縦方向に結合されている変換器を備えた表面波共振器フィルタ
本発明は、縦方向に結合されており、非対称的な電気的なポートおよび対照的な電気的ポートを有する入力変換器および出力変換器を備えた表面波共振器フィルタに関する。入力変換器は相互に並列に接続されており、また非対称的な電気的なポートの信号端子と接続されている。入力変換器はそれぞれ２つの出力変換器の間に配置されており、これらの２つの出力変換器は相互に並列に接続されており、また対称的な電気的なポートの端子に接続されている。中央に配置されている２つの出力変換器は一緒にいわゆるＶスプリット変換器を形成し、２つの出力変換器に共通する電流レールは、音響的なトラックの中心とは反対側において反射性に作用するフィンガを用いて、隣接する入力変換器の前述の電流レールとは反対側にあるアースレールに接続されている。本発明によるフィルタは良好な対称性および整合において挿入損失が少ないという利点を有する。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、縦方向に結合されており、音響的なトラック内に配置されており、非対称的な電気的なポートおよび対照的な電気的ポートを有する入力変換器および出力変換器を備えた表面波共振器フィルタ（ＤＭＳフィルタ／DMS = Double Mode Surface Acoustic Wave）に関する。
【０００２】
３つの変換器を備えたその種のフィルタは例えば刊行物EP 1394940 A1から公知であり、この刊行物においてフィルタの電気的なポートは並列に接続されている２つの部分変換器に分割されている変換器によって対称的にされている。部分変換器は共通の電流レールを有し、この電流レールは、非対称的なポートと接続されている変換器の対向する電流レールと接続されていることによって接地されている。不所望な非対称性を補償調整するために、変換器の内の１つに浮いた状態の金属構造が設けられている。
【０００３】
さらに刊行物EP 0605884 A1の図６からは、全部で７つの変換器を備えた対称的／非対称的に動作可能な別のＤＭＳフィルタが公知であり、このＤＭＳフィルタにおいては入力変換器と出力変換器が交互に配置されており、ここで並列に接続されている３つの入力変換器は非対称的な電気的な入力ポートに接続されており、並列に接続されているそれぞれ２つの出力変換器は対称的な電気的な出力ポートの端子に接続されている。
【０００４】
刊行物EP 0605884 A1の図７からは、図６とは異なり中央の入力変換器を直列に接続されている２つの部分変換器に分割することによって（垂直方向の溝、Ｖスプリット）入力ポートの対称化を達成している、対称的／対称的に動作可能なＤＭＳフィルタが公知である。
【０００５】
別のＤＭＳフィルタは例えば刊行物US 3582840、US 5694096、US 5770985およびUS 4492940から公知である。
【０００６】
フィルタの入力側または出力側に対応付けられており、相互に並列に接続されている変換器の数が増せば、ＤＭＳフィルタの反射損失を低減することができる。しかしながら他方では、付加的に必要とされる線路素子によってフィルタ装置の寄生的な容量が増し、入力側および出力側における整合がより劣悪になる。付加的な入力変換器または出力変換器の並列回路においては、入力側ないし出力側における所定のインピーダンスレベルを維持するための音響的なトラックの開口部は比較的小さくなる。３つの変換器を備えた装置から６つの変換器を備えた装置に変わると、例えば開口部はファクタ２だけ減少される。これによって、開口部に比例して上昇するフィンガ抵抗をファクタ２だけ低減することができる。それどころか、変換器は並列に接続されているので、フィンガ抵抗損失はファクタ４だけ低減される。このことは殊にＨＦフィルタ（ＨＦ＝高周波）にとって有利である。このＨＦフィルタにおいては低いフィンガ高さおよび狭いフィンガ幅によって大きなフィンガ抵抗損失が生じる。もっとも、公知のように横方向の２Ｄ損失（２Ｄ＝二次元）は上昇するので、開口部を過度に大きく低減することは許されない。最小の開口部に関する臨界値は約２０λである。フィルタの長さはＤＭＳトラックにおいて比較的多くの数の変換器を使用することによってより長くなる。この際、変換器毎の付加的な変換器に対しては、例えばボンディングワイヤまたはバンプのような外部の接地が必要であり、このことは装置全体の面積を拡大することになる。
【０００７】
本発明の課題は、挿入損失が少なく、良好なインピーダンス整合を有し、且つ所要面積が小さい、縦方向に結合されている共振器を備えた非対称的／対称的に動作可能な広帯域表面波共振器フィルタを提供することである。
【０００８】
この課題は、請求項１によるフィルタによって解決される。本発明の有利な実施形態および発展形態は従属請求項に記載されている。
【０００９】
音響的なトラックおよびこのトラック内に配置されており縦方向に結合されている入力変換器および出力変換器を備えた表面波共振器フィルタが提供され、この表面波共振器フィルタは非対称的な入力側および非対称的な電気的な出力側を有する。入力変換器は相互に並列に接続されており、また非対称的な電気的なポートの信号端子と接続されている。入力変換器はそれぞれ２つの出力変換器の間に配置されており、これらの２つの出力変換器は相互に並列に接続されており、また対称的な出力側の相応の端子に接続されている。中央に配置されており、相互に直列に接続されている２つの出力変換器は一緒にいわゆるＶスプリット変換器を形成し、２つの出力変換器に共通する電流レールは少なくとも一方の側において、少なくとも１つの（音響的なトラックの中心とは反対側において）延在する電流フィンガないし金属ストライプを用いて、隣接する入力変換器の対向しているアースレールに接続されている。
【００１０】
音響的なトラックは共振構造を形成するために両側がリフレクタ構造によって境界付けられている。フィルタは少なくとも１つの第１の入力変換器および少なくとも１つの第２の入力変換器を有し、これらの入力変換器は相互に並列に電気的に接続されており、また非対称的な入力側と接続されている。
【００１１】
さらにフィルタは相互に並列に接続されている少なくとも２つの第１の出力変換器を有し、これらの第１の出力変換器は対称的な出力側の第１の端子と接続されており、またフィルタは相互に並列に接続されている少なくとも２つの第２の出力変換器を有し、これらの第２の出力変換器は対称的な出力側の第２の端子と接続されている。
【００１２】
各第１の入力変換器は２つの第１の出力変換器の間に配置されている。各第２の入力変換器は２つの第２の出力変換器の間に配置されている。
【００１３】
すなわち本発明によるフィルタは全部で６個の変換器を備えた基本構造を有する。しかしながらフィルタはまた６個よりも多い数の変換器を有することもでき、この場合入力変換器として設けられている全ての変換器は非対称的なポートの信号端子と電気的に接続されており、フィルタの中心からリフレクタ構造の方向に向かって配置されており、出力変換器として設けられている全ての変換器は対称的なポートの第１の信号端子と電気的に接続されており、またフィルタの中心から前述の方向とは反対の方向に向かって配置されており、出力変換器として設けられている全ての変換器は対称的なポートの第２の信号端子と電気的に接続されている。
【００１４】
対称的な電気的なポートおよび非対称的な電気的なポートへの変換器の前述の接続順序によって、全ての第１の入力変換器および第１の出力変換器においては、最も外側にあり相互に対向している非接地フィンガの中心の間隔が実質的に半波長の偶数倍であることが達成される。波長λは実質的に通過帯域におけるフィルタの中心周波数に関するものであり、またこの周波数に対応する。
【００１５】
非接地とは、アースとは異なる電位にあるか信号経路と接続されている電極フィンガを表す。接地とはアースに接続されている電極フィンガを表す。
【００１６】
１つの変換器においては電極フィンガが有利にはλ／２のパターン間隔を有するパターンで配置されており、また交互に異なる電位に接続されている。
【００１７】
音響波の波長λは周期的で電極フィンガにより形成される規則的な格子において、第１の格子ストップバンド内では、フィンガの中心から測定されたフィンガ間隔の２倍に等しい。
【００１８】
格子ストップバンドの概念は、音響波が格子内で電極フィンガによって反射された波成分の重畳により指数的に減衰され、その結果周期的な格子内では定在波が形成される周波数領域を表す。つまり例えば、リフレクタはストップバンド内の周波数に対してのみ効果的に高い反射係数で作動することができ、ストップバンド外では波は実質的にこのリフレクタを通り抜ける。
【００１９】
不規則な格子に関して、波長λは２倍のフィンガ間隔の平均値として求められる。すなわち、Ｌがトラック内の最初の変換器フィンガと最後の変換器フィンガの中心の間隔を表し、ＮＦがこの領域に包含されるフィンガの数（最初の変換器フィンガおよび最後の変換器フィンガを含む）を表す場合には、波長λはλ＝２*Ｌ／（ＮＦ−１）と定義される。
【００２０】
対称的な電気的なポートおよび非対称的な電気的なポートへの変換器の前述の接続順序によって、全ての第２の入力変換器および第２の出力変換器においては、最も外側にあり相互に対向している非接地フィンガ間の距離が実質的に半波長の奇数倍であることが達成される。
【００２１】
本発明によれば有利には、以下の条件の内の少なくとも１つが満たされている。
Ａ）中央に配置されている出力変換器の共通の電流レール（＝第１の電流レール）が、第１の出力変換器と第１の入力変換器との間に配置されている第１の接続構造を介して、隣接する第１の入力変換器の接地されており、前述の電流レールとは反対側にある電流レール（＝第２の電流レール）と電気的に接続されている。
Ｂ）第２の出力変換器と第２の入力変換器との間には第２の接続構造が配置されており、第１の電流レールは第２の接続構造を介して、隣接する第２の入力変換器の接地されており、第１の電流レールとは反対側にある電流レールと電気的に接続されている。
【００２２】
フィンガ装置において両方の条件Ａ）およびＢ）が満たされている場合には殊に有利である。
【００２３】
第１の接続構造および第２の接続構造は少なくとも１つの金属ストライプを有する。金属ストライプは例えば、中央に配置されている相応の（第１または第２の）出力変換器の延長された接地電極フィンガを表す。これらのフィンガを次に現れる（第１または第２の）入力変換器に対応付けることができる。
【００２４】
第１の接続構造は有利には奇数≧１個のフィンガを有し、また第２の接続構造は偶数≧２個のフィンガを有する。
【００２５】
音響的なトラックの中心と対向している、入力変換器の端部にあるフィンガは両方とも非接地でもよい。しかしながらこれらのフィンガの内の一方が接地されていてもよい。しかしながら有利には、音響的なトラックの中心と対向している、入力変換器の端部にある接地されているフィンガが延長されて、本発明の範囲において第１の接続構造および第２の接続構造を形成する。
【００２６】
本発明によるフィルタは、出力ポートにおける信号対称性が良好であり、挿入損失が少なく、また入力ポートないし出力ポートにおけるインピーダンス整合が良好であるという利点を有する。
【００２７】
中央に配置されている変換器を２つの出力変換器に分割することによって、入力変換器と出力変換器が交互に配置されているフィルタに比べて、非対称的なフィルタ入力側におけるインピーダンス整合も改善される。何故ならば、出力変換器を接地するためのバンプないしボンディングワイヤが省略されるからである。バンプおよびこれに接続されている電気的な接続部を省略することによって寄生容量が低減される。さらにはこれにより、モジュールの大きさを縮小することができる。
【００２８】
個々の変換器それぞれの電極フィンガは有利には実質的に周期的なパターンで配置されており、フィンガ中心の間隔はおよそ半波長である。フィンガ配置の周期性を殊に、隣接する変換器の相互に対向している端部または移行領域において、例えばフィンガ中心の間隔がこの端部領域においては変換器の中心領域における間隔よりも小さくなるように変更することができる。これによって、パターンに関して２つの隣接する変換器の中心領域間において局所的なずれを生じさせることができ、これはＤＭＳフィルタの動作のために必要とされる比較的高い縦モードの基礎である。これらの変換器の中心領域のパターン間のずれは通常の場合約−λ／４である。さらに、ここでは端部領域におけるフィンガ中心間の距離が短いことによって僅かな体積波損失を達成することができる。
【００２９】
これら２つの変換器におけるフィンガ中心間隔がそれぞれ、対応する変換器の中心から対応する隣接する変換器の方向に向かって単調に変化し、隣接する変換器との境界において極値（有利には最小値）に達する場合には体積波をさらに低減することができる。フィンガ幅を局部的なフィンガ間隔に応じて適合させることもできる。これについては図１１Ｃを参照されたい。
【００３０】
１つの変換器における非接地フィンガと接地フィンガの順序は有利には実質的に周期的である。すなわち非接地フィンガと接地フィンガが交互に現れる。しかしながら所定の用途に関しては、省略重み付けの枠内においてこの順序は異なっていてもよく、個々のフィンガを反転させる、ないし反対側にある電流レールに接続することもできる。したがって、反転されたフィンガを好適に選択した場合には、フィルタの選択特性を改善することができる。
【００３１】
本発明の有利な実施形態においては、それぞれの変換器において所定のフィンガ配置構成、例えば偶数または奇数の電極フィンガが使用されるか、所定の対称特性が充足されることによってフィルタ特性が改善される。これについては図面の説明を参照されたい。
【００３２】
中央に配置されている出力変換器、すなわち第１の出力変換器ＡＷ１および第２の出力変換器ＡＷ２は、非接地電極フィンガおよび接地電極フィンガの配置構成に関して、有利には（垂直軸に関して）相互に鏡面対称に構成されている。
【００３３】
以下では、実施例および図面に基づき本発明を詳細に説明する。図面は概略的で縮尺通りではない本発明の種々の実施例を示す。同一の部分または同様に作用する部分には、同一の参照記号が付してある。ここで、
図１は、音響的なトラックに内に６個の変換器を備えた非対称的／対称的に動作可能な例示的なＤＭＳフィルタ（従来技術）を示し、
図２および図３はそれぞれ、第１の電流レールが両側とも接地されている、音響トラックに内に６個の変換器を備えた非対称的／対称的に動作可能な例示的なＤＭＳフィルタを示し、
図４は、図２によるＤＭＳトラックおよびマルチポート共振器を包含するフィルタを示し、
図５は、図２によるＤＭＳトラックおよび梯子形構造の基本素子を包含するフィルタを示し、
図６Ａは、４個の変換器と入力側に配置されている直列共振器とを備えたフィルタの伝達関数と比較した、図４によるフィルタの伝達関数を示し、
図６Ｂは、図６Ａの伝達関数の通過帯域の拡大図を示し、
図６Ｃは、図２および図１による対称的なポートの端子間の振幅差を示し、
図６Ｄは、図２および図１による対称的なポートの端子間の位相差を示し、
図７〜９はそれぞれ、６個の変換器を備えたＤＭＳトラックを包含する別のフィルタを示し、
図１０は、中央に配置されている出力変換器の構成を示し、
図１１Ａは、フィンガが周期的なパターンで配置されている、隣接する変換器の相互に対向している境界領域を示し、
図１１Ｂおよび１１Ｃはそれぞれ、変換器の境界に向かって単調に短くなるフィンガ中心間隔を有する、隣接する変換器の相互に対向している境界領域を示し、
図１２は、音響トラックに内に８個の変換器を備えた非対称的／対称的に動作可能な例示的なＤＭＳフィルタを示し、
図１３は重み付けされた変換器の一部を概略的に示す。
【００３４】
図１は、リフレクタ構造Ｒ１およびＲ２によって境界付けられている音響的なトラックＡＳを有する例示的なＤＭＳフィルタを示す。フィルタは非対称的な入力側ＩＮと、第１の端子ＯＵＴ１および第２の端子ＯＵＴ２を備えた対称的な出力側を有する。
【００３５】
音響的なトラック内には全部で６個の変換器を包含する基本構造が配置されている。
【００３６】
入力側ＩＮの信号端子には、接地されている第１の入力変換器ＥＷ１および第２の入力変換器ＥＷ２の並列回路が接続されている。
【００３７】
第１の出力変換器ＡＷ１およびＡＷ１′は対称的な出力側の第１の端子ＯＵＴ１に接続されており、また第２の出力変換器ＡＷ２およびＡＷ２′は対称的な出力側の第２の端子ＯＵ２に接続されている。
【００３８】
音響的なトラックにおいて中央に配置されている第１の出力変換器ＡＷ１および相応の第２の出力変換器ＡＷ２は相並んで配置されており、また共通の第１の電流レールＳＳ１を介して電気的に直列に接続されており、また音響的に逆位相で接続されている。逆位相とは、第１の出力変換器および第２の出力変換器において、最も外側にあり他方の変換器と対向している非接地フィンガ間の距離が実質的に半波長の奇数倍（有利にはλ／２または３λ／２）であることを意味する。
【００３９】
この実施例において出力変換器ＡＷ１およびＡＷ２に関して共通する第１の電流レールＳＳ１は浮いた状態である。すなわちＳＳ１においては任意の電位を調節することができる。これによって出力ポートにおける信号対称性が妨害される。
【００４０】
図２においては第１の電流レールＳＳ１が第１の接続構造ＲＦ１を用いて第１の入力変換器ＥＷ１の電流レールＳＳ２（＝第２の電流レール）に接続されている。さらに、第１の電流レールＳＳ１が第２の接続構造ＲＦ２を用いて第２の入力変換器ＥＷ２の電流レールＳＳ３（＝第３の電流レール）に接続されている。
【００４１】
第１の接続構造ＲＦ１は延長された接地電極フィンガとして構成されている。第２の接続構造ＲＦ１は延長された２つの接地電極フィンガとして構成されている。
【００４２】
第１の接続構造ＲＦ１ないし第２の接続構造ＲＦ２（殊に複数の電極フィンガを備えた接続構造）は音響波を反射するよう機能する。
【００４３】
本発明の範囲においてフィンガ間の距離は常にフィンガ中心間隔であると解される。
【００４４】
中央に配置されている第１の出力変換器と第１の入力変換器の最も外側にあり相互に対向している非接地フィンガ間の距離ａ1は実質的にλであり、ここでλは波長である。これらの非接地フィンガの間には、延長された電極フィンガとして構成されている金属ストライプ（＝第１の接続構造）が配置されている。
【００４５】
中央に配置されている第２の出力変換器と第２の入力変換器の最も外側にあり相互に対向している非接地フィンガ間の距離ａ2は実質的に３λ／２である。これらの非接地フィンガの間には、延長された電極フィンガとして構成されている２つの金属ストライプ（＝第２の接続構造）が配置されている。
【００４６】
出力変換器ＡＷ１とＡＷ２は本発明の全ての変形形態において逆位相に接続されている。この例においては、中央に配置されている第１の出力変換器ＡＷ１およびＡＷ２の最も外側にあり相互に対向しているフィンガは非接地である。すなわち出力変換器ＡＷ１およびＡＷ２の最も外側にあり相互に対向している非接地フィンガの間の距離は実質的にλ／２である。
【００４７】
図２において、中央に配置されている変換器、すなわち第１の出力変換器ＡＷ１および第２の出力変換器ＡＷ２はそれぞれ同数の非接地フィンガを有する。フィンガ総数は２つの出力変換器ＡＷ１およびＡＷ２において同数に選択されている。
【００４８】
第１の入力変換器ＥＷ１および第２の入力変換器ＥＷ２は同数Ｎ４の非接地フィンガを有する。入力変換器ＥＷ１およびＥＷ２のフィンガ総数は１以外である。第１の入力変換器ＥＷ１は第２の入力変換器よりも１つ多い（接地）フィンガを有する。
【００４９】
この変形形態においては、フィルタの基本構造の端部にある出力変換器ＡＷ１’およびＡＷ２’は同数Ｎ５の非接地フィンガを有する。これらの変換器のフィンガ総数も等しく選定されている。
【００５０】
第２の入力変換器ＥＷ２と対向している端部にある第２の出力変換器ＡＷ２’の端部にあるフィンガはこの変形形態においては非接地である。端部にある第２の出力変換器ＡＷ２’と対向している第２の入力変換器ＥＷ２の端部にあるフィンガもまた非接地である。
【００５１】
音響的なトラックの中央部と対向している端部にある出力変換器ＡＷ１’およびＡＷ２’のフィンガは図２から図５においては両方とも非接地である。それらとは異なり図７から図９においては、音響的なトラックの中央部と対向している端部にある第１の出力変換器ＡＷ１’のフィンガは非接地であり、音響的なトラックの中央部と対向している端部にある第２の出力変換器ＡＷ２’のフィンガは接地である。
【００５２】
図３においては、中央に配置されている第１の出力変換器ＡＷ１と第２の出力変換器ＡＷ２の最も外側にあり相互に対向しているフィンガは接地である。すなわち出力変換器ＡＷ１およびＡＷ２の最も外側にあり相互に対向している非接地フィンガの間隔は実質的に３λ／２である。図１０においては、出力変換器ＡＷ１およびＡＷ２の最も外側にあり相互に対向している非接地フィンガの間隔は半波長の比較的大きい奇数倍、図１０においては７λ／２でよいことが示唆されている。ここでは出力変換器ＡＷ１およびＡＷ２の最も外側にあり相互に対向している非接地フィンガの間にはリフレクタＲＦ３が配置されており、このリフレクタＲＦ３は偶数の接地電極フィンガを有する。リフレクタは第１の電流レールＳＳ１に接続されている。この第１のレールＳＳ１とは反対側においてリフレクタは接地されている。
【００５３】
図４においては、図２により構成されているＤＭＳトラックＡＳの他に、対称的な出力側の側面においてこのトラックの後段に接続されており、リフレクタ構造Ｒ１’およびＲ２’によって境界付けられている別のトラックを包含するフィルタが示されており、この別のトラックはマルチポート共振器として構成されている。
【００５４】
マルチポート共振器はリフレクタ構造Ｒ１’とＲ２’との間に並んで配置されており、音響的に縦方向に相互に結合されている２つの変換器Ｗ１およびＷ２を有し、各変換器Ｗ１ないしＷ２は固有の信号経路内に配置されているか、それぞれの信号経路において直列に接続されている。変換器Ｗ１は一方ではフィルタ出力側の第１の端子ＯＵＴ１に接続されており、他方では第１の出力変換器ＡＷ１およびＡＷ１’からなる並列回路に接続されている。変換器Ｗ２は一方ではフィルタ出力側の第２の端子ＯＵＴ２に接続されており、他方では第２の出力変換器ＡＷ２およびＡＷ２’からなる並列回路に接続されている。
【００５５】
変換器Ｗ１およびＷ２は音響的なトラックにおいて逆位相に接続されている。
【００５６】
図５においては、図２による音響的なトラックに、非対称的な入力側の側面において梯子型基本素子が前段に接続されている。梯子型基本素子は信号経路内に配置されている共振器ＲＥ２およびこの信号経路をアースに接続する別の共振器ＲＥ１を包含する。共振器ＲＥ１，ＲＥ２はリフレクタ間に配置されているそれぞれ１つの変換器を表す。
【００５７】
ここに示されている変形形態においては、直列共振器ＲＥ２が信号経路において並列共振器ＲＥ１の後段に接続されている。しかしながら、基本素子において並列共振器が信号経路において直列共振器の後段に接続されていることも可能である。また、任意の数の基本素子も可能である。直列共振器ないし並列共振器が、音響的なトラックＡＳの前段に接続されている任意のＴ素子およびπ素子を形成することができる。
【００５８】
図６Ａ〜６Ｄにおいては、図２の本発明によるフィルタと公知のフィルタの電気的なパラメータの数値シミュレーション結果が示されている。
【００５９】
図６Ａにおいては図４によるフィルタの数値計算された伝達関数１が示されている。｜Ｓ21｜は相応の制御パラメータＳ21の絶対値である。この伝達関数１は、ａ）出力変換器の浮いた状態の共通の電流レールに４つの変換器を備えた音響的なトラックを有し、またｂ）入力側において音響的なトラックの前段に接続されている直列共振器を有するＤＭＳフィルタの伝達関数２と対比されている。後者のフィルタは、刊行物EP 1394940 A1の図１による公知のフィルタと同等のものである。このフィルタは直列に接続されている２つの部分変換器に分割されている出力変換器を有する。
【００６０】
１９３０ＭＨｚ付近の高周波遮断領域における本発明によるフィルタの選択は、４つの変換器を備えた上述の変換器に比べて著しく改善されている。
【００６１】
図６Ｂにおいては伝達関数１および２の通過領域が拡大されて示されている。本発明による挿入損失は公知のフィルタの挿入減衰よりも約０．３〜０．５ｄＢほど低い。
【００６２】
図６Ｃにおいては対称的な出力側の端子ＯＵＴ１とＯＵＴ２との間の振幅差が示されており、また図６Ｄにおいては対称的な出力側の端子ＯＵＴ１とＯＵＴ２との間の（１８０°を除いて得られた）位相差が示されている。
【００６３】
曲線３および５はそれぞれ図２によるフィルタ（すなわち第１の電流レールＳＳ１は接地されている）に対応する。曲線４および６はそれぞれ図１によるフィルタ（すなわち第１の電流レールＳＳ１は接地されていない）に対応する。
【００６４】
対称的な信号の割合はフィルタの通過帯域において等しく、且つ相互に１８０°だけずれているべきである（振幅対称性および位相対称性）。したがって理想的には振幅差も上記の定義のような位相差も０であることが望ましい。図６Ｃおよび６Ｄからは本発明によるフィルタが改善された振幅対称性および位相対称性を有していることが見て取れる。
【００６５】
図７から図９に示されている実施例において、第１の電流レールＳＳ１は片側だけ第１の接続構造ＲＦ１を用いて電気的に接地されている、ないし第２の電流レールＳＳ２と接続されている。
【００６６】
図７から図９による実施例においては、中央に配置されている第２の出力変換器と第２の入力変換器の最も外側にあり相互に対向している非接地フィンガの間隔ａ2は実質的にλ／２である。間隔ａ1は図２と同様に実質的にλである。
【００６７】
間隔ａ1とａ2の差は対称的な出力側の振幅対称性および位相対称性に基づき有利にはλ/２に選定されている。
【００６８】
中央に配置されている第１の出力変換器ＡＷ１は図７においてＮ３個の非接地フィンガを有し、また中央に配置されている第２の出力変換器ＡＷ２はＮ３’＝Ｎ３＋１個の非接地フィンガを有する。これらの変換器の相互に対向しているフィンガは非接地である。２つの出力変換器ＡＷ１とＡＷ２のフィンガ総数の差は２フィンガである。
【００６９】
第１の入力変換器ＥＷ１および第２の入力変換器ＥＷ２は同数Ｎ４の非接地フィンガを有する。入力変換器ＥＷ１とＥＷ２のフィンガの総数も同数に選定されている。
【００７０】
フィルタの基本構造の端部にある出力変換器ＡＷ１’およびＡＷ２’はこの変形形態においては同数Ｎ５の非接地フィンガを有する。これらの変換器のフィンガ総数は１だけ異なり、ここでは第２の出力変換器ＡＷ２’のフィンガ総数が第１の出力変換器ＡＷ１’のフィンガ総数に比べて１だけ多い。
【００７１】
端部にある第１の出力変換器および端部にある第２の出力変換器のフィンガ総数は全ての変形形態において同数に選定することができるか、（接地）フィンガ１個または２個分だけ異なっていても良い。
【００７２】
図８に示されているフィルタは、ここでは中央に配置されている出力変換器ＡＷ１およびＡＷ２が相互に同数の非接地電極フィンガと同数のフィンガ総数を有する点で図７のフィルタとは異なる。これらの変換器の相互に対向しているフィンガは接地である。ここで中央に配置されている出力変換器ＡＷ１およびＡＷ２はそのフィンガの配置構成に関して、音響的なトラックＡＳの垂直軸ないし中心軸について鏡面対称的に構成されている。
【００７３】
図７および図８においては、第２の入力変換器ＥＷ２と端部にある出力変換器ＡＷ２’の相互に対向している端部にあるフィンガは両方とも接地である。これらの変換器の最も外側にあり相互に対向している非接地フィンガ間の距離は実質的に３λ／２である。
【００７４】
図９においては、第２の入力変換器ＥＷ２と端部にある出力変換器ＡＷ２’の相互に対向しているフィンガは両方とも非接地であり、またこれらのフィンガの間隔は実質的にλ／２である。
【００７５】
図９においては、第１の入力変換器ＥＷ１はＮ４個の非接地フィンガを有し、また第２の入力変換器ＥＷ２はＮ４’＝Ｎ４＋１個の非接地フィンガを有する。入力変換器ＥＷ１およびＥＷ２のフィンガ総数も１だけ異なる。
【００７６】
端部にある出力変換器ＡＷ１’はこの変形形態においてＮ２個の非接地フィンガを有する。端部にある第２の出力変換器ＡＷ２’はこの変形形態においてＮ２’＝Ｎ２＋１個の非接地フィンガを有する。これらの変換器のフィンガ総数は２つ異なり、ここで第２の出力変換器ＡＷ２’のフィンガ総数は第１の出力変換器ＡＷ１’のフィンガ総数に比べて２だけ多い。
【００７７】
中央に配置されている出力変換器ＡＷ１およびＡＷ２はここでは図８と同様に構成されている。
【００７８】
図１１Ａから図１１Ｃには２つの変換器、この場合においては第１の入力変換器ＥＷ１と端部にある第１の出力変換器ＡＷ１’の移行領域（境界領域）が示されている。
【００７９】
図１１Ａにおいては、電極フィンガの中心がλ／２の周期的なパターンにある２つの変換器の境界領域に置かれている。
【００８０】
図１１Ｂにおいてフィンガ中心間隔ｌ1〜ｌ５は相互に等しくなく、ここでフィンガ中心間隔ｌ1〜ｌ5は、それぞれの変換器の端部に向かって減少しており、変換器の境界においては最小値に達する。移行領域におけるこのフィンガ中心間隔の減少はチャープと称される。図１１Ｂにおいてフィンガ幅は等しく選定されているが、図１１Ｃにおいてはフィンガ中心間隔が減少するにつれフィンガ幅も相応に低減する。有利には、金属化部比率（すなわち全体の面積に対する金属化された面積の割合）はそれぞれの変換器において、フィンガ間隔が減少しているにもかかわらず全体として一定に保たれている。
【００８１】
本発明によるフィルタのＤＭＳトラックにおける金属化部比率は有利には０．６５〜０．７５の間にある。
【００８２】
非接地フィンガの中心間の距離は実質的にλである。ＤＭＳトラックの種々の変換器のフィンガ周期性における約５％までの僅かな偏差も考えられ、また有利である。チャープによって変換器の移行領域においてはそれどころか約１５％までのλの偏差が生じることも考えられる。
【００８３】
図１１Ａから図１１Ｃに図示されている変換器ＥＷ１およびＡＷ１’の代わりに、本発明の範囲においては以下の変換器ペアの境界領域が意図されていても良い：ＡＷ１とＥＷ１、ＡＷ２とＡＷ１、ＥＷ２とＡＷ２、ＡＷ２’とＥＷ２。
【００８４】
図１２においては、本発明によるフィルタが６個の変換器ＡＷ２’、ＥＷ２、ＡＷ２、ＡＷ１、ＥＷ１およびＡＷ’からなる基本構造の他に、別の変換器、ここでは別の第１の入力変換器ＥＷ１’および別の第２の入力変換器ＥＷ２’を有していても良い。
【００８５】
全ての入力変換器は相互に並列に接続されており、入力側の信号端子ＩＮに接続されている。
【００８６】
別の実施形態においては、第１の出力変換器ＡＷ１、ＡＷ１’と出力側の第１の端子ＯＵＴ１との間の第１の信号経路に第１の直列共振器を直列に接続することができる。第２の出力変換器ＡＷ２，ＡＷ２’と出力側の第２の端子ＯＵＴ２との間の第２の信号経路には第２の直列共振器を直列に接続することができる。
【００８７】
図１３においては、変換器の内の少なくとも１つ、ここでは入力変換器ＥＷ１では、横断方向において、それぞれの電流レールＳ１に接続されている電極フィンガＦＧ１に、この電流レールＳ１とは反対側にある電流レールＳ２に接続されている残片フィンガＳＦ１が対向していることが示唆されている。残片フィンガの長さは有利には３λ／４から３λ／２である。
【００８８】
横方向において測定される、フィンガＦＧ１とこのフィンガＦＧ１に対応する残片フィンガＳＦ１との間の最小間隔（＝ギャップＧＰ）は有利にはλ／４以下である。
【００８９】
変換器を重み付けすることができ、ここでは音響的なトラックないしそれぞれの変換器における種々のギャップの中心の横方向の位置ｙ1〜ｙ3は異なるように選定されている。変換器を省略重み付けすることもでき、この場合２つの励起中心は電極フィンガの端子順序を交換することによって省略されている。励起中心は異なる電位を有する２つの隣接する電極フィンガに対応する。
【００９０】
本発明を可能な実施形態の限定的な数を用いて説明しているが、本発明はこれらの数に限定されるものではない。変換器は分割されたフィンガを有することができ、この際１つの半波長につき同一の電位にある複数のフィンガが設けられている。フィルタの入力側および出力側は基本的に相互に交換可能である。図面に示した配置構成を水平または垂直に反転させることができる。
【００９１】
端部にある出力変換器ＡＷ１’、ＡＷ２’の図面に示されている端部にある測定フィンガを省略することができ、しかも１つの測定フィンガを省略することができるか、測定フィンガを２つとも省略することができる。
【００９２】
本発明の全ての実施形態において、２つの変換器の境界において一方の変換器の端部にある接地フィンガを取り除き、これを接している変換器に対応付けることも可能である。
【００９３】
リフレクタ構造を接地することができ、殊にトラックにおいて端部にあるそれぞれの変換器の接地されている電流レールに接続することができる。
【００９４】
音響的なトラックＡＳの任意に選択された、相互に並んで配置されている２つの変換器の間には、理想値から偏差する位相差を補償調整するためにリフレクタを設けることができる。トラックが種々の変換器ペアの間に装入されている複数のリフレクタを包含することができる。有利にはトラック内の相互に対応するリフレクタが音響的なトラックの中心点ないし中心軸に対して対称的に装入されている。
【００９５】
中央に配置されている第１の出力変換器および第２の出力変換器は基本的にそれぞれ偶数のフィンガまたは奇数のフィンガを有することができる。
【図面の簡単な説明】
【００９６】
【図１】音響的なトラックに内に６個の変換器を備えた非対称的／対称的に動作可能な例示的なＤＭＳフィルタ（従来技術）。
【図２】第１の電流レールが両側とも接地されている、音響トラックに内に６個の変換器を備えた非対称的／対称的に動作可能な例示的なＤＭＳフィルタ。
【図３】第１の電流レールが両側とも接地されている、音響トラックに内に６個の変換器を備えた非対称的／対称的に動作可能な例示的なＤＭＳフィルタ。
【図４】図２によるＤＭＳトラックおよびマルチポート共振器を包含するフィルタ。
【図５】図２によるＤＭＳトラックおよび梯子形構造の基本素子を包含するフィルタ。
【図６Ａ】４個の変換器と入力側に配置されている直列共振器とを備えたフィルタの伝達関数と比較した、図４によるフィルタの伝達関数。
【図６Ｂ】図６Ａの伝達関数の通過帯域の拡大図。
【図６Ｃ】図２および図１による対称的なポートの端子間の振幅差。
【図６Ｄ】図２および図１による対称的なポートの端子間の位相差。
【図７】６個の変換器を備えたＤＭＳトラックを包含する別のフィルタ。
【図８】６個の変換器を備えたＤＭＳトラックを包含する別のフィルタ。
【図９】６個の変換器を備えたＤＭＳトラックを包含する別のフィルタ。
【図１０】中央に配置されている出力変換器の構成。
【図１１Ａ】フィンガが周期的なパターンで配置されている、隣接する変換器の相互に対向している境界領域。
【図１１Ｂ】変換器の境界に向かって単調に短くなるフィンガ中心間隔を有する、隣接する変換器の相互に対向している境界領域。
【図１１Ｃ】変換器の境界に向かって単調に短くなるフィンガ中心間隔を有する、隣接する変換器の相互に対向している境界領域。
【図１２】音響トラックに内に８個の変換器を備えた非対称的／対称的に動作可能な例示的なＤＭＳフィルタ。
【図１３】重み付けされた変換器の一部の概略図。
【符号の説明】
【００９７】
ＡＳ 音響的なトラック、 ＡＷ１ 中央に配置されている第１の出力変換器、 ＡＷ２ 中央に配置されている第２の出力変換器、 ＡＷ１’ 端部にある第１の出力変換器、 ＡＷ２’ 端部にある第２の出力変換器、 ＥＷ１ 第１の入力変換器、 ＥＷ２ 第２の入力変換器、 ＦＧ１ 電極フィンガ、 ＳＦ１ 電極フィンガＦＧ１に対応する残片フィンガ、 ＧＰ ギャップ、 Ｒ１，Ｒ２ 音響的なトラックを境界付けるリフレクタ構造、 Ｒ１’，Ｒ２’ リフレクタ構造、 ＲＥ１，ＲＥ２ 共振器、 ＲＦ１ 第１の接続構造、 ＲＦ２ 第２の接続構造、 ＲＦ３ リフレクタ、 ＩＮ （非対称的な）入力側、 ＯＵＴ１ 対称的な出力側の第１の出力側、 ＯＵＴ２ 対称的な出力側の第２の出力側、 ＳＳ１ 第１の電流レール＝中央に配置されている出力変換器の共通の電流レール、 Ｓ１，Ｓ２ 電流レール、 ＳＳ２ 入力変換器の対向する電流レール、 Ｗ１，Ｗ２ マルチポート共振器の変換器、 ｙ1〜ｙ3 ＧＡＰ中心の横方向の位置、 ｌ1〜ｌ5 変換器の境界領域におけるフィンガ中心間隔、 Ｓ21 制御パラメータ、 １ 図２のフィルタの伝達関数、 ２ ４つの変換器を備えたフィルタの伝達関数、 ３ 図２のフィルタに関する端子ＯＵＴ１とＯＵＴ２との間の振幅差、 ４ ４つの変換器を備えたフィルタに関する端子ＯＵＴ１とＯＵＴ２との間の振幅差、 ５ 図２のフィルタに関する端子ＯＵＴ１とＯＵＴ２との間の位相差、 ６ ４つの変換器を備えたフィルタに関する端子ＯＵＴ１とＯＵＴ２との間の位相差
【技術分野】
【０００１】
本発明は、縦方向に結合されており、音響的なトラック内に配置されており、非対称的な電気的なポートおよび対照的な電気的ポートを有する入力変換器および出力変換器を備えた表面波共振器フィルタ（ＤＭＳフィルタ／DMS = Double Mode Surface Acoustic Wave）に関する。
【０００２】
３つの変換器を備えたその種のフィルタは例えば刊行物EP 1394940 A1から公知であり、この刊行物においてフィルタの電気的なポートは並列に接続されている２つの部分変換器に分割されている変換器によって対称的にされている。部分変換器は共通の電流レールを有し、この電流レールは、非対称的なポートと接続されている変換器の対向する電流レールと接続されていることによって接地されている。不所望な非対称性を補償調整するために、変換器の内の１つに浮いた状態の金属構造が設けられている。
【０００３】
さらに刊行物EP 0605884 A1の図６からは、全部で７つの変換器を備えた対称的／非対称的に動作可能な別のＤＭＳフィルタが公知であり、このＤＭＳフィルタにおいては入力変換器と出力変換器が交互に配置されており、ここで並列に接続されている３つの入力変換器は非対称的な電気的な入力ポートに接続されており、並列に接続されているそれぞれ２つの出力変換器は対称的な電気的な出力ポートの端子に接続されている。
【０００４】
刊行物EP 0605884 A1の図７からは、図６とは異なり中央の入力変換器を直列に接続されている２つの部分変換器に分割することによって（垂直方向の溝、Ｖスプリット）入力ポートの対称化を達成している、対称的／対称的に動作可能なＤＭＳフィルタが公知である。
【０００５】
別のＤＭＳフィルタは例えば刊行物US 3582840、US 5694096、US 5770985およびUS 4492940から公知である。
【０００６】
フィルタの入力側または出力側に対応付けられており、相互に並列に接続されている変換器の数が増せば、ＤＭＳフィルタの反射損失を低減することができる。しかしながら他方では、付加的に必要とされる線路素子によってフィルタ装置の寄生的な容量が増し、入力側および出力側における整合がより劣悪になる。付加的な入力変換器または出力変換器の並列回路においては、入力側ないし出力側における所定のインピーダンスレベルを維持するための音響的なトラックの開口部は比較的小さくなる。３つの変換器を備えた装置から６つの変換器を備えた装置に変わると、例えば開口部はファクタ２だけ減少される。これによって、開口部に比例して上昇するフィンガ抵抗をファクタ２だけ低減することができる。それどころか、変換器は並列に接続されているので、フィンガ抵抗損失はファクタ４だけ低減される。このことは殊にＨＦフィルタ（ＨＦ＝高周波）にとって有利である。このＨＦフィルタにおいては低いフィンガ高さおよび狭いフィンガ幅によって大きなフィンガ抵抗損失が生じる。もっとも、公知のように横方向の２Ｄ損失（２Ｄ＝二次元）は上昇するので、開口部を過度に大きく低減することは許されない。最小の開口部に関する臨界値は約２０λである。フィルタの長さはＤＭＳトラックにおいて比較的多くの数の変換器を使用することによってより長くなる。この際、変換器毎の付加的な変換器に対しては、例えばボンディングワイヤまたはバンプのような外部の接地が必要であり、このことは装置全体の面積を拡大することになる。
【０００７】
本発明の課題は、挿入損失が少なく、良好なインピーダンス整合を有し、且つ所要面積が小さい、縦方向に結合されている共振器を備えた非対称的／対称的に動作可能な広帯域表面波共振器フィルタを提供することである。
【０００８】
この課題は、請求項１によるフィルタによって解決される。本発明の有利な実施形態および発展形態は従属請求項に記載されている。
【０００９】
音響的なトラックおよびこのトラック内に配置されており縦方向に結合されている入力変換器および出力変換器を備えた表面波共振器フィルタが提供され、この表面波共振器フィルタは非対称的な入力側および非対称的な電気的な出力側を有する。入力変換器は相互に並列に接続されており、また非対称的な電気的なポートの信号端子と接続されている。入力変換器はそれぞれ２つの出力変換器の間に配置されており、これらの２つの出力変換器は相互に並列に接続されており、また対称的な出力側の相応の端子に接続されている。中央に配置されており、相互に直列に接続されている２つの出力変換器は一緒にいわゆるＶスプリット変換器を形成し、２つの出力変換器に共通する電流レールは少なくとも一方の側において、少なくとも１つの（音響的なトラックの中心とは反対側において）延在する電流フィンガないし金属ストライプを用いて、隣接する入力変換器の対向しているアースレールに接続されている。
【００１０】
音響的なトラックは共振構造を形成するために両側がリフレクタ構造によって境界付けられている。フィルタは少なくとも１つの第１の入力変換器および少なくとも１つの第２の入力変換器を有し、これらの入力変換器は相互に並列に電気的に接続されており、また非対称的な入力側と接続されている。
【００１１】
さらにフィルタは相互に並列に接続されている少なくとも２つの第１の出力変換器を有し、これらの第１の出力変換器は対称的な出力側の第１の端子と接続されており、またフィルタは相互に並列に接続されている少なくとも２つの第２の出力変換器を有し、これらの第２の出力変換器は対称的な出力側の第２の端子と接続されている。
【００１２】
各第１の入力変換器は２つの第１の出力変換器の間に配置されている。各第２の入力変換器は２つの第２の出力変換器の間に配置されている。
【００１３】
すなわち本発明によるフィルタは全部で６個の変換器を備えた基本構造を有する。しかしながらフィルタはまた６個よりも多い数の変換器を有することもでき、この場合入力変換器として設けられている全ての変換器は非対称的なポートの信号端子と電気的に接続されており、フィルタの中心からリフレクタ構造の方向に向かって配置されており、出力変換器として設けられている全ての変換器は対称的なポートの第１の信号端子と電気的に接続されており、またフィルタの中心から前述の方向とは反対の方向に向かって配置されており、出力変換器として設けられている全ての変換器は対称的なポートの第２の信号端子と電気的に接続されている。
【００１４】
対称的な電気的なポートおよび非対称的な電気的なポートへの変換器の前述の接続順序によって、全ての第１の入力変換器および第１の出力変換器においては、最も外側にあり相互に対向している非接地フィンガの中心の間隔が実質的に半波長の偶数倍であることが達成される。波長λは実質的に通過帯域におけるフィルタの中心周波数に関するものであり、またこの周波数に対応する。
【００１５】
非接地とは、アースとは異なる電位にあるか信号経路と接続されている電極フィンガを表す。接地とはアースに接続されている電極フィンガを表す。
【００１６】
１つの変換器においては電極フィンガが有利にはλ／２のパターン間隔を有するパターンで配置されており、また交互に異なる電位に接続されている。
【００１７】
音響波の波長λは周期的で電極フィンガにより形成される規則的な格子において、第１の格子ストップバンド内では、フィンガの中心から測定されたフィンガ間隔の２倍に等しい。
【００１８】
格子ストップバンドの概念は、音響波が格子内で電極フィンガによって反射された波成分の重畳により指数的に減衰され、その結果周期的な格子内では定在波が形成される周波数領域を表す。つまり例えば、リフレクタはストップバンド内の周波数に対してのみ効果的に高い反射係数で作動することができ、ストップバンド外では波は実質的にこのリフレクタを通り抜ける。
【００１９】
不規則な格子に関して、波長λは２倍のフィンガ間隔の平均値として求められる。すなわち、Ｌがトラック内の最初の変換器フィンガと最後の変換器フィンガの中心の間隔を表し、ＮＦがこの領域に包含されるフィンガの数（最初の変換器フィンガおよび最後の変換器フィンガを含む）を表す場合には、波長λはλ＝２*Ｌ／（ＮＦ−１）と定義される。
【００２０】
対称的な電気的なポートおよび非対称的な電気的なポートへの変換器の前述の接続順序によって、全ての第２の入力変換器および第２の出力変換器においては、最も外側にあり相互に対向している非接地フィンガ間の距離が実質的に半波長の奇数倍であることが達成される。
【００２１】
本発明によれば有利には、以下の条件の内の少なくとも１つが満たされている。
Ａ）中央に配置されている出力変換器の共通の電流レール（＝第１の電流レール）が、第１の出力変換器と第１の入力変換器との間に配置されている第１の接続構造を介して、隣接する第１の入力変換器の接地されており、前述の電流レールとは反対側にある電流レール（＝第２の電流レール）と電気的に接続されている。
Ｂ）第２の出力変換器と第２の入力変換器との間には第２の接続構造が配置されており、第１の電流レールは第２の接続構造を介して、隣接する第２の入力変換器の接地されており、第１の電流レールとは反対側にある電流レールと電気的に接続されている。
【００２２】
フィンガ装置において両方の条件Ａ）およびＢ）が満たされている場合には殊に有利である。
【００２３】
第１の接続構造および第２の接続構造は少なくとも１つの金属ストライプを有する。金属ストライプは例えば、中央に配置されている相応の（第１または第２の）出力変換器の延長された接地電極フィンガを表す。これらのフィンガを次に現れる（第１または第２の）入力変換器に対応付けることができる。
【００２４】
第１の接続構造は有利には奇数≧１個のフィンガを有し、また第２の接続構造は偶数≧２個のフィンガを有する。
【００２５】
音響的なトラックの中心と対向している、入力変換器の端部にあるフィンガは両方とも非接地でもよい。しかしながらこれらのフィンガの内の一方が接地されていてもよい。しかしながら有利には、音響的なトラックの中心と対向している、入力変換器の端部にある接地されているフィンガが延長されて、本発明の範囲において第１の接続構造および第２の接続構造を形成する。
【００２６】
本発明によるフィルタは、出力ポートにおける信号対称性が良好であり、挿入損失が少なく、また入力ポートないし出力ポートにおけるインピーダンス整合が良好であるという利点を有する。
【００２７】
中央に配置されている変換器を２つの出力変換器に分割することによって、入力変換器と出力変換器が交互に配置されているフィルタに比べて、非対称的なフィルタ入力側におけるインピーダンス整合も改善される。何故ならば、出力変換器を接地するためのバンプないしボンディングワイヤが省略されるからである。バンプおよびこれに接続されている電気的な接続部を省略することによって寄生容量が低減される。さらにはこれにより、モジュールの大きさを縮小することができる。
【００２８】
個々の変換器それぞれの電極フィンガは有利には実質的に周期的なパターンで配置されており、フィンガ中心の間隔はおよそ半波長である。フィンガ配置の周期性を殊に、隣接する変換器の相互に対向している端部または移行領域において、例えばフィンガ中心の間隔がこの端部領域においては変換器の中心領域における間隔よりも小さくなるように変更することができる。これによって、パターンに関して２つの隣接する変換器の中心領域間において局所的なずれを生じさせることができ、これはＤＭＳフィルタの動作のために必要とされる比較的高い縦モードの基礎である。これらの変換器の中心領域のパターン間のずれは通常の場合約−λ／４である。さらに、ここでは端部領域におけるフィンガ中心間の距離が短いことによって僅かな体積波損失を達成することができる。
【００２９】
これら２つの変換器におけるフィンガ中心間隔がそれぞれ、対応する変換器の中心から対応する隣接する変換器の方向に向かって単調に変化し、隣接する変換器との境界において極値（有利には最小値）に達する場合には体積波をさらに低減することができる。フィンガ幅を局部的なフィンガ間隔に応じて適合させることもできる。これについては図１１Ｃを参照されたい。
【００３０】
１つの変換器における非接地フィンガと接地フィンガの順序は有利には実質的に周期的である。すなわち非接地フィンガと接地フィンガが交互に現れる。しかしながら所定の用途に関しては、省略重み付けの枠内においてこの順序は異なっていてもよく、個々のフィンガを反転させる、ないし反対側にある電流レールに接続することもできる。したがって、反転されたフィンガを好適に選択した場合には、フィルタの選択特性を改善することができる。
【００３１】
本発明の有利な実施形態においては、それぞれの変換器において所定のフィンガ配置構成、例えば偶数または奇数の電極フィンガが使用されるか、所定の対称特性が充足されることによってフィルタ特性が改善される。これについては図面の説明を参照されたい。
【００３２】
中央に配置されている出力変換器、すなわち第１の出力変換器ＡＷ１および第２の出力変換器ＡＷ２は、非接地電極フィンガおよび接地電極フィンガの配置構成に関して、有利には（垂直軸に関して）相互に鏡面対称に構成されている。
【００３３】
以下では、実施例および図面に基づき本発明を詳細に説明する。図面は概略的で縮尺通りではない本発明の種々の実施例を示す。同一の部分または同様に作用する部分には、同一の参照記号が付してある。ここで、
図１は、音響的なトラックに内に６個の変換器を備えた非対称的／対称的に動作可能な例示的なＤＭＳフィルタ（従来技術）を示し、
図２および図３はそれぞれ、第１の電流レールが両側とも接地されている、音響トラックに内に６個の変換器を備えた非対称的／対称的に動作可能な例示的なＤＭＳフィルタを示し、
図４は、図２によるＤＭＳトラックおよびマルチポート共振器を包含するフィルタを示し、
図５は、図２によるＤＭＳトラックおよび梯子形構造の基本素子を包含するフィルタを示し、
図６Ａは、４個の変換器と入力側に配置されている直列共振器とを備えたフィルタの伝達関数と比較した、図４によるフィルタの伝達関数を示し、
図６Ｂは、図６Ａの伝達関数の通過帯域の拡大図を示し、
図６Ｃは、図２および図１による対称的なポートの端子間の振幅差を示し、
図６Ｄは、図２および図１による対称的なポートの端子間の位相差を示し、
図７〜９はそれぞれ、６個の変換器を備えたＤＭＳトラックを包含する別のフィルタを示し、
図１０は、中央に配置されている出力変換器の構成を示し、
図１１Ａは、フィンガが周期的なパターンで配置されている、隣接する変換器の相互に対向している境界領域を示し、
図１１Ｂおよび１１Ｃはそれぞれ、変換器の境界に向かって単調に短くなるフィンガ中心間隔を有する、隣接する変換器の相互に対向している境界領域を示し、
図１２は、音響トラックに内に８個の変換器を備えた非対称的／対称的に動作可能な例示的なＤＭＳフィルタを示し、
図１３は重み付けされた変換器の一部を概略的に示す。
【００３４】
図１は、リフレクタ構造Ｒ１およびＲ２によって境界付けられている音響的なトラックＡＳを有する例示的なＤＭＳフィルタを示す。フィルタは非対称的な入力側ＩＮと、第１の端子ＯＵＴ１および第２の端子ＯＵＴ２を備えた対称的な出力側を有する。
【００３５】
音響的なトラック内には全部で６個の変換器を包含する基本構造が配置されている。
【００３６】
入力側ＩＮの信号端子には、接地されている第１の入力変換器ＥＷ１および第２の入力変換器ＥＷ２の並列回路が接続されている。
【００３７】
第１の出力変換器ＡＷ１およびＡＷ１′は対称的な出力側の第１の端子ＯＵＴ１に接続されており、また第２の出力変換器ＡＷ２およびＡＷ２′は対称的な出力側の第２の端子ＯＵ２に接続されている。
【００３８】
音響的なトラックにおいて中央に配置されている第１の出力変換器ＡＷ１および相応の第２の出力変換器ＡＷ２は相並んで配置されており、また共通の第１の電流レールＳＳ１を介して電気的に直列に接続されており、また音響的に逆位相で接続されている。逆位相とは、第１の出力変換器および第２の出力変換器において、最も外側にあり他方の変換器と対向している非接地フィンガ間の距離が実質的に半波長の奇数倍（有利にはλ／２または３λ／２）であることを意味する。
【００３９】
この実施例において出力変換器ＡＷ１およびＡＷ２に関して共通する第１の電流レールＳＳ１は浮いた状態である。すなわちＳＳ１においては任意の電位を調節することができる。これによって出力ポートにおける信号対称性が妨害される。
【００４０】
図２においては第１の電流レールＳＳ１が第１の接続構造ＲＦ１を用いて第１の入力変換器ＥＷ１の電流レールＳＳ２（＝第２の電流レール）に接続されている。さらに、第１の電流レールＳＳ１が第２の接続構造ＲＦ２を用いて第２の入力変換器ＥＷ２の電流レールＳＳ３（＝第３の電流レール）に接続されている。
【００４１】
第１の接続構造ＲＦ１は延長された接地電極フィンガとして構成されている。第２の接続構造ＲＦ１は延長された２つの接地電極フィンガとして構成されている。
【００４２】
第１の接続構造ＲＦ１ないし第２の接続構造ＲＦ２（殊に複数の電極フィンガを備えた接続構造）は音響波を反射するよう機能する。
【００４３】
本発明の範囲においてフィンガ間の距離は常にフィンガ中心間隔であると解される。
【００４４】
中央に配置されている第１の出力変換器と第１の入力変換器の最も外側にあり相互に対向している非接地フィンガ間の距離ａ1は実質的にλであり、ここでλは波長である。これらの非接地フィンガの間には、延長された電極フィンガとして構成されている金属ストライプ（＝第１の接続構造）が配置されている。
【００４５】
中央に配置されている第２の出力変換器と第２の入力変換器の最も外側にあり相互に対向している非接地フィンガ間の距離ａ2は実質的に３λ／２である。これらの非接地フィンガの間には、延長された電極フィンガとして構成されている２つの金属ストライプ（＝第２の接続構造）が配置されている。
【００４６】
出力変換器ＡＷ１とＡＷ２は本発明の全ての変形形態において逆位相に接続されている。この例においては、中央に配置されている第１の出力変換器ＡＷ１およびＡＷ２の最も外側にあり相互に対向しているフィンガは非接地である。すなわち出力変換器ＡＷ１およびＡＷ２の最も外側にあり相互に対向している非接地フィンガの間の距離は実質的にλ／２である。
【００４７】
図２において、中央に配置されている変換器、すなわち第１の出力変換器ＡＷ１および第２の出力変換器ＡＷ２はそれぞれ同数の非接地フィンガを有する。フィンガ総数は２つの出力変換器ＡＷ１およびＡＷ２において同数に選択されている。
【００４８】
第１の入力変換器ＥＷ１および第２の入力変換器ＥＷ２は同数Ｎ４の非接地フィンガを有する。入力変換器ＥＷ１およびＥＷ２のフィンガ総数は１以外である。第１の入力変換器ＥＷ１は第２の入力変換器よりも１つ多い（接地）フィンガを有する。
【００４９】
この変形形態においては、フィルタの基本構造の端部にある出力変換器ＡＷ１’およびＡＷ２’は同数Ｎ５の非接地フィンガを有する。これらの変換器のフィンガ総数も等しく選定されている。
【００５０】
第２の入力変換器ＥＷ２と対向している端部にある第２の出力変換器ＡＷ２’の端部にあるフィンガはこの変形形態においては非接地である。端部にある第２の出力変換器ＡＷ２’と対向している第２の入力変換器ＥＷ２の端部にあるフィンガもまた非接地である。
【００５１】
音響的なトラックの中央部と対向している端部にある出力変換器ＡＷ１’およびＡＷ２’のフィンガは図２から図５においては両方とも非接地である。それらとは異なり図７から図９においては、音響的なトラックの中央部と対向している端部にある第１の出力変換器ＡＷ１’のフィンガは非接地であり、音響的なトラックの中央部と対向している端部にある第２の出力変換器ＡＷ２’のフィンガは接地である。
【００５２】
図３においては、中央に配置されている第１の出力変換器ＡＷ１と第２の出力変換器ＡＷ２の最も外側にあり相互に対向しているフィンガは接地である。すなわち出力変換器ＡＷ１およびＡＷ２の最も外側にあり相互に対向している非接地フィンガの間隔は実質的に３λ／２である。図１０においては、出力変換器ＡＷ１およびＡＷ２の最も外側にあり相互に対向している非接地フィンガの間隔は半波長の比較的大きい奇数倍、図１０においては７λ／２でよいことが示唆されている。ここでは出力変換器ＡＷ１およびＡＷ２の最も外側にあり相互に対向している非接地フィンガの間にはリフレクタＲＦ３が配置されており、このリフレクタＲＦ３は偶数の接地電極フィンガを有する。リフレクタは第１の電流レールＳＳ１に接続されている。この第１のレールＳＳ１とは反対側においてリフレクタは接地されている。
【００５３】
図４においては、図２により構成されているＤＭＳトラックＡＳの他に、対称的な出力側の側面においてこのトラックの後段に接続されており、リフレクタ構造Ｒ１’およびＲ２’によって境界付けられている別のトラックを包含するフィルタが示されており、この別のトラックはマルチポート共振器として構成されている。
【００５４】
マルチポート共振器はリフレクタ構造Ｒ１’とＲ２’との間に並んで配置されており、音響的に縦方向に相互に結合されている２つの変換器Ｗ１およびＷ２を有し、各変換器Ｗ１ないしＷ２は固有の信号経路内に配置されているか、それぞれの信号経路において直列に接続されている。変換器Ｗ１は一方ではフィルタ出力側の第１の端子ＯＵＴ１に接続されており、他方では第１の出力変換器ＡＷ１およびＡＷ１’からなる並列回路に接続されている。変換器Ｗ２は一方ではフィルタ出力側の第２の端子ＯＵＴ２に接続されており、他方では第２の出力変換器ＡＷ２およびＡＷ２’からなる並列回路に接続されている。
【００５５】
変換器Ｗ１およびＷ２は音響的なトラックにおいて逆位相に接続されている。
【００５６】
図５においては、図２による音響的なトラックに、非対称的な入力側の側面において梯子型基本素子が前段に接続されている。梯子型基本素子は信号経路内に配置されている共振器ＲＥ２およびこの信号経路をアースに接続する別の共振器ＲＥ１を包含する。共振器ＲＥ１，ＲＥ２はリフレクタ間に配置されているそれぞれ１つの変換器を表す。
【００５７】
ここに示されている変形形態においては、直列共振器ＲＥ２が信号経路において並列共振器ＲＥ１の後段に接続されている。しかしながら、基本素子において並列共振器が信号経路において直列共振器の後段に接続されていることも可能である。また、任意の数の基本素子も可能である。直列共振器ないし並列共振器が、音響的なトラックＡＳの前段に接続されている任意のＴ素子およびπ素子を形成することができる。
【００５８】
図６Ａ〜６Ｄにおいては、図２の本発明によるフィルタと公知のフィルタの電気的なパラメータの数値シミュレーション結果が示されている。
【００５９】
図６Ａにおいては図４によるフィルタの数値計算された伝達関数１が示されている。｜Ｓ21｜は相応の制御パラメータＳ21の絶対値である。この伝達関数１は、ａ）出力変換器の浮いた状態の共通の電流レールに４つの変換器を備えた音響的なトラックを有し、またｂ）入力側において音響的なトラックの前段に接続されている直列共振器を有するＤＭＳフィルタの伝達関数２と対比されている。後者のフィルタは、刊行物EP 1394940 A1の図１による公知のフィルタと同等のものである。このフィルタは直列に接続されている２つの部分変換器に分割されている出力変換器を有する。
【００６０】
１９３０ＭＨｚ付近の高周波遮断領域における本発明によるフィルタの選択は、４つの変換器を備えた上述の変換器に比べて著しく改善されている。
【００６１】
図６Ｂにおいては伝達関数１および２の通過領域が拡大されて示されている。本発明による挿入損失は公知のフィルタの挿入減衰よりも約０．３〜０．５ｄＢほど低い。
【００６２】
図６Ｃにおいては対称的な出力側の端子ＯＵＴ１とＯＵＴ２との間の振幅差が示されており、また図６Ｄにおいては対称的な出力側の端子ＯＵＴ１とＯＵＴ２との間の（１８０°を除いて得られた）位相差が示されている。
【００６３】
曲線３および５はそれぞれ図２によるフィルタ（すなわち第１の電流レールＳＳ１は接地されている）に対応する。曲線４および６はそれぞれ図１によるフィルタ（すなわち第１の電流レールＳＳ１は接地されていない）に対応する。
【００６４】
対称的な信号の割合はフィルタの通過帯域において等しく、且つ相互に１８０°だけずれているべきである（振幅対称性および位相対称性）。したがって理想的には振幅差も上記の定義のような位相差も０であることが望ましい。図６Ｃおよび６Ｄからは本発明によるフィルタが改善された振幅対称性および位相対称性を有していることが見て取れる。
【００６５】
図７から図９に示されている実施例において、第１の電流レールＳＳ１は片側だけ第１の接続構造ＲＦ１を用いて電気的に接地されている、ないし第２の電流レールＳＳ２と接続されている。
【００６６】
図７から図９による実施例においては、中央に配置されている第２の出力変換器と第２の入力変換器の最も外側にあり相互に対向している非接地フィンガの間隔ａ2は実質的にλ／２である。間隔ａ1は図２と同様に実質的にλである。
【００６７】
間隔ａ1とａ2の差は対称的な出力側の振幅対称性および位相対称性に基づき有利にはλ/２に選定されている。
【００６８】
中央に配置されている第１の出力変換器ＡＷ１は図７においてＮ３個の非接地フィンガを有し、また中央に配置されている第２の出力変換器ＡＷ２はＮ３’＝Ｎ３＋１個の非接地フィンガを有する。これらの変換器の相互に対向しているフィンガは非接地である。２つの出力変換器ＡＷ１とＡＷ２のフィンガ総数の差は２フィンガである。
【００６９】
第１の入力変換器ＥＷ１および第２の入力変換器ＥＷ２は同数Ｎ４の非接地フィンガを有する。入力変換器ＥＷ１とＥＷ２のフィンガの総数も同数に選定されている。
【００７０】
フィルタの基本構造の端部にある出力変換器ＡＷ１’およびＡＷ２’はこの変形形態においては同数Ｎ５の非接地フィンガを有する。これらの変換器のフィンガ総数は１だけ異なり、ここでは第２の出力変換器ＡＷ２’のフィンガ総数が第１の出力変換器ＡＷ１’のフィンガ総数に比べて１だけ多い。
【００７１】
端部にある第１の出力変換器および端部にある第２の出力変換器のフィンガ総数は全ての変形形態において同数に選定することができるか、（接地）フィンガ１個または２個分だけ異なっていても良い。
【００７２】
図８に示されているフィルタは、ここでは中央に配置されている出力変換器ＡＷ１およびＡＷ２が相互に同数の非接地電極フィンガと同数のフィンガ総数を有する点で図７のフィルタとは異なる。これらの変換器の相互に対向しているフィンガは接地である。ここで中央に配置されている出力変換器ＡＷ１およびＡＷ２はそのフィンガの配置構成に関して、音響的なトラックＡＳの垂直軸ないし中心軸について鏡面対称的に構成されている。
【００７３】
図７および図８においては、第２の入力変換器ＥＷ２と端部にある出力変換器ＡＷ２’の相互に対向している端部にあるフィンガは両方とも接地である。これらの変換器の最も外側にあり相互に対向している非接地フィンガ間の距離は実質的に３λ／２である。
【００７４】
図９においては、第２の入力変換器ＥＷ２と端部にある出力変換器ＡＷ２’の相互に対向しているフィンガは両方とも非接地であり、またこれらのフィンガの間隔は実質的にλ／２である。
【００７５】
図９においては、第１の入力変換器ＥＷ１はＮ４個の非接地フィンガを有し、また第２の入力変換器ＥＷ２はＮ４’＝Ｎ４＋１個の非接地フィンガを有する。入力変換器ＥＷ１およびＥＷ２のフィンガ総数も１だけ異なる。
【００７６】
端部にある出力変換器ＡＷ１’はこの変形形態においてＮ２個の非接地フィンガを有する。端部にある第２の出力変換器ＡＷ２’はこの変形形態においてＮ２’＝Ｎ２＋１個の非接地フィンガを有する。これらの変換器のフィンガ総数は２つ異なり、ここで第２の出力変換器ＡＷ２’のフィンガ総数は第１の出力変換器ＡＷ１’のフィンガ総数に比べて２だけ多い。
【００７７】
中央に配置されている出力変換器ＡＷ１およびＡＷ２はここでは図８と同様に構成されている。
【００７８】
図１１Ａから図１１Ｃには２つの変換器、この場合においては第１の入力変換器ＥＷ１と端部にある第１の出力変換器ＡＷ１’の移行領域（境界領域）が示されている。
【００７９】
図１１Ａにおいては、電極フィンガの中心がλ／２の周期的なパターンにある２つの変換器の境界領域に置かれている。
【００８０】
図１１Ｂにおいてフィンガ中心間隔ｌ1〜ｌ５は相互に等しくなく、ここでフィンガ中心間隔ｌ1〜ｌ5は、それぞれの変換器の端部に向かって減少しており、変換器の境界においては最小値に達する。移行領域におけるこのフィンガ中心間隔の減少はチャープと称される。図１１Ｂにおいてフィンガ幅は等しく選定されているが、図１１Ｃにおいてはフィンガ中心間隔が減少するにつれフィンガ幅も相応に低減する。有利には、金属化部比率（すなわち全体の面積に対する金属化された面積の割合）はそれぞれの変換器において、フィンガ間隔が減少しているにもかかわらず全体として一定に保たれている。
【００８１】
本発明によるフィルタのＤＭＳトラックにおける金属化部比率は有利には０．６５〜０．７５の間にある。
【００８２】
非接地フィンガの中心間の距離は実質的にλである。ＤＭＳトラックの種々の変換器のフィンガ周期性における約５％までの僅かな偏差も考えられ、また有利である。チャープによって変換器の移行領域においてはそれどころか約１５％までのλの偏差が生じることも考えられる。
【００８３】
図１１Ａから図１１Ｃに図示されている変換器ＥＷ１およびＡＷ１’の代わりに、本発明の範囲においては以下の変換器ペアの境界領域が意図されていても良い：ＡＷ１とＥＷ１、ＡＷ２とＡＷ１、ＥＷ２とＡＷ２、ＡＷ２’とＥＷ２。
【００８４】
図１２においては、本発明によるフィルタが６個の変換器ＡＷ２’、ＥＷ２、ＡＷ２、ＡＷ１、ＥＷ１およびＡＷ’からなる基本構造の他に、別の変換器、ここでは別の第１の入力変換器ＥＷ１’および別の第２の入力変換器ＥＷ２’を有していても良い。
【００８５】
全ての入力変換器は相互に並列に接続されており、入力側の信号端子ＩＮに接続されている。
【００８６】
別の実施形態においては、第１の出力変換器ＡＷ１、ＡＷ１’と出力側の第１の端子ＯＵＴ１との間の第１の信号経路に第１の直列共振器を直列に接続することができる。第２の出力変換器ＡＷ２，ＡＷ２’と出力側の第２の端子ＯＵＴ２との間の第２の信号経路には第２の直列共振器を直列に接続することができる。
【００８７】
図１３においては、変換器の内の少なくとも１つ、ここでは入力変換器ＥＷ１では、横断方向において、それぞれの電流レールＳ１に接続されている電極フィンガＦＧ１に、この電流レールＳ１とは反対側にある電流レールＳ２に接続されている残片フィンガＳＦ１が対向していることが示唆されている。残片フィンガの長さは有利には３λ／４から３λ／２である。
【００８８】
横方向において測定される、フィンガＦＧ１とこのフィンガＦＧ１に対応する残片フィンガＳＦ１との間の最小間隔（＝ギャップＧＰ）は有利にはλ／４以下である。
【００８９】
変換器を重み付けすることができ、ここでは音響的なトラックないしそれぞれの変換器における種々のギャップの中心の横方向の位置ｙ1〜ｙ3は異なるように選定されている。変換器を省略重み付けすることもでき、この場合２つの励起中心は電極フィンガの端子順序を交換することによって省略されている。励起中心は異なる電位を有する２つの隣接する電極フィンガに対応する。
【００９０】
本発明を可能な実施形態の限定的な数を用いて説明しているが、本発明はこれらの数に限定されるものではない。変換器は分割されたフィンガを有することができ、この際１つの半波長につき同一の電位にある複数のフィンガが設けられている。フィルタの入力側および出力側は基本的に相互に交換可能である。図面に示した配置構成を水平または垂直に反転させることができる。
【００９１】
端部にある出力変換器ＡＷ１’、ＡＷ２’の図面に示されている端部にある測定フィンガを省略することができ、しかも１つの測定フィンガを省略することができるか、測定フィンガを２つとも省略することができる。
【００９２】
本発明の全ての実施形態において、２つの変換器の境界において一方の変換器の端部にある接地フィンガを取り除き、これを接している変換器に対応付けることも可能である。
【００９３】
リフレクタ構造を接地することができ、殊にトラックにおいて端部にあるそれぞれの変換器の接地されている電流レールに接続することができる。
【００９４】
音響的なトラックＡＳの任意に選択された、相互に並んで配置されている２つの変換器の間には、理想値から偏差する位相差を補償調整するためにリフレクタを設けることができる。トラックが種々の変換器ペアの間に装入されている複数のリフレクタを包含することができる。有利にはトラック内の相互に対応するリフレクタが音響的なトラックの中心点ないし中心軸に対して対称的に装入されている。
【００９５】
中央に配置されている第１の出力変換器および第２の出力変換器は基本的にそれぞれ偶数のフィンガまたは奇数のフィンガを有することができる。
【図面の簡単な説明】
【００９６】
【図１】音響的なトラックに内に６個の変換器を備えた非対称的／対称的に動作可能な例示的なＤＭＳフィルタ（従来技術）。
【図２】第１の電流レールが両側とも接地されている、音響トラックに内に６個の変換器を備えた非対称的／対称的に動作可能な例示的なＤＭＳフィルタ。
【図３】第１の電流レールが両側とも接地されている、音響トラックに内に６個の変換器を備えた非対称的／対称的に動作可能な例示的なＤＭＳフィルタ。
【図４】図２によるＤＭＳトラックおよびマルチポート共振器を包含するフィルタ。
【図５】図２によるＤＭＳトラックおよび梯子形構造の基本素子を包含するフィルタ。
【図６Ａ】４個の変換器と入力側に配置されている直列共振器とを備えたフィルタの伝達関数と比較した、図４によるフィルタの伝達関数。
【図６Ｂ】図６Ａの伝達関数の通過帯域の拡大図。
【図６Ｃ】図２および図１による対称的なポートの端子間の振幅差。
【図６Ｄ】図２および図１による対称的なポートの端子間の位相差。
【図７】６個の変換器を備えたＤＭＳトラックを包含する別のフィルタ。
【図８】６個の変換器を備えたＤＭＳトラックを包含する別のフィルタ。
【図９】６個の変換器を備えたＤＭＳトラックを包含する別のフィルタ。
【図１０】中央に配置されている出力変換器の構成。
【図１１Ａ】フィンガが周期的なパターンで配置されている、隣接する変換器の相互に対向している境界領域。
【図１１Ｂ】変換器の境界に向かって単調に短くなるフィンガ中心間隔を有する、隣接する変換器の相互に対向している境界領域。
【図１１Ｃ】変換器の境界に向かって単調に短くなるフィンガ中心間隔を有する、隣接する変換器の相互に対向している境界領域。
【図１２】音響トラックに内に８個の変換器を備えた非対称的／対称的に動作可能な例示的なＤＭＳフィルタ。
【図１３】重み付けされた変換器の一部の概略図。
【符号の説明】
【００９７】
ＡＳ 音響的なトラック、 ＡＷ１ 中央に配置されている第１の出力変換器、 ＡＷ２ 中央に配置されている第２の出力変換器、 ＡＷ１’ 端部にある第１の出力変換器、 ＡＷ２’ 端部にある第２の出力変換器、 ＥＷ１ 第１の入力変換器、 ＥＷ２ 第２の入力変換器、 ＦＧ１ 電極フィンガ、 ＳＦ１ 電極フィンガＦＧ１に対応する残片フィンガ、 ＧＰ ギャップ、 Ｒ１，Ｒ２ 音響的なトラックを境界付けるリフレクタ構造、 Ｒ１’，Ｒ２’ リフレクタ構造、 ＲＥ１，ＲＥ２ 共振器、 ＲＦ１ 第１の接続構造、 ＲＦ２ 第２の接続構造、 ＲＦ３ リフレクタ、 ＩＮ （非対称的な）入力側、 ＯＵＴ１ 対称的な出力側の第１の出力側、 ＯＵＴ２ 対称的な出力側の第２の出力側、 ＳＳ１ 第１の電流レール＝中央に配置されている出力変換器の共通の電流レール、 Ｓ１，Ｓ２ 電流レール、 ＳＳ２ 入力変換器の対向する電流レール、 Ｗ１，Ｗ２ マルチポート共振器の変換器、 ｙ1〜ｙ3 ＧＡＰ中心の横方向の位置、 ｌ1〜ｌ5 変換器の境界領域におけるフィンガ中心間隔、 Ｓ21 制御パラメータ、 １ 図２のフィルタの伝達関数、 ２ ４つの変換器を備えたフィルタの伝達関数、 ３ 図２のフィルタに関する端子ＯＵＴ１とＯＵＴ２との間の振幅差、 ４ ４つの変換器を備えたフィルタに関する端子ＯＵＴ１とＯＵＴ２との間の振幅差、 ５ 図２のフィルタに関する端子ＯＵＴ１とＯＵＴ２との間の位相差、 ６ ４つの変換器を備えたフィルタに関する端子ＯＵＴ１とＯＵＴ２との間の位相差
【特許請求の範囲】
【請求項１】
表面波フィルタにおいて、
−両側がリフレクタ構造（Ｒ１，Ｒ２）によって境界付けられている音響的なトラックを有し、該音響的なトラックにおいては音響的に縦方向に相互に結合されている第１の入力変換器（ＥＷ１）および第２の入力変換器（Ｅ２）、ならびに第１の出力変換器（ＡＷ１，ＡＷ１’）および第２の出力変換器（ＡＷ２，ＡＷ２’）が配置されており、
−相互に並列に接続されている少なくとも１つの第１の入力変換器（ＥＷ１）および少なくとも１つの第２の入力変換器（ＥＷ２）を有し、該第１の入力変換器（ＥＷ１）および該第２の入力変換器（ＥＷ２）は非対称的な入力側（ＩＮ）と電気的に接続されており、
−相互に並列に接続されている少なくとも２つの第１の出力変換器（ＡＷ１，ＡＷ１’）を有し、該第１の出力変換器（ＡＷ１，ＡＷ１’）は対称的な出力側の第１の端子（ＯＵＴ１）に接続されており、
−相互に並列に接続されている少なくとも２つの第２の出力変換器（ＡＷ２，ＡＷ２’）を有し、該第２の出力変換器（ＡＷ２，ＡＷ２’）は前記対称的な出力側の第２の端子（ＯＵＴ２）に電気的に接続されており、
−各第１の入力変換器（ＥＷ１）は２つの第１の出力変換器（ＡＷ１，ＡＷ１’）の間に配置されており、各第２の入力変換器（ＥＷ２）は２つの第２の出力変換器（ＡＷ２，ＡＷ２’）の間に配置されており、
−前記音響的なトラックにおいて中央に配置されている前記第１の出力変換器（ＡＷ１）および対応する前記第２の出力変換器（ＡＷ２）はそれぞれ相並んで配置されており、共通の第１の電流レール（ＳＳ１）を介して電気的に直列に接続されており、
−全ての第１の入力変換器および出力変換器において、最も外側にあり相互に対向している非接地フィンガの中心間の距離が実質的に半波長の偶数倍であり、
−全ての第２の入力変換器および出力変換器において、最も外側にあり相互に対向している非接地フィンガの中心間の距離が実質的に半波長の奇数倍であり、
−以下の条件の内の少なくとも１つが満たされており、
Ａ）前記第１の電流レール（ＳＳ１）が、前記第１の出力変換器（ＡＷ１）と前記第１の入力変換器（ＥＷ１）との間に配置されている第１の接続構造（ＲＦ１）を介して、隣接する前記第１の入力変換器（ＥＷ１）の第２の電流レール（ＳＳ２）と電気的に接続されており、該第２の電流レール（ＳＳ２）は前記第１の電流レール（ＳＳ１）と対向しており且つ接地されており、
Ｂ）前記第１の電流レール（ＳＳ１）が、前記第２の出力変換器（ＡＷ２）と前記第２の入力変換器（ＥＷ２）との間に配置されている第２の接続構造（ＲＦ２）を介して、隣接する前記第２の入力変換器（ＥＷ２）の第３の電流レール（ＳＳ２）と電気的に接続されており、該第３の電流レール（ＳＳ３）は前記第１の電流レール（ＳＳ１）と対向しており且つ接地されており、
−前記第１の接続構造および前記第２の接続構造は少なくとも１つの金属ストライプを有する、
ことを特徴とする、表面波フィルタ。
【請求項２】
直接隣接している全ての第１の入力変換器および出力変換器において、最も外側にあり相互に対向している非接地フィンガの中心間の距離が実質的に２半波長である、請求項１記載のフィルタ。
【請求項３】
直接隣接している全ての第２の入力変換器および出力変換器において、最も外側にあり相互に対向している非接地フィンガの中心間の距離が実質的に半波長である、請求項１または２記載のフィルタ。
【請求項４】
前記第２の入力変換器および前記第２の出力変換器において、前記第２の入力変換器（ＥＷ２）および前記中央に配置されている第２の出力変換器（ＡＷ２）の最も外側にあり相互に対向している非接地フィンガの中心間の距離は実質的に３半波長であり、且つ前記第２の入力変換器（ＥＷ２）および端部にある前記第２の出力変換器（ＡＷ２’）の最も外側にあり相互に対向している非接地フィンガの中心間の距離は実質的に半波長である、または、前記第２の入力変換器（ＥＷ２）と前記中央に配置されている第２の出力変換器（ＡＷ２）の最も外側にあり相互に対向している非接地フィンガの中心間の距離は実質的に半波長であり、且つ前記第２の入力変換器（ＥＷ２）と端部にある前記第２の出力変換器（ＡＷ２’）の最も外側にあり相互に対向している非接地フィンガの中心間の距離は実質的に３半波長である、請求項１または２記載のフィルタ。
【請求項５】
前記金属ストライプは、前記第１の電流レールおよび前記第２の電流レールに接続されているか、前記第３の電流レールに接続されている、延長された電極フィンガとして構成されている、請求項１から４までのいずれか１項記載のフィルタ。
【請求項６】
前記第１の接続構造（ＲＦ１）は、延長された電極フィンガとして構成されている奇数≧１個の金属ストライプを有する、請求項５記載のフィルタ。
【請求項７】
前記第２の接続構造（ＲＦ２）は、延長された電極フィンガとして構成されている偶数≧２個の金属ストライプを有する、請求項５または６記載のフィルタ。
【請求項８】
前記音響的なトラックは、基本構造を形成する、２つの第１の出力変換器（ＡＷ１，ＡＷ１’）と２つの第２の出力変換器（ＡＷ２，ＡＷ２’）と第１の入力変換器（ＥＷ１）と第２の入力変換器（ＥＷ２）とを有する、請求項１から７までのいずれか１項記載のフィルタ。
【請求項９】
前記第１の入力変換器（ＥＷ１）はＮ１個の非接地フィンガを有し、前記第２の入力変換器（ＥＷ２）はＮ１’＝Ｎ１＋１個の非接地フィンガを有する、請求項８記載のフィルタ。
【請求項１０】
前記基本構造における端部にある前記第１の出力変換器（ＡＷ１’）はＮ２個の非接地フィンガを有し、前記基本構造における前期端部にある第２の出力変換器（ＡＷ２’）はＮ２’＋Ｎ２＋１個の非接地フィンガを有する、請求項８または９記載のフィルタ。
【請求項１１】
前記音響的なトラックの中心と対向している、前記端部にある第１の出力変換器（ＡＷ１’）および前記端部にある第２の出力変換器（ＡＷ２’）の端部にあるフィンガは両方とも非接地である、または両方とも接地である、請求項１から１０までのいずれか１項記載のフィルタ。
【請求項１２】
前記音響的なトラックの中心と対向している、前記端部にある第１の出力変換器（ＡＷ１’）の端部にあるフィンガは非接地であり、前記音響的なトラックの中心と対向している、前記端部にある第２の出力変換器（ＡＷ２’）の端部にあるフィンガは接地である、請求項１から１０までのいずれか１項記載のフィルタ。
【請求項１３】
前記第１の入力変換器（ＥＷ１）および前記第２の入力変換器（ＥＷ２）は同数Ｎ４個の非接地フィンガを有する、請求項８記載のフィルタ。
【請求項１４】
前記基本構造における前記端部にある第１の出力変換器（ＡＷ１’）および前記端部にある出力変換器（ＡＷ２’）は同数Ｎ５個の非接地フィンガを有する、請求項８，９および１１から１３までのいずれか１項記載のフィルタ。
【請求項１５】
前記音響的なトラックにおいてそれぞれ中央に配置されている、前記第１の出力変換器（ＡＷ１）および前記第２の出力変換器（ＡＷ２）は同数Ｎ６個の非接地フィンガを有する、請求項１から１４までのいずれか１項記載のフィルタ。
【請求項１６】
前記中央に配置されている第１の出力変換器（ＡＷ１）および前記中央に配置されている第２の出力変換器（ＡＷ２）はそれぞれ偶数個のフィンガを有する、請求項１５記載のフィルタ。
【請求項１７】
前記中央に配置されている第１の出力変換器（ＡＷ１）および前記中央に配置されている第２の出力変換器（ＡＷ２）はそれぞれ奇数個のフィンガを有する、請求項１６記載のフィルタ。
【請求項１８】
前記中央に配置されている第１の出力変換器（ＡＷ１）はＮ３個の非接地フィンガを有し、前記中央に配置されている第２の出力変換器（ＡＷ２）はＮ３’＝Ｎ３＋１の非接地フィンガを有する、請求項１から１４までのいずれか１項記載のフィルタ。
【請求項１９】
前記中央に配置されている第１の出力変換器（ＡＷ１）および前記中央に配置されている第２の出力変換器（ＡＷ２）の相互に対向している端部にあるフィンガは非接地である、請求項１から１８までのいずれか１項記載のフィルタ。
【請求項２０】
前記中央に配置されている第１の出力変換器（ＡＷ１）および前記中央に配置されている第２の出力変換器（ＡＷ２）の相互に対向している端部にあるフィンガは接地である、請求項１から１８までのいずれか１項記載のフィルタ。
【請求項２１】
前記音響的なトラックの中心と対向している、前記端部にある出力変換器（ＡＷ１’，ＡＷ２’）のフィンガは両方とも非接地である、請求項１３から２０までのいずれか１項記載のフィルタ。
【請求項２２】
前記音響的なトラックの中心と対向している、前記端部にある第１の出力変換器（ＡＷ１’）のフィンガは非接地であり、前記音響的なトラックの中心と対向している、前記端部にある第２の出力変換器（ＡＷ２’）のフィンガは接地である、請求項１３から２０までのいずれか１項記載のフィルタ。
【請求項２３】
前記第２の入力変換器（ＥＷ２）と対向している、前記端部にある第２の出力変換器（ＡＷ２’）の端部にあるフィンガは接地であり、前記端部にある第２の出力変換器（ＡＷ２’）と対向している、前記第２の入力変換器（ＥＷ２）の端部にあるフィンガは接地である、請求項１から１０、１３から２０および２２までのいずれか１項記載のフィルタ。
【請求項２４】
前記第２の入力変換器（ＥＷ２）と対向している、前記端部にある第２の出力変換器（ＡＷ２’）の端部にあるフィンガは非接地であり、前記端部にある第２の出力変換器（ＡＷ２’）と対向している、前記第２の入力変換器（ＥＷ２）の端部にあるフィンガは非接地である、請求項１から１０、１３から２１までのいずれか１項記載のフィルタ。
【請求項２５】
前記中央に配置されている第１の出力変換器（ＡＷ１）と前記中央に配置されている第２の出力変換器（ＡＷ２）との間には、偶数個のフィンガを備えたリフレクタ（ＲＦ３）が配置されている、請求項１から２４までのいずれか１項記載のフィルタ。
【請求項２６】
前記リフレクタ（ＲＦ３）は前記第１の電流レール（ＳＳ１）に接続されている、請求項２５記載のフィルタ。
【請求項２７】
前記リフレクタ（ＲＦ３）は前記第１の電流レール（ＳＳ１）側とは反対側において接地されている、請求項２６記載のフィルタ。
【請求項２８】
相互に並んで配置されている２つの変換器（ＡＷ１’，ＥＷ１，ＡＷ１，ＡＷ２，ＥＷ２，ＡＷ２'）毎に相互に対向している移行領域を有し、該移行領域におけるフィンガ周期は前記２つの変換器の最大フィンガ周期よりも小さい、請求項１から２７までのいずれか１項記載のフィルタ。
【請求項２９】
相互に並んで配置されている２つの変換器（ＡＷ１’，ＥＷ１，ＡＷ１，ＡＷ２，ＥＷ２，ＡＷ２’）の相互に対向している領域における前記フィンガ周期は、該２つの変換器において対応する変換器の中心から対応する隣接する変換器に向かう方向においてそれぞれ小さくなっていき、前記隣接する変換器との境界において最小値に達する、請求項２８記載のフィルタ。
【請求項３０】
前記音響的なトラックの中心と対向している、前記入力変換器（ＥＷ１，ＥＷ２）の端部にあるフィンガは両方とも非接地である、請求項１から２９までのいずれか１項記載のフィルタ。
【請求項３１】
前記第１の入力変換器、前記第２の入力変換器、前記第１の出力変換器および前記第２の出力変換器の中から選択された少なくとも１つの変換器においては、横方向において、それぞれの電流レールに接続されている電極フィンガに対して、該電流レールとは反対側にある電流レールに接続されている残片フィンガが対向されており、該残片フィンガの長さは３λ／４から３λ／２の間である、請求項１から３０までのいずれか１項記載のフィルタ。
【請求項３２】
１つのフィンガと該フィンガに対応する残片フィンガとの間の横方向において測定された最小間隔はλ／４以下である、請求項３１記載のフィルタ。
【請求項３３】
２ポート共振器として構成されている別の音響的なトラックを有し、該音響的なトラックには第１の変換器（Ｗ１）および第２の変換器（Ｗ２）が配置されており、該第１の変換器（Ｗ１）および該第２の変換器（Ｗ２）は縦方向において相互に結合されており、
前記２ポート共振器の前記第１の変換器（Ｗ１）は、第１の信号経路において前記第１の出力変換器（ＡＷ１，ＡＷ１’）と前記出力側の前記第１の端子（ＯＵＴ１）との間に直列に接続されており、
前記２ポート共振器の前記第２の変換器（Ｗ２）は、第２の信号経路において前記第２の出力変換器（ＡＷ２，ＡＷ２’）と前記出力側の前記第２の端子（ＯＵＴ２）との間の直列に接続されている、請求項１から３２までのいずれか１項記載のフィルタ。
【請求項３４】
前記第１の信号経路においては、前記第１の出力変換器（ＡＷ１、ＡＷ１’）と前記出力側の前記第１の端子（ＯＵＴ１）との間に第１の直列共振器が直列に接続されており、
前記第２の信号経路においては、前記第２の出力変換器（ＡＷ２，ＡＷ２’）と前記出力側の前記第２の端子（ＯＵＴ２）との間に第２の直列共振器が直列に接続されている、請求項１から３３までのいずれか１項記載のフィルタ。
【請求項３５】
前記入力側（ＩＮ）と前記入力変換器（ＥＷ１，ＥＷ１’）との間の信号経路において、直列共振器（ＲＥ２）が並列に接続されている、請求項１から３４までのいずれか１項記載のフィルタ。
【請求項３６】
前記入力側（ＩＮ）と前記入力変換器（ＥＷ１，ＥＷ１’）との間には横方向の分岐が配置されており、該横方向の分岐においては並列共振器（ＲＥ１）が接続されている、請求項１から３５までのいずれか１項記載のフィルタ。
【請求項３７】
前記入力側と前記出力側が交換されている、請求項１から３６までのいずれか１項記載のフィルタ。
【請求項１】
表面波フィルタにおいて、
−両側がリフレクタ構造（Ｒ１，Ｒ２）によって境界付けられている音響的なトラックを有し、該音響的なトラックにおいては音響的に縦方向に相互に結合されている第１の入力変換器（ＥＷ１）および第２の入力変換器（Ｅ２）、ならびに第１の出力変換器（ＡＷ１，ＡＷ１’）および第２の出力変換器（ＡＷ２，ＡＷ２’）が配置されており、
−相互に並列に接続されている少なくとも１つの第１の入力変換器（ＥＷ１）および少なくとも１つの第２の入力変換器（ＥＷ２）を有し、該第１の入力変換器（ＥＷ１）および該第２の入力変換器（ＥＷ２）は非対称的な入力側（ＩＮ）と電気的に接続されており、
−相互に並列に接続されている少なくとも２つの第１の出力変換器（ＡＷ１，ＡＷ１’）を有し、該第１の出力変換器（ＡＷ１，ＡＷ１’）は対称的な出力側の第１の端子（ＯＵＴ１）に接続されており、
−相互に並列に接続されている少なくとも２つの第２の出力変換器（ＡＷ２，ＡＷ２’）を有し、該第２の出力変換器（ＡＷ２，ＡＷ２’）は前記対称的な出力側の第２の端子（ＯＵＴ２）に電気的に接続されており、
−各第１の入力変換器（ＥＷ１）は２つの第１の出力変換器（ＡＷ１，ＡＷ１’）の間に配置されており、各第２の入力変換器（ＥＷ２）は２つの第２の出力変換器（ＡＷ２，ＡＷ２’）の間に配置されており、
−前記音響的なトラックにおいて中央に配置されている前記第１の出力変換器（ＡＷ１）および対応する前記第２の出力変換器（ＡＷ２）はそれぞれ相並んで配置されており、共通の第１の電流レール（ＳＳ１）を介して電気的に直列に接続されており、
−全ての第１の入力変換器および出力変換器において、最も外側にあり相互に対向している非接地フィンガの中心間の距離が実質的に半波長の偶数倍であり、
−全ての第２の入力変換器および出力変換器において、最も外側にあり相互に対向している非接地フィンガの中心間の距離が実質的に半波長の奇数倍であり、
−以下の条件の内の少なくとも１つが満たされており、
Ａ）前記第１の電流レール（ＳＳ１）が、前記第１の出力変換器（ＡＷ１）と前記第１の入力変換器（ＥＷ１）との間に配置されている第１の接続構造（ＲＦ１）を介して、隣接する前記第１の入力変換器（ＥＷ１）の第２の電流レール（ＳＳ２）と電気的に接続されており、該第２の電流レール（ＳＳ２）は前記第１の電流レール（ＳＳ１）と対向しており且つ接地されており、
Ｂ）前記第１の電流レール（ＳＳ１）が、前記第２の出力変換器（ＡＷ２）と前記第２の入力変換器（ＥＷ２）との間に配置されている第２の接続構造（ＲＦ２）を介して、隣接する前記第２の入力変換器（ＥＷ２）の第３の電流レール（ＳＳ２）と電気的に接続されており、該第３の電流レール（ＳＳ３）は前記第１の電流レール（ＳＳ１）と対向しており且つ接地されており、
−前記第１の接続構造および前記第２の接続構造は少なくとも１つの金属ストライプを有する、
ことを特徴とする、表面波フィルタ。
【請求項２】
直接隣接している全ての第１の入力変換器および出力変換器において、最も外側にあり相互に対向している非接地フィンガの中心間の距離が実質的に２半波長である、請求項１記載のフィルタ。
【請求項３】
直接隣接している全ての第２の入力変換器および出力変換器において、最も外側にあり相互に対向している非接地フィンガの中心間の距離が実質的に半波長である、請求項１または２記載のフィルタ。
【請求項４】
前記第２の入力変換器および前記第２の出力変換器において、前記第２の入力変換器（ＥＷ２）および前記中央に配置されている第２の出力変換器（ＡＷ２）の最も外側にあり相互に対向している非接地フィンガの中心間の距離は実質的に３半波長であり、且つ前記第２の入力変換器（ＥＷ２）および端部にある前記第２の出力変換器（ＡＷ２’）の最も外側にあり相互に対向している非接地フィンガの中心間の距離は実質的に半波長である、または、前記第２の入力変換器（ＥＷ２）と前記中央に配置されている第２の出力変換器（ＡＷ２）の最も外側にあり相互に対向している非接地フィンガの中心間の距離は実質的に半波長であり、且つ前記第２の入力変換器（ＥＷ２）と端部にある前記第２の出力変換器（ＡＷ２’）の最も外側にあり相互に対向している非接地フィンガの中心間の距離は実質的に３半波長である、請求項１または２記載のフィルタ。
【請求項５】
前記金属ストライプは、前記第１の電流レールおよび前記第２の電流レールに接続されているか、前記第３の電流レールに接続されている、延長された電極フィンガとして構成されている、請求項１から４までのいずれか１項記載のフィルタ。
【請求項６】
前記第１の接続構造（ＲＦ１）は、延長された電極フィンガとして構成されている奇数≧１個の金属ストライプを有する、請求項５記載のフィルタ。
【請求項７】
前記第２の接続構造（ＲＦ２）は、延長された電極フィンガとして構成されている偶数≧２個の金属ストライプを有する、請求項５または６記載のフィルタ。
【請求項８】
前記音響的なトラックは、基本構造を形成する、２つの第１の出力変換器（ＡＷ１，ＡＷ１’）と２つの第２の出力変換器（ＡＷ２，ＡＷ２’）と第１の入力変換器（ＥＷ１）と第２の入力変換器（ＥＷ２）とを有する、請求項１から７までのいずれか１項記載のフィルタ。
【請求項９】
前記第１の入力変換器（ＥＷ１）はＮ１個の非接地フィンガを有し、前記第２の入力変換器（ＥＷ２）はＮ１’＝Ｎ１＋１個の非接地フィンガを有する、請求項８記載のフィルタ。
【請求項１０】
前記基本構造における端部にある前記第１の出力変換器（ＡＷ１’）はＮ２個の非接地フィンガを有し、前記基本構造における前期端部にある第２の出力変換器（ＡＷ２’）はＮ２’＋Ｎ２＋１個の非接地フィンガを有する、請求項８または９記載のフィルタ。
【請求項１１】
前記音響的なトラックの中心と対向している、前記端部にある第１の出力変換器（ＡＷ１’）および前記端部にある第２の出力変換器（ＡＷ２’）の端部にあるフィンガは両方とも非接地である、または両方とも接地である、請求項１から１０までのいずれか１項記載のフィルタ。
【請求項１２】
前記音響的なトラックの中心と対向している、前記端部にある第１の出力変換器（ＡＷ１’）の端部にあるフィンガは非接地であり、前記音響的なトラックの中心と対向している、前記端部にある第２の出力変換器（ＡＷ２’）の端部にあるフィンガは接地である、請求項１から１０までのいずれか１項記載のフィルタ。
【請求項１３】
前記第１の入力変換器（ＥＷ１）および前記第２の入力変換器（ＥＷ２）は同数Ｎ４個の非接地フィンガを有する、請求項８記載のフィルタ。
【請求項１４】
前記基本構造における前記端部にある第１の出力変換器（ＡＷ１’）および前記端部にある出力変換器（ＡＷ２’）は同数Ｎ５個の非接地フィンガを有する、請求項８，９および１１から１３までのいずれか１項記載のフィルタ。
【請求項１５】
前記音響的なトラックにおいてそれぞれ中央に配置されている、前記第１の出力変換器（ＡＷ１）および前記第２の出力変換器（ＡＷ２）は同数Ｎ６個の非接地フィンガを有する、請求項１から１４までのいずれか１項記載のフィルタ。
【請求項１６】
前記中央に配置されている第１の出力変換器（ＡＷ１）および前記中央に配置されている第２の出力変換器（ＡＷ２）はそれぞれ偶数個のフィンガを有する、請求項１５記載のフィルタ。
【請求項１７】
前記中央に配置されている第１の出力変換器（ＡＷ１）および前記中央に配置されている第２の出力変換器（ＡＷ２）はそれぞれ奇数個のフィンガを有する、請求項１６記載のフィルタ。
【請求項１８】
前記中央に配置されている第１の出力変換器（ＡＷ１）はＮ３個の非接地フィンガを有し、前記中央に配置されている第２の出力変換器（ＡＷ２）はＮ３’＝Ｎ３＋１の非接地フィンガを有する、請求項１から１４までのいずれか１項記載のフィルタ。
【請求項１９】
前記中央に配置されている第１の出力変換器（ＡＷ１）および前記中央に配置されている第２の出力変換器（ＡＷ２）の相互に対向している端部にあるフィンガは非接地である、請求項１から１８までのいずれか１項記載のフィルタ。
【請求項２０】
前記中央に配置されている第１の出力変換器（ＡＷ１）および前記中央に配置されている第２の出力変換器（ＡＷ２）の相互に対向している端部にあるフィンガは接地である、請求項１から１８までのいずれか１項記載のフィルタ。
【請求項２１】
前記音響的なトラックの中心と対向している、前記端部にある出力変換器（ＡＷ１’，ＡＷ２’）のフィンガは両方とも非接地である、請求項１３から２０までのいずれか１項記載のフィルタ。
【請求項２２】
前記音響的なトラックの中心と対向している、前記端部にある第１の出力変換器（ＡＷ１’）のフィンガは非接地であり、前記音響的なトラックの中心と対向している、前記端部にある第２の出力変換器（ＡＷ２’）のフィンガは接地である、請求項１３から２０までのいずれか１項記載のフィルタ。
【請求項２３】
前記第２の入力変換器（ＥＷ２）と対向している、前記端部にある第２の出力変換器（ＡＷ２’）の端部にあるフィンガは接地であり、前記端部にある第２の出力変換器（ＡＷ２’）と対向している、前記第２の入力変換器（ＥＷ２）の端部にあるフィンガは接地である、請求項１から１０、１３から２０および２２までのいずれか１項記載のフィルタ。
【請求項２４】
前記第２の入力変換器（ＥＷ２）と対向している、前記端部にある第２の出力変換器（ＡＷ２’）の端部にあるフィンガは非接地であり、前記端部にある第２の出力変換器（ＡＷ２’）と対向している、前記第２の入力変換器（ＥＷ２）の端部にあるフィンガは非接地である、請求項１から１０、１３から２１までのいずれか１項記載のフィルタ。
【請求項２５】
前記中央に配置されている第１の出力変換器（ＡＷ１）と前記中央に配置されている第２の出力変換器（ＡＷ２）との間には、偶数個のフィンガを備えたリフレクタ（ＲＦ３）が配置されている、請求項１から２４までのいずれか１項記載のフィルタ。
【請求項２６】
前記リフレクタ（ＲＦ３）は前記第１の電流レール（ＳＳ１）に接続されている、請求項２５記載のフィルタ。
【請求項２７】
前記リフレクタ（ＲＦ３）は前記第１の電流レール（ＳＳ１）側とは反対側において接地されている、請求項２６記載のフィルタ。
【請求項２８】
相互に並んで配置されている２つの変換器（ＡＷ１’，ＥＷ１，ＡＷ１，ＡＷ２，ＥＷ２，ＡＷ２'）毎に相互に対向している移行領域を有し、該移行領域におけるフィンガ周期は前記２つの変換器の最大フィンガ周期よりも小さい、請求項１から２７までのいずれか１項記載のフィルタ。
【請求項２９】
相互に並んで配置されている２つの変換器（ＡＷ１’，ＥＷ１，ＡＷ１，ＡＷ２，ＥＷ２，ＡＷ２’）の相互に対向している領域における前記フィンガ周期は、該２つの変換器において対応する変換器の中心から対応する隣接する変換器に向かう方向においてそれぞれ小さくなっていき、前記隣接する変換器との境界において最小値に達する、請求項２８記載のフィルタ。
【請求項３０】
前記音響的なトラックの中心と対向している、前記入力変換器（ＥＷ１，ＥＷ２）の端部にあるフィンガは両方とも非接地である、請求項１から２９までのいずれか１項記載のフィルタ。
【請求項３１】
前記第１の入力変換器、前記第２の入力変換器、前記第１の出力変換器および前記第２の出力変換器の中から選択された少なくとも１つの変換器においては、横方向において、それぞれの電流レールに接続されている電極フィンガに対して、該電流レールとは反対側にある電流レールに接続されている残片フィンガが対向されており、該残片フィンガの長さは３λ／４から３λ／２の間である、請求項１から３０までのいずれか１項記載のフィルタ。
【請求項３２】
１つのフィンガと該フィンガに対応する残片フィンガとの間の横方向において測定された最小間隔はλ／４以下である、請求項３１記載のフィルタ。
【請求項３３】
２ポート共振器として構成されている別の音響的なトラックを有し、該音響的なトラックには第１の変換器（Ｗ１）および第２の変換器（Ｗ２）が配置されており、該第１の変換器（Ｗ１）および該第２の変換器（Ｗ２）は縦方向において相互に結合されており、
前記２ポート共振器の前記第１の変換器（Ｗ１）は、第１の信号経路において前記第１の出力変換器（ＡＷ１，ＡＷ１’）と前記出力側の前記第１の端子（ＯＵＴ１）との間に直列に接続されており、
前記２ポート共振器の前記第２の変換器（Ｗ２）は、第２の信号経路において前記第２の出力変換器（ＡＷ２，ＡＷ２’）と前記出力側の前記第２の端子（ＯＵＴ２）との間の直列に接続されている、請求項１から３２までのいずれか１項記載のフィルタ。
【請求項３４】
前記第１の信号経路においては、前記第１の出力変換器（ＡＷ１、ＡＷ１’）と前記出力側の前記第１の端子（ＯＵＴ１）との間に第１の直列共振器が直列に接続されており、
前記第２の信号経路においては、前記第２の出力変換器（ＡＷ２，ＡＷ２’）と前記出力側の前記第２の端子（ＯＵＴ２）との間に第２の直列共振器が直列に接続されている、請求項１から３３までのいずれか１項記載のフィルタ。
【請求項３５】
前記入力側（ＩＮ）と前記入力変換器（ＥＷ１，ＥＷ１’）との間の信号経路において、直列共振器（ＲＥ２）が並列に接続されている、請求項１から３４までのいずれか１項記載のフィルタ。
【請求項３６】
前記入力側（ＩＮ）と前記入力変換器（ＥＷ１，ＥＷ１’）との間には横方向の分岐が配置されており、該横方向の分岐においては並列共振器（ＲＥ１）が接続されている、請求項１から３５までのいずれか１項記載のフィルタ。
【請求項３７】
前記入力側と前記出力側が交換されている、請求項１から３６までのいずれか１項記載のフィルタ。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６Ａ】
【図６Ｂ】
【図６Ｃ】
【図６Ｄ】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１Ａ】
【図１１Ｂ】
【図１１Ｃ】
【図１２】
【図１３】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６Ａ】
【図６Ｂ】
【図６Ｃ】
【図６Ｄ】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１Ａ】
【図１１Ｂ】
【図１１Ｃ】
【図１２】
【図１３】
【公表番号】特表２００７−５３４２４３（Ｐ２００７−５３４２４３Ａ）
【公表日】平成１９年１１月２２日（２００７．１１．２２）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００７−５０８７５５（Ｐ２００７−５０８７５５）
【出願日】平成１７年４月６日（２００５．４．６）
【国際出願番号】ＰＣＴ／ＥＰ２００５／００３６２４
【国際公開番号】ＷＯ２００５／１０７０６５
【国際公開日】平成１７年１１月１０日（２００５．１１．１０）
【出願人】（３００００２１６０）エプコス アクチエンゲゼルシャフト (318)
【氏名又は名称原語表記】ＥＰＣＯＳ ＡＧ
【住所又は居所原語表記】Ｓｔ．−Ｍａｒｔｉｎ−Ｓｔｒａｓｓｅ ５３， Ｄ−８１６６９ Ｍｕｅｎｃｈｅｎ， Ｇｅｒｍａｎｙ
【Ｆターム（参考）】
【公表日】平成１９年１１月２２日（２００７．１１．２２）
【国際特許分類】
【出願日】平成１７年４月６日（２００５．４．６）
【国際出願番号】ＰＣＴ／ＥＰ２００５／００３６２４
【国際公開番号】ＷＯ２００５／１０７０６５
【国際公開日】平成１７年１１月１０日（２００５．１１．１０）
【出願人】（３００００２１６０）エプコス アクチエンゲゼルシャフト (318)
【氏名又は名称原語表記】ＥＰＣＯＳ ＡＧ
【住所又は居所原語表記】Ｓｔ．−Ｍａｒｔｉｎ−Ｓｔｒａｓｓｅ ５３， Ｄ−８１６６９ Ｍｕｅｎｃｈｅｎ， Ｇｅｒｍａｎｙ
【Ｆターム（参考）】
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