降温用噴霧システム
【課題】冷却エネルギー効率が良く、下を通行する人を濡らさずに高さがいろいろな構造物を用いて構成する降温用噴霧システムを提供する。
【解決手段】降温用噴霧システムは、水をミストとして噴霧して対象の空間の温度を低下する降温用噴霧システムにおいて、水をミストとして噴霧する噴霧ノズルの設置高さとミストの噴霧量は、噴霧ノズルから噴霧されるミストのザウター平均粒径に基づいて設定する。また、ザウター平均粒径が１０〜２２μｍのとき、噴霧ノズルの設置高さを３．５〜６ｍに、噴霧量を３〜２０ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎに、また、ザウター平均粒径が１５〜２７μｍのとき、噴霧ノズルの設置高さを６〜１０ｍに、噴霧量を３〜４０ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎに、また、ザウター平均粒径が２０〜３０μｍのとき、噴霧ノズルの設置高さを１０〜１６ｍに、噴霧量を６〜８０ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎに設定する。
【解決手段】降温用噴霧システムは、水をミストとして噴霧して対象の空間の温度を低下する降温用噴霧システムにおいて、水をミストとして噴霧する噴霧ノズルの設置高さとミストの噴霧量は、噴霧ノズルから噴霧されるミストのザウター平均粒径に基づいて設定する。また、ザウター平均粒径が１０〜２２μｍのとき、噴霧ノズルの設置高さを３．５〜６ｍに、噴霧量を３〜２０ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎに、また、ザウター平均粒径が１５〜２７μｍのとき、噴霧ノズルの設置高さを６〜１０ｍに、噴霧量を３〜４０ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎに、また、ザウター平均粒径が２０〜３０μｍのとき、噴霧ノズルの設置高さを１０〜１６ｍに、噴霧量を６〜８０ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎに設定する。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、博覧会のパビリオンなど集客施設に設けられ、ミストの蒸散による潜熱による冷却作用を用いる降温用噴霧システムに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来の降温用噴霧システムは、集客施設などの入口またはその付近に建てられた柱などの構造物に装備された噴霧ノズル、その噴霧ノズルに加圧水を供給するポンプ、ポンプから噴霧ノズルに加圧水が導水される配水管から構成されている。そして、冷却が必要になったとき、その噴霧ノズルからミストを噴霧させ、ミストの蒸散にともなう潜熱によって集客施設を冷却している（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
【特許文献１】特開平６−１０９３４１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかし、適切な位置から噴霧できるように新規に柱を建てると、費用が嵩んでしまい、実用化に適さないシステムになってしまうという問題がある。
そこで、既存の構造物に噴霧ノズルを装備することにより、システムの費用を低減することができるが、既存の構造物の高さがいろいろあるので、対象の空間を適切に冷却することが難しいという問題がある。例えば、通常の電柱のように高さが１０ｍを越える構造物に装備された噴霧ノズルからミストを噴霧すると、冷却効果を充分に発揮することができない。また、通常の街路灯のような高さ１０ｍ未満の構造物に装備された噴霧ノズルからミストを噴霧すると、大きな水滴が下を通行している人を濡らしてしまうという問題がある。
また、常に噴霧されるミストの直径を小さくしようとして、高圧空気を用いて２流体噴流とした場合、ミストの大きさが１０μｍ以下にすることができ、噴霧ノズルを高さの低い構造物に装備することができるが、高圧空気を供給するために非常に大量のエネルギーを消費しなければならず、冷却エネルギー効率が悪いという問題がある。
【０００５】
この発明の目的は、冷却エネルギー効率が良く、下を通行する人を濡らすことなく高さのいろいろな構造物を用いて構成する降温用噴霧システムを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
この発明に係わる降温用噴霧システムは、水をミストとして噴霧して対象の空間の温度を低下する降温用噴霧システムにおいて、水をミストとして噴霧する噴霧ノズルの設置高さとミストの噴霧量は、上記噴霧ノズルから噴霧されるミストのザウター平均粒径に基づいて設定される。
【発明の効果】
【０００７】
この発明に係わる降温用噴霧システムの効果は、ミストのザウター平均粒径に基づいて噴霧ノズルの設置高さおよびミストの噴霧量を設定するので、人を濡らすことなく適切に冷却することができる。また、高さがいろいろある既存の構造物に噴霧ノズルを装備するときその構造物の高さに基づいてミストのザウター平均粒径を調整すれば、人を濡らすことなく適切に冷却することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００８】
実施の形態１．
図１は、この発明の実施の形態１に係わる降温用噴霧システムの構成図である。図２は、実施の形態１に係わる噴霧ヘッドの平面図である。図３は、実施の形態１に係わる噴霧ヘッドの断面図である。図４は、実施の形態１に係わる噴霧ノズルの中心軸に沿った断面図である。図５は、噴霧ノズルから噴霧されたミストの粒度分布図である。図６は、噴霧ノズルからミストが噴霧される様子を表す図である。図７は、加圧水供給装置の構成図である。図８は、ミスト制御盤の機能ブロック図である。図８は、ミストの噴霧のタイミングチャートである。
なお、図２は、噴霧ヘッドを図３のＢＢ断面から下方に見た一部断面図である。また、図３は、噴霧ヘッドを図２のＡＡ断面から水平方向に見た断面図である。
【０００９】
実施の形態１に係わる降温用噴霧システム１は、図１に示すように、地上から縦立された２本の柱２の先端にそれぞれ設けられた噴霧ヘッド３、噴霧ヘッド３に供給される加圧水が導水される子配水管４、子配水管４を介して加圧水を供給する加圧水供給装置５、周囲の温度と湿度を測定して加圧水供給装置５に送信する温湿度計６が備えられている。加圧水供給装置５には水道７から水が供給されている。なお、２本の柱２を例に挙げて説明するが、冷却する施設の大きさに従って適宜本数を定めればよい。
また、噴霧ヘッド３は、地上から縦立されている柱の先端に設けられたことを記載したが、天井から吊り下げられていてもよい。
【００１０】
噴霧ヘッド３は、図２に示すように、子配水管４を通して導水された加圧水を６個の噴霧ノズル１０に均等に圧力が掛かるよう分配する噴霧ヘッダ１１、噴霧ヘッダ１１から噴霧ノズル１０を所定の距離離すために設けられる６本の延長配管１２、加圧水をミストにして噴霧する６個の噴霧ノズル１０から構成されている。そして、噴霧ノズル１０の設置高度は、４ｍである。なお、噴霧ノズル１０の設置高度は、ミストのザウター平均粒径および９０％累積体積粒径に基づいて設定される。
ここで、６個の噴霧ノズル１０を噴霧ヘッド３に設けることを記載したが、これに限定されず、噴霧ノズル１０は１個からＮ個であればよい。
【００１１】
噴霧ヘッダ１１は、図２、図３に示すように、中心軸が鉛直方向に配され、断面が６角形の空洞１５が内部に形成されている６角柱である。そして、６角柱の下側の端面の中心に子配水管４が連結される孔１６が設けられ、外側と断面が６角形の空洞１５とが連通されている。また、６角柱の各側面の中心に延長配管１２が連結される孔１７が設けられ、外側と断面が６角形の空洞１５とが連通されている。加圧水は片方の端面の孔１６から注水され、６個の側面の孔１７から延長配管１２に給水されていく。噴霧ヘッダ１１は、ステンレスからできている。
【００１２】
延長配管１２は、図３に示すように、円筒管であり、噴霧ヘッダ１１の側面に垂直に一方の端部が取り付けられ、長手方向に下向きに彎曲し、他方の端部では、噴霧ヘッダ１１の下側の端面を含む水平面から円筒管の中心軸が角度θ＝２２．５°お辞儀するように傾いている。延長配管１２は、ステンレスからできている。
その延長配管１２の他方の端部には、直管１８が取り付けられ、そこに噴霧ノズル１０が嵌合されている。なお、１つの直管１８から分岐して圧力変換器（株式会社共和電業製、型式ＰＶＤ−１００ｋａ、測定レンジ０〜１０ＭＰａ）１４が取り付けられて、噴霧ノズル１０の加圧水受け空洞２１に掛かる水圧を計測し、それを噴霧水圧としている。通常は、この噴霧水圧と高圧ポンプの出力水圧との関係を予め求めておいて、高圧ポンプの出力水圧を管理することにより、噴霧水圧を管理する。なお、水圧の測定には、ブルドン管圧力計などを用いてもよい。また、直管１８は、ステンレスからできている。
このように接続された噴霧ノズル１０の中心軸は、噴霧ヘッダ１１の下側の端面を含む水平面から角度θ２２．５°下方に傾いている。
【００１３】
噴霧ノズル１０は、図４に示すように、略円筒状のハウジング１９を有している。そして、円筒状のハウジング１９の中心軸に沿って、延長配管１２を介して供給された加圧水を受ける断面が円形の加圧水受け空洞２０、加圧水受け空洞２０の下流側に位置し、断面が加圧水受け空洞２０の径より小さい円形の空洞２１、感圧逆止弁２２を収納し、断面が空洞２１の径より大きい円形であり、下流側の端面の外縁部が中心方向に突き出されたリブ２３により仕切られた弁収納空洞２４、駒２５を収納し、リブ２３の下流側に位置し、断面が加圧水受け空洞２０の径と等しい円形の空洞２６およびその空洞２６に連なる漏斗状の空洞２７からなる噴流生成空洞２８、漏斗状の空洞２７の先端に連なるオリフィス２９が連なるようにして設けられている。
【００１４】
そして、弁収納空洞２４には、空洞２１の下流側の開口２１ａを閉鎖／開放する感圧逆止弁２２が挿入されている。
感圧逆止弁２２は、空洞２１の下流側の開口２１ａに当接したとき、加圧水の流れを遮断する遮断球３０、一端が遮断球３０に当接し、他端がリブ２３に固定され、遮断球３０に所定のバネ圧が掛けられるように撓んでいるバネ３１から構成されている。
そして、空洞２１の水圧が所定のバネ圧を越えたとき、遮断球３０と空洞２１の開口２１ａとが離反して、その隙間から弁収納空洞２４に水が流れ込む。
【００１５】
ここで、遮断球３０が開口２１ａに当接しているときのバネ圧が、０．２、０．４、１．０ＭＰａからなるバネ３１をそれぞれ備える３種類の噴霧ノズル１０を用意し、水の圧力を０ＭＰａから２ＭＰａまで４秒間で変化させ、噴霧されたミストの粒径をレーザ回折粒径測定器（Ｍａｌｖｅｒｎ社製、スプレーテックＲＴＳ５０００）を用いて測定した。測定点は、噴霧ノズル１０の中心軸上でオリフィス２９の先端から５０ｍｍ離れた箇所とした。その結果、図示しないが、バネ圧が０．２ＭＰａでは、棒状放水となり、通行人を濡らしてしまう。
そして、バネ圧が大きくなるに従い、径の大きなミストが少なくなり、図５に示すように、バネ圧が０．４ＭＰａの噴霧ノズル１０から噴霧されるミストは、９０％累積体積粒径Ｄ（９０）が１６０μｍ以下になり、大きな径の液滴が落下して通行人を濡らすことがなくなる。
さらに、バネ圧が１．０ＭＰａの噴霧ノズル１０から噴霧されるミストは、９０％累積体積粒径Ｄ（９０）が６０μｍ以下となり、ミストが通行人に当たることもなくなる。
また、所定のバネ圧が噴霧水圧に近い１．８ＭＰａの噴霧ノズル１０では、遮断球３０が開口２１ａから充分に離反できないので、噴霧量に制約を受けてしまい、バネ圧が１．５ＭＰａの噴霧ノズル１０では、噴霧量の制約は見られない。このような理由から所定のバネ圧は、０．６ＭＰａ以上、１．５ＭＰａ以下が好ましい。
【００１６】
さらに、噴流生成空洞２８では、加圧水を旋回噴流として噴出し、漏斗状の空洞２７の内側面に衝突させるための駒２５が円柱状の空洞２６の内側面に接しながら噴霧ノズル１０の中心軸方向に摺動しながら移動する。駒２５には、側面に螺旋状の溝３２が掘られ、その溝３２と円柱状の空洞２６の内側面とにより加圧水を旋回して噴出する旋回流路が形成される。
【００１７】
次に、噴霧ノズル１０において加圧水が噴霧される手順について説明する。
加圧水受け空洞２０に加圧水が注水され、水圧が所定の値に達すると、遮断球３０を押して加圧水が弁収納空洞２４内に流れ込む。
そして、リブ２３の中央に形成された孔２３ａから加圧水が駒２５の一方の端面を押して駒２５が噴霧ノズル１０の中心軸に沿って漏斗状の空洞２７の方向に移動され、駒２５の側面の溝３２を通って加圧水が旋回されながら通過し、溝３２の端部から噴流される。
この噴流が漏斗状の空洞２７の内側面に衝突して、衝突噴流になりミストとしてオリフィス２９から噴霧される。
【００１８】
次に、噴霧されたミストについて説明する。この発明におけるミストは、小さな径の水滴を意味する。そして、ミストの平均粒径は、レーザ回折粒径測定器で体面積平均粒径（ザウター平均粒径と称す。）を５回測定した平均値である。
実施の形態１で使用した噴霧ノズル１０から噴霧水圧６ＭＰａのときザウター平均粒径が２０μｍであった。なお、噴霧水圧が２ＭＰａ未満であるとミストのザウター平均粒径が大きくなるとともに噴霧量が少なくなり、冷却効果が小さくなってしまう。また、噴霧水圧が高いとミストの平均粒径が小さくなるとともに噴霧流量が多くなるが、噴霧水圧が１０ＭＰａを越えると配管などに大きな水撃が加わり、安全上好ましくない。これらの理由から噴霧水圧は、２ＭＰａ以上で１０ＭＰａ以下が好ましい。なお、ミストの平均粒径として、レーザ回折粒径測定器を用いて測定しているが、他にドプラー位相粒径測定器などを用いて測定してもよい。このとき、測定器の種類により、平均粒径が異なるので、同一条件で噴霧したミストを測定して対比することが必要である。
【００１９】
次に、ミストの噴霧の様子について説明し、噴霧領域を定義する。ミストは、図６に示すように、オリフィス２９の近傍では、噴霧ノズル１０の中心軸上に中心線を有し、オリフィス２９の出口を頂点とする円錐内に噴霧される。この円錐の領域を噴霧領域３４と称し、円錐の頂角を噴角３５と称す。また、この噴霧領域３４の側面を噴霧外縁３６と称す。
この噴霧領域３４は、オリフィス２９の形状を調整することにより噴角３５を調整することができる。噴角３５を小さくすると、ミストを遠くまで飛ばすことができるし、噴角３５を大きくすると、ミストが噴霧ノズル１０の近くに漂うことになる。通常、噴角３５を４５度くらいにすることが好ましいが、４５度に限るものではない。
このように噴角３５を調整することにより、噴霧領域３４がオリフィス２９を横切る水平面の下方に位置することができる。
【００２０】
そして、風が吹いていないとき、ミストが蒸散することにより周囲の空気が冷却され、下降気流が発生するので、噴霧されたミストは、下降気流にともなって降下していく。そして、下降の途中でミストが蒸散しつくす。ミストが蒸散することにより潜熱が空気から奪われ、空気が冷やされる。
一方、地面に水平の風が吹いているとき、ミストは下降しながら風の方向に流されていく。しかし、噴霧ヘッダ１１の下側の端面を含む水平面より下方に噴霧外縁３６が位置するので、ミストが水平に流されても、噴霧ヘッダ１１に当たることがない。
また、噴霧領域３４が柱２や子配水管４からみてオリフィス２９の先端から離れており、そのオリフィス２９の先端が延長配管１２により柱２や子配水管４から離れているので、ミストが水平方向に流されても、延長配管１２の長さだけ移動する間に拡散や蒸散してしまうので、ミストが柱２や子配水管４に当たることがない。
また、延長配管１２が下向きに彎曲しているので、上向きの風が吹かないとミストが延長配管１２に当たることが防げる。
【００２１】
加圧水供給装置５は、図７に示すように、高圧ポンプ４０、高圧ポンプ４０の下流側に配設された元弁４１、主配水管４２内の水を排水する流路を開閉する排水弁４３、各噴霧ヘッド３への加圧水の供給を選択する選択弁４４、高圧ポンプ４０および各種弁を制御するミスト制御盤４５から構成されている。選択弁４４は、子配水管４がそれぞれ接続されている。ミスト制御盤４５に、温湿度計６で計測された乾球温度および湿球温度が入力される。
【００２２】
そして、元弁４１と選択弁４４とは、主配水管４２で連通され、主配水管４２の途中から分岐する排水配管４６により排水弁４３が主配水管４２に連通されている。主配水管４２、排水配管４６、子配水管４はそれぞれステンレスからできている。また、高圧ポンプ４０と元弁４１とは、ゴム製のブレードホース４７により連通され、容積式の高圧ポンプ４０により発生する脈動を平滑化している。
また、加圧水中に含まれる塵埃を取り除くために、高圧ポンプ４０の出口に図示しない２０μｍ角開口のフィルタが介在されている。
また、主配水管４２、子配水管４、噴霧ヘッド３にスケールが沈積しないように、金属イオンの少ない加圧水を供給するために、高圧ポンプ４０に図示しない軟水器から軟水化された水道水が供給されている。
【００２３】
ミスト制御盤４５は、図８に示すように、温湿度計６により計測された乾球温度および湿球温度に基づいて噴霧の可否を判断する噴霧判断手段５０、噴霧可の場合、噴霧量を算出して、高圧ポンプ４０からの給水量を制御する給水量制御手段５１、高圧ポンプ４０および各種弁を制御する噴霧シーケンス制御手段５２、湿り空気線図が記憶されている空気線図データベース５３を有している。このミスト制御盤４５は、ＣＰＵ、ＲＡＭ、ＲＯＭ、インタフェース回路を有するコンピュータから構成されている。
【００２４】
次に、加圧水を高圧ポンプ４０から供給するシーケンスについて図９を参照して説明する。
ミスト制御盤４５の噴霧シーケンス制御手段５２は、まず元弁４１を開放する。同時に排水弁４３を開放する。
次に、噴霧シーケンス制御手段５２は、高圧ポンプ４０の作動を開始して、加圧水をブレードホース４７から主配水管４２に送水する。そうすると、主配水管４２内に残っている空気が排水弁４３から水と一緒に押し出されて、主配水管４２内が均一な水圧が掛かるようになる。
次に、噴霧シーケンス制御手段５２は、排水弁４３を閉じる。それにより、主配水管４２内の水圧が所望の水圧、例えば、６ＭＰａに達する。
次に、噴霧シーケンス制御手段５２は、噴霧を行う噴霧ヘッド３に連なる選択弁４４を開放して、加圧水が子配水管４を経由して上昇圧力波として伝搬し、噴霧ヘッド３に水が供給される。このときの加圧水受け空洞２０に注水されて加わる水圧は４秒の間にほぼ０ＭＰａから６ＭＰａに達する。このように水圧が１ＭＰａ以上になると、噴霧ノズル１０の感圧逆止弁２２が開放されてミストの噴霧が開始される。
【００２５】
逆に、ミストの噴霧を終了するときには、噴霧シーケンス制御手段５２は、排水弁４３を開放することにより下降圧力波が子配水管４内を伝搬され、噴霧ノズル１０の加圧水受け空洞内の水圧が１ＭＰａ以下に低下するので、感圧逆止弁２２が閉まり、ミストの噴霧が停止される。
そして、排水弁４３が開放されてから約３秒経過後高圧ポンプ４０の作動を停止し、選択弁４４を閉じる。その後、元弁４１と排水弁４３とを閉じる。
【００２６】
このように、主配水管４２内の水圧を所望の値に一旦安定したのち、子配水管４に給水することにより、図１０に示すように、噴霧ノズル１０に給水される加圧水の水圧が数秒の間で０ＭＰａから６ＭＰａに変化することができる。そして、感圧逆止弁２２が急激に開放され、水圧の低い状態で噴霧される時間を短くすることができるので、水圧が低い状態で噴霧されたときにみられる大きな粒径のミストが殆ど噴霧されることがない。
また、図１１に示すように、排水弁４３を開放すると主配水管４２内の水圧が急激に低下し、感圧逆止弁２２が急激に閉められ、水圧の低い状態で噴霧される時間が短くすることができるので、水圧が低い状態で噴霧されたときにみられる大きな粒径のミストが殆ど噴霧されることがない。
【００２７】
なお、主配水管４２に複数の子配水管４が接続されているとき、全ての子配水管４を同時に連通して、全ての噴霧ヘッド３に水を配水してもよいが、好ましくは、図９に示すように、１つの選択弁４４をまず開放してそれに連なった噴霧ヘッド３から噴霧を開始し、次に、他の選択弁４４を開放することにより、同時に選択弁４４を開放するときより、噴霧ノズル１０に加わる水圧が急激に噴霧水圧に達し、水圧の低い時間が短く、径の大きな水滴が落下することを防ぐことができる。
【００２８】
次に、ミストの噴霧量の設定方法について図１２、図１３を参照しながら説明する。
なお、前提として噴霧されたミストは少なくとも１分間で蒸散される。延長配管１２の長さを１５ｃｍとし、噴霧ノズル１０から噴霧されたミストは、１ｍ３内に存在しているとして、噴霧量を定める。
噴霧判断手段５０は、温湿度計６から入力される乾球温度ＤＴ（℃）および湿球温度ＷＴ（℃）から湿り空気線図に基づき相対湿度ＲＨ（％）を算出する。例えば、図１２に示すように、乾球温度ＤＴが３０℃、湿球温度ＷＴが２０℃であった場合、湿り空気線図の横軸に表されている湿球温度ＷＴの２０℃から縦軸方向に延ばして相対湿度１００％の線と交わる露点ＤＰを求める。その露点ＤＰから横軸方向に延ばして絶対湿度ＡＨ（ｋｇ／ｋｇ’）を求める。図１２に示される例では、絶対湿度ＡＨが０．０１５ｋｇ／ｋｇ’である。さらに、露点ＤＰから横軸方向に延ばされた線と湿り空気線図の横軸に表されている乾球温度ＤＴが３０℃から縦軸方向に延ばされた線との交点Ｂを求める。そして、交点Ｂが交わる相対湿度ＲＨ（％）を求める。図１２の場合、相対湿度ＲＨは６５％である。
【００２９】
次に、噴霧判断手段５０は、相対湿度ＲＨが７５％以上の場合、ミストを噴霧しても相対湿度が高すぎることになるため感覚温度が下がったと感じられないので、ミストの噴霧を行わない。逆に、相対湿度ＲＨが７５％未満の場合、ミストを噴射することにより感覚温度が下がったと感じられるのでミストの噴霧を行う。
【００３０】
次に、給水量制御手段５１は、温湿度計６の乾球温度ＤＴが暑い閾値ＨＨＴＴＨ（図１２、図１３において太い一点鎖線で示してある。）、または少し暑い閾値ＬＨＴＴＨ（図１２、図１３において太い点線で示してある。）以上であるか否かを判断し、噴霧量を求める。すなわち、図１２に示すように、乾球温度ＤＴが予め定められた少し暑い閾値ＬＨＴＴＨ以上の場合、湿り空気線図に基づき、交点Ｂが交わる等エンタルピの線と乾球温度ＤＴより１℃低い温度から縦軸方向に延ばされた線との交点Ｃを求める。そして、交点Ｃから横軸方向に延ばして絶対湿度ＡＨ’（ｋｇ／ｋｇ’）を求める。そして、絶対湿度ＡＨ’から絶対湿度ＡＨを減算して、ミストの噴霧量ＪＷ（ｋｇ）を求める。この噴霧量ＪＷが１分間に１ｍ３の空間に噴霧することにより、１℃温度を低下することのできる量である。図１２においては、絶対湿度ＡＨが０．０１５ｋｇ／ｋｇ’、絶対湿度ＡＨ’が０．０１５５ｋｇ／ｋｇ’であるので、ミストの噴霧量ＪＷは、０．０００５ｋｇとなる。そして、１分間に１ｍ３当たり０．０００５ｋｇのミストを噴霧することにより１℃冷却することができる。
【００３１】
また、図１３に示すように、乾球温度ＤＴが予め定められた暑い閾値ＨＨＴＴＨ以上の場合、湿り空気線図に基づき、交点Ｅが交わるエンタルピの線と乾球温度ＤＴより２℃低い温度から縦軸方向に延ばされた線との交点Ｆを求める。そして、交点Ｆから横軸方向に延ばして絶対湿度ＢＨ’（ｋｇ／ｋｇ’）を求める。そして、絶対湿度ＢＨ’から絶対湿度ＢＨを減算して、ミストの噴霧量ＪＷを求める。図１３において、絶対湿度ＢＨが０．０１９８ｋｇ／ｋｇ’、絶対湿度ＢＨ’が０．０２０８ｋｇ／ｋｇ’であるので、ミストの噴霧量ＪＷは、０．００１ｋｇとなる。そして、１分間に１ｍ３当たり０．００１ｋｇのミストを噴霧することにより２℃冷却することができる。
【００３２】
このように噴霧ノズル１０から噴霧されるミストのザウター平均粒径が２０μｍ、ミストの９０％累積体積粒径Ｄ９０が８０μｍ未満の場合、噴霧ノズル１０の設置高さを４ｍとしても下方を通行する人を濡らさずに、所望の温度、例えば１℃や２℃、冷却することができる。
そこで、ミストのザウター平均粒径、噴霧ノズル１０の設置高さ、噴霧量を変化させたとき、人が濡れるか否か、および冷却効果について実験を行った。
図１４は、ザウター平均粒径を１０μｍ以上で２２μｍ以下、ミストの９０％累積体積粒径Ｄ９０を８０μｍ未満に調整したときの冷却効果および人の濡れに関する実験結果である。この実験では、噴霧量を２、３、１０、２０、２２ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎと変化させた。また、噴霧ヘッド１０の設置高さを３、３．５、６、６．５ｍと変化させた。
冷却効果に関する実験結果を示す図１４（ａ）から分かるように、噴霧量が２ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎでは設置高さに係わらず冷却効果がＮＧであった。また、噴霧量が３ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎで設置高さが６．５ｍでも冷却効果がＮＧであった。
また、人の濡れに関する実験結果を示す図１４（ｂ）から分かるように、設置高さが３ｍで噴霧量が１０、２０、２２ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎでは人が濡れ、設置高さが３．５ｍで噴霧量が２２ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎのときも人が濡れる。このようにザウター平均粒径が１０μｍ以上で２２μｍ以下、ミストの９０％累積体積粒径Ｄ９０が８０μｍ未満の場合、噴霧量は３ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎ以上で２０ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎ以下が好ましいことが分かる。また、設置高さは３．５ｍ以上で６ｍ以下が好ましい。
【００３３】
図１５は、ザウター平均粒径を１５μｍを越え、２７μｍ以下、ミストの９０％累積体積粒径Ｄ９０を８０μｍ以上で１００μｍ未満に調整したときの冷却効果および人の濡れに関する実験結果である。この実験では、噴霧量を２、３、２０、４０、４４ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎと変化させた。また、噴霧ヘッド１０の設置高さを５、６、１０、１１ｍと変化させた。
冷却効果に関する実験結果を示す図１５（ａ）から分かるように、噴霧量が２ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎでは設置高さに係わらず冷却効果がＮＧであった。また、噴霧量が３ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎで設置高さが１１ｍでも冷却効果がＮＧであった。
また、人の濡れに関する実験結果を示す図１５（ｂ）から分かるように、設置高さが５ｍで噴霧量が２０、４０、４４ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎでは人が濡れ、設置高さが６ｍで噴霧量が４４ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎのとき人が濡れる。このようにザウター平均粒径が１５μｍを越え、２７μｍ以下、ミストの９０％累積体積粒径Ｄ９０が８０μｍ以上で１００μｍ未満の場合、噴霧量は３ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎ以上で４０ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎ以下が好ましいことが分かる。また、設置高さは、６ｍ以上で１０ｍ以下が好ましい。
【００３４】
図１６は、ザウター平均粒径を２０μｍを越え、３０μｍ以下、ミストの９０％累積体積粒径Ｄ９０を１００μｍ以上で１２０μｍ未満の場合の冷却効果および人の濡れに関する実験結果である。この実験では、噴霧量を４、６、４０、８０、８６ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎと変化させた。また、噴霧ヘッド１０の設置高さを９、１０、１５、１６ｍと変化させた。
冷却効果に関する実験結果を示す図１６（ａ）から分かるように、噴霧量が４ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎでは設置高さに係わらず冷却効果がＮＧであった。また、噴霧量が６ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎで設置高さが１６ｍでも冷却効果がＮＧであった。
また、人の濡れに関する実験結果を示す図１６（ｂ）から分かるように、設置高さが９ｍで噴霧量が４０、８０、８６ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎでは人が濡れ、設置高さが１０ｍで噴霧量が８６ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎのときも人が濡れる。
このようにザウター平均粒径が２０μｍを越え、３０μｍ以下、ミストの９０％累積体積粒径Ｄ９０が１００μｍ以上で１２０μｍ未満の場合、噴霧量は６ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎ以上で８０ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎ以下が好ましいことが分かる。また、設置高さは、１０ｍ以上で１６ｍ未満が好ましい。
【００３５】
このような降温用噴霧システム１は、噴霧ノズル１０の設置高さに従ってミストの粒径、噴霧量を調整することにより人を濡らさずに適切に冷却することができるので、高さがいろいろある既存の構造物を用いることができる。
【００３６】
また、オリフィス２９から噴霧されるミストがオリフィス２９を横切る水平面よりも下方にあるので、子配水管４などにミストが当たって液滴となり、下方に落下して、子配水管４などの下方にいる人を濡らすことを防止することができる。
【００３７】
また、地面から立ち上がった子配水管４が噴霧ヘッダ１１に下側の端面において接続され、噴霧されたミストが風に流されても延長配管１２により子配水管４から離間されているので、ミストが子配水管４や噴霧ヘッダ１１上で結露し、水滴が下方に落ちることがない。
【００３８】
また、延長配管１２により噴霧ノズル１０を広い空間に分散して配設できるので、少ない子配水管４で広い空間に噴霧できる。
また、噴霧ヘッダ１１に予め延長配管１２および噴霧ノズル１０を工場で取り付けておき、現地で噴霧ヘッド３を子配水管４に接続すれば良いので、現場での作業を簡略化することができる。
【００３９】
なお、延長配管１２が同一の長さ、彎曲も同様とした例について説明したが、例えば、長さが長い延長配管１２を彎曲の小さいものにし、長さの短い延長配管１２を彎曲の大きなものにしてもよい。このようにすると、より均等にミストを噴霧することができる。このように、延長配管１２の長さや彎曲の度合いはそれぞれ異なっていても、噴霧領域が噴霧ヘッダ１１の下面を含む水平面より下方になるように噴霧ノズル１０からの噴角と噴霧ノズル１０の中心軸の水平面からの角度θを調整すれば、噴霧ヘッド３にミストが結露して水滴が滴下することを防げる。
【００４０】
また、延長配管１２が長くすることができる場合、噴霧ノズル１０の中心軸の水平面からの角度θを小さくし、延長配管１２が長くすることができない場合、噴霧ノズル１０の中心軸の水平面からの角度θを大きくしてもよい。すなわち、長さの長い延長配管１２、例えば、２５ｃｍの場合、噴霧ノズル１０の中心軸の水平面からの角度θを３０°傾けることにより、液滴の落下が見られなくなるし、延長配管１２の長さが１５ｃｍの場合、噴霧ノズル１０の中心軸の水平面からの角度θを４０°傾けることにより、液滴の落下が見られなくなる。
【００４１】
また、延長配管１２を彎曲して噴霧ノズル１０の中心軸を噴霧ヘッダ１１の下面を含む水平面から下方に傾けているが、その傾ける角度θと噴霧領域の噴角との関係を説明する。この発明においては、少なくとも噴角の半分、例えば、噴角が６０°、７０°、８０°の場合、水平面からの角度θを３０°、３５°、４０°以上傾くように延長配管１２を彎曲する。但し、柱２が地面から縦立されており、さらに柱２に沿って子配水管４が配設されているときは、噴霧外縁が鉛直以上に柱２側に入ってしまうので、ミストが柱２に当たってしまう。そこで、噴霧ヘッダ１１の下方に柱２や子配水管４がある場合、噴霧外縁が鉛直以上に柱側に寄らないようにすることが必要である。
【図面の簡単な説明】
【００４２】
【図１】この発明の実施の形態１に係わる降温用噴霧システムの構成図である。
【図２】この発明の噴霧ヘッドの一部横断面図である。
【図３】この噴霧ヘッドの断面図である。
【図４】噴霧ノズルの中心軸に沿った断面図である。
【図５】噴霧されたミストの粒度分布の測定結果を示す図である。
【図６】噴霧ノズルからミストが噴霧される様子を表す図である。
【図７】実施の形態１に係わる加圧水供給装置の構成図である。
【図８】実施の形態１に係わるミスト制御盤の機能ブロック図である。
【図９】実施の形態１の加圧水供給装置により制御されたミストの噴霧のタイミングチャートである。
【図１０】噴霧を始めるときに噴霧ノズルに加わる水圧の変化の様子を示す図である。
【図１１】噴霧を終わらせるときに噴霧ノズルに加わる水圧の変化の様子を示す図である。
【図１２】噴霧量を決めるための値が記入された湿り空気線図である。
【図１３】他の条件の下、噴霧量を決めるための値が記入された湿り空気線図である。
【図１４】ザウター平均粒径を１０μｍ以上で２２μｍ以下、ミストの９０％累積体積粒径を８０μｍ未満に調整したときの冷却効果および人の濡れに関する実験結果である。
【図１５】ザウター平均粒径を１５μｍを越え、２７μｍ以下、ミストの９０％累積体積粒径を８０μｍ以上で１００μｍ未満に調整したときの冷却効果および人の濡れに関する実験結果である。
【図１６】ザウター平均粒径を２０μｍを越え、３０μｍ以下、ミストの９０％累積体積粒径を１００μｍ以上で１２０μｍ未満の場合の冷却効果および人の濡れに関する実験結果である。
【符号の説明】
【００４３】
１ 降温用噴霧システム、２ 柱、３ 噴霧ヘッド、４ 子配水管、５ 加圧水供給装置、６ 温湿度計、７ 水道、１０ 噴霧ノズル、１１ 噴霧ヘッダ、１２ 延長配管、１４ 圧力変換器、１５ 空洞、１６、１７ 孔、１８ 直管、１９ ハウジング、２０、２１ 空洞、２１ａ 開口、２２ 感圧逆止弁、２３ リブ、２３ａ 孔、２４ 弁収納空洞、２５ 駒、２６、２７ 空洞、２８ 噴流生成空洞、２９ オリフィス、３０ 遮断球、３１ バネ、３２ 溝、３４ 噴霧領域、３５ 噴角、３６ 噴霧外縁、４０ 高圧ポンプ、４１ 元弁、４２ 主配水管、４３ 排水弁、４４ 選択弁、４５ ミスト制御盤、４６ 排水配管、４７ ブレードホース、５０ 噴霧判断手段、５１ 給水量制御手段、５２ 噴霧シーケンス制御手段、５３ 空気線図データベース。
【技術分野】
【０００１】
この発明は、博覧会のパビリオンなど集客施設に設けられ、ミストの蒸散による潜熱による冷却作用を用いる降温用噴霧システムに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来の降温用噴霧システムは、集客施設などの入口またはその付近に建てられた柱などの構造物に装備された噴霧ノズル、その噴霧ノズルに加圧水を供給するポンプ、ポンプから噴霧ノズルに加圧水が導水される配水管から構成されている。そして、冷却が必要になったとき、その噴霧ノズルからミストを噴霧させ、ミストの蒸散にともなう潜熱によって集客施設を冷却している（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
【特許文献１】特開平６−１０９３４１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかし、適切な位置から噴霧できるように新規に柱を建てると、費用が嵩んでしまい、実用化に適さないシステムになってしまうという問題がある。
そこで、既存の構造物に噴霧ノズルを装備することにより、システムの費用を低減することができるが、既存の構造物の高さがいろいろあるので、対象の空間を適切に冷却することが難しいという問題がある。例えば、通常の電柱のように高さが１０ｍを越える構造物に装備された噴霧ノズルからミストを噴霧すると、冷却効果を充分に発揮することができない。また、通常の街路灯のような高さ１０ｍ未満の構造物に装備された噴霧ノズルからミストを噴霧すると、大きな水滴が下を通行している人を濡らしてしまうという問題がある。
また、常に噴霧されるミストの直径を小さくしようとして、高圧空気を用いて２流体噴流とした場合、ミストの大きさが１０μｍ以下にすることができ、噴霧ノズルを高さの低い構造物に装備することができるが、高圧空気を供給するために非常に大量のエネルギーを消費しなければならず、冷却エネルギー効率が悪いという問題がある。
【０００５】
この発明の目的は、冷却エネルギー効率が良く、下を通行する人を濡らすことなく高さのいろいろな構造物を用いて構成する降温用噴霧システムを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
この発明に係わる降温用噴霧システムは、水をミストとして噴霧して対象の空間の温度を低下する降温用噴霧システムにおいて、水をミストとして噴霧する噴霧ノズルの設置高さとミストの噴霧量は、上記噴霧ノズルから噴霧されるミストのザウター平均粒径に基づいて設定される。
【発明の効果】
【０００７】
この発明に係わる降温用噴霧システムの効果は、ミストのザウター平均粒径に基づいて噴霧ノズルの設置高さおよびミストの噴霧量を設定するので、人を濡らすことなく適切に冷却することができる。また、高さがいろいろある既存の構造物に噴霧ノズルを装備するときその構造物の高さに基づいてミストのザウター平均粒径を調整すれば、人を濡らすことなく適切に冷却することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００８】
実施の形態１．
図１は、この発明の実施の形態１に係わる降温用噴霧システムの構成図である。図２は、実施の形態１に係わる噴霧ヘッドの平面図である。図３は、実施の形態１に係わる噴霧ヘッドの断面図である。図４は、実施の形態１に係わる噴霧ノズルの中心軸に沿った断面図である。図５は、噴霧ノズルから噴霧されたミストの粒度分布図である。図６は、噴霧ノズルからミストが噴霧される様子を表す図である。図７は、加圧水供給装置の構成図である。図８は、ミスト制御盤の機能ブロック図である。図８は、ミストの噴霧のタイミングチャートである。
なお、図２は、噴霧ヘッドを図３のＢＢ断面から下方に見た一部断面図である。また、図３は、噴霧ヘッドを図２のＡＡ断面から水平方向に見た断面図である。
【０００９】
実施の形態１に係わる降温用噴霧システム１は、図１に示すように、地上から縦立された２本の柱２の先端にそれぞれ設けられた噴霧ヘッド３、噴霧ヘッド３に供給される加圧水が導水される子配水管４、子配水管４を介して加圧水を供給する加圧水供給装置５、周囲の温度と湿度を測定して加圧水供給装置５に送信する温湿度計６が備えられている。加圧水供給装置５には水道７から水が供給されている。なお、２本の柱２を例に挙げて説明するが、冷却する施設の大きさに従って適宜本数を定めればよい。
また、噴霧ヘッド３は、地上から縦立されている柱の先端に設けられたことを記載したが、天井から吊り下げられていてもよい。
【００１０】
噴霧ヘッド３は、図２に示すように、子配水管４を通して導水された加圧水を６個の噴霧ノズル１０に均等に圧力が掛かるよう分配する噴霧ヘッダ１１、噴霧ヘッダ１１から噴霧ノズル１０を所定の距離離すために設けられる６本の延長配管１２、加圧水をミストにして噴霧する６個の噴霧ノズル１０から構成されている。そして、噴霧ノズル１０の設置高度は、４ｍである。なお、噴霧ノズル１０の設置高度は、ミストのザウター平均粒径および９０％累積体積粒径に基づいて設定される。
ここで、６個の噴霧ノズル１０を噴霧ヘッド３に設けることを記載したが、これに限定されず、噴霧ノズル１０は１個からＮ個であればよい。
【００１１】
噴霧ヘッダ１１は、図２、図３に示すように、中心軸が鉛直方向に配され、断面が６角形の空洞１５が内部に形成されている６角柱である。そして、６角柱の下側の端面の中心に子配水管４が連結される孔１６が設けられ、外側と断面が６角形の空洞１５とが連通されている。また、６角柱の各側面の中心に延長配管１２が連結される孔１７が設けられ、外側と断面が６角形の空洞１５とが連通されている。加圧水は片方の端面の孔１６から注水され、６個の側面の孔１７から延長配管１２に給水されていく。噴霧ヘッダ１１は、ステンレスからできている。
【００１２】
延長配管１２は、図３に示すように、円筒管であり、噴霧ヘッダ１１の側面に垂直に一方の端部が取り付けられ、長手方向に下向きに彎曲し、他方の端部では、噴霧ヘッダ１１の下側の端面を含む水平面から円筒管の中心軸が角度θ＝２２．５°お辞儀するように傾いている。延長配管１２は、ステンレスからできている。
その延長配管１２の他方の端部には、直管１８が取り付けられ、そこに噴霧ノズル１０が嵌合されている。なお、１つの直管１８から分岐して圧力変換器（株式会社共和電業製、型式ＰＶＤ−１００ｋａ、測定レンジ０〜１０ＭＰａ）１４が取り付けられて、噴霧ノズル１０の加圧水受け空洞２１に掛かる水圧を計測し、それを噴霧水圧としている。通常は、この噴霧水圧と高圧ポンプの出力水圧との関係を予め求めておいて、高圧ポンプの出力水圧を管理することにより、噴霧水圧を管理する。なお、水圧の測定には、ブルドン管圧力計などを用いてもよい。また、直管１８は、ステンレスからできている。
このように接続された噴霧ノズル１０の中心軸は、噴霧ヘッダ１１の下側の端面を含む水平面から角度θ２２．５°下方に傾いている。
【００１３】
噴霧ノズル１０は、図４に示すように、略円筒状のハウジング１９を有している。そして、円筒状のハウジング１９の中心軸に沿って、延長配管１２を介して供給された加圧水を受ける断面が円形の加圧水受け空洞２０、加圧水受け空洞２０の下流側に位置し、断面が加圧水受け空洞２０の径より小さい円形の空洞２１、感圧逆止弁２２を収納し、断面が空洞２１の径より大きい円形であり、下流側の端面の外縁部が中心方向に突き出されたリブ２３により仕切られた弁収納空洞２４、駒２５を収納し、リブ２３の下流側に位置し、断面が加圧水受け空洞２０の径と等しい円形の空洞２６およびその空洞２６に連なる漏斗状の空洞２７からなる噴流生成空洞２８、漏斗状の空洞２７の先端に連なるオリフィス２９が連なるようにして設けられている。
【００１４】
そして、弁収納空洞２４には、空洞２１の下流側の開口２１ａを閉鎖／開放する感圧逆止弁２２が挿入されている。
感圧逆止弁２２は、空洞２１の下流側の開口２１ａに当接したとき、加圧水の流れを遮断する遮断球３０、一端が遮断球３０に当接し、他端がリブ２３に固定され、遮断球３０に所定のバネ圧が掛けられるように撓んでいるバネ３１から構成されている。
そして、空洞２１の水圧が所定のバネ圧を越えたとき、遮断球３０と空洞２１の開口２１ａとが離反して、その隙間から弁収納空洞２４に水が流れ込む。
【００１５】
ここで、遮断球３０が開口２１ａに当接しているときのバネ圧が、０．２、０．４、１．０ＭＰａからなるバネ３１をそれぞれ備える３種類の噴霧ノズル１０を用意し、水の圧力を０ＭＰａから２ＭＰａまで４秒間で変化させ、噴霧されたミストの粒径をレーザ回折粒径測定器（Ｍａｌｖｅｒｎ社製、スプレーテックＲＴＳ５０００）を用いて測定した。測定点は、噴霧ノズル１０の中心軸上でオリフィス２９の先端から５０ｍｍ離れた箇所とした。その結果、図示しないが、バネ圧が０．２ＭＰａでは、棒状放水となり、通行人を濡らしてしまう。
そして、バネ圧が大きくなるに従い、径の大きなミストが少なくなり、図５に示すように、バネ圧が０．４ＭＰａの噴霧ノズル１０から噴霧されるミストは、９０％累積体積粒径Ｄ（９０）が１６０μｍ以下になり、大きな径の液滴が落下して通行人を濡らすことがなくなる。
さらに、バネ圧が１．０ＭＰａの噴霧ノズル１０から噴霧されるミストは、９０％累積体積粒径Ｄ（９０）が６０μｍ以下となり、ミストが通行人に当たることもなくなる。
また、所定のバネ圧が噴霧水圧に近い１．８ＭＰａの噴霧ノズル１０では、遮断球３０が開口２１ａから充分に離反できないので、噴霧量に制約を受けてしまい、バネ圧が１．５ＭＰａの噴霧ノズル１０では、噴霧量の制約は見られない。このような理由から所定のバネ圧は、０．６ＭＰａ以上、１．５ＭＰａ以下が好ましい。
【００１６】
さらに、噴流生成空洞２８では、加圧水を旋回噴流として噴出し、漏斗状の空洞２７の内側面に衝突させるための駒２５が円柱状の空洞２６の内側面に接しながら噴霧ノズル１０の中心軸方向に摺動しながら移動する。駒２５には、側面に螺旋状の溝３２が掘られ、その溝３２と円柱状の空洞２６の内側面とにより加圧水を旋回して噴出する旋回流路が形成される。
【００１７】
次に、噴霧ノズル１０において加圧水が噴霧される手順について説明する。
加圧水受け空洞２０に加圧水が注水され、水圧が所定の値に達すると、遮断球３０を押して加圧水が弁収納空洞２４内に流れ込む。
そして、リブ２３の中央に形成された孔２３ａから加圧水が駒２５の一方の端面を押して駒２５が噴霧ノズル１０の中心軸に沿って漏斗状の空洞２７の方向に移動され、駒２５の側面の溝３２を通って加圧水が旋回されながら通過し、溝３２の端部から噴流される。
この噴流が漏斗状の空洞２７の内側面に衝突して、衝突噴流になりミストとしてオリフィス２９から噴霧される。
【００１８】
次に、噴霧されたミストについて説明する。この発明におけるミストは、小さな径の水滴を意味する。そして、ミストの平均粒径は、レーザ回折粒径測定器で体面積平均粒径（ザウター平均粒径と称す。）を５回測定した平均値である。
実施の形態１で使用した噴霧ノズル１０から噴霧水圧６ＭＰａのときザウター平均粒径が２０μｍであった。なお、噴霧水圧が２ＭＰａ未満であるとミストのザウター平均粒径が大きくなるとともに噴霧量が少なくなり、冷却効果が小さくなってしまう。また、噴霧水圧が高いとミストの平均粒径が小さくなるとともに噴霧流量が多くなるが、噴霧水圧が１０ＭＰａを越えると配管などに大きな水撃が加わり、安全上好ましくない。これらの理由から噴霧水圧は、２ＭＰａ以上で１０ＭＰａ以下が好ましい。なお、ミストの平均粒径として、レーザ回折粒径測定器を用いて測定しているが、他にドプラー位相粒径測定器などを用いて測定してもよい。このとき、測定器の種類により、平均粒径が異なるので、同一条件で噴霧したミストを測定して対比することが必要である。
【００１９】
次に、ミストの噴霧の様子について説明し、噴霧領域を定義する。ミストは、図６に示すように、オリフィス２９の近傍では、噴霧ノズル１０の中心軸上に中心線を有し、オリフィス２９の出口を頂点とする円錐内に噴霧される。この円錐の領域を噴霧領域３４と称し、円錐の頂角を噴角３５と称す。また、この噴霧領域３４の側面を噴霧外縁３６と称す。
この噴霧領域３４は、オリフィス２９の形状を調整することにより噴角３５を調整することができる。噴角３５を小さくすると、ミストを遠くまで飛ばすことができるし、噴角３５を大きくすると、ミストが噴霧ノズル１０の近くに漂うことになる。通常、噴角３５を４５度くらいにすることが好ましいが、４５度に限るものではない。
このように噴角３５を調整することにより、噴霧領域３４がオリフィス２９を横切る水平面の下方に位置することができる。
【００２０】
そして、風が吹いていないとき、ミストが蒸散することにより周囲の空気が冷却され、下降気流が発生するので、噴霧されたミストは、下降気流にともなって降下していく。そして、下降の途中でミストが蒸散しつくす。ミストが蒸散することにより潜熱が空気から奪われ、空気が冷やされる。
一方、地面に水平の風が吹いているとき、ミストは下降しながら風の方向に流されていく。しかし、噴霧ヘッダ１１の下側の端面を含む水平面より下方に噴霧外縁３６が位置するので、ミストが水平に流されても、噴霧ヘッダ１１に当たることがない。
また、噴霧領域３４が柱２や子配水管４からみてオリフィス２９の先端から離れており、そのオリフィス２９の先端が延長配管１２により柱２や子配水管４から離れているので、ミストが水平方向に流されても、延長配管１２の長さだけ移動する間に拡散や蒸散してしまうので、ミストが柱２や子配水管４に当たることがない。
また、延長配管１２が下向きに彎曲しているので、上向きの風が吹かないとミストが延長配管１２に当たることが防げる。
【００２１】
加圧水供給装置５は、図７に示すように、高圧ポンプ４０、高圧ポンプ４０の下流側に配設された元弁４１、主配水管４２内の水を排水する流路を開閉する排水弁４３、各噴霧ヘッド３への加圧水の供給を選択する選択弁４４、高圧ポンプ４０および各種弁を制御するミスト制御盤４５から構成されている。選択弁４４は、子配水管４がそれぞれ接続されている。ミスト制御盤４５に、温湿度計６で計測された乾球温度および湿球温度が入力される。
【００２２】
そして、元弁４１と選択弁４４とは、主配水管４２で連通され、主配水管４２の途中から分岐する排水配管４６により排水弁４３が主配水管４２に連通されている。主配水管４２、排水配管４６、子配水管４はそれぞれステンレスからできている。また、高圧ポンプ４０と元弁４１とは、ゴム製のブレードホース４７により連通され、容積式の高圧ポンプ４０により発生する脈動を平滑化している。
また、加圧水中に含まれる塵埃を取り除くために、高圧ポンプ４０の出口に図示しない２０μｍ角開口のフィルタが介在されている。
また、主配水管４２、子配水管４、噴霧ヘッド３にスケールが沈積しないように、金属イオンの少ない加圧水を供給するために、高圧ポンプ４０に図示しない軟水器から軟水化された水道水が供給されている。
【００２３】
ミスト制御盤４５は、図８に示すように、温湿度計６により計測された乾球温度および湿球温度に基づいて噴霧の可否を判断する噴霧判断手段５０、噴霧可の場合、噴霧量を算出して、高圧ポンプ４０からの給水量を制御する給水量制御手段５１、高圧ポンプ４０および各種弁を制御する噴霧シーケンス制御手段５２、湿り空気線図が記憶されている空気線図データベース５３を有している。このミスト制御盤４５は、ＣＰＵ、ＲＡＭ、ＲＯＭ、インタフェース回路を有するコンピュータから構成されている。
【００２４】
次に、加圧水を高圧ポンプ４０から供給するシーケンスについて図９を参照して説明する。
ミスト制御盤４５の噴霧シーケンス制御手段５２は、まず元弁４１を開放する。同時に排水弁４３を開放する。
次に、噴霧シーケンス制御手段５２は、高圧ポンプ４０の作動を開始して、加圧水をブレードホース４７から主配水管４２に送水する。そうすると、主配水管４２内に残っている空気が排水弁４３から水と一緒に押し出されて、主配水管４２内が均一な水圧が掛かるようになる。
次に、噴霧シーケンス制御手段５２は、排水弁４３を閉じる。それにより、主配水管４２内の水圧が所望の水圧、例えば、６ＭＰａに達する。
次に、噴霧シーケンス制御手段５２は、噴霧を行う噴霧ヘッド３に連なる選択弁４４を開放して、加圧水が子配水管４を経由して上昇圧力波として伝搬し、噴霧ヘッド３に水が供給される。このときの加圧水受け空洞２０に注水されて加わる水圧は４秒の間にほぼ０ＭＰａから６ＭＰａに達する。このように水圧が１ＭＰａ以上になると、噴霧ノズル１０の感圧逆止弁２２が開放されてミストの噴霧が開始される。
【００２５】
逆に、ミストの噴霧を終了するときには、噴霧シーケンス制御手段５２は、排水弁４３を開放することにより下降圧力波が子配水管４内を伝搬され、噴霧ノズル１０の加圧水受け空洞内の水圧が１ＭＰａ以下に低下するので、感圧逆止弁２２が閉まり、ミストの噴霧が停止される。
そして、排水弁４３が開放されてから約３秒経過後高圧ポンプ４０の作動を停止し、選択弁４４を閉じる。その後、元弁４１と排水弁４３とを閉じる。
【００２６】
このように、主配水管４２内の水圧を所望の値に一旦安定したのち、子配水管４に給水することにより、図１０に示すように、噴霧ノズル１０に給水される加圧水の水圧が数秒の間で０ＭＰａから６ＭＰａに変化することができる。そして、感圧逆止弁２２が急激に開放され、水圧の低い状態で噴霧される時間を短くすることができるので、水圧が低い状態で噴霧されたときにみられる大きな粒径のミストが殆ど噴霧されることがない。
また、図１１に示すように、排水弁４３を開放すると主配水管４２内の水圧が急激に低下し、感圧逆止弁２２が急激に閉められ、水圧の低い状態で噴霧される時間が短くすることができるので、水圧が低い状態で噴霧されたときにみられる大きな粒径のミストが殆ど噴霧されることがない。
【００２７】
なお、主配水管４２に複数の子配水管４が接続されているとき、全ての子配水管４を同時に連通して、全ての噴霧ヘッド３に水を配水してもよいが、好ましくは、図９に示すように、１つの選択弁４４をまず開放してそれに連なった噴霧ヘッド３から噴霧を開始し、次に、他の選択弁４４を開放することにより、同時に選択弁４４を開放するときより、噴霧ノズル１０に加わる水圧が急激に噴霧水圧に達し、水圧の低い時間が短く、径の大きな水滴が落下することを防ぐことができる。
【００２８】
次に、ミストの噴霧量の設定方法について図１２、図１３を参照しながら説明する。
なお、前提として噴霧されたミストは少なくとも１分間で蒸散される。延長配管１２の長さを１５ｃｍとし、噴霧ノズル１０から噴霧されたミストは、１ｍ３内に存在しているとして、噴霧量を定める。
噴霧判断手段５０は、温湿度計６から入力される乾球温度ＤＴ（℃）および湿球温度ＷＴ（℃）から湿り空気線図に基づき相対湿度ＲＨ（％）を算出する。例えば、図１２に示すように、乾球温度ＤＴが３０℃、湿球温度ＷＴが２０℃であった場合、湿り空気線図の横軸に表されている湿球温度ＷＴの２０℃から縦軸方向に延ばして相対湿度１００％の線と交わる露点ＤＰを求める。その露点ＤＰから横軸方向に延ばして絶対湿度ＡＨ（ｋｇ／ｋｇ’）を求める。図１２に示される例では、絶対湿度ＡＨが０．０１５ｋｇ／ｋｇ’である。さらに、露点ＤＰから横軸方向に延ばされた線と湿り空気線図の横軸に表されている乾球温度ＤＴが３０℃から縦軸方向に延ばされた線との交点Ｂを求める。そして、交点Ｂが交わる相対湿度ＲＨ（％）を求める。図１２の場合、相対湿度ＲＨは６５％である。
【００２９】
次に、噴霧判断手段５０は、相対湿度ＲＨが７５％以上の場合、ミストを噴霧しても相対湿度が高すぎることになるため感覚温度が下がったと感じられないので、ミストの噴霧を行わない。逆に、相対湿度ＲＨが７５％未満の場合、ミストを噴射することにより感覚温度が下がったと感じられるのでミストの噴霧を行う。
【００３０】
次に、給水量制御手段５１は、温湿度計６の乾球温度ＤＴが暑い閾値ＨＨＴＴＨ（図１２、図１３において太い一点鎖線で示してある。）、または少し暑い閾値ＬＨＴＴＨ（図１２、図１３において太い点線で示してある。）以上であるか否かを判断し、噴霧量を求める。すなわち、図１２に示すように、乾球温度ＤＴが予め定められた少し暑い閾値ＬＨＴＴＨ以上の場合、湿り空気線図に基づき、交点Ｂが交わる等エンタルピの線と乾球温度ＤＴより１℃低い温度から縦軸方向に延ばされた線との交点Ｃを求める。そして、交点Ｃから横軸方向に延ばして絶対湿度ＡＨ’（ｋｇ／ｋｇ’）を求める。そして、絶対湿度ＡＨ’から絶対湿度ＡＨを減算して、ミストの噴霧量ＪＷ（ｋｇ）を求める。この噴霧量ＪＷが１分間に１ｍ３の空間に噴霧することにより、１℃温度を低下することのできる量である。図１２においては、絶対湿度ＡＨが０．０１５ｋｇ／ｋｇ’、絶対湿度ＡＨ’が０．０１５５ｋｇ／ｋｇ’であるので、ミストの噴霧量ＪＷは、０．０００５ｋｇとなる。そして、１分間に１ｍ３当たり０．０００５ｋｇのミストを噴霧することにより１℃冷却することができる。
【００３１】
また、図１３に示すように、乾球温度ＤＴが予め定められた暑い閾値ＨＨＴＴＨ以上の場合、湿り空気線図に基づき、交点Ｅが交わるエンタルピの線と乾球温度ＤＴより２℃低い温度から縦軸方向に延ばされた線との交点Ｆを求める。そして、交点Ｆから横軸方向に延ばして絶対湿度ＢＨ’（ｋｇ／ｋｇ’）を求める。そして、絶対湿度ＢＨ’から絶対湿度ＢＨを減算して、ミストの噴霧量ＪＷを求める。図１３において、絶対湿度ＢＨが０．０１９８ｋｇ／ｋｇ’、絶対湿度ＢＨ’が０．０２０８ｋｇ／ｋｇ’であるので、ミストの噴霧量ＪＷは、０．００１ｋｇとなる。そして、１分間に１ｍ３当たり０．００１ｋｇのミストを噴霧することにより２℃冷却することができる。
【００３２】
このように噴霧ノズル１０から噴霧されるミストのザウター平均粒径が２０μｍ、ミストの９０％累積体積粒径Ｄ９０が８０μｍ未満の場合、噴霧ノズル１０の設置高さを４ｍとしても下方を通行する人を濡らさずに、所望の温度、例えば１℃や２℃、冷却することができる。
そこで、ミストのザウター平均粒径、噴霧ノズル１０の設置高さ、噴霧量を変化させたとき、人が濡れるか否か、および冷却効果について実験を行った。
図１４は、ザウター平均粒径を１０μｍ以上で２２μｍ以下、ミストの９０％累積体積粒径Ｄ９０を８０μｍ未満に調整したときの冷却効果および人の濡れに関する実験結果である。この実験では、噴霧量を２、３、１０、２０、２２ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎと変化させた。また、噴霧ヘッド１０の設置高さを３、３．５、６、６．５ｍと変化させた。
冷却効果に関する実験結果を示す図１４（ａ）から分かるように、噴霧量が２ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎでは設置高さに係わらず冷却効果がＮＧであった。また、噴霧量が３ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎで設置高さが６．５ｍでも冷却効果がＮＧであった。
また、人の濡れに関する実験結果を示す図１４（ｂ）から分かるように、設置高さが３ｍで噴霧量が１０、２０、２２ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎでは人が濡れ、設置高さが３．５ｍで噴霧量が２２ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎのときも人が濡れる。このようにザウター平均粒径が１０μｍ以上で２２μｍ以下、ミストの９０％累積体積粒径Ｄ９０が８０μｍ未満の場合、噴霧量は３ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎ以上で２０ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎ以下が好ましいことが分かる。また、設置高さは３．５ｍ以上で６ｍ以下が好ましい。
【００３３】
図１５は、ザウター平均粒径を１５μｍを越え、２７μｍ以下、ミストの９０％累積体積粒径Ｄ９０を８０μｍ以上で１００μｍ未満に調整したときの冷却効果および人の濡れに関する実験結果である。この実験では、噴霧量を２、３、２０、４０、４４ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎと変化させた。また、噴霧ヘッド１０の設置高さを５、６、１０、１１ｍと変化させた。
冷却効果に関する実験結果を示す図１５（ａ）から分かるように、噴霧量が２ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎでは設置高さに係わらず冷却効果がＮＧであった。また、噴霧量が３ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎで設置高さが１１ｍでも冷却効果がＮＧであった。
また、人の濡れに関する実験結果を示す図１５（ｂ）から分かるように、設置高さが５ｍで噴霧量が２０、４０、４４ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎでは人が濡れ、設置高さが６ｍで噴霧量が４４ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎのとき人が濡れる。このようにザウター平均粒径が１５μｍを越え、２７μｍ以下、ミストの９０％累積体積粒径Ｄ９０が８０μｍ以上で１００μｍ未満の場合、噴霧量は３ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎ以上で４０ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎ以下が好ましいことが分かる。また、設置高さは、６ｍ以上で１０ｍ以下が好ましい。
【００３４】
図１６は、ザウター平均粒径を２０μｍを越え、３０μｍ以下、ミストの９０％累積体積粒径Ｄ９０を１００μｍ以上で１２０μｍ未満の場合の冷却効果および人の濡れに関する実験結果である。この実験では、噴霧量を４、６、４０、８０、８６ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎと変化させた。また、噴霧ヘッド１０の設置高さを９、１０、１５、１６ｍと変化させた。
冷却効果に関する実験結果を示す図１６（ａ）から分かるように、噴霧量が４ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎでは設置高さに係わらず冷却効果がＮＧであった。また、噴霧量が６ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎで設置高さが１６ｍでも冷却効果がＮＧであった。
また、人の濡れに関する実験結果を示す図１６（ｂ）から分かるように、設置高さが９ｍで噴霧量が４０、８０、８６ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎでは人が濡れ、設置高さが１０ｍで噴霧量が８６ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎのときも人が濡れる。
このようにザウター平均粒径が２０μｍを越え、３０μｍ以下、ミストの９０％累積体積粒径Ｄ９０が１００μｍ以上で１２０μｍ未満の場合、噴霧量は６ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎ以上で８０ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎ以下が好ましいことが分かる。また、設置高さは、１０ｍ以上で１６ｍ未満が好ましい。
【００３５】
このような降温用噴霧システム１は、噴霧ノズル１０の設置高さに従ってミストの粒径、噴霧量を調整することにより人を濡らさずに適切に冷却することができるので、高さがいろいろある既存の構造物を用いることができる。
【００３６】
また、オリフィス２９から噴霧されるミストがオリフィス２９を横切る水平面よりも下方にあるので、子配水管４などにミストが当たって液滴となり、下方に落下して、子配水管４などの下方にいる人を濡らすことを防止することができる。
【００３７】
また、地面から立ち上がった子配水管４が噴霧ヘッダ１１に下側の端面において接続され、噴霧されたミストが風に流されても延長配管１２により子配水管４から離間されているので、ミストが子配水管４や噴霧ヘッダ１１上で結露し、水滴が下方に落ちることがない。
【００３８】
また、延長配管１２により噴霧ノズル１０を広い空間に分散して配設できるので、少ない子配水管４で広い空間に噴霧できる。
また、噴霧ヘッダ１１に予め延長配管１２および噴霧ノズル１０を工場で取り付けておき、現地で噴霧ヘッド３を子配水管４に接続すれば良いので、現場での作業を簡略化することができる。
【００３９】
なお、延長配管１２が同一の長さ、彎曲も同様とした例について説明したが、例えば、長さが長い延長配管１２を彎曲の小さいものにし、長さの短い延長配管１２を彎曲の大きなものにしてもよい。このようにすると、より均等にミストを噴霧することができる。このように、延長配管１２の長さや彎曲の度合いはそれぞれ異なっていても、噴霧領域が噴霧ヘッダ１１の下面を含む水平面より下方になるように噴霧ノズル１０からの噴角と噴霧ノズル１０の中心軸の水平面からの角度θを調整すれば、噴霧ヘッド３にミストが結露して水滴が滴下することを防げる。
【００４０】
また、延長配管１２が長くすることができる場合、噴霧ノズル１０の中心軸の水平面からの角度θを小さくし、延長配管１２が長くすることができない場合、噴霧ノズル１０の中心軸の水平面からの角度θを大きくしてもよい。すなわち、長さの長い延長配管１２、例えば、２５ｃｍの場合、噴霧ノズル１０の中心軸の水平面からの角度θを３０°傾けることにより、液滴の落下が見られなくなるし、延長配管１２の長さが１５ｃｍの場合、噴霧ノズル１０の中心軸の水平面からの角度θを４０°傾けることにより、液滴の落下が見られなくなる。
【００４１】
また、延長配管１２を彎曲して噴霧ノズル１０の中心軸を噴霧ヘッダ１１の下面を含む水平面から下方に傾けているが、その傾ける角度θと噴霧領域の噴角との関係を説明する。この発明においては、少なくとも噴角の半分、例えば、噴角が６０°、７０°、８０°の場合、水平面からの角度θを３０°、３５°、４０°以上傾くように延長配管１２を彎曲する。但し、柱２が地面から縦立されており、さらに柱２に沿って子配水管４が配設されているときは、噴霧外縁が鉛直以上に柱２側に入ってしまうので、ミストが柱２に当たってしまう。そこで、噴霧ヘッダ１１の下方に柱２や子配水管４がある場合、噴霧外縁が鉛直以上に柱側に寄らないようにすることが必要である。
【図面の簡単な説明】
【００４２】
【図１】この発明の実施の形態１に係わる降温用噴霧システムの構成図である。
【図２】この発明の噴霧ヘッドの一部横断面図である。
【図３】この噴霧ヘッドの断面図である。
【図４】噴霧ノズルの中心軸に沿った断面図である。
【図５】噴霧されたミストの粒度分布の測定結果を示す図である。
【図６】噴霧ノズルからミストが噴霧される様子を表す図である。
【図７】実施の形態１に係わる加圧水供給装置の構成図である。
【図８】実施の形態１に係わるミスト制御盤の機能ブロック図である。
【図９】実施の形態１の加圧水供給装置により制御されたミストの噴霧のタイミングチャートである。
【図１０】噴霧を始めるときに噴霧ノズルに加わる水圧の変化の様子を示す図である。
【図１１】噴霧を終わらせるときに噴霧ノズルに加わる水圧の変化の様子を示す図である。
【図１２】噴霧量を決めるための値が記入された湿り空気線図である。
【図１３】他の条件の下、噴霧量を決めるための値が記入された湿り空気線図である。
【図１４】ザウター平均粒径を１０μｍ以上で２２μｍ以下、ミストの９０％累積体積粒径を８０μｍ未満に調整したときの冷却効果および人の濡れに関する実験結果である。
【図１５】ザウター平均粒径を１５μｍを越え、２７μｍ以下、ミストの９０％累積体積粒径を８０μｍ以上で１００μｍ未満に調整したときの冷却効果および人の濡れに関する実験結果である。
【図１６】ザウター平均粒径を２０μｍを越え、３０μｍ以下、ミストの９０％累積体積粒径を１００μｍ以上で１２０μｍ未満の場合の冷却効果および人の濡れに関する実験結果である。
【符号の説明】
【００４３】
１ 降温用噴霧システム、２ 柱、３ 噴霧ヘッド、４ 子配水管、５ 加圧水供給装置、６ 温湿度計、７ 水道、１０ 噴霧ノズル、１１ 噴霧ヘッダ、１２ 延長配管、１４ 圧力変換器、１５ 空洞、１６、１７ 孔、１８ 直管、１９ ハウジング、２０、２１ 空洞、２１ａ 開口、２２ 感圧逆止弁、２３ リブ、２３ａ 孔、２４ 弁収納空洞、２５ 駒、２６、２７ 空洞、２８ 噴流生成空洞、２９ オリフィス、３０ 遮断球、３１ バネ、３２ 溝、３４ 噴霧領域、３５ 噴角、３６ 噴霧外縁、４０ 高圧ポンプ、４１ 元弁、４２ 主配水管、４３ 排水弁、４４ 選択弁、４５ ミスト制御盤、４６ 排水配管、４７ ブレードホース、５０ 噴霧判断手段、５１ 給水量制御手段、５２ 噴霧シーケンス制御手段、５３ 空気線図データベース。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
水をミストとして噴霧して対象の空間の温度を低下する降温用噴霧システムにおいて、
水をミストとして噴霧する噴霧ノズルの設置高さとミストの噴霧量は、上記噴霧ノズルから噴霧されるミストのザウター平均粒径に基づいて設定されることを特徴する降温用噴霧システム。
【請求項２】
上記ザウター平均粒径が１０μｍ以上で２２μｍ以下のとき、上記噴霧ノズルの設置高さは３．５ｍ以上、６ｍ以下に、上記噴霧量は３ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎ以上、２０ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎ以下に設定されることを特徴とする請求項１に記載する降温用噴霧システム。
【請求項３】
上記ザウター平均粒径が１５μｍを越え、２７μｍ以下のとき、上記噴霧ノズルの設置高さは６ｍ以上、１０ｍ以下に、上記噴霧量は３ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎ以上、４０ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎ以下に設定されることを特徴とする請求項１に記載する降温用噴霧システム。
【請求項４】
上記ザウター平均粒径が２０μｍを越え、３０μｍ以下のとき、上記噴霧ノズルの設置高さは１０ｍ以上、１６ｍ未満に、上記噴霧量は６ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎ以上、８０ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎ以下に設定されることを特徴とする請求項１に記載する降温用噴霧システム。
【請求項１】
水をミストとして噴霧して対象の空間の温度を低下する降温用噴霧システムにおいて、
水をミストとして噴霧する噴霧ノズルの設置高さとミストの噴霧量は、上記噴霧ノズルから噴霧されるミストのザウター平均粒径に基づいて設定されることを特徴する降温用噴霧システム。
【請求項２】
上記ザウター平均粒径が１０μｍ以上で２２μｍ以下のとき、上記噴霧ノズルの設置高さは３．５ｍ以上、６ｍ以下に、上記噴霧量は３ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎ以上、２０ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎ以下に設定されることを特徴とする請求項１に記載する降温用噴霧システム。
【請求項３】
上記ザウター平均粒径が１５μｍを越え、２７μｍ以下のとき、上記噴霧ノズルの設置高さは６ｍ以上、１０ｍ以下に、上記噴霧量は３ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎ以上、４０ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎ以下に設定されることを特徴とする請求項１に記載する降温用噴霧システム。
【請求項４】
上記ザウター平均粒径が２０μｍを越え、３０μｍ以下のとき、上記噴霧ノズルの設置高さは１０ｍ以上、１６ｍ未満に、上記噴霧量は６ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎ以上、８０ｃｍ３／ｍ２・ｍｉｎ以下に設定されることを特徴とする請求項１に記載する降温用噴霧システム。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
【図１５】
【図１６】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
【図１５】
【図１６】
【公開番号】特開２００６−１７７５７８（Ｐ２００６−１７７５７８Ａ）
【公開日】平成１８年７月６日（２００６．７．６）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００４−３６９０４８（Ｐ２００４−３６９０４８）
【出願日】平成１６年１２月２１日（２００４．１２．２１）
【国等の委託研究の成果に係る記載事項】（出願人による申告）平成１５年度、１６年度経済産業省中部経済産業局地域新生コンソーシアム研究開発事業「ドライミスト蒸散効果によるヒートアイランド抑制システムの開発」委託研究、産業活力再生特別措置法第３０条の適用を受ける特許出願
【出願人】（０００２３３８２６）能美防災株式会社 (918)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成１８年７月６日（２００６．７．６）
【国際特許分類】
【出願日】平成１６年１２月２１日（２００４．１２．２１）
【国等の委託研究の成果に係る記載事項】（出願人による申告）平成１５年度、１６年度経済産業省中部経済産業局地域新生コンソーシアム研究開発事業「ドライミスト蒸散効果によるヒートアイランド抑制システムの開発」委託研究、産業活力再生特別措置法第３０条の適用を受ける特許出願
【出願人】（０００２３３８２６）能美防災株式会社 (918)
【Ｆターム（参考）】
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