高オクタン価ガソリン留分の製造方法
【課題】ＬＣＯなどの高芳香族炭化水素油原料を、水素化分解触媒と接触させ、１環アロマ、特にＣ８アロマを高比率で含有するナフサ留分、すなわち高オクタン価のガソリン留分を製造する方法を提供する。
【解決手段】高芳香族炭化水素油を、水素化分解触媒と接触させることによって、ガソリン留分を製造する方法において、水素化分解触媒として、耐火性担体に、特定の格子定数、結晶化度、酸量、及び特定の式を満たすＯＨ基の吸光度を有する、超安定Ｙ型ゼオライトを４０質量％以上含有する担体を用いる触媒を使用する。
【解決手段】高芳香族炭化水素油を、水素化分解触媒と接触させることによって、ガソリン留分を製造する方法において、水素化分解触媒として、耐火性担体に、特定の格子定数、結晶化度、酸量、及び特定の式を満たすＯＨ基の吸光度を有する、超安定Ｙ型ゼオライトを４０質量％以上含有する担体を用いる触媒を使用する。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高オクタン価ガソリン留分の製造方法に関し、より詳しくは、高芳香族炭化水素油原料を、水素化分解触媒と接触させて、高オクタン価のガソリン留分を得る高オクタン価ガソリン留分の製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
近年、世界的に自動車が普及し、かつそれが高級化している。したがって、それらに用いる燃料の需要が増大し、かつ高品質化しつつあり、炭素数６〜８の芳香族炭化水素を多量に含む高オクタン価ガソリン留分の必要性は、増大している。
このような状況から、ガソリン留分源となる原料を従来より拡大し、これまでガソリン留分源としては好ましくないとされてきたものについても、技術革新によって、それを可能にしようとする開発が進められている。
なお、ガソリン留分源としては好ましくないとされてきたものは、例えば、分解軽油（ＬＣＯ）など流動接触分解装置またはコーカー等の熱分解装置由来のものなど、芳香族炭化水素を多く含むものや、オイルサンド等の劣質な油を起源とするものなどがある。これらは、水素化分解工程において、種々の問題を発生する。
【０００３】
このような状況におけるオクタン価ガソリン留分の製造方法の検討については、種々のものがある。
例えば、特許文献１には、ゼオライトを水素化分解触媒として用い、ＬＣＯ原料から高オクタン価ガソリンを製造する方法が開示されている。
また、特許文献２には、１通過当たりのナフサへの転化率５０％以下で、分解生成油を分留し，初留点が１６５℃〜２２７℃、終留点が２３２℃〜２６０℃を、水素化分解ゾーンへとリサイクルするプロセスが考案されている。しかし、水素化分解触媒も、触媒の酸性質や酸量、並びにシラノール基の量を調整したものではない。
また、特許文献３には、分解軽油を原料とする炭素数６〜８の芳香族炭化水素の製造方法が記載されており、分解触媒についてはモルデナイトおよびβ型ゼオライトで結晶が小さなものが好ましいとされ、Y型ゼオライトについてはシリカアルミナ比が4〜120と広範囲に記載されている。
しかし、上記のいずれのものも、そこで用いられているＹ型ゼオライトなどは、触媒の活性を左右する酸性質や酸量、並びに水素化分解反応中のコーク生成の抑制効果を左右する水素の酸点への供給に関与するシラノール基の量を調整したものではない。
したがって、高芳香族炭化水油を原料とする水素化分解反応においては、コーク生成の抑制ができないことがあり、また、分解活性が不充分になることがある。
したがって、このような、水素化分解が困難な高芳香族炭化水素油原料を用いる場合であっても、良好な水素化分解が実施でき、高オクタン価のガソリン留分を製造できる技術の出現が求められている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開昭６１−２８３６８７号公報
【特許文献２】特開平３−１７０５９８号公報
【特許文献３】特開２００７−１５４１５１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ＬＣＯなどの高芳香族炭化水素油原料を、水素化分解触媒と接触させ、１環アロマ、特にＣ８アロマを高比率で含有するナフサ留分、すなわち高オクタン価のガソリン留分を製造する方法を提供することを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明者は、前記課題を解決するために鋭意研究を重ねた結果、水素化分解触媒として、特定の構造を有し、かつ酸量、シラノール基の存在量を調整することによって本発明の目的を達成することができることを見出し、この知見に基づいて本発明を完成するに至った。
【０００７】
すなわち、本発明は、
［１］高芳香族炭化水素油を、水素化分解触媒と接触させることによって、ガソリン留分を製造する方法において、水素化分解触媒として、耐火性担体に下記の（１）〜（３）の条件を満たす超安定Ｙ型ゼオライトを４０質量％以上含有する担体を用いる触媒であることを特徴とするガソリン留分の製造方法。
（１）格子定数が２．４４０ｎｍ以下、ＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3モル比が２５以上、結晶化度が５０％以上である。
（２）アンモニア昇温脱離法（ＮＨ3−ＴＰＤ法）による酸量が０．２ｍｍｏｌ／ｇ以上
（３）赤外分光分析によるＯＨ基の吸収スペクトルにおいて、４種類のＯＨ基の吸光度が下記の（ｘ）と（ｙ）の式を満たす関係にある。
Ｉ／II ≧ １．０ ・・・（ｘ）
II＋III＋IV ≧ ０．７０ ・・・（ｙ）
式中、Ｉ、II、III、及びIVは、以下の数値を示す。
Ｉ：３７４０±１０ｃｍ-1におけるピークトップでの吸光度、
II：３６３０±１０ｃｍ-1におけるピークトップでの吸光度、
III：３５７０±１０ｃｍ-1におけるピークトップでの吸光度、
IV：３６００±１０ｃｍ-1におけるピークトップでの吸光度
［２］超安定Ｙ型ゼオライトの含有割合が担体全量規準で５０〜８０質量％であり、当該超安定Ｙ型ゼオライトの格子定数が２．４２０〜２．４４０ｎｍ、ＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3モル比が３０〜７５である前記［１］に記載のガソリン留分の製造方法、
［３］超安定Ｙ型ゼオライトの含有割合が担体全量規準で５０〜８０質量％であり、当該超安定Ｙ型ゼオライトの格子定数が２．４２０〜２．４３５ｎｍ、ＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3モル比が４０〜６０であり、前記赤外分光分析によるＯＨ基のうち、IVのバンド（３６００±１０ｃｍ-1）とII（３６３０±１０ｃｍ-1）のバンドの間に極小値が存在しているゼオライトを用いる、前記［１］又は［２］に記載のガソリン留分の製造方法、
［４］水素化分解触媒が、周期律第６族、第８族、第９族、及び第１０族の活性金属のうちの少なくとも一種の活性金属を担持したものである、前記［１］〜［３］のいずれかに記載のガソリン留分の製造方法、
［５］高芳香族炭化水素油を水素化分解触媒と接触させる工程の前段に、高芳香族炭化水素油を水素化処理触媒と接触させる工程を有し、該水素化処理触媒が、周期律第６族の活性金属一種以上、及び周期律第８族、第９族、及び第１０族から選ばれる一種以上の活性金属を担持したものである、前記［１］〜［４］のいずれかに記載のガソリン留分の製造方法、
［６］超安定Ｙ型ゼオライトが、スチーミング処理およびその後の酸処理により脱アルミニウムされて調製されたゼオライトである前記［１］〜［５］のいずれかに記載のガソリン留分の製造方法、
［７］高芳香族炭化水素油を水素化分解触媒と、反応温度３００〜４５０℃，水素分圧３〜１５ＭＰａ，液空間速度（ＬＨＳＶ）０．３〜３．０ｈ-1，水素／油比３００〜３０００Ｎｍ3／ｋｌの条件で接触させることを特徴とする、前記［１］〜［６］のいずれかに記載のガソリン留分の製造方法、
［８］高芳香族炭化水素油が、（Ｒ）ＦＣＣ装置から得られる分解軽油、熱分解軽油、直接脱硫装置、間接脱硫装置から得られる分解軽油の少なくとも一種である、前記［１］〜［７］のいずれかに記載のガソリン留分の製造方法、
を提供するものである。
【発明の効果】
【０００８】
本発明によれば、ＬＣＯなどの高芳香族炭化水素油原料を、特定の水素化分解触媒と接触させることによって、高オクタン価のガソリン留分を製造することができる。
また、本発明によれば、圧力・温度が比較的温和な条件で高オクタン価のガソリン留分を製造できるため、省資源省エネルギーに資する製造方法を提供することができる。
また、本発明によれば、高オクタン価を付与する留分であるとともに、基礎化学原料として有用な炭素数６〜８の芳香族化合物を多く含む留分を提供することができる。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
本発明は、高芳香族炭化水素油原料を、水素化分解触媒と接触させることによって、ガソリン留分を製造する方法である。以下、これらについて説明する。
〔高芳香族炭化水素油〕
本発明における水素化分解処理の原料としては、高芳香族炭化水素油が用いられる。高芳香族炭化水素油の芳香族分は、とくに制限はないが、５０容量％以上であるものが好ましく、６０容量％以上がより好ましく、７０容量％以上がさらに好ましく、８０容量％以上が特に好ましい。このような炭化水素油は、水素化分解によって、オクタン価が高い芳香族化合物を多く含む留分を得るのに有利だからである。一方、高芳香族炭化水素油の芳香族分の上限については、特に制限はないが、苛酷な分解が要求されることによる水素化分解触媒の劣化を抑制する観点から、９５容量％以下のものが好ましい。
なお、ここでいう芳香族炭化水素は、一環、二環、及び三環芳香族炭化水素の合計量であり、例えば、ＨＰＬＣ法（ＪＰＩ−５Ｓ−４９−９７）によって測定することができるものである。
【００１０】
高芳香族炭化水素油の蒸留性状については、水素化分解処理後にガソリン留分を得る必要があることから、ガソリン留分の蒸留性状より、沸点範囲が高い灯油留分、軽油留分などが好ましく、例えば、エングラー蒸留に基づく１０％点と９０％点が１９０℃〜３９０℃の範囲にあるものが好適であり、２００〜３８０℃の範囲にあるものがより好適であり、２１０〜３７０℃の範囲にあるものが特に好適である。
このような、高芳香族炭化水素油の具体例としては、例えば、流動接触分解装置（ＦＣＣ），重質油流動接触分解装置（ＲＦＣＣ）またはコーカー等の熱分解装置由来のものや、オイルサンド等の劣質な油を起源としたものなどが挙げられる。
その他、高芳香族炭化水素油が有する望ましい性状としては、以下のものが挙げられる。
密度は、通常０．８８〜１．００ｇ／ｃｍ3の範囲のものが好ましく、０．８９〜０．９９、さらには０．９０〜０．９８ｇ／ｃｍ3が好適である。密度が０．８８ｇ／ｃｍ3以上であれば、有効な芳香族炭化水素量を確保することができ、１．００ｇ／ｃｍ3以下であれば、触媒の劣化を抑制することができる。
硫黄分については、通常、０．１〜１．０質量％のものが好適である。原料油の窒素分については、３，０００質量ｐｐｍ以下、さらには２，０００質量ｐｐｍ以下、特に１，０００質量ｐｐｍ以下が好適である。
窒素分については、水素化処理後、水素化分解工程前の炭化水素油中に１５０質量ｐｐｍ以下、さらには７０質量％ｐｐｍ以下が好ましく、特に１０〜５０質量ｐｐｍが好ましい。窒素分１０質量ｐｐｍあれば、過分解の問題が生ずる恐れがない。
【００１１】
〔水素化分解触媒〕
本発明においては、耐火性担体に特定の超安定Ｙ型ゼオライトを含む担体を用いる触媒を使用する。
＜超安定Ｙ型ゼオライトについて＞
本発明においては、超安定Ｙ型ゼオライトとしては、ゼオライトの格子定数、ＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3モル比（ケイバン比）、結晶化度、酸量、及び赤外分光分析によるＯＨ基の吸収スペクトルが、以下の条件を満たすものを使用する。
前記格子定数については、２．４４０ｎｍ以下であることを要する。格子定数が２．４４０ｎｍを越えると、耐熱性・耐酸性が低下することがあり、好ましくない。また、格子定数の下限については、特に制限はないが、確実な結晶を保持する点で、２．４２０ｎｍ以上であることがより好ましい。格子定数は、２．４２０〜２．４３５ｎｍのものがより好ましい。
前記ＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3モル比（ケイバン比）は、２５以上であることを要する。ＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3モル比が２５未満では、酸量が過多になり、水素化分解反応に用いるとコーキングが進み、触媒性能が劣化する恐れがある。したがって、ＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3モル比は、３０〜７５であることが好ましく、４０〜６０であることがより好ましい。
前記結晶化度については、５０％以上であることが必要である。結晶化度が５０％未満では、反応に必要な酸強度を有することができなくなることがあり好ましくない。好ましくは６０％以上であることが好ましい。
なお、格子定数、ＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3モル比（ケイバン比）、及び結晶化度は実施例に記載した方法で測定した値である。
【００１２】
前記酸量に関しては、アンモニア昇温脱離法（以下、「アンモニアＴＰＤ法」もしくは、「ＮＨ3−ＴＰＤ法」ということがある。）による酸量が０．２ｍｍｏｌ／ｇ以上であることが必要である。該酸量が０．２ｍｍｏｌ／ｇ未満では、触媒の分解活性が不充分で、水素化分解反応が低下することがある。したがって、酸量は０．３ｍｍｏｌ／ｇ以上であることが好ましい。
なお、上記酸量の測定は、アンモニアＴＰＤ法によって測定したものであり、実施例で用いた方法と同様の方法で測定した値である。
【００１３】
前記赤外分光分析によるＯＨ基の吸収スペクトルについては、赤外分光分析（ＩＲ）４種類のＯＨ基の吸光度が下記の（ｘ）と（ｙ）の式を満たす関係にあるものである。
Ｉ／II ≧ １．０ ・・・（ｘ）
II＋III＋IV ≧ ０．７０ ・・・（ｙ）
式中、Ｉ、II、III、及びIVは、以下の数値を示す。
Ｉ：３７４０±１０ｃｍ-1におけるピークトップでの吸光度、
II：３６３０±１０ｃｍ-1におけるピークトップでの吸光度、
III：３５７０±１０ｃｍ-1におけるピークトップでの吸光度、
IV：３６００±１０ｃｍ-1におけるピークトップでの吸光度
【００１４】
上記Ｉは、シラノールに起因するピークであり、II、III及びIVは、Ａｌに架橋した酸性ＯＨ基に起因するピークである。
したがって、式（ｘ）は、シラノールの割合が高く、超安定Ｙ型ゼオライトの表面の活性金属から酸点への水素の供給を速やかにするシラノール基が多量に存在していることを示し、式（ｙ）は、水素化分解反応に必要な酸強度を有する酸点（ブレーンステッド酸点）が存在し、分解反応速度を促進することを示す。
このように、式（ｘ）と、式（ｙ）を満たす触媒は、活性金属から酸点への水素の供給が速やかに行われ、水素化分解において、分解活性や芳香族選択性が高く、コークス劣化現象を抑制するなど、良好な水素化分解反応を確保することができる。
【００１５】
本発明に用いる超安定Ｙ型ゼオライトのＩＲによるＯＨ基の吸収スペクトルは、この波長領域でＩ〜IVに対応する４つの吸収スペクトルピークもしくは吸収スペクトルバンドを有するが、吸収スペクトルが下記の特徴を有するものがより好ましい。
該吸収スペクトルの特徴とは、IV（３６００±１０ｃｍ-1）のバンドとII（３６３０±１０ｃｍ-1）のバンドの間に、極小値が存在する吸収スペクトルである。
この極小値が認められるものは、本反応に必要な酸点の中でも本反応を促進する上で大きな役割を担うIVのバンドを示す酸点が明確に存在していることになるからである。
【００１６】
上記の超安定Ｙ型ゼオライトの製造方法は、例えば、通常Ｙ型ゼオライトを以下の条件でスチーミング熱処理及び酸処理する方法が好適である。
前記スチーミング熱処理としては、Ｙ型ゼオライトを通常５４０〜８１０℃、好ましくは、５８０〜７００℃で水蒸気下にて行うことが好ましい。
また、酸処理については、鉱酸、例えば、硫酸、硝酸、塩酸などを加えてｐＨが１．０〜２．０の処理液を用いて酸処理し、脱アルミニウムおよび脱アルミニウムで発生した脱落アルミニウムの洗浄を行うことが好ましい。
通常、上記の方法で、本発明の格子定数、ケイバン比、結晶化度などを満たす触媒を製造することができる。
なお、酸量を特に高める必要がある場合は、スチーミング処理の条件をマイルドに、例えば、温度を上記範囲内で低めにして行うことによって制御することができる。
また、式（ｘ）のＩ／ＩＩを特に大きくする必要がある場合は、スチーミングによりゼオライト骨格外に出たアルミを除去することによって大きくなるから、酸処理条件をシビアに、例えば、加える鉱酸の量を増してｐＨを下げると、式（ｘ）が大きくなる方向にシフトする。
【００１７】
また、式（ｙ）は骨格内のアルミニウムを適度に除去する必要があるが、必要以上に除去しすぎないようにスチーミング温度を前記温度範囲内で制御して、II＋III＋IV ≧０．７０を満たすようにする。仮に試作したゼオライトが式（ｙ）を満たさない場合は、次の試作ではケイバン比が４０〜６０になるようスチーミング条件を振れば、式（ｙ）を満たす方向にシフトする。
さらにＩＲ吸光スペクトルにおけるIVのバンドとIIのバンドの間の極小値が無い場合は、酸量を高める場合と同様、スチーミング後の酸処理条件をマイルドにすることによって制御することができる。
ＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3モル比(ケイバン比）は、スチーミング後の酸処理でアルミニウムが除去されることで２５以上にできる。スチーミング温度は前述の範囲で高温にするほど、ケイバン比は大きくなる傾向がある。
格子定数は、スチーミングにより低下する。又、その後の酸処理による脱アルミニウムでもさらに低下する。格子定数が所望の値より大きい場合はスチーミングや酸処理をマイルドにすることで、格子径を２．４４０ｎｍ以下に調整できる。
結晶化度は、ゼオライトを酸処理することで低下する傾向があり、酸処理の条件がきついほど低下する傾向が有る。酸処理の前に行う、スチーミング処理を前記範囲内において高温にすると、ゼオライト骨格内のＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3モル比は大きくなる方向にシフトし、その結果、ゼオライトの耐酸性が向上するため、続く酸処理を施してもゼオライトの結晶化度を高く維持できる。
上述のように、スチーミング温度と酸処理の濃度をコントロールすることで、ゼオライト骨格内のアルミニウムを骨格外に移動させ、骨格外のアルミニウムを酸で適度に溶解除去することで、所望の酸性質を有する本発明で用いるゼオライトが調製される。
【００１８】
＜耐火性担体＞
本願発明に用いる水素化分解触媒の担体の成分である超安定Ｙ型ゼオライト以外の耐火性担体は，アルミナ、シリカアルミナ、シリカ、マグネシア、酸化亜鉛、他の結晶性アルミノシリケートなどが挙げられる。これらの中でも、活性金属が凝集し難く、高分散に担持できるという観点からアルミナ、シリカアルミナ、シリカが好ましい。
＜担体の構成＞
耐火性担体中における前記超安定Ｙ型ゼオライトの含有割合は、超安定Ｙ型ゼオライトが４０質量％以上である。耐火性担体中における超安定Ｙ型ゼオライトの含有割合が４０質量％以上であることによって、目的とする適度の水素化分解能を得ることができる。
超安定Ｙ型ゼオライトの含有割合は、５０〜８０質量％であることがより好ましい。
【００１９】
本発明で用いる水素化分解触媒は、上記担体に、周期律第６族、第８族、第９族、及び第１０族金属のうちの少なくとも一種の活性金属を担持したものが好ましい。
特に、周期律表第６族金属及び第８〜１０族金属をそれぞれ少なくとも一種を担持したものが好ましい。周期律表第６族金属として、モリブデン，タングステンが好適に挙げられ、特にモリブデンが好ましい。また、周期律表第８〜１０族の金属としは、コバルト又はニッケルが挙げられる。
これらの金属の担持量は、周期律表第６族金属の場合は、通常金属酸化物として触媒基準で、３〜４０質量％、さらに好ましくは５〜３５質量％である。第８〜１０族金属の場合は、通常０．５〜１５質量％、さらに好ましくは１〜１０質量％である。
【００２０】
上記で述べた水素化分解触媒は、本発明の高芳香族炭化水素油の水素化分解触媒として有用であるが、さらにそれ以外の炭化水素油の水素化分解触媒としても
有用である。
【００２１】
本発明の高オクタン価ガソリンの製造方法における、水素化分解反応は、通常従来から広く行われている条件で行うことができる。但し、本発明の水素化分解に用いる水素化分解触媒が、分割活性が高いことから、従来から広く行われている条件より比較的温和な条件で実施することができる。
例えば、原料の高芳香族炭化水素油がＬＣＯである場合は，反応温度３００〜４５０℃，水素分圧３〜１５ＭＰａ，液空間速度（ＬＨＳＶ）０．３〜３．０ｈ-1，水素／油比：３００〜３０００Ｎｍ3／ｋｌの条件で水素化分解すればよい。これにより分解率３０〜９０質量％を得て，分解された軽質留分として硫黄分１０ｐｐｍ以下の超低硫黄ガソリンが，また未分解留分として同じく硫黄分１０ｐｐｍ以下の超低硫黄軽油が製造できる。
なお、ここでいう分解率は、原料油である高芳香族含有炭化水素油を１００重量部として、生成したガス、ＬＰＧ、軽質ガソリン（〜９０℃）、重質ガソリン（９０〜１９０℃）、軽油（１９０℃〜）の物質収支をとることにより、１００−軽油重量部として求めた値である。
【００２２】
本発明のガソリンの製造方法においては、水素化分解の前段で、水素化処理し、後段で上記水素化分解を行っても良い。
ここで言う水素化処理とは、本発明の水素化分解触媒を用いる水素化分解処理以外の、高芳香族炭化水素油と水素を反応させる処理であれば特に制限は無く、通常は水素化脱硫、水素化脱窒素、芳香族環の核水素化工程のいずれか一以上の処理を行うことである。
水素化処理触媒としては、周期律第６族の活性金属一種以上、及び周期律第８族、第９族、及び第１０族から選ばれる一種以上の活性金属を、アルミナ、シリカ等の耐火性担体（ゼオライトを１０質量％以上含む担体を除く）に担持したものである。
この前段としての水素化処理条件としては、反応温度３００〜４５０℃，水素分圧３〜１５ＭＰａ，液空間速度（ＬＨＳＶ）０．３〜３．０ｈ-1，水素／油比３００〜３０００Ｎｍ3／ｋｌの条件で行うことが好ましい。
このようにすることによって、水素を十分に触媒に供給して触媒の劣化を抑える効果がある。
【００２３】
本発明によって、製造される高オクタン価ガソリン留分は、炭素数６〜８の芳香族化合物、特に８の芳香族化合物を多量に、たとえば留分中（沸点範囲９０〜１９０℃）に１２％以上含む留分である。したがって、ガソリン原料として有用であり、また、それらを基礎化学原料として有用な炭素数６〜８の芳香族化合物としても利用できる。
【実施例】
【００２４】
次に、本発明を実施例により、さらに詳細に説明するが、本発明は、これらの例によってなんら限定されるものではない。
【００２５】
［性状の測定方法］
（１）密度 ： ＪＩＳ Ｋ２２４９
（２）窒素分： ＪＩＳ Ｋ２６０９
（３）硫黄分： ＪＩＳＫ２５４１−２（Ｓ＜１００ｐｐｍの場合）、及びＪＩＳ Ｋ２５４１−６（Ｓ≧０．０１質量％の場合）
（４）動粘度（３０℃）：ＪＩＳ Ｋ２２８３
（５）エングラー蒸留：ＪＩＳ Ｋ２２５４
（６）ＨＰＬＣ ： ＪＰＩ−５Ｓ−４９−９７の規定に準拠して測定した。
（７）煙点 ： ＪＩＳ Ｋ２５３７
（８）流動点 ： ＪＩＳ Ｋ２２６９
（９）曇り点 ： ＪＩＳ Ｋ２２６９
（１０）ガスクロマトグラフ（ＧＣ）全成分分析： ＪＩＳ Ｋ２５３６−２に準拠して測定した。
【００２６】
［触媒物性評価方法］
（１１） 格子定数
ＸＲＤ法により測定した。すなわち、ゼオライトとシリコン内部標準粉末をよく混合、粉砕しＸ線粉末回折用ホルダーにセットした。これをＣｕ管球、印加電圧４０ＫＶ、印加電流４０ｍＶにてステップスキャンで操作し、得られたピーク確度よりゼオライトの格子定数を算出した。
（１２） 結晶化度
ＸＲＤ法により測定した。ＬＺＹ−６２（ＵＣＣ社）のＸ線回折強度（ピーク高さ）を基準（１００％）とし、その相対強度から測定した。
（１３） 表面積
ＢＥＴ法により測定した。（Ｐ／Ｐ０＝０．１。Ｐ０は液体窒素温度での窒素の飽和蒸気圧、Ｐは導入した窒素分圧）
ゼオライトの表面積は，窒素ガス吸着（ＡＵＴＯＳＯＲＢ−3）を使用して測定した。試料約０．１ｇを量り取り、前処理は４００℃３時間、真空排気を行った。測定範囲は、相対圧Ｐ／Ｐ0＝０．００５−０．９９５とし、吸着３６点、脱離４１点を測定した。表面積は、解析範囲をＰ／Ｐ0＝０．１以下でＢＥＴ多点法により算出した（なお、Ｐ0は液体窒素温度での窒素の飽和蒸気圧、Ｐは導入した窒素分圧）。
（１４）ＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3モル比（ケイバン比）
蛍光Ｘ線法（ＸＲＦ）によりＳｉおよびＡｌの濃度を定量分析法にて，測定した。
【００２７】
（１５）酸量の測定
アンモニア昇温脱離法（ＮＨ3−ＴＰＤ）法で、以下のようにして測定した。
ゼオライトを測定セルに充填し、Ｈｅガスフローで４００℃、２時間処理して吸着水の除去を行った。１００℃で０．５％ＮＨ３／Ｈｅガスを６０分流して吸着を行った後、Ｈｅに室温の飽和水蒸気（２５Ｔｏｒｒ）を同伴させ、１００℃で４時間を流通させる。その後、Ｈｅを減圧下（１４０Ｔｏｒｒ）にて１００℃で６０分流通させた。次いで、１０〜７００℃まで２０℃／分で昇温して、脱離してくるＮＨ3の定量を質量検出計にて行った。
【００２８】
（１６）ＩＲによるＯＨ基の測定（ＯＨ−ＩＲ）
ゼオライトの表面の水酸基の帰属を確認するめに、ＯＨ−ＩＲ測定を行った。
日本分光社製ＦＴ／ＩＲ−５５０赤外分光測定装置を使用し、透過法で測定した。試料は、メノウ乳鉢で粉砕後、２０ｍｇを秤量し、成型圧力：２００ｋｇ／ｃｍ２にて圧縮器でディスク（直径２０ｍｍの円柱）に成形した。
ＩＲセルにディスクをセットし、真空下（約１．３×１０-4Ｐａ）、４００℃で２時間脱水前処理を行った。前処理後、測定装置にＩＲセルを装着し、ＯＨ基の吸収強度を測定した。分解能を４ｃｍ-1、積算回数を２００回として測定を行った。ベースラインは、４０００ｃｍ-1と３０００ｃｍ-1の２点間で直線を引き、吸光度スペクトルを得た。
【００２９】
[超安定Ｙ型ゼオライト（水素化分解触媒）の調製]
製造例１
合成Ｎａ−Ｙゼオライト（Ｎａ2Ｏ含量１３．３質量％，ＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3モル比５．０）をアンモニウム交換し、ＮＨ4−Ｙゼオライト（Ｎａ2Ｏ含量１．３質量％）を得た。これを５８０℃でスチーミング処理してスチーミングゼオライトを得た。１ｋｇのスチーミングゼオライトを純水１１．５リットルに懸濁させた後、該懸濁液を７５℃に昇温し３０分間攪拌した。次いでこの懸濁液に１０質量％硫酸溶液６．２６ｋｇを３５分間で添加し、更に３０分間攪拌した後、濾過、洗浄し、固形分濃度３０．５質量％のゼオライトスラリーＩを得た。このゼオライトスラリーＩの一部をとり乾燥したのち、組成分析を行ったところケイバン比３９のゼオライトを得た。各種の物性値を表１に示す。
【００３０】
次に、アルミナスラリーの調製を行った。内容積２０リットルのスチームジャケット付ステンレス容器に、アルミン酸ナトリウム溶液（Ａｌ2Ｏ3換算濃度５．０質量％）８ｋｇ及び５０質量％のグルコン酸溶液２４ｇを入れ、６０℃に加熱した。次いで硫酸アルミニウム溶液（Ａｌ2Ｏ3換算濃度２．５質量％）８．８ｋｇを別容器に準備し、１５分間でｐＨ７．２になるように該希釈硫酸アルミニウム溶液を添加し水酸化アルミニウムスラリー（調合スラリーＩ）を得た。該調合スラリーＩを更に６０℃に保ったまま、６０分間熟成した。次いで、前記調合スラリー全量を平板フィルターにより脱水し、６０℃の０．３質量％アンモニア水６０リットルで洗浄し、アルミナケーキとした。該アルミナケーキの一部を純水と１５質量％のアンモニア水を用い、アルミナ濃度１２．０質量％、ｐＨ１０．５のスラリーを得た。このスラリーを還流器付のステンレス製熟成タンクに入れ攪拌しながら９５℃で８時間熟成した。次いで、この熟成スラリーに純水を加え、アルミナ濃度９．０質量％に希釈した後、攪拌機付オートクレーブに移し、１４５℃で５時間熟成した。更にＡｌ2Ｏ3換算濃度で２０質量％となるように加熱濃縮すると同時に脱アンモニアし、アルミナスラリーＡを得た。
【００３１】
触媒の調製は、４０２ｇの結晶性アルミノシリケートスラリーＩ（３０．５質量％濃度）と６１３ｇのアルミナスラリーＡ（２０質量％濃度）をニーダーに加え、加熱、攪拌しながら押し出し成形可能な濃度に濃縮した後、１／１６インチサイズの三葉型ペレット状に押し出し成形した。次いで、１１０℃で１６時間乾燥した後、５５０℃で３時間焼成し、鉄含有結晶性アルミノシリケート／アルミナ（固形分換算質量比）で５０／５０の担体Ａ１を得た。
次いで、三酸化モリブデンと炭酸コバルトを純水に懸濁したものを９０℃に加熱し、次いでリンゴ酸を加え溶解させた。この溶解液を担体Ａ１にそれぞれ触媒全体に対して仕込みでＭｏＯ3として１１質量％，ＣｏＯとして４質量％になるように含浸し、次いで乾燥させ、５５０℃で３時間焼成し、触媒１を得た。この触媒は比表面積４５５ｍ2／ｇ、細孔容積０．６２ｃｃ／ｇ、細孔径１，０００Å以上の細孔容積０．１３ｃｃ／ｇであった。比表面積はＢＥＴ法、細孔容積、細孔分布は水銀圧入法で測定した。
【００３２】
製造例２
スチーミングゼオライトの硫酸処理での１０質量％硫酸溶液の添加量を６．５２ｋｇとしたこと以外は、製造例１と同様の方法でケイバン比５１の触媒２を得た。これについて実施例１と同様に評価した。物性値を表１に示す。
製造例３
スチーミングゼオライトの硫酸処理での１０質量％硫酸溶液の添加量を６．８３ｋｇとしたこと以外は、製造例１と同様の方法でケイバン比５５の触媒３を得た。これについて実施例１と同様に評価した。物性値を表１に示す。
製造例４
スチーミングゼオライトの硫酸処理での１０質量％硫酸溶液の添加量を７．６３ｋｇとしたこと以外は、製造例１と同様の方法でケイバン比７１の触媒４を得た。これについて実施例１と同様に評価した。物性値を表１に示す。
製造例５（比較製造例１）
スチーミングゼオライトの硫酸処理での１０質量％硫酸溶液の添加量を５．０３ｋｇとしたこと以外は、製造例１と同様の方法でケイバン比１８の触媒５を得た。これについて実施例１と同様に評価した。物性値を表１に示す。
製造例６
スチーミングゼオライトの硫酸処理での１０質量％硫酸溶液の添加量を５．６５ｋｇとしたこと以外は、製造例１と同様の方法でケイバン比３３の触媒６を得た。これについて実施例１と同様に評価した。物性値を表１に示す。
製造例７
スチーミングゼオライトの硫酸処理での１０質量％硫酸溶液の添加量を８．３６ｋｇとしたこと以外は、製造例１と同様の方法でケイバン比８２の触媒７を得た。これについて実施例１と同様に評価した。物性値を表１に示す。
【００３３】
【表１】
【００３４】
[テトラリンの水素化分解反応]
触媒１、３〜７の水素化分解活性を、テトラリンの水素化分解反応により評価した。
触媒を＃３２−６４メッシュに粉砕した０．２５ｇの触媒をＨ2Ｓ／Ｈ2（１０％／９０％）気流中にて３９８℃、２時間ガス硫化を行った。スイング式オートクレーブに触媒、原料テトラリン５ｃｃを充填し、昇温前の水素の仕込み圧力を４ＭＰａとした。４００℃へ昇温後、１時間、１８Ｓｔｒｏｋｅｓ／ｍｉｎで反応を行った。反応開始時の圧力は７ＭＰａとなった。反応後の生成物は、ＧＣ−ＦＩＤにより定量した。
１環芳香族（１Ａ）と、テトラリン以外の水素化生成物（Ｎ）の収率（１Ａ＋Ｎ）を分解率とした。また、芳香族選択性は、１Ａ／（１Ａ＋Ｎ）から算出した。結果を表２に示す。
【００３５】
【表２】
【００３６】
表２より、本発明の条件を満たす実施例１〜３の水素化分解触媒は、それらの条件を満たさない比較例１〜３の水素化分解触媒に比べて、テトラリン分解活性及び芳香族選択性が高いことが分る。
【００３７】
［水素化処理触媒の調製］
コバルト・モリブデン・リンの金属溶液は、塩基性炭酸コバルト（ＦＬＵＫＡ：ＣｏＯ；６２．３質量％）９５ｇ、三酸化モリブデン３２３ｇ、正リン酸（純度８０質量％）３９ｇをイオン交換水１０００ｃｃに加えて、攪拌しながら８０℃で溶解させ、８０℃で濃縮後、室温に冷却、純水にて５００ｃｃに定容し、コバルトモリブデン含浸液（Ｓ１）を調製した。
ＣｏＭｏ含浸液（Ｓ１）を５０ｃｃ採取し、トリエンチレングリコール６ｇを添加し、吸水率０．８０ｃｃ／ｇのγ−アルミナ担体（Ａ２）１００ｇに、その吸水率に見合うように純水で容積を調整した溶液を、常圧下で含浸し、１２０℃で１６時間乾燥させ水素化処理触媒１を調製した。
【００３８】
［ベンチ試験方法］
高圧固定床流通式のベンチ反応器を２基直列に連結し、水素化分解反応を実施した。触媒は、前段（水素化反応器）に水素化処理触媒１を３７．５ミリリットル、後段（水素化分解反応器）に、表１の水素化分解触媒１を５０ミリリットル充填した。原料油は水素ガス（ボンベの純水素を昇圧して使用）とともに反応管の上段から導入するダウンフロー形式で流通させて反応評価を行った。前処理として、ＤＭＤＳ（ジメチルジスルフィド）を添加し硫黄濃度を２．０質量％に調整した、密度０．８４４ｇ／ｃｍ3の中東系軽油をベースとする予備硫化油を水素ガスとともに流通させて温度２４０℃で４時間、２９０℃で９時間予備硫化を行なった。予備硫化後、硫黄分１．１質量％、密度０．８４６ｇ／ｃｍ3の中東系原油に切り替え、３１０℃で２４時間原料油硫化を行なった。
次に、表３に記載した原料ＬＣＯ（分解軽油）に切り替えて、水素化分解実験を行なった。反応温度は前段の水素化処理触媒ゾーンを３４５℃，後段の水素化分解触媒ゾーンを３９５℃の範囲で等温に制御した。反応圧力は水素化分解反応器出口で６．９ＭＰａ、水素／原料油比は水素化反応器入口で２，０００Ｎｍ3／キロリットル、ＬＨＳＶ（液空間速度）は水素化処理触媒と水素化分解触媒を合計で０．６９ｈ-1の条件に調整し、ベンチ試験を行なった。
表１の水素化分解触媒３のベンチ試験方法についても、後段（水素化分解反応器）に充填する水素化分解触媒を触媒３に変えた以外は、触媒１のベンチ試験方法と同様に行った。
【００３９】
［原料油］
表３に原料油となる（Ｒ）ＦＣＣからのＬＣＯの性状を示す。また，前段の水素化触媒１ゾーン出口の性状も同様に示す。
［原料油および生成油の分析方法］
前記水素化処理触媒１で水素化処理した後の油については、硫化水素を除去するため、窒素を流通し硫化水素ストリッピングを行なった。得られた試料の密度、動粘度（３０℃）、ＨＰＬＣ分析を行い、芳香族転化率を求めた。結果を表３の水素化出口油として記載した。
前記水素化分解触媒通過後のガスについては流量を測定するとともにガスクロにて分析し、生成油については秤量し、物質収支をとったところ、最低でも９６質量％以上の回収率が得られた。生成油の分析は，密度、硫黄分、窒素分、動粘度（３０℃）、エングラー蒸留、ＨＰＬＣ分析を行なった。また，生成油は，２リットルないし４リットル回収しており、１５段蒸留を行い、ＬＰＧ、軽質ガソリン（〜９０℃）、重質ガソリン（９０〜１９０℃）、軽油（１９０℃〜）に分留し、各々の質量を秤量した。重質ガソリンについては、密度、硫黄分、窒素分、エングラー蒸留、ＧＣ全成分を行った。また，ＧＣ全成分分析結果より計算オクタン価（ＲＯＮ）を求めた。
【００４０】
【表３】
【００４１】
［水素化分解反応ベンチ試験］
実施例４
表３のＬＣＯを原料にして、反応管に水素化触媒と水素化分解触媒１を３７．５ｃｃおよび５０ｃｃ充填し，水素化分解反応評価した。
実施例５
表３のＬＣＯを原料にして、反応管に水素化触媒と水素化分解触媒３を３７．５ｃｃおよび５０ｃｃ充填し，水素化分解反応評価した。
【００４２】
実施例４及び５のベンチ試験結果で，水素化触媒のゾーンが３４５℃における各留分の得率および，ヘビーナフサ（ＨＮ）の密度，Ｃ８芳香族，Ｃ８ナフテン，ガスクロの全組成分析による計算オクタン価を表４に示す。
【００４３】
【表４】
【００４４】
表４より、比較的低い反応温度（３９０〜３９５℃）であっても、１９０℃−留分への転化率が８５質量％以上と高いことが分る。また、軽質、重質ナフサの収率が２８質量％、４５質量％と高く、重質ナフサ中のＣ８芳香族が１５質量％以上と高い。
【産業上の利用可能性】
【００４５】
本発明によれば、ＬＣＯなどの高芳香族炭化水素油原料を、特定の水素化分解触媒と接触させることによって、高オクタン価のガソリン留分を製造することができる。また、本発明によれば、圧力・温度が比較的温和な条件で高オクタン価のガソリン留分を製造できるため、省資源省エネルギーに資する製造方法を提供することができる。さらに、本発明によれば、高オクタン価を付与する留分であるとともに、基礎化学原料として有用な炭素数６〜８の芳香族化合物を多く含む留分を提供することができる。したがって、広く産業界において有用な技術と利用できる。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高オクタン価ガソリン留分の製造方法に関し、より詳しくは、高芳香族炭化水素油原料を、水素化分解触媒と接触させて、高オクタン価のガソリン留分を得る高オクタン価ガソリン留分の製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
近年、世界的に自動車が普及し、かつそれが高級化している。したがって、それらに用いる燃料の需要が増大し、かつ高品質化しつつあり、炭素数６〜８の芳香族炭化水素を多量に含む高オクタン価ガソリン留分の必要性は、増大している。
このような状況から、ガソリン留分源となる原料を従来より拡大し、これまでガソリン留分源としては好ましくないとされてきたものについても、技術革新によって、それを可能にしようとする開発が進められている。
なお、ガソリン留分源としては好ましくないとされてきたものは、例えば、分解軽油（ＬＣＯ）など流動接触分解装置またはコーカー等の熱分解装置由来のものなど、芳香族炭化水素を多く含むものや、オイルサンド等の劣質な油を起源とするものなどがある。これらは、水素化分解工程において、種々の問題を発生する。
【０００３】
このような状況におけるオクタン価ガソリン留分の製造方法の検討については、種々のものがある。
例えば、特許文献１には、ゼオライトを水素化分解触媒として用い、ＬＣＯ原料から高オクタン価ガソリンを製造する方法が開示されている。
また、特許文献２には、１通過当たりのナフサへの転化率５０％以下で、分解生成油を分留し，初留点が１６５℃〜２２７℃、終留点が２３２℃〜２６０℃を、水素化分解ゾーンへとリサイクルするプロセスが考案されている。しかし、水素化分解触媒も、触媒の酸性質や酸量、並びにシラノール基の量を調整したものではない。
また、特許文献３には、分解軽油を原料とする炭素数６〜８の芳香族炭化水素の製造方法が記載されており、分解触媒についてはモルデナイトおよびβ型ゼオライトで結晶が小さなものが好ましいとされ、Y型ゼオライトについてはシリカアルミナ比が4〜120と広範囲に記載されている。
しかし、上記のいずれのものも、そこで用いられているＹ型ゼオライトなどは、触媒の活性を左右する酸性質や酸量、並びに水素化分解反応中のコーク生成の抑制効果を左右する水素の酸点への供給に関与するシラノール基の量を調整したものではない。
したがって、高芳香族炭化水油を原料とする水素化分解反応においては、コーク生成の抑制ができないことがあり、また、分解活性が不充分になることがある。
したがって、このような、水素化分解が困難な高芳香族炭化水素油原料を用いる場合であっても、良好な水素化分解が実施でき、高オクタン価のガソリン留分を製造できる技術の出現が求められている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開昭６１−２８３６８７号公報
【特許文献２】特開平３−１７０５９８号公報
【特許文献３】特開２００７−１５４１５１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ＬＣＯなどの高芳香族炭化水素油原料を、水素化分解触媒と接触させ、１環アロマ、特にＣ８アロマを高比率で含有するナフサ留分、すなわち高オクタン価のガソリン留分を製造する方法を提供することを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明者は、前記課題を解決するために鋭意研究を重ねた結果、水素化分解触媒として、特定の構造を有し、かつ酸量、シラノール基の存在量を調整することによって本発明の目的を達成することができることを見出し、この知見に基づいて本発明を完成するに至った。
【０００７】
すなわち、本発明は、
［１］高芳香族炭化水素油を、水素化分解触媒と接触させることによって、ガソリン留分を製造する方法において、水素化分解触媒として、耐火性担体に下記の（１）〜（３）の条件を満たす超安定Ｙ型ゼオライトを４０質量％以上含有する担体を用いる触媒であることを特徴とするガソリン留分の製造方法。
（１）格子定数が２．４４０ｎｍ以下、ＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3モル比が２５以上、結晶化度が５０％以上である。
（２）アンモニア昇温脱離法（ＮＨ3−ＴＰＤ法）による酸量が０．２ｍｍｏｌ／ｇ以上
（３）赤外分光分析によるＯＨ基の吸収スペクトルにおいて、４種類のＯＨ基の吸光度が下記の（ｘ）と（ｙ）の式を満たす関係にある。
Ｉ／II ≧ １．０ ・・・（ｘ）
II＋III＋IV ≧ ０．７０ ・・・（ｙ）
式中、Ｉ、II、III、及びIVは、以下の数値を示す。
Ｉ：３７４０±１０ｃｍ-1におけるピークトップでの吸光度、
II：３６３０±１０ｃｍ-1におけるピークトップでの吸光度、
III：３５７０±１０ｃｍ-1におけるピークトップでの吸光度、
IV：３６００±１０ｃｍ-1におけるピークトップでの吸光度
［２］超安定Ｙ型ゼオライトの含有割合が担体全量規準で５０〜８０質量％であり、当該超安定Ｙ型ゼオライトの格子定数が２．４２０〜２．４４０ｎｍ、ＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3モル比が３０〜７５である前記［１］に記載のガソリン留分の製造方法、
［３］超安定Ｙ型ゼオライトの含有割合が担体全量規準で５０〜８０質量％であり、当該超安定Ｙ型ゼオライトの格子定数が２．４２０〜２．４３５ｎｍ、ＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3モル比が４０〜６０であり、前記赤外分光分析によるＯＨ基のうち、IVのバンド（３６００±１０ｃｍ-1）とII（３６３０±１０ｃｍ-1）のバンドの間に極小値が存在しているゼオライトを用いる、前記［１］又は［２］に記載のガソリン留分の製造方法、
［４］水素化分解触媒が、周期律第６族、第８族、第９族、及び第１０族の活性金属のうちの少なくとも一種の活性金属を担持したものである、前記［１］〜［３］のいずれかに記載のガソリン留分の製造方法、
［５］高芳香族炭化水素油を水素化分解触媒と接触させる工程の前段に、高芳香族炭化水素油を水素化処理触媒と接触させる工程を有し、該水素化処理触媒が、周期律第６族の活性金属一種以上、及び周期律第８族、第９族、及び第１０族から選ばれる一種以上の活性金属を担持したものである、前記［１］〜［４］のいずれかに記載のガソリン留分の製造方法、
［６］超安定Ｙ型ゼオライトが、スチーミング処理およびその後の酸処理により脱アルミニウムされて調製されたゼオライトである前記［１］〜［５］のいずれかに記載のガソリン留分の製造方法、
［７］高芳香族炭化水素油を水素化分解触媒と、反応温度３００〜４５０℃，水素分圧３〜１５ＭＰａ，液空間速度（ＬＨＳＶ）０．３〜３．０ｈ-1，水素／油比３００〜３０００Ｎｍ3／ｋｌの条件で接触させることを特徴とする、前記［１］〜［６］のいずれかに記載のガソリン留分の製造方法、
［８］高芳香族炭化水素油が、（Ｒ）ＦＣＣ装置から得られる分解軽油、熱分解軽油、直接脱硫装置、間接脱硫装置から得られる分解軽油の少なくとも一種である、前記［１］〜［７］のいずれかに記載のガソリン留分の製造方法、
を提供するものである。
【発明の効果】
【０００８】
本発明によれば、ＬＣＯなどの高芳香族炭化水素油原料を、特定の水素化分解触媒と接触させることによって、高オクタン価のガソリン留分を製造することができる。
また、本発明によれば、圧力・温度が比較的温和な条件で高オクタン価のガソリン留分を製造できるため、省資源省エネルギーに資する製造方法を提供することができる。
また、本発明によれば、高オクタン価を付与する留分であるとともに、基礎化学原料として有用な炭素数６〜８の芳香族化合物を多く含む留分を提供することができる。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
本発明は、高芳香族炭化水素油原料を、水素化分解触媒と接触させることによって、ガソリン留分を製造する方法である。以下、これらについて説明する。
〔高芳香族炭化水素油〕
本発明における水素化分解処理の原料としては、高芳香族炭化水素油が用いられる。高芳香族炭化水素油の芳香族分は、とくに制限はないが、５０容量％以上であるものが好ましく、６０容量％以上がより好ましく、７０容量％以上がさらに好ましく、８０容量％以上が特に好ましい。このような炭化水素油は、水素化分解によって、オクタン価が高い芳香族化合物を多く含む留分を得るのに有利だからである。一方、高芳香族炭化水素油の芳香族分の上限については、特に制限はないが、苛酷な分解が要求されることによる水素化分解触媒の劣化を抑制する観点から、９５容量％以下のものが好ましい。
なお、ここでいう芳香族炭化水素は、一環、二環、及び三環芳香族炭化水素の合計量であり、例えば、ＨＰＬＣ法（ＪＰＩ−５Ｓ−４９−９７）によって測定することができるものである。
【００１０】
高芳香族炭化水素油の蒸留性状については、水素化分解処理後にガソリン留分を得る必要があることから、ガソリン留分の蒸留性状より、沸点範囲が高い灯油留分、軽油留分などが好ましく、例えば、エングラー蒸留に基づく１０％点と９０％点が１９０℃〜３９０℃の範囲にあるものが好適であり、２００〜３８０℃の範囲にあるものがより好適であり、２１０〜３７０℃の範囲にあるものが特に好適である。
このような、高芳香族炭化水素油の具体例としては、例えば、流動接触分解装置（ＦＣＣ），重質油流動接触分解装置（ＲＦＣＣ）またはコーカー等の熱分解装置由来のものや、オイルサンド等の劣質な油を起源としたものなどが挙げられる。
その他、高芳香族炭化水素油が有する望ましい性状としては、以下のものが挙げられる。
密度は、通常０．８８〜１．００ｇ／ｃｍ3の範囲のものが好ましく、０．８９〜０．９９、さらには０．９０〜０．９８ｇ／ｃｍ3が好適である。密度が０．８８ｇ／ｃｍ3以上であれば、有効な芳香族炭化水素量を確保することができ、１．００ｇ／ｃｍ3以下であれば、触媒の劣化を抑制することができる。
硫黄分については、通常、０．１〜１．０質量％のものが好適である。原料油の窒素分については、３，０００質量ｐｐｍ以下、さらには２，０００質量ｐｐｍ以下、特に１，０００質量ｐｐｍ以下が好適である。
窒素分については、水素化処理後、水素化分解工程前の炭化水素油中に１５０質量ｐｐｍ以下、さらには７０質量％ｐｐｍ以下が好ましく、特に１０〜５０質量ｐｐｍが好ましい。窒素分１０質量ｐｐｍあれば、過分解の問題が生ずる恐れがない。
【００１１】
〔水素化分解触媒〕
本発明においては、耐火性担体に特定の超安定Ｙ型ゼオライトを含む担体を用いる触媒を使用する。
＜超安定Ｙ型ゼオライトについて＞
本発明においては、超安定Ｙ型ゼオライトとしては、ゼオライトの格子定数、ＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3モル比（ケイバン比）、結晶化度、酸量、及び赤外分光分析によるＯＨ基の吸収スペクトルが、以下の条件を満たすものを使用する。
前記格子定数については、２．４４０ｎｍ以下であることを要する。格子定数が２．４４０ｎｍを越えると、耐熱性・耐酸性が低下することがあり、好ましくない。また、格子定数の下限については、特に制限はないが、確実な結晶を保持する点で、２．４２０ｎｍ以上であることがより好ましい。格子定数は、２．４２０〜２．４３５ｎｍのものがより好ましい。
前記ＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3モル比（ケイバン比）は、２５以上であることを要する。ＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3モル比が２５未満では、酸量が過多になり、水素化分解反応に用いるとコーキングが進み、触媒性能が劣化する恐れがある。したがって、ＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3モル比は、３０〜７５であることが好ましく、４０〜６０であることがより好ましい。
前記結晶化度については、５０％以上であることが必要である。結晶化度が５０％未満では、反応に必要な酸強度を有することができなくなることがあり好ましくない。好ましくは６０％以上であることが好ましい。
なお、格子定数、ＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3モル比（ケイバン比）、及び結晶化度は実施例に記載した方法で測定した値である。
【００１２】
前記酸量に関しては、アンモニア昇温脱離法（以下、「アンモニアＴＰＤ法」もしくは、「ＮＨ3−ＴＰＤ法」ということがある。）による酸量が０．２ｍｍｏｌ／ｇ以上であることが必要である。該酸量が０．２ｍｍｏｌ／ｇ未満では、触媒の分解活性が不充分で、水素化分解反応が低下することがある。したがって、酸量は０．３ｍｍｏｌ／ｇ以上であることが好ましい。
なお、上記酸量の測定は、アンモニアＴＰＤ法によって測定したものであり、実施例で用いた方法と同様の方法で測定した値である。
【００１３】
前記赤外分光分析によるＯＨ基の吸収スペクトルについては、赤外分光分析（ＩＲ）４種類のＯＨ基の吸光度が下記の（ｘ）と（ｙ）の式を満たす関係にあるものである。
Ｉ／II ≧ １．０ ・・・（ｘ）
II＋III＋IV ≧ ０．７０ ・・・（ｙ）
式中、Ｉ、II、III、及びIVは、以下の数値を示す。
Ｉ：３７４０±１０ｃｍ-1におけるピークトップでの吸光度、
II：３６３０±１０ｃｍ-1におけるピークトップでの吸光度、
III：３５７０±１０ｃｍ-1におけるピークトップでの吸光度、
IV：３６００±１０ｃｍ-1におけるピークトップでの吸光度
【００１４】
上記Ｉは、シラノールに起因するピークであり、II、III及びIVは、Ａｌに架橋した酸性ＯＨ基に起因するピークである。
したがって、式（ｘ）は、シラノールの割合が高く、超安定Ｙ型ゼオライトの表面の活性金属から酸点への水素の供給を速やかにするシラノール基が多量に存在していることを示し、式（ｙ）は、水素化分解反応に必要な酸強度を有する酸点（ブレーンステッド酸点）が存在し、分解反応速度を促進することを示す。
このように、式（ｘ）と、式（ｙ）を満たす触媒は、活性金属から酸点への水素の供給が速やかに行われ、水素化分解において、分解活性や芳香族選択性が高く、コークス劣化現象を抑制するなど、良好な水素化分解反応を確保することができる。
【００１５】
本発明に用いる超安定Ｙ型ゼオライトのＩＲによるＯＨ基の吸収スペクトルは、この波長領域でＩ〜IVに対応する４つの吸収スペクトルピークもしくは吸収スペクトルバンドを有するが、吸収スペクトルが下記の特徴を有するものがより好ましい。
該吸収スペクトルの特徴とは、IV（３６００±１０ｃｍ-1）のバンドとII（３６３０±１０ｃｍ-1）のバンドの間に、極小値が存在する吸収スペクトルである。
この極小値が認められるものは、本反応に必要な酸点の中でも本反応を促進する上で大きな役割を担うIVのバンドを示す酸点が明確に存在していることになるからである。
【００１６】
上記の超安定Ｙ型ゼオライトの製造方法は、例えば、通常Ｙ型ゼオライトを以下の条件でスチーミング熱処理及び酸処理する方法が好適である。
前記スチーミング熱処理としては、Ｙ型ゼオライトを通常５４０〜８１０℃、好ましくは、５８０〜７００℃で水蒸気下にて行うことが好ましい。
また、酸処理については、鉱酸、例えば、硫酸、硝酸、塩酸などを加えてｐＨが１．０〜２．０の処理液を用いて酸処理し、脱アルミニウムおよび脱アルミニウムで発生した脱落アルミニウムの洗浄を行うことが好ましい。
通常、上記の方法で、本発明の格子定数、ケイバン比、結晶化度などを満たす触媒を製造することができる。
なお、酸量を特に高める必要がある場合は、スチーミング処理の条件をマイルドに、例えば、温度を上記範囲内で低めにして行うことによって制御することができる。
また、式（ｘ）のＩ／ＩＩを特に大きくする必要がある場合は、スチーミングによりゼオライト骨格外に出たアルミを除去することによって大きくなるから、酸処理条件をシビアに、例えば、加える鉱酸の量を増してｐＨを下げると、式（ｘ）が大きくなる方向にシフトする。
【００１７】
また、式（ｙ）は骨格内のアルミニウムを適度に除去する必要があるが、必要以上に除去しすぎないようにスチーミング温度を前記温度範囲内で制御して、II＋III＋IV ≧０．７０を満たすようにする。仮に試作したゼオライトが式（ｙ）を満たさない場合は、次の試作ではケイバン比が４０〜６０になるようスチーミング条件を振れば、式（ｙ）を満たす方向にシフトする。
さらにＩＲ吸光スペクトルにおけるIVのバンドとIIのバンドの間の極小値が無い場合は、酸量を高める場合と同様、スチーミング後の酸処理条件をマイルドにすることによって制御することができる。
ＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3モル比(ケイバン比）は、スチーミング後の酸処理でアルミニウムが除去されることで２５以上にできる。スチーミング温度は前述の範囲で高温にするほど、ケイバン比は大きくなる傾向がある。
格子定数は、スチーミングにより低下する。又、その後の酸処理による脱アルミニウムでもさらに低下する。格子定数が所望の値より大きい場合はスチーミングや酸処理をマイルドにすることで、格子径を２．４４０ｎｍ以下に調整できる。
結晶化度は、ゼオライトを酸処理することで低下する傾向があり、酸処理の条件がきついほど低下する傾向が有る。酸処理の前に行う、スチーミング処理を前記範囲内において高温にすると、ゼオライト骨格内のＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3モル比は大きくなる方向にシフトし、その結果、ゼオライトの耐酸性が向上するため、続く酸処理を施してもゼオライトの結晶化度を高く維持できる。
上述のように、スチーミング温度と酸処理の濃度をコントロールすることで、ゼオライト骨格内のアルミニウムを骨格外に移動させ、骨格外のアルミニウムを酸で適度に溶解除去することで、所望の酸性質を有する本発明で用いるゼオライトが調製される。
【００１８】
＜耐火性担体＞
本願発明に用いる水素化分解触媒の担体の成分である超安定Ｙ型ゼオライト以外の耐火性担体は，アルミナ、シリカアルミナ、シリカ、マグネシア、酸化亜鉛、他の結晶性アルミノシリケートなどが挙げられる。これらの中でも、活性金属が凝集し難く、高分散に担持できるという観点からアルミナ、シリカアルミナ、シリカが好ましい。
＜担体の構成＞
耐火性担体中における前記超安定Ｙ型ゼオライトの含有割合は、超安定Ｙ型ゼオライトが４０質量％以上である。耐火性担体中における超安定Ｙ型ゼオライトの含有割合が４０質量％以上であることによって、目的とする適度の水素化分解能を得ることができる。
超安定Ｙ型ゼオライトの含有割合は、５０〜８０質量％であることがより好ましい。
【００１９】
本発明で用いる水素化分解触媒は、上記担体に、周期律第６族、第８族、第９族、及び第１０族金属のうちの少なくとも一種の活性金属を担持したものが好ましい。
特に、周期律表第６族金属及び第８〜１０族金属をそれぞれ少なくとも一種を担持したものが好ましい。周期律表第６族金属として、モリブデン，タングステンが好適に挙げられ、特にモリブデンが好ましい。また、周期律表第８〜１０族の金属としは、コバルト又はニッケルが挙げられる。
これらの金属の担持量は、周期律表第６族金属の場合は、通常金属酸化物として触媒基準で、３〜４０質量％、さらに好ましくは５〜３５質量％である。第８〜１０族金属の場合は、通常０．５〜１５質量％、さらに好ましくは１〜１０質量％である。
【００２０】
上記で述べた水素化分解触媒は、本発明の高芳香族炭化水素油の水素化分解触媒として有用であるが、さらにそれ以外の炭化水素油の水素化分解触媒としても
有用である。
【００２１】
本発明の高オクタン価ガソリンの製造方法における、水素化分解反応は、通常従来から広く行われている条件で行うことができる。但し、本発明の水素化分解に用いる水素化分解触媒が、分割活性が高いことから、従来から広く行われている条件より比較的温和な条件で実施することができる。
例えば、原料の高芳香族炭化水素油がＬＣＯである場合は，反応温度３００〜４５０℃，水素分圧３〜１５ＭＰａ，液空間速度（ＬＨＳＶ）０．３〜３．０ｈ-1，水素／油比：３００〜３０００Ｎｍ3／ｋｌの条件で水素化分解すればよい。これにより分解率３０〜９０質量％を得て，分解された軽質留分として硫黄分１０ｐｐｍ以下の超低硫黄ガソリンが，また未分解留分として同じく硫黄分１０ｐｐｍ以下の超低硫黄軽油が製造できる。
なお、ここでいう分解率は、原料油である高芳香族含有炭化水素油を１００重量部として、生成したガス、ＬＰＧ、軽質ガソリン（〜９０℃）、重質ガソリン（９０〜１９０℃）、軽油（１９０℃〜）の物質収支をとることにより、１００−軽油重量部として求めた値である。
【００２２】
本発明のガソリンの製造方法においては、水素化分解の前段で、水素化処理し、後段で上記水素化分解を行っても良い。
ここで言う水素化処理とは、本発明の水素化分解触媒を用いる水素化分解処理以外の、高芳香族炭化水素油と水素を反応させる処理であれば特に制限は無く、通常は水素化脱硫、水素化脱窒素、芳香族環の核水素化工程のいずれか一以上の処理を行うことである。
水素化処理触媒としては、周期律第６族の活性金属一種以上、及び周期律第８族、第９族、及び第１０族から選ばれる一種以上の活性金属を、アルミナ、シリカ等の耐火性担体（ゼオライトを１０質量％以上含む担体を除く）に担持したものである。
この前段としての水素化処理条件としては、反応温度３００〜４５０℃，水素分圧３〜１５ＭＰａ，液空間速度（ＬＨＳＶ）０．３〜３．０ｈ-1，水素／油比３００〜３０００Ｎｍ3／ｋｌの条件で行うことが好ましい。
このようにすることによって、水素を十分に触媒に供給して触媒の劣化を抑える効果がある。
【００２３】
本発明によって、製造される高オクタン価ガソリン留分は、炭素数６〜８の芳香族化合物、特に８の芳香族化合物を多量に、たとえば留分中（沸点範囲９０〜１９０℃）に１２％以上含む留分である。したがって、ガソリン原料として有用であり、また、それらを基礎化学原料として有用な炭素数６〜８の芳香族化合物としても利用できる。
【実施例】
【００２４】
次に、本発明を実施例により、さらに詳細に説明するが、本発明は、これらの例によってなんら限定されるものではない。
【００２５】
［性状の測定方法］
（１）密度 ： ＪＩＳ Ｋ２２４９
（２）窒素分： ＪＩＳ Ｋ２６０９
（３）硫黄分： ＪＩＳＫ２５４１−２（Ｓ＜１００ｐｐｍの場合）、及びＪＩＳ Ｋ２５４１−６（Ｓ≧０．０１質量％の場合）
（４）動粘度（３０℃）：ＪＩＳ Ｋ２２８３
（５）エングラー蒸留：ＪＩＳ Ｋ２２５４
（６）ＨＰＬＣ ： ＪＰＩ−５Ｓ−４９−９７の規定に準拠して測定した。
（７）煙点 ： ＪＩＳ Ｋ２５３７
（８）流動点 ： ＪＩＳ Ｋ２２６９
（９）曇り点 ： ＪＩＳ Ｋ２２６９
（１０）ガスクロマトグラフ（ＧＣ）全成分分析： ＪＩＳ Ｋ２５３６−２に準拠して測定した。
【００２６】
［触媒物性評価方法］
（１１） 格子定数
ＸＲＤ法により測定した。すなわち、ゼオライトとシリコン内部標準粉末をよく混合、粉砕しＸ線粉末回折用ホルダーにセットした。これをＣｕ管球、印加電圧４０ＫＶ、印加電流４０ｍＶにてステップスキャンで操作し、得られたピーク確度よりゼオライトの格子定数を算出した。
（１２） 結晶化度
ＸＲＤ法により測定した。ＬＺＹ−６２（ＵＣＣ社）のＸ線回折強度（ピーク高さ）を基準（１００％）とし、その相対強度から測定した。
（１３） 表面積
ＢＥＴ法により測定した。（Ｐ／Ｐ０＝０．１。Ｐ０は液体窒素温度での窒素の飽和蒸気圧、Ｐは導入した窒素分圧）
ゼオライトの表面積は，窒素ガス吸着（ＡＵＴＯＳＯＲＢ−3）を使用して測定した。試料約０．１ｇを量り取り、前処理は４００℃３時間、真空排気を行った。測定範囲は、相対圧Ｐ／Ｐ0＝０．００５−０．９９５とし、吸着３６点、脱離４１点を測定した。表面積は、解析範囲をＰ／Ｐ0＝０．１以下でＢＥＴ多点法により算出した（なお、Ｐ0は液体窒素温度での窒素の飽和蒸気圧、Ｐは導入した窒素分圧）。
（１４）ＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3モル比（ケイバン比）
蛍光Ｘ線法（ＸＲＦ）によりＳｉおよびＡｌの濃度を定量分析法にて，測定した。
【００２７】
（１５）酸量の測定
アンモニア昇温脱離法（ＮＨ3−ＴＰＤ）法で、以下のようにして測定した。
ゼオライトを測定セルに充填し、Ｈｅガスフローで４００℃、２時間処理して吸着水の除去を行った。１００℃で０．５％ＮＨ３／Ｈｅガスを６０分流して吸着を行った後、Ｈｅに室温の飽和水蒸気（２５Ｔｏｒｒ）を同伴させ、１００℃で４時間を流通させる。その後、Ｈｅを減圧下（１４０Ｔｏｒｒ）にて１００℃で６０分流通させた。次いで、１０〜７００℃まで２０℃／分で昇温して、脱離してくるＮＨ3の定量を質量検出計にて行った。
【００２８】
（１６）ＩＲによるＯＨ基の測定（ＯＨ−ＩＲ）
ゼオライトの表面の水酸基の帰属を確認するめに、ＯＨ−ＩＲ測定を行った。
日本分光社製ＦＴ／ＩＲ−５５０赤外分光測定装置を使用し、透過法で測定した。試料は、メノウ乳鉢で粉砕後、２０ｍｇを秤量し、成型圧力：２００ｋｇ／ｃｍ２にて圧縮器でディスク（直径２０ｍｍの円柱）に成形した。
ＩＲセルにディスクをセットし、真空下（約１．３×１０-4Ｐａ）、４００℃で２時間脱水前処理を行った。前処理後、測定装置にＩＲセルを装着し、ＯＨ基の吸収強度を測定した。分解能を４ｃｍ-1、積算回数を２００回として測定を行った。ベースラインは、４０００ｃｍ-1と３０００ｃｍ-1の２点間で直線を引き、吸光度スペクトルを得た。
【００２９】
[超安定Ｙ型ゼオライト（水素化分解触媒）の調製]
製造例１
合成Ｎａ−Ｙゼオライト（Ｎａ2Ｏ含量１３．３質量％，ＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3モル比５．０）をアンモニウム交換し、ＮＨ4−Ｙゼオライト（Ｎａ2Ｏ含量１．３質量％）を得た。これを５８０℃でスチーミング処理してスチーミングゼオライトを得た。１ｋｇのスチーミングゼオライトを純水１１．５リットルに懸濁させた後、該懸濁液を７５℃に昇温し３０分間攪拌した。次いでこの懸濁液に１０質量％硫酸溶液６．２６ｋｇを３５分間で添加し、更に３０分間攪拌した後、濾過、洗浄し、固形分濃度３０．５質量％のゼオライトスラリーＩを得た。このゼオライトスラリーＩの一部をとり乾燥したのち、組成分析を行ったところケイバン比３９のゼオライトを得た。各種の物性値を表１に示す。
【００３０】
次に、アルミナスラリーの調製を行った。内容積２０リットルのスチームジャケット付ステンレス容器に、アルミン酸ナトリウム溶液（Ａｌ2Ｏ3換算濃度５．０質量％）８ｋｇ及び５０質量％のグルコン酸溶液２４ｇを入れ、６０℃に加熱した。次いで硫酸アルミニウム溶液（Ａｌ2Ｏ3換算濃度２．５質量％）８．８ｋｇを別容器に準備し、１５分間でｐＨ７．２になるように該希釈硫酸アルミニウム溶液を添加し水酸化アルミニウムスラリー（調合スラリーＩ）を得た。該調合スラリーＩを更に６０℃に保ったまま、６０分間熟成した。次いで、前記調合スラリー全量を平板フィルターにより脱水し、６０℃の０．３質量％アンモニア水６０リットルで洗浄し、アルミナケーキとした。該アルミナケーキの一部を純水と１５質量％のアンモニア水を用い、アルミナ濃度１２．０質量％、ｐＨ１０．５のスラリーを得た。このスラリーを還流器付のステンレス製熟成タンクに入れ攪拌しながら９５℃で８時間熟成した。次いで、この熟成スラリーに純水を加え、アルミナ濃度９．０質量％に希釈した後、攪拌機付オートクレーブに移し、１４５℃で５時間熟成した。更にＡｌ2Ｏ3換算濃度で２０質量％となるように加熱濃縮すると同時に脱アンモニアし、アルミナスラリーＡを得た。
【００３１】
触媒の調製は、４０２ｇの結晶性アルミノシリケートスラリーＩ（３０．５質量％濃度）と６１３ｇのアルミナスラリーＡ（２０質量％濃度）をニーダーに加え、加熱、攪拌しながら押し出し成形可能な濃度に濃縮した後、１／１６インチサイズの三葉型ペレット状に押し出し成形した。次いで、１１０℃で１６時間乾燥した後、５５０℃で３時間焼成し、鉄含有結晶性アルミノシリケート／アルミナ（固形分換算質量比）で５０／５０の担体Ａ１を得た。
次いで、三酸化モリブデンと炭酸コバルトを純水に懸濁したものを９０℃に加熱し、次いでリンゴ酸を加え溶解させた。この溶解液を担体Ａ１にそれぞれ触媒全体に対して仕込みでＭｏＯ3として１１質量％，ＣｏＯとして４質量％になるように含浸し、次いで乾燥させ、５５０℃で３時間焼成し、触媒１を得た。この触媒は比表面積４５５ｍ2／ｇ、細孔容積０．６２ｃｃ／ｇ、細孔径１，０００Å以上の細孔容積０．１３ｃｃ／ｇであった。比表面積はＢＥＴ法、細孔容積、細孔分布は水銀圧入法で測定した。
【００３２】
製造例２
スチーミングゼオライトの硫酸処理での１０質量％硫酸溶液の添加量を６．５２ｋｇとしたこと以外は、製造例１と同様の方法でケイバン比５１の触媒２を得た。これについて実施例１と同様に評価した。物性値を表１に示す。
製造例３
スチーミングゼオライトの硫酸処理での１０質量％硫酸溶液の添加量を６．８３ｋｇとしたこと以外は、製造例１と同様の方法でケイバン比５５の触媒３を得た。これについて実施例１と同様に評価した。物性値を表１に示す。
製造例４
スチーミングゼオライトの硫酸処理での１０質量％硫酸溶液の添加量を７．６３ｋｇとしたこと以外は、製造例１と同様の方法でケイバン比７１の触媒４を得た。これについて実施例１と同様に評価した。物性値を表１に示す。
製造例５（比較製造例１）
スチーミングゼオライトの硫酸処理での１０質量％硫酸溶液の添加量を５．０３ｋｇとしたこと以外は、製造例１と同様の方法でケイバン比１８の触媒５を得た。これについて実施例１と同様に評価した。物性値を表１に示す。
製造例６
スチーミングゼオライトの硫酸処理での１０質量％硫酸溶液の添加量を５．６５ｋｇとしたこと以外は、製造例１と同様の方法でケイバン比３３の触媒６を得た。これについて実施例１と同様に評価した。物性値を表１に示す。
製造例７
スチーミングゼオライトの硫酸処理での１０質量％硫酸溶液の添加量を８．３６ｋｇとしたこと以外は、製造例１と同様の方法でケイバン比８２の触媒７を得た。これについて実施例１と同様に評価した。物性値を表１に示す。
【００３３】
【表１】
【００３４】
[テトラリンの水素化分解反応]
触媒１、３〜７の水素化分解活性を、テトラリンの水素化分解反応により評価した。
触媒を＃３２−６４メッシュに粉砕した０．２５ｇの触媒をＨ2Ｓ／Ｈ2（１０％／９０％）気流中にて３９８℃、２時間ガス硫化を行った。スイング式オートクレーブに触媒、原料テトラリン５ｃｃを充填し、昇温前の水素の仕込み圧力を４ＭＰａとした。４００℃へ昇温後、１時間、１８Ｓｔｒｏｋｅｓ／ｍｉｎで反応を行った。反応開始時の圧力は７ＭＰａとなった。反応後の生成物は、ＧＣ−ＦＩＤにより定量した。
１環芳香族（１Ａ）と、テトラリン以外の水素化生成物（Ｎ）の収率（１Ａ＋Ｎ）を分解率とした。また、芳香族選択性は、１Ａ／（１Ａ＋Ｎ）から算出した。結果を表２に示す。
【００３５】
【表２】
【００３６】
表２より、本発明の条件を満たす実施例１〜３の水素化分解触媒は、それらの条件を満たさない比較例１〜３の水素化分解触媒に比べて、テトラリン分解活性及び芳香族選択性が高いことが分る。
【００３７】
［水素化処理触媒の調製］
コバルト・モリブデン・リンの金属溶液は、塩基性炭酸コバルト（ＦＬＵＫＡ：ＣｏＯ；６２．３質量％）９５ｇ、三酸化モリブデン３２３ｇ、正リン酸（純度８０質量％）３９ｇをイオン交換水１０００ｃｃに加えて、攪拌しながら８０℃で溶解させ、８０℃で濃縮後、室温に冷却、純水にて５００ｃｃに定容し、コバルトモリブデン含浸液（Ｓ１）を調製した。
ＣｏＭｏ含浸液（Ｓ１）を５０ｃｃ採取し、トリエンチレングリコール６ｇを添加し、吸水率０．８０ｃｃ／ｇのγ−アルミナ担体（Ａ２）１００ｇに、その吸水率に見合うように純水で容積を調整した溶液を、常圧下で含浸し、１２０℃で１６時間乾燥させ水素化処理触媒１を調製した。
【００３８】
［ベンチ試験方法］
高圧固定床流通式のベンチ反応器を２基直列に連結し、水素化分解反応を実施した。触媒は、前段（水素化反応器）に水素化処理触媒１を３７．５ミリリットル、後段（水素化分解反応器）に、表１の水素化分解触媒１を５０ミリリットル充填した。原料油は水素ガス（ボンベの純水素を昇圧して使用）とともに反応管の上段から導入するダウンフロー形式で流通させて反応評価を行った。前処理として、ＤＭＤＳ（ジメチルジスルフィド）を添加し硫黄濃度を２．０質量％に調整した、密度０．８４４ｇ／ｃｍ3の中東系軽油をベースとする予備硫化油を水素ガスとともに流通させて温度２４０℃で４時間、２９０℃で９時間予備硫化を行なった。予備硫化後、硫黄分１．１質量％、密度０．８４６ｇ／ｃｍ3の中東系原油に切り替え、３１０℃で２４時間原料油硫化を行なった。
次に、表３に記載した原料ＬＣＯ（分解軽油）に切り替えて、水素化分解実験を行なった。反応温度は前段の水素化処理触媒ゾーンを３４５℃，後段の水素化分解触媒ゾーンを３９５℃の範囲で等温に制御した。反応圧力は水素化分解反応器出口で６．９ＭＰａ、水素／原料油比は水素化反応器入口で２，０００Ｎｍ3／キロリットル、ＬＨＳＶ（液空間速度）は水素化処理触媒と水素化分解触媒を合計で０．６９ｈ-1の条件に調整し、ベンチ試験を行なった。
表１の水素化分解触媒３のベンチ試験方法についても、後段（水素化分解反応器）に充填する水素化分解触媒を触媒３に変えた以外は、触媒１のベンチ試験方法と同様に行った。
【００３９】
［原料油］
表３に原料油となる（Ｒ）ＦＣＣからのＬＣＯの性状を示す。また，前段の水素化触媒１ゾーン出口の性状も同様に示す。
［原料油および生成油の分析方法］
前記水素化処理触媒１で水素化処理した後の油については、硫化水素を除去するため、窒素を流通し硫化水素ストリッピングを行なった。得られた試料の密度、動粘度（３０℃）、ＨＰＬＣ分析を行い、芳香族転化率を求めた。結果を表３の水素化出口油として記載した。
前記水素化分解触媒通過後のガスについては流量を測定するとともにガスクロにて分析し、生成油については秤量し、物質収支をとったところ、最低でも９６質量％以上の回収率が得られた。生成油の分析は，密度、硫黄分、窒素分、動粘度（３０℃）、エングラー蒸留、ＨＰＬＣ分析を行なった。また，生成油は，２リットルないし４リットル回収しており、１５段蒸留を行い、ＬＰＧ、軽質ガソリン（〜９０℃）、重質ガソリン（９０〜１９０℃）、軽油（１９０℃〜）に分留し、各々の質量を秤量した。重質ガソリンについては、密度、硫黄分、窒素分、エングラー蒸留、ＧＣ全成分を行った。また，ＧＣ全成分分析結果より計算オクタン価（ＲＯＮ）を求めた。
【００４０】
【表３】
【００４１】
［水素化分解反応ベンチ試験］
実施例４
表３のＬＣＯを原料にして、反応管に水素化触媒と水素化分解触媒１を３７．５ｃｃおよび５０ｃｃ充填し，水素化分解反応評価した。
実施例５
表３のＬＣＯを原料にして、反応管に水素化触媒と水素化分解触媒３を３７．５ｃｃおよび５０ｃｃ充填し，水素化分解反応評価した。
【００４２】
実施例４及び５のベンチ試験結果で，水素化触媒のゾーンが３４５℃における各留分の得率および，ヘビーナフサ（ＨＮ）の密度，Ｃ８芳香族，Ｃ８ナフテン，ガスクロの全組成分析による計算オクタン価を表４に示す。
【００４３】
【表４】
【００４４】
表４より、比較的低い反応温度（３９０〜３９５℃）であっても、１９０℃−留分への転化率が８５質量％以上と高いことが分る。また、軽質、重質ナフサの収率が２８質量％、４５質量％と高く、重質ナフサ中のＣ８芳香族が１５質量％以上と高い。
【産業上の利用可能性】
【００４５】
本発明によれば、ＬＣＯなどの高芳香族炭化水素油原料を、特定の水素化分解触媒と接触させることによって、高オクタン価のガソリン留分を製造することができる。また、本発明によれば、圧力・温度が比較的温和な条件で高オクタン価のガソリン留分を製造できるため、省資源省エネルギーに資する製造方法を提供することができる。さらに、本発明によれば、高オクタン価を付与する留分であるとともに、基礎化学原料として有用な炭素数６〜８の芳香族化合物を多く含む留分を提供することができる。したがって、広く産業界において有用な技術と利用できる。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
高芳香族炭化水素油を、水素化分解触媒と接触させることによって、ガソリン留分を製造する方法において、水素化分解触媒として、耐火性担体に下記の（１）〜（３）の条件を満たす超安定Ｙ型ゼオライトを４０質量％以上含有する担体を用いる触媒であることを特徴とするガソリン留分の製造方法。
（１）格子定数が２．４４０ｎｍ以下、ＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3モル比が２５以上、結晶化度が５０％以上である。
（２）アンモニア昇温脱離法（ＮＨ3−ＴＰＤ法）による酸量が０．２ｍｍｏｌ／ｇ以上
（３）赤外分光分析によるＯＨ基の吸収スペクトルにおいて、４種類のＯＨ基の吸光度が下記の（ｘ）と（ｙ）の式を満たす関係にある。
Ｉ／II ≧ １．０ ・・・（ｘ）
II＋III＋IV ≧ ０．７０ ・・・（ｙ）
式中、Ｉ、II、III、及びIVは、以下の数値を示す。
Ｉ：３７４０±１０ｃｍ-1におけるピークトップでの吸光度、
II：３６３０±１０ｃｍ-1におけるピークトップでの吸光度、
III：３５７０±１０ｃｍ-1におけるピークトップでの吸光度、
IV：３６００±１０ｃｍ-1におけるピークトップでの吸光度
【請求項２】
超安定Ｙ型ゼオライトの含有割合が担体全量規準で５０〜８０質量％であり、当該超安定Ｙ型ゼオライトの格子定数が２．４２０〜２．４４０ｎｍ、ＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3モル比が３０〜７５である請求項１に記載のガソリン留分の製造方法。
【請求項３】
超安定Ｙ型ゼオライトの含有割合が担体全量規準で５０〜８０質量％であり、当該超安定Ｙ型ゼオライトの格子定数が２．４２０〜２．４３５ｎｍ、ＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3モル比が４０〜６０であり、前記赤外分光分析によるＯＨ基のうち、IVのバンド（３６００±１０ｃｍ-1）とII（３６３０±１０ｃｍ-1）のバンドの間に極小値が存在しているゼオライトを用いる、請求項１又は２に記載のガソリン留分の製造方法。
【請求項４】
水素化分解触媒が、周期律第６族、第８族、第９族、及び第１０族の活性金属のうちの少なくとも一種の活性金属を担持したものである、請求項１〜３のいずれかに記載のガソリン留分の製造方法。
【請求項５】
高芳香族炭化水素油を水素化分解触媒と接触させる工程の前段に、高芳香族炭化水素油を水素化処理触媒と接触させる工程を有し、該水素化処理触媒が、周期律第６族の活性金属一種以上、及び周期律第８族、第９族、及び第１０族から選ばれる一種以上の活性金属を担持したものである、請求項１〜４のいずれかに記載のガソリン留分の製造方法。
【請求項６】
超安定Ｙ型ゼオライトが、スチーミング処理およびその後の酸処理により脱アルミニウムされて調製されたゼオライトである請求項１〜５のいずれかに記載のガソリン留分の製造方法。
【請求項７】
高芳香族炭化水素油を水素化分解触媒と、反応温度３００〜４５０℃，水素分圧３〜１５ＭＰａ，液空間速度（ＬＨＳＶ）０．３〜３．０ｈ-1，水素／油比３００〜３０００Ｎｍ3／ｋｌの条件で接触させることを特徴とする、請求項１〜６のいずれかに記載のガソリン留分の製造方法。
【請求項８】
高芳香族炭化水素油が、（Ｒ）ＦＣＣ装置から得られる分解軽油、熱分解軽油、直接脱硫装置、間接脱硫装置から得られる分解軽油の少なくとも一種である、請求項１〜７のいずれかに記載のガソリン留分の製造方法。
【請求項９】
耐火性担体に下記の（１）〜（３）の条件を満たす超安定Ｙ型ゼオライトを４０質量％以上含有する担体を用いることを特徴とする水素化分解触媒。
（１）格子定数が２．４４０ｎｍ以下、ＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3モル比が２５以上、結晶化度が５０％以上である。
（２）アンモニア昇温脱離法（ＮＨ3−ＴＰＤ法）による酸量が０．２ｍｍｏｌ／ｇ以上
（３）赤外分光分析によるＯＨ基の吸収スペクトルにおいて、４種類のＯＨ基の吸光度が下記の（ｘ）と（ｙ）の式を満たす関係にある。
Ｉ／II ≧ １．０ ・・・（ｘ）
II＋III＋IV ≧ ０．７０ ・・・（ｙ）
式中、Ｉ、II、III、及びIVは、以下の数値を示す。
Ｉ：３７４０±１０ｃｍ-1におけるピークトップでの吸光度、
II：３６３０±１０ｃｍ-1におけるピークトップでの吸光度、
III：３５７０±１０ｃｍ-1におけるピークトップでの吸光度、
IV：３６００±１０ｃｍ-1におけるピークトップでの吸光度
【請求項１】
高芳香族炭化水素油を、水素化分解触媒と接触させることによって、ガソリン留分を製造する方法において、水素化分解触媒として、耐火性担体に下記の（１）〜（３）の条件を満たす超安定Ｙ型ゼオライトを４０質量％以上含有する担体を用いる触媒であることを特徴とするガソリン留分の製造方法。
（１）格子定数が２．４４０ｎｍ以下、ＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3モル比が２５以上、結晶化度が５０％以上である。
（２）アンモニア昇温脱離法（ＮＨ3−ＴＰＤ法）による酸量が０．２ｍｍｏｌ／ｇ以上
（３）赤外分光分析によるＯＨ基の吸収スペクトルにおいて、４種類のＯＨ基の吸光度が下記の（ｘ）と（ｙ）の式を満たす関係にある。
Ｉ／II ≧ １．０ ・・・（ｘ）
II＋III＋IV ≧ ０．７０ ・・・（ｙ）
式中、Ｉ、II、III、及びIVは、以下の数値を示す。
Ｉ：３７４０±１０ｃｍ-1におけるピークトップでの吸光度、
II：３６３０±１０ｃｍ-1におけるピークトップでの吸光度、
III：３５７０±１０ｃｍ-1におけるピークトップでの吸光度、
IV：３６００±１０ｃｍ-1におけるピークトップでの吸光度
【請求項２】
超安定Ｙ型ゼオライトの含有割合が担体全量規準で５０〜８０質量％であり、当該超安定Ｙ型ゼオライトの格子定数が２．４２０〜２．４４０ｎｍ、ＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3モル比が３０〜７５である請求項１に記載のガソリン留分の製造方法。
【請求項３】
超安定Ｙ型ゼオライトの含有割合が担体全量規準で５０〜８０質量％であり、当該超安定Ｙ型ゼオライトの格子定数が２．４２０〜２．４３５ｎｍ、ＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3モル比が４０〜６０であり、前記赤外分光分析によるＯＨ基のうち、IVのバンド（３６００±１０ｃｍ-1）とII（３６３０±１０ｃｍ-1）のバンドの間に極小値が存在しているゼオライトを用いる、請求項１又は２に記載のガソリン留分の製造方法。
【請求項４】
水素化分解触媒が、周期律第６族、第８族、第９族、及び第１０族の活性金属のうちの少なくとも一種の活性金属を担持したものである、請求項１〜３のいずれかに記載のガソリン留分の製造方法。
【請求項５】
高芳香族炭化水素油を水素化分解触媒と接触させる工程の前段に、高芳香族炭化水素油を水素化処理触媒と接触させる工程を有し、該水素化処理触媒が、周期律第６族の活性金属一種以上、及び周期律第８族、第９族、及び第１０族から選ばれる一種以上の活性金属を担持したものである、請求項１〜４のいずれかに記載のガソリン留分の製造方法。
【請求項６】
超安定Ｙ型ゼオライトが、スチーミング処理およびその後の酸処理により脱アルミニウムされて調製されたゼオライトである請求項１〜５のいずれかに記載のガソリン留分の製造方法。
【請求項７】
高芳香族炭化水素油を水素化分解触媒と、反応温度３００〜４５０℃，水素分圧３〜１５ＭＰａ，液空間速度（ＬＨＳＶ）０．３〜３．０ｈ-1，水素／油比３００〜３０００Ｎｍ3／ｋｌの条件で接触させることを特徴とする、請求項１〜６のいずれかに記載のガソリン留分の製造方法。
【請求項８】
高芳香族炭化水素油が、（Ｒ）ＦＣＣ装置から得られる分解軽油、熱分解軽油、直接脱硫装置、間接脱硫装置から得られる分解軽油の少なくとも一種である、請求項１〜７のいずれかに記載のガソリン留分の製造方法。
【請求項９】
耐火性担体に下記の（１）〜（３）の条件を満たす超安定Ｙ型ゼオライトを４０質量％以上含有する担体を用いることを特徴とする水素化分解触媒。
（１）格子定数が２．４４０ｎｍ以下、ＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3モル比が２５以上、結晶化度が５０％以上である。
（２）アンモニア昇温脱離法（ＮＨ3−ＴＰＤ法）による酸量が０．２ｍｍｏｌ／ｇ以上
（３）赤外分光分析によるＯＨ基の吸収スペクトルにおいて、４種類のＯＨ基の吸光度が下記の（ｘ）と（ｙ）の式を満たす関係にある。
Ｉ／II ≧ １．０ ・・・（ｘ）
II＋III＋IV ≧ ０．７０ ・・・（ｙ）
式中、Ｉ、II、III、及びIVは、以下の数値を示す。
Ｉ：３７４０±１０ｃｍ-1におけるピークトップでの吸光度、
II：３６３０±１０ｃｍ-1におけるピークトップでの吸光度、
III：３５７０±１０ｃｍ-1におけるピークトップでの吸光度、
IV：３６００±１０ｃｍ-1におけるピークトップでの吸光度
【公開番号】特開２０１０−２１５７３６（Ｐ２０１０−２１５７３６Ａ）
【公開日】平成２２年９月３０日（２０１０．９．３０）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００９−６２１１９（Ｐ２００９−６２１１９）
【出願日】平成２１年３月１３日（２００９．３．１３）
【出願人】（０００１８３６４６）出光興産株式会社 (2,069)
【出願人】（５９００００４５５）財団法人石油産業活性化センター (249)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２２年９月３０日（２０１０．９．３０）
【国際特許分類】
【出願日】平成２１年３月１３日（２００９．３．１３）
【出願人】（０００１８３６４６）出光興産株式会社 (2,069)
【出願人】（５９００００４５５）財団法人石油産業活性化センター (249)
【Ｆターム（参考）】
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