アルカリ性化合物を含む重水のアルカリ性化合物と重水の分離方法
【課題】劣化重水を電解法によって精製処理する際に発生する重水廃液を不純物（アルカリ性化合物及びガンマ核種）とトリチウムを含む重水とに分離し、不純物を安全に廃棄する処理方法を提供する。
【解決手段】アルカリ性化合物を含有する重水に予め炭酸ガスを吹き込み重炭酸塩とした後、該重炭酸塩含有の重水を硫酸によって中和し、硫酸塩を含む重水を蒸発乾固するアルカリ性化合物と重水を分離する方法。
【解決手段】アルカリ性化合物を含有する重水に予め炭酸ガスを吹き込み重炭酸塩とした後、該重炭酸塩含有の重水を硫酸によって中和し、硫酸塩を含む重水を蒸発乾固するアルカリ性化合物と重水を分離する方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、重水炉で用いられた劣化重水を精製する過程で廃液として発生するアルカリ含有重水の処理方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
熱中性子の減速材として重水を用いている重水炉では、重水樹脂交換作業等によって劣化重水が発生する。重水の廃液の処理は、該重水廃液に含まれる不純物（アルカリ性化合物、ガンマ核種など）と重水を分離し、重水を回収するとともに不純物を安全に廃棄することが求められる。このため、劣化重水は、重水精製装置によって重水品位を上げてリサイクルされている。電解法による重水精製装置は、電解助剤としてアルカリを使用しているため、精製を繰り返すと、濃縮されたアルカリ性化合物、トリチウム及びガンマ核種を含む重水廃液が発生する。アルカリ入りの重水廃液には、アルカリ性化合物成分、トリチウム及びガンマ核種が存在する。該重水廃液は、前記不純物と重水を分離し、重水を回収するとともに不純物を安全に廃棄する必要がある。
これまで、該重水廃液の不純物を除去する方法して、該重水廃液に直接炭酸ガスを吹き込み重炭酸塩とした後、蒸発釜で単蒸留、さらに重炭酸塩を熱分解温度以上に加熱して、中和塩中にトリチウムが残留しない様にした処理方法が提案されている（特許文献１）。しかしこの方法では、重炭酸塩の熱分解は２５０℃以上５００℃にまでの高温加熱しているのが実情である。これは、結合水をもつ重炭酸塩は水と炭酸ガスに分解できるが、そのために高温を必要とすることによると考えられる。また、アルカリ金属の水酸化物を溶解した重水に炭酸ガスを吹き込み、ｐＨ１２〜１４の範囲に調整して、アルカリ炭酸塩を形成させた液を蒸発乾固させる方法が提案されている（特許文献２）。しかしこの方法は極めて高アルカリ性で重水液を処置し、蒸発乾固するので、処理対象液の取扱いに注意を要する。また装置の材料に特別の耐アルカリ性の材料を用いなければならず、装置のコスト上難点があった。
【特許文献１】特開２００４−１１７２３７号公報
【特許文献２】特公平２−４２７６３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
したがって本発明の目的は劣化重水を精製する過程で発生するアルカリ含有重水廃液から不純物と重水を分離し、重水を回収する方法を提供することにある。特に本発明の目的は、上記のアルカリ含有重水廃液からの不純物と重水の分離を緩衝作用を利用して中和により高アルカリ性条件下でなく、中性付近のｐＨ条件下で、且つ、廃液を上記のような高温に昇温せずに実施できる方法を提供することにある。本発明は、上記の目的を容易に且つ安価に処理するプロセスと装置を提供するものである。
【課題を解決するための手段】
【０００４】
本発明の課題は以下の手段によって達成された。
すなわち本発明は、
（１）アルカリ性化合物を含有する重水に予め炭酸ガスを吹き込み重炭酸塩とした後、該重炭酸塩含有の重水を硫酸によって中和し、硫酸塩を含む重水を蒸発乾固することを特徴とするアルカリ性化合物と重水を分離する方法、
（２）アルカリ性化合物を含有する重水を直接蒸留し、残留液に炭酸ガスを吹き込み重炭酸塩とした後、該重炭酸塩含有の重水を硫酸によって中和することを特徴とするアルカリ性化合物と重水を分離する方法、
（３）重水廃液のアルカリ性化合物濃度及びトリチウム濃度を指標に、蒸留、中和、溶解の重水回収プロセスの順序を適宜設定し、重炭酸塩を形成したのちの硫酸による中和を行うことにより、トリチウムの分配を制御するアルカリ性化合物と重水の分離方法、および
（４）前記（１）又は（２）記載のアルカリ性化合物を含む重水もしくは該重水の残留液に炭酸ガスを吹き込み重炭酸塩とした後、該重炭酸塩が硫酸によって中和する際に緩衝作用することを特徴とする前記（１）〜（３）のいずれか１項に記載の方法。
を提供するものである。
【発明の効果】
【０００５】
上記のように、不純物の濃度に応じた重水廃液の処理プロセスを所定の順序に替えることにより、迅速に、高温昇温せずに処理を遂行することが可能になるとともに、回収重水中のアルカリ性化合物とガンマ核種の存在量を抑え、且つ回収重水の品位を高く保つことが可能となった。また、アルカリ性化合物は、硫酸によって中和することから、安定な硫酸塩となり、容易に廃棄処分することを実現した。
【０００６】
硫酸塩は、化学的にトリチウムが存在しえない化合物であるので、単蒸留後、乾固することによってトリチウム混入を極力抑えることが可能となった。さらに、これらの一連の処理プロセスは、処理装置への熱的、化学的負荷が少ないことから、処理装置の長期にわたる健全性（耐久性）及び操業の安全性が優れる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００７】
本発明は、重水廃液中に含まれる不純物の量（アルカリ性化合物、トリチウム、ガンマ核種）を予め測定しておき、その不純物濃度にあった次に示す処理プロセスを適用する。
【０００８】
アルカリ性化合物とトリチウム濃度がともに低い重水廃液（水酸化カリウムとして、おおよそ１質量％以下、トリチウム濃度が１×１０7Ｂｑ／ｍｌ以下）の場合を、第１の実施態様として、説明すると、単蒸留して殆どのトリチウム含有重水を回収後、蒸留釜に残留した濃縮液を軽水あるいは該重水廃液を用いて溶解し、炭酸ガス通気後硫酸によって中和する。この処理操作によって回収重水の重水品位を低下させず、且つアルカリ性化合物へのトリチウム移行量を十分に抑えることが出来る。なお、回収された重水にはアルカリ性化合物やガンマ核種は、殆ど移行しないことが確認されている。
【０００９】
第２の実施態様として、アルカリ性化合物とトリチウム濃度がともに上記第１の実施態様より高い重水廃液の場合は、重水廃液に炭酸ガスを吹き込んで重炭酸塩（重炭酸カリウムなど）とした後に硫酸によって中和し、単蒸留・乾固してトリチウム含有重水を回収する。蒸発釜に残留した硫酸塩は、軽水によって溶解する。この処理操作によって回収重水の重水品位を低下させず、且つ中和された硫酸塩溶液へのトリチウム移行量を十分に抑えることが出来る。
【００１０】
上記の第１及び第２の実施態様のうち、炭酸ガスを通気した後硫酸によって中和する方法は、炭酸ガスによってアルカリ性化合物（主に炭酸カリウム）を重炭酸塩に変化させて、硫酸中和の際の中和助剤（急激なｐＨ変化を緩衝する役割）として利用する。また、硫酸を中和剤に選定した理由は、中和した後の生成した硫酸塩は、水への溶解度が高くまた、室温において容易に溶解させることが出来ること及び化学的にトリチウムを存在しえない化合物であることによる。
【００１１】
以下、第１及び第２の実施態様を併せて本発明の方法として説明する。
本発明方法においては、重水廃液をそのまま、あるいは濃縮液としたのち、この重水廃液に炭酸ガスをまず吹き込み、それから硫酸で中和する工程を有する。先に強アルカリＫＯＨに対してＣＯ2（弱酸）を吹き込んで中和してから、硫酸（強酸）で中和する。この方法によれば、ｐＨが急激に変化しないため、ｐＨコントロールがしやすくなる。また、硫酸で中和することになり、塩（残留物）がトリチウムを含む水和物を持たないため、常圧であれば１００℃に加熱するだけで、水分を蒸発できる。
【００１２】
本発明の中和反応は、アルカリ化合物としてＫＯＨを例にとると次式によって表すことができる。
ＫＯＨ（強塩基）＋ＣＯ2（弱酸）→ＫＨＣＯ3（弱塩基） （１）
２ＫＨＣＯ3（弱塩基）＋Ｈ2ＳＯ4（強酸）→Ｋ2ＳＯ4↓＋２ＣＯ2↑＋２Ｈ2Ｏ （２）
上記反応式から明らかなように、ＫＯＨ（強塩基）をＣＯ2（弱酸）によってＫＨＣＯ3（弱塩基）とすることで、Ｈ2ＳＯ4（強酸）との中和反応が緩和される。ここでは、ＫＨＣＯ3（弱塩基）が緩衝剤となり、重水廃液に緩衝作用をもたらす。
【００１３】
本発明において重水廃液中のアルカリ性化合物としては、主として重水生成装置から排出されるＫＯＨ、Ｋ2ＣＯ3、ＮａＯＨ、Ｎａ2ＣＯ3等のカリウムやナトリウムを含むアルカリ性化合物である。通常、重水廃液中のアルカリ性化合物の含有量は０．０１〜６０質量％であるが、これに制限されるものではない。また、上記実施態様１の蒸留液の濃縮した重水廃液の場合はアルカリ性化合物の濃度は、ＫＯＨ溶解度６５％（ａｔ２０℃）程度である。
また、炭酸ガスの吹き込み量は、上記式（１）に示すアルカリ化合物の反応が行われるに十分な量であり、通常、重水廃液に含まれるアルカリ性化合物濃度相当品の１１０％である。
また本発明において重炭酸塩を形成したのちに硫酸を添加して廃液を中和する。この硫酸の添加量は、上記式（２）の反応が完結するのに十分な量である。
【００１４】
本発明において、硫酸塩を形成されたのち、重水を蒸発乾固させるが、上述のように常圧であれば１００℃に加熱するだけで水分を蒸発できる。生成した塩自体は水に溶解すると中性なので、中和する工程が不要で、そのまま放流が可能である。
一方、従来の方法はＣＯ2を吹き込むだけなので、トリチウムを含む水和物を伴う塩を生じるため、２５０℃まで加熱しなければならなかった（強塩基を加熱するため、材料が高くなる。）。また、塩自体も溶解すると強アルカリとなるため、その後の処理の前に中和する工程が必要であった。
次に本発明の好ましい実施態様を、図面に従って説明する。
【００１５】
本発明においては、不純物の濃度に応じた重水廃液の処理プロセスに適用できる図１に示す処理装置を用いる。この処理装置は、重水廃液（被処理液）供給装置１、溶解液（希釈液）供給装置２、緩衝用炭酸ガス供給装置３、槽内攪拌用ガス供給装置４、中和用硫酸供給装置５、重水廃液計量タンク６、蒸発釜７、還流装置８、冷却器９、処理液タンク１０、重水回収タンク１１から構成される。重水廃液（被処理液）は、ポンプによって蒸発釜７へ移送される。
アルカリ性化合物とトリチウム濃度がともに低い重水廃液（アルカリ性化合物濃度がおおよそ１質量％以下）の場合は、該重水廃液を１０５〜１２０℃で単蒸留し、精製された重水が重水回収タンク１１にたまる。蒸発釜７に残留したアルカリ性化合物は、溶解液（希釈液）あるいは該重水廃液（被処理液）を用いて溶解される。その際、槽内攪拌用ガスを用いて高濃度のアルカリ廃液の溶解を容易にする。緩衝用炭酸ガスを用いて重炭酸塩とした後、中和用硫酸によって中和する。中和処理された廃液は、処理液タンク１０へ移送され、一連の操作を終了する。
アルカリ性化合物とトリチウム濃度がともに高い重水廃液（アルカリ性化合物濃度がおおよそ１％質量以上）の場合は、上記の構成要素を用いて重水廃液の単蒸留を行わないで重水廃液計量タンク６から、蒸発釜７に送り炭酸ガスを吹き込んだ後、中和用硫酸供給装置５から硫酸を導入し、重炭酸塩を硫酸塩とする中和を行う。次いで蒸発釜７を好ましくは１０５〜１３０℃に加熱してトリチウムを含有する重水を蒸留し、重水回収タンク１１に集める。一方蒸発釜７の加熱をさらに続け、蒸発残留物である硫酸塩を乾固する。
【実施例】
【００１６】
次に本発明を実施例に基づきさらに詳細に説明する。例中、濃度、組成を示す％は質量％である。
【００１７】
（実施例１）
アルカリ性化合物とトリチウム濃度がともに低い重水廃液（重水濃度９９％、アルカリ性化合物濃度［ＫＯＨとして］０．５％、トリチウム濃度１×１０7Ｂｑ／ｍｌ、ガンマ核種濃度１．５Ｂｑ／ｍｌを含む重水廃液）を上記に示す装置を用いて次のとおり処理した。
【００１８】
重水廃液は、重水廃液供給装置１を用いて重水廃液計量タンク６へ移送した。重水廃液を１０リットル計量後、その全量を蒸発釜７へ移送した。蒸留釜７および還流装置８を１０５℃で加熱、冷却器９を１０℃で冷却して重水廃液を単蒸留した。重水回収タンク１１には精製された重水が約９．９リットル回収できたことを確認した。この回収重水のカリウム濃度を測定したところ１５ｐｐｍであり、残存廃液として、ガンマ核種は３０Ｂｑ／ｍｌ、トリチウム濃度３５０Ｂｑ／ｍｌであった。蒸留することによって十分に精製されていることがわかった。
【００１９】
溶解液（希釈液）供給装置２から移送された溶解液を用いて、蒸発釜７の残留物を溶解した。その際、槽内攪拌用ガス供給装置４から供給する圧縮空気を用いて、槽内を十分に攪拌した。溶解後、緩衝用炭酸ガス供給装置３を用いて処理水を炭酸ガスで十分にバブリングして重水廃液中アルカリの化学系をすべて重炭酸塩とした。中和用硫酸供給装置５から少量ずつ希硫酸を重水廃液へ滴下し、ｐＨ計を用いてｐＨ７近傍に調節した。重水廃液中に重炭酸塩があるために、それが緩衝剤となって容易にｐＨを調節することができた。処理液は、処理液タンク１０に移送し１０倍量の溶解液で希釈し一連の操作を終了した。処理液中のトリチウム濃度を測定したところ、２×１０4 Ｂｑ／ｍｌとなり、これをさらに希釈すれば液体廃棄物として放出することが可能となる。
【００２０】
（実施例２）
アルカリ性化合物とトリチウム濃度がともに高い重水廃液（重水濃度９９％、アルカリ性化合物濃度［ＫＯＨとして］２５％、トリチウム濃度１×１０8Ｂｑ／ｍｌ、ガンマ核種濃度３．２Ｂｑ／ｍｌを含む重水廃液）を上記に示す装置を用いて次のとおり処理した。
【００２１】
重水廃液は、重水廃液供給装置１を用いて重水廃液計量タンク６へ移送した。重水廃液を５リットル計量後、その全量を蒸発釜７へ移送した。緩衝用炭酸ガス供給装置３を用いて蒸発釜７へ炭酸ガスを十分にバブリングした後、中和用硫酸供給装置５から少量ずつ希硫酸を重水廃液へ滴下し、ｐＨ計を用いてｐＨ７近傍に調節した。その後蒸発釜７を約１３０℃で加熱してトリチウムを含有する重水を蒸留した。さらに１３０℃で加熱を続け、流出液がなくなるまで蒸留し、蒸発残留物である硫酸塩を乾固した。
【００２２】
次いで、溶解液（希釈液）供給装置２を用いて軽水を蒸発釜７へ注入し、蒸発釜７の残留物を溶解した。その際、槽内攪拌用ガス供給装置４から供給する圧縮空気を用いて、槽内を十分に撹拌した。処理液は、処理液タンク１０に移送し１０倍量の溶解液で希釈し一連の操作を終了した。この試験において回収重水中のカリウム濃度を測定したところ１２ｐｐｍであった。残存廃液として、ガンマ核種７０Ｂｑ／ｍｌ、トリチウム濃度７０Ｂｑ／ｍｌであった。
【００２３】
（比較例１）
実施例１での条件（アルカリ性化合物濃度が低い場合）で炭酸ガスを導入しないで硫酸中和した。その結果、回収重水のカリウム濃度２０ｐｐｍ、処理済み廃液中のガンマ核種３５Ｂｑ／ｍｌ、トリチウム濃度４００Ｂｑ／ｍｌ（定容値は実施例１と同じ）であったが、溶液のｐＨを制御できず、ｐＨが１以下になってしまった。
【００２４】
（比較例２）
実施例１での条件（アルカリ性化合物濃度が低い場合）で、緩衝工程（炭酸ガス）と中和工程（硫酸）を省いた。その結果、回収重水のカリウム濃度１０ｐｐｍ、処理済み廃液中のガンマ核種５０Ｂｑ／ｍｌ、トリチウム濃度５２０Ｂｑ／ｍｌ（定容値は実施例１と同じ）であった。また、蒸留釜に残った残留物を水で溶解した時の溶解液のｐＨは１４であり、次の工程へ進むには、なんらかで中和しなくてはならない。
【００２５】
（比較例３）
実施例２での条件（アルカリ性化合物濃度が高い場合）で炭酸ガスを導入しないで蒸留し、硫酸中和した。その後再び蒸留乾固した。その結果、比較例１同様に処理液のｐＨが制御できず、ｐＨが１以下となってしまった。その処理液を蒸留したところ、回収重水のカリウム濃度２５ｐｐｍ、ガンマ核種３０Ｂｑ／ｍｌ、トリチウム濃度６０Ｂｑ／ｍｌ（定容値は実施例２と同じ）となったが、二度目の蒸留乾固時、硫酸ミストが回収液側に移行し、回収液のｐＨが２となった。
【００２６】
（比較例４）
実施例２での条件（アルカリ性化合物濃度が高い場合）で、緩衝工程（炭酸ガス）と中和工程（硫酸）を省き、１０５〜１２０℃で蒸留した。その結果、回収重水のカリウム濃度５０ｐｐｍ、処理済み廃液中のガンマ核種１５Ｂｑ／ｍｌ、トリチウム濃度６４００Ｂｑ／ｍｌ（定容値は実施例１と同じ）であった。また、蒸留釜に残った残留物を水で溶解した時の溶解液のｐＨは１４であり、次の工程へ進むには、なんらかで中和しなくてはならなかった。
【図面の簡単な説明】
【００２７】
【図１】本発明の処理プロセスを実現する装置の概要を示す図である。
【符号の説明】
【００２８】
１ 重水廃液（被処理液）供給装置
２ 溶解液（希釈液）供給装置
３ 緩衝用炭酸ガス供給装置
４ 槽内攪拌用ガス供給装置
５ 中和用硫酸供給装置
６ 重水廃液計量タンク
７ 蒸発釜
８ 還流装置
９ 冷却器
１０ 処理液タンク
１１ 重水回収タンク
【技術分野】
【０００１】
本発明は、重水炉で用いられた劣化重水を精製する過程で廃液として発生するアルカリ含有重水の処理方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
熱中性子の減速材として重水を用いている重水炉では、重水樹脂交換作業等によって劣化重水が発生する。重水の廃液の処理は、該重水廃液に含まれる不純物（アルカリ性化合物、ガンマ核種など）と重水を分離し、重水を回収するとともに不純物を安全に廃棄することが求められる。このため、劣化重水は、重水精製装置によって重水品位を上げてリサイクルされている。電解法による重水精製装置は、電解助剤としてアルカリを使用しているため、精製を繰り返すと、濃縮されたアルカリ性化合物、トリチウム及びガンマ核種を含む重水廃液が発生する。アルカリ入りの重水廃液には、アルカリ性化合物成分、トリチウム及びガンマ核種が存在する。該重水廃液は、前記不純物と重水を分離し、重水を回収するとともに不純物を安全に廃棄する必要がある。
これまで、該重水廃液の不純物を除去する方法して、該重水廃液に直接炭酸ガスを吹き込み重炭酸塩とした後、蒸発釜で単蒸留、さらに重炭酸塩を熱分解温度以上に加熱して、中和塩中にトリチウムが残留しない様にした処理方法が提案されている（特許文献１）。しかしこの方法では、重炭酸塩の熱分解は２５０℃以上５００℃にまでの高温加熱しているのが実情である。これは、結合水をもつ重炭酸塩は水と炭酸ガスに分解できるが、そのために高温を必要とすることによると考えられる。また、アルカリ金属の水酸化物を溶解した重水に炭酸ガスを吹き込み、ｐＨ１２〜１４の範囲に調整して、アルカリ炭酸塩を形成させた液を蒸発乾固させる方法が提案されている（特許文献２）。しかしこの方法は極めて高アルカリ性で重水液を処置し、蒸発乾固するので、処理対象液の取扱いに注意を要する。また装置の材料に特別の耐アルカリ性の材料を用いなければならず、装置のコスト上難点があった。
【特許文献１】特開２００４−１１７２３７号公報
【特許文献２】特公平２−４２７６３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
したがって本発明の目的は劣化重水を精製する過程で発生するアルカリ含有重水廃液から不純物と重水を分離し、重水を回収する方法を提供することにある。特に本発明の目的は、上記のアルカリ含有重水廃液からの不純物と重水の分離を緩衝作用を利用して中和により高アルカリ性条件下でなく、中性付近のｐＨ条件下で、且つ、廃液を上記のような高温に昇温せずに実施できる方法を提供することにある。本発明は、上記の目的を容易に且つ安価に処理するプロセスと装置を提供するものである。
【課題を解決するための手段】
【０００４】
本発明の課題は以下の手段によって達成された。
すなわち本発明は、
（１）アルカリ性化合物を含有する重水に予め炭酸ガスを吹き込み重炭酸塩とした後、該重炭酸塩含有の重水を硫酸によって中和し、硫酸塩を含む重水を蒸発乾固することを特徴とするアルカリ性化合物と重水を分離する方法、
（２）アルカリ性化合物を含有する重水を直接蒸留し、残留液に炭酸ガスを吹き込み重炭酸塩とした後、該重炭酸塩含有の重水を硫酸によって中和することを特徴とするアルカリ性化合物と重水を分離する方法、
（３）重水廃液のアルカリ性化合物濃度及びトリチウム濃度を指標に、蒸留、中和、溶解の重水回収プロセスの順序を適宜設定し、重炭酸塩を形成したのちの硫酸による中和を行うことにより、トリチウムの分配を制御するアルカリ性化合物と重水の分離方法、および
（４）前記（１）又は（２）記載のアルカリ性化合物を含む重水もしくは該重水の残留液に炭酸ガスを吹き込み重炭酸塩とした後、該重炭酸塩が硫酸によって中和する際に緩衝作用することを特徴とする前記（１）〜（３）のいずれか１項に記載の方法。
を提供するものである。
【発明の効果】
【０００５】
上記のように、不純物の濃度に応じた重水廃液の処理プロセスを所定の順序に替えることにより、迅速に、高温昇温せずに処理を遂行することが可能になるとともに、回収重水中のアルカリ性化合物とガンマ核種の存在量を抑え、且つ回収重水の品位を高く保つことが可能となった。また、アルカリ性化合物は、硫酸によって中和することから、安定な硫酸塩となり、容易に廃棄処分することを実現した。
【０００６】
硫酸塩は、化学的にトリチウムが存在しえない化合物であるので、単蒸留後、乾固することによってトリチウム混入を極力抑えることが可能となった。さらに、これらの一連の処理プロセスは、処理装置への熱的、化学的負荷が少ないことから、処理装置の長期にわたる健全性（耐久性）及び操業の安全性が優れる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００７】
本発明は、重水廃液中に含まれる不純物の量（アルカリ性化合物、トリチウム、ガンマ核種）を予め測定しておき、その不純物濃度にあった次に示す処理プロセスを適用する。
【０００８】
アルカリ性化合物とトリチウム濃度がともに低い重水廃液（水酸化カリウムとして、おおよそ１質量％以下、トリチウム濃度が１×１０7Ｂｑ／ｍｌ以下）の場合を、第１の実施態様として、説明すると、単蒸留して殆どのトリチウム含有重水を回収後、蒸留釜に残留した濃縮液を軽水あるいは該重水廃液を用いて溶解し、炭酸ガス通気後硫酸によって中和する。この処理操作によって回収重水の重水品位を低下させず、且つアルカリ性化合物へのトリチウム移行量を十分に抑えることが出来る。なお、回収された重水にはアルカリ性化合物やガンマ核種は、殆ど移行しないことが確認されている。
【０００９】
第２の実施態様として、アルカリ性化合物とトリチウム濃度がともに上記第１の実施態様より高い重水廃液の場合は、重水廃液に炭酸ガスを吹き込んで重炭酸塩（重炭酸カリウムなど）とした後に硫酸によって中和し、単蒸留・乾固してトリチウム含有重水を回収する。蒸発釜に残留した硫酸塩は、軽水によって溶解する。この処理操作によって回収重水の重水品位を低下させず、且つ中和された硫酸塩溶液へのトリチウム移行量を十分に抑えることが出来る。
【００１０】
上記の第１及び第２の実施態様のうち、炭酸ガスを通気した後硫酸によって中和する方法は、炭酸ガスによってアルカリ性化合物（主に炭酸カリウム）を重炭酸塩に変化させて、硫酸中和の際の中和助剤（急激なｐＨ変化を緩衝する役割）として利用する。また、硫酸を中和剤に選定した理由は、中和した後の生成した硫酸塩は、水への溶解度が高くまた、室温において容易に溶解させることが出来ること及び化学的にトリチウムを存在しえない化合物であることによる。
【００１１】
以下、第１及び第２の実施態様を併せて本発明の方法として説明する。
本発明方法においては、重水廃液をそのまま、あるいは濃縮液としたのち、この重水廃液に炭酸ガスをまず吹き込み、それから硫酸で中和する工程を有する。先に強アルカリＫＯＨに対してＣＯ2（弱酸）を吹き込んで中和してから、硫酸（強酸）で中和する。この方法によれば、ｐＨが急激に変化しないため、ｐＨコントロールがしやすくなる。また、硫酸で中和することになり、塩（残留物）がトリチウムを含む水和物を持たないため、常圧であれば１００℃に加熱するだけで、水分を蒸発できる。
【００１２】
本発明の中和反応は、アルカリ化合物としてＫＯＨを例にとると次式によって表すことができる。
ＫＯＨ（強塩基）＋ＣＯ2（弱酸）→ＫＨＣＯ3（弱塩基） （１）
２ＫＨＣＯ3（弱塩基）＋Ｈ2ＳＯ4（強酸）→Ｋ2ＳＯ4↓＋２ＣＯ2↑＋２Ｈ2Ｏ （２）
上記反応式から明らかなように、ＫＯＨ（強塩基）をＣＯ2（弱酸）によってＫＨＣＯ3（弱塩基）とすることで、Ｈ2ＳＯ4（強酸）との中和反応が緩和される。ここでは、ＫＨＣＯ3（弱塩基）が緩衝剤となり、重水廃液に緩衝作用をもたらす。
【００１３】
本発明において重水廃液中のアルカリ性化合物としては、主として重水生成装置から排出されるＫＯＨ、Ｋ2ＣＯ3、ＮａＯＨ、Ｎａ2ＣＯ3等のカリウムやナトリウムを含むアルカリ性化合物である。通常、重水廃液中のアルカリ性化合物の含有量は０．０１〜６０質量％であるが、これに制限されるものではない。また、上記実施態様１の蒸留液の濃縮した重水廃液の場合はアルカリ性化合物の濃度は、ＫＯＨ溶解度６５％（ａｔ２０℃）程度である。
また、炭酸ガスの吹き込み量は、上記式（１）に示すアルカリ化合物の反応が行われるに十分な量であり、通常、重水廃液に含まれるアルカリ性化合物濃度相当品の１１０％である。
また本発明において重炭酸塩を形成したのちに硫酸を添加して廃液を中和する。この硫酸の添加量は、上記式（２）の反応が完結するのに十分な量である。
【００１４】
本発明において、硫酸塩を形成されたのち、重水を蒸発乾固させるが、上述のように常圧であれば１００℃に加熱するだけで水分を蒸発できる。生成した塩自体は水に溶解すると中性なので、中和する工程が不要で、そのまま放流が可能である。
一方、従来の方法はＣＯ2を吹き込むだけなので、トリチウムを含む水和物を伴う塩を生じるため、２５０℃まで加熱しなければならなかった（強塩基を加熱するため、材料が高くなる。）。また、塩自体も溶解すると強アルカリとなるため、その後の処理の前に中和する工程が必要であった。
次に本発明の好ましい実施態様を、図面に従って説明する。
【００１５】
本発明においては、不純物の濃度に応じた重水廃液の処理プロセスに適用できる図１に示す処理装置を用いる。この処理装置は、重水廃液（被処理液）供給装置１、溶解液（希釈液）供給装置２、緩衝用炭酸ガス供給装置３、槽内攪拌用ガス供給装置４、中和用硫酸供給装置５、重水廃液計量タンク６、蒸発釜７、還流装置８、冷却器９、処理液タンク１０、重水回収タンク１１から構成される。重水廃液（被処理液）は、ポンプによって蒸発釜７へ移送される。
アルカリ性化合物とトリチウム濃度がともに低い重水廃液（アルカリ性化合物濃度がおおよそ１質量％以下）の場合は、該重水廃液を１０５〜１２０℃で単蒸留し、精製された重水が重水回収タンク１１にたまる。蒸発釜７に残留したアルカリ性化合物は、溶解液（希釈液）あるいは該重水廃液（被処理液）を用いて溶解される。その際、槽内攪拌用ガスを用いて高濃度のアルカリ廃液の溶解を容易にする。緩衝用炭酸ガスを用いて重炭酸塩とした後、中和用硫酸によって中和する。中和処理された廃液は、処理液タンク１０へ移送され、一連の操作を終了する。
アルカリ性化合物とトリチウム濃度がともに高い重水廃液（アルカリ性化合物濃度がおおよそ１％質量以上）の場合は、上記の構成要素を用いて重水廃液の単蒸留を行わないで重水廃液計量タンク６から、蒸発釜７に送り炭酸ガスを吹き込んだ後、中和用硫酸供給装置５から硫酸を導入し、重炭酸塩を硫酸塩とする中和を行う。次いで蒸発釜７を好ましくは１０５〜１３０℃に加熱してトリチウムを含有する重水を蒸留し、重水回収タンク１１に集める。一方蒸発釜７の加熱をさらに続け、蒸発残留物である硫酸塩を乾固する。
【実施例】
【００１６】
次に本発明を実施例に基づきさらに詳細に説明する。例中、濃度、組成を示す％は質量％である。
【００１７】
（実施例１）
アルカリ性化合物とトリチウム濃度がともに低い重水廃液（重水濃度９９％、アルカリ性化合物濃度［ＫＯＨとして］０．５％、トリチウム濃度１×１０7Ｂｑ／ｍｌ、ガンマ核種濃度１．５Ｂｑ／ｍｌを含む重水廃液）を上記に示す装置を用いて次のとおり処理した。
【００１８】
重水廃液は、重水廃液供給装置１を用いて重水廃液計量タンク６へ移送した。重水廃液を１０リットル計量後、その全量を蒸発釜７へ移送した。蒸留釜７および還流装置８を１０５℃で加熱、冷却器９を１０℃で冷却して重水廃液を単蒸留した。重水回収タンク１１には精製された重水が約９．９リットル回収できたことを確認した。この回収重水のカリウム濃度を測定したところ１５ｐｐｍであり、残存廃液として、ガンマ核種は３０Ｂｑ／ｍｌ、トリチウム濃度３５０Ｂｑ／ｍｌであった。蒸留することによって十分に精製されていることがわかった。
【００１９】
溶解液（希釈液）供給装置２から移送された溶解液を用いて、蒸発釜７の残留物を溶解した。その際、槽内攪拌用ガス供給装置４から供給する圧縮空気を用いて、槽内を十分に攪拌した。溶解後、緩衝用炭酸ガス供給装置３を用いて処理水を炭酸ガスで十分にバブリングして重水廃液中アルカリの化学系をすべて重炭酸塩とした。中和用硫酸供給装置５から少量ずつ希硫酸を重水廃液へ滴下し、ｐＨ計を用いてｐＨ７近傍に調節した。重水廃液中に重炭酸塩があるために、それが緩衝剤となって容易にｐＨを調節することができた。処理液は、処理液タンク１０に移送し１０倍量の溶解液で希釈し一連の操作を終了した。処理液中のトリチウム濃度を測定したところ、２×１０4 Ｂｑ／ｍｌとなり、これをさらに希釈すれば液体廃棄物として放出することが可能となる。
【００２０】
（実施例２）
アルカリ性化合物とトリチウム濃度がともに高い重水廃液（重水濃度９９％、アルカリ性化合物濃度［ＫＯＨとして］２５％、トリチウム濃度１×１０8Ｂｑ／ｍｌ、ガンマ核種濃度３．２Ｂｑ／ｍｌを含む重水廃液）を上記に示す装置を用いて次のとおり処理した。
【００２１】
重水廃液は、重水廃液供給装置１を用いて重水廃液計量タンク６へ移送した。重水廃液を５リットル計量後、その全量を蒸発釜７へ移送した。緩衝用炭酸ガス供給装置３を用いて蒸発釜７へ炭酸ガスを十分にバブリングした後、中和用硫酸供給装置５から少量ずつ希硫酸を重水廃液へ滴下し、ｐＨ計を用いてｐＨ７近傍に調節した。その後蒸発釜７を約１３０℃で加熱してトリチウムを含有する重水を蒸留した。さらに１３０℃で加熱を続け、流出液がなくなるまで蒸留し、蒸発残留物である硫酸塩を乾固した。
【００２２】
次いで、溶解液（希釈液）供給装置２を用いて軽水を蒸発釜７へ注入し、蒸発釜７の残留物を溶解した。その際、槽内攪拌用ガス供給装置４から供給する圧縮空気を用いて、槽内を十分に撹拌した。処理液は、処理液タンク１０に移送し１０倍量の溶解液で希釈し一連の操作を終了した。この試験において回収重水中のカリウム濃度を測定したところ１２ｐｐｍであった。残存廃液として、ガンマ核種７０Ｂｑ／ｍｌ、トリチウム濃度７０Ｂｑ／ｍｌであった。
【００２３】
（比較例１）
実施例１での条件（アルカリ性化合物濃度が低い場合）で炭酸ガスを導入しないで硫酸中和した。その結果、回収重水のカリウム濃度２０ｐｐｍ、処理済み廃液中のガンマ核種３５Ｂｑ／ｍｌ、トリチウム濃度４００Ｂｑ／ｍｌ（定容値は実施例１と同じ）であったが、溶液のｐＨを制御できず、ｐＨが１以下になってしまった。
【００２４】
（比較例２）
実施例１での条件（アルカリ性化合物濃度が低い場合）で、緩衝工程（炭酸ガス）と中和工程（硫酸）を省いた。その結果、回収重水のカリウム濃度１０ｐｐｍ、処理済み廃液中のガンマ核種５０Ｂｑ／ｍｌ、トリチウム濃度５２０Ｂｑ／ｍｌ（定容値は実施例１と同じ）であった。また、蒸留釜に残った残留物を水で溶解した時の溶解液のｐＨは１４であり、次の工程へ進むには、なんらかで中和しなくてはならない。
【００２５】
（比較例３）
実施例２での条件（アルカリ性化合物濃度が高い場合）で炭酸ガスを導入しないで蒸留し、硫酸中和した。その後再び蒸留乾固した。その結果、比較例１同様に処理液のｐＨが制御できず、ｐＨが１以下となってしまった。その処理液を蒸留したところ、回収重水のカリウム濃度２５ｐｐｍ、ガンマ核種３０Ｂｑ／ｍｌ、トリチウム濃度６０Ｂｑ／ｍｌ（定容値は実施例２と同じ）となったが、二度目の蒸留乾固時、硫酸ミストが回収液側に移行し、回収液のｐＨが２となった。
【００２６】
（比較例４）
実施例２での条件（アルカリ性化合物濃度が高い場合）で、緩衝工程（炭酸ガス）と中和工程（硫酸）を省き、１０５〜１２０℃で蒸留した。その結果、回収重水のカリウム濃度５０ｐｐｍ、処理済み廃液中のガンマ核種１５Ｂｑ／ｍｌ、トリチウム濃度６４００Ｂｑ／ｍｌ（定容値は実施例１と同じ）であった。また、蒸留釜に残った残留物を水で溶解した時の溶解液のｐＨは１４であり、次の工程へ進むには、なんらかで中和しなくてはならなかった。
【図面の簡単な説明】
【００２７】
【図１】本発明の処理プロセスを実現する装置の概要を示す図である。
【符号の説明】
【００２８】
１ 重水廃液（被処理液）供給装置
２ 溶解液（希釈液）供給装置
３ 緩衝用炭酸ガス供給装置
４ 槽内攪拌用ガス供給装置
５ 中和用硫酸供給装置
６ 重水廃液計量タンク
７ 蒸発釜
８ 還流装置
９ 冷却器
１０ 処理液タンク
１１ 重水回収タンク
【特許請求の範囲】
【請求項１】
アルカリ性化合物を含有する重水に予め炭酸ガスを吹き込み重炭酸塩とした後、該重炭酸塩含有の重水を硫酸によって中和し、硫酸塩を含む重水を蒸発乾固することを特徴とするアルカリ性化合物と重水を分離する方法。
【請求項２】
アルカリ性化合物を含有する重水を直接蒸留し、残留液に炭酸ガスを吹き込み重炭酸塩とした後、該重炭酸塩含有の重水を硫酸によって中和することを特徴とするアルカリ性化合物と重水を分離する方法。
【請求項３】
重水廃液のアルカリ性化合物濃度及びトリチウム濃度を指標に、蒸留、中和、溶解の重水回収プロセスの順序を適宜設定し、重炭酸塩を形成したのちの硫酸による中和を行うことにより、トリチウムの分配を制御するアルカリ性化合物と重水の分離方法。
【請求項４】
請求項１又は２記載のアルカリ性化合物を含む重水もしくは該重水の残留液に炭酸ガスを吹き込み重炭酸塩とした後、該重炭酸塩が硫酸によって中和する際に緩衝作用することを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の方法。
【請求項１】
アルカリ性化合物を含有する重水に予め炭酸ガスを吹き込み重炭酸塩とした後、該重炭酸塩含有の重水を硫酸によって中和し、硫酸塩を含む重水を蒸発乾固することを特徴とするアルカリ性化合物と重水を分離する方法。
【請求項２】
アルカリ性化合物を含有する重水を直接蒸留し、残留液に炭酸ガスを吹き込み重炭酸塩とした後、該重炭酸塩含有の重水を硫酸によって中和することを特徴とするアルカリ性化合物と重水を分離する方法。
【請求項３】
重水廃液のアルカリ性化合物濃度及びトリチウム濃度を指標に、蒸留、中和、溶解の重水回収プロセスの順序を適宜設定し、重炭酸塩を形成したのちの硫酸による中和を行うことにより、トリチウムの分配を制御するアルカリ性化合物と重水の分離方法。
【請求項４】
請求項１又は２記載のアルカリ性化合物を含む重水もしくは該重水の残留液に炭酸ガスを吹き込み重炭酸塩とした後、該重炭酸塩が硫酸によって中和する際に緩衝作用することを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の方法。
【図１】
【公開番号】特開２００７−９３３４６（Ｐ２００７−９３３４６Ａ）
【公開日】平成１９年４月１２日（２００７．４．１２）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００５−２８２０８６（Ｐ２００５−２８２０８６）
【出願日】平成１７年９月２８日（２００５．９．２８）
【出願人】（０００２２４７５４）核燃料サイクル開発機構 (51)
【出願人】（０００２２２１７４）東洋エンジニアリング株式会社 (69)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成１９年４月１２日（２００７．４．１２）
【国際特許分類】
【出願日】平成１７年９月２８日（２００５．９．２８）
【出願人】（０００２２４７５４）核燃料サイクル開発機構 (51)
【出願人】（０００２２２１７４）東洋エンジニアリング株式会社 (69)
【Ｆターム（参考）】
[ Back to top ]