エアバッグ用織物、エアバッグおよびエアバッグ用織物の製造方法
【課題】エアバッグ用織物に求められる優れた低通気性と、収納時のコンパクト性とを兼ね備え、しかも滑脱抵抗力に優れることでエアバッグが膨張展開後に乗員を受け止める際にエアバッグの縫製部の目ズレを小さくできるエアバッグ用織物とそれからなるエアバッグ、およびその製造方法を提供すること。
【解決手段】本発明のエアバッグ用織物は、合成繊維からなるタテ糸及びヨコ糸からなり、以下の要件を満たすことを特徴とするエアバッグ用織物である。
（１）１．１≦Ｄｆ／Ｄｗ≦２．０
ここで、
Ｄｗ：タテ糸の総繊度（ｄｔｅｘ）、
Ｄｆ：ヨコ方向の総繊度（ｄｔｅｘ）。
（２）ＣＦ２／ＣＦ１≧１．０５
ここで、
ＣＦ１：タテ糸のカバーファクター、
ＣＦ１＝（Ｄｗ×０．９）１／２×Ｎｗ、
ＣＦ１：ヨコ糸のカバーファクター、
ＣＦ２＝（Ｄｆ×０．９）１／２×Ｎｆ、
Ｎｗ：タテ糸の織密度（本／２．５４ｃｍ）、
Ｎｆ：ヨコ糸の織密度（本／２．５４ｃｍ）。
（３）ＥＣ１≧４００Ｎ、ＥＣ２≧４００Ｎ
ここで、
ＥＣ１：ＡＳＴＭ Ｄ６４７９−０２によるタテ方向の滑脱抵抗力（Ｎ）、
ＥＣ２：ＡＳＴＭ Ｄ６４７９−０２によるヨコ方向の滑脱抵抗力（Ｎ）。
（４）０．８０≦ＥＣ２／ＥＣ１≦１．２０
（５）ＪＩＳ Ｌ １０９６で規定するフラジール形法に基づいて試験差圧１９．６ｋＰａで測定したときの通気量が１．０Ｌ／ｃｍ２・ｍｉｎ以下。
【解決手段】本発明のエアバッグ用織物は、合成繊維からなるタテ糸及びヨコ糸からなり、以下の要件を満たすことを特徴とするエアバッグ用織物である。
（１）１．１≦Ｄｆ／Ｄｗ≦２．０
ここで、
Ｄｗ：タテ糸の総繊度（ｄｔｅｘ）、
Ｄｆ：ヨコ方向の総繊度（ｄｔｅｘ）。
（２）ＣＦ２／ＣＦ１≧１．０５
ここで、
ＣＦ１：タテ糸のカバーファクター、
ＣＦ１＝（Ｄｗ×０．９）１／２×Ｎｗ、
ＣＦ１：ヨコ糸のカバーファクター、
ＣＦ２＝（Ｄｆ×０．９）１／２×Ｎｆ、
Ｎｗ：タテ糸の織密度（本／２．５４ｃｍ）、
Ｎｆ：ヨコ糸の織密度（本／２．５４ｃｍ）。
（３）ＥＣ１≧４００Ｎ、ＥＣ２≧４００Ｎ
ここで、
ＥＣ１：ＡＳＴＭ Ｄ６４７９−０２によるタテ方向の滑脱抵抗力（Ｎ）、
ＥＣ２：ＡＳＴＭ Ｄ６４７９−０２によるヨコ方向の滑脱抵抗力（Ｎ）。
（４）０．８０≦ＥＣ２／ＥＣ１≦１．２０
（５）ＪＩＳ Ｌ １０９６で規定するフラジール形法に基づいて試験差圧１９．６ｋＰａで測定したときの通気量が１．０Ｌ／ｃｍ２・ｍｉｎ以下。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、エアバッグ用織物に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、交通安全意識の向上に伴い、自動車の事故が発生した際に乗員の安全を確保するために、種々のエアバッグが開発されるに伴いその有効性が認識され、急速に実用化が進んでいる。
【０００３】
エアバッグは、車両が衝突してから極めて短時間に車内で膨張展開することで、衝突の反動で移動する乗員を受け止め、その衝撃を吸収して乗員を保護するものである。この作用上、袋を構成する布帛の通気量は小さいことが求められている。また、エアバッグ作動時の衝撃に耐える必要から、布帛には一定以上の強度が求められる。さらにエアバッグが膨張展開し、乗員を受け止める際にバッグの内圧を一定以上に保つためにはエアバッグの縫製部の目ズレを極力少なくする、すなわち抗目ズレ性を向上させる必要がある。また、車内の意匠性や他の部品との関係から、収納時のコンパクト性が求められ、さらには低コスト化の要求も高まっている。
【０００４】
従来、布帛の通気量を小さくする手段として、エアバッグ用織物に樹脂を塗布したりフィルムを貼り付けた、コート布が提案されている。
【０００５】
しかし、樹脂を塗布したりフィルムを貼り付けると、布帛の厚みが増し、収納時のコンパクト性が悪化し、エアバッグ用織物としては不適当であった。また、このような樹脂塗布工程やフィルムの貼り付け工程が増えることによって、製造コストが上がるという問題があった。
【０００６】
そこで、このような問題を解決するために、近年、樹脂加工を施さず、ポリアミド繊維、ポリエステル繊維等の合成フィラメント糸を高密度に製織することで布帛の通気量を小さくするノンコート布が提案されており、例えば、低通気性を実現する手段として、３００〜４００ｄｔｅｘの繊度を有する合成フィラメント糸を用い、対称な織物組織を有する織物を使用する手段が開示されている（例えば特許文献１参照）。この手段は、３００〜４００ｄｔｅｘの繊度を有する合成繊維フィラメント糸を用い、タテ糸およびヨコ糸に２３〜２８本／ｃｍの糸数を有し実質的にタテ糸とヨコ糸の織り密度が対称の織物組織とすることで、試験差圧ΔＰ＝５００Ｐａで１０Ｌ／ｄｍ２・ｍｉｎ以下の通気量と、タテ糸方向とヨコ糸方向の特性が等方的な機械特性を実現する。
【０００７】
しかし、この手段では、優れた低通気性と所定の機械性能を実現するために、タテ糸およびヨコ糸を、ともに２３〜２８本／ｃｍの密度の織物にすることを必要としているが、エアバッグが膨張展開後に乗員を受け止めた際のエアバッグの縫製部の目ズレの大小を示す指標である滑脱抵抗力を測定すると織物タテ方向とヨコ方向のバランスが悪いことがわかった。
【０００８】
一方、基布の強度や柔軟性に等方性を与えつつも生産性を向上させるために、{ヨコ糸密度(本／ｃｍ)× (ヨコ糸繊度(デニール))１／２}÷{タテ糸密度(本／ｃｍ)×(タテ糸繊度(デニール)) １／２}なる式で定義される密度係数比なるものを規定する手段も知られている（例えば特許文献２参照）。
【０００９】
この手段によれば、上記密度係数比が０．９２を超えないように調整することで、織物のタテ方向とヨコ方向の剛軟度の差を小さくするができ、エアバッグ収納時のコンパクト性の改善が図れるものである。
【００１０】
しかし、剛軟度の等方性だけに注目しており、エアバッグとして最も重要な通気量の低減についてはなんら触れられていない。また滑脱抵抗力を測定すると織物ヨコ方向の滑脱抵抗力がタテ方向に比べて極端に低く、タテ方向およびヨコ方向の滑脱抵抗力のバランスが極めて悪いという問題があった。
【００１１】
さらに、優れた製織性を有し、かつ織物の重量、厚さを自由にコントロールでき、しかも低通気性に優れた特徴を同時に達成するために、タテ糸とヨコ糸の総繊度および織密度が異なるエアバッグ用織物が開示されている。(例えば特許文献３参照)。
【００１２】
しかし、本公知例では、タテ糸のカバーファクターとヨコ糸のカバーファクターがおおよそ等しいもののみが言及されており、本手段で作られた織物は織物ヨコ方向の滑脱抵抗力がタテ方向に比べて極端に低く、タテ方向およびヨコ方向の滑脱抵抗力のバランスが極めて悪いという問題があった。
【００１３】
このように、従来技術では、エアバッグ用織物に必要な低通気性、高強度と収納時のコンパクト性を兼ね備え、しかもエアバッグが膨張展開後に乗員を受け止める際にエアバッグの縫製部の目ズレを小さくできるエアバッグ用織物は実現されていない。
【特許文献１】特開平３−１３７２４５号公報(請求項１)
【特許文献２】特開２００１−２００４４７号公報(請求項１、段落００１３)
【特許文献３】特開平１０−２１９５４３号公報(請求項１及び２、段落０００９)
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１４】
本発明の目的は、上記従来技術の問題点を解消し、エアバッグ用織物に求められる低通気性と収納時のコンパクト性とを兼ね備え、しかもエアバッグが膨張展開後に乗員を受け止める際にエアバッグの縫製部の目ズレを小さくできるエアバッグ用織物およびエアバッグを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
すなわち本発明は、合成繊維からなるタテ糸及びヨコ糸からなり、以下の要件を満たすことを特徴とするエアバッグ用織物である。
（１）１．１≦Ｄｆ／Ｄｗ≦２．０
ここで、
Ｄｗ：タテ糸の総繊度（ｄｔｅｘ）、
Ｄｆ：ヨコ糸の総繊度（ｄｔｅｘ）。
（２）ＣＦ２／ＣＦ１≧１．０５
ここで、
ＣＦ１：タテ糸のカバーファクター、
ＣＦ１＝（Ｄｗ×０．９）１／２×Ｎｗ、
ＣＦ２：ヨコ糸のカバーファクター、
ＣＦ２＝（Ｄｆ×０．９）１／２×Ｎｆ、
Ｎｗ：タテ糸の織密度（本／２．５４ｃｍ）、
Ｎｆ：ヨコ糸の織密度（本／２．５４ｃｍ）。
（３）ＥＣ１≧４００Ｎ、ＥＣ２≧４００Ｎ
ここで、
ＥＣ１：ＡＳＴＭ Ｄ６４７９−０２によるタテ方向の滑脱抵抗力（Ｎ）、
ＥＣ２：ＡＳＴＭ Ｄ６４７９−０２によるヨコ方向の滑脱抵抗力（Ｎ）。
（４）０．８０≦ＥＣ２／ＥＣ１≦１．２０
（５）ＪＩＳ Ｌ １０９６で規定するフラジール形法に基づいて試験差圧１９．６ｋＰａで測定したときの通気量が１．０Ｌ／ｃｍ２・ｍｉｎ以下。
【００１６】
また、本発明は、本発明のエアバッグ用織物を縫製してなることを特徴とするエアバッグである。
【００１７】
また、本発明は、本発明のエアバッグ用織物を製造する方法であって、製織においてタテ糸張力を７５〜２３０ｃＮ／本に調整して製織することを特徴とするエアバッグ用織物の製造方法である。
【００１８】
また本発明は、本発明のエアバッグ用織物を製造する方法であって、タテ糸開口における上糸の張力と下糸の張力とに１０〜９０％の差をつけて製織することを特徴とするエアバッグ用織物の製造方法である。
【発明の効果】
【００１９】
本発明によれば、優れた低通気性、収納コンパクト性を有し、さらに抗目ズレ性にも優れたエアバッグ用織物を得ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２０】
本発明のエアバック用織物は合成繊維からなる。合成繊維の素材としては、例えば、ポリアミド系繊維、ポリエステル系繊維、アラミド系繊維、レーヨン系繊維、ポリサルホン系繊維、超高分子量ポリエチレン系繊維等を用いることができる。なかでも、大量生産性や経済性に優れたポリアミド系繊維やポリエステル系繊維が好ましい。
【００２１】
ポリアミド系繊維としては例えば、ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン１２、ナイロン４６や、ナイロン６とナイロン６６との共重合ポリアミド、ナイロン６にポリアルキレングリコール、ジカルボン酸、アミン等を共重合させた共重合ポリアミド等からなる繊維を挙げることができる。ナイロン６繊維、ナイロン６６繊維は耐衝撃性に特に優れており、好ましい。
【００２２】
また、ポリエステル系繊維としては例えば、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート等からなる繊維を挙げることができる。ポリエチレンテレフタレートやポリブチレンテレフタレートに酸成分としてイソフタル酸、５−ナトリウムスルホイソフタル酸や、アジピン酸等の脂肪族ジカルボン酸を共重合させた共重合ポリエステルからなる繊維であってもよい。
【００２３】
また、合成繊維には、紡糸・延伸工程や加工工程での生産性、あるいは特性改善のために、熱安定剤、酸化防止剤、光安定剤、平滑剤、帯電防止剤、可塑剤、増粘剤、顔料、難燃剤等の添加剤を含んでいてもよい。
【００２４】
また、合成繊維の単繊維の断面形状としては、円形断面の他に、扁平断面のものを用いることも好ましい。扁平断面繊維を用いることにより、織物としたときの繊維の充填化が促進され、織物中の単繊維間に占める空隙が小さくなり、同じ織物組織であれば、同等繊度の円形断面糸を使用した場合よりも通気量を抑えることができる。扁平断面の形状については、単繊維の断面形状を楕円に近似した際、その長径（Ｄ１）と短径（Ｄ２）の比（Ｄ１／Ｄ２）で定義される扁平率が１．５〜４であることが好ましく、より好ましくは２．０〜３．５である。かかる扁平断面形状としては、幾何学的に真の楕円形の他、例えば、長方形、菱形または繭形でもよいし、左右対称の他、左右非対称型でもよい。また、これらを組み合わせた形状のものでもよい。さらに、上記を基本形として、突起や凹みあるいは部分的に中空部があるものであってもよい。
【００２５】
本発明に用いられるタテ糸とヨコ糸は、いずれもその単繊維繊度として、１〜７ｄｔｅｘの、比較的低繊度の合成繊維を用いることが好ましい。１ｄｔｅｘ以上とすることで特別な工夫を施すことなく合成繊維フィラメントの製造が可能となり、７ｄｔｅｘ以下とすることで合成繊維の柔軟性が向上するからである。単繊維繊度は、より好ましくは１．５〜４．０ｄｔｅｘ、さらに好ましくは２．０〜３．０ｄｔｅｘである。単繊維繊度がこれらのより限定された範囲内であると、織物中の単繊維間に占める空隙が小さくなり、繊維の充填化効果がより一層向上する。単繊維繊度を上記の低い範囲に設定することで、合成繊維の剛性を低下させる効果が得られるため、エアバッグの収納性が向上し、好ましい。また、通気量を低下させることができ好ましい。さらに、後述するようにタテ糸張力を上げた状態で製織するなどの一定条件下の製織条件を採用することで、タテ糸とヨコ糸との間の織物組織の安定度が飛躍的に向上し、抗目ズレ性を著しく向上させることができる。
【００２６】
合成繊維糸の総繊度としては、１００〜７００ｄｔｅｘが好ましい。１００ｄｔｅｘ以上とすることで、織物の強度を維持できる。また、７００ｄｔｅｘ以下とすることで、収納時のコンパクト性や、低通気性を維持できる。特に、タテ糸は、より好ましくは２００〜４００ｄｔｅｘ、さらに好ましくは３００〜４００ｄｔｅｘである。また、ヨコ糸の総繊度は、より好ましくは３００〜７００ｄｔｅｘ、さらに好ましくは４００〜５００ｄｔｅｘである。
【００２７】
さらに、タテ糸の総繊度Ｄｗ（ｄｔｅｘ）、ヨコ糸の総繊度Ｄｆ（ｄｔｅｘ）が１．１≦Ｄｆ／Ｄｗ≦２．０の関係を満たすことが重要である。このようにヨコ糸の総繊度をタテ方向の総繊度より大きくすることで、後述する織物のタテ糸とヨコ糸のカバーファクターの関係ＣＦ２／ＣＦ１≧１．０５を達成しやすくなり、タテ方向とヨコ方向の滑脱抵抗力をバランスよく、ともに向上させるために重要である。
【００２８】
本発明のエアバッグ用織物を構成する単繊維の引張強度としては、エアバッグ用織物として要求される機械的特性を満足するためと製糸操業面から、タテ糸およびヨコ糸ともに８．０〜９．０ｃＮ／ｄｔｅｘが好ましく、より好ましくは８．３〜８．７ｃＮ／ｄｔｅｘである。
【００２９】
本発明のエアバッグ用織物の織密度は、後述するカバーファクターの関係を満たすように適宜設定すればよいが、タテ糸の織密度をＮｗ、ヨコ糸の織密度をＮｆとして、Ｎｆ／Ｎｗ≧０．９０であることが好ましく、さらに好ましくはＮｆ／Ｎｗ≧１．００である。
【００３０】
本発明において、織物のタテ糸のカバーファクター（ＣＦ１）およびヨコ糸のカバーファクター（ＣＦ２）を、次のように定義する。
ＣＦ１＝（Ｄｗ×０．９）１／２×Ｎｗ
ＣＦ２＝（Ｄｆ×０．９）１／２×Ｎｆ
ここで、
Ｄｗ：タテ糸の総繊度（ｄｔｅｘ）、
Ｄｆ：ヨコ糸の総繊度（ｄｔｅｘ）、
Ｎｗ：タテ糸の織密度（本／２．５４ｃｍ）、
Ｎｆ：ヨコ糸の織密度（本／２．５４ｃｍ）。
【００３１】
織物のタテ糸およびヨコ糸のカバーファクターはともに９５０〜１２５０にすることが好ましい。カバーファクターをこの範囲に調整することで、必要な織物のコンパクト収納性、低通気性と滑脱抵抗力を両立することができる。それぞれのカバーファクターを９５０以上とすることで、通気量を小さくし、また滑脱抵抗力を向上させることができる。またそれぞれのカバーファクターを１２５０以下とすることで、コンパクト収納性を向上させることができる。
【００３２】
本発明のエアバッグ用織物はタテ糸のカバーファクターＣＦ１、ヨコ糸のカバーファクターＣＦ２が、ＣＦ２／ＣＦ１≧１．０５の関係を満たすことが重要である。ＣＦ２／ＣＦ１を１．０５倍以上とすることが、タテ糸のカバーファクターとヨコ糸のカバーファクターとが等しい対称組織の織物に比べて、織物のタテ方向とヨコ方向の滑脱抵抗力をバランスよく、ともに向上させるためには不可欠である。好ましくはＣＦ２／ＣＦ１≧１．１０倍以上である。
【００３３】
本発明者等は、タテ方向とヨコ方向の滑脱抵抗力のバランスを向上させるために、織物のタテ糸とヨコ糸のカバーファクターとそれぞれの方向の滑脱抵抗力との関係を鋭意検討した。そして、織物のタテ糸のカバーファクターを固定して、ヨコ糸のカバーファクターを変化させて、滑脱抵抗力を測定したところ、表１に示すようにヨコ糸のカバーファクターをタテ糸のカバーファクターに対して大きくしていくと意外にも織物のヨコ方向の滑脱抵抗力が向上するだけではなく、タテ方向の滑脱抵抗力も向上し、タテ方向およびヨコ方向の滑脱抵抗力をバランスよく、ともに向上できることを見出した。ここに、滑脱抵抗力とはＡＳＴＭ Ｄ６４７９−０２に拠るものであり、タテ方向の滑脱抵抗力は、ヨコ糸に沿ってピンを刺し、そのピンでヨコ糸をタテ糸方向に移動させるときの最大荷重を測定したものであり、ヨコ方向の滑脱抵抗力は、タテ糸に沿ってピンを刺し、そのピンでタテ糸をヨコ方向に移動させるときの最大荷重を測定したものである。
【００３４】
【表１】
【００３５】
滑脱抵抗力の向上には、タテ糸とヨコ糸の交錯点での接触状態が影響していると考えられる。すなわち、交錯点の接触面積が大きいほど、タテ糸とヨコ糸の間での摩擦抵抗力が大きくなり、滑脱抵抗力測定時の糸の移動が起こりにくくなる。交錯点でのタテ糸とヨコ糸の接触面積を大きくするためには、合成繊維糸の総繊度を大きくするか、織密度を大きくすることで実現できる。前者の場合は、合成繊維糸の断面を略楕円形とみなしたときの表面積が増えることによる接触面積増である。後者の場合は、タテ糸とヨコ糸の接触回数を増やすことによる接触面積増である。
【００３６】
ところで、一般的にエアバッグ用織物は、織機による製織時に、ヨコ糸は開口運動により上下するタテ糸の間をタテ糸よりも大きな張力で打ち込まれるため、織物においてヨコ糸は比較的、ぴんと張っているのに対し、タテ糸は比較的、織物の表裏を往復するように曲がりくねった構造となる傾向にある。いわゆるタテ曲がり構造である。
【００３７】
このタテ曲がり構造を考慮すると、織物のタテ糸のカバーファクターＣＦ１をヨコ糸のカバーファクターＣＦ２に対して大きくした場合には、ヨコ糸の張力がタテ曲がり構造の形成にさほど寄与することができず、タテ糸、ヨコ糸ともに曲がり構造は大きな変化を起こさず、接触面積の増加の効果は得られない。一方、織物のヨコ糸のカバーファクターＣＦ２をタテ糸のカバーファクターＣＦ１対比大きくした場合、ヨコ糸の総繊度を大きくする場合も、織密度を大きくする場合も、タテ曲がり構造を助長することができる。こうして、タテ曲がり構造の助長によりタテ糸とヨコ糸との接触面積をより効率的に向上することができるために、ヨコ方向の滑脱抵抗とタテ方向の滑脱抵抗を同時に向上すると考える。
【００３８】
本発明のエアバッグ用織物は、タテ方向の滑脱抵抗力およびヨコ方向の滑脱抵抗力がともに４００Ｎ以上であることが重要であり、好ましくはともに４５０Ｎ以上、より好ましくはともに５００Ｎ以上である。ともに４００Ｎ以上とすることで、エアバッグが膨張展開して乗員を拘束する際の縫製部の目ズレを極力抑え、エアバッグの内圧を保持することができる。
【００３９】
また、本発明のエアバッグ用織物は、タテ方向の滑脱抵抗力（ＥＣ１）とヨコ方向の滑脱抵抗力（ＥＣ２）との比が次の関係にあることが重要である。０．８５≦ＥＣ２／ＥＣ１≦１．１５
そうすることで、エアバッグが膨張展開して乗員を拘束する際の縫製部の目ズレを極力抑え、エアバッグの内圧を保持することができる。一般的にエアバッグは上下左右に等方的に展開するため、ＥＣ１とＥＣ２とが上記関係を満足しないと、滑脱抵抗力の低い方向に縫製部の目ズレが発生し、エアバッグの内圧が保持できない。
【００４０】
また本発明のエアバッグ用織物は、ＪＩＳ Ｌ １０９６で規定するフラジール形法に基づいて試験差圧１９．６ｋＰａで測定したときの通気量が１．０Ｌ／ｃｍ２・ｍｉｎ以下であることが必要であり、好ましくは０．７Ｌ／ｃｍ２・ｍｉｎ以下である。通気量を上記の範囲に調整することで、衝突時にインフレーターから発せられる膨張用ガスを漏れなく有効に使用することができ、乗員を確実に受け止めることができる。通気量が１．０Ｌ／ｃｍ２・ｍｉｎを超えると、乗員の衝突によりエアバッグの膨張状態を維持できず、乗員拘束性が劣るため好ましくない。
【００４１】
また、本発明のエアバッグ用織物は、ＪＩＳ Ｋ ６４０４−３で規定するストリップ法に基づく引張強力が４００Ｎ／ｃｍ以上であることが好ましく、より好ましくは５００Ｎ／ｃｍ以上、さらに好ましくは５５０Ｎ／ｃｍ以上である。４００Ｎ／ｃｍ以上とすることで、エアバッグが膨張展開して乗員を拘束する際に布帛の破断によりエアバッグが破損するのを防ぐことができる。
【００４２】
次に、本発明のエアバッグ用織物を製造する方法について説明する。
【００４３】
本発明のエアバッグ用織物は、合成繊維糸をタテ糸およびヨコ糸に用い、織物のヨコ糸のカバーファクターが、織物のタテ糸のカバーファクターよりも大きくなるように設定して製織する。
【００４４】
まず、前述した素材および総繊度のタテ糸を整経して織機にかけ、同様にヨコ糸の準備をする。かかる織機としては例えば、ウォータージェットルーム、エアージェットルームおよびレピアルームなどが使用可能である。中でも生産性を高めるためには、高速製織が比較的容易なウォータージェットルームを用いるのが好ましい。
【００４５】
本発明のエアバッグ用織物の製造方法として、製織においてタテ糸張力を７５〜２３０ｃＮ／本に調整して行うことが好ましく、より好ましくは１００〜２００ｃＮ／本であるかかる範囲内にタテ糸張力を調整することで、織物を構成するマルチフィラメント糸の糸束中の単繊維間空隙を減少させることができ、したがって通気量を低減させることができる。また、ヨコ糸打ち込み後に、上記張力をかけられたタテ糸がヨコ糸を押し曲げることで、ヨコ糸方向の織物の組織拘束力を高め、織物の抗目ズレ性が向上し、エアバッグとして袋体を形成するときの縫製部分の目ズレによる空気漏れを抑えることができる。タテ糸張力が７５ｃＮ／本よりも小さいと、タテ糸とヨコ糸との織物中での接触面積を増やすことができず、滑脱抵抗力が向上しない。また、単繊維間空隙を減少させる効果が小さいため低通気性の面でも好ましくない。また、２３０ｃＮ／本を超えると、タテ糸が毛羽立ち製織性が悪化する。
【００４６】
タテ糸張力を上記範囲内に調整する具体的方法としては、織機のタテ糸送り出し速度を調整する他、ヨコ糸の打ち込み速度を調整する方法が挙げられる。タテ糸張力が製織中に実際に上記範囲内となっているかどうかは、例えば織機稼動中に経糸ビームとバックローラーとの中間において、タテ糸一本当たりに加わる張力を張力測定器で測ることにより、確認することができる。
【００４７】
また、タテ糸開口における上糸の張力と下糸の張力とに１０〜９０％の差をつけることが好ましい。そうすることで、前述のタテ糸曲がり構造が助長され、タテ糸とヨコ糸とが互いに強く押さえつけられて糸−糸間の摩擦抵抗力が大きくなり、滑脱抵抗力を向上させることができる。
【００４８】
タテ糸開口における上糸の張力と下糸の張力とに差をつける方法としては例えば、バックローラーを高めの位置に設置するなどして、上糸の走行線長と下糸の走行線長とに差をつける方法がある。例えば、バックローラーと綜絖との間にガイドロールを配し、このガイドロールにより開口支点をワープラインから上または下にずらすことで開口時に片方の糸の走行線長が他方に比べ長くなる分、張力が上がり、上糸の張力と下糸の張力とに差をつけることが可能になる。ガイドロールの設置位置としては、バックローラーと綜絞との間隔に対しバックローラー側から２０〜５０％の位置に配置することが好ましい。また、開口支点の位置は、ワープラインから５ｃｍ以上離すことが好ましい。
【００４９】
また、上糸の張力と下糸の張力とに差をつける他の方法としては例えば、開口装置にカム駆動方式を採用し、上糸・下糸の片側のドエル角を他方よりも１００度以上大きく取る方法もある。ドエル角を大きくした方の張力が高くなる。
【００５０】
織機のテンプルとしては、バーテンプルを用いることが好ましい。バーテンプルを用いると、織前全体を把持しながら筬打ちすることができるため、合成繊維フィラメント同士の空隙を小さくすることができ、その結果低通気量と抗目ズレ性が向上するからである。
【００５１】
次に製織工程が終わると、必要に応じて、精練、熱セット等の加工を施す。特に小さい通気量が求められる場合には、必要に応じて、基布表面に樹脂等を塗布したり、フィルムを貼り付け、コート布としてもよい。
【００５２】
本発明のエアバッグは、上記エアバッグ用織物を袋状に縫製し、インフレーターなどの付属機器を取り付けたものである。本発明のエアバッグは、運転席用、助手席用および後部座席用、側面用エアバッグなどに使用することができる。特に大きな拘束力が求められる運転席用、助手席用エアバッグとして使用することに適する。
【００５３】
本発明のエアバッグ用織物およびエアバッグの特徴は、エアバッグ用織物に求められる優れた低通気性と収納時のコンパクト性を兼ね備え、滑脱抵抗力にも優れている点にあり、また、本発明のエアバッグ用織物の製造方法はかかるエアバッグ織物を容易に製造することができる。
【実施例】
【００５４】
［測定方法］
（１）織物厚さ
ＪＩＳ Ｌ １０９６：１９９９ ８．５に則り、試料の異なる５か所について厚さ測定機を用いて、２３．５ｋＰａの加圧下、厚さを落ち着かせるために１０秒間待った後に厚さを測定し、平均値を算出した。
【００５５】
（２）タテ糸・ヨコ糸の織密度
ＪＩＳ Ｌ １０９６：１９９９ ８．６．１に基づき測定した。
試料を平らな台上に置き、不自然なしわや張力を除いて、異なる５か所について２．５４ｃｍの区間のタテ糸およびヨコ糸の本数を数え、それぞれの平均値を算出した。
【００５６】
（３）織物目付け
ＪＩＳ Ｌ １０９６：１９９９ ８．４．２に則り、２０ｃｍ×２０ｃｍの試験片を３枚採取し、それぞれの質量（ｇ）を量り、その平均値を１ｍ２当たりの質量（ｇ／ｍ２）で表した。
【００５７】
（４）引張強度
ＪＩＳ Ｋ ６４０４−３ ６．試験方法Ｂ（ストリップ法）に則り、タテ方向及びヨコ方向のそれぞれについて、試験片を５枚ずつ採取し、幅の両側から糸を取り除いて幅３０ｍｍとし、定速緊張型の試験機にて、つかみ間隔１５０ｍｍ、引張速度２００ｍｍ／ｍｉｎで試験片が切断するまで引っ張り、切断に至るまでの最大荷重を測定し、タテ方向及びヨコ方向のそれぞれについて平均値を算出した。
【００５８】
（５）破断伸度
ＪＩＳ Ｋ ６４０４−３ ６．試験方法Ｂ（ストリップ法）に則り、タテ方向及びヨコ方向のそれぞれについて、試験片を５枚ずつ採取し、幅の両側から糸を取り除いて幅３０ｍｍとし、これら試験片の中央部に１００ｍｍ間隔の標線を付け、定速緊張型の試験機にて、つかみ間隔１５０ｍｍ、引張速度２００ｍｍ／ｍｉｎで試験片が切断するまで引っ張り、切断に至るときの標線間の距離を読み取り、下記式によって、破断伸度を算出し、タテ方向及びヨコ方向のそれぞれについて平均値を算出した。
Ｅ＝［（Ｌ−１００）／１００］×１００
ここに、Ｅ：破断伸度（％）、
Ｌ：切断時の標線間の距離（ｍｍ）。
【００５９】
（６）引裂強力
ＪＩＳ Ｋ ６４０４−４ ６．試験方法Ｂ（シングルタング法）に準じ、長辺２００ｍｍ、短辺７６ｍｍの試験片をタテ、ヨコ、両方にそれぞれ５個の試験片を採取し、試験片の短辺の中央に辺と直角に７５ｍｍの切込みを入れ、定速緊張型の試験機にてつかみ間隔７５ｍｍ、引張速度２００ｍｍ／ｍｉｎで試験片が引ききるまで引裂き、その時の引裂き荷重を測定した。得られた引裂き荷重のチャート記録線より、最初のピークを除いた極大点の中から大きい順に３点選び、その平均値をとった。最後にタテ方向及びヨコ方向のそれぞれについて、平均値を算出した。
【００６０】
（７）通気量
ＪＩＳ Ｌ １０９６：１９９９ ８．２７．１ Ａ法（フラジール形法）に準じて、試験差圧１９．６ｋＰａで試験したときの通気量を測定した。試料の異なる５か所から約２０ｃｍ×２０ｃｍの試験片を採取し、口径１００ｍｍの円筒の一端に試験片を取り付け、取り付け箇所から空気の漏れが無いように固定し、レギュレーターを用いて試験差圧１９．６ｋＰａに調整し、そのときに試験片を通過する空気量を流量計で計測し、５枚の試験片についての平均値を算出した。
【００６１】
（８）パッカビリティー
ＡＳＴＭ Ｄ６４７８−０２に則り測定した。
【００６２】
（９）滑脱抵抗力
ＡＳＴＭ Ｄ６４７９−０２に則り測定した。
【００６３】
（１０）タテ糸張力
金井工機（株）製チェックマスター（登録商標）（形式：ＣＭ−２００ＦＲ）を用い、織機稼動中に経糸ビームとバックローラーの中央部分において、タテ糸一本当たりに加わる張力を測定した。
【００６４】
（１１）タテ糸開口における上糸の張力・下糸の張力
タテ糸が開口した状態で織機を停止させ、バックローラーと綜絞との間（バックローラーと綜絖との間にガイドロールを配している場合には、ガイドロールと綜絖との間）において、上側にあるタテ糸一本あたりに加わる張力を上記（１０）で用いたのと同様の張力測定機にて、上糸の張力として測定した。また同様にして、下側にあるタテ糸一本あたりに加わる張力を下糸の張力として測定した。
【００６５】
（１２）総合評価基準
以上の測定方法によって得られた通気量と、滑脱抵抗力の値が、それぞれ１．０Ｌ／ｃｍ２・ｍｉｎ以下、４００Ｎ以上を目標値とし、後で示す表において、両方の値を満足する場合を「○」、どちらか片方の値を満足する場合を「△」、両方の値を満足しなかった場合を「×」と評価した。
【００６６】
［実施例１］
（タテ糸）
ナイロン６・６からなり、円形の断面形状を有し、単繊維繊度が２．６ｄｔｅｘ、フィラメント数１３６、総繊度３５０ｄｔｅｘ、無撚りで、強度８．５ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度２３．５％の合成繊維マルチフィラメントを用いた。
【００６７】
（ヨコ糸）
ナイロン６・６からなり、円形の断面形状を有し、単繊維繊度が３．５ｄｔｅｘ、フィラメント数１３６、総繊度４７０ｄｔｅｘ、無撚りで、強度８．５ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度２３．０％の合成繊維マルチフィラメントを用いた。
【００６８】
（製織工程）
上記タテ糸とヨコ糸を用い、タテ糸の織密度が５６本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織密度が５８．５本／２．５４ｃｍの織物を製織した。
【００６９】
織機としてはウォータージェットルームを用い、筬打ち部とフリクションローラーとの間にはバーテンプルを設置して織物を把持し、バックローラーと綜絞との間に、バックローラーから４０ｃｍの位置で、ワープラインから７ｃｍタテ糸を持ち上げるようにガイドロールを取り付けた構成とした。
【００７０】
製織条件としては、製織時のタテ糸張力を１４７ｃＮ／本、織機停止時の上糸の張力を１１８ｃＮ／本、下糸の張力を１６７ｃＮ／本となるように調整し、織機回転数は５００ｒｐｍとした。
【００７１】
（熱セット工程）
次いでこの織物に、引き続きピンテンター乾燥機を用いて幅入れ率０％、オーバーフィード率０％の寸法規制の下で１６０℃にて１分間の熱セット加工を施した。
【００７２】
得られたエアバッグ用織物は、低通気性、収納時のコンパクト性を兼ね備えており、かつタテ方向およびヨコ方向の滑脱抵抗力がバランスよく、目標値を満足していた。
【００７３】
［比較例１］
（タテ糸）
実施例１で用いたのと同様のものをタテ糸とした。
【００７４】
（ヨコ糸）
実施例１で用いたものと同様のものをヨコ糸とした。
【００７５】
（製織工程）
上記タテ糸とヨコ糸を用い、タテ糸の織密度が６３本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織密度が５５本／２．５４ｃｍの織物を製織した。
【００７６】
織機構成・製織条件は実施例１と同様とした。
【００７７】
（熱セット工程）
次いでこの織物に、実施例１と同様の熱セット加工を施した。
【００７８】
得られたエアバッグ用織物は、通気性は問題ないが、ヨコ方向の滑脱抵抗力が低く、滑脱抵抗力面でタテヨコのバランスの悪いものであった。
【００７９】
［比較例２］
（タテ糸）
実施例１で用いたのと同様のものをタテ糸とした。
【００８０】
（ヨコ糸）
実施例１で用いたのと同様のものをヨコ糸とした。
【００８１】
（製織工程）
上記タテ糸とヨコ糸を用い、タテ糸の織り密度が６３．５本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織り密度が４６本／２．５４ｃｍの織物を製織した。
【００８２】
織機構成・製織条件は実施例１と同様とした。
【００８３】
（熱セット工程）
次いでこの織物に、実施例１と同様の熱セット加工を施した。
【００８４】
得られたエアバッグ用織物は、通気量は問題ないが、ヨコ方向の滑脱抵抗力が低く、滑脱抵抗力面でタテヨコのバランスの悪いものであった。
【００８５】
［実施例２］
（タテ糸）
実施例１で用いたものと同様のものをタテ糸とした。
【００８６】
（ヨコ糸）
実施例１で用いたものと同様のものをヨコ糸とした。
【００８７】
（製織工程）
上記タテ糸とヨコ糸を用い、タテ糸の織り密度が５９本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織り密度が５９本／２．５４ｃｍの織物を製織した。
【００８８】
織機としてはウォータージェットルームを用い、筬打ち部とフリクションローラーの間にはバーテンプルを設置して織物を把持し、バックローラーと綜絞との間に、バックローラから４０ｃｍの位置で、ワープラインから８ｃｍタテ糸を持ち上げるようにガイドロールを取り付けた構成とした。
【００８９】
製織条件としては、製織時のタテ糸張力を１２７ｃＮ／本、織機停止時の上糸の張力を１０８ｃＮ／本、下糸の張力を１４７ｃＮ／本となるように調整し、織機回転数は５００ｒｐｍとした。
【００９０】
（精練・熱セット工程）
次いでこの織物を、アルキルベンゼンスルホン酸ソーダ０．５ｇ／ｌおよびソーダ灰０．５ｇ／ｌを含んだ６０℃の熱水収縮槽に２０秒間通過させ、ノンタッチドライヤーを用いて１６０℃で１０秒間乾燥させた後、引き続きピンテンター乾燥機を用いて幅入れ率０％、オーバーフィード率０％の寸法規制の下で１８０℃にて１分間の熱セット加工を施した。
【００９１】
得られたエアバッグ用織物は、低通気性、収納時のコンパクト性を兼ね備えており、かつタテ方向およびヨコ方向の滑脱抵抗力がバランスよく、目標値を満足していた。
【００９２】
［比較例３］
（タテ糸・ヨコ糸）
ナイロン６・６からなり、円形の断面形状を有し、単繊維繊度が４．９ｄｔｅｘ、フィラメント数７２、総繊度３５０ｄｔｅｘ、無撚りで、強度８．５ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度２３．５％の合成繊維マルチフィラメントをタテ糸およびヨコ糸に用いた。
【００９３】
（製織工程）
上記タテ糸とヨコ糸を用い、タテ糸の織り密度が６０本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織り密度が６０本／２．５４ｃｍの織物を製織した。
【００９４】
織機としてはウォータージェットルームを用い、筬打ち部とフリクションローラーの間にはリングテンプルを設置して織物を把持する構成とした。実施例１で用いたようなガイドロールは取り付けなかった。
【００９５】
製織条件としては、製織時のタテ糸張力を６９ｃＮ／本、織機停止時の上糸の張力を６９ｃＮ／本、下糸の張力を６９ｃＮ／本となるように調整し、織機回転数は５００ｒｐｍとした
（精練・熱セット工程）
次いでこの織物を、アルキルベンゼンスルホン酸ソーダ０．５ｇ／ｌおよびソーダ灰０．５ｇ／ｌを含んだ６０℃の熱水収縮槽に２０秒間通過させ、ノンタッチドライヤーを用いて１６０℃で１０秒間乾燥させた後、引き続きピンテンター乾燥機を用いて幅入れ率０％、オーバーフィード率０％の寸法規制の下で１８０℃にて１分間の熱セット加工を施した。
【００９６】
得られたエアバッグ用織物は、通気量が大きく、また、ヨコ方向の滑脱抵抗力が低いために滑脱抵抗力面でタテヨコのバランスの悪いものであった。
【００９７】
【表２】
【産業上の利用可能性】
【００９８】
本発明によるエアバッグ用織物は、エアバッグ用織物に求められる優れた低通気性と収納時のコンパクト性を兼ね備え、滑脱抵抗力にも優れている。そのため、本発明のエアバッグ用織物は、特に運転席用、助手席用、側面衝突用サイドエアバッグなどに好適に用いることができるが、その適用範囲がこれらに限られるものではない。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、エアバッグ用織物に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、交通安全意識の向上に伴い、自動車の事故が発生した際に乗員の安全を確保するために、種々のエアバッグが開発されるに伴いその有効性が認識され、急速に実用化が進んでいる。
【０００３】
エアバッグは、車両が衝突してから極めて短時間に車内で膨張展開することで、衝突の反動で移動する乗員を受け止め、その衝撃を吸収して乗員を保護するものである。この作用上、袋を構成する布帛の通気量は小さいことが求められている。また、エアバッグ作動時の衝撃に耐える必要から、布帛には一定以上の強度が求められる。さらにエアバッグが膨張展開し、乗員を受け止める際にバッグの内圧を一定以上に保つためにはエアバッグの縫製部の目ズレを極力少なくする、すなわち抗目ズレ性を向上させる必要がある。また、車内の意匠性や他の部品との関係から、収納時のコンパクト性が求められ、さらには低コスト化の要求も高まっている。
【０００４】
従来、布帛の通気量を小さくする手段として、エアバッグ用織物に樹脂を塗布したりフィルムを貼り付けた、コート布が提案されている。
【０００５】
しかし、樹脂を塗布したりフィルムを貼り付けると、布帛の厚みが増し、収納時のコンパクト性が悪化し、エアバッグ用織物としては不適当であった。また、このような樹脂塗布工程やフィルムの貼り付け工程が増えることによって、製造コストが上がるという問題があった。
【０００６】
そこで、このような問題を解決するために、近年、樹脂加工を施さず、ポリアミド繊維、ポリエステル繊維等の合成フィラメント糸を高密度に製織することで布帛の通気量を小さくするノンコート布が提案されており、例えば、低通気性を実現する手段として、３００〜４００ｄｔｅｘの繊度を有する合成フィラメント糸を用い、対称な織物組織を有する織物を使用する手段が開示されている（例えば特許文献１参照）。この手段は、３００〜４００ｄｔｅｘの繊度を有する合成繊維フィラメント糸を用い、タテ糸およびヨコ糸に２３〜２８本／ｃｍの糸数を有し実質的にタテ糸とヨコ糸の織り密度が対称の織物組織とすることで、試験差圧ΔＰ＝５００Ｐａで１０Ｌ／ｄｍ２・ｍｉｎ以下の通気量と、タテ糸方向とヨコ糸方向の特性が等方的な機械特性を実現する。
【０００７】
しかし、この手段では、優れた低通気性と所定の機械性能を実現するために、タテ糸およびヨコ糸を、ともに２３〜２８本／ｃｍの密度の織物にすることを必要としているが、エアバッグが膨張展開後に乗員を受け止めた際のエアバッグの縫製部の目ズレの大小を示す指標である滑脱抵抗力を測定すると織物タテ方向とヨコ方向のバランスが悪いことがわかった。
【０００８】
一方、基布の強度や柔軟性に等方性を与えつつも生産性を向上させるために、{ヨコ糸密度(本／ｃｍ)× (ヨコ糸繊度(デニール))１／２}÷{タテ糸密度(本／ｃｍ)×(タテ糸繊度(デニール)) １／２}なる式で定義される密度係数比なるものを規定する手段も知られている（例えば特許文献２参照）。
【０００９】
この手段によれば、上記密度係数比が０．９２を超えないように調整することで、織物のタテ方向とヨコ方向の剛軟度の差を小さくするができ、エアバッグ収納時のコンパクト性の改善が図れるものである。
【００１０】
しかし、剛軟度の等方性だけに注目しており、エアバッグとして最も重要な通気量の低減についてはなんら触れられていない。また滑脱抵抗力を測定すると織物ヨコ方向の滑脱抵抗力がタテ方向に比べて極端に低く、タテ方向およびヨコ方向の滑脱抵抗力のバランスが極めて悪いという問題があった。
【００１１】
さらに、優れた製織性を有し、かつ織物の重量、厚さを自由にコントロールでき、しかも低通気性に優れた特徴を同時に達成するために、タテ糸とヨコ糸の総繊度および織密度が異なるエアバッグ用織物が開示されている。(例えば特許文献３参照)。
【００１２】
しかし、本公知例では、タテ糸のカバーファクターとヨコ糸のカバーファクターがおおよそ等しいもののみが言及されており、本手段で作られた織物は織物ヨコ方向の滑脱抵抗力がタテ方向に比べて極端に低く、タテ方向およびヨコ方向の滑脱抵抗力のバランスが極めて悪いという問題があった。
【００１３】
このように、従来技術では、エアバッグ用織物に必要な低通気性、高強度と収納時のコンパクト性を兼ね備え、しかもエアバッグが膨張展開後に乗員を受け止める際にエアバッグの縫製部の目ズレを小さくできるエアバッグ用織物は実現されていない。
【特許文献１】特開平３−１３７２４５号公報(請求項１)
【特許文献２】特開２００１−２００４４７号公報(請求項１、段落００１３)
【特許文献３】特開平１０−２１９５４３号公報(請求項１及び２、段落０００９)
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１４】
本発明の目的は、上記従来技術の問題点を解消し、エアバッグ用織物に求められる低通気性と収納時のコンパクト性とを兼ね備え、しかもエアバッグが膨張展開後に乗員を受け止める際にエアバッグの縫製部の目ズレを小さくできるエアバッグ用織物およびエアバッグを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
すなわち本発明は、合成繊維からなるタテ糸及びヨコ糸からなり、以下の要件を満たすことを特徴とするエアバッグ用織物である。
（１）１．１≦Ｄｆ／Ｄｗ≦２．０
ここで、
Ｄｗ：タテ糸の総繊度（ｄｔｅｘ）、
Ｄｆ：ヨコ糸の総繊度（ｄｔｅｘ）。
（２）ＣＦ２／ＣＦ１≧１．０５
ここで、
ＣＦ１：タテ糸のカバーファクター、
ＣＦ１＝（Ｄｗ×０．９）１／２×Ｎｗ、
ＣＦ２：ヨコ糸のカバーファクター、
ＣＦ２＝（Ｄｆ×０．９）１／２×Ｎｆ、
Ｎｗ：タテ糸の織密度（本／２．５４ｃｍ）、
Ｎｆ：ヨコ糸の織密度（本／２．５４ｃｍ）。
（３）ＥＣ１≧４００Ｎ、ＥＣ２≧４００Ｎ
ここで、
ＥＣ１：ＡＳＴＭ Ｄ６４７９−０２によるタテ方向の滑脱抵抗力（Ｎ）、
ＥＣ２：ＡＳＴＭ Ｄ６４７９−０２によるヨコ方向の滑脱抵抗力（Ｎ）。
（４）０．８０≦ＥＣ２／ＥＣ１≦１．２０
（５）ＪＩＳ Ｌ １０９６で規定するフラジール形法に基づいて試験差圧１９．６ｋＰａで測定したときの通気量が１．０Ｌ／ｃｍ２・ｍｉｎ以下。
【００１６】
また、本発明は、本発明のエアバッグ用織物を縫製してなることを特徴とするエアバッグである。
【００１７】
また、本発明は、本発明のエアバッグ用織物を製造する方法であって、製織においてタテ糸張力を７５〜２３０ｃＮ／本に調整して製織することを特徴とするエアバッグ用織物の製造方法である。
【００１８】
また本発明は、本発明のエアバッグ用織物を製造する方法であって、タテ糸開口における上糸の張力と下糸の張力とに１０〜９０％の差をつけて製織することを特徴とするエアバッグ用織物の製造方法である。
【発明の効果】
【００１９】
本発明によれば、優れた低通気性、収納コンパクト性を有し、さらに抗目ズレ性にも優れたエアバッグ用織物を得ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２０】
本発明のエアバック用織物は合成繊維からなる。合成繊維の素材としては、例えば、ポリアミド系繊維、ポリエステル系繊維、アラミド系繊維、レーヨン系繊維、ポリサルホン系繊維、超高分子量ポリエチレン系繊維等を用いることができる。なかでも、大量生産性や経済性に優れたポリアミド系繊維やポリエステル系繊維が好ましい。
【００２１】
ポリアミド系繊維としては例えば、ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン１２、ナイロン４６や、ナイロン６とナイロン６６との共重合ポリアミド、ナイロン６にポリアルキレングリコール、ジカルボン酸、アミン等を共重合させた共重合ポリアミド等からなる繊維を挙げることができる。ナイロン６繊維、ナイロン６６繊維は耐衝撃性に特に優れており、好ましい。
【００２２】
また、ポリエステル系繊維としては例えば、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート等からなる繊維を挙げることができる。ポリエチレンテレフタレートやポリブチレンテレフタレートに酸成分としてイソフタル酸、５−ナトリウムスルホイソフタル酸や、アジピン酸等の脂肪族ジカルボン酸を共重合させた共重合ポリエステルからなる繊維であってもよい。
【００２３】
また、合成繊維には、紡糸・延伸工程や加工工程での生産性、あるいは特性改善のために、熱安定剤、酸化防止剤、光安定剤、平滑剤、帯電防止剤、可塑剤、増粘剤、顔料、難燃剤等の添加剤を含んでいてもよい。
【００２４】
また、合成繊維の単繊維の断面形状としては、円形断面の他に、扁平断面のものを用いることも好ましい。扁平断面繊維を用いることにより、織物としたときの繊維の充填化が促進され、織物中の単繊維間に占める空隙が小さくなり、同じ織物組織であれば、同等繊度の円形断面糸を使用した場合よりも通気量を抑えることができる。扁平断面の形状については、単繊維の断面形状を楕円に近似した際、その長径（Ｄ１）と短径（Ｄ２）の比（Ｄ１／Ｄ２）で定義される扁平率が１．５〜４であることが好ましく、より好ましくは２．０〜３．５である。かかる扁平断面形状としては、幾何学的に真の楕円形の他、例えば、長方形、菱形または繭形でもよいし、左右対称の他、左右非対称型でもよい。また、これらを組み合わせた形状のものでもよい。さらに、上記を基本形として、突起や凹みあるいは部分的に中空部があるものであってもよい。
【００２５】
本発明に用いられるタテ糸とヨコ糸は、いずれもその単繊維繊度として、１〜７ｄｔｅｘの、比較的低繊度の合成繊維を用いることが好ましい。１ｄｔｅｘ以上とすることで特別な工夫を施すことなく合成繊維フィラメントの製造が可能となり、７ｄｔｅｘ以下とすることで合成繊維の柔軟性が向上するからである。単繊維繊度は、より好ましくは１．５〜４．０ｄｔｅｘ、さらに好ましくは２．０〜３．０ｄｔｅｘである。単繊維繊度がこれらのより限定された範囲内であると、織物中の単繊維間に占める空隙が小さくなり、繊維の充填化効果がより一層向上する。単繊維繊度を上記の低い範囲に設定することで、合成繊維の剛性を低下させる効果が得られるため、エアバッグの収納性が向上し、好ましい。また、通気量を低下させることができ好ましい。さらに、後述するようにタテ糸張力を上げた状態で製織するなどの一定条件下の製織条件を採用することで、タテ糸とヨコ糸との間の織物組織の安定度が飛躍的に向上し、抗目ズレ性を著しく向上させることができる。
【００２６】
合成繊維糸の総繊度としては、１００〜７００ｄｔｅｘが好ましい。１００ｄｔｅｘ以上とすることで、織物の強度を維持できる。また、７００ｄｔｅｘ以下とすることで、収納時のコンパクト性や、低通気性を維持できる。特に、タテ糸は、より好ましくは２００〜４００ｄｔｅｘ、さらに好ましくは３００〜４００ｄｔｅｘである。また、ヨコ糸の総繊度は、より好ましくは３００〜７００ｄｔｅｘ、さらに好ましくは４００〜５００ｄｔｅｘである。
【００２７】
さらに、タテ糸の総繊度Ｄｗ（ｄｔｅｘ）、ヨコ糸の総繊度Ｄｆ（ｄｔｅｘ）が１．１≦Ｄｆ／Ｄｗ≦２．０の関係を満たすことが重要である。このようにヨコ糸の総繊度をタテ方向の総繊度より大きくすることで、後述する織物のタテ糸とヨコ糸のカバーファクターの関係ＣＦ２／ＣＦ１≧１．０５を達成しやすくなり、タテ方向とヨコ方向の滑脱抵抗力をバランスよく、ともに向上させるために重要である。
【００２８】
本発明のエアバッグ用織物を構成する単繊維の引張強度としては、エアバッグ用織物として要求される機械的特性を満足するためと製糸操業面から、タテ糸およびヨコ糸ともに８．０〜９．０ｃＮ／ｄｔｅｘが好ましく、より好ましくは８．３〜８．７ｃＮ／ｄｔｅｘである。
【００２９】
本発明のエアバッグ用織物の織密度は、後述するカバーファクターの関係を満たすように適宜設定すればよいが、タテ糸の織密度をＮｗ、ヨコ糸の織密度をＮｆとして、Ｎｆ／Ｎｗ≧０．９０であることが好ましく、さらに好ましくはＮｆ／Ｎｗ≧１．００である。
【００３０】
本発明において、織物のタテ糸のカバーファクター（ＣＦ１）およびヨコ糸のカバーファクター（ＣＦ２）を、次のように定義する。
ＣＦ１＝（Ｄｗ×０．９）１／２×Ｎｗ
ＣＦ２＝（Ｄｆ×０．９）１／２×Ｎｆ
ここで、
Ｄｗ：タテ糸の総繊度（ｄｔｅｘ）、
Ｄｆ：ヨコ糸の総繊度（ｄｔｅｘ）、
Ｎｗ：タテ糸の織密度（本／２．５４ｃｍ）、
Ｎｆ：ヨコ糸の織密度（本／２．５４ｃｍ）。
【００３１】
織物のタテ糸およびヨコ糸のカバーファクターはともに９５０〜１２５０にすることが好ましい。カバーファクターをこの範囲に調整することで、必要な織物のコンパクト収納性、低通気性と滑脱抵抗力を両立することができる。それぞれのカバーファクターを９５０以上とすることで、通気量を小さくし、また滑脱抵抗力を向上させることができる。またそれぞれのカバーファクターを１２５０以下とすることで、コンパクト収納性を向上させることができる。
【００３２】
本発明のエアバッグ用織物はタテ糸のカバーファクターＣＦ１、ヨコ糸のカバーファクターＣＦ２が、ＣＦ２／ＣＦ１≧１．０５の関係を満たすことが重要である。ＣＦ２／ＣＦ１を１．０５倍以上とすることが、タテ糸のカバーファクターとヨコ糸のカバーファクターとが等しい対称組織の織物に比べて、織物のタテ方向とヨコ方向の滑脱抵抗力をバランスよく、ともに向上させるためには不可欠である。好ましくはＣＦ２／ＣＦ１≧１．１０倍以上である。
【００３３】
本発明者等は、タテ方向とヨコ方向の滑脱抵抗力のバランスを向上させるために、織物のタテ糸とヨコ糸のカバーファクターとそれぞれの方向の滑脱抵抗力との関係を鋭意検討した。そして、織物のタテ糸のカバーファクターを固定して、ヨコ糸のカバーファクターを変化させて、滑脱抵抗力を測定したところ、表１に示すようにヨコ糸のカバーファクターをタテ糸のカバーファクターに対して大きくしていくと意外にも織物のヨコ方向の滑脱抵抗力が向上するだけではなく、タテ方向の滑脱抵抗力も向上し、タテ方向およびヨコ方向の滑脱抵抗力をバランスよく、ともに向上できることを見出した。ここに、滑脱抵抗力とはＡＳＴＭ Ｄ６４７９−０２に拠るものであり、タテ方向の滑脱抵抗力は、ヨコ糸に沿ってピンを刺し、そのピンでヨコ糸をタテ糸方向に移動させるときの最大荷重を測定したものであり、ヨコ方向の滑脱抵抗力は、タテ糸に沿ってピンを刺し、そのピンでタテ糸をヨコ方向に移動させるときの最大荷重を測定したものである。
【００３４】
【表１】
【００３５】
滑脱抵抗力の向上には、タテ糸とヨコ糸の交錯点での接触状態が影響していると考えられる。すなわち、交錯点の接触面積が大きいほど、タテ糸とヨコ糸の間での摩擦抵抗力が大きくなり、滑脱抵抗力測定時の糸の移動が起こりにくくなる。交錯点でのタテ糸とヨコ糸の接触面積を大きくするためには、合成繊維糸の総繊度を大きくするか、織密度を大きくすることで実現できる。前者の場合は、合成繊維糸の断面を略楕円形とみなしたときの表面積が増えることによる接触面積増である。後者の場合は、タテ糸とヨコ糸の接触回数を増やすことによる接触面積増である。
【００３６】
ところで、一般的にエアバッグ用織物は、織機による製織時に、ヨコ糸は開口運動により上下するタテ糸の間をタテ糸よりも大きな張力で打ち込まれるため、織物においてヨコ糸は比較的、ぴんと張っているのに対し、タテ糸は比較的、織物の表裏を往復するように曲がりくねった構造となる傾向にある。いわゆるタテ曲がり構造である。
【００３７】
このタテ曲がり構造を考慮すると、織物のタテ糸のカバーファクターＣＦ１をヨコ糸のカバーファクターＣＦ２に対して大きくした場合には、ヨコ糸の張力がタテ曲がり構造の形成にさほど寄与することができず、タテ糸、ヨコ糸ともに曲がり構造は大きな変化を起こさず、接触面積の増加の効果は得られない。一方、織物のヨコ糸のカバーファクターＣＦ２をタテ糸のカバーファクターＣＦ１対比大きくした場合、ヨコ糸の総繊度を大きくする場合も、織密度を大きくする場合も、タテ曲がり構造を助長することができる。こうして、タテ曲がり構造の助長によりタテ糸とヨコ糸との接触面積をより効率的に向上することができるために、ヨコ方向の滑脱抵抗とタテ方向の滑脱抵抗を同時に向上すると考える。
【００３８】
本発明のエアバッグ用織物は、タテ方向の滑脱抵抗力およびヨコ方向の滑脱抵抗力がともに４００Ｎ以上であることが重要であり、好ましくはともに４５０Ｎ以上、より好ましくはともに５００Ｎ以上である。ともに４００Ｎ以上とすることで、エアバッグが膨張展開して乗員を拘束する際の縫製部の目ズレを極力抑え、エアバッグの内圧を保持することができる。
【００３９】
また、本発明のエアバッグ用織物は、タテ方向の滑脱抵抗力（ＥＣ１）とヨコ方向の滑脱抵抗力（ＥＣ２）との比が次の関係にあることが重要である。０．８５≦ＥＣ２／ＥＣ１≦１．１５
そうすることで、エアバッグが膨張展開して乗員を拘束する際の縫製部の目ズレを極力抑え、エアバッグの内圧を保持することができる。一般的にエアバッグは上下左右に等方的に展開するため、ＥＣ１とＥＣ２とが上記関係を満足しないと、滑脱抵抗力の低い方向に縫製部の目ズレが発生し、エアバッグの内圧が保持できない。
【００４０】
また本発明のエアバッグ用織物は、ＪＩＳ Ｌ １０９６で規定するフラジール形法に基づいて試験差圧１９．６ｋＰａで測定したときの通気量が１．０Ｌ／ｃｍ２・ｍｉｎ以下であることが必要であり、好ましくは０．７Ｌ／ｃｍ２・ｍｉｎ以下である。通気量を上記の範囲に調整することで、衝突時にインフレーターから発せられる膨張用ガスを漏れなく有効に使用することができ、乗員を確実に受け止めることができる。通気量が１．０Ｌ／ｃｍ２・ｍｉｎを超えると、乗員の衝突によりエアバッグの膨張状態を維持できず、乗員拘束性が劣るため好ましくない。
【００４１】
また、本発明のエアバッグ用織物は、ＪＩＳ Ｋ ６４０４−３で規定するストリップ法に基づく引張強力が４００Ｎ／ｃｍ以上であることが好ましく、より好ましくは５００Ｎ／ｃｍ以上、さらに好ましくは５５０Ｎ／ｃｍ以上である。４００Ｎ／ｃｍ以上とすることで、エアバッグが膨張展開して乗員を拘束する際に布帛の破断によりエアバッグが破損するのを防ぐことができる。
【００４２】
次に、本発明のエアバッグ用織物を製造する方法について説明する。
【００４３】
本発明のエアバッグ用織物は、合成繊維糸をタテ糸およびヨコ糸に用い、織物のヨコ糸のカバーファクターが、織物のタテ糸のカバーファクターよりも大きくなるように設定して製織する。
【００４４】
まず、前述した素材および総繊度のタテ糸を整経して織機にかけ、同様にヨコ糸の準備をする。かかる織機としては例えば、ウォータージェットルーム、エアージェットルームおよびレピアルームなどが使用可能である。中でも生産性を高めるためには、高速製織が比較的容易なウォータージェットルームを用いるのが好ましい。
【００４５】
本発明のエアバッグ用織物の製造方法として、製織においてタテ糸張力を７５〜２３０ｃＮ／本に調整して行うことが好ましく、より好ましくは１００〜２００ｃＮ／本であるかかる範囲内にタテ糸張力を調整することで、織物を構成するマルチフィラメント糸の糸束中の単繊維間空隙を減少させることができ、したがって通気量を低減させることができる。また、ヨコ糸打ち込み後に、上記張力をかけられたタテ糸がヨコ糸を押し曲げることで、ヨコ糸方向の織物の組織拘束力を高め、織物の抗目ズレ性が向上し、エアバッグとして袋体を形成するときの縫製部分の目ズレによる空気漏れを抑えることができる。タテ糸張力が７５ｃＮ／本よりも小さいと、タテ糸とヨコ糸との織物中での接触面積を増やすことができず、滑脱抵抗力が向上しない。また、単繊維間空隙を減少させる効果が小さいため低通気性の面でも好ましくない。また、２３０ｃＮ／本を超えると、タテ糸が毛羽立ち製織性が悪化する。
【００４６】
タテ糸張力を上記範囲内に調整する具体的方法としては、織機のタテ糸送り出し速度を調整する他、ヨコ糸の打ち込み速度を調整する方法が挙げられる。タテ糸張力が製織中に実際に上記範囲内となっているかどうかは、例えば織機稼動中に経糸ビームとバックローラーとの中間において、タテ糸一本当たりに加わる張力を張力測定器で測ることにより、確認することができる。
【００４７】
また、タテ糸開口における上糸の張力と下糸の張力とに１０〜９０％の差をつけることが好ましい。そうすることで、前述のタテ糸曲がり構造が助長され、タテ糸とヨコ糸とが互いに強く押さえつけられて糸−糸間の摩擦抵抗力が大きくなり、滑脱抵抗力を向上させることができる。
【００４８】
タテ糸開口における上糸の張力と下糸の張力とに差をつける方法としては例えば、バックローラーを高めの位置に設置するなどして、上糸の走行線長と下糸の走行線長とに差をつける方法がある。例えば、バックローラーと綜絖との間にガイドロールを配し、このガイドロールにより開口支点をワープラインから上または下にずらすことで開口時に片方の糸の走行線長が他方に比べ長くなる分、張力が上がり、上糸の張力と下糸の張力とに差をつけることが可能になる。ガイドロールの設置位置としては、バックローラーと綜絞との間隔に対しバックローラー側から２０〜５０％の位置に配置することが好ましい。また、開口支点の位置は、ワープラインから５ｃｍ以上離すことが好ましい。
【００４９】
また、上糸の張力と下糸の張力とに差をつける他の方法としては例えば、開口装置にカム駆動方式を採用し、上糸・下糸の片側のドエル角を他方よりも１００度以上大きく取る方法もある。ドエル角を大きくした方の張力が高くなる。
【００５０】
織機のテンプルとしては、バーテンプルを用いることが好ましい。バーテンプルを用いると、織前全体を把持しながら筬打ちすることができるため、合成繊維フィラメント同士の空隙を小さくすることができ、その結果低通気量と抗目ズレ性が向上するからである。
【００５１】
次に製織工程が終わると、必要に応じて、精練、熱セット等の加工を施す。特に小さい通気量が求められる場合には、必要に応じて、基布表面に樹脂等を塗布したり、フィルムを貼り付け、コート布としてもよい。
【００５２】
本発明のエアバッグは、上記エアバッグ用織物を袋状に縫製し、インフレーターなどの付属機器を取り付けたものである。本発明のエアバッグは、運転席用、助手席用および後部座席用、側面用エアバッグなどに使用することができる。特に大きな拘束力が求められる運転席用、助手席用エアバッグとして使用することに適する。
【００５３】
本発明のエアバッグ用織物およびエアバッグの特徴は、エアバッグ用織物に求められる優れた低通気性と収納時のコンパクト性を兼ね備え、滑脱抵抗力にも優れている点にあり、また、本発明のエアバッグ用織物の製造方法はかかるエアバッグ織物を容易に製造することができる。
【実施例】
【００５４】
［測定方法］
（１）織物厚さ
ＪＩＳ Ｌ １０９６：１９９９ ８．５に則り、試料の異なる５か所について厚さ測定機を用いて、２３．５ｋＰａの加圧下、厚さを落ち着かせるために１０秒間待った後に厚さを測定し、平均値を算出した。
【００５５】
（２）タテ糸・ヨコ糸の織密度
ＪＩＳ Ｌ １０９６：１９９９ ８．６．１に基づき測定した。
試料を平らな台上に置き、不自然なしわや張力を除いて、異なる５か所について２．５４ｃｍの区間のタテ糸およびヨコ糸の本数を数え、それぞれの平均値を算出した。
【００５６】
（３）織物目付け
ＪＩＳ Ｌ １０９６：１９９９ ８．４．２に則り、２０ｃｍ×２０ｃｍの試験片を３枚採取し、それぞれの質量（ｇ）を量り、その平均値を１ｍ２当たりの質量（ｇ／ｍ２）で表した。
【００５７】
（４）引張強度
ＪＩＳ Ｋ ６４０４−３ ６．試験方法Ｂ（ストリップ法）に則り、タテ方向及びヨコ方向のそれぞれについて、試験片を５枚ずつ採取し、幅の両側から糸を取り除いて幅３０ｍｍとし、定速緊張型の試験機にて、つかみ間隔１５０ｍｍ、引張速度２００ｍｍ／ｍｉｎで試験片が切断するまで引っ張り、切断に至るまでの最大荷重を測定し、タテ方向及びヨコ方向のそれぞれについて平均値を算出した。
【００５８】
（５）破断伸度
ＪＩＳ Ｋ ６４０４−３ ６．試験方法Ｂ（ストリップ法）に則り、タテ方向及びヨコ方向のそれぞれについて、試験片を５枚ずつ採取し、幅の両側から糸を取り除いて幅３０ｍｍとし、これら試験片の中央部に１００ｍｍ間隔の標線を付け、定速緊張型の試験機にて、つかみ間隔１５０ｍｍ、引張速度２００ｍｍ／ｍｉｎで試験片が切断するまで引っ張り、切断に至るときの標線間の距離を読み取り、下記式によって、破断伸度を算出し、タテ方向及びヨコ方向のそれぞれについて平均値を算出した。
Ｅ＝［（Ｌ−１００）／１００］×１００
ここに、Ｅ：破断伸度（％）、
Ｌ：切断時の標線間の距離（ｍｍ）。
【００５９】
（６）引裂強力
ＪＩＳ Ｋ ６４０４−４ ６．試験方法Ｂ（シングルタング法）に準じ、長辺２００ｍｍ、短辺７６ｍｍの試験片をタテ、ヨコ、両方にそれぞれ５個の試験片を採取し、試験片の短辺の中央に辺と直角に７５ｍｍの切込みを入れ、定速緊張型の試験機にてつかみ間隔７５ｍｍ、引張速度２００ｍｍ／ｍｉｎで試験片が引ききるまで引裂き、その時の引裂き荷重を測定した。得られた引裂き荷重のチャート記録線より、最初のピークを除いた極大点の中から大きい順に３点選び、その平均値をとった。最後にタテ方向及びヨコ方向のそれぞれについて、平均値を算出した。
【００６０】
（７）通気量
ＪＩＳ Ｌ １０９６：１９９９ ８．２７．１ Ａ法（フラジール形法）に準じて、試験差圧１９．６ｋＰａで試験したときの通気量を測定した。試料の異なる５か所から約２０ｃｍ×２０ｃｍの試験片を採取し、口径１００ｍｍの円筒の一端に試験片を取り付け、取り付け箇所から空気の漏れが無いように固定し、レギュレーターを用いて試験差圧１９．６ｋＰａに調整し、そのときに試験片を通過する空気量を流量計で計測し、５枚の試験片についての平均値を算出した。
【００６１】
（８）パッカビリティー
ＡＳＴＭ Ｄ６４７８−０２に則り測定した。
【００６２】
（９）滑脱抵抗力
ＡＳＴＭ Ｄ６４７９−０２に則り測定した。
【００６３】
（１０）タテ糸張力
金井工機（株）製チェックマスター（登録商標）（形式：ＣＭ−２００ＦＲ）を用い、織機稼動中に経糸ビームとバックローラーの中央部分において、タテ糸一本当たりに加わる張力を測定した。
【００６４】
（１１）タテ糸開口における上糸の張力・下糸の張力
タテ糸が開口した状態で織機を停止させ、バックローラーと綜絞との間（バックローラーと綜絖との間にガイドロールを配している場合には、ガイドロールと綜絖との間）において、上側にあるタテ糸一本あたりに加わる張力を上記（１０）で用いたのと同様の張力測定機にて、上糸の張力として測定した。また同様にして、下側にあるタテ糸一本あたりに加わる張力を下糸の張力として測定した。
【００６５】
（１２）総合評価基準
以上の測定方法によって得られた通気量と、滑脱抵抗力の値が、それぞれ１．０Ｌ／ｃｍ２・ｍｉｎ以下、４００Ｎ以上を目標値とし、後で示す表において、両方の値を満足する場合を「○」、どちらか片方の値を満足する場合を「△」、両方の値を満足しなかった場合を「×」と評価した。
【００６６】
［実施例１］
（タテ糸）
ナイロン６・６からなり、円形の断面形状を有し、単繊維繊度が２．６ｄｔｅｘ、フィラメント数１３６、総繊度３５０ｄｔｅｘ、無撚りで、強度８．５ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度２３．５％の合成繊維マルチフィラメントを用いた。
【００６７】
（ヨコ糸）
ナイロン６・６からなり、円形の断面形状を有し、単繊維繊度が３．５ｄｔｅｘ、フィラメント数１３６、総繊度４７０ｄｔｅｘ、無撚りで、強度８．５ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度２３．０％の合成繊維マルチフィラメントを用いた。
【００６８】
（製織工程）
上記タテ糸とヨコ糸を用い、タテ糸の織密度が５６本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織密度が５８．５本／２．５４ｃｍの織物を製織した。
【００６９】
織機としてはウォータージェットルームを用い、筬打ち部とフリクションローラーとの間にはバーテンプルを設置して織物を把持し、バックローラーと綜絞との間に、バックローラーから４０ｃｍの位置で、ワープラインから７ｃｍタテ糸を持ち上げるようにガイドロールを取り付けた構成とした。
【００７０】
製織条件としては、製織時のタテ糸張力を１４７ｃＮ／本、織機停止時の上糸の張力を１１８ｃＮ／本、下糸の張力を１６７ｃＮ／本となるように調整し、織機回転数は５００ｒｐｍとした。
【００７１】
（熱セット工程）
次いでこの織物に、引き続きピンテンター乾燥機を用いて幅入れ率０％、オーバーフィード率０％の寸法規制の下で１６０℃にて１分間の熱セット加工を施した。
【００７２】
得られたエアバッグ用織物は、低通気性、収納時のコンパクト性を兼ね備えており、かつタテ方向およびヨコ方向の滑脱抵抗力がバランスよく、目標値を満足していた。
【００７３】
［比較例１］
（タテ糸）
実施例１で用いたのと同様のものをタテ糸とした。
【００７４】
（ヨコ糸）
実施例１で用いたものと同様のものをヨコ糸とした。
【００７５】
（製織工程）
上記タテ糸とヨコ糸を用い、タテ糸の織密度が６３本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織密度が５５本／２．５４ｃｍの織物を製織した。
【００７６】
織機構成・製織条件は実施例１と同様とした。
【００７７】
（熱セット工程）
次いでこの織物に、実施例１と同様の熱セット加工を施した。
【００７８】
得られたエアバッグ用織物は、通気性は問題ないが、ヨコ方向の滑脱抵抗力が低く、滑脱抵抗力面でタテヨコのバランスの悪いものであった。
【００７９】
［比較例２］
（タテ糸）
実施例１で用いたのと同様のものをタテ糸とした。
【００８０】
（ヨコ糸）
実施例１で用いたのと同様のものをヨコ糸とした。
【００８１】
（製織工程）
上記タテ糸とヨコ糸を用い、タテ糸の織り密度が６３．５本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織り密度が４６本／２．５４ｃｍの織物を製織した。
【００８２】
織機構成・製織条件は実施例１と同様とした。
【００８３】
（熱セット工程）
次いでこの織物に、実施例１と同様の熱セット加工を施した。
【００８４】
得られたエアバッグ用織物は、通気量は問題ないが、ヨコ方向の滑脱抵抗力が低く、滑脱抵抗力面でタテヨコのバランスの悪いものであった。
【００８５】
［実施例２］
（タテ糸）
実施例１で用いたものと同様のものをタテ糸とした。
【００８６】
（ヨコ糸）
実施例１で用いたものと同様のものをヨコ糸とした。
【００８７】
（製織工程）
上記タテ糸とヨコ糸を用い、タテ糸の織り密度が５９本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織り密度が５９本／２．５４ｃｍの織物を製織した。
【００８８】
織機としてはウォータージェットルームを用い、筬打ち部とフリクションローラーの間にはバーテンプルを設置して織物を把持し、バックローラーと綜絞との間に、バックローラから４０ｃｍの位置で、ワープラインから８ｃｍタテ糸を持ち上げるようにガイドロールを取り付けた構成とした。
【００８９】
製織条件としては、製織時のタテ糸張力を１２７ｃＮ／本、織機停止時の上糸の張力を１０８ｃＮ／本、下糸の張力を１４７ｃＮ／本となるように調整し、織機回転数は５００ｒｐｍとした。
【００９０】
（精練・熱セット工程）
次いでこの織物を、アルキルベンゼンスルホン酸ソーダ０．５ｇ／ｌおよびソーダ灰０．５ｇ／ｌを含んだ６０℃の熱水収縮槽に２０秒間通過させ、ノンタッチドライヤーを用いて１６０℃で１０秒間乾燥させた後、引き続きピンテンター乾燥機を用いて幅入れ率０％、オーバーフィード率０％の寸法規制の下で１８０℃にて１分間の熱セット加工を施した。
【００９１】
得られたエアバッグ用織物は、低通気性、収納時のコンパクト性を兼ね備えており、かつタテ方向およびヨコ方向の滑脱抵抗力がバランスよく、目標値を満足していた。
【００９２】
［比較例３］
（タテ糸・ヨコ糸）
ナイロン６・６からなり、円形の断面形状を有し、単繊維繊度が４．９ｄｔｅｘ、フィラメント数７２、総繊度３５０ｄｔｅｘ、無撚りで、強度８．５ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度２３．５％の合成繊維マルチフィラメントをタテ糸およびヨコ糸に用いた。
【００９３】
（製織工程）
上記タテ糸とヨコ糸を用い、タテ糸の織り密度が６０本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織り密度が６０本／２．５４ｃｍの織物を製織した。
【００９４】
織機としてはウォータージェットルームを用い、筬打ち部とフリクションローラーの間にはリングテンプルを設置して織物を把持する構成とした。実施例１で用いたようなガイドロールは取り付けなかった。
【００９５】
製織条件としては、製織時のタテ糸張力を６９ｃＮ／本、織機停止時の上糸の張力を６９ｃＮ／本、下糸の張力を６９ｃＮ／本となるように調整し、織機回転数は５００ｒｐｍとした
（精練・熱セット工程）
次いでこの織物を、アルキルベンゼンスルホン酸ソーダ０．５ｇ／ｌおよびソーダ灰０．５ｇ／ｌを含んだ６０℃の熱水収縮槽に２０秒間通過させ、ノンタッチドライヤーを用いて１６０℃で１０秒間乾燥させた後、引き続きピンテンター乾燥機を用いて幅入れ率０％、オーバーフィード率０％の寸法規制の下で１８０℃にて１分間の熱セット加工を施した。
【００９６】
得られたエアバッグ用織物は、通気量が大きく、また、ヨコ方向の滑脱抵抗力が低いために滑脱抵抗力面でタテヨコのバランスの悪いものであった。
【００９７】
【表２】
【産業上の利用可能性】
【００９８】
本発明によるエアバッグ用織物は、エアバッグ用織物に求められる優れた低通気性と収納時のコンパクト性を兼ね備え、滑脱抵抗力にも優れている。そのため、本発明のエアバッグ用織物は、特に運転席用、助手席用、側面衝突用サイドエアバッグなどに好適に用いることができるが、その適用範囲がこれらに限られるものではない。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
合成繊維からなるタテ糸及びヨコ糸からなり、以下の要件を満たすことを特徴とするエアバッグ用織物。
（１）１．１≦Ｄｆ／Ｄｗ≦２．０
ここで、
Ｄｗ：タテ糸の総繊度（ｄｔｅｘ）、
Ｄｆ：ヨコ糸の総繊度（ｄｔｅｘ）。
(２)ＣＦ２／ＣＦ１≧１．０５
ここで、
ＣＦ１：タテ糸のカバーファクター、
ＣＦ１＝（Ｄｗ×０．９）１／２×Ｎｗ、
ＣＦ２：ヨコ糸のカバーファクター、
ＣＦ２＝（Ｄｆ×０．９）１／２×Ｎｆ、
Ｎｗ：タテ糸の織密度（本／２．５４ｃｍ）、
Ｎｆ：ヨコ糸の織密度（本／２．５４ｃｍ）。
(３)ＥＣ１≧４００Ｎ、ＥＣ２≧４００Ｎ
ここで、
ＥＣ１：ＡＳＴＭ Ｄ６４７９−０２によるタテ方向の滑脱抵抗力（Ｎ）、
ＥＣ２：ＡＳＴＭ Ｄ６４７９−０２によるヨコ方向の滑脱抵抗力（Ｎ）。
(４)０．８０≦ＥＣ２／ＥＣ１≦１．２０
(５)ＪＩＳ Ｌ １０９６で規定するフラジール形法に基づいて試験差圧１９．６ｋＰａで測定したときの通気量が１．０Ｌ／ｃｍ２・ｍｉｎ以下。
【請求項２】
タテ糸とヨコ糸を構成する単繊維の繊度が１〜７ｄｔｅｘである、請求項１に記載のエアバッグ用織物。
【請求項３】
タテ糸とヨコ糸の総繊度がそれぞれ１００〜７００ｄｔｅｘである、請求項１または２記載のエアバッグ用織物
【請求項４】
タテ糸のカバーファクターＣＦ１およびヨコ糸のカバーファクターＣＦ２が、いずれも９５０〜１２５０である、請求項１〜３のいずれかに記載のエアバッグ用織物。
【請求項５】
さらにＣＦ２／ＣＦ１≧１．１０を満たす、請求項１〜４のいずれかに記載のエアバッグ用織物。
【請求項６】
請求項１〜５のいずれかに記載のエアバッグ用織物を縫製してなることを特徴とするエアバッグ。
【請求項７】
請求項１〜５のいずれか記載のエアバッグ用織物を製造する方法であって、製織においてタテ糸張力を７５〜２３０ｃＮ／本に調整して製織することを特徴とするエアバッグ用織物の製造方法。
【請求項８】
請求項１〜５のいずれか記載のエアバッグ用織物を製造する方法であって、タテ糸開口における上糸の張力と下糸の張力とに１０〜９０％の差をつけて製織することを特徴とするエアバッグ用織物の製造方法。
【請求項９】
製織時のテンプルとしてバーテンプルを使用することを特徴とする請求項７または８記載のエアバッグ用織物の製造方法。
【請求項１】
合成繊維からなるタテ糸及びヨコ糸からなり、以下の要件を満たすことを特徴とするエアバッグ用織物。
（１）１．１≦Ｄｆ／Ｄｗ≦２．０
ここで、
Ｄｗ：タテ糸の総繊度（ｄｔｅｘ）、
Ｄｆ：ヨコ糸の総繊度（ｄｔｅｘ）。
(２)ＣＦ２／ＣＦ１≧１．０５
ここで、
ＣＦ１：タテ糸のカバーファクター、
ＣＦ１＝（Ｄｗ×０．９）１／２×Ｎｗ、
ＣＦ２：ヨコ糸のカバーファクター、
ＣＦ２＝（Ｄｆ×０．９）１／２×Ｎｆ、
Ｎｗ：タテ糸の織密度（本／２．５４ｃｍ）、
Ｎｆ：ヨコ糸の織密度（本／２．５４ｃｍ）。
(３)ＥＣ１≧４００Ｎ、ＥＣ２≧４００Ｎ
ここで、
ＥＣ１：ＡＳＴＭ Ｄ６４７９−０２によるタテ方向の滑脱抵抗力（Ｎ）、
ＥＣ２：ＡＳＴＭ Ｄ６４７９−０２によるヨコ方向の滑脱抵抗力（Ｎ）。
(４)０．８０≦ＥＣ２／ＥＣ１≦１．２０
(５)ＪＩＳ Ｌ １０９６で規定するフラジール形法に基づいて試験差圧１９．６ｋＰａで測定したときの通気量が１．０Ｌ／ｃｍ２・ｍｉｎ以下。
【請求項２】
タテ糸とヨコ糸を構成する単繊維の繊度が１〜７ｄｔｅｘである、請求項１に記載のエアバッグ用織物。
【請求項３】
タテ糸とヨコ糸の総繊度がそれぞれ１００〜７００ｄｔｅｘである、請求項１または２記載のエアバッグ用織物
【請求項４】
タテ糸のカバーファクターＣＦ１およびヨコ糸のカバーファクターＣＦ２が、いずれも９５０〜１２５０である、請求項１〜３のいずれかに記載のエアバッグ用織物。
【請求項５】
さらにＣＦ２／ＣＦ１≧１．１０を満たす、請求項１〜４のいずれかに記載のエアバッグ用織物。
【請求項６】
請求項１〜５のいずれかに記載のエアバッグ用織物を縫製してなることを特徴とするエアバッグ。
【請求項７】
請求項１〜５のいずれか記載のエアバッグ用織物を製造する方法であって、製織においてタテ糸張力を７５〜２３０ｃＮ／本に調整して製織することを特徴とするエアバッグ用織物の製造方法。
【請求項８】
請求項１〜５のいずれか記載のエアバッグ用織物を製造する方法であって、タテ糸開口における上糸の張力と下糸の張力とに１０〜９０％の差をつけて製織することを特徴とするエアバッグ用織物の製造方法。
【請求項９】
製織時のテンプルとしてバーテンプルを使用することを特徴とする請求項７または８記載のエアバッグ用織物の製造方法。
【公開番号】特開２００８−２５０９０（Ｐ２００８−２５０９０Ａ）
【公開日】平成２０年２月７日（２００８．２．７）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００７−１６４８６０（Ｐ２００７−１６４８６０）
【出願日】平成１９年６月２２日（２００７．６．２２）
【出願人】（０００００３１５９）東レ株式会社 (7,677)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２０年２月７日（２００８．２．７）
【国際特許分類】
【出願日】平成１９年６月２２日（２００７．６．２２）
【出願人】（０００００３１５９）東レ株式会社 (7,677)
【Ｆターム（参考）】
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