ベーンポンプ
【課題】 騒音を低減することが可能なベーンポンプを提供すること。
【解決手段】 吸入側背圧ポートの作動油の圧力を、大気圧よりも低く、吸入領域のポンプ室内の作動油の圧力よりも高くなるようにした。
【解決手段】 吸入側背圧ポートの作動油の圧力を、大気圧よりも低く、吸入領域のポンプ室内の作動油の圧力よりも高くなるようにした。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ベーンポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、ロータのスリット溝にベーンを出没可能に収容し、カムリング内周面とロータ外周面とベーンとの間に形成したポンプ室の容積をカムリングの揺動により変化させる可変容量形のベーンポンプが知られている。例えば、特許文献１に記載のベーンポンプは、ベーンの先端部がポンプの吐出領域または吸込領域のいずれかにあるとき、当該ベーンの基端部にベーン先端部と略同一の圧力（背圧）を作用させる。これにより、ベーン先端部がカムリング内周面に摺動するときの抵抗を減らし、ポンプを駆動する動力の損失を低減する。また、ポンプの吸入領域において吐出領域へ移行する手前からベーンの基端部に吐出側圧力（高圧）を作用させる。これにより、作動流体の粘性が高い低温時においても、当該ベーンをスリットから飛び出させ、ポンプ室のシール性の低下を抑制して、ポンプ作動性の向上を図っている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開平７−２５９７５４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかし、特許文献１に記載のベーンポンプでは、騒音が発生するという問題があった。本発明の目的とするところは、騒音を低減することが可能なベーンポンプを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
上記目的を達成するため、本発明のベーンポンプは、吸入側背圧ポートの作動油の圧力を、大気圧よりも低く、吸入領域のポンプ室内の作動油の圧力よりも高くなるようにした。
【発明の効果】
【０００６】
よって、騒音を低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【０００７】
【図１】実施例１のベーンポンプが適用されるＣＶＴのブロック図である。
【図２】実施例１のベーンポンプの内部を回転軸方向から見た断面図である。
【図３】実施例１のプレートをｚ軸正方向側から見た平面図である。
【図４】実施例１のリアボディをｚ軸正方向側から見た図である。
【図５】実施例１のフロントボディをｚ軸負方向側から見た図である。
【図６】実施例１の図５におけるI-I断面図である。
【図７】実施例１の油圧回路の概略図である。
【発明を実施するための形態】
【０００８】
［実施例１］
〔ベーンポンプの概要〕
実施例１のベーンポンプ１の概要を説明する。ベーンポンプ１は、自動車の油圧式アクチュエータへの油圧供給源として用いられる。具体的には、ベルト式の連続可変トランスミッション（ＣＶＴ100）の油圧供給源として使用される。なお、他の油圧式アクチュエータ、例えばパワーステアリングシステムの油圧供給源として使用しても良い。
ベーンポンプ１は内燃機関のクランクシャフトにより駆動され、作動流体を吸入・吐出する。作動流体として作動油、具体的にはＡＴＦ（オートマチック・トランスミッション・フルード）を用いる。作動油（ＡＴＦ）は、弾性係数が比較的小さく、僅かな容積変化に対して圧力が大きく変化する性質を有している。
図１は、ベーンポンプ１が適用されるＣＶＴ100の一例を示すブロック図である。
コントロールバルブ200内には、ＣＶＴコントロールユニット300により制御される各種のバルブ201〜213が設けられている。ベーンポンプ１から吐出された作動油は、コントロールバルブ200を介してＣＶＴ100の各部（プライマリプーリ101、セカンダリプーリ102、フォワードクラッチ103、リバースブレーキ104、トルクコンバータ105、潤滑・冷却系等106等）に供給される。
ベーンポンプ１は、吐出容量（１回転当たりに吐出する流体量。以下、ポンプ容量という。）を可変にできる可変容量形であり、作動油を吸入・吐出するポンプ部２と、吐出容量を制御する制御部３とを、一体のユニットとして有している。
【０００９】
〔ポンプ部の構成〕
ポンプ部２は主な構成要素として、クランクシャフトにより駆動される駆動軸５と、駆動軸５により回転駆動されるロータ６と、ロータ６の外周に形成された複数のスリット６１のそれぞれに突没可能に収容されたベーン７と、ロータ６を囲んで配置されるカムリング８と、カムリング８を囲んで配置されるアダプタリング９と、カムリング８およびロータ６の軸方向側面に配置され、カムリング８、ロータ６およびベーン７とともに複数のポンプ室ｒを形成するプレート４１と、貫通孔400を有し、貫通孔400の底部402にプレート４１を収容するとともに、貫通孔400内にカムリング８、ロータ６およびベーン７を収容するリアボディ４０と、リアボディ４０の貫通孔400を閉塞するとともに、カムリング８、ロータ６およびベーン７とともに複数のポンプ室ｒを形成するフロントボディ４２を有している。
図２は、ベーンポンプ１の内部を回転軸方向から見た一部断面図である。説明の便宜上、三次元直交座標系を設け、ベーンポンプ１の径方向にｘ軸およびｙ軸、ベーンポンプ１の回転軸方向にｚ軸を設定する。ベーンポンプ１の回転軸Ｏ上にｚ軸を設け、回転軸Ｏに対してカムリング８の中心軸Ｐが揺動する方向にｘ軸を設け、ｘ軸およびｚ軸に直交する方向にｙ軸を設ける。図２の紙面上方をｚ軸正方向とし、Ｏに対してＰが離れる側（第２閉じ込み領域に対する第１閉じ込み領域の側。図３参照。）をｘ軸正方向とし、吸入領域に対して吐出領域の側をｙ軸正方向とする。
【００１０】
（アダプタリングの構成）
リアボディ４０には、ｚ軸方向に延びる略円筒状の貫通孔400が形成されている。この貫通孔400には、円環状のアダプタリング９が設置されている。
アダプタリング９の内周面は、ｚ軸方向に延びる略円筒状の収容孔９０を構成している。収容孔９０のｘ軸正方向側には、ｙｚ平面と略平行な第１平面部９１が形成されている。収容孔９０のｘ軸負方向側には、ｙｚ平面と略平行な第２平面部９２が形成されている。第２平面部９２のｚ軸方向略中央には、段差部920がｘ軸負方向側に形成されている。
収容孔９０のｙ軸正方向側であって回転軸Ｏに対して若干ｘ軸正方向寄りには、ｚ軸と略平行な第３平面部９３が形成されている。第３平面部９３には、ｚ軸方向から見て半円状の溝（凹部930）が形成されている。凹部930を挟んだ両側には、アダプタリング９を径方向に貫通する連通路931,932が形成されている。凹部930のｘ軸正方向側における第３平面部９３には第１連通路931が開口し、第３平面部９３のｘ軸負方向側に隣接して第２連通路932が開口している。収容孔９０のｙ軸負方向側には、ｘｚ平面と略平行な第４平面部９４が形成されている。第４平面部９４には、ｚ軸方向から見て矩形状の溝（凹部940）が形成されている。
【００１１】
（カムリングの構成）
アダプタリング９の収容孔９０内には、円環状のカムリング８が揺動自在に設置されている。言い換えると、アダプタリング９は、カムリング８を取り囲むように配置されている。ｚ軸方向から見て、カムリング８のカムリング内周面８０およびカムリング外周面８１は略円形であり、カムリング８の径方向幅は略一定である。カムリング８のｙ軸正方向側のカムリング外周面８１には、ｚ軸方向から見て半円状の溝（凹部810）が形成されている。
カムリング８のｘ軸負方向側のカムリング外周面８１には、ｘ軸方向に軸を有する略円筒状の凹部811が所定深さまで穿設されている。アダプタリング内周の凹部930とカムリング外周の凹部810との間には、ｚ軸方向に延びるピン１０が、これらの凹部930,810に挟み込まれるように、各凹部930,810に当接して設置される。
前述のアダプタリング内周の凹部940には、シール部材１１が設置される。シール部材１１は、カムリング外周面８１のｙ軸負方向側に当接する。
アダプタリング内周の段差部920には、弾性部材としてのスプリング１２の一端が設置される。スプリング１２はコイルスプリングである。カムリング外周の凹部811には、スプリング１２の他端が嵌挿される。スプリング１２は圧縮状態で設置され、アダプタリング９に対してカムリング８をｘ軸正方向側に常時付勢する。
アダプタリング９の収容孔９０のｘ軸方向寸法、すなわち第１平面部９１と第２平面部９２との間の距離は、カムリング外周面８１の直径よりも大きく設けられている。カムリング８は、アダプタリング９に対して平面部９３で支持され、平面部９３を支点にｘｙ平面内で揺動自在に設置されている。ピン１０はアダプタリング９に対するカムリング８の位置ズレ（相対回転）を抑制する。
カムリング８の揺動は、ｘ軸正方向側では、カムリング外周面８１がアダプタリング９の第１平面部９１に当接することで規制され、ｘ軸負方向側では、カムリング外周面８１がアダプタリング９の第２平面部９２に当接することで規制される。カムリング８の中心軸Ｐの回転軸Ｏに対する偏心量をδとする。カムリング外周面８１が第２平面部９２に当接する位置（最小偏心位置）では、偏心量δが最小値となる。カムリング外周面８１が第１平面部９１に当接する図２の位置（最大偏心位置）では、偏心量δが最大となる。カムリング８が揺動する際には、平面部９３がカムリング外周面８１に摺接するとともに、シール部材１１がカムリング外周面８１に摺接する。
【００１２】
（制御室の構成）
アダプタリング内周面９５とカムリング外周面８１との間の空間は、そのｚ軸負方向側がプレート４１に、ｚ軸正方向側がフロントボディ４２により封止される一方、平面部９３とシール部材１１とにより、２つの制御室Ｒ１，Ｒ２に液密に隔成されている。
ｘ軸正方向側には第１制御室Ｒ１が形成され、ｘ軸負方向側には第２制御室Ｒ２が形成されている。第１制御室Ｒ１には第１連通路931が開口し、第２制御室Ｒ２には第２連通路932が開口している。なお、上記規制位置で、カムリング外周とアダプタリング内周との間には所定の隙間が確保されており、第１、第２制御室Ｒ１，Ｒ２の容積は所定以上でありゼロとならない。
【００１３】
（ロータの構成）
ボディ４（リアボディ４０、プレート４１、フロントボディ４２）には駆動軸５が回転自在に軸支されている。駆動軸５は、チェーンを介して内燃機関のクランクシャフトに結合されており、クランクシャフトに同期して回転する。駆動軸５の外周には、ロータ６が同軸に固定（スプライン結合）されている。ロータ６は略円柱状であり、カムリング８の内周側に設置されている。言い換えると、カムリング８は、ロータ６を取り囲むように配置されている。ロータ６のロータ外周面６０とカムリング８のカムリング内周面８０とプレート４１、フロントボディ４２との間に、環状室Ｒ３が形成されている。ロータ６は、駆動軸５とともに、回転軸Ｏの周りに、図２の時計回り方向に回転する。
ロータ６には、複数の溝（スリット６１）が放射状に形成されている。各スリット６１は、ｚ軸方向から見て、ロータ外周面６０から回転軸Ｏに向かって所定深さまで、ロータ径方向に延びて直線状に設けられており、ロータ６のｚ軸方向全範囲にわたって形成されている。スリット６１は、ロータ６を周方向に等分割する位置に１１箇所、形成されている。
ベーン７は、略矩形状の板部材（羽根）であり、複数（１１枚）設けられ、各スリット６１に１枚ずつ出没可能に収容されている。ベーン７のロータ外径側（回転軸Ｏから離れる側）の先端部（ベーン先端部７０）は、カムリング内周面８０に対応して緩やかな曲面状に形成されている。なお、スリット６１とベーン７の数は１１に限らない。
各スリット６１のロータ内径側（回転軸Ｏに向かう側）の端部（スリット基端部610）は、略円筒状に形成されており、ｚ軸方向から見て、ロータ周方向におけるスリット本体部611の幅よりも大径の略円形である。なお、スリット基端部610を特に円筒状に形成しなくてもよく、例えばスリット本体部611と同様の溝形状としてもよい。スリット基端部610と、このスリット６１に収容されたベーン７のロータ内径側の端部（ベーン基端部７１）との間には、このベーン７の背圧室ｂｒ（受圧部）が形成されている。
【００１４】
ロータ外周面６０には、各ベーン７に対応する位置に、ｚ軸方向から見て略台形状の突出部６２が設けられている。突出部６２は、ロータ６のｚ軸方向全範囲にわたって、ロータ外周面６０から所定高さまで突出するように形成されている。突出部６２の略中央位置には、各スリット６１の開口部が設けられている。スリット６１のロータ径方向長さ（突出部６２およびスリット基端部610を含む）は、ベーン７のロータ径方向長さと略同じに設けられている。
突出部６２を設けることで、スリット６１のロータ径方向長さが所定以上確保され、例えば第１閉じ込み領域でベーン７がスリット６１から最大限突出したとしてもスリット６１におけるベーン７の保持性が確保されている。言い換えると、突出部６２によりベーン７の保持性を向上しつつ、ロータ外周面６０から突出部６２以外の肉を除いているため、この除肉分だけポンプ室ｒの容積を大きくしてポンプ効率を向上し、かつロータ６全体を軽量化して動力損失を軽減している。
環状室Ｒ３は、複数のベーン７によって、複数（１１個）のポンプ室（容積室）ｒに区画されている。以下、ロータ６の回転方向（図２の時計回り方向。以下、単に回転方向という。）において隣り合うベーン７同士の間（２つのベーン７の側面間）の距離を、１ピッチという。１つのポンプ室ｒの回転方向幅は、１ピッチであり不変である。
カムリング８の中心軸Ｐが回転軸Ｏに対して（ｘ軸正方向側に）偏心した状態では、ｘ軸負方向側からｘ軸正方向側に向かうにつれて、ロータ外周面６０とカムリング内周面８０との間のロータ径方向距離（ポンプ室ｒの径方向寸法）が大きくなる。この距離の変化に応じ、ベーン７がスリット６１から出没することで、各ポンプ室ｒが隔成されるとともに、ｘ軸正方向側のポンプ室ｒのほうが、ｘ軸負方向側のポンプ室ｒよりも、容積が大きくなる。このポンプ室ｒの容積の差異により、ｘ軸を境としてｙ軸負方向側では、ロータ６の回転方向（図２の時計回り方向）であるｘ軸正方向側に向かうにつれて、ポンプ室ｒの容積が拡大する一方、ｘ軸を境としてｙ軸正方向側では、ロータ６の回転方向（図２の時計回り方向）であるｘ軸負方向側に向かうにつれて、ポンプ室ｒの容積が縮小する。
【００１５】
〔プレートの構成〕
図３は、プレート４１をｚ軸正方向側から見た平面図である。プレート４１には、吸入ポート４３と、吐出ポート４４と、吸入側背圧ポート４５と、吐出側背圧ポート４６と、ピン設置孔４７と、貫通孔４８とが形成されている。ピン設置孔４７にはピン１０が挿入され固定設置される。貫通孔４８には駆動軸５が挿入され回転自在に設置される。
【００１６】
（吸入ポートの構成）
吸入ポート４３は、外部から吸入側のポンプ室ｒに作動油を導入する際の入り口となる部分であり、ロータ６の回転に応じてポンプ室ｒの容積が拡大するｙ軸負方向側の区間に設けられている。吸入ポート４３は、吸入側円弧溝430と吸入孔431と連通孔432とを有している。吸入側円弧溝430は、プレート４１のｚ軸正方向側の面410に形成され、ポンプ吸入側の油圧が導入される溝であって、吸入側のポンプ室ｒの配置に沿って、回転軸Ｏを中心とする略円弧状に形成されている。
吸入側円弧溝430に対応する角度範囲、すなわち回転軸Ｏに対して吸入側円弧溝430のｘ軸負方向側の始点Ａとｘ軸正方向側の終点Ｂとがなす略４．５ピッチ分に相当する角度αの範囲に、ベーンポンプ１の吸入領域が設けられている。吸入側円弧溝430の始点Ａおよび終点Ｂは、ｘ軸に対して略０．５ピッチに相当する角度βだけｙ軸負方向側に離れた位置に設けられている。
吸入側円弧溝430の終端部436は、回転方向に凸の略半円弧状に形成されている。吸入側円弧溝430の始端部435には、回転負方向に凸の略半円弧状に形成された本体始端部433と、本体始端部433に連続するノッチ434とが形成されている。ノッチ434は、本体始端部433からポンプ回転方向と回転負方向に延びるように、略０．５ピッチの長さだけ形成されており、その先端は始点Ａと一致している。吸入側円弧溝430のロータ径方向幅は、回転方向全範囲で略等しく設けられており、カムリング８が最小偏心位置にあるときの環状室Ｒ３のロータ径方向幅と略等しい（図２参照）。
吸入側円弧溝430のロータ内径側の縁437は、ロータ外周面６０（突出部６２を除く）よりも若干ロータ外径側に位置する。吸入側円弧溝430のロータ外径側の縁438は、最小偏心位置にあるカムリング８のカムリング内周面８０よりも若干ロータ外径側に位置し、その終端側で、最大偏心位置にあるカムリング８のカムリング内周面８０よりも僅かにロータ外径側に位置する。カムリング８の偏心位置に関わらず、吸入側の各ポンプ室ｒは、ｚ軸方向から見て吸入側円弧溝430と重なり、吸入側円弧溝430と連通している。
【００１７】
吸入側円弧溝430の回転方向略中央には、吸入孔431が開口している。吸入孔431は、ｚ軸方向から見て略長円状であり、ロータ径方向幅が吸入側円弧溝430と略等しく、回転方向における長さが略１ピッチである。吸入孔431は、プレート４１をｚ軸方向に貫通して、ｙ軸と重なる位置に形成されている。
吸入側円弧溝430には、吸入孔431に隣接して回転負方向寄り（始点Ａ側）に、連通孔432が開口している。連通孔432は、吸入孔431と同様の形状であり、プレート４１をｚ軸方向に貫通している。吸入側円弧溝430は、本体始端部433、連通孔432と吸入孔431との間、および終端部436において、プレート４１の（ｚ軸方向）厚さの２０％弱の（ｚ軸方向）深さを有している。
本体始端部433から連通孔432までの間は、傾斜が設けられており、回転方向に徐々に深くなり、連通孔432に達する部位ではプレート４１の厚さと同じ深さとなるように形成されている。吸入孔431から終端部436までの間は、傾斜が設けられており、回転方向に徐々に浅くなり、終端部436に達する部位では本体始端部433と同じ深さとなるように形成されている。
ノッチ434は、ｚ軸方向から見て、回転方向に向かうにつれて徐々にロータ径方向幅が大きくなる略鋭三角形状に設けられている。ノッチ434のロータ径方向幅の最大値は、吸入側円弧溝430の幅よりも小さく設けられている。ノッチ434の（ｚ軸方向）深さは、回転方向に向かうにつれてゼロからプレート４１の厚さの数％まで徐々に増加する。すなわち、ノッチ434の流路断面積は、吸入側円弧溝430の本体部よりも小さく、ノッチ434は、回転方向に流路断面積が徐々に大きくなる絞り部を構成している。
【００１８】
（吐出ポートの構成）
吐出ポート４４は、吐出側のポンプ室ｒから外部へ作動油を吐出する際の出口となる部分であり、ロータ６の回転に応じてポンプ室ｒの容積が縮小するｙ軸正方向側の区間に設けられている。吐出ポート４４は、吐出側円弧溝440と連通孔441と吐出孔441,442とを有している。吐出側円弧溝440は、第１プレート４１の面410に形成され、ポンプ吐出側の油圧が導入される溝であって、吐出側のポンプ室ｒの配置に沿って、回転軸Ｏを中心とする略円弧状に形成されている。
吐出側円弧溝440に対応する角度範囲、すなわち回転軸Ｏに対して吐出側円弧溝440のｘ軸正方向側の始点Ｃとｘ軸負方向側の終点Ｄとがなす角度αの範囲に、ベーンポンプ１の吐出領域が設けられている。吐出側円弧溝440の始点Ｃおよび終点Ｄは、ｘ軸に対して略０．５ピッチ分に相当する角度βだけｙ軸正方向側に離れた位置に設けられている。
吐出側円弧溝440のロータ径方向幅は、回転方向全範囲で略等しく設けられており、吸入側円弧溝430のロータ径方向幅よりも若干小さい。吐出側円弧溝440のロータ内径側の縁446は、（突出部６２を除く）ロータ外周面６０よりも若干ロータ外径側に位置する。吐出側円弧溝440のロータ外径側の縁447は、最小偏心位置にあるカムリング８のカムリング内周面８０と略重なる。吐出側の各ポンプ室ｒは、カムリング８の偏心位置に関わらず、ｚ軸方向から見て吐出側円弧溝440と重なり、吐出側円弧溝440と連通している。
吐出側円弧溝440の回転方向側の終端部444には、吐出孔442が開口している。吐出孔442は、ｚ軸方向から見て略長円状であり、ロータ径方向における幅が吐出側円弧溝440と略等しく、回転方向における長さが略１ピッチよりも若干長い。吐出孔442は、プレート４１をｚ軸方向に貫通して形成されている。吐出孔442の回転方向側縁は、回転方向に凸の略半円弧状に形成されており、終端部444の回転方向側縁と一致している。
【００１９】
吐出側円弧溝440の回転負方向寄りには、回転軸Ｏを挟んで吸入側の連通孔432と対向する位置に、連通孔441が開口している。連通孔441は、吐出孔442と同様の形状であり、回転方向における長さが略１ピッチであり、プレート４１をｚ軸方向に貫通して形成されている。吐出側円弧溝440の始端部443は、始点Ｃから連通孔441の回転負方向側の縁445まで延びて形成されている。縁445は、ｚ軸方向から見て、回転負方向に凸の略半円弧状に形成されており、その先端Ｅは、始点Ｃから回転方向に略１ピッチの距離をおいた位置にある。回転方向で吸入側円弧溝430の終点Ｂと対向する始端部443の先端は、ｚ軸方向から見て略矩形状に形成されており、ロータ径方向に延びる縁を有している。
吐出側円弧溝440の連通孔441と吐出孔442との間に設けられた本体部448の（ｚ軸方向）深さは、プレート４１の（ｚ軸方向）厚さの略２５％である。始端部443は本体部448よりも溝深さが浅く、始点Ｃから縁445に至るまで傾斜が設けられている。始点Ｃでの溝深さは０で、縁445に向かうにつれて徐々に深くなり、縁445に達する部位では第１プレート４１の厚さの１０％弱の深さとなる。
始端部443は、その流路断面積が本体部448よりも小さく、かつ回転方向に向かうにつれて徐々に（ｚ軸方向）深さが大きくなる形状に設けられており、回転方向に流路断面積が徐々に大きくなる絞り部を構成している。吸入側円弧溝430の終点Ｂと吐出側円弧溝440の始点Ｃとの間の面410には溝が設けられておらず、この区間に対応する角度範囲、すなわち回転軸Ｏに対して終点Ｂと始点Ｃとがなす角度２βの範囲に、ベーンポンプ１の第１閉じ込み領域が設けられている。第１閉じ込み領域の角度範囲は、略１ピッチ分に相当する。
同様に、吐出側円弧溝440の終点Ｄと吸入側円弧溝430の始点Ａとの間の面410には溝が設けられておらず、この区間に対応する角度範囲、すなわち回転軸Ｏに対して終点Ｄと始点Ａとがなす角度２βの範囲に、第２閉じ込み領域が設けられている。第２閉じ込み領域の角度範囲は、略１ピッチ分に相当する。
【００２０】
（閉じ込み領域）
第１閉じ込み領域および第２閉じ込み領域は、この領域内にあるポンプ室ｒの作動油を閉じ込め、吐出側円弧溝440と吸入側円弧溝430とが連通することを抑制する部分であり、ｘ軸に跨る区間に設けられている（図３参照）。
（背圧ポート）
プレート４１には、ベーン７の根元（背圧室ｂｒ、スリット基端部610）に連通する背圧ポート４５，４６が、吸入側と吐出側でそれぞれ分離して設けられている（図３参照）。
【００２１】
〈吸入側背圧ポート〉（図３参照）
吸入側背圧ポート４５は、吸入領域の大部分に位置する複数のベーン７の背圧室ｂｒと吸入ポート４３とを連通するポートである。ベーン７が「吸入領域に位置する」とは、ｚ軸方向から見て、ベーン７のベーン先端部７０が吸入ポート４３（吸入側円弧溝430）と重なっていることをいう。吸入側背圧ポート４５は、吸入側背圧円弧溝450と連通孔451とを有している。
吸入側背圧円弧溝450は、プレート４１の面410に形成され、ポンプ吸入側の油圧が導入される溝であって、ベーン７の背圧室ｂｒ（ロータ６のスリット基端部610）の配置に沿って、回転軸Ｏを中心とする略円弧状に形成されている。吸入側背圧円弧溝450は、略３ピッチ分に相当する角度の範囲（吸入側円弧溝430よりも狭い範囲）で形成されている。
吸入側背圧円弧溝450の始点ａは、吸入側円弧溝430（ノッチ434）の始点Ａよりも若干回転方向側であって本体始端部433の回転方向側に隣接する位置にある。吸入側背圧円弧溝450の終点ｂは、吸入側円弧溝430の終点Ｂよりも回転負方向側に略１．５ピッチ分に相当する角度だけ離れた位置にある。吸入側背圧円弧溝450のロータ径方向寸法（溝幅）は、回転方向全範囲で略等しく設けられており、吸入側円弧溝430と略等しく、スリット基端部610のロータ径方向寸法と略等しい。
吸入側背圧円弧溝450のロータ内径側の縁454は、スリット基端部610のロータ内径側縁よりも若干ロータ内径側に位置する。吸入側背圧円弧溝450のロータ外径側の縁455は、スリット基端部610のロータ外径側縁よりも僅かにロータ内径側に位置する。カムリング８の偏心位置に関わらず、ｚ軸方向から見て、吸入側背圧円弧溝450は、スリット基端部610（背圧室ｂｒ）と大部分重なるロータ径方向位置に設けられており、スリット基端部610（背圧室ｂｒ）と重なるとき、これと連通する。
吸入側背圧円弧溝450の回転負方向寄り（始点ａ側）には、ロータ径方向で吸入側円弧溝430の連通孔432と重なる位置に、連通孔451が開口している。連通孔451は、ｚ軸方向から見て略長円状であり、ロータ径方向における幅が吸入側背圧円弧溝450と略等しく、回転方向における長さが略１ピッチである。連通孔451は、プレート４１をｚ軸方向に貫通して形成されており、後述するリアボディ４０の低圧室491を介して吸入側円弧溝430の連通孔432と連通している。
吸入側背圧円弧溝450において、始点ａから吸入孔431までの間には、始端部452が設けられている。ｚ軸方向から見て、始端部452の先端は、回転負方向に凸の略半円弧状に形成されている。吸入側背圧円弧溝450の終端部453は、回転方向に凸の略半円弧状に形成されている。始端部452の（ｚ軸方向）深さは、プレート４１の厚さの４０％弱であり、終端部453の深さは、プレート４１の厚さの２０％弱である。終端部453から連通孔451までの区間には傾斜が設けられており、回転負方向に連通孔451に向かうにつれて徐々に深くなり、連通孔451に達する部位ではプレート４１の厚さと同じ深さとなるように形成されている。
【００２２】
〈吐出側背圧ポート〉（図３参照）
吐出側背圧ポート４６は、吐出領域、第１閉じ込み領域、第２閉じ込み領域の大半、および吸入領域の一部に位置する複数のベーン７の背圧室ｂｒと、吐出ポート４４とを連通するポートである。ベーン７が「吐出領域等に位置する」とは、ｚ軸方向から見て、ベーン７のベーン先端部７０が吐出ポート４４（吐出側円弧溝440）等と重なっていることをいう。吐出側背圧ポート４６は、吐出側背圧円弧溝460と連通孔461とを有している。
吐出側背圧円弧溝460は、プレート４１の面410に形成され、ポンプ吐出側の油圧が導入される溝であって、ベーン７の背圧室ｂｒ（スリット基端部610）の配置に沿って、回転軸Ｏを中心とする略円弧状に形成されている。吐出側背圧円弧溝460は、略７ピッチ分に相当する角度の範囲（吐出側円弧溝440よりも広い範囲）で形成されている。
吐出側背圧円弧溝460は吸入領域まで臨むように形成されており、吐出側背圧円弧溝460の始点ｃは、吐出側円弧溝440の始点Ｃよりも回転負方向側に、第１閉じ込み領域を越え、さらに吸入側円弧溝430の終点Ｂよりも回転負方向側に位置している。始点ｃは、終点Ｂから略１ピッチの（２βに相当する）距離をおいた位置にある。
吐出側背圧円弧溝460の終点ｄは、吐出側円弧溝440の終点Ｄよりも回転方向側に１ピッチ弱に相当する角度だけ離れており、第２閉じ込み領域の終端部近くに位置している。
吐出側背圧円弧溝460のロータ径方向寸法（溝幅）は、回転方向全範囲で略等しく設けられており、吐出側円弧溝440よりも僅かに小さく、スリット基端部610のロータ径方向寸法よりも若干小さい。
【００２３】
吐出側背圧円弧溝460のロータ内径側の縁464は、スリット基端部610のロータ内径側縁よりも若干ロータ外径側に位置する。吐出側背圧円弧溝460のロータ外径側の縁465は、スリット基端部610のロータ外径側縁よりも僅かにロータ内径側に位置する。カムリング８の偏心位置に関わらず、ｚ軸方向から見て、吐出側背圧円弧溝460は、スリット基端部610（背圧室ｂｒ）と大部分重なるロータ径方向位置に設けられており、スリット基端部610（背圧室ｂｒ）と重なるとき、これと連通する。
吐出側背圧円弧溝460の回転負方向寄り（始点ｃ側）には、第１閉じ込み領域の始端側において、吸入側円弧溝430の終点Ｂとｘ軸（第１閉じ込み領域の中間点）とに挟まれた角度位置に、連通孔461が開口している。連通孔461の直径は、吐出側背圧円弧溝460のロータ径方向幅と略等しい。連通孔461は、プレート４１内をｚ軸負方向側に向かうにつれてロータ外径側に位置するように、ｚ軸方向に対して斜めにプレート４１を貫通して形成されている。連通孔461は、第１プレート４１のｚ軸負方向側の面に開口し、後述するリアボディ４０の高圧室492を介して吐出ポート４４（吐出側円弧溝440）の連通孔441と連通している。吐出側背圧円弧溝460は、始端部462と背圧ポート本体部468を有している。
【００２４】
〔制御部の詳細〕
図２に戻って説明すると、制御部３は、リアボディ４０に設けられており、制御弁３０と第１、第２通路３１，３２と制御室Ｒ１，Ｒ２とを有している。
制御弁３０は油圧制御弁（スプール弁）であり、リアボディ４０内の収容孔401に収容されたスプール302を、ソレノイド301により駆動することで、リアボディ４０内に形成された第１通路３１、第２通路３２への作動油の供給を切り替える。第１通路３１は第１連通路931と連通して第１制御油路を構成している。第２通路３２は第２連通路932と連通して第２制御油路を構成している。制御弁３０の作動は、ＣＶＴコントロールユニット300により、例えば内燃機関の回転数とスロットルバルブ開度とに基づき制御される。
【００２５】
〔リアボディの詳細〕
図４は、リアボディ４０をｚ軸正方向側から見た図である。リアボディ４０の底部402には、貫通孔490、低圧室491、高圧室492、吐出室493が形成されている。
貫通孔490には、駆動軸５が挿入され回転自在に設置される。低圧室491は、底部402に凹状に形成されている。この低圧室491の開口部は、プレート４１に形成された吸入ポート４３の吸入孔431、連通孔432および吸入側背圧ポート４５の連通孔451のｚ軸負方向側開口部を覆うように設けられている。すなわち、吸入ポート４３および吸入側背圧ポート４５は低圧室491を介して連通しており、吸入ポート４３および吸入側背圧ポート４５には吸入圧が作用することとなる。
高圧室492は、底部402に凹状に形成されている。この高圧室492の開口部は、プレート４１に形成された吐出ポート４４の連通孔441および吐出側背圧ポート４６の連通孔461のｚ軸負方向側開口部を覆うように設けられている。すなわち、吐出ポート４４および吐出側背圧ポート４６は高圧室492を介して連通しており、吐出ポート４４および吐出側背圧ポート４６には吐出圧が作用することとなる。
吐出室493は、底部402に凹状に形成されている。この吐出室493の開口部は、プレート４１に形成された吐出ポート４４の吐出孔442のｚ軸負方向側開口部を覆うように設けられている。この吐出室493は吐出通路６５（図２参照）と連通しており、この吐出通路６５から高圧の作動油が吐出される。
また高圧室492と吐出室493の外周を覆うようにシール溝494が形成されている。このシール溝494にはシール部材495が設けられている。プレート４１のｚ軸負方向側の面がリアボディ４０の底部402と対向して設置された状態では、シール部材495がｚ軸方向に圧縮されてプレート４１のｚ軸負方向側の面に密着し、これにより高圧室492と吐出室493とが液密に保たれる。シール部材495によって、シール部材495外部の低圧領域496とシール部材495内部の高圧領域497とが画成されている。
【００２６】
〔フロントボディの詳細〕
図５は、フロントボディ４２をｚ軸負方向側から見た図である。図６は図５におけるI-I断面図である。
フロントボディ４２は、z軸負方向に突出したプレート面５０を有している。プレート面５０には、吸入ポート５１、吐出ポート５２と、吸入側背圧ポート５３と、吐出側背圧ポート５４と、ピン設置孔５５と、貫通孔５６とが形成されている。ピン設置孔５５にはピン１０が挿入され固定設置される。貫通孔５６には駆動軸５が挿入され回転自在に設置される。吸入ポート５１、吐出ポート５２と、吸入側背圧ポート５３および吐出側背圧ポート５４は、プレート４１に形成された吸入ポート４３と、吐出ポート４４と、吸入側背圧ポート４５と、吐出側背圧ポート４６と対応する位置に形成されている。
（吸入ポートの構成）（図５参照）
吸入ポート５１は、吸入側のポンプ室ｒと連通しており、ロータ６の回転に応じてポンプ室ｒの容積が拡大するｙ軸負方向側の区間に設けられている。吸入ポート５１は、吸入側円弧溝510と吸入孔511と連通孔512とを有している。吸入側円弧溝510は、吸入側のポンプ室ｒの配置に沿って、回転軸Ｏを中心とする略円弧状に形成されている。
吸入側円弧溝510の終端部516は、回転方向に凸の略半円弧状に形成されている。吸入側円弧溝510の始端部515には、回転負方向に凸の略半円弧状に形成されている。吸入側円弧溝510のロータ径方向幅は、回転方向全範囲で略等しく設けられており、カムリング８が最小偏心位置にあるときの環状室Ｒ３のロータ径方向幅と略等しい。
吸入側円弧溝510のロータ内径側の縁517は、ロータ外周面６０（突出部６２を除く）よりも若干ロータ外径側に位置する。吸入側円弧溝510のロータ外径側の縁518は、最小偏心位置にあるカムリング８のカムリング内周面８０よりも若干ロータ外径側に位置し、その終端側で、最大偏心位置にあるカムリング８のカムリング内周面８０よりも僅かにロータ外径側に位置する。カムリング８の偏心位置に関わらず、吸入側の各ポンプ室ｒは、ｚ軸方向から見て吸入側円弧溝510と重なり、吸入側円弧溝510と連通している。
吸入側円弧溝510の回転方向終端部から中央部付近にかけて吸入孔511が開口している。吸入孔511は、ロータ径方向幅が吸入側円弧溝510と略等しく、回転方向における長さが略3ピッチである。吸入孔511は、フロントボディ４２に形成された吸入通路６４に接続されており、この吸入通路６４から作動油が供給される。
吸入側円弧溝510には、吸入孔511に隣接して回転方向終端側に、連通孔512が開口している。連通孔512は、ロータ径方向幅が吸入側円弧溝510と略等しく、回転方向における長さが略1ピッチである。連通孔512も、フロントボディ４２に形成された吸入通路６４に接続されている。
【００２７】
（吐出ポートの構成）（図５参照）
吐出ポート５２は、ロータ６の回転に応じてポンプ室ｒの容積が縮小するｙ軸正方向側の区間に設けられている。吐出ポート５２は、オリフィス溝521を有する吐出側円弧溝520を有している。吐出側円弧溝520は、吐出側のポンプ室ｒの配置に沿って、回転軸Ｏを中心とする略円弧状に形成されている。
吐出側円弧溝520のロータ径方向幅は、回転方向全範囲で略等しく設けられており、吸入側円弧溝510のロータ径方向幅よりも若干小さい。吐出側円弧溝520のロータ内径側の縁526は、ロータ外周面６０（突出部６２を除く）よりも若干ロータ外径側に位置する。吐出側円弧溝520のロータ外径側の縁527は、最小偏心位置にあるカムリング８のカムリング内周面８０と略重なる。吐出側の各ポンプ室ｒは、カムリング８の偏心位置に関わらず、ｚ軸方向から見て吐出側円弧溝520と重なり、吐出側円弧溝520と連通している。
吐出側円弧溝520の回転負方向側の端部には、オリフィス溝521が形成されている。このオリフィス溝521は、吐出側円弧溝520よりも深さが浅く形成されている。
吐出側円弧溝520の回転正方向側端部は、回転正方向に向かって凸の略半円状に形成されている。また吐出側円弧溝520の回転負方向側であって、オリフィス溝521との境部分は回転負方向に向かって凸の略半円状に形成されている。またオリフィス溝521の回転負方向側の縁は、矩形に形成されている。
【００２８】
（吸入側背圧ポートの構成）（図５参照）
プレート面５１には、ベーン７の根元（背圧室ｂｒ、スリット基端部610）に連通する背圧ポート５３，５４が、吸入側と吐出側でそれぞれ分離して設けられている。吸入側背圧ポート５３は、吸入領域の大部分に位置する複数のベーン７の背圧室ｂｒと吸入ポート５１とを連通するポートである。吸入側背圧ポート５３は、吸入側背圧円弧溝530と連通孔531とを有している。
吸入側背圧円弧溝530は、ベーン７の背圧室ｂｒ（ロータ６のスリット基端部610）の配置に沿って、回転軸Ｏを中心とする略円弧状に形成されている。吸入側背圧円弧溝530は、略３ピッチ分に相当する角度の範囲（吸入側円弧溝510よりも狭い範囲）で形成されている。
吸入側背圧円弧溝530のロータ径方向寸法（溝幅）は、回転方向全範囲で略等しく設けられており、吸入側円弧溝510と略等しく、スリット基端部610のロータ径方向寸法と略等しい。
吸入側背圧円弧溝530のロータ内径側の縁534は、スリット基端部610のロータ内径側縁よりも若干ロータ内径側に位置する。吸入側背圧円弧溝530のロータ外径側の縁515は、スリット基端部610のロータ外径側縁よりも僅かにロータ内径側に位置する。カムリング８の偏心位置に関わらず、ｚ軸方向から見て、吸入側背圧円弧溝530は、スリット基端部610（背圧室ｂｒ）と大部分重なるロータ径方向位置に設けられており、スリット基端部610（背圧室ｂｒ）と重なるとき、これと連通する。
吸入側背圧円弧溝530の回転負方向寄りには、ロータ径方向で吸入側円弧溝510の連通孔512と重なる位置に、連通孔531が開口している。連通孔531は、ｚ軸方向から見て略長円状であり、ロータ径方向における幅が吸入側背圧円弧溝530と略等しく、回転方向における長さが略１ピッチである。
ｚ軸方向から見て、吸入側背圧円弧溝530の回転方向両側は回転方向に凸の略半円弧状に形成されている。
【００２９】
（吐出側背圧ポートの構成）（図５参照）
吐出側背圧ポート５４は、吐出側背圧円弧溝540とオリフィス溝541とを有している。
吐出側背圧円弧溝540は、ベーン７の背圧室ｂｒ（スリット基端部610）の配置に沿って、回転軸Ｏを中心とする略円弧状に形成されている。吐出側背圧円弧溝540は、略７ピッチ分に相当する角度の範囲（吐出側円弧溝520よりも広い範囲）で形成されている。
吐出側背圧円弧溝540は吸入領域まで臨むように形成されており、吐出側背圧円弧溝540の始点は、吐出側円弧溝520の始点よりも回転負方向側に、第１閉じ込み領域を越え、さらに吸入側円弧溝510の終点よりも回転負方向側に位置している。
吐出側背圧円弧溝540の終点は、吐出側円弧溝520の終点よりも回転方向側にまで形成されており、第２閉じ込み領域の終端部近くに位置している。
吐出側背圧円弧溝540のロータ径方向寸法（溝幅）は、回転方向全範囲で略等しく設けられており、吐出側円弧溝520よりも僅かに小さく、スリット基端部610のロータ径方向寸法よりも若干小さい。
吐出側背圧円弧溝540のロータ内径側の縁544は、スリット基端部610のロータ内径側縁よりも若干ロータ外径側に位置する。吐出側背圧円弧溝540のロータ外径側の縁545は、スリット基端部610のロータ外径側縁よりも僅かにロータ内径側に位置する。カムリング８の偏心位置に関わらず、ｚ軸方向から見て、吐出側背圧円弧溝540は、スリット基端部610（背圧室ｂｒ）と大部分重なるロータ径方向位置に設けられており、スリット基端部610（背圧室ｂｒ）と重なるとき、これと連通する。
吐出側背圧円弧溝540の回転正方向側端部は、回転正方向に向かって凸の略半円状に形成されている。また吐出側背圧円弧溝540の回転負方向側であって、オリフィス溝521との境部分は矩形に形成されている。またオリフィス溝541の回転負方向側の縁は、矩形に形成されている。
【００３０】
（潤滑油溝）（図５参照）
吐出ポート５２の吐出側円弧溝520の回転正方向側端には、第２閉じ込み領域であって吸入ポート５１、吐出ポート５２よりも外周側に連通する潤滑油溝５７が形成されている。また吐出側円弧溝520の回転正方向側には、第１閉じ込み領域であって吸入ポート５１、吐出ポート５２よりも外周側に連通する潤滑油溝５８が形成されている。この潤滑油溝５７，５８から作動油が潤滑油として揺動するカムリング８とプレート面５０との間に供給される。
吸入ポート５１の外周には、潤滑油溝５９が形成されている。この潤滑油溝５９は、潤滑油吸入孔591から第１制御室Ｒ１の作動油を潤滑油として揺動するカムリング８とプレート面５０との間に供給する。
〔リークもどし孔〕（図４参照）
リアボディ４０およびフロントボディ４２にはリークもどし孔６３が形成されている。このリークもどし孔６３は、リアボディ４０の制御弁３０を収容する収容孔401からフロントボディ４２の吸入側背圧ポート５３を繋ぐように形成されている。
リアボディ４０の収容孔401には、内周側面に開口する開口部630が形成されている。この開口部630とリアボディ４０の表面であって貫通孔400よりも外周とを連通する連通孔631が形成されている。フロントボディ４２には、リアボディ４０とフロントボディ４２とを組み付けたときに、連通孔631の開口部と連通するように連通孔632が形成されている。この連通孔632は、フロントボディ４２の内部側に向けて穿設されている。またフロントボディ４２の側面から連通孔632と吸入側背圧ポート５３を連通するように連通孔633が形成されている。この連通孔633のフロントボディ４２の側面側開口部は閉止栓634により閉塞されている。
【００３１】
［作用］
実施例１のベーンポンプ１の作用を説明する（図３参照）。
（ポンプ作用）
カムリング８を回転軸Ｏに対してｘ軸正方向に偏心して配置した状態でロータ６を回転させることにより、ポンプ室ｒは回転軸周りに回転しつつ周期的に拡縮する。ポンプ室ｒが回転方向に拡大するｙ軸負方向側で、吸入ポート４３からポンプ室ｒに作動油を吸入し、ポンプ室ｒが回転方向に縮小するｙ軸正方向側で、ポンプ室ｒから吐出ポート４４へ上記吸入した作動油を吐出する。
具体的には、あるポンプ室ｒに着目すると、吸入領域において、このポンプ室ｒの回転負方向側のベーン７（以下、後側ベーン７）が吸入側円弧溝430の終点Ｂを通過するまで、言い換えると、回転正方向側のベーン７（以下、前側ベーン７）が吐出側円弧溝440の始点Ｃを通過するまで、当該ポンプ室ｒの容積は増大する。この間、当該ポンプ室ｒは吸入側円弧溝430と連通しているため、作動油を吸入ポート４３から吸入する。
第１閉じ込み領域において、当該ポンプ室ｒの後側ベーン７（の回転正方向側の面）が吸入側円弧溝430の終点Ｂと一致し、前側ベーン７（の回転負方向側の面）が吐出側円弧溝440の始点Ｃと一致する回転位置では、当該ポンプ室ｒは吸入側円弧溝430とも吐出側円弧溝440とも連通せず、液密に確保される。
当該ポンプ室ｒの後側ベーン７が吸入側円弧溝430の終点Ｂを通過（前側ベーン７が吐出側円弧溝440の始点Ｃを通過）した後は、吐出領域において、回転に応じて当該ポンプ室ｒの容積は減少し、吐出側円弧溝440と連通するため、ポンプ室ｒから作動油を吐出ポート４４へ吐出する。
第２閉じ込み領域において、当該ポンプ室ｒの後側ベーン７（の回転正方向側の面）が吐出側円弧溝440の終点Ｄと一致し、前側ベーン７（の回転負方向側の面）が吸入側円弧溝430の始点Ａと一致する位置では、当該ポンプ室ｒは吐出側円弧溝440とも吸入側円弧溝430とも連通せず、液密に確保される。
【００３２】
実施例１では、第１、第２閉じ込み領域の範囲がそれぞれ１ピッチ分（１つのポンプ室ｒの分）だけ設けられているため、吸入領域と吐出領域とが連通することを抑制しつつ、ポンプ効率を向上することができる。なお、閉じ込み領域（吸入ポート４３と吐出ポート４４の間隔）を１ピッチ以上の範囲にわたって設けることとしてもよい。言い換えると、閉じ込み領域の角度範囲は、吐出領域と吸入領域を連通させない範囲であれば、任意に設定可能である。
なお、前側ベーン７（の回転負方向側の面）が第１閉じ込み領域から吐出領域へ移行するとき、始端部443の絞り作用により、ポンプ室ｒと吐出側円弧溝440の連通が急激に行われないため、吐出ポート４４およびポンプ室ｒの圧力の変動が抑制される。すなわち、高圧の吐出ポート４４から低圧のポンプ室ｒへ作動油が急激に流入することが抑制されるため、吐出ポート４４から吐出孔442を介して接続された外部の配管に供給される流量の急激な減少が抑制される。よって、配管における圧力変動（油撃）を抑制することができる。また、ポンプ室ｒに供給される流量の急激な増加が抑制されるため、ポンプ室ｒにおける圧力変動も抑制することができる。なお、始端部443を適宜省略することとしてもよい。
また、前側ベーン７（の回転負方向側の面）が第２閉じ込み領域から吸入領域へ移行するとき、ノッチ434の絞り作用により、ポンプ室ｒと吸入側円弧溝430の連通が急激に行われないため、吸入ポート４３およびポンプ室ｒの圧力の変動が抑制される。すなわち、ポンプ室ｒの容積が一気に増大することが抑制され、高圧のポンプ室ｒから低圧の吸入ポート４３へ作動油が急激に流出することが抑制されるため、気泡の発生（キャビテーション）を抑制することができる。なお、ノッチ434を適宜省略することとしてもよい。
【００３３】
（容量可変作用）
カムリング８がｘ軸正方向側に揺動して偏心量δがゼロでないとき、ｙ軸負方向側では、ロータ６が回転するにつれてポンプ室ｒの容積は拡大し、ｘ軸正方向側でｘ軸上に位置するとき最大となる。ｙ軸正方向側では、ロータ６が回転するにつれてポンプ室ｒの容積は縮小し、ｘ軸負方向側でｘ軸上に位置するとき最小となる。図２に示す最大偏心位置で、ポンプ室ｒの縮小時と拡大時の容積差は最大となり、ポンプ容量も最大となる。
一方、カムリング８がｘ軸負方向側に揺動して偏心量δが最小（ゼロ）となる最小偏心位置で、ｙ軸負方向側でもｙ軸正方向側でも、ロータ６の回転につれてポンプ室ｒの容積は拡大も縮小もしない。言い換えると、ポンプ室ｒ間の容積差は最小（ゼロ）となり、ポンプ容量も最小となる。
このように、カムリング８の揺動量に応じて容積差が変化し、これに対応してポンプ容量も変化する。
第１、第２制御室Ｒ１，Ｒ２に作動油が供給されていない状態で、カムリング８はスプリング１２によりｘ軸正方向側に付勢され、偏心量δは最大となっている。
第１制御室Ｒ１には、制御弁３０から第１制御油路を介して作動油が供給される。供給された作動油圧は、スプリング１２の付勢力に抗してカムリング８をｘ軸負方向側に向かって押圧する第１油圧力を発生する。第２制御室Ｒ２には、制御弁３０から第２制御油路を介して作動油が供給される。供給された作動油圧は、スプリング１２の付勢力に加勢してカムリング８をｘ軸正方向側に向かって押圧する第２油圧力を発生する。
ＣＶＴコントロールユニット300は、制御弁３０の作動を制御し、第１、第２制御室Ｒ１，Ｒ２に供給する作動油（カムリング８に作用する第１、第２油圧力）を適宜変化させることで、カムリング８が揺動し、偏心量δを変化させる。これにより、ポンプ容量を可変制御する。
具体的には、第１制御室Ｒ１の作動油圧が高くなると、第１油圧力が大きくなる。また、第２制御室Ｒ２の作動油の圧力が高くなると、第２油圧力が大きくなる。第１、第２油圧力の合計がカムリング８をｘ軸負方向側に押す方向である場合、この油圧力よりも、スプリング１２による（カムリング８をｘ軸正方向側に押す）付勢力が小さいと、カムリング８はｘ軸負方向側に移動する。すると、偏心量δが小さくなり、ポンプ室ｒの縮小時と拡大時の容積差が小さくなるため、ポンプ容量が減少する。
逆に、第１、第２油圧力の合計がカムリング８をｘ軸負方向側に押す方向である場合であって、この油圧力よりもスプリング１２による付勢力が大きいときや、上記油圧力の合計がカムリング８をｘ軸正方向側に押す方向である場合には、カムリング８はｘ軸正方向側に移動する。すると、偏心量δが大きくなり、ポンプ室ｒの縮小時と拡大時の容積差が大きくなるため、ポンプ容量が増える。
なお、第２制御室Ｒ２を設けず、第１制御室Ｒ１の油圧力のみにより制御してもよい。また、カムリング８を付勢する弾性部材として、コイルスプリング以外のものを利用してもよい。
所定の高回転域では、このようにポンプ容量を可変制御することで、駆動に必要なトルク（駆動トルク）を低減し、出力を必要最低限に抑える。これにより、固定容量ポンプに比べて損失トルク（動力損失）を低減することができる。
【００３４】
（背圧ポートの分離による動力損失低減）（図２参照）
ロータ６の回転時、ベーン７には遠心力（ベーン７をロータ外径方向へ移動させる力）が作用するため、回転数が十分に高い等、所定の条件が整えば、ベーン７のベーン先端部７０はスリット６１から突出し、カムリング８のカムリング内周面８０に摺接する。ベーン先端部７０がカムリング内周面８０に当接することで、ベーン７のロータ外径方向の移動が規制される。ベーン７がスリット６１から突出するとベーン７の背圧室ｂｒの容積が拡大し、ベーン７がスリット６１へ没入する（収納される）とベーン７の背圧室ｂｒの容積が縮小する。
カムリング８が回転軸に対してｘ軸正方向に偏心した状態でロータ６が回転すると、カムリング内周面８０に摺接する各ベーン７の背圧室ｂｒは、回転軸の周りで回転しながら周期的に拡縮する。
ここで、背圧室ｂｒが拡大するｙ軸負方向側では、ベーン７の背圧室ｂｒに作動油が供給されないと、ベーン７の突出（飛び出し）が阻害され、ベーン先端部７０がカムリング内周面８０に当接せず、ポンプ室ｒの液密性が確保されないおそれがある。一方、背圧室ｂｒが縮小するｙ軸正方向側では、ベーン７の背圧室ｂｒから作動油が円滑に排出されないと、ベーン７のスリット６１への収納（引込み）が阻害され、ベーン先端部７０とカムリング内周面８０との摺動抵抗が増加する。
ベーンポンプ１では、ｙ軸負方向側では、吸入側背圧ポート４５から背圧室ｂｒに作動油を供給する。これにより、ベーン７の飛び出し性を向上する。ｙ軸正方向側では、背圧室ｂｒから吐出側背圧ポート４６へ作動油を排出する。これにより、ベーン７の摺動抵抗を低減する。
【００３５】
ここで、ｙ軸負方向側では、ベーン７のベーン先端部７０には吸入ポート４３内の圧力が作用し、ベーン基端部７１（根元）には吸入側背圧ポート４５内の圧力が作用する。吸入側背圧ポート４５は吸入ポート４３と低圧室491を介して連通しているため、吸入ポート４３内の圧力と吸入側背圧ポート４５内の圧力は略等しい。よって、ベーン７のベーン先端部７０とベーン基端部７１には略同一の圧力が作用する。したがって、例えば背圧室ｂｒに吐出側のポートから高圧の作動油を供給した場合に比べて、ベーン先端部７０がカムリング内周面８０に遠心力以外の油圧力により不必要に強く押し付けられることが抑制され、ベーン７がカムリング内周面８０に摺接する際の摩擦による損失トルクが低く抑えられる。言い換えると、ベーン先端部７０のカムリング内周面８０への摺動抵抗が軽減され、吸入領域における全てのベーン基端部７１に高圧のポンプ吐出側圧力を作用させる場合に比べ、動力損失を低減できる。
一方、ｙ軸正方向側では、ベーン７のベーン先端部７０には吐出ポート４４内の圧力が作用し、ベーン基端部７１には吐出側背圧ポート４６内の圧力が作用する。吐出側背圧ポート４６は吐出ポート４４と高圧室492を介して連通しているため、ベーン７のベーン先端部７０とベーン基端部７１には略同一の圧力が作用する。よって、ベーン先端部７０がカムリング内周面８０に不必要に強く押し付けられることが抑制され、ベーン７がカムリング内周面８０と摺接する際の摩擦による損失トルクが低く抑えられる。
このように、ベーンポンプ１では、ベーン７の背圧室ｂｒと連通する背圧ポートが吸入側と吐出側とで分離しており、吸入工程と吐出工程の両方で、ベーン７のベーン先端部７０とベーン基端部７１に略同じ圧力が作用する。このため、遠心力によりベーン７を適度にカムリング８に押し付けつつ、摺動抵抗を低減することができる。よって、摩耗を低減できるとともに、ロータ６を回転させるために余分な駆動トルクが浪費されることがないため、動力損失を低減できる。
言い換えると、ベーンポンプ１は、回転数に対する駆動トルクが低く、高効率な（すなわち動力損失を低減して燃費を向上できる）、いわゆる低トルク式ポンプであり、通常の可変容量ベーンポンプに比べ、同一体格でも吐出量が大きい（すなわち小型化できる）という特長を有している。
【００３６】
（ベーン押し付けによる吹き抜け抑制）（図２参照）
上記のように、吸入工程のベーン７は、スリット６１内に没した状態からカムリング内周面８０に向かって突き出すために、主に遠心力を利用している。よって、内燃機関の始動時やアイドル状態等のポンプ低回転域では、遠心力が小さく、吸入工程でベーン７の突き出しが不十分となり、ベーン先端部７０がカムリング内周面８０から離間した状態になるおそれがある。すなわち、ベーンの突き出し量は、ベーン７を突き出す（または突き出しを妨げる）方向に作用する力に応じて決まる。この作用力は、主に遠心力と、作動油の粘性抵抗と、スリット６１に対するベーン７の摩擦力とで決まる。これらのうち、遠心力の割合が最も大きい。
複数のポンプ室ｒは順番に、ロータ６の回転に応じて第１、第２閉じ込み領域に差し掛かると、吸入工程と吐出工程が切り替わる。突き出し量が小さい任意のベーン７が、カムリング内周面８０から離間した状態のままで、吸入領域と吐出領域が切り替わる上記回転位置に差し掛かると、以下の問題が生じる。
すなわち、ベーンポンプ１では、第１閉じ込み領域が１ピッチ分だけ設定されているため、あるポンプ室ｒ（第１ポンプ室ｒという。）の後側ベーン７（上記突き出し量の小さいベーン７）が第１閉じ込み領域内にあるとき、第１ポンプ室ｒの前側ベーン７は吐出領域にあり、第１ポンプ室ｒは吐出ポート４４と連通しているため、高圧である。一方、第１ポンプ室ｒに対して回転負方向側に隣接するポンプ室ｒ（第２ポンプ室ｒという。）の後側ベーン７は吸入領域にあるため、第２ポンプ室ｒは吸入ポート４３と連通しており、低圧である。
このように、あるベーン７を挟んで隣り合うポンプ室ｒの圧力が、一方のポンプ室ｒは低圧であり他方のポンプ室ｒは高圧である場合、当該ベーン７の突出（カムリング８への押し付け）が不十分であると、ベーン先端部７０とカムリング内周面８０との間の隙間を通って、高圧のポンプ室ｒから低圧のポンプ室ｒへと作動油が漏出する現象（作動油の吹き抜け）が発生する。特に低温環境下では、吹き抜けが発生する可能性が高まる。吹き抜けにおいては、急激な作動油の流れが発生する。
この場合、吐出ポート４４内および吸入ポート４３内の圧力が大きく変動して、騒音が発生する。また、ロータ６の回転に伴い周期的に吐出ポート４４内の圧力低下が生じるため、吐出圧の脈動が発生する原因となる。また、吐出量が低下してポンプ吐出側の圧力が十分に得られないため、ポンプ効率が低下するとともに、ポンプ吐出圧を利用したシステム（ＣＶＴ100）の始動性が悪化する。
ベーンポンプ１では、ベーン７が第１閉じ込み領域に移行する手前で、このベーン７の背圧室ｂｒに高圧を作用させる。よって、このベーン７の第１閉じ込み領域内における突出を確保し、このベーン７を挟んで隣り合う高圧のポンプ室ｒと低圧のポンプ室ｒとを液密に隔成（シール）することができる。
また、ベーン７が第１閉じ込み領域に移行した後においても、このベーン７の背圧室ｂｒを吐出側背圧ポート４６と連通させ、高圧を作用させることで、ベーン７の押し付けを確保している。
言い換えると、吸入工程から吐出工程へ切り替わる部位（第１閉じ込み領域）にあるポンプ室ｒを区画するベーン７には、その背圧室ｂｒに高圧を作用させ、ベーン先端と根元の圧力差により、ベーン先端をカムリング内周面８０に押し付ける。これにより、吐出工程へ切り替わる直前のポンプ室ｒの液密性を確保し、低圧の吸入側と高圧の吐出側との間をシールしている。
よって、低温始動時等において作動油の粘性が高く、遠心力によるベーン７の飛び出し性が悪くても、油圧によりベーン７を突出させ、ポンプの吸入・吐出動作を行わせることが可能である。よって、低温時の始動性を向上させることができる。
【００３７】
（吐出領域、吸入領域内でのベーンの押しつけ作用）
ここで、吸入ポート４３，５１、吐出ポート４４，５２、吸入側背圧ポート４５，５３、吐出側背圧ポート４６，５４のそれぞれの間の油圧回路について説明する。図７は、油圧回路の概略図である。
作動油はリザーバから吸入通路６４を経て、吸入孔431、連通孔432から吸入ポート４３，５１に、連通孔451から吸入側背圧ポート４５，５３に供給される。ベーンポンプ１の駆動時には吸入領域では作動油は吸入され続けているため、吸入ポート４３，５１内の圧力（吸入圧Pi）は負圧、すなわち大気圧以下となっている。吸入側背圧ポート４５，５３は、低圧室491を介して吸入ポート４３，５１と連通しているため、吸入側背圧ポート４５，５３には吸入圧Piの作動油が供給されることとなる。ここで吸入領域にあるベーン７は、ロータ６の回転にしたがってスリット６１から突き出ていく。つまり、ベーン基端部７１の背圧室ｂｒの体積はロータ６の回転にしたがって拡大していく。そのため、吸入側背圧ポート４５，５３内には、吸入圧Piよりも更に低い圧力が作用することとなる。
ベーンポンプ１の駆動時には吐出領域ではポンプ作用により作動油の圧力が上昇するため、吐出ポート４４，５２内の圧力（吐出圧Pd）は大気圧よりも大きい高圧となっている。吐出側背圧ポート４６，５４は、高圧室492を介して吐出ポート４４，５２と連通しているため、ロータ６の回転当初には吐出側背圧ポート４６，５４には吐出圧Pdの作動油が供給されることとなる。ここで吐出領域にあるベーン７は、ロータ６の回転にしたがってスリット６１に押し込まれていく。つまり、ベーン基端部７１の背圧室ｂｒの体積はロータ６の回転にしたがって縮小していく。そのため、吐出側背圧ポート４６，５４内には吐出圧Pdよりも更に高い圧力が作用することとなる。
吐出側背圧ポート４６，５４の作動油は、連通孔461、高圧室492を経て連通孔465から吐出ポート４４，５２に供給される。吐出領域のポンプ室ｒで圧縮された作動液と、吐出領域のベーン基端部７１の背圧室ｂｒで圧縮された作動油は、吐出孔442を経て高圧室493に供給される。高圧室493の作動油は、制御弁３０を通って第１制御室Ｒ１、第２制御室Ｒ２に、また吐出通路６５を通ってCVT100に供給される。ここで第１制御室Ｒ１への供給通路と第２制御室Ｒ２への供給通路との間にはメータリングオリフィスが設けられている。つまり、第１制御室Ｒ１と第２制御室Ｒ２とに供給される作動油の圧力は差圧を持つこととなり、この差圧の大きさによってカムリング８の揺動量が決められる。
制御弁３０ではリーク油が発生する。通常このリーク油はリザーバへ還流されるが、実施例１ではリークもどし孔６３により吸入側背圧ポート４５，５３に供給される。これにより、吸入側背圧ポート４５，５３の作動油の圧力は吸入圧Piよりも高くすることが可能となる。ここで、制御弁３０には吐出圧Pdが供給されているが、制御弁３０が大きなオリフィスの役割を果たすためリーク油の圧力はそれほど高くなく、またリーク量も吸入側背圧ポート４５，５３内の作動油の量に比べると少ない。そのため、吸入側背圧ポート４５，５３の作動油の圧力は吸入圧Piよりも高いが、大気圧よりも低い程度にしかならない。
【００３８】
〈吐出側背圧ポートの圧力増大作用〉
仮に、吐出ポート４４，５２内の圧力と吐出側背圧ポート４６，５４内の圧力とが等しかったとする。この場合、ベーン先端部７０とベーン基端部７１には等しい力が作用することとなる。そのため、ベーン７がロータ６の回転による遠心力だけでスリット６１から突き出なければならない。内燃機関の始動時やアイドル状態等のポンプ低回転域では、遠心力が小さく、吐出領域内のベーン７の突き出しが不十分となり、ベーン先端部７０がカムリング内周面８０から離間した状態になるおそれがある。
実施例１のベーンポンプ１では、前述のように吐出領域にあるベーン７は、ロータ６の回転にしたがってスリット６１に押し込まれ、ベーン基端部７１の背圧室ｂｒの体積はロータ６の回転にしたがって縮小していく。そのため、吐出側背圧ポート４６，５４内には吐出圧Pdよりも更に高い圧力が作用することとなる。
また連通孔461を吐出側背圧円弧溝460の回転負方向寄りに配置し、直径を吐出側背圧円弧溝460のロータ径方向幅と略等しく形成している。そのためオリフィス効果により、吐出側背圧ポート４６，５４で吐出圧Pdよりも高圧となった作動油が排出され難くなっている。
この構成により、ベーン基端部７１に作用する力に対しベーン先端部７０に作用する力が大きくなり、ベーン７をカムリング内周面８０に当接させることができる。
【００３９】
〈吸入側背圧ポートの圧力増大作用〉
仮に、吸入ポート４３，５１内の圧力と吸入側背圧ポート４５，５３内の圧力とが等しかったとする。この場合、ベーン先端部７０とベーン基端部７１には等しい力が作用することとなる。
また前述のように吸入領域にあるベーン７は、ロータ６の回転にしたがって突き出していくため、ベーン基端部７１の背圧室ｂｒの体積はロータ６の回転にしたがって拡大していく。そのため、吸入側背圧ポート４５，５３内の圧力は吸入ポート４３，５１内の圧力よりも小さくなるおそれがある。
そのため、ベーン７はロータ６の回転による遠心力だけでスリット６１から突き出なければならない。
内燃機関の始動時やアイドル状態等のポンプ低回転域では、遠心力が小さく、吐出領域内のベーン７の突き出しが不十分となり、ベーン先端部７０がカムリング内周面８０から離間した状態になるおそれがある。
ベーン７の背圧室ｂｒが吐出側背圧ポート４６，５４の回転負方向端部にかかると、ベーン先端部７０には低圧の吸入圧Piが作用し、ベーン基端部７１には高圧の吐出圧Pdが作用する。このときベーン先端部７０がカムリング内周面８０と離間していると、ベーン７が急に突き出て、カムリング内周面８０に衝突して騒音が発生することとなる。また高圧のポンプ室ｒから低圧のポンプ室ｒへと作動油が漏出する現象（作動油の吹き抜け）が発生する。
実施例１のベーンポンプ１では、前述のようにリークもどし孔６３により吸入側背圧ポート４５，５３に制御弁３０のリーク油を供給するようにした。
この構成により、吸入側背圧ポート４５，５３の作動油の圧力を吸入圧Piよりも高くすることが可能となり、ベーン基端部７１に作用する力をベーン先端部７０に作用する力よりも大きくすることができる。よって、ベーン７をカムリング内周面８０に常時当接させることが可能となり、ベーン７がカムリング内周面８０に衝突することを低減することができ騒音の発生を抑制することができる。
ここでベーン７を確実に突出させるためには、吸入側背圧ポート４５，５３の作動油の圧力は大気圧よりも高くても構わない。しかしながら実施例１のベーンポンプ１は、低トルク式ポンプである。低トルク式ポンプは、前述のようにベーン７のベーン先端部７０とベーン基端部７１には略同一の圧力が作用することにより、ベーン先端部７０がカムリング内周面８０に不必要に強く押し付けられることが抑制され、ベーン７がカムリング内周面８０と摺接する際の摩擦による損失トルクが低く抑えている。
実施例１のベーンポンプ１では、大気圧より低い領域において吸入側背圧ポート４５，５３内の作動液の圧力を吸入ポート４３，５１内の作動液の圧力よりも高くなるようすることで、損失トルクを抑制して低トルク式ポンプを実現している。
【００４０】
［効果］
以下、実施例１から把握されるベーンポンプ１の効果を列挙する。
（１）駆動軸５により回転駆動されるロータ６と、ロータ６の外周に形成された複数のスリット６１のそれぞれに突没可能に収容されたベーン７と、ロータ６を囲んで配置されるカムリング８と、カムリング８およびロータ６の軸方向側面に配置され、カムリング８、ロータ６およびベーン７とともに複数のポンプ室ｒを形成するプレート４１と、貫通孔400を有し、貫通孔400の底部402にプレート４１を収容するとともに、貫通孔400内にカムリング８、ロータ６およびベーン７を収容するリアボディ４０と、リアボディ４０の貫通孔400を閉塞するとともに、カムリング８、ロータ６およびベーン７とともに複数のポンプ室ｒを形成するフロントボディ４２と、プレート４１およびフロントボディ４２の側面であって、ロータ６およびベーン７と対向する対向側面に形成され、ロータ６の回転に応じて複数のポンプ室ｒの容積が拡大する吸入領域に開口する吸入ポート４３，５１と、対向側面に形成され、吸入側の圧力が導入されるとともに、吸入領域に位置する複数のベーン７を収容するスリット６１の基端部に連通する吸入側背圧ポート４５，５３と、を備えたベーンポンプ１において、吸入側背圧ポート４５，５３の作動油の圧力を、大気圧よりも低く、吸入ポート４３，５１の作動油の圧力よりも高くなるようにした。
よって、吸入側背圧ポート４５，５３の作動油の圧力を吸入ポート４３，５１の作動油の圧力よりも高くすることが可能となり、ベーン基端部７１に作用する力をベーン先端部７０に作用する力よりも大きくすることができる。よって、ベーン７をカムリング内周面８０に当接させることが可能となり、ベーン７がカムリング内周面８０に衝突することを低減することができ騒音の発生を抑制することができる。更に作動油の吹き抜けを低減できる。また、損失トルクを抑制して低トルク式ポンプを実現することができる。
【００４１】
（２）対向側面に形成され、ロータ６の回転に応じて複数のポンプ室ｒの容積が縮小する吐出領域に開口する吐出ポート４４，５２と、吐出ポート４４，５２から排出される作動油によってカムリング８の揺動量を制御する制御弁３０と、を設け、吸入側背圧ポート４５，５３に制御弁３０からリークした作動油を供給するようにした。
よって、吸入圧よりも高い制御弁３０からのリーク油を吸入側背圧ポート４５，５３に供給することで、吸入側背圧ポート４５，５３の作動油の圧力を吸入ポート４３，５１の作動油の圧力よりも高くすることが可能となる。よって、ベーン基端部７１に作用する力をベーン先端部７０に作用する力よりも大きくすることができ、ベーン７をカムリング内周面８０に当接させることが可能となり、ベーン７がカムリング内周面８０に衝突することを抑制することができ騒音の発生を抑制することができる。
【００４２】
〔他の実施例〕
以上、本願発明を実施例１に基づいて説明してきたが、各発明の具体的な構成は各実施例に限定されるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲の設計変更等があっても、本発明に含まれる。
実施例１ではリークもどし孔６３により吸入側背圧ポート４５，５３に制御弁３０のリーク油を供給することにより、吸入側背圧ポート４５，５３の作動油の圧力を、大気圧よりも低く、吸入ポート４３，５１の作動油の圧力よりも高くなるようにしている。この圧力差を、吸入ポート４３の吸入孔431と連通孔432の開口面積と、吸入側背圧ポート４５の連通孔451の開口面積によって生じさせるようにしても良い。具体的には、吸入ポート４３の吸入孔431と連通孔432の開口面積の和をS1、吸入ポート４３の吸入孔431と連通孔432の流量の和をQ1とし、吸入側背圧ポート４５の連通孔451の開口面積をS2、吸入側背圧ポート４５の連通孔451の流量の和をQ2としたとき（図３参照）、下記の式を満たすようにする。
(Q1/S1)>(Q2/S2)
すなわち、吸入ポート４３へ作動油が流れ込む開口面積S1に対する吸入ポート４３に流れ込む作動油の流量Q1の割合が、吸入側背圧ポート４５へ作動油が流れ込む開口面積S2に対する吸入背圧ポート４５に流れ込む作動油の流量Q2の割合よりも大きくなるように形成している。
この構成により、ベーン基端部７１に作用する力をベーン先端部７０に作用する力よりも大きくすることができ、ベーン７をカムリング内周面８０に当接させることが可能となり、ベーン７がカムリング内周面８０に衝突することを抑制することができ騒音の発生を抑制することができる。
実施例１のベーンポンプ１では制御弁３０のリーク油を吸入側背圧ポート４５，５３に供給するようにしていたが、この構成に代えてリザーバから吸入ポート４３，５１に作動油を供給する通路状にオリフィスを設けるようにしても良い。これにより、吸入側背圧ポート４５，５３の作動油の圧力は、吸入ポート４３，５１の作動油の圧力よりも高くすることが可能となる。具体的には、吸入孔431や連通孔432の径を小さくするようにする。
また実施例１では、プレート４１とフロントボディ４２の両方に吸入ポート４３，５１、吐出ポート４４，５２、吸入側背圧ポート４５，５３、吐出側背圧ポート４６，５４を形成しているが、一方側にのみ設けるようにしても良い。
【符号の説明】
【００４３】
1 ベーンポンプ
６ ロータ
７ ベーン
８ カムリング
３０ 制御弁
４０ リアボディ
４１ プレート
４２ フロントボディ
４３ 吐出ポート
４４ 吸入側背圧ポート
４５ 吐出側背圧ポート
５１ 吸入ポート
５２ 吐出ポート
５３ 吸入側背圧ポート
５４ 吐出側背圧ポート
６１ スリット
400 貫通孔
402 底部
ｒ ポンプ室
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ベーンポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、ロータのスリット溝にベーンを出没可能に収容し、カムリング内周面とロータ外周面とベーンとの間に形成したポンプ室の容積をカムリングの揺動により変化させる可変容量形のベーンポンプが知られている。例えば、特許文献１に記載のベーンポンプは、ベーンの先端部がポンプの吐出領域または吸込領域のいずれかにあるとき、当該ベーンの基端部にベーン先端部と略同一の圧力（背圧）を作用させる。これにより、ベーン先端部がカムリング内周面に摺動するときの抵抗を減らし、ポンプを駆動する動力の損失を低減する。また、ポンプの吸入領域において吐出領域へ移行する手前からベーンの基端部に吐出側圧力（高圧）を作用させる。これにより、作動流体の粘性が高い低温時においても、当該ベーンをスリットから飛び出させ、ポンプ室のシール性の低下を抑制して、ポンプ作動性の向上を図っている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開平７−２５９７５４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかし、特許文献１に記載のベーンポンプでは、騒音が発生するという問題があった。本発明の目的とするところは、騒音を低減することが可能なベーンポンプを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
上記目的を達成するため、本発明のベーンポンプは、吸入側背圧ポートの作動油の圧力を、大気圧よりも低く、吸入領域のポンプ室内の作動油の圧力よりも高くなるようにした。
【発明の効果】
【０００６】
よって、騒音を低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【０００７】
【図１】実施例１のベーンポンプが適用されるＣＶＴのブロック図である。
【図２】実施例１のベーンポンプの内部を回転軸方向から見た断面図である。
【図３】実施例１のプレートをｚ軸正方向側から見た平面図である。
【図４】実施例１のリアボディをｚ軸正方向側から見た図である。
【図５】実施例１のフロントボディをｚ軸負方向側から見た図である。
【図６】実施例１の図５におけるI-I断面図である。
【図７】実施例１の油圧回路の概略図である。
【発明を実施するための形態】
【０００８】
［実施例１］
〔ベーンポンプの概要〕
実施例１のベーンポンプ１の概要を説明する。ベーンポンプ１は、自動車の油圧式アクチュエータへの油圧供給源として用いられる。具体的には、ベルト式の連続可変トランスミッション（ＣＶＴ100）の油圧供給源として使用される。なお、他の油圧式アクチュエータ、例えばパワーステアリングシステムの油圧供給源として使用しても良い。
ベーンポンプ１は内燃機関のクランクシャフトにより駆動され、作動流体を吸入・吐出する。作動流体として作動油、具体的にはＡＴＦ（オートマチック・トランスミッション・フルード）を用いる。作動油（ＡＴＦ）は、弾性係数が比較的小さく、僅かな容積変化に対して圧力が大きく変化する性質を有している。
図１は、ベーンポンプ１が適用されるＣＶＴ100の一例を示すブロック図である。
コントロールバルブ200内には、ＣＶＴコントロールユニット300により制御される各種のバルブ201〜213が設けられている。ベーンポンプ１から吐出された作動油は、コントロールバルブ200を介してＣＶＴ100の各部（プライマリプーリ101、セカンダリプーリ102、フォワードクラッチ103、リバースブレーキ104、トルクコンバータ105、潤滑・冷却系等106等）に供給される。
ベーンポンプ１は、吐出容量（１回転当たりに吐出する流体量。以下、ポンプ容量という。）を可変にできる可変容量形であり、作動油を吸入・吐出するポンプ部２と、吐出容量を制御する制御部３とを、一体のユニットとして有している。
【０００９】
〔ポンプ部の構成〕
ポンプ部２は主な構成要素として、クランクシャフトにより駆動される駆動軸５と、駆動軸５により回転駆動されるロータ６と、ロータ６の外周に形成された複数のスリット６１のそれぞれに突没可能に収容されたベーン７と、ロータ６を囲んで配置されるカムリング８と、カムリング８を囲んで配置されるアダプタリング９と、カムリング８およびロータ６の軸方向側面に配置され、カムリング８、ロータ６およびベーン７とともに複数のポンプ室ｒを形成するプレート４１と、貫通孔400を有し、貫通孔400の底部402にプレート４１を収容するとともに、貫通孔400内にカムリング８、ロータ６およびベーン７を収容するリアボディ４０と、リアボディ４０の貫通孔400を閉塞するとともに、カムリング８、ロータ６およびベーン７とともに複数のポンプ室ｒを形成するフロントボディ４２を有している。
図２は、ベーンポンプ１の内部を回転軸方向から見た一部断面図である。説明の便宜上、三次元直交座標系を設け、ベーンポンプ１の径方向にｘ軸およびｙ軸、ベーンポンプ１の回転軸方向にｚ軸を設定する。ベーンポンプ１の回転軸Ｏ上にｚ軸を設け、回転軸Ｏに対してカムリング８の中心軸Ｐが揺動する方向にｘ軸を設け、ｘ軸およびｚ軸に直交する方向にｙ軸を設ける。図２の紙面上方をｚ軸正方向とし、Ｏに対してＰが離れる側（第２閉じ込み領域に対する第１閉じ込み領域の側。図３参照。）をｘ軸正方向とし、吸入領域に対して吐出領域の側をｙ軸正方向とする。
【００１０】
（アダプタリングの構成）
リアボディ４０には、ｚ軸方向に延びる略円筒状の貫通孔400が形成されている。この貫通孔400には、円環状のアダプタリング９が設置されている。
アダプタリング９の内周面は、ｚ軸方向に延びる略円筒状の収容孔９０を構成している。収容孔９０のｘ軸正方向側には、ｙｚ平面と略平行な第１平面部９１が形成されている。収容孔９０のｘ軸負方向側には、ｙｚ平面と略平行な第２平面部９２が形成されている。第２平面部９２のｚ軸方向略中央には、段差部920がｘ軸負方向側に形成されている。
収容孔９０のｙ軸正方向側であって回転軸Ｏに対して若干ｘ軸正方向寄りには、ｚ軸と略平行な第３平面部９３が形成されている。第３平面部９３には、ｚ軸方向から見て半円状の溝（凹部930）が形成されている。凹部930を挟んだ両側には、アダプタリング９を径方向に貫通する連通路931,932が形成されている。凹部930のｘ軸正方向側における第３平面部９３には第１連通路931が開口し、第３平面部９３のｘ軸負方向側に隣接して第２連通路932が開口している。収容孔９０のｙ軸負方向側には、ｘｚ平面と略平行な第４平面部９４が形成されている。第４平面部９４には、ｚ軸方向から見て矩形状の溝（凹部940）が形成されている。
【００１１】
（カムリングの構成）
アダプタリング９の収容孔９０内には、円環状のカムリング８が揺動自在に設置されている。言い換えると、アダプタリング９は、カムリング８を取り囲むように配置されている。ｚ軸方向から見て、カムリング８のカムリング内周面８０およびカムリング外周面８１は略円形であり、カムリング８の径方向幅は略一定である。カムリング８のｙ軸正方向側のカムリング外周面８１には、ｚ軸方向から見て半円状の溝（凹部810）が形成されている。
カムリング８のｘ軸負方向側のカムリング外周面８１には、ｘ軸方向に軸を有する略円筒状の凹部811が所定深さまで穿設されている。アダプタリング内周の凹部930とカムリング外周の凹部810との間には、ｚ軸方向に延びるピン１０が、これらの凹部930,810に挟み込まれるように、各凹部930,810に当接して設置される。
前述のアダプタリング内周の凹部940には、シール部材１１が設置される。シール部材１１は、カムリング外周面８１のｙ軸負方向側に当接する。
アダプタリング内周の段差部920には、弾性部材としてのスプリング１２の一端が設置される。スプリング１２はコイルスプリングである。カムリング外周の凹部811には、スプリング１２の他端が嵌挿される。スプリング１２は圧縮状態で設置され、アダプタリング９に対してカムリング８をｘ軸正方向側に常時付勢する。
アダプタリング９の収容孔９０のｘ軸方向寸法、すなわち第１平面部９１と第２平面部９２との間の距離は、カムリング外周面８１の直径よりも大きく設けられている。カムリング８は、アダプタリング９に対して平面部９３で支持され、平面部９３を支点にｘｙ平面内で揺動自在に設置されている。ピン１０はアダプタリング９に対するカムリング８の位置ズレ（相対回転）を抑制する。
カムリング８の揺動は、ｘ軸正方向側では、カムリング外周面８１がアダプタリング９の第１平面部９１に当接することで規制され、ｘ軸負方向側では、カムリング外周面８１がアダプタリング９の第２平面部９２に当接することで規制される。カムリング８の中心軸Ｐの回転軸Ｏに対する偏心量をδとする。カムリング外周面８１が第２平面部９２に当接する位置（最小偏心位置）では、偏心量δが最小値となる。カムリング外周面８１が第１平面部９１に当接する図２の位置（最大偏心位置）では、偏心量δが最大となる。カムリング８が揺動する際には、平面部９３がカムリング外周面８１に摺接するとともに、シール部材１１がカムリング外周面８１に摺接する。
【００１２】
（制御室の構成）
アダプタリング内周面９５とカムリング外周面８１との間の空間は、そのｚ軸負方向側がプレート４１に、ｚ軸正方向側がフロントボディ４２により封止される一方、平面部９３とシール部材１１とにより、２つの制御室Ｒ１，Ｒ２に液密に隔成されている。
ｘ軸正方向側には第１制御室Ｒ１が形成され、ｘ軸負方向側には第２制御室Ｒ２が形成されている。第１制御室Ｒ１には第１連通路931が開口し、第２制御室Ｒ２には第２連通路932が開口している。なお、上記規制位置で、カムリング外周とアダプタリング内周との間には所定の隙間が確保されており、第１、第２制御室Ｒ１，Ｒ２の容積は所定以上でありゼロとならない。
【００１３】
（ロータの構成）
ボディ４（リアボディ４０、プレート４１、フロントボディ４２）には駆動軸５が回転自在に軸支されている。駆動軸５は、チェーンを介して内燃機関のクランクシャフトに結合されており、クランクシャフトに同期して回転する。駆動軸５の外周には、ロータ６が同軸に固定（スプライン結合）されている。ロータ６は略円柱状であり、カムリング８の内周側に設置されている。言い換えると、カムリング８は、ロータ６を取り囲むように配置されている。ロータ６のロータ外周面６０とカムリング８のカムリング内周面８０とプレート４１、フロントボディ４２との間に、環状室Ｒ３が形成されている。ロータ６は、駆動軸５とともに、回転軸Ｏの周りに、図２の時計回り方向に回転する。
ロータ６には、複数の溝（スリット６１）が放射状に形成されている。各スリット６１は、ｚ軸方向から見て、ロータ外周面６０から回転軸Ｏに向かって所定深さまで、ロータ径方向に延びて直線状に設けられており、ロータ６のｚ軸方向全範囲にわたって形成されている。スリット６１は、ロータ６を周方向に等分割する位置に１１箇所、形成されている。
ベーン７は、略矩形状の板部材（羽根）であり、複数（１１枚）設けられ、各スリット６１に１枚ずつ出没可能に収容されている。ベーン７のロータ外径側（回転軸Ｏから離れる側）の先端部（ベーン先端部７０）は、カムリング内周面８０に対応して緩やかな曲面状に形成されている。なお、スリット６１とベーン７の数は１１に限らない。
各スリット６１のロータ内径側（回転軸Ｏに向かう側）の端部（スリット基端部610）は、略円筒状に形成されており、ｚ軸方向から見て、ロータ周方向におけるスリット本体部611の幅よりも大径の略円形である。なお、スリット基端部610を特に円筒状に形成しなくてもよく、例えばスリット本体部611と同様の溝形状としてもよい。スリット基端部610と、このスリット６１に収容されたベーン７のロータ内径側の端部（ベーン基端部７１）との間には、このベーン７の背圧室ｂｒ（受圧部）が形成されている。
【００１４】
ロータ外周面６０には、各ベーン７に対応する位置に、ｚ軸方向から見て略台形状の突出部６２が設けられている。突出部６２は、ロータ６のｚ軸方向全範囲にわたって、ロータ外周面６０から所定高さまで突出するように形成されている。突出部６２の略中央位置には、各スリット６１の開口部が設けられている。スリット６１のロータ径方向長さ（突出部６２およびスリット基端部610を含む）は、ベーン７のロータ径方向長さと略同じに設けられている。
突出部６２を設けることで、スリット６１のロータ径方向長さが所定以上確保され、例えば第１閉じ込み領域でベーン７がスリット６１から最大限突出したとしてもスリット６１におけるベーン７の保持性が確保されている。言い換えると、突出部６２によりベーン７の保持性を向上しつつ、ロータ外周面６０から突出部６２以外の肉を除いているため、この除肉分だけポンプ室ｒの容積を大きくしてポンプ効率を向上し、かつロータ６全体を軽量化して動力損失を軽減している。
環状室Ｒ３は、複数のベーン７によって、複数（１１個）のポンプ室（容積室）ｒに区画されている。以下、ロータ６の回転方向（図２の時計回り方向。以下、単に回転方向という。）において隣り合うベーン７同士の間（２つのベーン７の側面間）の距離を、１ピッチという。１つのポンプ室ｒの回転方向幅は、１ピッチであり不変である。
カムリング８の中心軸Ｐが回転軸Ｏに対して（ｘ軸正方向側に）偏心した状態では、ｘ軸負方向側からｘ軸正方向側に向かうにつれて、ロータ外周面６０とカムリング内周面８０との間のロータ径方向距離（ポンプ室ｒの径方向寸法）が大きくなる。この距離の変化に応じ、ベーン７がスリット６１から出没することで、各ポンプ室ｒが隔成されるとともに、ｘ軸正方向側のポンプ室ｒのほうが、ｘ軸負方向側のポンプ室ｒよりも、容積が大きくなる。このポンプ室ｒの容積の差異により、ｘ軸を境としてｙ軸負方向側では、ロータ６の回転方向（図２の時計回り方向）であるｘ軸正方向側に向かうにつれて、ポンプ室ｒの容積が拡大する一方、ｘ軸を境としてｙ軸正方向側では、ロータ６の回転方向（図２の時計回り方向）であるｘ軸負方向側に向かうにつれて、ポンプ室ｒの容積が縮小する。
【００１５】
〔プレートの構成〕
図３は、プレート４１をｚ軸正方向側から見た平面図である。プレート４１には、吸入ポート４３と、吐出ポート４４と、吸入側背圧ポート４５と、吐出側背圧ポート４６と、ピン設置孔４７と、貫通孔４８とが形成されている。ピン設置孔４７にはピン１０が挿入され固定設置される。貫通孔４８には駆動軸５が挿入され回転自在に設置される。
【００１６】
（吸入ポートの構成）
吸入ポート４３は、外部から吸入側のポンプ室ｒに作動油を導入する際の入り口となる部分であり、ロータ６の回転に応じてポンプ室ｒの容積が拡大するｙ軸負方向側の区間に設けられている。吸入ポート４３は、吸入側円弧溝430と吸入孔431と連通孔432とを有している。吸入側円弧溝430は、プレート４１のｚ軸正方向側の面410に形成され、ポンプ吸入側の油圧が導入される溝であって、吸入側のポンプ室ｒの配置に沿って、回転軸Ｏを中心とする略円弧状に形成されている。
吸入側円弧溝430に対応する角度範囲、すなわち回転軸Ｏに対して吸入側円弧溝430のｘ軸負方向側の始点Ａとｘ軸正方向側の終点Ｂとがなす略４．５ピッチ分に相当する角度αの範囲に、ベーンポンプ１の吸入領域が設けられている。吸入側円弧溝430の始点Ａおよび終点Ｂは、ｘ軸に対して略０．５ピッチに相当する角度βだけｙ軸負方向側に離れた位置に設けられている。
吸入側円弧溝430の終端部436は、回転方向に凸の略半円弧状に形成されている。吸入側円弧溝430の始端部435には、回転負方向に凸の略半円弧状に形成された本体始端部433と、本体始端部433に連続するノッチ434とが形成されている。ノッチ434は、本体始端部433からポンプ回転方向と回転負方向に延びるように、略０．５ピッチの長さだけ形成されており、その先端は始点Ａと一致している。吸入側円弧溝430のロータ径方向幅は、回転方向全範囲で略等しく設けられており、カムリング８が最小偏心位置にあるときの環状室Ｒ３のロータ径方向幅と略等しい（図２参照）。
吸入側円弧溝430のロータ内径側の縁437は、ロータ外周面６０（突出部６２を除く）よりも若干ロータ外径側に位置する。吸入側円弧溝430のロータ外径側の縁438は、最小偏心位置にあるカムリング８のカムリング内周面８０よりも若干ロータ外径側に位置し、その終端側で、最大偏心位置にあるカムリング８のカムリング内周面８０よりも僅かにロータ外径側に位置する。カムリング８の偏心位置に関わらず、吸入側の各ポンプ室ｒは、ｚ軸方向から見て吸入側円弧溝430と重なり、吸入側円弧溝430と連通している。
【００１７】
吸入側円弧溝430の回転方向略中央には、吸入孔431が開口している。吸入孔431は、ｚ軸方向から見て略長円状であり、ロータ径方向幅が吸入側円弧溝430と略等しく、回転方向における長さが略１ピッチである。吸入孔431は、プレート４１をｚ軸方向に貫通して、ｙ軸と重なる位置に形成されている。
吸入側円弧溝430には、吸入孔431に隣接して回転負方向寄り（始点Ａ側）に、連通孔432が開口している。連通孔432は、吸入孔431と同様の形状であり、プレート４１をｚ軸方向に貫通している。吸入側円弧溝430は、本体始端部433、連通孔432と吸入孔431との間、および終端部436において、プレート４１の（ｚ軸方向）厚さの２０％弱の（ｚ軸方向）深さを有している。
本体始端部433から連通孔432までの間は、傾斜が設けられており、回転方向に徐々に深くなり、連通孔432に達する部位ではプレート４１の厚さと同じ深さとなるように形成されている。吸入孔431から終端部436までの間は、傾斜が設けられており、回転方向に徐々に浅くなり、終端部436に達する部位では本体始端部433と同じ深さとなるように形成されている。
ノッチ434は、ｚ軸方向から見て、回転方向に向かうにつれて徐々にロータ径方向幅が大きくなる略鋭三角形状に設けられている。ノッチ434のロータ径方向幅の最大値は、吸入側円弧溝430の幅よりも小さく設けられている。ノッチ434の（ｚ軸方向）深さは、回転方向に向かうにつれてゼロからプレート４１の厚さの数％まで徐々に増加する。すなわち、ノッチ434の流路断面積は、吸入側円弧溝430の本体部よりも小さく、ノッチ434は、回転方向に流路断面積が徐々に大きくなる絞り部を構成している。
【００１８】
（吐出ポートの構成）
吐出ポート４４は、吐出側のポンプ室ｒから外部へ作動油を吐出する際の出口となる部分であり、ロータ６の回転に応じてポンプ室ｒの容積が縮小するｙ軸正方向側の区間に設けられている。吐出ポート４４は、吐出側円弧溝440と連通孔441と吐出孔441,442とを有している。吐出側円弧溝440は、第１プレート４１の面410に形成され、ポンプ吐出側の油圧が導入される溝であって、吐出側のポンプ室ｒの配置に沿って、回転軸Ｏを中心とする略円弧状に形成されている。
吐出側円弧溝440に対応する角度範囲、すなわち回転軸Ｏに対して吐出側円弧溝440のｘ軸正方向側の始点Ｃとｘ軸負方向側の終点Ｄとがなす角度αの範囲に、ベーンポンプ１の吐出領域が設けられている。吐出側円弧溝440の始点Ｃおよび終点Ｄは、ｘ軸に対して略０．５ピッチ分に相当する角度βだけｙ軸正方向側に離れた位置に設けられている。
吐出側円弧溝440のロータ径方向幅は、回転方向全範囲で略等しく設けられており、吸入側円弧溝430のロータ径方向幅よりも若干小さい。吐出側円弧溝440のロータ内径側の縁446は、（突出部６２を除く）ロータ外周面６０よりも若干ロータ外径側に位置する。吐出側円弧溝440のロータ外径側の縁447は、最小偏心位置にあるカムリング８のカムリング内周面８０と略重なる。吐出側の各ポンプ室ｒは、カムリング８の偏心位置に関わらず、ｚ軸方向から見て吐出側円弧溝440と重なり、吐出側円弧溝440と連通している。
吐出側円弧溝440の回転方向側の終端部444には、吐出孔442が開口している。吐出孔442は、ｚ軸方向から見て略長円状であり、ロータ径方向における幅が吐出側円弧溝440と略等しく、回転方向における長さが略１ピッチよりも若干長い。吐出孔442は、プレート４１をｚ軸方向に貫通して形成されている。吐出孔442の回転方向側縁は、回転方向に凸の略半円弧状に形成されており、終端部444の回転方向側縁と一致している。
【００１９】
吐出側円弧溝440の回転負方向寄りには、回転軸Ｏを挟んで吸入側の連通孔432と対向する位置に、連通孔441が開口している。連通孔441は、吐出孔442と同様の形状であり、回転方向における長さが略１ピッチであり、プレート４１をｚ軸方向に貫通して形成されている。吐出側円弧溝440の始端部443は、始点Ｃから連通孔441の回転負方向側の縁445まで延びて形成されている。縁445は、ｚ軸方向から見て、回転負方向に凸の略半円弧状に形成されており、その先端Ｅは、始点Ｃから回転方向に略１ピッチの距離をおいた位置にある。回転方向で吸入側円弧溝430の終点Ｂと対向する始端部443の先端は、ｚ軸方向から見て略矩形状に形成されており、ロータ径方向に延びる縁を有している。
吐出側円弧溝440の連通孔441と吐出孔442との間に設けられた本体部448の（ｚ軸方向）深さは、プレート４１の（ｚ軸方向）厚さの略２５％である。始端部443は本体部448よりも溝深さが浅く、始点Ｃから縁445に至るまで傾斜が設けられている。始点Ｃでの溝深さは０で、縁445に向かうにつれて徐々に深くなり、縁445に達する部位では第１プレート４１の厚さの１０％弱の深さとなる。
始端部443は、その流路断面積が本体部448よりも小さく、かつ回転方向に向かうにつれて徐々に（ｚ軸方向）深さが大きくなる形状に設けられており、回転方向に流路断面積が徐々に大きくなる絞り部を構成している。吸入側円弧溝430の終点Ｂと吐出側円弧溝440の始点Ｃとの間の面410には溝が設けられておらず、この区間に対応する角度範囲、すなわち回転軸Ｏに対して終点Ｂと始点Ｃとがなす角度２βの範囲に、ベーンポンプ１の第１閉じ込み領域が設けられている。第１閉じ込み領域の角度範囲は、略１ピッチ分に相当する。
同様に、吐出側円弧溝440の終点Ｄと吸入側円弧溝430の始点Ａとの間の面410には溝が設けられておらず、この区間に対応する角度範囲、すなわち回転軸Ｏに対して終点Ｄと始点Ａとがなす角度２βの範囲に、第２閉じ込み領域が設けられている。第２閉じ込み領域の角度範囲は、略１ピッチ分に相当する。
【００２０】
（閉じ込み領域）
第１閉じ込み領域および第２閉じ込み領域は、この領域内にあるポンプ室ｒの作動油を閉じ込め、吐出側円弧溝440と吸入側円弧溝430とが連通することを抑制する部分であり、ｘ軸に跨る区間に設けられている（図３参照）。
（背圧ポート）
プレート４１には、ベーン７の根元（背圧室ｂｒ、スリット基端部610）に連通する背圧ポート４５，４６が、吸入側と吐出側でそれぞれ分離して設けられている（図３参照）。
【００２１】
〈吸入側背圧ポート〉（図３参照）
吸入側背圧ポート４５は、吸入領域の大部分に位置する複数のベーン７の背圧室ｂｒと吸入ポート４３とを連通するポートである。ベーン７が「吸入領域に位置する」とは、ｚ軸方向から見て、ベーン７のベーン先端部７０が吸入ポート４３（吸入側円弧溝430）と重なっていることをいう。吸入側背圧ポート４５は、吸入側背圧円弧溝450と連通孔451とを有している。
吸入側背圧円弧溝450は、プレート４１の面410に形成され、ポンプ吸入側の油圧が導入される溝であって、ベーン７の背圧室ｂｒ（ロータ６のスリット基端部610）の配置に沿って、回転軸Ｏを中心とする略円弧状に形成されている。吸入側背圧円弧溝450は、略３ピッチ分に相当する角度の範囲（吸入側円弧溝430よりも狭い範囲）で形成されている。
吸入側背圧円弧溝450の始点ａは、吸入側円弧溝430（ノッチ434）の始点Ａよりも若干回転方向側であって本体始端部433の回転方向側に隣接する位置にある。吸入側背圧円弧溝450の終点ｂは、吸入側円弧溝430の終点Ｂよりも回転負方向側に略１．５ピッチ分に相当する角度だけ離れた位置にある。吸入側背圧円弧溝450のロータ径方向寸法（溝幅）は、回転方向全範囲で略等しく設けられており、吸入側円弧溝430と略等しく、スリット基端部610のロータ径方向寸法と略等しい。
吸入側背圧円弧溝450のロータ内径側の縁454は、スリット基端部610のロータ内径側縁よりも若干ロータ内径側に位置する。吸入側背圧円弧溝450のロータ外径側の縁455は、スリット基端部610のロータ外径側縁よりも僅かにロータ内径側に位置する。カムリング８の偏心位置に関わらず、ｚ軸方向から見て、吸入側背圧円弧溝450は、スリット基端部610（背圧室ｂｒ）と大部分重なるロータ径方向位置に設けられており、スリット基端部610（背圧室ｂｒ）と重なるとき、これと連通する。
吸入側背圧円弧溝450の回転負方向寄り（始点ａ側）には、ロータ径方向で吸入側円弧溝430の連通孔432と重なる位置に、連通孔451が開口している。連通孔451は、ｚ軸方向から見て略長円状であり、ロータ径方向における幅が吸入側背圧円弧溝450と略等しく、回転方向における長さが略１ピッチである。連通孔451は、プレート４１をｚ軸方向に貫通して形成されており、後述するリアボディ４０の低圧室491を介して吸入側円弧溝430の連通孔432と連通している。
吸入側背圧円弧溝450において、始点ａから吸入孔431までの間には、始端部452が設けられている。ｚ軸方向から見て、始端部452の先端は、回転負方向に凸の略半円弧状に形成されている。吸入側背圧円弧溝450の終端部453は、回転方向に凸の略半円弧状に形成されている。始端部452の（ｚ軸方向）深さは、プレート４１の厚さの４０％弱であり、終端部453の深さは、プレート４１の厚さの２０％弱である。終端部453から連通孔451までの区間には傾斜が設けられており、回転負方向に連通孔451に向かうにつれて徐々に深くなり、連通孔451に達する部位ではプレート４１の厚さと同じ深さとなるように形成されている。
【００２２】
〈吐出側背圧ポート〉（図３参照）
吐出側背圧ポート４６は、吐出領域、第１閉じ込み領域、第２閉じ込み領域の大半、および吸入領域の一部に位置する複数のベーン７の背圧室ｂｒと、吐出ポート４４とを連通するポートである。ベーン７が「吐出領域等に位置する」とは、ｚ軸方向から見て、ベーン７のベーン先端部７０が吐出ポート４４（吐出側円弧溝440）等と重なっていることをいう。吐出側背圧ポート４６は、吐出側背圧円弧溝460と連通孔461とを有している。
吐出側背圧円弧溝460は、プレート４１の面410に形成され、ポンプ吐出側の油圧が導入される溝であって、ベーン７の背圧室ｂｒ（スリット基端部610）の配置に沿って、回転軸Ｏを中心とする略円弧状に形成されている。吐出側背圧円弧溝460は、略７ピッチ分に相当する角度の範囲（吐出側円弧溝440よりも広い範囲）で形成されている。
吐出側背圧円弧溝460は吸入領域まで臨むように形成されており、吐出側背圧円弧溝460の始点ｃは、吐出側円弧溝440の始点Ｃよりも回転負方向側に、第１閉じ込み領域を越え、さらに吸入側円弧溝430の終点Ｂよりも回転負方向側に位置している。始点ｃは、終点Ｂから略１ピッチの（２βに相当する）距離をおいた位置にある。
吐出側背圧円弧溝460の終点ｄは、吐出側円弧溝440の終点Ｄよりも回転方向側に１ピッチ弱に相当する角度だけ離れており、第２閉じ込み領域の終端部近くに位置している。
吐出側背圧円弧溝460のロータ径方向寸法（溝幅）は、回転方向全範囲で略等しく設けられており、吐出側円弧溝440よりも僅かに小さく、スリット基端部610のロータ径方向寸法よりも若干小さい。
【００２３】
吐出側背圧円弧溝460のロータ内径側の縁464は、スリット基端部610のロータ内径側縁よりも若干ロータ外径側に位置する。吐出側背圧円弧溝460のロータ外径側の縁465は、スリット基端部610のロータ外径側縁よりも僅かにロータ内径側に位置する。カムリング８の偏心位置に関わらず、ｚ軸方向から見て、吐出側背圧円弧溝460は、スリット基端部610（背圧室ｂｒ）と大部分重なるロータ径方向位置に設けられており、スリット基端部610（背圧室ｂｒ）と重なるとき、これと連通する。
吐出側背圧円弧溝460の回転負方向寄り（始点ｃ側）には、第１閉じ込み領域の始端側において、吸入側円弧溝430の終点Ｂとｘ軸（第１閉じ込み領域の中間点）とに挟まれた角度位置に、連通孔461が開口している。連通孔461の直径は、吐出側背圧円弧溝460のロータ径方向幅と略等しい。連通孔461は、プレート４１内をｚ軸負方向側に向かうにつれてロータ外径側に位置するように、ｚ軸方向に対して斜めにプレート４１を貫通して形成されている。連通孔461は、第１プレート４１のｚ軸負方向側の面に開口し、後述するリアボディ４０の高圧室492を介して吐出ポート４４（吐出側円弧溝440）の連通孔441と連通している。吐出側背圧円弧溝460は、始端部462と背圧ポート本体部468を有している。
【００２４】
〔制御部の詳細〕
図２に戻って説明すると、制御部３は、リアボディ４０に設けられており、制御弁３０と第１、第２通路３１，３２と制御室Ｒ１，Ｒ２とを有している。
制御弁３０は油圧制御弁（スプール弁）であり、リアボディ４０内の収容孔401に収容されたスプール302を、ソレノイド301により駆動することで、リアボディ４０内に形成された第１通路３１、第２通路３２への作動油の供給を切り替える。第１通路３１は第１連通路931と連通して第１制御油路を構成している。第２通路３２は第２連通路932と連通して第２制御油路を構成している。制御弁３０の作動は、ＣＶＴコントロールユニット300により、例えば内燃機関の回転数とスロットルバルブ開度とに基づき制御される。
【００２５】
〔リアボディの詳細〕
図４は、リアボディ４０をｚ軸正方向側から見た図である。リアボディ４０の底部402には、貫通孔490、低圧室491、高圧室492、吐出室493が形成されている。
貫通孔490には、駆動軸５が挿入され回転自在に設置される。低圧室491は、底部402に凹状に形成されている。この低圧室491の開口部は、プレート４１に形成された吸入ポート４３の吸入孔431、連通孔432および吸入側背圧ポート４５の連通孔451のｚ軸負方向側開口部を覆うように設けられている。すなわち、吸入ポート４３および吸入側背圧ポート４５は低圧室491を介して連通しており、吸入ポート４３および吸入側背圧ポート４５には吸入圧が作用することとなる。
高圧室492は、底部402に凹状に形成されている。この高圧室492の開口部は、プレート４１に形成された吐出ポート４４の連通孔441および吐出側背圧ポート４６の連通孔461のｚ軸負方向側開口部を覆うように設けられている。すなわち、吐出ポート４４および吐出側背圧ポート４６は高圧室492を介して連通しており、吐出ポート４４および吐出側背圧ポート４６には吐出圧が作用することとなる。
吐出室493は、底部402に凹状に形成されている。この吐出室493の開口部は、プレート４１に形成された吐出ポート４４の吐出孔442のｚ軸負方向側開口部を覆うように設けられている。この吐出室493は吐出通路６５（図２参照）と連通しており、この吐出通路６５から高圧の作動油が吐出される。
また高圧室492と吐出室493の外周を覆うようにシール溝494が形成されている。このシール溝494にはシール部材495が設けられている。プレート４１のｚ軸負方向側の面がリアボディ４０の底部402と対向して設置された状態では、シール部材495がｚ軸方向に圧縮されてプレート４１のｚ軸負方向側の面に密着し、これにより高圧室492と吐出室493とが液密に保たれる。シール部材495によって、シール部材495外部の低圧領域496とシール部材495内部の高圧領域497とが画成されている。
【００２６】
〔フロントボディの詳細〕
図５は、フロントボディ４２をｚ軸負方向側から見た図である。図６は図５におけるI-I断面図である。
フロントボディ４２は、z軸負方向に突出したプレート面５０を有している。プレート面５０には、吸入ポート５１、吐出ポート５２と、吸入側背圧ポート５３と、吐出側背圧ポート５４と、ピン設置孔５５と、貫通孔５６とが形成されている。ピン設置孔５５にはピン１０が挿入され固定設置される。貫通孔５６には駆動軸５が挿入され回転自在に設置される。吸入ポート５１、吐出ポート５２と、吸入側背圧ポート５３および吐出側背圧ポート５４は、プレート４１に形成された吸入ポート４３と、吐出ポート４４と、吸入側背圧ポート４５と、吐出側背圧ポート４６と対応する位置に形成されている。
（吸入ポートの構成）（図５参照）
吸入ポート５１は、吸入側のポンプ室ｒと連通しており、ロータ６の回転に応じてポンプ室ｒの容積が拡大するｙ軸負方向側の区間に設けられている。吸入ポート５１は、吸入側円弧溝510と吸入孔511と連通孔512とを有している。吸入側円弧溝510は、吸入側のポンプ室ｒの配置に沿って、回転軸Ｏを中心とする略円弧状に形成されている。
吸入側円弧溝510の終端部516は、回転方向に凸の略半円弧状に形成されている。吸入側円弧溝510の始端部515には、回転負方向に凸の略半円弧状に形成されている。吸入側円弧溝510のロータ径方向幅は、回転方向全範囲で略等しく設けられており、カムリング８が最小偏心位置にあるときの環状室Ｒ３のロータ径方向幅と略等しい。
吸入側円弧溝510のロータ内径側の縁517は、ロータ外周面６０（突出部６２を除く）よりも若干ロータ外径側に位置する。吸入側円弧溝510のロータ外径側の縁518は、最小偏心位置にあるカムリング８のカムリング内周面８０よりも若干ロータ外径側に位置し、その終端側で、最大偏心位置にあるカムリング８のカムリング内周面８０よりも僅かにロータ外径側に位置する。カムリング８の偏心位置に関わらず、吸入側の各ポンプ室ｒは、ｚ軸方向から見て吸入側円弧溝510と重なり、吸入側円弧溝510と連通している。
吸入側円弧溝510の回転方向終端部から中央部付近にかけて吸入孔511が開口している。吸入孔511は、ロータ径方向幅が吸入側円弧溝510と略等しく、回転方向における長さが略3ピッチである。吸入孔511は、フロントボディ４２に形成された吸入通路６４に接続されており、この吸入通路６４から作動油が供給される。
吸入側円弧溝510には、吸入孔511に隣接して回転方向終端側に、連通孔512が開口している。連通孔512は、ロータ径方向幅が吸入側円弧溝510と略等しく、回転方向における長さが略1ピッチである。連通孔512も、フロントボディ４２に形成された吸入通路６４に接続されている。
【００２７】
（吐出ポートの構成）（図５参照）
吐出ポート５２は、ロータ６の回転に応じてポンプ室ｒの容積が縮小するｙ軸正方向側の区間に設けられている。吐出ポート５２は、オリフィス溝521を有する吐出側円弧溝520を有している。吐出側円弧溝520は、吐出側のポンプ室ｒの配置に沿って、回転軸Ｏを中心とする略円弧状に形成されている。
吐出側円弧溝520のロータ径方向幅は、回転方向全範囲で略等しく設けられており、吸入側円弧溝510のロータ径方向幅よりも若干小さい。吐出側円弧溝520のロータ内径側の縁526は、ロータ外周面６０（突出部６２を除く）よりも若干ロータ外径側に位置する。吐出側円弧溝520のロータ外径側の縁527は、最小偏心位置にあるカムリング８のカムリング内周面８０と略重なる。吐出側の各ポンプ室ｒは、カムリング８の偏心位置に関わらず、ｚ軸方向から見て吐出側円弧溝520と重なり、吐出側円弧溝520と連通している。
吐出側円弧溝520の回転負方向側の端部には、オリフィス溝521が形成されている。このオリフィス溝521は、吐出側円弧溝520よりも深さが浅く形成されている。
吐出側円弧溝520の回転正方向側端部は、回転正方向に向かって凸の略半円状に形成されている。また吐出側円弧溝520の回転負方向側であって、オリフィス溝521との境部分は回転負方向に向かって凸の略半円状に形成されている。またオリフィス溝521の回転負方向側の縁は、矩形に形成されている。
【００２８】
（吸入側背圧ポートの構成）（図５参照）
プレート面５１には、ベーン７の根元（背圧室ｂｒ、スリット基端部610）に連通する背圧ポート５３，５４が、吸入側と吐出側でそれぞれ分離して設けられている。吸入側背圧ポート５３は、吸入領域の大部分に位置する複数のベーン７の背圧室ｂｒと吸入ポート５１とを連通するポートである。吸入側背圧ポート５３は、吸入側背圧円弧溝530と連通孔531とを有している。
吸入側背圧円弧溝530は、ベーン７の背圧室ｂｒ（ロータ６のスリット基端部610）の配置に沿って、回転軸Ｏを中心とする略円弧状に形成されている。吸入側背圧円弧溝530は、略３ピッチ分に相当する角度の範囲（吸入側円弧溝510よりも狭い範囲）で形成されている。
吸入側背圧円弧溝530のロータ径方向寸法（溝幅）は、回転方向全範囲で略等しく設けられており、吸入側円弧溝510と略等しく、スリット基端部610のロータ径方向寸法と略等しい。
吸入側背圧円弧溝530のロータ内径側の縁534は、スリット基端部610のロータ内径側縁よりも若干ロータ内径側に位置する。吸入側背圧円弧溝530のロータ外径側の縁515は、スリット基端部610のロータ外径側縁よりも僅かにロータ内径側に位置する。カムリング８の偏心位置に関わらず、ｚ軸方向から見て、吸入側背圧円弧溝530は、スリット基端部610（背圧室ｂｒ）と大部分重なるロータ径方向位置に設けられており、スリット基端部610（背圧室ｂｒ）と重なるとき、これと連通する。
吸入側背圧円弧溝530の回転負方向寄りには、ロータ径方向で吸入側円弧溝510の連通孔512と重なる位置に、連通孔531が開口している。連通孔531は、ｚ軸方向から見て略長円状であり、ロータ径方向における幅が吸入側背圧円弧溝530と略等しく、回転方向における長さが略１ピッチである。
ｚ軸方向から見て、吸入側背圧円弧溝530の回転方向両側は回転方向に凸の略半円弧状に形成されている。
【００２９】
（吐出側背圧ポートの構成）（図５参照）
吐出側背圧ポート５４は、吐出側背圧円弧溝540とオリフィス溝541とを有している。
吐出側背圧円弧溝540は、ベーン７の背圧室ｂｒ（スリット基端部610）の配置に沿って、回転軸Ｏを中心とする略円弧状に形成されている。吐出側背圧円弧溝540は、略７ピッチ分に相当する角度の範囲（吐出側円弧溝520よりも広い範囲）で形成されている。
吐出側背圧円弧溝540は吸入領域まで臨むように形成されており、吐出側背圧円弧溝540の始点は、吐出側円弧溝520の始点よりも回転負方向側に、第１閉じ込み領域を越え、さらに吸入側円弧溝510の終点よりも回転負方向側に位置している。
吐出側背圧円弧溝540の終点は、吐出側円弧溝520の終点よりも回転方向側にまで形成されており、第２閉じ込み領域の終端部近くに位置している。
吐出側背圧円弧溝540のロータ径方向寸法（溝幅）は、回転方向全範囲で略等しく設けられており、吐出側円弧溝520よりも僅かに小さく、スリット基端部610のロータ径方向寸法よりも若干小さい。
吐出側背圧円弧溝540のロータ内径側の縁544は、スリット基端部610のロータ内径側縁よりも若干ロータ外径側に位置する。吐出側背圧円弧溝540のロータ外径側の縁545は、スリット基端部610のロータ外径側縁よりも僅かにロータ内径側に位置する。カムリング８の偏心位置に関わらず、ｚ軸方向から見て、吐出側背圧円弧溝540は、スリット基端部610（背圧室ｂｒ）と大部分重なるロータ径方向位置に設けられており、スリット基端部610（背圧室ｂｒ）と重なるとき、これと連通する。
吐出側背圧円弧溝540の回転正方向側端部は、回転正方向に向かって凸の略半円状に形成されている。また吐出側背圧円弧溝540の回転負方向側であって、オリフィス溝521との境部分は矩形に形成されている。またオリフィス溝541の回転負方向側の縁は、矩形に形成されている。
【００３０】
（潤滑油溝）（図５参照）
吐出ポート５２の吐出側円弧溝520の回転正方向側端には、第２閉じ込み領域であって吸入ポート５１、吐出ポート５２よりも外周側に連通する潤滑油溝５７が形成されている。また吐出側円弧溝520の回転正方向側には、第１閉じ込み領域であって吸入ポート５１、吐出ポート５２よりも外周側に連通する潤滑油溝５８が形成されている。この潤滑油溝５７，５８から作動油が潤滑油として揺動するカムリング８とプレート面５０との間に供給される。
吸入ポート５１の外周には、潤滑油溝５９が形成されている。この潤滑油溝５９は、潤滑油吸入孔591から第１制御室Ｒ１の作動油を潤滑油として揺動するカムリング８とプレート面５０との間に供給する。
〔リークもどし孔〕（図４参照）
リアボディ４０およびフロントボディ４２にはリークもどし孔６３が形成されている。このリークもどし孔６３は、リアボディ４０の制御弁３０を収容する収容孔401からフロントボディ４２の吸入側背圧ポート５３を繋ぐように形成されている。
リアボディ４０の収容孔401には、内周側面に開口する開口部630が形成されている。この開口部630とリアボディ４０の表面であって貫通孔400よりも外周とを連通する連通孔631が形成されている。フロントボディ４２には、リアボディ４０とフロントボディ４２とを組み付けたときに、連通孔631の開口部と連通するように連通孔632が形成されている。この連通孔632は、フロントボディ４２の内部側に向けて穿設されている。またフロントボディ４２の側面から連通孔632と吸入側背圧ポート５３を連通するように連通孔633が形成されている。この連通孔633のフロントボディ４２の側面側開口部は閉止栓634により閉塞されている。
【００３１】
［作用］
実施例１のベーンポンプ１の作用を説明する（図３参照）。
（ポンプ作用）
カムリング８を回転軸Ｏに対してｘ軸正方向に偏心して配置した状態でロータ６を回転させることにより、ポンプ室ｒは回転軸周りに回転しつつ周期的に拡縮する。ポンプ室ｒが回転方向に拡大するｙ軸負方向側で、吸入ポート４３からポンプ室ｒに作動油を吸入し、ポンプ室ｒが回転方向に縮小するｙ軸正方向側で、ポンプ室ｒから吐出ポート４４へ上記吸入した作動油を吐出する。
具体的には、あるポンプ室ｒに着目すると、吸入領域において、このポンプ室ｒの回転負方向側のベーン７（以下、後側ベーン７）が吸入側円弧溝430の終点Ｂを通過するまで、言い換えると、回転正方向側のベーン７（以下、前側ベーン７）が吐出側円弧溝440の始点Ｃを通過するまで、当該ポンプ室ｒの容積は増大する。この間、当該ポンプ室ｒは吸入側円弧溝430と連通しているため、作動油を吸入ポート４３から吸入する。
第１閉じ込み領域において、当該ポンプ室ｒの後側ベーン７（の回転正方向側の面）が吸入側円弧溝430の終点Ｂと一致し、前側ベーン７（の回転負方向側の面）が吐出側円弧溝440の始点Ｃと一致する回転位置では、当該ポンプ室ｒは吸入側円弧溝430とも吐出側円弧溝440とも連通せず、液密に確保される。
当該ポンプ室ｒの後側ベーン７が吸入側円弧溝430の終点Ｂを通過（前側ベーン７が吐出側円弧溝440の始点Ｃを通過）した後は、吐出領域において、回転に応じて当該ポンプ室ｒの容積は減少し、吐出側円弧溝440と連通するため、ポンプ室ｒから作動油を吐出ポート４４へ吐出する。
第２閉じ込み領域において、当該ポンプ室ｒの後側ベーン７（の回転正方向側の面）が吐出側円弧溝440の終点Ｄと一致し、前側ベーン７（の回転負方向側の面）が吸入側円弧溝430の始点Ａと一致する位置では、当該ポンプ室ｒは吐出側円弧溝440とも吸入側円弧溝430とも連通せず、液密に確保される。
【００３２】
実施例１では、第１、第２閉じ込み領域の範囲がそれぞれ１ピッチ分（１つのポンプ室ｒの分）だけ設けられているため、吸入領域と吐出領域とが連通することを抑制しつつ、ポンプ効率を向上することができる。なお、閉じ込み領域（吸入ポート４３と吐出ポート４４の間隔）を１ピッチ以上の範囲にわたって設けることとしてもよい。言い換えると、閉じ込み領域の角度範囲は、吐出領域と吸入領域を連通させない範囲であれば、任意に設定可能である。
なお、前側ベーン７（の回転負方向側の面）が第１閉じ込み領域から吐出領域へ移行するとき、始端部443の絞り作用により、ポンプ室ｒと吐出側円弧溝440の連通が急激に行われないため、吐出ポート４４およびポンプ室ｒの圧力の変動が抑制される。すなわち、高圧の吐出ポート４４から低圧のポンプ室ｒへ作動油が急激に流入することが抑制されるため、吐出ポート４４から吐出孔442を介して接続された外部の配管に供給される流量の急激な減少が抑制される。よって、配管における圧力変動（油撃）を抑制することができる。また、ポンプ室ｒに供給される流量の急激な増加が抑制されるため、ポンプ室ｒにおける圧力変動も抑制することができる。なお、始端部443を適宜省略することとしてもよい。
また、前側ベーン７（の回転負方向側の面）が第２閉じ込み領域から吸入領域へ移行するとき、ノッチ434の絞り作用により、ポンプ室ｒと吸入側円弧溝430の連通が急激に行われないため、吸入ポート４３およびポンプ室ｒの圧力の変動が抑制される。すなわち、ポンプ室ｒの容積が一気に増大することが抑制され、高圧のポンプ室ｒから低圧の吸入ポート４３へ作動油が急激に流出することが抑制されるため、気泡の発生（キャビテーション）を抑制することができる。なお、ノッチ434を適宜省略することとしてもよい。
【００３３】
（容量可変作用）
カムリング８がｘ軸正方向側に揺動して偏心量δがゼロでないとき、ｙ軸負方向側では、ロータ６が回転するにつれてポンプ室ｒの容積は拡大し、ｘ軸正方向側でｘ軸上に位置するとき最大となる。ｙ軸正方向側では、ロータ６が回転するにつれてポンプ室ｒの容積は縮小し、ｘ軸負方向側でｘ軸上に位置するとき最小となる。図２に示す最大偏心位置で、ポンプ室ｒの縮小時と拡大時の容積差は最大となり、ポンプ容量も最大となる。
一方、カムリング８がｘ軸負方向側に揺動して偏心量δが最小（ゼロ）となる最小偏心位置で、ｙ軸負方向側でもｙ軸正方向側でも、ロータ６の回転につれてポンプ室ｒの容積は拡大も縮小もしない。言い換えると、ポンプ室ｒ間の容積差は最小（ゼロ）となり、ポンプ容量も最小となる。
このように、カムリング８の揺動量に応じて容積差が変化し、これに対応してポンプ容量も変化する。
第１、第２制御室Ｒ１，Ｒ２に作動油が供給されていない状態で、カムリング８はスプリング１２によりｘ軸正方向側に付勢され、偏心量δは最大となっている。
第１制御室Ｒ１には、制御弁３０から第１制御油路を介して作動油が供給される。供給された作動油圧は、スプリング１２の付勢力に抗してカムリング８をｘ軸負方向側に向かって押圧する第１油圧力を発生する。第２制御室Ｒ２には、制御弁３０から第２制御油路を介して作動油が供給される。供給された作動油圧は、スプリング１２の付勢力に加勢してカムリング８をｘ軸正方向側に向かって押圧する第２油圧力を発生する。
ＣＶＴコントロールユニット300は、制御弁３０の作動を制御し、第１、第２制御室Ｒ１，Ｒ２に供給する作動油（カムリング８に作用する第１、第２油圧力）を適宜変化させることで、カムリング８が揺動し、偏心量δを変化させる。これにより、ポンプ容量を可変制御する。
具体的には、第１制御室Ｒ１の作動油圧が高くなると、第１油圧力が大きくなる。また、第２制御室Ｒ２の作動油の圧力が高くなると、第２油圧力が大きくなる。第１、第２油圧力の合計がカムリング８をｘ軸負方向側に押す方向である場合、この油圧力よりも、スプリング１２による（カムリング８をｘ軸正方向側に押す）付勢力が小さいと、カムリング８はｘ軸負方向側に移動する。すると、偏心量δが小さくなり、ポンプ室ｒの縮小時と拡大時の容積差が小さくなるため、ポンプ容量が減少する。
逆に、第１、第２油圧力の合計がカムリング８をｘ軸負方向側に押す方向である場合であって、この油圧力よりもスプリング１２による付勢力が大きいときや、上記油圧力の合計がカムリング８をｘ軸正方向側に押す方向である場合には、カムリング８はｘ軸正方向側に移動する。すると、偏心量δが大きくなり、ポンプ室ｒの縮小時と拡大時の容積差が大きくなるため、ポンプ容量が増える。
なお、第２制御室Ｒ２を設けず、第１制御室Ｒ１の油圧力のみにより制御してもよい。また、カムリング８を付勢する弾性部材として、コイルスプリング以外のものを利用してもよい。
所定の高回転域では、このようにポンプ容量を可変制御することで、駆動に必要なトルク（駆動トルク）を低減し、出力を必要最低限に抑える。これにより、固定容量ポンプに比べて損失トルク（動力損失）を低減することができる。
【００３４】
（背圧ポートの分離による動力損失低減）（図２参照）
ロータ６の回転時、ベーン７には遠心力（ベーン７をロータ外径方向へ移動させる力）が作用するため、回転数が十分に高い等、所定の条件が整えば、ベーン７のベーン先端部７０はスリット６１から突出し、カムリング８のカムリング内周面８０に摺接する。ベーン先端部７０がカムリング内周面８０に当接することで、ベーン７のロータ外径方向の移動が規制される。ベーン７がスリット６１から突出するとベーン７の背圧室ｂｒの容積が拡大し、ベーン７がスリット６１へ没入する（収納される）とベーン７の背圧室ｂｒの容積が縮小する。
カムリング８が回転軸に対してｘ軸正方向に偏心した状態でロータ６が回転すると、カムリング内周面８０に摺接する各ベーン７の背圧室ｂｒは、回転軸の周りで回転しながら周期的に拡縮する。
ここで、背圧室ｂｒが拡大するｙ軸負方向側では、ベーン７の背圧室ｂｒに作動油が供給されないと、ベーン７の突出（飛び出し）が阻害され、ベーン先端部７０がカムリング内周面８０に当接せず、ポンプ室ｒの液密性が確保されないおそれがある。一方、背圧室ｂｒが縮小するｙ軸正方向側では、ベーン７の背圧室ｂｒから作動油が円滑に排出されないと、ベーン７のスリット６１への収納（引込み）が阻害され、ベーン先端部７０とカムリング内周面８０との摺動抵抗が増加する。
ベーンポンプ１では、ｙ軸負方向側では、吸入側背圧ポート４５から背圧室ｂｒに作動油を供給する。これにより、ベーン７の飛び出し性を向上する。ｙ軸正方向側では、背圧室ｂｒから吐出側背圧ポート４６へ作動油を排出する。これにより、ベーン７の摺動抵抗を低減する。
【００３５】
ここで、ｙ軸負方向側では、ベーン７のベーン先端部７０には吸入ポート４３内の圧力が作用し、ベーン基端部７１（根元）には吸入側背圧ポート４５内の圧力が作用する。吸入側背圧ポート４５は吸入ポート４３と低圧室491を介して連通しているため、吸入ポート４３内の圧力と吸入側背圧ポート４５内の圧力は略等しい。よって、ベーン７のベーン先端部７０とベーン基端部７１には略同一の圧力が作用する。したがって、例えば背圧室ｂｒに吐出側のポートから高圧の作動油を供給した場合に比べて、ベーン先端部７０がカムリング内周面８０に遠心力以外の油圧力により不必要に強く押し付けられることが抑制され、ベーン７がカムリング内周面８０に摺接する際の摩擦による損失トルクが低く抑えられる。言い換えると、ベーン先端部７０のカムリング内周面８０への摺動抵抗が軽減され、吸入領域における全てのベーン基端部７１に高圧のポンプ吐出側圧力を作用させる場合に比べ、動力損失を低減できる。
一方、ｙ軸正方向側では、ベーン７のベーン先端部７０には吐出ポート４４内の圧力が作用し、ベーン基端部７１には吐出側背圧ポート４６内の圧力が作用する。吐出側背圧ポート４６は吐出ポート４４と高圧室492を介して連通しているため、ベーン７のベーン先端部７０とベーン基端部７１には略同一の圧力が作用する。よって、ベーン先端部７０がカムリング内周面８０に不必要に強く押し付けられることが抑制され、ベーン７がカムリング内周面８０と摺接する際の摩擦による損失トルクが低く抑えられる。
このように、ベーンポンプ１では、ベーン７の背圧室ｂｒと連通する背圧ポートが吸入側と吐出側とで分離しており、吸入工程と吐出工程の両方で、ベーン７のベーン先端部７０とベーン基端部７１に略同じ圧力が作用する。このため、遠心力によりベーン７を適度にカムリング８に押し付けつつ、摺動抵抗を低減することができる。よって、摩耗を低減できるとともに、ロータ６を回転させるために余分な駆動トルクが浪費されることがないため、動力損失を低減できる。
言い換えると、ベーンポンプ１は、回転数に対する駆動トルクが低く、高効率な（すなわち動力損失を低減して燃費を向上できる）、いわゆる低トルク式ポンプであり、通常の可変容量ベーンポンプに比べ、同一体格でも吐出量が大きい（すなわち小型化できる）という特長を有している。
【００３６】
（ベーン押し付けによる吹き抜け抑制）（図２参照）
上記のように、吸入工程のベーン７は、スリット６１内に没した状態からカムリング内周面８０に向かって突き出すために、主に遠心力を利用している。よって、内燃機関の始動時やアイドル状態等のポンプ低回転域では、遠心力が小さく、吸入工程でベーン７の突き出しが不十分となり、ベーン先端部７０がカムリング内周面８０から離間した状態になるおそれがある。すなわち、ベーンの突き出し量は、ベーン７を突き出す（または突き出しを妨げる）方向に作用する力に応じて決まる。この作用力は、主に遠心力と、作動油の粘性抵抗と、スリット６１に対するベーン７の摩擦力とで決まる。これらのうち、遠心力の割合が最も大きい。
複数のポンプ室ｒは順番に、ロータ６の回転に応じて第１、第２閉じ込み領域に差し掛かると、吸入工程と吐出工程が切り替わる。突き出し量が小さい任意のベーン７が、カムリング内周面８０から離間した状態のままで、吸入領域と吐出領域が切り替わる上記回転位置に差し掛かると、以下の問題が生じる。
すなわち、ベーンポンプ１では、第１閉じ込み領域が１ピッチ分だけ設定されているため、あるポンプ室ｒ（第１ポンプ室ｒという。）の後側ベーン７（上記突き出し量の小さいベーン７）が第１閉じ込み領域内にあるとき、第１ポンプ室ｒの前側ベーン７は吐出領域にあり、第１ポンプ室ｒは吐出ポート４４と連通しているため、高圧である。一方、第１ポンプ室ｒに対して回転負方向側に隣接するポンプ室ｒ（第２ポンプ室ｒという。）の後側ベーン７は吸入領域にあるため、第２ポンプ室ｒは吸入ポート４３と連通しており、低圧である。
このように、あるベーン７を挟んで隣り合うポンプ室ｒの圧力が、一方のポンプ室ｒは低圧であり他方のポンプ室ｒは高圧である場合、当該ベーン７の突出（カムリング８への押し付け）が不十分であると、ベーン先端部７０とカムリング内周面８０との間の隙間を通って、高圧のポンプ室ｒから低圧のポンプ室ｒへと作動油が漏出する現象（作動油の吹き抜け）が発生する。特に低温環境下では、吹き抜けが発生する可能性が高まる。吹き抜けにおいては、急激な作動油の流れが発生する。
この場合、吐出ポート４４内および吸入ポート４３内の圧力が大きく変動して、騒音が発生する。また、ロータ６の回転に伴い周期的に吐出ポート４４内の圧力低下が生じるため、吐出圧の脈動が発生する原因となる。また、吐出量が低下してポンプ吐出側の圧力が十分に得られないため、ポンプ効率が低下するとともに、ポンプ吐出圧を利用したシステム（ＣＶＴ100）の始動性が悪化する。
ベーンポンプ１では、ベーン７が第１閉じ込み領域に移行する手前で、このベーン７の背圧室ｂｒに高圧を作用させる。よって、このベーン７の第１閉じ込み領域内における突出を確保し、このベーン７を挟んで隣り合う高圧のポンプ室ｒと低圧のポンプ室ｒとを液密に隔成（シール）することができる。
また、ベーン７が第１閉じ込み領域に移行した後においても、このベーン７の背圧室ｂｒを吐出側背圧ポート４６と連通させ、高圧を作用させることで、ベーン７の押し付けを確保している。
言い換えると、吸入工程から吐出工程へ切り替わる部位（第１閉じ込み領域）にあるポンプ室ｒを区画するベーン７には、その背圧室ｂｒに高圧を作用させ、ベーン先端と根元の圧力差により、ベーン先端をカムリング内周面８０に押し付ける。これにより、吐出工程へ切り替わる直前のポンプ室ｒの液密性を確保し、低圧の吸入側と高圧の吐出側との間をシールしている。
よって、低温始動時等において作動油の粘性が高く、遠心力によるベーン７の飛び出し性が悪くても、油圧によりベーン７を突出させ、ポンプの吸入・吐出動作を行わせることが可能である。よって、低温時の始動性を向上させることができる。
【００３７】
（吐出領域、吸入領域内でのベーンの押しつけ作用）
ここで、吸入ポート４３，５１、吐出ポート４４，５２、吸入側背圧ポート４５，５３、吐出側背圧ポート４６，５４のそれぞれの間の油圧回路について説明する。図７は、油圧回路の概略図である。
作動油はリザーバから吸入通路６４を経て、吸入孔431、連通孔432から吸入ポート４３，５１に、連通孔451から吸入側背圧ポート４５，５３に供給される。ベーンポンプ１の駆動時には吸入領域では作動油は吸入され続けているため、吸入ポート４３，５１内の圧力（吸入圧Pi）は負圧、すなわち大気圧以下となっている。吸入側背圧ポート４５，５３は、低圧室491を介して吸入ポート４３，５１と連通しているため、吸入側背圧ポート４５，５３には吸入圧Piの作動油が供給されることとなる。ここで吸入領域にあるベーン７は、ロータ６の回転にしたがってスリット６１から突き出ていく。つまり、ベーン基端部７１の背圧室ｂｒの体積はロータ６の回転にしたがって拡大していく。そのため、吸入側背圧ポート４５，５３内には、吸入圧Piよりも更に低い圧力が作用することとなる。
ベーンポンプ１の駆動時には吐出領域ではポンプ作用により作動油の圧力が上昇するため、吐出ポート４４，５２内の圧力（吐出圧Pd）は大気圧よりも大きい高圧となっている。吐出側背圧ポート４６，５４は、高圧室492を介して吐出ポート４４，５２と連通しているため、ロータ６の回転当初には吐出側背圧ポート４６，５４には吐出圧Pdの作動油が供給されることとなる。ここで吐出領域にあるベーン７は、ロータ６の回転にしたがってスリット６１に押し込まれていく。つまり、ベーン基端部７１の背圧室ｂｒの体積はロータ６の回転にしたがって縮小していく。そのため、吐出側背圧ポート４６，５４内には吐出圧Pdよりも更に高い圧力が作用することとなる。
吐出側背圧ポート４６，５４の作動油は、連通孔461、高圧室492を経て連通孔465から吐出ポート４４，５２に供給される。吐出領域のポンプ室ｒで圧縮された作動液と、吐出領域のベーン基端部７１の背圧室ｂｒで圧縮された作動油は、吐出孔442を経て高圧室493に供給される。高圧室493の作動油は、制御弁３０を通って第１制御室Ｒ１、第２制御室Ｒ２に、また吐出通路６５を通ってCVT100に供給される。ここで第１制御室Ｒ１への供給通路と第２制御室Ｒ２への供給通路との間にはメータリングオリフィスが設けられている。つまり、第１制御室Ｒ１と第２制御室Ｒ２とに供給される作動油の圧力は差圧を持つこととなり、この差圧の大きさによってカムリング８の揺動量が決められる。
制御弁３０ではリーク油が発生する。通常このリーク油はリザーバへ還流されるが、実施例１ではリークもどし孔６３により吸入側背圧ポート４５，５３に供給される。これにより、吸入側背圧ポート４５，５３の作動油の圧力は吸入圧Piよりも高くすることが可能となる。ここで、制御弁３０には吐出圧Pdが供給されているが、制御弁３０が大きなオリフィスの役割を果たすためリーク油の圧力はそれほど高くなく、またリーク量も吸入側背圧ポート４５，５３内の作動油の量に比べると少ない。そのため、吸入側背圧ポート４５，５３の作動油の圧力は吸入圧Piよりも高いが、大気圧よりも低い程度にしかならない。
【００３８】
〈吐出側背圧ポートの圧力増大作用〉
仮に、吐出ポート４４，５２内の圧力と吐出側背圧ポート４６，５４内の圧力とが等しかったとする。この場合、ベーン先端部７０とベーン基端部７１には等しい力が作用することとなる。そのため、ベーン７がロータ６の回転による遠心力だけでスリット６１から突き出なければならない。内燃機関の始動時やアイドル状態等のポンプ低回転域では、遠心力が小さく、吐出領域内のベーン７の突き出しが不十分となり、ベーン先端部７０がカムリング内周面８０から離間した状態になるおそれがある。
実施例１のベーンポンプ１では、前述のように吐出領域にあるベーン７は、ロータ６の回転にしたがってスリット６１に押し込まれ、ベーン基端部７１の背圧室ｂｒの体積はロータ６の回転にしたがって縮小していく。そのため、吐出側背圧ポート４６，５４内には吐出圧Pdよりも更に高い圧力が作用することとなる。
また連通孔461を吐出側背圧円弧溝460の回転負方向寄りに配置し、直径を吐出側背圧円弧溝460のロータ径方向幅と略等しく形成している。そのためオリフィス効果により、吐出側背圧ポート４６，５４で吐出圧Pdよりも高圧となった作動油が排出され難くなっている。
この構成により、ベーン基端部７１に作用する力に対しベーン先端部７０に作用する力が大きくなり、ベーン７をカムリング内周面８０に当接させることができる。
【００３９】
〈吸入側背圧ポートの圧力増大作用〉
仮に、吸入ポート４３，５１内の圧力と吸入側背圧ポート４５，５３内の圧力とが等しかったとする。この場合、ベーン先端部７０とベーン基端部７１には等しい力が作用することとなる。
また前述のように吸入領域にあるベーン７は、ロータ６の回転にしたがって突き出していくため、ベーン基端部７１の背圧室ｂｒの体積はロータ６の回転にしたがって拡大していく。そのため、吸入側背圧ポート４５，５３内の圧力は吸入ポート４３，５１内の圧力よりも小さくなるおそれがある。
そのため、ベーン７はロータ６の回転による遠心力だけでスリット６１から突き出なければならない。
内燃機関の始動時やアイドル状態等のポンプ低回転域では、遠心力が小さく、吐出領域内のベーン７の突き出しが不十分となり、ベーン先端部７０がカムリング内周面８０から離間した状態になるおそれがある。
ベーン７の背圧室ｂｒが吐出側背圧ポート４６，５４の回転負方向端部にかかると、ベーン先端部７０には低圧の吸入圧Piが作用し、ベーン基端部７１には高圧の吐出圧Pdが作用する。このときベーン先端部７０がカムリング内周面８０と離間していると、ベーン７が急に突き出て、カムリング内周面８０に衝突して騒音が発生することとなる。また高圧のポンプ室ｒから低圧のポンプ室ｒへと作動油が漏出する現象（作動油の吹き抜け）が発生する。
実施例１のベーンポンプ１では、前述のようにリークもどし孔６３により吸入側背圧ポート４５，５３に制御弁３０のリーク油を供給するようにした。
この構成により、吸入側背圧ポート４５，５３の作動油の圧力を吸入圧Piよりも高くすることが可能となり、ベーン基端部７１に作用する力をベーン先端部７０に作用する力よりも大きくすることができる。よって、ベーン７をカムリング内周面８０に常時当接させることが可能となり、ベーン７がカムリング内周面８０に衝突することを低減することができ騒音の発生を抑制することができる。
ここでベーン７を確実に突出させるためには、吸入側背圧ポート４５，５３の作動油の圧力は大気圧よりも高くても構わない。しかしながら実施例１のベーンポンプ１は、低トルク式ポンプである。低トルク式ポンプは、前述のようにベーン７のベーン先端部７０とベーン基端部７１には略同一の圧力が作用することにより、ベーン先端部７０がカムリング内周面８０に不必要に強く押し付けられることが抑制され、ベーン７がカムリング内周面８０と摺接する際の摩擦による損失トルクが低く抑えている。
実施例１のベーンポンプ１では、大気圧より低い領域において吸入側背圧ポート４５，５３内の作動液の圧力を吸入ポート４３，５１内の作動液の圧力よりも高くなるようすることで、損失トルクを抑制して低トルク式ポンプを実現している。
【００４０】
［効果］
以下、実施例１から把握されるベーンポンプ１の効果を列挙する。
（１）駆動軸５により回転駆動されるロータ６と、ロータ６の外周に形成された複数のスリット６１のそれぞれに突没可能に収容されたベーン７と、ロータ６を囲んで配置されるカムリング８と、カムリング８およびロータ６の軸方向側面に配置され、カムリング８、ロータ６およびベーン７とともに複数のポンプ室ｒを形成するプレート４１と、貫通孔400を有し、貫通孔400の底部402にプレート４１を収容するとともに、貫通孔400内にカムリング８、ロータ６およびベーン７を収容するリアボディ４０と、リアボディ４０の貫通孔400を閉塞するとともに、カムリング８、ロータ６およびベーン７とともに複数のポンプ室ｒを形成するフロントボディ４２と、プレート４１およびフロントボディ４２の側面であって、ロータ６およびベーン７と対向する対向側面に形成され、ロータ６の回転に応じて複数のポンプ室ｒの容積が拡大する吸入領域に開口する吸入ポート４３，５１と、対向側面に形成され、吸入側の圧力が導入されるとともに、吸入領域に位置する複数のベーン７を収容するスリット６１の基端部に連通する吸入側背圧ポート４５，５３と、を備えたベーンポンプ１において、吸入側背圧ポート４５，５３の作動油の圧力を、大気圧よりも低く、吸入ポート４３，５１の作動油の圧力よりも高くなるようにした。
よって、吸入側背圧ポート４５，５３の作動油の圧力を吸入ポート４３，５１の作動油の圧力よりも高くすることが可能となり、ベーン基端部７１に作用する力をベーン先端部７０に作用する力よりも大きくすることができる。よって、ベーン７をカムリング内周面８０に当接させることが可能となり、ベーン７がカムリング内周面８０に衝突することを低減することができ騒音の発生を抑制することができる。更に作動油の吹き抜けを低減できる。また、損失トルクを抑制して低トルク式ポンプを実現することができる。
【００４１】
（２）対向側面に形成され、ロータ６の回転に応じて複数のポンプ室ｒの容積が縮小する吐出領域に開口する吐出ポート４４，５２と、吐出ポート４４，５２から排出される作動油によってカムリング８の揺動量を制御する制御弁３０と、を設け、吸入側背圧ポート４５，５３に制御弁３０からリークした作動油を供給するようにした。
よって、吸入圧よりも高い制御弁３０からのリーク油を吸入側背圧ポート４５，５３に供給することで、吸入側背圧ポート４５，５３の作動油の圧力を吸入ポート４３，５１の作動油の圧力よりも高くすることが可能となる。よって、ベーン基端部７１に作用する力をベーン先端部７０に作用する力よりも大きくすることができ、ベーン７をカムリング内周面８０に当接させることが可能となり、ベーン７がカムリング内周面８０に衝突することを抑制することができ騒音の発生を抑制することができる。
【００４２】
〔他の実施例〕
以上、本願発明を実施例１に基づいて説明してきたが、各発明の具体的な構成は各実施例に限定されるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲の設計変更等があっても、本発明に含まれる。
実施例１ではリークもどし孔６３により吸入側背圧ポート４５，５３に制御弁３０のリーク油を供給することにより、吸入側背圧ポート４５，５３の作動油の圧力を、大気圧よりも低く、吸入ポート４３，５１の作動油の圧力よりも高くなるようにしている。この圧力差を、吸入ポート４３の吸入孔431と連通孔432の開口面積と、吸入側背圧ポート４５の連通孔451の開口面積によって生じさせるようにしても良い。具体的には、吸入ポート４３の吸入孔431と連通孔432の開口面積の和をS1、吸入ポート４３の吸入孔431と連通孔432の流量の和をQ1とし、吸入側背圧ポート４５の連通孔451の開口面積をS2、吸入側背圧ポート４５の連通孔451の流量の和をQ2としたとき（図３参照）、下記の式を満たすようにする。
(Q1/S1)>(Q2/S2)
すなわち、吸入ポート４３へ作動油が流れ込む開口面積S1に対する吸入ポート４３に流れ込む作動油の流量Q1の割合が、吸入側背圧ポート４５へ作動油が流れ込む開口面積S2に対する吸入背圧ポート４５に流れ込む作動油の流量Q2の割合よりも大きくなるように形成している。
この構成により、ベーン基端部７１に作用する力をベーン先端部７０に作用する力よりも大きくすることができ、ベーン７をカムリング内周面８０に当接させることが可能となり、ベーン７がカムリング内周面８０に衝突することを抑制することができ騒音の発生を抑制することができる。
実施例１のベーンポンプ１では制御弁３０のリーク油を吸入側背圧ポート４５，５３に供給するようにしていたが、この構成に代えてリザーバから吸入ポート４３，５１に作動油を供給する通路状にオリフィスを設けるようにしても良い。これにより、吸入側背圧ポート４５，５３の作動油の圧力は、吸入ポート４３，５１の作動油の圧力よりも高くすることが可能となる。具体的には、吸入孔431や連通孔432の径を小さくするようにする。
また実施例１では、プレート４１とフロントボディ４２の両方に吸入ポート４３，５１、吐出ポート４４，５２、吸入側背圧ポート４５，５３、吐出側背圧ポート４６，５４を形成しているが、一方側にのみ設けるようにしても良い。
【符号の説明】
【００４３】
1 ベーンポンプ
６ ロータ
７ ベーン
８ カムリング
３０ 制御弁
４０ リアボディ
４１ プレート
４２ フロントボディ
４３ 吐出ポート
４４ 吸入側背圧ポート
４５ 吐出側背圧ポート
５１ 吸入ポート
５２ 吐出ポート
５３ 吸入側背圧ポート
５４ 吐出側背圧ポート
６１ スリット
400 貫通孔
402 底部
ｒ ポンプ室
【特許請求の範囲】
【請求項１】
駆動軸により回転駆動されるロータと、
前記ロータの外周に形成された複数のスリットのそれぞれに突没可能に収容されたベーンと、
前記ロータを取り囲んで揺動自在に配置されたカムリングと、
前記カムリングおよび前記ロータの軸方向側面に配置され、前記カムリング、前記ロータおよび前記ベーンとともに複数のポンプ室を形成するプレートと、
開口部を有し、前記開口部の底部に前記プレートを収容するとともに、前記開口部内に前記カムリング、前記ロータおよび前記ベーンを収容するリアボディと、
前記リアボディの前記開口部を閉塞するとともに、前記カムリング、前記ロータおよび前記ベーンとともに複数のポンプ室を形成するフロントボディと、
前記プレートおよび／または前記フロントボディの側面であって、前記ロータおよび前記ベーンと対向する対向側面に形成され、前記ロータの回転に応じて前記複数のポンプ室の容積が拡大する吸入領域に開口する吸入ポートと、
前記対向側面に形成され、吸入側の圧力が導入されるとともに、前記吸入領域に位置する前記複数のベーンを収容する前記スリットの基端部に連通する吸入側背圧ポートと、
を備えたベーンポンプにおいて、
前記吸入側背圧ポートの作動油の圧力を、大気圧よりも低く、前記吸入ポートの作動油の圧力よりも高くなるようにしたことを特徴とするベーンポンプ。
【請求項２】
請求項１に記載のベーンポンプにおいて、
前記対向側面に形成され、前記ロータの回転に応じて前記複数のポンプ室の容積が縮小する吐出領域に開口する吐出ポートと、
前記吐出ポートから排出される前記作動油によって前記カムリングの揺動量を制御する制御弁と、
を設け、
前記吸入側背圧ポートに前記制御弁からリークした前記作動油を供給することを特徴とするベーンポンプ。
【請求項３】
駆動軸により回転駆動されるロータと、
前記ロータの外周に形成された複数のスリットのそれぞれに突没可能に収容されたベーンと、
前記ロータを取り囲んで揺動自在に配置されたカムリングと、
前記カムリングおよび前記ロータの軸方向側面に配置され、前記カムリング、前記ロータおよび前記ベーンとともに複数のポンプ室を形成するプレートと、
開口部を有し、前記開口部の底部に前記プレートを収容するとともに、前記開口部内に前記カムリング、前記ロータおよび前記ベーンを収容するリアボディと、
前記リアボディの前記開口部を閉塞するとともに、前記カムリング、前記ロータおよび前記ベーンとともに複数のポンプ室を形成するフロントボディと、
前記プレートおよび／または前記フロントボディの側面であって、前記ロータおよび前記ベーンと対向する対向側面に形成され、前記ロータの回転に応じて前記複数のポンプ室の容積が拡大する吸入領域に開口する吸入ポートと、
前記プレートに形成され、前記吸入ポート内へ開口する連通孔の第１の開口面積と、
前記対向側面に形成され、吸入側の圧力が導入されるとともに、前記吸入領域に位置する前記複数のベーンを収容する前記スリットの基端部に連通する吸入側背圧ポートと、
前記プレートに形成され、前記吸入側背圧ポートへ開口する連通孔の第２の開口面積と、
を備えたベーンポンプにおいて、
前記吸入ポートへ作動油が流れ込む前記第１の開口面積に対する前記吸入ポートに流れ込む作動油の流量の割合が、前記吸入側背圧ポートへ作動油が流れ込む前記第２の開口面積に対する前記吸入背圧ポートに流れ込む作動油の流量の割合よりも大きくなるようにしたことを特徴とするベーンポンプ。
【請求項１】
駆動軸により回転駆動されるロータと、
前記ロータの外周に形成された複数のスリットのそれぞれに突没可能に収容されたベーンと、
前記ロータを取り囲んで揺動自在に配置されたカムリングと、
前記カムリングおよび前記ロータの軸方向側面に配置され、前記カムリング、前記ロータおよび前記ベーンとともに複数のポンプ室を形成するプレートと、
開口部を有し、前記開口部の底部に前記プレートを収容するとともに、前記開口部内に前記カムリング、前記ロータおよび前記ベーンを収容するリアボディと、
前記リアボディの前記開口部を閉塞するとともに、前記カムリング、前記ロータおよび前記ベーンとともに複数のポンプ室を形成するフロントボディと、
前記プレートおよび／または前記フロントボディの側面であって、前記ロータおよび前記ベーンと対向する対向側面に形成され、前記ロータの回転に応じて前記複数のポンプ室の容積が拡大する吸入領域に開口する吸入ポートと、
前記対向側面に形成され、吸入側の圧力が導入されるとともに、前記吸入領域に位置する前記複数のベーンを収容する前記スリットの基端部に連通する吸入側背圧ポートと、
を備えたベーンポンプにおいて、
前記吸入側背圧ポートの作動油の圧力を、大気圧よりも低く、前記吸入ポートの作動油の圧力よりも高くなるようにしたことを特徴とするベーンポンプ。
【請求項２】
請求項１に記載のベーンポンプにおいて、
前記対向側面に形成され、前記ロータの回転に応じて前記複数のポンプ室の容積が縮小する吐出領域に開口する吐出ポートと、
前記吐出ポートから排出される前記作動油によって前記カムリングの揺動量を制御する制御弁と、
を設け、
前記吸入側背圧ポートに前記制御弁からリークした前記作動油を供給することを特徴とするベーンポンプ。
【請求項３】
駆動軸により回転駆動されるロータと、
前記ロータの外周に形成された複数のスリットのそれぞれに突没可能に収容されたベーンと、
前記ロータを取り囲んで揺動自在に配置されたカムリングと、
前記カムリングおよび前記ロータの軸方向側面に配置され、前記カムリング、前記ロータおよび前記ベーンとともに複数のポンプ室を形成するプレートと、
開口部を有し、前記開口部の底部に前記プレートを収容するとともに、前記開口部内に前記カムリング、前記ロータおよび前記ベーンを収容するリアボディと、
前記リアボディの前記開口部を閉塞するとともに、前記カムリング、前記ロータおよび前記ベーンとともに複数のポンプ室を形成するフロントボディと、
前記プレートおよび／または前記フロントボディの側面であって、前記ロータおよび前記ベーンと対向する対向側面に形成され、前記ロータの回転に応じて前記複数のポンプ室の容積が拡大する吸入領域に開口する吸入ポートと、
前記プレートに形成され、前記吸入ポート内へ開口する連通孔の第１の開口面積と、
前記対向側面に形成され、吸入側の圧力が導入されるとともに、前記吸入領域に位置する前記複数のベーンを収容する前記スリットの基端部に連通する吸入側背圧ポートと、
前記プレートに形成され、前記吸入側背圧ポートへ開口する連通孔の第２の開口面積と、
を備えたベーンポンプにおいて、
前記吸入ポートへ作動油が流れ込む前記第１の開口面積に対する前記吸入ポートに流れ込む作動油の流量の割合が、前記吸入側背圧ポートへ作動油が流れ込む前記第２の開口面積に対する前記吸入背圧ポートに流れ込む作動油の流量の割合よりも大きくなるようにしたことを特徴とするベーンポンプ。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【公開番号】特開２０１１−１９６３５８（Ｐ２０１１−１９６３５８Ａ）
【公開日】平成２３年１０月６日（２０１１．１０．６）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１０−６７３２４（Ｐ２０１０−６７３２４）
【出願日】平成２２年３月２４日（２０１０．３．２４）
【出願人】（５０９１８６５７９）日立オートモティブシステムズ株式会社 (2,205)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２３年１０月６日（２０１１．１０．６）
【国際特許分類】
【出願日】平成２２年３月２４日（２０１０．３．２４）
【出願人】（５０９１８６５７９）日立オートモティブシステムズ株式会社 (2,205)
【Ｆターム（参考）】
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