圧電単結晶素子
【課題】 特に、室温よりも高い温度、具体的には、擬立方晶と正方晶との間の変態温度
Ｔrtとするとき、Ｔrt〜（Ｔrt−20）℃の特定の高温域（例えば50〜70℃程度）で、圧電
特性に優れた圧電単結晶素子を提供する。
【解決手段】 ［Pb(Mg, Nb)O3］(1-X)・［PbTiO3］(X)：(Ｘ＝0.26〜0.29)の組成をもち
、かつ複合ペロブスカイト構造を有する単結晶からなり、25℃における比誘電率の値が50
00以上であり、前記単結晶の擬立方晶と正方晶との間の変態温度における比誘電率の値が
、25℃における比誘電率の値の2.5倍以上であることを特徴とする。
Ｔrtとするとき、Ｔrt〜（Ｔrt−20）℃の特定の高温域（例えば50〜70℃程度）で、圧電
特性に優れた圧電単結晶素子を提供する。
【解決手段】 ［Pb(Mg, Nb)O3］(1-X)・［PbTiO3］(X)：(Ｘ＝0.26〜0.29)の組成をもち
、かつ複合ペロブスカイト構造を有する単結晶からなり、25℃における比誘電率の値が50
00以上であり、前記単結晶の擬立方晶と正方晶との間の変態温度における比誘電率の値が
、25℃における比誘電率の値の2.5倍以上であることを特徴とする。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、圧電単結晶素子に係り、特に、室温よりも高い温度、具体的には、擬立方晶
と正方晶との間の変態温度をＴrtとするとき、Ｔrt〜（Ｔrt−20）℃の特定の高温域（例
えば50〜70℃程度）で使用する場合であっても、高い感度で圧電特性を発揮できる圧電単
結晶素子に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
圧電単結晶素子は、電気的エネルギーと機械的エネルギーとの変換を可能とするもので
あり、磁気ヘッドの精密位置決め用アクチュエータ、圧電ジャイロ素子、デジタルカメラ
の手振れ防止センサー、心臓ペースメーカー用センサー等の用途に広く使われている。
【０００３】
こうした圧電単結晶素子は、単結晶素子材料としてマグネシウムニオブ酸鉛とチタン酸
鉛からなる固溶体［Pb(Mg, Nb)O3］(1-X)・［PbTiO3］(X)（PMN−PT又はPMNTと呼称する
。）を用いたものが従来から知られている。
【０００４】
例えば、特許文献１には、Pb(Mg1/3 Nb2/3)1-yTiyO3からなる組成をもち、擬立方晶の
＜001＞方向への圧電特性に優れた単結晶を用い、高い感度で圧電特性を発揮できる変換
器が開示されている。
【０００５】
ところで、圧電単結晶素子の圧電特性は、比誘電率εrと圧電歪定数ｄ33の値によって
評価することができ、これらの値が大きいほど圧電特性が優れていることを意味する。こ
こで、比誘電率εrと圧電歪定数ｄ33の値は、温度によって変化するが、温度が一定であ
る場合には、ほぼ比例関係にある。
【０００６】
また、マグネシウムニオブ酸鉛とチタン酸鉛の組成からなる圧電単結晶素子では、室温
での圧電特性よりも、Ｔrt〜（Ｔrt−20）℃の特定の高温域（例えば50〜70℃程度）での
圧電特性の方が優れている。
【０００７】
このため、上記組成をもつ圧電単結晶素子の場合、前記特定の高温域（例えば50〜70℃
程度）で使用することが、優れた圧電特性を得るのには有利である。
しかしながら、特許文献１記載の変換器は、前記特定高温域における比誘電率が、最大
でも13000程度であり、また、室温（約30℃）での比誘電率も5000未満と小さい。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】米国特許第5,998,910号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明の目的は、特定の狭い範囲の組成比をもつ［Pb(Mg, Nb)O3］(1-X)・［PbTiO3］(
X)からなる単結晶を用いることによって、特に、室温よりも高い温度、具体的には、擬立
方晶と正方晶との間の変態温度Ｔrtとするとき、Ｔrt〜（Ｔrt−20）℃の特定の高温域（
例えば50〜70℃程度）で、圧電特性に優れた圧電単結晶素子を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記目的を達成するため、本発明の要旨構成は以下の通りである。
（１）［Pb(Mg, Nb)O3］(1-X)・［PbTiO3］(X)：(x＝0.26〜0.29)の組成をもちかつ複合
ペロブスカイト構造を有する単結晶からなり、25℃における比誘電率の値が5000以上であ
り、前記単結晶の擬立方晶と正方晶との間の変態温度における比誘電率の値が、25℃にお
ける比誘電率の値の2.5倍以上であることを特徴とする圧電単結晶素子。
【００１１】
（２）前記単結晶は、MgのNbに対するモル比率が0.45〜0.55の範囲であることを特徴とす
る上記（１）記載の圧電単結晶素子。
【００１２】
（３）前記単結晶の擬立方晶と正方晶との間の変態温度における比誘電率の値が、20000
以上であることを特徴とする上記（１）または（２）記載の圧電単結晶素子。
【００１３】
（４）前記単結晶を擬立方晶とするとき、＜１００＞方向への分極により形成してなるこ
とを特徴とする上記（１）、（２）または（３）記載の圧電単結晶素子が、
Ｘ＝0.27〜0.29の組成をもち、かつ25℃における比誘電率の値が6500以上である圧電単結
晶素子。
【００１４】
（５）前記単結晶を擬立方晶とするとき、＜１１０＞方向への分極により形成してなる上
記（１）、（２）または（３）記載の圧電単結晶素子が、Ｘ＝0.26〜0.29の組成をもち、
かつ25℃における比誘電率の値が5000以上である圧電単結晶素子。
【００１５】
（６）上記（１）〜（５）のいずれか１項記載の圧電単結晶素子において、前記圧電単結
晶素子が、さらにインジウムニオブ酸鉛［Pb（In1/2Nb1/2）O3］：0.05〜30mol％を含有
する圧電単結晶素子。
【００１６】
（７）上記（１）〜（６）のいずれか１項記載の圧電単結晶素子において、前記圧電単結
晶素子の該組成物中の鉛の0.05〜10mol％がカルシウムと置換されている圧電単結晶素子
。
【発明の効果】
【００１７】
本発明の圧電単結晶素子により、特に、室温よりも高い温度、具体的には、擬立方晶と
正方晶との間の変態温度をＴrtとするとき、Ｔrt〜（Ｔrt−20）℃の特定の高温域（例え
ば50〜70℃程度）で、圧電特性に優れた圧電単結晶素子を提供することが可能になる。ま
た、室温での圧電特性も優れているため、室温から前記特定の高温域までの広い温度域で
使用した場合にも、高い感度で安定した圧電特性が得られる。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】ペロブスカイト結晶構造（ＲＭＯ3）の模式的斜視図である。
【図２】PMN-PT（PMNT）の相図である。
【図３】本発明に従う圧電単結晶素子の方位と形状を示す斜視図であり、分極するときの状態で示す。
【図４】分極方向を擬立方晶の［001］軸になるようにした［Pb(Mg, Nb)O3］(1-X)・［PbTiO3］(X)：(Ｘ＝0.267〜0.300)の組成の単結晶素子の、比誘電率と温度の関係を示すグラフである。
【図５】分極方向を擬立方晶の［110］軸になるようにした［Pb(Mg, Nb)O3］(1-X)・［PbTiO3］(X)：(Ｘ＝0.256〜0.300)の組成の単結晶素子の、比誘電率と温度の関係を示すグラフである。
【図６Ａ】本発明の圧電単結晶素子Ａ、Ｂ、Ｃの形状と位置関係を示す図である。
【図６Ｂ】本発明の圧電単結晶素子Ｄ、Ｅ、Ｆの形状と位置関係を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
以下、本発明の圧電単結晶素子の限定理由について、説明する。
（１）圧電単結晶素子の組成と構造：
本発明の圧電単結晶素子は、［Pb(Mg, Nb)O3］(1-X)・［PbTiO3］(X)からなる固溶体で
あって、前記Ｘが0.26〜0.29の式を満足し、かつ、複合ペロブスカイト構造を有する圧電
単結晶材料を用いた場合に、特に、室温よりも高い温度、具体的には、Ｔrt〜（Ｔrt−20
）℃の特定の高温域（例えば50〜70℃程度）で、優れた圧電特性を有する。すなわち、固
溶体単結晶の単位格子が、図１に模式的に示したように、Pbイオンが、単位格子の角に位
置し、酸素イオンが、単位格子の面心に位置し、Mg、Nb、Ti等のＭイオンが、単位格子の
体心に位置するようなペロブスカイト構造（RMO3）であり、さらに、図１の体心位置にあ
るＭイオンが、一種類の元素イオンでなく、二種類以上の元素イオン、具体的には、Mg、
Nb及びTiのいずれかからなる複合ペロブスカイト構造であることが必要である。
【００２０】
特に、固溶体単結晶として、マグネシウム・ニオブ酸鉛−チタン酸鉛（PMN-PT）を用い
る場合には、化学式：［Pb(Mg, Nb)O3］(1-X)・［PbTiO3］(X)で表わされるときのチタン
酸鉛PbTiO3のモル分率Ｘが、0.26〜0.29の式を満足することが必要である。
【００２１】
図２は、マグネシウム・ニオブ酸鉛−チタン酸鉛（PMN−PT）の相図を示したものであ
る。
【００２２】
本発明者は、擬立方晶として安定に存在できる温度範囲において、室温での圧電特性よ
りも、室温よりも高い温度、具体的には、擬立方晶と正方晶との間の変態温度Ｔrtとする
とき、Ｔrt〜（Ｔrt−20）℃の特定の高温域（例えば50〜70℃程度）での圧電特性の方が
優れていることに着目し、図２に示す相図をもとに、常温よりも高い温度範囲にわたって
、擬立方晶が安定に存在できる組成比、すなわち、チタン酸鉛PbTiO3のモル分率Ｘ：0.23
〜0.33の範囲で変化させた複数の圧電単結晶素子を作製し、これらの圧電特性を調べた結
果、チタン酸鉛PbTiO3のモル分率Ｘが0.26〜0.29の狭い特定範囲であるときに、比誘電率
が格段に大きくなり、優れた圧電特性が得られることを見出し、本発明を完成させるに至
った。
【００２３】
なお、本発明でいうチタン酸鉛PbTiO3のモル分率Ｘの値は、従来から既知である下記の
式により算出した。
記
Ｘ／100＝（Ｙ−9.6267）／4.8591
但し、Ｙは単結晶素子材料のキュリー温度Ｔｃ（℃）である。
【００２４】
また、前記単結晶は、MgのNbに対するモル比率が0.45〜0.55の範囲であることが好まし
い。MgのNbに対するモル比率の目標値は、0.50であるが、製造途中の材料のロスにより、
必ずしも0.50とはならず、外れる場合が多い。このため、MgのNbに対するモル比率は、0.
45〜0.55の範囲とした。また、前記比率が上記範囲を外れると、複合ペロブスカイト構造
を形成できず、圧電特性が格段に劣るパイロクロア構造などの本発明に適さない結晶構造
となる傾向があるためである。
【００２５】
尚、上記組成に下記のものを含んでも良い。
・インジウムニオブ酸鉛［Pb(In1/2Nb1/2)O3］：0.05mol％〜30mol％：
インジウムニオブ酸鉛中のインジウム（In）のイオン半径は、マグネシウム（Mg）や亜
鉛（Zn）よりは大きいがニオブ（Nb）よりは小さいイオン半径を有するため、ペロブスカ
イト構造の単位格子の体心位置に配置されるニオブ（Nb）とマグネシウム（Mg）または亜
鉛（Zn）とのイオン半径の差に起因する格子歪が緩和され、単結晶育成時のクラック発生
や圧電素子加工時のチッピング発生が生じにくくする作用を有する。
【００２６】
このため、本発明では、上記作用を発揮させるため、インジウムニオブ酸鉛は0.05mol
％以上添加することが必要であるが、30mol％を超える添加は、単結晶育成時の原料の融
点が上昇し、製造に当たり工程管理が難しくなるため好ましくない。
【００２７】
なお、インジウムニオブ酸鉛Pb(In1/2Nb1/2)O3中のInとNbの比率In／Nbのモル比は、１
となっているが、これに限るものではなく、In／Nbのモル比は、0.95〜1.04の範囲であれ
ば、本発明の範囲である。このため、インジウムニオブ酸鉛をPb（In，Nb）O3という表現
にしても良い。
【００２８】
・結晶格子中の鉛の0.05〜10mol％がカルシウムと置換：
単結晶インゴットの組成物中（結晶格子中）の鉛の0.05〜10mol％をカルシウムと置換
させるためには、単結晶育成中のカルシウムの蒸発量を考慮して、カルシウムを添加する
必要がある。カルシウムを添加する方法は、特に規定されない。例えば、カルシウム置換
マグネシウムニオブ酸鉛やカルシウム置換亜鉛ニオブ酸鉛あるいは、カルシウム置換チタ
ン酸鉛を使用しても良い。あるいは、酸化カルシウムや炭酸カルシウムを原料に添加する
方法でも良い。
【００２９】
原料中に酸化カルシウムを添加した場合は、単結晶を育成中に、酸化カルシウム中のカ
ルシウム（Ca）は、３種の鉛系ペロブスカイト構造化合物（マグネシウムニオブ酸鉛また
は亜鉛ニオブ酸鉛およびチタン酸鉛、インジウムニオブ酸鉛）の固溶体からなる結晶格子
の鉛（Pb）サイト（図１のＲイオン）の一部に置換型原子として配置され、高温での酸化
鉛の蒸発を抑止する作用がある。このCaの作用によって、パイロクロア相の生成が抑制で
きる結果、所望の複合ペロブスカイト相の単結晶の生成を容易にする。本発明では、上記
Caの作用を発揮させるため、カルシウムは0.05mol％以上置換することが必要であるが、1
0mol％を超える置換は、単結晶の育成が困難となる。このため、結晶格子中の鉛の0.05mo
l％〜10mol％がカルシウムと置換されているのが好ましい。さらに、結晶格子中の鉛の0.
05mol％〜５mol％がカルシウムと置換されているのが好ましい。
【００３０】
・Mn、Cr、Sb、Ｗ、Al、La、LiおよびTaの内から選ばれる１種以上の元素を合計で５mol
％以下：
比誘電率とεrや機械的品質係数Qmを大きくする等の必要がある場合には、さらにMn、C
r、Sb、Ｗ、Al、La、LiおよびTaの内から選ばれる１種以上の元素を合計で５mol％以下添
加してもよい。合計で５mol％を超える添加は、単結晶を得るのが難しく、多結晶となる
おそれがあるからである。
【００３１】
これらの元素を添加する効果は、たとえばMn、Crを添加することで機械的品質係数Qmの
向上や経時劣化の抑制を図ることができる。この効果を得るためには、Mn、Crの内から選
ばれる１または２以上の元素を合計で、0.05mol％以上の添加が好ましい。またSb、La、
Ｗ、Taの添加により比誘電率が向上する。この効果を得るためには、Sb、La、Ｗ、Taの内
から選ばれる１または２以上の元素を合計で、0.05mol％以上の添加が好ましい。またAl
、Liは、単結晶の成長時の安定化に寄与する。その効果を得るためには、Al、Liの一種以
上を合計で0.05mol％以上の添加が好ましい。
【００３２】
・その他不純物
また、Fe、Pt、Au、Pd、Rhなどの不純物は、圧電単結晶の製造過程で、原料やルツボ等
から混入する可能性があるが、これらの不純物は単結晶の生成を妨げるので、合計で0.5m
ol％以下に抑えておくことが望ましい。
【００３３】
本発明の圧電単結晶素子は、分極方向ＰＤによらず、前記特定の高温域で優れた圧電特
性が得られる。すなわち、25℃における比誘電率の値が5000以上であり、前記単結晶の擬
立方晶と正方晶との間の変態温度における比誘電率の値が、25℃における比誘電率の値の
2.5倍以上となる。特に、チタン酸鉛PbTiO3のモル分率Ｘが、0.27〜0.29で、分極方向Ｐ
Ｄを＜１００＞方向とした場合に、25℃における比誘電率の値が6500以上であり、前記単
結晶の擬立方晶と正方晶との間の変態温度における比誘電率の値が、25℃における比誘電
率の値の2.5倍以上である、格段に優れた圧電特性が安定して得られる上で好ましい。
【００３４】
加えて、分極方向ＰＤを＜１００＞方向とした場合には、前記単結晶の擬立方晶と正方
晶との間の変態温度Ｔrtにおける比誘電率の値が20000以上と顕著に高くなる。このため
、前記特定の高温域で使用する場合には、非常に高感度の圧電特性が得られる点で好まし
い。
【００３５】
さらに、分極方向PDを＜１１０＞方向とした場合にも、前記単結晶の擬立方晶と正方晶
との間の変態温度Ｔrtにおける比誘電率の値が20000以上と顕著に高くなる。このため、
前記特定の高温域で使用する場合には、非常に高感度の圧電特性が得られる点で好ましい
。
【００３６】
（２） 単結晶素子の形状：
本発明が対象とする「圧電単結晶素子」の形状は、その用途に応じて、下記の２種類に
分けられる。
【００３７】
（ａ）分極方向PDの方向（縦方向振動モード）の電気機械結合係数ｋ33を利用する場合：
圧電単結晶のインゴットの［００１］方向を分極方向PDとし、それに平行な方向の振動
モード、即ち、（００１）面を端面Ｔとする縦方向振動モードの電気機械結合係数（ｋ33
）を利用する圧電単結晶素子を作製する場合には、図6AのＡまたはＣに示すような直方体
や棒状体あるいは、板状体が、その効果を最も大きく発揮するので望ましい。特に、望ま
しい素子の形状は、分極方向に直交する素子端面Ｔの最小辺の長さ又は直径をａとし、分
極方向PDに平行な方向の素子長さをｂとするとき、ａとｂがｂ／ａ≧2.0、好ましくはｂ
／ａ≧2.5、より好適にはｂ／ａ≧3.0の関係式を満足することが好ましい。ｂ／ａ＜2.0
の場合には、素子長さｂが他の長さ（ａまたは、ｃ）と近くなり、固有振動数が接近する
ため、縦方向の振動だけを有効に取り出すことができなくなるおそれがあるからである。
【００３８】
また、上記の圧電単結晶を用いて、そのインゴットの［１１０］方向を分極方向PDとし
、それに平行な方向の振動モード、即ち、（１１０）面を端面Ｔとする縦方向振動モード
の電気機械結合係数ｋ33を利用する図6AのＢに示すような圧電単結晶素子を作製する場合
も、上述と同様な理由から、ａとｂがｂ／ａ≧2.0、好ましくはｂ／ａ≧2.5、より好適に
はｂ／ａ≧3.0の関係式を満足することが好ましい。
【００３９】
（ｂ）分極方向PDに直交する方向（横方向振動モード）の電気機械結合係数ｋ31を利用す
る場合：
［００１］方向を分極方向PDとし、それにはぼ垂直な方向［１００］の振動モード、即
ち、（１００）面を端面Ｔとする横方向振動モードの電気機械結合係数ｋ31を利用する圧
電単結晶素子を作製する場合には、図6BのＤに示すような板状体が、その効果を最も大き
く発揮するので望ましい。特に、望ましい素子の形状は、細長比（アスペクト比：a／c）
が2.0以上、好ましくは2.5以上の板状体、さらに望ましくは３以上の板状体である。尚、
［００１］にほぼ垂直である［０１０］方向の振動モード、即ち、（０１０）面を端面Ｔ
とする横方向振動モードの電気機械結合係数ｋ31を利用する圧電単結晶素子を作製する場
合も同様である。
【００４０】
また、上記の図6BのＥに示すような板状体の圧電単結晶を用いて、そのインゴットの［
１１０］方向を分極方向PDとし、それにほぼ垂直な方向の振動モード、即ち、（−１１０
）面を端面Ｔとする横方向振動モードの電気機械結合係数ｋ31を利用する結晶素子を作製
する場合も、上述と同様な理由から、細長比（アスペクト比：a／c）が2.0以上、好まし
くは2.5以上の板状体、さらに望ましくは３以上の板状体であることが好ましい。尚、同
じ分極方向PDを持ち、それにほぼ垂直な方向の振動モード、即ち、（００１）面を端面と
する図6BのＦに示す板状体の圧電単結晶素子に関しても同様である。
【００４１】
次に、本発明に従う圧電単結晶素子の好適な製造方法について以下で説明する。
本発明の圧電単結晶素子の製造方法は、単結晶のインゴットを製造する工程と、その単
結晶のインゴットから所定形状の単結晶素子材料を所定方向に切り出す工程と、この単結
晶素子材料の［００１］方向または［１１０］方向に、所定の条件で電界を印加して単結
晶素子材料を分極する主分極工程（図３）、あるいは、さらに必要に応じて、この主分極
工程の前後いずれかで分極する補助分極工程とで主として構成されている。
【００４２】
以下、各工程を具体的に説明する。
（１）単結晶インゴットの製造：
［Pb(Mg, Nb)O3］(1-X)・［PbTiO3］(X)（但し、Ｘは、PbTiO3のモル分率とする。）か
らなる固溶体であって、前記Ｘが、0.26〜0.29の式を満足する単結晶のインゴットの製造
方法は、上記の組成に調整された原料をフラックス中に溶解させた後、降温させて凝固さ
せる方法か、融点以上に加熱して融解させた後、一方向に凝固させることにより単結晶を
得る方法がある。前者の方法としては、フラックス法、融液ブリッジマン法、または、TS
SG法（Top Seeded solution Growth）などがあり、後者としては、水平融解ブリッジマン
法、CZ法（チョクラルスキー法）などがあるが、本発明では、特に限定しない。
【００４３】
なお、本発明でいうチタン酸鉛PbTiO3のモル分率Ｘの値は、従来から既知である下記の
式により算出した。
記
Ｘ／100＝（Ｙ−9.6267）／4.8591
但し、Ｙは単結晶素子材料のキュリー温度Ｔｃ（℃）である。
【００４４】
（２）圧電単結晶インゴットの結晶学的方位の決定：
本発明では、圧電単結晶インゴットの結晶学的方位の決定方法については特に規定しな
い。例えば、単結晶インゴットの［００１］方向を分極方向PDとする場合は、単結晶イン
ゴットの［００１］軸方位をラウエ法によって概ね決定し、同時に［００１］軸方位とほ
ぼ直交する［０１０］軸方位及び［１００］軸方位又は、必要に応じて［１１０］、［１
０１］、［０１１］軸方位などの結晶学的方位を概ね決定する。
【００４５】
さらに、［００１］軸、［０１０］軸及び［１００］軸等のいずれかの結晶軸に直交す
る結晶学的面｛１００｝面を研磨し、エックス線方位測定機（Ｘ−ray direction finder
）などを用いて正確な方位を決定し、上記の研磨面のズレを修正する。
さらに、単結晶インゴットの［１１０］方向を分極方向PDとする場合も、基本的に、上
記方法と同様にして行う。
【００４６】
（３）粗切断（適当な厚さのウェハー作製）：
上記の単結晶インゴットの研磨面｛１００｝面あるいは｛１１０｝面に平行又は直交し
て単結晶インゴットをワイヤーソー又は内周刃切断機などの切断機を用いて切断し、適当
な厚さの板材（ウェハー）を得る。尚、切断後に、必要に応じてエッチング液を用いて化
学エッチングする工程を含むこともできる。
【００４７】
（４）研磨（所定厚さのウェハー作製）：
上記のウェハーをラッピング機、ポリッシング機などの研削機又は研磨機によって研削
又は研磨し、所定厚さのウェハーを得る。尚、研削、研磨後に、必要に応じてエッチング
液を用いて化学エッチングする工程を含むこともできる。
【００４８】
（５）単結晶素子材料の製作：
上記のウェハーは、(００１)面または（１１０）面をウェハー面（もっとも広い面）に
持つ。素子端面Ｔの法線方向が、＜１００＞軸または＜１１０＞と一致するように、この
ウェハーから所定形状の単結晶素子材料を、ダイシングソーやカッティングソーなどの精
密切断機を用いて切り出して作製する。
なお、上記（３）〜（５）の方法は、板状体の加工方法について示したが、棒状体の加
工方法も基本的に、板状体と同様の加工方法である。
【００４９】
（６）電極の作製：
主分極処理あるいは、さらに、補助分極処理で、印加電界を掛けるために必要な電極を
事前に作製する必要がある。
【００５０】
主分極処理前に、例えば、図3に示すように、作製した単結晶素子材料の対向する(００
１)面及び（００−１）面である上下面（上下面の法線方向が、分極方向PDである。）に
、スパッタ法でCr-Au被膜（１層目にCr層：厚み約50nm、２層目にAu層：厚み約100〜200n
m）を形成するか、プラズマ蒸着で、金被膜を形成するか、あるいは、スクリーン印刷で
銀被膜を形成した後、焼成して電極を作製する。
【００５１】
また、補助分極処理前では、補助分極方向に垂直な対向する２つの面に、上記と同じ方
法で電極を形成する。
【００５２】
なお、補助分極処理後に主分極処理する場合、あるいは、主分極処理後に補助極処理す
る場合には、最初の分極処理に使用した電極が残っていると、後の分極処理を不安定にす
るので、適当な化学エッチング液および酸で完全に電極を除去しておく必要がある。
【００５３】
（７）主分極処理工程：
育成後の単結晶インゴットから切り出された単結晶のままでは、分極方向及びこれと直
交する方向において、同一方向の電気双極子の集合からなるドメイン内の電気双極子の向
きがドメイン毎に種々の方向を向いているため、圧電性を示さず、未分極の状態にある。
【００５４】
本発明の主分極工程は、切り出した単結晶素子材料の分極方向ＰＤに、20〜200℃の温
度範囲で350〜1500V／mmの直流電界を印加するのが好適である。すなわち、上記の好適な
温度範囲の下限値の20℃未満の場合や、印加電界範囲の下限値350V／mm未満の場合には、
分極が不十分である。上記の好適な温度範囲の上限値200℃を超える場合や、印加電界範
囲の上限値1500V／mmを超えた場合には、過分極（オーバーポール）が起こり、圧電単結
晶素子の圧電特性を劣化させる。また、過度の電界により、結晶中の歪が増大し、圧電単
結晶素子にクラックが発生し、破断が生ずるおそれがある。
【００５５】
なお、分極時間は、上記の好適範囲内で選ばれた分極処理温度と印加電界に応じて調整
し、その上限を180分とすることが好ましい。
【００５６】
あるいは、主分極工程は、切り出した単結晶素子材料の分極方向PDに、該単結晶素子材
料のキュリー温度Tcより高い温度、好適には、170〜200℃の温度範囲で250〜500V／mmの
直流電界を印加したまま室温まで冷却（電界冷却）してもよい。
【００５７】
キュリー温度Tcより高い温度にすることで、電気双極子の存在を一旦無くし、その後、
キュリー温度以下に冷却することで、電気双極子の向きが、よりきれいに揃うためである
。キュリー温度以下の低い温度の場合には、一部に、電気双極子が残るために、分極が不
十分になるためである。また、上記の好適な印加電界範囲の下限値250V／mm未満の場合に
は、分極が不十分である。上記の好適な印加電界範囲の上限値500V／mmを超えた場合には
、過分極（オーバーポール）が起こり、圧電単結晶素子の圧電特性を劣化させる。また、
過度の電界により、結晶中の歪が増大し、圧電単結晶素子にクラックが発生し、破断が生
ずるおそれがある。なお、冷却速度は、冷却中に素子にクラックが生じない冷却速度が望
ましい。
【００５８】
なお、キュリー温度Tcは、それ以上の温度になると電気双極子がそれぞれ無秩序な方向
を向いて整列しなくなり、圧電性または、強誘電性を示さなくなる転移温度である。これ
は、組成や物質の構造により決まっている。
【００５９】
なお、圧電単結晶素子は、分極方向PDによらず、前記特定の高温域で優れた圧電特性が
得られるが、特に、分極方向PDを、＜１００＞方向または＜１１０＞方向とした場合に、
25℃における比誘電率の値が、＜１００＞方向とした場合が6500以上、＜１１０＞方向と
した場合が5000以上であり、前記単結晶の擬立方晶と正方晶との間の変態温度における比
誘電率の値が、25℃における比誘電率の値の2.5倍以上である、格段に優れた圧電特性が
安定して得られる上で好ましい。
【００６０】
加えて、分極方向PDを、＜１００＞方向または＜１１０＞方向とした場合には、前記単
結晶の擬立方晶と正方晶との間の変態温度Ｔrtにおける比誘電率の値が20000以上と顕著
に高くなる。このため、前記特定の高温域で使用する場合には、非常に高感度の圧電特性
が得られる点で好ましい。
【００６１】
（８）補助分極処理工程：
上述した主分極工程は、圧電単結晶素子の主たる分極を行う工程であるが、該主分極工
程の実施前あるいは実施後に、上記の分極方向ＰＤと直交する方向に電界を印加し、上記
の分極方向ＰＤと直交する方向の強誘電体ドメインの整列状態を制御する製造方法も有効
である。
【００６２】
上記の分極方向ＰＤと直交する方向に印加する電界の種類としては、直流電界、パルス
電界、交流電界、またこれらの定常電界のほか、減衰電界などがあり、電界の強さや印加
時間、温度条件等は、所望の圧電特性に応じて適正条件がある。これらは、実験等によっ
て定めることができる。補助分極の効果を得るためには、補助分極処理温度は、25℃〜相
転移温度（例えば、図２に示すTrt線）以下、印加電界範囲は、350〜1500V／mmが好まし
い。なお、分極時間は、上記の好適範囲内で選ばれた分極処理温度と印加電界に応じて調
整することが好ましいが、特に、10分〜２時間が望ましい。
【００６３】
また、前記のパルス電界としては、直角波のほか、交流三角波などユニポーラ及びバイ
ポーラパルスを用いることができる。
【００６４】
上述したところは、この発明の実施の形態の一部を示したにすぎず、請求の範囲におい
て種々の変更を加えることができる。
【実施例１】
【００６５】
チタン酸鉛PbTiO3のモル分率Ｘが0.267、0.270、0.278、0.283、0.290および0.300の６
種類の組成をもつマグネシウム・ニオブ酸鉛（PMN）（MgのNbに対するモル比率＝0.5）＋
チタン酸鉛（PT）（PMN-PT）の圧電単結晶材料からなる圧電単結晶素子（素子形状：13mm
長さ×4mm幅×0.36mm厚み）を作製した。
【００６６】
なお、圧電単結晶素子の製造は、前述の製造方法に従った。原料を［Pb(Mg, Nb)O3］(1
-X)・［PbTiO3］(X)：(Ｘ＝0.267〜0.300)の組成になるように調整した。前述の融液ブリ
ッジマン法により、単結晶インゴットを得た。次に、この単結晶インゴットの正確な結晶
学的方位を決定し、研磨し、この研磨面である(0 0 1)面に直交して単結晶インゴットを
ワイヤーソーで切断し、0.5mm厚みの板材を得た。この板材をポリッシング機によって研
磨し、0.36mm厚みのウェハーを得た。このウェハーから素子形状：13mm長さ×４mm幅×0.
36mm厚みの圧電単結晶材料を、ダイシングソーを用いて切り出して作製した。
【００６７】
該圧電単結晶材料を作製し、25℃の大気中で700V／mmの直流電界を60分間印加する分極
法を用いて分極し、圧電単結晶素子とした後、各圧電単結晶素子について、室温（25℃）
から220℃までの温度範囲で圧電特性を測定し、比誘電率を算出した。算出した比誘電率
と温度の関係をプロットしたものを図4に示す。また、25℃における比誘電率εr25と変態
温度Ｔrtにおける比誘電率εrTrtの値、及びそれらの比誘電率の比εrTrt／εr25につい
ては表１に示す。なお、比誘電率は、横河ヒューレットパッカード社製のインピーダンス
アナライザ（型番4192A）によって測定した。また、チタン酸鉛PbTiO3のモル分率Ｘの値
は、従来から既知である下記の式により算出した。
記
Ｘ／100＝（Ｙ−9.6267）／4.8591
但し、Ｙは単結晶素子材料のキュリー温度Ｔｃ（℃）である。
【００６８】
なお、上記分極に先立って、作製した単結晶素子材料の対向する上下面である(001)面
および(00-1)面に、スパッタ法でCr-Au被膜（１層目にCr層：厚み約50nm
、２層目にAu層：厚み約100〜200nm）を形成して金電極を作製した。
【００６９】
【表１】
【００７０】
表１に示す結果から、本発明例であるサンプルNo.２〜５は、25℃における比誘電率εr
25の値が7599〜7945の範囲にあっていずれも6500以上であり、前記変態温度Ｔrtにおける
比誘電率εrTrtの値が22520〜25452の範囲であっていずれも20000以上であり、これらの
比誘電率の比εrTrt／εr25が2.88〜3.35の範囲であっていずれも2.5以上であり、室温と
特定高温域（Ｔrt〜（Ｔrt−20）℃）の双方において、感度の高い圧電特性が得られた。
【００７１】
一方、比較例であるサンプルNo.１および６は、25℃における比誘電率εr25の値がそれ
ぞれ5395および5931といずれも6500よりも小さく、前記変態温度Ｔrtにおける比誘電率ε
rTrtの値もそれぞれ13335および10321といずれも20000よりも小さく、これらの比誘電率
の比εrTrt／εr25もそれぞれ2.47および1.74といずれも2.50よりも小さく、室温と特定
高温域（Ｔrt〜（Ｔrt−20）℃）の双方において、圧電特性が劣っていた。
【実施例２】
【００７２】
チタン酸鉛PbTiO3のモル分率Ｘが0.253、0.256、0.268、0.279、0.290及び0.300の６種
類の組成をもつマグネシウム・ニオブ酸鉛（PMN）（MgのNbに対するモル比率＝0.5）＋チ
タン酸鉛（PT）（PMN−PT）の圧電単結晶材料からなる圧電単結晶素子（素子形状：13mm
長さ×４mm幅×0.36mm厚み）を作製した。
【００７３】
なお、圧電単結晶素子の製造は、前述の実施例１の製造方法に従い、［Pb(Mg, Nb)O3］
(1-X)・［PbTiO3］(X)：(Ｘ＝0.253〜0.300)の組成になるように調整された後、前述の融
液ブリッジマン法により、単結晶インゴットを得た。次に、この単結晶インゴットの正確
な結晶学的方位を決定し、研磨し、この研磨面である（１１０）面に直交して単結晶イン
ゴットをワイヤーソーで切断し、0.5mm厚みの板材を得た。この板材をポリッシング機に
よって研磨し、0.36mm厚みのウェハーを得た。このウェハーから素子形状：13mm長さ×４
mm幅×0.36mm厚みの圧電単結晶材料を、ダイシングソーを用いて切り出して作製した。
【００７４】
該圧電単結晶材料を作製し、25℃の大気中で700V／mmの直流電界を60分間印加する分極
法を用いて分極し、圧電単結晶素子とした後、各圧電単結晶素子について、室温（25℃）
から220℃までの温度範囲で圧電特性を測定し、比誘電率を算出した。算出した比誘電率
と温度の関係をプロットしたものを図５に示す。また、25℃における比誘電率とεr25と
変態温度Ｔrtにおける比誘電率とεrTrtの値、及びそれらの比誘電率の比εrTrt／εr25
については表２に示す。なお、比誘電率は、横河ヒューレットパッカー社製のインピーダ
ンスアナライザ（型番4192A）によって測定した。また、チタン酸鉛PbTiO3のモル分率Ｘ
の値は、従来から既知である下記の式により算出した。
記
Ｘ／100＝（Ｙ−9.6267）／4.8591
但し、Ｙは単結晶素子材料のキュリー温度Ｔｃ（℃）である。
【００７５】
なお、上記分極に先立って、作製した単結晶素子材料の対向する上下面である（１１０
）面および（−１−１０）面に、スパッタ法でCr−Au被膜（１層目にCr層：厚み約50nm、
２層目にAu層：厚み約100〜200nm）を形成して電極を作製した。
【００７６】
【表２】
【００７７】
表２に示す結果から、本発明例であるサンプルNo．２〜５は、25℃における比誘電率ε
r25の値が5973〜7452の範囲といずれも5000以上であり、前記変態温度Ｔrtにおける比誘
電率εrTrtの値が33074〜35491の範囲といずれも20000以上であり、これらの比誘電率の
比とεrTrt／εr25が4.60〜5.56の範囲といずれも2.5以上であり、室温と特定の高温域Ｔ
rt〜（Ｔrt−20）℃）の双方において、感度の高い圧電特性が得られた。
【００７８】
一方、比較例であるサンプルNo．１および６は、25℃における比誘電率とεr25の値が
それぞれ4860および4547といずれも5000よりも小さく、前記変態温度Ｔrtにおける比誘電
率εrTrtの値もそれぞれ11216および10908といずれも20000よりも小さく、これらの比誘
電率の比εrTrt／εr25もそれぞれ2.31および2.40といずれも2.5よりも小さく、室温と特
定の高温域（Ｔrt〜（Ｔrt−20）℃）の双方において、圧電特性が劣っていた。
【実施例３】
【００７９】
なお、上述した実施例１および２ではいずれも、［Pb(Mg, Nb)O3］(1-X)・［PbTiO3］(
X)：(Ｘ＝0.26〜0.29)の組成の結晶について説明してきたが、インジウムニオブ酸鉛、お
よび／またはカルシウム（Ca）添加量を種々変更した結晶の場合についても、実施例１お
よび２と同様の製造方法で素子を作製し、25℃における比誘電率εr25と変態温度Ｔrtに
おける比誘電率εrTrtの値、及びそれらの比誘電率の比εrTrt／εr25を測定した。その
結果をそれぞれ表３と表４に示す。
【００８０】
【表３】
【００８１】
【表４】
【００８２】
分極方向PDを擬立方晶の〔００１〕軸とする場合は、表３に示すように、25℃における
比誘電率εr25の値が7329〜7683の範囲といずれの場合も6500以上であり、前記変態温度
Ｔrtにおける比誘電率εrTrtの値が24108〜27368の範囲といずれの場合も20000以上であ
り、これらの比誘電率の比εrTrt／εr25が3.16〜3.61の範囲といずれの場合も2.5以上で
あり、室温と特定の高温域（Ｔrt〜（Ｔrt−20）℃）の双方において、感度の高い圧電特
性が得られた。
【００８３】
また、分極方向PDを擬立方晶の〔１１０〕軸とする場合は、表４に示すように、25℃に
おける比誘電率εr25の値が6873〜7283の範囲といずれの場合も5000以上であり、前記変
態温度Ｔrtにおける比誘電率εrTrtの値が30189〜32486の範囲といずれの場合も20000以
上であり、これらの比誘電率の比εrTrt／εr25が4.36〜4.58の範囲といずれの場合も2.5
以上であり、室温と特定の高温域（Ｔrt〜（Ｔrt−20）℃）の双方において、感度の高い
圧電特性が得られた。
【００８４】
したがって、これらの結晶を用いた圧電素子についても実施例１と２と同様な特性を有
することを確認した。
【００８５】
本発明の圧電単結晶素子により、特に、室温よりも高い温度、具体的には、擬立方晶と
正方晶との間の変態温度Ｔrtとするとき、Ｔrt〜（Ｔrt−20）℃の特定の高温域（例えば
50〜70℃程度）で、圧電特性に優れた圧電単結晶素子を提供することが可能になる。また
、室温での圧電特性も優れているため、室温から前記特定の高温域までの広い温度域で使
用した場合にも、高い感度で安定した圧電特性が得られる。
【産業上の利用可能性】
【００８６】
本発明の圧電単結晶素子により、特に、室温よりも高い温度、具体的には、擬立方晶と
正方晶との間の変態温度をＴrtとするとき、Ｔrt〜（Ｔrt−20）℃の特定の高温域（例え
ば50〜70℃程度）で、圧電特性に優れた圧電単結晶素子を提供することが可能になる。ま
た、室温での圧電特性も優れているため、室温から前記特定の高温域までの広い温度域で
使用した場合にも、高い感度で安定した圧電特性が得られる。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、圧電単結晶素子に係り、特に、室温よりも高い温度、具体的には、擬立方晶
と正方晶との間の変態温度をＴrtとするとき、Ｔrt〜（Ｔrt−20）℃の特定の高温域（例
えば50〜70℃程度）で使用する場合であっても、高い感度で圧電特性を発揮できる圧電単
結晶素子に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
圧電単結晶素子は、電気的エネルギーと機械的エネルギーとの変換を可能とするもので
あり、磁気ヘッドの精密位置決め用アクチュエータ、圧電ジャイロ素子、デジタルカメラ
の手振れ防止センサー、心臓ペースメーカー用センサー等の用途に広く使われている。
【０００３】
こうした圧電単結晶素子は、単結晶素子材料としてマグネシウムニオブ酸鉛とチタン酸
鉛からなる固溶体［Pb(Mg, Nb)O3］(1-X)・［PbTiO3］(X)（PMN−PT又はPMNTと呼称する
。）を用いたものが従来から知られている。
【０００４】
例えば、特許文献１には、Pb(Mg1/3 Nb2/3)1-yTiyO3からなる組成をもち、擬立方晶の
＜001＞方向への圧電特性に優れた単結晶を用い、高い感度で圧電特性を発揮できる変換
器が開示されている。
【０００５】
ところで、圧電単結晶素子の圧電特性は、比誘電率εrと圧電歪定数ｄ33の値によって
評価することができ、これらの値が大きいほど圧電特性が優れていることを意味する。こ
こで、比誘電率εrと圧電歪定数ｄ33の値は、温度によって変化するが、温度が一定であ
る場合には、ほぼ比例関係にある。
【０００６】
また、マグネシウムニオブ酸鉛とチタン酸鉛の組成からなる圧電単結晶素子では、室温
での圧電特性よりも、Ｔrt〜（Ｔrt−20）℃の特定の高温域（例えば50〜70℃程度）での
圧電特性の方が優れている。
【０００７】
このため、上記組成をもつ圧電単結晶素子の場合、前記特定の高温域（例えば50〜70℃
程度）で使用することが、優れた圧電特性を得るのには有利である。
しかしながら、特許文献１記載の変換器は、前記特定高温域における比誘電率が、最大
でも13000程度であり、また、室温（約30℃）での比誘電率も5000未満と小さい。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】米国特許第5,998,910号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明の目的は、特定の狭い範囲の組成比をもつ［Pb(Mg, Nb)O3］(1-X)・［PbTiO3］(
X)からなる単結晶を用いることによって、特に、室温よりも高い温度、具体的には、擬立
方晶と正方晶との間の変態温度Ｔrtとするとき、Ｔrt〜（Ｔrt−20）℃の特定の高温域（
例えば50〜70℃程度）で、圧電特性に優れた圧電単結晶素子を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記目的を達成するため、本発明の要旨構成は以下の通りである。
（１）［Pb(Mg, Nb)O3］(1-X)・［PbTiO3］(X)：(x＝0.26〜0.29)の組成をもちかつ複合
ペロブスカイト構造を有する単結晶からなり、25℃における比誘電率の値が5000以上であ
り、前記単結晶の擬立方晶と正方晶との間の変態温度における比誘電率の値が、25℃にお
ける比誘電率の値の2.5倍以上であることを特徴とする圧電単結晶素子。
【００１１】
（２）前記単結晶は、MgのNbに対するモル比率が0.45〜0.55の範囲であることを特徴とす
る上記（１）記載の圧電単結晶素子。
【００１２】
（３）前記単結晶の擬立方晶と正方晶との間の変態温度における比誘電率の値が、20000
以上であることを特徴とする上記（１）または（２）記載の圧電単結晶素子。
【００１３】
（４）前記単結晶を擬立方晶とするとき、＜１００＞方向への分極により形成してなるこ
とを特徴とする上記（１）、（２）または（３）記載の圧電単結晶素子が、
Ｘ＝0.27〜0.29の組成をもち、かつ25℃における比誘電率の値が6500以上である圧電単結
晶素子。
【００１４】
（５）前記単結晶を擬立方晶とするとき、＜１１０＞方向への分極により形成してなる上
記（１）、（２）または（３）記載の圧電単結晶素子が、Ｘ＝0.26〜0.29の組成をもち、
かつ25℃における比誘電率の値が5000以上である圧電単結晶素子。
【００１５】
（６）上記（１）〜（５）のいずれか１項記載の圧電単結晶素子において、前記圧電単結
晶素子が、さらにインジウムニオブ酸鉛［Pb（In1/2Nb1/2）O3］：0.05〜30mol％を含有
する圧電単結晶素子。
【００１６】
（７）上記（１）〜（６）のいずれか１項記載の圧電単結晶素子において、前記圧電単結
晶素子の該組成物中の鉛の0.05〜10mol％がカルシウムと置換されている圧電単結晶素子
。
【発明の効果】
【００１７】
本発明の圧電単結晶素子により、特に、室温よりも高い温度、具体的には、擬立方晶と
正方晶との間の変態温度をＴrtとするとき、Ｔrt〜（Ｔrt−20）℃の特定の高温域（例え
ば50〜70℃程度）で、圧電特性に優れた圧電単結晶素子を提供することが可能になる。ま
た、室温での圧電特性も優れているため、室温から前記特定の高温域までの広い温度域で
使用した場合にも、高い感度で安定した圧電特性が得られる。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】ペロブスカイト結晶構造（ＲＭＯ3）の模式的斜視図である。
【図２】PMN-PT（PMNT）の相図である。
【図３】本発明に従う圧電単結晶素子の方位と形状を示す斜視図であり、分極するときの状態で示す。
【図４】分極方向を擬立方晶の［001］軸になるようにした［Pb(Mg, Nb)O3］(1-X)・［PbTiO3］(X)：(Ｘ＝0.267〜0.300)の組成の単結晶素子の、比誘電率と温度の関係を示すグラフである。
【図５】分極方向を擬立方晶の［110］軸になるようにした［Pb(Mg, Nb)O3］(1-X)・［PbTiO3］(X)：(Ｘ＝0.256〜0.300)の組成の単結晶素子の、比誘電率と温度の関係を示すグラフである。
【図６Ａ】本発明の圧電単結晶素子Ａ、Ｂ、Ｃの形状と位置関係を示す図である。
【図６Ｂ】本発明の圧電単結晶素子Ｄ、Ｅ、Ｆの形状と位置関係を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
以下、本発明の圧電単結晶素子の限定理由について、説明する。
（１）圧電単結晶素子の組成と構造：
本発明の圧電単結晶素子は、［Pb(Mg, Nb)O3］(1-X)・［PbTiO3］(X)からなる固溶体で
あって、前記Ｘが0.26〜0.29の式を満足し、かつ、複合ペロブスカイト構造を有する圧電
単結晶材料を用いた場合に、特に、室温よりも高い温度、具体的には、Ｔrt〜（Ｔrt−20
）℃の特定の高温域（例えば50〜70℃程度）で、優れた圧電特性を有する。すなわち、固
溶体単結晶の単位格子が、図１に模式的に示したように、Pbイオンが、単位格子の角に位
置し、酸素イオンが、単位格子の面心に位置し、Mg、Nb、Ti等のＭイオンが、単位格子の
体心に位置するようなペロブスカイト構造（RMO3）であり、さらに、図１の体心位置にあ
るＭイオンが、一種類の元素イオンでなく、二種類以上の元素イオン、具体的には、Mg、
Nb及びTiのいずれかからなる複合ペロブスカイト構造であることが必要である。
【００２０】
特に、固溶体単結晶として、マグネシウム・ニオブ酸鉛−チタン酸鉛（PMN-PT）を用い
る場合には、化学式：［Pb(Mg, Nb)O3］(1-X)・［PbTiO3］(X)で表わされるときのチタン
酸鉛PbTiO3のモル分率Ｘが、0.26〜0.29の式を満足することが必要である。
【００２１】
図２は、マグネシウム・ニオブ酸鉛−チタン酸鉛（PMN−PT）の相図を示したものであ
る。
【００２２】
本発明者は、擬立方晶として安定に存在できる温度範囲において、室温での圧電特性よ
りも、室温よりも高い温度、具体的には、擬立方晶と正方晶との間の変態温度Ｔrtとする
とき、Ｔrt〜（Ｔrt−20）℃の特定の高温域（例えば50〜70℃程度）での圧電特性の方が
優れていることに着目し、図２に示す相図をもとに、常温よりも高い温度範囲にわたって
、擬立方晶が安定に存在できる組成比、すなわち、チタン酸鉛PbTiO3のモル分率Ｘ：0.23
〜0.33の範囲で変化させた複数の圧電単結晶素子を作製し、これらの圧電特性を調べた結
果、チタン酸鉛PbTiO3のモル分率Ｘが0.26〜0.29の狭い特定範囲であるときに、比誘電率
が格段に大きくなり、優れた圧電特性が得られることを見出し、本発明を完成させるに至
った。
【００２３】
なお、本発明でいうチタン酸鉛PbTiO3のモル分率Ｘの値は、従来から既知である下記の
式により算出した。
記
Ｘ／100＝（Ｙ−9.6267）／4.8591
但し、Ｙは単結晶素子材料のキュリー温度Ｔｃ（℃）である。
【００２４】
また、前記単結晶は、MgのNbに対するモル比率が0.45〜0.55の範囲であることが好まし
い。MgのNbに対するモル比率の目標値は、0.50であるが、製造途中の材料のロスにより、
必ずしも0.50とはならず、外れる場合が多い。このため、MgのNbに対するモル比率は、0.
45〜0.55の範囲とした。また、前記比率が上記範囲を外れると、複合ペロブスカイト構造
を形成できず、圧電特性が格段に劣るパイロクロア構造などの本発明に適さない結晶構造
となる傾向があるためである。
【００２５】
尚、上記組成に下記のものを含んでも良い。
・インジウムニオブ酸鉛［Pb(In1/2Nb1/2)O3］：0.05mol％〜30mol％：
インジウムニオブ酸鉛中のインジウム（In）のイオン半径は、マグネシウム（Mg）や亜
鉛（Zn）よりは大きいがニオブ（Nb）よりは小さいイオン半径を有するため、ペロブスカ
イト構造の単位格子の体心位置に配置されるニオブ（Nb）とマグネシウム（Mg）または亜
鉛（Zn）とのイオン半径の差に起因する格子歪が緩和され、単結晶育成時のクラック発生
や圧電素子加工時のチッピング発生が生じにくくする作用を有する。
【００２６】
このため、本発明では、上記作用を発揮させるため、インジウムニオブ酸鉛は0.05mol
％以上添加することが必要であるが、30mol％を超える添加は、単結晶育成時の原料の融
点が上昇し、製造に当たり工程管理が難しくなるため好ましくない。
【００２７】
なお、インジウムニオブ酸鉛Pb(In1/2Nb1/2)O3中のInとNbの比率In／Nbのモル比は、１
となっているが、これに限るものではなく、In／Nbのモル比は、0.95〜1.04の範囲であれ
ば、本発明の範囲である。このため、インジウムニオブ酸鉛をPb（In，Nb）O3という表現
にしても良い。
【００２８】
・結晶格子中の鉛の0.05〜10mol％がカルシウムと置換：
単結晶インゴットの組成物中（結晶格子中）の鉛の0.05〜10mol％をカルシウムと置換
させるためには、単結晶育成中のカルシウムの蒸発量を考慮して、カルシウムを添加する
必要がある。カルシウムを添加する方法は、特に規定されない。例えば、カルシウム置換
マグネシウムニオブ酸鉛やカルシウム置換亜鉛ニオブ酸鉛あるいは、カルシウム置換チタ
ン酸鉛を使用しても良い。あるいは、酸化カルシウムや炭酸カルシウムを原料に添加する
方法でも良い。
【００２９】
原料中に酸化カルシウムを添加した場合は、単結晶を育成中に、酸化カルシウム中のカ
ルシウム（Ca）は、３種の鉛系ペロブスカイト構造化合物（マグネシウムニオブ酸鉛また
は亜鉛ニオブ酸鉛およびチタン酸鉛、インジウムニオブ酸鉛）の固溶体からなる結晶格子
の鉛（Pb）サイト（図１のＲイオン）の一部に置換型原子として配置され、高温での酸化
鉛の蒸発を抑止する作用がある。このCaの作用によって、パイロクロア相の生成が抑制で
きる結果、所望の複合ペロブスカイト相の単結晶の生成を容易にする。本発明では、上記
Caの作用を発揮させるため、カルシウムは0.05mol％以上置換することが必要であるが、1
0mol％を超える置換は、単結晶の育成が困難となる。このため、結晶格子中の鉛の0.05mo
l％〜10mol％がカルシウムと置換されているのが好ましい。さらに、結晶格子中の鉛の0.
05mol％〜５mol％がカルシウムと置換されているのが好ましい。
【００３０】
・Mn、Cr、Sb、Ｗ、Al、La、LiおよびTaの内から選ばれる１種以上の元素を合計で５mol
％以下：
比誘電率とεrや機械的品質係数Qmを大きくする等の必要がある場合には、さらにMn、C
r、Sb、Ｗ、Al、La、LiおよびTaの内から選ばれる１種以上の元素を合計で５mol％以下添
加してもよい。合計で５mol％を超える添加は、単結晶を得るのが難しく、多結晶となる
おそれがあるからである。
【００３１】
これらの元素を添加する効果は、たとえばMn、Crを添加することで機械的品質係数Qmの
向上や経時劣化の抑制を図ることができる。この効果を得るためには、Mn、Crの内から選
ばれる１または２以上の元素を合計で、0.05mol％以上の添加が好ましい。またSb、La、
Ｗ、Taの添加により比誘電率が向上する。この効果を得るためには、Sb、La、Ｗ、Taの内
から選ばれる１または２以上の元素を合計で、0.05mol％以上の添加が好ましい。またAl
、Liは、単結晶の成長時の安定化に寄与する。その効果を得るためには、Al、Liの一種以
上を合計で0.05mol％以上の添加が好ましい。
【００３２】
・その他不純物
また、Fe、Pt、Au、Pd、Rhなどの不純物は、圧電単結晶の製造過程で、原料やルツボ等
から混入する可能性があるが、これらの不純物は単結晶の生成を妨げるので、合計で0.5m
ol％以下に抑えておくことが望ましい。
【００３３】
本発明の圧電単結晶素子は、分極方向ＰＤによらず、前記特定の高温域で優れた圧電特
性が得られる。すなわち、25℃における比誘電率の値が5000以上であり、前記単結晶の擬
立方晶と正方晶との間の変態温度における比誘電率の値が、25℃における比誘電率の値の
2.5倍以上となる。特に、チタン酸鉛PbTiO3のモル分率Ｘが、0.27〜0.29で、分極方向Ｐ
Ｄを＜１００＞方向とした場合に、25℃における比誘電率の値が6500以上であり、前記単
結晶の擬立方晶と正方晶との間の変態温度における比誘電率の値が、25℃における比誘電
率の値の2.5倍以上である、格段に優れた圧電特性が安定して得られる上で好ましい。
【００３４】
加えて、分極方向ＰＤを＜１００＞方向とした場合には、前記単結晶の擬立方晶と正方
晶との間の変態温度Ｔrtにおける比誘電率の値が20000以上と顕著に高くなる。このため
、前記特定の高温域で使用する場合には、非常に高感度の圧電特性が得られる点で好まし
い。
【００３５】
さらに、分極方向PDを＜１１０＞方向とした場合にも、前記単結晶の擬立方晶と正方晶
との間の変態温度Ｔrtにおける比誘電率の値が20000以上と顕著に高くなる。このため、
前記特定の高温域で使用する場合には、非常に高感度の圧電特性が得られる点で好ましい
。
【００３６】
（２） 単結晶素子の形状：
本発明が対象とする「圧電単結晶素子」の形状は、その用途に応じて、下記の２種類に
分けられる。
【００３７】
（ａ）分極方向PDの方向（縦方向振動モード）の電気機械結合係数ｋ33を利用する場合：
圧電単結晶のインゴットの［００１］方向を分極方向PDとし、それに平行な方向の振動
モード、即ち、（００１）面を端面Ｔとする縦方向振動モードの電気機械結合係数（ｋ33
）を利用する圧電単結晶素子を作製する場合には、図6AのＡまたはＣに示すような直方体
や棒状体あるいは、板状体が、その効果を最も大きく発揮するので望ましい。特に、望ま
しい素子の形状は、分極方向に直交する素子端面Ｔの最小辺の長さ又は直径をａとし、分
極方向PDに平行な方向の素子長さをｂとするとき、ａとｂがｂ／ａ≧2.0、好ましくはｂ
／ａ≧2.5、より好適にはｂ／ａ≧3.0の関係式を満足することが好ましい。ｂ／ａ＜2.0
の場合には、素子長さｂが他の長さ（ａまたは、ｃ）と近くなり、固有振動数が接近する
ため、縦方向の振動だけを有効に取り出すことができなくなるおそれがあるからである。
【００３８】
また、上記の圧電単結晶を用いて、そのインゴットの［１１０］方向を分極方向PDとし
、それに平行な方向の振動モード、即ち、（１１０）面を端面Ｔとする縦方向振動モード
の電気機械結合係数ｋ33を利用する図6AのＢに示すような圧電単結晶素子を作製する場合
も、上述と同様な理由から、ａとｂがｂ／ａ≧2.0、好ましくはｂ／ａ≧2.5、より好適に
はｂ／ａ≧3.0の関係式を満足することが好ましい。
【００３９】
（ｂ）分極方向PDに直交する方向（横方向振動モード）の電気機械結合係数ｋ31を利用す
る場合：
［００１］方向を分極方向PDとし、それにはぼ垂直な方向［１００］の振動モード、即
ち、（１００）面を端面Ｔとする横方向振動モードの電気機械結合係数ｋ31を利用する圧
電単結晶素子を作製する場合には、図6BのＤに示すような板状体が、その効果を最も大き
く発揮するので望ましい。特に、望ましい素子の形状は、細長比（アスペクト比：a／c）
が2.0以上、好ましくは2.5以上の板状体、さらに望ましくは３以上の板状体である。尚、
［００１］にほぼ垂直である［０１０］方向の振動モード、即ち、（０１０）面を端面Ｔ
とする横方向振動モードの電気機械結合係数ｋ31を利用する圧電単結晶素子を作製する場
合も同様である。
【００４０】
また、上記の図6BのＥに示すような板状体の圧電単結晶を用いて、そのインゴットの［
１１０］方向を分極方向PDとし、それにほぼ垂直な方向の振動モード、即ち、（−１１０
）面を端面Ｔとする横方向振動モードの電気機械結合係数ｋ31を利用する結晶素子を作製
する場合も、上述と同様な理由から、細長比（アスペクト比：a／c）が2.0以上、好まし
くは2.5以上の板状体、さらに望ましくは３以上の板状体であることが好ましい。尚、同
じ分極方向PDを持ち、それにほぼ垂直な方向の振動モード、即ち、（００１）面を端面と
する図6BのＦに示す板状体の圧電単結晶素子に関しても同様である。
【００４１】
次に、本発明に従う圧電単結晶素子の好適な製造方法について以下で説明する。
本発明の圧電単結晶素子の製造方法は、単結晶のインゴットを製造する工程と、その単
結晶のインゴットから所定形状の単結晶素子材料を所定方向に切り出す工程と、この単結
晶素子材料の［００１］方向または［１１０］方向に、所定の条件で電界を印加して単結
晶素子材料を分極する主分極工程（図３）、あるいは、さらに必要に応じて、この主分極
工程の前後いずれかで分極する補助分極工程とで主として構成されている。
【００４２】
以下、各工程を具体的に説明する。
（１）単結晶インゴットの製造：
［Pb(Mg, Nb)O3］(1-X)・［PbTiO3］(X)（但し、Ｘは、PbTiO3のモル分率とする。）か
らなる固溶体であって、前記Ｘが、0.26〜0.29の式を満足する単結晶のインゴットの製造
方法は、上記の組成に調整された原料をフラックス中に溶解させた後、降温させて凝固さ
せる方法か、融点以上に加熱して融解させた後、一方向に凝固させることにより単結晶を
得る方法がある。前者の方法としては、フラックス法、融液ブリッジマン法、または、TS
SG法（Top Seeded solution Growth）などがあり、後者としては、水平融解ブリッジマン
法、CZ法（チョクラルスキー法）などがあるが、本発明では、特に限定しない。
【００４３】
なお、本発明でいうチタン酸鉛PbTiO3のモル分率Ｘの値は、従来から既知である下記の
式により算出した。
記
Ｘ／100＝（Ｙ−9.6267）／4.8591
但し、Ｙは単結晶素子材料のキュリー温度Ｔｃ（℃）である。
【００４４】
（２）圧電単結晶インゴットの結晶学的方位の決定：
本発明では、圧電単結晶インゴットの結晶学的方位の決定方法については特に規定しな
い。例えば、単結晶インゴットの［００１］方向を分極方向PDとする場合は、単結晶イン
ゴットの［００１］軸方位をラウエ法によって概ね決定し、同時に［００１］軸方位とほ
ぼ直交する［０１０］軸方位及び［１００］軸方位又は、必要に応じて［１１０］、［１
０１］、［０１１］軸方位などの結晶学的方位を概ね決定する。
【００４５】
さらに、［００１］軸、［０１０］軸及び［１００］軸等のいずれかの結晶軸に直交す
る結晶学的面｛１００｝面を研磨し、エックス線方位測定機（Ｘ−ray direction finder
）などを用いて正確な方位を決定し、上記の研磨面のズレを修正する。
さらに、単結晶インゴットの［１１０］方向を分極方向PDとする場合も、基本的に、上
記方法と同様にして行う。
【００４６】
（３）粗切断（適当な厚さのウェハー作製）：
上記の単結晶インゴットの研磨面｛１００｝面あるいは｛１１０｝面に平行又は直交し
て単結晶インゴットをワイヤーソー又は内周刃切断機などの切断機を用いて切断し、適当
な厚さの板材（ウェハー）を得る。尚、切断後に、必要に応じてエッチング液を用いて化
学エッチングする工程を含むこともできる。
【００４７】
（４）研磨（所定厚さのウェハー作製）：
上記のウェハーをラッピング機、ポリッシング機などの研削機又は研磨機によって研削
又は研磨し、所定厚さのウェハーを得る。尚、研削、研磨後に、必要に応じてエッチング
液を用いて化学エッチングする工程を含むこともできる。
【００４８】
（５）単結晶素子材料の製作：
上記のウェハーは、(００１)面または（１１０）面をウェハー面（もっとも広い面）に
持つ。素子端面Ｔの法線方向が、＜１００＞軸または＜１１０＞と一致するように、この
ウェハーから所定形状の単結晶素子材料を、ダイシングソーやカッティングソーなどの精
密切断機を用いて切り出して作製する。
なお、上記（３）〜（５）の方法は、板状体の加工方法について示したが、棒状体の加
工方法も基本的に、板状体と同様の加工方法である。
【００４９】
（６）電極の作製：
主分極処理あるいは、さらに、補助分極処理で、印加電界を掛けるために必要な電極を
事前に作製する必要がある。
【００５０】
主分極処理前に、例えば、図3に示すように、作製した単結晶素子材料の対向する(００
１)面及び（００−１）面である上下面（上下面の法線方向が、分極方向PDである。）に
、スパッタ法でCr-Au被膜（１層目にCr層：厚み約50nm、２層目にAu層：厚み約100〜200n
m）を形成するか、プラズマ蒸着で、金被膜を形成するか、あるいは、スクリーン印刷で
銀被膜を形成した後、焼成して電極を作製する。
【００５１】
また、補助分極処理前では、補助分極方向に垂直な対向する２つの面に、上記と同じ方
法で電極を形成する。
【００５２】
なお、補助分極処理後に主分極処理する場合、あるいは、主分極処理後に補助極処理す
る場合には、最初の分極処理に使用した電極が残っていると、後の分極処理を不安定にす
るので、適当な化学エッチング液および酸で完全に電極を除去しておく必要がある。
【００５３】
（７）主分極処理工程：
育成後の単結晶インゴットから切り出された単結晶のままでは、分極方向及びこれと直
交する方向において、同一方向の電気双極子の集合からなるドメイン内の電気双極子の向
きがドメイン毎に種々の方向を向いているため、圧電性を示さず、未分極の状態にある。
【００５４】
本発明の主分極工程は、切り出した単結晶素子材料の分極方向ＰＤに、20〜200℃の温
度範囲で350〜1500V／mmの直流電界を印加するのが好適である。すなわち、上記の好適な
温度範囲の下限値の20℃未満の場合や、印加電界範囲の下限値350V／mm未満の場合には、
分極が不十分である。上記の好適な温度範囲の上限値200℃を超える場合や、印加電界範
囲の上限値1500V／mmを超えた場合には、過分極（オーバーポール）が起こり、圧電単結
晶素子の圧電特性を劣化させる。また、過度の電界により、結晶中の歪が増大し、圧電単
結晶素子にクラックが発生し、破断が生ずるおそれがある。
【００５５】
なお、分極時間は、上記の好適範囲内で選ばれた分極処理温度と印加電界に応じて調整
し、その上限を180分とすることが好ましい。
【００５６】
あるいは、主分極工程は、切り出した単結晶素子材料の分極方向PDに、該単結晶素子材
料のキュリー温度Tcより高い温度、好適には、170〜200℃の温度範囲で250〜500V／mmの
直流電界を印加したまま室温まで冷却（電界冷却）してもよい。
【００５７】
キュリー温度Tcより高い温度にすることで、電気双極子の存在を一旦無くし、その後、
キュリー温度以下に冷却することで、電気双極子の向きが、よりきれいに揃うためである
。キュリー温度以下の低い温度の場合には、一部に、電気双極子が残るために、分極が不
十分になるためである。また、上記の好適な印加電界範囲の下限値250V／mm未満の場合に
は、分極が不十分である。上記の好適な印加電界範囲の上限値500V／mmを超えた場合には
、過分極（オーバーポール）が起こり、圧電単結晶素子の圧電特性を劣化させる。また、
過度の電界により、結晶中の歪が増大し、圧電単結晶素子にクラックが発生し、破断が生
ずるおそれがある。なお、冷却速度は、冷却中に素子にクラックが生じない冷却速度が望
ましい。
【００５８】
なお、キュリー温度Tcは、それ以上の温度になると電気双極子がそれぞれ無秩序な方向
を向いて整列しなくなり、圧電性または、強誘電性を示さなくなる転移温度である。これ
は、組成や物質の構造により決まっている。
【００５９】
なお、圧電単結晶素子は、分極方向PDによらず、前記特定の高温域で優れた圧電特性が
得られるが、特に、分極方向PDを、＜１００＞方向または＜１１０＞方向とした場合に、
25℃における比誘電率の値が、＜１００＞方向とした場合が6500以上、＜１１０＞方向と
した場合が5000以上であり、前記単結晶の擬立方晶と正方晶との間の変態温度における比
誘電率の値が、25℃における比誘電率の値の2.5倍以上である、格段に優れた圧電特性が
安定して得られる上で好ましい。
【００６０】
加えて、分極方向PDを、＜１００＞方向または＜１１０＞方向とした場合には、前記単
結晶の擬立方晶と正方晶との間の変態温度Ｔrtにおける比誘電率の値が20000以上と顕著
に高くなる。このため、前記特定の高温域で使用する場合には、非常に高感度の圧電特性
が得られる点で好ましい。
【００６１】
（８）補助分極処理工程：
上述した主分極工程は、圧電単結晶素子の主たる分極を行う工程であるが、該主分極工
程の実施前あるいは実施後に、上記の分極方向ＰＤと直交する方向に電界を印加し、上記
の分極方向ＰＤと直交する方向の強誘電体ドメインの整列状態を制御する製造方法も有効
である。
【００６２】
上記の分極方向ＰＤと直交する方向に印加する電界の種類としては、直流電界、パルス
電界、交流電界、またこれらの定常電界のほか、減衰電界などがあり、電界の強さや印加
時間、温度条件等は、所望の圧電特性に応じて適正条件がある。これらは、実験等によっ
て定めることができる。補助分極の効果を得るためには、補助分極処理温度は、25℃〜相
転移温度（例えば、図２に示すTrt線）以下、印加電界範囲は、350〜1500V／mmが好まし
い。なお、分極時間は、上記の好適範囲内で選ばれた分極処理温度と印加電界に応じて調
整することが好ましいが、特に、10分〜２時間が望ましい。
【００６３】
また、前記のパルス電界としては、直角波のほか、交流三角波などユニポーラ及びバイ
ポーラパルスを用いることができる。
【００６４】
上述したところは、この発明の実施の形態の一部を示したにすぎず、請求の範囲におい
て種々の変更を加えることができる。
【実施例１】
【００６５】
チタン酸鉛PbTiO3のモル分率Ｘが0.267、0.270、0.278、0.283、0.290および0.300の６
種類の組成をもつマグネシウム・ニオブ酸鉛（PMN）（MgのNbに対するモル比率＝0.5）＋
チタン酸鉛（PT）（PMN-PT）の圧電単結晶材料からなる圧電単結晶素子（素子形状：13mm
長さ×4mm幅×0.36mm厚み）を作製した。
【００６６】
なお、圧電単結晶素子の製造は、前述の製造方法に従った。原料を［Pb(Mg, Nb)O3］(1
-X)・［PbTiO3］(X)：(Ｘ＝0.267〜0.300)の組成になるように調整した。前述の融液ブリ
ッジマン法により、単結晶インゴットを得た。次に、この単結晶インゴットの正確な結晶
学的方位を決定し、研磨し、この研磨面である(0 0 1)面に直交して単結晶インゴットを
ワイヤーソーで切断し、0.5mm厚みの板材を得た。この板材をポリッシング機によって研
磨し、0.36mm厚みのウェハーを得た。このウェハーから素子形状：13mm長さ×４mm幅×0.
36mm厚みの圧電単結晶材料を、ダイシングソーを用いて切り出して作製した。
【００６７】
該圧電単結晶材料を作製し、25℃の大気中で700V／mmの直流電界を60分間印加する分極
法を用いて分極し、圧電単結晶素子とした後、各圧電単結晶素子について、室温（25℃）
から220℃までの温度範囲で圧電特性を測定し、比誘電率を算出した。算出した比誘電率
と温度の関係をプロットしたものを図4に示す。また、25℃における比誘電率εr25と変態
温度Ｔrtにおける比誘電率εrTrtの値、及びそれらの比誘電率の比εrTrt／εr25につい
ては表１に示す。なお、比誘電率は、横河ヒューレットパッカード社製のインピーダンス
アナライザ（型番4192A）によって測定した。また、チタン酸鉛PbTiO3のモル分率Ｘの値
は、従来から既知である下記の式により算出した。
記
Ｘ／100＝（Ｙ−9.6267）／4.8591
但し、Ｙは単結晶素子材料のキュリー温度Ｔｃ（℃）である。
【００６８】
なお、上記分極に先立って、作製した単結晶素子材料の対向する上下面である(001)面
および(00-1)面に、スパッタ法でCr-Au被膜（１層目にCr層：厚み約50nm
、２層目にAu層：厚み約100〜200nm）を形成して金電極を作製した。
【００６９】
【表１】
【００７０】
表１に示す結果から、本発明例であるサンプルNo.２〜５は、25℃における比誘電率εr
25の値が7599〜7945の範囲にあっていずれも6500以上であり、前記変態温度Ｔrtにおける
比誘電率εrTrtの値が22520〜25452の範囲であっていずれも20000以上であり、これらの
比誘電率の比εrTrt／εr25が2.88〜3.35の範囲であっていずれも2.5以上であり、室温と
特定高温域（Ｔrt〜（Ｔrt−20）℃）の双方において、感度の高い圧電特性が得られた。
【００７１】
一方、比較例であるサンプルNo.１および６は、25℃における比誘電率εr25の値がそれ
ぞれ5395および5931といずれも6500よりも小さく、前記変態温度Ｔrtにおける比誘電率ε
rTrtの値もそれぞれ13335および10321といずれも20000よりも小さく、これらの比誘電率
の比εrTrt／εr25もそれぞれ2.47および1.74といずれも2.50よりも小さく、室温と特定
高温域（Ｔrt〜（Ｔrt−20）℃）の双方において、圧電特性が劣っていた。
【実施例２】
【００７２】
チタン酸鉛PbTiO3のモル分率Ｘが0.253、0.256、0.268、0.279、0.290及び0.300の６種
類の組成をもつマグネシウム・ニオブ酸鉛（PMN）（MgのNbに対するモル比率＝0.5）＋チ
タン酸鉛（PT）（PMN−PT）の圧電単結晶材料からなる圧電単結晶素子（素子形状：13mm
長さ×４mm幅×0.36mm厚み）を作製した。
【００７３】
なお、圧電単結晶素子の製造は、前述の実施例１の製造方法に従い、［Pb(Mg, Nb)O3］
(1-X)・［PbTiO3］(X)：(Ｘ＝0.253〜0.300)の組成になるように調整された後、前述の融
液ブリッジマン法により、単結晶インゴットを得た。次に、この単結晶インゴットの正確
な結晶学的方位を決定し、研磨し、この研磨面である（１１０）面に直交して単結晶イン
ゴットをワイヤーソーで切断し、0.5mm厚みの板材を得た。この板材をポリッシング機に
よって研磨し、0.36mm厚みのウェハーを得た。このウェハーから素子形状：13mm長さ×４
mm幅×0.36mm厚みの圧電単結晶材料を、ダイシングソーを用いて切り出して作製した。
【００７４】
該圧電単結晶材料を作製し、25℃の大気中で700V／mmの直流電界を60分間印加する分極
法を用いて分極し、圧電単結晶素子とした後、各圧電単結晶素子について、室温（25℃）
から220℃までの温度範囲で圧電特性を測定し、比誘電率を算出した。算出した比誘電率
と温度の関係をプロットしたものを図５に示す。また、25℃における比誘電率とεr25と
変態温度Ｔrtにおける比誘電率とεrTrtの値、及びそれらの比誘電率の比εrTrt／εr25
については表２に示す。なお、比誘電率は、横河ヒューレットパッカー社製のインピーダ
ンスアナライザ（型番4192A）によって測定した。また、チタン酸鉛PbTiO3のモル分率Ｘ
の値は、従来から既知である下記の式により算出した。
記
Ｘ／100＝（Ｙ−9.6267）／4.8591
但し、Ｙは単結晶素子材料のキュリー温度Ｔｃ（℃）である。
【００７５】
なお、上記分極に先立って、作製した単結晶素子材料の対向する上下面である（１１０
）面および（−１−１０）面に、スパッタ法でCr−Au被膜（１層目にCr層：厚み約50nm、
２層目にAu層：厚み約100〜200nm）を形成して電極を作製した。
【００７６】
【表２】
【００７７】
表２に示す結果から、本発明例であるサンプルNo．２〜５は、25℃における比誘電率ε
r25の値が5973〜7452の範囲といずれも5000以上であり、前記変態温度Ｔrtにおける比誘
電率εrTrtの値が33074〜35491の範囲といずれも20000以上であり、これらの比誘電率の
比とεrTrt／εr25が4.60〜5.56の範囲といずれも2.5以上であり、室温と特定の高温域Ｔ
rt〜（Ｔrt−20）℃）の双方において、感度の高い圧電特性が得られた。
【００７８】
一方、比較例であるサンプルNo．１および６は、25℃における比誘電率とεr25の値が
それぞれ4860および4547といずれも5000よりも小さく、前記変態温度Ｔrtにおける比誘電
率εrTrtの値もそれぞれ11216および10908といずれも20000よりも小さく、これらの比誘
電率の比εrTrt／εr25もそれぞれ2.31および2.40といずれも2.5よりも小さく、室温と特
定の高温域（Ｔrt〜（Ｔrt−20）℃）の双方において、圧電特性が劣っていた。
【実施例３】
【００７９】
なお、上述した実施例１および２ではいずれも、［Pb(Mg, Nb)O3］(1-X)・［PbTiO3］(
X)：(Ｘ＝0.26〜0.29)の組成の結晶について説明してきたが、インジウムニオブ酸鉛、お
よび／またはカルシウム（Ca）添加量を種々変更した結晶の場合についても、実施例１お
よび２と同様の製造方法で素子を作製し、25℃における比誘電率εr25と変態温度Ｔrtに
おける比誘電率εrTrtの値、及びそれらの比誘電率の比εrTrt／εr25を測定した。その
結果をそれぞれ表３と表４に示す。
【００８０】
【表３】
【００８１】
【表４】
【００８２】
分極方向PDを擬立方晶の〔００１〕軸とする場合は、表３に示すように、25℃における
比誘電率εr25の値が7329〜7683の範囲といずれの場合も6500以上であり、前記変態温度
Ｔrtにおける比誘電率εrTrtの値が24108〜27368の範囲といずれの場合も20000以上であ
り、これらの比誘電率の比εrTrt／εr25が3.16〜3.61の範囲といずれの場合も2.5以上で
あり、室温と特定の高温域（Ｔrt〜（Ｔrt−20）℃）の双方において、感度の高い圧電特
性が得られた。
【００８３】
また、分極方向PDを擬立方晶の〔１１０〕軸とする場合は、表４に示すように、25℃に
おける比誘電率εr25の値が6873〜7283の範囲といずれの場合も5000以上であり、前記変
態温度Ｔrtにおける比誘電率εrTrtの値が30189〜32486の範囲といずれの場合も20000以
上であり、これらの比誘電率の比εrTrt／εr25が4.36〜4.58の範囲といずれの場合も2.5
以上であり、室温と特定の高温域（Ｔrt〜（Ｔrt−20）℃）の双方において、感度の高い
圧電特性が得られた。
【００８４】
したがって、これらの結晶を用いた圧電素子についても実施例１と２と同様な特性を有
することを確認した。
【００８５】
本発明の圧電単結晶素子により、特に、室温よりも高い温度、具体的には、擬立方晶と
正方晶との間の変態温度Ｔrtとするとき、Ｔrt〜（Ｔrt−20）℃の特定の高温域（例えば
50〜70℃程度）で、圧電特性に優れた圧電単結晶素子を提供することが可能になる。また
、室温での圧電特性も優れているため、室温から前記特定の高温域までの広い温度域で使
用した場合にも、高い感度で安定した圧電特性が得られる。
【産業上の利用可能性】
【００８６】
本発明の圧電単結晶素子により、特に、室温よりも高い温度、具体的には、擬立方晶と
正方晶との間の変態温度をＴrtとするとき、Ｔrt〜（Ｔrt−20）℃の特定の高温域（例え
ば50〜70℃程度）で、圧電特性に優れた圧電単結晶素子を提供することが可能になる。ま
た、室温での圧電特性も優れているため、室温から前記特定の高温域までの広い温度域で
使用した場合にも、高い感度で安定した圧電特性が得られる。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
［Pb(Mg, Nb)O3］(1-X)・［PbTiO3］(X)：(Ｘ＝0.26〜0.29)の組成をもち、かつ＜１１
０＞方向への分極により形成してなる複合ペロブスカイト構造を有する擬立方晶の単結晶
からなり、25℃における比誘電率の値が5000以上であり、前記単結晶の擬立方晶と正方晶
との間の変態温度における比誘電率の値が、25℃における比誘電率の値の2.5倍以上であ
ることを特徴とする圧電単結晶素子。
【請求項２】
［Pb(Mg, Nb)O3］(1-X)・［PbTiO3］(X)：(Ｘ＝0.27〜0.29)の組成をもち、かつ＜１０
０＞方向への分極により形成してなる複合ペロブスカイト構造を有する擬立方晶の単結晶
からなり、25℃における比誘電率の値が6500以上であり、前記単結晶の擬立方晶と正方晶
との間の変態温度における比誘電率の値が、25℃における比誘電率の値の2.5倍以上であ
ることを特徴とする圧電単結晶素子。
【請求項３】
前記単結晶は、MgのNbに対するモル比率が0.45〜0.55の範囲であることを特徴とする請
求項１または２記載の圧電単結晶素子。
【請求項４】
前記単結晶の擬立方晶と正方晶との間の変態温度における比誘電率の値が、20000以上
であることを特徴とする請求項１、２または３記載の圧電単結晶素子。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれか１項記載の圧電単結晶素子において、前記圧電単結晶素子が、
さらにインジウムニオブ酸鉛［Pb（In1/2Nb1/2）O3］：0.05〜30mol％を含有する圧電単
結晶素子。
【請求項６】
請求項１〜５のいずれか１項記載の圧電単結晶素子において、前記圧電単結晶素子の該
組成物中の鉛の0.05〜10mol％がカルシウムと置換されている圧電単結晶素子。
【請求項１】
［Pb(Mg, Nb)O3］(1-X)・［PbTiO3］(X)：(Ｘ＝0.26〜0.29)の組成をもち、かつ＜１１
０＞方向への分極により形成してなる複合ペロブスカイト構造を有する擬立方晶の単結晶
からなり、25℃における比誘電率の値が5000以上であり、前記単結晶の擬立方晶と正方晶
との間の変態温度における比誘電率の値が、25℃における比誘電率の値の2.5倍以上であ
ることを特徴とする圧電単結晶素子。
【請求項２】
［Pb(Mg, Nb)O3］(1-X)・［PbTiO3］(X)：(Ｘ＝0.27〜0.29)の組成をもち、かつ＜１０
０＞方向への分極により形成してなる複合ペロブスカイト構造を有する擬立方晶の単結晶
からなり、25℃における比誘電率の値が6500以上であり、前記単結晶の擬立方晶と正方晶
との間の変態温度における比誘電率の値が、25℃における比誘電率の値の2.5倍以上であ
ることを特徴とする圧電単結晶素子。
【請求項３】
前記単結晶は、MgのNbに対するモル比率が0.45〜0.55の範囲であることを特徴とする請
求項１または２記載の圧電単結晶素子。
【請求項４】
前記単結晶の擬立方晶と正方晶との間の変態温度における比誘電率の値が、20000以上
であることを特徴とする請求項１、２または３記載の圧電単結晶素子。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれか１項記載の圧電単結晶素子において、前記圧電単結晶素子が、
さらにインジウムニオブ酸鉛［Pb（In1/2Nb1/2）O3］：0.05〜30mol％を含有する圧電単
結晶素子。
【請求項６】
請求項１〜５のいずれか１項記載の圧電単結晶素子において、前記圧電単結晶素子の該
組成物中の鉛の0.05〜10mol％がカルシウムと置換されている圧電単結晶素子。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６Ａ】
【図６Ｂ】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６Ａ】
【図６Ｂ】
【公開番号】特開２０１１−９７７１（Ｐ２０１１−９７７１Ａ）
【公開日】平成２３年１月１３日（２０１１．１．１３）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１０−１８７４９２（Ｐ２０１０−１８７４９２）
【出願日】平成２２年８月２４日（２０１０．８．２４）
【分割の表示】特願２００５−３１０３１２（Ｐ２００５−３１０３１２）の分割
【原出願日】平成１７年１０月２５日（２００５．１０．２５）
【出願人】（０００２００３０１）ＪＦＥミネラル株式会社 (79)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２３年１月１３日（２０１１．１．１３）
【国際特許分類】
【出願日】平成２２年８月２４日（２０１０．８．２４）
【分割の表示】特願２００５−３１０３１２（Ｐ２００５−３１０３１２）の分割
【原出願日】平成１７年１０月２５日（２００５．１０．２５）
【出願人】（０００２００３０１）ＪＦＥミネラル株式会社 (79)
【Ｆターム（参考）】
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