耐リジング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法
【課題】耐リジング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．７０％以下、Ｍｎ：０．５０％以下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ａｌ：０．０１〜０．１５％、Ｎ：０．０２％以下、Ｃｒ：１６〜２３％、Ｎｉ：０．５０％以下、Ｔｉ：０．１０％以下、Ｎｂ：０．０１％以下、Ｚｒ：０．２０〜０．８０％、を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、仕上焼鈍後のフェライト粒の平均結晶粒径が１５μｍ以下であることを特徴とする耐リジング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
【解決手段】質量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．７０％以下、Ｍｎ：０．５０％以下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ａｌ：０．０１〜０．１５％、Ｎ：０．０２％以下、Ｃｒ：１６〜２３％、Ｎｉ：０．５０％以下、Ｔｉ：０．１０％以下、Ｎｂ：０．０１％以下、Ｚｒ：０．２０〜０．８０％、を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、仕上焼鈍後のフェライト粒の平均結晶粒径が１５μｍ以下であることを特徴とする耐リジング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、耐リジング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
フェライト系ステンレス鋼板は、オーステナイト系ステンレス鋼板に比較して安価な材料であり、耐食性に優れていることから、建築材料、輸送機器、家庭電化製品、厨房機器等の様々な用途に使用されている。しかし、フェライト系ステンレス鋼は、加工の際にリジングと呼ばれる表面凹凸が発生しやすいという問題点を有している。
【０００３】
リジング現象は、類似な結晶方位を有する冷延鋼板のフェライト粒の集合体（以下、コロニーと呼ぶ。）に起因し、その起源はスラブ凝固時に形成される粗大な柱状晶組織と考えられている。すなわち、粗大な柱状晶組織が、熱間圧延とそれに続く熱延板焼鈍後にも粗大なフェライト粒として残存し、冷間圧延、それに続く仕上焼鈍後に結晶方位の分散が小さい再結晶フェライト粒のコロニーを形成する。
【０００４】
このような仕上焼鈍後のコロニーの形成を抑制して耐リジング特性を改善するために、これまで数多くの技術が報告されている。主な技術として、（ａ）スラブ組織の高等軸晶率化、（ｂ）熱延板再結晶の促進、（ｃ）冷延板再結晶の促進が挙げられる。
【０００５】
（ａ）スラブ組織の高等軸晶率化技術として、特許文献１には、フェライト系ステンレス鋼スラブの連続鋳造時の電磁攪拌推力を４５〜１３０ｍｍＨｄとして電磁攪拌することでリジングの原因となる柱状晶の伸長肥大化を防止する技術が開示されている。
【０００６】
（ｂ）熱延板再結晶の促進技術として、特許文献２には、フェライト系ステンレス鋼鋼片の熱間圧延にあたり、その粗圧延段階の圧延に際し、前記粗圧延の最終パスの圧下率とその前のパスの圧下率との合計値を７０％以上、前記粗圧延の最終パス出側の圧延速度を２００ｍ／ｍｉｎ以上とし、前記粗圧延の仕上げ温度を１１００〜８００℃とすることを特徴とする耐リジング性に優れるフェライト系ステンレス鋼板の製造方法が開示されている。
【０００７】
（ｃ）冷延板再結晶の促進技術として、特許文献３には、Ａｌ：０．０８〜０．５質量％を含有するフェライト系ステンレス鋼材を熱間圧延して熱延鋼板とし、該熱延鋼板を焼鈍することなくワ−クロ−ル径３００ｍｍφ以上の冷間圧延機で圧下率４０％以上の冷間圧延を施して冷延鋼板とし、次いで該冷延鋼板を７００〜１０５０℃の温度範囲で１０分間以内の中間焼鈍を行った後、更に４０％以上の圧下率で冷間圧延し、仕上焼鈍することを特徴とする表面性状及び加工性のすぐれたフェライト系ステンレス鋼板の製造法が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開平４−２３６７１７号公報
【特許文献２】特開平７−１２６７５７号公報
【特許文献３】特開昭６１−２３７２０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
特許文献１に開示された技術では、凝固組織の微細化、等軸晶化に電磁攪拌は有効であるが、そのための高額な設備投資が必要となる。
【００１０】
また、特許文献２に開示された技術では、熱延中の再結晶および熱延板焼鈍中の再結晶促進に粗圧延の強圧下による熱延歪の増大は効果的である。しかし、Ｃｒを多く含有するフェライト系ステンレス鋼では、耐酸化性が良好であるため、表面に生成するスケールが薄く、圧延ロールとの焼き付きによる表面疵、いわゆる肌荒れが生じやすいという問題がある。熱延板に肌荒れが生じると、酸洗で溶解量を増やすために通板速度を低速にする必要が生じたり、さらにひどい場合には、熱延板の表面をグラインダー等により削る必要が生じるため、生産性・経済性が著しく低下するという問題もある。
【００１１】
特許文献３に開示された技術では、冷間圧延回数を増やして仕上焼鈍板の再結晶を促進することは効果的であるが、通常の冷延1回の製造法に比べて、中間焼鈍および冷間圧延の工程が増えることにより、大幅に生産性が低下するという問題がある。
【００１２】
本発明は、上記問題点に鑑み、安価かつ高効率な生産が可能な、耐リジング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
本発明者らは、高額な鋳造設備の導入や生産性の低下を招くことなく製造できる耐リジング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板について鋭意検討を行った結果、
（１）仕上焼鈍板のフェライト粒の平均結晶粒径を１５μｍ以下に制御すれば、優れた耐リジング特性が得られること、
（２）仕上焼鈍板の微細な組織制御は、適量のＺｒの添加と仕上焼鈍温度の制御により得られ、特殊な鋳造条件や熱延条件、更には冷延回数の増加等は不要であることを知見した。
【００１４】
本発明は、このような知見に基づきなされたもので、その要旨は、以下の通りである。
【００１５】
第一の発明は、質量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．７０％以下、Ｍｎ：０．５０％以下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ａｌ：０．０１〜０．１５％、Ｎ：０．０２％以下、Ｃｒ：１６〜２３％、Ｎｉ：０．５０％以下、Ｔｉ：０．１０％以下、Ｎｂ：０．０１％以下、Ｚｒ：０．２０〜０．８０％、を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、仕上焼鈍後のフェライト粒の平均結晶粒径が１５μｍ以下であることを特徴とする耐リジング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板である。
【００１６】
第二の発明は、さらに、質量％で、Ｃｕ：０．３０〜０．８０％、Ｍｏ：０．１〜２．５％の中から選ばれる１種または２種を含有することを特徴とする第一の発明に記載の耐リジング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板である。
【００１７】
第三の発明は、質量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．７０％以下、Ｍｎ：０．５０％以下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ａｌ：０．０１〜０．１５％、Ｎ：０．０２％以下、Ｃｒ：１６〜２３％、Ｎｉ：０．５０％以下、Ｔｉ：０．１０％以下、Ｎｂ：０．０１％以下、Ｚｒ：０．２０〜０．８０％、を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼素材を熱間圧延して熱延鋼板とし、該熱延鋼板を９００〜１０００℃の温度範囲で焼鈍し、次いで、酸洗、冷間圧延した後に８８０〜９６０℃の温度範囲で仕上焼鈍してフェライト粒の平均結晶粒径を１５μｍ以下とすることを特徴とする耐リジング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法である。
【００１８】
第四の発明は、前記鋼素材の製鋼段階で、Ｚｒ源としてフェロジルコニウムを溶鋼中に添加することを特徴とする耐ジリング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法である。
【００１９】
第五の発明は、前記鋼素材が、さらに、質量％で、Ｃｕ：０．３０〜０．８０％、Ｍｏ：０．１〜２．５％の中から選ばれる１種または２種を含有することを特徴とする第三の発明または第四の発明に記載の耐リジング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法である。
【発明の効果】
【００２０】
本発明により、高額な鋳造設備の導入や生産性の低下を伴わずに、耐リジング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板を製造できる。また、本発明のフェライト系ステンレス鋼板は、耐食性にも極めて優れていることから、建材、建具、電機、産業機械、自動車、厨房用品、貯水器などの分野にも適用可能である。
【図面の簡単な説明】
【００２１】
【図１】仕上焼鈍板のフェライト粒の平均結晶粒径とリジング高さの関係を説明する図である。
【発明を実施するための形態】
【００２２】
以下、本発明を詳細に説明する。
【００２３】
まず、本発明で最も重要となる仕上焼鈍板のフェライト粒の平均結晶粒径とＺｒ量について説明する。
【００２４】
リジング現象は、仕上焼鈍板の各フェライト粒の結晶方位による塑性変形能の差によって生じる鋼板表面の凹凸と考えられる。そこで、仕上焼鈍板のフェライト粒を微細化することが、塑性変形時の鋼板表面の凹凸の低減に寄与するものと考え、Ｃ、Ｎ安定化元素としてＺｒを含有させることに着目した。
【００２５】
Ｚｒは、Ｎとの結合力がＴｉよりも強く、粗大なＴｉＮの生成を抑えるために有効に働く。また、ＣｒやＮを無害化して溶接部で粒界腐食が生じるのを防ぐ効果もある。さらに、微細なＺｒＮを生成するため、熱延板焼鈍後の組織を微細化し、冷延板焼鈍においても、フェライト粒の粒成長の進行を抑制する。
【００２６】
このような仕上焼鈍後の微細化への寄与以外に、Ｃ、Ｎ安定化元素としてＮｂを含有した場合のような再結晶温度の上昇もほとんどないため、普通鋼兼用設備である高速冷延板焼鈍ライン（タンデムーＣＡＬ）での製造が可能であり、生産性の面からも有利である。
【００２７】
そこで、表1に示すＺｒ量を変化させた組成を有する鋼を溶製し、スラブとした。該スラブを１１７０℃まで加熱し、６パスの粗圧延と６パスの仕上圧延により、仕上圧延温度を８５０℃、巻取温度を４５０℃とする熱間圧延を行って、板厚４．０ｍｍの熱延板とした。次に、この熱延板を９５０℃で６０秒の熱延板焼鈍を施した後、酸洗し、冷間圧延を行って、板厚０．８ｍｍの冷延板とした。更に、９００℃で６０秒の仕上焼鈍を施した。得られた仕上焼鈍板のフェライト粒の平均結晶粒径とリジング高さを、以下の方法により測定した。
【００２８】
仕上焼鈍板のフェライト粒の平均結晶粒径について
平均結晶粒径は、得られた仕上焼鈍板の圧延方向（Ｌ方向）の断面において、板厚１/２位置、１/４位置および１/６位置のフェライト結晶粒度をＪＩＳ Ｇ０５５２(切断法)に準拠して求めた。
【００２９】
フェライト結晶粒度から結晶粒径への換算は、前記ＪＩＳ Ｇ０５５２に準じて求めた。断面積１ｍｍ２当たりの結晶粒の数ｎをもとに、結晶粒を円近似し、
ｎ×ｒ２×π＝１ｍｍ２ から、結晶粒半径ｒを求め、結晶粒径（２ｒ）を算出した。
例えば、粒度番号６．０の場合、ｎ＝５１２個、結晶粒径の平均断面積は０．００１９５ｍｍ２となり、平均結晶粒径は４９．８μｍが得られる。
【００３０】
リジング高さについて
圧延方向と平行にＪＩＳ５号引張試験片を採取し、その表面を６００番のエメリー紙を用いて研磨した後、２０％の引張歪みを付与し、表面粗度計でリジング高さを測定した。ＪＩＳ Ｂ０６０１：２００１で規定される算術平均うねりＷａをリジング高さとした。
Ｗａの測定では、測定長１６ｍｍ、ハイカットフィルターの波長を０．８ｍｍ、ローカットフィルターの波長を２５ｍｍとした。
【００３１】
表１および図１に仕上焼鈍板のフェライト粒の平均結晶粒径およびリジング高さを示す。リジング高さが１０μｍ以下を耐リジング特性が良好の判定基準とした。図１から仕上焼鈍板のフェライト粒の平均結晶粒径が１５μｍ以下であれば、リジング高さが１０μｍ以下となり、優れた耐リジング特性が得られることがわかる。したがって、仕上焼鈍板のフェライト粒の平均結晶粒径は１５μｍ以下とする。
【００３２】
Ｚｒ：０．２０〜０．８０質量％
次に、仕上焼鈍板のフェライト粒の平均結晶粒径が１５μｍ以下となるためのＺｒ含有量と適正な仕上焼鈍温度範囲を調べるため、表１の鋼Ｎｏ．２、３、５の冷延板を用いて、仕上焼鈍温度を８８０℃、９３０℃、９６０℃、１０００℃で６０秒焼鈍した仕上焼鈍板を作製し、フェライト粒の平均結晶粒径を評価した。その結果を表２に示す。
【００３３】
表２の結果から、Ｚｒ量が０．１６質量％の仕上焼鈍板（２Ａ〜２Ｄ）では、仕上焼鈍温度を８８０℃まで低温化しても平均結晶粒径が１５μｍを超えていた。一方、Ｚｒ量が０．２１質量％の仕上焼鈍板（３Ａ〜３Ｄ）では、９６０℃以下の温度で仕上焼鈍を施した板Ｎｏ．３Ａ、３Ｂ、３Ｃの平均結晶粒径は１５μｍ以下と微細化した。更に、Ｚｒ量が０．４７質量％の仕上焼鈍板（５Ａ〜５Ｄ）では、仕上焼鈍温度を１０００℃まで高温化しても平均結晶粒径は１５μｍ以下の値が得られた。
【００３４】
このことから、仕上焼鈍板のフェライト粒を微細化するのに必要なＺｒ量は０．２０質量％以上とする。また、０．８０質量％を超えた含有は原料コストの高騰を招くため、Ｚｒ量は、０．２０〜０．８０質量％の範囲とする。
【００３５】
なお、Ｚｒを溶鋼に含有させる際には、原料としてフェロジルコニウムを用いる。Ｚｒは、酸素との親和力が強く、溶鋼の脱酸が不十分な状態で原料を投入したり、スラグ上からフェロジルコニウムを投入するなどすると、その多くが酸化物となってしまい、仕上焼鈍板の結晶粒微細化のために本発明で重要となるＺｒＮの生成の役割を果たさなくなってしまう。このため、フェロジルコニウムの添加にあたっては、例えば、耐火物や鉄で作った筒状のワイヤや鉄製の箱の中にフェロジルコニウムを充填して、溶鋼へ直接投入するなどして、スラグ中の酸素とＺｒの反応を抑えるよう工夫することが大切である。
【００３６】
【表１】
【００３７】
【表２】
【００３８】
仕上焼鈍温度：８８０〜９６０℃
仕上焼鈍温度は低温のほうが仕上焼鈍後のフェライト粒が小さくなるが、８８０℃未満では再結晶が不十分となり、加工性が劣化するため、８８０℃以上とする。また、９６０℃を超えて仕上焼鈍した場合、含有するＺｒ量によって、仕上焼鈍板のフェライト粒の平均結晶粒径が１５μｍを超える場合があるので、仕上焼鈍温度の温度範囲は８８０〜９６０℃とする。好ましくは、８８０〜９２０℃の範囲である。
【００３９】
以下にその他の成分組成及び製造条件について説明する。
【００４０】
なお、以下の成分組成における％は全て質量％とする。
【００４１】
Ｃ:０．０２％以下
Ｃは、強度を高める元素であるが、その量が０．０２％を超えると、延性が低下して加工性が劣化する。したがって、Ｃ量は０．０２％以下とする。
【００４２】
Ｓｉ：０．７０％以下
Ｓｉは、脱酸剤として用いられる元素である。しかし、多量に含有すると硬質化して延性が低下する。したがって、Ｓｉ量は０．７０％以下とする。好ましくは、０．３０％以下である。
【００４３】
Ｍｎ：０．５０％以下
Ｍｎは、鋼の溶製段階で脱酸剤として用いられるが、その量が０．５０％を超えると、硫化物として析出し、耐食性を著しく低下させる。従って、Ｍｎ量は０．５０％以下とする。好ましくは、０．３０％以下である。
【００４４】
Ｐ：０．０４％以下
Ｐが０．０４％を超えると、フェライト粒界へ偏析し、脆性破壊を誘起するとともに、硬質化させ、延性を低下させる。したがって、Ｐ量は０．０４％以下とする。
【００４５】
Ｓ：０．０１％以下
Ｓは、熱間加工性および耐食性の点から少ないほうが好ましい。したがって、Ｓ量は０．０１％以下とする。好ましくは、０．００５％以下である。
【００４６】
Ａｌ：０．０１〜０．１５％
Ａｌは、溶製段階で鋼の脱酸剤として用いられるが、その効果を得るには０．０１％以上必要である。一方、過剰に含有すると粗大なＡｌ系介在物が生成して、表面疵の原因となるとともに、加工性を劣化させる。したがって、Ａｌ量は０．０１〜０．１５％の範囲とする。
【００４７】
Ｎ：０．０２％以下
Ｎが０．０２％を超えると、Ｃｒ窒化物として析出し、硬質化して延性が低下する。したがって、Ｎ量は０．０２％以下とする。
【００４８】
Ｃｒ：１６〜２３％
Ｃｒは、鋼板表面に不動態皮膜を形成して耐食性を高める元素である。こうした効果を得るには、Ｃｒ量を１６％以上とする必要がある。一方、Ｃｒ量が２３％を超えると靭性が低下するほか、強度上昇のため成形性が低下する。したがって、Ｃｒ量は１６〜２３％の範囲とする。
【００４９】
Ｎｉ：０．５０％以下
Ｎｉは、隙間腐食を抑制させる効果を有する元素である。しかし、高価であることに加え、その量が０．５０％を超えると、硬質化させ、延性を低下させる。したがって、Ｎｉ量は０．５０％以下とする。
【００５０】
Ｔｉ：０．１０％以下
Ｔｉは、溶接部の加工性や耐食性に有害なＣやＮをＴｉＣやＴｉＮとして無害化して加工性、耐食性を向上させる効果を持つ一方で、粗大なＴｉＮを生成するため、熱延焼鈍板、および仕上焼鈍板のフェライト粒の粗大化を誘起する。仕上焼鈍板のフェライト粒が粗大化した場合は、耐リジング特性が劣化する。したがって、Ｔｉ量は０．１０％以下とする。
【００５１】
Ｎｂ：０．０１％以下
Ｎｂは、微細なＮｂＣを生成し、フェライト結晶粒の微細化には有効であるが、０．０１％を超えると再結晶温度を上昇させるため、普通鋼を焼鈍するための高速冷延板焼鈍ラインでは焼鈍が不十分となり、仕上焼鈍板の加工性が低下する。したがって、Ｎｂ量は０．０１％以下とする。好ましくは、０．００５％以下である。
【００５２】
本発明の基本成分元素は以上であるが、更に所望の特性を向上させる場合は、Ｃｕ、Ｍｏの１種または２種を選択元素として含有することができる。
【００５３】
Ｃｕ：０．３０〜０．８０％
Ｃｕは、耐食性を向上させる重要な元素であり、特に隙間腐食を低減させるために必要な元素である。この効果を得るには０．３０％以上の含有が必要である。一方、０．８０％を超えて含有すると、熱間加工性が劣化するため、Ｃｕを含有する場合は、その量は０．３０〜０．８０％の範囲とすることが好ましい。更に好ましい範囲は０．３０〜０．５０％である。
ただし、特に高い耐食性を必要としない場合には、Ｃｕを含有しなくても良い。
【００５４】
Ｍｏ：０．１〜２．５％
Ｍｏは、耐食性を向上させる元素であり、高い耐食性を必要とする場合には含有することが有効である。一方で、高価な元素であることに加えて、２．５％を超えて含有すると熱延板の靭性を低下させて製造性を低下させる懸念がある。さらに、仕上焼鈍板を硬質化させて、加工性を劣化させるので、Ｍｏを含有する場合は、その量は０．１〜２．５％の範囲とすることが好ましい。
【００５５】
なお、残部は、Ｆｅおよび不可避的不純物である。ただし、Ｖ、Ｃａ、Ｍｇ、Ｂは、不可避的不純物として許容される範囲で含有してもよい。その範囲は、Ｖ≦０．３％、Ｃａ≦０．００３％、Ｍｇ≦０．００３％、Ｂ≦０．００３％である。
【００５６】
熱延板焼鈍温度：９００〜１０００℃
仕上焼鈍後のフェライト粒の結晶方位を分散させるには、熱延板焼鈍で十分に熱延組織を再結晶させる必要があるので、熱延板焼鈍温度は９００℃以上とする。一方、熱延板焼鈍温度が１０００℃を超えると結晶粒が粗大化した場合、仕上焼鈍後の結晶粒も大きくなるため、熱延板焼鈍温度は、９００〜１０００℃の温度範囲とする。好ましくは９２０〜９８０℃の範囲である。
【実施例１】
【００５７】
前掲した表３に示す化学成分のフェライト系ステンレス鋼を溶製し、スラブとした後、１１７０℃に加熱して６パスの粗圧延と６パスの仕上圧延を行って、仕上温度を８５０℃、巻取温度を４５０℃として、板厚４．０ｍｍの熱延板とした。
【００５８】
ついで、表４に示す焼鈍温度で６０秒の熱延板焼鈍を行い、冷間圧延を行って、板厚０．８ｍｍの冷延板とした。さらに、表４に示す焼鈍温度で６０秒の仕上焼鈍を施して、得られた仕上焼鈍板のフェライト粒の平均結晶粒径とリジング高さを上述した方法で評価した結果を表４に併記する。
【００５９】
【表３】
【００６０】
【表４】
【００６１】
仕上焼鈍板のフェライト粒の平均結晶粒径が１５μｍを超えて、本発明範囲外である鋼Ｎｏ．１、２、３、８、１１、１２は、リジング高さが１０μｍ以上と耐リジング特性が悪い。これに対して、仕上焼鈍板のフェライト粒の平均結晶粒径が１５μｍ以下で本発明範囲である鋼Ｎｏ．４、５、６、７、９、１０、１３、１４、１５は、リジング高さが１０μｍ以下と良好な耐リジング特性を有している。
【産業上の利用可能性】
【００６２】
本発明のフェライト系ステンレス鋼板は、耐食性および耐リジング特性に優れていることから、建材、建具、電機、産業機械、自動車、厨房用品、貯水器などの分野にも適用することができる。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、耐リジング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
フェライト系ステンレス鋼板は、オーステナイト系ステンレス鋼板に比較して安価な材料であり、耐食性に優れていることから、建築材料、輸送機器、家庭電化製品、厨房機器等の様々な用途に使用されている。しかし、フェライト系ステンレス鋼は、加工の際にリジングと呼ばれる表面凹凸が発生しやすいという問題点を有している。
【０００３】
リジング現象は、類似な結晶方位を有する冷延鋼板のフェライト粒の集合体（以下、コロニーと呼ぶ。）に起因し、その起源はスラブ凝固時に形成される粗大な柱状晶組織と考えられている。すなわち、粗大な柱状晶組織が、熱間圧延とそれに続く熱延板焼鈍後にも粗大なフェライト粒として残存し、冷間圧延、それに続く仕上焼鈍後に結晶方位の分散が小さい再結晶フェライト粒のコロニーを形成する。
【０００４】
このような仕上焼鈍後のコロニーの形成を抑制して耐リジング特性を改善するために、これまで数多くの技術が報告されている。主な技術として、（ａ）スラブ組織の高等軸晶率化、（ｂ）熱延板再結晶の促進、（ｃ）冷延板再結晶の促進が挙げられる。
【０００５】
（ａ）スラブ組織の高等軸晶率化技術として、特許文献１には、フェライト系ステンレス鋼スラブの連続鋳造時の電磁攪拌推力を４５〜１３０ｍｍＨｄとして電磁攪拌することでリジングの原因となる柱状晶の伸長肥大化を防止する技術が開示されている。
【０００６】
（ｂ）熱延板再結晶の促進技術として、特許文献２には、フェライト系ステンレス鋼鋼片の熱間圧延にあたり、その粗圧延段階の圧延に際し、前記粗圧延の最終パスの圧下率とその前のパスの圧下率との合計値を７０％以上、前記粗圧延の最終パス出側の圧延速度を２００ｍ／ｍｉｎ以上とし、前記粗圧延の仕上げ温度を１１００〜８００℃とすることを特徴とする耐リジング性に優れるフェライト系ステンレス鋼板の製造方法が開示されている。
【０００７】
（ｃ）冷延板再結晶の促進技術として、特許文献３には、Ａｌ：０．０８〜０．５質量％を含有するフェライト系ステンレス鋼材を熱間圧延して熱延鋼板とし、該熱延鋼板を焼鈍することなくワ−クロ−ル径３００ｍｍφ以上の冷間圧延機で圧下率４０％以上の冷間圧延を施して冷延鋼板とし、次いで該冷延鋼板を７００〜１０５０℃の温度範囲で１０分間以内の中間焼鈍を行った後、更に４０％以上の圧下率で冷間圧延し、仕上焼鈍することを特徴とする表面性状及び加工性のすぐれたフェライト系ステンレス鋼板の製造法が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開平４−２３６７１７号公報
【特許文献２】特開平７−１２６７５７号公報
【特許文献３】特開昭６１−２３７２０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
特許文献１に開示された技術では、凝固組織の微細化、等軸晶化に電磁攪拌は有効であるが、そのための高額な設備投資が必要となる。
【００１０】
また、特許文献２に開示された技術では、熱延中の再結晶および熱延板焼鈍中の再結晶促進に粗圧延の強圧下による熱延歪の増大は効果的である。しかし、Ｃｒを多く含有するフェライト系ステンレス鋼では、耐酸化性が良好であるため、表面に生成するスケールが薄く、圧延ロールとの焼き付きによる表面疵、いわゆる肌荒れが生じやすいという問題がある。熱延板に肌荒れが生じると、酸洗で溶解量を増やすために通板速度を低速にする必要が生じたり、さらにひどい場合には、熱延板の表面をグラインダー等により削る必要が生じるため、生産性・経済性が著しく低下するという問題もある。
【００１１】
特許文献３に開示された技術では、冷間圧延回数を増やして仕上焼鈍板の再結晶を促進することは効果的であるが、通常の冷延1回の製造法に比べて、中間焼鈍および冷間圧延の工程が増えることにより、大幅に生産性が低下するという問題がある。
【００１２】
本発明は、上記問題点に鑑み、安価かつ高効率な生産が可能な、耐リジング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
本発明者らは、高額な鋳造設備の導入や生産性の低下を招くことなく製造できる耐リジング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板について鋭意検討を行った結果、
（１）仕上焼鈍板のフェライト粒の平均結晶粒径を１５μｍ以下に制御すれば、優れた耐リジング特性が得られること、
（２）仕上焼鈍板の微細な組織制御は、適量のＺｒの添加と仕上焼鈍温度の制御により得られ、特殊な鋳造条件や熱延条件、更には冷延回数の増加等は不要であることを知見した。
【００１４】
本発明は、このような知見に基づきなされたもので、その要旨は、以下の通りである。
【００１５】
第一の発明は、質量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．７０％以下、Ｍｎ：０．５０％以下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ａｌ：０．０１〜０．１５％、Ｎ：０．０２％以下、Ｃｒ：１６〜２３％、Ｎｉ：０．５０％以下、Ｔｉ：０．１０％以下、Ｎｂ：０．０１％以下、Ｚｒ：０．２０〜０．８０％、を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、仕上焼鈍後のフェライト粒の平均結晶粒径が１５μｍ以下であることを特徴とする耐リジング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板である。
【００１６】
第二の発明は、さらに、質量％で、Ｃｕ：０．３０〜０．８０％、Ｍｏ：０．１〜２．５％の中から選ばれる１種または２種を含有することを特徴とする第一の発明に記載の耐リジング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板である。
【００１７】
第三の発明は、質量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．７０％以下、Ｍｎ：０．５０％以下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ａｌ：０．０１〜０．１５％、Ｎ：０．０２％以下、Ｃｒ：１６〜２３％、Ｎｉ：０．５０％以下、Ｔｉ：０．１０％以下、Ｎｂ：０．０１％以下、Ｚｒ：０．２０〜０．８０％、を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼素材を熱間圧延して熱延鋼板とし、該熱延鋼板を９００〜１０００℃の温度範囲で焼鈍し、次いで、酸洗、冷間圧延した後に８８０〜９６０℃の温度範囲で仕上焼鈍してフェライト粒の平均結晶粒径を１５μｍ以下とすることを特徴とする耐リジング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法である。
【００１８】
第四の発明は、前記鋼素材の製鋼段階で、Ｚｒ源としてフェロジルコニウムを溶鋼中に添加することを特徴とする耐ジリング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法である。
【００１９】
第五の発明は、前記鋼素材が、さらに、質量％で、Ｃｕ：０．３０〜０．８０％、Ｍｏ：０．１〜２．５％の中から選ばれる１種または２種を含有することを特徴とする第三の発明または第四の発明に記載の耐リジング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法である。
【発明の効果】
【００２０】
本発明により、高額な鋳造設備の導入や生産性の低下を伴わずに、耐リジング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板を製造できる。また、本発明のフェライト系ステンレス鋼板は、耐食性にも極めて優れていることから、建材、建具、電機、産業機械、自動車、厨房用品、貯水器などの分野にも適用可能である。
【図面の簡単な説明】
【００２１】
【図１】仕上焼鈍板のフェライト粒の平均結晶粒径とリジング高さの関係を説明する図である。
【発明を実施するための形態】
【００２２】
以下、本発明を詳細に説明する。
【００２３】
まず、本発明で最も重要となる仕上焼鈍板のフェライト粒の平均結晶粒径とＺｒ量について説明する。
【００２４】
リジング現象は、仕上焼鈍板の各フェライト粒の結晶方位による塑性変形能の差によって生じる鋼板表面の凹凸と考えられる。そこで、仕上焼鈍板のフェライト粒を微細化することが、塑性変形時の鋼板表面の凹凸の低減に寄与するものと考え、Ｃ、Ｎ安定化元素としてＺｒを含有させることに着目した。
【００２５】
Ｚｒは、Ｎとの結合力がＴｉよりも強く、粗大なＴｉＮの生成を抑えるために有効に働く。また、ＣｒやＮを無害化して溶接部で粒界腐食が生じるのを防ぐ効果もある。さらに、微細なＺｒＮを生成するため、熱延板焼鈍後の組織を微細化し、冷延板焼鈍においても、フェライト粒の粒成長の進行を抑制する。
【００２６】
このような仕上焼鈍後の微細化への寄与以外に、Ｃ、Ｎ安定化元素としてＮｂを含有した場合のような再結晶温度の上昇もほとんどないため、普通鋼兼用設備である高速冷延板焼鈍ライン（タンデムーＣＡＬ）での製造が可能であり、生産性の面からも有利である。
【００２７】
そこで、表1に示すＺｒ量を変化させた組成を有する鋼を溶製し、スラブとした。該スラブを１１７０℃まで加熱し、６パスの粗圧延と６パスの仕上圧延により、仕上圧延温度を８５０℃、巻取温度を４５０℃とする熱間圧延を行って、板厚４．０ｍｍの熱延板とした。次に、この熱延板を９５０℃で６０秒の熱延板焼鈍を施した後、酸洗し、冷間圧延を行って、板厚０．８ｍｍの冷延板とした。更に、９００℃で６０秒の仕上焼鈍を施した。得られた仕上焼鈍板のフェライト粒の平均結晶粒径とリジング高さを、以下の方法により測定した。
【００２８】
仕上焼鈍板のフェライト粒の平均結晶粒径について
平均結晶粒径は、得られた仕上焼鈍板の圧延方向（Ｌ方向）の断面において、板厚１/２位置、１/４位置および１/６位置のフェライト結晶粒度をＪＩＳ Ｇ０５５２(切断法)に準拠して求めた。
【００２９】
フェライト結晶粒度から結晶粒径への換算は、前記ＪＩＳ Ｇ０５５２に準じて求めた。断面積１ｍｍ２当たりの結晶粒の数ｎをもとに、結晶粒を円近似し、
ｎ×ｒ２×π＝１ｍｍ２ から、結晶粒半径ｒを求め、結晶粒径（２ｒ）を算出した。
例えば、粒度番号６．０の場合、ｎ＝５１２個、結晶粒径の平均断面積は０．００１９５ｍｍ２となり、平均結晶粒径は４９．８μｍが得られる。
【００３０】
リジング高さについて
圧延方向と平行にＪＩＳ５号引張試験片を採取し、その表面を６００番のエメリー紙を用いて研磨した後、２０％の引張歪みを付与し、表面粗度計でリジング高さを測定した。ＪＩＳ Ｂ０６０１：２００１で規定される算術平均うねりＷａをリジング高さとした。
Ｗａの測定では、測定長１６ｍｍ、ハイカットフィルターの波長を０．８ｍｍ、ローカットフィルターの波長を２５ｍｍとした。
【００３１】
表１および図１に仕上焼鈍板のフェライト粒の平均結晶粒径およびリジング高さを示す。リジング高さが１０μｍ以下を耐リジング特性が良好の判定基準とした。図１から仕上焼鈍板のフェライト粒の平均結晶粒径が１５μｍ以下であれば、リジング高さが１０μｍ以下となり、優れた耐リジング特性が得られることがわかる。したがって、仕上焼鈍板のフェライト粒の平均結晶粒径は１５μｍ以下とする。
【００３２】
Ｚｒ：０．２０〜０．８０質量％
次に、仕上焼鈍板のフェライト粒の平均結晶粒径が１５μｍ以下となるためのＺｒ含有量と適正な仕上焼鈍温度範囲を調べるため、表１の鋼Ｎｏ．２、３、５の冷延板を用いて、仕上焼鈍温度を８８０℃、９３０℃、９６０℃、１０００℃で６０秒焼鈍した仕上焼鈍板を作製し、フェライト粒の平均結晶粒径を評価した。その結果を表２に示す。
【００３３】
表２の結果から、Ｚｒ量が０．１６質量％の仕上焼鈍板（２Ａ〜２Ｄ）では、仕上焼鈍温度を８８０℃まで低温化しても平均結晶粒径が１５μｍを超えていた。一方、Ｚｒ量が０．２１質量％の仕上焼鈍板（３Ａ〜３Ｄ）では、９６０℃以下の温度で仕上焼鈍を施した板Ｎｏ．３Ａ、３Ｂ、３Ｃの平均結晶粒径は１５μｍ以下と微細化した。更に、Ｚｒ量が０．４７質量％の仕上焼鈍板（５Ａ〜５Ｄ）では、仕上焼鈍温度を１０００℃まで高温化しても平均結晶粒径は１５μｍ以下の値が得られた。
【００３４】
このことから、仕上焼鈍板のフェライト粒を微細化するのに必要なＺｒ量は０．２０質量％以上とする。また、０．８０質量％を超えた含有は原料コストの高騰を招くため、Ｚｒ量は、０．２０〜０．８０質量％の範囲とする。
【００３５】
なお、Ｚｒを溶鋼に含有させる際には、原料としてフェロジルコニウムを用いる。Ｚｒは、酸素との親和力が強く、溶鋼の脱酸が不十分な状態で原料を投入したり、スラグ上からフェロジルコニウムを投入するなどすると、その多くが酸化物となってしまい、仕上焼鈍板の結晶粒微細化のために本発明で重要となるＺｒＮの生成の役割を果たさなくなってしまう。このため、フェロジルコニウムの添加にあたっては、例えば、耐火物や鉄で作った筒状のワイヤや鉄製の箱の中にフェロジルコニウムを充填して、溶鋼へ直接投入するなどして、スラグ中の酸素とＺｒの反応を抑えるよう工夫することが大切である。
【００３６】
【表１】
【００３７】
【表２】
【００３８】
仕上焼鈍温度：８８０〜９６０℃
仕上焼鈍温度は低温のほうが仕上焼鈍後のフェライト粒が小さくなるが、８８０℃未満では再結晶が不十分となり、加工性が劣化するため、８８０℃以上とする。また、９６０℃を超えて仕上焼鈍した場合、含有するＺｒ量によって、仕上焼鈍板のフェライト粒の平均結晶粒径が１５μｍを超える場合があるので、仕上焼鈍温度の温度範囲は８８０〜９６０℃とする。好ましくは、８８０〜９２０℃の範囲である。
【００３９】
以下にその他の成分組成及び製造条件について説明する。
【００４０】
なお、以下の成分組成における％は全て質量％とする。
【００４１】
Ｃ:０．０２％以下
Ｃは、強度を高める元素であるが、その量が０．０２％を超えると、延性が低下して加工性が劣化する。したがって、Ｃ量は０．０２％以下とする。
【００４２】
Ｓｉ：０．７０％以下
Ｓｉは、脱酸剤として用いられる元素である。しかし、多量に含有すると硬質化して延性が低下する。したがって、Ｓｉ量は０．７０％以下とする。好ましくは、０．３０％以下である。
【００４３】
Ｍｎ：０．５０％以下
Ｍｎは、鋼の溶製段階で脱酸剤として用いられるが、その量が０．５０％を超えると、硫化物として析出し、耐食性を著しく低下させる。従って、Ｍｎ量は０．５０％以下とする。好ましくは、０．３０％以下である。
【００４４】
Ｐ：０．０４％以下
Ｐが０．０４％を超えると、フェライト粒界へ偏析し、脆性破壊を誘起するとともに、硬質化させ、延性を低下させる。したがって、Ｐ量は０．０４％以下とする。
【００４５】
Ｓ：０．０１％以下
Ｓは、熱間加工性および耐食性の点から少ないほうが好ましい。したがって、Ｓ量は０．０１％以下とする。好ましくは、０．００５％以下である。
【００４６】
Ａｌ：０．０１〜０．１５％
Ａｌは、溶製段階で鋼の脱酸剤として用いられるが、その効果を得るには０．０１％以上必要である。一方、過剰に含有すると粗大なＡｌ系介在物が生成して、表面疵の原因となるとともに、加工性を劣化させる。したがって、Ａｌ量は０．０１〜０．１５％の範囲とする。
【００４７】
Ｎ：０．０２％以下
Ｎが０．０２％を超えると、Ｃｒ窒化物として析出し、硬質化して延性が低下する。したがって、Ｎ量は０．０２％以下とする。
【００４８】
Ｃｒ：１６〜２３％
Ｃｒは、鋼板表面に不動態皮膜を形成して耐食性を高める元素である。こうした効果を得るには、Ｃｒ量を１６％以上とする必要がある。一方、Ｃｒ量が２３％を超えると靭性が低下するほか、強度上昇のため成形性が低下する。したがって、Ｃｒ量は１６〜２３％の範囲とする。
【００４９】
Ｎｉ：０．５０％以下
Ｎｉは、隙間腐食を抑制させる効果を有する元素である。しかし、高価であることに加え、その量が０．５０％を超えると、硬質化させ、延性を低下させる。したがって、Ｎｉ量は０．５０％以下とする。
【００５０】
Ｔｉ：０．１０％以下
Ｔｉは、溶接部の加工性や耐食性に有害なＣやＮをＴｉＣやＴｉＮとして無害化して加工性、耐食性を向上させる効果を持つ一方で、粗大なＴｉＮを生成するため、熱延焼鈍板、および仕上焼鈍板のフェライト粒の粗大化を誘起する。仕上焼鈍板のフェライト粒が粗大化した場合は、耐リジング特性が劣化する。したがって、Ｔｉ量は０．１０％以下とする。
【００５１】
Ｎｂ：０．０１％以下
Ｎｂは、微細なＮｂＣを生成し、フェライト結晶粒の微細化には有効であるが、０．０１％を超えると再結晶温度を上昇させるため、普通鋼を焼鈍するための高速冷延板焼鈍ラインでは焼鈍が不十分となり、仕上焼鈍板の加工性が低下する。したがって、Ｎｂ量は０．０１％以下とする。好ましくは、０．００５％以下である。
【００５２】
本発明の基本成分元素は以上であるが、更に所望の特性を向上させる場合は、Ｃｕ、Ｍｏの１種または２種を選択元素として含有することができる。
【００５３】
Ｃｕ：０．３０〜０．８０％
Ｃｕは、耐食性を向上させる重要な元素であり、特に隙間腐食を低減させるために必要な元素である。この効果を得るには０．３０％以上の含有が必要である。一方、０．８０％を超えて含有すると、熱間加工性が劣化するため、Ｃｕを含有する場合は、その量は０．３０〜０．８０％の範囲とすることが好ましい。更に好ましい範囲は０．３０〜０．５０％である。
ただし、特に高い耐食性を必要としない場合には、Ｃｕを含有しなくても良い。
【００５４】
Ｍｏ：０．１〜２．５％
Ｍｏは、耐食性を向上させる元素であり、高い耐食性を必要とする場合には含有することが有効である。一方で、高価な元素であることに加えて、２．５％を超えて含有すると熱延板の靭性を低下させて製造性を低下させる懸念がある。さらに、仕上焼鈍板を硬質化させて、加工性を劣化させるので、Ｍｏを含有する場合は、その量は０．１〜２．５％の範囲とすることが好ましい。
【００５５】
なお、残部は、Ｆｅおよび不可避的不純物である。ただし、Ｖ、Ｃａ、Ｍｇ、Ｂは、不可避的不純物として許容される範囲で含有してもよい。その範囲は、Ｖ≦０．３％、Ｃａ≦０．００３％、Ｍｇ≦０．００３％、Ｂ≦０．００３％である。
【００５６】
熱延板焼鈍温度：９００〜１０００℃
仕上焼鈍後のフェライト粒の結晶方位を分散させるには、熱延板焼鈍で十分に熱延組織を再結晶させる必要があるので、熱延板焼鈍温度は９００℃以上とする。一方、熱延板焼鈍温度が１０００℃を超えると結晶粒が粗大化した場合、仕上焼鈍後の結晶粒も大きくなるため、熱延板焼鈍温度は、９００〜１０００℃の温度範囲とする。好ましくは９２０〜９８０℃の範囲である。
【実施例１】
【００５７】
前掲した表３に示す化学成分のフェライト系ステンレス鋼を溶製し、スラブとした後、１１７０℃に加熱して６パスの粗圧延と６パスの仕上圧延を行って、仕上温度を８５０℃、巻取温度を４５０℃として、板厚４．０ｍｍの熱延板とした。
【００５８】
ついで、表４に示す焼鈍温度で６０秒の熱延板焼鈍を行い、冷間圧延を行って、板厚０．８ｍｍの冷延板とした。さらに、表４に示す焼鈍温度で６０秒の仕上焼鈍を施して、得られた仕上焼鈍板のフェライト粒の平均結晶粒径とリジング高さを上述した方法で評価した結果を表４に併記する。
【００５９】
【表３】
【００６０】
【表４】
【００６１】
仕上焼鈍板のフェライト粒の平均結晶粒径が１５μｍを超えて、本発明範囲外である鋼Ｎｏ．１、２、３、８、１１、１２は、リジング高さが１０μｍ以上と耐リジング特性が悪い。これに対して、仕上焼鈍板のフェライト粒の平均結晶粒径が１５μｍ以下で本発明範囲である鋼Ｎｏ．４、５、６、７、９、１０、１３、１４、１５は、リジング高さが１０μｍ以下と良好な耐リジング特性を有している。
【産業上の利用可能性】
【００６２】
本発明のフェライト系ステンレス鋼板は、耐食性および耐リジング特性に優れていることから、建材、建具、電機、産業機械、自動車、厨房用品、貯水器などの分野にも適用することができる。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．７０％以下、Ｍｎ：０．５０％以下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ａｌ：０．０１〜０．１５％、Ｎ：０．０２％以下、Ｃｒ：１６〜２３％、Ｎｉ：０．５０％以下、Ｔｉ：０．１０％以下、Ｎｂ：０．０１％以下、Ｚｒ：０．２０〜０．８０％、を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、仕上焼鈍後のフェライト粒の平均結晶粒径が１５μｍ以下であることを特徴とする耐リジング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
【請求項２】
さらに、質量％で、Ｃｕ：０．３０〜０．８０％、Ｍｏ：０．１〜２．５％の中から選ばれる１種または２種を含有することを特徴とする請求項１に記載の耐リジング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
【請求項３】
質量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．７０％以下、Ｍｎ：０．５０％以下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ａｌ：０．０１〜０．１５％、Ｎ：０．０２％以下、Ｃｒ：１６〜２３％、Ｎｉ：０．５０％以下、Ｔｉ：０．１０％以下、Ｎｂ：０．０１％以下、Ｚｒ：０．２０〜０．８０％、を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼素材を熱間圧延して熱延鋼板とし、該熱延鋼板を９００〜１０００℃の温度範囲で焼鈍し、次いで、酸洗、冷間圧延した後に８８０〜９６０℃の温度範囲で仕上焼鈍してフェライト粒の平均結晶粒径を１５μｍ以下とすることを特徴とする耐リジング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。
【請求項４】
前記鋼素材の製鋼段階で、Ｚｒ源としてフェロジルコニウムを溶鋼中に添加することを特徴とする耐ジリング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。
【請求項５】
前記鋼素材が、さらに、質量％で、Ｃｕ：０．３０〜０．８０％、Ｍｏ：０．１〜２．５％の中から選ばれる１種または２種を含有することを特徴とする請求項３または請求項４に記載の耐リジング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。
【請求項１】
質量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．７０％以下、Ｍｎ：０．５０％以下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ａｌ：０．０１〜０．１５％、Ｎ：０．０２％以下、Ｃｒ：１６〜２３％、Ｎｉ：０．５０％以下、Ｔｉ：０．１０％以下、Ｎｂ：０．０１％以下、Ｚｒ：０．２０〜０．８０％、を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、仕上焼鈍後のフェライト粒の平均結晶粒径が１５μｍ以下であることを特徴とする耐リジング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
【請求項２】
さらに、質量％で、Ｃｕ：０．３０〜０．８０％、Ｍｏ：０．１〜２．５％の中から選ばれる１種または２種を含有することを特徴とする請求項１に記載の耐リジング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
【請求項３】
質量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．７０％以下、Ｍｎ：０．５０％以下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ａｌ：０．０１〜０．１５％、Ｎ：０．０２％以下、Ｃｒ：１６〜２３％、Ｎｉ：０．５０％以下、Ｔｉ：０．１０％以下、Ｎｂ：０．０１％以下、Ｚｒ：０．２０〜０．８０％、を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼素材を熱間圧延して熱延鋼板とし、該熱延鋼板を９００〜１０００℃の温度範囲で焼鈍し、次いで、酸洗、冷間圧延した後に８８０〜９６０℃の温度範囲で仕上焼鈍してフェライト粒の平均結晶粒径を１５μｍ以下とすることを特徴とする耐リジング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。
【請求項４】
前記鋼素材の製鋼段階で、Ｚｒ源としてフェロジルコニウムを溶鋼中に添加することを特徴とする耐ジリング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。
【請求項５】
前記鋼素材が、さらに、質量％で、Ｃｕ：０．３０〜０．８０％、Ｍｏ：０．１〜２．５％の中から選ばれる１種または２種を含有することを特徴とする請求項３または請求項４に記載の耐リジング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。
【図１】
【公開番号】特開２０１１−２５６４４０（Ｐ２０１１−２５６４４０Ａ）
【公開日】平成２３年１２月２２日（２０１１．１２．２２）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１０−１３２６９７（Ｐ２０１０−１３２６９７）
【出願日】平成２２年６月１０日（２０１０．６．１０）
【出願人】（０００００１２５８）ＪＦＥスチール株式会社 (8,589)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２３年１２月２２日（２０１１．１２．２２）
【国際特許分類】
【出願日】平成２２年６月１０日（２０１０．６．１０）
【出願人】（０００００１２５８）ＪＦＥスチール株式会社 (8,589)
【Ｆターム（参考）】
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