自動血圧測定装置
【課題】被圧迫部位内の動脈に圧迫圧力を適正に加えることで正確な脈波が得られ、その脈波に基づいて精度の高い最高血圧値が得られる自動血圧測定装置を提供する。
【解決手段】圧迫帯１２は幅方向に連ねられて上腕１０を各々圧迫する独立した気室を有する膨張袋２２、２４、２６を有するものであり、それら膨張袋のうちの上腕１０内の動脈１６の下流側に位置する下流側膨張袋２６からの脈波信号ＳＭ３の振幅値Ａ３で、その下流側膨張袋２６よりも上流側に位置する中間膨張袋２４からの脈波信号ＳＭ２の振幅値Ａ２を除した値である振幅比ｒ２３を逐次算出し、その振幅比ｒ２３に基づいて生体の最高血圧値ＳＢＰを決定することから、相互間が圧力変動に関して独立状態とされた各膨張袋から動脈１６に圧迫圧力を均等な圧力分布で加えることで正確な脈波信号ＳＭが得られるので、精度の高い最高血圧値ＳＢＰが得られる。
【解決手段】圧迫帯１２は幅方向に連ねられて上腕１０を各々圧迫する独立した気室を有する膨張袋２２、２４、２６を有するものであり、それら膨張袋のうちの上腕１０内の動脈１６の下流側に位置する下流側膨張袋２６からの脈波信号ＳＭ３の振幅値Ａ３で、その下流側膨張袋２６よりも上流側に位置する中間膨張袋２４からの脈波信号ＳＭ２の振幅値Ａ２を除した値である振幅比ｒ２３を逐次算出し、その振幅比ｒ２３に基づいて生体の最高血圧値ＳＢＰを決定することから、相互間が圧力変動に関して独立状態とされた各膨張袋から動脈１６に圧迫圧力を均等な圧力分布で加えることで正確な脈波信号ＳＭが得られるので、精度の高い最高血圧値ＳＢＰが得られる。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、腕、足首のような生体の肢体である被圧迫部位内の動脈から発生する脈波を検出するためにその被圧迫部位に巻き付けられる圧迫帯を備えた自動血圧測定装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
生体の被圧迫部位に巻き付けられる圧迫帯を備え、その圧迫帯の圧迫圧力値を変化させる過程でその圧迫帯内の圧力振動である脈波を逐次抽出し、その脈波の変化に基づいて前記生体の血圧値を決定する自動血圧測定装置が知られている。上記圧迫帯に備えられる膨張袋は、被圧迫部位の径に対して十分に大きい圧迫幅寸法を必要として比較的大きな容量のものであることから、被圧迫部位内の動脈の容量変化に応答して発生する圧力振動である脈波は微弱な信号となる傾向にあるため、測定精度を低下させる一因となっていた。
【０００３】
これに対して、特許文献１に示されるように、動脈の容量変化を明確に検出するために、主膨張袋と比べて少容量の検出用膨張袋をその幅方向の全体が上記主膨張袋の内側の一部と重なるように設けるとともに、検出用膨張袋と主膨張袋との間に遮蔽板を設けた２層構造の圧迫帯が提案されている。これによれば、主膨張袋の一部による加圧が被圧迫部位へ直接に行われつつ主膨張袋の他部による加圧が検出用膨張袋を通して間接的に行われる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開平０５−２６９０８９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、上記特許文献１に示される従来の２層構造の圧迫帯を備える自動血圧測定装置によれば、生体の皮膚側に検出用膨張袋が位置していることにより主膨張袋の圧力が適正に動脈に加えられないので、正確な脈波が得られ難く、その脈波に基づいて決定される最高血圧値の精度が良くないという不都合があった。
【０００６】
本発明の目的とするところは、生体の被圧迫部位内の動脈を圧迫したときに得られる脈波に基づいて精度の高い最高血圧値を決定することができる自動血圧測定装置を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明者は、以上の事情を背景として、独立して生体を圧迫できる３つの気室を有する３連カフを試作し、それら３つの気室から独立に得られるカフ脈波を比較するうち、カフ圧が高いうちは振幅の差が大きく異なっているが、カフ圧が生体の最高血圧値付近になるとカフ脈波相互間の振幅が類似してくることを見出した。本発明はかかる知見に基づいて為されたものである。
【０００８】
すなわち、請求項１にかかる発明の要旨とするところは、(a) 生体の被圧迫部位に巻き付けられる圧迫帯を備え、その圧迫帯の圧迫圧力値を変化させる過程でその圧迫帯内の圧力振動である脈波を逐次抽出し、その脈波の変化に基づいて前記生体の血圧値を決定する自動血圧測定装置であって、(b) 前記圧迫帯は、幅方向に連ねられて前記生体の被圧迫部位を各々圧迫する独立した気室を有する複数の膨張袋を有するものであり、(c) それら複数の膨張袋のうちの前記被圧迫部位内の動脈の下流側に位置する下流側膨張袋からの脈波の振幅値と、その下流側膨張袋よりも上流側に位置する所定の膨張袋からの脈波の振幅値との振幅比を逐次算出し、その振幅比に基づいて前記生体の最高血圧値を決定することにある。
【０００９】
また、請求項２にかかる発明の要旨とするところは、請求項１にかかる発明において、(a) 前記振幅比は、前記所定の膨張袋からの脈波の振幅値を前記下流側膨張袋からの脈波の振幅値で除した値であり、(b) 昇圧させた前記圧迫帯の圧迫圧力値を降圧させる過程において、前記逐次算出される振幅比が予め設定された第１振幅比判定値よりも小さくなったときの前記圧迫帯の圧迫圧力値を、前記生体の最高血圧値として決定することにある。
【００１０】
また、請求項３にかかる発明の要旨とするところは、請求項１または２にかかる発明において、前記圧迫帯は、前記被圧迫部位の長手方向に所定間隔を隔てて位置する可撓性シートから成る一対の上流側膨張袋および前記下流側膨張袋と、前記被圧迫部位の長手方向において連なるように前記上流側膨張袋および下流側膨張袋の間に配置され、それら上流側膨張袋および下流側膨張袋とは独立した気室を有する中間膨張袋とを有するものであることにある。
【００１１】
また、請求項４にかかる発明の要旨とするところは、請求項３にかかる発明において、昇圧させた前記圧迫帯の圧迫圧力値を、前記上流側膨張袋、前記中間膨張袋、および前記下流側膨張袋により前記被圧迫部位を同じ圧力で圧迫する状態で降圧させる過程において、前記上流側膨張袋からの脈波の振幅値を前記中間膨張袋からの脈波の振幅値で除した値が予め設定された第２振幅比判定値よりも小さくなり、且つ前記中間膨張袋からの脈波の振幅値を前記下流側膨張袋からの脈波の振幅値で除した値が前記第１振幅比判定値よりも小さくなったときの前記中間膨張袋の圧迫圧力値を、前記生体の最高血圧値として決定することにある。
【００１２】
また、請求項５にかかる発明の要旨とするところは、請求項１乃至４のいずれか１つにかかる発明において、(a) 前記複数の膨張袋内の圧力を検出する圧力センサを備え、(b) 前記被圧迫部位に巻き付けられた前記圧迫帯の複数の膨張袋の圧迫圧力値をその被圧迫部位内の動脈を止血するのに十分な値まで昇圧させた後、その圧迫帯の圧迫圧力値を降圧させる過程において、所定量の除速降圧毎に圧迫帯の圧迫圧力値を所定時間保持し、その所定時間内に前記圧迫帯内の圧力振動である脈波を検出することにある。
【発明の効果】
【００１３】
請求項１にかかる発明の自動血圧測定装置によれば、圧迫帯は、幅方向に連ねられて生体の被圧迫部位を各々圧迫する独立した気室を有する複数の膨張袋を有するものであり、それら複数の膨張袋のうちの前記被圧迫部位内の動脈の下流側に位置する下流側膨張袋からの脈波の振幅値と、その下流側膨張袋よりも上流側に位置する所定の膨張袋からの脈波の振幅値との振幅比を逐次算出し、その振幅比に基づいて生体の最高血圧値を決定することから、相互間が圧力変動に関して独立状態とされた複数の膨張袋から生体の被圧迫部位内の動脈に圧迫圧力を均等な圧力分布で加えることで各々の膨張袋から正確な脈波がそれぞれ得られるので、それら脈波間の振幅比に基づいて精度の高い最高血圧値が得られる。
【００１４】
また、請求項２にかかる発明の自動血圧測定装置によれば、前記振幅比は、前記所定の膨張袋からの脈波の振幅値を前記下流側膨張袋からの脈波の振幅値で除した値であり、昇圧させた前記圧迫帯の圧迫圧力値を降圧させる過程において、前記逐次算出される振幅比が予め設定された第１振幅比判定値よりも小さくなったときの圧迫帯の圧迫圧力値を、生体の最高血圧値として決定する。そのため、被圧迫部位内の動脈の血流が所定の膨張袋下は通るが下流側膨張袋下は通らない状態と、被圧迫部位内の動脈の血流が所定の膨張袋下および下流側膨張袋下を共に通る状態とを区別し、被圧迫部位内の動脈の血流が所定の膨張袋下および下流側膨張袋下を共に通る状態になったときの圧迫帯の圧迫圧力値を生体の最高血圧値として決定するので、精度の高い最高血圧値が得られる。
【００１５】
また、請求項３にかかる発明の自動血圧測定装置によれば、前記圧迫帯は、被圧迫部位の長手方向に所定間隔を隔てて位置する可撓性シートから成る一対の上流側膨張袋および前記下流側膨張袋と、被圧迫部位の長手方向において連なるように上記上流側膨張袋および下流側膨張袋の間に配置され、それら上流側膨張袋および下流側膨張袋とは独立した気室を有する中間膨張袋とを有するものであることから、被圧迫部位の長手方向において連なり相互間が圧力変動に関して独立状態とされた上流側膨張袋、中間膨張袋、および下流側膨張袋から生体の被圧迫部位内の動脈に圧迫圧力が均等な圧力分布で加えられることで正確な脈波が得られるので、それら脈波間の振幅比に基づいて精度の高い最高血圧値が得られる。
【００１６】
また、請求項４にかかる発明の自動血圧測定装置によれば、昇圧させた前記圧迫帯の圧迫圧力値を、前記上流側膨張袋、前記中間膨張袋、および前記下流側膨張袋により被圧迫部位を同じ圧力で圧迫する状態で降圧させる過程において、上記上流側膨張袋からの脈波の振幅値を上記中間膨張袋からの脈波の振幅値で除した値が予め設定された第２振幅比判定値よりも小さくなり、且つ上記中間膨張袋からの脈波の振幅値を上記下流側膨張袋からの脈波の振幅値で除した値が前記第１振幅比判定値よりも小さくなったときの中間膨張袋の圧迫圧力値を、前記生体の最高血圧値として決定する。そのため、被圧迫部位内の動脈の血流が上流側膨張袋下は通るが中間膨張袋下および下流側膨張袋下は通らない状態と、被圧迫部位内の動脈の血流が上流側膨張袋下、中間膨張袋下、および下流側膨張袋下を共に通る状態とを区別し、被圧迫部位内の動脈の血流が上流側膨張袋下、中間膨張袋下、および下流側膨張袋下を共に通る状態になったときに幅方向において均等な圧力分布の中間膨張袋の圧迫圧力値を、生体の最高血圧値として決定するので、精度の高い最高血圧値が得られる。
【００１７】
また、請求項５にかかる発明の自動血圧測定装置によれば、複数の膨張袋内の圧力を検出する圧力センサを備え、被圧迫部位に巻き付けられた圧迫帯の複数の膨張袋の圧迫圧力値をその被圧迫部位内の動脈を止血するのに十分な値まで昇圧させた後、その圧迫帯の圧迫圧力値を降圧させる過程において、所定量の除速降圧毎に圧迫帯の圧迫圧力値を所定時間保持し、その所定時間内に前記圧迫帯内の圧力振動である脈波を検出することから、圧迫圧力値が一定であるときに脈波が検出されるので、正確な脈波を得ることができる。また、上記所定時間内に複数の脈波を検出し、それら複数の脈波の平均値に基づいて最高血圧値が決定される場合には、より精度の高い最高血圧値が得られる。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】生体の被圧迫部位である上腕に巻き付けられた上腕用の圧迫帯を備えた本発明の一例の自動血圧測定装置を示している。
【図２】図１の圧迫帯の外周面を示す一部を切り欠いた図である。
【図３】図２の圧迫帯内に備えられた上流側膨張袋、中間膨張袋、および下流側膨張袋を示す平面図である。
【図４】図３の上流側膨張袋、中間膨張袋、および下流側膨張袋を幅方向に切断して示す断面図である。
【図５】図１の電子制御装置に備えられた制御機能の要部を説明するための機能ブロック線図である。
【図６】図５のカフ圧制御手段により複数の膨張袋の圧迫圧力値がそれぞれ徐速降圧させられる過程において発生する上記複数の膨張袋からの脈波信号を示す図であり、上記圧迫圧力値が１５１ｍｍＨｇであるときのものである。
【図７】図５のカフ圧制御手段により複数の膨張袋の圧迫圧力値がそれぞれ徐速降圧させられる過程において発生する上記複数の膨張袋からの脈波信号を示す図であり、上記圧迫圧力値が１３５ｍｍＨｇであるときのものである。
【図８】図５のカフ圧制御手段により複数の膨張袋の圧迫圧力値がそれぞれ徐速降圧させられる過程において発生する上記複数の膨張袋からの脈波信号を示す図であり、上記圧迫圧力値が１２７ｍｍＨｇであるときのものである。
【図９】図５のカフ圧制御手段により複数の膨張袋の圧迫圧力値がそれぞれ徐速降圧させられる過程において発生する上記複数の膨張袋からの脈波信号を示す図であり、上記圧迫圧力値が１１０ｍｍＨｇであるときのものである。
【図１０】図５のカフ圧制御手段により複数の膨張袋の圧迫圧力値がそれぞれ徐速降圧させられる過程において発生する上記複数の膨張袋からの脈波信号を示す図であり、上記圧迫圧力値が８６ｍｍＨｇであるときのものである。
【図１１】図５のカフ圧制御手段により複数の膨張袋の圧迫圧力値がそれぞれ徐速降圧させられる過程において発生する上記複数の膨張袋からの脈波信号を示す図であり、上記圧迫圧力値が７２ｍｍＨｇであるときのものである。
【図１２】図５のカフ圧制御手段により複数の膨張袋の圧迫圧力値がそれぞれ徐速降圧させられる過程において発生する上記複数の膨張袋からの脈波信号を示す図であり、上記圧迫圧力値が５８ｍｍＨｇであるときのものである。
【図１３】図５のカフ圧制御手段により複数の膨張袋の圧迫圧力値がそれぞれ徐速降圧させられる過程において発生する上記複数の膨張袋からの脈波信号を示す図であり、上記圧迫圧力値が３６ｍｍＨｇであるときのものである。
【図１４】時間軸と圧迫圧力値軸との二次元座標内に示される複数の膨張袋からの脈波信号の立ち上がり点、およびそれら立ち上がり点間の時間差をそれぞれ示す図である。
【図１５】圧迫帯による圧迫下の動脈における脈波伝播速度と圧迫圧力値との関係を示す図である。
【図１６】下流側膨張袋および中間膨張袋からの脈波信号間の時間差と、圧迫帯の圧迫圧力値との関係を示す図である。
【図１７】図５の電子制御装置の制御作動の要部を説明するフローチャートの一方である。
【図１８】図５の電子制御装置の制御作動の要部を説明するフローチャートの他方である。
【図１９】図５の電子制御装置の制御作動の要部を説明するタイムチャートである。
【図２０】図５のカフ圧制御手段により複数の膨張袋の圧迫圧力値がそれぞれ徐速降圧させられる過程において抽出された上記複数の膨張袋からの脈波信号の振幅値を結ぶ包絡線（エンベロープ）を示す図である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１９】
以下、本発明の一実施例を図面を参照して詳細に説明する。なお、以下の実施例において図は適宜簡略化或いは変形されており、各部の寸法比および形状等は必ずしも正確に描かれていない。
【実施例】
【００２０】
図１は、被圧迫部位である生体の肢体たとえば上腕１０に巻き付けられた上腕用の圧迫帯１２を備えた本発明の一例の自動血圧測定装置１４を示している。この自動血圧測定装置１４は、上腕１０内の動脈１６を止血するのに十分な値まで昇圧させた圧迫帯１２の圧迫圧を降圧させる過程において、動脈１６の容積変化に応答して発生する圧迫帯１２内の圧力振動である脈波（後述の図６〜図１３参照）を逐次抽出し、その脈波の変化に基づいてその生体の最高血圧値ＳＢＰおよび最低血圧値ＤＢＰを測定するものである。
【００２１】
図２は圧迫帯１２の外周面を示す一部を切り欠いた図である。図２に示すように、圧迫帯１２は、ＰＶＣ等の合成樹脂により裏面が相互にラミネートされた合成樹脂繊維製の外周側面不織布２０ａおよび図示しない内周側不織布から成る帯状外袋２０と、その帯状外袋２０内において幅方向に順次収容され、たとえば軟質ポリ塩化ビニールシートなどの可撓性シートから構成されて独立して上腕１０を圧迫可能な上流側膨張袋２２、中間膨張袋２４、および下流側膨張袋２６とを備え、外周側面不織布２０ａの端部に取り付けられた面ファスナ２８に前記内周側不織布の端部に取り付けられた図示しない起毛パイルが着脱可能に接着されることにより、上腕１０に着脱可能に装着されるようになっている。上腕１０に装着された状態においては、下流側膨張袋２６は上流側膨張袋２２および中間膨張袋２４よりも上腕１０内の動脈１６の下流側に位置させられる。また、中間膨張袋２４は下流側膨張袋２６よりも上流側に位置させられ、上流側膨張袋２２は下流側膨張袋２６および中間膨張袋２４よりも上流側に位置させられる。上流側膨張袋２２、中間膨張袋２４、および下流側膨張袋２６は、幅方向に連ねられて前記上腕１０を各々圧迫する独立した気室をそれぞれ有するとともに、管接続用コネクタ３２、３４、および３６を外周面側に備えている。それら管接続用コネクタ３２、３４、および３６は、外周側面不織布２０ａを通して圧迫帯１２の外周面に露出されている。
【００２２】
図３は圧迫帯１２内に備えられた上流側膨張袋２２、中間膨張袋２４、および下流側膨張袋２６を示す平面図であり、図４はそれらを幅方向すなわち図３の矢印ａ方向に切断した断面図である。上流側膨張袋２２、中流側膨張袋２４、および下流側膨張袋２６は、それらにより圧迫された動脈１６の容積変化に応答して発生する圧力振動である脈波を検出するためのものであり、それぞれ長手状を成している。上流側膨張袋２２および下流側膨張袋２６は中間膨張袋２４の両側に隣接した状態で配置されている。また、中間膨張袋２４は上流側膨張袋２２および下流側膨張袋２６の間に挟まれた状態で圧迫帯１２の幅方向の中央部に配置されている。なお、圧迫帯１２が前記上腕１０に巻き付けられた状態においては、上流側膨張袋２２および下流側膨張袋２６は上記上腕１０の長手方向に所定間隔を隔てて位置させられ、また、中間膨張袋２４は上記上腕１０の長手方向において連なるように上記上流側膨張袋２２および下流側膨張袋２６の間に配置させられる。
【００２３】
中間膨張袋２４は所謂マチ構造の側縁部を両側に備えている。すなわち、中間膨張袋２４の上腕１０の長手方向における両端部には、互いに接近するほど深くなるように互いに接近する方向に折れ込まれた可撓性シートから成る一対の折込溝２４ｆおよび２４ｆがそれぞれ形成されている。そして、上流側膨張袋２２および下流側膨張袋２６の中間膨張袋２４に隣接する側の隣接側端部２２ａおよび２６ａが上記一対の折込溝２４ｆおよび２４ｆ内に差し入れられて配置されるようになっている。これにより、中間膨張袋２４の両端部と上流側膨張袋２２の隣接側端部２２ａおよび下流側膨張袋２６の隣接側端部２６ａとが相互に重ねられた構造すなわちオーバラップ構造となるので、上流側膨張袋２２、中間膨張袋２４、および下流側膨張袋２６が等圧で上腕１０を圧迫したときにそれらの境界付近においても均等な圧力分布が得られる。
【００２４】
上流側膨張袋２２および下流側膨張袋２６も、所謂マチ構造の側縁部を中間膨張袋２４とは反対側の端部２２ｂおよび２６ｂに備えている。すなわち、上流側膨張袋２２および下流側膨張袋２６の中間膨張袋２４とは反対側の端部２２ｂおよび２６ｂには、互いに接近するほど深くなるように互いに接近する方向に折れ込まれた可撓性シートから成る折込溝２２ｆおよび２６ｆがそれぞれ形成されている。それら折込溝２２ｆおよび２６ｆを構成するシートは、幅方向に飛び出ないように、上流側膨張袋２２および下流側膨張袋２６内に配置された貫通穴を備える接続シート３８、４０を介してその反対側部分すなわち中間膨張袋２４側の部分に接続されている。これにより、上流側膨張袋２２および下流側膨張袋２６の端部２２ｂおよび２６ｂにおいても前記上腕１０の動脈１６に対する圧迫圧が他の部分と同様に得られるので、圧迫帯１２の幅方向の有効圧迫幅がその幅寸法と同等になる。圧迫帯１２の幅方向は１２ｃｍ程度であり、その幅方向に３つの上流側膨張袋２２、中間膨張袋２４、および下流側膨張袋２６が配置された構造であるから、それぞれが実質的に４ｃｍ程度の幅寸法とならざるを得ない。このような狭い幅寸法であっても圧迫機能を十分に発生させるために、中間膨張袋２４の両端部２４ａおよび２４ｂと上流側膨張袋２２および下流側膨張袋２６の隣接側端部２２ａおよび２６ａとが相互に重ねられたオーバラップ構造とされるとともに、上流側膨張袋２２および下流側膨張袋２６の中間膨張袋２４とは反対側の端部２２ｂおよび２６ｂが所謂マチ構造の側縁部とされている。
【００２５】
上流側膨張袋２２および下流側膨張袋２６の中間膨張袋２４側の端部２２ａおよび２６ａと、それが差し入れられている一対の折込溝２４ｆおよび２４ｆの内壁面すなわち相対向する溝側面との間には、圧迫帯１２の長手方向の曲げ剛性よりもその圧迫帯１２の幅方向の曲げ剛性が高い剛性の異方性を有する長手状の遮蔽部材４２がそれぞれ介在させられている。この遮蔽部材４２は、上流側膨張袋２２および下流側膨張袋２６、或いは中間膨張袋２４と同様の長さ寸法を備えている。本実施例では、図３、図４に示すように、上流側膨張袋２２の端部２２ａとそれが差し入れられている折込溝２４ｆとの間の隙間のうちの外周側の隙間、および、下流側膨張袋２６の端部２６ａとそれが差し入れられている折込溝２４ｆとの間の隙間のうちの外周側の隙間に、長手状の遮蔽部材４２がそれぞれ介在させられているが、内周側隙間にも介在させられてもよい。内周側隙間に比較して外周側隙間の方が遮蔽効果が大きいので、少なくとも外周側隙間に設けられればよい。
【００２６】
上記遮蔽部材４２は、上腕１０の長手方向すなわち圧迫帯１２の幅方向に平行な樹脂製の複数本の可撓性中空管４４が互いに平行な状態で、上腕１０の周方向すなわち圧迫帯１２の長手方向に連ねて配列されるとともに、それら可撓性中空管４４が型成形或いは接着により直接に或いは粘着テープなどの可撓性シート等の他の部材を介して間接的に相互に連結されることにより構成されている。上記遮蔽部材４２は、上流側膨張袋２２および下流側膨張袋２６の中間膨張袋２４側の端部２２ａおよび２６ａの外周側の複数箇所に設けられた複数の掛止シート４６に掛け止められている。
【００２７】
図１に戻って、自動血圧測定装置１４においては、空気ポンプ５０、急速排気弁５２、および排気制御弁５４が主配管５６にそれぞれ接続されている。その主配管５６からは、上流側膨張袋２２に接続された第１分岐管５８、中間膨張袋２４に接続された第２分岐管６２、および下流側膨張袋２６に接続された第３分岐管６４がそれぞれ分岐させられている。上記第１分岐管５８は、空気ポンプ５０と上流側膨張袋２２との間を直接開閉するための第１開閉弁Ｅ１を直列に備えている。また、上記主配管５６は、空気ポンプ５０、急速排気弁５２、および排気制御弁５４と、上記各分岐管との間を直接開閉するための第２開閉弁Ｅ２を直列に備えている。また、上記第３分岐管６４は、空気ポンプ５０と下流側膨張袋２６との間を直接開閉するための第３開閉弁Ｅ３を直列に備えている。そして、上流側膨張袋２２内の圧力値を検出するための第１圧力センサＴ１が第１分岐管５８に接続され、中間膨張袋２４内の圧力値を検出するための第２圧力センサＴ２が第２分岐管６２に接続され、下流側膨張袋２６内の圧力値を検出するための第３圧力センサＴ３が第３分岐管６４に接続されている。
【００２８】
上記第１圧力センサＴ１、第２圧力センサＴ２、および第３圧力センサＴ３から電子制御装置７０には、上流側膨張袋２２内の圧力値すなわち上流側膨張袋２２の圧迫圧力値ＰＣ１を示す出力信号、中間膨張袋２４内の圧力値すなわち中間膨張袋２４の圧迫圧力値ＰＣ２を示す出力信号、および下流側膨張袋２６内の圧力値すなわち下流側膨張袋２６の圧迫圧力値ＰＣ３を示す出力信号がそれぞれ供給される。電子制御装置７０は、ＣＰＵ７２、ＲＡＭ７４、ＲＯＭ７６、および図示しないＩ／Ｏポートなどを含む所謂マイクロコンピュータである。この電子制御装置７０は、ＣＰＵ７２がＲＡＭ７４の記憶機能を利用しつつ予めＲＯＭ７６に記憶されたプログラムにしたがって入力信号を処理し、電動式の空気ポンプ５０、急速排気弁５２、排気制御弁５４、第１開閉弁Ｅ１、第２開閉弁Ｅ２、および第３開閉弁Ｅ３をそれぞれ制御することにより、膨張袋２２、２４、および２６にそれぞれ圧迫された上腕１０の動脈１６の容積変化に応答してそれぞれ発生する膨張袋２２、２４、および２６内の圧力振動である脈波を示す脈波信号ＳＭ１、ＳＭ２、およびＳＭ３（後述の図６〜図１３参照）をそれぞれ採取する。また、電子制御装置７０は、それら脈波信号ＳＭ１、ＳＭ２、およびＳＭ３に基づいて前記生体の最高血圧値ＳＢＰおよび最低血圧値ＤＢＰを算出し、表示装置７８にその演算結果である測定値を表示させる。この電子制御装置７０には、上記第１圧力センサＴ１、第２圧力センサＴ２、および第３圧力センサＴ３からの出力信号に加え、血圧測定スタートセンサ８０からの出力信号が供給される。上記血圧測定スタートセンサ８０は、血圧測定開始の合図となる信号を出力するものであり、例えば図示しない起動操作装置が操作されることで上記信号を出力するようになっている。
【００２９】
図５は、電子制御装置７０に備えられた制御機能の要部を説明するための機能ブロック線図である。図５において、カフ圧制御手段８２は、血圧測定開始の合図となる信号が血圧測定スタートセンサ８０から供給された場合に、空気ポンプ５０、急速排気弁５２、排気制御弁５４、第１開閉弁Ｅ１、第２開閉弁Ｅ２、および第３開閉弁Ｅ３をそれぞれ制御することにより、膨張袋２２、２４、および２６による上腕１０の動脈１６への圧迫圧力値ＰＣをその動脈１６における最高血圧値ＳＢＰよりも充分に高い値に予め設定された昇圧目標圧力値ＰＣＭ（たとえば１８０ｍｍＨｇ）まで同時に急速に昇圧する。例えば、中間膨張袋２４の圧迫圧力値ＰＣ２が上記昇圧目標圧力値ＰＣＭ以上となるまで各膨張袋を昇圧する。続いて、カフ圧制御手段８２は、上記昇圧させた膨張袋２２、２４、および２６の圧迫圧力値ＰＣを例えば２〜３ｍｍＨｇ／ｓｅｃに予め設定された徐速降圧速度でそれぞれ同時に徐速降圧させる。このとき、カフ圧制御手段８２は、所定量（たとえば１〜１０ｍｍＨｇの範囲内）の除速降圧毎に膨張袋２２、２４、および２６の圧迫圧力値ＰＣをそれぞれ所定時間保持する。そして、カフ圧制御手段８２は、中間膨張袋２４の圧迫圧力値ＰＣ２が、上記動脈１６における最低血圧値ＤＢＰよりも充分に低い値に予め設定された測定終了圧力値ＰＣＥ（たとえば３０ｍｍＨｇ）よりも小さくなったときに、急速排気弁５２を用いて膨張袋２２、２４、および２６内の圧力をそれぞれ大気圧まで排圧する。
【００３０】
振幅決定手段８４は、カフ圧制御手段８２により膨張袋２２、２４、および２６の圧迫圧力値ＰＣがそれぞれ徐速降圧させられる過程において、第１圧力センサＴ１、第２圧力センサＴ２、および第３圧力センサＴ３からの出力信号に基づいて、上記膨張袋２２、２４、および２６内の圧力変動である脈波を示す脈波信号ＳＭ１、ＳＭ２、およびＳＭ３を逐次採取する。図６〜図１３は、上記過程において発生する脈波信号ＳＭを例示する図である。これら図６〜図１３に示す脈波信号ＳＭ１、ＳＭ２、およびＳＭ３は、圧迫帯１２の圧迫圧力値ＰＣが１５１ｍｍＨｇ、１３５ｍｍＨｇ、１２７ｍｍＨｇ、１１０ｍｍＨｇ、８６ｍｍＨｇ、７２ｍｍＨｇ、５８ｍｍＨｇ、および３６ｍｍＨｇであるときに、第１圧力センサＴ１からの出力信号がローパスフィルタ処理またはバンドパスフィルタ処理されることにより弁別されて得られた上流側膨張袋２２からの脈波を示す脈波信号ＳＭ１（破線）、第２圧力センサＴ２からの出力信号がローパスフィルタ処理またはバンドパスフィルタ処理されることにより弁別されて得られた中間膨張袋２４からの脈波を示す脈波信号ＳＭ２（実線）、および第３圧力センサＴ３からの出力信号がローパスフィルタ処理またはバンドパスフィルタ処理されることにより弁別されて得られた下流側膨張袋２６からの脈波を示す脈波信号ＳＭ３（１点鎖線）である。そして、振幅決定手段８４は、上記得られた脈波信号ＳＭ１、ＳＭ２、およびＳＭ３の振幅値Ａ１、Ａ２、およびＡ３を一拍毎に決定し、それら振幅値Ａ１〜Ａ３を、それら振幅値Ａ１〜Ａ３が決定された脈波信号ＳＭに対応する中間膨張袋２４の圧迫圧力値ＰＣ２を示すカフ圧信号ＰＫ２とともにＲＡＭ７４の所定の記憶領域に記憶する。
【００３１】
血圧値決定手段８６は、複数の膨張袋２２、２４、および２６のうち、少なくとも２つからの脈波信号の振幅比に基づいて前記生体の最高血圧値ＳＢＰを決定する最高血圧値決定手段８８を備えている。この最高血圧値決定手段８８では、圧迫圧力値ＰＣが高いうちは各膨張袋相互間の振幅の差が大きく異なっているが圧迫圧力値ＰＣが最高血圧値ＳＢＰ付近になると各膨張袋相互間の振幅が類似してくることを利用して、最高血圧値ＳＢＰが決定される。具体的には、最高血圧値決定手段８８は、例えば、カフ圧制御手段８２により、昇圧させた膨張袋２２、２４、および２６の圧迫圧力値ＰＣをそれら膨張袋２２、２４、および２６により上腕部１０を各々同じ圧力で圧迫する状態でそれぞれ徐速降圧する過程において、中間膨張袋２４からの脈波信号ＳＭ２の振幅値Ａ２を下流側膨張袋２６からの脈波信号ＳＭ３の振幅値Ａ３で除した値である第１の振幅比ｒ２３（＝Ａ２／Ａ３）が第１振幅比判定値Ｃ１よりも小さくなり、且つ上流側膨張袋２２からの脈波信号ＳＭ１の振幅値Ａ１を中間膨張袋２４からの脈波信号ＳＭ２の振幅値Ａ２で除した値である第２の振幅比ｒ１２（＝Ａ１／Ａ２）が予め設定された第２振幅比判定値Ｃ２よりも小さくなったときにおける中間膨張袋２４の圧迫圧力値ＰＣ２を、前記生体の最高血圧値ＳＢＰとして決定する。
【００３２】
本実施例の圧迫帯１２の上流側膨張袋２２から中間膨張袋２４への振動伝達レベルはたとえば約３０％である。すなわち上流側膨張袋２２で発生した圧力振動の振幅値が１である場合、その圧力振動が中間膨張袋２４に伝達されてその中間膨張袋２４内で発生する圧力振動の振幅値は約０．３である。また、中間膨張袋２４から下流側膨張袋２６への振動伝達レベルはたとえば約３０％である。すなわち、中間膨張袋２４で発生した圧力振動の振幅値が１である場合、その圧力振動が下流側膨張袋２６に伝達されてその下流側膨張袋２６内で発生する圧力振動の振幅値は０．３であるとともに、上流側膨張袋２２で発生した圧力振動の振幅値が１である場合、その圧力振動が中間膨張袋２４を介して下流側膨張袋２６に伝達されてその下流側膨張袋２６内で発生する圧力振動の振幅値は約０．０９である。それらを考慮して、上記第１振幅比判定値Ｃ１は例えば３．３３よりも所定値だけ小さい値に設定される。第２振幅比判定値Ｃ２は例えば３．３３よりも所定値だけ小さい値に設定される。
【００３３】
また、血圧値決定手段８６は、複数の膨張袋２２、２４、および２６のうちの少なくとも２つからの脈波信号間の位相差と、圧迫帯１２による圧迫下の動脈１６における脈波伝播速度ＰＷＶ[m/sec]とに基づいて前記生体の最低血圧値ＤＢＰを決定する最低血圧値決定手段９０を備えている。具体的には、最低血圧値決定手段９０は、昇圧させられた膨張袋２２、２４、および２６の圧迫圧力値ＰＣがそれら膨張袋２２、２４、および２６により上腕部１０を各々同じ圧力で圧迫する状態でそれぞれ徐速降圧させられる過程において、例えば図１４に示されるような時間軸と圧迫圧力値軸との二次元座標内に示される下流側膨張袋２６からの脈波信号ＳＭ３の立ち上がり点ａ３と中間膨張袋２４からの脈波信号ＳＭ２の立ち上がり点ａ２との第１の時間差ｔ３２と、上記二次元座標内に示される中間膨張袋２４からの脈波信号ＳＭ２の立ち上がり点ａ２と上流側膨張袋２２からの脈波信号ＳＭ１の立ち上がり点ａ１との第２の時間差ｔ２１とをそれぞれ逐次算出する。第１の時間差ｔ３２および第２の時間差ｔ２１は上記位相差に相当する。
【００３４】
本実施例において、上記立ち上がり点ａ１は、脈波信号ＳＭ１の立ち上がり部分の変曲点ｂ１における接線Ｌｔ１と、脈波信号ＳＭ１の立ち上がり始点ｃ１を通る時間軸に平行な横線Ｌｗ１との交点である。また、上記立ち上がり点ａ２は、脈波信号ＳＭ２の立ち上がり部分の変曲点ｂ２における接線Ｌｔ２と、脈波信号ＳＭ２の立ち上がり始点ｃ２を通る時間軸に平行な横線Ｌｗ２との交点である。また、上記立ち上がり点ａ３は、脈波信号ＳＭ３の立ち上がり部分の変曲点ｂ３における接線Ｌｔ３と、脈波信号ＳＭ３の立ち上がり始点ｃ３を通る時間軸に平行な横線Ｌｗ３との交点である。
【００３５】
また、最低血圧値決定手段９０は、昇圧させられた膨張袋２２、２４、および２６の圧迫圧力値ＰＣがそれら膨張袋２２、２４、および２６により上腕部１０を各々同じ圧力で圧迫する状態でそれぞれ徐速降圧させられる過程において、圧迫帯１２による圧迫下の動脈１６における脈波伝播速度ＰＷＶを逐次算出し、中間膨張袋２４の圧迫圧力値ＰＣ２に対する脈波伝播速度ＰＷＶの変化率ＲＰＷＶを逐次算出する。脈波伝播速度ＰＷＶは、上記算出された第１の時間差ｔ３２を中間膨張袋２４と下流側膨張袋２６との間の幅方向の距離Ｌ３２（図４参照）で除して算出される。また、脈波伝播速度ＰＷＶの変化率ＲＰＷＶは、例えば、図１５に示されるような圧迫圧力値軸と脈波伝播速度軸との二次元座標内に示される脈波伝播速度ＰＷＶと圧迫圧力値ＰＣ２との関係を示す曲線の接線の傾きで表される。
【００３６】
そして、最低血圧値決定手段９０は、昇圧させられた膨張袋２２、２４、および２６の圧迫圧力値ＰＣがそれら膨張袋２２、２４、および２６により上腕部１０を各々同じ圧力で圧迫する状態でそれぞれ徐速降圧させられる過程において、第１の時間差ｔ３２が予め設定された時間差判定値ｔｃを通過する即ち時間差判定値ｔｃよりも小さく、第２の時間差ｔ２１が上記時間差判定値ｔｃを通過する即ち時間差判定値ｔｃよりも小さく、且つ脈波伝播速度ＰＷＶの変化率ＲＰＷＶが、図１５に示すように圧迫圧力値ＰＣ２が下限値たとえば零から増加するに伴って変化率ＲＰＷＶが連続的に増加する領域ｂにおいて、予め設定された変化率判定値Ｒｃを通過する即ち変化率判定値Ｒｃよりも小さくなるときの圧迫圧力値ＰＣ２を、前記生体の最低血圧値ＤＢＰとして決定する。なお、時間差判定値ｔｃは、本発明における位相差判定値、第１時間差判定値、および第２時間差判定値に相当する。
【００３７】
図１５は、圧迫帯１２による圧迫下の動脈１６における脈波伝播速度ＰＷＶ[m/sec]と圧迫圧力値ＰＣ２[mmHg]との関係を示す図である。図１５に示すように、脈波伝播速度ＰＷＶは、圧迫圧力値ＰＣ２が零から増加するに伴って、零から最低血圧値ＤＢＰ付近までは連続的に緩やかに減少し、最低血圧値ＤＢＰを超えた付近で連続的に急激に減少した後、最高血圧値ＳＢＰに向けて連続的に緩やかに減少する。すなわち脈波伝播速度ＰＷＶは圧迫圧力値ＰＣ２が大きくなるほど遅くなる。また、図中に矢印ｂで示す領域においては、圧迫圧力値ＰＣ２が零から増加するに伴って脈波伝播速度ＰＷＶの変化率ＲＰＷＶ（曲線の傾き）が連続的に増加する。圧迫圧力値ＰＣ２が最低血圧値ＤＢＰに一致するときの脈波伝播速度ＰＷＶ１は被測定者によって様々であるが、圧迫圧力値ＰＣ２が最低血圧値ＤＢＰに一致するときの脈波伝播速度ＰＷＶの変化率ＲＰＷＶすなわち変化率判定値Ｒｃは、被測定者に拘わらず同様な値となる。変化率判定値Ｒｃは、予め実験的に求められた図１５に示すような関係から決定される。
【００３８】
図１６は、下流側膨張袋２６および中間膨張袋２４からの脈波信号間の時間差すなわち第１の時間差ｔ３２と、圧迫圧力値ＰＣ２との関係を示す図である。図１６に示すように、下流側膨張袋２６と中間膨張袋２４との間の脈波伝播時間に相当する第１の時間差ｔ３２は、圧迫圧力値ＰＣ２が最低血圧値ＤＢＰとなるときに時間差判定値ｔｃとなる。時間差判定値ｔｃは、予め実験的に求められた図１６に示すような関係から決定される。
【００３９】
図１７、図１８および図１９は、上記電子制御装置７０の制御作動の要部を説明するフローチャートおよびタイムチャートである。図示しない電源スイッチが投入されると、図１９の時間ｔ０に示す初期状態とされる。この状態では、第１開閉弁Ｅ１、第２開閉弁Ｅ２、第３開閉弁Ｅ３、および急速排気弁５２は常開弁であるため開状態（非作動状態）とされ、排気制御弁５４は常閉弁であるため閉状態（非作動状態）とされ、また、空気ポンプ５０は非作動状態とされている。
【００４０】
次いで、図示しない起動操作装置が操作されて自動血圧測定装置１４の測定動作が開始されると、先ず、前記カフ圧制御手段８２に対応する図１７のステップ（以下、「ステップ」を省略する）Ｓ１においては、圧迫帯１２の圧迫圧力値が昇圧される。具体的には、図１９に示すように、急速排気弁５２が閉状態とされるとともに、空気ポンプ５０が作動状態とされてその空気ポンプ５０から圧送される圧縮空気により主配管５６内およびそれに連通された膨張袋２２、２４、および２６内の圧力が急速に高められる。そして、圧迫帯１２による上腕１０の圧迫が開始される。
【００４１】
上記Ｓ１に次いで、前記カフ圧制御手段８２に対応するＳ２においては、中間膨張袋２４の圧迫圧力値ＰＣ２を示すカフ圧信号ＰＫ２に基づいて、その圧迫圧力値ＰＣ２が予め設定された昇圧目標圧力値ＰＣＭ（たとえば１８０ｍｍＨｇ）以上であるか否かが判定される。図１９の時間ｔ１より前の時点では、上記Ｓ２の判定が否定されて図１７のＳ１以下が繰り返し実行される。しかし、図１９の時間ｔ１時点では、上記Ｓ２の判定が肯定される。
【００４２】
上記のようにＳ２の判定が肯定されると、前記カフ圧制御手段８２に対応するＳ３において、空気ポンプ５０の作動が停止される。そして、昇圧させた膨張袋２２、２４、および２６の圧迫圧力値ＰＣ１、ＰＣ２、およびＰＣ３が例えば２〜３ｍｍＨｇ／ｓｅｃに予め設定された徐速降圧速度でそれぞれ同時に降圧するように排気制御弁５４が作動させられ、徐速排気が開始される。このとき、膨張袋２２、２４、および２６の圧迫圧力値ＰＣの降圧量がたとえば１〜１０ｍｍＨｇの範囲内の所定量となるように排気制御弁５４が制御され、その所定量の除速降圧毎に上記圧迫圧力値ＰＣがそれぞれ所定時間保持されるように第１開閉弁Ｅ１、第２開閉弁Ｅ２、および第３開閉弁Ｅ３が作動させられる。上記圧迫圧力値ＰＣを保持する場合には第１開閉弁Ｅ１、第２開閉弁Ｅ２、および第３開閉弁Ｅ３がそれぞれ閉状態とされる。図１９の時間ｔ２は上記徐速排気の開始時点であり、また時間ｔ２〜ｔ３の間は上記圧迫圧力値ＰＣがそれぞれ所定時間保持されている時間である。
【００４３】
Ｓ３に次いで、前記振幅決定手段８４に対応するＳ４では、圧迫圧力値ＰＣ１、ＰＣ２、およびＰＣ３がそれぞれ所定時間保持される間に、第１圧力センサＴ１、第２圧力センサＴ２、および第３圧力センサＴ３からの出力信号に対して数Ｈｚ乃至数十Ｈｚの波長帯の信号を弁別するローパスフィルタ処理またはバンドパスフィルタ処理がそれぞれ為されることにより膨張袋２２、２４、および２６からの脈波を示す脈波信号ＳＭ１、ＳＭ２、およびＳＭ３が抽出されるとともに、第２圧力センサＴ２からの出力信号に対してローパスフィルタ処理が為されることによりＡＣ成分が除去された中間膨張袋２４の圧迫圧力値ＰＣ２を示すカフ圧信号ＰＫ２が抽出される。そして、それらが互いに関連付けられて記憶される。図６〜図１３は、上記抽出されて記憶される脈波信号ＳＭ１、ＳＭ２、およびＳＭ３を例示する図である。
【００４４】
また、上記Ｓ４では、上記脈波信号ＳＭ１、ＳＭ２、およびＳＭ３が得られる度にそれらの振幅値Ａ１〜Ａ３が一拍毎に決定され、それら振幅値Ａ１〜Ａ３と、それら振幅値Ａ１〜Ａ３が決定された脈波信号ＳＭに対応するカフ圧信号ＰＫ２とに基づいて、例えば図２０に示すような脈波信号の振幅値を結ぶ包絡線（エンベロープ）が作成されて記憶される。なお、図２０のエンベロープにおいて、各測定点間の値は例えば曲線補完により求められる。
【００４５】
上記Ｓ４に次いで、前記カフ圧制御手段８２に対応するＳ５では、上記圧迫圧力値ＰＣがそれぞれ所定時間保持される間に、中間膨張袋２４の圧迫圧力値ＰＣ２を示すカフ圧信号ＰＫ２に基づいて上記圧迫圧力値ＰＣが予め設定された測定終了圧力値ＰＣＥ（たとえば３０ｍｍＨｇ）以下であるか否かが判定される。図１９の時間ｔ１１より前の時点では、上記Ｓ５の判定が否定されて図１７のＳ３以下が繰り返し実行される。しかし、図１９の時間ｔ１１時点では、上記Ｓ５の判定が肯定される。
【００４６】
上記のようにＳ５の判定が肯定されると、前記カフ圧制御手段８２に対応するＳ６において、膨張袋２２、２４、および２６内の圧力がそれぞれ大気圧まで排圧させられるように急速排気弁５２が作動させられる。図１９の時間ｔ１１以降はこの状態を示す。
【００４７】
上記Ｓ６に次いで、前記最高血圧値決定手段８８に対応するＳ７では、最高血圧値決定のために用いられる図２０のエンベロープの圧迫圧範囲が、例えば１００ｍｍＨｇ程度に予め設定された下限値以上に限定される。
【００４８】
上記Ｓ７に次いで、前記最高血圧値決定手段８８に対応するＳ８では、本ルーチンでＳ８が最初に実行される場合、図２０のエンベロープが使用されてＳ６で限定された圧迫圧範囲内で最も大きい圧迫圧力値ＰＣ２をもつ測定点に対応する上流側膨張袋２２からの脈波信号ＳＭ１の振幅値Ａ１が決定される。また、本ルーチンで実行されるＳ８が２回目以降である場合、図２０のエンベロープが使用されて前回のＳ８での圧迫圧力値ＰＣ２よりも例えば１ｍｍＨｇ小さい所定の圧迫圧力値ＰＣ２に対応する上流側膨張袋２２からの脈波信号ＳＭ１の振幅値Ａ１が決定される。
【００４９】
上記Ｓ８に次いで、前記最高血圧値決定手段８８に対応するＳ９では、本ルーチンでＳ９が最初に実行される場合、図２０のエンベロープが使用されてＳ６で限定された圧迫圧範囲内で最も大きい圧迫圧力値ＰＣ２をもつ測定点に対応する中間膨張袋２４からの脈波信号ＳＭ２の振幅値Ａ２が決定される。また、本ルーチンで実行されるＳ９が２回目以降である場合、図２０のエンベロープが使用されて前回のＳ９での圧迫圧力値ＰＣ２よりも例えば１ｍｍＨｇ小さい所定の圧迫圧力値ＰＣ２に対応する中間膨張袋２４からの脈波信号ＳＭ２の振幅値Ａ２が決定される。
【００５０】
上記Ｓ９に次いで、前記最高血圧値決定手段８８に対応するＳ１０では、本ルーチンでＳ１０が最初に実行される場合、図２０のエンベロープが使用されてＳ６で限定された圧迫圧範囲内で最も大きい圧迫圧力値ＰＣ２をもつ測定点に対応する下流側膨張袋２６からの脈波信号ＳＭ３の振幅値Ａ３が決定される。また、本ルーチンで実行されるＳ１０が２回目以降である場合、図２０のエンベロープが使用されて前回のＳ１０での圧迫圧力値ＰＣ２よりも例えば１ｍｍＨｇ小さい所定の圧迫圧力値ＰＣ２に対応する下流側膨張袋２６からの脈波信号ＳＭ３の振幅値Ａ３が決定される。
【００５１】
上記Ｓ１０に次いで、前記最高血圧値決定手段８８に対応するＳ１１では、直前のＳ８〜Ｓ１０で決定された振幅値Ａ１〜Ａ３に基づいて、中間膨張袋２４からの脈波信号ＳＭ２の振幅値Ａ２を下流側膨張袋２６からの脈波信号ＳＭ３の振幅値Ａ３で除した値である第１の振幅比ｒ２３が算出される。また、上流側膨張袋２２からの脈波信号ＳＭ１の振幅値Ａ１を中間膨張袋２４からの脈波信号ＳＭ２の振幅値Ａ２で除した値である第２の振幅比ｒ１２が算出される。
【００５２】
上記Ｓ１１に次いで、前記最高血圧値決定手段８８に対応するＳ１２では、直前のＳ１１で算出された第１の振幅比ｒ２３が予め設定された第１振幅比判定値Ｃ１よりも小さく、且つ直前のＳ１１で算出された第２の振幅比ｒ１２が予め設定された第２振幅比判定値Ｃ２よりも小さいか、否かが判定される。
【００５３】
上記Ｓ１２の判定が否定される場合には、Ｓ８以下が繰り返し実行される。そして、上記Ｓ１２の判定が肯定される場合には、前記最高血圧値決定手段８８に対応するＳ１３において、そのときのＳ９での圧迫圧力値ＰＣ２が生体の最高血圧値ＳＢＰとして決定される。
【００５４】
上記Ｓ１３に次いで、前記最低血圧値決定手段９０に対応する図１８のＳ１４では、最低血圧値決定のために用いられる図２０のエンベロープの圧迫圧範囲が、例えば１００ｍｍＨｇ程度に予め設定された上限値以下に限定される。
【００５５】
上記Ｓ１４に次いで、前記最低血圧値決定手段９０に対応するＳ１５では、本ルーチンでＳ１５が最初に実行される場合、図２０のエンベロープのうち、Ｓ１４で限定された圧迫圧範囲内で一番大きい圧迫圧力値ＰＣ２をもつ測定点に対応する上流側膨張袋２２からの脈波信号ＳＭ１に基づいて、その脈波信号ＳＭ１の立ち上がり点ａ１の時間ｔａ１を決定する。この時間ｔａ１は血圧測定が開始されてからの時間である。また、本ルーチンで実行されるＳ１５が２回目以降である場合には、前回のＳ１５での圧迫圧力値ＰＣ２に次いで小さい圧迫圧力値ＰＣ２をもつ測定点に対応する上流側膨張袋２２からの脈波信号ＳＭ１に基づいて、その脈波信号ＳＭ１の立ち上がり点ａ１の時間ｔａ１を決定する。
【００５６】
上記Ｓ１５に次いで、前記最低血圧値決定手段９０に対応するＳ１６では、本ルーチンでＳ１６が最初に実行される場合、図２０のエンベロープのうち、上記Ｓ１３で限定された圧迫圧範囲内で一番大きい圧迫圧力値ＰＣ２をもつ測定点における中間膨張袋２４からの脈波信号ＳＭ２に基づいて、その脈波信号ＳＭ２の立ち上がり点ａ２の時間ｔａ２を決定する。この時間ｔａ２は血圧測定が開始されてからの時間である。また、本ルーチンで実行されるＳ１６が２回目以降である場合には、前回のＳ１６での圧迫圧力値ＰＣ２に次いで小さい圧迫圧力値ＰＣ２をもつ測定点に対応する中間膨張袋２４からの脈波信号ＳＭ２に基づいて、その脈波信号ＳＭ２の立ち上がり点ａ２の時間ｔａ２を決定する。
【００５７】
上記Ｓ１６に次いで、前記最低血圧値決定手段９０に対応するＳ１７では、本ルーチンでＳ１７が最初に実行される場合、図２０のエンベロープのうち、上記Ｓ１３で限定された圧迫圧範囲内で一番大きい圧迫圧力値ＰＣ２をもつ測定点における下流膨張袋２６からの脈波信号ＳＭ３に基づいて、その脈波信号ＳＭ３の立ち上がり点ａ３の時間ｔａ３を決定する。この時間ｔａ３は血圧測定が開始されてからの時間である。また、本ルーチンで実行されるＳ１７が２回目以降である場合には、前回のＳ１７での圧迫圧力値ＰＣ２に次いで小さい圧迫圧力値ＰＣ２をもつ測定点に対応する下流側膨張袋２６からの脈波信号ＳＭ３に基づいて、その脈波信号ＳＭ３の立ち上がり点ａ３の時間ｔａ３を決定する。
【００５８】
上記Ｓ１７に次いで、前記最低血圧値決定手段９０に対応するＳ１８では、直前のＳ１５〜Ｓ１７で決定された時間ｔａ１〜ｔａ３に基づいて、時間ｔａ２と時間ｔａ１との差から第２の時間差ｔ２１（＝ｔａ２−ｔａ１）が算出され、また、時間ｔａ３と時間ｔａ２との差から第１の時間差ｔ３２（＝ｔａ３−ｔａ２）が算出される。また、上記算出された第１の時間差ｔ３２を中間膨張袋２４と下流側膨張袋２６との幅方向の距離で除して脈波伝播速度ＰＷＶが算出され、続いて、図１５に示されるような圧迫圧力値軸と脈波伝播速度軸との二次元座標内に示される脈波伝播速度ＰＷＶと圧迫圧力値ＰＣ２との関係を示す曲線の接線の傾きから、中間膨張袋２４の圧迫圧力値ＰＣ２に対する脈波伝播速度ＰＷＶの変化率ＲＰＷＶが算出される。
【００５９】
上記Ｓ１８に次いで、前記最低血圧値決定手段９０に対応するＳ１９では、第１の時間差ｔ３２が予め設定された時間差判定値ｔｃよりも小さく、第２の時間差ｔ２１が上記時間差判定値ｔｃよりも小さく、且つ脈波伝播速度ＰＷＶの変化率ＲＰＷＶが、図１５に矢印ｂで示すように圧迫圧力値ＰＣ２が下限値たとえば零から増加するに伴って変化率ＲＰＷＶが連続的に増加する領域において、予め設定された変化率判定値Ｒｃよりも小さいか、否かが判定される。
【００６０】
上記Ｓ１９の判定が否定される場合には、Ｓ１５以下が繰り返し実行される。そして、上記Ｓ１９の判定が肯定される場合には、前記最低血圧値決定手段９０に対応するＳ２０において、直前のＳ１６で用いられた脈波信号ＳＭ２に対応する中間膨張袋２４の圧迫圧力値ＰＣ２と、上記直前のＳ１６よりも１つ前に実行されたＳ１６で用いられた脈波信号ＳＭ２’に対応する中間膨張袋２４の圧迫圧力値ＰＣ２’とに基づいて、直線補完により生体の最低血圧値ＤＢＰが決定される。
【００６１】
そして、Ｓ２１において、表示装置７８に生体の最高血圧値ＳＢＰおよび最低血圧値ＤＢＰが表示されて、本ルーチンが終了させられる。
【００６２】
本実施例の自動血圧測定装置１４によれば、圧迫帯１２は、幅方向に連ねられて生体の被圧迫部位である上腕１０を各々圧迫する独立した気室を有する複数の膨張袋２２、２４、および２６を有するものであり、それら膨張袋２２、２４、および２６のうちの上腕１０内の動脈１６の下流側に位置する下流側膨張袋２６からの脈波信号ＳＭ３の振幅値Ａ３と、その下流側膨張袋２６よりも上流側に位置する中間膨張袋（所定の膨張袋）２４からの脈波信号ＳＭ２の振幅値Ａ２との振幅比である第１の振幅比ｒ２３を逐次算出し、その第１の振幅比ｒ２３に基づいて生体の最高血圧値ＳＢＰを決定することから、相互間が圧力変動に関して独立状態とされた複数の膨張袋２２、２４、および２６から上腕１０の動脈１６に圧迫圧力を均等な圧力分布で加えることで正確な脈波信号ＳＭが得られるので、それら脈波信号ＳＭ間の振幅比に基づいて精度の高い最高血圧値ＳＢＰが得られる。
【００６３】
また、本実施例の自動血圧測定装置１４によれば、第１の振幅比ｒ２３は、中間膨張袋２４からの脈波信号ＳＭ２の振幅値Ａ２を下流側膨張袋２６からの脈波信号ＳＭ３の振幅値Ａ３で除した値であり、昇圧させた圧迫帯１２の圧迫圧力値ＰＣの除速降圧過程において逐次算出される第１の振幅比ｒ２３が予め設定された第１振幅比判定値Ｃ１よりも小さくなったときの中間膨張袋２４の圧迫圧力値ＰＣを、生体の最高血圧値ＳＢＰとして決定する。そのため、上腕１０内の動脈１６の血流が中間膨張袋２４下は通るが下流側膨張袋２６下は通らない状態と、中間膨張袋２４下および下流側膨張袋２６下を共に通る状態とを区別し、上腕１０内の動脈１６の血流が中間膨張袋２４下および下流側膨張袋２６下を共に通る状態になったときの中間膨張袋２４の圧迫圧力値ＰＣ２を生体の最高血圧値ＳＢＰとして決定するので、精度の高い最高血圧値ＳＢＰが得られる。
【００６４】
また、本実施例の自動血圧測定装置１４によれば、圧迫帯１２は、上腕１０の長手方向に所定間隔を隔てて位置する可撓性シートから成る一対の上流側膨張袋２２および下流側膨張袋２６と、上腕１０の長手方向において連なるように上記上流側膨張袋２２および下流側膨張袋２６の間に配置され、それら上流側膨張袋２２および下流側膨張袋２６とは独立した気室を有する中間膨張袋２４とを有するものであることから、上腕１０の長手方向において連なり相互間が圧力変動に関して独立状態とされた上流側膨張袋２２、中間膨張袋２４、および下流側膨張袋２６から上腕１０内の動脈１６に圧迫圧力が均等な圧力分布で加えられることで正確な脈波が得られるので、それら脈波間の振幅比に基づいて精度の高い最高血圧値ＳＢＰが得られる。
【００６５】
また、本実施例の自動血圧測定装置１４によれば、昇圧させた上流側膨張袋２２、中間膨張袋２４、および下流側膨張袋２６の圧迫圧力値ＰＣ１、ＰＣ２、およびＰＣ３を、それら膨張袋により上腕１０を同じ圧力で圧迫する状態で降圧させる過程において、上流側膨張袋２２からの脈波の振幅値Ａ１を中間膨張袋２４からの脈波の振幅値Ａ２で除した値である第２の振幅比ｒ１２が第２振幅比判定値Ｃ２よりも小さくなり、且つ中間膨張袋２４からの脈波の振幅値Ａ２を下流側膨張袋２６からの脈波の振幅値Ａ３で除した値である第１の振幅比ｒ２３が第１振幅比判定値Ｃ１よりも小さくなったときの中間膨張袋２４の圧迫圧力値ＰＣ２を、前記生体の最高血圧値ＳＢＰとして決定する。そのため、上腕１０内の動脈１６の血流が上流側膨張袋２２下は通るが中間膨張袋２４下および下流側膨張袋２６下は通らない状態と、上流側膨張袋２２下、中間膨張袋２４下、および下流側膨張袋２６下を共に通る状態とを区別し、上腕１０内の動脈１６の血流が上流側膨張袋２２下、中間膨張袋２４下、および下流側膨張袋２６下を共に通る状態になったときに幅方向において均等な圧力分布とされている中間膨張袋２４の圧迫圧力値ＰＣ２を、生体の最高血圧値ＳＢＰとして決定するので、精度の高い最高血圧値ＳＢＰが得られる。
【００６６】
また、本実施例の自動血圧測定装置１４によれば、複数の膨張袋２２、２４、および２６内の圧力を検出する圧力センサＴ１、Ｔ２、およびＴ３を備え、上腕１０に巻き付けられた圧迫帯１２の膨張袋２２、２４、および２６の圧迫圧力値ＰＣをその上腕１０内の動脈１６を止血するのに十分な値まで昇圧させた後、各圧迫圧力値ＰＣをそれぞれ同時に降圧させる過程において、たとえば１〜１０ｍｍＨｇの範囲内の所定量の除速降圧毎に上記各圧迫圧力値ＰＣを所定時間保持し、その所定時間内に膨張袋２２、２４、および２６内の圧力振動である脈波を示す脈波信号ＳＭ１、ＳＭ２、およびＳＭ３を検出することから、各圧迫圧力値ＰＣが一定であるときに各々の脈波信号ＳＭ１、ＳＭ２、およびＳＭ３が検出されるので、正確な脈波信号ＳＭ１、ＳＭ２、およびＳＭ３を得ることができる。
【００６７】
以上、本発明の一実施例を図面を参照して詳細に説明したが、本発明はこの実施例に限定されるものではなく、別の態様でも実施され得る。
【００６８】
例えば、昇圧目標圧力値ＰＣＭおよび測定終了圧力値ＰＣＥは必ずしも予め設定されなくてもよい。例えば、自動血圧測定装置１４の電源スイッチが投入されてからオペレータにより入力された前回測定の最高血圧値ＳＢＰおよび最低血圧値ＤＢＰに基づいて、上記入力された最高血圧値ＳＢＰに所定値（例えば３０ｍｍＨｇ）を足した値に昇圧目標圧力値ＰＣＭを設定し、上記入力された最低血圧値ＤＢＰに所定値（例えば３０ｍｍＨｇ）を引いた値に測定終了圧力値ＰＣＥを設定してもよい。または、カフ圧制御手段８２による急速昇圧時（図１８の時間ｔ１〜ｔ２の間）に例えば中間膨張袋２４からの脈波信号ＳＭ２を抽出してエンベロープを作成し、そのエンベロープに基づいてよく知られたオシロメトリックアルゴリズムに従って生体の最高血圧値ＳＢＰおよび最低血圧値ＤＢＰを予測し、昇圧目標圧力値ＰＣＭがその予測された最高血圧値ＳＢＰに所定値（例えば２０ｍｍＨｇ）を足した値となるように設定し、測定終了圧力値ＰＣＥが上記予測された最低血圧値ＤＢＰに所定値（例えば２０ｍｍＨｇ）を引いた値となるように設定してもよい。
【００６９】
また、カフ圧制御手段８２による徐速降圧過程において膨張袋２２、２４、および２６の圧迫圧力値ＰＣが所定時間保持される間には、振幅決定手段８４により上記膨張袋２２、２４、および２６からの脈波信号ＳＭ１、ＳＭ２、およびＳＭ３が複数拍採取され、それら複数迫分の脈波信号ＳＭの平均値に基づいて最高血圧値ＳＢＰおよび最低血圧値ＤＢＰが決定されてもよい。この場合には、より精度の高い血圧値が得られる。
【００７０】
また、図１６のＳ４において作成される包絡線（エンベロープ）は各測定点間の値が曲線補完により求められていたが、例えば直線補完やその他の公知の補完方法により補完されてもよい。
【００７１】
また、最高血圧値決定手段８８は、最高血圧値ＳＢＰを決定するに際して、必ずしも第１の振幅比ｒ２３および第２の振幅比ｒ１２を両方用いる必要はない。少なくとも下流側膨張袋２６から得られた振幅を用いればよく、例えば、第１の振幅比ｒ２３が予め設定された第１振幅比判定値Ｃ１よりも小さくなったときにおける中間膨張袋２４の圧迫圧力値ＰＣ２を、生体の最高血圧値ＳＢＰとして決定してもよい。
【００７２】
また、最高血圧値決定手段８８は、最高血圧値ＳＢＰを決定するに際して用いられる振幅比は、必ずしも第１の振幅比ｒ２３でなくてもよく、上流側膨張袋２２からの脈波信号ＳＭ１の振幅値Ａ１を下流側膨張袋２６からの脈波信号ＳＭ３の振幅値Ａ３で除した値である第３の振幅比ｒ１３でもよいし、第１の振幅比ｒ２３や第２の振幅比ｒ１３の逆数であってもよい。
【００７３】
また、最低血圧値決定手段９０は、最低血圧値ＤＢＰを決定するに際して、必ずしも第１の時間差ｔ３２および第２の時間差ｔ２１を両方用いる必要はない。少なくとも第１の時間差ｔ３２、第２の時間差ｔ２１、下流側膨張袋２６からの脈波信号ＳＭ３の立ち上がり点ａ３と上流側膨張袋２２からの脈波信号ＳＭ１の立ち上がり点ａ１との時間差である第３の時間差ｔ３１のうちの１つを用いればよく、例えば、第１の時間差ｔ３２が予め設定された時間差判定値ｔｃよりも小さくなったときにおける中間膨張袋２４の圧迫圧力値ＰＣを、前記生体の最低血圧値ＤＢＰとして決定してもよい。
【００７４】
また、最低血圧値決定手段９０は、最低血圧値ＤＢＰを決定するに際して用いられる位相差は、必ずしも下流側膨張袋２６からの脈波信号ＳＭ３の立ち上がり点ａ３と下流側膨張袋２６からの脈波信号ＳＭ３立ち上がり点ａ２との時間差（第１の時間差ｔ３２）でなくてもよい。例えば、変曲点ｂ３と変曲点ｂ２との時間差であってもよいし、或いは立ち上がり点ｃ３と立ち上がり点ｃ２との時間差であってもよい。または、下流側膨張袋２６からの脈波信号ＳＭ３の他の点と下流側膨張袋２６からの脈波信号ＳＭ３の他の点との差であってもよい。
【００７５】
また、最低血圧値決定手段９０は、最低血圧値ＤＢＰを決定するに際して、必ずしも脈波伝播速度ＰＷＶの変化率ＲＰＷＶと、第１の時間差ｔ３２および第２の時間差ｔ２１との両方を用いる必要はない。脈波伝播速度ＰＷＶの変化率ＲＰＷＶと、第１の時間差ｔ３２又は第３の時間差ｔ３１とのいずれか１を用いればよい。たとえば、最低血圧値決定手段９０は、圧迫帯１２の圧迫圧力値ＰＣ２を降圧させる過程において、第１の時間差ｔ３２が予め設定された時間差判定値ｔｃを通過する即ち時間差判定値ｔｃよりも小さくなる、第２の時間差ｔ２１が上記時間差判定値ｔｃを通過する即ち時間差判定値ｔｃよりも小さくなるときの圧迫圧力値ＰＣ２を、生体の最低血圧値ＤＢＰとして決定するように構成されてもよい。このようにすれば、相互間が圧力変動に関して独立状態とされた複数の膨張袋２２、２４、および２６から上腕１０の動脈１６に圧迫圧力を均等な圧力分布で加えることで正確な脈波信号ＳＭがそれぞれ得られるので、それら脈波信号ＳＭ間の位相差に基づいて精度の高い最低血圧値ＤＢＰが得られる。また、たとえば、最低血圧値決定手段９０は、圧迫帯１２の圧迫圧力値ＰＣ２を降圧させる過程において、脈波伝播速度ＰＷＶの変化率ＲＰＷＶが、図１５に示すように圧迫圧力値ＰＣ２が下限値たとえば零から増加するに伴って変化率ＲＰＷＶが連続的に増加する領域ｂにおいて、予め設定された変化率判定値Ｒｃを通過する即ち変化率判定値Ｒｃよりも小さくなるときの圧迫圧力値ＰＣ２を、前記生体の最低血圧値ＤＢＰとして決定するように構成されてもよい。このようにすれば、脈波伝播速度ＰＷＶは圧迫圧力値ＰＣ２が大きくなるほど遅くなると共に、圧迫圧力値ＰＣ２に対する脈波伝播速度ＰＷＶの変化率ＲＰＷＶは被測定者に拘わらず生体の最低血圧値ＤＢＰ付近領域において急激に変化することを利用して、最低血圧値ＤＢＰが決定されるので、精度の高い最低血圧値ＤＢＰが得られる。
【００７６】
また、血圧測定時においては、昇圧目標圧力値ＰＣＭまで昇圧した後、必ずしも圧迫圧力値ＰＣを予め設定された徐速降圧速度でステップ的に降圧する必要はない。すなわち、圧迫圧力値ＰＣは連続的に降圧させられてもよい。また、血圧値測定付近だけ除速降圧とし、他の区間は急速降圧として測定時間を短くしてもよい。例えば、先ず、昇圧目標圧力値ＰＣＭまで昇圧した後の徐速降圧過程において、膨張袋２２、２４、および２６からの脈波信号ＳＭ１、ＳＭ２、およびＳＭ３を抽出する度に図２０に示すエンベロープの一部を作成して図１７のＳ８〜Ｓ１２を実行し、最高血圧値ＳＢＰを決定する。続いて、上記最高血圧値ＳＢＰの決定後に圧迫圧力値ＰＣを予測された最低血圧値ＤＢＰ’よりも予め設定された所定量（たとえば３０ｍｍＨｇ）大きい圧力値まで急速に降圧させる。これにより、測定時間を短縮することができる。なお、上記予測された最低血圧値ＤＢＰ’は、例えば、カフ圧制御手段８２による急速昇圧時（図１９の時間ｔ１〜ｔ２の間）に中間膨張袋２４からの脈波信号ＳＭ２を抽出してエンベロープを作成し、そのエンベロープに基づいてよく知られたオシロメトリックアルゴリズムに従って予測される。
【００７７】
また、前述の実施例では、圧迫帯１２の圧迫圧が降圧させられる過程で血圧値を決定する降圧測定が実施されていたが、これに限らず、圧迫帯１２の圧迫圧が昇圧させられる過程で血圧値を決定する昇圧測定が実施されても良い。このような昇圧測定においても前述の最高血圧値決定アルゴリズムおよび最低血圧値決定アルゴリズムを用いることができ、同様の効果を得ることができる。
【００７８】
また、圧迫帯１２が備える膨張袋は３つに限らず、４つ以上であってもよい。
【００７９】
なお、上述したのはあくまでも一実施形態であり、その他一々例示はしないが、本発明は、その主旨を逸脱しない範囲で当業者の知識に基づいて種々変更、改良を加えた態様で実施することができる。
【符号の説明】
【００８０】
１０：上腕（被圧迫部位）
１２：圧迫帯
１４：自動血圧測定装置
１６：動脈
２２：上流側膨張袋（膨張袋）
２４：中間膨張袋（膨張袋）
２６：下流側膨張袋（膨張袋）
Ａ１、Ａ２、Ａ３：振幅値
ＤＢＰ：最低血圧値（血圧値）
ＰＣ１、ＰＣ２、ＰＣ３：圧迫圧力値
ＰＣＭ：昇圧目標圧力値（動脈を止血するのに十分な値）
Ｒ１：第１振幅比判定値
Ｒ２：第２振幅比判定値
ＳＢＰ：最高血圧値（血圧値）
ＳＭ１、ＳＭ２、ＳＭ３：脈波信号（脈波）
Ｔ１：第１圧力センサ
Ｔ２：第２圧力センサ
Ｔ３：第３圧力センサ
ｒ１２：第２の振幅比
ｒ２３：第１の振幅比
【技術分野】
【０００１】
本発明は、腕、足首のような生体の肢体である被圧迫部位内の動脈から発生する脈波を検出するためにその被圧迫部位に巻き付けられる圧迫帯を備えた自動血圧測定装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
生体の被圧迫部位に巻き付けられる圧迫帯を備え、その圧迫帯の圧迫圧力値を変化させる過程でその圧迫帯内の圧力振動である脈波を逐次抽出し、その脈波の変化に基づいて前記生体の血圧値を決定する自動血圧測定装置が知られている。上記圧迫帯に備えられる膨張袋は、被圧迫部位の径に対して十分に大きい圧迫幅寸法を必要として比較的大きな容量のものであることから、被圧迫部位内の動脈の容量変化に応答して発生する圧力振動である脈波は微弱な信号となる傾向にあるため、測定精度を低下させる一因となっていた。
【０００３】
これに対して、特許文献１に示されるように、動脈の容量変化を明確に検出するために、主膨張袋と比べて少容量の検出用膨張袋をその幅方向の全体が上記主膨張袋の内側の一部と重なるように設けるとともに、検出用膨張袋と主膨張袋との間に遮蔽板を設けた２層構造の圧迫帯が提案されている。これによれば、主膨張袋の一部による加圧が被圧迫部位へ直接に行われつつ主膨張袋の他部による加圧が検出用膨張袋を通して間接的に行われる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開平０５−２６９０８９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、上記特許文献１に示される従来の２層構造の圧迫帯を備える自動血圧測定装置によれば、生体の皮膚側に検出用膨張袋が位置していることにより主膨張袋の圧力が適正に動脈に加えられないので、正確な脈波が得られ難く、その脈波に基づいて決定される最高血圧値の精度が良くないという不都合があった。
【０００６】
本発明の目的とするところは、生体の被圧迫部位内の動脈を圧迫したときに得られる脈波に基づいて精度の高い最高血圧値を決定することができる自動血圧測定装置を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明者は、以上の事情を背景として、独立して生体を圧迫できる３つの気室を有する３連カフを試作し、それら３つの気室から独立に得られるカフ脈波を比較するうち、カフ圧が高いうちは振幅の差が大きく異なっているが、カフ圧が生体の最高血圧値付近になるとカフ脈波相互間の振幅が類似してくることを見出した。本発明はかかる知見に基づいて為されたものである。
【０００８】
すなわち、請求項１にかかる発明の要旨とするところは、(a) 生体の被圧迫部位に巻き付けられる圧迫帯を備え、その圧迫帯の圧迫圧力値を変化させる過程でその圧迫帯内の圧力振動である脈波を逐次抽出し、その脈波の変化に基づいて前記生体の血圧値を決定する自動血圧測定装置であって、(b) 前記圧迫帯は、幅方向に連ねられて前記生体の被圧迫部位を各々圧迫する独立した気室を有する複数の膨張袋を有するものであり、(c) それら複数の膨張袋のうちの前記被圧迫部位内の動脈の下流側に位置する下流側膨張袋からの脈波の振幅値と、その下流側膨張袋よりも上流側に位置する所定の膨張袋からの脈波の振幅値との振幅比を逐次算出し、その振幅比に基づいて前記生体の最高血圧値を決定することにある。
【０００９】
また、請求項２にかかる発明の要旨とするところは、請求項１にかかる発明において、(a) 前記振幅比は、前記所定の膨張袋からの脈波の振幅値を前記下流側膨張袋からの脈波の振幅値で除した値であり、(b) 昇圧させた前記圧迫帯の圧迫圧力値を降圧させる過程において、前記逐次算出される振幅比が予め設定された第１振幅比判定値よりも小さくなったときの前記圧迫帯の圧迫圧力値を、前記生体の最高血圧値として決定することにある。
【００１０】
また、請求項３にかかる発明の要旨とするところは、請求項１または２にかかる発明において、前記圧迫帯は、前記被圧迫部位の長手方向に所定間隔を隔てて位置する可撓性シートから成る一対の上流側膨張袋および前記下流側膨張袋と、前記被圧迫部位の長手方向において連なるように前記上流側膨張袋および下流側膨張袋の間に配置され、それら上流側膨張袋および下流側膨張袋とは独立した気室を有する中間膨張袋とを有するものであることにある。
【００１１】
また、請求項４にかかる発明の要旨とするところは、請求項３にかかる発明において、昇圧させた前記圧迫帯の圧迫圧力値を、前記上流側膨張袋、前記中間膨張袋、および前記下流側膨張袋により前記被圧迫部位を同じ圧力で圧迫する状態で降圧させる過程において、前記上流側膨張袋からの脈波の振幅値を前記中間膨張袋からの脈波の振幅値で除した値が予め設定された第２振幅比判定値よりも小さくなり、且つ前記中間膨張袋からの脈波の振幅値を前記下流側膨張袋からの脈波の振幅値で除した値が前記第１振幅比判定値よりも小さくなったときの前記中間膨張袋の圧迫圧力値を、前記生体の最高血圧値として決定することにある。
【００１２】
また、請求項５にかかる発明の要旨とするところは、請求項１乃至４のいずれか１つにかかる発明において、(a) 前記複数の膨張袋内の圧力を検出する圧力センサを備え、(b) 前記被圧迫部位に巻き付けられた前記圧迫帯の複数の膨張袋の圧迫圧力値をその被圧迫部位内の動脈を止血するのに十分な値まで昇圧させた後、その圧迫帯の圧迫圧力値を降圧させる過程において、所定量の除速降圧毎に圧迫帯の圧迫圧力値を所定時間保持し、その所定時間内に前記圧迫帯内の圧力振動である脈波を検出することにある。
【発明の効果】
【００１３】
請求項１にかかる発明の自動血圧測定装置によれば、圧迫帯は、幅方向に連ねられて生体の被圧迫部位を各々圧迫する独立した気室を有する複数の膨張袋を有するものであり、それら複数の膨張袋のうちの前記被圧迫部位内の動脈の下流側に位置する下流側膨張袋からの脈波の振幅値と、その下流側膨張袋よりも上流側に位置する所定の膨張袋からの脈波の振幅値との振幅比を逐次算出し、その振幅比に基づいて生体の最高血圧値を決定することから、相互間が圧力変動に関して独立状態とされた複数の膨張袋から生体の被圧迫部位内の動脈に圧迫圧力を均等な圧力分布で加えることで各々の膨張袋から正確な脈波がそれぞれ得られるので、それら脈波間の振幅比に基づいて精度の高い最高血圧値が得られる。
【００１４】
また、請求項２にかかる発明の自動血圧測定装置によれば、前記振幅比は、前記所定の膨張袋からの脈波の振幅値を前記下流側膨張袋からの脈波の振幅値で除した値であり、昇圧させた前記圧迫帯の圧迫圧力値を降圧させる過程において、前記逐次算出される振幅比が予め設定された第１振幅比判定値よりも小さくなったときの圧迫帯の圧迫圧力値を、生体の最高血圧値として決定する。そのため、被圧迫部位内の動脈の血流が所定の膨張袋下は通るが下流側膨張袋下は通らない状態と、被圧迫部位内の動脈の血流が所定の膨張袋下および下流側膨張袋下を共に通る状態とを区別し、被圧迫部位内の動脈の血流が所定の膨張袋下および下流側膨張袋下を共に通る状態になったときの圧迫帯の圧迫圧力値を生体の最高血圧値として決定するので、精度の高い最高血圧値が得られる。
【００１５】
また、請求項３にかかる発明の自動血圧測定装置によれば、前記圧迫帯は、被圧迫部位の長手方向に所定間隔を隔てて位置する可撓性シートから成る一対の上流側膨張袋および前記下流側膨張袋と、被圧迫部位の長手方向において連なるように上記上流側膨張袋および下流側膨張袋の間に配置され、それら上流側膨張袋および下流側膨張袋とは独立した気室を有する中間膨張袋とを有するものであることから、被圧迫部位の長手方向において連なり相互間が圧力変動に関して独立状態とされた上流側膨張袋、中間膨張袋、および下流側膨張袋から生体の被圧迫部位内の動脈に圧迫圧力が均等な圧力分布で加えられることで正確な脈波が得られるので、それら脈波間の振幅比に基づいて精度の高い最高血圧値が得られる。
【００１６】
また、請求項４にかかる発明の自動血圧測定装置によれば、昇圧させた前記圧迫帯の圧迫圧力値を、前記上流側膨張袋、前記中間膨張袋、および前記下流側膨張袋により被圧迫部位を同じ圧力で圧迫する状態で降圧させる過程において、上記上流側膨張袋からの脈波の振幅値を上記中間膨張袋からの脈波の振幅値で除した値が予め設定された第２振幅比判定値よりも小さくなり、且つ上記中間膨張袋からの脈波の振幅値を上記下流側膨張袋からの脈波の振幅値で除した値が前記第１振幅比判定値よりも小さくなったときの中間膨張袋の圧迫圧力値を、前記生体の最高血圧値として決定する。そのため、被圧迫部位内の動脈の血流が上流側膨張袋下は通るが中間膨張袋下および下流側膨張袋下は通らない状態と、被圧迫部位内の動脈の血流が上流側膨張袋下、中間膨張袋下、および下流側膨張袋下を共に通る状態とを区別し、被圧迫部位内の動脈の血流が上流側膨張袋下、中間膨張袋下、および下流側膨張袋下を共に通る状態になったときに幅方向において均等な圧力分布の中間膨張袋の圧迫圧力値を、生体の最高血圧値として決定するので、精度の高い最高血圧値が得られる。
【００１７】
また、請求項５にかかる発明の自動血圧測定装置によれば、複数の膨張袋内の圧力を検出する圧力センサを備え、被圧迫部位に巻き付けられた圧迫帯の複数の膨張袋の圧迫圧力値をその被圧迫部位内の動脈を止血するのに十分な値まで昇圧させた後、その圧迫帯の圧迫圧力値を降圧させる過程において、所定量の除速降圧毎に圧迫帯の圧迫圧力値を所定時間保持し、その所定時間内に前記圧迫帯内の圧力振動である脈波を検出することから、圧迫圧力値が一定であるときに脈波が検出されるので、正確な脈波を得ることができる。また、上記所定時間内に複数の脈波を検出し、それら複数の脈波の平均値に基づいて最高血圧値が決定される場合には、より精度の高い最高血圧値が得られる。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】生体の被圧迫部位である上腕に巻き付けられた上腕用の圧迫帯を備えた本発明の一例の自動血圧測定装置を示している。
【図２】図１の圧迫帯の外周面を示す一部を切り欠いた図である。
【図３】図２の圧迫帯内に備えられた上流側膨張袋、中間膨張袋、および下流側膨張袋を示す平面図である。
【図４】図３の上流側膨張袋、中間膨張袋、および下流側膨張袋を幅方向に切断して示す断面図である。
【図５】図１の電子制御装置に備えられた制御機能の要部を説明するための機能ブロック線図である。
【図６】図５のカフ圧制御手段により複数の膨張袋の圧迫圧力値がそれぞれ徐速降圧させられる過程において発生する上記複数の膨張袋からの脈波信号を示す図であり、上記圧迫圧力値が１５１ｍｍＨｇであるときのものである。
【図７】図５のカフ圧制御手段により複数の膨張袋の圧迫圧力値がそれぞれ徐速降圧させられる過程において発生する上記複数の膨張袋からの脈波信号を示す図であり、上記圧迫圧力値が１３５ｍｍＨｇであるときのものである。
【図８】図５のカフ圧制御手段により複数の膨張袋の圧迫圧力値がそれぞれ徐速降圧させられる過程において発生する上記複数の膨張袋からの脈波信号を示す図であり、上記圧迫圧力値が１２７ｍｍＨｇであるときのものである。
【図９】図５のカフ圧制御手段により複数の膨張袋の圧迫圧力値がそれぞれ徐速降圧させられる過程において発生する上記複数の膨張袋からの脈波信号を示す図であり、上記圧迫圧力値が１１０ｍｍＨｇであるときのものである。
【図１０】図５のカフ圧制御手段により複数の膨張袋の圧迫圧力値がそれぞれ徐速降圧させられる過程において発生する上記複数の膨張袋からの脈波信号を示す図であり、上記圧迫圧力値が８６ｍｍＨｇであるときのものである。
【図１１】図５のカフ圧制御手段により複数の膨張袋の圧迫圧力値がそれぞれ徐速降圧させられる過程において発生する上記複数の膨張袋からの脈波信号を示す図であり、上記圧迫圧力値が７２ｍｍＨｇであるときのものである。
【図１２】図５のカフ圧制御手段により複数の膨張袋の圧迫圧力値がそれぞれ徐速降圧させられる過程において発生する上記複数の膨張袋からの脈波信号を示す図であり、上記圧迫圧力値が５８ｍｍＨｇであるときのものである。
【図１３】図５のカフ圧制御手段により複数の膨張袋の圧迫圧力値がそれぞれ徐速降圧させられる過程において発生する上記複数の膨張袋からの脈波信号を示す図であり、上記圧迫圧力値が３６ｍｍＨｇであるときのものである。
【図１４】時間軸と圧迫圧力値軸との二次元座標内に示される複数の膨張袋からの脈波信号の立ち上がり点、およびそれら立ち上がり点間の時間差をそれぞれ示す図である。
【図１５】圧迫帯による圧迫下の動脈における脈波伝播速度と圧迫圧力値との関係を示す図である。
【図１６】下流側膨張袋および中間膨張袋からの脈波信号間の時間差と、圧迫帯の圧迫圧力値との関係を示す図である。
【図１７】図５の電子制御装置の制御作動の要部を説明するフローチャートの一方である。
【図１８】図５の電子制御装置の制御作動の要部を説明するフローチャートの他方である。
【図１９】図５の電子制御装置の制御作動の要部を説明するタイムチャートである。
【図２０】図５のカフ圧制御手段により複数の膨張袋の圧迫圧力値がそれぞれ徐速降圧させられる過程において抽出された上記複数の膨張袋からの脈波信号の振幅値を結ぶ包絡線（エンベロープ）を示す図である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１９】
以下、本発明の一実施例を図面を参照して詳細に説明する。なお、以下の実施例において図は適宜簡略化或いは変形されており、各部の寸法比および形状等は必ずしも正確に描かれていない。
【実施例】
【００２０】
図１は、被圧迫部位である生体の肢体たとえば上腕１０に巻き付けられた上腕用の圧迫帯１２を備えた本発明の一例の自動血圧測定装置１４を示している。この自動血圧測定装置１４は、上腕１０内の動脈１６を止血するのに十分な値まで昇圧させた圧迫帯１２の圧迫圧を降圧させる過程において、動脈１６の容積変化に応答して発生する圧迫帯１２内の圧力振動である脈波（後述の図６〜図１３参照）を逐次抽出し、その脈波の変化に基づいてその生体の最高血圧値ＳＢＰおよび最低血圧値ＤＢＰを測定するものである。
【００２１】
図２は圧迫帯１２の外周面を示す一部を切り欠いた図である。図２に示すように、圧迫帯１２は、ＰＶＣ等の合成樹脂により裏面が相互にラミネートされた合成樹脂繊維製の外周側面不織布２０ａおよび図示しない内周側不織布から成る帯状外袋２０と、その帯状外袋２０内において幅方向に順次収容され、たとえば軟質ポリ塩化ビニールシートなどの可撓性シートから構成されて独立して上腕１０を圧迫可能な上流側膨張袋２２、中間膨張袋２４、および下流側膨張袋２６とを備え、外周側面不織布２０ａの端部に取り付けられた面ファスナ２８に前記内周側不織布の端部に取り付けられた図示しない起毛パイルが着脱可能に接着されることにより、上腕１０に着脱可能に装着されるようになっている。上腕１０に装着された状態においては、下流側膨張袋２６は上流側膨張袋２２および中間膨張袋２４よりも上腕１０内の動脈１６の下流側に位置させられる。また、中間膨張袋２４は下流側膨張袋２６よりも上流側に位置させられ、上流側膨張袋２２は下流側膨張袋２６および中間膨張袋２４よりも上流側に位置させられる。上流側膨張袋２２、中間膨張袋２４、および下流側膨張袋２６は、幅方向に連ねられて前記上腕１０を各々圧迫する独立した気室をそれぞれ有するとともに、管接続用コネクタ３２、３４、および３６を外周面側に備えている。それら管接続用コネクタ３２、３４、および３６は、外周側面不織布２０ａを通して圧迫帯１２の外周面に露出されている。
【００２２】
図３は圧迫帯１２内に備えられた上流側膨張袋２２、中間膨張袋２４、および下流側膨張袋２６を示す平面図であり、図４はそれらを幅方向すなわち図３の矢印ａ方向に切断した断面図である。上流側膨張袋２２、中流側膨張袋２４、および下流側膨張袋２６は、それらにより圧迫された動脈１６の容積変化に応答して発生する圧力振動である脈波を検出するためのものであり、それぞれ長手状を成している。上流側膨張袋２２および下流側膨張袋２６は中間膨張袋２４の両側に隣接した状態で配置されている。また、中間膨張袋２４は上流側膨張袋２２および下流側膨張袋２６の間に挟まれた状態で圧迫帯１２の幅方向の中央部に配置されている。なお、圧迫帯１２が前記上腕１０に巻き付けられた状態においては、上流側膨張袋２２および下流側膨張袋２６は上記上腕１０の長手方向に所定間隔を隔てて位置させられ、また、中間膨張袋２４は上記上腕１０の長手方向において連なるように上記上流側膨張袋２２および下流側膨張袋２６の間に配置させられる。
【００２３】
中間膨張袋２４は所謂マチ構造の側縁部を両側に備えている。すなわち、中間膨張袋２４の上腕１０の長手方向における両端部には、互いに接近するほど深くなるように互いに接近する方向に折れ込まれた可撓性シートから成る一対の折込溝２４ｆおよび２４ｆがそれぞれ形成されている。そして、上流側膨張袋２２および下流側膨張袋２６の中間膨張袋２４に隣接する側の隣接側端部２２ａおよび２６ａが上記一対の折込溝２４ｆおよび２４ｆ内に差し入れられて配置されるようになっている。これにより、中間膨張袋２４の両端部と上流側膨張袋２２の隣接側端部２２ａおよび下流側膨張袋２６の隣接側端部２６ａとが相互に重ねられた構造すなわちオーバラップ構造となるので、上流側膨張袋２２、中間膨張袋２４、および下流側膨張袋２６が等圧で上腕１０を圧迫したときにそれらの境界付近においても均等な圧力分布が得られる。
【００２４】
上流側膨張袋２２および下流側膨張袋２６も、所謂マチ構造の側縁部を中間膨張袋２４とは反対側の端部２２ｂおよび２６ｂに備えている。すなわち、上流側膨張袋２２および下流側膨張袋２６の中間膨張袋２４とは反対側の端部２２ｂおよび２６ｂには、互いに接近するほど深くなるように互いに接近する方向に折れ込まれた可撓性シートから成る折込溝２２ｆおよび２６ｆがそれぞれ形成されている。それら折込溝２２ｆおよび２６ｆを構成するシートは、幅方向に飛び出ないように、上流側膨張袋２２および下流側膨張袋２６内に配置された貫通穴を備える接続シート３８、４０を介してその反対側部分すなわち中間膨張袋２４側の部分に接続されている。これにより、上流側膨張袋２２および下流側膨張袋２６の端部２２ｂおよび２６ｂにおいても前記上腕１０の動脈１６に対する圧迫圧が他の部分と同様に得られるので、圧迫帯１２の幅方向の有効圧迫幅がその幅寸法と同等になる。圧迫帯１２の幅方向は１２ｃｍ程度であり、その幅方向に３つの上流側膨張袋２２、中間膨張袋２４、および下流側膨張袋２６が配置された構造であるから、それぞれが実質的に４ｃｍ程度の幅寸法とならざるを得ない。このような狭い幅寸法であっても圧迫機能を十分に発生させるために、中間膨張袋２４の両端部２４ａおよび２４ｂと上流側膨張袋２２および下流側膨張袋２６の隣接側端部２２ａおよび２６ａとが相互に重ねられたオーバラップ構造とされるとともに、上流側膨張袋２２および下流側膨張袋２６の中間膨張袋２４とは反対側の端部２２ｂおよび２６ｂが所謂マチ構造の側縁部とされている。
【００２５】
上流側膨張袋２２および下流側膨張袋２６の中間膨張袋２４側の端部２２ａおよび２６ａと、それが差し入れられている一対の折込溝２４ｆおよび２４ｆの内壁面すなわち相対向する溝側面との間には、圧迫帯１２の長手方向の曲げ剛性よりもその圧迫帯１２の幅方向の曲げ剛性が高い剛性の異方性を有する長手状の遮蔽部材４２がそれぞれ介在させられている。この遮蔽部材４２は、上流側膨張袋２２および下流側膨張袋２６、或いは中間膨張袋２４と同様の長さ寸法を備えている。本実施例では、図３、図４に示すように、上流側膨張袋２２の端部２２ａとそれが差し入れられている折込溝２４ｆとの間の隙間のうちの外周側の隙間、および、下流側膨張袋２６の端部２６ａとそれが差し入れられている折込溝２４ｆとの間の隙間のうちの外周側の隙間に、長手状の遮蔽部材４２がそれぞれ介在させられているが、内周側隙間にも介在させられてもよい。内周側隙間に比較して外周側隙間の方が遮蔽効果が大きいので、少なくとも外周側隙間に設けられればよい。
【００２６】
上記遮蔽部材４２は、上腕１０の長手方向すなわち圧迫帯１２の幅方向に平行な樹脂製の複数本の可撓性中空管４４が互いに平行な状態で、上腕１０の周方向すなわち圧迫帯１２の長手方向に連ねて配列されるとともに、それら可撓性中空管４４が型成形或いは接着により直接に或いは粘着テープなどの可撓性シート等の他の部材を介して間接的に相互に連結されることにより構成されている。上記遮蔽部材４２は、上流側膨張袋２２および下流側膨張袋２６の中間膨張袋２４側の端部２２ａおよび２６ａの外周側の複数箇所に設けられた複数の掛止シート４６に掛け止められている。
【００２７】
図１に戻って、自動血圧測定装置１４においては、空気ポンプ５０、急速排気弁５２、および排気制御弁５４が主配管５６にそれぞれ接続されている。その主配管５６からは、上流側膨張袋２２に接続された第１分岐管５８、中間膨張袋２４に接続された第２分岐管６２、および下流側膨張袋２６に接続された第３分岐管６４がそれぞれ分岐させられている。上記第１分岐管５８は、空気ポンプ５０と上流側膨張袋２２との間を直接開閉するための第１開閉弁Ｅ１を直列に備えている。また、上記主配管５６は、空気ポンプ５０、急速排気弁５２、および排気制御弁５４と、上記各分岐管との間を直接開閉するための第２開閉弁Ｅ２を直列に備えている。また、上記第３分岐管６４は、空気ポンプ５０と下流側膨張袋２６との間を直接開閉するための第３開閉弁Ｅ３を直列に備えている。そして、上流側膨張袋２２内の圧力値を検出するための第１圧力センサＴ１が第１分岐管５８に接続され、中間膨張袋２４内の圧力値を検出するための第２圧力センサＴ２が第２分岐管６２に接続され、下流側膨張袋２６内の圧力値を検出するための第３圧力センサＴ３が第３分岐管６４に接続されている。
【００２８】
上記第１圧力センサＴ１、第２圧力センサＴ２、および第３圧力センサＴ３から電子制御装置７０には、上流側膨張袋２２内の圧力値すなわち上流側膨張袋２２の圧迫圧力値ＰＣ１を示す出力信号、中間膨張袋２４内の圧力値すなわち中間膨張袋２４の圧迫圧力値ＰＣ２を示す出力信号、および下流側膨張袋２６内の圧力値すなわち下流側膨張袋２６の圧迫圧力値ＰＣ３を示す出力信号がそれぞれ供給される。電子制御装置７０は、ＣＰＵ７２、ＲＡＭ７４、ＲＯＭ７６、および図示しないＩ／Ｏポートなどを含む所謂マイクロコンピュータである。この電子制御装置７０は、ＣＰＵ７２がＲＡＭ７４の記憶機能を利用しつつ予めＲＯＭ７６に記憶されたプログラムにしたがって入力信号を処理し、電動式の空気ポンプ５０、急速排気弁５２、排気制御弁５４、第１開閉弁Ｅ１、第２開閉弁Ｅ２、および第３開閉弁Ｅ３をそれぞれ制御することにより、膨張袋２２、２４、および２６にそれぞれ圧迫された上腕１０の動脈１６の容積変化に応答してそれぞれ発生する膨張袋２２、２４、および２６内の圧力振動である脈波を示す脈波信号ＳＭ１、ＳＭ２、およびＳＭ３（後述の図６〜図１３参照）をそれぞれ採取する。また、電子制御装置７０は、それら脈波信号ＳＭ１、ＳＭ２、およびＳＭ３に基づいて前記生体の最高血圧値ＳＢＰおよび最低血圧値ＤＢＰを算出し、表示装置７８にその演算結果である測定値を表示させる。この電子制御装置７０には、上記第１圧力センサＴ１、第２圧力センサＴ２、および第３圧力センサＴ３からの出力信号に加え、血圧測定スタートセンサ８０からの出力信号が供給される。上記血圧測定スタートセンサ８０は、血圧測定開始の合図となる信号を出力するものであり、例えば図示しない起動操作装置が操作されることで上記信号を出力するようになっている。
【００２９】
図５は、電子制御装置７０に備えられた制御機能の要部を説明するための機能ブロック線図である。図５において、カフ圧制御手段８２は、血圧測定開始の合図となる信号が血圧測定スタートセンサ８０から供給された場合に、空気ポンプ５０、急速排気弁５２、排気制御弁５４、第１開閉弁Ｅ１、第２開閉弁Ｅ２、および第３開閉弁Ｅ３をそれぞれ制御することにより、膨張袋２２、２４、および２６による上腕１０の動脈１６への圧迫圧力値ＰＣをその動脈１６における最高血圧値ＳＢＰよりも充分に高い値に予め設定された昇圧目標圧力値ＰＣＭ（たとえば１８０ｍｍＨｇ）まで同時に急速に昇圧する。例えば、中間膨張袋２４の圧迫圧力値ＰＣ２が上記昇圧目標圧力値ＰＣＭ以上となるまで各膨張袋を昇圧する。続いて、カフ圧制御手段８２は、上記昇圧させた膨張袋２２、２４、および２６の圧迫圧力値ＰＣを例えば２〜３ｍｍＨｇ／ｓｅｃに予め設定された徐速降圧速度でそれぞれ同時に徐速降圧させる。このとき、カフ圧制御手段８２は、所定量（たとえば１〜１０ｍｍＨｇの範囲内）の除速降圧毎に膨張袋２２、２４、および２６の圧迫圧力値ＰＣをそれぞれ所定時間保持する。そして、カフ圧制御手段８２は、中間膨張袋２４の圧迫圧力値ＰＣ２が、上記動脈１６における最低血圧値ＤＢＰよりも充分に低い値に予め設定された測定終了圧力値ＰＣＥ（たとえば３０ｍｍＨｇ）よりも小さくなったときに、急速排気弁５２を用いて膨張袋２２、２４、および２６内の圧力をそれぞれ大気圧まで排圧する。
【００３０】
振幅決定手段８４は、カフ圧制御手段８２により膨張袋２２、２４、および２６の圧迫圧力値ＰＣがそれぞれ徐速降圧させられる過程において、第１圧力センサＴ１、第２圧力センサＴ２、および第３圧力センサＴ３からの出力信号に基づいて、上記膨張袋２２、２４、および２６内の圧力変動である脈波を示す脈波信号ＳＭ１、ＳＭ２、およびＳＭ３を逐次採取する。図６〜図１３は、上記過程において発生する脈波信号ＳＭを例示する図である。これら図６〜図１３に示す脈波信号ＳＭ１、ＳＭ２、およびＳＭ３は、圧迫帯１２の圧迫圧力値ＰＣが１５１ｍｍＨｇ、１３５ｍｍＨｇ、１２７ｍｍＨｇ、１１０ｍｍＨｇ、８６ｍｍＨｇ、７２ｍｍＨｇ、５８ｍｍＨｇ、および３６ｍｍＨｇであるときに、第１圧力センサＴ１からの出力信号がローパスフィルタ処理またはバンドパスフィルタ処理されることにより弁別されて得られた上流側膨張袋２２からの脈波を示す脈波信号ＳＭ１（破線）、第２圧力センサＴ２からの出力信号がローパスフィルタ処理またはバンドパスフィルタ処理されることにより弁別されて得られた中間膨張袋２４からの脈波を示す脈波信号ＳＭ２（実線）、および第３圧力センサＴ３からの出力信号がローパスフィルタ処理またはバンドパスフィルタ処理されることにより弁別されて得られた下流側膨張袋２６からの脈波を示す脈波信号ＳＭ３（１点鎖線）である。そして、振幅決定手段８４は、上記得られた脈波信号ＳＭ１、ＳＭ２、およびＳＭ３の振幅値Ａ１、Ａ２、およびＡ３を一拍毎に決定し、それら振幅値Ａ１〜Ａ３を、それら振幅値Ａ１〜Ａ３が決定された脈波信号ＳＭに対応する中間膨張袋２４の圧迫圧力値ＰＣ２を示すカフ圧信号ＰＫ２とともにＲＡＭ７４の所定の記憶領域に記憶する。
【００３１】
血圧値決定手段８６は、複数の膨張袋２２、２４、および２６のうち、少なくとも２つからの脈波信号の振幅比に基づいて前記生体の最高血圧値ＳＢＰを決定する最高血圧値決定手段８８を備えている。この最高血圧値決定手段８８では、圧迫圧力値ＰＣが高いうちは各膨張袋相互間の振幅の差が大きく異なっているが圧迫圧力値ＰＣが最高血圧値ＳＢＰ付近になると各膨張袋相互間の振幅が類似してくることを利用して、最高血圧値ＳＢＰが決定される。具体的には、最高血圧値決定手段８８は、例えば、カフ圧制御手段８２により、昇圧させた膨張袋２２、２４、および２６の圧迫圧力値ＰＣをそれら膨張袋２２、２４、および２６により上腕部１０を各々同じ圧力で圧迫する状態でそれぞれ徐速降圧する過程において、中間膨張袋２４からの脈波信号ＳＭ２の振幅値Ａ２を下流側膨張袋２６からの脈波信号ＳＭ３の振幅値Ａ３で除した値である第１の振幅比ｒ２３（＝Ａ２／Ａ３）が第１振幅比判定値Ｃ１よりも小さくなり、且つ上流側膨張袋２２からの脈波信号ＳＭ１の振幅値Ａ１を中間膨張袋２４からの脈波信号ＳＭ２の振幅値Ａ２で除した値である第２の振幅比ｒ１２（＝Ａ１／Ａ２）が予め設定された第２振幅比判定値Ｃ２よりも小さくなったときにおける中間膨張袋２４の圧迫圧力値ＰＣ２を、前記生体の最高血圧値ＳＢＰとして決定する。
【００３２】
本実施例の圧迫帯１２の上流側膨張袋２２から中間膨張袋２４への振動伝達レベルはたとえば約３０％である。すなわち上流側膨張袋２２で発生した圧力振動の振幅値が１である場合、その圧力振動が中間膨張袋２４に伝達されてその中間膨張袋２４内で発生する圧力振動の振幅値は約０．３である。また、中間膨張袋２４から下流側膨張袋２６への振動伝達レベルはたとえば約３０％である。すなわち、中間膨張袋２４で発生した圧力振動の振幅値が１である場合、その圧力振動が下流側膨張袋２６に伝達されてその下流側膨張袋２６内で発生する圧力振動の振幅値は０．３であるとともに、上流側膨張袋２２で発生した圧力振動の振幅値が１である場合、その圧力振動が中間膨張袋２４を介して下流側膨張袋２６に伝達されてその下流側膨張袋２６内で発生する圧力振動の振幅値は約０．０９である。それらを考慮して、上記第１振幅比判定値Ｃ１は例えば３．３３よりも所定値だけ小さい値に設定される。第２振幅比判定値Ｃ２は例えば３．３３よりも所定値だけ小さい値に設定される。
【００３３】
また、血圧値決定手段８６は、複数の膨張袋２２、２４、および２６のうちの少なくとも２つからの脈波信号間の位相差と、圧迫帯１２による圧迫下の動脈１６における脈波伝播速度ＰＷＶ[m/sec]とに基づいて前記生体の最低血圧値ＤＢＰを決定する最低血圧値決定手段９０を備えている。具体的には、最低血圧値決定手段９０は、昇圧させられた膨張袋２２、２４、および２６の圧迫圧力値ＰＣがそれら膨張袋２２、２４、および２６により上腕部１０を各々同じ圧力で圧迫する状態でそれぞれ徐速降圧させられる過程において、例えば図１４に示されるような時間軸と圧迫圧力値軸との二次元座標内に示される下流側膨張袋２６からの脈波信号ＳＭ３の立ち上がり点ａ３と中間膨張袋２４からの脈波信号ＳＭ２の立ち上がり点ａ２との第１の時間差ｔ３２と、上記二次元座標内に示される中間膨張袋２４からの脈波信号ＳＭ２の立ち上がり点ａ２と上流側膨張袋２２からの脈波信号ＳＭ１の立ち上がり点ａ１との第２の時間差ｔ２１とをそれぞれ逐次算出する。第１の時間差ｔ３２および第２の時間差ｔ２１は上記位相差に相当する。
【００３４】
本実施例において、上記立ち上がり点ａ１は、脈波信号ＳＭ１の立ち上がり部分の変曲点ｂ１における接線Ｌｔ１と、脈波信号ＳＭ１の立ち上がり始点ｃ１を通る時間軸に平行な横線Ｌｗ１との交点である。また、上記立ち上がり点ａ２は、脈波信号ＳＭ２の立ち上がり部分の変曲点ｂ２における接線Ｌｔ２と、脈波信号ＳＭ２の立ち上がり始点ｃ２を通る時間軸に平行な横線Ｌｗ２との交点である。また、上記立ち上がり点ａ３は、脈波信号ＳＭ３の立ち上がり部分の変曲点ｂ３における接線Ｌｔ３と、脈波信号ＳＭ３の立ち上がり始点ｃ３を通る時間軸に平行な横線Ｌｗ３との交点である。
【００３５】
また、最低血圧値決定手段９０は、昇圧させられた膨張袋２２、２４、および２６の圧迫圧力値ＰＣがそれら膨張袋２２、２４、および２６により上腕部１０を各々同じ圧力で圧迫する状態でそれぞれ徐速降圧させられる過程において、圧迫帯１２による圧迫下の動脈１６における脈波伝播速度ＰＷＶを逐次算出し、中間膨張袋２４の圧迫圧力値ＰＣ２に対する脈波伝播速度ＰＷＶの変化率ＲＰＷＶを逐次算出する。脈波伝播速度ＰＷＶは、上記算出された第１の時間差ｔ３２を中間膨張袋２４と下流側膨張袋２６との間の幅方向の距離Ｌ３２（図４参照）で除して算出される。また、脈波伝播速度ＰＷＶの変化率ＲＰＷＶは、例えば、図１５に示されるような圧迫圧力値軸と脈波伝播速度軸との二次元座標内に示される脈波伝播速度ＰＷＶと圧迫圧力値ＰＣ２との関係を示す曲線の接線の傾きで表される。
【００３６】
そして、最低血圧値決定手段９０は、昇圧させられた膨張袋２２、２４、および２６の圧迫圧力値ＰＣがそれら膨張袋２２、２４、および２６により上腕部１０を各々同じ圧力で圧迫する状態でそれぞれ徐速降圧させられる過程において、第１の時間差ｔ３２が予め設定された時間差判定値ｔｃを通過する即ち時間差判定値ｔｃよりも小さく、第２の時間差ｔ２１が上記時間差判定値ｔｃを通過する即ち時間差判定値ｔｃよりも小さく、且つ脈波伝播速度ＰＷＶの変化率ＲＰＷＶが、図１５に示すように圧迫圧力値ＰＣ２が下限値たとえば零から増加するに伴って変化率ＲＰＷＶが連続的に増加する領域ｂにおいて、予め設定された変化率判定値Ｒｃを通過する即ち変化率判定値Ｒｃよりも小さくなるときの圧迫圧力値ＰＣ２を、前記生体の最低血圧値ＤＢＰとして決定する。なお、時間差判定値ｔｃは、本発明における位相差判定値、第１時間差判定値、および第２時間差判定値に相当する。
【００３７】
図１５は、圧迫帯１２による圧迫下の動脈１６における脈波伝播速度ＰＷＶ[m/sec]と圧迫圧力値ＰＣ２[mmHg]との関係を示す図である。図１５に示すように、脈波伝播速度ＰＷＶは、圧迫圧力値ＰＣ２が零から増加するに伴って、零から最低血圧値ＤＢＰ付近までは連続的に緩やかに減少し、最低血圧値ＤＢＰを超えた付近で連続的に急激に減少した後、最高血圧値ＳＢＰに向けて連続的に緩やかに減少する。すなわち脈波伝播速度ＰＷＶは圧迫圧力値ＰＣ２が大きくなるほど遅くなる。また、図中に矢印ｂで示す領域においては、圧迫圧力値ＰＣ２が零から増加するに伴って脈波伝播速度ＰＷＶの変化率ＲＰＷＶ（曲線の傾き）が連続的に増加する。圧迫圧力値ＰＣ２が最低血圧値ＤＢＰに一致するときの脈波伝播速度ＰＷＶ１は被測定者によって様々であるが、圧迫圧力値ＰＣ２が最低血圧値ＤＢＰに一致するときの脈波伝播速度ＰＷＶの変化率ＲＰＷＶすなわち変化率判定値Ｒｃは、被測定者に拘わらず同様な値となる。変化率判定値Ｒｃは、予め実験的に求められた図１５に示すような関係から決定される。
【００３８】
図１６は、下流側膨張袋２６および中間膨張袋２４からの脈波信号間の時間差すなわち第１の時間差ｔ３２と、圧迫圧力値ＰＣ２との関係を示す図である。図１６に示すように、下流側膨張袋２６と中間膨張袋２４との間の脈波伝播時間に相当する第１の時間差ｔ３２は、圧迫圧力値ＰＣ２が最低血圧値ＤＢＰとなるときに時間差判定値ｔｃとなる。時間差判定値ｔｃは、予め実験的に求められた図１６に示すような関係から決定される。
【００３９】
図１７、図１８および図１９は、上記電子制御装置７０の制御作動の要部を説明するフローチャートおよびタイムチャートである。図示しない電源スイッチが投入されると、図１９の時間ｔ０に示す初期状態とされる。この状態では、第１開閉弁Ｅ１、第２開閉弁Ｅ２、第３開閉弁Ｅ３、および急速排気弁５２は常開弁であるため開状態（非作動状態）とされ、排気制御弁５４は常閉弁であるため閉状態（非作動状態）とされ、また、空気ポンプ５０は非作動状態とされている。
【００４０】
次いで、図示しない起動操作装置が操作されて自動血圧測定装置１４の測定動作が開始されると、先ず、前記カフ圧制御手段８２に対応する図１７のステップ（以下、「ステップ」を省略する）Ｓ１においては、圧迫帯１２の圧迫圧力値が昇圧される。具体的には、図１９に示すように、急速排気弁５２が閉状態とされるとともに、空気ポンプ５０が作動状態とされてその空気ポンプ５０から圧送される圧縮空気により主配管５６内およびそれに連通された膨張袋２２、２４、および２６内の圧力が急速に高められる。そして、圧迫帯１２による上腕１０の圧迫が開始される。
【００４１】
上記Ｓ１に次いで、前記カフ圧制御手段８２に対応するＳ２においては、中間膨張袋２４の圧迫圧力値ＰＣ２を示すカフ圧信号ＰＫ２に基づいて、その圧迫圧力値ＰＣ２が予め設定された昇圧目標圧力値ＰＣＭ（たとえば１８０ｍｍＨｇ）以上であるか否かが判定される。図１９の時間ｔ１より前の時点では、上記Ｓ２の判定が否定されて図１７のＳ１以下が繰り返し実行される。しかし、図１９の時間ｔ１時点では、上記Ｓ２の判定が肯定される。
【００４２】
上記のようにＳ２の判定が肯定されると、前記カフ圧制御手段８２に対応するＳ３において、空気ポンプ５０の作動が停止される。そして、昇圧させた膨張袋２２、２４、および２６の圧迫圧力値ＰＣ１、ＰＣ２、およびＰＣ３が例えば２〜３ｍｍＨｇ／ｓｅｃに予め設定された徐速降圧速度でそれぞれ同時に降圧するように排気制御弁５４が作動させられ、徐速排気が開始される。このとき、膨張袋２２、２４、および２６の圧迫圧力値ＰＣの降圧量がたとえば１〜１０ｍｍＨｇの範囲内の所定量となるように排気制御弁５４が制御され、その所定量の除速降圧毎に上記圧迫圧力値ＰＣがそれぞれ所定時間保持されるように第１開閉弁Ｅ１、第２開閉弁Ｅ２、および第３開閉弁Ｅ３が作動させられる。上記圧迫圧力値ＰＣを保持する場合には第１開閉弁Ｅ１、第２開閉弁Ｅ２、および第３開閉弁Ｅ３がそれぞれ閉状態とされる。図１９の時間ｔ２は上記徐速排気の開始時点であり、また時間ｔ２〜ｔ３の間は上記圧迫圧力値ＰＣがそれぞれ所定時間保持されている時間である。
【００４３】
Ｓ３に次いで、前記振幅決定手段８４に対応するＳ４では、圧迫圧力値ＰＣ１、ＰＣ２、およびＰＣ３がそれぞれ所定時間保持される間に、第１圧力センサＴ１、第２圧力センサＴ２、および第３圧力センサＴ３からの出力信号に対して数Ｈｚ乃至数十Ｈｚの波長帯の信号を弁別するローパスフィルタ処理またはバンドパスフィルタ処理がそれぞれ為されることにより膨張袋２２、２４、および２６からの脈波を示す脈波信号ＳＭ１、ＳＭ２、およびＳＭ３が抽出されるとともに、第２圧力センサＴ２からの出力信号に対してローパスフィルタ処理が為されることによりＡＣ成分が除去された中間膨張袋２４の圧迫圧力値ＰＣ２を示すカフ圧信号ＰＫ２が抽出される。そして、それらが互いに関連付けられて記憶される。図６〜図１３は、上記抽出されて記憶される脈波信号ＳＭ１、ＳＭ２、およびＳＭ３を例示する図である。
【００４４】
また、上記Ｓ４では、上記脈波信号ＳＭ１、ＳＭ２、およびＳＭ３が得られる度にそれらの振幅値Ａ１〜Ａ３が一拍毎に決定され、それら振幅値Ａ１〜Ａ３と、それら振幅値Ａ１〜Ａ３が決定された脈波信号ＳＭに対応するカフ圧信号ＰＫ２とに基づいて、例えば図２０に示すような脈波信号の振幅値を結ぶ包絡線（エンベロープ）が作成されて記憶される。なお、図２０のエンベロープにおいて、各測定点間の値は例えば曲線補完により求められる。
【００４５】
上記Ｓ４に次いで、前記カフ圧制御手段８２に対応するＳ５では、上記圧迫圧力値ＰＣがそれぞれ所定時間保持される間に、中間膨張袋２４の圧迫圧力値ＰＣ２を示すカフ圧信号ＰＫ２に基づいて上記圧迫圧力値ＰＣが予め設定された測定終了圧力値ＰＣＥ（たとえば３０ｍｍＨｇ）以下であるか否かが判定される。図１９の時間ｔ１１より前の時点では、上記Ｓ５の判定が否定されて図１７のＳ３以下が繰り返し実行される。しかし、図１９の時間ｔ１１時点では、上記Ｓ５の判定が肯定される。
【００４６】
上記のようにＳ５の判定が肯定されると、前記カフ圧制御手段８２に対応するＳ６において、膨張袋２２、２４、および２６内の圧力がそれぞれ大気圧まで排圧させられるように急速排気弁５２が作動させられる。図１９の時間ｔ１１以降はこの状態を示す。
【００４７】
上記Ｓ６に次いで、前記最高血圧値決定手段８８に対応するＳ７では、最高血圧値決定のために用いられる図２０のエンベロープの圧迫圧範囲が、例えば１００ｍｍＨｇ程度に予め設定された下限値以上に限定される。
【００４８】
上記Ｓ７に次いで、前記最高血圧値決定手段８８に対応するＳ８では、本ルーチンでＳ８が最初に実行される場合、図２０のエンベロープが使用されてＳ６で限定された圧迫圧範囲内で最も大きい圧迫圧力値ＰＣ２をもつ測定点に対応する上流側膨張袋２２からの脈波信号ＳＭ１の振幅値Ａ１が決定される。また、本ルーチンで実行されるＳ８が２回目以降である場合、図２０のエンベロープが使用されて前回のＳ８での圧迫圧力値ＰＣ２よりも例えば１ｍｍＨｇ小さい所定の圧迫圧力値ＰＣ２に対応する上流側膨張袋２２からの脈波信号ＳＭ１の振幅値Ａ１が決定される。
【００４９】
上記Ｓ８に次いで、前記最高血圧値決定手段８８に対応するＳ９では、本ルーチンでＳ９が最初に実行される場合、図２０のエンベロープが使用されてＳ６で限定された圧迫圧範囲内で最も大きい圧迫圧力値ＰＣ２をもつ測定点に対応する中間膨張袋２４からの脈波信号ＳＭ２の振幅値Ａ２が決定される。また、本ルーチンで実行されるＳ９が２回目以降である場合、図２０のエンベロープが使用されて前回のＳ９での圧迫圧力値ＰＣ２よりも例えば１ｍｍＨｇ小さい所定の圧迫圧力値ＰＣ２に対応する中間膨張袋２４からの脈波信号ＳＭ２の振幅値Ａ２が決定される。
【００５０】
上記Ｓ９に次いで、前記最高血圧値決定手段８８に対応するＳ１０では、本ルーチンでＳ１０が最初に実行される場合、図２０のエンベロープが使用されてＳ６で限定された圧迫圧範囲内で最も大きい圧迫圧力値ＰＣ２をもつ測定点に対応する下流側膨張袋２６からの脈波信号ＳＭ３の振幅値Ａ３が決定される。また、本ルーチンで実行されるＳ１０が２回目以降である場合、図２０のエンベロープが使用されて前回のＳ１０での圧迫圧力値ＰＣ２よりも例えば１ｍｍＨｇ小さい所定の圧迫圧力値ＰＣ２に対応する下流側膨張袋２６からの脈波信号ＳＭ３の振幅値Ａ３が決定される。
【００５１】
上記Ｓ１０に次いで、前記最高血圧値決定手段８８に対応するＳ１１では、直前のＳ８〜Ｓ１０で決定された振幅値Ａ１〜Ａ３に基づいて、中間膨張袋２４からの脈波信号ＳＭ２の振幅値Ａ２を下流側膨張袋２６からの脈波信号ＳＭ３の振幅値Ａ３で除した値である第１の振幅比ｒ２３が算出される。また、上流側膨張袋２２からの脈波信号ＳＭ１の振幅値Ａ１を中間膨張袋２４からの脈波信号ＳＭ２の振幅値Ａ２で除した値である第２の振幅比ｒ１２が算出される。
【００５２】
上記Ｓ１１に次いで、前記最高血圧値決定手段８８に対応するＳ１２では、直前のＳ１１で算出された第１の振幅比ｒ２３が予め設定された第１振幅比判定値Ｃ１よりも小さく、且つ直前のＳ１１で算出された第２の振幅比ｒ１２が予め設定された第２振幅比判定値Ｃ２よりも小さいか、否かが判定される。
【００５３】
上記Ｓ１２の判定が否定される場合には、Ｓ８以下が繰り返し実行される。そして、上記Ｓ１２の判定が肯定される場合には、前記最高血圧値決定手段８８に対応するＳ１３において、そのときのＳ９での圧迫圧力値ＰＣ２が生体の最高血圧値ＳＢＰとして決定される。
【００５４】
上記Ｓ１３に次いで、前記最低血圧値決定手段９０に対応する図１８のＳ１４では、最低血圧値決定のために用いられる図２０のエンベロープの圧迫圧範囲が、例えば１００ｍｍＨｇ程度に予め設定された上限値以下に限定される。
【００５５】
上記Ｓ１４に次いで、前記最低血圧値決定手段９０に対応するＳ１５では、本ルーチンでＳ１５が最初に実行される場合、図２０のエンベロープのうち、Ｓ１４で限定された圧迫圧範囲内で一番大きい圧迫圧力値ＰＣ２をもつ測定点に対応する上流側膨張袋２２からの脈波信号ＳＭ１に基づいて、その脈波信号ＳＭ１の立ち上がり点ａ１の時間ｔａ１を決定する。この時間ｔａ１は血圧測定が開始されてからの時間である。また、本ルーチンで実行されるＳ１５が２回目以降である場合には、前回のＳ１５での圧迫圧力値ＰＣ２に次いで小さい圧迫圧力値ＰＣ２をもつ測定点に対応する上流側膨張袋２２からの脈波信号ＳＭ１に基づいて、その脈波信号ＳＭ１の立ち上がり点ａ１の時間ｔａ１を決定する。
【００５６】
上記Ｓ１５に次いで、前記最低血圧値決定手段９０に対応するＳ１６では、本ルーチンでＳ１６が最初に実行される場合、図２０のエンベロープのうち、上記Ｓ１３で限定された圧迫圧範囲内で一番大きい圧迫圧力値ＰＣ２をもつ測定点における中間膨張袋２４からの脈波信号ＳＭ２に基づいて、その脈波信号ＳＭ２の立ち上がり点ａ２の時間ｔａ２を決定する。この時間ｔａ２は血圧測定が開始されてからの時間である。また、本ルーチンで実行されるＳ１６が２回目以降である場合には、前回のＳ１６での圧迫圧力値ＰＣ２に次いで小さい圧迫圧力値ＰＣ２をもつ測定点に対応する中間膨張袋２４からの脈波信号ＳＭ２に基づいて、その脈波信号ＳＭ２の立ち上がり点ａ２の時間ｔａ２を決定する。
【００５７】
上記Ｓ１６に次いで、前記最低血圧値決定手段９０に対応するＳ１７では、本ルーチンでＳ１７が最初に実行される場合、図２０のエンベロープのうち、上記Ｓ１３で限定された圧迫圧範囲内で一番大きい圧迫圧力値ＰＣ２をもつ測定点における下流膨張袋２６からの脈波信号ＳＭ３に基づいて、その脈波信号ＳＭ３の立ち上がり点ａ３の時間ｔａ３を決定する。この時間ｔａ３は血圧測定が開始されてからの時間である。また、本ルーチンで実行されるＳ１７が２回目以降である場合には、前回のＳ１７での圧迫圧力値ＰＣ２に次いで小さい圧迫圧力値ＰＣ２をもつ測定点に対応する下流側膨張袋２６からの脈波信号ＳＭ３に基づいて、その脈波信号ＳＭ３の立ち上がり点ａ３の時間ｔａ３を決定する。
【００５８】
上記Ｓ１７に次いで、前記最低血圧値決定手段９０に対応するＳ１８では、直前のＳ１５〜Ｓ１７で決定された時間ｔａ１〜ｔａ３に基づいて、時間ｔａ２と時間ｔａ１との差から第２の時間差ｔ２１（＝ｔａ２−ｔａ１）が算出され、また、時間ｔａ３と時間ｔａ２との差から第１の時間差ｔ３２（＝ｔａ３−ｔａ２）が算出される。また、上記算出された第１の時間差ｔ３２を中間膨張袋２４と下流側膨張袋２６との幅方向の距離で除して脈波伝播速度ＰＷＶが算出され、続いて、図１５に示されるような圧迫圧力値軸と脈波伝播速度軸との二次元座標内に示される脈波伝播速度ＰＷＶと圧迫圧力値ＰＣ２との関係を示す曲線の接線の傾きから、中間膨張袋２４の圧迫圧力値ＰＣ２に対する脈波伝播速度ＰＷＶの変化率ＲＰＷＶが算出される。
【００５９】
上記Ｓ１８に次いで、前記最低血圧値決定手段９０に対応するＳ１９では、第１の時間差ｔ３２が予め設定された時間差判定値ｔｃよりも小さく、第２の時間差ｔ２１が上記時間差判定値ｔｃよりも小さく、且つ脈波伝播速度ＰＷＶの変化率ＲＰＷＶが、図１５に矢印ｂで示すように圧迫圧力値ＰＣ２が下限値たとえば零から増加するに伴って変化率ＲＰＷＶが連続的に増加する領域において、予め設定された変化率判定値Ｒｃよりも小さいか、否かが判定される。
【００６０】
上記Ｓ１９の判定が否定される場合には、Ｓ１５以下が繰り返し実行される。そして、上記Ｓ１９の判定が肯定される場合には、前記最低血圧値決定手段９０に対応するＳ２０において、直前のＳ１６で用いられた脈波信号ＳＭ２に対応する中間膨張袋２４の圧迫圧力値ＰＣ２と、上記直前のＳ１６よりも１つ前に実行されたＳ１６で用いられた脈波信号ＳＭ２’に対応する中間膨張袋２４の圧迫圧力値ＰＣ２’とに基づいて、直線補完により生体の最低血圧値ＤＢＰが決定される。
【００６１】
そして、Ｓ２１において、表示装置７８に生体の最高血圧値ＳＢＰおよび最低血圧値ＤＢＰが表示されて、本ルーチンが終了させられる。
【００６２】
本実施例の自動血圧測定装置１４によれば、圧迫帯１２は、幅方向に連ねられて生体の被圧迫部位である上腕１０を各々圧迫する独立した気室を有する複数の膨張袋２２、２４、および２６を有するものであり、それら膨張袋２２、２４、および２６のうちの上腕１０内の動脈１６の下流側に位置する下流側膨張袋２６からの脈波信号ＳＭ３の振幅値Ａ３と、その下流側膨張袋２６よりも上流側に位置する中間膨張袋（所定の膨張袋）２４からの脈波信号ＳＭ２の振幅値Ａ２との振幅比である第１の振幅比ｒ２３を逐次算出し、その第１の振幅比ｒ２３に基づいて生体の最高血圧値ＳＢＰを決定することから、相互間が圧力変動に関して独立状態とされた複数の膨張袋２２、２４、および２６から上腕１０の動脈１６に圧迫圧力を均等な圧力分布で加えることで正確な脈波信号ＳＭが得られるので、それら脈波信号ＳＭ間の振幅比に基づいて精度の高い最高血圧値ＳＢＰが得られる。
【００６３】
また、本実施例の自動血圧測定装置１４によれば、第１の振幅比ｒ２３は、中間膨張袋２４からの脈波信号ＳＭ２の振幅値Ａ２を下流側膨張袋２６からの脈波信号ＳＭ３の振幅値Ａ３で除した値であり、昇圧させた圧迫帯１２の圧迫圧力値ＰＣの除速降圧過程において逐次算出される第１の振幅比ｒ２３が予め設定された第１振幅比判定値Ｃ１よりも小さくなったときの中間膨張袋２４の圧迫圧力値ＰＣを、生体の最高血圧値ＳＢＰとして決定する。そのため、上腕１０内の動脈１６の血流が中間膨張袋２４下は通るが下流側膨張袋２６下は通らない状態と、中間膨張袋２４下および下流側膨張袋２６下を共に通る状態とを区別し、上腕１０内の動脈１６の血流が中間膨張袋２４下および下流側膨張袋２６下を共に通る状態になったときの中間膨張袋２４の圧迫圧力値ＰＣ２を生体の最高血圧値ＳＢＰとして決定するので、精度の高い最高血圧値ＳＢＰが得られる。
【００６４】
また、本実施例の自動血圧測定装置１４によれば、圧迫帯１２は、上腕１０の長手方向に所定間隔を隔てて位置する可撓性シートから成る一対の上流側膨張袋２２および下流側膨張袋２６と、上腕１０の長手方向において連なるように上記上流側膨張袋２２および下流側膨張袋２６の間に配置され、それら上流側膨張袋２２および下流側膨張袋２６とは独立した気室を有する中間膨張袋２４とを有するものであることから、上腕１０の長手方向において連なり相互間が圧力変動に関して独立状態とされた上流側膨張袋２２、中間膨張袋２４、および下流側膨張袋２６から上腕１０内の動脈１６に圧迫圧力が均等な圧力分布で加えられることで正確な脈波が得られるので、それら脈波間の振幅比に基づいて精度の高い最高血圧値ＳＢＰが得られる。
【００６５】
また、本実施例の自動血圧測定装置１４によれば、昇圧させた上流側膨張袋２２、中間膨張袋２４、および下流側膨張袋２６の圧迫圧力値ＰＣ１、ＰＣ２、およびＰＣ３を、それら膨張袋により上腕１０を同じ圧力で圧迫する状態で降圧させる過程において、上流側膨張袋２２からの脈波の振幅値Ａ１を中間膨張袋２４からの脈波の振幅値Ａ２で除した値である第２の振幅比ｒ１２が第２振幅比判定値Ｃ２よりも小さくなり、且つ中間膨張袋２４からの脈波の振幅値Ａ２を下流側膨張袋２６からの脈波の振幅値Ａ３で除した値である第１の振幅比ｒ２３が第１振幅比判定値Ｃ１よりも小さくなったときの中間膨張袋２４の圧迫圧力値ＰＣ２を、前記生体の最高血圧値ＳＢＰとして決定する。そのため、上腕１０内の動脈１６の血流が上流側膨張袋２２下は通るが中間膨張袋２４下および下流側膨張袋２６下は通らない状態と、上流側膨張袋２２下、中間膨張袋２４下、および下流側膨張袋２６下を共に通る状態とを区別し、上腕１０内の動脈１６の血流が上流側膨張袋２２下、中間膨張袋２４下、および下流側膨張袋２６下を共に通る状態になったときに幅方向において均等な圧力分布とされている中間膨張袋２４の圧迫圧力値ＰＣ２を、生体の最高血圧値ＳＢＰとして決定するので、精度の高い最高血圧値ＳＢＰが得られる。
【００６６】
また、本実施例の自動血圧測定装置１４によれば、複数の膨張袋２２、２４、および２６内の圧力を検出する圧力センサＴ１、Ｔ２、およびＴ３を備え、上腕１０に巻き付けられた圧迫帯１２の膨張袋２２、２４、および２６の圧迫圧力値ＰＣをその上腕１０内の動脈１６を止血するのに十分な値まで昇圧させた後、各圧迫圧力値ＰＣをそれぞれ同時に降圧させる過程において、たとえば１〜１０ｍｍＨｇの範囲内の所定量の除速降圧毎に上記各圧迫圧力値ＰＣを所定時間保持し、その所定時間内に膨張袋２２、２４、および２６内の圧力振動である脈波を示す脈波信号ＳＭ１、ＳＭ２、およびＳＭ３を検出することから、各圧迫圧力値ＰＣが一定であるときに各々の脈波信号ＳＭ１、ＳＭ２、およびＳＭ３が検出されるので、正確な脈波信号ＳＭ１、ＳＭ２、およびＳＭ３を得ることができる。
【００６７】
以上、本発明の一実施例を図面を参照して詳細に説明したが、本発明はこの実施例に限定されるものではなく、別の態様でも実施され得る。
【００６８】
例えば、昇圧目標圧力値ＰＣＭおよび測定終了圧力値ＰＣＥは必ずしも予め設定されなくてもよい。例えば、自動血圧測定装置１４の電源スイッチが投入されてからオペレータにより入力された前回測定の最高血圧値ＳＢＰおよび最低血圧値ＤＢＰに基づいて、上記入力された最高血圧値ＳＢＰに所定値（例えば３０ｍｍＨｇ）を足した値に昇圧目標圧力値ＰＣＭを設定し、上記入力された最低血圧値ＤＢＰに所定値（例えば３０ｍｍＨｇ）を引いた値に測定終了圧力値ＰＣＥを設定してもよい。または、カフ圧制御手段８２による急速昇圧時（図１８の時間ｔ１〜ｔ２の間）に例えば中間膨張袋２４からの脈波信号ＳＭ２を抽出してエンベロープを作成し、そのエンベロープに基づいてよく知られたオシロメトリックアルゴリズムに従って生体の最高血圧値ＳＢＰおよび最低血圧値ＤＢＰを予測し、昇圧目標圧力値ＰＣＭがその予測された最高血圧値ＳＢＰに所定値（例えば２０ｍｍＨｇ）を足した値となるように設定し、測定終了圧力値ＰＣＥが上記予測された最低血圧値ＤＢＰに所定値（例えば２０ｍｍＨｇ）を引いた値となるように設定してもよい。
【００６９】
また、カフ圧制御手段８２による徐速降圧過程において膨張袋２２、２４、および２６の圧迫圧力値ＰＣが所定時間保持される間には、振幅決定手段８４により上記膨張袋２２、２４、および２６からの脈波信号ＳＭ１、ＳＭ２、およびＳＭ３が複数拍採取され、それら複数迫分の脈波信号ＳＭの平均値に基づいて最高血圧値ＳＢＰおよび最低血圧値ＤＢＰが決定されてもよい。この場合には、より精度の高い血圧値が得られる。
【００７０】
また、図１６のＳ４において作成される包絡線（エンベロープ）は各測定点間の値が曲線補完により求められていたが、例えば直線補完やその他の公知の補完方法により補完されてもよい。
【００７１】
また、最高血圧値決定手段８８は、最高血圧値ＳＢＰを決定するに際して、必ずしも第１の振幅比ｒ２３および第２の振幅比ｒ１２を両方用いる必要はない。少なくとも下流側膨張袋２６から得られた振幅を用いればよく、例えば、第１の振幅比ｒ２３が予め設定された第１振幅比判定値Ｃ１よりも小さくなったときにおける中間膨張袋２４の圧迫圧力値ＰＣ２を、生体の最高血圧値ＳＢＰとして決定してもよい。
【００７２】
また、最高血圧値決定手段８８は、最高血圧値ＳＢＰを決定するに際して用いられる振幅比は、必ずしも第１の振幅比ｒ２３でなくてもよく、上流側膨張袋２２からの脈波信号ＳＭ１の振幅値Ａ１を下流側膨張袋２６からの脈波信号ＳＭ３の振幅値Ａ３で除した値である第３の振幅比ｒ１３でもよいし、第１の振幅比ｒ２３や第２の振幅比ｒ１３の逆数であってもよい。
【００７３】
また、最低血圧値決定手段９０は、最低血圧値ＤＢＰを決定するに際して、必ずしも第１の時間差ｔ３２および第２の時間差ｔ２１を両方用いる必要はない。少なくとも第１の時間差ｔ３２、第２の時間差ｔ２１、下流側膨張袋２６からの脈波信号ＳＭ３の立ち上がり点ａ３と上流側膨張袋２２からの脈波信号ＳＭ１の立ち上がり点ａ１との時間差である第３の時間差ｔ３１のうちの１つを用いればよく、例えば、第１の時間差ｔ３２が予め設定された時間差判定値ｔｃよりも小さくなったときにおける中間膨張袋２４の圧迫圧力値ＰＣを、前記生体の最低血圧値ＤＢＰとして決定してもよい。
【００７４】
また、最低血圧値決定手段９０は、最低血圧値ＤＢＰを決定するに際して用いられる位相差は、必ずしも下流側膨張袋２６からの脈波信号ＳＭ３の立ち上がり点ａ３と下流側膨張袋２６からの脈波信号ＳＭ３立ち上がり点ａ２との時間差（第１の時間差ｔ３２）でなくてもよい。例えば、変曲点ｂ３と変曲点ｂ２との時間差であってもよいし、或いは立ち上がり点ｃ３と立ち上がり点ｃ２との時間差であってもよい。または、下流側膨張袋２６からの脈波信号ＳＭ３の他の点と下流側膨張袋２６からの脈波信号ＳＭ３の他の点との差であってもよい。
【００７５】
また、最低血圧値決定手段９０は、最低血圧値ＤＢＰを決定するに際して、必ずしも脈波伝播速度ＰＷＶの変化率ＲＰＷＶと、第１の時間差ｔ３２および第２の時間差ｔ２１との両方を用いる必要はない。脈波伝播速度ＰＷＶの変化率ＲＰＷＶと、第１の時間差ｔ３２又は第３の時間差ｔ３１とのいずれか１を用いればよい。たとえば、最低血圧値決定手段９０は、圧迫帯１２の圧迫圧力値ＰＣ２を降圧させる過程において、第１の時間差ｔ３２が予め設定された時間差判定値ｔｃを通過する即ち時間差判定値ｔｃよりも小さくなる、第２の時間差ｔ２１が上記時間差判定値ｔｃを通過する即ち時間差判定値ｔｃよりも小さくなるときの圧迫圧力値ＰＣ２を、生体の最低血圧値ＤＢＰとして決定するように構成されてもよい。このようにすれば、相互間が圧力変動に関して独立状態とされた複数の膨張袋２２、２４、および２６から上腕１０の動脈１６に圧迫圧力を均等な圧力分布で加えることで正確な脈波信号ＳＭがそれぞれ得られるので、それら脈波信号ＳＭ間の位相差に基づいて精度の高い最低血圧値ＤＢＰが得られる。また、たとえば、最低血圧値決定手段９０は、圧迫帯１２の圧迫圧力値ＰＣ２を降圧させる過程において、脈波伝播速度ＰＷＶの変化率ＲＰＷＶが、図１５に示すように圧迫圧力値ＰＣ２が下限値たとえば零から増加するに伴って変化率ＲＰＷＶが連続的に増加する領域ｂにおいて、予め設定された変化率判定値Ｒｃを通過する即ち変化率判定値Ｒｃよりも小さくなるときの圧迫圧力値ＰＣ２を、前記生体の最低血圧値ＤＢＰとして決定するように構成されてもよい。このようにすれば、脈波伝播速度ＰＷＶは圧迫圧力値ＰＣ２が大きくなるほど遅くなると共に、圧迫圧力値ＰＣ２に対する脈波伝播速度ＰＷＶの変化率ＲＰＷＶは被測定者に拘わらず生体の最低血圧値ＤＢＰ付近領域において急激に変化することを利用して、最低血圧値ＤＢＰが決定されるので、精度の高い最低血圧値ＤＢＰが得られる。
【００７６】
また、血圧測定時においては、昇圧目標圧力値ＰＣＭまで昇圧した後、必ずしも圧迫圧力値ＰＣを予め設定された徐速降圧速度でステップ的に降圧する必要はない。すなわち、圧迫圧力値ＰＣは連続的に降圧させられてもよい。また、血圧値測定付近だけ除速降圧とし、他の区間は急速降圧として測定時間を短くしてもよい。例えば、先ず、昇圧目標圧力値ＰＣＭまで昇圧した後の徐速降圧過程において、膨張袋２２、２４、および２６からの脈波信号ＳＭ１、ＳＭ２、およびＳＭ３を抽出する度に図２０に示すエンベロープの一部を作成して図１７のＳ８〜Ｓ１２を実行し、最高血圧値ＳＢＰを決定する。続いて、上記最高血圧値ＳＢＰの決定後に圧迫圧力値ＰＣを予測された最低血圧値ＤＢＰ’よりも予め設定された所定量（たとえば３０ｍｍＨｇ）大きい圧力値まで急速に降圧させる。これにより、測定時間を短縮することができる。なお、上記予測された最低血圧値ＤＢＰ’は、例えば、カフ圧制御手段８２による急速昇圧時（図１９の時間ｔ１〜ｔ２の間）に中間膨張袋２４からの脈波信号ＳＭ２を抽出してエンベロープを作成し、そのエンベロープに基づいてよく知られたオシロメトリックアルゴリズムに従って予測される。
【００７７】
また、前述の実施例では、圧迫帯１２の圧迫圧が降圧させられる過程で血圧値を決定する降圧測定が実施されていたが、これに限らず、圧迫帯１２の圧迫圧が昇圧させられる過程で血圧値を決定する昇圧測定が実施されても良い。このような昇圧測定においても前述の最高血圧値決定アルゴリズムおよび最低血圧値決定アルゴリズムを用いることができ、同様の効果を得ることができる。
【００７８】
また、圧迫帯１２が備える膨張袋は３つに限らず、４つ以上であってもよい。
【００７９】
なお、上述したのはあくまでも一実施形態であり、その他一々例示はしないが、本発明は、その主旨を逸脱しない範囲で当業者の知識に基づいて種々変更、改良を加えた態様で実施することができる。
【符号の説明】
【００８０】
１０：上腕（被圧迫部位）
１２：圧迫帯
１４：自動血圧測定装置
１６：動脈
２２：上流側膨張袋（膨張袋）
２４：中間膨張袋（膨張袋）
２６：下流側膨張袋（膨張袋）
Ａ１、Ａ２、Ａ３：振幅値
ＤＢＰ：最低血圧値（血圧値）
ＰＣ１、ＰＣ２、ＰＣ３：圧迫圧力値
ＰＣＭ：昇圧目標圧力値（動脈を止血するのに十分な値）
Ｒ１：第１振幅比判定値
Ｒ２：第２振幅比判定値
ＳＢＰ：最高血圧値（血圧値）
ＳＭ１、ＳＭ２、ＳＭ３：脈波信号（脈波）
Ｔ１：第１圧力センサ
Ｔ２：第２圧力センサ
Ｔ３：第３圧力センサ
ｒ１２：第２の振幅比
ｒ２３：第１の振幅比
【特許請求の範囲】
【請求項１】
生体の被圧迫部位に巻き付けられる圧迫帯を備え、該圧迫帯の圧迫圧力値を変化させる過程で該圧迫帯内の圧力振動である脈波を逐次抽出し、該脈波の変化に基づいて前記生体の血圧値を決定する自動血圧測定装置であって、
前記圧迫帯は、幅方向に連ねられて前記生体の被圧迫部位を各々圧迫する独立した気室を有する複数の膨張袋を有するものであり、
該複数の膨張袋のうちの前記被圧迫部位内の動脈の下流側に位置する下流側膨張袋からの脈波の振幅値と、該下流側膨張袋よりも上流側に位置する所定の膨張袋からの脈波の振幅値との振幅比を逐次算出し、該振幅比に基づいて前記生体の最高血圧値を決定することを特徴とする自動血圧測定装置。
【請求項２】
前記振幅比は、前記所定の膨張袋からの脈波の振幅値を前記下流側膨張袋からの脈波の振幅値で除した値であり、
昇圧させた前記圧迫帯の圧迫圧力値を降圧させる過程において、前記逐次算出される振幅比が予め設定された第１振幅比判定値よりも小さくなったときの該圧迫帯の圧迫圧力値を、前記生体の最高血圧値として決定することを特徴とする請求項１の自動血圧測定装置。
【請求項３】
前記圧迫帯は、前記被圧迫部位の長手方向に所定間隔を隔てて位置する可撓性シートから成る一対の上流側膨張袋および前記下流側膨張袋と、該被圧迫部位の長手方向において連なるように該上流側膨張袋および該下流側膨張袋の間に配置され、該上流側膨張袋および該下流側膨張袋とは独立した気室を有する中間膨張袋とを有するものであることを特徴とする請求項１または２の自動血圧測定装置。
【請求項４】
昇圧させた前記圧迫帯の圧迫圧力値を、前記上流側膨張袋、前記中間膨張袋、および前記下流側膨張袋により前記被圧迫部位を同じ圧力で圧迫する状態で降圧させる過程において、該中間膨張袋からの脈波の振幅値を該下流側膨張袋からの脈波の振幅値で除した振幅比が前記第１振幅比判定値よりも小さくなり、且つ該上流側膨張袋からの脈波の振幅値を該中間膨張袋からの脈波の振幅値で除した振幅比が予め設定された第２振幅比判定値よりも小さくなったときの該中間膨張袋の圧迫圧力値を、前記生体の最高血圧値として決定することを特徴とする請求項３の自動血圧測定装置。
【請求項５】
前記複数の膨張袋内の圧力を検出する圧力センサを備え、
前記被圧迫部位に巻き付けられた前記圧迫帯の複数の膨張袋の圧迫圧力値を該被圧迫部位内の動脈を止血するのに十分な値まで昇圧させた後、該圧迫帯の圧迫圧力値を降圧させる過程において、所定量の除速降圧毎に該圧迫帯の圧迫圧力値を所定時間保持し、該所定時間内に該圧迫帯内の圧力振動である脈波を検出すること
を特徴とする請求項１乃至４のいずれか１つの自動血圧測定装置。
【請求項１】
生体の被圧迫部位に巻き付けられる圧迫帯を備え、該圧迫帯の圧迫圧力値を変化させる過程で該圧迫帯内の圧力振動である脈波を逐次抽出し、該脈波の変化に基づいて前記生体の血圧値を決定する自動血圧測定装置であって、
前記圧迫帯は、幅方向に連ねられて前記生体の被圧迫部位を各々圧迫する独立した気室を有する複数の膨張袋を有するものであり、
該複数の膨張袋のうちの前記被圧迫部位内の動脈の下流側に位置する下流側膨張袋からの脈波の振幅値と、該下流側膨張袋よりも上流側に位置する所定の膨張袋からの脈波の振幅値との振幅比を逐次算出し、該振幅比に基づいて前記生体の最高血圧値を決定することを特徴とする自動血圧測定装置。
【請求項２】
前記振幅比は、前記所定の膨張袋からの脈波の振幅値を前記下流側膨張袋からの脈波の振幅値で除した値であり、
昇圧させた前記圧迫帯の圧迫圧力値を降圧させる過程において、前記逐次算出される振幅比が予め設定された第１振幅比判定値よりも小さくなったときの該圧迫帯の圧迫圧力値を、前記生体の最高血圧値として決定することを特徴とする請求項１の自動血圧測定装置。
【請求項３】
前記圧迫帯は、前記被圧迫部位の長手方向に所定間隔を隔てて位置する可撓性シートから成る一対の上流側膨張袋および前記下流側膨張袋と、該被圧迫部位の長手方向において連なるように該上流側膨張袋および該下流側膨張袋の間に配置され、該上流側膨張袋および該下流側膨張袋とは独立した気室を有する中間膨張袋とを有するものであることを特徴とする請求項１または２の自動血圧測定装置。
【請求項４】
昇圧させた前記圧迫帯の圧迫圧力値を、前記上流側膨張袋、前記中間膨張袋、および前記下流側膨張袋により前記被圧迫部位を同じ圧力で圧迫する状態で降圧させる過程において、該中間膨張袋からの脈波の振幅値を該下流側膨張袋からの脈波の振幅値で除した振幅比が前記第１振幅比判定値よりも小さくなり、且つ該上流側膨張袋からの脈波の振幅値を該中間膨張袋からの脈波の振幅値で除した振幅比が予め設定された第２振幅比判定値よりも小さくなったときの該中間膨張袋の圧迫圧力値を、前記生体の最高血圧値として決定することを特徴とする請求項３の自動血圧測定装置。
【請求項５】
前記複数の膨張袋内の圧力を検出する圧力センサを備え、
前記被圧迫部位に巻き付けられた前記圧迫帯の複数の膨張袋の圧迫圧力値を該被圧迫部位内の動脈を止血するのに十分な値まで昇圧させた後、該圧迫帯の圧迫圧力値を降圧させる過程において、所定量の除速降圧毎に該圧迫帯の圧迫圧力値を所定時間保持し、該所定時間内に該圧迫帯内の圧力振動である脈波を検出すること
を特徴とする請求項１乃至４のいずれか１つの自動血圧測定装置。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
【図１５】
【図１６】
【図１７】
【図１８】
【図１９】
【図２０】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
【図１５】
【図１６】
【図１７】
【図１８】
【図１９】
【図２０】
【公開番号】特開２０１２−７１０５８（Ｐ２０１２−７１０５８Ａ）
【公開日】平成２４年４月１２日（２０１２．４．１２）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１０−２２００１９（Ｐ２０１０−２２００１９）
【出願日】平成２２年９月２９日（２０１０．９．２９）
【出願人】（０００１２７５７０）株式会社エー・アンド・デイ (136)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２４年４月１２日（２０１２．４．１２）
【国際特許分類】
【出願日】平成２２年９月２９日（２０１０．９．２９）
【出願人】（０００１２７５７０）株式会社エー・アンド・デイ (136)
【Ｆターム（参考）】
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