オイルポンプ
【課題】アウターロータ８の剛性を確保できると共に、オイルポンプの駆動ロスの増大を抑えられる構造を実現する。
【解決手段】アウターロータ８は、外周面８ａと複数の内歯の歯底８ｄとの間に、シール性確保部１６と増径部１７と段差部８ｃとを有する。シール性確保部１６は、ポンプハウジング９の壁面１３ａ、１３ｂとの間でシール性を確保するために必要な径方向寸法を有する。増径部１７は、必要な剛性を確保するためにシール性確保部１６の外径側に存在する。段差部８ｃは、増径部１７の軸方向両側面に、壁面１３ａ、１３ｂとの隙間が、シール性確保部１６と壁面１３ａ、１３ｂとの隙間よりも大きくなるように、全周に亙って形成されている。
【解決手段】アウターロータ８は、外周面８ａと複数の内歯の歯底８ｄとの間に、シール性確保部１６と増径部１７と段差部８ｃとを有する。シール性確保部１６は、ポンプハウジング９の壁面１３ａ、１３ｂとの間でシール性を確保するために必要な径方向寸法を有する。増径部１７は、必要な剛性を確保するためにシール性確保部１６の外径側に存在する。段差部８ｃは、増径部１７の軸方向両側面に、壁面１３ａ、１３ｂとの隙間が、シール性確保部１６と壁面１３ａ、１３ｂとの隙間よりも大きくなるように、全周に亙って形成されている。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば自動変速機などに搭載されるオイルポンプに係り、詳しくはアウターロータの内歯にインナーロータの外歯を噛合させる内接型のオイルポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
一般に、乗用車などの車輌に使用されるオイルポンプとして、小型で簡単な構成を有する、例えば、トロコイド型のオイルポンプに代表される、内接型のオイルポンプが広く知られている。
【０００３】
上記内接型のオイルポンプは、オイルポンプボディ及びサイドカバーから構成されるポンプハウジング内に、互いに偏心したアウターロータ及びインナーロータを配置し、アウターロータに形成した複数の内歯にインナーロータに形成した複数の外歯を噛合させる。そして、インナーロータを回転駆動し、内歯と外歯との間に形成される空間の容積を変化させることにより、吸入ポートに沿ってオイルを吸入し、吐出ポートに吸入したオイルを吐出する（例えば、特許文献１参照）。
【０００４】
このような内接型のオイルポンプとして、軽量化を図るべく、ポンプハウジングをアルミニウム合金製とし、アウターロータ及びインナーロータを鉄系合金製とした構成が、従来から知られている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００７−２６２９６３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、ポンプハウジングをアルミニウム合金製とし、アウターロータ及びインナーロータを鉄系合金製とした場合、アルミニウム合金と鉄系合金とでは線膨張係数が異なるため、アウターロータ及びインナーロータとポンプハウジングとの隙間（クリアランス）が、温度によって変化する。このように隙間が変化することは、ポンプとしての性能が低下してしまうため好ましくない。
【０００７】
このため、アウターロータ及びインナーロータをポンプハウジングと同じアルミニウム合金製とすることが考えられるが、アルミニウム合金は鉄系合金と比べて剛性が低いため、これら両ロータを鉄系合金製と同じ大きさでアルミニウム合金製とした場合、特にアウターロータの剛性を十分に確保できない。即ち、アウターロータは、作動時の圧力上昇に伴い大きな力を受けるため、剛性が低いと変形する可能性がある。したがって、このような変形を防止するためには、アウターロータの外径を大きくして剛性を確保する必要がある。
【０００８】
上記両ロータはポンプハウジング内に配置されており、これら両ロータの軸方向側面はポンプハウジングの壁面と微小な隙間を介して対向している。この微小な隙間はオイルをシールする役目も有するが、上述のように剛性を確保すべくアウターロータの外径を大きくした場合、アウターロータと壁面との間の微小の隙間の径方向寸法が大きくなる分、この隙間内のオイルの粘性による抵抗が大きくなり、オイルポンプの駆動ロスが増大してしまう。
【０００９】
そこで、本発明は、アウターロータの剛性を確保できると共に、オイルポンプの駆動ロスの増大を抑えられる構造を実現すべく発明したものである。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明は、複数の外歯（７ｂ）を有するインナーロータ（７）と、該複数の外歯（７ｂ）と噛合する複数の内歯（８ｂ）を有し、該インナーロータ（７）に対し偏心して設けられたアウターロータ（８）と、これら両ロータ（７、８）を収容し、該両ロータ（７、８）の軸方向側面に対向する壁面（１３ａ、１３ｂ）を有するポンプハウジング（９）と、を備え、前記インナーロータ（７）を回転駆動して前記内歯（７ｂ）と前記外歯（８ｂ）との間に形成される空間の容積を変化させることにより、オイルの吸入及び吐出を行うオイルポンプにおいて、
前記アウターロータ（８）は、外周面（８ａ）と前記複数の内歯（８ｂ）の歯底（８ｄ）との間に、前記壁面（１３ａ、１３ｂ）との間でシール性を確保するために必要な径方向寸法を有するシール性確保部（１６）と、必要な剛性を確保するために該シール性確保部（１６）の外径側に存在する増径部（１７）と、該増径部（１７）の軸方向側面に、前記壁面（１３ａ、１３ｂ）との隙間が、前記シール性確保部（１６）と該壁面（１３ａ、１３ｂ）との隙間よりも大きくなるように、全周に亙って形成された段差部（８ｃ）と、を有する、
ことを特徴とするオイルポンプにある。
【００１１】
好ましくは、前記ポンプハウジング（９）は、前記アウターロータ（８）の外周面（８ａ）と対向する内周面（１２）を有し、
前記段差部（８ｃ）は、前記アウターロータ（８）の外周面（８ａ）まで形成され、該段差部（８ｃ）の軸方向寸法が該段差部（８ｃ）の径方向寸法よりも小さい。
【００１２】
好ましくは、前記ポンプハウジング（９）、前記インナーロータ（７）及び前記アウターロータ（８）が、アルミニウム合金製である。
【００１３】
好ましくは、入力軸の回転を変速して出力する自動変速機の油圧発生源として用いられる。
【００１４】
なお、上記カッコ内の符号は、図面と対照するためのものであるが、これは、発明の理解を用意にするための便宜的なものであり、特許請求の範囲の構成に何等影響を及ぼすものではない。
【発明の効果】
【００１５】
請求項１に係る発明によると、アウターロータの剛性を確保するために増径部を設けているため、軽量化のためにアウターロータを剛性の低い材料製としても十分な剛性を確保できる。また、増径部の軸方向側面に段差部を形成しているため、ポンプハウジングの壁面との間の摩擦抵抗を低減でき、増径部の軸方向側面に段差部を形成しない場合と比較して、オイルポンプの駆動ロスを抑えられる。また、シール性確保部と増径部とを有することにより、アウターロータとして必要な剛性と、壁面との間のシール性の確保とを、必要最小限の寸法で実現できる。
【００１６】
請求項２に係る本発明によると、段差部の軸方向寸法を小さくしているため、ポンプハウジングの内周面と対向するアウターロータの外周面の軸方向寸法を確保して、アウターロータが傾くことを抑制できる。
【００１７】
請求項３に係る本発明によると、ポンプハウジング、インナーロータ及びアウターロータをアルミニウム合金製としているため、オイルポンプの軽量化を図れると共に、これら各部材の加工を容易にでき、しかも、両ロータとハウジングとの隙間が温度によって変化することを抑えられ、温度変化によるオイルポンプの性能の低下を抑制できる。
【００１８】
請求項４に係る本発明によると、アウターロータとして必要な剛性の確保とシール性の確保とを、必要最小限の寸法で実現できるため、オイルポンプの小型化と軽量化とを図れ、自動変速機用のオイルポンプとして好ましく使用できる。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】本発明の実施形態に係るオイルポンプを組み込んだ自動変速機の一部を示す要部縦断面図。
【図２】本発明の実施形態に係るオイルポンプの横断面図。
【図３】アウターロータの一部を拡大して示す縦断面図。
【図４】図３の部分拡大図。
【図５】外周面と歯底との間の径方向寸法とアウターロータの変形剛性との関係を示すグラフ。
【図６】サイドクリアランスと粘性摩擦との関係を示すグラフ。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
本発明の実施形態について、図１ないし図６を用いて説明する。まず、図１により、自動変速機のオイルポンプが組み込まれる部分の概略について説明する。なお、自動変速機は、多段式、無段式の何れであっても良い。自動変速機は、エンジンからの出力がトルクコンバータ１を介して伝達される。オイルポンプ２は、このトルクコンバータ１と自動変速機の変速機構との間に配置され、自動変速機の油圧発生源として用いられる。
【００２１】
トルクコンバータ１は、エンジンからの出力が駆動伝達される入力軸３と、コンバータハウジング４と、出力軸５とを有する。コンバータハウジング４内には、図示を省略したポンプインペラー、タービンランナー、ステータを配置すると共にオイルを充填している。ポンプインペラーはコンバータハウジング４に固定され、共に回転する。タービンランナーは出力軸５に固定される。ステータはワンウェイクラッチを介して支持され、オイルの流れを制御する。エンジンからの出力により入力軸３と共にコンバータハウジング４及びポンプインペラーが回転すると、この回転がオイルを介してタービンランナーに伝達され、タービンランナーと共に出力軸５が回転する。この出力軸５は変速機構の入力軸に接続される。
【００２２】
オイルポンプ２は、ポンプハウジング６と、このポンプハウジング６内に配置されるインナーロータ７と、アウターロータ８とから構成される。ポンプハウジング６は、オイルポンプボディ９とサイドカバー１０とから構成される。オイルポンプボディ９は、アウターロータ８の外径側を覆う外径部９ａと、両ロータ７、８の軸方向（図１の左右方向）片側面（図１の右側面）に対向する側部９ｂとから構成され、自動変速機のケースに固定されると共に、コンバータハウジング４と一体に形成されたハブ部４ａの周囲に回転自在に配置される。また、サイドカバー１０は、両ロータ７、８の軸方向他側面（図１の左側面）に対向配置され、オイルポンプボディ９とボルト１１により結合されている。
【００２３】
インナーロータ７及びアウターロータ８は、外径部９ａの内周面１２、側部９ｂの壁面１３ａ、サイドカバー１０の壁面１３ｂにより囲まれた空間（収納部）内に配置される。アウターロータ８の外周面８ａは、外径部９ａの内周面１２と微小な隙間を介して対向する。また、両ロータ７、８の軸方向両側面は、後述する段差部８ｃ、吸入ポート１４及び吐出ポート１５と対向する部分を除いて、壁面１３ａ、１３ｂにそれぞれ微小な隙間を介して対向する。両ロータ７、８の軸方向側面と壁面１３ａ、１３ｂとの間の微小な隙間は、オイルがアウターロータ８の外径側へ漏れて（流れて）、オイルが還流することを防止するシールとしての役目も有する。また、インナーロータ７は、コンバータハウジング４のハブ部４ａに外嵌固定されている。このインナーロータ７の内周面には、径方向内方に突出する突部７ａを設け、ハブ部４ａに形成した溝４ｂとキー係合している。したがって、インナーロータ７はハブ部４ａと共に回転する。
【００２４】
図２に示すように、インナーロータ７の外周面には複数の外歯７ｂを形成している。また、アウターロータ８の内周面には外歯７ｂよりも数が多い複数の内歯８ｂを形成している。そして、複数の外歯７ｂと複数の内歯８ｂとを噛合させている。インナーロータ７は、ハブ部４ａの回転軸と同心に配置されるが、アウターロータ８は、この回転軸に対して偏心して配置される。したがって、インナーロータ７とアウターロータ８とは互いに偏心して設けられている。この構成により、複数の内歯８ｂと複数の外歯７ｂとの間にそれぞれ形成される空間Ｓの容積は、円周方向によって異なる。また、両ロータ７、８の回転方向に関し、この空間Ｓの容積が増大する部分に吸入ポート１４を連通させ、この容積が減少する部分に吐出ポート１５を連通させている。
【００２５】
これら吸入ポート１４及び吐出ポート１５は、それぞれオイルポンプボディ９の壁面１３ａとサイドカバー１０の壁面１３ｂに対向するように形成され、吸入ポート１４は、オイルパンとストレーナを介して連通し、吐出ポート１５はプライマリーレギュレータバルブなどを介して自動変速機の変速機構などに連通している。
【００２６】
このように構成されるオイルポンプ２は、コンバータハウジング４のハブ部４ａと共にインナーロータ７が回転すると、複数の外歯７ｂと複数の内歯８ｂとの噛合によりアウターロータ８が回転する。そして、回転に伴い、複数の内歯８ｂと複数の外歯７ｂとの間に形成される空間Ｓの容積が変化し、容積が増大する部分で吸入ポート１４からオイルを吸い込み、容積が減少する部分で吐出ポート１５からオイルを吐き出す。
【００２７】
本実施形態の場合、オイルポンプ２を構成するポンプハウジング８、インナーロータ７及びアウターロータ８を、アルミニウム合金製としている。また、アウターロータ８は、鉄系金属により形成する場合と比べて外径を大きくしている。そして、アウターロータ８の外径を大きくした部分の軸方向両側面に段差部８ｃを形成している。
【００２８】
図３に詳示するように、アウターロータ８は、外周面８ａと複数の内歯８ｂの歯底８ｄとの間に、シール性確保部１６と増径部１７と段差部８ｃとを有する。シール性確保部１６は、壁面１３ａ、１３ｂとの間でシール性を確保するために必要な径方向寸法α（例えば４．５ｍｍ）を有する部分である。即ち、アウターロータ８の軸方向両側面と壁面１３ａ、１３ｂとの間の微小の隙間が所定の長さ以上存在しなければ、この微小の隙間でオイルを十分にシールできない。このため、シール性確保部１６は、歯底８ｄから径方向の所定の長さの範囲で、軸方向両側面を壁面１３ａ、１３ｂにそれぞれ全周に亙って、微小な隙間で近接対向させている。言い換えれば、シール性確保部１６の軸方向両側面と壁面１３ａ、１３ｂとを油膜を介して密着させている。
【００２９】
また、増径部１７は、アウターロータ８をアルミニウム合金製としたことにより、必要な剛性を確保するためにシール性確保部１６の外径側に存在する部分である。即ち、アウターロータ８を鉄系金属製とした従来構造の場合、複数の内歯の歯底と外周面との間の径方向寸法をシール性を確保するために必要な寸法αを有するように構成すれば、必要な剛性を確保できたが、アウターロータ８をアルミニウム合金製とした場合、この寸法αを確保しただけの外径とすると、十分な剛性を確保できない。したがって、アウターロータ８の外径をシール性確保部１６の外径よりも大きくし、言い換えれば、従来の鉄系金属性の構造の場合よりも外径を大きくし、必要な剛性を確保するようにしている。そして、この径を大きくした部分を増径部１７とし、外周面８ａと歯底８ｄとの間の径方向寸法β（例えば６．５ｍｍ）をシール性確保部１６の径方向寸法αよりも大きくしている。
【００３０】
また、段差部８ｃは、増径部１７の軸方向両側面に全周に亙って形成されている。この段差部８ｃは、壁面１３ａ、１３ｂとの隙間が、シール性確保部１６と壁面１３ａ、１３ｂとの隙間よりも大きくなるように、アウターロータ８の軸方向側面を軸方向に凹まさせた部分である。言い換えれば、段差部８ｃを形成して、増径部１７の軸方向寸法をシール性確保部１６の軸方向寸法よりも小さくしている。また、段差部８ｃは、シール性確保部１６の外径面からアウターロータ８の外周面８ａまで形成されている。したがって、この外周面８ａの軸方向寸法もシール性確保部１６の軸方向寸法よりも小さい。なお、壁面１３ａ、１３ｂの軸方向の間隔は、シール性確保部１６と増径部１７とが存在する部分で変化しないようにしている。
【００３１】
また、図４に詳示するように、段差部８ｃの軸方向寸法ｘ（軸方向の凹み量、例えば段差部８ｃ以外で壁面１３ａ、１３ｂとのクリアランスを０．０１ｍｍとした場合に、段差部８ｃと壁面１３ａ、１３ｂとのクリアランスが０．５ｍｍ）を、段差部８ｃの径方向寸法ｙ（径方向の凹み量、例えば段差部８ｃ以外で内周面１２とのクリアランスを０．０１ｍｍとした場合に、段差部８ｃと内周面１２とのクリアランスが２ｍｍ）よりも小さくなるように形成している。例えば、軸方向寸法ｘを径方向寸法ｙの１／４以下とすることが好ましい。そして、外周面８ａの軸方向寸法が小さくなり過ぎないようにしている。
【００３２】
これにより、ポンプハウジング６の内周面１２に近接対向するアウターロータ８の外周面８ａの軸方向寸法を確保して、アウターロータ８が傾くことを抑制できる。即ち、本実施形態の場合、段差部８ｃを形成した分、外周面８ａの軸方寸法が内周面１２の軸方寸法よりも小さい。アウターロータ８は、外周面８ａと内周面１２とを近接対向させることにより、傾きが生じないようにしているため、この近接対向する部分の軸方向寸法が小さいと傾きが生じる可能性がある。本実施形態の場合、段差部８ｃの軸方向寸法ｘを小さくすることにより、外周面８ａと内周面１２とが近接対向する軸方向寸法を確保してアウターロータ８の傾きが生じないようにしている。
【００３３】
但し、段差部８ｃと壁面１３ａ、１３ｂとの間で生じるオイルの粘性による抵抗（粘性摩擦）の低減を図るために、この段差部８ｃの軸方向寸法ｘを径方向寸法ｙの１／１０以上とする。即ち、アウターロータ８の軸方向両側面と壁面１３ａ、１３ｂとの間にはオイルが存在するため、この間の隙間が小さいとオイルの粘性摩擦により、オイルポンプ２の駆動ロスが生じてしまう。特に、本実施形態の場合には、従来の鉄系金属性の構造よりも外径を大きくしている分、アウターロータ８の軸方向両側面と壁面１３ａ、１３ｂとが対向する面積が大きくなる。したがって、従来構造よりも径を大きくした部分である増径部１７に段差部８ｃを形成し、この段差部８ｃ分、増径部１７の軸方向両側面と壁面１３ａ、１３ｂとの間の隙間を大きくし、粘性摩擦の低減を図っている。
【００３４】
本実施形態によると、ポンプハウジング６、インナーロータ７及びアウターロータ８をアルミニウム合金製としているため、オイルポンプ２の軽量化を図れると共に、これら各部材の加工を容易にでき、しかも、両ロータ７、８とハウジング６との隙間が温度によって変化することを抑えられ、温度変化によるオイルポンプ２の性能の低下を抑制できる。
【００３５】
また、アウターロータ８の剛性を確保するために増径部１７を設けているため、軽量化のためにアウターロータ８を剛性のアルミニウム合金製としても十分な剛性を確保できる。なお、増径部１７に段差部８ｃを設ける分、剛性が低下するが、段差部８ｃは増径部１７の軸方向両側面に形成され、また、軸法寸法を小さくしているため、段差部８ｃが剛性低下に及ぼす影響は小さい。
【００３６】
また、増径部１７の軸方向側面に段差部８ｃを形成しているため、ポンプハウジング６の壁面１３ａ、１３ｂとの間の摩擦抵抗を低減でき、増径部１７の軸方向側面に段差部８ｃを形成しない場合と比較して、オイルポンプ２の駆動ロスを抑えられる。即ち、アウターロータ８の剛性を確保するための増径部１７の軸方向両側面に段差部８ｃを形成し、この部分で壁面１３ａ、１３ｂとの隙間を大きくすることによりオイルの粘性摩擦を低減している。このため、剛性を確保するためにアウターロータ８の外径を大きくしたにも拘らず、オイルポンプ２の駆動ロスを抑えられる。
【００３７】
また、シール性確保部１６と増径部１７とを有することにより、アウターロータ８として必要な剛性の確保と、壁面１３ａ、１３ｂとの間のシール性の確保とを、必要最小限の寸法で実現できる。この結果、オイルポンプ２の小型化と軽量化とを図れ、自動変速機用のオイルポンプ２として好ましく使用できる。
【００３８】
次に、本発明の効果を確認するために行った検証結果について説明する。まず、アウターロータを鉄系合金製（Ｆｅ）とした場合とアルミニウム合金製（Ａｌ）とした場合とで、それぞれ変形剛性を比較した。この検証では、アウターロータの外径を変化させて外周面と内歯の歯底との径方向寸法を異ならせた以外は、それぞれの材料で寸法関係を同じとして、それぞれ変形剛性を計算により求めた。また、Ａｌの構造に関しては、外周面と歯底との径方向寸法を変化させた。この結果を図５に示す。
【００３９】
図５で、丸印で示すＡｌのアウターロータの剛性は、外周面と歯底との間の径方向寸法を６．５ｍｍとすれば、菱形の印で示すＦｅのアウターロータで外周面と歯底との間の径方向寸法を４．５ｍｍとした場合の剛性と同等になることがわかる。この４．５ｍｍは、シール性を確保するために必要な寸法であり、従来の鉄系合金製のアウターロータの寸法である。したがって、Ａｌのアウターロータは、Ｆｅのアウターロータよりも外径を２ｍｍ大きくすれば、同等の剛性を確保できることが分かった。
【００４０】
次に、増径部及び段差部がない従来構造のアウターロータと、増径部を有しこの増径部の軸方向両側面に段差部を形成したアウターロータとで、粘性摩擦を比較した場合について説明する。増径部及び段差部を有する構造に関しては、この段差部の軸方向寸法を変化させた。即ち、菱形の印で示す従来構造のアウターロータは、外周面と歯底との間の径方向寸法が４．５ｍｍとなるような外径とし、かつ、段差部を形成せず、丸印で示す増径部及び段差部を有するアウターロータは、外周面と歯底との間の径方向寸法が６．５ｍｍとなるように、従来構造のアウターロータよりも外径を大きくし、かつ、外径を大きくした部分（増径部）に段差部を形成し、この段差部の軸方向寸法を変化させた。そして、それぞれの場合の粘性摩擦を求めた。この結果を図６に示す。
【００４１】
ここで、従来構造のアウターロータの外周面と歯底との間部分と壁面との隙間（サイドクリアランス）は、０．０１ｍｍとし、増径部及び段差部を有する構造のアウターロータのシール性確保部と壁面とのサイドクリアランスも０．０１ｍｍとし、増径部と壁面とのサイドクリアランスは、段差部の軸方向寸法を変えて変化させた。また、図６に鎖線で示すラインは、従来構造のアウターロータの粘性摩擦によるトルクを基準として、トルクアップが１０％となるラインである。図６から明らかなように、増径部の段差部と壁面とのサイドクリアランスが０．２ｍｍ以上であれば、トルクアップ１０％以下となる粘性摩擦に抑えられることが分かった。段差部と壁面とのサイドクリアランスは、段差部の公差及び外周面の軸方向寸法との関係を考慮して、０．５ｍｍとすることが好ましい。
【００４２】
なお、上述の説明では、段差部８ｃをシール性確保部１６の外径面から形成しているが、この段差部８ｃは増径部１７に形成されていれば良く、例えば、増径部１７の径方向中間部から外周面１２に亙って形成することもできる。また、ポンプハウジング６、インナーロータ７及びアウターロータ８は、アルミニウム合金以外の軽量金属とすることもでき、鉄系合金よりも剛性が低い材料製とした場合に、本発明は有用である。但し、各部材の材料を同じとして温度による各部材の隙間の変化が抑えられるようにする。また、本発明のオイルポンプは、自動変速機だけではなく、各種用途にも適用できる。
【符号の説明】
【００４３】
２ オイルポンプ
６ ポンプハウジング
７ インナーロータ
７ｂ 外歯
８ アウターロータ
８ａ 外周面
８ｂ 内歯
８ｃ 段差部
９ オイルポンプボディ
１０ サイドカバー
１２ 内周面
１３ａ、１３ｂ 壁面
１４ 吸入ポート
１５ 吐出ポート
１６ シール性確保部
１７ 増径部
α シール性確保部の径方向寸法
β 外周面と歯底との間の径方向寸法
ｘ 段差部の軸方向寸法
ｙ 段差部の径方向寸法
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば自動変速機などに搭載されるオイルポンプに係り、詳しくはアウターロータの内歯にインナーロータの外歯を噛合させる内接型のオイルポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
一般に、乗用車などの車輌に使用されるオイルポンプとして、小型で簡単な構成を有する、例えば、トロコイド型のオイルポンプに代表される、内接型のオイルポンプが広く知られている。
【０００３】
上記内接型のオイルポンプは、オイルポンプボディ及びサイドカバーから構成されるポンプハウジング内に、互いに偏心したアウターロータ及びインナーロータを配置し、アウターロータに形成した複数の内歯にインナーロータに形成した複数の外歯を噛合させる。そして、インナーロータを回転駆動し、内歯と外歯との間に形成される空間の容積を変化させることにより、吸入ポートに沿ってオイルを吸入し、吐出ポートに吸入したオイルを吐出する（例えば、特許文献１参照）。
【０００４】
このような内接型のオイルポンプとして、軽量化を図るべく、ポンプハウジングをアルミニウム合金製とし、アウターロータ及びインナーロータを鉄系合金製とした構成が、従来から知られている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００７−２６２９６３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、ポンプハウジングをアルミニウム合金製とし、アウターロータ及びインナーロータを鉄系合金製とした場合、アルミニウム合金と鉄系合金とでは線膨張係数が異なるため、アウターロータ及びインナーロータとポンプハウジングとの隙間（クリアランス）が、温度によって変化する。このように隙間が変化することは、ポンプとしての性能が低下してしまうため好ましくない。
【０００７】
このため、アウターロータ及びインナーロータをポンプハウジングと同じアルミニウム合金製とすることが考えられるが、アルミニウム合金は鉄系合金と比べて剛性が低いため、これら両ロータを鉄系合金製と同じ大きさでアルミニウム合金製とした場合、特にアウターロータの剛性を十分に確保できない。即ち、アウターロータは、作動時の圧力上昇に伴い大きな力を受けるため、剛性が低いと変形する可能性がある。したがって、このような変形を防止するためには、アウターロータの外径を大きくして剛性を確保する必要がある。
【０００８】
上記両ロータはポンプハウジング内に配置されており、これら両ロータの軸方向側面はポンプハウジングの壁面と微小な隙間を介して対向している。この微小な隙間はオイルをシールする役目も有するが、上述のように剛性を確保すべくアウターロータの外径を大きくした場合、アウターロータと壁面との間の微小の隙間の径方向寸法が大きくなる分、この隙間内のオイルの粘性による抵抗が大きくなり、オイルポンプの駆動ロスが増大してしまう。
【０００９】
そこで、本発明は、アウターロータの剛性を確保できると共に、オイルポンプの駆動ロスの増大を抑えられる構造を実現すべく発明したものである。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明は、複数の外歯（７ｂ）を有するインナーロータ（７）と、該複数の外歯（７ｂ）と噛合する複数の内歯（８ｂ）を有し、該インナーロータ（７）に対し偏心して設けられたアウターロータ（８）と、これら両ロータ（７、８）を収容し、該両ロータ（７、８）の軸方向側面に対向する壁面（１３ａ、１３ｂ）を有するポンプハウジング（９）と、を備え、前記インナーロータ（７）を回転駆動して前記内歯（７ｂ）と前記外歯（８ｂ）との間に形成される空間の容積を変化させることにより、オイルの吸入及び吐出を行うオイルポンプにおいて、
前記アウターロータ（８）は、外周面（８ａ）と前記複数の内歯（８ｂ）の歯底（８ｄ）との間に、前記壁面（１３ａ、１３ｂ）との間でシール性を確保するために必要な径方向寸法を有するシール性確保部（１６）と、必要な剛性を確保するために該シール性確保部（１６）の外径側に存在する増径部（１７）と、該増径部（１７）の軸方向側面に、前記壁面（１３ａ、１３ｂ）との隙間が、前記シール性確保部（１６）と該壁面（１３ａ、１３ｂ）との隙間よりも大きくなるように、全周に亙って形成された段差部（８ｃ）と、を有する、
ことを特徴とするオイルポンプにある。
【００１１】
好ましくは、前記ポンプハウジング（９）は、前記アウターロータ（８）の外周面（８ａ）と対向する内周面（１２）を有し、
前記段差部（８ｃ）は、前記アウターロータ（８）の外周面（８ａ）まで形成され、該段差部（８ｃ）の軸方向寸法が該段差部（８ｃ）の径方向寸法よりも小さい。
【００１２】
好ましくは、前記ポンプハウジング（９）、前記インナーロータ（７）及び前記アウターロータ（８）が、アルミニウム合金製である。
【００１３】
好ましくは、入力軸の回転を変速して出力する自動変速機の油圧発生源として用いられる。
【００１４】
なお、上記カッコ内の符号は、図面と対照するためのものであるが、これは、発明の理解を用意にするための便宜的なものであり、特許請求の範囲の構成に何等影響を及ぼすものではない。
【発明の効果】
【００１５】
請求項１に係る発明によると、アウターロータの剛性を確保するために増径部を設けているため、軽量化のためにアウターロータを剛性の低い材料製としても十分な剛性を確保できる。また、増径部の軸方向側面に段差部を形成しているため、ポンプハウジングの壁面との間の摩擦抵抗を低減でき、増径部の軸方向側面に段差部を形成しない場合と比較して、オイルポンプの駆動ロスを抑えられる。また、シール性確保部と増径部とを有することにより、アウターロータとして必要な剛性と、壁面との間のシール性の確保とを、必要最小限の寸法で実現できる。
【００１６】
請求項２に係る本発明によると、段差部の軸方向寸法を小さくしているため、ポンプハウジングの内周面と対向するアウターロータの外周面の軸方向寸法を確保して、アウターロータが傾くことを抑制できる。
【００１７】
請求項３に係る本発明によると、ポンプハウジング、インナーロータ及びアウターロータをアルミニウム合金製としているため、オイルポンプの軽量化を図れると共に、これら各部材の加工を容易にでき、しかも、両ロータとハウジングとの隙間が温度によって変化することを抑えられ、温度変化によるオイルポンプの性能の低下を抑制できる。
【００１８】
請求項４に係る本発明によると、アウターロータとして必要な剛性の確保とシール性の確保とを、必要最小限の寸法で実現できるため、オイルポンプの小型化と軽量化とを図れ、自動変速機用のオイルポンプとして好ましく使用できる。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】本発明の実施形態に係るオイルポンプを組み込んだ自動変速機の一部を示す要部縦断面図。
【図２】本発明の実施形態に係るオイルポンプの横断面図。
【図３】アウターロータの一部を拡大して示す縦断面図。
【図４】図３の部分拡大図。
【図５】外周面と歯底との間の径方向寸法とアウターロータの変形剛性との関係を示すグラフ。
【図６】サイドクリアランスと粘性摩擦との関係を示すグラフ。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
本発明の実施形態について、図１ないし図６を用いて説明する。まず、図１により、自動変速機のオイルポンプが組み込まれる部分の概略について説明する。なお、自動変速機は、多段式、無段式の何れであっても良い。自動変速機は、エンジンからの出力がトルクコンバータ１を介して伝達される。オイルポンプ２は、このトルクコンバータ１と自動変速機の変速機構との間に配置され、自動変速機の油圧発生源として用いられる。
【００２１】
トルクコンバータ１は、エンジンからの出力が駆動伝達される入力軸３と、コンバータハウジング４と、出力軸５とを有する。コンバータハウジング４内には、図示を省略したポンプインペラー、タービンランナー、ステータを配置すると共にオイルを充填している。ポンプインペラーはコンバータハウジング４に固定され、共に回転する。タービンランナーは出力軸５に固定される。ステータはワンウェイクラッチを介して支持され、オイルの流れを制御する。エンジンからの出力により入力軸３と共にコンバータハウジング４及びポンプインペラーが回転すると、この回転がオイルを介してタービンランナーに伝達され、タービンランナーと共に出力軸５が回転する。この出力軸５は変速機構の入力軸に接続される。
【００２２】
オイルポンプ２は、ポンプハウジング６と、このポンプハウジング６内に配置されるインナーロータ７と、アウターロータ８とから構成される。ポンプハウジング６は、オイルポンプボディ９とサイドカバー１０とから構成される。オイルポンプボディ９は、アウターロータ８の外径側を覆う外径部９ａと、両ロータ７、８の軸方向（図１の左右方向）片側面（図１の右側面）に対向する側部９ｂとから構成され、自動変速機のケースに固定されると共に、コンバータハウジング４と一体に形成されたハブ部４ａの周囲に回転自在に配置される。また、サイドカバー１０は、両ロータ７、８の軸方向他側面（図１の左側面）に対向配置され、オイルポンプボディ９とボルト１１により結合されている。
【００２３】
インナーロータ７及びアウターロータ８は、外径部９ａの内周面１２、側部９ｂの壁面１３ａ、サイドカバー１０の壁面１３ｂにより囲まれた空間（収納部）内に配置される。アウターロータ８の外周面８ａは、外径部９ａの内周面１２と微小な隙間を介して対向する。また、両ロータ７、８の軸方向両側面は、後述する段差部８ｃ、吸入ポート１４及び吐出ポート１５と対向する部分を除いて、壁面１３ａ、１３ｂにそれぞれ微小な隙間を介して対向する。両ロータ７、８の軸方向側面と壁面１３ａ、１３ｂとの間の微小な隙間は、オイルがアウターロータ８の外径側へ漏れて（流れて）、オイルが還流することを防止するシールとしての役目も有する。また、インナーロータ７は、コンバータハウジング４のハブ部４ａに外嵌固定されている。このインナーロータ７の内周面には、径方向内方に突出する突部７ａを設け、ハブ部４ａに形成した溝４ｂとキー係合している。したがって、インナーロータ７はハブ部４ａと共に回転する。
【００２４】
図２に示すように、インナーロータ７の外周面には複数の外歯７ｂを形成している。また、アウターロータ８の内周面には外歯７ｂよりも数が多い複数の内歯８ｂを形成している。そして、複数の外歯７ｂと複数の内歯８ｂとを噛合させている。インナーロータ７は、ハブ部４ａの回転軸と同心に配置されるが、アウターロータ８は、この回転軸に対して偏心して配置される。したがって、インナーロータ７とアウターロータ８とは互いに偏心して設けられている。この構成により、複数の内歯８ｂと複数の外歯７ｂとの間にそれぞれ形成される空間Ｓの容積は、円周方向によって異なる。また、両ロータ７、８の回転方向に関し、この空間Ｓの容積が増大する部分に吸入ポート１４を連通させ、この容積が減少する部分に吐出ポート１５を連通させている。
【００２５】
これら吸入ポート１４及び吐出ポート１５は、それぞれオイルポンプボディ９の壁面１３ａとサイドカバー１０の壁面１３ｂに対向するように形成され、吸入ポート１４は、オイルパンとストレーナを介して連通し、吐出ポート１５はプライマリーレギュレータバルブなどを介して自動変速機の変速機構などに連通している。
【００２６】
このように構成されるオイルポンプ２は、コンバータハウジング４のハブ部４ａと共にインナーロータ７が回転すると、複数の外歯７ｂと複数の内歯８ｂとの噛合によりアウターロータ８が回転する。そして、回転に伴い、複数の内歯８ｂと複数の外歯７ｂとの間に形成される空間Ｓの容積が変化し、容積が増大する部分で吸入ポート１４からオイルを吸い込み、容積が減少する部分で吐出ポート１５からオイルを吐き出す。
【００２７】
本実施形態の場合、オイルポンプ２を構成するポンプハウジング８、インナーロータ７及びアウターロータ８を、アルミニウム合金製としている。また、アウターロータ８は、鉄系金属により形成する場合と比べて外径を大きくしている。そして、アウターロータ８の外径を大きくした部分の軸方向両側面に段差部８ｃを形成している。
【００２８】
図３に詳示するように、アウターロータ８は、外周面８ａと複数の内歯８ｂの歯底８ｄとの間に、シール性確保部１６と増径部１７と段差部８ｃとを有する。シール性確保部１６は、壁面１３ａ、１３ｂとの間でシール性を確保するために必要な径方向寸法α（例えば４．５ｍｍ）を有する部分である。即ち、アウターロータ８の軸方向両側面と壁面１３ａ、１３ｂとの間の微小の隙間が所定の長さ以上存在しなければ、この微小の隙間でオイルを十分にシールできない。このため、シール性確保部１６は、歯底８ｄから径方向の所定の長さの範囲で、軸方向両側面を壁面１３ａ、１３ｂにそれぞれ全周に亙って、微小な隙間で近接対向させている。言い換えれば、シール性確保部１６の軸方向両側面と壁面１３ａ、１３ｂとを油膜を介して密着させている。
【００２９】
また、増径部１７は、アウターロータ８をアルミニウム合金製としたことにより、必要な剛性を確保するためにシール性確保部１６の外径側に存在する部分である。即ち、アウターロータ８を鉄系金属製とした従来構造の場合、複数の内歯の歯底と外周面との間の径方向寸法をシール性を確保するために必要な寸法αを有するように構成すれば、必要な剛性を確保できたが、アウターロータ８をアルミニウム合金製とした場合、この寸法αを確保しただけの外径とすると、十分な剛性を確保できない。したがって、アウターロータ８の外径をシール性確保部１６の外径よりも大きくし、言い換えれば、従来の鉄系金属性の構造の場合よりも外径を大きくし、必要な剛性を確保するようにしている。そして、この径を大きくした部分を増径部１７とし、外周面８ａと歯底８ｄとの間の径方向寸法β（例えば６．５ｍｍ）をシール性確保部１６の径方向寸法αよりも大きくしている。
【００３０】
また、段差部８ｃは、増径部１７の軸方向両側面に全周に亙って形成されている。この段差部８ｃは、壁面１３ａ、１３ｂとの隙間が、シール性確保部１６と壁面１３ａ、１３ｂとの隙間よりも大きくなるように、アウターロータ８の軸方向側面を軸方向に凹まさせた部分である。言い換えれば、段差部８ｃを形成して、増径部１７の軸方向寸法をシール性確保部１６の軸方向寸法よりも小さくしている。また、段差部８ｃは、シール性確保部１６の外径面からアウターロータ８の外周面８ａまで形成されている。したがって、この外周面８ａの軸方向寸法もシール性確保部１６の軸方向寸法よりも小さい。なお、壁面１３ａ、１３ｂの軸方向の間隔は、シール性確保部１６と増径部１７とが存在する部分で変化しないようにしている。
【００３１】
また、図４に詳示するように、段差部８ｃの軸方向寸法ｘ（軸方向の凹み量、例えば段差部８ｃ以外で壁面１３ａ、１３ｂとのクリアランスを０．０１ｍｍとした場合に、段差部８ｃと壁面１３ａ、１３ｂとのクリアランスが０．５ｍｍ）を、段差部８ｃの径方向寸法ｙ（径方向の凹み量、例えば段差部８ｃ以外で内周面１２とのクリアランスを０．０１ｍｍとした場合に、段差部８ｃと内周面１２とのクリアランスが２ｍｍ）よりも小さくなるように形成している。例えば、軸方向寸法ｘを径方向寸法ｙの１／４以下とすることが好ましい。そして、外周面８ａの軸方向寸法が小さくなり過ぎないようにしている。
【００３２】
これにより、ポンプハウジング６の内周面１２に近接対向するアウターロータ８の外周面８ａの軸方向寸法を確保して、アウターロータ８が傾くことを抑制できる。即ち、本実施形態の場合、段差部８ｃを形成した分、外周面８ａの軸方寸法が内周面１２の軸方寸法よりも小さい。アウターロータ８は、外周面８ａと内周面１２とを近接対向させることにより、傾きが生じないようにしているため、この近接対向する部分の軸方向寸法が小さいと傾きが生じる可能性がある。本実施形態の場合、段差部８ｃの軸方向寸法ｘを小さくすることにより、外周面８ａと内周面１２とが近接対向する軸方向寸法を確保してアウターロータ８の傾きが生じないようにしている。
【００３３】
但し、段差部８ｃと壁面１３ａ、１３ｂとの間で生じるオイルの粘性による抵抗（粘性摩擦）の低減を図るために、この段差部８ｃの軸方向寸法ｘを径方向寸法ｙの１／１０以上とする。即ち、アウターロータ８の軸方向両側面と壁面１３ａ、１３ｂとの間にはオイルが存在するため、この間の隙間が小さいとオイルの粘性摩擦により、オイルポンプ２の駆動ロスが生じてしまう。特に、本実施形態の場合には、従来の鉄系金属性の構造よりも外径を大きくしている分、アウターロータ８の軸方向両側面と壁面１３ａ、１３ｂとが対向する面積が大きくなる。したがって、従来構造よりも径を大きくした部分である増径部１７に段差部８ｃを形成し、この段差部８ｃ分、増径部１７の軸方向両側面と壁面１３ａ、１３ｂとの間の隙間を大きくし、粘性摩擦の低減を図っている。
【００３４】
本実施形態によると、ポンプハウジング６、インナーロータ７及びアウターロータ８をアルミニウム合金製としているため、オイルポンプ２の軽量化を図れると共に、これら各部材の加工を容易にでき、しかも、両ロータ７、８とハウジング６との隙間が温度によって変化することを抑えられ、温度変化によるオイルポンプ２の性能の低下を抑制できる。
【００３５】
また、アウターロータ８の剛性を確保するために増径部１７を設けているため、軽量化のためにアウターロータ８を剛性のアルミニウム合金製としても十分な剛性を確保できる。なお、増径部１７に段差部８ｃを設ける分、剛性が低下するが、段差部８ｃは増径部１７の軸方向両側面に形成され、また、軸法寸法を小さくしているため、段差部８ｃが剛性低下に及ぼす影響は小さい。
【００３６】
また、増径部１７の軸方向側面に段差部８ｃを形成しているため、ポンプハウジング６の壁面１３ａ、１３ｂとの間の摩擦抵抗を低減でき、増径部１７の軸方向側面に段差部８ｃを形成しない場合と比較して、オイルポンプ２の駆動ロスを抑えられる。即ち、アウターロータ８の剛性を確保するための増径部１７の軸方向両側面に段差部８ｃを形成し、この部分で壁面１３ａ、１３ｂとの隙間を大きくすることによりオイルの粘性摩擦を低減している。このため、剛性を確保するためにアウターロータ８の外径を大きくしたにも拘らず、オイルポンプ２の駆動ロスを抑えられる。
【００３７】
また、シール性確保部１６と増径部１７とを有することにより、アウターロータ８として必要な剛性の確保と、壁面１３ａ、１３ｂとの間のシール性の確保とを、必要最小限の寸法で実現できる。この結果、オイルポンプ２の小型化と軽量化とを図れ、自動変速機用のオイルポンプ２として好ましく使用できる。
【００３８】
次に、本発明の効果を確認するために行った検証結果について説明する。まず、アウターロータを鉄系合金製（Ｆｅ）とした場合とアルミニウム合金製（Ａｌ）とした場合とで、それぞれ変形剛性を比較した。この検証では、アウターロータの外径を変化させて外周面と内歯の歯底との径方向寸法を異ならせた以外は、それぞれの材料で寸法関係を同じとして、それぞれ変形剛性を計算により求めた。また、Ａｌの構造に関しては、外周面と歯底との径方向寸法を変化させた。この結果を図５に示す。
【００３９】
図５で、丸印で示すＡｌのアウターロータの剛性は、外周面と歯底との間の径方向寸法を６．５ｍｍとすれば、菱形の印で示すＦｅのアウターロータで外周面と歯底との間の径方向寸法を４．５ｍｍとした場合の剛性と同等になることがわかる。この４．５ｍｍは、シール性を確保するために必要な寸法であり、従来の鉄系合金製のアウターロータの寸法である。したがって、Ａｌのアウターロータは、Ｆｅのアウターロータよりも外径を２ｍｍ大きくすれば、同等の剛性を確保できることが分かった。
【００４０】
次に、増径部及び段差部がない従来構造のアウターロータと、増径部を有しこの増径部の軸方向両側面に段差部を形成したアウターロータとで、粘性摩擦を比較した場合について説明する。増径部及び段差部を有する構造に関しては、この段差部の軸方向寸法を変化させた。即ち、菱形の印で示す従来構造のアウターロータは、外周面と歯底との間の径方向寸法が４．５ｍｍとなるような外径とし、かつ、段差部を形成せず、丸印で示す増径部及び段差部を有するアウターロータは、外周面と歯底との間の径方向寸法が６．５ｍｍとなるように、従来構造のアウターロータよりも外径を大きくし、かつ、外径を大きくした部分（増径部）に段差部を形成し、この段差部の軸方向寸法を変化させた。そして、それぞれの場合の粘性摩擦を求めた。この結果を図６に示す。
【００４１】
ここで、従来構造のアウターロータの外周面と歯底との間部分と壁面との隙間（サイドクリアランス）は、０．０１ｍｍとし、増径部及び段差部を有する構造のアウターロータのシール性確保部と壁面とのサイドクリアランスも０．０１ｍｍとし、増径部と壁面とのサイドクリアランスは、段差部の軸方向寸法を変えて変化させた。また、図６に鎖線で示すラインは、従来構造のアウターロータの粘性摩擦によるトルクを基準として、トルクアップが１０％となるラインである。図６から明らかなように、増径部の段差部と壁面とのサイドクリアランスが０．２ｍｍ以上であれば、トルクアップ１０％以下となる粘性摩擦に抑えられることが分かった。段差部と壁面とのサイドクリアランスは、段差部の公差及び外周面の軸方向寸法との関係を考慮して、０．５ｍｍとすることが好ましい。
【００４２】
なお、上述の説明では、段差部８ｃをシール性確保部１６の外径面から形成しているが、この段差部８ｃは増径部１７に形成されていれば良く、例えば、増径部１７の径方向中間部から外周面１２に亙って形成することもできる。また、ポンプハウジング６、インナーロータ７及びアウターロータ８は、アルミニウム合金以外の軽量金属とすることもでき、鉄系合金よりも剛性が低い材料製とした場合に、本発明は有用である。但し、各部材の材料を同じとして温度による各部材の隙間の変化が抑えられるようにする。また、本発明のオイルポンプは、自動変速機だけではなく、各種用途にも適用できる。
【符号の説明】
【００４３】
２ オイルポンプ
６ ポンプハウジング
７ インナーロータ
７ｂ 外歯
８ アウターロータ
８ａ 外周面
８ｂ 内歯
８ｃ 段差部
９ オイルポンプボディ
１０ サイドカバー
１２ 内周面
１３ａ、１３ｂ 壁面
１４ 吸入ポート
１５ 吐出ポート
１６ シール性確保部
１７ 増径部
α シール性確保部の径方向寸法
β 外周面と歯底との間の径方向寸法
ｘ 段差部の軸方向寸法
ｙ 段差部の径方向寸法
【特許請求の範囲】
【請求項１】
複数の外歯を有するインナーロータと、該複数の外歯と噛合する複数の内歯を有し、該インナーロータに対し偏心して設けられたアウターロータと、これら両ロータを収容し、該両ロータの軸方向側面に対向する壁面を有するポンプハウジングと、を備え、前記インナーロータを回転駆動して前記内歯と前記外歯との間に形成される空間の容積を変化させることにより、オイルの吸入及び吐出を行うオイルポンプにおいて、
前記アウターロータは、外周面と前記複数の内歯の歯底との間に、前記壁面との間でシール性を確保するために必要な径方向寸法を有するシール性確保部と、必要な剛性を確保するために該シール性確保部の外径側に存在する増径部と、該増径部の軸方向側面に、前記壁面との隙間が、前記シール性確保部と該壁面との隙間よりも大きくなるように、全周に亙って形成された段差部と、を有する、
ことを特徴とするオイルポンプ。
【請求項２】
前記ポンプハウジングは、前記アウターロータの外周面と対向する内周面を有し、
前記段差部は、前記アウターロータの外周面まで形成され、該段差部の軸方向寸法が該段差部の径方向寸法よりも小さい、
ことを特徴とする請求項１に記載のオイルポンプ。
【請求項３】
前記ポンプハウジング、前記インナーロータ及び前記アウターロータが、アルミニウム合金製である、
ことを特徴とする請求項１又は２に記載のオイルポンプ。
【請求項４】
入力軸の回転を変速して出力する自動変速機の油圧発生源として用いられる、
ことを特徴とする請求項１ないし３のうちの何れか１項に記載のオイルポンプ。
【請求項１】
複数の外歯を有するインナーロータと、該複数の外歯と噛合する複数の内歯を有し、該インナーロータに対し偏心して設けられたアウターロータと、これら両ロータを収容し、該両ロータの軸方向側面に対向する壁面を有するポンプハウジングと、を備え、前記インナーロータを回転駆動して前記内歯と前記外歯との間に形成される空間の容積を変化させることにより、オイルの吸入及び吐出を行うオイルポンプにおいて、
前記アウターロータは、外周面と前記複数の内歯の歯底との間に、前記壁面との間でシール性を確保するために必要な径方向寸法を有するシール性確保部と、必要な剛性を確保するために該シール性確保部の外径側に存在する増径部と、該増径部の軸方向側面に、前記壁面との隙間が、前記シール性確保部と該壁面との隙間よりも大きくなるように、全周に亙って形成された段差部と、を有する、
ことを特徴とするオイルポンプ。
【請求項２】
前記ポンプハウジングは、前記アウターロータの外周面と対向する内周面を有し、
前記段差部は、前記アウターロータの外周面まで形成され、該段差部の軸方向寸法が該段差部の径方向寸法よりも小さい、
ことを特徴とする請求項１に記載のオイルポンプ。
【請求項３】
前記ポンプハウジング、前記インナーロータ及び前記アウターロータが、アルミニウム合金製である、
ことを特徴とする請求項１又は２に記載のオイルポンプ。
【請求項４】
入力軸の回転を変速して出力する自動変速機の油圧発生源として用いられる、
ことを特徴とする請求項１ないし３のうちの何れか１項に記載のオイルポンプ。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【公開番号】特開２０１１−２０８５３３（Ｐ２０１１−２０８５３３Ａ）
【公開日】平成２３年１０月２０日（２０１１．１０．２０）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１０−７５６２２（Ｐ２０１０−７５６２２）
【出願日】平成２２年３月２９日（２０１０．３．２９）
【出願人】（０００１００７６８）アイシン・エィ・ダブリュ株式会社 (3,717)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２３年１０月２０日（２０１１．１０．２０）
【国際特許分類】
【出願日】平成２２年３月２９日（２０１０．３．２９）
【出願人】（０００１００７６８）アイシン・エィ・ダブリュ株式会社 (3,717)
【Ｆターム（参考）】
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