圧電モーターの制御方法及び圧電モーター
【課題】回転体の慣性力が大きいときにも、所望の停止位置を正確に確保できる圧電モーターの駆動制御方法、及び圧電モーターを提供する。
【解決手段】圧電素子１ａにより発生した振動を用いて回転体２の表面を摺動して回転させる圧電モーター１の制御方法にかかわる。回転体２を回転させる回転工程と、回転体２を摺動する周波数を下げて停止させる停止工程と、を有し、停止工程では、周波数を下げて最大トルクとなる周波数で圧電素子１ａの駆動を停止する。
【解決手段】圧電素子１ａにより発生した振動を用いて回転体２の表面を摺動して回転させる圧電モーター１の制御方法にかかわる。回転体２を回転させる回転工程と、回転体２を摺動する周波数を下げて停止させる停止工程と、を有し、停止工程では、周波数を下げて最大トルクとなる周波数で圧電素子１ａの駆動を停止する。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、圧電モーターの制御方法及び圧電モーターに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、例えば、特許文献１に記載されているように、圧電モーターは、圧電モーターの振動を検出する振動検出手段と駆動信号を制御する速度調整手段とを備えていた。そして、駆動信号が圧電モーターのほぼ共振周波数になるようにしていた。このとき、駆動信号と振動検出信号との間に位相差（位相差制御駆動）を設けるように駆動信号のパルス幅またはパルス振幅を制御する方法が知られていた。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００５−３２８６９８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、特許文献１に記載の圧電モーターの制御方法では、回転体のイナーシャがある場合、急激な停止動作が出来ず、回転体の所望の停止位置が確保できないという課題があった。従って、回転体の慣性力が大きいときにも回転体を所望の位置で正確に停止できる方法が望まれていた。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明は、上述の課題の少なくとも一部を解決するためになされたものであり、以下の形態または適用例として実現することが可能である。
【０００６】
［適用例１］本適用例にかかる圧電モーターの制御方法は、圧電素子により発生した振動を用いて回転体の表面を摺動して回転させる圧電モーターの制御方法であって、前記回転体を回転させる回転工程と、前記回転体を摺動する周波数を下げて停止させる停止工程と、を有し、前記停止工程では、周波数を下げて最大トルクとなる周波数で前記圧電素子の駆動を停止することを特徴とする。
【０００７】
本適用例によれば、圧電素子により発生した振動を用いて回転体の表面を摺動して圧電モーター回転させている。回転体を回転させる回転工程と回転体を停止させる停止工程とを有している。停止工程では周波数を下げて最大トルクとなる周波数で圧電素子の駆動を停止させている。周波数とトルクの関係は、周波数が高いとトルクが低く、周波数が低くなるにつれトルクが上がっていき、圧電素子の共振周波数にて最もトルクが高くなる。そして、共振周波数より低い周波数の場所でトルクが下がる。よって、共振周波数にて駆動するときに一番トルクが出る駆動状態になるが、共振周波数より少しでも低い側に周波数がはずれると回転不能になる。そこで、回転工程では共振周波数より高い周波数で圧電モーターは駆動されている。
【０００８】
停止工程では高トルクを出す状態にする為に、周波数を下げている。これにより、周波数が下がる過程で圧電モーターが本来持っている最大トルクが出る状態を必ず作り出せる。従って、最大トルク発生した状態で回転体を停止させることが出来るので、回転体の慣性力が大きいときにも位置精度良く停止できる。その結果、回転体の慣性力が大きいときにも回転体を所望の位置で正確に停止させることができる。
【０００９】
［適用例２］上記適用例に記載の圧電モーターの制御方法は、前記回転工程と前記停止工程との間に、切替判断工程を有し、前記切替判断工程は、前記回転体が回転する角度を検出し、前記回転体が停止する場所より前記角度だけ手前の場所にて前記回転工程から前記停止工程に切り替える切り替え判断を行うことが好ましい。
【００１０】
本適用例によれば、回転工程と停止工程との間に切替判断工程が行われている。切替判断工程では停止工程の間に回転体が回転する角度を検出している。そして、停止工程の間に回転体が回転する角度だけ手前の角度の場所にて回転工程から停止工程に切り替える判断を行っている。これにより、最大トルクを発生させる場所と予定停止位置とを一致させることができる。従って、回転体を所望の位置で正確に停止させることができる。
【００１１】
［適用例３］本適用例にかかる圧電モーターは、圧電素子により発生した振動を用いて回転体の表面を摺動して回転させる圧電モーターであって、前記圧電素子が振動する周波数を制御する制御部を有し、前記回転体の回転を停止するとき、前記制御部は前記圧電素子の周波数を下げて最大トルクとなる周波数で前記圧電素子の振動を停止することを特徴とする。
【００１２】
本適用例によれば、圧電モーターは圧電素子により発生した振動を用いて回転体の表面を摺動して回転させている。圧電モーターは制御部を有しており、制御部は圧電素子が振動する周波数を制御する。回転体の回転を停止するとき、制御部は圧電素子の周波数を下げて最大トルクとなる周波数で圧電素子の振動を停止している。
【００１３】
制御部が周波数を下げる過程で圧電モーターが本来持っている最大トルクが出る状態を必ず作り出せる。そして、回転体が最大トルクとなる状態で制御部は回転体を停止させることができる。従って、圧電モーターは回転体の慣性力が大きいときにも位置精度良く停止できる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】（ａ）は、圧電アクチュエーターの構成を示す模式上面図、（ｂ）は、圧電アクチュエーターの構成を示す模式側断面図。
【図２】圧電モーターの制御部を示すブロック図。
【図３】駆動信号と振動検出信号の位相差と圧電モーターのトルクとの関係を示すグラフ。
【図４】制御切替時の駆動トルクの推移を示すグラフ。
【図５】制御切替時の駆動トルクの推移を示すグラフ。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
以下、本発明の実施形態について、図面を参照して説明する。尚、以下の各図においては、各層や各部材を認識可能な程度の大きさにするため、各層や各部材の尺度を実際とは異ならせしめている。
【００１６】
（実施形態１）
図１（ａ）は、圧電アクチュエーターの構成を示す模式上面図であり、図１（ｂ）は、圧電アクチュエーターの構成を示す模式側断面図である。
まず、実施形態１にかかる圧電アクチュエーター１００の概略構成について説明する。
【００１７】
図１に示すように、圧電アクチュエーター１００は板状の本体２５を備え、本体２５には圧電モーター１、回転体２、保持部材３、付勢ばね４が設置されている。そして、圧電モーター１は、振動部材１ｂと、振動部材１ｂの両面にそれぞれ接着された圧電素子１ａとを具備している。
【００１８】
１枚の圧電素子１ａは、圧電体層、と振動部材１ｂ側に設けられた第１電極と、圧電体層の第１電極とは反対側に設けられた第２電極と、を有する。圧電体層は電気機械変換作用を示す圧電材料であれば良く、特に限定されない。本実施形態では例えば一般式ＡＢＯ3で示されるペロブスカイト構造を有する金属酸化物を採用している。第１電極は、圧電体層の振動部材１ｂ側に連続して設けられて、圧電素子１ａの共通電極となっている。
【００１９】
第２電極は、圧電体層の第１電極とは反対側に設けられており、溝部によって互いに電気的に隔離されて面内方向で複数に分割されている。第２電極を分割する溝部は、圧電素子１ａの幅方向（短手方向）をほぼ３等分し、その３つの電極のうち短手方向両側の電極を長手方向でほぼ２等分するように形成されている。さらに、第２電極は、短手方向中央部に設けられた縦振動用電極部５と、この縦振動用電極部５の短手方向両側に、縦振動用電極部５を挟んで対角となるように配置され対を成す２組の第１屈曲振動用電極部６及び第２屈曲振動用電極部７との合計５つに分割されている。
【００２０】
ここで、圧電素子１ａでは縦振動用電極部５が設けられた領域が、圧電素子１ａの長手方向の縦振動を励起する縦振動励起領域となっている。これに対して、縦振動励起領域の短手方向両側の第１屈曲振動用電極部６及び第２屈曲振動用電極部７が設けられた領域が、それぞれ圧電素子１ａの短手方向に屈曲振動を励起する屈曲振動励起領域となっている。この為、第２電極は、分割されて各領域を個別に駆動する為の個別電極として機能する。
【００２１】
このような圧電素子１ａは、第１電極側が振動部材１ｂに接合されている。ここで振動部材１ｂは、金属や樹脂等の剛性のある部材で形成された板状部材からなる。本実施形態では、例えば、振動部材１ｂは導電性を有するステンレス鋼で形成されている。そして、２つの圧電素子１ａの第１電極同士は、振動部材１ｂを介して電気的に導通される。
【００２２】
また、振動部材１ｂは、長手方向の一端部側に圧電素子１ａよりも突出するように延設された当接部１ｄが設けられている。また、振動部材１ｂの圧電素子１ａの長手方向中央部には、圧電素子１ａの短手方向両側に向かって延設された一対の腕部１ｃを有する。この腕部１ｃには、厚さ方向に貫通する貫通孔が設けられており、貫通孔を挿通させたねじを介して保持部材３に固定される。すなわち、圧電モーター１は保持部材３に対して腕部１ｃを基点として縦振動及び屈曲振動が可能となるように保持される。
【００２３】
一方、圧電モーター１の図中左側の本体２５には棒状の軸２ａが立設されている。そして、軸２ａを中心として回転自在となる回転体２が本体２５に設けられている。そして、当接部１ｄが楕円軌道を描くように圧電モーター１を駆動して、当接部１ｄを回転体２に当接させる。これにより、圧電モーター１は、圧電素子１ａにより発生した振動を用いて回転体２の表面を摺動して回転させる。
【００２４】
本体２５には一対のスライド部２５ａが設置されている。スライド部２５ａは圧電モーター１の長手方向に延在して配置されている。そして、保持部材３はスライド部２５ａに沿って移動可能となっている。つまり、保持部材３は、圧電アクチュエーター１００の本体２５に対してスライド移動可能に支持されている。
【００２５】
保持部材３の図中右側には付勢ばね４が設置されている。そして、付勢ばね４は保持部材３を回転体２に向けて加勢する。これにより、当接部１ｄが回転体２を押圧するようになっている。
【００２６】
ここで、圧電アクチュエーター１００の制御系について、図２を参照して説明する。図２は、圧電モーターの制御部を示すブロック図である。
【００２７】
図２に示すように、駆動信号を生成する制御部９は、圧電モーター１の振動電圧を検出する振動検出部１０と、所定の周波数の駆動信号を生成する周波数発生部１１と、ドライバー１２とを具備する。ドライバー１２は駆動信号に基き圧電モーター１を駆動する電力を供給する装置である。例えば、圧電素子１ａにおいて、第２電極の５分割されている領域の中で、縦振動用電極部５と第１屈曲振動用電極部６と（斜線部）に駆動信号が入力される場合の圧電モーター１の動きを説明する。
【００２８】
圧電素子１ａ中の縦振動用電極部５に駆動信号が入力されると、圧電素子１ａの縦振動励起領域が縦方向（長手方向）に伸張・圧縮して、圧電モーター１は長手方向に縦振動する。また、圧電素子１ａの第１屈曲振動用電極部６に駆動信号が入力されると、圧電素子１ａの屈曲振動励起領域が伸張・圧縮して、圧電モーター１は屈曲振動する。
【００２９】
そして、上記のように縦振動と屈曲振動が同時に発生すると、圧電モーター１は楕円振動し、回転体２は図中矢印の方向（反時計回り）に回転する。逆に、縦振動用電極部５と第２屈曲振動用電極部７とに駆動信号が入力される場合は、圧電モーター１の楕円振動の傾きが変わり、回転体２は時計回りに回転させることができる。
【００３０】
次に、通常の回転工程の制御について説明する。縦振動用電極部５と第１屈曲振動用電極部６と（斜線部）に駆動信号が入力される場合、駆動で使用している第１屈曲振動用電極部６と反対側の第２屈曲振動用電極部７とを圧電素子１ａの振動を検出する非駆動電極として使用する。回転体２に近接して回転検出部８が設置され、回転体２の回転速度及び回転する角度は、回転検出部８によって検出される。
【００３１】
駆動信号を入力した状態で回転する回転体２の速度の制御は次のように制御される。まず、非駆動電極から得られた振動検出信号が振動検出部１０に入力される。振動検出部１０に入力された信号は周波数発生部１１に送られる。また、周波数発生部１１にはドライバーから圧電素子１ａに送られている駆動信号の周波数が常にモニターされている。更に、周波数発生部１１は、回転体２の速度を検知している回転検出部８からの速度検知信号をモニターしている。そこで、周波数発生部１１は、回転検知信号が所望の回転速度になるように、振動検出信号周波数と駆動周波数との位相差を演算し、最適な位相差になるように駆動周波数を決定し、ドライバー１２にフィードバックする。その結果、最適な位相差になる駆動周波数を受け取ったドライバー１２は、その駆動周波数の駆動電圧を縦振動用電極部５と第１屈曲振動用電極部６に印加することで、回転体２の速度は所望の速度に保たれる。
【００３２】
次に、駆動周波数と、位相差と、トルクとの関係ついて説明する。図３は、駆動信号と振動検出信号の位相差と圧電モーターのトルクとの関係を示すグラフである。図３において、位相差推移線２６は駆動周波数駆動の変化に対する駆動信号と振動検出信号の位相差の推移を示す線である。そして、トルク推移線２７は駆動周波数駆動の変化に対する圧電モーターのトルクの推移を示す線である。位相差推移線２６が示すように、駆動周波数が高い側から低い側に変化するに従って、駆動信号と振動検出信号の位相差は下がっていく。具体的には、駆動信号から見て振動検出信号は遅れていく方向（マイナス方向）に変化していく。また、トルク推移線２７が示すように、圧電モーター１が発生させるトルクは、駆動周波数が高い側から低い側に変化するに従って、上がっていく。
【００３３】
更に、駆動周波数を下げていくと、圧電モーター１に固有の特性である共振点（本実施例の場合は２７０ＫＨｚ）から外れ、圧電モーター１の楕円軌跡が最適な形状を描くことが出来なくなる。つまり、制御部としては、２７０ＫＨｚ以下の領域に入ると、圧電モーター１の動きを制御できない領域となり、結果的に回転体２の速度、停止位置は制御不可能になる。
【００３４】
また、振動検出信号は、それ自体にノイズ等によるばらつきが発生する為、位相差を共振点付近で動かすようにした場合、２７０ＫＨｚ以下に変化してしまい、制御不可能領域に陥ってしまう。このことから、通常の回転工程で使用する周波数領域は、制御不可能になる領域から離れた領域に設定され、共振点より高い周波数の領域に設定する。
【００３５】
次に、通常回転工程から停止位置に相当する第１停止時間１４に停止させる停止工程とその時のトルク変動について説明する。図４は、制御切替時の駆動トルクの推移を示すグラフである。
【００３６】
図４において、横軸は時間の経過を示し、回転工程期間１５、制御切替時間１７、第１スイープ制御工程期間１６、第１停止時間１４の順に推移する。縦軸はトルクと駆動周波数とを示す。トルク推移線１３は時間の経過に対するトルクの推移を示し、駆動周波数推移線１８は時間の経過に対する駆動周波数の推移を示している。
【００３７】
回転工程期間１５では、前述のように、最適な位相差を保つように決められた駆動周波数（本実施形態では２７６ＫＨｚ）に周波数発生部１１が制御する。これにより、回転体２が所望の回転速度で回転している状態となっている。
【００３８】
次に、停止工程に行われるスイープ制御について説明する。スイープ制御とは駆動周波数を高い側から低い側にある時間内で変化させることを言う。停止工程は回転体２を摺動する周波数を下げて停止させる工程である。停止工程を行う前に第１停止時間１４と第１スイープ制御工程期間１６に要する時間を設定する。そして、第１停止時間１４と第１スイープ制御工程期間１６とから制御切替時間１７を設定する。制御切替時間１７は回転工程期間１５から第１スイープ制御工程期間１６に切り替える時間を示す。回転工程期間１５から第１スイープ制御工程期間１６に切り替わる制御切替時間１７がきたら、２００μｓｅｃの間で駆動周波数を２７６ＫＨｚから２７０ＫＨｚまで徐々に線形に落として停止させている。その時、図３に示すトルク推移線２７に示すように駆動周波数を下げることによりトルクが上がることから、第１スイープ制御工程期間１６の中で図４に示すトルク推移線１３は上がっていくことになる。
【００３９】
また、回転検出部８は回転体２の回転角度と回転速度とを検出する。そして、回転検出部８は回転体２の回転角度が目標とする停止角度に到達するまでに回転する角度を算出する。次に、回転検出部８は、回転体２が停止角度に到達するまでに回転する角度から、回転体２が第１スイープ制御工程期間１６にて回転する角度を引き算する。この演算により制御切替時間１７に至るまでに回転工程期間１５にて回転体２が回転する角度が算出される。そして、この回転工程期間１５にて回転する角度を回転速度にて割り算をおこなうことにより制御切替時間１７を算出する。そして、回転検出部８は算出した制御切替時間１７の情報を周波数発生部１１に出力する。周波数発生部１１は、回転検出部８から制御切替時間１７の情報を受け取り、ドライバー１２に対して、スイープ制御に対応した駆動周波数の制御信号を送る。そして、第１停止時間１４になったと同時に駆動周波数推移線１８が２７０ＫＨｚとなるように制御部９は圧電モーター１を制御する。これにより、第１停止時間１４においてトルク推移線１３が最大となる。つまり、第１スイープ制御工程期間１６では、周波数を下げて最大トルクとなる周波数で圧電素子１ａの駆動を停止する。
【００４０】
以上述べたように、本実施形態１にかかる圧電モーターの駆動制御方法によれば、以下の効果を得ることができる。
（１）本実施形態によれば、第１停止時間１４の前に駆動周波数推移線１８を下げる第１スイープ制御工程期間１６を入れている。これにより、駆動周波数が下がる過程で圧電モーター１が本来持っている最大トルクが出る状態を必ず作り出せる。そして、最大トルク発生した状態で回転体２を停止させることができる。従って、回転体２の慣性力が大きいときにも位置精度良く停止できる。従って、回転体２の慣性力が大きいときにも停止位置を確保できる圧電モーター１の駆動制御方法を提供することができる。
【００４１】
（実施形態２）
次に、本発明を具体化した圧電モーターの駆動制御方法の一実施形態について図５の制御切替時の駆動トルクの推移を示すグラフを用いて説明する。本実施形態が第１の実施形態と異なるところは、切替判断工程が行われる点にある。尚、実施形態１と同じ点については説明を省略する。
【００４２】
図５において、横軸は時間の経過を示し、回転工程期間１５、制御切替時間１７、第１スイープ制御工程期間１６、第１停止時間１４、の順に推移する。縦軸はトルクと駆動周波数とを示す。トルク推移線１３は時間の経過に対するトルクの推移を示し、駆動周波数推移線１８は時間の経過に対する駆動周波数の推移を示している。
【００４３】
制御切替時間１７は、回転体２の予定停止位置に相当する第１停止時間１４をさかのぼって決められた時間になる。回転中の回転検出部８の検出信号が常にカウントされることにより、回転体２の回転角度は、常に検出され且つ記憶されている。そして、予定停止位置までに回転検出部８が出力する信号の数、つまり回転体２の回転角度は常時モニターされあらかじめ分かった状態となっている。
【００４４】
よって、第１スイープ制御工程期間１６の時間が、例えば、２００μｓｅｃと決まっているとき、制御切替時間１７は、第１停止時間１４からマイナス２００μｓｅｃの時間に相当する回転検出部８のパルスカウントを演算して決定される。つまり、制御切替時間１７は第１停止時間１４から第１スイープ制御工程期間１６の時間を減算した時刻となっている。
【００４５】
つまり、切替判断工程では第１スイープ制御工程期間１６の間に回転体２が回転する角度である第１角度を演算する。そして、回転体２が停止する場所より第１角度だけ手前の場所にて回転工程期間１５から第１スイープ制御工程期間１６に切り替える。
【００４６】
第１スイープ制御工程期間１６では、周波数発生部１１は、回転検出部８から制御切替時間１７の情報を受け取り、スイープ制御に対応した駆動周波数の信号をドライバー１２に出力する。そして、駆動周波数推移線１８は、第１停止時間１４になったと同時に２７０ＫＨｚとなり、トルク推移線１３も最大となる。
【００４７】
以上述べたように、本実施形態２にかかる圧電モーターの駆動制御方法によれば、実施形態１での効果に加えて、以下の効果を得ることができる。
（１）本実施形態によれば、第１角度だけ手前の場所にて制御部９は回転工程期間１５から第１スイープ制御工程期間１６に切り替えている。これにより、最大トルクを発生させる場所と予定停止位置が一致させることが出来る。従って、回転体２の予定停止位置に精度良く停止できる。
【００４８】
尚、本発明は上述した実施形態に限定されず、上述した実施形態に種々の変更や改良等を加えることが可能である。変形例を以下に述べる。
【００４９】
（変形例１）
前記実施形態１では、回転工程期間１５から第１スイープ制御工程期間１６に切り替わる制御切替時間１７がきたら、２００μｓｅｃの間で駆動周波数推移線１８を２７６ＫＨｚから２７０ＫＨｚまで徐々に、線形に、落として停止させたが、この手順に限定するものではない。以下、圧電モーターの駆動制御方法について説明する。尚、実施形態１と同一の構成部位については、同一の番号を附し、重複する説明は省略する。
【００５０】
図５に示すように、最初の回転体２の予定停止位置に相当する第１停止時間１４から、更に回転体２を動かして、次の予定停止位置に相当する第２停止時間１９、更に次の第３停止時間２０が有った場合の、制御切り替え方法について説明する。
【００５１】
第１停止時間１４の直前では、ドライバー１２は圧電モーター１を２７０ＫＨｚで動かしている。更に、次の第２停止時間１９が存在する場合は、ドライバー１２は駆動停止をせずに、一度、回転工程期間１５で動かしていた２７６ＫＨｚまで駆動周波数推移線１８を上げる。そして、同様に、第２スイープ制御工程期間２１において、駆動周波数推移線１８を２７６ＫＨｚから２７０ＫＨｚまで徐々に、線形に、落として停止させる。
【００５２】
更に第３停止時間２０の場合も同様に、ドライバー１２は第２停止時間１９で駆動停止せずに、第３スイープ制御工程期間２２において、駆動周波数推移線１８を２７６ＫＨｚから２７０ＫＨｚまで徐々に、線形に、落として停止させる。また、更に回転停止位置が増えた場合も、同様の繰り返しとなる。
【００５３】
以上述べたように、変形例１にかかる圧電モーターの駆動制御方法によれば、実施形態１での効果に加えて、以下の効果を得ることができる。
（１）本変形例によれば、第１停止時間１４で停止した回転体２の停止位置を、回転検出部８の検出信号分解能以下の微小な範囲で調整したい場合、微小送り後の停止位置でも必ず最大トルクを保った状態で回転体２を停止させることが出来る。また、第１スイープ制御工程期間１６、第２スイープ制御工程期間２１、第３スイープ制御工程期間２２の間は、圧電モーター１は駆動を停止しないので、微小送りでの位置調整時間は、１回１回停止させるより、大幅に時間削減が出来る。
【００５４】
（２）本変形例によれば、各スイープ制御工程の切り替え時に、圧電素子１ａの駆動信号の入力を第１屈曲振動用電極部６または第２屈曲振動用電極部７に切り替えるができる。これにより、回転体２の正逆転が切り替えられる為、停止位置をより正確に調整することができる。
【符号の説明】
【００５５】
１…圧電モーター、１ａ…圧電素子、２…回転体、９…制御部、１５…回転工程としての回転工程期間、１６…停止工程としての第１スイープ制御工程期間、１７…切替判断工程としての制御切替時間。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、圧電モーターの制御方法及び圧電モーターに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、例えば、特許文献１に記載されているように、圧電モーターは、圧電モーターの振動を検出する振動検出手段と駆動信号を制御する速度調整手段とを備えていた。そして、駆動信号が圧電モーターのほぼ共振周波数になるようにしていた。このとき、駆動信号と振動検出信号との間に位相差（位相差制御駆動）を設けるように駆動信号のパルス幅またはパルス振幅を制御する方法が知られていた。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００５−３２８６９８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、特許文献１に記載の圧電モーターの制御方法では、回転体のイナーシャがある場合、急激な停止動作が出来ず、回転体の所望の停止位置が確保できないという課題があった。従って、回転体の慣性力が大きいときにも回転体を所望の位置で正確に停止できる方法が望まれていた。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明は、上述の課題の少なくとも一部を解決するためになされたものであり、以下の形態または適用例として実現することが可能である。
【０００６】
［適用例１］本適用例にかかる圧電モーターの制御方法は、圧電素子により発生した振動を用いて回転体の表面を摺動して回転させる圧電モーターの制御方法であって、前記回転体を回転させる回転工程と、前記回転体を摺動する周波数を下げて停止させる停止工程と、を有し、前記停止工程では、周波数を下げて最大トルクとなる周波数で前記圧電素子の駆動を停止することを特徴とする。
【０００７】
本適用例によれば、圧電素子により発生した振動を用いて回転体の表面を摺動して圧電モーター回転させている。回転体を回転させる回転工程と回転体を停止させる停止工程とを有している。停止工程では周波数を下げて最大トルクとなる周波数で圧電素子の駆動を停止させている。周波数とトルクの関係は、周波数が高いとトルクが低く、周波数が低くなるにつれトルクが上がっていき、圧電素子の共振周波数にて最もトルクが高くなる。そして、共振周波数より低い周波数の場所でトルクが下がる。よって、共振周波数にて駆動するときに一番トルクが出る駆動状態になるが、共振周波数より少しでも低い側に周波数がはずれると回転不能になる。そこで、回転工程では共振周波数より高い周波数で圧電モーターは駆動されている。
【０００８】
停止工程では高トルクを出す状態にする為に、周波数を下げている。これにより、周波数が下がる過程で圧電モーターが本来持っている最大トルクが出る状態を必ず作り出せる。従って、最大トルク発生した状態で回転体を停止させることが出来るので、回転体の慣性力が大きいときにも位置精度良く停止できる。その結果、回転体の慣性力が大きいときにも回転体を所望の位置で正確に停止させることができる。
【０００９】
［適用例２］上記適用例に記載の圧電モーターの制御方法は、前記回転工程と前記停止工程との間に、切替判断工程を有し、前記切替判断工程は、前記回転体が回転する角度を検出し、前記回転体が停止する場所より前記角度だけ手前の場所にて前記回転工程から前記停止工程に切り替える切り替え判断を行うことが好ましい。
【００１０】
本適用例によれば、回転工程と停止工程との間に切替判断工程が行われている。切替判断工程では停止工程の間に回転体が回転する角度を検出している。そして、停止工程の間に回転体が回転する角度だけ手前の角度の場所にて回転工程から停止工程に切り替える判断を行っている。これにより、最大トルクを発生させる場所と予定停止位置とを一致させることができる。従って、回転体を所望の位置で正確に停止させることができる。
【００１１】
［適用例３］本適用例にかかる圧電モーターは、圧電素子により発生した振動を用いて回転体の表面を摺動して回転させる圧電モーターであって、前記圧電素子が振動する周波数を制御する制御部を有し、前記回転体の回転を停止するとき、前記制御部は前記圧電素子の周波数を下げて最大トルクとなる周波数で前記圧電素子の振動を停止することを特徴とする。
【００１２】
本適用例によれば、圧電モーターは圧電素子により発生した振動を用いて回転体の表面を摺動して回転させている。圧電モーターは制御部を有しており、制御部は圧電素子が振動する周波数を制御する。回転体の回転を停止するとき、制御部は圧電素子の周波数を下げて最大トルクとなる周波数で圧電素子の振動を停止している。
【００１３】
制御部が周波数を下げる過程で圧電モーターが本来持っている最大トルクが出る状態を必ず作り出せる。そして、回転体が最大トルクとなる状態で制御部は回転体を停止させることができる。従って、圧電モーターは回転体の慣性力が大きいときにも位置精度良く停止できる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】（ａ）は、圧電アクチュエーターの構成を示す模式上面図、（ｂ）は、圧電アクチュエーターの構成を示す模式側断面図。
【図２】圧電モーターの制御部を示すブロック図。
【図３】駆動信号と振動検出信号の位相差と圧電モーターのトルクとの関係を示すグラフ。
【図４】制御切替時の駆動トルクの推移を示すグラフ。
【図５】制御切替時の駆動トルクの推移を示すグラフ。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
以下、本発明の実施形態について、図面を参照して説明する。尚、以下の各図においては、各層や各部材を認識可能な程度の大きさにするため、各層や各部材の尺度を実際とは異ならせしめている。
【００１６】
（実施形態１）
図１（ａ）は、圧電アクチュエーターの構成を示す模式上面図であり、図１（ｂ）は、圧電アクチュエーターの構成を示す模式側断面図である。
まず、実施形態１にかかる圧電アクチュエーター１００の概略構成について説明する。
【００１７】
図１に示すように、圧電アクチュエーター１００は板状の本体２５を備え、本体２５には圧電モーター１、回転体２、保持部材３、付勢ばね４が設置されている。そして、圧電モーター１は、振動部材１ｂと、振動部材１ｂの両面にそれぞれ接着された圧電素子１ａとを具備している。
【００１８】
１枚の圧電素子１ａは、圧電体層、と振動部材１ｂ側に設けられた第１電極と、圧電体層の第１電極とは反対側に設けられた第２電極と、を有する。圧電体層は電気機械変換作用を示す圧電材料であれば良く、特に限定されない。本実施形態では例えば一般式ＡＢＯ3で示されるペロブスカイト構造を有する金属酸化物を採用している。第１電極は、圧電体層の振動部材１ｂ側に連続して設けられて、圧電素子１ａの共通電極となっている。
【００１９】
第２電極は、圧電体層の第１電極とは反対側に設けられており、溝部によって互いに電気的に隔離されて面内方向で複数に分割されている。第２電極を分割する溝部は、圧電素子１ａの幅方向（短手方向）をほぼ３等分し、その３つの電極のうち短手方向両側の電極を長手方向でほぼ２等分するように形成されている。さらに、第２電極は、短手方向中央部に設けられた縦振動用電極部５と、この縦振動用電極部５の短手方向両側に、縦振動用電極部５を挟んで対角となるように配置され対を成す２組の第１屈曲振動用電極部６及び第２屈曲振動用電極部７との合計５つに分割されている。
【００２０】
ここで、圧電素子１ａでは縦振動用電極部５が設けられた領域が、圧電素子１ａの長手方向の縦振動を励起する縦振動励起領域となっている。これに対して、縦振動励起領域の短手方向両側の第１屈曲振動用電極部６及び第２屈曲振動用電極部７が設けられた領域が、それぞれ圧電素子１ａの短手方向に屈曲振動を励起する屈曲振動励起領域となっている。この為、第２電極は、分割されて各領域を個別に駆動する為の個別電極として機能する。
【００２１】
このような圧電素子１ａは、第１電極側が振動部材１ｂに接合されている。ここで振動部材１ｂは、金属や樹脂等の剛性のある部材で形成された板状部材からなる。本実施形態では、例えば、振動部材１ｂは導電性を有するステンレス鋼で形成されている。そして、２つの圧電素子１ａの第１電極同士は、振動部材１ｂを介して電気的に導通される。
【００２２】
また、振動部材１ｂは、長手方向の一端部側に圧電素子１ａよりも突出するように延設された当接部１ｄが設けられている。また、振動部材１ｂの圧電素子１ａの長手方向中央部には、圧電素子１ａの短手方向両側に向かって延設された一対の腕部１ｃを有する。この腕部１ｃには、厚さ方向に貫通する貫通孔が設けられており、貫通孔を挿通させたねじを介して保持部材３に固定される。すなわち、圧電モーター１は保持部材３に対して腕部１ｃを基点として縦振動及び屈曲振動が可能となるように保持される。
【００２３】
一方、圧電モーター１の図中左側の本体２５には棒状の軸２ａが立設されている。そして、軸２ａを中心として回転自在となる回転体２が本体２５に設けられている。そして、当接部１ｄが楕円軌道を描くように圧電モーター１を駆動して、当接部１ｄを回転体２に当接させる。これにより、圧電モーター１は、圧電素子１ａにより発生した振動を用いて回転体２の表面を摺動して回転させる。
【００２４】
本体２５には一対のスライド部２５ａが設置されている。スライド部２５ａは圧電モーター１の長手方向に延在して配置されている。そして、保持部材３はスライド部２５ａに沿って移動可能となっている。つまり、保持部材３は、圧電アクチュエーター１００の本体２５に対してスライド移動可能に支持されている。
【００２５】
保持部材３の図中右側には付勢ばね４が設置されている。そして、付勢ばね４は保持部材３を回転体２に向けて加勢する。これにより、当接部１ｄが回転体２を押圧するようになっている。
【００２６】
ここで、圧電アクチュエーター１００の制御系について、図２を参照して説明する。図２は、圧電モーターの制御部を示すブロック図である。
【００２７】
図２に示すように、駆動信号を生成する制御部９は、圧電モーター１の振動電圧を検出する振動検出部１０と、所定の周波数の駆動信号を生成する周波数発生部１１と、ドライバー１２とを具備する。ドライバー１２は駆動信号に基き圧電モーター１を駆動する電力を供給する装置である。例えば、圧電素子１ａにおいて、第２電極の５分割されている領域の中で、縦振動用電極部５と第１屈曲振動用電極部６と（斜線部）に駆動信号が入力される場合の圧電モーター１の動きを説明する。
【００２８】
圧電素子１ａ中の縦振動用電極部５に駆動信号が入力されると、圧電素子１ａの縦振動励起領域が縦方向（長手方向）に伸張・圧縮して、圧電モーター１は長手方向に縦振動する。また、圧電素子１ａの第１屈曲振動用電極部６に駆動信号が入力されると、圧電素子１ａの屈曲振動励起領域が伸張・圧縮して、圧電モーター１は屈曲振動する。
【００２９】
そして、上記のように縦振動と屈曲振動が同時に発生すると、圧電モーター１は楕円振動し、回転体２は図中矢印の方向（反時計回り）に回転する。逆に、縦振動用電極部５と第２屈曲振動用電極部７とに駆動信号が入力される場合は、圧電モーター１の楕円振動の傾きが変わり、回転体２は時計回りに回転させることができる。
【００３０】
次に、通常の回転工程の制御について説明する。縦振動用電極部５と第１屈曲振動用電極部６と（斜線部）に駆動信号が入力される場合、駆動で使用している第１屈曲振動用電極部６と反対側の第２屈曲振動用電極部７とを圧電素子１ａの振動を検出する非駆動電極として使用する。回転体２に近接して回転検出部８が設置され、回転体２の回転速度及び回転する角度は、回転検出部８によって検出される。
【００３１】
駆動信号を入力した状態で回転する回転体２の速度の制御は次のように制御される。まず、非駆動電極から得られた振動検出信号が振動検出部１０に入力される。振動検出部１０に入力された信号は周波数発生部１１に送られる。また、周波数発生部１１にはドライバーから圧電素子１ａに送られている駆動信号の周波数が常にモニターされている。更に、周波数発生部１１は、回転体２の速度を検知している回転検出部８からの速度検知信号をモニターしている。そこで、周波数発生部１１は、回転検知信号が所望の回転速度になるように、振動検出信号周波数と駆動周波数との位相差を演算し、最適な位相差になるように駆動周波数を決定し、ドライバー１２にフィードバックする。その結果、最適な位相差になる駆動周波数を受け取ったドライバー１２は、その駆動周波数の駆動電圧を縦振動用電極部５と第１屈曲振動用電極部６に印加することで、回転体２の速度は所望の速度に保たれる。
【００３２】
次に、駆動周波数と、位相差と、トルクとの関係ついて説明する。図３は、駆動信号と振動検出信号の位相差と圧電モーターのトルクとの関係を示すグラフである。図３において、位相差推移線２６は駆動周波数駆動の変化に対する駆動信号と振動検出信号の位相差の推移を示す線である。そして、トルク推移線２７は駆動周波数駆動の変化に対する圧電モーターのトルクの推移を示す線である。位相差推移線２６が示すように、駆動周波数が高い側から低い側に変化するに従って、駆動信号と振動検出信号の位相差は下がっていく。具体的には、駆動信号から見て振動検出信号は遅れていく方向（マイナス方向）に変化していく。また、トルク推移線２７が示すように、圧電モーター１が発生させるトルクは、駆動周波数が高い側から低い側に変化するに従って、上がっていく。
【００３３】
更に、駆動周波数を下げていくと、圧電モーター１に固有の特性である共振点（本実施例の場合は２７０ＫＨｚ）から外れ、圧電モーター１の楕円軌跡が最適な形状を描くことが出来なくなる。つまり、制御部としては、２７０ＫＨｚ以下の領域に入ると、圧電モーター１の動きを制御できない領域となり、結果的に回転体２の速度、停止位置は制御不可能になる。
【００３４】
また、振動検出信号は、それ自体にノイズ等によるばらつきが発生する為、位相差を共振点付近で動かすようにした場合、２７０ＫＨｚ以下に変化してしまい、制御不可能領域に陥ってしまう。このことから、通常の回転工程で使用する周波数領域は、制御不可能になる領域から離れた領域に設定され、共振点より高い周波数の領域に設定する。
【００３５】
次に、通常回転工程から停止位置に相当する第１停止時間１４に停止させる停止工程とその時のトルク変動について説明する。図４は、制御切替時の駆動トルクの推移を示すグラフである。
【００３６】
図４において、横軸は時間の経過を示し、回転工程期間１５、制御切替時間１７、第１スイープ制御工程期間１６、第１停止時間１４の順に推移する。縦軸はトルクと駆動周波数とを示す。トルク推移線１３は時間の経過に対するトルクの推移を示し、駆動周波数推移線１８は時間の経過に対する駆動周波数の推移を示している。
【００３７】
回転工程期間１５では、前述のように、最適な位相差を保つように決められた駆動周波数（本実施形態では２７６ＫＨｚ）に周波数発生部１１が制御する。これにより、回転体２が所望の回転速度で回転している状態となっている。
【００３８】
次に、停止工程に行われるスイープ制御について説明する。スイープ制御とは駆動周波数を高い側から低い側にある時間内で変化させることを言う。停止工程は回転体２を摺動する周波数を下げて停止させる工程である。停止工程を行う前に第１停止時間１４と第１スイープ制御工程期間１６に要する時間を設定する。そして、第１停止時間１４と第１スイープ制御工程期間１６とから制御切替時間１７を設定する。制御切替時間１７は回転工程期間１５から第１スイープ制御工程期間１６に切り替える時間を示す。回転工程期間１５から第１スイープ制御工程期間１６に切り替わる制御切替時間１７がきたら、２００μｓｅｃの間で駆動周波数を２７６ＫＨｚから２７０ＫＨｚまで徐々に線形に落として停止させている。その時、図３に示すトルク推移線２７に示すように駆動周波数を下げることによりトルクが上がることから、第１スイープ制御工程期間１６の中で図４に示すトルク推移線１３は上がっていくことになる。
【００３９】
また、回転検出部８は回転体２の回転角度と回転速度とを検出する。そして、回転検出部８は回転体２の回転角度が目標とする停止角度に到達するまでに回転する角度を算出する。次に、回転検出部８は、回転体２が停止角度に到達するまでに回転する角度から、回転体２が第１スイープ制御工程期間１６にて回転する角度を引き算する。この演算により制御切替時間１７に至るまでに回転工程期間１５にて回転体２が回転する角度が算出される。そして、この回転工程期間１５にて回転する角度を回転速度にて割り算をおこなうことにより制御切替時間１７を算出する。そして、回転検出部８は算出した制御切替時間１７の情報を周波数発生部１１に出力する。周波数発生部１１は、回転検出部８から制御切替時間１７の情報を受け取り、ドライバー１２に対して、スイープ制御に対応した駆動周波数の制御信号を送る。そして、第１停止時間１４になったと同時に駆動周波数推移線１８が２７０ＫＨｚとなるように制御部９は圧電モーター１を制御する。これにより、第１停止時間１４においてトルク推移線１３が最大となる。つまり、第１スイープ制御工程期間１６では、周波数を下げて最大トルクとなる周波数で圧電素子１ａの駆動を停止する。
【００４０】
以上述べたように、本実施形態１にかかる圧電モーターの駆動制御方法によれば、以下の効果を得ることができる。
（１）本実施形態によれば、第１停止時間１４の前に駆動周波数推移線１８を下げる第１スイープ制御工程期間１６を入れている。これにより、駆動周波数が下がる過程で圧電モーター１が本来持っている最大トルクが出る状態を必ず作り出せる。そして、最大トルク発生した状態で回転体２を停止させることができる。従って、回転体２の慣性力が大きいときにも位置精度良く停止できる。従って、回転体２の慣性力が大きいときにも停止位置を確保できる圧電モーター１の駆動制御方法を提供することができる。
【００４１】
（実施形態２）
次に、本発明を具体化した圧電モーターの駆動制御方法の一実施形態について図５の制御切替時の駆動トルクの推移を示すグラフを用いて説明する。本実施形態が第１の実施形態と異なるところは、切替判断工程が行われる点にある。尚、実施形態１と同じ点については説明を省略する。
【００４２】
図５において、横軸は時間の経過を示し、回転工程期間１５、制御切替時間１７、第１スイープ制御工程期間１６、第１停止時間１４、の順に推移する。縦軸はトルクと駆動周波数とを示す。トルク推移線１３は時間の経過に対するトルクの推移を示し、駆動周波数推移線１８は時間の経過に対する駆動周波数の推移を示している。
【００４３】
制御切替時間１７は、回転体２の予定停止位置に相当する第１停止時間１４をさかのぼって決められた時間になる。回転中の回転検出部８の検出信号が常にカウントされることにより、回転体２の回転角度は、常に検出され且つ記憶されている。そして、予定停止位置までに回転検出部８が出力する信号の数、つまり回転体２の回転角度は常時モニターされあらかじめ分かった状態となっている。
【００４４】
よって、第１スイープ制御工程期間１６の時間が、例えば、２００μｓｅｃと決まっているとき、制御切替時間１７は、第１停止時間１４からマイナス２００μｓｅｃの時間に相当する回転検出部８のパルスカウントを演算して決定される。つまり、制御切替時間１７は第１停止時間１４から第１スイープ制御工程期間１６の時間を減算した時刻となっている。
【００４５】
つまり、切替判断工程では第１スイープ制御工程期間１６の間に回転体２が回転する角度である第１角度を演算する。そして、回転体２が停止する場所より第１角度だけ手前の場所にて回転工程期間１５から第１スイープ制御工程期間１６に切り替える。
【００４６】
第１スイープ制御工程期間１６では、周波数発生部１１は、回転検出部８から制御切替時間１７の情報を受け取り、スイープ制御に対応した駆動周波数の信号をドライバー１２に出力する。そして、駆動周波数推移線１８は、第１停止時間１４になったと同時に２７０ＫＨｚとなり、トルク推移線１３も最大となる。
【００４７】
以上述べたように、本実施形態２にかかる圧電モーターの駆動制御方法によれば、実施形態１での効果に加えて、以下の効果を得ることができる。
（１）本実施形態によれば、第１角度だけ手前の場所にて制御部９は回転工程期間１５から第１スイープ制御工程期間１６に切り替えている。これにより、最大トルクを発生させる場所と予定停止位置が一致させることが出来る。従って、回転体２の予定停止位置に精度良く停止できる。
【００４８】
尚、本発明は上述した実施形態に限定されず、上述した実施形態に種々の変更や改良等を加えることが可能である。変形例を以下に述べる。
【００４９】
（変形例１）
前記実施形態１では、回転工程期間１５から第１スイープ制御工程期間１６に切り替わる制御切替時間１７がきたら、２００μｓｅｃの間で駆動周波数推移線１８を２７６ＫＨｚから２７０ＫＨｚまで徐々に、線形に、落として停止させたが、この手順に限定するものではない。以下、圧電モーターの駆動制御方法について説明する。尚、実施形態１と同一の構成部位については、同一の番号を附し、重複する説明は省略する。
【００５０】
図５に示すように、最初の回転体２の予定停止位置に相当する第１停止時間１４から、更に回転体２を動かして、次の予定停止位置に相当する第２停止時間１９、更に次の第３停止時間２０が有った場合の、制御切り替え方法について説明する。
【００５１】
第１停止時間１４の直前では、ドライバー１２は圧電モーター１を２７０ＫＨｚで動かしている。更に、次の第２停止時間１９が存在する場合は、ドライバー１２は駆動停止をせずに、一度、回転工程期間１５で動かしていた２７６ＫＨｚまで駆動周波数推移線１８を上げる。そして、同様に、第２スイープ制御工程期間２１において、駆動周波数推移線１８を２７６ＫＨｚから２７０ＫＨｚまで徐々に、線形に、落として停止させる。
【００５２】
更に第３停止時間２０の場合も同様に、ドライバー１２は第２停止時間１９で駆動停止せずに、第３スイープ制御工程期間２２において、駆動周波数推移線１８を２７６ＫＨｚから２７０ＫＨｚまで徐々に、線形に、落として停止させる。また、更に回転停止位置が増えた場合も、同様の繰り返しとなる。
【００５３】
以上述べたように、変形例１にかかる圧電モーターの駆動制御方法によれば、実施形態１での効果に加えて、以下の効果を得ることができる。
（１）本変形例によれば、第１停止時間１４で停止した回転体２の停止位置を、回転検出部８の検出信号分解能以下の微小な範囲で調整したい場合、微小送り後の停止位置でも必ず最大トルクを保った状態で回転体２を停止させることが出来る。また、第１スイープ制御工程期間１６、第２スイープ制御工程期間２１、第３スイープ制御工程期間２２の間は、圧電モーター１は駆動を停止しないので、微小送りでの位置調整時間は、１回１回停止させるより、大幅に時間削減が出来る。
【００５４】
（２）本変形例によれば、各スイープ制御工程の切り替え時に、圧電素子１ａの駆動信号の入力を第１屈曲振動用電極部６または第２屈曲振動用電極部７に切り替えるができる。これにより、回転体２の正逆転が切り替えられる為、停止位置をより正確に調整することができる。
【符号の説明】
【００５５】
１…圧電モーター、１ａ…圧電素子、２…回転体、９…制御部、１５…回転工程としての回転工程期間、１６…停止工程としての第１スイープ制御工程期間、１７…切替判断工程としての制御切替時間。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
圧電素子により発生した振動を用いて回転体の表面を摺動して回転させる圧電モーターの制御方法であって、
前記回転体を回転させる回転工程と、
前記回転体を摺動する周波数を下げて停止させる停止工程と、を有し、
前記停止工程では、周波数を下げて最大トルクとなる周波数で前記圧電素子の駆動を停止することを特徴とする圧電モーターの制御方法。
【請求項２】
請求項１に記載の圧電モーターの制御方法において、
前記回転工程と前記停止工程との間に、切替判断工程を有し、
前記切替判断工程は、前記回転体が回転する角度を検出し、前記回転体が停止する場所より前記角度だけ手前の場所にて前記回転工程から前記停止工程に切り替える切り替え判断を行うことを特徴とする圧電モーターの制御方法。
【請求項３】
圧電素子により発生した振動を用いて回転体の表面を摺動して回転させる圧電モーターであって、
前記圧電素子が振動する周波数を制御する制御部を有し、
前記回転体の回転を停止するとき、前記制御部は前記圧電素子の周波数を下げて最大トルクとなる周波数で前記圧電素子の振動を停止することを特徴とする圧電モーター。
【請求項１】
圧電素子により発生した振動を用いて回転体の表面を摺動して回転させる圧電モーターの制御方法であって、
前記回転体を回転させる回転工程と、
前記回転体を摺動する周波数を下げて停止させる停止工程と、を有し、
前記停止工程では、周波数を下げて最大トルクとなる周波数で前記圧電素子の駆動を停止することを特徴とする圧電モーターの制御方法。
【請求項２】
請求項１に記載の圧電モーターの制御方法において、
前記回転工程と前記停止工程との間に、切替判断工程を有し、
前記切替判断工程は、前記回転体が回転する角度を検出し、前記回転体が停止する場所より前記角度だけ手前の場所にて前記回転工程から前記停止工程に切り替える切り替え判断を行うことを特徴とする圧電モーターの制御方法。
【請求項３】
圧電素子により発生した振動を用いて回転体の表面を摺動して回転させる圧電モーターであって、
前記圧電素子が振動する周波数を制御する制御部を有し、
前記回転体の回転を停止するとき、前記制御部は前記圧電素子の周波数を下げて最大トルクとなる周波数で前記圧電素子の振動を停止することを特徴とする圧電モーター。
【図１】
【図２】
【図４】
【図５】
【図３】
【図２】
【図４】
【図５】
【図３】
【公開番号】特開２０１２−１８２９２５（Ｐ２０１２−１８２９２５Ａ）
【公開日】平成２４年９月２０日（２０１２．９．２０）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１１−４４７９２（Ｐ２０１１−４４７９２）
【出願日】平成２３年３月２日（２０１１．３．２）
【出願人】（０００００２３６９）セイコーエプソン株式会社 (51,324)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２４年９月２０日（２０１２．９．２０）
【国際特許分類】
【出願日】平成２３年３月２日（２０１１．３．２）
【出願人】（０００００２３６９）セイコーエプソン株式会社 (51,324)
【Ｆターム（参考）】
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