混相ミスト噴霧システム
【課題】噴霧する空間内の物を濡らすことなく、噴霧する空間内の気体の濃度を適正値に制御する混相ミスト噴霧システムを提供する。
【解決手段】混相ミスト噴霧システムは、気体のマイクロバブルを液体中に発生するマイクロバブル発生装置と、上記マイクロバブルが混入された液体を加圧する第１液体加圧装置と、液体を加圧する第２液体加圧装置と、上記気体の濃度および上記液体の蒸気圧に従って上記加圧されたマイクロバブルが混入された液体または上記加圧された液体のいずれかを選択する選択弁と、上記選択された液体を一流体方式でマイクロバブルが混入された微粒子ミストとして噴霧する噴霧装置と、を備える。
【解決手段】混相ミスト噴霧システムは、気体のマイクロバブルを液体中に発生するマイクロバブル発生装置と、上記マイクロバブルが混入された液体を加圧する第１液体加圧装置と、液体を加圧する第２液体加圧装置と、上記気体の濃度および上記液体の蒸気圧に従って上記加圧されたマイクロバブルが混入された液体または上記加圧された液体のいずれかを選択する選択弁と、上記選択された液体を一流体方式でマイクロバブルが混入された微粒子ミストとして噴霧する噴霧装置と、を備える。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、バブルを内包するミストを噴霧する混相ミスト噴霧システムに関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、厨房や食品工場などの内部の殺菌や脱臭のためにオゾンのバブルを混入させた水を噴霧することが行われている。そして、オゾンのバブルを混入させた水の噴霧はエジェクターを用いて行われており、ノズルからディフューザーに向かう水流の途中に発生する負圧の箇所でオゾンガスが吸引されてバブルとして混入され、ディフューザーからオゾンのバブルを混入されたミストとして噴霧される。
一方、オゾンを混合した高圧水の噴霧についても提案されており、高圧水とオゾン含有エアーをノズルへ送り、ノズルから高圧水の複数条の噴霧流れをそれぞれ独立に噴霧し、ノズル外で複数条の噴霧流れを合流している。また、その高圧水の噴霧流れの合流点に生じる負圧によりオゾン含有エアーを吸引してこれを高圧水の合流した噴霧流れに混合し、対象物に噴射して洗浄または殺菌する（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
【特許文献１】特開２００４−２８３７６４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかし、オゾンのバブルを混入させた水を噴霧するだけでは、噴霧する空間の湿気の影響を受けて反応速度が変化しオゾン濃度が過剰になる恐れがあるという問題がある。
【０００５】
この発明の目的は、噴霧する空間内の物を濡らすことなく、噴霧する空間内の気体の濃度を適正値に制御する混相ミスト噴霧システムを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
この発明に係わる混相ミスト噴霧システムは、気体のマイクロバブルを液体中に発生するマイクロバブル発生装置と、上記マイクロバブルが混入された液体を加圧する第１加圧送水装置と、液体を加圧する第２加圧送水装置と、上記気体の濃度および上記液体の蒸気圧に従って上記加圧されたマイクロバブルが混入された液体または上記加圧された液体のいずれかを選択する選択弁と、上記選択された液体を一流体方式でマイクロバブルが混入された微粒子ミストとして噴霧する噴霧装置と、を備える。
【発明の効果】
【０００７】
この発明に係わる混相ミスト噴霧システムの効果は、気体のマイクロバブルが混入された微粒子ミストと液体だけの微粒子ミストを噴霧する空間内の気体の濃度および液体の蒸気圧に独立して従って噴霧するので、気体の濃度と液体の蒸気圧を独立して制御でき、気体の濃度が過剰になる恐れを排除することである。
また、高圧に加圧された液体を噴霧するとミストの粒子径は微細になり、蒸散するまでの時間が短時間で済むので、室内の壁や物を濡らすことがないということである。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００８】
この発明に係わる混相ミスト噴霧システムは、液滴の中に気泡（以下、バブルと称し、径が５０μｍ以下のバブルをマイクロバブルと称する）が混入された液相および気相の混相からなる混相ミストと液相だけの液相ミストを独立して噴霧するシステムである。特に、噴霧される混相ミストおよび液相ミストは、ザウター粒径が３０μｍ以下の微粒子ミストであり、蒸散速度が速いので混相ミストおよび液相ミストの噴霧により周辺のものが濡れることがないシステムである。この発明に係わる液相と気相は適宜用途により選択することができるが、以下の説明では液相を水で構成し、気相をオゾンガスまたは酸素ガスで構成した場合を例に挙げて説明する。
【０００９】
実施の形態１．
図１は、この発明の実施の形態１に係わる混相ミスト噴霧システムの構成図である。図２は、この発明の実施の形態１に係わる加圧水供給装置の構成を示すブロック図である。図３は、この発明の実施の形態１に係わる制御装置の機能ブロック図である。図４は、この発明の実施の形態１に係わる噴霧ノズルの中心軸に沿った断面図である。図５は、噴霧された混相ミストの粒度分布の測定結果を示す図である。図６は、ミストの噴霧のタイミングチャートである。
【００１０】
この発明の実施の形態１に係わる混相ミスト噴霧システムは、気相がオゾンガスおよび液相が水で構成され、オゾンガスがマイクロバブルとして混入された混相ミストと水だけの液相ミストを噴霧するオゾン水ミスト噴霧システムである。そして、このオゾン水ミスト噴霧システムは、殺菌や脱臭するシステムとして活用される。
実施の形態１に係わるオゾン水ミスト噴霧システム１は、図１に示すように、オゾンガスを所定量含有し且つ所定の湿度である雰囲気に管理される空間を形成する部屋２の天井３に配設された噴霧ノズル４、噴霧ノズル４に供給される加圧水が配水される加圧水配水管５、加圧水配水管５を介して加圧水を供給する加圧水供給装置６、空間のオゾンガス濃度を測定して加圧水供給装置６に送信するオゾンガスセンサ８、空間の湿度を測定して加圧水供給装置６に送信する温湿度センサ９を備える。
加圧水供給装置６は、オゾンガスを発生するオゾンガス発生装置１１、オゾンガスのマイクロバブルを混入された水を蓄える水槽１２、オゾンガスのマイクロバブルを水槽１２内の水中に発生するマイクロバブル発生装置１３、マイクロバブルが混入された水を加圧して送水する第１加圧送水装置１４、水を加圧して送水する第２加圧送水装置１５、加圧水供給装置６を制御する制御装置１６を備える。
【００１１】
オゾンガス発生装置１１は、放電を利用してオゾンガスを発生する一般的な装置である。
マイクロバブル発生装置１３は、一般的な高速旋回流方式のマイクロバブル発生装置であるが、径が５０μｍ以下のマイクロバブルを発生するように制御される装置である。
【００１２】
第１加圧送水装置１４および第２加圧送水装置１５は、構成が同様であり、第１加圧送水装置１４について説明する。第１加圧送水装置１４は、図２に示すように、高圧ポンプ４０、高圧ポンプ４０の下流側に配設された元弁４１、主配水管４２内の水を排水する流路を開閉する排水弁４３、加圧水配水管５への加圧水の供給を選択する選択弁４４から構成されている。
【００１３】
そして、元弁４１と選択弁４４とは、主配水管４２で連通され、主配水管４２の途中から分岐する排水配管４６により排水弁４３が主配水管４２に連通されている。主配水管４２、排水配管４６、加圧水配水管５はそれぞれステンレスからできている。また、高圧ポンプ４０と元弁４１とは、ゴム製のブレードホース４７により連通され、容積式の高圧ポンプ４０により発生する脈動を平滑化している。
また、加圧水中に含まれる塵埃を取り除くために、高圧ポンプ４０の出口に図示しない２０μｍ角開口のフィルタが介在されている。
なお、高圧ポンプ４０で加圧した後、一旦高圧貯蔵容器などに貯蔵してから加圧水配水管５に送水しても良い。
【００１４】
制御装置１６は、図３に示すように、温湿度センサ９により計測された乾球温度および湿球温度に基づいて水の噴霧量を算出する液体噴霧量算出手段５０、オゾンガスセンサ８により計測されたオゾンガス濃度に基づきオゾンガスの噴霧量を算出する気体噴霧量算出手段５１、オゾンガスの噴霧量から第１加圧送水装置１４から送水する第１送水量を算出する第１送水量算出手段５２、水の噴霧量から第１送水量を減算して得た第２送水量を算出する第２送水量算出手段５３、第１送水量および第２送水量に従って第１加圧送水装置１４および第２加圧送水装置１５を制御する噴霧シーケンス制御手段５４、湿り空気線図が記憶されている空気線図データベース５５を有している。この制御装置１６は、ＣＰＵ、ＲＡＭ、ＲＯＭ、インタフェース回路を有するコンピュータから構成されている。
【００１５】
液体噴霧量算出手段５０は、温湿度センサ９から入力される乾球温度ＤＴ（℃）および湿球温度ＷＴ（℃）から湿り空気線図に基づき相対湿度ＲＨ（％）を算出する。
次に、液体噴霧量算出手段５０は、相対湿度ＲＨが所定の値以上の場合、水の噴霧量を零とし、逆に、相対湿度ＲＨが所定の値未満の場合、相対湿度ＲＨ（％）に基づいて水の噴霧量を算出する。
【００１６】
気体噴霧量算出手段５１は、オゾンガスセンサ８から入力されるオゾンガス濃度に基づいてオゾンガスの噴霧量を算出する。
第１送水量算出手段５２は、オゾンガスの噴霧量に従って第１送水量を算出する。
第２送水量算出手段５３は、水の噴霧量から第１送水量を減算して第２送水量を算出する。
例えば、オゾンガスの噴霧量がＡグラムとし、オゾンガスのマイクロバブルの水に対する混入率をγとすると単位時間当たりＡ／γグラムの水を第１加圧送水装置１４から送水し、水の噴霧量がＢグラムとすると、（Ｂ−Ａ／γ）グラムの水を第２加圧送水装置１５から送水する。
また、オゾンガスの噴霧量が零グラムとすると、第２加圧送水装置１５からＢグラムの水を送水する。
【００１７】
噴霧ノズル４は、図４に示すように、略円筒状のハウジング２０を有している。そして、円筒状のハウジング２０の中心軸に沿って、加圧水配水管５から供給された加圧水を受ける上流側の径が下流側の径より大きい２段の円柱状の加圧水受け空洞２１、感圧逆止弁２２を収納し、加圧水受け空洞２１の下流側の径より大きく、一端が中心軸方向に突き出されたリブ２３により外縁部が仕切られた弁収納空洞２４、駒２５を収納し、リブ２３の下流側に位置し、加圧水受け空洞２１の上流側の径と等しい円柱状の空洞２６およびその空洞２６に連なる漏斗状の空洞２７からなる噴流生成空洞２８、漏斗状の空洞２７の先端に連なるオリフィス２９が連なって設けられている。
【００１８】
そして、弁収納空洞２４には、加圧水受け空洞２１の下流側の開口２１ａを開閉する感圧逆止弁２２が挿入されている。
感圧逆止弁２２は、加圧水受け空洞２１の下流側の開口２１ａに当接したとき、加圧水の流れを遮断する遮断球３０、一端が遮断球３０に当接し遮断球３０に所定のバネ圧が掛けられるように撓んで他端がリブ２３に固定されるバネ３１から構成されている。所定のバネ圧は、加圧水受け空洞２１における水圧が１ＭＰａに達したときに遮断球３０と加圧水受け空洞２１の開口２１ａとが離間するようにバネ３１のバネ定数が設定されている。なお、所定のバネ圧を低く設定すると、離間したとき高圧に達するまでに時間がかかり径の大きな水滴が噴霧されることになる。また、所定のバネ圧が噴霧水圧に近いと、遮断球３０が開口２１ａから充分に離間できないので、水量に制約を受けてしまう。このような理由から所定のバネ圧は、０．４〜１．５ＭＰａが好ましい。
【００１９】
さらに、噴流生成空洞２８では、加圧水を旋回噴流として噴出し、漏斗状の空洞２７の内側面に衝突させるための駒２５が円柱状の空洞２６の内側面に接しながら噴霧ノズル４の中心軸方向に摺動しながら移動する。駒２５には、側面に螺旋状の溝３２が掘られ、その溝３２と円柱状の空洞２６の内側面とにより加圧水を旋回して噴出する旋回流路が形成される。
【００２０】
加圧水配水管５から分岐して圧力変換器（株式会社共和電業製、型式ＰＶＤ−１００ｋａ、測定レンジ０〜１０ＭＰａ）１７が取り付けられて、噴霧ノズル４の加圧水受け空洞２１に掛かる水圧を計測し、それを噴霧水圧としている。通常は、この噴霧水圧と高圧ポンプ４０の出力水圧との関係を予め求めておいて、高圧ポンプ４０の出力水圧を管理することにより、噴霧水圧を管理する。なお、水圧の測定には、ブルドン管圧力計などを用いてもよい。
【００２１】
次に、噴霧ノズル４において加圧水が噴霧される手順について説明する。
加圧水受け空洞２１に加圧水が注水され、水圧が所定の値に達すると、遮断球３０を押して加圧水が弁収納空洞２４内に流れ込む。
そして、リブ２３の中央に形成された孔２３ａから加圧水が駒２５の一方の端面を押して駒２５が噴霧ノズル４の中心軸に沿って漏斗状の空洞２７の方向に移動され、駒２５の側面の溝３２を通って加圧水が旋回されながら通過し、溝３２の端部から噴流される。
この噴流が漏斗状の空洞２７の内側面に衝突して、衝突噴流になりミストとしてオリフィス２９から噴霧される。
【００２２】
次に、噴霧されたミストについて説明する。この発明におけるミストは、小さな径の水滴を意味する。そして、ミストの平均粒径は、噴霧ノズル４の中心軸上でオリフィス２９の先端から５０ｍｍ離れた箇所でレーザ回折法により測定した体面積平均粒径（ザウター平均径と称す。）を用いる。レーザ回折法において、レーザ回折粒径測定器（Ｍａｌｖｅｒｎ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ社製、マスターサイズーＳ型、使用レーザ：ＨｅーＮｅレーザ）を用いて、５回同様に測定し、その平均値をミストの平均粒径として用いている。
実施の形態１で使用した噴霧ノズル４から噴霧水圧５ＭＰａのときザウター平均粒径が図５に示すように２０μｍであった。なお、噴霧水圧が低いとミストの平均粒径が大きくなり、また、噴霧水圧が高いとミストの平均粒径が小さくなるとともに噴霧流量が多くなるが、高すぎると配管などに大きな衝撃波が加わり、安全上好ましくない。これらの理由から噴霧水圧は、２ＭＰａ〜１０ＭＰａの間が好ましい。さらに、ザウター平均粒径が２０μｍ以下になるように噴霧水圧は５ＭＰａ〜１０ＭＰａの間が好ましい。
【００２３】
なお、ミストの平均粒径として、レーザ回折粒径測定器を用いて測定しているが、他にドプラー位相粒径測定器などを用いて測定してもよい。このとき、測定器の種類により、平均粒径が異なるので、同一条件で噴霧したミストを測定して対比することが必要である。例えば、噴霧ノズル４から噴霧水圧５ＭＰａのときに噴霧されたミストの９０％体積粒径が６０μｍ、１０％体積粒径が３μｍであった。
【００２４】
次に、加圧水を第１加圧送水装置１４から供給するシーケンスについて図６を参照して説明する。なお、第２加圧送水装置１５から加圧水を供給するシーケンスも図６と同様であり、説明は省略する。
噴霧シーケンス制御手段５４は、まず元弁４１を開放する。同時に排水弁４３を開放する。
次に、噴霧シーケンス制御手段５４は、高圧ポンプ４０をＯＮして、加圧水をブレードホース４７から主配水管４２に送水する。そうすると、主配水管４２内に残っている空気が排水弁４３から水と一緒に押し出されて、主配水管４２内が均一な水圧が掛かるようになる。
次に、噴霧シーケンス制御手段５４は、排水弁４３を閉じる。それにより、主配水管４２内の水圧が所望の水圧、例えば、６ＭＰａに達する。
次に、噴霧シーケンス制御手段５４は、噴霧ノズル４に連なる選択弁４４を開放して、加圧水が加圧水配水管５を経由して噴霧ノズル４に供給される。このときの加圧水受け空洞２１に注水されて加わる水圧は４秒の間にほぼ０ＭＰａから６ＭＰａに達する。このように水圧が１ＭＰａ以上になると、噴霧ノズル４の感圧逆止弁２２が開放されてミストの噴霧が開始される。
【００２５】
逆に、ミストの噴霧を終了するときには、噴霧シーケンス制御手段５４は、排水弁４３を開放して主配水管４２内の水圧を減少させる。そうすると、加圧水受け空洞２１の水圧が１ＭＰａ以下に低下するので、感圧逆止弁２２が閉まり、ミストの噴霧が終了される。
そして、排水弁４３が開放されてから約３秒経過後高圧ポンプ４０をＯＦＦし、選択弁４４を閉じる。その後、元弁４１と排水弁４３とを閉じる。
【００２６】
このように、主配水管４２内の水圧を所望の値に一旦安定したのち、加圧水配水管５に給水することにより、噴霧ノズル４に給水される加圧水の水圧が数秒の間で０ＭＰａから６ＭＰａに変化することができる。そして、感圧逆止弁２２が急激に開放され、水圧の低い状態で噴霧される時間を短くすることができるので、水圧が低い状態で噴霧されたときにみられる大きな粒径のミストが殆ど噴霧されることがない。
また、排水弁４３を開放すると主配水管４２内の水圧が急激に低下し、感圧逆止弁２２が急激に閉められ、水圧の低い状態で噴霧される時間が短くすることができるので、水圧が低い状態で噴霧されたときにみられる大きな粒径のミストが殆ど噴霧されることがない。
【００２７】
次に、噴霧されるミストに混入されるオゾンガスのマイクロバブルについて説明する。水槽１２内の水に混入されるオゾンガスのマイクロバブルは、径が５０μｍ以下であるので、加圧水配水管５内の水に混入されるオゾンガスのマイクロバブルは、水が６ＭＰａに加圧されているので径が１３μｍ以下になる。一方、噴霧されたミストの平均粒径が２０μｍであるのでミストの中にオゾンガスのマイクロバブルが内包されてミストと一緒に拡散していく。そして、ミストが蒸散するのに従ってオゾンガスが放出される。
【００２８】
また、水圧が２ＭＰａであれば、マイクロバブルの径は１８μｍ以下に縮小され、且つ図５に示すように、噴霧されるミストの平均粒径が３０μｍ位になるので、水圧が下限の２ＭＰａにしてもミストの中にオゾンガスのマイクロバブルが内包されてミストと一緒に拡散していく。
【００２９】
このようなオゾン水ミスト噴霧システム１は、オゾンガスの噴霧量を第１加圧送水装置１４から混相ミストとして噴霧し、湿度を所定の値に維持するための水の噴霧量が混相ミストだけでは足りない場合、残りの水の噴霧量を第２加圧送水装置１５から送水するので、湿度を所定の値に維持できるとともにオゾンガスの濃度が過剰になることを避けることができる。
また、オゾンガスを径が５０μｍ以下のマイクロバブルにして水に混入させた後、水を２ＭＰａ以上の高圧に加圧してマイクロバブルの径を縮小したままミストにして噴霧するので、中にオゾンガスのマイクロバブルが混入したままのミストを噴霧することができる。
また、水を２ＭＰａ以上の高圧に加圧して噴霧するので、ミストの平均粒子径が３０μｍ以下となり、蒸散速度が速く、部屋内の壁や物を濡らすことがなくなる。
また、水槽１２内の水に径が５０μｍ以下のオゾンガスのマイクロバブルを混入するので、大気圧の水中でもマイクロバブルは長時間に亘って浮遊し、噴霧される水に含有されるオゾンガスの濃度を高めることができる。このため、少ない水量でオゾンガスを空間に拡散させることができる。
【００３０】
実施の形態２．
図７は、この発明の実施の形態２に係わる混相ミスト噴霧システムの構成図である。図８は、この発明の実施の形態２に係わる制御装置の機能ブロック図である。
この発明の実施の形態２に係わる混相ミスト噴霧システムは、気相が酸素ガスおよび液相が水で構成され、酸素ガスがマイクロバブルとして混入された混相ミストと水だけの液相ミストを噴霧する酸素水ミスト噴霧システムである。そして、この酸素水ミスト噴霧システムは、疲労回復またはリラクゼーションのための高濃度の酸素雰囲気の部屋を提供するシステムとして活用される。
実施の形態２に係わる酸素水ミスト噴霧システム７は、図７に示すように、実施の形態１に係わるオゾン水ミスト噴霧システム１とオゾンガス発生装置１１の代わりに酸素ガス発生装置３５、オゾンガスセンサ８の代わりに酸素ガスセンサ３６、制御装置１６の代わりに制御装置１６Ｂが異なり、それ以外は同様であるので、同様な部分に同じ符号を付記して説明は省略する。
【００３１】
酸素ガス発生装置３５は、窒素ガスを優先的に吸着する吸着剤を利用して空気中より酸素ガスを分離し供給する一般的な装置である。なお、酸素ガスを供給することができれば如何なる方法で酸素ガスを発生しても良い。
酸素ガスセンサ３６は、雰囲気の酸素ガス濃度を計測し制御装置１６Ｂに伝送する一般的なセンサである。
実施の形態２に係わる制御装置１６Ｂは、図８に示すように、実施の形態１に係わる制御装置１６と気体噴霧量算出手段５１Ｂおよび第１送水量算出手段５２Ｂが異なり、それ以外は同様であるので、同様な部分に同じ符号を付記し説明は省略する。
気体噴霧量算出手段５１Ｂは、酸素ガスセンサ３６により計測された酸素濃度に基づいて酸素ガスの噴霧量を算出する。
第１送水量算出手段５２Ｂは、酸素ガスの噴霧量に従って第１送水量を算出する。
【００３２】
このような酸素水ミスト噴霧システム７は、酸素ガスの噴霧量を第１加圧送水装置１４から混相ミストとして噴霧し、湿度を所定の値に維持するための水の噴霧量が混相ミストだけでは足りない場合、残りの水の噴霧量を第２加圧送水装置１５から送水するので、湿度を所定の値に維持できるとともに酸素ガスの濃度が過剰になることを避けることができる。
また、酸素ガスを径が５０μｍ以下のマイクロバブルにして水に混入させた後、水を２ＭＰａ以上の高圧に加圧してマイクロバブルの径を縮小したままミストにして噴霧するので、中に酸素ガスのマイクロバブルが混入したままのミストを噴霧することができる。
また、水を２ＭＰａ以上の高圧に加圧して噴霧するので、ミストの平均粒子径が３０μｍ以下となり、蒸散速度が速く、部屋内の壁や物を濡らすことがなくなる。
また、水槽１２内の水に径が５０μｍ以下の酸素ガスのマイクロバブルを混入するので、大気圧の水中でもマイクロバブルは長時間に亘って浮遊し、噴霧される水に含有される酸素ガスの濃度を高めることができる。このため、少ない水量で酸素ガスを空間に拡散させることができる。
【００３３】
ここで、バブルを内包するミストを噴霧することを記載したが、バブルは必ずしもミストに内包されることに限らない。例えば、バブルの径が３０μｍ、ミストの径が３０μｍの場合、バブルはミストに内包されずにミストの噴霧とともに放出されるので、効率良く酸素を空間内に供給することができる。
【図面の簡単な説明】
【００３４】
【図１】この発明の実施の形態１に係わる混相ミスト噴霧システムの構成図である。
【図２】この発明の実施の形態１に係わる加圧水供給装置の構成を示すブロック図である。
【図３】この発明の実施の形態１に係わる制御装置の機能ブロック図である。
【図４】この発明の実施の形態１に係わる噴霧ノズルの中心軸に沿った断面図である。
【図５】噴霧された混相ミストの粒度分布の測定結果を示す図である。
【図６】ミストの噴霧のタイミングチャートである。
【図７】この発明の実施の形態２に係わる混相ミスト噴霧システムの構成図である。
【図８】この発明の実施の形態２に係わる制御装置の機能ブロック図である。
【符号の説明】
【００３５】
１ オゾン水ミスト噴霧システム、２ 部屋、３ 天井、４ 噴霧ノズル、５ 加圧水配水管、６ 加圧水供給装置、７ 酸素水ミスト噴霧システム、８ オゾンガスセンサ、９ 温湿度センサ、１１ オゾンガス発生装置、１２ 水槽、１３ マイクロバブル発生装置、１４ 第１加圧送水装置、１５ 第２加圧送水装置、１６、１６Ｂ 制御装置、１７ 圧力変換器、２０ ハウジング、２１ 空洞、２１ａ 開口、２２ 感圧逆止弁、２３ リブ、２３ａ 孔、２４ 弁収納空洞、２５ 駒、２６、２７ 空洞、２８ 噴流生成空洞、２９ オリフィス、３０ 遮断球、３１ バネ、３２ 溝、３５ 酸素ガス発生装置、３６ 酸素ガスセンサ、４０ 高圧ポンプ、４１ 元弁、４２ 主配水管、４３ 排水弁、４４ 選択弁、４６ 排水配管、４７ ブレードホース、５０ 液体噴霧量算出手段、５１、５１Ｂ 気体噴霧量算出手段、５２、５２Ｂ 第１送水量算出手段、５３ 第２送水量算出手段、５４ 噴霧シーケンス制御手段、５５ 空気線図データベース。
【技術分野】
【０００１】
この発明は、バブルを内包するミストを噴霧する混相ミスト噴霧システムに関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、厨房や食品工場などの内部の殺菌や脱臭のためにオゾンのバブルを混入させた水を噴霧することが行われている。そして、オゾンのバブルを混入させた水の噴霧はエジェクターを用いて行われており、ノズルからディフューザーに向かう水流の途中に発生する負圧の箇所でオゾンガスが吸引されてバブルとして混入され、ディフューザーからオゾンのバブルを混入されたミストとして噴霧される。
一方、オゾンを混合した高圧水の噴霧についても提案されており、高圧水とオゾン含有エアーをノズルへ送り、ノズルから高圧水の複数条の噴霧流れをそれぞれ独立に噴霧し、ノズル外で複数条の噴霧流れを合流している。また、その高圧水の噴霧流れの合流点に生じる負圧によりオゾン含有エアーを吸引してこれを高圧水の合流した噴霧流れに混合し、対象物に噴射して洗浄または殺菌する（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
【特許文献１】特開２００４−２８３７６４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかし、オゾンのバブルを混入させた水を噴霧するだけでは、噴霧する空間の湿気の影響を受けて反応速度が変化しオゾン濃度が過剰になる恐れがあるという問題がある。
【０００５】
この発明の目的は、噴霧する空間内の物を濡らすことなく、噴霧する空間内の気体の濃度を適正値に制御する混相ミスト噴霧システムを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
この発明に係わる混相ミスト噴霧システムは、気体のマイクロバブルを液体中に発生するマイクロバブル発生装置と、上記マイクロバブルが混入された液体を加圧する第１加圧送水装置と、液体を加圧する第２加圧送水装置と、上記気体の濃度および上記液体の蒸気圧に従って上記加圧されたマイクロバブルが混入された液体または上記加圧された液体のいずれかを選択する選択弁と、上記選択された液体を一流体方式でマイクロバブルが混入された微粒子ミストとして噴霧する噴霧装置と、を備える。
【発明の効果】
【０００７】
この発明に係わる混相ミスト噴霧システムの効果は、気体のマイクロバブルが混入された微粒子ミストと液体だけの微粒子ミストを噴霧する空間内の気体の濃度および液体の蒸気圧に独立して従って噴霧するので、気体の濃度と液体の蒸気圧を独立して制御でき、気体の濃度が過剰になる恐れを排除することである。
また、高圧に加圧された液体を噴霧するとミストの粒子径は微細になり、蒸散するまでの時間が短時間で済むので、室内の壁や物を濡らすことがないということである。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００８】
この発明に係わる混相ミスト噴霧システムは、液滴の中に気泡（以下、バブルと称し、径が５０μｍ以下のバブルをマイクロバブルと称する）が混入された液相および気相の混相からなる混相ミストと液相だけの液相ミストを独立して噴霧するシステムである。特に、噴霧される混相ミストおよび液相ミストは、ザウター粒径が３０μｍ以下の微粒子ミストであり、蒸散速度が速いので混相ミストおよび液相ミストの噴霧により周辺のものが濡れることがないシステムである。この発明に係わる液相と気相は適宜用途により選択することができるが、以下の説明では液相を水で構成し、気相をオゾンガスまたは酸素ガスで構成した場合を例に挙げて説明する。
【０００９】
実施の形態１．
図１は、この発明の実施の形態１に係わる混相ミスト噴霧システムの構成図である。図２は、この発明の実施の形態１に係わる加圧水供給装置の構成を示すブロック図である。図３は、この発明の実施の形態１に係わる制御装置の機能ブロック図である。図４は、この発明の実施の形態１に係わる噴霧ノズルの中心軸に沿った断面図である。図５は、噴霧された混相ミストの粒度分布の測定結果を示す図である。図６は、ミストの噴霧のタイミングチャートである。
【００１０】
この発明の実施の形態１に係わる混相ミスト噴霧システムは、気相がオゾンガスおよび液相が水で構成され、オゾンガスがマイクロバブルとして混入された混相ミストと水だけの液相ミストを噴霧するオゾン水ミスト噴霧システムである。そして、このオゾン水ミスト噴霧システムは、殺菌や脱臭するシステムとして活用される。
実施の形態１に係わるオゾン水ミスト噴霧システム１は、図１に示すように、オゾンガスを所定量含有し且つ所定の湿度である雰囲気に管理される空間を形成する部屋２の天井３に配設された噴霧ノズル４、噴霧ノズル４に供給される加圧水が配水される加圧水配水管５、加圧水配水管５を介して加圧水を供給する加圧水供給装置６、空間のオゾンガス濃度を測定して加圧水供給装置６に送信するオゾンガスセンサ８、空間の湿度を測定して加圧水供給装置６に送信する温湿度センサ９を備える。
加圧水供給装置６は、オゾンガスを発生するオゾンガス発生装置１１、オゾンガスのマイクロバブルを混入された水を蓄える水槽１２、オゾンガスのマイクロバブルを水槽１２内の水中に発生するマイクロバブル発生装置１３、マイクロバブルが混入された水を加圧して送水する第１加圧送水装置１４、水を加圧して送水する第２加圧送水装置１５、加圧水供給装置６を制御する制御装置１６を備える。
【００１１】
オゾンガス発生装置１１は、放電を利用してオゾンガスを発生する一般的な装置である。
マイクロバブル発生装置１３は、一般的な高速旋回流方式のマイクロバブル発生装置であるが、径が５０μｍ以下のマイクロバブルを発生するように制御される装置である。
【００１２】
第１加圧送水装置１４および第２加圧送水装置１５は、構成が同様であり、第１加圧送水装置１４について説明する。第１加圧送水装置１４は、図２に示すように、高圧ポンプ４０、高圧ポンプ４０の下流側に配設された元弁４１、主配水管４２内の水を排水する流路を開閉する排水弁４３、加圧水配水管５への加圧水の供給を選択する選択弁４４から構成されている。
【００１３】
そして、元弁４１と選択弁４４とは、主配水管４２で連通され、主配水管４２の途中から分岐する排水配管４６により排水弁４３が主配水管４２に連通されている。主配水管４２、排水配管４６、加圧水配水管５はそれぞれステンレスからできている。また、高圧ポンプ４０と元弁４１とは、ゴム製のブレードホース４７により連通され、容積式の高圧ポンプ４０により発生する脈動を平滑化している。
また、加圧水中に含まれる塵埃を取り除くために、高圧ポンプ４０の出口に図示しない２０μｍ角開口のフィルタが介在されている。
なお、高圧ポンプ４０で加圧した後、一旦高圧貯蔵容器などに貯蔵してから加圧水配水管５に送水しても良い。
【００１４】
制御装置１６は、図３に示すように、温湿度センサ９により計測された乾球温度および湿球温度に基づいて水の噴霧量を算出する液体噴霧量算出手段５０、オゾンガスセンサ８により計測されたオゾンガス濃度に基づきオゾンガスの噴霧量を算出する気体噴霧量算出手段５１、オゾンガスの噴霧量から第１加圧送水装置１４から送水する第１送水量を算出する第１送水量算出手段５２、水の噴霧量から第１送水量を減算して得た第２送水量を算出する第２送水量算出手段５３、第１送水量および第２送水量に従って第１加圧送水装置１４および第２加圧送水装置１５を制御する噴霧シーケンス制御手段５４、湿り空気線図が記憶されている空気線図データベース５５を有している。この制御装置１６は、ＣＰＵ、ＲＡＭ、ＲＯＭ、インタフェース回路を有するコンピュータから構成されている。
【００１５】
液体噴霧量算出手段５０は、温湿度センサ９から入力される乾球温度ＤＴ（℃）および湿球温度ＷＴ（℃）から湿り空気線図に基づき相対湿度ＲＨ（％）を算出する。
次に、液体噴霧量算出手段５０は、相対湿度ＲＨが所定の値以上の場合、水の噴霧量を零とし、逆に、相対湿度ＲＨが所定の値未満の場合、相対湿度ＲＨ（％）に基づいて水の噴霧量を算出する。
【００１６】
気体噴霧量算出手段５１は、オゾンガスセンサ８から入力されるオゾンガス濃度に基づいてオゾンガスの噴霧量を算出する。
第１送水量算出手段５２は、オゾンガスの噴霧量に従って第１送水量を算出する。
第２送水量算出手段５３は、水の噴霧量から第１送水量を減算して第２送水量を算出する。
例えば、オゾンガスの噴霧量がＡグラムとし、オゾンガスのマイクロバブルの水に対する混入率をγとすると単位時間当たりＡ／γグラムの水を第１加圧送水装置１４から送水し、水の噴霧量がＢグラムとすると、（Ｂ−Ａ／γ）グラムの水を第２加圧送水装置１５から送水する。
また、オゾンガスの噴霧量が零グラムとすると、第２加圧送水装置１５からＢグラムの水を送水する。
【００１７】
噴霧ノズル４は、図４に示すように、略円筒状のハウジング２０を有している。そして、円筒状のハウジング２０の中心軸に沿って、加圧水配水管５から供給された加圧水を受ける上流側の径が下流側の径より大きい２段の円柱状の加圧水受け空洞２１、感圧逆止弁２２を収納し、加圧水受け空洞２１の下流側の径より大きく、一端が中心軸方向に突き出されたリブ２３により外縁部が仕切られた弁収納空洞２４、駒２５を収納し、リブ２３の下流側に位置し、加圧水受け空洞２１の上流側の径と等しい円柱状の空洞２６およびその空洞２６に連なる漏斗状の空洞２７からなる噴流生成空洞２８、漏斗状の空洞２７の先端に連なるオリフィス２９が連なって設けられている。
【００１８】
そして、弁収納空洞２４には、加圧水受け空洞２１の下流側の開口２１ａを開閉する感圧逆止弁２２が挿入されている。
感圧逆止弁２２は、加圧水受け空洞２１の下流側の開口２１ａに当接したとき、加圧水の流れを遮断する遮断球３０、一端が遮断球３０に当接し遮断球３０に所定のバネ圧が掛けられるように撓んで他端がリブ２３に固定されるバネ３１から構成されている。所定のバネ圧は、加圧水受け空洞２１における水圧が１ＭＰａに達したときに遮断球３０と加圧水受け空洞２１の開口２１ａとが離間するようにバネ３１のバネ定数が設定されている。なお、所定のバネ圧を低く設定すると、離間したとき高圧に達するまでに時間がかかり径の大きな水滴が噴霧されることになる。また、所定のバネ圧が噴霧水圧に近いと、遮断球３０が開口２１ａから充分に離間できないので、水量に制約を受けてしまう。このような理由から所定のバネ圧は、０．４〜１．５ＭＰａが好ましい。
【００１９】
さらに、噴流生成空洞２８では、加圧水を旋回噴流として噴出し、漏斗状の空洞２７の内側面に衝突させるための駒２５が円柱状の空洞２６の内側面に接しながら噴霧ノズル４の中心軸方向に摺動しながら移動する。駒２５には、側面に螺旋状の溝３２が掘られ、その溝３２と円柱状の空洞２６の内側面とにより加圧水を旋回して噴出する旋回流路が形成される。
【００２０】
加圧水配水管５から分岐して圧力変換器（株式会社共和電業製、型式ＰＶＤ−１００ｋａ、測定レンジ０〜１０ＭＰａ）１７が取り付けられて、噴霧ノズル４の加圧水受け空洞２１に掛かる水圧を計測し、それを噴霧水圧としている。通常は、この噴霧水圧と高圧ポンプ４０の出力水圧との関係を予め求めておいて、高圧ポンプ４０の出力水圧を管理することにより、噴霧水圧を管理する。なお、水圧の測定には、ブルドン管圧力計などを用いてもよい。
【００２１】
次に、噴霧ノズル４において加圧水が噴霧される手順について説明する。
加圧水受け空洞２１に加圧水が注水され、水圧が所定の値に達すると、遮断球３０を押して加圧水が弁収納空洞２４内に流れ込む。
そして、リブ２３の中央に形成された孔２３ａから加圧水が駒２５の一方の端面を押して駒２５が噴霧ノズル４の中心軸に沿って漏斗状の空洞２７の方向に移動され、駒２５の側面の溝３２を通って加圧水が旋回されながら通過し、溝３２の端部から噴流される。
この噴流が漏斗状の空洞２７の内側面に衝突して、衝突噴流になりミストとしてオリフィス２９から噴霧される。
【００２２】
次に、噴霧されたミストについて説明する。この発明におけるミストは、小さな径の水滴を意味する。そして、ミストの平均粒径は、噴霧ノズル４の中心軸上でオリフィス２９の先端から５０ｍｍ離れた箇所でレーザ回折法により測定した体面積平均粒径（ザウター平均径と称す。）を用いる。レーザ回折法において、レーザ回折粒径測定器（Ｍａｌｖｅｒｎ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ社製、マスターサイズーＳ型、使用レーザ：ＨｅーＮｅレーザ）を用いて、５回同様に測定し、その平均値をミストの平均粒径として用いている。
実施の形態１で使用した噴霧ノズル４から噴霧水圧５ＭＰａのときザウター平均粒径が図５に示すように２０μｍであった。なお、噴霧水圧が低いとミストの平均粒径が大きくなり、また、噴霧水圧が高いとミストの平均粒径が小さくなるとともに噴霧流量が多くなるが、高すぎると配管などに大きな衝撃波が加わり、安全上好ましくない。これらの理由から噴霧水圧は、２ＭＰａ〜１０ＭＰａの間が好ましい。さらに、ザウター平均粒径が２０μｍ以下になるように噴霧水圧は５ＭＰａ〜１０ＭＰａの間が好ましい。
【００２３】
なお、ミストの平均粒径として、レーザ回折粒径測定器を用いて測定しているが、他にドプラー位相粒径測定器などを用いて測定してもよい。このとき、測定器の種類により、平均粒径が異なるので、同一条件で噴霧したミストを測定して対比することが必要である。例えば、噴霧ノズル４から噴霧水圧５ＭＰａのときに噴霧されたミストの９０％体積粒径が６０μｍ、１０％体積粒径が３μｍであった。
【００２４】
次に、加圧水を第１加圧送水装置１４から供給するシーケンスについて図６を参照して説明する。なお、第２加圧送水装置１５から加圧水を供給するシーケンスも図６と同様であり、説明は省略する。
噴霧シーケンス制御手段５４は、まず元弁４１を開放する。同時に排水弁４３を開放する。
次に、噴霧シーケンス制御手段５４は、高圧ポンプ４０をＯＮして、加圧水をブレードホース４７から主配水管４２に送水する。そうすると、主配水管４２内に残っている空気が排水弁４３から水と一緒に押し出されて、主配水管４２内が均一な水圧が掛かるようになる。
次に、噴霧シーケンス制御手段５４は、排水弁４３を閉じる。それにより、主配水管４２内の水圧が所望の水圧、例えば、６ＭＰａに達する。
次に、噴霧シーケンス制御手段５４は、噴霧ノズル４に連なる選択弁４４を開放して、加圧水が加圧水配水管５を経由して噴霧ノズル４に供給される。このときの加圧水受け空洞２１に注水されて加わる水圧は４秒の間にほぼ０ＭＰａから６ＭＰａに達する。このように水圧が１ＭＰａ以上になると、噴霧ノズル４の感圧逆止弁２２が開放されてミストの噴霧が開始される。
【００２５】
逆に、ミストの噴霧を終了するときには、噴霧シーケンス制御手段５４は、排水弁４３を開放して主配水管４２内の水圧を減少させる。そうすると、加圧水受け空洞２１の水圧が１ＭＰａ以下に低下するので、感圧逆止弁２２が閉まり、ミストの噴霧が終了される。
そして、排水弁４３が開放されてから約３秒経過後高圧ポンプ４０をＯＦＦし、選択弁４４を閉じる。その後、元弁４１と排水弁４３とを閉じる。
【００２６】
このように、主配水管４２内の水圧を所望の値に一旦安定したのち、加圧水配水管５に給水することにより、噴霧ノズル４に給水される加圧水の水圧が数秒の間で０ＭＰａから６ＭＰａに変化することができる。そして、感圧逆止弁２２が急激に開放され、水圧の低い状態で噴霧される時間を短くすることができるので、水圧が低い状態で噴霧されたときにみられる大きな粒径のミストが殆ど噴霧されることがない。
また、排水弁４３を開放すると主配水管４２内の水圧が急激に低下し、感圧逆止弁２２が急激に閉められ、水圧の低い状態で噴霧される時間が短くすることができるので、水圧が低い状態で噴霧されたときにみられる大きな粒径のミストが殆ど噴霧されることがない。
【００２７】
次に、噴霧されるミストに混入されるオゾンガスのマイクロバブルについて説明する。水槽１２内の水に混入されるオゾンガスのマイクロバブルは、径が５０μｍ以下であるので、加圧水配水管５内の水に混入されるオゾンガスのマイクロバブルは、水が６ＭＰａに加圧されているので径が１３μｍ以下になる。一方、噴霧されたミストの平均粒径が２０μｍであるのでミストの中にオゾンガスのマイクロバブルが内包されてミストと一緒に拡散していく。そして、ミストが蒸散するのに従ってオゾンガスが放出される。
【００２８】
また、水圧が２ＭＰａであれば、マイクロバブルの径は１８μｍ以下に縮小され、且つ図５に示すように、噴霧されるミストの平均粒径が３０μｍ位になるので、水圧が下限の２ＭＰａにしてもミストの中にオゾンガスのマイクロバブルが内包されてミストと一緒に拡散していく。
【００２９】
このようなオゾン水ミスト噴霧システム１は、オゾンガスの噴霧量を第１加圧送水装置１４から混相ミストとして噴霧し、湿度を所定の値に維持するための水の噴霧量が混相ミストだけでは足りない場合、残りの水の噴霧量を第２加圧送水装置１５から送水するので、湿度を所定の値に維持できるとともにオゾンガスの濃度が過剰になることを避けることができる。
また、オゾンガスを径が５０μｍ以下のマイクロバブルにして水に混入させた後、水を２ＭＰａ以上の高圧に加圧してマイクロバブルの径を縮小したままミストにして噴霧するので、中にオゾンガスのマイクロバブルが混入したままのミストを噴霧することができる。
また、水を２ＭＰａ以上の高圧に加圧して噴霧するので、ミストの平均粒子径が３０μｍ以下となり、蒸散速度が速く、部屋内の壁や物を濡らすことがなくなる。
また、水槽１２内の水に径が５０μｍ以下のオゾンガスのマイクロバブルを混入するので、大気圧の水中でもマイクロバブルは長時間に亘って浮遊し、噴霧される水に含有されるオゾンガスの濃度を高めることができる。このため、少ない水量でオゾンガスを空間に拡散させることができる。
【００３０】
実施の形態２．
図７は、この発明の実施の形態２に係わる混相ミスト噴霧システムの構成図である。図８は、この発明の実施の形態２に係わる制御装置の機能ブロック図である。
この発明の実施の形態２に係わる混相ミスト噴霧システムは、気相が酸素ガスおよび液相が水で構成され、酸素ガスがマイクロバブルとして混入された混相ミストと水だけの液相ミストを噴霧する酸素水ミスト噴霧システムである。そして、この酸素水ミスト噴霧システムは、疲労回復またはリラクゼーションのための高濃度の酸素雰囲気の部屋を提供するシステムとして活用される。
実施の形態２に係わる酸素水ミスト噴霧システム７は、図７に示すように、実施の形態１に係わるオゾン水ミスト噴霧システム１とオゾンガス発生装置１１の代わりに酸素ガス発生装置３５、オゾンガスセンサ８の代わりに酸素ガスセンサ３６、制御装置１６の代わりに制御装置１６Ｂが異なり、それ以外は同様であるので、同様な部分に同じ符号を付記して説明は省略する。
【００３１】
酸素ガス発生装置３５は、窒素ガスを優先的に吸着する吸着剤を利用して空気中より酸素ガスを分離し供給する一般的な装置である。なお、酸素ガスを供給することができれば如何なる方法で酸素ガスを発生しても良い。
酸素ガスセンサ３６は、雰囲気の酸素ガス濃度を計測し制御装置１６Ｂに伝送する一般的なセンサである。
実施の形態２に係わる制御装置１６Ｂは、図８に示すように、実施の形態１に係わる制御装置１６と気体噴霧量算出手段５１Ｂおよび第１送水量算出手段５２Ｂが異なり、それ以外は同様であるので、同様な部分に同じ符号を付記し説明は省略する。
気体噴霧量算出手段５１Ｂは、酸素ガスセンサ３６により計測された酸素濃度に基づいて酸素ガスの噴霧量を算出する。
第１送水量算出手段５２Ｂは、酸素ガスの噴霧量に従って第１送水量を算出する。
【００３２】
このような酸素水ミスト噴霧システム７は、酸素ガスの噴霧量を第１加圧送水装置１４から混相ミストとして噴霧し、湿度を所定の値に維持するための水の噴霧量が混相ミストだけでは足りない場合、残りの水の噴霧量を第２加圧送水装置１５から送水するので、湿度を所定の値に維持できるとともに酸素ガスの濃度が過剰になることを避けることができる。
また、酸素ガスを径が５０μｍ以下のマイクロバブルにして水に混入させた後、水を２ＭＰａ以上の高圧に加圧してマイクロバブルの径を縮小したままミストにして噴霧するので、中に酸素ガスのマイクロバブルが混入したままのミストを噴霧することができる。
また、水を２ＭＰａ以上の高圧に加圧して噴霧するので、ミストの平均粒子径が３０μｍ以下となり、蒸散速度が速く、部屋内の壁や物を濡らすことがなくなる。
また、水槽１２内の水に径が５０μｍ以下の酸素ガスのマイクロバブルを混入するので、大気圧の水中でもマイクロバブルは長時間に亘って浮遊し、噴霧される水に含有される酸素ガスの濃度を高めることができる。このため、少ない水量で酸素ガスを空間に拡散させることができる。
【００３３】
ここで、バブルを内包するミストを噴霧することを記載したが、バブルは必ずしもミストに内包されることに限らない。例えば、バブルの径が３０μｍ、ミストの径が３０μｍの場合、バブルはミストに内包されずにミストの噴霧とともに放出されるので、効率良く酸素を空間内に供給することができる。
【図面の簡単な説明】
【００３４】
【図１】この発明の実施の形態１に係わる混相ミスト噴霧システムの構成図である。
【図２】この発明の実施の形態１に係わる加圧水供給装置の構成を示すブロック図である。
【図３】この発明の実施の形態１に係わる制御装置の機能ブロック図である。
【図４】この発明の実施の形態１に係わる噴霧ノズルの中心軸に沿った断面図である。
【図５】噴霧された混相ミストの粒度分布の測定結果を示す図である。
【図６】ミストの噴霧のタイミングチャートである。
【図７】この発明の実施の形態２に係わる混相ミスト噴霧システムの構成図である。
【図８】この発明の実施の形態２に係わる制御装置の機能ブロック図である。
【符号の説明】
【００３５】
１ オゾン水ミスト噴霧システム、２ 部屋、３ 天井、４ 噴霧ノズル、５ 加圧水配水管、６ 加圧水供給装置、７ 酸素水ミスト噴霧システム、８ オゾンガスセンサ、９ 温湿度センサ、１１ オゾンガス発生装置、１２ 水槽、１３ マイクロバブル発生装置、１４ 第１加圧送水装置、１５ 第２加圧送水装置、１６、１６Ｂ 制御装置、１７ 圧力変換器、２０ ハウジング、２１ 空洞、２１ａ 開口、２２ 感圧逆止弁、２３ リブ、２３ａ 孔、２４ 弁収納空洞、２５ 駒、２６、２７ 空洞、２８ 噴流生成空洞、２９ オリフィス、３０ 遮断球、３１ バネ、３２ 溝、３５ 酸素ガス発生装置、３６ 酸素ガスセンサ、４０ 高圧ポンプ、４１ 元弁、４２ 主配水管、４３ 排水弁、４４ 選択弁、４６ 排水配管、４７ ブレードホース、５０ 液体噴霧量算出手段、５１、５１Ｂ 気体噴霧量算出手段、５２、５２Ｂ 第１送水量算出手段、５３ 第２送水量算出手段、５４ 噴霧シーケンス制御手段、５５ 空気線図データベース。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
気体のマイクロバブルを液体中に発生するマイクロバブル発生装置と、
上記マイクロバブルが混入された液体を加圧する第１加圧送水装置と、
液体を加圧する第２加圧送水装置と、
上記気体の濃度および上記液体の蒸気圧に従って上記加圧されたマイクロバブルが混入された液体または上記加圧された液体のいずれかを選択する選択弁と、
上記選択された液体を一流体方式でマイクロバブルが混入された微粒子ミストまたは液相だけの微粒子ミストとして噴霧する噴霧装置と、
を備えることを特徴とする混相ミスト噴霧システム。
【請求項２】
上記気体のマイクロバブルはオゾンガスのバブルであり、上記液体は水であり、
上記微粒子ミストを噴霧することにより殺菌または脱臭することを特徴とする請求項１に記載の混相ミスト噴霧システム。
【請求項３】
上記気体のマイクロバブルは酸素ガスのバブルであり、上記液体は水であり、
上記微粒子ミストを噴霧することにより疲労回復またはリラクゼーションの機能を有する雰囲気を形成することを特徴とする請求項１に記載の混相ミスト噴霧システム。
【請求項１】
気体のマイクロバブルを液体中に発生するマイクロバブル発生装置と、
上記マイクロバブルが混入された液体を加圧する第１加圧送水装置と、
液体を加圧する第２加圧送水装置と、
上記気体の濃度および上記液体の蒸気圧に従って上記加圧されたマイクロバブルが混入された液体または上記加圧された液体のいずれかを選択する選択弁と、
上記選択された液体を一流体方式でマイクロバブルが混入された微粒子ミストまたは液相だけの微粒子ミストとして噴霧する噴霧装置と、
を備えることを特徴とする混相ミスト噴霧システム。
【請求項２】
上記気体のマイクロバブルはオゾンガスのバブルであり、上記液体は水であり、
上記微粒子ミストを噴霧することにより殺菌または脱臭することを特徴とする請求項１に記載の混相ミスト噴霧システム。
【請求項３】
上記気体のマイクロバブルは酸素ガスのバブルであり、上記液体は水であり、
上記微粒子ミストを噴霧することにより疲労回復またはリラクゼーションの機能を有する雰囲気を形成することを特徴とする請求項１に記載の混相ミスト噴霧システム。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【公開番号】特開２００８−１６８２６６（Ｐ２００８−１６８２６６Ａ）
【公開日】平成２０年７月２４日（２００８．７．２４）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００７−６０００（Ｐ２００７−６０００）
【出願日】平成１９年１月１５日（２００７．１．１５）
【出願人】（０００２３３８２６）能美防災株式会社 (918)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２０年７月２４日（２００８．７．２４）
【国際特許分類】
【出願日】平成１９年１月１５日（２００７．１．１５）
【出願人】（０００２３３８２６）能美防災株式会社 (918)
【Ｆターム（参考）】
[ Back to top ]