研磨布用織物およびその製造方法および磁気デイスク研磨布
【課題】被研磨物に微細な溝を形成することが可能な研磨布用織物およびその製造方法および磁気デイスク研磨布を提供する。
【解決手段】織物に単繊維径５０〜１５００ｎｍのポリエステルマルチフィラメント糸Ａが含まれ、かつ該織物のカバーファクターＣＦが２５００〜４０００の範囲内であり、かつ織物の厚みが０．１５〜０．４０ｍｍの範囲内であることを特徴とする研磨布用織物。
【解決手段】織物に単繊維径５０〜１５００ｎｍのポリエステルマルチフィラメント糸Ａが含まれ、かつ該織物のカバーファクターＣＦが２５００〜４０００の範囲内であり、かつ織物の厚みが０．１５〜０．４０ｍｍの範囲内であることを特徴とする研磨布用織物。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、被研磨物に微細な溝を形成することが可能な研磨布用織物およびその製造方法および磁気デイスク研磨布に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、磁気デイスク等の磁気記録媒体は、高容量化、高記憶密度化されている。それに伴い、記録デイスクと磁気ヘッドとの密着を防止しながら磁気ヘッドの浮上高さを小さくするため、記録デイスクの基板表面に微細な溝を形成するテクスチャー加工という表面処理が行われている。かかる微細な溝は、均一でかつ微細であるほど磁気デイスクヘッドの浮上距離を小さくすることができ、好ましいとされている（例えば、特許文献１、特許文献２参照）。
【０００３】
【特許文献１】特開２００１−１７９５９５号公報
【特許文献２】特開２００５−３２９５３４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
本発明は上記の背景に鑑みなされたものであり、その目的は、被研磨物に微細な溝を形成することが可能な研磨布用織物およびその製造方法および磁気デイスク研磨布を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明者は上記の課題を達成するため鋭意検討した結果、単繊維径が５０〜１５００ｎｍと超極細のポリエステルマルチフィラメント糸を用いて、所定のカバーファクターＣＦおよび厚みを有する織物を得て、該織物を研磨布用織物として使用すると、記録デイスクの基板表面に極めて微細な溝を形成することを見出し、さらに鋭意検討を重ねることにより本発明を完成するに至った。
【０００６】
かくして、本発明によれば「研磨布用織物であって、該織物に単繊維径５０〜１５００ｎｍのポリエステルマルチフィラメント糸Ａが含まれ、かつ該織物のカバーファクターＣＦが２５００〜４０００の範囲内であり、かつ織物の厚みが、０．１５〜０．４０ｍｍの範囲内であることを特徴とする研磨布用織物。」が提供される。
ＣＦ＝（ＤＷｐ／１．１）１／２×ＭＷｐ＋（ＤＷｆ／１．１）１／２×ＭＷｆ
［ＤＷｐは経糸総繊度（ｄｔｅｘ）、ＭＷｐは経糸織密度（本／２．５４ｃｍ）、ＤＷｆは緯糸総繊度（ｄｔｅｘ）、ＭＷｆは緯糸織密度（本／２．５４ｃｍ）である。］
【０００７】
その際、前記ポリエステルマルチフィラメント糸Ａのフィラメント数が５００以上であることが好ましい。また、前記ポリエステルマルチフィラメント糸Ａが、他のポリエステルマルチフィラメント糸Ｂとの混繊糸として織物に含まれることが好ましい。また、前記ポリエステルマルチフィラメント糸Ｂの単糸繊度が１．０〜８．０ｄｔｅｘの範囲内であることが好ましい。また、前記の混繊糸において、ポリエステルマルチフィラメント糸Ａの糸長ＤＡと、ポリエステルマルチフィラメント糸Ｂの糸長ＤＢとの比ＤＡ／ＤＢが１．０２以上であることが好ましい。また、かかる混繊糸が、織物の経糸および緯糸に配されていることが好ましい。かかる織物がサテン織物組織を有することが好ましい。織物の引き裂き強力としては５．０Ｎ以上であることが好ましい。また、織物表面にバフ加工が施されていることが好ましい。
【０００８】
本発明の研磨布用織物は、島成分がポリエステルからなり、かつ島成分の径が５０〜１５００ｎｍである海島型複合繊維を用いて織物を織成した後、前記海島型複合繊維の海成分をアルカリ水溶液で溶解除去することを特徴とする前記の研磨布用織物の製造方法により得ることができる。
【０００９】
その際、前記の島数が１００以上であることが好ましい。また、前記の海島型複合繊維において、海成分が、ポリ乳酸、超高分子量ポリアルキレンオキサイド縮合系ポリマー、ポリエチレングリコール系化合物共重合ポリエステル、およびポリエチレングリコール系化合物と５−ナトリウムスルホイソフタル酸の共重合ポリエステルから選択される少なくとも１種のアルカリ水溶液易溶解性ポリマーであることが好ましい。また、海成分が、５−ナトリウムスルホン酸を６〜１２モル％および分子量４０００〜１２０００のポリエチレングリコールを３〜１０重量％共重合したポリエチレンテレフタレートであることが好ましい。また、前記の織物において、海島型複合繊維が他のポリエステルマルチフィラメント糸との混繊糸として含まれることが好ましい。また前記他のポリエステルマルチフィラメント糸の単糸繊度が１．０〜８．０ｄｔｅｘの範囲内であることが好ましい。また、前記他のポリエステルマルチフィラメント糸の沸水収縮率が前記複合繊維の沸水収縮率よりも５％以上高いことが好ましい。
【００１０】
また、本発明によれば、前記の研磨布用織物を用いてなる磁気デイスク研磨布が提供される。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、被研磨物に微細な溝を形成することが可能な研磨布用織物およびその製造方法および磁気デイスク研磨布が得られる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
以下、本発明の実施の形態について詳細に説明する。
まず、本発明の研磨布用織物には、単繊維径（単繊維の直径）が５０〜１５００ｎｍ（好ましくは１００〜１０００ｎｍ）のポリエステルマルチフィラメント糸Ａが含まれることが肝要である。かかる単繊維径を単糸繊度に換算すると、０．００００２〜０．０２２ｄｔｅｘに相当する。ここで、単繊維径が５０ｎｍ未満の場合には製造が困難となるだけでなく、繊維強度が低くなるため実用上好ましくない。逆に、単繊維径が１５００ｎｍを超える場合には、研磨布用織物を研磨布として使用する際、被研磨物に微細な溝を形成することができず好ましくない。なお、単繊維の断面形状が丸断面以外の異型断面である場合には、丸断面に換算した直径を単繊維径とする。また、単繊維径は、透過型電子顕微鏡で繊維の横断面を撮影することにより測定が可能である。
【００１３】
かかるポリエステルマルチフィラメント糸Ａにおいて、フィラメント数は特に限定されないが、５００以上（より好ましくは２０００〜１００００）であることが好ましい。また、ポリエステルマルチフィラメント糸Ａの総繊度（単繊維繊度とフィラメント数との積）としては、５〜１５０ｄｔｅｘの範囲内であることが好ましい。
【００１４】
かかるポリエステルマルチフィラメント糸Ａを形成するポリマーの種類としては、ポリエチレンテレフタレートやポリトリメチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリ乳酸、第３成分を共重合させたポリエステルなどが好ましく例示される。該ポリマー中には、本発明の目的を損なわない範囲内で必要に応じて、微細孔形成剤、カチオン染料可染剤、着色防止剤、熱安定剤、蛍光増白剤、艶消し剤、着色剤、吸湿剤、無機微粒子が１種または２種以上含まれていてもよい。
前記ポリエステルマルチフィラメント糸Ａの繊維形態は特に限定されず、通常の空気加工、仮撚捲縮加工が施されていてもさしつかえない。
【００１５】
本発明の研磨布用織物において、厚みが０．１５〜０．４０ｍｍ（より好ましくは０．１８〜０．３０ｍｍ）の範囲内であることが肝要である。該厚みが０．４０ｍｍよりも大きいと、剛性が高くなりすぎるため好ましくない。逆に、該厚みが０．１５ｍｍよりも小さいと、織物引き裂き強力が低くなるため好ましくない。
【００１６】
また、本発明の研磨布用織物において、カバーファクターＣＦが２５００〜４０００（より好ましくは２８００〜３８００）の範囲であることが被研磨物に微細な溝を形成する上で肝要である。カバーファクターが２５００未満であると、研磨布用織物に研磨剤を付与した際、分散性が不十分となり被研磨物に微細な溝を形成するのが困難となる。逆に、カバーファクターが４０００よりも大きいと、剛性が高くなりすぎ被研磨物に微細な溝を形成するのが困難となる。なお、本発明でいうカバーファクターＣＦは下記の式により表されるものである。
ＣＦ＝（ＤＷｐ／１．１）１／２×ＭＷｐ＋（ＤＷｆ／１．１）１／２×ＭＷｆ
［ＤＷｐは経糸総繊度（ｄｔｅｘ）、ＭＷｐは経糸織密度（本／２．５４ｃｍ）、ＤＷｆは緯糸総繊度（ｄｔｅｘ）、ＭＷｆは緯糸織密度（本／２．５４ｃｍ）である。］
【００１７】
本発明の研磨布用織物において、前記ポリエステルマルチフィラメント糸Ａが単独糸条として含まれていてもよいが、前記の厚みを得る上で、前記ポリエステルマルチフィラメント糸Ａが、他のポリエステルマルチフィラメント糸Ｂとの混繊糸として織物に含まれることが好ましい。特に、かかる混繊糸が織物の経糸および緯糸に配されていることが好ましい。その際、かかるポリエステルマルチフィラメント糸Ｂを形成するポリマーとしては、ポリエステルマルチフィラメント糸Ａと同様でよい。また、前記ポリエステルマルチフィラメント糸Ｂの単糸繊度が１．０〜８．０ｄｔｅｘの範囲内であると、織物の引き裂き強力および剛性が向上し好ましい。また、前記の混繊糸において、ポリエステルマルチフィラメント糸Ａの糸長ＤＡと、ポリエステルマルチフィラメント糸Ｂの糸長ＤＢとの比ＤＡ／ＤＢが１．０２以上（好ましくは１．０３〜１．１）であると、ポリエステルマルチフィラメント糸Ａが織物外層に位置し、被研磨物に微細な溝を形成する上で好ましい。
【００１８】
本発明の研磨布用織物において、織物の組織は特に限定されず、通常の方法で製織されたものでよい。例えば、織組織としては、平織、斜文織、サテン織物等の三原組織、変化組織、変化斜文織等の変化組織、たて二重織、よこ二重織等の片二重組織、たてビロードなどが例示される。層数も単層でもよいし、２層以上の多層でもよい。なかでも、サテン織物組織を有していると、ポリエステルマルチフィラメント糸Ａが同方向に並びやすくなり、被研磨物に微細な溝を形成する上で効果的であり好ましい。
【００１９】
本発明の研磨布用織物において、織物の引き裂き強力が５．０Ｎ以上であることが好ましい。また、織物表面にバフ加工が施されていると、織物表面の凹凸が少なくなり、被研磨物に微細な溝を形成する上で効果的であり好ましい。
【００２０】
本発明の研磨布用織物は、以下の製造方法により製造することができる。すなわち、島成分がポリエステルからなり、かつ島成分の径が５０〜１５００ｎｍである海島型複合繊維を用いて所定のカバーファクターおよび厚みを有する織物を織成した後、前記海島型複合繊維の海成分をアルカリ水溶液で溶解除去することにより、前記の研磨布用織物を製造することができる。
【００２１】
ここで、前記の海島型複合繊維において、該繊維を構成するポリマーは、海成分ポリマーが島成分ポリマーよりも溶解性が高い組合せであれば任意であるが、特に溶解速度比（海／島）が２００以上であることが好ましい。かかる溶解速度比が２００未満の場合には、繊維断面中央部の海成分を溶解させている間に繊維断面表層部の島成分の一部も溶解されるため、海成分を完全に溶解除去するためには、島成分の何割かも減量されてしまうことになり、島成分の太さ斑や溶剤浸食による強度劣化が発生して、毛羽やピリングなどの品位に問題が生じやすくなる。
【００２２】
海成分ポリマーは、好ましくは島成分との溶解速度比が２００以上であればいかなるポリマーであってもよいが、特に繊維形成性の良好なポリエステル、ポリアミド、ポリスチレン、ポリエチレンなどが好ましい。例えば、アルカリ水溶液易溶解性ポリマーとしては、ポリ乳酸、超高分子量ポリアルキレンオキサイド縮合系ポリマー、ポリエチレングルコール系化合物共重合ポリエステル、ポリエチレングリコール系化合物と５−ナトリウムスルホン酸イソフタル酸の共重合ポリエステルが好適である。また、ナイロン６は、ギ酸溶解性があり、ポリスチレン・ポリエチレンはトルエンなど有機溶剤に非常によく溶ける。なかでも、アルカリ易溶解性と海島断面形成性とを両立させるため、ポリエステル系のポリマーとしては、５−ナトリウムスルホイソフタル酸６〜１２モル％と分子量４０００〜１２０００のポリエチレングルコールを３〜１０重量％共重合させた固有粘度が０．４〜０．６のポリエチレンテレフタレート系共重合ポリエステルが好ましい。ここで、５−ナトリウムイソフタル酸は親水性と溶融粘度向上に寄与し、ポリエチレングリコール（ＰＥＧ）は親水性を向上させる。なお、ＰＥＧは分子量が大きいほど、その高次構造に起因すると考えられる親水性増加効果が大きくなるが、反応性が悪くなってブレンド系になるため、耐熱性・紡糸安定性などの点から好ましくなくなる。また、共重合量が１０重量％以上になると、本来溶融粘度低下作用があるので、本発明の目的を達成することが困難になる。したがって、上記の範囲で、両成分を共重合することが好ましい。
【００２３】
一方、島成分ポリマーは、海成分との溶解速度差があればいかなるポリエステルポリマーであってもよいが、前記のように繊維形成性のポリエチレンテレフタレートやポリトリメチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリ乳酸、第３成分を共重合させたポリエステルなどのポリエステルが好ましい。該ポリマー中には、本発明の目的を損なわない範囲内で必要に応じて、微細孔形成剤、カチオン染料可染剤、着色防止剤、熱安定剤、蛍光増白剤、艶消し剤、着色剤、吸湿剤、無機微粒子が１種または２種以上含まれていてもよい。
【００２４】
上記の海成分ポリマーと島成分ポリマーからなる本発明の海島型複合繊維は、溶融紡糸時における海成分の溶融粘度が島成分ポリマーの溶融粘度よりも大きいことが好ましい。かかる関係にある場合には、海成分の複合重量比率が４０％未満と少なくなっても、島同士が接合したり、島成分の大部分が接合して海島型複合繊維とは異なるものになり難い。
【００２５】
好ましい溶融粘度比（海／島）は、１．１〜２．０、特に１．３〜１．５の範囲である。この比が１．１倍未満の場合には溶融紡糸時に島成分が接合しやすくなり、一方２．０倍を越える場合には、粘度差が大きすぎるために紡糸調子が低下しやすい。
【００２６】
次に島数は、多いほど海成分を溶解除去して極細繊維を製造する場合の生産性が高くなり、しかも得られる極細繊維の細さも顕著となって被研磨物に微細な溝を形成することが可能となるので１００以上（より好ましくは３００〜１０００）であることが好ましい。なお、島数があまりに多くなりすぎると紡糸口金の製造コストが高くなるだけでなく、加工精度自体も低下しやすくなるので１００００以下とするのが好ましい。
【００２７】
次に、島成分の径は、５０〜１５００ｎｍの範囲とする必要がある。また、海島複合繊維断面内の各島は、その径が均一であるほど海成分を除去して得られる極細マルチフィラメント糸からなる織物の品位や耐久性が向上するので好ましい。
【００２８】
前記の海島型複合繊維において、その海島複合重量比率（海：島）は、４０：６０〜５：９５の範囲が好ましく、特に３０：７０〜１０：９０の範囲が好ましい。かかる範囲であれば、島間の海成分の厚みを薄くすることができ、海成分の溶解除去が容易となり、島成分の極細繊維への転換が容易になるので好ましい。ここで海成分の割合が４０％を越える場合には海成分の厚みが厚くなりすぎ、一方５％未満の場合には海成分の量が少なくなりすぎて、島間に接合が発生しやすくなる。
【００２９】
前記の海島型複合繊維において、その島間の海成分厚みが５００ｎｍ以下、特に２０〜２００ｎｍの範囲が適当であり、該厚みが５００ｎｍを越える場合には、該厚い海成分を溶解除去する間に島成分の溶解が進むため、島成分間の均質性が低下するだけでなく、毛羽やピリングなど着用時の欠陥や染め斑も発生しやすくなる。
【００３０】
前記の海島型複合繊維は、例えば以下の方法により容易に製造することができる。すなわち、まず溶融粘度が高く且つ易溶解性であるポリマーと溶融粘度が低く且つ難溶解性のポリマーとを、前者が海成分で後者が島成分となるように溶融紡糸する。ここで、海成分と島成分の溶融粘度の関係は重要で、海成分の比率が小さくなって島間の厚みが小さくなると、海成分の溶融粘度が小さい場合には島間の一部の流路を海成分が高速流動するようになり、島間に接合が起こりやすくなるので好ましくない。
【００３１】
溶融紡糸に用いられる紡糸口金としては、島成分を形成するための中空ピン群や微細孔群を有するものなど任意のものを用いることができる。例えば中空ピンや微細孔より押し出された島成分とその間を埋める形で流路を設計されている海成分流とを合流し、これを圧縮することにより海島断面形成がなされるいかなる紡糸口金でもよい。好ましく用いられる紡糸口金例を図１および２に示すが、必ずしもこれらに限定されるものではない。なお図１は、中空ピンを海成分樹脂貯め部分に吐出してそれを合流圧縮する方式であり、図２は、中空ピンのかわりに微細孔方式で島を形成する方法である。
【００３２】
吐出された海島型断面複合繊維は、冷却風によって固化され、好ましくは４００〜６０００ｍ／分で溶融紡糸された後に巻き取られる。得られた未延伸糸は、別途延伸工程をとおして所望の強度・伸度・熱収縮特性を有する複合繊維とするか、あるいは、一旦巻き取ることなく一定速度でローラーに引き取り、引き続いて延伸工程をとおした後に巻き取る方法のいずれでも構わない。
【００３３】
ここで、特に微細な島径を有する海島型複合繊維を高効率で製造するために、通常のいわゆる配向結晶化を伴うネック延伸（配向結晶化延伸）に先立って、繊維構造は変化させないで繊維径のみを極細化する流動延伸工程を採用することが好ましい。流動延伸を容易とするため、熱容量の大きい水媒体を用いて繊維を均一に予熱し、低速で延伸することが好ましい。このようにすることにより延伸時に流動状態を形成しやすくなり、繊維の微細構造の発達を伴わずに容易に延伸することができる。このプロセスでは、特に海成分および島成分が共にガラス転移温度１００℃以下のポリマーであることが好ましく、なかでもポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリ乳酸、ポリトリメチレンテレフタレート等のポリエステルに好適である。具体的には６０〜１００℃、好ましくは６０〜８０℃の範囲の温水バスに浸漬して均一加熱を施し、延伸倍率は１０〜３０倍、供給速度は１〜１０ｍ／分、巻取り速度は３００ｍ／分以下、特に１０〜３００ｍ／分の範囲で実施することが好ましい。予熱温度不足および延伸速度が速すぎる場合には、目的とする高倍率延伸を達成することができなくなる。
【００３４】
得られた流動状態で延伸された延伸糸は、その強伸度などの機械的特性を向上させるため、定法にしたがって６０〜２２０℃の温度で配向結晶化延伸する。該延伸条件がこの範囲外の温度では、得られる繊維の物性が不十分なものとなる。なお、この延伸倍率は、溶融紡糸条件、流動延伸条件、配向結晶化延伸条件などによって変わってくるが、該配向結晶化延伸条件で延伸可能な最大延伸倍率の０．６〜０．９５倍で延伸すればよい。
【００３５】
以上に説明した海島型複合繊維を、無撚あるいは必要に応じて追撚した上で経糸全量および／または緯糸全量あるいは経糸および／または緯糸に他糸条と１本交互または複数本交互に配して織成した後、前記の海成分をアルカリ水溶液で溶解除去することにより、本発明の織物が得られる。
【００３６】
かくして得られた織物の表面にバフ加工を施すことが好ましい。さらに、前記のアルカリ水溶液による海成分の溶解除去処理の前および／または後に染色加工や親水加工など各種加工を付加適用してもよい。
次に、本発明の磁気デイスク研磨布は、研磨布用織物を用いてなるものである。かかる研磨布によれば、被研磨物に微細な溝を形成することが可能となる。
【実施例】
【００３７】
次に本発明の実施例及び比較例を詳述するが、本発明はこれらによって限定されるものではない。なお、実施例中の各測定項目は下記の方法で測定した。
＜カバーファクター＞下記の式により算出した。
ＣＦ＝（ＤＷｐ／１．１）１／２×ＭＷｐ＋（ＤＷｆ／１．１）１／２×ＭＷｆ
［ＤＷｐは経糸総繊度（ｄｔｅｘ）、ＭＷｐは経糸織密度（本／２．５４ｃｍ）、ＤＷｆは緯糸総繊度（ｄｔｅｘ）、ＭＷｆは緯糸織密度（本／２．５４ｃｍ）である。］
＜織物の厚み＞ＪＩＳ Ｌ １０９６ ８．５に従って測定した。
＜織物の引き裂き強力＞ＪＩＳ Ｌ １０９６ ８．１５．５に従って測定した。
＜沸水収縮率＞ＪＩＳ １０１３ ８．１８に従って測定した。
＜研磨効果＞テクスチャー加工後のデイスク表面の欠点数により研磨効果を判定した。テクスチャー加工試験においてデイスク基板１０枚を対象とし、Ｃａｎｄｅｌａ ＯＳＡ６１００光学表面分析計を用いて、スクラッチなどの欠点数を測定し、１０枚の測定値の平均値で、３００点以下であれば「○」、３００点以上であれば「×」とした。
【００３８】
［実施例１］
島成分としてポリエチレンテレフタレート、海成分として５−ナトリウムスルホイソフタル酸９モル％と数平均分子量４０００のポリエチレングリコール３重量％を共重合したポリエチレンテレフタレートを用い（溶解速度比（海／島）＝２３０）、海：島＝３０：７０、島数＝８３６の海島型複合未延伸繊維を、紡糸温度２８０℃、紡糸速度１５００ｍ／分で溶融紡糸して一旦巻き取った。得られた未延伸糸を、延伸温度８０℃、延伸倍率２．５倍でローラー延伸し、次いで１５０℃で熱セットして巻き取った。得られた海島型複合延伸糸は５６ｄｔｅｘ／１０ｆｉｌ（沸水収縮率８．５％）であり、透過型電子顕微鏡ＴＥＭによる繊維横断面を観察したところ、島の形状は丸形状でかつ島の径は７００ｎｍであった。
【００３９】
次いで、該延伸糸と通常のポリエチレンテレフタレートからなるマルチフィラメント（３３ｄｔｅｘ／１２ｆｉｌ、単糸繊度２．７５ｄｔｅｘ、沸水収縮率３９．０％、帝人ファイバー（株）製）とインターレース加工にて混繊糸を得た。
該混繊糸を３００回／ｍ（Ｓ方向）にて撚糸し、経糸および緯糸に全量配し、経密度２１５本／２．５４ｃｍ、緯密度１０５本／２．５４ｃｍの織密度にて、通常の製織方法により５枚サテン組織の織物生機を得た。
【００４０】
そして、該織物を６０℃にて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、３．５％ＮａＯＨ水溶液で、６０℃にて２０％減量（アルカリ減量）した。その後、常法の湿熱加工、乾熱加工を行った。
得られた織物において、カバーファクターＣＦは３２９９、厚みは０．２０４ｍｍであり、ＤＡ／ＤＢは１．０３５、引き裂き強力は経糸方向１６．７Ｎ、緯糸方向６．９Ｎであった。得られた織物を用いて磁気デイスク研磨布を得て、テクスチャー加工試験を実施した。デイスク表面の欠点数は２５０個であり、研磨効果は「○」であり、磁気特性においても問題なかった。
【００４１】
［実施例２］
実施例１と同様に織物生機を６０℃にて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、３．５％ＮａＯＨ水溶液で、６０℃にて２０％減量（アルカリ減量）した。その後、常法の湿熱加工、乾熱加工を行ったあと、織物表面にバフ加工を施した。
得られた織物において、カバーファクターＣＦは３２７２、厚みは０．２０２ｍｍであり、ＤＡ／ＤＢは１．０３７、引き裂き強力は経糸方向１４．７Ｎ、緯糸方向６．４Ｎであった。得られた織物を用いて磁気デイスク研磨布を得て、テクスチャー加工試験を実施した。デイスク表面の欠点数は１８０個であり、研磨効果は「○」であり、磁気特性においても問題なかった。
【００４２】
［比較例１］
実施例１と同様に混繊糸を得た後、該混繊糸を３００回／ｍ（Ｓ方向）にて撚糸し、経糸および緯糸に全量配し、経密度１５０本／２．５４ｃｍ、緯密度７０本／２．５４ｃｍの織密度にて、通常の製織方法により５枚サテン組織の織物生機を得た。
そして、該織物を６０℃にて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、３．５％ＮａＯＨ水溶液で、６０℃にて２０％減量（アルカリ減量）した。その後、常法の湿熱加工、乾熱加工を行った。
得られた織物において、カバーファクターＣＦは２４０２、厚みは０．１２ｍｍであり、ＤＡ／ＤＢは１．０３７、引き裂き強力は経糸方向１２．１Ｎ、緯糸方向４．５Ｎであった。得られた織物を用いて磁気デイスク研磨布を得て、テクスチャー加工試験を実施した。デイスク表面の欠点数は４５０個であり、研磨効果は「×」であり、磁気特性に劣るものであった。
【００４３】
［比較例２］
実施例１と同様に混繊糸を得た後、該混繊糸を３００回／ｍ（Ｓ方向）にて撚糸し、経糸および緯糸に全量配し、経密度２５０本／２．５４ｃｍ、緯密度１２４本／２．５４ｃｍの織密度にて、通常の製織方法により５枚サテン組織の織物生機を得た。
そして、該織物を６０℃にて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、３．５％ＮａＯＨ水溶液で、６０℃にて２０％減量（アルカリ減量）した。その後、常法の湿熱加工、乾熱加工を行った。
得られた織物において、カバーファクターＣＦは４１４４、厚みは０．２５ｍｍであり、ＤＡ／ＤＢは１．０３０、引き裂き強力は経糸方向１６．２Ｎ、緯糸方向６．４Ｎであった。得られた織物を用いて磁気デイスク研磨布を得てテクスチャー加工試験を実施した。デイスク表面の欠点数は約２０００個であり、研磨効果は「×」であり、磁気特性に劣るものであった。
【００４４】
［比較例３］
実施例１と同様に混繊糸を得た後、該混繊糸を２本引き揃えて３００回／ｍ（Ｓ方向）にて撚糸し、経糸および緯糸に全量配し、経密度１７５本／２．５４ｃｍ、緯密度８６本／２．５４ｃｍの織密度にて、通常の製織方法により５枚サテン組織の織物生機を得た。
そして、該織物を６０℃にて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、３．５％ＮａＯＨ水溶液で、６０℃にて２０％減量（アルカリ減量）した。その後、常法の湿熱加工、乾熱加工を行った。
得られた織物において、カバーファクターＣＦは４０９６、厚みは０．４３ｍｍであり、ＤＡ／ＤＢは１．０２８、引き裂き強力は経糸方向１７．８Ｎ、緯糸方向７．７Ｎであった。得られた織物を用いて磁気デイスク研磨布を得て、テクスチャー加工試験を実施した。デイスク表面の欠点数は３２００個であり、研磨効果は「×」であり、磁気特性に劣るものであった。
【産業上の利用可能性】
【００４５】
本発明によれば、被研磨物に微細な溝を形成することが可能な研磨布用織物およびその製造方法および磁気デイスク研磨布が提供され、その工業的価値は極めて大である。
【図面の簡単な説明】
【００４６】
【図１】本発明において、用いることのできる海島型複合繊維を紡糸するために用いられる紡糸口金の一例を示す概略図である。
【図２】本発明において、用いることのできる海島型複合繊維を紡糸するために用いられる紡糸口金の他の例を示す概略図である。
【符号の説明】
【００４７】
１：分配前島成分ポリマー溜め部分
２：島成分分配用導入孔
３：海成分導入孔
４：分配前海成分ポリマー溜め部分
５：個別海／島＝鞘／芯構造形成部
６：海島全体合流絞り部
【技術分野】
【０００１】
本発明は、被研磨物に微細な溝を形成することが可能な研磨布用織物およびその製造方法および磁気デイスク研磨布に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、磁気デイスク等の磁気記録媒体は、高容量化、高記憶密度化されている。それに伴い、記録デイスクと磁気ヘッドとの密着を防止しながら磁気ヘッドの浮上高さを小さくするため、記録デイスクの基板表面に微細な溝を形成するテクスチャー加工という表面処理が行われている。かかる微細な溝は、均一でかつ微細であるほど磁気デイスクヘッドの浮上距離を小さくすることができ、好ましいとされている（例えば、特許文献１、特許文献２参照）。
【０００３】
【特許文献１】特開２００１−１７９５９５号公報
【特許文献２】特開２００５−３２９５３４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
本発明は上記の背景に鑑みなされたものであり、その目的は、被研磨物に微細な溝を形成することが可能な研磨布用織物およびその製造方法および磁気デイスク研磨布を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明者は上記の課題を達成するため鋭意検討した結果、単繊維径が５０〜１５００ｎｍと超極細のポリエステルマルチフィラメント糸を用いて、所定のカバーファクターＣＦおよび厚みを有する織物を得て、該織物を研磨布用織物として使用すると、記録デイスクの基板表面に極めて微細な溝を形成することを見出し、さらに鋭意検討を重ねることにより本発明を完成するに至った。
【０００６】
かくして、本発明によれば「研磨布用織物であって、該織物に単繊維径５０〜１５００ｎｍのポリエステルマルチフィラメント糸Ａが含まれ、かつ該織物のカバーファクターＣＦが２５００〜４０００の範囲内であり、かつ織物の厚みが、０．１５〜０．４０ｍｍの範囲内であることを特徴とする研磨布用織物。」が提供される。
ＣＦ＝（ＤＷｐ／１．１）１／２×ＭＷｐ＋（ＤＷｆ／１．１）１／２×ＭＷｆ
［ＤＷｐは経糸総繊度（ｄｔｅｘ）、ＭＷｐは経糸織密度（本／２．５４ｃｍ）、ＤＷｆは緯糸総繊度（ｄｔｅｘ）、ＭＷｆは緯糸織密度（本／２．５４ｃｍ）である。］
【０００７】
その際、前記ポリエステルマルチフィラメント糸Ａのフィラメント数が５００以上であることが好ましい。また、前記ポリエステルマルチフィラメント糸Ａが、他のポリエステルマルチフィラメント糸Ｂとの混繊糸として織物に含まれることが好ましい。また、前記ポリエステルマルチフィラメント糸Ｂの単糸繊度が１．０〜８．０ｄｔｅｘの範囲内であることが好ましい。また、前記の混繊糸において、ポリエステルマルチフィラメント糸Ａの糸長ＤＡと、ポリエステルマルチフィラメント糸Ｂの糸長ＤＢとの比ＤＡ／ＤＢが１．０２以上であることが好ましい。また、かかる混繊糸が、織物の経糸および緯糸に配されていることが好ましい。かかる織物がサテン織物組織を有することが好ましい。織物の引き裂き強力としては５．０Ｎ以上であることが好ましい。また、織物表面にバフ加工が施されていることが好ましい。
【０００８】
本発明の研磨布用織物は、島成分がポリエステルからなり、かつ島成分の径が５０〜１５００ｎｍである海島型複合繊維を用いて織物を織成した後、前記海島型複合繊維の海成分をアルカリ水溶液で溶解除去することを特徴とする前記の研磨布用織物の製造方法により得ることができる。
【０００９】
その際、前記の島数が１００以上であることが好ましい。また、前記の海島型複合繊維において、海成分が、ポリ乳酸、超高分子量ポリアルキレンオキサイド縮合系ポリマー、ポリエチレングリコール系化合物共重合ポリエステル、およびポリエチレングリコール系化合物と５−ナトリウムスルホイソフタル酸の共重合ポリエステルから選択される少なくとも１種のアルカリ水溶液易溶解性ポリマーであることが好ましい。また、海成分が、５−ナトリウムスルホン酸を６〜１２モル％および分子量４０００〜１２０００のポリエチレングリコールを３〜１０重量％共重合したポリエチレンテレフタレートであることが好ましい。また、前記の織物において、海島型複合繊維が他のポリエステルマルチフィラメント糸との混繊糸として含まれることが好ましい。また前記他のポリエステルマルチフィラメント糸の単糸繊度が１．０〜８．０ｄｔｅｘの範囲内であることが好ましい。また、前記他のポリエステルマルチフィラメント糸の沸水収縮率が前記複合繊維の沸水収縮率よりも５％以上高いことが好ましい。
【００１０】
また、本発明によれば、前記の研磨布用織物を用いてなる磁気デイスク研磨布が提供される。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、被研磨物に微細な溝を形成することが可能な研磨布用織物およびその製造方法および磁気デイスク研磨布が得られる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
以下、本発明の実施の形態について詳細に説明する。
まず、本発明の研磨布用織物には、単繊維径（単繊維の直径）が５０〜１５００ｎｍ（好ましくは１００〜１０００ｎｍ）のポリエステルマルチフィラメント糸Ａが含まれることが肝要である。かかる単繊維径を単糸繊度に換算すると、０．００００２〜０．０２２ｄｔｅｘに相当する。ここで、単繊維径が５０ｎｍ未満の場合には製造が困難となるだけでなく、繊維強度が低くなるため実用上好ましくない。逆に、単繊維径が１５００ｎｍを超える場合には、研磨布用織物を研磨布として使用する際、被研磨物に微細な溝を形成することができず好ましくない。なお、単繊維の断面形状が丸断面以外の異型断面である場合には、丸断面に換算した直径を単繊維径とする。また、単繊維径は、透過型電子顕微鏡で繊維の横断面を撮影することにより測定が可能である。
【００１３】
かかるポリエステルマルチフィラメント糸Ａにおいて、フィラメント数は特に限定されないが、５００以上（より好ましくは２０００〜１００００）であることが好ましい。また、ポリエステルマルチフィラメント糸Ａの総繊度（単繊維繊度とフィラメント数との積）としては、５〜１５０ｄｔｅｘの範囲内であることが好ましい。
【００１４】
かかるポリエステルマルチフィラメント糸Ａを形成するポリマーの種類としては、ポリエチレンテレフタレートやポリトリメチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリ乳酸、第３成分を共重合させたポリエステルなどが好ましく例示される。該ポリマー中には、本発明の目的を損なわない範囲内で必要に応じて、微細孔形成剤、カチオン染料可染剤、着色防止剤、熱安定剤、蛍光増白剤、艶消し剤、着色剤、吸湿剤、無機微粒子が１種または２種以上含まれていてもよい。
前記ポリエステルマルチフィラメント糸Ａの繊維形態は特に限定されず、通常の空気加工、仮撚捲縮加工が施されていてもさしつかえない。
【００１５】
本発明の研磨布用織物において、厚みが０．１５〜０．４０ｍｍ（より好ましくは０．１８〜０．３０ｍｍ）の範囲内であることが肝要である。該厚みが０．４０ｍｍよりも大きいと、剛性が高くなりすぎるため好ましくない。逆に、該厚みが０．１５ｍｍよりも小さいと、織物引き裂き強力が低くなるため好ましくない。
【００１６】
また、本発明の研磨布用織物において、カバーファクターＣＦが２５００〜４０００（より好ましくは２８００〜３８００）の範囲であることが被研磨物に微細な溝を形成する上で肝要である。カバーファクターが２５００未満であると、研磨布用織物に研磨剤を付与した際、分散性が不十分となり被研磨物に微細な溝を形成するのが困難となる。逆に、カバーファクターが４０００よりも大きいと、剛性が高くなりすぎ被研磨物に微細な溝を形成するのが困難となる。なお、本発明でいうカバーファクターＣＦは下記の式により表されるものである。
ＣＦ＝（ＤＷｐ／１．１）１／２×ＭＷｐ＋（ＤＷｆ／１．１）１／２×ＭＷｆ
［ＤＷｐは経糸総繊度（ｄｔｅｘ）、ＭＷｐは経糸織密度（本／２．５４ｃｍ）、ＤＷｆは緯糸総繊度（ｄｔｅｘ）、ＭＷｆは緯糸織密度（本／２．５４ｃｍ）である。］
【００１７】
本発明の研磨布用織物において、前記ポリエステルマルチフィラメント糸Ａが単独糸条として含まれていてもよいが、前記の厚みを得る上で、前記ポリエステルマルチフィラメント糸Ａが、他のポリエステルマルチフィラメント糸Ｂとの混繊糸として織物に含まれることが好ましい。特に、かかる混繊糸が織物の経糸および緯糸に配されていることが好ましい。その際、かかるポリエステルマルチフィラメント糸Ｂを形成するポリマーとしては、ポリエステルマルチフィラメント糸Ａと同様でよい。また、前記ポリエステルマルチフィラメント糸Ｂの単糸繊度が１．０〜８．０ｄｔｅｘの範囲内であると、織物の引き裂き強力および剛性が向上し好ましい。また、前記の混繊糸において、ポリエステルマルチフィラメント糸Ａの糸長ＤＡと、ポリエステルマルチフィラメント糸Ｂの糸長ＤＢとの比ＤＡ／ＤＢが１．０２以上（好ましくは１．０３〜１．１）であると、ポリエステルマルチフィラメント糸Ａが織物外層に位置し、被研磨物に微細な溝を形成する上で好ましい。
【００１８】
本発明の研磨布用織物において、織物の組織は特に限定されず、通常の方法で製織されたものでよい。例えば、織組織としては、平織、斜文織、サテン織物等の三原組織、変化組織、変化斜文織等の変化組織、たて二重織、よこ二重織等の片二重組織、たてビロードなどが例示される。層数も単層でもよいし、２層以上の多層でもよい。なかでも、サテン織物組織を有していると、ポリエステルマルチフィラメント糸Ａが同方向に並びやすくなり、被研磨物に微細な溝を形成する上で効果的であり好ましい。
【００１９】
本発明の研磨布用織物において、織物の引き裂き強力が５．０Ｎ以上であることが好ましい。また、織物表面にバフ加工が施されていると、織物表面の凹凸が少なくなり、被研磨物に微細な溝を形成する上で効果的であり好ましい。
【００２０】
本発明の研磨布用織物は、以下の製造方法により製造することができる。すなわち、島成分がポリエステルからなり、かつ島成分の径が５０〜１５００ｎｍである海島型複合繊維を用いて所定のカバーファクターおよび厚みを有する織物を織成した後、前記海島型複合繊維の海成分をアルカリ水溶液で溶解除去することにより、前記の研磨布用織物を製造することができる。
【００２１】
ここで、前記の海島型複合繊維において、該繊維を構成するポリマーは、海成分ポリマーが島成分ポリマーよりも溶解性が高い組合せであれば任意であるが、特に溶解速度比（海／島）が２００以上であることが好ましい。かかる溶解速度比が２００未満の場合には、繊維断面中央部の海成分を溶解させている間に繊維断面表層部の島成分の一部も溶解されるため、海成分を完全に溶解除去するためには、島成分の何割かも減量されてしまうことになり、島成分の太さ斑や溶剤浸食による強度劣化が発生して、毛羽やピリングなどの品位に問題が生じやすくなる。
【００２２】
海成分ポリマーは、好ましくは島成分との溶解速度比が２００以上であればいかなるポリマーであってもよいが、特に繊維形成性の良好なポリエステル、ポリアミド、ポリスチレン、ポリエチレンなどが好ましい。例えば、アルカリ水溶液易溶解性ポリマーとしては、ポリ乳酸、超高分子量ポリアルキレンオキサイド縮合系ポリマー、ポリエチレングルコール系化合物共重合ポリエステル、ポリエチレングリコール系化合物と５−ナトリウムスルホン酸イソフタル酸の共重合ポリエステルが好適である。また、ナイロン６は、ギ酸溶解性があり、ポリスチレン・ポリエチレンはトルエンなど有機溶剤に非常によく溶ける。なかでも、アルカリ易溶解性と海島断面形成性とを両立させるため、ポリエステル系のポリマーとしては、５−ナトリウムスルホイソフタル酸６〜１２モル％と分子量４０００〜１２０００のポリエチレングルコールを３〜１０重量％共重合させた固有粘度が０．４〜０．６のポリエチレンテレフタレート系共重合ポリエステルが好ましい。ここで、５−ナトリウムイソフタル酸は親水性と溶融粘度向上に寄与し、ポリエチレングリコール（ＰＥＧ）は親水性を向上させる。なお、ＰＥＧは分子量が大きいほど、その高次構造に起因すると考えられる親水性増加効果が大きくなるが、反応性が悪くなってブレンド系になるため、耐熱性・紡糸安定性などの点から好ましくなくなる。また、共重合量が１０重量％以上になると、本来溶融粘度低下作用があるので、本発明の目的を達成することが困難になる。したがって、上記の範囲で、両成分を共重合することが好ましい。
【００２３】
一方、島成分ポリマーは、海成分との溶解速度差があればいかなるポリエステルポリマーであってもよいが、前記のように繊維形成性のポリエチレンテレフタレートやポリトリメチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリ乳酸、第３成分を共重合させたポリエステルなどのポリエステルが好ましい。該ポリマー中には、本発明の目的を損なわない範囲内で必要に応じて、微細孔形成剤、カチオン染料可染剤、着色防止剤、熱安定剤、蛍光増白剤、艶消し剤、着色剤、吸湿剤、無機微粒子が１種または２種以上含まれていてもよい。
【００２４】
上記の海成分ポリマーと島成分ポリマーからなる本発明の海島型複合繊維は、溶融紡糸時における海成分の溶融粘度が島成分ポリマーの溶融粘度よりも大きいことが好ましい。かかる関係にある場合には、海成分の複合重量比率が４０％未満と少なくなっても、島同士が接合したり、島成分の大部分が接合して海島型複合繊維とは異なるものになり難い。
【００２５】
好ましい溶融粘度比（海／島）は、１．１〜２．０、特に１．３〜１．５の範囲である。この比が１．１倍未満の場合には溶融紡糸時に島成分が接合しやすくなり、一方２．０倍を越える場合には、粘度差が大きすぎるために紡糸調子が低下しやすい。
【００２６】
次に島数は、多いほど海成分を溶解除去して極細繊維を製造する場合の生産性が高くなり、しかも得られる極細繊維の細さも顕著となって被研磨物に微細な溝を形成することが可能となるので１００以上（より好ましくは３００〜１０００）であることが好ましい。なお、島数があまりに多くなりすぎると紡糸口金の製造コストが高くなるだけでなく、加工精度自体も低下しやすくなるので１００００以下とするのが好ましい。
【００２７】
次に、島成分の径は、５０〜１５００ｎｍの範囲とする必要がある。また、海島複合繊維断面内の各島は、その径が均一であるほど海成分を除去して得られる極細マルチフィラメント糸からなる織物の品位や耐久性が向上するので好ましい。
【００２８】
前記の海島型複合繊維において、その海島複合重量比率（海：島）は、４０：６０〜５：９５の範囲が好ましく、特に３０：７０〜１０：９０の範囲が好ましい。かかる範囲であれば、島間の海成分の厚みを薄くすることができ、海成分の溶解除去が容易となり、島成分の極細繊維への転換が容易になるので好ましい。ここで海成分の割合が４０％を越える場合には海成分の厚みが厚くなりすぎ、一方５％未満の場合には海成分の量が少なくなりすぎて、島間に接合が発生しやすくなる。
【００２９】
前記の海島型複合繊維において、その島間の海成分厚みが５００ｎｍ以下、特に２０〜２００ｎｍの範囲が適当であり、該厚みが５００ｎｍを越える場合には、該厚い海成分を溶解除去する間に島成分の溶解が進むため、島成分間の均質性が低下するだけでなく、毛羽やピリングなど着用時の欠陥や染め斑も発生しやすくなる。
【００３０】
前記の海島型複合繊維は、例えば以下の方法により容易に製造することができる。すなわち、まず溶融粘度が高く且つ易溶解性であるポリマーと溶融粘度が低く且つ難溶解性のポリマーとを、前者が海成分で後者が島成分となるように溶融紡糸する。ここで、海成分と島成分の溶融粘度の関係は重要で、海成分の比率が小さくなって島間の厚みが小さくなると、海成分の溶融粘度が小さい場合には島間の一部の流路を海成分が高速流動するようになり、島間に接合が起こりやすくなるので好ましくない。
【００３１】
溶融紡糸に用いられる紡糸口金としては、島成分を形成するための中空ピン群や微細孔群を有するものなど任意のものを用いることができる。例えば中空ピンや微細孔より押し出された島成分とその間を埋める形で流路を設計されている海成分流とを合流し、これを圧縮することにより海島断面形成がなされるいかなる紡糸口金でもよい。好ましく用いられる紡糸口金例を図１および２に示すが、必ずしもこれらに限定されるものではない。なお図１は、中空ピンを海成分樹脂貯め部分に吐出してそれを合流圧縮する方式であり、図２は、中空ピンのかわりに微細孔方式で島を形成する方法である。
【００３２】
吐出された海島型断面複合繊維は、冷却風によって固化され、好ましくは４００〜６０００ｍ／分で溶融紡糸された後に巻き取られる。得られた未延伸糸は、別途延伸工程をとおして所望の強度・伸度・熱収縮特性を有する複合繊維とするか、あるいは、一旦巻き取ることなく一定速度でローラーに引き取り、引き続いて延伸工程をとおした後に巻き取る方法のいずれでも構わない。
【００３３】
ここで、特に微細な島径を有する海島型複合繊維を高効率で製造するために、通常のいわゆる配向結晶化を伴うネック延伸（配向結晶化延伸）に先立って、繊維構造は変化させないで繊維径のみを極細化する流動延伸工程を採用することが好ましい。流動延伸を容易とするため、熱容量の大きい水媒体を用いて繊維を均一に予熱し、低速で延伸することが好ましい。このようにすることにより延伸時に流動状態を形成しやすくなり、繊維の微細構造の発達を伴わずに容易に延伸することができる。このプロセスでは、特に海成分および島成分が共にガラス転移温度１００℃以下のポリマーであることが好ましく、なかでもポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリ乳酸、ポリトリメチレンテレフタレート等のポリエステルに好適である。具体的には６０〜１００℃、好ましくは６０〜８０℃の範囲の温水バスに浸漬して均一加熱を施し、延伸倍率は１０〜３０倍、供給速度は１〜１０ｍ／分、巻取り速度は３００ｍ／分以下、特に１０〜３００ｍ／分の範囲で実施することが好ましい。予熱温度不足および延伸速度が速すぎる場合には、目的とする高倍率延伸を達成することができなくなる。
【００３４】
得られた流動状態で延伸された延伸糸は、その強伸度などの機械的特性を向上させるため、定法にしたがって６０〜２２０℃の温度で配向結晶化延伸する。該延伸条件がこの範囲外の温度では、得られる繊維の物性が不十分なものとなる。なお、この延伸倍率は、溶融紡糸条件、流動延伸条件、配向結晶化延伸条件などによって変わってくるが、該配向結晶化延伸条件で延伸可能な最大延伸倍率の０．６〜０．９５倍で延伸すればよい。
【００３５】
以上に説明した海島型複合繊維を、無撚あるいは必要に応じて追撚した上で経糸全量および／または緯糸全量あるいは経糸および／または緯糸に他糸条と１本交互または複数本交互に配して織成した後、前記の海成分をアルカリ水溶液で溶解除去することにより、本発明の織物が得られる。
【００３６】
かくして得られた織物の表面にバフ加工を施すことが好ましい。さらに、前記のアルカリ水溶液による海成分の溶解除去処理の前および／または後に染色加工や親水加工など各種加工を付加適用してもよい。
次に、本発明の磁気デイスク研磨布は、研磨布用織物を用いてなるものである。かかる研磨布によれば、被研磨物に微細な溝を形成することが可能となる。
【実施例】
【００３７】
次に本発明の実施例及び比較例を詳述するが、本発明はこれらによって限定されるものではない。なお、実施例中の各測定項目は下記の方法で測定した。
＜カバーファクター＞下記の式により算出した。
ＣＦ＝（ＤＷｐ／１．１）１／２×ＭＷｐ＋（ＤＷｆ／１．１）１／２×ＭＷｆ
［ＤＷｐは経糸総繊度（ｄｔｅｘ）、ＭＷｐは経糸織密度（本／２．５４ｃｍ）、ＤＷｆは緯糸総繊度（ｄｔｅｘ）、ＭＷｆは緯糸織密度（本／２．５４ｃｍ）である。］
＜織物の厚み＞ＪＩＳ Ｌ １０９６ ８．５に従って測定した。
＜織物の引き裂き強力＞ＪＩＳ Ｌ １０９６ ８．１５．５に従って測定した。
＜沸水収縮率＞ＪＩＳ １０１３ ８．１８に従って測定した。
＜研磨効果＞テクスチャー加工後のデイスク表面の欠点数により研磨効果を判定した。テクスチャー加工試験においてデイスク基板１０枚を対象とし、Ｃａｎｄｅｌａ ＯＳＡ６１００光学表面分析計を用いて、スクラッチなどの欠点数を測定し、１０枚の測定値の平均値で、３００点以下であれば「○」、３００点以上であれば「×」とした。
【００３８】
［実施例１］
島成分としてポリエチレンテレフタレート、海成分として５−ナトリウムスルホイソフタル酸９モル％と数平均分子量４０００のポリエチレングリコール３重量％を共重合したポリエチレンテレフタレートを用い（溶解速度比（海／島）＝２３０）、海：島＝３０：７０、島数＝８３６の海島型複合未延伸繊維を、紡糸温度２８０℃、紡糸速度１５００ｍ／分で溶融紡糸して一旦巻き取った。得られた未延伸糸を、延伸温度８０℃、延伸倍率２．５倍でローラー延伸し、次いで１５０℃で熱セットして巻き取った。得られた海島型複合延伸糸は５６ｄｔｅｘ／１０ｆｉｌ（沸水収縮率８．５％）であり、透過型電子顕微鏡ＴＥＭによる繊維横断面を観察したところ、島の形状は丸形状でかつ島の径は７００ｎｍであった。
【００３９】
次いで、該延伸糸と通常のポリエチレンテレフタレートからなるマルチフィラメント（３３ｄｔｅｘ／１２ｆｉｌ、単糸繊度２．７５ｄｔｅｘ、沸水収縮率３９．０％、帝人ファイバー（株）製）とインターレース加工にて混繊糸を得た。
該混繊糸を３００回／ｍ（Ｓ方向）にて撚糸し、経糸および緯糸に全量配し、経密度２１５本／２．５４ｃｍ、緯密度１０５本／２．５４ｃｍの織密度にて、通常の製織方法により５枚サテン組織の織物生機を得た。
【００４０】
そして、該織物を６０℃にて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、３．５％ＮａＯＨ水溶液で、６０℃にて２０％減量（アルカリ減量）した。その後、常法の湿熱加工、乾熱加工を行った。
得られた織物において、カバーファクターＣＦは３２９９、厚みは０．２０４ｍｍであり、ＤＡ／ＤＢは１．０３５、引き裂き強力は経糸方向１６．７Ｎ、緯糸方向６．９Ｎであった。得られた織物を用いて磁気デイスク研磨布を得て、テクスチャー加工試験を実施した。デイスク表面の欠点数は２５０個であり、研磨効果は「○」であり、磁気特性においても問題なかった。
【００４１】
［実施例２］
実施例１と同様に織物生機を６０℃にて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、３．５％ＮａＯＨ水溶液で、６０℃にて２０％減量（アルカリ減量）した。その後、常法の湿熱加工、乾熱加工を行ったあと、織物表面にバフ加工を施した。
得られた織物において、カバーファクターＣＦは３２７２、厚みは０．２０２ｍｍであり、ＤＡ／ＤＢは１．０３７、引き裂き強力は経糸方向１４．７Ｎ、緯糸方向６．４Ｎであった。得られた織物を用いて磁気デイスク研磨布を得て、テクスチャー加工試験を実施した。デイスク表面の欠点数は１８０個であり、研磨効果は「○」であり、磁気特性においても問題なかった。
【００４２】
［比較例１］
実施例１と同様に混繊糸を得た後、該混繊糸を３００回／ｍ（Ｓ方向）にて撚糸し、経糸および緯糸に全量配し、経密度１５０本／２．５４ｃｍ、緯密度７０本／２．５４ｃｍの織密度にて、通常の製織方法により５枚サテン組織の織物生機を得た。
そして、該織物を６０℃にて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、３．５％ＮａＯＨ水溶液で、６０℃にて２０％減量（アルカリ減量）した。その後、常法の湿熱加工、乾熱加工を行った。
得られた織物において、カバーファクターＣＦは２４０２、厚みは０．１２ｍｍであり、ＤＡ／ＤＢは１．０３７、引き裂き強力は経糸方向１２．１Ｎ、緯糸方向４．５Ｎであった。得られた織物を用いて磁気デイスク研磨布を得て、テクスチャー加工試験を実施した。デイスク表面の欠点数は４５０個であり、研磨効果は「×」であり、磁気特性に劣るものであった。
【００４３】
［比較例２］
実施例１と同様に混繊糸を得た後、該混繊糸を３００回／ｍ（Ｓ方向）にて撚糸し、経糸および緯糸に全量配し、経密度２５０本／２．５４ｃｍ、緯密度１２４本／２．５４ｃｍの織密度にて、通常の製織方法により５枚サテン組織の織物生機を得た。
そして、該織物を６０℃にて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、３．５％ＮａＯＨ水溶液で、６０℃にて２０％減量（アルカリ減量）した。その後、常法の湿熱加工、乾熱加工を行った。
得られた織物において、カバーファクターＣＦは４１４４、厚みは０．２５ｍｍであり、ＤＡ／ＤＢは１．０３０、引き裂き強力は経糸方向１６．２Ｎ、緯糸方向６．４Ｎであった。得られた織物を用いて磁気デイスク研磨布を得てテクスチャー加工試験を実施した。デイスク表面の欠点数は約２０００個であり、研磨効果は「×」であり、磁気特性に劣るものであった。
【００４４】
［比較例３］
実施例１と同様に混繊糸を得た後、該混繊糸を２本引き揃えて３００回／ｍ（Ｓ方向）にて撚糸し、経糸および緯糸に全量配し、経密度１７５本／２．５４ｃｍ、緯密度８６本／２．５４ｃｍの織密度にて、通常の製織方法により５枚サテン組織の織物生機を得た。
そして、該織物を６０℃にて湿熱処理した後、海島型複合延伸糸の海成分を除去するために、３．５％ＮａＯＨ水溶液で、６０℃にて２０％減量（アルカリ減量）した。その後、常法の湿熱加工、乾熱加工を行った。
得られた織物において、カバーファクターＣＦは４０９６、厚みは０．４３ｍｍであり、ＤＡ／ＤＢは１．０２８、引き裂き強力は経糸方向１７．８Ｎ、緯糸方向７．７Ｎであった。得られた織物を用いて磁気デイスク研磨布を得て、テクスチャー加工試験を実施した。デイスク表面の欠点数は３２００個であり、研磨効果は「×」であり、磁気特性に劣るものであった。
【産業上の利用可能性】
【００４５】
本発明によれば、被研磨物に微細な溝を形成することが可能な研磨布用織物およびその製造方法および磁気デイスク研磨布が提供され、その工業的価値は極めて大である。
【図面の簡単な説明】
【００４６】
【図１】本発明において、用いることのできる海島型複合繊維を紡糸するために用いられる紡糸口金の一例を示す概略図である。
【図２】本発明において、用いることのできる海島型複合繊維を紡糸するために用いられる紡糸口金の他の例を示す概略図である。
【符号の説明】
【００４７】
１：分配前島成分ポリマー溜め部分
２：島成分分配用導入孔
３：海成分導入孔
４：分配前海成分ポリマー溜め部分
５：個別海／島＝鞘／芯構造形成部
６：海島全体合流絞り部
【特許請求の範囲】
【請求項１】
研磨布用織物であって、該織物に単繊維径５０〜１５００ｎｍのポリエステルマルチフィラメント糸Ａが含まれ、かつ該織物のカバーファクターＣＦが２５００〜４０００の範囲内であり、かつ織物の厚みが０．１５〜０．４０ｍｍの範囲内であることを特徴とする研磨布用織物。
ＣＦ＝（ＤＷｐ／１．１）１／２×ＭＷｐ＋（ＤＷｆ／１．１）１／２×ＭＷｆ
［ＤＷｐは経糸総繊度（ｄｔｅｘ）、ＭＷｐは経糸織密度（本／２．５４ｃｍ）、ＤＷｆは緯糸総繊度（ｄｔｅｘ）、ＭＷｆは緯糸織密度（本／２．５４ｃｍ）である。］
【請求項２】
前記ポリエステルマルチフィラメント糸Ａのフィラメント数が５００以上である、請求項１に記載の研磨布用織物。
【請求項３】
前記ポリエステルマルチフィラメント糸Ａが、他のポリエステルマルチフィラメント糸Ｂとの混繊糸として織物に含まれる、請求項１または請求項２に記載の研磨布用織物。
【請求項４】
前記ポリエステルマルチフィラメント糸Ｂの単糸繊度が１．０〜８．０ｄｔｅｘの範囲内である、請求項１〜３のいずれかに記載の研磨布用織物。
【請求項５】
前記の混繊糸において、ポリエステルマルチフィラメント糸Ａの糸長ＤＡと、ポリエステルマルチフィラメント糸Ｂの糸長ＤＢとの比ＤＡ／ＤＢが１．０２以上である、請求項１〜４のいずれかに記載の研磨布用織物。
【請求項６】
前記の混繊糸が、織物の経糸および緯糸に配されてなる、請求項３〜５のいずれかに記載の研磨布用織物。
【請求項７】
前記の織物がサテン織物組織を有する、請求項１〜６のいずれかに記載の研磨布用織物。
【請求項８】
織物の引き裂き強力が５．０Ｎ以上である、請求項１〜７のいずれかに記載の研磨布用織物。
【請求項９】
織物表面にバフ加工が施されてなる、請求項１〜８のいずれかに記載の研磨布用織物。
【請求項１０】
島成分がポリエステルからなり、かつ島成分の径が５０〜１５００ｎｍである海島型複合繊維を用いて織物を織成した後、前記海島型複合繊維の海成分をアルカリ水溶液で溶解除去することを特徴とする、請求項１に記載の研磨布用織物の製造方法。
【請求項１１】
前記の島数が１００以上である、請求項１０に記載の研磨布用織物の製造方法。
【請求項１２】
前記の海島型複合繊維において、海成分が、ポリ乳酸、超高分子量ポリアルキレンオキサイド縮合系ポリマー、ポリエチレングリコール系化合物共重合ポリエステル、およびポリエチレングリコール系化合物と５−ナトリウムスルホイソフタル酸の共重合ポリエステルから選択される少なくとも１種のアルカリ水溶液易溶解性ポリマーである、請求項１０または請求項１１に記載の研磨布用織物の製造方法。
【請求項１３】
海成分が、５-ナトリウムスルホン酸を６〜１２モル％および分子量４０００〜１２０００のポリエチレングリコールを３〜１０重量％共重合したポリエチレンテレフタレートである、請求項１０〜請求項１２のいずれかに記載の研磨布用織物の製造方法。
【請求項１４】
前記の織物において、海島型複合繊維が他のポリエステルマルチフィラメント糸との混繊糸として含まれる、請求項１０〜１３のいずれかに記載の研磨布用織物の製造方法。
【請求項１５】
前記他のポリエステルマルチフィラメント糸の単糸繊度が１．０〜８．０ｄｔｅｘの範囲内である、請求項１４に記載の研磨布用織物の製造方法。
【請求項１６】
前記他のポリエステルマルチフィラメント糸の沸水収縮率が前記複合繊維の沸水収縮率よりも５％以上高い、請求項１４または請求項１５に記載の研磨布用織物の製造方法。
【請求項１７】
請求項１〜９のいずれかに記載の研磨布用織物を用いてなる磁気デイスク研磨布。
【請求項１】
研磨布用織物であって、該織物に単繊維径５０〜１５００ｎｍのポリエステルマルチフィラメント糸Ａが含まれ、かつ該織物のカバーファクターＣＦが２５００〜４０００の範囲内であり、かつ織物の厚みが０．１５〜０．４０ｍｍの範囲内であることを特徴とする研磨布用織物。
ＣＦ＝（ＤＷｐ／１．１）１／２×ＭＷｐ＋（ＤＷｆ／１．１）１／２×ＭＷｆ
［ＤＷｐは経糸総繊度（ｄｔｅｘ）、ＭＷｐは経糸織密度（本／２．５４ｃｍ）、ＤＷｆは緯糸総繊度（ｄｔｅｘ）、ＭＷｆは緯糸織密度（本／２．５４ｃｍ）である。］
【請求項２】
前記ポリエステルマルチフィラメント糸Ａのフィラメント数が５００以上である、請求項１に記載の研磨布用織物。
【請求項３】
前記ポリエステルマルチフィラメント糸Ａが、他のポリエステルマルチフィラメント糸Ｂとの混繊糸として織物に含まれる、請求項１または請求項２に記載の研磨布用織物。
【請求項４】
前記ポリエステルマルチフィラメント糸Ｂの単糸繊度が１．０〜８．０ｄｔｅｘの範囲内である、請求項１〜３のいずれかに記載の研磨布用織物。
【請求項５】
前記の混繊糸において、ポリエステルマルチフィラメント糸Ａの糸長ＤＡと、ポリエステルマルチフィラメント糸Ｂの糸長ＤＢとの比ＤＡ／ＤＢが１．０２以上である、請求項１〜４のいずれかに記載の研磨布用織物。
【請求項６】
前記の混繊糸が、織物の経糸および緯糸に配されてなる、請求項３〜５のいずれかに記載の研磨布用織物。
【請求項７】
前記の織物がサテン織物組織を有する、請求項１〜６のいずれかに記載の研磨布用織物。
【請求項８】
織物の引き裂き強力が５．０Ｎ以上である、請求項１〜７のいずれかに記載の研磨布用織物。
【請求項９】
織物表面にバフ加工が施されてなる、請求項１〜８のいずれかに記載の研磨布用織物。
【請求項１０】
島成分がポリエステルからなり、かつ島成分の径が５０〜１５００ｎｍである海島型複合繊維を用いて織物を織成した後、前記海島型複合繊維の海成分をアルカリ水溶液で溶解除去することを特徴とする、請求項１に記載の研磨布用織物の製造方法。
【請求項１１】
前記の島数が１００以上である、請求項１０に記載の研磨布用織物の製造方法。
【請求項１２】
前記の海島型複合繊維において、海成分が、ポリ乳酸、超高分子量ポリアルキレンオキサイド縮合系ポリマー、ポリエチレングリコール系化合物共重合ポリエステル、およびポリエチレングリコール系化合物と５−ナトリウムスルホイソフタル酸の共重合ポリエステルから選択される少なくとも１種のアルカリ水溶液易溶解性ポリマーである、請求項１０または請求項１１に記載の研磨布用織物の製造方法。
【請求項１３】
海成分が、５-ナトリウムスルホン酸を６〜１２モル％および分子量４０００〜１２０００のポリエチレングリコールを３〜１０重量％共重合したポリエチレンテレフタレートである、請求項１０〜請求項１２のいずれかに記載の研磨布用織物の製造方法。
【請求項１４】
前記の織物において、海島型複合繊維が他のポリエステルマルチフィラメント糸との混繊糸として含まれる、請求項１０〜１３のいずれかに記載の研磨布用織物の製造方法。
【請求項１５】
前記他のポリエステルマルチフィラメント糸の単糸繊度が１．０〜８．０ｄｔｅｘの範囲内である、請求項１４に記載の研磨布用織物の製造方法。
【請求項１６】
前記他のポリエステルマルチフィラメント糸の沸水収縮率が前記複合繊維の沸水収縮率よりも５％以上高い、請求項１４または請求項１５に記載の研磨布用織物の製造方法。
【請求項１７】
請求項１〜９のいずれかに記載の研磨布用織物を用いてなる磁気デイスク研磨布。
【図１】
【図２】
【図２】
【公開番号】特開２００７−３０８８２１（Ｐ２００７−３０８８２１Ａ）
【公開日】平成１９年１１月２９日（２００７．１１．２９）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００６−１３７５２２（Ｐ２００６−１３７５２２）
【出願日】平成１８年５月１７日（２００６．５．１７）
【出願人】（３０２０１１７１１）帝人ファイバー株式会社 (1,101)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成１９年１１月２９日（２００７．１１．２９）
【国際特許分類】
【出願日】平成１８年５月１７日（２００６．５．１７）
【出願人】（３０２０１１７１１）帝人ファイバー株式会社 (1,101)
【Ｆターム（参考）】
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