防振装置
【課題】プランジャ部材を開放位置側へ付勢するコイルスプリングのばね定数の誤差及び、コイルスプリングの予備圧縮量の誤差に対する許容範囲をそれぞれ十分に大きいものにする。
【解決手段】防振装置１０では、液圧空間１３０を縮小する開放位置側へプランジャ部材７８を付勢するコイルスプリング９０が、圧縮量の増加に従ってばね定数が段階的に大きくなる非線形特性を有する。これにより、コイルスプリングとして線形特性を有するものを用いた場合と比較し、コイルスプリング９０がプランジャ部材７８に作用させるばね反力のバラツキに対する許容範囲を拡大できるので、コイルスプリング９０のばね定数の誤差に対する許容範囲を大きくできると共に、開放位置にあるプランジャ部材７８とオリフィス部材４６との間に配置されるコイルスプリング９０の予備圧縮量を大きなものとし、予備圧縮量の誤差に対する許容範囲を大きくできる。
【解決手段】防振装置１０では、液圧空間１３０を縮小する開放位置側へプランジャ部材７８を付勢するコイルスプリング９０が、圧縮量の増加に従ってばね定数が段階的に大きくなる非線形特性を有する。これにより、コイルスプリングとして線形特性を有するものを用いた場合と比較し、コイルスプリング９０がプランジャ部材７８に作用させるばね反力のバラツキに対する許容範囲を拡大できるので、コイルスプリング９０のばね定数の誤差に対する許容範囲を大きくできると共に、開放位置にあるプランジャ部材７８とオリフィス部材４６との間に配置されるコイルスプリング９０の予備圧縮量を大きなものとし、予備圧縮量の誤差に対する許容範囲を大きくできる。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、振動を発生する部材からの振動の伝達を防止する流体封入式の防振装置に係り、特に、自動車のエンジンマウントとして好適に用いられる防振装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
例えば、乗用車等の車両では、振動発生部となるエンジンと振動受け部となる車体との間にエンジンマウントとしての防振装置が配設されており、この防振装置がエンジンから発生する振動を吸収し、車体側に伝達されるのを阻止するような構造となっている。この種の防振装置としては、幅広い周波数の振動に対応すべく、主液室及び副液室と、これらの液室をそれぞれ連通する複数本のオリフィスが設けられ、入力振動の周波数に応じて、複数本のオリフィスのうち１本のオリフィスにより主液室と副液室とが連通するように、電磁ソレノイド等により駆動されるバルブ機構により複数本のオリフィスを選択的に開閉するものが知られている。
【０００３】
つまり、この防振装置には、オリフィスの開閉状態を制御し、複数のオリフィス間で液体の通路を切り替える為の電気的な電磁ソレノイド等が必要なだけでなく、これら電磁ソレノイド等を入力振動の周波数等に基づいて動作させ、オリフィスを切り替えさせるコントローラが構造上、必要であった。しかし、これらの電磁ソレノイド及びコントローラは、比較的高価なものであり、またこれらの部品は防振装置の構造を著しく複雑化すると共に、車両への取付作業を煩雑なものにする要因となっていた。
【０００４】
上記のような問題に鑑み、本出願の発明者等は、特許文献１において、主液室と副液室がシェイクオリフィス及びアイドルオリフィスによりそれぞれ連通されており、前記アイドルオリフィスの一部を形成すると共に副液室に連通したシリンダ空間内に配置されたプランジャ部材が、シェイク振動の入力時には主液室の液圧によりアイドルオリフィスを閉塞する閉塞位置へ移動し、アイドル振動時にはプランジャ部材をコイルスプリングの付勢力によりアイドルオリフィスを開放する開放位置へ移動させる防振装置を開示している。
【０００５】
すなわち、特許文献１の防振装置では、外筒内の空間を主液室と副液室とに区画する仕切部材が設けられると共に、この仕切部材の内周側に形成されたシリンダ室内にプランジャ部材が軸方向へ移動可能に配置されており、振動入力時には、主液室内に液圧変化（液圧振幅）が生じることにより、この液圧変化に伴って主液室内の液体が逆止弁を通してシリンダ室内の主液室側の空間（液圧空間）に流入し、液圧空間内の液圧を主液室内の液圧振幅の最高圧と平衡するまで上昇させる。
【０００６】
このとき、振幅が大きいシェイク振動が入力すると、主液室内の液圧振幅も相対的に大きなものになり、液圧空間内の液圧も相対的に高いものになるので、プランジャ部材が開放位置にある場合には、液圧空間内の液圧に生じる加圧力によりプランジャ部材がコイルスプリングの付勢力に抗して閉塞位置まで移動し、シェイク振動の入力中は閉塞位置に保持される。
【０００７】
また振幅が小さいアイドル振動が入力すると、主液室内の液圧振幅が相対的に小さいものになり、液圧空間内の液圧も相対的に低いものになるので、プランジャ部材が開放位置にある場合には、コイルスプリングの付勢力によりプランジャ部材が液圧空間内の液圧に抗して開放位置に保持され、プランジャ部材が閉塞位置にある場合には、コイルスプリングの付勢力によりプランジャ部材が液圧空間内の液圧に抗して開放位置に移動する。
【０００８】
従って、特許文献１に記載されたような防振装置では、プランジャ部材を入力振動の種類（振幅）に対応する適正な位置（開放位置又は閉塞位置）へ正常に移動させるためには、コイルスプリングがプランジャ部材に作用させる荷重（ばね反力）を、プランジャ部材の位置、アイドルオリフィスの開閉状態、入力振動の種類（シェイク振動又はアイドル振動）等に応じて精度良く適正値に設定する必要がある。
【特許文献１】国際公開ＷＯ２００４／０８１４０８号
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
しかしながら、特許文献１に記載されたような防振装置では、コイルスプリングとして圧縮荷重の増加にばね反力が実質的に比例して増加する線形特性を有するものを用いていたことから、コイルスプリングがプランジャ部材に作用させるばね反力の偏差（バラツキ）に対する許容範囲が極めて小さいものになる。このため、このような防振装置では、コイルスプリングのばね定数の誤差を非常に厳しく管理することが要求されると共に、開放位置にあるプランジャ部材とシリンダ室の内壁面との間に配置されるコイルスプリングの予備圧縮量の誤差に対する許容範囲も極めて小さいものなってしまう。
【００１０】
この結果、特許文献１に記載されたような防振装置を量産しようとした場合には、装置の構成部品として使用可能なコイルスプリングの製造歩留まりが低くなることから、結果としてコイルスプリングの単価が高いものになり、またコイルスプリングを装置に組み付ける際の組付作業が非常に難しいものになることから、装置の生産性が低くなる、という問題が生じる。
【００１１】
本発明の目的は、上記事実を考慮して、プランジャ部材を開放位置側へ付勢するコイルスプリングのばね定数の誤差及び、コイルスプリングの予備圧縮量の誤差に対する許容範囲をそれぞれ十分に大きいものにできる防振装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
上記の目的を達成するため、本発明の請求項１に係る防振装置は、振動発生部及び振動受け部の一方に連結される第１の取付部材と、振動発生部及び振動受け部の他方に連結される第２の取付部材と、前記第１の取付部材と前記第２の取付部材との間に配置された弾性体と、前記弾性体を隔壁の一部として液体が封入され、該弾性体の弾性変形に伴って内容積が変化する主液室と、液体が封入され内容積が拡縮可能とされた副液室と、前記主液室と前記副液室とを連通する第１の制限通路と、前記主液室と前記副液室とを連通し、前記第１の制限通路よりも液体の流通抵抗が小さい第２の制限通路と、前記主液室と前記副液室との間に設けられ、液体が充填されたシリンダ室と、前記シリンダ室内を、前記第２の制限通路の一部を構成すると共に前記副液室に連通したオリフィス空間及び前記第２の制限通路から隔離された液圧空間に区画すると共に、前記オリフィス空間及び前記液圧空間の拡縮方向に沿って所定の開放位置と閉塞位置との間で移動可能とされたプランジャ部材と、前記オリフィス空間内に面するように設けられると共に、前記第２の制限通路における前記オリフィス空間と他の部分とを連通させ、前記プランジャ部材が前記閉塞位置に移動すると、該プランジャ部材により閉塞され、前記プランジャ部材が前記開放位置に移動すると、該プランジャ部材により開放されるオリフィス開口と、前記プランジャ部材と前記シリンダ室の内壁面との間に圧縮状態となるように配置され、前記液圧空間を縮小する前記開放位置側へ前記プランジャ部材を付勢するコイルスプリングと、前記主液室と前記液圧空間との間に配置され、前記主液室内の液圧変化に伴って該主液室と前記液圧空間との間で一方向へのみ液体を流出させ得る逆止弁と、前記プランジャ部材が、前記コイルスプリングの付勢力により前記開放位置へ復帰する際に、前記液圧空間内の液体を前記オリフィス空間又は前記副液室内へ流出させる液圧解放路と、を有し、前記コイルスプリングとして、圧縮量の増加に従ってばね定数が段階的又は連続的に大きくなる非線形特性を有するものを用いたことを特徴とする。
【００１３】
本発明の請求項１に係る防振装置の作用を以下に説明する。
【００１４】
請求項１の防振装置では、基本的に、第１及び第２の取付部材の何れか一方に振動が伝達されると、第１及び第２の取付部材間に配置された弾性体が弾性変形し、この弾性体の内部摩擦等に基づく吸振作用によって振動が吸収され、振動受け部側へ伝達される振動が低減される。
【００１５】
また請求項１に係る防振装置では、開放位置にあったプランジャ部材が、逆止弁を通して主液室から液圧空間内へ供給される液圧により閉塞位置へ移動すると、弾性体の弾性変形に伴って第１の制限通路のみを通って主液室と副液室との間を液体が行き来し、また閉塞位置にあったプランジャ部材が、コイルスプリングの付勢力により開放位置へ復帰すると、第１の制限通路及び第２の制限通路の双方が開放された状態となるが、弾性体の弾性変形に伴って、液体の流通抵抗が相対的に小さい第２の制限通路を優先的に通って主液室と副液室との間を液体が行き来する。
【００１６】
すなわち、請求項１に係る防振装置では、相対的に周波数が低く振幅が大きい振動（以下、「低周波域振動」という。）が入力した場合には、この低周波域振動によって弾性体が弾性変形し、主液室内に相対的に大きな液圧変化（液圧振幅）が生じると共に、主液室内の周期的な液圧変化時に逆止弁を通して主液室から液圧空間へ液体が流入し、又は液圧空間から主液室へ液体が流出して、液圧空間内の液圧が主液室内の液圧（最高値又は最低値）と略平衡する平衡圧に達する。
【００１７】
このとき、コイルスプリングの付勢力（ばね反力）を液圧空間内の平衡圧に対応する値よりも小さく設定しておけば、プランジャ部材がコイルスプリングの付勢力に抗して開放位置から閉塞位置側へ間欠的に移動し、液圧空間内の液圧により閉塞位置へ保持される。
【００１８】
従って、請求項１に係る防振装置では、第１の制限通路における液体の流通抵抗を低周波域振動の周波数及び振幅に対応するように設定（チューニング）しておけば、低周波域振動の入力時には、第１の制限通路を通って主液室と副液室との間を行き来する液体に共振現象（液柱共振）が生じるので、この液柱共振の作用によって低周波域振動を特に効果的に吸収できる。
【００１９】
また請求項１に係る防振装置では、相対的に周波数が高く振幅が小さい振動（以下、「高周波域振動」という。）が入力した場合には、この高周波域振動によって弾性体が弾性変形すると共に、主液室内に相対的に小さな液圧変化が生じることから、この場合にも、主液室内の周期的な液圧変化時に逆止弁を通して主液室から液圧空間へ液体が流入し、又は液圧空間から主液室へ液体が流出して、液圧空間内の液圧も主液室内の液圧（最高値又は最低値）と略平衡する平衡圧に達する。
【００２０】
このとき、コイルスプリングの付勢力を液圧空間内の平衡圧に対応する値よりも大きく設定しておけば、プランジャ部材が開放位置にあるときには、コイルスプリングの付勢力により開放位置に保持され、また閉塞位置にある場合には、コイルスプリングの付勢力により閉塞位置から開放位置へ移動（復帰）する。
【００２１】
従って、請求項１に係る防振装置では、第２の制限通路における液体の流通抵抗を高周波域振動の周波数及び振幅に対応するように設定（チューニング）しておけば、第２の制限通路を通って主液室と副液室との間を行き来する液体に共振現象（液柱共振）が生じるので、この液柱共振の作用によって高周波域振動を特に効果的に吸収できる。
【００２２】
また請求項１に係る防振装置では、プランジャ部材とシリンダ室の内壁面との間に圧縮状態となるように配置されたコイルスプリングが、液圧空間を縮小する前記開放位置側へプランジャ部材を付勢しており、このコイルスプリングとして、圧縮量の増加に従ってばね定数が段階的又は連続的に大きくなる非線形特性を有するものが用いられている。これにより、コイルスプリングとして圧縮量の増加にばね反力が実質的に比例して増加する線形特性を有するものを用いた場合と比較し、コイルスプリングがプランジャ部材に作用させるばね反力の偏差（バラツキ）に対する許容範囲を拡大できるので、コイルスプリングのばね定数の誤差に対する許容範囲を大きくできると共に、開放位置にあるプランジャ部材とシリンダ室の内壁面との間に配置されるコイルスプリングの圧縮量（予備圧縮量）を大きなものとし、この予備圧縮量の誤差に対する許容範囲も大きくできる。
【００２３】
すなわち、請求項１に係る防振装置では、プランジャ部材を入力振動の種類（振幅）に対応する適正な位置（開放位置又は閉塞位置）へ正常に移動させ、適正な位置に保持するためには、コイルスプリングがプランジャ部材に作用させる荷重（ばね反力）を、プランジャ部材の拡縮方向に沿った位置及び、入力振動の種類、すなわち主液室に生じる液圧振幅の大きさに応じて適正値に設定する必要がある。
【００２４】
また主液室と副液室とを連通する第１の制限通路及び第２の制限通路の一方から他方へ切り換える際の応答時間を短くするためには、開放位置と閉塞位置との距離をできるだけ短くすることが有効である。
【００２５】
このため、請求項１に係る防振装置では、開放位置と閉塞位置との距離を短いものにすると、プランジャ部材が開放位置にある場合のコイルスプリングの圧縮量とプランジャ部材から閉塞位置にある場合のコイルスプリングの圧縮量との差も小さいものになるので、コイルスプリングとしてばね定数が大きいものを用いる必要がある。
【００２６】
一方、プランジャ部材が開放位置にある場合のコイルスプリングの圧縮量（予備圧縮量）を大きくし、予備圧縮量の誤差に対する許容範囲を増加するためには、コイルスプリングとしてばね定数が小さいものを用いることが有利になる。
【００２７】
従って、コイルスプリングとして線形特性を有するものを用いた場合には、コイルスプリングに対する互いに相反する要求を満たすために、コイルスプリングのばね定数に対する許容誤差及び、コイルスプリングの予備圧縮量に対する許容誤差が極めて小さいものになってしまうが、コイルスプリングとして非線形特性を有するものを用いることにより、コイルスプリングのばね定数の誤差に対する許容範囲及び、プランジャ部材とシリンダ室の内壁面との間に配置されるコイルスプリングの予備圧縮量の誤差に対する許容範囲をそれぞれ増加できる。
【００２８】
また本発明の請求項２に係る防振装置は、請求項１記載の防振装置において、前記コイルスプリングとして、不等ピッチコイルスプリングを用いたことを特徴とする。
【００２９】
また本発明の請求項３に係る防振装置は、請求項１又は２記載の防振装置において、前記コイルスプリングは、前記開放位置にある前記プランジャ部材と前記シリンダ室の内壁面との間に軸方向に沿って所定量圧縮された予圧縮状態で配置され、前記プランジャ部材が前記閉鎖位置へ移動するに従って圧縮量を増加させることを特徴とする。
【００３０】
また本発明の請求項４に係る防振装置は、請求項１乃至３の何れか１項記載の防振装置において、前記コイルスプリングは、前記プランジャ部材が前記開放位置と前記閉塞位置との間における所定の中間位置に対して前記開放位置側に位置する小圧縮状態では、ばね定数が相対的に小さくなり、中間位置に対して前記閉塞位置側に位置する大圧縮状態では、ばね定数が相対的に大きくなることを特徴とする。
【００３１】
また本発明の請求項５に係る防振装置は、請求項４記載の防振装置において、前記コイルスプリングの前記小圧縮状態におけるばね定数を、前記プランジャ部材が前記開放位置にあり、かつ入力振動としてアイドル振動が入力している時に前記主液室内に生じる液圧振幅及び、前記プランジャ部材が前記開放位置にあり、かつ入力振動としてシェイク振動が入力している時に前記主液室内に生じる液圧振幅に対応して設定し、前記コイルスプリングの前記大圧縮状態におけるばね定数を、前記プランジャ部材が前記閉鎖位置にあり、かつ入力振動としてアイドル振動が入力している時に前記主液室内に生じる液圧振幅及び、前記プランジャ部材が前記閉鎖位置にあり、かつ入力振動としてシェイク振動が入力している時に前記主液室内に生じる液圧振幅に対応して設定したことを特徴とする。
【発明の効果】
【００３２】
以上説明したように、本発明に係る防振装置によれば、プランジャ部材を開放位置側へ付勢するコイルスプリングのばね定数の誤差及び、コイルスプリングの予備圧縮量の誤差に対する許容範囲をそれぞれ十分に大きいものにできる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３３】
以下、本発明の実施形態に係る防振装置について図面を参照して説明する。なお、図中、符号Ｓは装置の軸心を表しており、この軸心Ｓに沿った方向を装置の軸方向として以下の説明を行う。
【００３４】
（実施形態の構成）
図１及び図２には本発明の第１の実施形態に係る防振装置が示されている。図１に示されるように、防振装置１０には、その外周側に薄肉円筒に形成された外筒金具１２が設けられると共に、この外筒金具１２の内周側に取付金具２０が略同軸的に配置されている。外筒金具１２には、その上端部に外周側へ延出する環状のフランジ部１４が屈曲形成されると共に、下端部に装置の組立時に内周側へテーパ状に折り曲げられるかしめ部１６が形成されており、これらのフランジ部１４とかしめ部１６との中間に内周側へ向かって断面Ｖ字状に屈曲された絞り部１８が全周に亘って形成されている。防振装置１０は、外筒金具１２がカップ状のホルダ金具（図示省略）内へ嵌挿されることにより、このホルダ金具を介してして車両における車体側へ連結される。
【００３５】
取付金具２０は、その上端側が略一定の外径を有する円柱状に形成されると共に、下端側が下方へ向かってテーパ状に外径が縮径する略円錐台状に形成されており、この取付金具２０には、その上端面から下端側へ向かって軸心Ｓに沿ってねじ穴２２が穿設されている。防振装置１０は、取付金具２０のねじ穴２２に捻じ込まれたボルト等の締結部材及びブラケットステーを介して車両におけるエンジン側に連結固定される。
【００３６】
防振装置１０には、外筒金具１２と取付金具２０との間に略肉厚リング状に形成されたゴム弾性体２４が配置されている。ゴム弾性体２４は、その外周面が外筒金具１２の内周面における絞り部１８の上側に加硫接着されると共に、内周面が取付金具２０の外周面下端側に加硫接着されている。これにより、ゴム弾性体２４は外筒金具１２と取付金具２０とを弾性的に連結する。
【００３７】
ゴム弾性体２４は、その断面が取付金具２０から外筒金具１２へ向かって下方へ傾斜する略ハ字状に形成されている。これにより、ゴム弾性体２４の下面中央部には、下方から上方へ向かって内径が狭くなる略円錐台状の凹部２６が形成される。ゴム弾性体２４には、その上端外周部から外周側へ延出する断面矩形状のストッパ部２８が一体的に形成されており、このストッパ部２８は、外筒金具１２のフランジ部１４における周方向に沿った一部に加硫接着されている。このストッパ部２８は、防振装置１０が車両に取り付けられた状態で、軸方向に沿ってエンジン側に大きな相対変位が生じた場合に、ブラケットステー等へ当接してエンジン側の変位を制限すると共に衝突音の発生を防止する。
【００３８】
ゴム弾性体２４には、その下端内周部に取付金具２０の下端部を覆うインナクッション部３０が一体的に形成されると共に、外筒金具１２の絞り部１８の内周側に段差部３２が一体的に形成されている。この段差部３２は、その下面側が平面状に形成されており、絞り部１８により外周側から軸方向への変形が制限されるように支持されている。またゴム弾性体２４には、段差部３２の下端外周部から下方へ延出する薄肉円筒状の被覆部３４が一体的に形成されている。この被覆部３４は、外筒金具１２の内周面を覆うように下端部まで延出され、外筒金具１２に加硫接着されている。
【００３９】
防振装置１０には、外筒金具１２の内周側に全体として略肉厚円板状に形成された仕切金具３６（図３参照）が嵌挿されている。仕切金具３６は、その上面外周部を段差部３２の下面側へ当接させると共に、外周面を被覆部３４を介して外筒金具１２の内周面へ圧接させている。また防振装置１０には、外筒金具１２の内周側における仕切金具３６の下側に環状の支持筒３８が嵌挿されている。支持筒３８は、その上端側を仕切金具３６の下面外周部へ当接させると共に、被覆部３４を介して外周面を外筒金具１２の内周面へ圧接させている。防振装置１０では、外筒金具１２内に仕切金具３６及び支持筒３８が嵌挿された状態で、外筒金具１２のかしめ部１６が上端側から下端側へ向かって内外径が縮径するようにテーパ状に折り曲げられる。これにより、外筒金具１２内で仕切金具３６及び支持筒３８が段差部３２（絞り部１８）とかしめ部１６との間に固定される。
【００４０】
支持筒３８には、その内周側にゴム材料により薄肉円板状に成形されたダイヤフラム４０が配置されており、このダイヤフラム４０は、その外周縁部が全周に亘って支持筒３８の内周面に加硫接着されている。これにより、外筒金具１２内には、その軸方向に沿った上端側がゴム弾性体２４により閉塞されると共に、下端側がダイヤフラム４０により閉塞された略円柱状の空間（液室空間）が形成され、この液室空間は仕切金具３６によりゴム弾性体２４を隔壁の一部とする主液室４２及びダイヤフラム４０を隔壁とする副液室４４に区画される。これらの主液室４２及び副液室４４内には、それぞれ水、エチレングリコール等の液体が充填される。
【００４１】
ここで、主液室４２は、その内容積がゴム弾性体２４の弾性変形に伴って変化（拡縮）し、またダイヤフラム４０は、副液室４４の内容積を拡縮する方向へ十分に小さい荷重（液圧）で変形可能とされている。
【００４２】
図５（Ａ）に示されるように、仕切金具３６には、その下部側に合成樹脂やアルミニウム等の金属材料により形成されたオリフィス部材４６が設けられると共に、このオリフィス部材４６の上側に有底円筒状の蓋部材４８が配置されている。オリフィス部材４６は、下面側が底板部５０により閉止された肉厚の有底円筒状に形成されており、底板部５０には、周方向に沿った寸法が内周側から外周側へ向かって広がる略扇状に形成された複数個（例えば、４個）の流通開口５２が穿設されると共に、図３に示されるように、流通開口５２の内周側に肉厚円筒状のボス部５４が一体的に形成されている。
【００４３】
図３に示されるように、ボス部５４は、その軸方向に沿った寸法が底板部５０の厚さよりも大きくなっており、底板部５０の上面部及び下面部からそれぞれ突出している。ボス部５４には上面中央部に円形凹状の座受穴５６が開口しており、この座受穴５６には後述するコイルスプリング９０の下端部が挿入される。またボス部５４には、座受穴５６の底面とボス部５４の下面との間を貫通する逃げ穴５８が穿設されている。この逃げ穴５８の内径は座受穴５６の内径よりも小径とされており、この逃げ穴５８内には、後述するプランジャ部材７８のガイド筒部８２が挿脱可能に挿入される。
【００４４】
図５（Ａ）に示されるように、オリフィス部材４６には、その外周面上端部に下端側よりも外径が小さい嵌挿部６０が形成されている。またオリフィス部材４６には、外周面における段差部６２と下端部との間に周方向に対して所定角度傾いたスパイラル方向に沿って延在する凹状の溝部６４が形成されている。
【００４５】
オリフィス部材４６には、図６（Ｂ）に示されるように、嵌挿部６０の一部を軸方向へ凹状に切り欠いて、溝部６４の長手方向に沿った主液室４２側の一端部をオリフィス部材４６の上面部まで連通させる連通路６６が形成されている。またオリフィス部材４６には、図６（Ｃ）に示されるように、その下端部の一部を軸方向へ矩形状に切り欠いて、溝部６４の長手方向に沿った他端部をオリフィス部材４６の下面まで連通させる連通路６８が形成されている。
【００４６】
溝部６４には、主液室４２側の一端から長手方向（スパイラル方向）中間部までの区間に共用オリフィス部７０が設けられると共に、この共用オリフィス部７０に対して副液室４４側に専用オリフィス部７２が設けられている。ここで、共用オリフィス部７０及び専用オリフィス部７２は、その径方向に沿った深さは同じになっているが、共用オリフィス部７０は、その軸方向に沿った幅が専用オリフィス部７２の軸方向に沿った幅よりも所定長だけ長くなっている。これにより、共用オリフィス部７０は、その断面積が専用オリフィス部７２の断面積よりも大きくなり、この共用オリフィス部７０の断面積は、車両のアイドリング運転時に発生するアイドル振動の周波数（例えば、１８〜３０Ｈｚ）及び振幅に対応するように設定されている。また共用オリフィス部７０の路長は、溝部６４全体の長手方向に沿った寸法（路長）の１／２以下となるように設定されている。
【００４７】
オリフィス部材４６には、図６（Ａ）に示されるように、溝部６４における共用オリフィス部７０と専用オリフィス部７２との境界部付近に、溝部６４（共用オリフィス部７０）の内周側の底面部からオリフィス部材４６の内周面まで貫通するオリフィス開口７４が穿設されている。このオリフィス開口７４は周方向へ細長いスロット状に形成されている。ここで、オリフィス開口７４の開口面積は、共用オリフィス部７０の断面積以上になっている。
【００４８】
またオリフィス開口７４は、その内周端に沿った両端部の形状が略半円形とされており、この両端部付近での液体の流通抵抗の増加が抑制されている。またオリフィス開口７４の内周縁部（エッジ部）における液体の流通方向に沿った断面形状を凸の半円状や楔状として、エッジ部での液体の流通抵抗の増加を抑制するようにして良い。
【００４９】
図６（Ｃ）に示されるように、オリフィス部材４６の内周側には円柱状の空間が形成され、この円柱状の空間は、後述するプランジャ部材７８が収納されるシリンダ室７６とされる。プランジャ部材７８は、図５（Ａ）に示されるように、肉厚円板状に形成されており、シリンダ室７６を軸方向に沿って主液室４２側の小空間である液圧空間１３０（図３参照）と副液室４４側の小空間であるオリフィス空間１３２（図４参照）とに区画している。またプランジャ部材７８は、その外周面下端側のエッジ部７９がオリフィス開口７４の長手方向と平行に延在している。
【００５０】
図３に示されるように、プランジャ部材７８には、その下面側における周縁部と中央部との間には周方向へ延在する環状凹部８０が形成されている。またプランジャ部材７８には、その下面中央部から下方へ突出する肉厚円筒状のガイド筒部８２が一体的に形成されると共に、このガイド筒部８２の中央部を軸方向へ貫通する軸受穴８４が穿設されている。プランジャ部材７８には、ガイド筒部８２の基端部にガイド筒部８２よりも大径とされた円柱状の座受部８６が同軸的に形成されている。またプランジャ部材７８には、その上面中央部に円形凹状の逃げ部８８が形成されている。
【００５１】
プランジャ部材７８は、図３に示されるように、オリフィス部材４６のシリンダ室７６内へ挿入され、シリンダ室７６の内周面に沿って軸方向に移動可能（スライド可能）となる。このとき、プランジャ部材７８は、ガイド筒部８２の先端側をオリフィス部材４６の座受穴５６及び逃げ穴５８内にも同軸的に挿入するが、ガイド筒部８２の外径は、座受穴５６及び逃げ穴５８の内径よりも小径であることから、プランジャ部材７８は、オリフィス部材４６の底板部５０へ接することなく、軸方向に沿って所定の範囲（後述する閉塞位置と開放位置との間）で移動可能になる。また仕切金具３６には、オリフィス部材４６の底板部５０とプランジャ部材７８との間にコイルスプリング９０が配置されている。
【００５２】
コイルスプリング９０は、その上端部をプランジャ部材７８の座受部８６の外周側に外嵌すると共に、その下端部をオリフィス部材４６の座受穴５６内へ挿入している。この状態で、コイルスプリング９０は、その上端面（上側座面）をプランジャ部材７８における座受部８６の周縁部へ圧接させると共に、下端面（下側座面）を座受穴５６の底面部へ圧接させ、プランジャ部材７８及び底板部５０により常に圧縮状態に保持されている。これにより、コイルスプリング９０はプランジャ部材７８を常に上方（主液室４２側）へ付勢する。
【００５３】
図３に示されるように、仕切金具３６では、蓋部材４８がオリフィス部材４６における嵌挿部６０の外周側に嵌挿固定されている。これにより、オリフィス部材４６のシリンダ室７６の上端側が蓋部材４８の頂板部９２により閉止される。蓋部材４８には、図５（Ａ）に示されるように、頂板部９２の中央部に円形の嵌挿穴９４が穿設されると共に、この嵌挿穴９４の外周側に扇状に形成された複数個（本実施形態では、４個）の弁座開口９６が形成されている。これら弁座開口９６は、軸心Ｓを中心として対称的な位置関係（点対称）となるように配置されている。また蓋部材４８には、図５（Ａ）に示されるように、その外周部にオリフィス部材４６の上端側の連通路６６（図６(Ｂ）参照）に面するように切欠部９８が形成されている。共用オリフィス部７０は、蓋部材４８の切欠部９８及び連通路６６を介して副液室４４内へ連通している。
【００５４】
図５（Ａ）に示されるように、仕切金具３６には、蓋部材４８とプランジャ部材７８との間に略円板状のホルダ部材１００が配置されると共に、このホルダ部材１００と蓋部材４８との間に略円板状の弁体１０２が介装されている。ホルダ部材１００には、図３に示されるように、その中央側に底の浅い有底円筒状とされた弁体ホルダ１０４が形成されると共に、この弁体ホルダ１０４の上端部から外周側へ延出する環状のフランジ部１０６が形成されている。またホルダ部材１００には、弁体ホルダ１０４の底板部１０５の外周部にそれぞれ扇状に形成された複数個の連通開口１０８が穿設されている。
【００５５】
図３に示されるように、ホルダ部材１００には、底板部１０５の中央部に肉厚円板状のボス部１１０が一体的に形成されると共に、このボス部１１０の下面中央部から軸心Ｓに沿って下方へ突出する丸棒状のガイドロッド１２０が一体的に形成されている。またボス部１１０の上面側には、円形凹状の嵌挿穴１１２が形成されている。ここで、蓋部材４８の頂板部９２とホルダ部材１００の底板部１０５との間には、嵌挿穴１１２の外周側に軸方向に沿った厚さ一定の円板状の空間である弁体収納室１１４が形成され、この弁体収納室１１４内には弁体１０２が収納される。
【００５６】
弁体１０２は、ＮＲ、ＮＢＲ等のゴム組成物により成形されており、その上面側が平面状とされると共に、下面側が内周側から外周側へ向って上方へ僅かに傾斜するスロープ状に形成されており、軸方向に沿った肉厚が内周側から外周側へ向って徐々に薄くなっている。また弁体１０２には、上面中央部に円形凸状の突起部１１６が形成されると共に、下面中央部にも円形凸状の突起部１１８が形成されている。弁体１０２は、その上面側の突起部１１６を蓋部材４８の嵌挿穴９４内へ嵌挿すると共に、下面側の突起部１１８をホルダ部材１００の嵌挿穴１１２内へ嵌挿している。これにより、弁体１０２は、ホルダ部材１００及び蓋部材４８と同軸的に位置決めされると共に、径方向への移動が拘束される。
【００５７】
弁体１０２は、突起部１１６，１１８の周縁部付近が蓋部材４８の頂板部９２とホルダ部材１００の底板部１０５との間で軸方向に沿って圧縮されている。これにより、弁体１０２は、その上面部を所定の加圧力（予圧力）で蓋部材４８の頂板部９２の下面側へ圧接させると共に、蓋部材４８とホルダ部材１００との間で軸方向への移動が拘束される。弁体１０２は、圧縮状態となった部分の外周側の部分が下方へ向って撓み変形可能となっている。
【００５８】
図３に示されるように、弁体１０２は、その外周端を径方向に沿って蓋部材４８における弁座開口９６の外周端よりも外周側に位置させ、かつホルダ部材１００の連通開口１０８の外周端よりも内周側に位置させている。これにより、弁体１０２は、その上面部を頂板部９２に圧接させた状態（閉状態）で弁座開口９６を閉塞し、また、図３の２点鎖線で示されるように、外周側が下方へ撓み変形して頂板部９２から離間した状態（開状態）になると、弁座開口９６が弁体収納室１１４を介して連通開口１０８に連通した状態となり、主液室４２が弁体収納室１１４を通して仕切金具３６内のシリンダ室７６へ連通する。すなわち、弁体収納室１１４内に収納された弁体１０２、蓋部材４８及びホルダ部材１００は、主液室４２とシリンダ室７６との間で逆止弁１２８を構成しており、この逆止弁１２８は、主液室４２からシリンダ室７６（液圧空間１３０）内へのみ液体の流入を許容するが、液圧空間１３０から主液室４２内への液体の流出を阻止する。
【００５９】
ホルダ部材１００のガイドロッド１２０は、プランジャ部材７８の軸受穴８４内へ軸方向に沿って相対的に摺動可能となるように挿入されている。ここで、軸受穴８４が穿設されたガイド筒部８２及びガイドロッド１２０の一方が金属により形成されている場合には、他方を樹脂等のヤング率が所定値以上異なり、摩擦抵抗が小さい素材により形成することが好ましい。また軸受穴８４の内周面及びガイドロッド１２０の外周面の一方又は双方に潤滑性を有し、かつ耐摩耗性が高い物質をコーティングしてスライド時の摩擦抵抗を抑制するようにしても良い。またガイドロッド１２０は、その先端側をオリフィス部材４６の座受部８６及び逃げ穴５８内を通ってオリフィス部材４６の下方まで突出させている。
【００６０】
シリンダ室７６のオリフィス空間１３２は、オリフィス部材４６の複数の流通開口５２と座受部８６及び逃げ穴５８を通して常に副液室４４と連通している。また防振装置１０では、図１に示されるように、オリフィス部材４６における溝部６４の外周側が被覆部３４を介して外筒金具１２の内周面により閉塞される。これにより、溝部６４内には、スパイラル方向に沿って細長い空間であるシェイクオリフィス１２２が第１の制限通路として形成され、このシェイクオリフィス１２２は、その一端部がオリフィス部材４６の連通路６６及び蓋部材４８の切欠部９８を介して主液室４２に接続されると共に、他端部がオリフィス部材４６の連通路６８を介して副液室４４に接続される。
【００６１】
ここで、シェイクオリフィス１２２は、互いに断面積が異なる共用オリフィス部７０及び専用オリフィス部７２からなる溝部６４全体と連通路６６，６８とにより構成されている。このシェイクオリフィス１２２は、入力振動のうち相対的に低周波域の振動であるシェイク振動（例えば、９〜１５Ｈｚ）に対応するように、その路長及び断面積、すなわち液体の流通抵抗が設定（チューニング）されている。
【００６２】
溝部６４における共用オリフィス部７０は、シェイク振動に対して相対的に高周波域の振動であるアイドル振動（例えば、１８〜３０Ｈｚ）に対応するアイドルオリフィス１２４の一部を形成している。第２の制限通路であるアイドルオリフィス１２４は、共用オリフィス部７０、オリフィス開口７４及びオリフィス部材４６内のオリフィス空間１３２により構成されており、その路長及び断面積、すなわち液体の流通抵抗がアイドル振動に対応するように設定（チューニング）されている。ここで、アイドルオリフィス１２４におけり液体の流通抵抗は、シェイクオリフィス１２２における液体の流通抵抗よりも小さくなっている。
【００６３】
防振装置１０では、図４に示されるように、プランジャ部材７８が閉塞位置へ移動（下降）すると、オリフィス部材４６のオリフィス開口７４がプランジャ部材７８の外周面により閉塞され、共用オリフィス部７０がオリフィス空間１３２と非連通状態となる。これにより、主液室４２と副液室４４とは、シェイクオリフィス１２２のみを通して互いに連通する。
【００６４】
このとき、プランジャ部材７８の外周面における下端側の領域であるオーバラップ領域ＡＰを、軸方向に沿ってシリンダ室７６の内周面におけるオリフィス開口７４の下側の領域であるオーバラップ領域ＡＷの内周側に位置（オーバラップ）させる。このとき、オーバラップ領域ＡＰとオーバラップ領域ＡＷとの軸方向に沿った長さであるオーバラップ量は、例えば、２．５〜３．０ｍｍ程度に設定される。このようにプランジャ部材７８が閉塞位置にある状態で、プランジャ部材７８のオーバラップ領域ＡＰとシリンダ室７６のオーバラップ領域ＡＷとをオーバラップさせることにより、後述するように、主液室４２内の液圧変化に伴ってプランジャ部材７８が軸方向に沿って微小振幅で振動しても、プランジャ部材７８によりオリフィス開口７４を確実に閉塞状態に維持できる。
【００６５】
また防振装置１０では、図３に示されるように、プランジャ部材７８が開放位置へ移動（上昇）すると、プランジャ部材７８がオリフィス開口７４から離れてオリフィス開口７４が開放され、共用オリフィス部７０がオリフィス空間１３２と連通状態となる。これにより、主液室４２と副液室４４とは、シェイクオリフィス１２２及びアイドルオリフィス１２４の双方を通して互いに連通するが、主液室４２内の液圧が変化した際には、主液室４２内から共用オリフィス部７０内へ流入した液体は、専用オリフィス部７２との境界部付近に達すると、専用オリフィス部７２よりも液体の流通抵抗が小さいオリフィス開口７４を通ってオリフィス空間１３２内へ優先的に流入し、またオリフィス開口７４を通って共用オリフィス部７０内へ流入した液体も、専用オリフィス部７２よりも液体の流通抵抗が小さい共用オリフィス部７０を優先的に通って主液室４２内へ抜ける。これにより、防振装置１０では、プランジャ部材７８が開放位置にある場合、実質的にアイドルオリフィス１２４のみを通って主液室４２と副液室４４との間で液体が流通する。
【００６６】
プランジャ部材７８には、図３に示されるように、その径方向中間部に軸方向へ貫通する複数本（本実施形態では、２本）の液圧解放路１２６が形成されている。これらの液圧解放路１２６は、コイルスプリング９０の付勢力により閉塞位置にあるプランジャ部材７８が開放位置側へ移動する際に、外部から閉じられた液圧空間１３０内の液体をオリフィス空間１３２内へ流出させ、液圧空間１３０の液圧上昇を防止してプランジャ部材７８を開放位置側へ移動可能にする。
【００６７】
防振装置１０では、プランジャ部材７８における座受部８６とオリフィス部材４６における座受穴５６の底面部との間にコイルスプリング９０が常に圧縮状態となるように配置されている。これにより、コイルスプリング９０はプランジャ部材７８を常に開放位置側へ付勢する。すなわち、コイルスプリング９０は、プランジャ部材７８が開放位置（図３参照）にあるときに、自由長に対して所定の予備圧縮量だけ軸方向に沿って圧縮された予備圧縮状態となっている。
【００６８】
ここで、コイルスプリング９０としては、圧縮量の増加に従ってばね定数が段階的大きくなる非線形特性を有するものが用いられている。具体的には、本実施形態に係るコイルスプリング９０としては、図５（Ｂ）に示されるように、不等ピッチコイルスプリングが用いられている。このコイルスプリング９０は、軸方向に沿って上端側の巻線部分ＳＵにおける素線間のピッチＰＵと下端側の巻線部分ＳＬにおける素線間のピッチＰＬとが互いに異なる長さとされており、ピッチＰＵがピッチＰＬに対して長いもの（２段ピッチコイルスプリング）になっている。
【００６９】
図７には、上記のように構成されたコイルスプリング９０の軸方向に沿った圧縮量と圧縮荷重（ばね反力）との関係が実線Ｌ１により示されている。ここで、コイルスプリング９０のばね定数は実線Ｌ１の傾きの大きさにより表される。コイルスプリング９０はばね定数の変異点ＰＶを有しており、軸方向へ圧縮量が変異点ＰＶ未満のときのばね定数ＣＬが、圧縮量がＰＶ以上のときのばね定数ＣＨよりも小さくなっている。
【００７０】
図３には、所定の予備圧縮量ＰＣ（本実施形態では、５ｍｍに設定）だけ圧縮されたコイルスプリング９０が示されており、この予備圧縮量は変異点ＰＶよりも短いものになっている。コイルスプリング９０は、予備圧縮状態から圧縮されると、上側の巻線部分ＳＵ（図５（Ｂ）参照）のピッチ及び下側の巻線部分ＳＬ（図５（Ｂ）参照）のピッチをそれぞれ狭くするように弾性変形しつつ、圧縮量及びばね定数ＣＬにより決まるばね反力を発生させる。コイルスプリング９０が更に圧縮されて圧縮量が変異点ＰＶに達すると、図４に示されるように、巻線部分ＳＵを形成する素線同士が接した状態になる。これにより、コイルスプリング９０では、巻線部分ＳＬのみが実質的に軸方向へ変形可能なることから、軸方向に沿った剛性（変形抵抗）が増大し、変異点ＰＶに達する前のばね定数ＣＬに対してばね定数ＣＨが大きくなる。
【００７１】
（実施形態の作用）
次に、本発明の実施形態に係る防振装置１０の動作及び作用を説明する。
【００７２】
防振装置１０では、例えば、車両におけるエンジンが作動すると、エンジンが発生した振動が取付金具２０を介してゴム弾性体２４に伝達され、ゴム弾性体２４が弾性変形する。このとき、ゴム弾性体２４は吸振主体として作用し、ゴム弾性体２４の内部摩擦等に基づく吸振作用によって振動が吸収され、外筒金具１２を介して車体側へ伝達される振動が低減される。また自動車等の車両では、アイドリング運転時にエンジンが相対的に高周波域の振動であるアイドル振動を発生し、また所定速度以上での走行時にはエンジンが相対的に低周波域の振動であるシェイク振動を発生する。
【００７３】
防振装置１０では、シェイクオリフィス１２２の主液室４２側の一部が、アイドルオリフィス１２４の一部を形成する共用オリフィス部７０とされ、この共用オリフィス部７０とシェイクオリフィス１２２における副液室４４側の一部である専用オリフィス部７２との間にシリンダ室７６のオリフィス空間１３２に連通するオリフィス開口７４が形成されていることから、主液室４２と副液室４４とが共用オリフィス部７０及び専用オリフィス部７２を含むシェイクオリフィス１２２により互いに連通すると共に、共用オリフィス部７０及びオリフィス空間１３２を含むアイドルオリフィス１２４によっても互いに連通する。
【００７４】
更に、防振装置１０では、プランジャ部材７８が、シリンダ室７６の液圧空間１３０内の液圧によりコイルスプリング９０の付勢力に抗して開放位置から閉塞位置に移動すると、プランジャ部材７８がオリフィス開口７４を閉塞し、コイルスプリング９０の付勢力により閉塞位置から開放位置へ復帰すると、プランジャ部材７８がオリフィス開口７４を開放することから、開放位置にあったプランジャ部材７８が、逆止弁１２８を通して主液室４２から液圧空間１３０内へ供給される液圧により閉塞位置へ移動すると、ゴム弾性体２４の弾性変形に伴って、シェイクオリフィス１２２のみを通って主液室４２と副液室４４との間を液体が行き来する。
【００７５】
また防振装置１０では、閉塞位置にあったプランジャ部材７８が、コイルスプリング９０の付勢力により開放位置へ復帰すると、シェイクオリフィス１２２及びアイドルオリフィス１２４の双方が開放された状態となるが、ゴム弾性体の弾性変形に伴って、液体の流通抵抗が相対的に小さいアイドルオリフィス１２４を優先的に通って主液室４２と副液室４４との間を液体が行き来する。
【００７６】
すなわち、防振装置１０では、相対的に周波数が低く振幅が大きいシェイク振動が入力した場合には、このシェイク振動によってゴム弾性体２４が弾性変形し、主液室４２内に相対的に大きな液圧変化（液圧振幅）が生じると共に、主液室４２内の周期的な液圧上昇時に逆止弁１２８を通して主液室４２から液圧空間１３０へ液体が流入して、液圧空間１３０内の液圧が主液室４２内の上昇時の液圧（最高値）と略平衡する平衡圧まで上昇する。
【００７７】
防振装置１０では、コイルスプリング９０の付勢力（ばね反力）がシェイク振動の入力時における液圧空間１３０内の液圧（平衡圧）に対応する値よりも小さく設定されており、これにより、シェイク振動の入力時には、プランジャ部材７８がコイルスプリングの付勢力に抗して開放位置から閉塞位置側へ間欠的に移動し、液圧空間１３０内の液圧により閉塞位置へ保持される。
【００７８】
従って、防振装置１０では、シェイク振動の入力時には、ゴム弾性体２４の弾性変形に伴って、シェイクオリフィス１２２のみを通して主液室４２と副液室４４の間を液体が行き来する。このとき、シェイクオリフィス１２２における液体の流通抵抗がシェイク振動の周波数及び振幅に対応するように設定（チューニング）されていることから、シェイクオリフィス１２２を通って主液室４２と副液室４４との間を行き来する液体に共振現象（液柱共振）が生じ、この液柱共振の作用によってシェイク振動を特に効果的に吸収できる。
【００７９】
また防振装置１０では、相対的に周波数が高く振幅が小さいアイドル振動が入力した場合には、アイドル振動によってゴム弾性体２４が弾性変形すると共に、主液室４２内に相対的に小さな液圧変化（液圧振幅）が生じることから、この場合にも、主液室４２内の周期的な液圧上昇時に逆止弁１２８を通して主液室４２から液圧空間へ液体が流入して、液圧空間１３０内の液圧が上昇して主液室４２内の上昇時の液圧（最高値）と略平衡する平衡圧まで達する。
【００８０】
但し、防振装置１０では、コイルスプリング９０の付勢力（ばね反力）がアイドル振動の入力時における液圧空間１３０内の平衡圧に対応する値よりも大きく設定されており、これにより、アイドル振動の入力時に、プランジャ部材７８が開放位置にあるときには、コイルスプリング９０の付勢力により開放位置に保持され、また閉塞位置にある場合には、コイルスプリング９０の付勢力により閉塞位置から開放位置へ移動（復帰）する。
【００８１】
なお、コイルスプリング９０の付勢力により閉塞位置にあるプランジャ部材７８が開放位置側へ移動する際には、プランジャ部材７８に形成された液圧解放路１２６が、外部から閉じられた液圧空間１３０内の液体をオリフィス空間１３２内へ流出させることから、液圧空間１３０の液圧上昇を防止してプランジャ部材７８を開放位置側へ円滑に、かつ低い移動抵抗で移動可能にする。
【００８２】
従って、防振装置１０では、アイドル振動の入力時には、ゴム弾性体２４の弾性変形に伴って、シェイクオリフィス１２２に対して液体の流通抵抗が小さいアイドルオリフィス１２４を優先的に通って主液室４２と副液室４４との間を液体が行き来する。このとき、アイドルオリフィス１２４における液体の流通抵抗がアイドル振動の周波数及び振幅に対応するように設定（チューニング）されていることから、アイドルオリフィス１２４を通って主液室４２と副液室４４との間を行き来する液体に共振現象（液柱共振）が生じ、この液柱共振の作用によってアイドル振動を特に効果的に吸収できる。
【００８３】
この結果、防振装置１０によれば、電磁ソレノイドや空圧ソレノイド等の外部からの制御及び動力供給を受けて作動するバルブ機構を用いることなく、主液室４２と副液室４４とを連通するオリフィスを、入力振動の周波数に応じて、シェイクオリフィス１２２及びアイドルオリフィス１２４の何れか一方に、主液室４２内の液圧変化を駆動力として用い切り換えることができる。
【００８４】
また防振装置１０では、プランジャ部材７８とオリフィス部材４６との間に圧縮状態となるように配置されたコイルスプリング９０が、液圧空間１３０を縮小する開放位置側へプランジャ部材７８を付勢しており、このコイルスプリング９０として、圧縮量の増加に従ってばね定数が段階的に大きくなる非線形特性を有する２段ピッチコイルスプリングが用いられている。これにより、コイルスプリングとして圧縮量の増加にばね反力が実質的に比例して増加する線形特性を有するものを用いた場合と比較し、コイルスプリング９０がプランジャ部材７８に作用させるばね反力の偏差（バラツキ）に対する許容範囲を拡大できるので、コイルスプリング９０のばね定数の誤差に対する許容範囲を大きくできると共に、開放位置にあるプランジャ部材７８とオリフィス部材４６との間に配置されるコイルスプリング９０の予備圧縮量を大きなものとし、予備圧縮量の誤差（絶対値）に対する許容範囲を大きくできる。
【００８５】
すなわち、本実施形態に係る防振装置１０では、プランジャ部材７８を入力振動（シェイク振動又はアイドル振動）の振幅に対応する適正な位置（閉塞位置又は開放位置）へ正常に移動させ、かつ適正な位置に保持するためには、コイルスプリングがプランジャ部材に作用させる荷重（ばね反力）を、プランジャ部材の拡縮方向に沿った位置及び、入力振動の種類、すなわち主液室４２内に生じる液圧振幅の大きさに応じて適正値に設定する必要がある。この点を図７に基づいて具体的に説明する。
【００８６】
但し、図７における実線Ｌ１で示されるコイルスプリング９０の特性及び各設定値は、本実施形態に係る防振装置１０における設計値の一例にすぎず、防振装置１０の仕様等に応じて適宜変更されることは言うまでもない。
【００８７】
図７に示されるように、プランジャ部材７８が開放位置にあるときのコイルスプリング９０の圧縮量である予備圧縮量ＰＣは５ｍｍに設定され、プランジャ部材７８が閉塞位置にあるときのコイルスプリング９０の圧縮量である限界圧縮量ＬＣは８ｍｍに設定されている。またコイルスプリング９０のばね定数の変異点ＰＶとなる圧縮量は６．５ｍｍに設定されている。
【００８８】
先ず、開放位置にあるプランジャ部材７８に作用する外力について説明する。開放位置にあるプランジャ部材７８には、予備圧縮状態にあるコイルスプリング９０のばね反力が開放位置側への付勢力として作用する。このばね反力は、コイルスプリング９０の圧縮量（５ｍｍ）及びばね定数ＣＬにより決まり、本実施形態では２．５Ｎになっている。
【００８９】
また開放位置にあるプランジャ部材７８には、液圧空間１３０内の液圧に対応する液体加圧力が閉塞位置側への付勢力として作用する。この液体加圧力は、液圧空間１３０の液圧及び、プランジャ部材７８における液圧空間１３０へ面した部分の投影面積である受圧面積との積により演算される。液圧空間１３０の液圧は、前述したように防振装置１０の入力振動の振幅に応じて変化し、振幅が小さいアイドル振動が入力している時の液圧は相対的に小さく、振幅が大きいシェイク振動が入力している時の液圧は相対的に大きいものになる。ここで、アイドル振動の入力時にプランジャ部材７８に作用する液体加圧力をＦＬＩ、シェイク振動の入力時にプランジャ部材７８に作用する液体加圧力をＦＬＳとする。
【００９０】
またプランジャ部材７８が開放位置にある場合には、主液室４２と副液室４４とが液体の流通抵抗が小さいアイドルオリフィス１２４により連通していることから、プランジャ部材７８が閉塞位置にある場合と比較し、アイドル振動及びシェイク振動の入力時における主液室４２内の液圧振幅がそれぞれ小さくなり、これに伴って液圧空間１３０内の液圧も低いものになる。
【００９１】
コイルスプリング９０が開放位置にあるプランジャ部材７８に作用させるばね反力は、アイドル振動入力時の液体加圧力によりプランジャ部材７８が閉塞位置側へ移動することを防止するため、液体加圧力ＦＬＩよりも大きくする必要があり、かつ入力振動からアイドル振動からシェイク振動に変化した時にプランジャ部材７８をばね反力により開放位置から閉塞位置側へ移動開始させるため、液体加圧力ＦＬＳよりも小さくする必要がある。
【００９２】
次に、閉塞位置にあるプランジャ部材７８に作用する外力について説明する。開放位置にあるプランジャ部材７８には、圧縮量が限界圧縮量となったコイルスプリング９０のばね反力が開放位置側への付勢力として作用する。このばね反力は、コイルスプリング９０の圧縮量（８ｍｍ）及びばね定数ＣＨにより決まり、本実施形態では１２．５Ｎになっている。
【００９３】
また閉塞位置にあるプランジャ部材７８には、液圧空間１３０内の液圧に対応する液体加圧力が閉塞位置側への付勢力として作用する。この液体加圧力は、プランジャ部材７８が開放位置にある場合と同様に、液圧空間１３０の液圧及び、プランジャ部材７８における受圧面積との積により演算される。液圧空間１３０の液圧は、振幅が小さいアイドル振動が入力している時の液圧は相対的に小さく、振幅が大きいシェイク振動が入力している時の液圧は相対的に大きいものになる。ここで、アイドル振動の入力時にプランジャ部材７８に作用する液体加圧力をＦＨＩ、シェイク振動の入力時にプランジャ部材７８に作用する液体加圧力をＦＨＳとする。
【００９４】
またプランジャ部材７８が閉塞位置にある場合には、主液室４２と副液室４４とが液体の流通抵抗が大きいシェイクオリフィス１２２のみにより連通していることから、プランジャ部材７８が開放位置にある場合と比較し、アイドル振動及びシェイク振動の入力時における主液室４２内の液圧振幅がそれぞれ高くなり、これに伴って液圧空間内の液圧も高いものになる。
【００９５】
コイルスプリング９０が閉塞位置にあるプランジャ部材７８に作用させるばね反力は、入力振動からシェイク振動からアイドル振動に変化した時にプランジャ部材７８を閉塞位置から開放位置側へ移動開始させるため、液体加圧力ＦＨＩよりも大きくする必要があり、かつシェイク振動入力時に液体加圧力によりプランジャ部材７８が開放位置側へ移動することを防止するため、液体加圧力ＨＳよりも小さくする必要がある。
【００９６】
また防振装置１０では、主液室４２と副液室４４とを連通するシェイクオリフィス１２２及びアイドルオリフィス１２４を一方から他方へ切り換える際の応答時間を短くするために、開放位置と閉塞位置との間の距離が３ｍｍと非常に短いものになっている。このため、例えば、コイルスプリングとして線形特性を有するものを用いた場合、上記のような条件を充足するようにばね反力を得るためには、コイルスプリングに要求されるばね特性が、図７の２点鎖線Ｌ２で示されるような傾き（ばね定数）を有するものとなる。
【００９７】
２点鎖線Ｌ２で示されるように、線形特性のコイルスプリングを用いた場合には、プランジャ部材７８が開放位置にあるときの予備圧縮量が１ｍｍ程度になり、非線形特性を有するコイルスプリング９０を用いた場合と比較し、予備圧縮量が非常に小さいものとなる。またプランジャ部材７８が閉塞位置にあるときのばね反力が１０Ｎ程度になり、非線形特性を有するコイルスプリング９０を用いた場合と比較し、液体加圧力ＦＨＩとの差が小さいものとなる。
【００９８】
それに対し、防振装置１０では、変異点ＰＶ未満の圧縮量におけるコイルスプリング９０のばね定数ＣＬを、線形特性を有するコイルスプリングのばね定数よりも小さくできるので、プランジャ部材７８が開放位置にある場合のコイルスプリング９０の予備圧縮量を大きくできる。また防振装置１０では、変異点ＰＶ以上の圧縮量におけるコイルスプリング９０のばね定数ＣＨを、線形特性を有するコイルスプリングのばね定数よりも大きくできるので、プランジャ部材７８が閉塞位置にある場合のコイルスプリング９０のばね反力ＳＨと液体加圧力ＦＨＩとの差を大きくできる。
【００９９】
なお、本実施形態に係る防振装置１０では、コイルスプリング９０としてばね定数が段階的に増加する２段ピッチコイルスプリングを用いたが、コイルスプリング９０としては、圧縮量の増加に従ってばね定数が増加する非線形特性を有するものであるならば、２段ピッチピッチコイルスプリング以外の各種のものも用いることができ、例えば、ピッチが３段階以上に亘って段階的又は連続的に変化する不等ピッチコイルスプリング、素線の巻径が一定ではないテーパスプリングや樽型スプリング、素線径が一定ではない不等線径スプリング等も用いることができる。
【０１００】
また本実施形態に係る防振装置１０では、主液室４２内の液圧上昇時に逆止弁１２８を通して液体を主液室４２から液圧空間１３０内へ供給し、この液圧空間１３０内の液圧を主液室４２の液圧上限値に対応する平衡圧に上昇させ、シェイク振動の入力時に、液圧空間１３０の液圧（正圧）によりプランジャ部材７８を開放位置から閉塞位置へ移動させていたが、これとは逆に、逆止弁を液圧空間１３０から主液室４２へのみ液体が流出させ得るように構成し、主液室４２内の液圧低下時に、この逆止弁を通して液体を液圧空間１３０から主液室４２内へ流出させることにより、液圧空間１３０内の液圧を主液室４２の液圧下限値に対応する平衡圧まで低下させ、シェイク振動の入力時に、液圧空間１３０の液圧（負圧）によりプランジャ部材７８を開放位置から閉塞位置へ移動させるようにして良い。この場合には、コイルスプリングは、プランジャ部材７８とホルダ部材１００との間に圧縮状態で配置されることになる。
【図面の簡単な説明】
【０１０１】
【図１】本発明の実施形態に係る防振装置の構成を示す軸方向に沿った断面図であり、プランジャ部材が開放位置にある状態を示している。
【図２】図１に示される防振装置の構成を示す軸方向に沿った断面図であり、プランジャ本体が閉塞位置にある状態を示している。
【図３】図１に示される防振装置における仕切金具及びプランジャ部材の構成を示す断面図であり、プランジャ部材が開放位置にある状態を示している。
【図４】図１に示される防振装置における仕切金具及びプランジャ部材の構成を示す断面図であり、プランジャ部材が閉塞位置にある状態を示している。
【図５】（Ａ）は図１に示される防振装置における仕切金具及びプランジャ部材の構成を示す分解斜視図、（Ｂ）はプランジャ部材と仕切金具におけるオリフィス部材との間に配置されるコイルスプリングを示す斜視図である。
【図６】図１に示される防振装置におけるオリフィス部材の構成を示す斜視図である。
【図７】図１に示される防振装置におけるコイルスプリングの軸方向に沿った圧縮量とばね反力との関係を示すグラフである。
【符号の説明】
【０１０２】
１０ 防振装置
１２ 外筒金具（第１の取付部材）
２０ 取付金具（第２の取付部材）
２４ ゴム弾性体（弾性体）
３６ 仕切金具
４２ 主液室
４４ 副液室
７４ オリフィス開口
７８ プランジャ部材
９０ コイルスプリング
１２２ シェイクオリフィス（第１の制限通路）
１２４ アイドルオリフィス（第２の制限通路）
１２６ 液圧解放路
１２８ 逆止弁
１３０ 液圧空間
１３２ オリフィス空間
【技術分野】
【０００１】
本発明は、振動を発生する部材からの振動の伝達を防止する流体封入式の防振装置に係り、特に、自動車のエンジンマウントとして好適に用いられる防振装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
例えば、乗用車等の車両では、振動発生部となるエンジンと振動受け部となる車体との間にエンジンマウントとしての防振装置が配設されており、この防振装置がエンジンから発生する振動を吸収し、車体側に伝達されるのを阻止するような構造となっている。この種の防振装置としては、幅広い周波数の振動に対応すべく、主液室及び副液室と、これらの液室をそれぞれ連通する複数本のオリフィスが設けられ、入力振動の周波数に応じて、複数本のオリフィスのうち１本のオリフィスにより主液室と副液室とが連通するように、電磁ソレノイド等により駆動されるバルブ機構により複数本のオリフィスを選択的に開閉するものが知られている。
【０００３】
つまり、この防振装置には、オリフィスの開閉状態を制御し、複数のオリフィス間で液体の通路を切り替える為の電気的な電磁ソレノイド等が必要なだけでなく、これら電磁ソレノイド等を入力振動の周波数等に基づいて動作させ、オリフィスを切り替えさせるコントローラが構造上、必要であった。しかし、これらの電磁ソレノイド及びコントローラは、比較的高価なものであり、またこれらの部品は防振装置の構造を著しく複雑化すると共に、車両への取付作業を煩雑なものにする要因となっていた。
【０００４】
上記のような問題に鑑み、本出願の発明者等は、特許文献１において、主液室と副液室がシェイクオリフィス及びアイドルオリフィスによりそれぞれ連通されており、前記アイドルオリフィスの一部を形成すると共に副液室に連通したシリンダ空間内に配置されたプランジャ部材が、シェイク振動の入力時には主液室の液圧によりアイドルオリフィスを閉塞する閉塞位置へ移動し、アイドル振動時にはプランジャ部材をコイルスプリングの付勢力によりアイドルオリフィスを開放する開放位置へ移動させる防振装置を開示している。
【０００５】
すなわち、特許文献１の防振装置では、外筒内の空間を主液室と副液室とに区画する仕切部材が設けられると共に、この仕切部材の内周側に形成されたシリンダ室内にプランジャ部材が軸方向へ移動可能に配置されており、振動入力時には、主液室内に液圧変化（液圧振幅）が生じることにより、この液圧変化に伴って主液室内の液体が逆止弁を通してシリンダ室内の主液室側の空間（液圧空間）に流入し、液圧空間内の液圧を主液室内の液圧振幅の最高圧と平衡するまで上昇させる。
【０００６】
このとき、振幅が大きいシェイク振動が入力すると、主液室内の液圧振幅も相対的に大きなものになり、液圧空間内の液圧も相対的に高いものになるので、プランジャ部材が開放位置にある場合には、液圧空間内の液圧に生じる加圧力によりプランジャ部材がコイルスプリングの付勢力に抗して閉塞位置まで移動し、シェイク振動の入力中は閉塞位置に保持される。
【０００７】
また振幅が小さいアイドル振動が入力すると、主液室内の液圧振幅が相対的に小さいものになり、液圧空間内の液圧も相対的に低いものになるので、プランジャ部材が開放位置にある場合には、コイルスプリングの付勢力によりプランジャ部材が液圧空間内の液圧に抗して開放位置に保持され、プランジャ部材が閉塞位置にある場合には、コイルスプリングの付勢力によりプランジャ部材が液圧空間内の液圧に抗して開放位置に移動する。
【０００８】
従って、特許文献１に記載されたような防振装置では、プランジャ部材を入力振動の種類（振幅）に対応する適正な位置（開放位置又は閉塞位置）へ正常に移動させるためには、コイルスプリングがプランジャ部材に作用させる荷重（ばね反力）を、プランジャ部材の位置、アイドルオリフィスの開閉状態、入力振動の種類（シェイク振動又はアイドル振動）等に応じて精度良く適正値に設定する必要がある。
【特許文献１】国際公開ＷＯ２００４／０８１４０８号
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
しかしながら、特許文献１に記載されたような防振装置では、コイルスプリングとして圧縮荷重の増加にばね反力が実質的に比例して増加する線形特性を有するものを用いていたことから、コイルスプリングがプランジャ部材に作用させるばね反力の偏差（バラツキ）に対する許容範囲が極めて小さいものになる。このため、このような防振装置では、コイルスプリングのばね定数の誤差を非常に厳しく管理することが要求されると共に、開放位置にあるプランジャ部材とシリンダ室の内壁面との間に配置されるコイルスプリングの予備圧縮量の誤差に対する許容範囲も極めて小さいものなってしまう。
【００１０】
この結果、特許文献１に記載されたような防振装置を量産しようとした場合には、装置の構成部品として使用可能なコイルスプリングの製造歩留まりが低くなることから、結果としてコイルスプリングの単価が高いものになり、またコイルスプリングを装置に組み付ける際の組付作業が非常に難しいものになることから、装置の生産性が低くなる、という問題が生じる。
【００１１】
本発明の目的は、上記事実を考慮して、プランジャ部材を開放位置側へ付勢するコイルスプリングのばね定数の誤差及び、コイルスプリングの予備圧縮量の誤差に対する許容範囲をそれぞれ十分に大きいものにできる防振装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
上記の目的を達成するため、本発明の請求項１に係る防振装置は、振動発生部及び振動受け部の一方に連結される第１の取付部材と、振動発生部及び振動受け部の他方に連結される第２の取付部材と、前記第１の取付部材と前記第２の取付部材との間に配置された弾性体と、前記弾性体を隔壁の一部として液体が封入され、該弾性体の弾性変形に伴って内容積が変化する主液室と、液体が封入され内容積が拡縮可能とされた副液室と、前記主液室と前記副液室とを連通する第１の制限通路と、前記主液室と前記副液室とを連通し、前記第１の制限通路よりも液体の流通抵抗が小さい第２の制限通路と、前記主液室と前記副液室との間に設けられ、液体が充填されたシリンダ室と、前記シリンダ室内を、前記第２の制限通路の一部を構成すると共に前記副液室に連通したオリフィス空間及び前記第２の制限通路から隔離された液圧空間に区画すると共に、前記オリフィス空間及び前記液圧空間の拡縮方向に沿って所定の開放位置と閉塞位置との間で移動可能とされたプランジャ部材と、前記オリフィス空間内に面するように設けられると共に、前記第２の制限通路における前記オリフィス空間と他の部分とを連通させ、前記プランジャ部材が前記閉塞位置に移動すると、該プランジャ部材により閉塞され、前記プランジャ部材が前記開放位置に移動すると、該プランジャ部材により開放されるオリフィス開口と、前記プランジャ部材と前記シリンダ室の内壁面との間に圧縮状態となるように配置され、前記液圧空間を縮小する前記開放位置側へ前記プランジャ部材を付勢するコイルスプリングと、前記主液室と前記液圧空間との間に配置され、前記主液室内の液圧変化に伴って該主液室と前記液圧空間との間で一方向へのみ液体を流出させ得る逆止弁と、前記プランジャ部材が、前記コイルスプリングの付勢力により前記開放位置へ復帰する際に、前記液圧空間内の液体を前記オリフィス空間又は前記副液室内へ流出させる液圧解放路と、を有し、前記コイルスプリングとして、圧縮量の増加に従ってばね定数が段階的又は連続的に大きくなる非線形特性を有するものを用いたことを特徴とする。
【００１３】
本発明の請求項１に係る防振装置の作用を以下に説明する。
【００１４】
請求項１の防振装置では、基本的に、第１及び第２の取付部材の何れか一方に振動が伝達されると、第１及び第２の取付部材間に配置された弾性体が弾性変形し、この弾性体の内部摩擦等に基づく吸振作用によって振動が吸収され、振動受け部側へ伝達される振動が低減される。
【００１５】
また請求項１に係る防振装置では、開放位置にあったプランジャ部材が、逆止弁を通して主液室から液圧空間内へ供給される液圧により閉塞位置へ移動すると、弾性体の弾性変形に伴って第１の制限通路のみを通って主液室と副液室との間を液体が行き来し、また閉塞位置にあったプランジャ部材が、コイルスプリングの付勢力により開放位置へ復帰すると、第１の制限通路及び第２の制限通路の双方が開放された状態となるが、弾性体の弾性変形に伴って、液体の流通抵抗が相対的に小さい第２の制限通路を優先的に通って主液室と副液室との間を液体が行き来する。
【００１６】
すなわち、請求項１に係る防振装置では、相対的に周波数が低く振幅が大きい振動（以下、「低周波域振動」という。）が入力した場合には、この低周波域振動によって弾性体が弾性変形し、主液室内に相対的に大きな液圧変化（液圧振幅）が生じると共に、主液室内の周期的な液圧変化時に逆止弁を通して主液室から液圧空間へ液体が流入し、又は液圧空間から主液室へ液体が流出して、液圧空間内の液圧が主液室内の液圧（最高値又は最低値）と略平衡する平衡圧に達する。
【００１７】
このとき、コイルスプリングの付勢力（ばね反力）を液圧空間内の平衡圧に対応する値よりも小さく設定しておけば、プランジャ部材がコイルスプリングの付勢力に抗して開放位置から閉塞位置側へ間欠的に移動し、液圧空間内の液圧により閉塞位置へ保持される。
【００１８】
従って、請求項１に係る防振装置では、第１の制限通路における液体の流通抵抗を低周波域振動の周波数及び振幅に対応するように設定（チューニング）しておけば、低周波域振動の入力時には、第１の制限通路を通って主液室と副液室との間を行き来する液体に共振現象（液柱共振）が生じるので、この液柱共振の作用によって低周波域振動を特に効果的に吸収できる。
【００１９】
また請求項１に係る防振装置では、相対的に周波数が高く振幅が小さい振動（以下、「高周波域振動」という。）が入力した場合には、この高周波域振動によって弾性体が弾性変形すると共に、主液室内に相対的に小さな液圧変化が生じることから、この場合にも、主液室内の周期的な液圧変化時に逆止弁を通して主液室から液圧空間へ液体が流入し、又は液圧空間から主液室へ液体が流出して、液圧空間内の液圧も主液室内の液圧（最高値又は最低値）と略平衡する平衡圧に達する。
【００２０】
このとき、コイルスプリングの付勢力を液圧空間内の平衡圧に対応する値よりも大きく設定しておけば、プランジャ部材が開放位置にあるときには、コイルスプリングの付勢力により開放位置に保持され、また閉塞位置にある場合には、コイルスプリングの付勢力により閉塞位置から開放位置へ移動（復帰）する。
【００２１】
従って、請求項１に係る防振装置では、第２の制限通路における液体の流通抵抗を高周波域振動の周波数及び振幅に対応するように設定（チューニング）しておけば、第２の制限通路を通って主液室と副液室との間を行き来する液体に共振現象（液柱共振）が生じるので、この液柱共振の作用によって高周波域振動を特に効果的に吸収できる。
【００２２】
また請求項１に係る防振装置では、プランジャ部材とシリンダ室の内壁面との間に圧縮状態となるように配置されたコイルスプリングが、液圧空間を縮小する前記開放位置側へプランジャ部材を付勢しており、このコイルスプリングとして、圧縮量の増加に従ってばね定数が段階的又は連続的に大きくなる非線形特性を有するものが用いられている。これにより、コイルスプリングとして圧縮量の増加にばね反力が実質的に比例して増加する線形特性を有するものを用いた場合と比較し、コイルスプリングがプランジャ部材に作用させるばね反力の偏差（バラツキ）に対する許容範囲を拡大できるので、コイルスプリングのばね定数の誤差に対する許容範囲を大きくできると共に、開放位置にあるプランジャ部材とシリンダ室の内壁面との間に配置されるコイルスプリングの圧縮量（予備圧縮量）を大きなものとし、この予備圧縮量の誤差に対する許容範囲も大きくできる。
【００２３】
すなわち、請求項１に係る防振装置では、プランジャ部材を入力振動の種類（振幅）に対応する適正な位置（開放位置又は閉塞位置）へ正常に移動させ、適正な位置に保持するためには、コイルスプリングがプランジャ部材に作用させる荷重（ばね反力）を、プランジャ部材の拡縮方向に沿った位置及び、入力振動の種類、すなわち主液室に生じる液圧振幅の大きさに応じて適正値に設定する必要がある。
【００２４】
また主液室と副液室とを連通する第１の制限通路及び第２の制限通路の一方から他方へ切り換える際の応答時間を短くするためには、開放位置と閉塞位置との距離をできるだけ短くすることが有効である。
【００２５】
このため、請求項１に係る防振装置では、開放位置と閉塞位置との距離を短いものにすると、プランジャ部材が開放位置にある場合のコイルスプリングの圧縮量とプランジャ部材から閉塞位置にある場合のコイルスプリングの圧縮量との差も小さいものになるので、コイルスプリングとしてばね定数が大きいものを用いる必要がある。
【００２６】
一方、プランジャ部材が開放位置にある場合のコイルスプリングの圧縮量（予備圧縮量）を大きくし、予備圧縮量の誤差に対する許容範囲を増加するためには、コイルスプリングとしてばね定数が小さいものを用いることが有利になる。
【００２７】
従って、コイルスプリングとして線形特性を有するものを用いた場合には、コイルスプリングに対する互いに相反する要求を満たすために、コイルスプリングのばね定数に対する許容誤差及び、コイルスプリングの予備圧縮量に対する許容誤差が極めて小さいものになってしまうが、コイルスプリングとして非線形特性を有するものを用いることにより、コイルスプリングのばね定数の誤差に対する許容範囲及び、プランジャ部材とシリンダ室の内壁面との間に配置されるコイルスプリングの予備圧縮量の誤差に対する許容範囲をそれぞれ増加できる。
【００２８】
また本発明の請求項２に係る防振装置は、請求項１記載の防振装置において、前記コイルスプリングとして、不等ピッチコイルスプリングを用いたことを特徴とする。
【００２９】
また本発明の請求項３に係る防振装置は、請求項１又は２記載の防振装置において、前記コイルスプリングは、前記開放位置にある前記プランジャ部材と前記シリンダ室の内壁面との間に軸方向に沿って所定量圧縮された予圧縮状態で配置され、前記プランジャ部材が前記閉鎖位置へ移動するに従って圧縮量を増加させることを特徴とする。
【００３０】
また本発明の請求項４に係る防振装置は、請求項１乃至３の何れか１項記載の防振装置において、前記コイルスプリングは、前記プランジャ部材が前記開放位置と前記閉塞位置との間における所定の中間位置に対して前記開放位置側に位置する小圧縮状態では、ばね定数が相対的に小さくなり、中間位置に対して前記閉塞位置側に位置する大圧縮状態では、ばね定数が相対的に大きくなることを特徴とする。
【００３１】
また本発明の請求項５に係る防振装置は、請求項４記載の防振装置において、前記コイルスプリングの前記小圧縮状態におけるばね定数を、前記プランジャ部材が前記開放位置にあり、かつ入力振動としてアイドル振動が入力している時に前記主液室内に生じる液圧振幅及び、前記プランジャ部材が前記開放位置にあり、かつ入力振動としてシェイク振動が入力している時に前記主液室内に生じる液圧振幅に対応して設定し、前記コイルスプリングの前記大圧縮状態におけるばね定数を、前記プランジャ部材が前記閉鎖位置にあり、かつ入力振動としてアイドル振動が入力している時に前記主液室内に生じる液圧振幅及び、前記プランジャ部材が前記閉鎖位置にあり、かつ入力振動としてシェイク振動が入力している時に前記主液室内に生じる液圧振幅に対応して設定したことを特徴とする。
【発明の効果】
【００３２】
以上説明したように、本発明に係る防振装置によれば、プランジャ部材を開放位置側へ付勢するコイルスプリングのばね定数の誤差及び、コイルスプリングの予備圧縮量の誤差に対する許容範囲をそれぞれ十分に大きいものにできる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３３】
以下、本発明の実施形態に係る防振装置について図面を参照して説明する。なお、図中、符号Ｓは装置の軸心を表しており、この軸心Ｓに沿った方向を装置の軸方向として以下の説明を行う。
【００３４】
（実施形態の構成）
図１及び図２には本発明の第１の実施形態に係る防振装置が示されている。図１に示されるように、防振装置１０には、その外周側に薄肉円筒に形成された外筒金具１２が設けられると共に、この外筒金具１２の内周側に取付金具２０が略同軸的に配置されている。外筒金具１２には、その上端部に外周側へ延出する環状のフランジ部１４が屈曲形成されると共に、下端部に装置の組立時に内周側へテーパ状に折り曲げられるかしめ部１６が形成されており、これらのフランジ部１４とかしめ部１６との中間に内周側へ向かって断面Ｖ字状に屈曲された絞り部１８が全周に亘って形成されている。防振装置１０は、外筒金具１２がカップ状のホルダ金具（図示省略）内へ嵌挿されることにより、このホルダ金具を介してして車両における車体側へ連結される。
【００３５】
取付金具２０は、その上端側が略一定の外径を有する円柱状に形成されると共に、下端側が下方へ向かってテーパ状に外径が縮径する略円錐台状に形成されており、この取付金具２０には、その上端面から下端側へ向かって軸心Ｓに沿ってねじ穴２２が穿設されている。防振装置１０は、取付金具２０のねじ穴２２に捻じ込まれたボルト等の締結部材及びブラケットステーを介して車両におけるエンジン側に連結固定される。
【００３６】
防振装置１０には、外筒金具１２と取付金具２０との間に略肉厚リング状に形成されたゴム弾性体２４が配置されている。ゴム弾性体２４は、その外周面が外筒金具１２の内周面における絞り部１８の上側に加硫接着されると共に、内周面が取付金具２０の外周面下端側に加硫接着されている。これにより、ゴム弾性体２４は外筒金具１２と取付金具２０とを弾性的に連結する。
【００３７】
ゴム弾性体２４は、その断面が取付金具２０から外筒金具１２へ向かって下方へ傾斜する略ハ字状に形成されている。これにより、ゴム弾性体２４の下面中央部には、下方から上方へ向かって内径が狭くなる略円錐台状の凹部２６が形成される。ゴム弾性体２４には、その上端外周部から外周側へ延出する断面矩形状のストッパ部２８が一体的に形成されており、このストッパ部２８は、外筒金具１２のフランジ部１４における周方向に沿った一部に加硫接着されている。このストッパ部２８は、防振装置１０が車両に取り付けられた状態で、軸方向に沿ってエンジン側に大きな相対変位が生じた場合に、ブラケットステー等へ当接してエンジン側の変位を制限すると共に衝突音の発生を防止する。
【００３８】
ゴム弾性体２４には、その下端内周部に取付金具２０の下端部を覆うインナクッション部３０が一体的に形成されると共に、外筒金具１２の絞り部１８の内周側に段差部３２が一体的に形成されている。この段差部３２は、その下面側が平面状に形成されており、絞り部１８により外周側から軸方向への変形が制限されるように支持されている。またゴム弾性体２４には、段差部３２の下端外周部から下方へ延出する薄肉円筒状の被覆部３４が一体的に形成されている。この被覆部３４は、外筒金具１２の内周面を覆うように下端部まで延出され、外筒金具１２に加硫接着されている。
【００３９】
防振装置１０には、外筒金具１２の内周側に全体として略肉厚円板状に形成された仕切金具３６（図３参照）が嵌挿されている。仕切金具３６は、その上面外周部を段差部３２の下面側へ当接させると共に、外周面を被覆部３４を介して外筒金具１２の内周面へ圧接させている。また防振装置１０には、外筒金具１２の内周側における仕切金具３６の下側に環状の支持筒３８が嵌挿されている。支持筒３８は、その上端側を仕切金具３６の下面外周部へ当接させると共に、被覆部３４を介して外周面を外筒金具１２の内周面へ圧接させている。防振装置１０では、外筒金具１２内に仕切金具３６及び支持筒３８が嵌挿された状態で、外筒金具１２のかしめ部１６が上端側から下端側へ向かって内外径が縮径するようにテーパ状に折り曲げられる。これにより、外筒金具１２内で仕切金具３６及び支持筒３８が段差部３２（絞り部１８）とかしめ部１６との間に固定される。
【００４０】
支持筒３８には、その内周側にゴム材料により薄肉円板状に成形されたダイヤフラム４０が配置されており、このダイヤフラム４０は、その外周縁部が全周に亘って支持筒３８の内周面に加硫接着されている。これにより、外筒金具１２内には、その軸方向に沿った上端側がゴム弾性体２４により閉塞されると共に、下端側がダイヤフラム４０により閉塞された略円柱状の空間（液室空間）が形成され、この液室空間は仕切金具３６によりゴム弾性体２４を隔壁の一部とする主液室４２及びダイヤフラム４０を隔壁とする副液室４４に区画される。これらの主液室４２及び副液室４４内には、それぞれ水、エチレングリコール等の液体が充填される。
【００４１】
ここで、主液室４２は、その内容積がゴム弾性体２４の弾性変形に伴って変化（拡縮）し、またダイヤフラム４０は、副液室４４の内容積を拡縮する方向へ十分に小さい荷重（液圧）で変形可能とされている。
【００４２】
図５（Ａ）に示されるように、仕切金具３６には、その下部側に合成樹脂やアルミニウム等の金属材料により形成されたオリフィス部材４６が設けられると共に、このオリフィス部材４６の上側に有底円筒状の蓋部材４８が配置されている。オリフィス部材４６は、下面側が底板部５０により閉止された肉厚の有底円筒状に形成されており、底板部５０には、周方向に沿った寸法が内周側から外周側へ向かって広がる略扇状に形成された複数個（例えば、４個）の流通開口５２が穿設されると共に、図３に示されるように、流通開口５２の内周側に肉厚円筒状のボス部５４が一体的に形成されている。
【００４３】
図３に示されるように、ボス部５４は、その軸方向に沿った寸法が底板部５０の厚さよりも大きくなっており、底板部５０の上面部及び下面部からそれぞれ突出している。ボス部５４には上面中央部に円形凹状の座受穴５６が開口しており、この座受穴５６には後述するコイルスプリング９０の下端部が挿入される。またボス部５４には、座受穴５６の底面とボス部５４の下面との間を貫通する逃げ穴５８が穿設されている。この逃げ穴５８の内径は座受穴５６の内径よりも小径とされており、この逃げ穴５８内には、後述するプランジャ部材７８のガイド筒部８２が挿脱可能に挿入される。
【００４４】
図５（Ａ）に示されるように、オリフィス部材４６には、その外周面上端部に下端側よりも外径が小さい嵌挿部６０が形成されている。またオリフィス部材４６には、外周面における段差部６２と下端部との間に周方向に対して所定角度傾いたスパイラル方向に沿って延在する凹状の溝部６４が形成されている。
【００４５】
オリフィス部材４６には、図６（Ｂ）に示されるように、嵌挿部６０の一部を軸方向へ凹状に切り欠いて、溝部６４の長手方向に沿った主液室４２側の一端部をオリフィス部材４６の上面部まで連通させる連通路６６が形成されている。またオリフィス部材４６には、図６（Ｃ）に示されるように、その下端部の一部を軸方向へ矩形状に切り欠いて、溝部６４の長手方向に沿った他端部をオリフィス部材４６の下面まで連通させる連通路６８が形成されている。
【００４６】
溝部６４には、主液室４２側の一端から長手方向（スパイラル方向）中間部までの区間に共用オリフィス部７０が設けられると共に、この共用オリフィス部７０に対して副液室４４側に専用オリフィス部７２が設けられている。ここで、共用オリフィス部７０及び専用オリフィス部７２は、その径方向に沿った深さは同じになっているが、共用オリフィス部７０は、その軸方向に沿った幅が専用オリフィス部７２の軸方向に沿った幅よりも所定長だけ長くなっている。これにより、共用オリフィス部７０は、その断面積が専用オリフィス部７２の断面積よりも大きくなり、この共用オリフィス部７０の断面積は、車両のアイドリング運転時に発生するアイドル振動の周波数（例えば、１８〜３０Ｈｚ）及び振幅に対応するように設定されている。また共用オリフィス部７０の路長は、溝部６４全体の長手方向に沿った寸法（路長）の１／２以下となるように設定されている。
【００４７】
オリフィス部材４６には、図６（Ａ）に示されるように、溝部６４における共用オリフィス部７０と専用オリフィス部７２との境界部付近に、溝部６４（共用オリフィス部７０）の内周側の底面部からオリフィス部材４６の内周面まで貫通するオリフィス開口７４が穿設されている。このオリフィス開口７４は周方向へ細長いスロット状に形成されている。ここで、オリフィス開口７４の開口面積は、共用オリフィス部７０の断面積以上になっている。
【００４８】
またオリフィス開口７４は、その内周端に沿った両端部の形状が略半円形とされており、この両端部付近での液体の流通抵抗の増加が抑制されている。またオリフィス開口７４の内周縁部（エッジ部）における液体の流通方向に沿った断面形状を凸の半円状や楔状として、エッジ部での液体の流通抵抗の増加を抑制するようにして良い。
【００４９】
図６（Ｃ）に示されるように、オリフィス部材４６の内周側には円柱状の空間が形成され、この円柱状の空間は、後述するプランジャ部材７８が収納されるシリンダ室７６とされる。プランジャ部材７８は、図５（Ａ）に示されるように、肉厚円板状に形成されており、シリンダ室７６を軸方向に沿って主液室４２側の小空間である液圧空間１３０（図３参照）と副液室４４側の小空間であるオリフィス空間１３２（図４参照）とに区画している。またプランジャ部材７８は、その外周面下端側のエッジ部７９がオリフィス開口７４の長手方向と平行に延在している。
【００５０】
図３に示されるように、プランジャ部材７８には、その下面側における周縁部と中央部との間には周方向へ延在する環状凹部８０が形成されている。またプランジャ部材７８には、その下面中央部から下方へ突出する肉厚円筒状のガイド筒部８２が一体的に形成されると共に、このガイド筒部８２の中央部を軸方向へ貫通する軸受穴８４が穿設されている。プランジャ部材７８には、ガイド筒部８２の基端部にガイド筒部８２よりも大径とされた円柱状の座受部８６が同軸的に形成されている。またプランジャ部材７８には、その上面中央部に円形凹状の逃げ部８８が形成されている。
【００５１】
プランジャ部材７８は、図３に示されるように、オリフィス部材４６のシリンダ室７６内へ挿入され、シリンダ室７６の内周面に沿って軸方向に移動可能（スライド可能）となる。このとき、プランジャ部材７８は、ガイド筒部８２の先端側をオリフィス部材４６の座受穴５６及び逃げ穴５８内にも同軸的に挿入するが、ガイド筒部８２の外径は、座受穴５６及び逃げ穴５８の内径よりも小径であることから、プランジャ部材７８は、オリフィス部材４６の底板部５０へ接することなく、軸方向に沿って所定の範囲（後述する閉塞位置と開放位置との間）で移動可能になる。また仕切金具３６には、オリフィス部材４６の底板部５０とプランジャ部材７８との間にコイルスプリング９０が配置されている。
【００５２】
コイルスプリング９０は、その上端部をプランジャ部材７８の座受部８６の外周側に外嵌すると共に、その下端部をオリフィス部材４６の座受穴５６内へ挿入している。この状態で、コイルスプリング９０は、その上端面（上側座面）をプランジャ部材７８における座受部８６の周縁部へ圧接させると共に、下端面（下側座面）を座受穴５６の底面部へ圧接させ、プランジャ部材７８及び底板部５０により常に圧縮状態に保持されている。これにより、コイルスプリング９０はプランジャ部材７８を常に上方（主液室４２側）へ付勢する。
【００５３】
図３に示されるように、仕切金具３６では、蓋部材４８がオリフィス部材４６における嵌挿部６０の外周側に嵌挿固定されている。これにより、オリフィス部材４６のシリンダ室７６の上端側が蓋部材４８の頂板部９２により閉止される。蓋部材４８には、図５（Ａ）に示されるように、頂板部９２の中央部に円形の嵌挿穴９４が穿設されると共に、この嵌挿穴９４の外周側に扇状に形成された複数個（本実施形態では、４個）の弁座開口９６が形成されている。これら弁座開口９６は、軸心Ｓを中心として対称的な位置関係（点対称）となるように配置されている。また蓋部材４８には、図５（Ａ）に示されるように、その外周部にオリフィス部材４６の上端側の連通路６６（図６(Ｂ）参照）に面するように切欠部９８が形成されている。共用オリフィス部７０は、蓋部材４８の切欠部９８及び連通路６６を介して副液室４４内へ連通している。
【００５４】
図５（Ａ）に示されるように、仕切金具３６には、蓋部材４８とプランジャ部材７８との間に略円板状のホルダ部材１００が配置されると共に、このホルダ部材１００と蓋部材４８との間に略円板状の弁体１０２が介装されている。ホルダ部材１００には、図３に示されるように、その中央側に底の浅い有底円筒状とされた弁体ホルダ１０４が形成されると共に、この弁体ホルダ１０４の上端部から外周側へ延出する環状のフランジ部１０６が形成されている。またホルダ部材１００には、弁体ホルダ１０４の底板部１０５の外周部にそれぞれ扇状に形成された複数個の連通開口１０８が穿設されている。
【００５５】
図３に示されるように、ホルダ部材１００には、底板部１０５の中央部に肉厚円板状のボス部１１０が一体的に形成されると共に、このボス部１１０の下面中央部から軸心Ｓに沿って下方へ突出する丸棒状のガイドロッド１２０が一体的に形成されている。またボス部１１０の上面側には、円形凹状の嵌挿穴１１２が形成されている。ここで、蓋部材４８の頂板部９２とホルダ部材１００の底板部１０５との間には、嵌挿穴１１２の外周側に軸方向に沿った厚さ一定の円板状の空間である弁体収納室１１４が形成され、この弁体収納室１１４内には弁体１０２が収納される。
【００５６】
弁体１０２は、ＮＲ、ＮＢＲ等のゴム組成物により成形されており、その上面側が平面状とされると共に、下面側が内周側から外周側へ向って上方へ僅かに傾斜するスロープ状に形成されており、軸方向に沿った肉厚が内周側から外周側へ向って徐々に薄くなっている。また弁体１０２には、上面中央部に円形凸状の突起部１１６が形成されると共に、下面中央部にも円形凸状の突起部１１８が形成されている。弁体１０２は、その上面側の突起部１１６を蓋部材４８の嵌挿穴９４内へ嵌挿すると共に、下面側の突起部１１８をホルダ部材１００の嵌挿穴１１２内へ嵌挿している。これにより、弁体１０２は、ホルダ部材１００及び蓋部材４８と同軸的に位置決めされると共に、径方向への移動が拘束される。
【００５７】
弁体１０２は、突起部１１６，１１８の周縁部付近が蓋部材４８の頂板部９２とホルダ部材１００の底板部１０５との間で軸方向に沿って圧縮されている。これにより、弁体１０２は、その上面部を所定の加圧力（予圧力）で蓋部材４８の頂板部９２の下面側へ圧接させると共に、蓋部材４８とホルダ部材１００との間で軸方向への移動が拘束される。弁体１０２は、圧縮状態となった部分の外周側の部分が下方へ向って撓み変形可能となっている。
【００５８】
図３に示されるように、弁体１０２は、その外周端を径方向に沿って蓋部材４８における弁座開口９６の外周端よりも外周側に位置させ、かつホルダ部材１００の連通開口１０８の外周端よりも内周側に位置させている。これにより、弁体１０２は、その上面部を頂板部９２に圧接させた状態（閉状態）で弁座開口９６を閉塞し、また、図３の２点鎖線で示されるように、外周側が下方へ撓み変形して頂板部９２から離間した状態（開状態）になると、弁座開口９６が弁体収納室１１４を介して連通開口１０８に連通した状態となり、主液室４２が弁体収納室１１４を通して仕切金具３６内のシリンダ室７６へ連通する。すなわち、弁体収納室１１４内に収納された弁体１０２、蓋部材４８及びホルダ部材１００は、主液室４２とシリンダ室７６との間で逆止弁１２８を構成しており、この逆止弁１２８は、主液室４２からシリンダ室７６（液圧空間１３０）内へのみ液体の流入を許容するが、液圧空間１３０から主液室４２内への液体の流出を阻止する。
【００５９】
ホルダ部材１００のガイドロッド１２０は、プランジャ部材７８の軸受穴８４内へ軸方向に沿って相対的に摺動可能となるように挿入されている。ここで、軸受穴８４が穿設されたガイド筒部８２及びガイドロッド１２０の一方が金属により形成されている場合には、他方を樹脂等のヤング率が所定値以上異なり、摩擦抵抗が小さい素材により形成することが好ましい。また軸受穴８４の内周面及びガイドロッド１２０の外周面の一方又は双方に潤滑性を有し、かつ耐摩耗性が高い物質をコーティングしてスライド時の摩擦抵抗を抑制するようにしても良い。またガイドロッド１２０は、その先端側をオリフィス部材４６の座受部８６及び逃げ穴５８内を通ってオリフィス部材４６の下方まで突出させている。
【００６０】
シリンダ室７６のオリフィス空間１３２は、オリフィス部材４６の複数の流通開口５２と座受部８６及び逃げ穴５８を通して常に副液室４４と連通している。また防振装置１０では、図１に示されるように、オリフィス部材４６における溝部６４の外周側が被覆部３４を介して外筒金具１２の内周面により閉塞される。これにより、溝部６４内には、スパイラル方向に沿って細長い空間であるシェイクオリフィス１２２が第１の制限通路として形成され、このシェイクオリフィス１２２は、その一端部がオリフィス部材４６の連通路６６及び蓋部材４８の切欠部９８を介して主液室４２に接続されると共に、他端部がオリフィス部材４６の連通路６８を介して副液室４４に接続される。
【００６１】
ここで、シェイクオリフィス１２２は、互いに断面積が異なる共用オリフィス部７０及び専用オリフィス部７２からなる溝部６４全体と連通路６６，６８とにより構成されている。このシェイクオリフィス１２２は、入力振動のうち相対的に低周波域の振動であるシェイク振動（例えば、９〜１５Ｈｚ）に対応するように、その路長及び断面積、すなわち液体の流通抵抗が設定（チューニング）されている。
【００６２】
溝部６４における共用オリフィス部７０は、シェイク振動に対して相対的に高周波域の振動であるアイドル振動（例えば、１８〜３０Ｈｚ）に対応するアイドルオリフィス１２４の一部を形成している。第２の制限通路であるアイドルオリフィス１２４は、共用オリフィス部７０、オリフィス開口７４及びオリフィス部材４６内のオリフィス空間１３２により構成されており、その路長及び断面積、すなわち液体の流通抵抗がアイドル振動に対応するように設定（チューニング）されている。ここで、アイドルオリフィス１２４におけり液体の流通抵抗は、シェイクオリフィス１２２における液体の流通抵抗よりも小さくなっている。
【００６３】
防振装置１０では、図４に示されるように、プランジャ部材７８が閉塞位置へ移動（下降）すると、オリフィス部材４６のオリフィス開口７４がプランジャ部材７８の外周面により閉塞され、共用オリフィス部７０がオリフィス空間１３２と非連通状態となる。これにより、主液室４２と副液室４４とは、シェイクオリフィス１２２のみを通して互いに連通する。
【００６４】
このとき、プランジャ部材７８の外周面における下端側の領域であるオーバラップ領域ＡＰを、軸方向に沿ってシリンダ室７６の内周面におけるオリフィス開口７４の下側の領域であるオーバラップ領域ＡＷの内周側に位置（オーバラップ）させる。このとき、オーバラップ領域ＡＰとオーバラップ領域ＡＷとの軸方向に沿った長さであるオーバラップ量は、例えば、２．５〜３．０ｍｍ程度に設定される。このようにプランジャ部材７８が閉塞位置にある状態で、プランジャ部材７８のオーバラップ領域ＡＰとシリンダ室７６のオーバラップ領域ＡＷとをオーバラップさせることにより、後述するように、主液室４２内の液圧変化に伴ってプランジャ部材７８が軸方向に沿って微小振幅で振動しても、プランジャ部材７８によりオリフィス開口７４を確実に閉塞状態に維持できる。
【００６５】
また防振装置１０では、図３に示されるように、プランジャ部材７８が開放位置へ移動（上昇）すると、プランジャ部材７８がオリフィス開口７４から離れてオリフィス開口７４が開放され、共用オリフィス部７０がオリフィス空間１３２と連通状態となる。これにより、主液室４２と副液室４４とは、シェイクオリフィス１２２及びアイドルオリフィス１２４の双方を通して互いに連通するが、主液室４２内の液圧が変化した際には、主液室４２内から共用オリフィス部７０内へ流入した液体は、専用オリフィス部７２との境界部付近に達すると、専用オリフィス部７２よりも液体の流通抵抗が小さいオリフィス開口７４を通ってオリフィス空間１３２内へ優先的に流入し、またオリフィス開口７４を通って共用オリフィス部７０内へ流入した液体も、専用オリフィス部７２よりも液体の流通抵抗が小さい共用オリフィス部７０を優先的に通って主液室４２内へ抜ける。これにより、防振装置１０では、プランジャ部材７８が開放位置にある場合、実質的にアイドルオリフィス１２４のみを通って主液室４２と副液室４４との間で液体が流通する。
【００６６】
プランジャ部材７８には、図３に示されるように、その径方向中間部に軸方向へ貫通する複数本（本実施形態では、２本）の液圧解放路１２６が形成されている。これらの液圧解放路１２６は、コイルスプリング９０の付勢力により閉塞位置にあるプランジャ部材７８が開放位置側へ移動する際に、外部から閉じられた液圧空間１３０内の液体をオリフィス空間１３２内へ流出させ、液圧空間１３０の液圧上昇を防止してプランジャ部材７８を開放位置側へ移動可能にする。
【００６７】
防振装置１０では、プランジャ部材７８における座受部８６とオリフィス部材４６における座受穴５６の底面部との間にコイルスプリング９０が常に圧縮状態となるように配置されている。これにより、コイルスプリング９０はプランジャ部材７８を常に開放位置側へ付勢する。すなわち、コイルスプリング９０は、プランジャ部材７８が開放位置（図３参照）にあるときに、自由長に対して所定の予備圧縮量だけ軸方向に沿って圧縮された予備圧縮状態となっている。
【００６８】
ここで、コイルスプリング９０としては、圧縮量の増加に従ってばね定数が段階的大きくなる非線形特性を有するものが用いられている。具体的には、本実施形態に係るコイルスプリング９０としては、図５（Ｂ）に示されるように、不等ピッチコイルスプリングが用いられている。このコイルスプリング９０は、軸方向に沿って上端側の巻線部分ＳＵにおける素線間のピッチＰＵと下端側の巻線部分ＳＬにおける素線間のピッチＰＬとが互いに異なる長さとされており、ピッチＰＵがピッチＰＬに対して長いもの（２段ピッチコイルスプリング）になっている。
【００６９】
図７には、上記のように構成されたコイルスプリング９０の軸方向に沿った圧縮量と圧縮荷重（ばね反力）との関係が実線Ｌ１により示されている。ここで、コイルスプリング９０のばね定数は実線Ｌ１の傾きの大きさにより表される。コイルスプリング９０はばね定数の変異点ＰＶを有しており、軸方向へ圧縮量が変異点ＰＶ未満のときのばね定数ＣＬが、圧縮量がＰＶ以上のときのばね定数ＣＨよりも小さくなっている。
【００７０】
図３には、所定の予備圧縮量ＰＣ（本実施形態では、５ｍｍに設定）だけ圧縮されたコイルスプリング９０が示されており、この予備圧縮量は変異点ＰＶよりも短いものになっている。コイルスプリング９０は、予備圧縮状態から圧縮されると、上側の巻線部分ＳＵ（図５（Ｂ）参照）のピッチ及び下側の巻線部分ＳＬ（図５（Ｂ）参照）のピッチをそれぞれ狭くするように弾性変形しつつ、圧縮量及びばね定数ＣＬにより決まるばね反力を発生させる。コイルスプリング９０が更に圧縮されて圧縮量が変異点ＰＶに達すると、図４に示されるように、巻線部分ＳＵを形成する素線同士が接した状態になる。これにより、コイルスプリング９０では、巻線部分ＳＬのみが実質的に軸方向へ変形可能なることから、軸方向に沿った剛性（変形抵抗）が増大し、変異点ＰＶに達する前のばね定数ＣＬに対してばね定数ＣＨが大きくなる。
【００７１】
（実施形態の作用）
次に、本発明の実施形態に係る防振装置１０の動作及び作用を説明する。
【００７２】
防振装置１０では、例えば、車両におけるエンジンが作動すると、エンジンが発生した振動が取付金具２０を介してゴム弾性体２４に伝達され、ゴム弾性体２４が弾性変形する。このとき、ゴム弾性体２４は吸振主体として作用し、ゴム弾性体２４の内部摩擦等に基づく吸振作用によって振動が吸収され、外筒金具１２を介して車体側へ伝達される振動が低減される。また自動車等の車両では、アイドリング運転時にエンジンが相対的に高周波域の振動であるアイドル振動を発生し、また所定速度以上での走行時にはエンジンが相対的に低周波域の振動であるシェイク振動を発生する。
【００７３】
防振装置１０では、シェイクオリフィス１２２の主液室４２側の一部が、アイドルオリフィス１２４の一部を形成する共用オリフィス部７０とされ、この共用オリフィス部７０とシェイクオリフィス１２２における副液室４４側の一部である専用オリフィス部７２との間にシリンダ室７６のオリフィス空間１３２に連通するオリフィス開口７４が形成されていることから、主液室４２と副液室４４とが共用オリフィス部７０及び専用オリフィス部７２を含むシェイクオリフィス１２２により互いに連通すると共に、共用オリフィス部７０及びオリフィス空間１３２を含むアイドルオリフィス１２４によっても互いに連通する。
【００７４】
更に、防振装置１０では、プランジャ部材７８が、シリンダ室７６の液圧空間１３０内の液圧によりコイルスプリング９０の付勢力に抗して開放位置から閉塞位置に移動すると、プランジャ部材７８がオリフィス開口７４を閉塞し、コイルスプリング９０の付勢力により閉塞位置から開放位置へ復帰すると、プランジャ部材７８がオリフィス開口７４を開放することから、開放位置にあったプランジャ部材７８が、逆止弁１２８を通して主液室４２から液圧空間１３０内へ供給される液圧により閉塞位置へ移動すると、ゴム弾性体２４の弾性変形に伴って、シェイクオリフィス１２２のみを通って主液室４２と副液室４４との間を液体が行き来する。
【００７５】
また防振装置１０では、閉塞位置にあったプランジャ部材７８が、コイルスプリング９０の付勢力により開放位置へ復帰すると、シェイクオリフィス１２２及びアイドルオリフィス１２４の双方が開放された状態となるが、ゴム弾性体の弾性変形に伴って、液体の流通抵抗が相対的に小さいアイドルオリフィス１２４を優先的に通って主液室４２と副液室４４との間を液体が行き来する。
【００７６】
すなわち、防振装置１０では、相対的に周波数が低く振幅が大きいシェイク振動が入力した場合には、このシェイク振動によってゴム弾性体２４が弾性変形し、主液室４２内に相対的に大きな液圧変化（液圧振幅）が生じると共に、主液室４２内の周期的な液圧上昇時に逆止弁１２８を通して主液室４２から液圧空間１３０へ液体が流入して、液圧空間１３０内の液圧が主液室４２内の上昇時の液圧（最高値）と略平衡する平衡圧まで上昇する。
【００７７】
防振装置１０では、コイルスプリング９０の付勢力（ばね反力）がシェイク振動の入力時における液圧空間１３０内の液圧（平衡圧）に対応する値よりも小さく設定されており、これにより、シェイク振動の入力時には、プランジャ部材７８がコイルスプリングの付勢力に抗して開放位置から閉塞位置側へ間欠的に移動し、液圧空間１３０内の液圧により閉塞位置へ保持される。
【００７８】
従って、防振装置１０では、シェイク振動の入力時には、ゴム弾性体２４の弾性変形に伴って、シェイクオリフィス１２２のみを通して主液室４２と副液室４４の間を液体が行き来する。このとき、シェイクオリフィス１２２における液体の流通抵抗がシェイク振動の周波数及び振幅に対応するように設定（チューニング）されていることから、シェイクオリフィス１２２を通って主液室４２と副液室４４との間を行き来する液体に共振現象（液柱共振）が生じ、この液柱共振の作用によってシェイク振動を特に効果的に吸収できる。
【００７９】
また防振装置１０では、相対的に周波数が高く振幅が小さいアイドル振動が入力した場合には、アイドル振動によってゴム弾性体２４が弾性変形すると共に、主液室４２内に相対的に小さな液圧変化（液圧振幅）が生じることから、この場合にも、主液室４２内の周期的な液圧上昇時に逆止弁１２８を通して主液室４２から液圧空間へ液体が流入して、液圧空間１３０内の液圧が上昇して主液室４２内の上昇時の液圧（最高値）と略平衡する平衡圧まで達する。
【００８０】
但し、防振装置１０では、コイルスプリング９０の付勢力（ばね反力）がアイドル振動の入力時における液圧空間１３０内の平衡圧に対応する値よりも大きく設定されており、これにより、アイドル振動の入力時に、プランジャ部材７８が開放位置にあるときには、コイルスプリング９０の付勢力により開放位置に保持され、また閉塞位置にある場合には、コイルスプリング９０の付勢力により閉塞位置から開放位置へ移動（復帰）する。
【００８１】
なお、コイルスプリング９０の付勢力により閉塞位置にあるプランジャ部材７８が開放位置側へ移動する際には、プランジャ部材７８に形成された液圧解放路１２６が、外部から閉じられた液圧空間１３０内の液体をオリフィス空間１３２内へ流出させることから、液圧空間１３０の液圧上昇を防止してプランジャ部材７８を開放位置側へ円滑に、かつ低い移動抵抗で移動可能にする。
【００８２】
従って、防振装置１０では、アイドル振動の入力時には、ゴム弾性体２４の弾性変形に伴って、シェイクオリフィス１２２に対して液体の流通抵抗が小さいアイドルオリフィス１２４を優先的に通って主液室４２と副液室４４との間を液体が行き来する。このとき、アイドルオリフィス１２４における液体の流通抵抗がアイドル振動の周波数及び振幅に対応するように設定（チューニング）されていることから、アイドルオリフィス１２４を通って主液室４２と副液室４４との間を行き来する液体に共振現象（液柱共振）が生じ、この液柱共振の作用によってアイドル振動を特に効果的に吸収できる。
【００８３】
この結果、防振装置１０によれば、電磁ソレノイドや空圧ソレノイド等の外部からの制御及び動力供給を受けて作動するバルブ機構を用いることなく、主液室４２と副液室４４とを連通するオリフィスを、入力振動の周波数に応じて、シェイクオリフィス１２２及びアイドルオリフィス１２４の何れか一方に、主液室４２内の液圧変化を駆動力として用い切り換えることができる。
【００８４】
また防振装置１０では、プランジャ部材７８とオリフィス部材４６との間に圧縮状態となるように配置されたコイルスプリング９０が、液圧空間１３０を縮小する開放位置側へプランジャ部材７８を付勢しており、このコイルスプリング９０として、圧縮量の増加に従ってばね定数が段階的に大きくなる非線形特性を有する２段ピッチコイルスプリングが用いられている。これにより、コイルスプリングとして圧縮量の増加にばね反力が実質的に比例して増加する線形特性を有するものを用いた場合と比較し、コイルスプリング９０がプランジャ部材７８に作用させるばね反力の偏差（バラツキ）に対する許容範囲を拡大できるので、コイルスプリング９０のばね定数の誤差に対する許容範囲を大きくできると共に、開放位置にあるプランジャ部材７８とオリフィス部材４６との間に配置されるコイルスプリング９０の予備圧縮量を大きなものとし、予備圧縮量の誤差（絶対値）に対する許容範囲を大きくできる。
【００８５】
すなわち、本実施形態に係る防振装置１０では、プランジャ部材７８を入力振動（シェイク振動又はアイドル振動）の振幅に対応する適正な位置（閉塞位置又は開放位置）へ正常に移動させ、かつ適正な位置に保持するためには、コイルスプリングがプランジャ部材に作用させる荷重（ばね反力）を、プランジャ部材の拡縮方向に沿った位置及び、入力振動の種類、すなわち主液室４２内に生じる液圧振幅の大きさに応じて適正値に設定する必要がある。この点を図７に基づいて具体的に説明する。
【００８６】
但し、図７における実線Ｌ１で示されるコイルスプリング９０の特性及び各設定値は、本実施形態に係る防振装置１０における設計値の一例にすぎず、防振装置１０の仕様等に応じて適宜変更されることは言うまでもない。
【００８７】
図７に示されるように、プランジャ部材７８が開放位置にあるときのコイルスプリング９０の圧縮量である予備圧縮量ＰＣは５ｍｍに設定され、プランジャ部材７８が閉塞位置にあるときのコイルスプリング９０の圧縮量である限界圧縮量ＬＣは８ｍｍに設定されている。またコイルスプリング９０のばね定数の変異点ＰＶとなる圧縮量は６．５ｍｍに設定されている。
【００８８】
先ず、開放位置にあるプランジャ部材７８に作用する外力について説明する。開放位置にあるプランジャ部材７８には、予備圧縮状態にあるコイルスプリング９０のばね反力が開放位置側への付勢力として作用する。このばね反力は、コイルスプリング９０の圧縮量（５ｍｍ）及びばね定数ＣＬにより決まり、本実施形態では２．５Ｎになっている。
【００８９】
また開放位置にあるプランジャ部材７８には、液圧空間１３０内の液圧に対応する液体加圧力が閉塞位置側への付勢力として作用する。この液体加圧力は、液圧空間１３０の液圧及び、プランジャ部材７８における液圧空間１３０へ面した部分の投影面積である受圧面積との積により演算される。液圧空間１３０の液圧は、前述したように防振装置１０の入力振動の振幅に応じて変化し、振幅が小さいアイドル振動が入力している時の液圧は相対的に小さく、振幅が大きいシェイク振動が入力している時の液圧は相対的に大きいものになる。ここで、アイドル振動の入力時にプランジャ部材７８に作用する液体加圧力をＦＬＩ、シェイク振動の入力時にプランジャ部材７８に作用する液体加圧力をＦＬＳとする。
【００９０】
またプランジャ部材７８が開放位置にある場合には、主液室４２と副液室４４とが液体の流通抵抗が小さいアイドルオリフィス１２４により連通していることから、プランジャ部材７８が閉塞位置にある場合と比較し、アイドル振動及びシェイク振動の入力時における主液室４２内の液圧振幅がそれぞれ小さくなり、これに伴って液圧空間１３０内の液圧も低いものになる。
【００９１】
コイルスプリング９０が開放位置にあるプランジャ部材７８に作用させるばね反力は、アイドル振動入力時の液体加圧力によりプランジャ部材７８が閉塞位置側へ移動することを防止するため、液体加圧力ＦＬＩよりも大きくする必要があり、かつ入力振動からアイドル振動からシェイク振動に変化した時にプランジャ部材７８をばね反力により開放位置から閉塞位置側へ移動開始させるため、液体加圧力ＦＬＳよりも小さくする必要がある。
【００９２】
次に、閉塞位置にあるプランジャ部材７８に作用する外力について説明する。開放位置にあるプランジャ部材７８には、圧縮量が限界圧縮量となったコイルスプリング９０のばね反力が開放位置側への付勢力として作用する。このばね反力は、コイルスプリング９０の圧縮量（８ｍｍ）及びばね定数ＣＨにより決まり、本実施形態では１２．５Ｎになっている。
【００９３】
また閉塞位置にあるプランジャ部材７８には、液圧空間１３０内の液圧に対応する液体加圧力が閉塞位置側への付勢力として作用する。この液体加圧力は、プランジャ部材７８が開放位置にある場合と同様に、液圧空間１３０の液圧及び、プランジャ部材７８における受圧面積との積により演算される。液圧空間１３０の液圧は、振幅が小さいアイドル振動が入力している時の液圧は相対的に小さく、振幅が大きいシェイク振動が入力している時の液圧は相対的に大きいものになる。ここで、アイドル振動の入力時にプランジャ部材７８に作用する液体加圧力をＦＨＩ、シェイク振動の入力時にプランジャ部材７８に作用する液体加圧力をＦＨＳとする。
【００９４】
またプランジャ部材７８が閉塞位置にある場合には、主液室４２と副液室４４とが液体の流通抵抗が大きいシェイクオリフィス１２２のみにより連通していることから、プランジャ部材７８が開放位置にある場合と比較し、アイドル振動及びシェイク振動の入力時における主液室４２内の液圧振幅がそれぞれ高くなり、これに伴って液圧空間内の液圧も高いものになる。
【００９５】
コイルスプリング９０が閉塞位置にあるプランジャ部材７８に作用させるばね反力は、入力振動からシェイク振動からアイドル振動に変化した時にプランジャ部材７８を閉塞位置から開放位置側へ移動開始させるため、液体加圧力ＦＨＩよりも大きくする必要があり、かつシェイク振動入力時に液体加圧力によりプランジャ部材７８が開放位置側へ移動することを防止するため、液体加圧力ＨＳよりも小さくする必要がある。
【００９６】
また防振装置１０では、主液室４２と副液室４４とを連通するシェイクオリフィス１２２及びアイドルオリフィス１２４を一方から他方へ切り換える際の応答時間を短くするために、開放位置と閉塞位置との間の距離が３ｍｍと非常に短いものになっている。このため、例えば、コイルスプリングとして線形特性を有するものを用いた場合、上記のような条件を充足するようにばね反力を得るためには、コイルスプリングに要求されるばね特性が、図７の２点鎖線Ｌ２で示されるような傾き（ばね定数）を有するものとなる。
【００９７】
２点鎖線Ｌ２で示されるように、線形特性のコイルスプリングを用いた場合には、プランジャ部材７８が開放位置にあるときの予備圧縮量が１ｍｍ程度になり、非線形特性を有するコイルスプリング９０を用いた場合と比較し、予備圧縮量が非常に小さいものとなる。またプランジャ部材７８が閉塞位置にあるときのばね反力が１０Ｎ程度になり、非線形特性を有するコイルスプリング９０を用いた場合と比較し、液体加圧力ＦＨＩとの差が小さいものとなる。
【００９８】
それに対し、防振装置１０では、変異点ＰＶ未満の圧縮量におけるコイルスプリング９０のばね定数ＣＬを、線形特性を有するコイルスプリングのばね定数よりも小さくできるので、プランジャ部材７８が開放位置にある場合のコイルスプリング９０の予備圧縮量を大きくできる。また防振装置１０では、変異点ＰＶ以上の圧縮量におけるコイルスプリング９０のばね定数ＣＨを、線形特性を有するコイルスプリングのばね定数よりも大きくできるので、プランジャ部材７８が閉塞位置にある場合のコイルスプリング９０のばね反力ＳＨと液体加圧力ＦＨＩとの差を大きくできる。
【００９９】
なお、本実施形態に係る防振装置１０では、コイルスプリング９０としてばね定数が段階的に増加する２段ピッチコイルスプリングを用いたが、コイルスプリング９０としては、圧縮量の増加に従ってばね定数が増加する非線形特性を有するものであるならば、２段ピッチピッチコイルスプリング以外の各種のものも用いることができ、例えば、ピッチが３段階以上に亘って段階的又は連続的に変化する不等ピッチコイルスプリング、素線の巻径が一定ではないテーパスプリングや樽型スプリング、素線径が一定ではない不等線径スプリング等も用いることができる。
【０１００】
また本実施形態に係る防振装置１０では、主液室４２内の液圧上昇時に逆止弁１２８を通して液体を主液室４２から液圧空間１３０内へ供給し、この液圧空間１３０内の液圧を主液室４２の液圧上限値に対応する平衡圧に上昇させ、シェイク振動の入力時に、液圧空間１３０の液圧（正圧）によりプランジャ部材７８を開放位置から閉塞位置へ移動させていたが、これとは逆に、逆止弁を液圧空間１３０から主液室４２へのみ液体が流出させ得るように構成し、主液室４２内の液圧低下時に、この逆止弁を通して液体を液圧空間１３０から主液室４２内へ流出させることにより、液圧空間１３０内の液圧を主液室４２の液圧下限値に対応する平衡圧まで低下させ、シェイク振動の入力時に、液圧空間１３０の液圧（負圧）によりプランジャ部材７８を開放位置から閉塞位置へ移動させるようにして良い。この場合には、コイルスプリングは、プランジャ部材７８とホルダ部材１００との間に圧縮状態で配置されることになる。
【図面の簡単な説明】
【０１０１】
【図１】本発明の実施形態に係る防振装置の構成を示す軸方向に沿った断面図であり、プランジャ部材が開放位置にある状態を示している。
【図２】図１に示される防振装置の構成を示す軸方向に沿った断面図であり、プランジャ本体が閉塞位置にある状態を示している。
【図３】図１に示される防振装置における仕切金具及びプランジャ部材の構成を示す断面図であり、プランジャ部材が開放位置にある状態を示している。
【図４】図１に示される防振装置における仕切金具及びプランジャ部材の構成を示す断面図であり、プランジャ部材が閉塞位置にある状態を示している。
【図５】（Ａ）は図１に示される防振装置における仕切金具及びプランジャ部材の構成を示す分解斜視図、（Ｂ）はプランジャ部材と仕切金具におけるオリフィス部材との間に配置されるコイルスプリングを示す斜視図である。
【図６】図１に示される防振装置におけるオリフィス部材の構成を示す斜視図である。
【図７】図１に示される防振装置におけるコイルスプリングの軸方向に沿った圧縮量とばね反力との関係を示すグラフである。
【符号の説明】
【０１０２】
１０ 防振装置
１２ 外筒金具（第１の取付部材）
２０ 取付金具（第２の取付部材）
２４ ゴム弾性体（弾性体）
３６ 仕切金具
４２ 主液室
４４ 副液室
７４ オリフィス開口
７８ プランジャ部材
９０ コイルスプリング
１２２ シェイクオリフィス（第１の制限通路）
１２４ アイドルオリフィス（第２の制限通路）
１２６ 液圧解放路
１２８ 逆止弁
１３０ 液圧空間
１３２ オリフィス空間
【特許請求の範囲】
【請求項１】
振動発生部及び振動受け部の一方に連結される第１の取付部材と、
振動発生部及び振動受け部の他方に連結される第２の取付部材と、
前記第１の取付部材と前記第２の取付部材との間に配置された弾性体と、
前記弾性体を隔壁の一部として液体が封入され、該弾性体の弾性変形に伴って内容積が変化する主液室と、
液体が封入され内容積が拡縮可能とされた副液室と、
前記主液室と前記副液室とを連通する第１の制限通路と、
前記主液室と前記副液室とを連通し、前記第１の制限通路よりも液体の流通抵抗が小さい第２の制限通路と、
前記主液室と前記副液室との間に設けられ、液体が充填されたシリンダ室と、
前記シリンダ室内を、前記第２の制限通路の一部を構成すると共に前記副液室に連通したオリフィス空間及び前記第２の制限通路から隔離された液圧空間に区画すると共に、前記オリフィス空間及び前記液圧空間の拡縮方向に沿って所定の開放位置と閉塞位置との間で移動可能とされたプランジャ部材と、
前記オリフィス空間内に面するように設けられると共に、前記第２の制限通路における前記オリフィス空間と他の部分とを連通させ、前記プランジャ部材が前記閉塞位置に移動すると、該プランジャ部材により閉塞され、前記プランジャ部材が前記開放位置に移動すると、該プランジャ部材により開放されるオリフィス開口と、
前記プランジャ部材と前記シリンダ室の内壁面との間に圧縮状態となるように配置され、前記液圧空間を縮小する前記開放位置側へ前記プランジャ部材を付勢するコイルスプリングと、
前記主液室と前記液圧空間との間に配置され、前記主液室内の液圧変化に伴って該主液室と前記液圧空間との間で一方向へのみ液体を流出させ得る逆止弁と、
前記プランジャ部材が、前記コイルスプリングの付勢力により前記開放位置へ復帰する際に、前記液圧空間内の液体を前記オリフィス空間又は前記副液室内へ流出させる液圧解放路と、を有し、
前記コイルスプリングとして、圧縮量の増加に従ってばね定数が段階的又は連続的に大きくなる非線形特性を有するものを用いたことを特徴とする防振装置。
【請求項２】
前記コイルスプリングとして、不等ピッチコイルスプリングを用いたことを特徴とする請求項１記載の防振装置。
【請求項３】
前記コイルスプリングは、前記開放位置にある前記プランジャ部材と前記シリンダ室の内壁面との間に軸方向に沿って所定量圧縮された予圧縮状態で配置され、前記プランジャ部材が前記閉鎖位置へ移動するに従って圧縮量を増加させることを特徴とする請求項１又は２記載の防振装置。
【請求項４】
前記コイルスプリングは、前記プランジャ部材が前記開放位置と前記閉塞位置との間における所定の中間位置に対して前記開放位置側に位置する小圧縮状態では、ばね定数が相対的に小さくなり、中間位置に対して前記閉塞位置側に位置する大圧縮状態では、ばね定数が相対的に大きくなることを特徴とする請求項１乃至３の何れか１項記載の防振装置。
【請求項５】
前記コイルスプリングの前記小圧縮状態におけるばね定数を、前記プランジャ部材が前記開放位置にあり、かつ入力振動としてアイドル振動が入力している時に前記主液室内に生じる液圧振幅及び、前記プランジャ部材が前記開放位置にあり、かつ入力振動としてシェイク振動が入力している時に前記主液室内に生じる液圧振幅に対応して設定し、
前記コイルスプリングの前記大圧縮状態におけるばね定数を、前記プランジャ部材が前記閉鎖位置にあり、かつ入力振動としてアイドル振動が入力している時に前記主液室内に生じる液圧振幅及び、前記プランジャ部材が前記閉鎖位置にあり、かつ入力振動としてシェイク振動が入力している時に前記主液室内に生じる液圧振幅に対応して設定したことを特徴とする請求項４記載の防振装置。
【請求項１】
振動発生部及び振動受け部の一方に連結される第１の取付部材と、
振動発生部及び振動受け部の他方に連結される第２の取付部材と、
前記第１の取付部材と前記第２の取付部材との間に配置された弾性体と、
前記弾性体を隔壁の一部として液体が封入され、該弾性体の弾性変形に伴って内容積が変化する主液室と、
液体が封入され内容積が拡縮可能とされた副液室と、
前記主液室と前記副液室とを連通する第１の制限通路と、
前記主液室と前記副液室とを連通し、前記第１の制限通路よりも液体の流通抵抗が小さい第２の制限通路と、
前記主液室と前記副液室との間に設けられ、液体が充填されたシリンダ室と、
前記シリンダ室内を、前記第２の制限通路の一部を構成すると共に前記副液室に連通したオリフィス空間及び前記第２の制限通路から隔離された液圧空間に区画すると共に、前記オリフィス空間及び前記液圧空間の拡縮方向に沿って所定の開放位置と閉塞位置との間で移動可能とされたプランジャ部材と、
前記オリフィス空間内に面するように設けられると共に、前記第２の制限通路における前記オリフィス空間と他の部分とを連通させ、前記プランジャ部材が前記閉塞位置に移動すると、該プランジャ部材により閉塞され、前記プランジャ部材が前記開放位置に移動すると、該プランジャ部材により開放されるオリフィス開口と、
前記プランジャ部材と前記シリンダ室の内壁面との間に圧縮状態となるように配置され、前記液圧空間を縮小する前記開放位置側へ前記プランジャ部材を付勢するコイルスプリングと、
前記主液室と前記液圧空間との間に配置され、前記主液室内の液圧変化に伴って該主液室と前記液圧空間との間で一方向へのみ液体を流出させ得る逆止弁と、
前記プランジャ部材が、前記コイルスプリングの付勢力により前記開放位置へ復帰する際に、前記液圧空間内の液体を前記オリフィス空間又は前記副液室内へ流出させる液圧解放路と、を有し、
前記コイルスプリングとして、圧縮量の増加に従ってばね定数が段階的又は連続的に大きくなる非線形特性を有するものを用いたことを特徴とする防振装置。
【請求項２】
前記コイルスプリングとして、不等ピッチコイルスプリングを用いたことを特徴とする請求項１記載の防振装置。
【請求項３】
前記コイルスプリングは、前記開放位置にある前記プランジャ部材と前記シリンダ室の内壁面との間に軸方向に沿って所定量圧縮された予圧縮状態で配置され、前記プランジャ部材が前記閉鎖位置へ移動するに従って圧縮量を増加させることを特徴とする請求項１又は２記載の防振装置。
【請求項４】
前記コイルスプリングは、前記プランジャ部材が前記開放位置と前記閉塞位置との間における所定の中間位置に対して前記開放位置側に位置する小圧縮状態では、ばね定数が相対的に小さくなり、中間位置に対して前記閉塞位置側に位置する大圧縮状態では、ばね定数が相対的に大きくなることを特徴とする請求項１乃至３の何れか１項記載の防振装置。
【請求項５】
前記コイルスプリングの前記小圧縮状態におけるばね定数を、前記プランジャ部材が前記開放位置にあり、かつ入力振動としてアイドル振動が入力している時に前記主液室内に生じる液圧振幅及び、前記プランジャ部材が前記開放位置にあり、かつ入力振動としてシェイク振動が入力している時に前記主液室内に生じる液圧振幅に対応して設定し、
前記コイルスプリングの前記大圧縮状態におけるばね定数を、前記プランジャ部材が前記閉鎖位置にあり、かつ入力振動としてアイドル振動が入力している時に前記主液室内に生じる液圧振幅及び、前記プランジャ部材が前記閉鎖位置にあり、かつ入力振動としてシェイク振動が入力している時に前記主液室内に生じる液圧振幅に対応して設定したことを特徴とする請求項４記載の防振装置。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【公開番号】特開２００７−２４７６６０（Ｐ２００７−２４７６６０Ａ）
【公開日】平成１９年９月２７日（２００７．９．２７）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００６−６７６５２（Ｐ２００６−６７６５２）
【出願日】平成１８年３月１３日（２００６．３．１３）
【出願人】（０００００５２７８）株式会社ブリヂストン (11,469)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成１９年９月２７日（２００７．９．２７）
【国際特許分類】
【出願日】平成１８年３月１３日（２００６．３．１３）
【出願人】（０００００５２７８）株式会社ブリヂストン (11,469)
【Ｆターム（参考）】
[ Back to top ]