【課題】カーボンスティックを防止できると共にブローバイガス量を低減できるピストンのシール構造を提供する。
【解決手段】
ピストン４のトップリング溝１６を径方向外方に向かうにつれて拡幅するくさび状に形成し、トップリング溝１６にキーストンリング１８を揺動可能に設けたピストン４のシール構造において、キーストンリング１８の内周側かつピストンスカート９側の面２２に、トップリング溝１６のピストンスカート９側の面２５に当接する曲面部２３を形成したものである。 （もっと読む）

【課題】本発明は、ピストンの製造方法に関し、空孔率が高く薄い断熱材をピストン頂面に設けることが可能なピストンの製造方法を提供することを目的とする。
【解決手段】多孔質断熱材の前駆体を調製する工程（第１工程）、前駆体からなる層を金属基材上に形成する工程（第２工程）、前駆体層と金属基材とを一体的に焼成し、金属基材上に多孔質断熱材の層を形成する工程（第３工程）、多孔質断熱材層が形成された金属基材と、ピストンの頂面部とを接合する工程（第４工程）と、を備えている。金属基材の耐熱温度は、ピストンの耐熱温度よりも高いことが好ましい。 （もっと読む）

【課題】表面構造体を有する外周面を備えたシリンダライナに関して、僅かな手間をかけるだけで製造でき、しかも信頼性の良い形状締結ならびにクランクケースに対するできるだけ高い熱伝達を保証し、ひいてはシリンダ内での均一な温度分布を保証するシリンダライナを提供する。
【解決手段】表面構造体１２を有する外周面１１が隆起部１３，１４を備え、隆起部１３，１４が、ベースの範囲に少なくとも１つの丸み付け部１６を有し、隆起部の一部１３が、少なくとも１つのアンダカット部１５を有し、アンダカット部１５を備えた２つの隆起部１３の間に、アンダカット部１５を有しない少なくとも１つの隆起部１４が配置されている。 （もっと読む）

【課題】シリンダ・ピストン機構におけるピストンの摩擦力をさらに低減することである。
【解決手段】ピストン１４のスカート部１８は、軸方向に垂直な面内における断面形状プロファイルが軸方向に沿って実質的に同じであり、その断面形状プロファイルは、シリンダボア１２に対してスラスト方向及び反スラスト方向となる部分に予め定めた中央領域長さＢの範囲で、予め定めた所定の中央部楕円度を有する中央領域と、各中央領域の両側の範囲で、中央楕円度よりも大きな楕円度の両側部楕円度を有する両側領域と、中央領域と両側領域とを接続し、中央領域との接続点においてシリンダボア１２の内径との隙間が予め定めた中央接続部隙間を有し、両側領域との接続点においてシリンダボア１２の内径との隙間が予め定めた両側接続部隙間Ｃ１を有する接続領域とを含む。 （もっと読む）

ピストン（１０，１０′）は、上側燃焼ドーム（１８，１８′）を備えた上側クラウン部（１６，１６′）を有するピストン本体（１２，１２′）を含む。燃焼力は、上側燃焼ドーム（１８，１８′）に対して作用する。上側燃焼ドーム（１８，１８′）の下側は、アンダークラウン領域（６０，６０′）を含む。ピストン本体（１２，１２′）は、間隔をおいて離され連接棒に枢動可能に隣接するための１対のピンボス（３６，３８）を備えた下側クラウン部（２６，２６′）も含む。外側オイルギャラリー（３１，３１′）は、上側（１６，１６′）および下側クラウン部（２６，２６′）間に包含されるものとして形成される。外側オイルギャラリー（３１，３１′）は、オイル入口（５０，５０′）とオイル出口（５２，５２′）とを有する。管状のオイルジェット（５４，５４′）は、オイル出口（５２，５２′）と流体連通に取付けられ、オイルがピストン（１６，１６′）の往復直線運動中に吐出される場所であるアンダークラウン領域（６０，６０′）に向かって延在する。外側オイルギャラリー（３３）からの冷却オイルは、オイルジェット（５４，５４′）によってアンダークラウン領域（６０，６０′）へ流されて、補助的な冷却を受動的に作動されるシステムにおいてもたらす。
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【課題】安価なコストで、応力歪みによる燃焼室口元の亀裂を防止することができるエンジンのピストンを提供する。
【解決手段】ピストン頂面２にエンジン３の燃焼室の一部をなすキャビティ４が形成されたピストン１において、上記キャビティ４の開口縁部と上記ピストン頂面２の外周縁部２１との間の上記ピストン頂面２に、該ピストン頂面２に沿ったスキッシュガスＧの流れを遅くするための複数の凹部５（６）を形成したものである。 （もっと読む）

【課題】優れた鍛造性と、鍛造後の高温における優れた機械的特性とを備えるピストン用のアルミニウム合金及びピストンの鍛造方法を提供する。
【解決手段】アルミニウム合金は、７〜１７重量％のＳｉ、０．５〜３重量％のＣｕ、０．４〜１．５重量％のＭｇ、０．６〜１．２重量％のＭｎ、０．８〜３重量％のＮｉ、０．０５〜０．３重量％のＺｒ、０．１５〜１．０重量％のＦｅ、不可避的不純物を含むアルミニウム合金を、１２〜５０℃／秒の冷却速度で凝固させた鋳造体で、ＤＡＳが２〜１８μｍである。０．０１〜０．３重量％のＴｉを含んでもよく、０．０１〜０．３重量％のＳｂまたは０．００５〜０．１重量％のＢｅを含んでもよい。ピストンの鍛造方法は、前記鋳造体に対して、２００〜２４０℃の温度で、２０〜４５％の加工率の予備加工を施して鍛造用アルミニウム合金素材を形成し、該鍛造用アルミニウム合金の再結晶温度を超える温度で鍛造加工を施す。 （もっと読む）

【課題】シリンダの温度が過度に低くなることを抑制することのできるシリンダライナの製造方法を提供する
【解決手段】アーク溶射を通じて皮膜５を外周面に形成するとともに、該アーク溶射に用いるワイヤの直径を０．８ｍｍ以上に設定した。 （もっと読む）

【課題】圧縮強さ、耐熱性、耐摩耗性に優れ、寸法変化の異方性の小さいフェノール樹脂成形材料、及び当該フェノール樹脂成形材料を用いたブレーキピストンを提供する。
【解決手段】（Ａ）フェノール樹脂、（Ｂ）ガラス繊維、（Ｃ）硅灰石、及び（Ｄ）無機充填材を必須成分として含有するフェノール樹脂成形材料であって、前記（Ｂ）ガラス繊維の平均繊維長０．１〜３．０ｍｍあり、かつ、前記（Ｂ）ガラス繊維の含有量が、フェノール樹脂成形材料全体の１〜５重量％であることを特徴とするフェノール樹脂成形材料。 （もっと読む）

【課題】実用的な鋳造性、切削性を確保しながら、耐摩耗性、高温強度、耐熱性に優れた内燃機関用アルミニウム合金製ピストンを提供する。
【解決手段】 Ｓｉ：１４．５〜１５ｗｔ％、Ｃｕ：３．０〜３．５ｗｔ％、Ｍｇ：０．８〜１．３ｗｔ％、Ｎｉ：２．０〜２．５ｗｔ％、Ｔｉ：０．０５〜０．１５ｗｔ％、Ｐ：０．００９〜０．０１２ｗｔ％、残部が実質的にＡｌの過共晶組成を有するアルミニウム合金を用いて重力金型鋳造で内燃機関用ピストンを製造した。 （もっと読む）

【課題】エンジンの実働時に生じるシリンダの熱４次歪を、効果的に低減する。
【解決手段】シリンダブロック２０は、端気筒のシリンダボア１６Ｂの肉厚Ｔ_Ｂに対し、中気筒のシリンダボアの１６Ａの肉厚Ｔ_Ａが、全体的に厚く形成されていることにより、ライナ鋳包み時のシリンダボア冷却工程中の中気筒１６Ａの剛性が、端気筒１６Ｂと比較して高くなる。そして、中気筒の収縮力が端気筒の収縮力を上回り、中気筒に係るシリンダボアの形状が冷却完了時まで優先的に維持されることから、ボア間が凹むことによる、中気筒のライナの熱４次歪の発生が抑えられる。 （もっと読む）

【課題】ピストンリングの相対する合口端面の突き当たり後も、焼付や折損の発生を防止でき、かつ、ガス漏れも低減できるピストンリングを提供する。
【解決手段】シリンダ２内に挿入された半径方向斜め合口のピストンリング４が、運転時の温度上昇で、相対する合口端面５，６が突き当たるように設定されているピストンリング４において、合口隙間９を外周側より内周側を大きく形成する。前記合口端面５，６に低摩擦係数表面処理を施すことが好ましい。 （もっと読む）

【課題】簡単な構成で漏洩防止を図れ、蒸発器や凝縮器などの構成を必要としない温度差発電装置を提供すること。
【解決手段】本発明の温度差発電装置は、高温側空間３と低温側空間４との間にピストン２を配置し、高温側空間３に封入する作動媒体の状態変化によってピストン２を動作させ、作動媒体として、低沸点のアンモニア水（アンモニア水溶液）又は低沸点のイオン性液体を用い、高温側空間３を下方に、低温側空間４を上方に配置したことを特徴とする。 （もっと読む）

【課題】エンジンの実働時に生じるシリンダの熱４次歪を、効果的に低減する。
【解決手段】本発明のエンジンブロック２０は、隣接するシリンダ１２のボア間が連結されたサイアミズ構造を有し、ウォータジャケットのボア間以外の部位に、冷却水をシリンダ壁から隔離するための隔離部材２２が設けられている。そして、ウォータジャケット１８のボア間に位置するシリンダ壁と冷却水との熱交換のみ積極的に行う一方、隔離部材２２によって、ウォータジャケット１８のボア間以外の部位におけるシリンダ壁と冷却水との熱交換効率を意図的に低下させる。よって、エンジン実同時におけるエンジンブロックのボア間とそれ以外の部位との温度差の拡大を防ぐことが可能となり、エンジンの実働時に生じるシリンダ１２の熱４次歪を、効果的に低減することが可能となる。 （もっと読む）

【課題】エンジン実働時におけるボア歪を抑制することができ、シリンダボアに対するピストンの摺動にともなうフリクションを低減させることができるシリンダライナを提供すること。
【解決手段】ブロック本体１ａの鋳造時に鋳包まれることで、シリンダボア４を形成するシリンダライナ１０であって、ライナ外周面１１に、径方向外側に向けて突出する多数のスパイニ２０（突起）を有し、スパイニ２０の分布密度について、ライナ外周面１１における、ヘッド取付面３側（上側）の部分の分布密度が、他側（下側）の部分に対して、相対的に低くなるように設定される調整と、スパイニ２０のライナ外周面１１からの突出長さについて、ライナ外周面１１における、上側の部分に設けられるスパイニ２０の突出長さが、下側の部分に設けられるスパイニ２０の突出長さに対して、相対的に短くなるように設定される調整と、の少なくともいずれかの調整が行われている。 （もっと読む）

【課題】シリンダブロックとの密着力を部分的に向上させ、シリンダボア冷却能に分布を持たせることのできるシリンダライナを遠心鋳造のみにより製造すること。
【解決手段】シリンダライナ製造用金型１１は、その内周の右側約半分の範囲１３に、その内周に沿って円環状に形成された複数の溝部１２を有する。遠心鋳造によるシリンダライナの製造方法は、（１）第１の工程で、製造用金型１１を回転させながら、その内周の溝部１２に溶融ハンダ１６を鋳込む。（２）第２の工程では、製造用金型１１を回転させながら内周全体に溶融アルミニウムを鋳込むと共に、先に鋳込まれたハンダの上から溶融アルミニウムを鋳込む。（３）第３の工程では、製造用金型１１を２分割することで、鋳造されたシリンダライナ１を型抜きする。 （もっと読む）

【課題】熱伝導性と耐熱へたり性に優れ、例えば内燃機関用のオイルリングやセカンドリングとして適用可能なピストンリングと、さらに優れた耐熱へたり性を備え、トップリングとしても適用可能なピストンリングを提供すること。
【解決手段】Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒを所定範囲で含有し、これら含有量から次式（１）及び（２）により算出されるパラメータＡ及びＢの値がそれぞれ９．０以下及び１０．８以上の調質鋼から成るピストンリングとする。特に、トップリング向けのピストンリングとしては、Ｃ、Ｍｎ、Ｃｒ含有量の下限値を高め、Ｓｉ含有量の上限値を減じると共に、パラメータＢの値を１４．０以上とする。
Ａ＝８．８Ｓｉ＋１．６Ｍｎ＋１．７Ｃｒ ・・・ （１）
Ｂ＝３６Ｃ＋４．２Ｓｉ＋３．８Ｍｎ＋４．５Ｃｒ・・・ （２） （もっと読む）

本発明は、内燃機関の２分割されたピストン（１）であって、ピストンベース体（２）とリングエレメント（３）とから成っており、該リングエレメント（３）が、リングエレメント（３）によって少なくとも部分的に形成されたピストンクラウン部（４）の半径方向内側に配置された、長さｂを有する上部のはんだ接続部（２３）と、半径方向外側で前記中央部（９）の上側に配置された、長さｃを有する下部のはんだ接続部（２４）とを介して、ピストンベース体（２）にはんだ付けされている形式のものに関する。圧力及び温度の作用を受けてピストン上部が変形するので、はんだ接続部（２３，２４）の強度を改善するために、前記リングエレメント（３）が、一方では前記ピストンクラウン部（４）の領域内で前記上部のはんだ接続部（２３）の半径方向外側に、環状に延在する壁厚の薄い上部の壁部領域（４９）を有し、他方では、前記ピストンリング部（５）と下部のはんだ接続部（２４）との間に、環状に延在する壁厚の薄い下部の壁部領域（５０）を有しており、前記壁厚の薄い壁部領域（４９，５０）の厚さ（ａ，ｄ）寸法が前記はんだ接続部（２３，２４）の長さ（ｂ，ｃ）寸法よりも小さいことを特徴としている。
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【課題】ピストンの温度を低減して、ピストンの耐久性を向上させることを目的とする。
【解決手段】本発明は、ピストンヘッド（６２）にピストンピンボス（６３）が結合したピストン（６０）と、ピストンヘッド（６２）とピストンピンボス（６３）との結合部（６９）をピストン冠面（６１）上に投影したときに、その投影平面上の結合部（６９ａ）を包含するように、ピストン冠面（６１）に形成された断熱層（７０）と、を備えたことを特徴とする。これにより、ピストン温度を低減して、ピストンの耐久性を向上させることができる。 （もっと読む）

【課題】 合口部の面圧上昇を抑制し、より高性能・高負荷のエンジンに対応した圧力リングの提供。
【解決手段】 略円形状の圧力リング１で、外周面３と内周面４と略円形状を半径方向に分断する一つの合口部２とを備え、内周面３側で合口部２端面を始端とする所定周長部分に亘り切欠部４ａが形成され、切欠部４ａ以外の部分の半径方向厚さが２．０ｍｍ〜６．０ｍｍの間であって切欠部４ａでの半径方向の厚さが切欠部４ａ以外での半径方向の厚さに比較して小さく、切欠部４ａは合口部２端面に向かって徐々に外周面３に近づく平面状を成し、合口部２端面での半径方向厚さが切欠部４ａ以外の部分での半径方向の厚さの０．２倍から０．５倍未満であり、切欠部４ａは外周面３の中心軸回りの中心角２６．５°から１４°の間に亘って形成され、合口部２端面の半径方向厚さが増加に伴い中心角が減少する圧力リングを提供する。 （もっと読む）