【課題】低コストで高磁束密度を得ることの出来る無方向性電磁鋼板の製造方法を提供する。
【解決手段】質量％で、０．１％≦Ｓｉ≦２．０％、Ａｌ≦１．０％かつ０．１％≦Ｓｉ＋２Ａｌ≦２．０％を満たし、Ｃ≦０．００４％、Ｓ≦０．００３％、Ｎ≦０．００３％、Ｐ≦０．０９％を含有する無方向性電磁鋼板の製造方法において、仕上げ熱延のスラブ加熱温度ＳＴを７００℃≦ＳＴ≦１１５０℃、仕上圧延開始温度Ｆ0Ｔを６５０℃≦Ｆ0Ｔ≦８５０℃、仕上熱延終了温度ＦＴを５５０℃≦ＦＴ≦８００℃に定める。 （もっと読む）

【課題】低コスト・高耐久型の固体高分子型燃料電池に適用でき、加工後の捻れやうねりが極めて少ない密閉性に優れた燃料電池用セパレータの製造装置を提供する。
【解決手段】上下一対のロールの軸方向中央部に、第１凹凸部（１１ａ、１１ｂ）と、前記第１凹凸部（１１ａ、１１ｂ）より外側で、前記第１凹凸部（１１ａ、１１ｂ）のコーナー部近傍の４箇所のみに、それぞれエンボス状凹凸部（１２ａ−１、１２ａ−２、１２ａ−３、１２ａ−４、１２ｂ−１、１２ｂ−２、１２ｂ−３、１２ｂ−４）を有する１段目の圧下ロールと、上下一対のロール軸方向中央部に前記第１凹凸部と対応する第２凹凸部を有する２段目の圧下ロールからなるロール列を有する。 （もっと読む）

【課題】入熱量が３０〜１００ｋＪ／ｍｍの大入熱溶接を行った場合であって、ＨＡＺ靭性を良好にできると共に、亀裂の進展速度を抑制して良好な疲労寿命を確保することのできる高張力鋼板を提供する。
【解決手段】所定の関係式（１）〜（３）式で規定される値を適切に制御すると共に、円相当直径で０．０５μｍ以下のＴｉ含有窒化物が１ｍｍ²当り５．０×１０⁶個以上存在し、このうち円相当直径で０．０１〜０．０３μｍのＴｉ含有窒化物個数が全Ｔｉ含有窒化物個数に対して７５％以上を占め、且つ円相当直径で０．０５〜０．３μｍのＣｒ含有炭化物が１ｍｍ²当り５．０×１０³個以上存在するものである。 （もっと読む）

【課題】管の真円度および変形性能を低下させることなく、高生産性かつ低コストで製造できる、耐圧潰性に優れた溶接鋼管を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：0.03〜0.08％、Si：0.01〜0.50％、Mn：0.50〜1.75％、Al：0.08％以下、Nb：0.005〜0.060％およびTi：0.005〜0.040％を含有し、残部Feおよび不可避的不純物の成分組成を有する溶接鋼管であって、第２相組織の体積分率を２％以下、管の表層と管厚み方向中心部とのビッカース硬さの差を40以内、かつ管周方向の圧縮降伏応力を周方向の引張降伏応力の0.85倍以上とする。 （もっと読む）

【課題】自動車フレーム部材の形状を変えずに、板厚・重量が減少しても、弾性座屈強度が低下しない自動車フレーム部材を提供すること。
【解決手段】複数の板要素ａ１〜ａ８（ｂ１〜ｂ４、ｃ１〜ｃ６、ｄ１〜ｄ４）で構成される自動車フレーム部材（１，７，１１，１６）において、少なくとも１つの板要素ａ１〜ａ８（ｂ１〜ｂ４、ｃ１〜ｃ６、ｄ１〜ｄ４）が、面内弾性異方性を有する板材で構成されることにより、材長方向の弾性局部座屈強度が強化されたことを特徴とする。 （もっと読む）

【課題】連続圧延のままで球状化組織を有し、長時間球状化熱処理の省略あるいは短縮が可能な高い量の炭素とクロムを含む軸受鋼鋼材の製造方法を提供する。
【解決手段】C：0.7〜1.2％、Cr：0.8〜1.8％、Mn：0.2〜1.2％、S≦0.015％を含み、Mn/S：20〜170の被圧延材をAe₁点〜Aem点に加熱した後、2以上の圧延工程と、最初の圧延工程から最後の圧延工程までの間に1以上の中間冷却工程とを備える全連続式熱間圧延方法により圧延する際、(1)各圧延工程中の被圧延材の表面温度が、680℃〜（Aem点−30℃）、(2)中間冷却工程において、冷却開始から冷却終了後被圧延材の表面温度がAe₁点以上に復熱するまでの時間が10ｓ以下、(3)総減面率≧30％、の全てを満足し、さらに圧延終了後、400℃までの温度域を冷却速度を5℃／ｓ以下として最終冷却する。 （もっと読む）

【課題】 従来の技術では、高耐食性鋼種、あるいは低温圧延を要する材料に対して、スケール欠陥を十分に低減できない。
【解決手段】 鉱油、油脂、合成エステルのうち１種または２種以上からなる基油と、ポリサルファイド、硫化油脂のうち１種または２種以上からなる添加剤とを含有し、さらに粒子径０．２〜１０μｍの固体硫黄粒子を０．１〜３０ｍａｓｓ％含有する熱間圧延油組成物である。 （もっと読む）

【課題】 従来にない高い深絞り成形性を実現するとともに、成形時の耐肌荒れ性の向上を合わせて実現することのできる鋼板とその製造方法を提供する。
【解決手段】 αＦｅ相の鋼板面に対する｛２２２｝面集積度が６５〜９９％であり、鋼板の板厚をｔ［μｍ］、板厚方向の平均結晶粒径をｄ_t［μｍ］、圧延方向の平均結晶粒径をｄ_R［μｍ］としたときに、ｄ_t／ｄ_R≧１．２であることを特徴とする鋼板である。ｔ／ｄ_t≦１０であるとより好ましい。また、母材鋼板の少なくとも片面に、Ａｌ、Ｎｉ、Ｓｉ、Ｓｎ、Ｖ、Ｚｎのうち１つ以上の元素と残部不可避的不純物からなる金属の第二層を付着させ、該鋼板に１回当たり圧下率３０％未満の低圧下スキンパス冷間圧延を少なくとも２回以上行い、その後熱処理を行うことにより、当該鋼板を製造することができる。 （もっと読む）

【課題】特に、自動車用部品、缶など、面内異方性の厳格な制御が要求される、深絞り性に優れた冷延鋼板、その素材である熱延鋼板、それらの製造方法を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：０．００５％超、０．０２０％以下、Ｍｎ：０．０５〜１．０％を含有し、（４×Ｃ＋０．０３５）≦Ｔｉ≦（４×Ｃ＋０．１５）を満足するようにＴｉを含有し、Ｓｉ：０．５％以下、Ｐ：０．１％以下、Ｓ：０．０１５％以下、Ａｌ：０．５％以下、Ｎ：０．０１％以下に制限し、残部が鉄および不可避的不純物よりなる組成を有し、板厚方向中央部の｛１１１｝＜１１２＞方位のＸ線ランダム強度比（Ａ）および｛１１１｝＜１１０＞方位のＸ線ランダム強度比（Ｂ）が５以上であり、かつ（Ａ）と（Ｂ）の差の絶対値｜（Ａ）−（Ｂ）｜が４以下であることを特徴とする深絞り性に優れた冷延鋼板。 （もっと読む）

【課題】疲労特性と曲げ成形性に優れた機械構造鋼管用熱延鋼板とその製造方法を提供する。
【解決手段】本発明の機械構造鋼管用熱熱延鋼板は、鋼の表層部において、ミクロ組織の80％以上がベイナイトであり、ビッカース硬さＨｖが210以上300以下であり、ベイナイトの長軸長さの平均値が5μｍ以下であり、平均粒界炭化物粒径が0.5μｍ以下である。疲労及び曲げ成形での割れの起点となる表層部組織が均一微細ベイナイト主体組織であるので、疲労特性と曲げ成形性が共に優れる。 （もっと読む）

【課題】引張強さ、形状凍結性、延性、伸びフランジ性及び表面性状に優れる熱間圧延鋼板とその製造方法を提供する。
【解決手段】質量％で、C:0.01〜0.15％、Si:0.2〜1.5％、Mn:0.5〜2.5％、P:0.003〜0.03％、S:0.02％以下、Al:0.005〜1.0％およびN:0.01％以下を含有するとともに下記式(1)を満足し(式中の元素記号は、鋼中における各元素の含有量(単位:質量%)を表す。)、残部がFeおよび不純物からなる化学組成を有し、面積％で、75〜90％のポリゴナルフェライト、5〜15％のマルテンサイトおよび5〜20％のベイナイトを含有し、残部が5％未満からなるとともに、前記ポリゴナルフェライトの平均結晶粒径が3〜20μｍである鋼組織を有し、鋼板表面における最大長さ5mm以上のSiスケール疵が10面積％以下である表面性状を有し、引張強度が590MPa以上、降伏比が70％以下、TS×El値が18000MPa・％以上、かつTS×λ値が50000MPa・％以上である機械特性を有する。
0.39×Si−5×P≦Al (1) （もっと読む）

【課題】靱性に優れたＮｂ含有フェライト系ステンレス熱延鋼板を提供する。
【解決手段】 結晶粒界上析出物の占有率を、結晶粒界上において各析出物の占める長さと結晶粒界長さとの比として、式（１）で算出し、該占有率を０．５以下としたことを特徴とする靱性に優れたフェライト系ステンレス熱延鋼板。
【数1】
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【課題】面内異方性が小さく、穴広げ性に優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：０．００５〜０．１５０％、Ｓｉ：２．５０％以下、Ｍｎ：０．１０〜３．００％、Ｐ：０．１５０％以下、Ｓ：０．０１５０％以下、Ａｌ：０．１５０％以下、Ｎ：０．０１００％以下、Ｎｂ：０．００５〜０．０７％を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、主組織がベイナイト組織であり、旧オーステナイト粒径が３０μｍ以下であり、旧オーステナイト結晶粒のアスペクト比が４以下であることを特徴とする穴広げ性に優れた熱延鋼板。 （もっと読む）

【課題】熱間圧延によるヘゲ疵の発生を防止できるＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼帯の製造方法を提供する。
【解決手段】Ｃｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼のスラブ１を連続鋳造する。次いで、このスラブ１の圧延面２の少なくとも幅方向両端部にこのスラブ１の圧延される圧延面２の長手方向に沿ってステンレス鋼を肉盛溶接して肉盛溶接部３を形成する。次いで、この肉盛溶接部３が幅方向の両端部に位置した状態でスラブ１を熱間圧延して熱延板４とする。次いで、この熱延板４を酸洗する。また、酸洗後に肉盛溶接部３を除去する。このような製造方法では、スラブ１に肉盛溶接部３を形成して熱間圧延することにより、肉盛溶接部３によって熱間圧延による母材におけるヘゲ疵の発生を防止できる。 （もっと読む）

【課題】５００ＭＰａ以上の硬さを有し、かつ、加工性に優れた容器用鋼板とその製造方法を提供する。
【解決手段】質量％で、C:0.001〜0.10％、Si:0.04%以下、Mn：0.1〜1.2%、S:0.10%以下、Al：0.001〜0.100%、N:0.10%以下、P: 0.007〜0.100%を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる鋼を、仕上げ温度（熱間圧延終了温度）：（Ar３変態点温度-３０）℃以上、巻き取り温度：400〜750℃で熱間圧延し、酸洗、冷間圧延を行った後、連続焼鈍を行い、次いで、圧下率：10％以上20％未満で２回目の冷間圧延を行い、引張強度が５００ＭＰａ以上、板幅方向と圧延方向の耐力差が４０ＭＰａ以下の高強度容器用鋼板が得られる。 （もっと読む）

【課題】打ち抜き加工性と耐腐食性の両方に優れ、バリを除去する面取り加工処理を省略できる、優れた打ち抜き加工性が得られるレベルに達する鋼板を提供する。
【解決手段】αＦｅ相から構成される鋼板であって、αＦｅ相の、鋼板面に対する｛２２２｝面集積度Ｓが２０％以上９９％以下、または、鋼板面に対する｛２００｝面集積度Ｐが０．０１％以上２０％以下の一方又は両方であり、鋼板面の表面から１／８厚さまでの間のＡｌ濃度の最大値をＡ_1/8t（質量％）とし、１／８厚さから１／２厚さまでの間のＡｌ濃度の最小値をＡ_1/2t（質量％）とし、Ａ_1/8tとＡ_1/2tの濃度差をΔＡ＝Ａ_1/8t−Ａ_1/2tとすると、Ａ_1/8tが０．５質量％以上１０質量％以下であり、ΔＡが０．３質量％超であることを特徴とする鋼板である。 （もっと読む）

【課題】 １８−８系ステンレス鋼の熱間圧延のために加熱するブルームの加熱炉の在炉時間に対応して、加熱炉における設定温度を適切に変更することにより熱間圧延温度を変更し、熱間圧延時のブルームコーナー部のフェライト生成量を抑えることで割れの発生を防止する方法を提供する。
【解決手段】 １８−８系ステンレス鋼のブルームを熱間圧延のため加熱するために加熱炉の在炉時間が２．５時間以上〜３．５時間未満の場合、加熱炉の設定温度を予熱帯で１１６０℃〜１１８０℃、加熱帯で１３３０℃〜１３５０℃、均熱帯で１３３０℃〜１３４０℃とし、在炉時間が３．５時間〜６．０時間の場合は、予熱帯では上記と同温度とするが、加熱帯で１３２０℃〜１３４０℃、均熱帯で１３２０℃〜１３３０℃とし、加熱帯及び均熱帯の温度を在炉時間の３．５時間未満の場合に比してそれぞれ１０℃ずつ下方に下げてブルームコーナー部の熱間圧延時の割れ疵を防止する。 （もっと読む）

【課題】素材コストおよび製造コストの増大を抑えなが、高強度化と疲労寿命の一層の向上を図った鋼管であって、特に軽量化が求められる機械構造部材に適した鋼管を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：０.１〜０.４％、Ｓｉ：０.５〜１.５％、Ｍｎ：０.３〜２％、Ｐ：０.０２％以下、Ｓ：０.０１％以下、Ｃｒ：０.１〜２％、Ｔｉ：０.０１〜０.１％、Ｎｂ：０.０１〜０.１％、Ａｌ：０.１％以下、Ｂ：０.０００５〜０.０１％、Ｎ：０.０１％以下であり、必要に応じてＮｉ：０.５％以下、Ｃａ：０.０２％以下、Ｍｏ：０.５％以下、Ｖ：０.５％以下の１種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物の組成を有し、鋼管長手方向となる方向に対し直角方向（Ｃ方向）の表面粗さＲａが０.５μｍ以下である平滑化表面を少なくとも片面に有する素材鋼板を、その平滑化表面が鋼管の内面になるように溶接造管したのち焼入れ・焼戻し処理して得られる高疲労寿命鋼管。 （もっと読む）

【課題】無方向性電磁鋼板用のスラブを、縦型ロールを備えた熱間圧延設備によって圧延する際、熱間圧延の前段で縦型ロールによりスラブ幅方向の圧延を行っても、製品板の磁気特性に影響を与えることなく、熱延後のコイル端部におけるシーム疵の発生が低減される手段を提供する。
【解決手段】無方向性電磁鋼板用のスラブを加熱する前に、スラブの長手方向に伸びるコーナー部を全長にわたり面取りし、該面取りしたスラブを加熱した後、粗圧延の終了温度を、９５０℃以上とする条件で熱間圧延する。 （もっと読む）

【課題】鍛錬比４以下の炭素鋼または低合金鋼のビレットを製造するに際し、内部品質を確保でき、生産性に優れたビレットの製造方法を提供する。
【解決手段】連続鋳造法による鋳片を用い、下記（１）式の関係を満たす条件で、連続鋳造の凝固末期の鋳片にロール圧下を行うこと、および分塊圧延前の鋳片にプレス鍛造を行うことのうちの少なくとも１つを行い、その後の鋳片に分塊圧延を行う。
１０×ｂ＋４×ｃ＋α×ｄ＋ｅ≧８８．５ ・・・（１）
ｂ：鋳型の長辺長さ／短辺長さ
ｃ：（ロール圧下前の鋳片断面積−ロール圧下後の鋳片断面積）／鋳型断面積［％］
ｄ：（プレス鍛造前の鋳片断面積−プレス鍛造後の鋳片断面積）／鋳型断面積［％］
ｅ：（分塊圧延前の鋳片断面積−分塊圧延後の鋳片断面積）／鋳型断面積［％］
α：プレス鍛造の条件により１を超え２以下の範囲で設定される係数。 （もっと読む）