火花点火式ガソリンエンジンの制御装置
【課題】幾何学的圧縮比が比較的高く設定された高圧縮比の火花点火式ガソリンエンジン１において、始動時の異常燃焼を回避する。
【解決手段】制御器（ＰＣＭ１０）は、エンジン本体１の始動時に、気筒１８内の圧縮開始時温度が所定温度以上となるような環境条件下においては、圧縮行程後期から膨張行程初期にかけてのタイミングで燃料噴射を行うように、燃料噴射弁（インジェクタ６７）を駆動し、かつ、当該燃料噴射後に点火プラグ２５を駆動させて点火を実行する。
【解決手段】制御器（ＰＣＭ１０）は、エンジン本体１の始動時に、気筒１８内の圧縮開始時温度が所定温度以上となるような環境条件下においては、圧縮行程後期から膨張行程初期にかけてのタイミングで燃料噴射を行うように、燃料噴射弁（インジェクタ６７）を駆動し、かつ、当該燃料噴射後に点火プラグ２５を駆動させて点火を実行する。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
ここに開示する技術は、火花点火式ガソリンエンジンの制御装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
火花点火式ガソリンエンジンの理論熱効率を向上させる上では、その幾何学的圧縮比を高めることが有効である。例えば特許文献１には、幾何学的圧縮比を１４以上に設定した高圧縮比の、火花点火式直噴エンジンが記載されている。
【０００３】
また、例えば特許文献２に記載されているように、排気エミッションの向上と熱効率の向上とを両立させる技術として、リーンな混合気を圧縮着火させる燃焼形態が知られている。このような圧縮着火燃焼を行うエンジンにおいて幾何学的圧縮比を高くすることは、圧縮端圧力及び圧縮端温度をそれぞれ高めるため、圧縮着火燃焼の安定化に有利になる。
【０００４】
特許文献３には、エンジンの運転状態に応じて、圧縮着火燃焼から火花点火燃焼へと切り替える過渡時に、ＥＧＲの実施と空燃比のリッチ化とを行うことによって、ノッキングを回避する技術が記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００７−２９２０５０号公報
【特許文献２】特開２００７−１５４８５９号公報
【特許文献３】特開２００９−９１９９４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
ところで、特許文献１に記載されているような高圧縮比の火花点火式ガソリンエンジンは、熱効率の向上で有利になる反面、圧縮端温度及び圧縮端圧力が比較的高くなるから、過早着火やノッキング（エンドガスノック）といった異常燃焼を招きやすいという問題がある。例えば外気温が極めて高いときのエンジン始動時や、熱間でのエンジン始動時には、圧縮開始時の気筒内の温度が比較的高くなる上に、エンジンの回転数が極めて低いため、吸気行程で燃料を噴射することで形成された混合気が高温高圧の筒内に長時間曝される結果、初爆時には過早着火が問題となり、初爆後、完爆まではノッキングが問題となって、始動性が著しく悪化したり、音や信頼性の問題が生じたりする可能性がある。
【０００７】
ここに開示する技術は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、例えば１５以上の、幾何学的圧縮比が比較的高く設定された高圧縮比の火花点火式ガソリンエンジンにおいて、始動時の異常燃焼を回避することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本願発明者らは、高圧縮比エンジンにおいて、その始動時に異常燃焼が生じやすい条件下では、燃料噴射のタイミングを圧縮上死点付近にまで遅らせることによって、未燃混合気反応可能時間を短縮させて異常燃焼を回避することにした。
【０００９】
具体的に、ここに開示する火花点火式ガソリンエンジンの制御装置は、幾何学的圧縮比が１５以上に設定された気筒を有しかつ、少なくともガソリンを含有する燃料が供給されるように構成されたエンジン本体と、前記気筒内に前記燃料を噴射するように構成された燃料噴射弁と、前記気筒内に臨んで配設されかつ、当該気筒内の混合気に点火をするように構成された点火プラグと、少なくとも前記燃料噴射弁及び前記点火プラグを制御することによって、前記エンジン本体を運転するように構成された制御器と、を備える。
【００１０】
そして、前記制御器は、前記エンジン本体の始動時に、前記気筒内の圧縮開始時温度が所定温度以上となるような環境条件下においては、圧縮行程後期から膨張行程初期にかけてのタイミングで燃料噴射を行うように前記燃料噴射弁を駆動し、かつ、当該燃料噴射後に前記点火プラグを駆動させて点火を実行する。
【００１１】
ここで、エンジン本体の幾何学的圧縮比は、１５以上でかつ、例えば２０以下に設定してもよい。
【００１２】
また、ここでいう「エンジン本体の始動時」は、完爆に至るまで、言い換えるとエンジン回転数が所定回転数（例えば５００ｒｐｍ程度）となるまでとしてもよい。
【００１３】
また、「圧縮開始時温度」は、吸気弁が閉弁して気筒内のガスの圧縮が実質的に開始する時の気筒内の温度であり、「圧縮開始時温度が所定温度以上となるような環境条件下」は、具体的には、外気温が極めて高いことや、エンジン本体の温度が所定温度以上であることを挙げることができる。
【００１４】
さらに、「圧縮行程後期」は、圧縮行程を、初期、中期、及び後期の３つの期間に区分した場合の後期としてもよく、同様に、「膨張行程初期」は、膨張行程を、初期、中期、及び後期の３つの期間に区分した場合の初期としてもよい。
【００１５】
エンジン本体の始動時に、気筒内の圧縮開始時温度が所定温度以上となるような環境条件下で吸気行程時に燃料を噴射したのでは、圧縮行程中の筒内で、未燃混合気が比較的高い温度に、長時間曝されることになる。このため、未燃混合気の反応進行度が急速に高まり、点火前に着火しきい値を超えることで、初爆時には過早着火の発生、初爆以降はノッキングの発生を招きやすい。
【００１６】
これに対し、圧縮行程後期から膨張行程初期にかけてのタイミングで燃料噴射を行うように燃料噴射弁を駆動することによって、未燃混合気が高温の筒内に長時間曝されることが回避されると共に、未燃混合気の反応可能時間が短縮する。一方で、気筒内の温度は比較的高いため、燃料噴射を遅らせても燃料の気化霧化には有利になる。そうして、燃料噴射後の、例えば膨張行程において前記点火プラグを駆動させて点火を実行することにより、気筒内の圧縮開始時温度が所定温度以上となるような環境条件下においても、過早着火の発生やノッキングの発生を有効に回避しながら、適正に燃焼を行うことができ、エンジン本体を確実に始動することが可能になる。
【００１７】
前記制御器は、前記エンジン本体の始動時に、前記気筒内の圧縮開始時温度が前記所定温度未満となるような環境条件下においては、吸気弁が閉じるまでの吸気行程期間内で燃料噴射を行うように、前記燃料噴射弁を駆動する、としてもよい。
【００１８】
「吸気弁が閉じるまでの吸気行程期間」とは、ピストン位置に基づいて定義した期間でなく、吸気弁の開閉に基づいて定義した期間である。従って、吸気行程期間の終期は、ピストンが吸気下死点に到達した時点に対し同じ場合もあれば、ずれる場合もある。
【００１９】
気筒内の圧縮開始時温度が所定温度未満となるような環境条件下においては、吸気行程期間内で燃料噴射を行っても、過早着火やノッキングの発生が抑制されるから、燃料噴射のタイミングを遅らせる必要がない。逆に筒内の温度が相対的に低く、燃料の気化霧化には不利であるため、吸気行程期間内で燃料噴射を行うことにより、混合気形成時間を十分に確保することが可能になる。よって、吸気行程期間内での燃料噴射は、エンジンの始動を確実に行う上で有利になる。
【００２０】
前記制御器は、前記エンジン本体の始動時には、吸気弁の閉弁時期を吸気下死点以降に設定すると共に、前記気筒内の圧縮開始時温度が前記所定温度以上となるような環境条件下においては、前記吸気弁の閉弁時期を、前記圧縮端温度が所定温度未満となるような環境条件時よりも、遅らせる、としてもよい。
【００２１】
前記気筒内の圧縮開始時温度が前記所定温度以上となるような環境条件下においては、吸気弁の閉弁時期を、吸気下死点以降で相対的に遅らせる。このことにより、有効圧縮比が低下するため、気筒内の温度上昇が抑制される。これは、過早着火やノッキングを回避する上で有利になる。一方、前記気筒内の圧縮開始時温度が前記所定温度未満となるような環境条件下においては、吸気弁の閉弁時期を、吸気下死点以降で相対的に早めることで、吸気（つまり新気）を十分に気筒内の取り込むことが可能になり、エンジン本体の始動性向上に有利になる。
【００２２】
前記制御器は、前記エンジン本体の運転状態が高負荷の低速域にあるときには、圧縮行程後期から膨張行程初期にかけてのタイミングで行う燃料噴射を含むように、前記燃料噴射弁を駆動する、としてもよい。
【００２３】
ここで、「高負荷域」は、エンジン本体の運転領域を、負荷の高低について２つの領域に区分した場合の、高負荷側の領域としてもよい。
【００２４】
また、「低速域」は、エンジン本体の運転領域を、回転数の高低について２つの領域に区分した場合の、低速側の領域としてもよいし、又は、エンジン本体の運転領域を、低速、中速、高速の３つの領域に区分した場合の、低速の領域としてもよい。
【００２５】
運転領域が高負荷の低速域にあるときには、気筒内の圧力及び温度が低負荷域に比べて高くなる上に、クランク角の変化に対する実時間が長くなるため、過早着火やノッキングといった異常燃焼が生じやすくなる。前記の構成のエンジン本体は、高圧縮比であるため、エンジン本体の運転領域が高負荷の低速域にあるときには、異常燃焼が特に生じやすい。
【００２６】
このような高負荷の低速域において、前記構成のエンジンの制御装置では、制御器が、燃料の噴射タイミング（より正確には、噴射開始タイミング）を、圧縮行程後期から膨張行程初期にかけてのタイミングに設定する。このことにより、未燃混合気の反応可能時間が短くなるため、過早着火やノッキング等の異常燃焼を、有効に回避することができる。
【００２７】
このように気筒内への燃料噴射の形態を工夫することによってエンジンの高負荷域における異常燃焼を回避することは、異常燃焼の回避を目的として点火タイミングを遅角する必要がなくなる、又は、その遅角量を小さくすることが可能になる。このことは、点火タイミングを可及的に進角させることを可能にするから、前記の構成は、高負荷の低速域において、異常燃焼の回避と共に、熱効率の向上及びトルクの向上、言い換えると燃費の向上に有利になる。
【発明の効果】
【００２８】
以上説明したように、この火花点火式ガソリンエンジンの制御装置は、気筒内の圧縮開始時温度が所定温度以上となるような環境条件下においてのエンジン本体の始動時には、燃料噴射を圧縮上死点付近にまで遅らせて未燃混合気の反応可能時間を短くすることによって、過早着火やノッキングの発生を有効に回避して、エンジン本体を確実に始動させることが可能になる。
【図面の簡単な説明】
【００２９】
【図１】火花点火式ガソリンエンジンの構成を示す概略図である。
【図２】火花点火式ガソリンエンジンの制御に係るブロック図である。
【図３】（ａ）ピストン冠面を拡大して示す斜視図、（ｂ）燃焼室を拡大して示す断面図（ｂ−ｂ断面図）、（ｃ）ｃ−ｃ断面図である。
【図４】エンジンの運転領域を例示する図である。
【図５】低速域における高圧リタード噴射によるＳＩ燃焼の状態と、従来のＳＩ燃焼の状態とを比較する図である。
【図６】未燃混合気反応可能時間と、燃焼終了時期における未燃混合気反応進行度との関係において、高圧リタード噴射によるＳＩ燃焼と従来のＳＩ燃焼との相違を示す図（上段の図）、及び、燃料圧力と、未燃混合気反応可能時間に関係する各パラメータとの関係を示す図（中段及び下段の各図）である。
【図７】リタード噴射及び吸気行程噴射のそれぞれについて、エンジン回転数と図示熱効率との関係の例示である。
【図８】リタード噴射及び吸気行程噴射のそれぞれについて、（ａ）エンジン回転数と未燃混合気の反応時間との関係の例示、（ｂ）エンジン回転数と圧縮端圧力との関係の例示、（ｃ）エンジン回転数と圧縮端温度との関係の例示である。
【図９】（ａ）リタード噴射における燃料噴射タイミング及び点火タイミングの例示と、それによる熱発生率の例示、（ｂ）吸気行程噴射における燃料噴射タイミング及び点火タイミングの例示と、それによる熱発生率の例示である。
【図１０】高速域における吸気行程噴射及びリタード噴射のそれぞれについて、（ａ）熱発生率、（ｂ）質量燃焼割合、（ｃ）未燃混合気反応進行度、（ｄ）未燃混合気温度、（ｅ）比熱比、の各変化を比較する図である。
【図１１】吸気行程噴射及びリタード噴射のそれぞれについて、エンジン回転数と燃焼重心位置との関係の例示である。
【図１２】吸気行程噴射における一点点火及び二点点火のそれぞれについて、（ａ）熱発生率、（ｂ）質量燃焼割合、（ｃ）未燃混合気反応進行度、（ｄ）未燃混合気温度、の各変化を比較する図である。
【図１３】一点点火と二点点火のそれぞれについて、キャビティのリップ径と燃焼期間との関係の例示である。
【図１４】圧縮開始時温度と未燃混合気反応進行度との関係の例示である。
【発明を実施するための形態】
【００３０】
以下、火花点火式ガソリンエンジンの制御装置の実施形態を図面に基づいて説明する。以下の好ましい実施形態の説明は、例示である。図１，２は、エンジン（エンジン本体）１の概略構成を示す。このエンジン１は、車両に搭載されると共に、少なくともガソリンを含有する燃料が供給される火花点火式ガソリンエンジンである。エンジン１は、複数の気筒１８（一つのみ図示）が設けられたシリンダブロック１１と、このシリンダブロック１１上に配設されたシリンダヘッド１２と、シリンダブロック１１の下側に配設され、潤滑油が貯留されたオイルパン１３とを有している。各気筒１８内には、コンロッド１４２を介してクランクシャフト１５と連結されているピストン１４が往復動可能に嵌挿されている。ピストン１４の頂面には、ディーゼルエンジンでのリエントラント型のようなキャビティ１４１が形成されている。キャビティ１４１は、ピストン１４が圧縮上死点付近に位置するときには、後述するインジェクタ６７に相対する。尚、キャビティ１４１の形状についての詳細は後述する。
【００３１】
シリンダヘッド１２と、気筒１８と、キャビティ１４１を有するピストン１４とは、燃焼室１９を区画する（図３（ｂ）参照）。尚、燃焼室１９の形状は、図示する形状に限定されるものではない。例えばキャビティ１４１の形状、ピストン１４の頂面形状、及び、燃焼室１９の天井部の形状等は、適宜変更することが可能である。
【００３２】
このエンジン１は、理論熱効率の向上や、後述する圧縮着火燃焼の安定化等を目的として、１５以上の比較的高い幾何学的圧縮比に設定されている。尚、幾何学的圧縮比は１５以上２０以下程度の範囲で、適宜設定すればよい。
【００３３】
シリンダヘッド１２には、気筒１８毎に、吸気ポート１６及び排気ポート１７が形成されていると共に、これら吸気ポート１６及び排気ポート１７には、燃焼室１９側の開口を開閉する吸気弁２１及び排気弁２２がそれぞれ配設されている。
【００３４】
吸気弁２１及び排気弁２２をそれぞれ駆動する動弁系の内、排気側には、排気弁２２の作動モードを通常モードと特殊モードとに切り替える、例えば油圧作動式の可変機構（図２参照。以下、ＶＶＬ（Variable Valve Lift）と称する）７１が設けられている。ＶＶＬ７１は、その構成の詳細な図示は省略するが、カム山を一つ有する第１カムとカム山を２つ有する第２カムとの、カムプロファイルの異なる２種類のカム、及び、その第１及び第２カムのいずれか一方のカムの作動状態を選択的に排気弁に伝達するロストモーション機構を含んで構成されている。第１カムの作動状態を排気弁２２に伝達しているときには、排気弁２２は、排気行程中において一度だけ開弁される通常モードで作動するのに対し、第２カムの作動状態を排気弁２２に伝達しているときには、排気弁２２が、排気行程中において開弁すると共に、吸気行程中においても開弁するような、いわゆる排気の二度開きを行う特殊モードで作動する。ＶＶＬ７１の通常モードと特殊モードとは、エンジンの運転状態に応じて切り替えられる。具体的に、特殊モードは、内部ＥＧＲに係る制御の際に利用される。尚、こうした通常モードと特殊モードとの切り替えを可能にする上で、排気弁２２を電磁アクチュエータによって駆動する電磁駆動式の動弁系を採用してもよい。また、内部ＥＧＲの実行は、排気の二度開きのみによって実現されるのではない。例えば吸気弁２１を二回開く、吸気の二度開きによって内部ＥＧＲ制御を行ってもよいし、排気行程乃至吸気行程において吸気弁２１及び排気弁２２の双方を閉じるネガティブオーバーラップ期間を設けて既燃ガスを気筒１８内に残留させる内部ＥＧＲ制御を行ってもよい。
【００３５】
ＶＶＬ７１を備えた排気側の動弁系に対し、吸気側には、図２に示すように、クランクシャフト１５に対する吸気カムシャフトの回転位相を変更することが可能な位相可変機構（以下、ＶＶＴ（Variable Valve Timing）と称する）７２と、吸気弁２１のリフト量を連続的に変更することが可能なリフト量可変機構（以下、ＣＶＶＬ（Continuously Variable Valve Lift）と称する）７３とが設けられている。ＶＶＴ７２は、液圧式、電磁式又は機械式の公知の構造を適宜採用すればよく、その詳細な構造についての図示は省略する。また、ＣＶＶＬ７３も、公知の種々の構造を適宜採用することが可能であり、その詳細な構造についての図示は省略する。ＶＶＴ７２及びＣＶＶＬ７３によって、吸気弁２１はその開弁タイミング及び閉弁タイミング、並びに、リフト量をそれぞれ変更することが可能である。
【００３６】
シリンダヘッド１２にはまた、気筒１８毎に、気筒１８内に燃料を直接噴射するインジェクタ６７が取り付けられている。インジェクタ６７は、図３（ｂ）に拡大して示すように、その噴口が燃焼室１９の天井面の中央部分から、その燃焼室１９内に臨むように配設されている。インジェクタ６７は、エンジン１の運転状態に応じた噴射タイミングでかつ、エンジン１の運転状態に応じた量の燃料を、燃焼室１９内に直接噴射する。この例において、インジェクタ６７は、詳細な図示は省略するが、複数の噴口を有する多噴口型のインジェクタである。これによって、インジェクタ６７は、燃料噴霧が放射状に広がるように、燃料を噴射する。図３（ｂ）に矢印で示すように、ピストン１４が圧縮上死点付近に位置するタイミングで、燃焼室１９の中央部分から放射状に広がるように噴射された燃料噴霧は、ピストン頂面に形成されたキャビティ１４１の壁面に沿って流動することにより、後述する点火プラグ２５、２６の周囲に到達するようになる。キャビティ１４１は、ピストン１４が圧縮上死点付近に位置するタイミングで噴射された燃料噴霧を、その内部に収めるように形成されている、と言い換えることが可能である。この多噴口型のインジェクタ６７とキャビティ１４１との組み合わせは、燃料の噴射後、点火プラグ２５、２６の周りに燃料噴霧が到達するまでの時間を短くすると共に、燃焼期間を短くする上で有利な構成である。
【００３７】
インジェクタ６７の燃料の噴射角度θは、比較的狭い角度（例えば４５°程度）に設定されている。この狭い噴射角度θは、詳しくは後述するが、ピストン１４の位置が、上死点から若干離れた下方に位置しているタイミングで燃料を噴射しても、気筒１８の壁面に燃料が付着することを抑制しつつ、噴射した燃料をキャビティ１４１内に収めることを可能にする。狭い噴射角度θはまた、図３（ｃ）に示すように、キャビティ１４１のリップ径（キャビティの上端開口径）を比較的小さくし、それに伴いスキッシュエリアを拡大する上でも有利な構成である。尚、スキッシュエリアの拡大は、後述するように、燃焼期間の短縮に有利になる。
【００３８】
インジェクタ６７は、多噴口型のインジェクタに限定されず、外開弁タイプのインジェクタを採用してもよい。
【００３９】
図外の燃料タンクとインジェクタ６７との間は、燃料供給経路によって互いに連結されている。この燃料供給経路上には、燃料ポンプ６３とコモンレール６４とを含みかつ、インジェクタ６７に、比較的高い燃料圧力で燃料を供給することが可能な燃料供給システム６２が介設されている。燃料ポンプ６３は、燃料タンクからコモンレール６４に燃料を圧送し、コモンレール６４は圧送された燃料を、比較的高い燃料圧力で蓄えることが可能である。インジェクタ６７が開弁することによって、コモンレール６４に蓄えられている燃料がインジェクタ６７の噴口から噴射される。ここで、燃料ポンプ６３は、図示は省略するが、プランジャー式のポンプであり、例えばクランク軸とカム軸との間のタイミングベルトに連結されることにより、エンジン１によって駆動される。このエンジン駆動のポンプを含む構成の燃料供給システム６２は、４０ＭＰａ以上の高い燃料圧力の燃料を、インジェクタ６７に供給することを可能にする。インジェクタ６７に供給される燃料の圧力は、後述するように、エンジン１の運転状態に応じて変更される。尚、燃料供給システム６２は、この構成に限定されるものではない。
【００４０】
シリンダヘッド１２にはまた、図３に示すように、燃焼室１９内の混合気に点火する点火プラグ２５、２６が取り付けられている（尚、図１では、点火プラグの図示を省略している）。このエンジン１は、点火プラグとして、第１点火プラグ２５及び第２点火プラグ２６の２つの点火プラグを備えている。２つの点火プラグ２５、２６は、各気筒１８について２つずつ設けられた吸気弁２１と排気弁２２との間の位置のそれぞれにおいて、互いに相対するように配置され、それぞれ気筒１８の中心軸に向かって斜め下向きに延びるように、シリンダヘッド１２内を貫通して取り付けられている。こうして、図３（ｂ）に示すように、各点火プラグ２５、２６の先端は、燃焼室１９の中央部分に配置されたインジェクタ６７の先端近傍で、燃焼室１９内に臨んで配置される。ここで、前述の通り、ピストン１４のキャビティ１４１のリップ径が、比較的小さく設定されているため、キャビティ１４１には、第１点火プラグ２５及び第２点火プラグ２６との干渉を回避するために、２つの凹部１４３、１４３が、径方向に相対するように形成されている（図３（ｂ）（ｃ）参照）。こうすることで、図３（ａ）（ｃ）から明らかなように、キャビティ１４１の本体部分の形状は円形状となり、キャビティ１４１の中心位置においてインジェクタ７６から放射状に噴射された燃料噴霧は、キャビティ１４１内においてほぼ均一に広がって、均質な混合気を形成することが可能になる。
【００４１】
エンジン１の一側面には、図１に示すように、各気筒１８の吸気ポート１６に連通するように吸気通路３０が接続されている。一方、エンジン１の他側面には、各気筒１８の燃焼室１９からの既燃ガス（排気ガス）を排出する排気通路４０が接続されている。
【００４２】
吸気通路３０の上流端部には、吸入空気を濾過するエアクリーナ３１が配設されている。また、吸気通路３０における下流端近傍には、サージタンク３３が配設されている。このサージタンク３３よりも下流側の吸気通路３０は、各気筒１８毎に分岐する独立通路とされ、これら各独立通路の下流端が各気筒１８の吸気ポート１６にそれぞれ接続されている。
【００４３】
吸気通路３０におけるエアクリーナ３１とサージタンク３３との間には、空気を冷却又は加熱する、水冷式のインタークーラ／ウォーマ３４と、各気筒１８への吸入空気量を調節するスロットル弁３６とが配設されている。吸気通路３０にはまた、インタークーラ／ウォーマ３４をバイパスするインタークーラバイパス通路３５が接続されており、このインタークーラバイパス通路３５には、当該通路３５を通過する空気流量を調整するためのインタークーラバイパス弁３５１が配設されている。インタークーラバイパス弁３５１の開度調整を通じて、インタークーラバイパス通路３５の通過流量とインタークーラ／ウォーマ３４の通過流量との割合を調整することにより、気筒１８に導入する新気の温度を調整する。
【００４４】
排気通路４０の上流側の部分は、各気筒１８毎に分岐して排気ポート１７の外側端に接続された独立通路と該各独立通路が集合する集合部とを有する排気マニホールドによって構成されている。この排気通路４０における排気マニホールドよりも下流側には、排気ガス中の有害成分を浄化する排気浄化装置として、直キャタリスト４１とアンダーフットキャタリスト４２とがそれぞれ接続されている。直キャタリスト４１及びアンダーフットキャタリスト４２はそれぞれ、筒状ケースと、そのケース内の流路に配置した、例えば三元触媒とを備えて構成されている。
【００４５】
吸気通路３０におけるサージタンク３３とスロットル弁３６との間の部分と、排気通路４０における直キャタリスト４１よりも上流側の部分とは、排気ガスの一部を吸気通路３０に還流するためのＥＧＲ通路５０を介して接続されている。このＥＧＲ通路５０は、排気ガスをエンジン冷却水によって冷却するためのＥＧＲクーラ５２が配設された主通路５１と、ＥＧＲクーラ５２をバイパスするためのＥＧＲクーラバイパス通路５３と、を含んで構成されている。主通路５１には、排気ガスの吸気通路３０への還流量を調整するためのＥＧＲ弁５１１が配設され、ＥＧＲクーラバイパス通路５３には、ＥＧＲクーラバイパス通路５３を流通する排気ガスの流量を調整するためのＥＧＲクーラバイパス弁５３１が配設されている。
【００４６】
このように構成されたエンジン１は、パワートレイン・コントロール・モジュール（以下、ＰＣＭという）１０によって制御される。ＰＣＭ１０は、ＣＰＵ、メモリ、カウンタタイマ群、インターフェース及びこれらのユニットを接続するパスを有するマイクロプロセッサで構成されている。このＰＣＭ１０が制御器を構成する。
【００４７】
ＰＣＭ１０には、図１，２に示すように、各種のセンサＳＷ１〜ＳＷ１６の検出信号が入力される。この各種のセンサには、次のセンサが含まれる。すなわち、エアクリーナ３１の下流側で、新気の流量を検出するエアフローセンサＳＷ１及び新気の温度を検出する吸気温度センサＳＷ２、インタークーラ／ウォーマ３４の下流側に配置されかつ、インタークーラ／ウォーマ３４を通過した後の新気の温度を検出する、第２吸気温度センサＳＷ３、ＥＧＲ通路５０における吸気通路３０との接続部近傍に配置されかつ、外部ＥＧＲガスの温度を検出するＥＧＲガス温センサＳＷ４、吸気ポート１６に取り付けられかつ、気筒１８内に流入する直前の吸気の温度を検出する吸気ポート温度センサＳＷ５、シリンダヘッド１２に取り付けられかつ、気筒１８内の圧力を検出する筒内圧センサＳＷ６、排気通路４０におけるＥＧＲ通路５０の接続部近傍に配置されかつ、それぞれ排気温度及び排気圧力を検出する排気温センサＳＷ７及び排気圧センサＳＷ８、直キャタリスト４１の上流側に配置されかつ、排気中の酸素濃度を検出するリニアＯ２センサＳＷ９、直キャタリスト４１とアンダーフットキャタリスト４２との間に配置されかつ、排気中の酸素濃度を検出するラムダＯ２センサＳＷ１０、エンジン冷却水の温度を検出する水温センサＳＷ１１、クランクシャフト１５の回転角を検出するクランク角センサＳＷ１２、車両のアクセルペダル（図示省略）の操作量に対応したアクセル開度を検出するアクセル開度センサＳＷ１３、吸気側及び排気側のカム角センサＳＷ１４，ＳＷ１５、及び、燃料供給システム６２のコモンレール６４に取り付けられかつ、インジェクタ６７に供給する燃料圧力を検出する燃圧センサＳＷ１６である。
【００４８】
ＰＣＭ１０は、これらの検出信号に基づいて種々の演算を行うことによってエンジン１や車両の状態を判定し、これに応じてインジェクタ６７、第１及び第２点火プラグ２５、２６、吸気弁側のＶＶＴ７２及びＣＶＶＬ７３、排気弁側のＶＶＬ７１、燃料供給システム６２、並びに、各種の弁（スロットル弁３６、インタークーラバイパス弁３５１、ＥＧＲ弁５１１、及びＥＧＲクーラバイパス弁５３１）のアクチュエータへ制御信号を出力する。こうしてＰＣＭ１０は、エンジン１を運転する。
【００４９】
図４は、エンジン１の運転領域の一例を示している。このエンジン１は、燃費の向上や排気エミッションの向上を目的として、エンジン負荷が相対的に低い低負荷域では、点火プラグ２５、２６による点火を行わずに、圧縮自己着火によって燃焼を行う圧縮着火燃焼を行う。しかしながら、エンジン１の負荷が高くなるに従って、圧縮着火燃焼では、燃焼が急峻になりすぎてしまい、例えば燃焼騒音等の問題を引き起こすことになる。そのため、このエンジン１では、エンジン負荷が相対的に高い高負荷域では、圧縮着火燃焼を止めて、点火プラグ２５、２６を利用した火花点火燃焼に切り替える。このように、このエンジン１は、エンジン１の運転状態、特にエンジン１の負荷に応じて、圧縮着火燃焼を行うＣＩ（Compression Ignition）モードと、火花点火燃焼を行うＳＩ（Spark Ignition）モードとを切り替えるように構成されている。但し、モード切り替えの境界線は、図例に限定されるものではない。
【００５０】
ＣＩモードでは基本的に、例えば吸気行程乃至圧縮行程中の、比較的早いタイミングで、インジェクタ６７が気筒１８内に燃料を噴射することにより、比較的均質なリーン混合気を形成すると共に、その混合気を圧縮上死点付近において圧縮自己着火させる。尚、燃料噴射量は、エンジン１の負荷に応じて設定される。
【００５１】
また、ＣＩモードでは、ＶＶＬ７１の制御によって、排気弁２２を吸気行程中に開弁する排気の二度開きを行い、そのことによって内部ＥＧＲガスを気筒１８内に導入する。内部ＥＧＲガスの導入は圧縮端温度を高め、圧縮着火燃焼を安定化させる。
【００５２】
エンジン負荷の上昇に伴い気筒１８内の温度が自然と高まることから、過早着火を回避する観点から、内部ＥＧＲ量は低下させる。例えばＣＶＶＬ７３の制御によって、吸気弁２１のリフト量を調整することにより、内部ＥＧＲ量を調整してもよい。また、スロットル弁３６の開度調整によって、内部ＥＧＲ量を調整してもよい。
【００５３】
エンジン負荷がさらに高まり、例えば図４に示す運転領域において、ＣＩモードとＳＩモードとの切り替え境界線付近においては、内部ＥＧＲを実行することは、筒内温度が高くなりすぎて、圧縮着火をコントロールすることが困難になる。そこで、ＣＩモードの運転領域において負荷の高い領域では、内部ＥＧＲの実行を止め、その代わりにＥＧＲ弁５１１を開いて、ＥＧＲクーラ５２によって冷却された外部ＥＧＲガスを、気筒１８内に導入する。このことにより、筒内温度を低く抑えることが可能になり、圧縮着火のコントロールが可能になる。
【００５４】
これに対し、ＳＩモードでは基本的に、詳しくは後述するが、吸気行程から膨張行程初期までの間で、インジェクタ６７が気筒１８内に燃料を噴射することにより、均質乃至成層化した混合気を形成すると共に、圧縮上死点付近において点火を実行することによってその混合気に着火する。ＳＩモードではまた、理論空燃比（λ＝１）でエンジン１を運転する。これは、三元触媒の利用を可能にするから、エミッション性能の向上に有利になる。
【００５５】
ＳＩモードでは、スロットル弁３６を全開にする一方で、ＥＧＲ弁５１１の開度調整により、気筒１８内に導入する新気量と外部ＥＧＲガス量とを調整することにより、充填量を調整する。これは、ポンプ損失の低減と共に、冷却損失の低減にも有効である。また、冷却した外部ＥＧＲガスを導入することによって、異常燃焼の回避に寄与すると共に、Ｒａｗ ＮＯｘの生成を抑制するという利点もある。尚、全開負荷域では、ＥＧＲ弁５１１を閉弁することにより、外部ＥＧＲを中止する。
【００５６】
このエンジン１の幾何学的圧縮比は、前述の通り、１５以上（例えば１８）に設定されている。高い圧縮比は、圧縮端温度及び圧縮端圧力を高くするため、ＣＩモードでは、圧縮着火燃焼の安定化に有利になる。一方で、この高圧縮比エンジン１は、高負荷域においてはＳＩモードに切り替えるため、過早着火やノッキングといった異常燃焼が生じやすくなってしまうという不都合がある。
【００５７】
そこでこのエンジン１では、先ず、エンジンの運転状態が高負荷の低速域（図４の（１）参照。尚、ここでいう「低速域」は、エンジン１の運転領域を低、中、高速の３つに区分したときの低速域に相当する。）にあるときには、燃料の噴射形態を従来とは大きく異ならせたＳＩ燃焼を実行することによって、異常燃焼を回避するようにしている。具体的に、この燃料の噴射形態は、従来と比較して大幅に高圧化した燃料圧力でもって、圧縮行程後期から膨張行程初期にかけての大幅に遅角した期間（以下、この期間をリタード期間と呼ぶ）内で、インジェクタ６７によって、気筒１８内に燃料噴射を実行するものである。この特徴的な燃料噴射形態を、以下においては「高圧リタード噴射」又は単に「リタード噴射」と呼ぶ。
【００５８】
一方、エンジンの運転状態が高負荷の高速域（図４の（２）参照。尚、ここでいう「高速域」は、エンジン１の運転領域を低、中、高速の３つに区分したときの中速及び高速域に相当する。）にあるときには、燃料の噴射を、リタード期間ではなく、吸気弁２１が開弁している吸気行程期間内に行う。以下においては、この燃料噴射形態を「吸気行程噴射」と呼ぶ。
【００５９】
先ず、高圧リタード噴射について、図面を参照しながら説明する。図５は、前述した高圧リタード噴射によるＳＩ燃焼（実線）と、吸気行程中に燃料噴射を実行する従来のＳＩ燃焼（破線）とにおける、熱発生率（上図）及び未燃混合気反応進行度（下図）の違いを比較する図である。図５の横軸は、クランク角である。この比較の前提として、エンジン１の運転状態は共に高負荷の低速域であり、噴射する燃料量は、高圧リタード噴射によるＳＩ燃焼と従来のＳＩ燃焼との場合で互いに同じである。
【００６０】
先ず、従来のＳＩ燃焼では、吸気行程中に気筒１８内に所定量の燃料噴射を実行する（上図の破線）。気筒１８内では、その燃料の噴射後、ピストン１４が圧縮上死点に至るまでの間に、比較的均質な混合気が形成される。そして、この例では、圧縮上死点以降の、白丸で示す所定タイミングで点火が実行され、それによって燃焼が開始する。燃焼の開始後は、図５の上図に破線で示すように、熱発生率のピークを経て燃焼が終了する。ここで、燃料噴射の開始から燃焼の終了までの間が未燃混合気の反応可能時間（以下、単に反応可能時間という場合がある）に相当し、図５の下図に破線で示すように、この間に未燃混合気の反応は次第に進行する。同図における点線は、未燃混合気が着火に至る反応度である、着火しきい値を示しており、従来のＳＩ燃焼は、低速域であることと相俟って、反応可能時間が非常に長く、その間、未燃混合気の反応が進行し続けてしまうことから、点火の前後に未燃混合気の反応度が着火しきい値を超えてしまい、過早着火又はノッキングといった異常燃焼を引き起こす。
【００６１】
これに対し、高圧リタード噴射は反応可能時間の短縮を図り、そのことによって異常燃焼を回避することを目的とする。すなわち、反応可能時間は、図５にも示しているように、インジェクタ６７が燃料を噴射する期間（（１）噴射期間）と、噴射終了後、点火プラグ２５、２６の周りに可燃混合気が形成されるまでの期間（（２）混合気形成期間）と、点火によって開始された燃焼が終了するまでの期間（（３）燃焼期間）と、を足し合わせた時間、つまり、（１）＋（２）＋（３）である。高圧リタード噴射は、噴射期間、混合気形成期間及び燃焼期間をそれぞれ短縮し、それによって、反応可能時間を短くする。このことについて、順に説明する。
【００６２】
先ず、高い燃料圧力は、単位時間当たりにインジェクタ６７から噴射される燃料量を相対的に多くする。このため、図６の中段に（１）で示す図のように、燃料噴射量を一定とした場合に、燃料圧力と燃料の噴射期間との関係は概ね、燃料圧力が低いほど噴射期間は長くなり、燃料圧力が高いほど噴射期間は短くなる。従って、燃料圧力が従来に比べて大幅に高く設定された高圧リタード噴射は、噴射期間を短縮する。
【００６３】
また、高い燃料圧力は、気筒１８内に噴射する燃料噴霧の微粒化に有利になると共に、燃料噴霧の飛翔距離を、より長くする。このため、図６の下段に（Ａ）で示す図のように、燃料圧力と燃料蒸発時間との関係は概ね、燃料圧力が低いほど燃料蒸発時間は長くなり、燃料圧力が高いほど燃料蒸発時間は短くなる。また、図６の下段に（Ｂ）で示す図のように、燃料圧力と点火プラグ２５、２６の周りに燃料噴霧が到達するまでの時間は概ね、燃料圧力が低いほど到達までの時間は長くなり、燃料圧力が高いほど到達までの時間は短くなる。尚、点火プラグ２５、２６の周りに燃料噴霧が到達するまでの時間は、インジェクタ６７の先端から点火プラグ２５、又は、点火プラグ２６までの噴霧飛翔距離と、燃料圧力に比例する燃料噴射速度と、から算出可能である。混合気形成期間は、燃料蒸発時間と、点火プラグ２５、２６の周りへの燃料噴霧到達時間とを足し合わせた時間（（Ａ）＋（Ｂ））であるから、図６の中段に（２）で示す図のように、燃料圧力が高いほど混合気形成期間は短くなる。従って、燃料圧力が従来に比べて大幅に高く設定された高圧リタード噴射は、燃料蒸発時間及び点火プラグ２５、２６の周りへの燃料噴霧到達時間がそれぞれ短くなる結果、混合気形成期間を短縮する。これに対し、同図に白丸で示すように、従来の、低い燃料圧力での吸気行程噴射は、混合気形成期間が大幅に長くなる。尚、前述したように、多噴口型のインジェクタ６７とキャビティ１４１との組み合わせは、燃料の噴射後、点火プラグ２５、２６の周りに燃料噴霧が到達するまでの時間を短くする結果、混合気形成期間の短縮に有効である。
【００６４】
このように、噴射期間及び混合気形成期間を短縮することは、燃料の噴射タイミング、より正確には、噴射開始タイミングを、比較的遅いタイミングにすることを可能にする。そこで、高圧リタード噴射では、図５の上図に示すように、圧縮行程後期から膨張行程初期にかけてのリタード期間内に燃料噴射を行う。高い燃料圧力で気筒１８内に燃料を噴射することに伴い、その気筒内の乱れが強くなり、気筒１８内の乱れエネルギが高まるが、この高い乱れエネルギは、燃料噴射のタイミングが比較的遅いタイミングに設定されることと相俟って、燃焼期間の短縮に有利になる。
【００６５】
すなわち、図６の下段に（Ｄ）で示す図のように、燃料噴射をリタード期間内に行った場合、燃料圧力と燃焼期間内での乱流エネルギとの関係は概ね、燃料圧力が低いほど乱流エネルギが低くなり、燃料圧力が高いほど乱流エネルギは高くなる。尚、同図に破線で示す線は、燃料噴射を吸気行程中に行った場合の例である。仮に高い燃料圧力で気筒１８内に燃料を噴射するとしても、その噴射タイミングが吸気行程中にある場合は、点火タイミングまでの時間が長いことや、吸気行程後の圧縮行程において気筒１８内が圧縮されることに起因して、気筒１８内の乱れは減衰してしまう。その結果、吸気行程中に燃料噴射を行った場合、燃焼期間内での乱流エネルギは、燃料圧力の高低に拘わらず比較的低くなってしまう。
【００６６】
図６の下段に（Ｃ）で示す図のように、燃焼期間での乱流エネルギと燃焼期間との関係は概ね、乱流エネルギが低いほど燃焼期間が長くなり、乱流エネルギが高いほど燃焼期間が短くなる。従って、図６の（Ｃ）（Ｄ）から、燃料圧力と燃焼期間との関係は、図６の中段に（３）で示す図のように、燃料圧力が低いほど燃焼期間は長くなり、燃料圧力が高いほど燃焼期間は短くなる。すなわち、高圧リタード噴射は、燃焼期間を短縮する。これに対し、同図に白丸で示すように、従来の、低い燃料圧力での吸気行程噴射は、燃焼期間が長くなる。尚、多噴口型のインジェクタ６７は、気筒１８内の乱れエネルギの向上に有利であって、燃焼期間の短縮に有効であると共に、その多噴口型のインジェクタ６７とキャビティ１４１との組み合わせによって、燃料噴霧をキャビティ１４１内に収めることもまた、燃焼期間の短縮に有効である。
【００６７】
図６の（３）の図に示す燃料圧力と燃焼期間との関係から、言い換えると、その曲線形状から、燃料圧力を例えば４０ＭＰａ以上に設定することによって、燃焼期間を効果的に短縮化することが可能である。また、４０ＭＰａ以上の燃料圧力は、噴射期間及び混合気形成期間も、それぞれ有効に短縮化することが可能である。尚、燃料圧力は、少なくともガソリンを含有する、使用燃料の性状に応じて適宜設定するのが好ましい。その上限値は、一例として、１２０ＭＰａとしてもよい。
【００６８】
このように高圧リタード噴射は、噴射期間、混合気形成期間、及び、燃焼期間をそれぞれ短縮し、その結果、図５に示すように、燃料の噴射開始タイミングＳＯＩから燃焼終了時期θｅｎｄまでの、未燃混合気の反応可能時間を、従来の吸気行程中での燃料噴射の場合と比較して大幅に短くすることを可能にする。この反応可能時間を短縮する結果、図６の上段に示す図のように、従来の低い燃料圧力での吸気行程噴射では、白丸で示すように、燃焼終了時における未燃混合気の反応進行度が、着火しきい値を超えてしまい、異常燃焼が発生してしまうところ、高圧リタード噴射は、黒丸で示すように、燃焼終了時における未燃混合気の反応の進行を抑制し、異常燃焼を回避することが可能になる。尚、図６の上図における白丸と黒丸とで、点火タイミングは互いに同じタイミングに設定している。
【００６９】
高圧リタード噴射は、気筒１８内への燃料噴射の形態を工夫することによって異常燃焼を回避する。これとは異なり、異常燃焼の回避を目的として点火タイミングを遅角することが、従来から知られている。点火タイミングの遅角化は、未燃混合気の温度及び圧力の上昇を抑制することによって、その反応の進行を抑制する。しかしながら、点火タイミングの遅角化は熱効率及びトルクの低下を招くのに対し、高圧リタード噴射を行う場合は、燃料噴射の形態の工夫によって異常燃焼を回避する分、点火タイミングを進角させることが可能であるから、熱効率及びトルクが向上する。つまり、高圧リタード噴射は、異常燃焼を回避するだけでなく、その回避可能な分だけ、点火タイミングを進角することを可能にして、燃費の向上に有利になる。
【００７０】
前述の通り、高圧リタード噴射は、燃料噴射をリタード期間内に行うことによって未燃混合気の反応可能時間を短縮させるものの、この反応可能時間の短縮は、エンジン１の回転数が比較的低い低速域においては、クランク角変化に対する実時間が長いため、有効であるのに対し、エンジン１の回転数が比較的高い高速域においては、クランク角変化に対する実時間が短いため、それほど有効でない。また、例えば図７に示すように、リタード噴射は、エンジン回転数が比較的低いときには、高い図示熱効率が得られる一方で、エンジン回転数が高くなると、図示熱効率が低下してしまう。
【００７１】
図８（ａ）は、エンジン回転数に対する未燃混合気の反応可能時間の変化を示している。リタード噴射では、エンジン回転数の高低に拘わらず、反応可能時間はほぼ同じになる。一方で、リタード噴射は、燃料噴射時期を圧縮上死点付近に設定するため、圧縮行程においては、燃料を含まない、言い換えると比熱比の高い空気が圧縮されることになる。このことは、圧縮上死点における気筒１８内の温度（つまり、圧縮端温度）を高くしてしまう。例えば図８（ｂ）は、リタード噴射時の圧縮端圧力と、吸気行程噴射時の圧縮端圧力との相違を、同図（ｃ）はリタード噴射時の圧縮端温度と、吸気行程噴射時の圧縮端温度との相違をそれぞれ示している。これによると、圧縮行程中の筒内ガスの比熱比が相対的に高くなるリタード噴射時は、圧縮端圧力及び圧縮端温度が相対的に高く、特に圧縮端温度が高くなってしまう。この高い圧縮端温度がノッキングを招くため、リタード噴射時には点火タイミングを遅角化して、ノッキングを回避する必要がある。このことが、図７に示すように、リタード噴射時の高回転での熱効率の低下を招くのである。
【００７２】
そこで、このエンジン１では、高負荷の高速域においては、リタード噴射ではなく、吸気行程噴射を行う。図９は、高圧リタード噴射（同図（ａ）参照）と、吸気行程噴射（同図（ｂ）参照）との噴射タイミング及び点火タイミングを比較する図である。尚、図に示す噴射タイミングや点火タイミングは、高圧リタード噴射及び吸気行程噴射の一例であり、噴射タイミングや点火タイミングは図例のタイミングに限定されない。
【００７３】
前述の通り、高圧リタード噴射では、圧縮行程後期から膨張行程初期にかけてのリタード期間内（図例では、圧縮上死点前の圧縮行程後期）に燃料噴射を行い、圧縮上死点近傍において点火を行う。この点火は、第１点火プラグ２５、又は、第２点火プラグ２６のいずれか一方を駆動させることによって行う。高圧リタード噴射によって十分に短い燃焼時間が確保されるためである。これによって、燃焼が開始し、同図に実線で示すように、熱発生率のピークを経て燃焼が終了する。尚、第１及び第２点火プラグ２５、２６の双方を駆動させてもよい。
【００７４】
この高圧リタード噴射に対し、吸気行程噴射では、図９（ｂ）に破線で示すように吸気弁２１が閉じるまでの、言い換えると吸気弁２１が開いている間の吸気行程期間内において、燃料噴射を行う。尚、図例では、エンジン１の運転領域が高負荷の高速域であるため、吸気弁２１の閉弁タイミングは、吸気下死点よりも遅く設定されている。この吸気行程噴射は、ピストン１４のキャビティ１４１内に燃料をできるだけ収めるために、ピストン１４の位置が吸気上死点近傍にあるタイミングで行うことが好ましい。尚、前述の通り、インジェクタ６７の噴射角度θが比較的狭い角度に設定されていることから、ピストン１４が吸気上死点から多少離れていても、燃料はキャビティ１４１内に収まりやすい。つまり、インジェクタ６７の噴射角度θを狭く設定することは、吸気行程噴射における燃料の噴射タイミングの自由度を高める。
【００７５】
吸気行程噴射では、気筒内の圧力が比較的低い状態で燃料を噴射する上に、前述したような未燃混合気の反応時間を短縮するような要求もないため、高圧リタード噴射のような高い燃料圧力が不要である。そこで、吸気行程噴射では、燃料圧力を、高圧リタード噴射時の燃料圧力よりも低下させる。燃料圧力は、４０ＭＰａ未満、例えば２０ＭＰａ程度に設定してもよい。これは、燃料ポンプ６３の駆動を抑制し、エンジン１の機械損失が低下するため、燃費の向上に有利になる。
【００７６】
そうして、吸気行程噴射では、圧縮行程中の筒内ガス（つまり、燃料を含む混合気）の比熱比を下げ、それによって圧縮端温度を低く抑える。こうして圧縮端温度が低くなることで、ノッキングを抑制することが可能になるから、点火タイミングを進角させることが可能になる。吸気行程噴射においては、高圧リタード噴射と同様に、圧縮上死点付近において点火を行う。但し、吸気行程噴射における点火は、燃焼期間を短縮させる観点から、第１及び第２点火プラグ２５、２６を共に駆動させる二点点火とする。第１及び第２点火プラグ２５、２６は同時に点火を行えばよい。第１及び第２点火プラグ２５、２６を時間差をおいて駆動してもよい。
【００７７】
エンジン１が高負荷の高回転域にあるときの、高圧リタード噴射と吸気行程噴射との、筒内の状態や燃焼状態の相違を、図１０を参照しながら説明する。図１０は、高圧リタード噴射時と、吸気行程噴射時との、（ａ）熱発生率、（ｂ）質量燃焼割合、（ｃ）未燃混合気反応進行度、（ｄ）未燃混合気温度、及び（ｅ）比熱比それぞれの、クランク角に対する変化を示している。
【００７８】
先ず、図１０（ｃ）に一点鎖線で示すように、高圧リタード噴射の一例として、圧縮上死点前に燃料を噴射すると仮定する。高圧リタード噴射では、同図（ｅ）に一点鎖線で示すように、圧縮行程中における筒内ガスの比熱比が比較的高くなるから、同図（ｄ）に一点鎖線で示すように、圧縮行程中に未燃混合気温度が大きく上昇することになる。尚、図示は省略するが、高圧リタード噴射時の未燃混合気圧力は、吸気行程噴射時とほとんど変わらない。
【００７９】
高圧リタード噴射時はこの高い筒内温度に起因して、同図（ｃ）に一点鎖線で示すように、燃料の噴射後、未燃混合気反応進行度が急速に高まり、点火前に、未燃混合気反応進行度が、着火しきい値を超えてしまうことになる。つまり、過早着火してしまう。過早着火を回避しようとすれば、同図（ｃ）に白抜きの矢印で示すように、燃料噴射のタイミングを遅らせて、例えば圧縮上死点以降の膨張行程に設定することで、未燃混合気反応進行度を緩やかに上昇させることが必要になる（同図（ｃ）の破線参照）。
【００８０】
また、ノッキング（エンドガスノック）を回避しようとすれば、質量燃焼割合が９０％になるまでに、未燃混合気の反応進行度が着火しきい値に達していない必要があるが（同図（ｂ）（ｃ）の破線を参照）、高圧リタード噴射では、前述の通り、気筒１８内の温度が高くなっているため、同図（ａ）に白抜きの矢印で示すように点火タイミングを遅角させなければ、ノッキングを回避することができなくなる。こうした点火タイミングのリタードは、同図（ａ）に破線で示すように、燃焼重心位置が圧縮上死点から大きく離れることになるから、熱効率及びトルクの低下、ひいては燃費の悪化を招くことになる。尚、ここでの点火は、二点点火である。
【００８１】
これに対し、吸気行程噴射では、図１０では図外となる、吸気行程期間内において燃料噴射を行うため、圧縮行程中は、比較的比熱比の低い混合気が圧縮されることになるから（同図（ｅ）の実線参照）、同図（ｄ）に実線で示すように、未燃混合気温度の上昇が抑制されて、圧縮端温度が低く抑えられる。このため、過早着火の抑制に有利になる。
【００８２】
また、圧縮端温度が低く抑えられているため、ノッキングの回避にも有利であり、点火タイミングを遅角化しなくても、ノッキングを回避することが可能になる（同図（ｂ）（ｃ）の実線参照）。こうして、同図（ａ）に実線で示すように、点火タイミングをできるだけ圧縮上死点に近づけることにより、燃焼重心位置を圧縮上死点に近づけて、熱効率及びトルクの向上に有利になり、ひいては燃費が向上する。
【００８３】
以上のように、高圧リタード噴射は、高回転域においては、過早着火及びノッキングを回避するために燃料の噴射タイミング及び点火タイミングを遅らせなければならず、その遅角量は、エンジン回転数が高まれば高まるほど大きくなる。その結果、図１１に示すように、エンジン回転数と燃焼重心位置との関係においては、高圧リタード噴射は、エンジン回転数が高くなるに従って、燃焼重心位置が遅角側へと移行することになる。こうして、図７に示すように、高圧リタード噴射は、エンジン回転数が相対的に低い低速域では高い図示熱効率を確保することが可能な一方で、エンジン回転数が相対的に高い高速域では図示熱効率が低下してしまう。
【００８４】
これに対し、吸気行程噴射は、エンジン回転数が相対的に低い低速域では、未燃混合気の反応可能時間が長くなって過早着火が生じ得ることから、これを行うことができない一方で、エンジン回転数が相対的に高い高速域では、図１１に示すように、過早着火及びノッキングを効果的に抑制しつつ、燃焼重心位置を進角側に維持することが可能であり、図７に示すように、吸気行程噴射は、エンジン回転数が相対的に高い高速域で高い図示熱効率を達成することが可能になる。
【００８５】
従って、このエンジン１では、図４に示す（１）の領域、すなわち高負荷の低回転域では、高圧リタード噴射とすることで異常燃焼を回避しつつ熱効率を向上させる。一方、図４に示す（２）の領域、すなわち高負荷の高回転域では、吸気行程噴射とすることで異常燃焼を回避しつつ熱効率を向上させる。
【００８６】
エンジン１の高負荷の高回転域ではまた、前述の通り、吸気行程噴射と共に、二点点火を実行する。図１２は、高負荷、高回転域の吸気行程噴射を前提として、一点点火と二点点火とを比較する図であり、図１２は、（ａ）熱発生率、（ｂ）質量燃焼割合、（ｃ）未燃混合気反応進行度、及び（ｄ）未燃混合気温度それぞれの、クランク角に対する変化を示している。
【００８７】
先ず、同図に一点鎖線で示すように、圧縮上死点前のタイミングで、一点点火を行うと仮定する。この場合は、火炎の広がりが遅くなるため、質量燃焼割合が９０％に到達するまでに、未燃混合気反応進行度が着火しきい値を超えるようになり、ノッキングが生じるようになる（同図の（ｂ）（ｃ）参照）。そのため、一点点火でノッキングを回避しようとすれば、同図（ａ）に白抜きの矢印で示すように、点火タイミングを遅角化しなければならず、それに伴い破線で示すように、燃焼重心位置が遅角側へと移動することになる。つまり、熱効率及びトルクの向上には不利になる。
【００８８】
これに対し、二点点火を行うことは、燃焼室１９内の複数の火種のそれぞれから火炎が広がるため、火炎の広がりが早くて燃焼期間が短くなる。このため、二点点火は、点火タイミングは圧縮上死点以降になったとしても、同図（ａ）に実線で示すように、燃焼重心位置はできるだけ進角側に位置するようになり、熱効率及びトルクの向上、ひいては燃費の向上に有利になる。尚、点火プラグの数は、２個に限定されるものではない。また、高圧リタード噴射時に、多点点火を行ってもよい。
【００８９】
図１３は、吸気行程噴射における、キャビティ１４１のリップ径と、燃焼期間との関係の一例を示している。図３（ｃ）に示すように、リップ径を小さくすることは、スキッシュエリアが大きくなることであるため（尚、ピストン径は同じであると仮定する）、図１３における左側ほど、スキッシュが強くなることに対応する。同図から明らかなように、一点点火においても、二点点火においても、リップ径を小さくし、スキッシュを強めることによって、気筒１８内の流動が強くなり、燃焼期間を短くすることが可能である。特に、二点点火と、小さいリップ径との組み合わせは、目標レベル程度にまで燃焼期間を短くすることが可能である。このことは、ノッキングの回避に有利であり、熱効率及びトルクの向上に有利である。
【００９０】
尚、前述の通り、リップ径を小さくすることは、インジェクタ６７から噴射された燃料噴霧をキャビティ１４１内に収める上では不利になるものの、インジェクタ６７の燃料の噴射角度θを比較的狭く設定することにより、リップ径を小さくすることは可能である。従って、この構成は、比較的小さなキャビティと、強いスキッシュとの組み合わせにより、燃焼期間の短縮に有利になる。
【００９１】
そして、このエンジン１は、前述の通り幾何学的圧縮比が高く設定されているため、気筒１８内の圧縮開始時温度が所定温度以上となるような環境条件下におけるエンジン始動時にも、過早着火やノッキングが発生する可能性がある。ここで、圧縮開始時温度は、吸気弁２１が閉弁したときの気筒１８内の温度であり、気筒１８内の圧縮開始時温度が所定温度以上となるような環境条件下は、具体的には、外気温が所定温度以上となるような
外気温が極めて高い環境下、又は、エンジン１の温度が所定温度以上の熱間状態を挙げることができる。
【００９２】
図１４は、圧縮開始時温度と、点火時における未燃混合気反応進行度との関係を示している。同図における二点鎖線は、幾何学的圧縮比εが１８のときでかつ、吸気行程中に燃料を噴射した場合の例を示している。また、参考として、一点鎖線は、本エンジン１よりも幾何学的圧縮比εが低い、ε＝１４のときでかつ、吸気行程中に燃料を噴射した場合の例を示している。尚、吸気弁の閉弁タイミングは共に、吸気下死点後１１０°ＣＡに設定されている。一点鎖線と二点鎖線とを比較すると、幾何学的圧縮比εが高くなることで、圧縮開始時温度が比較的低くても（Ｔ１参照）、点火時における未燃混合気反応進行度が、着火しきい値を超えてしまう。高い幾何学的圧縮比εの高圧縮比エンジン１では、幾何学的圧縮比εが低いエンジンよりも圧縮端温度及び圧縮端圧力が高くなるから、圧縮開始時温度が所定温度（Ｔ１）以上となるような環境条件下でのエンジン始動時に吸気行程噴射を行うと、気筒１８内の混合気が、圧縮行程中に高温に長時間曝される結果、初爆時には過早着火を招き、初爆以降はノッキングを招いてしまうのである。一方、幾何学的圧縮比εが低いエンジン１では、圧縮開始時温度が所定温度（Ｔ２）以上となるような環境条件下でのエンジン始動時に過早着火やノッキングを招いてしまうものの、圧縮開始時温度が所定温度（Ｔ２）以上となるような環境条件は実質的に存在しないため問題とならない。つまり、幾何学的圧縮比εが高い高圧縮比エンジン１では、例えば４０℃以上の外気温のときや、エンジン１が熱間状態で始動するときに、圧縮開始時温度が所定温度（Ｔ１）以上となるような環境条件となり得るのであり、エンジン始動時に過早着火やノッキングを招いてしまうという特有の問題を有しているのである。
【００９３】
そこで、高圧縮比エンジン１では、圧縮開始時温度が所定温度（Ｔ１）以上となるような環境条件下でのエンジン始動時には、リタード噴射を利用する（図９（ａ）参照。但し、このときの熱発生率は、図示の通りではない）。すなわち、燃料噴射時期を、圧縮行程後期から膨張行程初期に設定する。こうすることで、圧縮行程中は、気筒１８内に未燃混合気が存在しなくなると共に、未燃混合気の反応可能時間が短くなる。その結果、図１４に実線で示すように、圧縮開始時温度が高い環境条件下においても、点火時に未燃混合気反応進行度が着火しきい値を超えてしまうことが回避されて、過早着火及びノッキングが有効に回避される。また、気筒１８内の温度は比較的高いため、圧縮上死点付近において噴射した燃料の気化霧化は促進される結果、燃料噴射後、膨張行程において点火を行うことで確実に燃焼し、エンジン１の始動性が良好になる。尚、このときの点火は、第１及び第２点火プラグ２５、２６のいずれか一方の点火プラグを駆動させることで行ってもよいし、第１及び第２点火プラグ２５、２６の双方を駆動させることで行ってもよい。
【００９４】
このエンジン１の始動時のリタード噴射では、燃料圧力は低く設定してもよい（４０ＭＰａ未満、例えば２０ＭＰａ程度）。これは、エンジン１の始動時には、燃焼期間を短縮させたいという要求がないため、燃料圧力を高くする必要性に乏しいためである。
【００９５】
また、リタード噴射は、エンジン１の始動時であっても、圧縮開始時温度が所定温度（Ｔ１）以上となる環境条件下のみで行うことが好ましく、圧縮開始時温度が所定温度（Ｔ１）未満となる環境条件下のエンジン始動時には、吸気行程噴射を行うことが好ましい（図９（ｂ）参照。但し、このときの熱発生率は、図示の通りではない）。圧縮開始時温度が所定温度未満となる環境条件下では、吸気行程中に燃料噴射を行っても、過早着火やノッキングは生じにくい上に、気筒１８内の温度が相対的に低く、燃料の気化霧化には不利な環境条件下であるため、早期に燃料を噴射することで混合気形成期間を十分に確保することが、エンジン１の始動性を高める上で有利になるためである。
【００９６】
さらに、エンジン１の始動時にリタード噴射を行うような、圧縮開始時温度が所定温度以上となる環境条件下においては、吸気弁２１の閉弁タイミングを、吸気下死点以降で、相対的に遅く設定することにより、有効圧縮比を相対的に低く設定することが好ましい。これは、圧縮開始時温度が所定温度以上となる環境条件下で、圧縮端温度及び圧縮端圧力が高くなりすぎることを回避して、過早着火やノッキングの回避に有利になる。図１４の実線は、吸気弁２１の閉弁タイミングが遅い状態（吸気下死点後１１０°ＣＡ）を示し、破線は、吸気弁２１の閉弁タイミングが相対的に早い状態（吸気下死点後８５°ＣＡ）を示しており、吸気弁２１を遅閉じにすることで、未燃混合気反応進行度をさらに下げることが可能である。尚、実線及び破線は共に、リタード噴射である。
【００９７】
これに対し、エンジン１の始動時に吸気行程噴射を行うような、圧縮開始時温度が所定温度未満となる環境条件下においては、吸気弁２１の閉弁タイミングを、吸気下死点以降で、相対的に早く設定することが好ましい。これによって、吸気量（つまり、新気量）を十分に確保して、エンジン１の始動性向上に有利になる。
【００９８】
尚、吸気行程期間内における燃料噴射は、気筒１８内に設けたインジェクタ６７ではなく、別途、吸気ポート１６に設けたポートインジェクタを通じて、吸気ポート１６内に燃料を噴射してもよい。また、点火プラグは、一つであってもよい。
【００９９】
また、ここに開示する技術は、前述したような自然吸気エンジンに限らず、過給機付きエンジンに適用することも可能である。過給機付きエンジンでは、ＣＩモードの領域を高負荷側に拡大させることが可能になる。
【０１００】
さらに、高圧リタード噴射は、必要に応じて分割噴射にしてもよく、同様に、吸気行程噴射もまた、必要に応じて分割噴射にしてもよい。
【０１０１】
加えて、前記の構成では、エンジン１の運転状態が低速域内における低負荷域にあるときには、圧縮着火燃焼を行うＣＩモードとしているが、これに代えて、エンジン１の運転状態が低速域内における低負荷域にあるときには、成層化したリーン混合気に火花点火により燃焼を行う運転モードとしてもよい。
【符号の説明】
【０１０２】
１ エンジン（エンジン本体）
１０ ＰＣＭ（制御器）
１８ 気筒
２１ 吸気弁
６７ インジェクタ（燃料噴射弁）
【技術分野】
【０００１】
ここに開示する技術は、火花点火式ガソリンエンジンの制御装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
火花点火式ガソリンエンジンの理論熱効率を向上させる上では、その幾何学的圧縮比を高めることが有効である。例えば特許文献１には、幾何学的圧縮比を１４以上に設定した高圧縮比の、火花点火式直噴エンジンが記載されている。
【０００３】
また、例えば特許文献２に記載されているように、排気エミッションの向上と熱効率の向上とを両立させる技術として、リーンな混合気を圧縮着火させる燃焼形態が知られている。このような圧縮着火燃焼を行うエンジンにおいて幾何学的圧縮比を高くすることは、圧縮端圧力及び圧縮端温度をそれぞれ高めるため、圧縮着火燃焼の安定化に有利になる。
【０００４】
特許文献３には、エンジンの運転状態に応じて、圧縮着火燃焼から火花点火燃焼へと切り替える過渡時に、ＥＧＲの実施と空燃比のリッチ化とを行うことによって、ノッキングを回避する技術が記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００７−２９２０５０号公報
【特許文献２】特開２００７−１５４８５９号公報
【特許文献３】特開２００９−９１９９４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
ところで、特許文献１に記載されているような高圧縮比の火花点火式ガソリンエンジンは、熱効率の向上で有利になる反面、圧縮端温度及び圧縮端圧力が比較的高くなるから、過早着火やノッキング（エンドガスノック）といった異常燃焼を招きやすいという問題がある。例えば外気温が極めて高いときのエンジン始動時や、熱間でのエンジン始動時には、圧縮開始時の気筒内の温度が比較的高くなる上に、エンジンの回転数が極めて低いため、吸気行程で燃料を噴射することで形成された混合気が高温高圧の筒内に長時間曝される結果、初爆時には過早着火が問題となり、初爆後、完爆まではノッキングが問題となって、始動性が著しく悪化したり、音や信頼性の問題が生じたりする可能性がある。
【０００７】
ここに開示する技術は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、例えば１５以上の、幾何学的圧縮比が比較的高く設定された高圧縮比の火花点火式ガソリンエンジンにおいて、始動時の異常燃焼を回避することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本願発明者らは、高圧縮比エンジンにおいて、その始動時に異常燃焼が生じやすい条件下では、燃料噴射のタイミングを圧縮上死点付近にまで遅らせることによって、未燃混合気反応可能時間を短縮させて異常燃焼を回避することにした。
【０００９】
具体的に、ここに開示する火花点火式ガソリンエンジンの制御装置は、幾何学的圧縮比が１５以上に設定された気筒を有しかつ、少なくともガソリンを含有する燃料が供給されるように構成されたエンジン本体と、前記気筒内に前記燃料を噴射するように構成された燃料噴射弁と、前記気筒内に臨んで配設されかつ、当該気筒内の混合気に点火をするように構成された点火プラグと、少なくとも前記燃料噴射弁及び前記点火プラグを制御することによって、前記エンジン本体を運転するように構成された制御器と、を備える。
【００１０】
そして、前記制御器は、前記エンジン本体の始動時に、前記気筒内の圧縮開始時温度が所定温度以上となるような環境条件下においては、圧縮行程後期から膨張行程初期にかけてのタイミングで燃料噴射を行うように前記燃料噴射弁を駆動し、かつ、当該燃料噴射後に前記点火プラグを駆動させて点火を実行する。
【００１１】
ここで、エンジン本体の幾何学的圧縮比は、１５以上でかつ、例えば２０以下に設定してもよい。
【００１２】
また、ここでいう「エンジン本体の始動時」は、完爆に至るまで、言い換えるとエンジン回転数が所定回転数（例えば５００ｒｐｍ程度）となるまでとしてもよい。
【００１３】
また、「圧縮開始時温度」は、吸気弁が閉弁して気筒内のガスの圧縮が実質的に開始する時の気筒内の温度であり、「圧縮開始時温度が所定温度以上となるような環境条件下」は、具体的には、外気温が極めて高いことや、エンジン本体の温度が所定温度以上であることを挙げることができる。
【００１４】
さらに、「圧縮行程後期」は、圧縮行程を、初期、中期、及び後期の３つの期間に区分した場合の後期としてもよく、同様に、「膨張行程初期」は、膨張行程を、初期、中期、及び後期の３つの期間に区分した場合の初期としてもよい。
【００１５】
エンジン本体の始動時に、気筒内の圧縮開始時温度が所定温度以上となるような環境条件下で吸気行程時に燃料を噴射したのでは、圧縮行程中の筒内で、未燃混合気が比較的高い温度に、長時間曝されることになる。このため、未燃混合気の反応進行度が急速に高まり、点火前に着火しきい値を超えることで、初爆時には過早着火の発生、初爆以降はノッキングの発生を招きやすい。
【００１６】
これに対し、圧縮行程後期から膨張行程初期にかけてのタイミングで燃料噴射を行うように燃料噴射弁を駆動することによって、未燃混合気が高温の筒内に長時間曝されることが回避されると共に、未燃混合気の反応可能時間が短縮する。一方で、気筒内の温度は比較的高いため、燃料噴射を遅らせても燃料の気化霧化には有利になる。そうして、燃料噴射後の、例えば膨張行程において前記点火プラグを駆動させて点火を実行することにより、気筒内の圧縮開始時温度が所定温度以上となるような環境条件下においても、過早着火の発生やノッキングの発生を有効に回避しながら、適正に燃焼を行うことができ、エンジン本体を確実に始動することが可能になる。
【００１７】
前記制御器は、前記エンジン本体の始動時に、前記気筒内の圧縮開始時温度が前記所定温度未満となるような環境条件下においては、吸気弁が閉じるまでの吸気行程期間内で燃料噴射を行うように、前記燃料噴射弁を駆動する、としてもよい。
【００１８】
「吸気弁が閉じるまでの吸気行程期間」とは、ピストン位置に基づいて定義した期間でなく、吸気弁の開閉に基づいて定義した期間である。従って、吸気行程期間の終期は、ピストンが吸気下死点に到達した時点に対し同じ場合もあれば、ずれる場合もある。
【００１９】
気筒内の圧縮開始時温度が所定温度未満となるような環境条件下においては、吸気行程期間内で燃料噴射を行っても、過早着火やノッキングの発生が抑制されるから、燃料噴射のタイミングを遅らせる必要がない。逆に筒内の温度が相対的に低く、燃料の気化霧化には不利であるため、吸気行程期間内で燃料噴射を行うことにより、混合気形成時間を十分に確保することが可能になる。よって、吸気行程期間内での燃料噴射は、エンジンの始動を確実に行う上で有利になる。
【００２０】
前記制御器は、前記エンジン本体の始動時には、吸気弁の閉弁時期を吸気下死点以降に設定すると共に、前記気筒内の圧縮開始時温度が前記所定温度以上となるような環境条件下においては、前記吸気弁の閉弁時期を、前記圧縮端温度が所定温度未満となるような環境条件時よりも、遅らせる、としてもよい。
【００２１】
前記気筒内の圧縮開始時温度が前記所定温度以上となるような環境条件下においては、吸気弁の閉弁時期を、吸気下死点以降で相対的に遅らせる。このことにより、有効圧縮比が低下するため、気筒内の温度上昇が抑制される。これは、過早着火やノッキングを回避する上で有利になる。一方、前記気筒内の圧縮開始時温度が前記所定温度未満となるような環境条件下においては、吸気弁の閉弁時期を、吸気下死点以降で相対的に早めることで、吸気（つまり新気）を十分に気筒内の取り込むことが可能になり、エンジン本体の始動性向上に有利になる。
【００２２】
前記制御器は、前記エンジン本体の運転状態が高負荷の低速域にあるときには、圧縮行程後期から膨張行程初期にかけてのタイミングで行う燃料噴射を含むように、前記燃料噴射弁を駆動する、としてもよい。
【００２３】
ここで、「高負荷域」は、エンジン本体の運転領域を、負荷の高低について２つの領域に区分した場合の、高負荷側の領域としてもよい。
【００２４】
また、「低速域」は、エンジン本体の運転領域を、回転数の高低について２つの領域に区分した場合の、低速側の領域としてもよいし、又は、エンジン本体の運転領域を、低速、中速、高速の３つの領域に区分した場合の、低速の領域としてもよい。
【００２５】
運転領域が高負荷の低速域にあるときには、気筒内の圧力及び温度が低負荷域に比べて高くなる上に、クランク角の変化に対する実時間が長くなるため、過早着火やノッキングといった異常燃焼が生じやすくなる。前記の構成のエンジン本体は、高圧縮比であるため、エンジン本体の運転領域が高負荷の低速域にあるときには、異常燃焼が特に生じやすい。
【００２６】
このような高負荷の低速域において、前記構成のエンジンの制御装置では、制御器が、燃料の噴射タイミング（より正確には、噴射開始タイミング）を、圧縮行程後期から膨張行程初期にかけてのタイミングに設定する。このことにより、未燃混合気の反応可能時間が短くなるため、過早着火やノッキング等の異常燃焼を、有効に回避することができる。
【００２７】
このように気筒内への燃料噴射の形態を工夫することによってエンジンの高負荷域における異常燃焼を回避することは、異常燃焼の回避を目的として点火タイミングを遅角する必要がなくなる、又は、その遅角量を小さくすることが可能になる。このことは、点火タイミングを可及的に進角させることを可能にするから、前記の構成は、高負荷の低速域において、異常燃焼の回避と共に、熱効率の向上及びトルクの向上、言い換えると燃費の向上に有利になる。
【発明の効果】
【００２８】
以上説明したように、この火花点火式ガソリンエンジンの制御装置は、気筒内の圧縮開始時温度が所定温度以上となるような環境条件下においてのエンジン本体の始動時には、燃料噴射を圧縮上死点付近にまで遅らせて未燃混合気の反応可能時間を短くすることによって、過早着火やノッキングの発生を有効に回避して、エンジン本体を確実に始動させることが可能になる。
【図面の簡単な説明】
【００２９】
【図１】火花点火式ガソリンエンジンの構成を示す概略図である。
【図２】火花点火式ガソリンエンジンの制御に係るブロック図である。
【図３】（ａ）ピストン冠面を拡大して示す斜視図、（ｂ）燃焼室を拡大して示す断面図（ｂ−ｂ断面図）、（ｃ）ｃ−ｃ断面図である。
【図４】エンジンの運転領域を例示する図である。
【図５】低速域における高圧リタード噴射によるＳＩ燃焼の状態と、従来のＳＩ燃焼の状態とを比較する図である。
【図６】未燃混合気反応可能時間と、燃焼終了時期における未燃混合気反応進行度との関係において、高圧リタード噴射によるＳＩ燃焼と従来のＳＩ燃焼との相違を示す図（上段の図）、及び、燃料圧力と、未燃混合気反応可能時間に関係する各パラメータとの関係を示す図（中段及び下段の各図）である。
【図７】リタード噴射及び吸気行程噴射のそれぞれについて、エンジン回転数と図示熱効率との関係の例示である。
【図８】リタード噴射及び吸気行程噴射のそれぞれについて、（ａ）エンジン回転数と未燃混合気の反応時間との関係の例示、（ｂ）エンジン回転数と圧縮端圧力との関係の例示、（ｃ）エンジン回転数と圧縮端温度との関係の例示である。
【図９】（ａ）リタード噴射における燃料噴射タイミング及び点火タイミングの例示と、それによる熱発生率の例示、（ｂ）吸気行程噴射における燃料噴射タイミング及び点火タイミングの例示と、それによる熱発生率の例示である。
【図１０】高速域における吸気行程噴射及びリタード噴射のそれぞれについて、（ａ）熱発生率、（ｂ）質量燃焼割合、（ｃ）未燃混合気反応進行度、（ｄ）未燃混合気温度、（ｅ）比熱比、の各変化を比較する図である。
【図１１】吸気行程噴射及びリタード噴射のそれぞれについて、エンジン回転数と燃焼重心位置との関係の例示である。
【図１２】吸気行程噴射における一点点火及び二点点火のそれぞれについて、（ａ）熱発生率、（ｂ）質量燃焼割合、（ｃ）未燃混合気反応進行度、（ｄ）未燃混合気温度、の各変化を比較する図である。
【図１３】一点点火と二点点火のそれぞれについて、キャビティのリップ径と燃焼期間との関係の例示である。
【図１４】圧縮開始時温度と未燃混合気反応進行度との関係の例示である。
【発明を実施するための形態】
【００３０】
以下、火花点火式ガソリンエンジンの制御装置の実施形態を図面に基づいて説明する。以下の好ましい実施形態の説明は、例示である。図１，２は、エンジン（エンジン本体）１の概略構成を示す。このエンジン１は、車両に搭載されると共に、少なくともガソリンを含有する燃料が供給される火花点火式ガソリンエンジンである。エンジン１は、複数の気筒１８（一つのみ図示）が設けられたシリンダブロック１１と、このシリンダブロック１１上に配設されたシリンダヘッド１２と、シリンダブロック１１の下側に配設され、潤滑油が貯留されたオイルパン１３とを有している。各気筒１８内には、コンロッド１４２を介してクランクシャフト１５と連結されているピストン１４が往復動可能に嵌挿されている。ピストン１４の頂面には、ディーゼルエンジンでのリエントラント型のようなキャビティ１４１が形成されている。キャビティ１４１は、ピストン１４が圧縮上死点付近に位置するときには、後述するインジェクタ６７に相対する。尚、キャビティ１４１の形状についての詳細は後述する。
【００３１】
シリンダヘッド１２と、気筒１８と、キャビティ１４１を有するピストン１４とは、燃焼室１９を区画する（図３（ｂ）参照）。尚、燃焼室１９の形状は、図示する形状に限定されるものではない。例えばキャビティ１４１の形状、ピストン１４の頂面形状、及び、燃焼室１９の天井部の形状等は、適宜変更することが可能である。
【００３２】
このエンジン１は、理論熱効率の向上や、後述する圧縮着火燃焼の安定化等を目的として、１５以上の比較的高い幾何学的圧縮比に設定されている。尚、幾何学的圧縮比は１５以上２０以下程度の範囲で、適宜設定すればよい。
【００３３】
シリンダヘッド１２には、気筒１８毎に、吸気ポート１６及び排気ポート１７が形成されていると共に、これら吸気ポート１６及び排気ポート１７には、燃焼室１９側の開口を開閉する吸気弁２１及び排気弁２２がそれぞれ配設されている。
【００３４】
吸気弁２１及び排気弁２２をそれぞれ駆動する動弁系の内、排気側には、排気弁２２の作動モードを通常モードと特殊モードとに切り替える、例えば油圧作動式の可変機構（図２参照。以下、ＶＶＬ（Variable Valve Lift）と称する）７１が設けられている。ＶＶＬ７１は、その構成の詳細な図示は省略するが、カム山を一つ有する第１カムとカム山を２つ有する第２カムとの、カムプロファイルの異なる２種類のカム、及び、その第１及び第２カムのいずれか一方のカムの作動状態を選択的に排気弁に伝達するロストモーション機構を含んで構成されている。第１カムの作動状態を排気弁２２に伝達しているときには、排気弁２２は、排気行程中において一度だけ開弁される通常モードで作動するのに対し、第２カムの作動状態を排気弁２２に伝達しているときには、排気弁２２が、排気行程中において開弁すると共に、吸気行程中においても開弁するような、いわゆる排気の二度開きを行う特殊モードで作動する。ＶＶＬ７１の通常モードと特殊モードとは、エンジンの運転状態に応じて切り替えられる。具体的に、特殊モードは、内部ＥＧＲに係る制御の際に利用される。尚、こうした通常モードと特殊モードとの切り替えを可能にする上で、排気弁２２を電磁アクチュエータによって駆動する電磁駆動式の動弁系を採用してもよい。また、内部ＥＧＲの実行は、排気の二度開きのみによって実現されるのではない。例えば吸気弁２１を二回開く、吸気の二度開きによって内部ＥＧＲ制御を行ってもよいし、排気行程乃至吸気行程において吸気弁２１及び排気弁２２の双方を閉じるネガティブオーバーラップ期間を設けて既燃ガスを気筒１８内に残留させる内部ＥＧＲ制御を行ってもよい。
【００３５】
ＶＶＬ７１を備えた排気側の動弁系に対し、吸気側には、図２に示すように、クランクシャフト１５に対する吸気カムシャフトの回転位相を変更することが可能な位相可変機構（以下、ＶＶＴ（Variable Valve Timing）と称する）７２と、吸気弁２１のリフト量を連続的に変更することが可能なリフト量可変機構（以下、ＣＶＶＬ（Continuously Variable Valve Lift）と称する）７３とが設けられている。ＶＶＴ７２は、液圧式、電磁式又は機械式の公知の構造を適宜採用すればよく、その詳細な構造についての図示は省略する。また、ＣＶＶＬ７３も、公知の種々の構造を適宜採用することが可能であり、その詳細な構造についての図示は省略する。ＶＶＴ７２及びＣＶＶＬ７３によって、吸気弁２１はその開弁タイミング及び閉弁タイミング、並びに、リフト量をそれぞれ変更することが可能である。
【００３６】
シリンダヘッド１２にはまた、気筒１８毎に、気筒１８内に燃料を直接噴射するインジェクタ６７が取り付けられている。インジェクタ６７は、図３（ｂ）に拡大して示すように、その噴口が燃焼室１９の天井面の中央部分から、その燃焼室１９内に臨むように配設されている。インジェクタ６７は、エンジン１の運転状態に応じた噴射タイミングでかつ、エンジン１の運転状態に応じた量の燃料を、燃焼室１９内に直接噴射する。この例において、インジェクタ６７は、詳細な図示は省略するが、複数の噴口を有する多噴口型のインジェクタである。これによって、インジェクタ６７は、燃料噴霧が放射状に広がるように、燃料を噴射する。図３（ｂ）に矢印で示すように、ピストン１４が圧縮上死点付近に位置するタイミングで、燃焼室１９の中央部分から放射状に広がるように噴射された燃料噴霧は、ピストン頂面に形成されたキャビティ１４１の壁面に沿って流動することにより、後述する点火プラグ２５、２６の周囲に到達するようになる。キャビティ１４１は、ピストン１４が圧縮上死点付近に位置するタイミングで噴射された燃料噴霧を、その内部に収めるように形成されている、と言い換えることが可能である。この多噴口型のインジェクタ６７とキャビティ１４１との組み合わせは、燃料の噴射後、点火プラグ２５、２６の周りに燃料噴霧が到達するまでの時間を短くすると共に、燃焼期間を短くする上で有利な構成である。
【００３７】
インジェクタ６７の燃料の噴射角度θは、比較的狭い角度（例えば４５°程度）に設定されている。この狭い噴射角度θは、詳しくは後述するが、ピストン１４の位置が、上死点から若干離れた下方に位置しているタイミングで燃料を噴射しても、気筒１８の壁面に燃料が付着することを抑制しつつ、噴射した燃料をキャビティ１４１内に収めることを可能にする。狭い噴射角度θはまた、図３（ｃ）に示すように、キャビティ１４１のリップ径（キャビティの上端開口径）を比較的小さくし、それに伴いスキッシュエリアを拡大する上でも有利な構成である。尚、スキッシュエリアの拡大は、後述するように、燃焼期間の短縮に有利になる。
【００３８】
インジェクタ６７は、多噴口型のインジェクタに限定されず、外開弁タイプのインジェクタを採用してもよい。
【００３９】
図外の燃料タンクとインジェクタ６７との間は、燃料供給経路によって互いに連結されている。この燃料供給経路上には、燃料ポンプ６３とコモンレール６４とを含みかつ、インジェクタ６７に、比較的高い燃料圧力で燃料を供給することが可能な燃料供給システム６２が介設されている。燃料ポンプ６３は、燃料タンクからコモンレール６４に燃料を圧送し、コモンレール６４は圧送された燃料を、比較的高い燃料圧力で蓄えることが可能である。インジェクタ６７が開弁することによって、コモンレール６４に蓄えられている燃料がインジェクタ６７の噴口から噴射される。ここで、燃料ポンプ６３は、図示は省略するが、プランジャー式のポンプであり、例えばクランク軸とカム軸との間のタイミングベルトに連結されることにより、エンジン１によって駆動される。このエンジン駆動のポンプを含む構成の燃料供給システム６２は、４０ＭＰａ以上の高い燃料圧力の燃料を、インジェクタ６７に供給することを可能にする。インジェクタ６７に供給される燃料の圧力は、後述するように、エンジン１の運転状態に応じて変更される。尚、燃料供給システム６２は、この構成に限定されるものではない。
【００４０】
シリンダヘッド１２にはまた、図３に示すように、燃焼室１９内の混合気に点火する点火プラグ２５、２６が取り付けられている（尚、図１では、点火プラグの図示を省略している）。このエンジン１は、点火プラグとして、第１点火プラグ２５及び第２点火プラグ２６の２つの点火プラグを備えている。２つの点火プラグ２５、２６は、各気筒１８について２つずつ設けられた吸気弁２１と排気弁２２との間の位置のそれぞれにおいて、互いに相対するように配置され、それぞれ気筒１８の中心軸に向かって斜め下向きに延びるように、シリンダヘッド１２内を貫通して取り付けられている。こうして、図３（ｂ）に示すように、各点火プラグ２５、２６の先端は、燃焼室１９の中央部分に配置されたインジェクタ６７の先端近傍で、燃焼室１９内に臨んで配置される。ここで、前述の通り、ピストン１４のキャビティ１４１のリップ径が、比較的小さく設定されているため、キャビティ１４１には、第１点火プラグ２５及び第２点火プラグ２６との干渉を回避するために、２つの凹部１４３、１４３が、径方向に相対するように形成されている（図３（ｂ）（ｃ）参照）。こうすることで、図３（ａ）（ｃ）から明らかなように、キャビティ１４１の本体部分の形状は円形状となり、キャビティ１４１の中心位置においてインジェクタ７６から放射状に噴射された燃料噴霧は、キャビティ１４１内においてほぼ均一に広がって、均質な混合気を形成することが可能になる。
【００４１】
エンジン１の一側面には、図１に示すように、各気筒１８の吸気ポート１６に連通するように吸気通路３０が接続されている。一方、エンジン１の他側面には、各気筒１８の燃焼室１９からの既燃ガス（排気ガス）を排出する排気通路４０が接続されている。
【００４２】
吸気通路３０の上流端部には、吸入空気を濾過するエアクリーナ３１が配設されている。また、吸気通路３０における下流端近傍には、サージタンク３３が配設されている。このサージタンク３３よりも下流側の吸気通路３０は、各気筒１８毎に分岐する独立通路とされ、これら各独立通路の下流端が各気筒１８の吸気ポート１６にそれぞれ接続されている。
【００４３】
吸気通路３０におけるエアクリーナ３１とサージタンク３３との間には、空気を冷却又は加熱する、水冷式のインタークーラ／ウォーマ３４と、各気筒１８への吸入空気量を調節するスロットル弁３６とが配設されている。吸気通路３０にはまた、インタークーラ／ウォーマ３４をバイパスするインタークーラバイパス通路３５が接続されており、このインタークーラバイパス通路３５には、当該通路３５を通過する空気流量を調整するためのインタークーラバイパス弁３５１が配設されている。インタークーラバイパス弁３５１の開度調整を通じて、インタークーラバイパス通路３５の通過流量とインタークーラ／ウォーマ３４の通過流量との割合を調整することにより、気筒１８に導入する新気の温度を調整する。
【００４４】
排気通路４０の上流側の部分は、各気筒１８毎に分岐して排気ポート１７の外側端に接続された独立通路と該各独立通路が集合する集合部とを有する排気マニホールドによって構成されている。この排気通路４０における排気マニホールドよりも下流側には、排気ガス中の有害成分を浄化する排気浄化装置として、直キャタリスト４１とアンダーフットキャタリスト４２とがそれぞれ接続されている。直キャタリスト４１及びアンダーフットキャタリスト４２はそれぞれ、筒状ケースと、そのケース内の流路に配置した、例えば三元触媒とを備えて構成されている。
【００４５】
吸気通路３０におけるサージタンク３３とスロットル弁３６との間の部分と、排気通路４０における直キャタリスト４１よりも上流側の部分とは、排気ガスの一部を吸気通路３０に還流するためのＥＧＲ通路５０を介して接続されている。このＥＧＲ通路５０は、排気ガスをエンジン冷却水によって冷却するためのＥＧＲクーラ５２が配設された主通路５１と、ＥＧＲクーラ５２をバイパスするためのＥＧＲクーラバイパス通路５３と、を含んで構成されている。主通路５１には、排気ガスの吸気通路３０への還流量を調整するためのＥＧＲ弁５１１が配設され、ＥＧＲクーラバイパス通路５３には、ＥＧＲクーラバイパス通路５３を流通する排気ガスの流量を調整するためのＥＧＲクーラバイパス弁５３１が配設されている。
【００４６】
このように構成されたエンジン１は、パワートレイン・コントロール・モジュール（以下、ＰＣＭという）１０によって制御される。ＰＣＭ１０は、ＣＰＵ、メモリ、カウンタタイマ群、インターフェース及びこれらのユニットを接続するパスを有するマイクロプロセッサで構成されている。このＰＣＭ１０が制御器を構成する。
【００４７】
ＰＣＭ１０には、図１，２に示すように、各種のセンサＳＷ１〜ＳＷ１６の検出信号が入力される。この各種のセンサには、次のセンサが含まれる。すなわち、エアクリーナ３１の下流側で、新気の流量を検出するエアフローセンサＳＷ１及び新気の温度を検出する吸気温度センサＳＷ２、インタークーラ／ウォーマ３４の下流側に配置されかつ、インタークーラ／ウォーマ３４を通過した後の新気の温度を検出する、第２吸気温度センサＳＷ３、ＥＧＲ通路５０における吸気通路３０との接続部近傍に配置されかつ、外部ＥＧＲガスの温度を検出するＥＧＲガス温センサＳＷ４、吸気ポート１６に取り付けられかつ、気筒１８内に流入する直前の吸気の温度を検出する吸気ポート温度センサＳＷ５、シリンダヘッド１２に取り付けられかつ、気筒１８内の圧力を検出する筒内圧センサＳＷ６、排気通路４０におけるＥＧＲ通路５０の接続部近傍に配置されかつ、それぞれ排気温度及び排気圧力を検出する排気温センサＳＷ７及び排気圧センサＳＷ８、直キャタリスト４１の上流側に配置されかつ、排気中の酸素濃度を検出するリニアＯ２センサＳＷ９、直キャタリスト４１とアンダーフットキャタリスト４２との間に配置されかつ、排気中の酸素濃度を検出するラムダＯ２センサＳＷ１０、エンジン冷却水の温度を検出する水温センサＳＷ１１、クランクシャフト１５の回転角を検出するクランク角センサＳＷ１２、車両のアクセルペダル（図示省略）の操作量に対応したアクセル開度を検出するアクセル開度センサＳＷ１３、吸気側及び排気側のカム角センサＳＷ１４，ＳＷ１５、及び、燃料供給システム６２のコモンレール６４に取り付けられかつ、インジェクタ６７に供給する燃料圧力を検出する燃圧センサＳＷ１６である。
【００４８】
ＰＣＭ１０は、これらの検出信号に基づいて種々の演算を行うことによってエンジン１や車両の状態を判定し、これに応じてインジェクタ６７、第１及び第２点火プラグ２５、２６、吸気弁側のＶＶＴ７２及びＣＶＶＬ７３、排気弁側のＶＶＬ７１、燃料供給システム６２、並びに、各種の弁（スロットル弁３６、インタークーラバイパス弁３５１、ＥＧＲ弁５１１、及びＥＧＲクーラバイパス弁５３１）のアクチュエータへ制御信号を出力する。こうしてＰＣＭ１０は、エンジン１を運転する。
【００４９】
図４は、エンジン１の運転領域の一例を示している。このエンジン１は、燃費の向上や排気エミッションの向上を目的として、エンジン負荷が相対的に低い低負荷域では、点火プラグ２５、２６による点火を行わずに、圧縮自己着火によって燃焼を行う圧縮着火燃焼を行う。しかしながら、エンジン１の負荷が高くなるに従って、圧縮着火燃焼では、燃焼が急峻になりすぎてしまい、例えば燃焼騒音等の問題を引き起こすことになる。そのため、このエンジン１では、エンジン負荷が相対的に高い高負荷域では、圧縮着火燃焼を止めて、点火プラグ２５、２６を利用した火花点火燃焼に切り替える。このように、このエンジン１は、エンジン１の運転状態、特にエンジン１の負荷に応じて、圧縮着火燃焼を行うＣＩ（Compression Ignition）モードと、火花点火燃焼を行うＳＩ（Spark Ignition）モードとを切り替えるように構成されている。但し、モード切り替えの境界線は、図例に限定されるものではない。
【００５０】
ＣＩモードでは基本的に、例えば吸気行程乃至圧縮行程中の、比較的早いタイミングで、インジェクタ６７が気筒１８内に燃料を噴射することにより、比較的均質なリーン混合気を形成すると共に、その混合気を圧縮上死点付近において圧縮自己着火させる。尚、燃料噴射量は、エンジン１の負荷に応じて設定される。
【００５１】
また、ＣＩモードでは、ＶＶＬ７１の制御によって、排気弁２２を吸気行程中に開弁する排気の二度開きを行い、そのことによって内部ＥＧＲガスを気筒１８内に導入する。内部ＥＧＲガスの導入は圧縮端温度を高め、圧縮着火燃焼を安定化させる。
【００５２】
エンジン負荷の上昇に伴い気筒１８内の温度が自然と高まることから、過早着火を回避する観点から、内部ＥＧＲ量は低下させる。例えばＣＶＶＬ７３の制御によって、吸気弁２１のリフト量を調整することにより、内部ＥＧＲ量を調整してもよい。また、スロットル弁３６の開度調整によって、内部ＥＧＲ量を調整してもよい。
【００５３】
エンジン負荷がさらに高まり、例えば図４に示す運転領域において、ＣＩモードとＳＩモードとの切り替え境界線付近においては、内部ＥＧＲを実行することは、筒内温度が高くなりすぎて、圧縮着火をコントロールすることが困難になる。そこで、ＣＩモードの運転領域において負荷の高い領域では、内部ＥＧＲの実行を止め、その代わりにＥＧＲ弁５１１を開いて、ＥＧＲクーラ５２によって冷却された外部ＥＧＲガスを、気筒１８内に導入する。このことにより、筒内温度を低く抑えることが可能になり、圧縮着火のコントロールが可能になる。
【００５４】
これに対し、ＳＩモードでは基本的に、詳しくは後述するが、吸気行程から膨張行程初期までの間で、インジェクタ６７が気筒１８内に燃料を噴射することにより、均質乃至成層化した混合気を形成すると共に、圧縮上死点付近において点火を実行することによってその混合気に着火する。ＳＩモードではまた、理論空燃比（λ＝１）でエンジン１を運転する。これは、三元触媒の利用を可能にするから、エミッション性能の向上に有利になる。
【００５５】
ＳＩモードでは、スロットル弁３６を全開にする一方で、ＥＧＲ弁５１１の開度調整により、気筒１８内に導入する新気量と外部ＥＧＲガス量とを調整することにより、充填量を調整する。これは、ポンプ損失の低減と共に、冷却損失の低減にも有効である。また、冷却した外部ＥＧＲガスを導入することによって、異常燃焼の回避に寄与すると共に、Ｒａｗ ＮＯｘの生成を抑制するという利点もある。尚、全開負荷域では、ＥＧＲ弁５１１を閉弁することにより、外部ＥＧＲを中止する。
【００５６】
このエンジン１の幾何学的圧縮比は、前述の通り、１５以上（例えば１８）に設定されている。高い圧縮比は、圧縮端温度及び圧縮端圧力を高くするため、ＣＩモードでは、圧縮着火燃焼の安定化に有利になる。一方で、この高圧縮比エンジン１は、高負荷域においてはＳＩモードに切り替えるため、過早着火やノッキングといった異常燃焼が生じやすくなってしまうという不都合がある。
【００５７】
そこでこのエンジン１では、先ず、エンジンの運転状態が高負荷の低速域（図４の（１）参照。尚、ここでいう「低速域」は、エンジン１の運転領域を低、中、高速の３つに区分したときの低速域に相当する。）にあるときには、燃料の噴射形態を従来とは大きく異ならせたＳＩ燃焼を実行することによって、異常燃焼を回避するようにしている。具体的に、この燃料の噴射形態は、従来と比較して大幅に高圧化した燃料圧力でもって、圧縮行程後期から膨張行程初期にかけての大幅に遅角した期間（以下、この期間をリタード期間と呼ぶ）内で、インジェクタ６７によって、気筒１８内に燃料噴射を実行するものである。この特徴的な燃料噴射形態を、以下においては「高圧リタード噴射」又は単に「リタード噴射」と呼ぶ。
【００５８】
一方、エンジンの運転状態が高負荷の高速域（図４の（２）参照。尚、ここでいう「高速域」は、エンジン１の運転領域を低、中、高速の３つに区分したときの中速及び高速域に相当する。）にあるときには、燃料の噴射を、リタード期間ではなく、吸気弁２１が開弁している吸気行程期間内に行う。以下においては、この燃料噴射形態を「吸気行程噴射」と呼ぶ。
【００５９】
先ず、高圧リタード噴射について、図面を参照しながら説明する。図５は、前述した高圧リタード噴射によるＳＩ燃焼（実線）と、吸気行程中に燃料噴射を実行する従来のＳＩ燃焼（破線）とにおける、熱発生率（上図）及び未燃混合気反応進行度（下図）の違いを比較する図である。図５の横軸は、クランク角である。この比較の前提として、エンジン１の運転状態は共に高負荷の低速域であり、噴射する燃料量は、高圧リタード噴射によるＳＩ燃焼と従来のＳＩ燃焼との場合で互いに同じである。
【００６０】
先ず、従来のＳＩ燃焼では、吸気行程中に気筒１８内に所定量の燃料噴射を実行する（上図の破線）。気筒１８内では、その燃料の噴射後、ピストン１４が圧縮上死点に至るまでの間に、比較的均質な混合気が形成される。そして、この例では、圧縮上死点以降の、白丸で示す所定タイミングで点火が実行され、それによって燃焼が開始する。燃焼の開始後は、図５の上図に破線で示すように、熱発生率のピークを経て燃焼が終了する。ここで、燃料噴射の開始から燃焼の終了までの間が未燃混合気の反応可能時間（以下、単に反応可能時間という場合がある）に相当し、図５の下図に破線で示すように、この間に未燃混合気の反応は次第に進行する。同図における点線は、未燃混合気が着火に至る反応度である、着火しきい値を示しており、従来のＳＩ燃焼は、低速域であることと相俟って、反応可能時間が非常に長く、その間、未燃混合気の反応が進行し続けてしまうことから、点火の前後に未燃混合気の反応度が着火しきい値を超えてしまい、過早着火又はノッキングといった異常燃焼を引き起こす。
【００６１】
これに対し、高圧リタード噴射は反応可能時間の短縮を図り、そのことによって異常燃焼を回避することを目的とする。すなわち、反応可能時間は、図５にも示しているように、インジェクタ６７が燃料を噴射する期間（（１）噴射期間）と、噴射終了後、点火プラグ２５、２６の周りに可燃混合気が形成されるまでの期間（（２）混合気形成期間）と、点火によって開始された燃焼が終了するまでの期間（（３）燃焼期間）と、を足し合わせた時間、つまり、（１）＋（２）＋（３）である。高圧リタード噴射は、噴射期間、混合気形成期間及び燃焼期間をそれぞれ短縮し、それによって、反応可能時間を短くする。このことについて、順に説明する。
【００６２】
先ず、高い燃料圧力は、単位時間当たりにインジェクタ６７から噴射される燃料量を相対的に多くする。このため、図６の中段に（１）で示す図のように、燃料噴射量を一定とした場合に、燃料圧力と燃料の噴射期間との関係は概ね、燃料圧力が低いほど噴射期間は長くなり、燃料圧力が高いほど噴射期間は短くなる。従って、燃料圧力が従来に比べて大幅に高く設定された高圧リタード噴射は、噴射期間を短縮する。
【００６３】
また、高い燃料圧力は、気筒１８内に噴射する燃料噴霧の微粒化に有利になると共に、燃料噴霧の飛翔距離を、より長くする。このため、図６の下段に（Ａ）で示す図のように、燃料圧力と燃料蒸発時間との関係は概ね、燃料圧力が低いほど燃料蒸発時間は長くなり、燃料圧力が高いほど燃料蒸発時間は短くなる。また、図６の下段に（Ｂ）で示す図のように、燃料圧力と点火プラグ２５、２６の周りに燃料噴霧が到達するまでの時間は概ね、燃料圧力が低いほど到達までの時間は長くなり、燃料圧力が高いほど到達までの時間は短くなる。尚、点火プラグ２５、２６の周りに燃料噴霧が到達するまでの時間は、インジェクタ６７の先端から点火プラグ２５、又は、点火プラグ２６までの噴霧飛翔距離と、燃料圧力に比例する燃料噴射速度と、から算出可能である。混合気形成期間は、燃料蒸発時間と、点火プラグ２５、２６の周りへの燃料噴霧到達時間とを足し合わせた時間（（Ａ）＋（Ｂ））であるから、図６の中段に（２）で示す図のように、燃料圧力が高いほど混合気形成期間は短くなる。従って、燃料圧力が従来に比べて大幅に高く設定された高圧リタード噴射は、燃料蒸発時間及び点火プラグ２５、２６の周りへの燃料噴霧到達時間がそれぞれ短くなる結果、混合気形成期間を短縮する。これに対し、同図に白丸で示すように、従来の、低い燃料圧力での吸気行程噴射は、混合気形成期間が大幅に長くなる。尚、前述したように、多噴口型のインジェクタ６７とキャビティ１４１との組み合わせは、燃料の噴射後、点火プラグ２５、２６の周りに燃料噴霧が到達するまでの時間を短くする結果、混合気形成期間の短縮に有効である。
【００６４】
このように、噴射期間及び混合気形成期間を短縮することは、燃料の噴射タイミング、より正確には、噴射開始タイミングを、比較的遅いタイミングにすることを可能にする。そこで、高圧リタード噴射では、図５の上図に示すように、圧縮行程後期から膨張行程初期にかけてのリタード期間内に燃料噴射を行う。高い燃料圧力で気筒１８内に燃料を噴射することに伴い、その気筒内の乱れが強くなり、気筒１８内の乱れエネルギが高まるが、この高い乱れエネルギは、燃料噴射のタイミングが比較的遅いタイミングに設定されることと相俟って、燃焼期間の短縮に有利になる。
【００６５】
すなわち、図６の下段に（Ｄ）で示す図のように、燃料噴射をリタード期間内に行った場合、燃料圧力と燃焼期間内での乱流エネルギとの関係は概ね、燃料圧力が低いほど乱流エネルギが低くなり、燃料圧力が高いほど乱流エネルギは高くなる。尚、同図に破線で示す線は、燃料噴射を吸気行程中に行った場合の例である。仮に高い燃料圧力で気筒１８内に燃料を噴射するとしても、その噴射タイミングが吸気行程中にある場合は、点火タイミングまでの時間が長いことや、吸気行程後の圧縮行程において気筒１８内が圧縮されることに起因して、気筒１８内の乱れは減衰してしまう。その結果、吸気行程中に燃料噴射を行った場合、燃焼期間内での乱流エネルギは、燃料圧力の高低に拘わらず比較的低くなってしまう。
【００６６】
図６の下段に（Ｃ）で示す図のように、燃焼期間での乱流エネルギと燃焼期間との関係は概ね、乱流エネルギが低いほど燃焼期間が長くなり、乱流エネルギが高いほど燃焼期間が短くなる。従って、図６の（Ｃ）（Ｄ）から、燃料圧力と燃焼期間との関係は、図６の中段に（３）で示す図のように、燃料圧力が低いほど燃焼期間は長くなり、燃料圧力が高いほど燃焼期間は短くなる。すなわち、高圧リタード噴射は、燃焼期間を短縮する。これに対し、同図に白丸で示すように、従来の、低い燃料圧力での吸気行程噴射は、燃焼期間が長くなる。尚、多噴口型のインジェクタ６７は、気筒１８内の乱れエネルギの向上に有利であって、燃焼期間の短縮に有効であると共に、その多噴口型のインジェクタ６７とキャビティ１４１との組み合わせによって、燃料噴霧をキャビティ１４１内に収めることもまた、燃焼期間の短縮に有効である。
【００６７】
図６の（３）の図に示す燃料圧力と燃焼期間との関係から、言い換えると、その曲線形状から、燃料圧力を例えば４０ＭＰａ以上に設定することによって、燃焼期間を効果的に短縮化することが可能である。また、４０ＭＰａ以上の燃料圧力は、噴射期間及び混合気形成期間も、それぞれ有効に短縮化することが可能である。尚、燃料圧力は、少なくともガソリンを含有する、使用燃料の性状に応じて適宜設定するのが好ましい。その上限値は、一例として、１２０ＭＰａとしてもよい。
【００６８】
このように高圧リタード噴射は、噴射期間、混合気形成期間、及び、燃焼期間をそれぞれ短縮し、その結果、図５に示すように、燃料の噴射開始タイミングＳＯＩから燃焼終了時期θｅｎｄまでの、未燃混合気の反応可能時間を、従来の吸気行程中での燃料噴射の場合と比較して大幅に短くすることを可能にする。この反応可能時間を短縮する結果、図６の上段に示す図のように、従来の低い燃料圧力での吸気行程噴射では、白丸で示すように、燃焼終了時における未燃混合気の反応進行度が、着火しきい値を超えてしまい、異常燃焼が発生してしまうところ、高圧リタード噴射は、黒丸で示すように、燃焼終了時における未燃混合気の反応の進行を抑制し、異常燃焼を回避することが可能になる。尚、図６の上図における白丸と黒丸とで、点火タイミングは互いに同じタイミングに設定している。
【００６９】
高圧リタード噴射は、気筒１８内への燃料噴射の形態を工夫することによって異常燃焼を回避する。これとは異なり、異常燃焼の回避を目的として点火タイミングを遅角することが、従来から知られている。点火タイミングの遅角化は、未燃混合気の温度及び圧力の上昇を抑制することによって、その反応の進行を抑制する。しかしながら、点火タイミングの遅角化は熱効率及びトルクの低下を招くのに対し、高圧リタード噴射を行う場合は、燃料噴射の形態の工夫によって異常燃焼を回避する分、点火タイミングを進角させることが可能であるから、熱効率及びトルクが向上する。つまり、高圧リタード噴射は、異常燃焼を回避するだけでなく、その回避可能な分だけ、点火タイミングを進角することを可能にして、燃費の向上に有利になる。
【００７０】
前述の通り、高圧リタード噴射は、燃料噴射をリタード期間内に行うことによって未燃混合気の反応可能時間を短縮させるものの、この反応可能時間の短縮は、エンジン１の回転数が比較的低い低速域においては、クランク角変化に対する実時間が長いため、有効であるのに対し、エンジン１の回転数が比較的高い高速域においては、クランク角変化に対する実時間が短いため、それほど有効でない。また、例えば図７に示すように、リタード噴射は、エンジン回転数が比較的低いときには、高い図示熱効率が得られる一方で、エンジン回転数が高くなると、図示熱効率が低下してしまう。
【００７１】
図８（ａ）は、エンジン回転数に対する未燃混合気の反応可能時間の変化を示している。リタード噴射では、エンジン回転数の高低に拘わらず、反応可能時間はほぼ同じになる。一方で、リタード噴射は、燃料噴射時期を圧縮上死点付近に設定するため、圧縮行程においては、燃料を含まない、言い換えると比熱比の高い空気が圧縮されることになる。このことは、圧縮上死点における気筒１８内の温度（つまり、圧縮端温度）を高くしてしまう。例えば図８（ｂ）は、リタード噴射時の圧縮端圧力と、吸気行程噴射時の圧縮端圧力との相違を、同図（ｃ）はリタード噴射時の圧縮端温度と、吸気行程噴射時の圧縮端温度との相違をそれぞれ示している。これによると、圧縮行程中の筒内ガスの比熱比が相対的に高くなるリタード噴射時は、圧縮端圧力及び圧縮端温度が相対的に高く、特に圧縮端温度が高くなってしまう。この高い圧縮端温度がノッキングを招くため、リタード噴射時には点火タイミングを遅角化して、ノッキングを回避する必要がある。このことが、図７に示すように、リタード噴射時の高回転での熱効率の低下を招くのである。
【００７２】
そこで、このエンジン１では、高負荷の高速域においては、リタード噴射ではなく、吸気行程噴射を行う。図９は、高圧リタード噴射（同図（ａ）参照）と、吸気行程噴射（同図（ｂ）参照）との噴射タイミング及び点火タイミングを比較する図である。尚、図に示す噴射タイミングや点火タイミングは、高圧リタード噴射及び吸気行程噴射の一例であり、噴射タイミングや点火タイミングは図例のタイミングに限定されない。
【００７３】
前述の通り、高圧リタード噴射では、圧縮行程後期から膨張行程初期にかけてのリタード期間内（図例では、圧縮上死点前の圧縮行程後期）に燃料噴射を行い、圧縮上死点近傍において点火を行う。この点火は、第１点火プラグ２５、又は、第２点火プラグ２６のいずれか一方を駆動させることによって行う。高圧リタード噴射によって十分に短い燃焼時間が確保されるためである。これによって、燃焼が開始し、同図に実線で示すように、熱発生率のピークを経て燃焼が終了する。尚、第１及び第２点火プラグ２５、２６の双方を駆動させてもよい。
【００７４】
この高圧リタード噴射に対し、吸気行程噴射では、図９（ｂ）に破線で示すように吸気弁２１が閉じるまでの、言い換えると吸気弁２１が開いている間の吸気行程期間内において、燃料噴射を行う。尚、図例では、エンジン１の運転領域が高負荷の高速域であるため、吸気弁２１の閉弁タイミングは、吸気下死点よりも遅く設定されている。この吸気行程噴射は、ピストン１４のキャビティ１４１内に燃料をできるだけ収めるために、ピストン１４の位置が吸気上死点近傍にあるタイミングで行うことが好ましい。尚、前述の通り、インジェクタ６７の噴射角度θが比較的狭い角度に設定されていることから、ピストン１４が吸気上死点から多少離れていても、燃料はキャビティ１４１内に収まりやすい。つまり、インジェクタ６７の噴射角度θを狭く設定することは、吸気行程噴射における燃料の噴射タイミングの自由度を高める。
【００７５】
吸気行程噴射では、気筒内の圧力が比較的低い状態で燃料を噴射する上に、前述したような未燃混合気の反応時間を短縮するような要求もないため、高圧リタード噴射のような高い燃料圧力が不要である。そこで、吸気行程噴射では、燃料圧力を、高圧リタード噴射時の燃料圧力よりも低下させる。燃料圧力は、４０ＭＰａ未満、例えば２０ＭＰａ程度に設定してもよい。これは、燃料ポンプ６３の駆動を抑制し、エンジン１の機械損失が低下するため、燃費の向上に有利になる。
【００７６】
そうして、吸気行程噴射では、圧縮行程中の筒内ガス（つまり、燃料を含む混合気）の比熱比を下げ、それによって圧縮端温度を低く抑える。こうして圧縮端温度が低くなることで、ノッキングを抑制することが可能になるから、点火タイミングを進角させることが可能になる。吸気行程噴射においては、高圧リタード噴射と同様に、圧縮上死点付近において点火を行う。但し、吸気行程噴射における点火は、燃焼期間を短縮させる観点から、第１及び第２点火プラグ２５、２６を共に駆動させる二点点火とする。第１及び第２点火プラグ２５、２６は同時に点火を行えばよい。第１及び第２点火プラグ２５、２６を時間差をおいて駆動してもよい。
【００７７】
エンジン１が高負荷の高回転域にあるときの、高圧リタード噴射と吸気行程噴射との、筒内の状態や燃焼状態の相違を、図１０を参照しながら説明する。図１０は、高圧リタード噴射時と、吸気行程噴射時との、（ａ）熱発生率、（ｂ）質量燃焼割合、（ｃ）未燃混合気反応進行度、（ｄ）未燃混合気温度、及び（ｅ）比熱比それぞれの、クランク角に対する変化を示している。
【００７８】
先ず、図１０（ｃ）に一点鎖線で示すように、高圧リタード噴射の一例として、圧縮上死点前に燃料を噴射すると仮定する。高圧リタード噴射では、同図（ｅ）に一点鎖線で示すように、圧縮行程中における筒内ガスの比熱比が比較的高くなるから、同図（ｄ）に一点鎖線で示すように、圧縮行程中に未燃混合気温度が大きく上昇することになる。尚、図示は省略するが、高圧リタード噴射時の未燃混合気圧力は、吸気行程噴射時とほとんど変わらない。
【００７９】
高圧リタード噴射時はこの高い筒内温度に起因して、同図（ｃ）に一点鎖線で示すように、燃料の噴射後、未燃混合気反応進行度が急速に高まり、点火前に、未燃混合気反応進行度が、着火しきい値を超えてしまうことになる。つまり、過早着火してしまう。過早着火を回避しようとすれば、同図（ｃ）に白抜きの矢印で示すように、燃料噴射のタイミングを遅らせて、例えば圧縮上死点以降の膨張行程に設定することで、未燃混合気反応進行度を緩やかに上昇させることが必要になる（同図（ｃ）の破線参照）。
【００８０】
また、ノッキング（エンドガスノック）を回避しようとすれば、質量燃焼割合が９０％になるまでに、未燃混合気の反応進行度が着火しきい値に達していない必要があるが（同図（ｂ）（ｃ）の破線を参照）、高圧リタード噴射では、前述の通り、気筒１８内の温度が高くなっているため、同図（ａ）に白抜きの矢印で示すように点火タイミングを遅角させなければ、ノッキングを回避することができなくなる。こうした点火タイミングのリタードは、同図（ａ）に破線で示すように、燃焼重心位置が圧縮上死点から大きく離れることになるから、熱効率及びトルクの低下、ひいては燃費の悪化を招くことになる。尚、ここでの点火は、二点点火である。
【００８１】
これに対し、吸気行程噴射では、図１０では図外となる、吸気行程期間内において燃料噴射を行うため、圧縮行程中は、比較的比熱比の低い混合気が圧縮されることになるから（同図（ｅ）の実線参照）、同図（ｄ）に実線で示すように、未燃混合気温度の上昇が抑制されて、圧縮端温度が低く抑えられる。このため、過早着火の抑制に有利になる。
【００８２】
また、圧縮端温度が低く抑えられているため、ノッキングの回避にも有利であり、点火タイミングを遅角化しなくても、ノッキングを回避することが可能になる（同図（ｂ）（ｃ）の実線参照）。こうして、同図（ａ）に実線で示すように、点火タイミングをできるだけ圧縮上死点に近づけることにより、燃焼重心位置を圧縮上死点に近づけて、熱効率及びトルクの向上に有利になり、ひいては燃費が向上する。
【００８３】
以上のように、高圧リタード噴射は、高回転域においては、過早着火及びノッキングを回避するために燃料の噴射タイミング及び点火タイミングを遅らせなければならず、その遅角量は、エンジン回転数が高まれば高まるほど大きくなる。その結果、図１１に示すように、エンジン回転数と燃焼重心位置との関係においては、高圧リタード噴射は、エンジン回転数が高くなるに従って、燃焼重心位置が遅角側へと移行することになる。こうして、図７に示すように、高圧リタード噴射は、エンジン回転数が相対的に低い低速域では高い図示熱効率を確保することが可能な一方で、エンジン回転数が相対的に高い高速域では図示熱効率が低下してしまう。
【００８４】
これに対し、吸気行程噴射は、エンジン回転数が相対的に低い低速域では、未燃混合気の反応可能時間が長くなって過早着火が生じ得ることから、これを行うことができない一方で、エンジン回転数が相対的に高い高速域では、図１１に示すように、過早着火及びノッキングを効果的に抑制しつつ、燃焼重心位置を進角側に維持することが可能であり、図７に示すように、吸気行程噴射は、エンジン回転数が相対的に高い高速域で高い図示熱効率を達成することが可能になる。
【００８５】
従って、このエンジン１では、図４に示す（１）の領域、すなわち高負荷の低回転域では、高圧リタード噴射とすることで異常燃焼を回避しつつ熱効率を向上させる。一方、図４に示す（２）の領域、すなわち高負荷の高回転域では、吸気行程噴射とすることで異常燃焼を回避しつつ熱効率を向上させる。
【００８６】
エンジン１の高負荷の高回転域ではまた、前述の通り、吸気行程噴射と共に、二点点火を実行する。図１２は、高負荷、高回転域の吸気行程噴射を前提として、一点点火と二点点火とを比較する図であり、図１２は、（ａ）熱発生率、（ｂ）質量燃焼割合、（ｃ）未燃混合気反応進行度、及び（ｄ）未燃混合気温度それぞれの、クランク角に対する変化を示している。
【００８７】
先ず、同図に一点鎖線で示すように、圧縮上死点前のタイミングで、一点点火を行うと仮定する。この場合は、火炎の広がりが遅くなるため、質量燃焼割合が９０％に到達するまでに、未燃混合気反応進行度が着火しきい値を超えるようになり、ノッキングが生じるようになる（同図の（ｂ）（ｃ）参照）。そのため、一点点火でノッキングを回避しようとすれば、同図（ａ）に白抜きの矢印で示すように、点火タイミングを遅角化しなければならず、それに伴い破線で示すように、燃焼重心位置が遅角側へと移動することになる。つまり、熱効率及びトルクの向上には不利になる。
【００８８】
これに対し、二点点火を行うことは、燃焼室１９内の複数の火種のそれぞれから火炎が広がるため、火炎の広がりが早くて燃焼期間が短くなる。このため、二点点火は、点火タイミングは圧縮上死点以降になったとしても、同図（ａ）に実線で示すように、燃焼重心位置はできるだけ進角側に位置するようになり、熱効率及びトルクの向上、ひいては燃費の向上に有利になる。尚、点火プラグの数は、２個に限定されるものではない。また、高圧リタード噴射時に、多点点火を行ってもよい。
【００８９】
図１３は、吸気行程噴射における、キャビティ１４１のリップ径と、燃焼期間との関係の一例を示している。図３（ｃ）に示すように、リップ径を小さくすることは、スキッシュエリアが大きくなることであるため（尚、ピストン径は同じであると仮定する）、図１３における左側ほど、スキッシュが強くなることに対応する。同図から明らかなように、一点点火においても、二点点火においても、リップ径を小さくし、スキッシュを強めることによって、気筒１８内の流動が強くなり、燃焼期間を短くすることが可能である。特に、二点点火と、小さいリップ径との組み合わせは、目標レベル程度にまで燃焼期間を短くすることが可能である。このことは、ノッキングの回避に有利であり、熱効率及びトルクの向上に有利である。
【００９０】
尚、前述の通り、リップ径を小さくすることは、インジェクタ６７から噴射された燃料噴霧をキャビティ１４１内に収める上では不利になるものの、インジェクタ６７の燃料の噴射角度θを比較的狭く設定することにより、リップ径を小さくすることは可能である。従って、この構成は、比較的小さなキャビティと、強いスキッシュとの組み合わせにより、燃焼期間の短縮に有利になる。
【００９１】
そして、このエンジン１は、前述の通り幾何学的圧縮比が高く設定されているため、気筒１８内の圧縮開始時温度が所定温度以上となるような環境条件下におけるエンジン始動時にも、過早着火やノッキングが発生する可能性がある。ここで、圧縮開始時温度は、吸気弁２１が閉弁したときの気筒１８内の温度であり、気筒１８内の圧縮開始時温度が所定温度以上となるような環境条件下は、具体的には、外気温が所定温度以上となるような
外気温が極めて高い環境下、又は、エンジン１の温度が所定温度以上の熱間状態を挙げることができる。
【００９２】
図１４は、圧縮開始時温度と、点火時における未燃混合気反応進行度との関係を示している。同図における二点鎖線は、幾何学的圧縮比εが１８のときでかつ、吸気行程中に燃料を噴射した場合の例を示している。また、参考として、一点鎖線は、本エンジン１よりも幾何学的圧縮比εが低い、ε＝１４のときでかつ、吸気行程中に燃料を噴射した場合の例を示している。尚、吸気弁の閉弁タイミングは共に、吸気下死点後１１０°ＣＡに設定されている。一点鎖線と二点鎖線とを比較すると、幾何学的圧縮比εが高くなることで、圧縮開始時温度が比較的低くても（Ｔ１参照）、点火時における未燃混合気反応進行度が、着火しきい値を超えてしまう。高い幾何学的圧縮比εの高圧縮比エンジン１では、幾何学的圧縮比εが低いエンジンよりも圧縮端温度及び圧縮端圧力が高くなるから、圧縮開始時温度が所定温度（Ｔ１）以上となるような環境条件下でのエンジン始動時に吸気行程噴射を行うと、気筒１８内の混合気が、圧縮行程中に高温に長時間曝される結果、初爆時には過早着火を招き、初爆以降はノッキングを招いてしまうのである。一方、幾何学的圧縮比εが低いエンジン１では、圧縮開始時温度が所定温度（Ｔ２）以上となるような環境条件下でのエンジン始動時に過早着火やノッキングを招いてしまうものの、圧縮開始時温度が所定温度（Ｔ２）以上となるような環境条件は実質的に存在しないため問題とならない。つまり、幾何学的圧縮比εが高い高圧縮比エンジン１では、例えば４０℃以上の外気温のときや、エンジン１が熱間状態で始動するときに、圧縮開始時温度が所定温度（Ｔ１）以上となるような環境条件となり得るのであり、エンジン始動時に過早着火やノッキングを招いてしまうという特有の問題を有しているのである。
【００９３】
そこで、高圧縮比エンジン１では、圧縮開始時温度が所定温度（Ｔ１）以上となるような環境条件下でのエンジン始動時には、リタード噴射を利用する（図９（ａ）参照。但し、このときの熱発生率は、図示の通りではない）。すなわち、燃料噴射時期を、圧縮行程後期から膨張行程初期に設定する。こうすることで、圧縮行程中は、気筒１８内に未燃混合気が存在しなくなると共に、未燃混合気の反応可能時間が短くなる。その結果、図１４に実線で示すように、圧縮開始時温度が高い環境条件下においても、点火時に未燃混合気反応進行度が着火しきい値を超えてしまうことが回避されて、過早着火及びノッキングが有効に回避される。また、気筒１８内の温度は比較的高いため、圧縮上死点付近において噴射した燃料の気化霧化は促進される結果、燃料噴射後、膨張行程において点火を行うことで確実に燃焼し、エンジン１の始動性が良好になる。尚、このときの点火は、第１及び第２点火プラグ２５、２６のいずれか一方の点火プラグを駆動させることで行ってもよいし、第１及び第２点火プラグ２５、２６の双方を駆動させることで行ってもよい。
【００９４】
このエンジン１の始動時のリタード噴射では、燃料圧力は低く設定してもよい（４０ＭＰａ未満、例えば２０ＭＰａ程度）。これは、エンジン１の始動時には、燃焼期間を短縮させたいという要求がないため、燃料圧力を高くする必要性に乏しいためである。
【００９５】
また、リタード噴射は、エンジン１の始動時であっても、圧縮開始時温度が所定温度（Ｔ１）以上となる環境条件下のみで行うことが好ましく、圧縮開始時温度が所定温度（Ｔ１）未満となる環境条件下のエンジン始動時には、吸気行程噴射を行うことが好ましい（図９（ｂ）参照。但し、このときの熱発生率は、図示の通りではない）。圧縮開始時温度が所定温度未満となる環境条件下では、吸気行程中に燃料噴射を行っても、過早着火やノッキングは生じにくい上に、気筒１８内の温度が相対的に低く、燃料の気化霧化には不利な環境条件下であるため、早期に燃料を噴射することで混合気形成期間を十分に確保することが、エンジン１の始動性を高める上で有利になるためである。
【００９６】
さらに、エンジン１の始動時にリタード噴射を行うような、圧縮開始時温度が所定温度以上となる環境条件下においては、吸気弁２１の閉弁タイミングを、吸気下死点以降で、相対的に遅く設定することにより、有効圧縮比を相対的に低く設定することが好ましい。これは、圧縮開始時温度が所定温度以上となる環境条件下で、圧縮端温度及び圧縮端圧力が高くなりすぎることを回避して、過早着火やノッキングの回避に有利になる。図１４の実線は、吸気弁２１の閉弁タイミングが遅い状態（吸気下死点後１１０°ＣＡ）を示し、破線は、吸気弁２１の閉弁タイミングが相対的に早い状態（吸気下死点後８５°ＣＡ）を示しており、吸気弁２１を遅閉じにすることで、未燃混合気反応進行度をさらに下げることが可能である。尚、実線及び破線は共に、リタード噴射である。
【００９７】
これに対し、エンジン１の始動時に吸気行程噴射を行うような、圧縮開始時温度が所定温度未満となる環境条件下においては、吸気弁２１の閉弁タイミングを、吸気下死点以降で、相対的に早く設定することが好ましい。これによって、吸気量（つまり、新気量）を十分に確保して、エンジン１の始動性向上に有利になる。
【００９８】
尚、吸気行程期間内における燃料噴射は、気筒１８内に設けたインジェクタ６７ではなく、別途、吸気ポート１６に設けたポートインジェクタを通じて、吸気ポート１６内に燃料を噴射してもよい。また、点火プラグは、一つであってもよい。
【００９９】
また、ここに開示する技術は、前述したような自然吸気エンジンに限らず、過給機付きエンジンに適用することも可能である。過給機付きエンジンでは、ＣＩモードの領域を高負荷側に拡大させることが可能になる。
【０１００】
さらに、高圧リタード噴射は、必要に応じて分割噴射にしてもよく、同様に、吸気行程噴射もまた、必要に応じて分割噴射にしてもよい。
【０１０１】
加えて、前記の構成では、エンジン１の運転状態が低速域内における低負荷域にあるときには、圧縮着火燃焼を行うＣＩモードとしているが、これに代えて、エンジン１の運転状態が低速域内における低負荷域にあるときには、成層化したリーン混合気に火花点火により燃焼を行う運転モードとしてもよい。
【符号の説明】
【０１０２】
１ エンジン（エンジン本体）
１０ ＰＣＭ（制御器）
１８ 気筒
２１ 吸気弁
６７ インジェクタ（燃料噴射弁）
【特許請求の範囲】
【請求項１】
幾何学的圧縮比が１５以上に設定された気筒を有しかつ、少なくともガソリンを含有する燃料が供給されるように構成されたエンジン本体と、
前記気筒内に前記燃料を噴射するように構成された燃料噴射弁と、
前記気筒内に臨んで配設されかつ、当該気筒内の混合気に点火をするように構成された点火プラグと、
少なくとも前記燃料噴射弁及び前記点火プラグを制御することによって、前記エンジン本体を運転するように構成された制御器と、を備え、
前記制御器は、前記エンジン本体の始動時に、前記気筒内の圧縮開始時温度が所定温度以上となるような環境条件下においては、圧縮行程後期から膨張行程初期にかけてのタイミングで燃料噴射を行うように前記燃料噴射弁を駆動し、かつ、当該燃料噴射後に前記点火プラグを駆動させて点火を実行する火花点火式ガソリンエンジンの制御装置。
【請求項２】
請求項１に記載の火花点火式ガソリンエンジンの制御装置において、
前記制御器は、前記エンジン本体の始動時に、前記気筒内の圧縮開始時温度が前記所定温度未満となるような環境条件下においては、吸気弁が閉じるまでの吸気行程期間内で燃料噴射を行うように、前記燃料噴射弁を駆動する火花点火式ガソリンエンジンの制御装置。
【請求項３】
請求項１又は２に記載の火花点火式ガソリンエンジンの制御装置において、
前記制御器は、前記エンジン本体の始動時には、吸気弁の閉弁時期を吸気下死点以降に設定すると共に、前記気筒内の圧縮開始時温度が前記所定温度以上となるような環境条件下においては、前記吸気弁の閉弁時期を、前記圧縮端温度が所定温度未満となるような環境条件時よりも、遅らせる火花点火式ガソリンエンジンの制御装置。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか１項に記載の火花点火式ガソリンエンジンの制御装置において、
前記制御器は、前記エンジン本体の運転状態が高負荷の低速域にあるときには、圧縮行程後期から膨張行程初期にかけてのタイミングで行う燃料噴射を含むように、前記燃料噴射弁を駆動する火花点火式ガソリンエンジンの制御装置。
【請求項１】
幾何学的圧縮比が１５以上に設定された気筒を有しかつ、少なくともガソリンを含有する燃料が供給されるように構成されたエンジン本体と、
前記気筒内に前記燃料を噴射するように構成された燃料噴射弁と、
前記気筒内に臨んで配設されかつ、当該気筒内の混合気に点火をするように構成された点火プラグと、
少なくとも前記燃料噴射弁及び前記点火プラグを制御することによって、前記エンジン本体を運転するように構成された制御器と、を備え、
前記制御器は、前記エンジン本体の始動時に、前記気筒内の圧縮開始時温度が所定温度以上となるような環境条件下においては、圧縮行程後期から膨張行程初期にかけてのタイミングで燃料噴射を行うように前記燃料噴射弁を駆動し、かつ、当該燃料噴射後に前記点火プラグを駆動させて点火を実行する火花点火式ガソリンエンジンの制御装置。
【請求項２】
請求項１に記載の火花点火式ガソリンエンジンの制御装置において、
前記制御器は、前記エンジン本体の始動時に、前記気筒内の圧縮開始時温度が前記所定温度未満となるような環境条件下においては、吸気弁が閉じるまでの吸気行程期間内で燃料噴射を行うように、前記燃料噴射弁を駆動する火花点火式ガソリンエンジンの制御装置。
【請求項３】
請求項１又は２に記載の火花点火式ガソリンエンジンの制御装置において、
前記制御器は、前記エンジン本体の始動時には、吸気弁の閉弁時期を吸気下死点以降に設定すると共に、前記気筒内の圧縮開始時温度が前記所定温度以上となるような環境条件下においては、前記吸気弁の閉弁時期を、前記圧縮端温度が所定温度未満となるような環境条件時よりも、遅らせる火花点火式ガソリンエンジンの制御装置。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか１項に記載の火花点火式ガソリンエンジンの制御装置において、
前記制御器は、前記エンジン本体の運転状態が高負荷の低速域にあるときには、圧縮行程後期から膨張行程初期にかけてのタイミングで行う燃料噴射を含むように、前記燃料噴射弁を駆動する火花点火式ガソリンエンジンの制御装置。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
【公開番号】特開２０１３−１１３１７６（Ｐ２０１３−１１３１７６Ａ）
【公開日】平成２５年６月１０日（２０１３．６．１０）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１１−２５８４９３（Ｐ２０１１−２５８４９３）
【出願日】平成２３年１１月２８日（２０１１．１１．２８）
【出願人】（０００００３１３７）マツダ株式会社 (6,115)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２５年６月１０日（２０１３．６．１０）
【国際特許分類】
【出願日】平成２３年１１月２８日（２０１１．１１．２８）
【出願人】（０００００３１３７）マツダ株式会社 (6,115)
【Ｆターム（参考）】
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