ブーム作業車のノンストップ作動制御装置
【課題】ブームの先端部が円弧運動から直進運動に移行する際にブームの先端部に大きな力が作用することを防止でき、加えてブームの倒伏作動速度が大きいときでもブームの先端部が規制線を大きく超え、或いは算出負荷率が限界負荷率を大きく超えてしまうことを防止することが可能な構成のブーム作業車のノンストップ作動制御装置を提供する。
【解決手段】コントローラのノンストップ作動制御部は、倒伏作動しているブームの先端部がトレース線ＴＲに至る前に、ブームの先端部が描いている軌道ｍから延びてこの軌道ｍの下方領域を通る誘導線ｎを設定し、ブームの先端部がこの誘導線ｎを通ってトレース線ＴＲ上に至るようにブームを作動させる。
【解決手段】コントローラのノンストップ作動制御部は、倒伏作動しているブームの先端部がトレース線ＴＲに至る前に、ブームの先端部が描いている軌道ｍから延びてこの軌道ｍの下方領域を通る誘導線ｎを設定し、ブームの先端部がこの誘導線ｎを通ってトレース線ＴＲ上に至るようにブームを作動させる。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ブームの倒伏作動の途中でブームの収縮作動を併せて行うことにより、ブームの先端部が許容作業範囲の限界を超えることなく、或いは走行体に作用する転倒モーメントの負荷率が限界値を超えることなくブームの倒伏作動を続行できるようにしたブーム作業車のノンストップ作動制御装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
ブーム作業車は、走行体上に起伏、伸縮、旋回動自在に設けたブームの先端部に作業機を備えた車両であり、作業機が作業者搭乗用の作業台であるものは高所作業車として、また作業機が吊り上げ装置であるものはクレーン車として知られている。このようなブーム作業車では、オペレータが操作するブーム操作レバーの操作によりブームを起伏、伸縮、旋回作動させることができ、ブームの先端部に設けられた作業機を所望の位置に移動させて所要の作業を行うことができる。
【０００３】
このようなブーム作業車では、ブームの自重及び作業機の負荷等により生ずる転倒モーメントによって走行体が転倒することを防止する転倒防止装置が備えられている。この転倒防止装置には種々のものが知られているが、例えば、ブームの先端部の移動が予め定められた許容作業範囲内に限定されるタイプ（作業範囲規制タイプ）のものでは、ブームの先端部が許容作業範囲の限界線を外側へ超えるようなブームの作動が禁止されるようになっている。また、走行体に作用する転倒モーメントを検出してこれが過大とならないようにするタイプ（モーメント規制タイプ）のものでは、予め定められた許容転倒モーメントに対する検出転倒モーメントの比として求められる算出負荷率が設定された限界負荷率を超えるようなブームの作動が禁止されるようになっている。
【０００４】
また、このような転倒防止装置とは別に、ブームの倒伏作動時における作業性を高める装置として、ノンストップ作動制御装置が知られている（例えば、下記の特許文献参照）。この装置は、作業範囲規制タイプのものでは、規制線上若しくは規制線よりも内側の領域内に規制線に沿って延びるようにトレース線を設定しておき、倒伏作動中のブームの先端部がこのトレース線に達した後は、ブームの倒伏作動のみならずブームの収縮作動も行うことにより、ブームの先端部をトレース線に沿わせて下降移動させるようになっている。また、モーメント規制タイプのものでは、ブームの倒伏作動中、算出負荷率が限界負荷率よりも小さい所定負荷率に達した後は、ブームの倒伏作動のみならずブームの収縮作動も行うことにより、算出負荷率が上記所定負荷率を維持する状態で、ブームの先端部を下降移動させるようになっている。このようなノンストップ作動制御装置によれば、ブームの倒伏作動によってブームの先端部が規制線に達するような場合であっても、或いはブームの倒伏作動によって算出負荷率が限界負荷率に達するような場合であっても、ブームの作動を止めることなく倒伏作動を継続して行うことができるので、作業性を向上させることができる。
【特許文献１】特開平４−１９１５９号公報
【特許文献２】特開２００２−２６５１９９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、上記従来のノンストップ作動制御では、ブームの先端部がそれまでの円弧運動から直線運動（ノンストップ作動）に移行する際、ブームの先端部の進行方向が急変させられるためにブームの先端部に大きな慣性力が作用してしまうという問題があった。この作業機に作用する慣性力は、作業機が作業者搭乗用の作業台である場合には、作業台に搭乗した作業者に大きなショックを与えることになってしまう。また、ブームの倒伏作動速度が大きいときにはブームの先端部が規制線を外側に超え、或いは算出負荷率が限界負荷率を超えることがあり、ブームの先端部が規制線を予想以上に超え、或いは算出負荷率が限界負荷率を予想以上に超えてしまった場合には走行体の安定度が低下するおそれがでてくる。
【０００６】
本発明はこのような問題に鑑みてなされたものであり、ブームの先端部が円弧運動から直進運動に移行する際にブームの先端部に大きな力が作用することを防止でき、加えてブームの倒伏作動速度が大きいときでもブームの先端部が規制線を大きく超え、或いは算出負荷率が限界負荷率を大きく超えてしまうことを防止することが可能な構成のブーム作業車のノンストップ作動制御装置を提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
第１の本発明に係るブーム作業車のノンストップ作動制御装置は、走行体と、走行体に起伏及び伸縮動自在に設けられ、先端部に作業機（例えば、実施形態における作業台４０）を有したブームと、ブームの先端部の移動が禁止される領域との境界線である規制線上に若しくは規制線よりも内側の領域内に設けられたトレース線のデータを記憶した記憶手段（例えば、実施形態におけるコントローラ６０の記憶部６４）と、ブームの倒伏作動中、ブームの先端部がトレース線に達しようとしていると判断したとき、ブームの倒伏作動に併せてブームの収縮作動を行わせることにより、ブームの先端部をトレース線に沿って下降移動させるノンストップ作動制御手段（例えば、実施形態におけるコントローラ６０のノンストップ作動制御部６５）とを備え、ノンストップ作動制御手段は、倒伏作動しているブームの先端部がトレース線に至る前に、ブームの先端部が描いている軌道から延びてこの軌道の下方領域を通る誘導線を設定し、ブームの先端部がこの誘導線を通ってトレース線上に至るようにブームを作動させるようになっている。なお、上記ブームの先端部とは作業機をも含む概念である。また、上記トレース線は、規制線に対して特定の式で関係付けられた点の集合であってもよく、更には一定の幅（水平方向の距離）を持った領域であってもよい。
【０００８】
ここで、誘導線の始点は、ブームの長さに応じた位置に（ブームの長さが大きいときほどトレース線から内側に離れる距離が大きくなる位置に）、またブームの倒伏作動速度に応じた位置に（ブームの倒伏作動速度が大きいときほどトレース線から内側に離れる距離が大きくなる位置に）設定されることが好ましい。
【０００９】
また、第２の本発明に係るブーム作業車のノンストップ作動制御装置は、走行体と、走行体に起伏及び伸縮動自在に設けられ、先端部に作業機（例えば、実施形態における作業台４０）を有したブームと、走行体に作用する転倒モーメントを検出する転倒モーメント検出手段と、走行体に作用する転倒モーメントの限界値として設定された許容転倒モーメントを記憶した記憶手段（例えば、実施形態におけるコントローラ６０の記憶部１６４）と、転倒モーメント検出手段において検出された検出転倒モーメント及び記憶手段に記憶された許容転倒モーメントから、許容転倒モーメントに対する検出転倒モーメントの比である算出負荷率を算出する負荷率算出手段（例えば、実施形態におけるコントローラ６０の負荷率算出部１６７）と、ブームの倒伏作動中、負荷率算出手段により算出された算出負荷率が予め定められた限界負荷率に達しようとしていると判断したとき、ブームの倒伏作動に併せてブームの収縮作動を行わせることにより、負荷率算出手段により算出された算出負荷率が限界負荷率を超えないようにブームの先端部を下降移動させるノンストップ作動制御手段（例えば、実施形態におけるコントローラ６０のノンストップ作動制御部１６５）とを備え、ノンストップ作動制御手段は、負荷率算出手段により算出された算出負荷率が限界負荷率と同じ若しくは限界負荷率よりも小さい値として定められた第１の所定負荷率に至る前に、ブームの先端部が描いている軌道から延びてこの軌道の下方領域を通る誘導線を設定し、負荷率算出手段により算出された算出負荷率が第１の所定負荷率になるまでブームの先端部がこの誘導線を通って移動するようにブームを作動させるようになっている。
【００１０】
ここで、ノンストップ作動制御手段は、負荷率算出手段により算出された算出負荷率が第１の所定負荷率よりも小さい値として定められた第２の所定負荷率に達したときのブームの先端部の位置を誘導線の始点として設定することが好ましい。
【００１１】
また、第２の所定負荷率は、ブームの長さに応じた値に（ブームの長さが大きいときほど小さい値に）設定されることが好ましい。また第２の所定負荷率は、ブームの倒伏作動速度に応じた値に（ブームの倒伏作動速度が大きいときほど小さい値に）設定されることが好ましい。
【００１２】
また、上記第１及び第２の本発明に係るブーム作業車のノンストップ作動制御装置においては、誘導線が水平線となす傾き角は、ブームの長さに応じた値に（ブームの長さが小さいときほど大きい値に）、またブームの倒伏作動速度に応じた値に（ブームの倒伏作動速度が大きいときほど大きい値に）設定されることが好ましい。
【発明の効果】
【００１３】
第１の本発明に係るブーム作業車のノンストップ作動制御装置では、倒伏作動しているブームの先端部がトレース線に至る前に、ブームの先端部が描いている軌道から延びてこの軌道の下方領域を通る誘導線を設定し、ブームの先端部はこの誘導線を通ってトレース線上に至るようになっている。このため、それまで円弧運動を行っていたブームの先端部は誘導線を通って滑らかに直進運動（トレース線に沿った運動）に移行できるようになり、ブームの先端部に作用する力（慣性力）を軽減することができる。また、これにより作業機が作業者搭乗用の作業台であっても、作業台上の作業者は大きなショックを受けずに済む。また、ブームの倒伏作動速度が大きいときでもブームの先端部の急激な方向変化を抑えることができるので、ブームの先端部がトレース線から大きく逸脱（オーバーシュート）するようなことがなく、ブームの先端部が規制線の外側へ大きく逸脱して車両姿勢が不安定になることを防止することができる。
【００１４】
ここで、誘導線の始点が、ブームの長さに応じた位置に（ブームの長さが大きいときほどトレース線から内側に離れる距離が大きくなる位置に）設定されるのであれば、ブームの長さが大きいときほど早めにブームの先端部を誘導線に乗せて、小さい回転（倒伏）半径でブームの先端部を移動させることができるようになるので、ブームの長さによらずブームの先端部に作用する力（慣性力）を小さくすることができ、円弧運動をしていたブームの先端部を滑らかに直進運動に移行させることができる。
【００１５】
また、誘導線の始点が、ブームの倒伏作動速度に応じた位置に（ブームの倒伏作動速度が大きいときほどトレース線から内側に離れる距離が大きくなる位置に）設定されるのであれば、ブームの倒伏作動速度が大きいときほど早めにブームの先端部を誘導線に乗せて、小さい回転（倒伏）半径でブームの先端部を移動させることができるようになるので、ブームの倒伏作動速度によらずブームの先端部に作用する力（慣性力）を小さくすることができ、円弧運動をしていたブームの先端部を滑らかに直進運動に移行させることができる。
【００１６】
第２の本発明に係るブーム作業車のノンストップ作動制御装置では、ブームが倒伏作動しているとき、負荷率算出手段により算出された算出負荷率が第１の所定負荷率に至る前に、ブームの先端部が描いている軌道から延びてこの軌道の下方領域を通る誘導線を設定し、算出負荷率が第１の所定負荷率になるまで、ブームの先端部はこの誘導線を通って移動するようになっている。このため、それまで円弧運動を行っていたブームの先端部は誘導線を通って滑らかに直進運動（算出負荷率が第１の所定負荷率を維持する状態で下降移動する運動）に移行できるようになり、ブームの先端部に作用する力（慣性力）を軽減することができる。これにより上記第１の本発明の場合と同様の効果を得ることができる。
【００１７】
ここで、算出負荷率が第１の所定負荷率よりも小さい値として定められた第２の所定負荷率に達したときのブームの先端部の位置を誘導線の始点として設定するのであれば、誘導線の始点の設定が容易である。ここで、この第２の所定負荷率が、ブームの長さに応じた値に（ブームの長さが大きいときほど小さい値に）設定されるのであれば、ブームの長さが大きいときほど早めにブームの先端部を誘導線に乗せて、小さい回転（倒伏）半径でブームの先端部を移動させることができるようになるので、ブームの長さによらずブームの先端部に作用する力（慣性力）を小さくすることができ、円弧運動をしていたブームの先端部を滑らかに直進運動に移行させることができる。
【００１８】
また、第２の所定負荷率が、ブームの倒伏作動速度に応じた値に（ブームの倒伏作動速度が大きいときほど小さい値に）設定されるのであれば、ブームの倒伏作動速度が大きいときほど早めにブームの先端部を誘導線に乗せて、小さい回転（倒伏）半径でブームの先端部を移動させることができるようになるので、ブームの倒伏作動速度によらずブームの先端部に作用する力（慣性力）を小さくすることができ、円弧運動をしていたブームの先端部を滑らかに直進運動に移行させることができる。
【００１９】
また、第１及び第２の本発明に係るブーム作業車のノンストップ作動制御装置においては、誘導線が水平線となす傾き角が、ブームの長さに応じた値に（ブームの長さが小さいときほど大きい値に）設定されるのであれば、ブームの長さによらず、円弧運動していたブームの先端部を滑らかに直進運動に移行させることができる。
【００２０】
また、誘導線が水平線となす傾き角が、ブームの倒伏作動速度に応じた値に（ブームの倒伏作動速度が大きいときほど大きい値に）設定されるのであれば、ブームの倒伏作動速度によらず、円弧運動していたブームの先端部を滑らかに直進運動に移行させることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２１】
以下、図面を参照して本発明の好ましい実施形態について説明する。図２は本発明の第１実施形態に係るノンストップ作動制御装置が適用されたクローラ式の高所作業車１である。この高所作業車１は、走行体（クローラ走行体）１０の上部に旋回体２０を有し、旋回体２０の上部にはブーム（伸縮ブーム）３０がフートピン２３を介して起伏自在に取り付けられた構成を有している。
【００２２】
旋回体２０は旋回体２０の内部に設けられた旋回モータ（油圧モータ）２１を回転作動させることにより走行体１０に対して水平面内３６０度の範囲で旋回動させることができ、ブーム３０は旋回体２０との間に設けられた起伏シリンダ（油圧シリンダ）２２を伸縮作動させることにより旋回体２０に対して起伏動させることができる。ブーム３０は基端ブーム３０ａ、中間ブーム３０ｂ及び先端ブーム３０ｃが入れ子式に構成されており、ブーム３０の内部に設けられた伸縮シリンダ（油圧シリンダ）３１を伸縮作動させることにより長手方向に伸縮動させることができる。
【００２３】
ブーム３０の先端部には垂直ポスト３２が設けられており、この垂直ポスト３２には作業者搭乗用の作業台４０が回動自在に取り付けられている。作業台４０は作業台４０の内部に設けられた首振りモータ（油圧モータ）４１を回転作動させることにより垂直ポスト３２に対して水平面内で首振り動させることができる。なお、垂直ポスト３２は図示しない平衡装置により常時垂直姿勢に保持されるため、結果として作業台４０の床面は常に水平姿勢が保たれる。
【００２４】
作業台４０には上部操作装置５０が設けられており、ここにはブーム３０の起伏、伸縮及び旋回操作を行うブーム操作レバー５１と、作業台４０の首振り操作を行う作業台操作レバー５２とが設けられている（図１参照）。このため作業台４０に搭乗したオペレータ（作業者）ＯＰは、ブーム操作レバー５１を操作してブーム３０を起伏、伸縮、旋回させ、また作業台操作レバー５２を操作して作業台４０を垂直ポスト３２まわりに首振り作動させることにより、自身の乗った作業台４０を自在に移動させて、所望の位置で高所作業を行うことが可能である。
【００２５】
走行体１０は、フレーム１１の左右両側にクローラ走行装置１２を一基ずつ備えている。各クローラ走行装置１２はフレーム１１の後部に取り付けられた起動輪１２ａと、フレーム１１の前部に取り付けられた遊動輪１２ｂと、これら起動輪１２ａ及び遊動輪１２ｂに巻き掛けられたクローラベルト１２ｃとを有して構成されている。左右のクローラ走行装置１２の各起動輪１２ａはそれぞれフレーム１１に取り付けられた走行モータ（油圧モータ）１３，１４（図２では左側の走行モータ１３のみを示す）により図示しないスプロケットを回転させて駆動することが可能であり、左右の走行モータ１３，１４は上部操作装置５０に備えられた走行操作レバー５３，５４（図１参照）を操作することにより所望に回転・停止動作を行わせることができる。
【００２６】
図１に示すように、走行体１０内に設けられた油圧ポンプＰは図示しない動力源（エンジンや電動モータ等）により駆動され、油圧ポンプＰが吐出した作動油は起伏シリンダ２２の作動を制御する起伏シリンダ制御バルブＶ１、伸縮シリンダ３１の作動を制御する伸縮シリンダ制御バルブＶ２、旋回モータ２１の作動を制御する旋回モータ制御バルブＶ３、首振りモータ４１の作動を制御する首振りモータ制御バルブＶ４及び左右の走行モータ１３，１４の作動を制御する走行モータ制御バルブＶ５，Ｖ６を介して対応する油圧アクチュエータ（起伏シリンダ２２、伸縮シリンダ３１、旋回モータ２１首振りモータ４１及び左右の走行モータ１３，１４）に供給されるようになっている。
【００２７】
ブーム操作レバー５１又は作業台操作レバー５２が作業台４０上のオペレータＯＰにより操作されると、そのレバーの操作方向（傾動方向）及び操作量（傾動量）に対応した電圧信号が出力され、それぞれコントローラ６０のバルブ作動制御部６１に入力される。そして、コントローラ６０のバルブ作動制御部６１は、これらレバー５１，５２の操作により出力された電圧信号に応じた方向及び量で対応する制御バルブＶ１，Ｖ２，Ｖ３，Ｖ４の各スプール（図示せず）を電磁駆動する。ここで、制御バルブＶ１，Ｖ２，Ｖ３，Ｖ４の各スプールの駆動方向は対応する油圧アクチュエータの駆動方向（伸縮若しくは回転方向）に関係し、各スプールの駆動量は対応する油圧アクチュエータに供給される作動油の流量（単位時間当たりの流量）、すなわち各油圧アクチュエータの作動速度に関係する。したがって、各制御バルブのスプールの駆動方向が逆になると対応する油圧アクチュエータの作動方向が逆になり、各制御バルブのスプールの駆動量が大きくなるほど対応する油圧アクチュエータの作動速度は大きくなる。
【００２８】
ここで、ブーム操作レバー５１又は首振り操作レバー５２の操作により出力される電圧信号の電圧レベルはその操作量にほぼ比例するようになっており、オペレータＯＰは各操作レバー５１，５２の操作量を調節することで、対応する上記油圧アクチュエータの作動速度を自在に調節することができる。
【００２９】
また、左右の走行操作レバー５３，５４がオペレータＯＰにより操作されると、その操作方向（傾動方向）及び操作量（傾動量）に対応した電圧信号が出力され、それぞれコントローラ６０のバルブ作動制御部６１に入力される。そして、このバルブ作動制御部６１は、これら走行操作レバー５３，５４の操作により出力された電圧信号に応じた方向及び量で対応する左右の走行モータ制御バルブＶ５，Ｖ６の各スプール（図示せず）を電磁駆動する。ここで、両制御バルブＶ５，Ｖ６の各スプールの駆動方向は対応する走行モータ１３，１４の回転方向に関係し、各スプールの駆動量は走行モータ１３，１４に供給される作動油の流量（単位時間当たりの流量）、すなわち走行モータ１３，１４の回転数（回転速度）に関係する。したがって、制御バルブのスプールの駆動方向が逆になると対応する走行モータ１３，１４の作動方向が逆になり、各制御バルブのスプールの駆動量が大きくなるほど対応する走行モータ１３，１４の作動速度は大きくなる。
【００３０】
ここで、左右の走行操作レバー５３，５４の操作により出力される電圧信号の電圧レベルはその操作量にほぼ比例し、左右の走行操作レバー５３，５４の操作量が同じであれば出力される電圧レベルは同じになるようになっている。このため、オペレータＯＰは走行操作レバー５３，５４の操作量を調節することで、左右の走行モータ１３，１４の回転速度を自在に調節して直進走行或いはターン走行をすることができる。なお、ターン走行はピボットターン（小半径での旋回ターン）とスピンターン（その場でのターン）とがあり、左右のクローラ走行装置１２の一方を（ほぼ）固定した状態で他方を順方向或いは逆方向に回転させることによりピボットターンをすることができ、左右のクローラ走行装置１２を互いに異なる方向に回転させることによりスピンターンをすることができる。
【００３１】
また、本高所作業車１には、図２及び図１に示すように、ブーム３０の起伏角度θ（図４参照）を検出する起伏角度検出器８１、ブーム３０の長さＬ（図４参照）を検出する長さ検出器８２及びブーム３０の（旋回体２０の）旋回角度を検出する旋回角度検出器８３が設けられており、これら検出器８１，８２，８３により検出されたブーム３０の起伏角度θ、長さＬ及び旋回角度の各情報はコントローラ６０の位置算出部６２に入力されるようになっている（図１参照）。ここで、コントローラ６０の位置算出部６２は、検出器８１，８２，８３からの情報に基づいて走行体１０を基準としたブーム３０の先端部（このブーム３０の先端部とは作業台４０をも含む概念である。ブーム先端部と称することがある）の位置を算出し、その結果得られたブーム先端部の位置の情報を検出器８１，８２，８３が検出する各情報とともにコントローラ６０の規制制御部６３に出力する（図１参照）。
【００３２】
起伏角度検出器８１、長さ検出器８２、旋回角度検出器８３及びコントローラ６０の位置算出部６２はブーム先端部の位置（座標）を検出する機能を有しており、以下、これらを一組にして位置検出手段８０と称する。なお、位置検出手段８０は、直接的には、或るブーム３０の旋回角度におけるブーム先端部の位置を座標（θ，Ｌ）として求めるが、ブーム３０の作業半径Ｒ（図４に示すようにフートピン２３を含む鉛直線ＰＬからブーム３０の先端部ＢＰまでの間の水平距離）及びブーム３０の先端部高さＨ（図４に示すようにフートピン２３を含む水平線ＷＬからのブーム３０の先端部ＢＰの高さ）はそれぞれθとＬとを用いて表すことができるので、ブーム先端部の位置を座標（Ｒ，Ｈ）として求めることも可能である。
【００３３】
コントローラ６０の記憶部６４には、走行体１０を転倒させることなく作業台４０（ブーム３０の先端部）を移動させることができる領域として定められた許容作業範囲のデータが記憶されている。許容作業範囲の外縁は、ブーム３０の長さがとり得る範囲とブーム３０の起伏角度がとり得る範囲との関係から自ずと画定される外縁（作動限界線と称する）と、構造上はブーム３０の先端部を移動させ得るが、走行体１０の転倒を防止する（転倒モーメントが過大になるのを防止する）観点からブーム３０の先端部の移動を禁止せざるを得ない限界線として設定した外縁（規制線と称する）とから構成されている。
【００３４】
高所作業車１に設定される許容作業範囲は例えば図３に示す通りであり、直線Ｌ１，Ｌ２、曲線Ｌ３，Ｌ４及び直線（曲線であってもよいが、ここでは直線であるとする）Ｌ５によって囲まれる領域からなる。図３中に示す直線Ｌ１、直線Ｌ２、曲線Ｌ３及び曲線Ｌ４は作動限界線であり、直線Ｌ５は規制線である。また、点線で示す曲線Ｌ４′は、規制線Ｌ５が仮に設定されなかったとした場合に形成されるであろう、仮想の作動限界線である。すなわち、規制線Ｌ５と仮想の作動限界線Ｌ４′との間の領域は、ブーム３０の先端部の移動が禁止される領域（構造上はブーム３０の先端部を移動させ得るが、転倒防止の観点からその移動が禁止される領域）であり、規制線Ｌ５は、このブーム３０の先端部の移動が禁止される領域との境界線ということになる。なお、規制線Ｌ５は許容作業範囲の外縁の一部であるので、規制線Ｌ５のデータは許容作業範囲のデータの一部としてコントローラ６０の記憶部６４に記憶されている。
【００３５】
上記説明から分かるように、ブーム３０の先端部は作動限界線Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４の外側へ移動することはあり得ないが、ブーム３０の作動に対する何の規制もなければ規制線Ｌ５の外側へ移動することはあり得る。上記コントローラ６０の規制制御部６３はこのように規制線Ｌ５の外側へブーム３０の先端部が移動するようなブーム３０の作動を禁止する制御を行う働きをする。具体的には、位置検出手段８０により検出されたブーム先端部の位置情報と記憶部６４に記憶された許容作業範囲のデータとを取り込んでこれらを比較し、ブーム３０の先端部が規制線Ｌ５に達しているときには、ブーム３０の先端部をこの規制線Ｌ５の外側へ移動させるようなブーム操作レバー５１の操作信号を無視するようにバルブ作動制御部６１の動作に規制を与える。このためブーム３０の先端部が規制線Ｌ５を大きく超えて移動することはなく、作業台４０上のオペレータＯＰは車両の転倒を心配することなく、安心して作業台４０の移動操作を行うことができる。例えば、ブーム３０の単純伸長作動が行われた場合に、規制線Ｌ５にブーム３０の先端部が達したとき、ブーム３０の作動は停止される。
【００３６】
また、図１に示すように、コントローラ６０は上述のバルブ作動制御部６１、位置算出部６２、規制制御部６３及び記憶部６４のほかノンストップ作動制御部６５を有している。コントローラ６０の記憶部６４には、規制線Ｌ５よりも内側（走行体１０側）の領域内に（規制線Ｌ５に沿って）設けられたトレース線ＴＲ（図３及び図４参照）のデータと、トレース線ＴＲよりも内側（走行体１０側）の領域内に上下方向に延びて設けられた基準線Ｓ（図３及び図４参照）のデータとが記憶されており（これらトレース線ＴＲと基準線Ｓの各データは数式或いは点（座標値）の集合として記憶されている）、コントローラ６０のノンストップ作動制御部６５は、ブーム３０の倒伏作動中、位置検出手段８０からの検出情報に基づいてブーム３０の先端部がトレース線ＴＲに達しようとしていると判断したときには、ブーム３０の倒伏作動に併せてブーム３０の収縮作動を行わせることにより、位置検出手段８０により検出されるブーム３０の先端部の位置とコントローラ６０の記憶部６４に記憶されたトレース線ＴＲのデータとを比較しつつ、ブーム３０の先端部をトレース線ＴＲに沿って下降移動させるようになっている（図１１参照。以下、このような制御を第１実施形態におけるノンストップ作動制御と称する）。ここで、トレース線ＴＲや基準線Ｓは規制線Ｌ５を基準にして（例えば規制線Ｌ５から所定の水平方向距離を持つ点の集合として）設定してもよいが、図３に示すフートピン２３を含む鉛直線ＰＬなど、規制線Ｌ５以外のものを基準にして設定するようにしてもよい。
【００３７】
コントローラ６０のノンストップ作動制御部６５がこのようなノンストップ作動制御を行わなかったとした場合、上記ケースでは、ブーム３０の倒伏作動によりブーム３０の先端部が規制線Ｌ５に達したところでコントローラ６０の規制制御部６３によりブーム３０の作動は強制停止されてしまうところであるが、コントローラ６０のノンストップ作動制御部６５が上記のようなノンストップ作動制御を行うことにより、ブーム３０の先端部の外方（走行体１０から離れる側）への移動は制限されるものの、オペレータＯＰが意図していたブーム３０の倒伏作動は続行することができるので、作業性が向上することになる。
【００３８】
コントローラ６０のノンストップ作動制御部６５は、上記ノンストップ作動制御を開始する条件となる、ブーム３０が倒伏作動中であることの検知を、位置検出手段８０により検出されている（モニターされている）ブーム３０の先端部の移動軌跡に基づいて、或いはブーム操作レバー５１の操作状態を検出することにより行う。また、ブーム３０の先端部がトレース線ＴＲに達しようとしているか否かの判断は、位置検出手段８０が検出するブーム３０の先端部の位置が基準線Ｓ上に達したか否かに基づいて行う。
【００３９】
ここで、ブーム３０の先端部が基準線Ｓに達したことは、位置検出手段８０により検出されたブーム先端部ＢＰの位置（座標）から算出されるブーム３０の作業半径Ｒ（図４参照）が、そのときのブーム先端部ＢＰの位置に対応する許容作業半径Ｒｃ（フートピン２３を含む鉛直線ＰＬとトレース線ＴＲとの間の水平距離。図４参照）と、そのときのブーム先端部ＢＰの位置に対応して求められる、基準線Ｓがトレース線ＴＲから内側（走行体１０側）に離れる距離ΔＲ（図４参照）との差よりも大きくなった（Ｒｃ−ΔＲ≦Ｒとなった）ことより検知できる。なお、距離ΔＲは、高さ方向距離が大きくなるほど大きくなるように設定されている。
【００４０】
ところで、上記のように設定された基準線Ｓ上の点は、ブーム３０の起伏角度θ、ブーム３０の長さＬ、作業半径Ｒ、ブーム３０の先端部高さＨ、作業半径Ｒの時間変化率ｄＲ／ｄｔ或いはブーム３０の先端部高さＨの時間変化率ｄＨ／ｄｔに対するΔＲとの関係として表すことができる。図５はΔＲをθとの関係で表したときのグラフであり、θが大きいときほどΔＲが大きくなることを示している。図６はΔＲをＬとの関係で表したときのグラフであり、Ｌが大きいときほどΔＲが大きくなることを示している。図７はΔＲをＲとの関係で表したときのグラフであり、Ｒが小さいときほどΔＲが大きくなることを示している。図８はΔＲをＨとの関係で表したときのグラフであり、Ｈが大きいときほどΔＲが大きくなることを示している。
【００４１】
また、図９（Ａ）はΔＲをｄＲ／ｄｔとの関係で表したグラフであり、ｄＲ／ｄｔが大きいときほどΔＲも大きくなることを示している。このことは、図９（Ｂ）に示すように、Δθ１＝Δθ２のときｄＲ１＞ｄＲ２かつΔＲ１＞ΔＲ２であるので、Δθ１及びΔθ２がともに単位時間当たりのθの変化量であるとすれば、ｄＲ／ｄｔが大きいときほどΔＲは大きくなることから分かる。また、図１０（Ａ）はΔＲをｄＨ／ｄｔとの関係で表したグラフであり、ｄＨ／ｄｔが小さいときほどΔＲが大きくなることを示している。このことは、図１０（Ｂ）に示すように、Δθ１＝Δθ２のときｄＨ１＜ｄＨ２かつΔＲ１＞ΔＲ２であるので、Δθ１及びΔθ２がともに単位時間当たりのθの変化量であるとすれば、ｄＨ／Ｈｔが小さいときほどΔＲは大きくなることから分かる。
【００４２】
すなわち、倒伏作動しているブーム３０の先端部がトレース線ＴＲに達しようとしているか否かの判断（後述するように、誘導線ｎの始点Ｐ1の位置決定も同時に行われる）において行われるΔＲの呼び出しは、θ，Ｌ，Ｒ，Ｈ，ｄＲ／ｄｔ，ｄＨ／ｄｔのいずれか１つを指定することによって行うことができる。換言すると、基準線Ｓのデータは、θ，Ｌ，Ｒ，Ｈ，ｄＲ／ｄｔ，ｄＨ／ｄｔのいずれか１つとΔＲとの関係のみによって規定することができる。なお、このような基準線Ｓのデータ、すなわちθ，Ｌ，Ｒ，Ｈ，ｄＲ／ｄｔ，ｄＨ／ｄｔのいずれかに対するΔＲの値は、コントローラ６０の記憶部６４に予め記憶される。また、誘導線ｎの始点Ｐ1の位置としては、ブーム３０の先端部が基準線Ｓに達した後におけるブーム３０の先端部の位置を採用することも可能であるが、このように基準線Ｓ上に達したときのブーム先端部の位置をそのまま誘導線ｎの始点Ｐ1とすれば、誘導線ｎの始点Ｐ1の設定が大変容易となる。
【００４３】
コントローラ６０のノンストップ作動制御部６５は、上記のようにして、ブーム３０の倒伏作動中、位置検出手段８０の検出情報に基づいてブーム３０の先端部がトレース線ＴＲに達しようとしていると判断したとき、図１１に示すように、ブーム３０の先端部が描いている軌道ｍから延びてこの軌道ｍの下方領域を通る誘導線ｎを設定し、位置検出手段８０により検出されるブーム３０の先端部の位置と設定された誘導線ｎのデータとを比較しつつ、ブーム３０の先端部がこの誘導線ｎを通ってトレース線ＴＲ上に至るようにブーム３０を作動させる。これによりブーム３０の先端部は誘導線ｎを通る滑らかな軌道を描いてトレース線ＴＲに乗り移り、その後はこのトレース線ＴＲに沿って下降移動することになる。なお、この誘導線ｎは直線であっても曲線であってもよいが、以下の説明では簡単のため、誘導線ｎが直線であるとする。
【００４４】
この誘導線ｎの設定手順を具体的に説明すると、先ずコントローラ６０のノンストップ作動制御部６５は、倒伏作動しているブーム３０の先端部が基準線Ｓに達したとき、そのときのブーム先端部の位置を誘導線ｎの始点Ｐ1として設定する。そして、その始点Ｐ1の位置に応じた傾き角（誘導線ｎが水平線ＷＬとなす傾き角。図１１参照）φで始点Ｐ1から軌道ｍの下方領域を通る直線を引く。この直線が誘導線ｎである。なお、図１１中に示す点Ｐ0は、倒伏作動していたブーム３０の先端部を誘導線ｎに沿って移動させなかったと仮定した場合にブーム３０の先端部が描くであろう仮想軌道ｍ′とトレース線ＴＲとの交点であり、点Ｐ2は、誘導線ｎとトレース線ＴＲとが交わるときの点、すなわち誘導線ｎの終点である。
【００４５】
倒伏作動中のブーム３０の先端部が誘導線ｎの始点Ｐ1に至るまでの間は、ブーム３０は倒伏作動のみが行われるが、ブーム３０の先端部が誘導線ｎの始点Ｐ1に至った後、誘導線ｎに沿って移動している間は、ブーム３０は倒伏作動に加えて収縮作動が行われる（倒伏作動と収縮作動とが連動して行われる）ことになる。そして、ブーム３０の先端部がトレース線ＴＲに乗り移った後も、ブーム３０は倒伏作動に加えて収縮作動が行われるが、ブーム３０の先端部がトレース線ＴＲに沿って下降移動している間のブーム３０の収縮作動速度は、ブーム３０の先端部が誘導線ｎに沿って移動している間のブーム３０の収縮作動速度よりも大きくなる。これは、図１１において、誘導線ｎ上を移動しているブーム３０の先端部が仮想軌道ｍ′から離れていく距離と、トレース線ＴＲ上を移動しているブーム３０の先端部が仮想軌道ｍ′から離れていく距離とを比較したとき、後者の方が前者よりも大きくなることから容易に推察することができる。なお、ブーム３０の先端部が誘導線ｎを通っている間及びトレース線ＴＲに沿って下降移動している間は、必要に応じて（ブーム３０の収縮作動速度に合わせて）ブーム３０の倒伏作動速度を低下させる制御が行われる。
【００４６】
図１２は、ノンストップ作動制御を行った場合におけるブーム３０の収縮速度の変化を示しており、実線はブーム３０の先端部が誘導線ｎを経由してトレース線ＴＲに乗り移った場合のグラフ、一点鎖線はブーム３０の先端部が誘導線ｎを通らずに直接トレース線ＴＲに乗り移った場合のグラフである。これら両グラフの比較から、ブーム３０の先端部が誘導線ｎを通った場合には、ブーム３０の先端部が直接トレース線ＴＲに乗り移った場合よりもブーム３０の収縮速度を緩やかに増大させることができるため、ブーム３０の収縮速度の時間変化率を小さく抑えることができることが分かる。これにより、倒伏作動中のブーム３０の先端部を滑らかにトレース線ＴＲ上に乗り移らせることができることができるので、ブーム３０の先端部はトレース線ＴＲから大きく逸脱（オーバーシュート）することがない。また、軌道ｍからトレース線ＴＲに乗り移る際に生じる、ブーム３０の先端部の急激な方向変化を抑えることができるので、ブーム３０の先端部に作用する力（慣性力）を軽減することができ、作業台４０上の作業者が大きなショックを受ける事態を防止することが可能となる。
【００４７】
このように、第１実施形態に係るノンストップ作動制御装置では、倒伏作動しているブーム３０の先端部がトレース線ＴＲに至る前に、ブーム３０の先端部が描いている軌道ｍから延びてこの軌道ｍの下方領域を通る誘導線ｎを設定し、ブーム３０の先端部はこの誘導線ｎを通ってトレース線ＴＲ上に至るようになっている。このため、それまで円弧運動を行っていたブーム３０の先端部は誘導線ｍを通って滑らかに直進運動（トレース線ＴＲに沿った運動）に移行できるようになり、ブーム３０の先端部に作用する力（慣性力）を軽減することができる。また、これにより作業台４０上の作業者は大きなショックを受けずに済む。また、ブーム３０の倒伏作動速度が大きいときでもブーム３０の先端部の急激な方向変化を抑えることができるので、ブーム３０の先端部がトレース線ＴＲから大きく逸脱（オーバーシュート）するようなことがなく、ブーム３０の先端部が規制線Ｌ５の外側へ大きく逸脱して車両姿勢が不安定になることを防止することができる。
【００４８】
ところで、ブーム３０の先端部に作用する慣性力は（ブーム３０の倒伏作動速度が同一であれば）ブーム３０の長さが大きいときほど大きくなる。ここで、本第１実施形態に係るノンストップ作動制御装置では、前述のように、誘導線ｎの始点Ｐ1の位置を設定するときの基準となる基準線Ｓがトレース線ＴＲから内側に離れる距離ΔＲは、高さ方向距離が大きくなるにしたがって（θが大きいときほど、Ｌが大きいときほど、Ｒが小さいときほど、Ｈが大きいときほど、ｄＲ／ｄｔが大きいときほど、ｄＨ／ｄｔが小さいときほど）、大きくなるように設定されているので、誘導線ｎの始点Ｐ1は、ブーム３０の長さに応じた位置に（ブーム３０の長さが大きいときほどトレース線ＴＲから内側に離れる距離が大きくなる位置に）設定されることになる。このため、ブーム３０の長さが大きいときほど早めにブーム３０の先端部を誘導線ｎに乗せることができ、より小さい回転（倒伏）半径でブーム３０の先端部を移動させることができる。したがって、ブーム３０の長さによらずブーム３０の先端部に作用する力（慣性力）を小さくすることができ、円弧運動をしていたブーム３０の先端部を滑らかに直進運動に移行させることができる。これは、図１３に示すように、倒伏作動をしているブーム３０の先端部が描く軌道ｍがトレース線ＴＲと交わるときの交叉角αは、トレース線ＴＲと交わるときのブーム３０の長さが大きいときほど大きくなり、軌道ｍとトレース線ＴＲとは滑らかに交わらなくなるので、誘導線ｎの始点Ｐ1をトレース線ＴＲから遠ざけなければ（誘導線ｎの始点Ｐ1を早めに設定しなければ）ブーム３０の先端部がトレース線ＴＲをオーバーシュートし易くなることからも分かる。
【００４９】
また、ブーム３０の先端部に作用する慣性力は（ブーム３０の長さが同一であれば）ブーム３０の倒伏作動速度が大きいときほど大きくなることから、本第１実施形態に係るノンストップ作動制御装置では、基準線Ｓはブーム３０の倒伏作動速度が大きいときほどトレース線ＴＲから内側に離れる距離が大きくなる位置に設定され、誘導線の始点Ｐ1は、ブーム３０の倒伏作動速度に応じた位置に（ブーム３０の倒伏作動速度が大きいときほどトレース線ＴＲから内側に離れる距離が大きくなる位置に）設定されるようになっている（図１４参照）。このため、ブーム３０の倒伏作動速度が大きいときほど早めにブーム３０の先端部を誘導線ｎに乗せることができ、より小さい回転（倒伏）半径でブーム３０の先端部を移動させることができる。したがって、ブーム３０の倒伏作動速度によらずブーム３０の先端部に作用する力（慣性力）を小さくすることができ、円弧運動していたブーム３０の先端部を滑らかに直進運動に移行させることができる。
【００５０】
図１５はブーム３０の倒伏作動速度と基準線Ｓのトレース線ＴＲに対する相対位置との関係を表したグラフであり、グラフ中に示すΔＦは、基準線Ｓ上の任意の位置がトレース線ＴＲから内側に離れている距離である。なお、基準線Ｓを上述のように高さ方向距離が大きくなるほどトレース線ＴＲから内側に離れる距離が大きくなるように設定するのではなく、単に、ブーム３０の倒伏作動速度が大きいときほどトレース線ＴＲから内側に離れる距離が大きくなるように設定することも可能であり、この場合には基準線Ｓをトレース線ＴＲと平行に設定することも可能である。
【００５１】
コントローラ６０のバルブ作動制御部６１が出力する制御バルブＶ１，Ｖ２，Ｖ３の駆動信号（電圧信号）はコントローラ６０のノンストップ作動制御部６５にも入力されており、コントローラ６０のノンストップ作動制御部６５は、これら駆動信号のうち起伏シリンダ制御バルブＶ１の駆動信号に基づいてブーム３０の倒伏作動速度を検知する。これは、起伏シリンダ制御バルブＶ１の駆動信号（の電圧レベル）が大きいときほど起伏シリンダ制御バルブＶ１のスプールの駆動量は大きく、起伏シリンダ２２に供給される作動油の流量（単位時間当たりの流量）が多くなって起伏シリンダ２２の作動速度が大きくなるという関係を利用したものである。このため上記図１５におけるΔＦを起伏シリンダ制御バルブの駆動信号或いは起伏シリンダの作動制御信号との関係でも規定することができ、図１５の横軸を「起伏シリンダ制御バルブの駆動信号」或いは「起伏シリンダの作動制御信号」としてもグラフの形状は図１５と同傾向となる。そして、コントローラ６０のノンストップ作動制御部６５は、その検知したブーム３０の倒伏作動速度に対応する基準線Ｓのデータを記憶部６４から呼び出してノンストップ作動制御に使用する。この場合、コントローラ６０のバルブ作動制御部６１がブーム３０の倒伏作動速度を検出するブーム倒伏作動速度検出手段として機能することになる。
【００５２】
また、ブーム３０の倒伏作動速度は、起伏角度検出器８１により検出されるブーム３０の起伏角度の時間変化率（ｄθ／ｄｔ）やブーム３０の作業半径Ｒの時間変化率（ｄＲ／ｄｔ）或いはブーム３０の先端部高さＨの時間変化率（ｄＨ／ｄｔ）により求めることができるほか、ブーム３０を起伏作動させる起伏シリンダ２２の出力や作動速度、或いはブーム３０の起伏作動指令を行うブーム操作レバー５１の操作量等によっても求めることができるので、ΔＦはこれらのいずれかとの関係で規定することもできる。このとき図１５の横軸を「ブームの起伏角度の時間変化率」、「ブームの作業半径の時間変化率」、「ブーム先端部高さの時間変化率」、「起伏シリンダの出力」、「起伏シリンダの作動速度」或いは「ブーム操作レバーの操作量」とすれば、グラフの形状は図１５と同傾向となる。
【００５３】
また、誘導線ｎが水平線ＷＬとなす傾き角φ（図１１参照）は誘導線ｎの始点Ｐ1の位置に応じた値として設定される（その値はコントローラ６０の記憶部６４に記憶されている）。具体的には、誘導線ｎが水平線ＷＬとなす傾き角φは、長さ検出器８２により検出されるブーム３０の長さに応じた値に（ブーム３０の長さが小さいときほど大きい値に）設定される（図１６参照）。このためブーム３０の長さによらず、円弧運動していたブーム３０の先端部を滑らかに直進運動に移行させることができる。図１３に示すように、ブーム３０の長さが小さいときにはブーム３０の先端部高さが低い位置で基準線Ｓに達することになるが、ブーム３０の先端部が基準線Ｓに達するときの高さが低くなるほど、軌道ｍとトレース線ＴＲとの交叉角αは小さくなるので、誘導線ｎが水平線ＷＬとなす傾き角φをトレース線ＴＲの傾きに近づけてやれば、誘導線ｎがトレース線ＴＲと滑らかに交わるようになる。
【００５４】
また、誘導線ｎが水平線ＷＬとなす傾き角φ（図１１参照）は、上述のようにして検知されるブーム３０の倒伏作動速度に応じた値に（ブーム３０の倒伏作動速度が大きいときほど大きい値に）設定される（図１７及び図１８参照）。このため、ブーム３０の倒伏作動速度によらず、円弧運動していたブーム３０の先端部を滑らかに直進運動に移行させることができる。上述のように、ブーム３０の先端部に作用する慣性力は（ブーム３０の長さが同一であれば）ブーム３０の倒伏作動速度が大きいときほど大きく、ブーム３０の先端部は外方に（トレース線ＴＲ側に）進もうとするが、図１７に示すように、誘導線ｎをなるべくトレース線ＴＲの延びる方向に沿うように設定してやれば、誘導線ｎがトレース線ＴＲと滑らかに交わるようになり、ブーム３０の先端部がトレース線ＴＲをオーバーシュートしてしまう事態を効果的に防止することができるようになる。
【００５５】
なお、この場合もブーム３０の倒伏作動速度は、起伏シリンダ制御バルブＶ１の駆動信号、起伏角度検出器８１により検出されるブーム３０の起伏角度の時間変化率（ｄθ／ｄｔ）やブーム３０の作業半径Ｒの時間変化率（ｄＲ／ｄｔ）或いはブーム３０の先端部高さＨの時間変化率（ｄＨ／ｄｔ）により求めることができるほか、起伏シリンダ２２の出力変化や作動速度、或いはブーム操作レバー５１の操作量等により求めることができるので、φはこれらのいずれかとの関係で規定することもできる。このとき図１８の横軸を「ブームの起伏角度の時間変化率」、「ブームの作業半径の時間変化率」、「ブーム先端部高さの時間変化率」、「起伏シリンダの出力」、「起伏シリンダの作動速度」或いは「ブーム操作レバーの操作量」とすれば、グラフの形状は図１８と同傾向となる。
【００５６】
次に、本発明の第２実施形態に係るノンストップ作動制御装置について説明する。この第２実施形態に係るノンストップ作動制御装置が適用されるブーム作業車は、ブーム３０の作動制御に関する構成以外は上述の高所作業車１と同一であるので、第１実施形態と共通する構成については同一の符号を付して省略し、ここでは第１実施形態と異なる部分についてのみ説明することにする。
【００５７】
この第２実施形態に係るノンストップ作動制御装置では、図１９に示すように、コントローラ６０は第１実施形態の場合と同じバルブ作動制御部６１及び位置算出部６２（位置検出手段８０）のほか、規制制御部１６３、記憶部１６４、ノンストップ作動制御部１６５、転倒モーメント算出部１６６及び負荷率算出部１６７を有している。コントローラ６０の記憶部１６４には、走行体１０に作用する転倒モーメントの限界値として設定された許容転倒モーメントＭ0がブーム３０の起伏角度θ及び長さＬに対応した値として記憶されている。また、コントローラ６０の転倒モーメント算出部１６６は、起伏シリンダ２２の軸力を検出する軸力検出器１８４（図１９参照）からの検出情報及び起伏角度検出器８１からの検出情報に基づいて、走行体１０に作用する転倒モーメントＭを算出する。これら軸力検出器１８４、起伏角度検出器８１及びコントローラ６０の転倒モーメント算出部１６６は、走行体１０に作用する転倒モーメントを検出する（検出された転倒モーメントを検出転倒モーメントＭとする）機能を有しており、以下、これらを一組にして転倒モーメント検出手段１８０と称する。
【００５８】
コントローラ６０の負荷率算出部１６７は、転倒モーメント検出手段１８０において検出された検出転倒モーメントＭと、その時々で検出されているブーム３０の起伏角度θ及び長さＬに応じて求められる許容転倒モーメントＭ0とから、許容転倒モーメントＭ0に対する検出転倒モーメントＭの比である算出負荷率γ（＝Ｍ／Ｍ0）を算出し、その結果を規制制御部１６３とノンストップ作動制御部１６５とに出力する。
【００５９】
コントローラ６０の負荷率算出部１６７において算出される（モニターされる）算出負荷率γはブーム３０の姿勢（ブーム先端部の位置）及び作業台４０の積載荷重に応じて変化し、その値が大きいときほど転倒に対する不安定度が増大していることを示す。但し、算出負荷率γが、予め定められた限界負荷率γ0（例えば１００％）を超えるようなブーム３０作動は後述するようにコントローラ６０の規制制御部１６３によって規制されるので、算出負荷率γは限界負荷率γ0を超えて大きくなることはない。
【００６０】
図２０は作業台４０の積載荷重が或る値をとっているときにブーム３０の先端部を移動させることができる領域の外縁を示したものである。この外縁において、直線Ｌ１、直線Ｌ２、曲線Ｌ３及び曲線Ｌ４はブーム３０の長さがとり得る範囲とブーム３０の起伏角度がとり得る範囲との関係から自ずと画定される外縁（作動限界線）であり、直線Ｌγ0は、算出負荷率γが限界負荷率γ0となるときのブーム先端部の位置をブーム３０の長さごとにプロットすることにより形成される線である（この線を限界負荷率線と称する）。また、点線で示す曲線Ｌ４′は、最大伸長状態のブーム３０を倒伏させていったときに、算出負荷率γが限界負荷率γ0を超えることが許されると仮定した場合にブーム３０の先端部が描くであろう仮想の作動限界線である。すなわち、限界負荷率線Ｌγ0と仮想の作動限界線Ｌ４′との間の領域は、ブーム３０の先端部の移動が禁止される領域（構造上はブーム３０の先端部を移動させ得るが、算出負荷率γが限界負荷率γ0を超えないように規制制御部１６３が働くために、結果としてブーム３０の先端部の移動ができない領域）であり、限界負荷率線Ｌγ0は、このブーム３０の先端部の移動が禁止される領域との境界線ということもできる。なお、当然ながら、設定された限界負荷率γ0の値が同じであっても作業台４０の積載荷重に応じて限界負荷率線Ｌγ0の位置は変化し、作業台４０の積載荷重が大きいときには限界負荷率線Ｌγ0は走行体１０に寄る側（図２０では図の右側）に移動する。また、作業台４０の積載荷重が同じであっても、設定した限界負荷率γ0の値が大きいときには限界負荷率線Ｌγ0は走行体１０から離れる側（図２０では図の左側）に移動することになる。
【００６１】
作業台４０の積載荷重が或る値をとっているとき、ブーム３０を伸長或いは倒伏作動させていった場合には、負荷率算出部１６７において算出される算出負荷率γの値は次第に大きくなっていく。ここで、倒伏作動を伴わないブーム３０の作動（例えばブーム３０の単純伸長作動）が行われた場合であって、算出負荷率γの値が限界負荷率γ0に達したときには（これは、ブーム３０の先端部が限界負荷率線Ｌγ0に達したとみることもできる）、ブーム３０の作動は停止される。なお、このようなブーム３０の規制は、コントローラ６０の規制制御部１６３において行われる。すなわち、コントローラ６０の規制制御部１６３は、負荷率算出部１６７により算出された算出負荷率γが限界負荷率γ0を超えるようなブーム３０の作動を禁止する働きをする。
【００６２】
コントローラ６０のノンストップ作動制御部１６５は、ブーム３０の倒伏作動中、コントローラ６０の負荷率算出部１６７により算出されている（モニターされている）算出負荷率γが限界負荷率γ0に達しようとしていると判断したときには、ブーム３０の倒伏作動に併せてブーム３０の収縮作動を行わせることにより、算出負荷率γが限界負荷率γ0を超えないようにブーム３０の先端部を下降移動させる。具体的には、算出負荷率γが限界負荷率γ0と同じ若しくは限界負荷率γ0よりも小さい値として定めた第１の所定負荷率γ1（例えば９８％）を維持する状態でブーム３０の先端部を下降移動させる（図２１参照。以下、このような制御を第２実施形態におけるノンストップ作動制御と称する）。なお、図２１中に示す一点鎖線は算出負荷率γが第１の所定負荷率γ1を維持する状態でブーム３０を倒伏作動させた場合にブーム３０の先端部が描く軌跡（以下、第１所定負荷率線Ｌγ1と称する）である。
【００６３】
コントローラ６０のノンストップ作動制御部１６５がこのようなノンストップ作動制御を行わなかったとした場合、上記ケースでは、ブーム３０の倒伏作動により算出負荷率γが限界負荷率γ0に達したところでコントローラ６０の規制制御部１６３によりブーム３０の作動は強制停止されてしまうところであるが、コントローラ６０のノンストップ作動制御部１６５が上記のようなノンストップ作動制御を行うことにより、ブーム３０の先端部の外方（走行体１０から離れる側）への移動は規制されるものの、オペレータＯＰが意図していたブーム３０の倒伏作動は続行することができるので、作業性が向上することになる。
【００６４】
コントローラ６０のノンストップ作動制御部１６５は、上記ノンストップ作動制御を開始する条件となる、ブーム３０が倒伏作動中であることの検知を、位置検出手段８０により検出されている（モニターされている）ブーム３０の先端部の移動軌跡に基づいて、或いはブーム操作レバー５１の操作状態を検出することにより行う。また、算出負荷率γが限界負荷率γ0に達しようとしているか否かの判断は、コントローラ６０の負荷率算出部１６７により算出されている（モニターされている）算出負荷率γが第１の所定負荷率γ1よりも小さい値として予め定められた第２の所定負荷率γ2（例えば９０％近傍）に達したか否かに基づいて行う。なお、これら第１の所定負荷率γ1のデータと第２所定負荷率γ2のデータとは、コントローラ６０の記憶部６４に予め記憶されている。
【００６５】
コントローラ６０のノンストップ作動制御部１６５は、上記のようにして、ブーム３０の倒伏作動中、算出負荷率γが限界負荷率γ0に達しようとしていると判断したとき、図２１に示すように、ブーム３０の先端部が描いている軌道ｍから延びてこの軌道ｍの下方領域を通る誘導線ｎを設定し、コントローラ６０の負荷率算出部１６７により算出されている（モニターされている）算出負荷率γが第１の所定負荷率γ1になるまで、位置検出手段８０により検出されるブーム３０の先端部の位置と設定された誘導線ｎのデータとを比較しつつ、ブーム３０の先端部がこの誘導線ｎを通って移動するようにブーム３０を作動させる。なお、この誘導線ｎは直線であっても曲線であってもよいが、以下の説明では簡単のため、誘導線ｎが直線であるとする。
【００６６】
この誘導線ｎの設定手順を具体的に説明すると、先ずコントローラ６０のノンストップ作動制御部１６５は、ブーム３０の倒伏作動中、コントローラ６０の負荷率算出部１６７により算出された算出負荷率γが第２の所定負荷率γ2に達したとき、そのときのブーム先端部の位置を誘導線ｎの始点Ｐ1として設定する。そして、その始点Ｐ1の位置に応じた傾き角（誘導線ｎが水平線ＷＬとなす傾き角。図２１参照）φで始点Ｐ1から軌道ｍの下方領域を通る直線を引く。この直線が誘導線ｎである。
【００６７】
倒伏作動中のブーム３０の先端部が誘導線ｎの始点Ｐ1に至るまでの間は、ブーム３０は倒伏作動のみが行われるが、ブーム３０の先端部が誘導線ｎの始点Ｐ1に至った後、誘導線ｎに沿って移動している間は、ブーム３０は倒伏作動に加えて収縮作動が行われる（倒伏作動と収縮作動とが連動して行われる）ことになるのは前述の第１実施形態の場合と同様である。そして、算出負荷率γが第１の所定負荷率γ1に達した後も、ブーム３０は倒伏作動に加えて収縮作動が行われるが、算出負荷率γが第１の所定負荷率γ1を維持する状態で下降移動している間のブーム３０の収縮作動速度は、ブーム３０の先端部が誘導線ｎに沿って移動している間のブーム３０の収縮作動速度よりも大きくなる。その理由は、第１実施形態の場合と同様である。また、ブーム３０の先端部が誘導線ｎを通っている間及び算出負荷率γが第１の所定負荷率γ1を維持する状態で下降している間は、必要に応じて（ブーム３０の収縮作動速度に合わせて）ブーム３０の倒伏作動速度を低下させる制御が行われるのも、第１実施形態の場合と同様である。
【００６８】
このように、第２実施形態に係るノンストップ作動制御装置では、ブーム３０が倒伏作動しているとき、コントローラ６０の負荷率算出部１６７において算出された算出負荷率γが第１の所定負荷率γ1に至る前に、ブーム３０の先端部が描いている軌道ｍから延びてこの軌道ｍの下方領域を通る誘導線ｎを設定し、算出負荷率γが第１の所定負荷率γ1になるまで、ブーム３０の先端部はこの誘導線ｎを通って移動するようになっている。このため、それまで円弧運動を行っていたブーム３０の先端部は滑らかに直進運動（算出負荷率γが第１の所定負荷率γ1を維持する状態で下降移動する運動）に移行できるようになり、ブーム３０の先端部に作用する力（慣性力）を軽減することができる。これにより第１実施形態の場合と同様の効果を得ることができる。
【００６９】
ここで、前述したように、ブーム３０の先端部に作用する慣性力は（ブーム３０の倒伏作動速度が同一であれば）ブーム３０の長さが大きいときほど大きくなるので、本第２実施形態に係るノンストップ作動制御装置では、第２の所定負荷率γ2が、長さ検出器８２により検出されるブーム３０の長さに応じた値に（ブーム３０の長さが大きいときほど小さい値に）設定され、誘導線ｎの始点Ｐ1は、ブーム３０の長さが大きいときほど第１所定負荷率線Ｌγ1から離れた位置に設定される。このため、ブーム３０の長さが大きいときほど早めにブーム３０の先端部を誘導線ｎに乗せることができ、より小さい回転（倒伏）半径でブーム３０の先端部を移動させることができる。したがって、ブーム３０の長さによらずブーム３０の先端部に作用する力（慣性力）を小さくすることができ、円弧運動をしていたブーム３０の先端部を滑らかに直進運動に移行させることができる。これは、図２２に示すように、倒伏作動をしているブーム３０の先端部が描く軌道ｍが第１所定負荷率線Ｌγ1と交わるときの交叉角αは、第１所定負荷率線Ｌγ1と交わるときのブーム３０の長さが大きいときほど大きくなり、軌道ｍと第１所定負荷率線Ｌγ1とは滑らかに交わらなくなるので、誘導線ｎの始点Ｐ1を第１所定負荷率線Ｌγ1から遠ざけなければ（誘導線ｎの始点Ｐ1を早めに設定しなければ）算出負荷率γが第１の所定負荷率γ1を超え易くなることからも分かる。
【００７０】
なお、第２の所定負荷率γ2となる点をブーム３０の長さごとにプロットすると、図２０中に示す破線のようになり（この線を第２所定負荷率線Ｌγ2と称する）、この第２所定負荷率線Ｌγ2が第１所定負荷率線Ｌγ1から内側（走行体１０側）に離れる距離は、高さ方向距離が大きくなるほど大きくなることが分かる（これはちょうど第１実施形態におけるトレース線ＴＲと基準線Ｓとの位置関係と同じである）。
【００７１】
また、前述したように、ブーム３０の先端部に作用する慣性力は（ブーム３０の長さが同一であれば）ブーム３０の倒伏作動速度が大きいときほど大きくなることから、本第２実施形態に係るノンストップ作動制御装置では、第２の所定負荷率γ2が、ブーム３０の倒伏作動速度に応じた値に（ブーム３０の倒伏作動速度が大きいときほど小さい値に）設定され、誘導線ｎの始点Ｐ1は、ブーム３０の倒伏作動速度が大きいときほど第１所定負荷率線Ｌγ1から離れた位置に設定されるようになっている（図２３参照）。このため、ブーム３０の倒伏作動速度が大きいときほど早めにブーム３０の先端部を誘導線ｎに乗せることができ、より小さい回転（倒伏）半径でブーム３０の先端部を移動させることができる。したがって、ブーム３０の倒伏作動速度によらずブーム３０の先端部に作用する力（慣性力）を小さくすることができ、円弧運動をしていたブーム３０の先端部を滑らかに直進運動に移行させることができる。図２４はブーム３０の倒伏作動速度と第２の所定負荷率γ2との関係を表したグラフである。
【００７２】
なお、ブーム３０の倒伏作動速度は、第１実施形態の場合と同様、起伏シリンダ制御バルブＶ１の駆動信号、起伏角度検出器８１により検出されるブーム３０の起伏角度の時間変化率（ｄθ／ｄｔ）やブーム３０の作業半径Ｒの時間変化率（ｄＲ／ｄｔ）或いはブーム３０の先端部高さＨの時間変化率（ｄＨ／ｄｔ）により求めることができるほか、算出負荷率γの時間変化率（ｄγ／ｄｔ）、ブーム３０を起伏作動させる起伏シリンダ２２の出力や作動速度、或いはブーム３０の起伏作動指令を行うブーム操作レバー５１の操作量等によっても求めることができるので、γ2はこれらのいずれかとの関係で規定することもできる。このとき図２４の横軸を「ブームの起伏角度の時間変化率」、「ブームの作業半径の時間変化率」、「ブーム先端部高さの時間変化率」、「算出負荷率の時間変化率」、「起伏シリンダの出力」、「起伏シリンダの作動速度」或いは「ブーム操作レバーの操作量」とすれば、グラフの形状は図２４と同傾向となる。
【００７３】
また、誘導線ｎが水平線ＷＬとなす傾き角φ（図２１参照）は誘導線ｎの始点Ｐ1の位置に応じた値として設定される（その値はコントローラ６０の記憶部１６４に記憶されている）。具体的には、誘導線ｎが水平線ＷＬとなす傾き角φは、長さ検出器８２により検出されるブーム３０の長さに応じた値に（ブーム３０の長さが小さいときほど大きい値に）設定される（第１実施形態の説明において示した図１６参照）。このためブーム３０の長さによらず、円弧運動していたブーム３０の先端部を滑らかに直進運動に移行させることができる。図２２に示すように、ブーム３０の長さが小さいときにはブーム３０の先端部高さが低い位置で算出負荷率γが第１の所定負荷率γ1に達する（ブーム３０の先端部が第１所定負荷率線Ｌγ1に達する）ことになるが、算出負荷率γが第１の所定負荷率γ1に達するときの高さが低くなるほど、軌道ｍと第１所定負荷率線Ｌγ1との交叉角αは小さくなるので、誘導線ｎが水平線ＷＬとなす傾き角φを第１所定負荷率線Ｌγ1の傾きに近づけてやれば、誘導線ｎが第１所定負荷率線Ｌγ1と滑らかに交わるようになる。
【００７４】
また、誘導線ｎが水平線ＷＬとなす傾き角φ（図２１参照）は、前述のようにして検知されるブーム３０の倒伏作動速度に応じた値に（ブーム３０の倒伏作動速度が大きいときほど大きい値に）設定される（図２５及び第１実施形態の説明において示した図１８参照）。このため、ブーム３０の倒伏作動速度によらず、円弧運動していたブーム３０の先端部を滑らかに直進運動に移行させることができる。上述のように、ブーム３０の先端部に作用する慣性力は（ブーム３０の長さが同一であれば）ブーム３０の倒伏作動速度が大きいときほど大きく、ブーム３０の先端部は外方に（トレース線ＴＲ側に）進もうとするが、図２５に示すように、誘導線ｎをなるべく第１所定負荷率線Ｌγ1の延びる方向に沿うように設定しれやれば、誘導線ｎが第１所定負荷率線Ｌγ1と滑らかに交わるようになり、算出負荷率γが第１所定負荷率γ1を超えてしまう（ブーム３０の先端部が第１所定負荷率線Ｌγ1をオーバーシュートしてしまう）事態を効果的に防止することができるようになる。
【００７５】
なお、この場合もブーム３０の倒伏作動速度は、起伏シリンダ制御バルブＶ１の駆動信号、起伏角度検出器８１により検出されるブーム３０の起伏角度の時間変化率（ｄθ／ｄｔ）やブーム３０の作業半径Ｒの時間変化率（ｄＲ／ｄｔ）或いはブーム３０の先端部高さＨの時間変化率（ｄＨ／ｄｔ）により求めることができるほか、算出負荷率γの時間変化率（ｄγ／ｄｔ）、起伏シリンダ２２の出力変化や作動速度、或いはブーム操作レバー５１の操作量等により求めることができるので、φはこれらのいずれかとの関係で規定することもできる。このとき図１８の横軸を「ブームの起伏角度の時間変化率」、「ブームの作業半径の時間変化率」、「ブーム先端部高さの時間変化率」、「算出負荷率の時間変化率」、「起伏シリンダの出力」、「起伏シリンダの作動速度」或いは「ブーム操作レバーの操作量」とすれば、グラフの形状は図１８と同傾向となるのは第１実施形態の場合と同様である。
【００７６】
これまで本発明の好ましい実施形態について説明してきたが、本発明の範囲は上述の実施形態に示されたものに限定されない。例えば、上述の実施形態では、トレース線ＴＲは直線であったが、トレース線ＴＲは必ずしも直線である必要はない。また、図３ではトレース線ＴＲは規制線Ｌ５とほぼ平行に設定されていたが、規制線Ｌ５上に設けることもできる。また、必ずしも規制線Ｌ５と平行でなければならないわけではなく、更には（水平方向の）一定の幅を持った領域であってもよい。
【００７７】
また、上述の実施形態では、本発明が適用される対象は走行体がクローラ式である高所作業車であったが、走行体は必ずしもクローラ式でなくてもよい。また、本発明が適用される対象は必ずしも高所作業車でなくてもよく、走行体に起伏及び伸縮動自在に設けたブームの先端部に作業機を有して構成されるブーム作業車であれば他のブーム作業車（例えばクレーン車や穴掘り建柱車など）であってもよい。
【図面の簡単な説明】
【００７８】
【図１】本発明の第１実施形態に係るノンストップ作動制御装置が適用されたクローラ式高所作業車における油圧アクチュエータの駆動制御系統図である。
【図２】上記クローラ式高所作業車の側面図である。
【図３】上記クローラ式高所作業車に設定される許容作業範囲の一例を示す図である。
【図４】ブームの起伏角度θ、ブームの長さＬ、ブームの作業半径Ｒ、ブームの先端部高さＨ及びブームの先端部のトレース線から内側に離れる距離ΔＲの関係を説明するための図である。
【図５】ΔＲをθとの関係で表したグラフである。
【図６】ΔＲをＬとの関係で表したグラフである。
【図７】ΔＲをＲとの関係で表したグラフである。
【図８】ΔＲをＨとの関係で表したグラフである。
【図９】（Ａ）はΔＲをｄＲ／ｄｔとの関係で表したグラフであり、（Ｂ）は（Ａ）の関係が成り立つ根拠を説明するための図である。
【図１０】（Ａ）はΔＲをｄＨ／ｄｔとの関係で表したグラフであり、（Ｂ）は（Ａ）の関係が成り立つ根拠を説明するための図である。
【図１１】軌道ｍ上から延びて設けられる誘導線ｎを説明するための図であり、図３中に示す領域XIの拡大図である。
【図１２】ノンストップ作動制御を受けた場合におけるブームの収縮速度の変化を示すグラフである。
【図１３】倒伏作動をしているブームの先端部が描く軌道ｍがトレース線ＴＲと交わるときの交叉角αが、ブームの長さが小さいときほど小さくなる様子を示す図である。
【図１４】基準線Ｓのトレース線ＴＲから内側に離れる距離が、ブームの倒伏作動速度が大きいときほど大きく設定される様子を示す図である。
【図１５】ブームの倒伏作動速度とΔＦとの関係を表したグラフである。
【図１６】ブームの長さとφとの関係を表したグラフである。
【図１７】誘導線ｎが水平線ＷＬとなす傾き角φが、ブームの倒伏作動速度が大きいときほど大きく設定される様子を示す図である。
【図１８】ブームの長さが同一である場合における、ブームの倒伏作動速度とφとの関係を表したグラフである。
【図１９】本発明の第２実施形態に係るノンストップ作動制御装置が適用されたクローラ式高所作業車における油圧アクチュエータの駆動制御系統図である。
【図２０】第２実施形態において、作業台の積載荷重が或る値をとっているときにブームの先端部を移動させることができる領域の外縁を示す図である。
【図２１】第２実施形態において、軌道ｍ上から延びて設けられる誘導線ｎを説明するための図である。
【図２２】第２実施形態において、倒伏作動をしているブームの先端部が描く軌道ｍが第１所定負荷率線Ｌγ1と交わるときの交叉角αが、ブームの長さが小さいときほど小さくなる様子を示す図である。
【図２３】ブームの長さが同一である場合において、ブームの倒伏作動速度が大きいときほど第２の所定負荷率γ2が小さい値に設定される様子を示す図である。
【図２４】ブームの長さが同一である場合における、ブームの倒伏作動速度とγ2との関係を表したグラフである。
【図２５】第２実施形態において、誘導線ｎが水平線ＷＬとなす傾き角φが、ブームの倒伏作動速度が大きいときほど大きく設定される様子を示す図である。
【符号の説明】
【００７９】
１ 高所作業車（ブーム作業車）
１０ 走行体
３０ ブーム
４０ 作業台（作業機）
５１ ブーム操作レバー
６０ コントローラ
６１ バルブ作動制御部
６２ 位置算出部
６３ 規制制御部
６４ 記憶部（記憶手段）
６５ ノンストップ作動制御部（ノンストップ作動制御手段）
８０ 位置検出手段
１６４ 記憶部（記憶手段）
１６５ ノンストップ作動制御部（ノンストップ作動制御手段）
１６７ 負荷率算出部（負荷率算出手段）
Ｌ５ 規制線
ＴＲ トレース線
ｎ 誘導線
Ｐ1
誘導線の始点
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ブームの倒伏作動の途中でブームの収縮作動を併せて行うことにより、ブームの先端部が許容作業範囲の限界を超えることなく、或いは走行体に作用する転倒モーメントの負荷率が限界値を超えることなくブームの倒伏作動を続行できるようにしたブーム作業車のノンストップ作動制御装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
ブーム作業車は、走行体上に起伏、伸縮、旋回動自在に設けたブームの先端部に作業機を備えた車両であり、作業機が作業者搭乗用の作業台であるものは高所作業車として、また作業機が吊り上げ装置であるものはクレーン車として知られている。このようなブーム作業車では、オペレータが操作するブーム操作レバーの操作によりブームを起伏、伸縮、旋回作動させることができ、ブームの先端部に設けられた作業機を所望の位置に移動させて所要の作業を行うことができる。
【０００３】
このようなブーム作業車では、ブームの自重及び作業機の負荷等により生ずる転倒モーメントによって走行体が転倒することを防止する転倒防止装置が備えられている。この転倒防止装置には種々のものが知られているが、例えば、ブームの先端部の移動が予め定められた許容作業範囲内に限定されるタイプ（作業範囲規制タイプ）のものでは、ブームの先端部が許容作業範囲の限界線を外側へ超えるようなブームの作動が禁止されるようになっている。また、走行体に作用する転倒モーメントを検出してこれが過大とならないようにするタイプ（モーメント規制タイプ）のものでは、予め定められた許容転倒モーメントに対する検出転倒モーメントの比として求められる算出負荷率が設定された限界負荷率を超えるようなブームの作動が禁止されるようになっている。
【０００４】
また、このような転倒防止装置とは別に、ブームの倒伏作動時における作業性を高める装置として、ノンストップ作動制御装置が知られている（例えば、下記の特許文献参照）。この装置は、作業範囲規制タイプのものでは、規制線上若しくは規制線よりも内側の領域内に規制線に沿って延びるようにトレース線を設定しておき、倒伏作動中のブームの先端部がこのトレース線に達した後は、ブームの倒伏作動のみならずブームの収縮作動も行うことにより、ブームの先端部をトレース線に沿わせて下降移動させるようになっている。また、モーメント規制タイプのものでは、ブームの倒伏作動中、算出負荷率が限界負荷率よりも小さい所定負荷率に達した後は、ブームの倒伏作動のみならずブームの収縮作動も行うことにより、算出負荷率が上記所定負荷率を維持する状態で、ブームの先端部を下降移動させるようになっている。このようなノンストップ作動制御装置によれば、ブームの倒伏作動によってブームの先端部が規制線に達するような場合であっても、或いはブームの倒伏作動によって算出負荷率が限界負荷率に達するような場合であっても、ブームの作動を止めることなく倒伏作動を継続して行うことができるので、作業性を向上させることができる。
【特許文献１】特開平４−１９１５９号公報
【特許文献２】特開２００２−２６５１９９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、上記従来のノンストップ作動制御では、ブームの先端部がそれまでの円弧運動から直線運動（ノンストップ作動）に移行する際、ブームの先端部の進行方向が急変させられるためにブームの先端部に大きな慣性力が作用してしまうという問題があった。この作業機に作用する慣性力は、作業機が作業者搭乗用の作業台である場合には、作業台に搭乗した作業者に大きなショックを与えることになってしまう。また、ブームの倒伏作動速度が大きいときにはブームの先端部が規制線を外側に超え、或いは算出負荷率が限界負荷率を超えることがあり、ブームの先端部が規制線を予想以上に超え、或いは算出負荷率が限界負荷率を予想以上に超えてしまった場合には走行体の安定度が低下するおそれがでてくる。
【０００６】
本発明はこのような問題に鑑みてなされたものであり、ブームの先端部が円弧運動から直進運動に移行する際にブームの先端部に大きな力が作用することを防止でき、加えてブームの倒伏作動速度が大きいときでもブームの先端部が規制線を大きく超え、或いは算出負荷率が限界負荷率を大きく超えてしまうことを防止することが可能な構成のブーム作業車のノンストップ作動制御装置を提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
第１の本発明に係るブーム作業車のノンストップ作動制御装置は、走行体と、走行体に起伏及び伸縮動自在に設けられ、先端部に作業機（例えば、実施形態における作業台４０）を有したブームと、ブームの先端部の移動が禁止される領域との境界線である規制線上に若しくは規制線よりも内側の領域内に設けられたトレース線のデータを記憶した記憶手段（例えば、実施形態におけるコントローラ６０の記憶部６４）と、ブームの倒伏作動中、ブームの先端部がトレース線に達しようとしていると判断したとき、ブームの倒伏作動に併せてブームの収縮作動を行わせることにより、ブームの先端部をトレース線に沿って下降移動させるノンストップ作動制御手段（例えば、実施形態におけるコントローラ６０のノンストップ作動制御部６５）とを備え、ノンストップ作動制御手段は、倒伏作動しているブームの先端部がトレース線に至る前に、ブームの先端部が描いている軌道から延びてこの軌道の下方領域を通る誘導線を設定し、ブームの先端部がこの誘導線を通ってトレース線上に至るようにブームを作動させるようになっている。なお、上記ブームの先端部とは作業機をも含む概念である。また、上記トレース線は、規制線に対して特定の式で関係付けられた点の集合であってもよく、更には一定の幅（水平方向の距離）を持った領域であってもよい。
【０００８】
ここで、誘導線の始点は、ブームの長さに応じた位置に（ブームの長さが大きいときほどトレース線から内側に離れる距離が大きくなる位置に）、またブームの倒伏作動速度に応じた位置に（ブームの倒伏作動速度が大きいときほどトレース線から内側に離れる距離が大きくなる位置に）設定されることが好ましい。
【０００９】
また、第２の本発明に係るブーム作業車のノンストップ作動制御装置は、走行体と、走行体に起伏及び伸縮動自在に設けられ、先端部に作業機（例えば、実施形態における作業台４０）を有したブームと、走行体に作用する転倒モーメントを検出する転倒モーメント検出手段と、走行体に作用する転倒モーメントの限界値として設定された許容転倒モーメントを記憶した記憶手段（例えば、実施形態におけるコントローラ６０の記憶部１６４）と、転倒モーメント検出手段において検出された検出転倒モーメント及び記憶手段に記憶された許容転倒モーメントから、許容転倒モーメントに対する検出転倒モーメントの比である算出負荷率を算出する負荷率算出手段（例えば、実施形態におけるコントローラ６０の負荷率算出部１６７）と、ブームの倒伏作動中、負荷率算出手段により算出された算出負荷率が予め定められた限界負荷率に達しようとしていると判断したとき、ブームの倒伏作動に併せてブームの収縮作動を行わせることにより、負荷率算出手段により算出された算出負荷率が限界負荷率を超えないようにブームの先端部を下降移動させるノンストップ作動制御手段（例えば、実施形態におけるコントローラ６０のノンストップ作動制御部１６５）とを備え、ノンストップ作動制御手段は、負荷率算出手段により算出された算出負荷率が限界負荷率と同じ若しくは限界負荷率よりも小さい値として定められた第１の所定負荷率に至る前に、ブームの先端部が描いている軌道から延びてこの軌道の下方領域を通る誘導線を設定し、負荷率算出手段により算出された算出負荷率が第１の所定負荷率になるまでブームの先端部がこの誘導線を通って移動するようにブームを作動させるようになっている。
【００１０】
ここで、ノンストップ作動制御手段は、負荷率算出手段により算出された算出負荷率が第１の所定負荷率よりも小さい値として定められた第２の所定負荷率に達したときのブームの先端部の位置を誘導線の始点として設定することが好ましい。
【００１１】
また、第２の所定負荷率は、ブームの長さに応じた値に（ブームの長さが大きいときほど小さい値に）設定されることが好ましい。また第２の所定負荷率は、ブームの倒伏作動速度に応じた値に（ブームの倒伏作動速度が大きいときほど小さい値に）設定されることが好ましい。
【００１２】
また、上記第１及び第２の本発明に係るブーム作業車のノンストップ作動制御装置においては、誘導線が水平線となす傾き角は、ブームの長さに応じた値に（ブームの長さが小さいときほど大きい値に）、またブームの倒伏作動速度に応じた値に（ブームの倒伏作動速度が大きいときほど大きい値に）設定されることが好ましい。
【発明の効果】
【００１３】
第１の本発明に係るブーム作業車のノンストップ作動制御装置では、倒伏作動しているブームの先端部がトレース線に至る前に、ブームの先端部が描いている軌道から延びてこの軌道の下方領域を通る誘導線を設定し、ブームの先端部はこの誘導線を通ってトレース線上に至るようになっている。このため、それまで円弧運動を行っていたブームの先端部は誘導線を通って滑らかに直進運動（トレース線に沿った運動）に移行できるようになり、ブームの先端部に作用する力（慣性力）を軽減することができる。また、これにより作業機が作業者搭乗用の作業台であっても、作業台上の作業者は大きなショックを受けずに済む。また、ブームの倒伏作動速度が大きいときでもブームの先端部の急激な方向変化を抑えることができるので、ブームの先端部がトレース線から大きく逸脱（オーバーシュート）するようなことがなく、ブームの先端部が規制線の外側へ大きく逸脱して車両姿勢が不安定になることを防止することができる。
【００１４】
ここで、誘導線の始点が、ブームの長さに応じた位置に（ブームの長さが大きいときほどトレース線から内側に離れる距離が大きくなる位置に）設定されるのであれば、ブームの長さが大きいときほど早めにブームの先端部を誘導線に乗せて、小さい回転（倒伏）半径でブームの先端部を移動させることができるようになるので、ブームの長さによらずブームの先端部に作用する力（慣性力）を小さくすることができ、円弧運動をしていたブームの先端部を滑らかに直進運動に移行させることができる。
【００１５】
また、誘導線の始点が、ブームの倒伏作動速度に応じた位置に（ブームの倒伏作動速度が大きいときほどトレース線から内側に離れる距離が大きくなる位置に）設定されるのであれば、ブームの倒伏作動速度が大きいときほど早めにブームの先端部を誘導線に乗せて、小さい回転（倒伏）半径でブームの先端部を移動させることができるようになるので、ブームの倒伏作動速度によらずブームの先端部に作用する力（慣性力）を小さくすることができ、円弧運動をしていたブームの先端部を滑らかに直進運動に移行させることができる。
【００１６】
第２の本発明に係るブーム作業車のノンストップ作動制御装置では、ブームが倒伏作動しているとき、負荷率算出手段により算出された算出負荷率が第１の所定負荷率に至る前に、ブームの先端部が描いている軌道から延びてこの軌道の下方領域を通る誘導線を設定し、算出負荷率が第１の所定負荷率になるまで、ブームの先端部はこの誘導線を通って移動するようになっている。このため、それまで円弧運動を行っていたブームの先端部は誘導線を通って滑らかに直進運動（算出負荷率が第１の所定負荷率を維持する状態で下降移動する運動）に移行できるようになり、ブームの先端部に作用する力（慣性力）を軽減することができる。これにより上記第１の本発明の場合と同様の効果を得ることができる。
【００１７】
ここで、算出負荷率が第１の所定負荷率よりも小さい値として定められた第２の所定負荷率に達したときのブームの先端部の位置を誘導線の始点として設定するのであれば、誘導線の始点の設定が容易である。ここで、この第２の所定負荷率が、ブームの長さに応じた値に（ブームの長さが大きいときほど小さい値に）設定されるのであれば、ブームの長さが大きいときほど早めにブームの先端部を誘導線に乗せて、小さい回転（倒伏）半径でブームの先端部を移動させることができるようになるので、ブームの長さによらずブームの先端部に作用する力（慣性力）を小さくすることができ、円弧運動をしていたブームの先端部を滑らかに直進運動に移行させることができる。
【００１８】
また、第２の所定負荷率が、ブームの倒伏作動速度に応じた値に（ブームの倒伏作動速度が大きいときほど小さい値に）設定されるのであれば、ブームの倒伏作動速度が大きいときほど早めにブームの先端部を誘導線に乗せて、小さい回転（倒伏）半径でブームの先端部を移動させることができるようになるので、ブームの倒伏作動速度によらずブームの先端部に作用する力（慣性力）を小さくすることができ、円弧運動をしていたブームの先端部を滑らかに直進運動に移行させることができる。
【００１９】
また、第１及び第２の本発明に係るブーム作業車のノンストップ作動制御装置においては、誘導線が水平線となす傾き角が、ブームの長さに応じた値に（ブームの長さが小さいときほど大きい値に）設定されるのであれば、ブームの長さによらず、円弧運動していたブームの先端部を滑らかに直進運動に移行させることができる。
【００２０】
また、誘導線が水平線となす傾き角が、ブームの倒伏作動速度に応じた値に（ブームの倒伏作動速度が大きいときほど大きい値に）設定されるのであれば、ブームの倒伏作動速度によらず、円弧運動していたブームの先端部を滑らかに直進運動に移行させることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２１】
以下、図面を参照して本発明の好ましい実施形態について説明する。図２は本発明の第１実施形態に係るノンストップ作動制御装置が適用されたクローラ式の高所作業車１である。この高所作業車１は、走行体（クローラ走行体）１０の上部に旋回体２０を有し、旋回体２０の上部にはブーム（伸縮ブーム）３０がフートピン２３を介して起伏自在に取り付けられた構成を有している。
【００２２】
旋回体２０は旋回体２０の内部に設けられた旋回モータ（油圧モータ）２１を回転作動させることにより走行体１０に対して水平面内３６０度の範囲で旋回動させることができ、ブーム３０は旋回体２０との間に設けられた起伏シリンダ（油圧シリンダ）２２を伸縮作動させることにより旋回体２０に対して起伏動させることができる。ブーム３０は基端ブーム３０ａ、中間ブーム３０ｂ及び先端ブーム３０ｃが入れ子式に構成されており、ブーム３０の内部に設けられた伸縮シリンダ（油圧シリンダ）３１を伸縮作動させることにより長手方向に伸縮動させることができる。
【００２３】
ブーム３０の先端部には垂直ポスト３２が設けられており、この垂直ポスト３２には作業者搭乗用の作業台４０が回動自在に取り付けられている。作業台４０は作業台４０の内部に設けられた首振りモータ（油圧モータ）４１を回転作動させることにより垂直ポスト３２に対して水平面内で首振り動させることができる。なお、垂直ポスト３２は図示しない平衡装置により常時垂直姿勢に保持されるため、結果として作業台４０の床面は常に水平姿勢が保たれる。
【００２４】
作業台４０には上部操作装置５０が設けられており、ここにはブーム３０の起伏、伸縮及び旋回操作を行うブーム操作レバー５１と、作業台４０の首振り操作を行う作業台操作レバー５２とが設けられている（図１参照）。このため作業台４０に搭乗したオペレータ（作業者）ＯＰは、ブーム操作レバー５１を操作してブーム３０を起伏、伸縮、旋回させ、また作業台操作レバー５２を操作して作業台４０を垂直ポスト３２まわりに首振り作動させることにより、自身の乗った作業台４０を自在に移動させて、所望の位置で高所作業を行うことが可能である。
【００２５】
走行体１０は、フレーム１１の左右両側にクローラ走行装置１２を一基ずつ備えている。各クローラ走行装置１２はフレーム１１の後部に取り付けられた起動輪１２ａと、フレーム１１の前部に取り付けられた遊動輪１２ｂと、これら起動輪１２ａ及び遊動輪１２ｂに巻き掛けられたクローラベルト１２ｃとを有して構成されている。左右のクローラ走行装置１２の各起動輪１２ａはそれぞれフレーム１１に取り付けられた走行モータ（油圧モータ）１３，１４（図２では左側の走行モータ１３のみを示す）により図示しないスプロケットを回転させて駆動することが可能であり、左右の走行モータ１３，１４は上部操作装置５０に備えられた走行操作レバー５３，５４（図１参照）を操作することにより所望に回転・停止動作を行わせることができる。
【００２６】
図１に示すように、走行体１０内に設けられた油圧ポンプＰは図示しない動力源（エンジンや電動モータ等）により駆動され、油圧ポンプＰが吐出した作動油は起伏シリンダ２２の作動を制御する起伏シリンダ制御バルブＶ１、伸縮シリンダ３１の作動を制御する伸縮シリンダ制御バルブＶ２、旋回モータ２１の作動を制御する旋回モータ制御バルブＶ３、首振りモータ４１の作動を制御する首振りモータ制御バルブＶ４及び左右の走行モータ１３，１４の作動を制御する走行モータ制御バルブＶ５，Ｖ６を介して対応する油圧アクチュエータ（起伏シリンダ２２、伸縮シリンダ３１、旋回モータ２１首振りモータ４１及び左右の走行モータ１３，１４）に供給されるようになっている。
【００２７】
ブーム操作レバー５１又は作業台操作レバー５２が作業台４０上のオペレータＯＰにより操作されると、そのレバーの操作方向（傾動方向）及び操作量（傾動量）に対応した電圧信号が出力され、それぞれコントローラ６０のバルブ作動制御部６１に入力される。そして、コントローラ６０のバルブ作動制御部６１は、これらレバー５１，５２の操作により出力された電圧信号に応じた方向及び量で対応する制御バルブＶ１，Ｖ２，Ｖ３，Ｖ４の各スプール（図示せず）を電磁駆動する。ここで、制御バルブＶ１，Ｖ２，Ｖ３，Ｖ４の各スプールの駆動方向は対応する油圧アクチュエータの駆動方向（伸縮若しくは回転方向）に関係し、各スプールの駆動量は対応する油圧アクチュエータに供給される作動油の流量（単位時間当たりの流量）、すなわち各油圧アクチュエータの作動速度に関係する。したがって、各制御バルブのスプールの駆動方向が逆になると対応する油圧アクチュエータの作動方向が逆になり、各制御バルブのスプールの駆動量が大きくなるほど対応する油圧アクチュエータの作動速度は大きくなる。
【００２８】
ここで、ブーム操作レバー５１又は首振り操作レバー５２の操作により出力される電圧信号の電圧レベルはその操作量にほぼ比例するようになっており、オペレータＯＰは各操作レバー５１，５２の操作量を調節することで、対応する上記油圧アクチュエータの作動速度を自在に調節することができる。
【００２９】
また、左右の走行操作レバー５３，５４がオペレータＯＰにより操作されると、その操作方向（傾動方向）及び操作量（傾動量）に対応した電圧信号が出力され、それぞれコントローラ６０のバルブ作動制御部６１に入力される。そして、このバルブ作動制御部６１は、これら走行操作レバー５３，５４の操作により出力された電圧信号に応じた方向及び量で対応する左右の走行モータ制御バルブＶ５，Ｖ６の各スプール（図示せず）を電磁駆動する。ここで、両制御バルブＶ５，Ｖ６の各スプールの駆動方向は対応する走行モータ１３，１４の回転方向に関係し、各スプールの駆動量は走行モータ１３，１４に供給される作動油の流量（単位時間当たりの流量）、すなわち走行モータ１３，１４の回転数（回転速度）に関係する。したがって、制御バルブのスプールの駆動方向が逆になると対応する走行モータ１３，１４の作動方向が逆になり、各制御バルブのスプールの駆動量が大きくなるほど対応する走行モータ１３，１４の作動速度は大きくなる。
【００３０】
ここで、左右の走行操作レバー５３，５４の操作により出力される電圧信号の電圧レベルはその操作量にほぼ比例し、左右の走行操作レバー５３，５４の操作量が同じであれば出力される電圧レベルは同じになるようになっている。このため、オペレータＯＰは走行操作レバー５３，５４の操作量を調節することで、左右の走行モータ１３，１４の回転速度を自在に調節して直進走行或いはターン走行をすることができる。なお、ターン走行はピボットターン（小半径での旋回ターン）とスピンターン（その場でのターン）とがあり、左右のクローラ走行装置１２の一方を（ほぼ）固定した状態で他方を順方向或いは逆方向に回転させることによりピボットターンをすることができ、左右のクローラ走行装置１２を互いに異なる方向に回転させることによりスピンターンをすることができる。
【００３１】
また、本高所作業車１には、図２及び図１に示すように、ブーム３０の起伏角度θ（図４参照）を検出する起伏角度検出器８１、ブーム３０の長さＬ（図４参照）を検出する長さ検出器８２及びブーム３０の（旋回体２０の）旋回角度を検出する旋回角度検出器８３が設けられており、これら検出器８１，８２，８３により検出されたブーム３０の起伏角度θ、長さＬ及び旋回角度の各情報はコントローラ６０の位置算出部６２に入力されるようになっている（図１参照）。ここで、コントローラ６０の位置算出部６２は、検出器８１，８２，８３からの情報に基づいて走行体１０を基準としたブーム３０の先端部（このブーム３０の先端部とは作業台４０をも含む概念である。ブーム先端部と称することがある）の位置を算出し、その結果得られたブーム先端部の位置の情報を検出器８１，８２，８３が検出する各情報とともにコントローラ６０の規制制御部６３に出力する（図１参照）。
【００３２】
起伏角度検出器８１、長さ検出器８２、旋回角度検出器８３及びコントローラ６０の位置算出部６２はブーム先端部の位置（座標）を検出する機能を有しており、以下、これらを一組にして位置検出手段８０と称する。なお、位置検出手段８０は、直接的には、或るブーム３０の旋回角度におけるブーム先端部の位置を座標（θ，Ｌ）として求めるが、ブーム３０の作業半径Ｒ（図４に示すようにフートピン２３を含む鉛直線ＰＬからブーム３０の先端部ＢＰまでの間の水平距離）及びブーム３０の先端部高さＨ（図４に示すようにフートピン２３を含む水平線ＷＬからのブーム３０の先端部ＢＰの高さ）はそれぞれθとＬとを用いて表すことができるので、ブーム先端部の位置を座標（Ｒ，Ｈ）として求めることも可能である。
【００３３】
コントローラ６０の記憶部６４には、走行体１０を転倒させることなく作業台４０（ブーム３０の先端部）を移動させることができる領域として定められた許容作業範囲のデータが記憶されている。許容作業範囲の外縁は、ブーム３０の長さがとり得る範囲とブーム３０の起伏角度がとり得る範囲との関係から自ずと画定される外縁（作動限界線と称する）と、構造上はブーム３０の先端部を移動させ得るが、走行体１０の転倒を防止する（転倒モーメントが過大になるのを防止する）観点からブーム３０の先端部の移動を禁止せざるを得ない限界線として設定した外縁（規制線と称する）とから構成されている。
【００３４】
高所作業車１に設定される許容作業範囲は例えば図３に示す通りであり、直線Ｌ１，Ｌ２、曲線Ｌ３，Ｌ４及び直線（曲線であってもよいが、ここでは直線であるとする）Ｌ５によって囲まれる領域からなる。図３中に示す直線Ｌ１、直線Ｌ２、曲線Ｌ３及び曲線Ｌ４は作動限界線であり、直線Ｌ５は規制線である。また、点線で示す曲線Ｌ４′は、規制線Ｌ５が仮に設定されなかったとした場合に形成されるであろう、仮想の作動限界線である。すなわち、規制線Ｌ５と仮想の作動限界線Ｌ４′との間の領域は、ブーム３０の先端部の移動が禁止される領域（構造上はブーム３０の先端部を移動させ得るが、転倒防止の観点からその移動が禁止される領域）であり、規制線Ｌ５は、このブーム３０の先端部の移動が禁止される領域との境界線ということになる。なお、規制線Ｌ５は許容作業範囲の外縁の一部であるので、規制線Ｌ５のデータは許容作業範囲のデータの一部としてコントローラ６０の記憶部６４に記憶されている。
【００３５】
上記説明から分かるように、ブーム３０の先端部は作動限界線Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４の外側へ移動することはあり得ないが、ブーム３０の作動に対する何の規制もなければ規制線Ｌ５の外側へ移動することはあり得る。上記コントローラ６０の規制制御部６３はこのように規制線Ｌ５の外側へブーム３０の先端部が移動するようなブーム３０の作動を禁止する制御を行う働きをする。具体的には、位置検出手段８０により検出されたブーム先端部の位置情報と記憶部６４に記憶された許容作業範囲のデータとを取り込んでこれらを比較し、ブーム３０の先端部が規制線Ｌ５に達しているときには、ブーム３０の先端部をこの規制線Ｌ５の外側へ移動させるようなブーム操作レバー５１の操作信号を無視するようにバルブ作動制御部６１の動作に規制を与える。このためブーム３０の先端部が規制線Ｌ５を大きく超えて移動することはなく、作業台４０上のオペレータＯＰは車両の転倒を心配することなく、安心して作業台４０の移動操作を行うことができる。例えば、ブーム３０の単純伸長作動が行われた場合に、規制線Ｌ５にブーム３０の先端部が達したとき、ブーム３０の作動は停止される。
【００３６】
また、図１に示すように、コントローラ６０は上述のバルブ作動制御部６１、位置算出部６２、規制制御部６３及び記憶部６４のほかノンストップ作動制御部６５を有している。コントローラ６０の記憶部６４には、規制線Ｌ５よりも内側（走行体１０側）の領域内に（規制線Ｌ５に沿って）設けられたトレース線ＴＲ（図３及び図４参照）のデータと、トレース線ＴＲよりも内側（走行体１０側）の領域内に上下方向に延びて設けられた基準線Ｓ（図３及び図４参照）のデータとが記憶されており（これらトレース線ＴＲと基準線Ｓの各データは数式或いは点（座標値）の集合として記憶されている）、コントローラ６０のノンストップ作動制御部６５は、ブーム３０の倒伏作動中、位置検出手段８０からの検出情報に基づいてブーム３０の先端部がトレース線ＴＲに達しようとしていると判断したときには、ブーム３０の倒伏作動に併せてブーム３０の収縮作動を行わせることにより、位置検出手段８０により検出されるブーム３０の先端部の位置とコントローラ６０の記憶部６４に記憶されたトレース線ＴＲのデータとを比較しつつ、ブーム３０の先端部をトレース線ＴＲに沿って下降移動させるようになっている（図１１参照。以下、このような制御を第１実施形態におけるノンストップ作動制御と称する）。ここで、トレース線ＴＲや基準線Ｓは規制線Ｌ５を基準にして（例えば規制線Ｌ５から所定の水平方向距離を持つ点の集合として）設定してもよいが、図３に示すフートピン２３を含む鉛直線ＰＬなど、規制線Ｌ５以外のものを基準にして設定するようにしてもよい。
【００３７】
コントローラ６０のノンストップ作動制御部６５がこのようなノンストップ作動制御を行わなかったとした場合、上記ケースでは、ブーム３０の倒伏作動によりブーム３０の先端部が規制線Ｌ５に達したところでコントローラ６０の規制制御部６３によりブーム３０の作動は強制停止されてしまうところであるが、コントローラ６０のノンストップ作動制御部６５が上記のようなノンストップ作動制御を行うことにより、ブーム３０の先端部の外方（走行体１０から離れる側）への移動は制限されるものの、オペレータＯＰが意図していたブーム３０の倒伏作動は続行することができるので、作業性が向上することになる。
【００３８】
コントローラ６０のノンストップ作動制御部６５は、上記ノンストップ作動制御を開始する条件となる、ブーム３０が倒伏作動中であることの検知を、位置検出手段８０により検出されている（モニターされている）ブーム３０の先端部の移動軌跡に基づいて、或いはブーム操作レバー５１の操作状態を検出することにより行う。また、ブーム３０の先端部がトレース線ＴＲに達しようとしているか否かの判断は、位置検出手段８０が検出するブーム３０の先端部の位置が基準線Ｓ上に達したか否かに基づいて行う。
【００３９】
ここで、ブーム３０の先端部が基準線Ｓに達したことは、位置検出手段８０により検出されたブーム先端部ＢＰの位置（座標）から算出されるブーム３０の作業半径Ｒ（図４参照）が、そのときのブーム先端部ＢＰの位置に対応する許容作業半径Ｒｃ（フートピン２３を含む鉛直線ＰＬとトレース線ＴＲとの間の水平距離。図４参照）と、そのときのブーム先端部ＢＰの位置に対応して求められる、基準線Ｓがトレース線ＴＲから内側（走行体１０側）に離れる距離ΔＲ（図４参照）との差よりも大きくなった（Ｒｃ−ΔＲ≦Ｒとなった）ことより検知できる。なお、距離ΔＲは、高さ方向距離が大きくなるほど大きくなるように設定されている。
【００４０】
ところで、上記のように設定された基準線Ｓ上の点は、ブーム３０の起伏角度θ、ブーム３０の長さＬ、作業半径Ｒ、ブーム３０の先端部高さＨ、作業半径Ｒの時間変化率ｄＲ／ｄｔ或いはブーム３０の先端部高さＨの時間変化率ｄＨ／ｄｔに対するΔＲとの関係として表すことができる。図５はΔＲをθとの関係で表したときのグラフであり、θが大きいときほどΔＲが大きくなることを示している。図６はΔＲをＬとの関係で表したときのグラフであり、Ｌが大きいときほどΔＲが大きくなることを示している。図７はΔＲをＲとの関係で表したときのグラフであり、Ｒが小さいときほどΔＲが大きくなることを示している。図８はΔＲをＨとの関係で表したときのグラフであり、Ｈが大きいときほどΔＲが大きくなることを示している。
【００４１】
また、図９（Ａ）はΔＲをｄＲ／ｄｔとの関係で表したグラフであり、ｄＲ／ｄｔが大きいときほどΔＲも大きくなることを示している。このことは、図９（Ｂ）に示すように、Δθ１＝Δθ２のときｄＲ１＞ｄＲ２かつΔＲ１＞ΔＲ２であるので、Δθ１及びΔθ２がともに単位時間当たりのθの変化量であるとすれば、ｄＲ／ｄｔが大きいときほどΔＲは大きくなることから分かる。また、図１０（Ａ）はΔＲをｄＨ／ｄｔとの関係で表したグラフであり、ｄＨ／ｄｔが小さいときほどΔＲが大きくなることを示している。このことは、図１０（Ｂ）に示すように、Δθ１＝Δθ２のときｄＨ１＜ｄＨ２かつΔＲ１＞ΔＲ２であるので、Δθ１及びΔθ２がともに単位時間当たりのθの変化量であるとすれば、ｄＨ／Ｈｔが小さいときほどΔＲは大きくなることから分かる。
【００４２】
すなわち、倒伏作動しているブーム３０の先端部がトレース線ＴＲに達しようとしているか否かの判断（後述するように、誘導線ｎの始点Ｐ1の位置決定も同時に行われる）において行われるΔＲの呼び出しは、θ，Ｌ，Ｒ，Ｈ，ｄＲ／ｄｔ，ｄＨ／ｄｔのいずれか１つを指定することによって行うことができる。換言すると、基準線Ｓのデータは、θ，Ｌ，Ｒ，Ｈ，ｄＲ／ｄｔ，ｄＨ／ｄｔのいずれか１つとΔＲとの関係のみによって規定することができる。なお、このような基準線Ｓのデータ、すなわちθ，Ｌ，Ｒ，Ｈ，ｄＲ／ｄｔ，ｄＨ／ｄｔのいずれかに対するΔＲの値は、コントローラ６０の記憶部６４に予め記憶される。また、誘導線ｎの始点Ｐ1の位置としては、ブーム３０の先端部が基準線Ｓに達した後におけるブーム３０の先端部の位置を採用することも可能であるが、このように基準線Ｓ上に達したときのブーム先端部の位置をそのまま誘導線ｎの始点Ｐ1とすれば、誘導線ｎの始点Ｐ1の設定が大変容易となる。
【００４３】
コントローラ６０のノンストップ作動制御部６５は、上記のようにして、ブーム３０の倒伏作動中、位置検出手段８０の検出情報に基づいてブーム３０の先端部がトレース線ＴＲに達しようとしていると判断したとき、図１１に示すように、ブーム３０の先端部が描いている軌道ｍから延びてこの軌道ｍの下方領域を通る誘導線ｎを設定し、位置検出手段８０により検出されるブーム３０の先端部の位置と設定された誘導線ｎのデータとを比較しつつ、ブーム３０の先端部がこの誘導線ｎを通ってトレース線ＴＲ上に至るようにブーム３０を作動させる。これによりブーム３０の先端部は誘導線ｎを通る滑らかな軌道を描いてトレース線ＴＲに乗り移り、その後はこのトレース線ＴＲに沿って下降移動することになる。なお、この誘導線ｎは直線であっても曲線であってもよいが、以下の説明では簡単のため、誘導線ｎが直線であるとする。
【００４４】
この誘導線ｎの設定手順を具体的に説明すると、先ずコントローラ６０のノンストップ作動制御部６５は、倒伏作動しているブーム３０の先端部が基準線Ｓに達したとき、そのときのブーム先端部の位置を誘導線ｎの始点Ｐ1として設定する。そして、その始点Ｐ1の位置に応じた傾き角（誘導線ｎが水平線ＷＬとなす傾き角。図１１参照）φで始点Ｐ1から軌道ｍの下方領域を通る直線を引く。この直線が誘導線ｎである。なお、図１１中に示す点Ｐ0は、倒伏作動していたブーム３０の先端部を誘導線ｎに沿って移動させなかったと仮定した場合にブーム３０の先端部が描くであろう仮想軌道ｍ′とトレース線ＴＲとの交点であり、点Ｐ2は、誘導線ｎとトレース線ＴＲとが交わるときの点、すなわち誘導線ｎの終点である。
【００４５】
倒伏作動中のブーム３０の先端部が誘導線ｎの始点Ｐ1に至るまでの間は、ブーム３０は倒伏作動のみが行われるが、ブーム３０の先端部が誘導線ｎの始点Ｐ1に至った後、誘導線ｎに沿って移動している間は、ブーム３０は倒伏作動に加えて収縮作動が行われる（倒伏作動と収縮作動とが連動して行われる）ことになる。そして、ブーム３０の先端部がトレース線ＴＲに乗り移った後も、ブーム３０は倒伏作動に加えて収縮作動が行われるが、ブーム３０の先端部がトレース線ＴＲに沿って下降移動している間のブーム３０の収縮作動速度は、ブーム３０の先端部が誘導線ｎに沿って移動している間のブーム３０の収縮作動速度よりも大きくなる。これは、図１１において、誘導線ｎ上を移動しているブーム３０の先端部が仮想軌道ｍ′から離れていく距離と、トレース線ＴＲ上を移動しているブーム３０の先端部が仮想軌道ｍ′から離れていく距離とを比較したとき、後者の方が前者よりも大きくなることから容易に推察することができる。なお、ブーム３０の先端部が誘導線ｎを通っている間及びトレース線ＴＲに沿って下降移動している間は、必要に応じて（ブーム３０の収縮作動速度に合わせて）ブーム３０の倒伏作動速度を低下させる制御が行われる。
【００４６】
図１２は、ノンストップ作動制御を行った場合におけるブーム３０の収縮速度の変化を示しており、実線はブーム３０の先端部が誘導線ｎを経由してトレース線ＴＲに乗り移った場合のグラフ、一点鎖線はブーム３０の先端部が誘導線ｎを通らずに直接トレース線ＴＲに乗り移った場合のグラフである。これら両グラフの比較から、ブーム３０の先端部が誘導線ｎを通った場合には、ブーム３０の先端部が直接トレース線ＴＲに乗り移った場合よりもブーム３０の収縮速度を緩やかに増大させることができるため、ブーム３０の収縮速度の時間変化率を小さく抑えることができることが分かる。これにより、倒伏作動中のブーム３０の先端部を滑らかにトレース線ＴＲ上に乗り移らせることができることができるので、ブーム３０の先端部はトレース線ＴＲから大きく逸脱（オーバーシュート）することがない。また、軌道ｍからトレース線ＴＲに乗り移る際に生じる、ブーム３０の先端部の急激な方向変化を抑えることができるので、ブーム３０の先端部に作用する力（慣性力）を軽減することができ、作業台４０上の作業者が大きなショックを受ける事態を防止することが可能となる。
【００４７】
このように、第１実施形態に係るノンストップ作動制御装置では、倒伏作動しているブーム３０の先端部がトレース線ＴＲに至る前に、ブーム３０の先端部が描いている軌道ｍから延びてこの軌道ｍの下方領域を通る誘導線ｎを設定し、ブーム３０の先端部はこの誘導線ｎを通ってトレース線ＴＲ上に至るようになっている。このため、それまで円弧運動を行っていたブーム３０の先端部は誘導線ｍを通って滑らかに直進運動（トレース線ＴＲに沿った運動）に移行できるようになり、ブーム３０の先端部に作用する力（慣性力）を軽減することができる。また、これにより作業台４０上の作業者は大きなショックを受けずに済む。また、ブーム３０の倒伏作動速度が大きいときでもブーム３０の先端部の急激な方向変化を抑えることができるので、ブーム３０の先端部がトレース線ＴＲから大きく逸脱（オーバーシュート）するようなことがなく、ブーム３０の先端部が規制線Ｌ５の外側へ大きく逸脱して車両姿勢が不安定になることを防止することができる。
【００４８】
ところで、ブーム３０の先端部に作用する慣性力は（ブーム３０の倒伏作動速度が同一であれば）ブーム３０の長さが大きいときほど大きくなる。ここで、本第１実施形態に係るノンストップ作動制御装置では、前述のように、誘導線ｎの始点Ｐ1の位置を設定するときの基準となる基準線Ｓがトレース線ＴＲから内側に離れる距離ΔＲは、高さ方向距離が大きくなるにしたがって（θが大きいときほど、Ｌが大きいときほど、Ｒが小さいときほど、Ｈが大きいときほど、ｄＲ／ｄｔが大きいときほど、ｄＨ／ｄｔが小さいときほど）、大きくなるように設定されているので、誘導線ｎの始点Ｐ1は、ブーム３０の長さに応じた位置に（ブーム３０の長さが大きいときほどトレース線ＴＲから内側に離れる距離が大きくなる位置に）設定されることになる。このため、ブーム３０の長さが大きいときほど早めにブーム３０の先端部を誘導線ｎに乗せることができ、より小さい回転（倒伏）半径でブーム３０の先端部を移動させることができる。したがって、ブーム３０の長さによらずブーム３０の先端部に作用する力（慣性力）を小さくすることができ、円弧運動をしていたブーム３０の先端部を滑らかに直進運動に移行させることができる。これは、図１３に示すように、倒伏作動をしているブーム３０の先端部が描く軌道ｍがトレース線ＴＲと交わるときの交叉角αは、トレース線ＴＲと交わるときのブーム３０の長さが大きいときほど大きくなり、軌道ｍとトレース線ＴＲとは滑らかに交わらなくなるので、誘導線ｎの始点Ｐ1をトレース線ＴＲから遠ざけなければ（誘導線ｎの始点Ｐ1を早めに設定しなければ）ブーム３０の先端部がトレース線ＴＲをオーバーシュートし易くなることからも分かる。
【００４９】
また、ブーム３０の先端部に作用する慣性力は（ブーム３０の長さが同一であれば）ブーム３０の倒伏作動速度が大きいときほど大きくなることから、本第１実施形態に係るノンストップ作動制御装置では、基準線Ｓはブーム３０の倒伏作動速度が大きいときほどトレース線ＴＲから内側に離れる距離が大きくなる位置に設定され、誘導線の始点Ｐ1は、ブーム３０の倒伏作動速度に応じた位置に（ブーム３０の倒伏作動速度が大きいときほどトレース線ＴＲから内側に離れる距離が大きくなる位置に）設定されるようになっている（図１４参照）。このため、ブーム３０の倒伏作動速度が大きいときほど早めにブーム３０の先端部を誘導線ｎに乗せることができ、より小さい回転（倒伏）半径でブーム３０の先端部を移動させることができる。したがって、ブーム３０の倒伏作動速度によらずブーム３０の先端部に作用する力（慣性力）を小さくすることができ、円弧運動していたブーム３０の先端部を滑らかに直進運動に移行させることができる。
【００５０】
図１５はブーム３０の倒伏作動速度と基準線Ｓのトレース線ＴＲに対する相対位置との関係を表したグラフであり、グラフ中に示すΔＦは、基準線Ｓ上の任意の位置がトレース線ＴＲから内側に離れている距離である。なお、基準線Ｓを上述のように高さ方向距離が大きくなるほどトレース線ＴＲから内側に離れる距離が大きくなるように設定するのではなく、単に、ブーム３０の倒伏作動速度が大きいときほどトレース線ＴＲから内側に離れる距離が大きくなるように設定することも可能であり、この場合には基準線Ｓをトレース線ＴＲと平行に設定することも可能である。
【００５１】
コントローラ６０のバルブ作動制御部６１が出力する制御バルブＶ１，Ｖ２，Ｖ３の駆動信号（電圧信号）はコントローラ６０のノンストップ作動制御部６５にも入力されており、コントローラ６０のノンストップ作動制御部６５は、これら駆動信号のうち起伏シリンダ制御バルブＶ１の駆動信号に基づいてブーム３０の倒伏作動速度を検知する。これは、起伏シリンダ制御バルブＶ１の駆動信号（の電圧レベル）が大きいときほど起伏シリンダ制御バルブＶ１のスプールの駆動量は大きく、起伏シリンダ２２に供給される作動油の流量（単位時間当たりの流量）が多くなって起伏シリンダ２２の作動速度が大きくなるという関係を利用したものである。このため上記図１５におけるΔＦを起伏シリンダ制御バルブの駆動信号或いは起伏シリンダの作動制御信号との関係でも規定することができ、図１５の横軸を「起伏シリンダ制御バルブの駆動信号」或いは「起伏シリンダの作動制御信号」としてもグラフの形状は図１５と同傾向となる。そして、コントローラ６０のノンストップ作動制御部６５は、その検知したブーム３０の倒伏作動速度に対応する基準線Ｓのデータを記憶部６４から呼び出してノンストップ作動制御に使用する。この場合、コントローラ６０のバルブ作動制御部６１がブーム３０の倒伏作動速度を検出するブーム倒伏作動速度検出手段として機能することになる。
【００５２】
また、ブーム３０の倒伏作動速度は、起伏角度検出器８１により検出されるブーム３０の起伏角度の時間変化率（ｄθ／ｄｔ）やブーム３０の作業半径Ｒの時間変化率（ｄＲ／ｄｔ）或いはブーム３０の先端部高さＨの時間変化率（ｄＨ／ｄｔ）により求めることができるほか、ブーム３０を起伏作動させる起伏シリンダ２２の出力や作動速度、或いはブーム３０の起伏作動指令を行うブーム操作レバー５１の操作量等によっても求めることができるので、ΔＦはこれらのいずれかとの関係で規定することもできる。このとき図１５の横軸を「ブームの起伏角度の時間変化率」、「ブームの作業半径の時間変化率」、「ブーム先端部高さの時間変化率」、「起伏シリンダの出力」、「起伏シリンダの作動速度」或いは「ブーム操作レバーの操作量」とすれば、グラフの形状は図１５と同傾向となる。
【００５３】
また、誘導線ｎが水平線ＷＬとなす傾き角φ（図１１参照）は誘導線ｎの始点Ｐ1の位置に応じた値として設定される（その値はコントローラ６０の記憶部６４に記憶されている）。具体的には、誘導線ｎが水平線ＷＬとなす傾き角φは、長さ検出器８２により検出されるブーム３０の長さに応じた値に（ブーム３０の長さが小さいときほど大きい値に）設定される（図１６参照）。このためブーム３０の長さによらず、円弧運動していたブーム３０の先端部を滑らかに直進運動に移行させることができる。図１３に示すように、ブーム３０の長さが小さいときにはブーム３０の先端部高さが低い位置で基準線Ｓに達することになるが、ブーム３０の先端部が基準線Ｓに達するときの高さが低くなるほど、軌道ｍとトレース線ＴＲとの交叉角αは小さくなるので、誘導線ｎが水平線ＷＬとなす傾き角φをトレース線ＴＲの傾きに近づけてやれば、誘導線ｎがトレース線ＴＲと滑らかに交わるようになる。
【００５４】
また、誘導線ｎが水平線ＷＬとなす傾き角φ（図１１参照）は、上述のようにして検知されるブーム３０の倒伏作動速度に応じた値に（ブーム３０の倒伏作動速度が大きいときほど大きい値に）設定される（図１７及び図１８参照）。このため、ブーム３０の倒伏作動速度によらず、円弧運動していたブーム３０の先端部を滑らかに直進運動に移行させることができる。上述のように、ブーム３０の先端部に作用する慣性力は（ブーム３０の長さが同一であれば）ブーム３０の倒伏作動速度が大きいときほど大きく、ブーム３０の先端部は外方に（トレース線ＴＲ側に）進もうとするが、図１７に示すように、誘導線ｎをなるべくトレース線ＴＲの延びる方向に沿うように設定してやれば、誘導線ｎがトレース線ＴＲと滑らかに交わるようになり、ブーム３０の先端部がトレース線ＴＲをオーバーシュートしてしまう事態を効果的に防止することができるようになる。
【００５５】
なお、この場合もブーム３０の倒伏作動速度は、起伏シリンダ制御バルブＶ１の駆動信号、起伏角度検出器８１により検出されるブーム３０の起伏角度の時間変化率（ｄθ／ｄｔ）やブーム３０の作業半径Ｒの時間変化率（ｄＲ／ｄｔ）或いはブーム３０の先端部高さＨの時間変化率（ｄＨ／ｄｔ）により求めることができるほか、起伏シリンダ２２の出力変化や作動速度、或いはブーム操作レバー５１の操作量等により求めることができるので、φはこれらのいずれかとの関係で規定することもできる。このとき図１８の横軸を「ブームの起伏角度の時間変化率」、「ブームの作業半径の時間変化率」、「ブーム先端部高さの時間変化率」、「起伏シリンダの出力」、「起伏シリンダの作動速度」或いは「ブーム操作レバーの操作量」とすれば、グラフの形状は図１８と同傾向となる。
【００５６】
次に、本発明の第２実施形態に係るノンストップ作動制御装置について説明する。この第２実施形態に係るノンストップ作動制御装置が適用されるブーム作業車は、ブーム３０の作動制御に関する構成以外は上述の高所作業車１と同一であるので、第１実施形態と共通する構成については同一の符号を付して省略し、ここでは第１実施形態と異なる部分についてのみ説明することにする。
【００５７】
この第２実施形態に係るノンストップ作動制御装置では、図１９に示すように、コントローラ６０は第１実施形態の場合と同じバルブ作動制御部６１及び位置算出部６２（位置検出手段８０）のほか、規制制御部１６３、記憶部１６４、ノンストップ作動制御部１６５、転倒モーメント算出部１６６及び負荷率算出部１６７を有している。コントローラ６０の記憶部１６４には、走行体１０に作用する転倒モーメントの限界値として設定された許容転倒モーメントＭ0がブーム３０の起伏角度θ及び長さＬに対応した値として記憶されている。また、コントローラ６０の転倒モーメント算出部１６６は、起伏シリンダ２２の軸力を検出する軸力検出器１８４（図１９参照）からの検出情報及び起伏角度検出器８１からの検出情報に基づいて、走行体１０に作用する転倒モーメントＭを算出する。これら軸力検出器１８４、起伏角度検出器８１及びコントローラ６０の転倒モーメント算出部１６６は、走行体１０に作用する転倒モーメントを検出する（検出された転倒モーメントを検出転倒モーメントＭとする）機能を有しており、以下、これらを一組にして転倒モーメント検出手段１８０と称する。
【００５８】
コントローラ６０の負荷率算出部１６７は、転倒モーメント検出手段１８０において検出された検出転倒モーメントＭと、その時々で検出されているブーム３０の起伏角度θ及び長さＬに応じて求められる許容転倒モーメントＭ0とから、許容転倒モーメントＭ0に対する検出転倒モーメントＭの比である算出負荷率γ（＝Ｍ／Ｍ0）を算出し、その結果を規制制御部１６３とノンストップ作動制御部１６５とに出力する。
【００５９】
コントローラ６０の負荷率算出部１６７において算出される（モニターされる）算出負荷率γはブーム３０の姿勢（ブーム先端部の位置）及び作業台４０の積載荷重に応じて変化し、その値が大きいときほど転倒に対する不安定度が増大していることを示す。但し、算出負荷率γが、予め定められた限界負荷率γ0（例えば１００％）を超えるようなブーム３０作動は後述するようにコントローラ６０の規制制御部１６３によって規制されるので、算出負荷率γは限界負荷率γ0を超えて大きくなることはない。
【００６０】
図２０は作業台４０の積載荷重が或る値をとっているときにブーム３０の先端部を移動させることができる領域の外縁を示したものである。この外縁において、直線Ｌ１、直線Ｌ２、曲線Ｌ３及び曲線Ｌ４はブーム３０の長さがとり得る範囲とブーム３０の起伏角度がとり得る範囲との関係から自ずと画定される外縁（作動限界線）であり、直線Ｌγ0は、算出負荷率γが限界負荷率γ0となるときのブーム先端部の位置をブーム３０の長さごとにプロットすることにより形成される線である（この線を限界負荷率線と称する）。また、点線で示す曲線Ｌ４′は、最大伸長状態のブーム３０を倒伏させていったときに、算出負荷率γが限界負荷率γ0を超えることが許されると仮定した場合にブーム３０の先端部が描くであろう仮想の作動限界線である。すなわち、限界負荷率線Ｌγ0と仮想の作動限界線Ｌ４′との間の領域は、ブーム３０の先端部の移動が禁止される領域（構造上はブーム３０の先端部を移動させ得るが、算出負荷率γが限界負荷率γ0を超えないように規制制御部１６３が働くために、結果としてブーム３０の先端部の移動ができない領域）であり、限界負荷率線Ｌγ0は、このブーム３０の先端部の移動が禁止される領域との境界線ということもできる。なお、当然ながら、設定された限界負荷率γ0の値が同じであっても作業台４０の積載荷重に応じて限界負荷率線Ｌγ0の位置は変化し、作業台４０の積載荷重が大きいときには限界負荷率線Ｌγ0は走行体１０に寄る側（図２０では図の右側）に移動する。また、作業台４０の積載荷重が同じであっても、設定した限界負荷率γ0の値が大きいときには限界負荷率線Ｌγ0は走行体１０から離れる側（図２０では図の左側）に移動することになる。
【００６１】
作業台４０の積載荷重が或る値をとっているとき、ブーム３０を伸長或いは倒伏作動させていった場合には、負荷率算出部１６７において算出される算出負荷率γの値は次第に大きくなっていく。ここで、倒伏作動を伴わないブーム３０の作動（例えばブーム３０の単純伸長作動）が行われた場合であって、算出負荷率γの値が限界負荷率γ0に達したときには（これは、ブーム３０の先端部が限界負荷率線Ｌγ0に達したとみることもできる）、ブーム３０の作動は停止される。なお、このようなブーム３０の規制は、コントローラ６０の規制制御部１６３において行われる。すなわち、コントローラ６０の規制制御部１６３は、負荷率算出部１６７により算出された算出負荷率γが限界負荷率γ0を超えるようなブーム３０の作動を禁止する働きをする。
【００６２】
コントローラ６０のノンストップ作動制御部１６５は、ブーム３０の倒伏作動中、コントローラ６０の負荷率算出部１６７により算出されている（モニターされている）算出負荷率γが限界負荷率γ0に達しようとしていると判断したときには、ブーム３０の倒伏作動に併せてブーム３０の収縮作動を行わせることにより、算出負荷率γが限界負荷率γ0を超えないようにブーム３０の先端部を下降移動させる。具体的には、算出負荷率γが限界負荷率γ0と同じ若しくは限界負荷率γ0よりも小さい値として定めた第１の所定負荷率γ1（例えば９８％）を維持する状態でブーム３０の先端部を下降移動させる（図２１参照。以下、このような制御を第２実施形態におけるノンストップ作動制御と称する）。なお、図２１中に示す一点鎖線は算出負荷率γが第１の所定負荷率γ1を維持する状態でブーム３０を倒伏作動させた場合にブーム３０の先端部が描く軌跡（以下、第１所定負荷率線Ｌγ1と称する）である。
【００６３】
コントローラ６０のノンストップ作動制御部１６５がこのようなノンストップ作動制御を行わなかったとした場合、上記ケースでは、ブーム３０の倒伏作動により算出負荷率γが限界負荷率γ0に達したところでコントローラ６０の規制制御部１６３によりブーム３０の作動は強制停止されてしまうところであるが、コントローラ６０のノンストップ作動制御部１６５が上記のようなノンストップ作動制御を行うことにより、ブーム３０の先端部の外方（走行体１０から離れる側）への移動は規制されるものの、オペレータＯＰが意図していたブーム３０の倒伏作動は続行することができるので、作業性が向上することになる。
【００６４】
コントローラ６０のノンストップ作動制御部１６５は、上記ノンストップ作動制御を開始する条件となる、ブーム３０が倒伏作動中であることの検知を、位置検出手段８０により検出されている（モニターされている）ブーム３０の先端部の移動軌跡に基づいて、或いはブーム操作レバー５１の操作状態を検出することにより行う。また、算出負荷率γが限界負荷率γ0に達しようとしているか否かの判断は、コントローラ６０の負荷率算出部１６７により算出されている（モニターされている）算出負荷率γが第１の所定負荷率γ1よりも小さい値として予め定められた第２の所定負荷率γ2（例えば９０％近傍）に達したか否かに基づいて行う。なお、これら第１の所定負荷率γ1のデータと第２所定負荷率γ2のデータとは、コントローラ６０の記憶部６４に予め記憶されている。
【００６５】
コントローラ６０のノンストップ作動制御部１６５は、上記のようにして、ブーム３０の倒伏作動中、算出負荷率γが限界負荷率γ0に達しようとしていると判断したとき、図２１に示すように、ブーム３０の先端部が描いている軌道ｍから延びてこの軌道ｍの下方領域を通る誘導線ｎを設定し、コントローラ６０の負荷率算出部１６７により算出されている（モニターされている）算出負荷率γが第１の所定負荷率γ1になるまで、位置検出手段８０により検出されるブーム３０の先端部の位置と設定された誘導線ｎのデータとを比較しつつ、ブーム３０の先端部がこの誘導線ｎを通って移動するようにブーム３０を作動させる。なお、この誘導線ｎは直線であっても曲線であってもよいが、以下の説明では簡単のため、誘導線ｎが直線であるとする。
【００６６】
この誘導線ｎの設定手順を具体的に説明すると、先ずコントローラ６０のノンストップ作動制御部１６５は、ブーム３０の倒伏作動中、コントローラ６０の負荷率算出部１６７により算出された算出負荷率γが第２の所定負荷率γ2に達したとき、そのときのブーム先端部の位置を誘導線ｎの始点Ｐ1として設定する。そして、その始点Ｐ1の位置に応じた傾き角（誘導線ｎが水平線ＷＬとなす傾き角。図２１参照）φで始点Ｐ1から軌道ｍの下方領域を通る直線を引く。この直線が誘導線ｎである。
【００６７】
倒伏作動中のブーム３０の先端部が誘導線ｎの始点Ｐ1に至るまでの間は、ブーム３０は倒伏作動のみが行われるが、ブーム３０の先端部が誘導線ｎの始点Ｐ1に至った後、誘導線ｎに沿って移動している間は、ブーム３０は倒伏作動に加えて収縮作動が行われる（倒伏作動と収縮作動とが連動して行われる）ことになるのは前述の第１実施形態の場合と同様である。そして、算出負荷率γが第１の所定負荷率γ1に達した後も、ブーム３０は倒伏作動に加えて収縮作動が行われるが、算出負荷率γが第１の所定負荷率γ1を維持する状態で下降移動している間のブーム３０の収縮作動速度は、ブーム３０の先端部が誘導線ｎに沿って移動している間のブーム３０の収縮作動速度よりも大きくなる。その理由は、第１実施形態の場合と同様である。また、ブーム３０の先端部が誘導線ｎを通っている間及び算出負荷率γが第１の所定負荷率γ1を維持する状態で下降している間は、必要に応じて（ブーム３０の収縮作動速度に合わせて）ブーム３０の倒伏作動速度を低下させる制御が行われるのも、第１実施形態の場合と同様である。
【００６８】
このように、第２実施形態に係るノンストップ作動制御装置では、ブーム３０が倒伏作動しているとき、コントローラ６０の負荷率算出部１６７において算出された算出負荷率γが第１の所定負荷率γ1に至る前に、ブーム３０の先端部が描いている軌道ｍから延びてこの軌道ｍの下方領域を通る誘導線ｎを設定し、算出負荷率γが第１の所定負荷率γ1になるまで、ブーム３０の先端部はこの誘導線ｎを通って移動するようになっている。このため、それまで円弧運動を行っていたブーム３０の先端部は滑らかに直進運動（算出負荷率γが第１の所定負荷率γ1を維持する状態で下降移動する運動）に移行できるようになり、ブーム３０の先端部に作用する力（慣性力）を軽減することができる。これにより第１実施形態の場合と同様の効果を得ることができる。
【００６９】
ここで、前述したように、ブーム３０の先端部に作用する慣性力は（ブーム３０の倒伏作動速度が同一であれば）ブーム３０の長さが大きいときほど大きくなるので、本第２実施形態に係るノンストップ作動制御装置では、第２の所定負荷率γ2が、長さ検出器８２により検出されるブーム３０の長さに応じた値に（ブーム３０の長さが大きいときほど小さい値に）設定され、誘導線ｎの始点Ｐ1は、ブーム３０の長さが大きいときほど第１所定負荷率線Ｌγ1から離れた位置に設定される。このため、ブーム３０の長さが大きいときほど早めにブーム３０の先端部を誘導線ｎに乗せることができ、より小さい回転（倒伏）半径でブーム３０の先端部を移動させることができる。したがって、ブーム３０の長さによらずブーム３０の先端部に作用する力（慣性力）を小さくすることができ、円弧運動をしていたブーム３０の先端部を滑らかに直進運動に移行させることができる。これは、図２２に示すように、倒伏作動をしているブーム３０の先端部が描く軌道ｍが第１所定負荷率線Ｌγ1と交わるときの交叉角αは、第１所定負荷率線Ｌγ1と交わるときのブーム３０の長さが大きいときほど大きくなり、軌道ｍと第１所定負荷率線Ｌγ1とは滑らかに交わらなくなるので、誘導線ｎの始点Ｐ1を第１所定負荷率線Ｌγ1から遠ざけなければ（誘導線ｎの始点Ｐ1を早めに設定しなければ）算出負荷率γが第１の所定負荷率γ1を超え易くなることからも分かる。
【００７０】
なお、第２の所定負荷率γ2となる点をブーム３０の長さごとにプロットすると、図２０中に示す破線のようになり（この線を第２所定負荷率線Ｌγ2と称する）、この第２所定負荷率線Ｌγ2が第１所定負荷率線Ｌγ1から内側（走行体１０側）に離れる距離は、高さ方向距離が大きくなるほど大きくなることが分かる（これはちょうど第１実施形態におけるトレース線ＴＲと基準線Ｓとの位置関係と同じである）。
【００７１】
また、前述したように、ブーム３０の先端部に作用する慣性力は（ブーム３０の長さが同一であれば）ブーム３０の倒伏作動速度が大きいときほど大きくなることから、本第２実施形態に係るノンストップ作動制御装置では、第２の所定負荷率γ2が、ブーム３０の倒伏作動速度に応じた値に（ブーム３０の倒伏作動速度が大きいときほど小さい値に）設定され、誘導線ｎの始点Ｐ1は、ブーム３０の倒伏作動速度が大きいときほど第１所定負荷率線Ｌγ1から離れた位置に設定されるようになっている（図２３参照）。このため、ブーム３０の倒伏作動速度が大きいときほど早めにブーム３０の先端部を誘導線ｎに乗せることができ、より小さい回転（倒伏）半径でブーム３０の先端部を移動させることができる。したがって、ブーム３０の倒伏作動速度によらずブーム３０の先端部に作用する力（慣性力）を小さくすることができ、円弧運動をしていたブーム３０の先端部を滑らかに直進運動に移行させることができる。図２４はブーム３０の倒伏作動速度と第２の所定負荷率γ2との関係を表したグラフである。
【００７２】
なお、ブーム３０の倒伏作動速度は、第１実施形態の場合と同様、起伏シリンダ制御バルブＶ１の駆動信号、起伏角度検出器８１により検出されるブーム３０の起伏角度の時間変化率（ｄθ／ｄｔ）やブーム３０の作業半径Ｒの時間変化率（ｄＲ／ｄｔ）或いはブーム３０の先端部高さＨの時間変化率（ｄＨ／ｄｔ）により求めることができるほか、算出負荷率γの時間変化率（ｄγ／ｄｔ）、ブーム３０を起伏作動させる起伏シリンダ２２の出力や作動速度、或いはブーム３０の起伏作動指令を行うブーム操作レバー５１の操作量等によっても求めることができるので、γ2はこれらのいずれかとの関係で規定することもできる。このとき図２４の横軸を「ブームの起伏角度の時間変化率」、「ブームの作業半径の時間変化率」、「ブーム先端部高さの時間変化率」、「算出負荷率の時間変化率」、「起伏シリンダの出力」、「起伏シリンダの作動速度」或いは「ブーム操作レバーの操作量」とすれば、グラフの形状は図２４と同傾向となる。
【００７３】
また、誘導線ｎが水平線ＷＬとなす傾き角φ（図２１参照）は誘導線ｎの始点Ｐ1の位置に応じた値として設定される（その値はコントローラ６０の記憶部１６４に記憶されている）。具体的には、誘導線ｎが水平線ＷＬとなす傾き角φは、長さ検出器８２により検出されるブーム３０の長さに応じた値に（ブーム３０の長さが小さいときほど大きい値に）設定される（第１実施形態の説明において示した図１６参照）。このためブーム３０の長さによらず、円弧運動していたブーム３０の先端部を滑らかに直進運動に移行させることができる。図２２に示すように、ブーム３０の長さが小さいときにはブーム３０の先端部高さが低い位置で算出負荷率γが第１の所定負荷率γ1に達する（ブーム３０の先端部が第１所定負荷率線Ｌγ1に達する）ことになるが、算出負荷率γが第１の所定負荷率γ1に達するときの高さが低くなるほど、軌道ｍと第１所定負荷率線Ｌγ1との交叉角αは小さくなるので、誘導線ｎが水平線ＷＬとなす傾き角φを第１所定負荷率線Ｌγ1の傾きに近づけてやれば、誘導線ｎが第１所定負荷率線Ｌγ1と滑らかに交わるようになる。
【００７４】
また、誘導線ｎが水平線ＷＬとなす傾き角φ（図２１参照）は、前述のようにして検知されるブーム３０の倒伏作動速度に応じた値に（ブーム３０の倒伏作動速度が大きいときほど大きい値に）設定される（図２５及び第１実施形態の説明において示した図１８参照）。このため、ブーム３０の倒伏作動速度によらず、円弧運動していたブーム３０の先端部を滑らかに直進運動に移行させることができる。上述のように、ブーム３０の先端部に作用する慣性力は（ブーム３０の長さが同一であれば）ブーム３０の倒伏作動速度が大きいときほど大きく、ブーム３０の先端部は外方に（トレース線ＴＲ側に）進もうとするが、図２５に示すように、誘導線ｎをなるべく第１所定負荷率線Ｌγ1の延びる方向に沿うように設定しれやれば、誘導線ｎが第１所定負荷率線Ｌγ1と滑らかに交わるようになり、算出負荷率γが第１所定負荷率γ1を超えてしまう（ブーム３０の先端部が第１所定負荷率線Ｌγ1をオーバーシュートしてしまう）事態を効果的に防止することができるようになる。
【００７５】
なお、この場合もブーム３０の倒伏作動速度は、起伏シリンダ制御バルブＶ１の駆動信号、起伏角度検出器８１により検出されるブーム３０の起伏角度の時間変化率（ｄθ／ｄｔ）やブーム３０の作業半径Ｒの時間変化率（ｄＲ／ｄｔ）或いはブーム３０の先端部高さＨの時間変化率（ｄＨ／ｄｔ）により求めることができるほか、算出負荷率γの時間変化率（ｄγ／ｄｔ）、起伏シリンダ２２の出力変化や作動速度、或いはブーム操作レバー５１の操作量等により求めることができるので、φはこれらのいずれかとの関係で規定することもできる。このとき図１８の横軸を「ブームの起伏角度の時間変化率」、「ブームの作業半径の時間変化率」、「ブーム先端部高さの時間変化率」、「算出負荷率の時間変化率」、「起伏シリンダの出力」、「起伏シリンダの作動速度」或いは「ブーム操作レバーの操作量」とすれば、グラフの形状は図１８と同傾向となるのは第１実施形態の場合と同様である。
【００７６】
これまで本発明の好ましい実施形態について説明してきたが、本発明の範囲は上述の実施形態に示されたものに限定されない。例えば、上述の実施形態では、トレース線ＴＲは直線であったが、トレース線ＴＲは必ずしも直線である必要はない。また、図３ではトレース線ＴＲは規制線Ｌ５とほぼ平行に設定されていたが、規制線Ｌ５上に設けることもできる。また、必ずしも規制線Ｌ５と平行でなければならないわけではなく、更には（水平方向の）一定の幅を持った領域であってもよい。
【００７７】
また、上述の実施形態では、本発明が適用される対象は走行体がクローラ式である高所作業車であったが、走行体は必ずしもクローラ式でなくてもよい。また、本発明が適用される対象は必ずしも高所作業車でなくてもよく、走行体に起伏及び伸縮動自在に設けたブームの先端部に作業機を有して構成されるブーム作業車であれば他のブーム作業車（例えばクレーン車や穴掘り建柱車など）であってもよい。
【図面の簡単な説明】
【００７８】
【図１】本発明の第１実施形態に係るノンストップ作動制御装置が適用されたクローラ式高所作業車における油圧アクチュエータの駆動制御系統図である。
【図２】上記クローラ式高所作業車の側面図である。
【図３】上記クローラ式高所作業車に設定される許容作業範囲の一例を示す図である。
【図４】ブームの起伏角度θ、ブームの長さＬ、ブームの作業半径Ｒ、ブームの先端部高さＨ及びブームの先端部のトレース線から内側に離れる距離ΔＲの関係を説明するための図である。
【図５】ΔＲをθとの関係で表したグラフである。
【図６】ΔＲをＬとの関係で表したグラフである。
【図７】ΔＲをＲとの関係で表したグラフである。
【図８】ΔＲをＨとの関係で表したグラフである。
【図９】（Ａ）はΔＲをｄＲ／ｄｔとの関係で表したグラフであり、（Ｂ）は（Ａ）の関係が成り立つ根拠を説明するための図である。
【図１０】（Ａ）はΔＲをｄＨ／ｄｔとの関係で表したグラフであり、（Ｂ）は（Ａ）の関係が成り立つ根拠を説明するための図である。
【図１１】軌道ｍ上から延びて設けられる誘導線ｎを説明するための図であり、図３中に示す領域XIの拡大図である。
【図１２】ノンストップ作動制御を受けた場合におけるブームの収縮速度の変化を示すグラフである。
【図１３】倒伏作動をしているブームの先端部が描く軌道ｍがトレース線ＴＲと交わるときの交叉角αが、ブームの長さが小さいときほど小さくなる様子を示す図である。
【図１４】基準線Ｓのトレース線ＴＲから内側に離れる距離が、ブームの倒伏作動速度が大きいときほど大きく設定される様子を示す図である。
【図１５】ブームの倒伏作動速度とΔＦとの関係を表したグラフである。
【図１６】ブームの長さとφとの関係を表したグラフである。
【図１７】誘導線ｎが水平線ＷＬとなす傾き角φが、ブームの倒伏作動速度が大きいときほど大きく設定される様子を示す図である。
【図１８】ブームの長さが同一である場合における、ブームの倒伏作動速度とφとの関係を表したグラフである。
【図１９】本発明の第２実施形態に係るノンストップ作動制御装置が適用されたクローラ式高所作業車における油圧アクチュエータの駆動制御系統図である。
【図２０】第２実施形態において、作業台の積載荷重が或る値をとっているときにブームの先端部を移動させることができる領域の外縁を示す図である。
【図２１】第２実施形態において、軌道ｍ上から延びて設けられる誘導線ｎを説明するための図である。
【図２２】第２実施形態において、倒伏作動をしているブームの先端部が描く軌道ｍが第１所定負荷率線Ｌγ1と交わるときの交叉角αが、ブームの長さが小さいときほど小さくなる様子を示す図である。
【図２３】ブームの長さが同一である場合において、ブームの倒伏作動速度が大きいときほど第２の所定負荷率γ2が小さい値に設定される様子を示す図である。
【図２４】ブームの長さが同一である場合における、ブームの倒伏作動速度とγ2との関係を表したグラフである。
【図２５】第２実施形態において、誘導線ｎが水平線ＷＬとなす傾き角φが、ブームの倒伏作動速度が大きいときほど大きく設定される様子を示す図である。
【符号の説明】
【００７９】
１ 高所作業車（ブーム作業車）
１０ 走行体
３０ ブーム
４０ 作業台（作業機）
５１ ブーム操作レバー
６０ コントローラ
６１ バルブ作動制御部
６２ 位置算出部
６３ 規制制御部
６４ 記憶部（記憶手段）
６５ ノンストップ作動制御部（ノンストップ作動制御手段）
８０ 位置検出手段
１６４ 記憶部（記憶手段）
１６５ ノンストップ作動制御部（ノンストップ作動制御手段）
１６７ 負荷率算出部（負荷率算出手段）
Ｌ５ 規制線
ＴＲ トレース線
ｎ 誘導線
Ｐ1
誘導線の始点
【特許請求の範囲】
【請求項１】
走行体と、
前記走行体に起伏及び伸縮動自在に設けられ、先端部に作業機を有したブームと、
前記ブームの先端部の移動が禁止される領域との境界線である規制線上に若しくは前記規制線よりも内側の領域内に設けられたトレース線のデータを記憶した記憶手段と、
前記ブームの倒伏作動中、前記ブームの先端部が前記トレース線に達しようとしていると判断したとき、前記ブームの倒伏作動に併せて前記ブームの収縮作動を行わせることにより、前記ブームの先端部を前記トレース線に沿って下降移動させるノンストップ作動制御手段とを備え、
前記ノンストップ作動制御手段は、倒伏作動している前記ブームの先端部が前記トレース線に至る前に、前記ブームの先端部が描いている軌道から延びて前記軌道の下方領域を通る誘導線を設定し、前記ブームの先端部が前記誘導線を通って前記トレース線上に至るように前記ブームを作動させることを特徴とするブーム作業車のノンストップ作動制御装置。
【請求項２】
前記誘導線の始点は、ブームの長さに応じた位置に設定されることを特徴とする請求項１記載のブーム作業車のノンストップ作動制御装置。
【請求項３】
前記誘導線の始点は、前記ブームの倒伏作動速度に応じた位置に設定されることを特徴とする請求項１又は２記載のブーム作業車のノンストップ作動制御装置。
【請求項４】
走行体と、
前記走行体に起伏及び伸縮動自在に設けられ、先端部に作業機を有したブームと、
前記走行体に作用する転倒モーメントを検出する転倒モーメント検出手段と、
前記走行体に作用する転倒モーメントの限界値として設定された許容転倒モーメントを記憶した記憶手段と、
前記転倒モーメント検出手段において検出された検出転倒モーメント及び前記記憶手段に記憶された前記許容転倒モーメントから、前記許容転倒モーメントに対する検出転倒モーメントの比である算出負荷率を算出する負荷率算出手段と、
前記ブームの倒伏作動中、前記負荷率算出手段により算出された算出負荷率が予め定められた限界負荷率に達しようとしていると判断したとき、前記ブームの倒伏作動に併せて前記ブームの収縮作動を行わせることにより、前記負荷率算出手段により算出された算出負荷率が前記限界負荷率を超えないように前記ブームの先端部を下降移動させるノンストップ作動制御手段とを備え、
前記ノンストップ作動制御手段は、前記負荷率算出手段により算出された算出負荷率が前記限界負荷率と同じ若しくは前記限界負荷率よりも小さい値として定められた第１の所定負荷率に至る前に、前記ブームの先端部が描いている軌道から延びて前記軌道の下方領域を通る誘導線を設定し、前記負荷率算出手段により算出された算出負荷率が前記第１の所定負荷率になるまで前記ブームの先端部が前記誘導線を通って移動するように前記ブームを作動させることを特徴とするブーム作業車のノンストップ作動制御装置。
【請求項５】
前記ノンストップ作動制御手段は、前記負荷率算出手段により算出された算出負荷率が前記第１の所定負荷率よりも小さい値として定められた第２の所定負荷率に達したときの前記ブームの先端部の位置を前記誘導線の始点として設定することを特徴とする請求項４記載のブーム作業車のノンストップ作動制御装置。
【請求項６】
前記第２の所定負荷率は、前記ブームの長さに応じた値に設定されることを特徴とする請求項５記載のブーム作業車のノンストップ作動制御装置。
【請求項７】
前記第２の所定負荷率は、前記ブームの倒伏作動速度に応じた値に設定されることを特徴とする請求項５又は６記載のブーム作業車のノンストップ作動制御装置。
【請求項８】
前記誘導線が水平線となす傾き角は、前記ブームの長さに応じた値に設定されることを特徴とする請求項１〜７のいずれかに記載のブーム作業車のノンストップ作動制御装置。
【請求項９】
前記誘導線が水平線となす傾き角は、前記ブームの倒伏作動速度に応じた値に設定されることを特徴とする請求項１〜８のいずれかに記載のブーム作業車のノンストップ作動制御装置。
【請求項１】
走行体と、
前記走行体に起伏及び伸縮動自在に設けられ、先端部に作業機を有したブームと、
前記ブームの先端部の移動が禁止される領域との境界線である規制線上に若しくは前記規制線よりも内側の領域内に設けられたトレース線のデータを記憶した記憶手段と、
前記ブームの倒伏作動中、前記ブームの先端部が前記トレース線に達しようとしていると判断したとき、前記ブームの倒伏作動に併せて前記ブームの収縮作動を行わせることにより、前記ブームの先端部を前記トレース線に沿って下降移動させるノンストップ作動制御手段とを備え、
前記ノンストップ作動制御手段は、倒伏作動している前記ブームの先端部が前記トレース線に至る前に、前記ブームの先端部が描いている軌道から延びて前記軌道の下方領域を通る誘導線を設定し、前記ブームの先端部が前記誘導線を通って前記トレース線上に至るように前記ブームを作動させることを特徴とするブーム作業車のノンストップ作動制御装置。
【請求項２】
前記誘導線の始点は、ブームの長さに応じた位置に設定されることを特徴とする請求項１記載のブーム作業車のノンストップ作動制御装置。
【請求項３】
前記誘導線の始点は、前記ブームの倒伏作動速度に応じた位置に設定されることを特徴とする請求項１又は２記載のブーム作業車のノンストップ作動制御装置。
【請求項４】
走行体と、
前記走行体に起伏及び伸縮動自在に設けられ、先端部に作業機を有したブームと、
前記走行体に作用する転倒モーメントを検出する転倒モーメント検出手段と、
前記走行体に作用する転倒モーメントの限界値として設定された許容転倒モーメントを記憶した記憶手段と、
前記転倒モーメント検出手段において検出された検出転倒モーメント及び前記記憶手段に記憶された前記許容転倒モーメントから、前記許容転倒モーメントに対する検出転倒モーメントの比である算出負荷率を算出する負荷率算出手段と、
前記ブームの倒伏作動中、前記負荷率算出手段により算出された算出負荷率が予め定められた限界負荷率に達しようとしていると判断したとき、前記ブームの倒伏作動に併せて前記ブームの収縮作動を行わせることにより、前記負荷率算出手段により算出された算出負荷率が前記限界負荷率を超えないように前記ブームの先端部を下降移動させるノンストップ作動制御手段とを備え、
前記ノンストップ作動制御手段は、前記負荷率算出手段により算出された算出負荷率が前記限界負荷率と同じ若しくは前記限界負荷率よりも小さい値として定められた第１の所定負荷率に至る前に、前記ブームの先端部が描いている軌道から延びて前記軌道の下方領域を通る誘導線を設定し、前記負荷率算出手段により算出された算出負荷率が前記第１の所定負荷率になるまで前記ブームの先端部が前記誘導線を通って移動するように前記ブームを作動させることを特徴とするブーム作業車のノンストップ作動制御装置。
【請求項５】
前記ノンストップ作動制御手段は、前記負荷率算出手段により算出された算出負荷率が前記第１の所定負荷率よりも小さい値として定められた第２の所定負荷率に達したときの前記ブームの先端部の位置を前記誘導線の始点として設定することを特徴とする請求項４記載のブーム作業車のノンストップ作動制御装置。
【請求項６】
前記第２の所定負荷率は、前記ブームの長さに応じた値に設定されることを特徴とする請求項５記載のブーム作業車のノンストップ作動制御装置。
【請求項７】
前記第２の所定負荷率は、前記ブームの倒伏作動速度に応じた値に設定されることを特徴とする請求項５又は６記載のブーム作業車のノンストップ作動制御装置。
【請求項８】
前記誘導線が水平線となす傾き角は、前記ブームの長さに応じた値に設定されることを特徴とする請求項１〜７のいずれかに記載のブーム作業車のノンストップ作動制御装置。
【請求項９】
前記誘導線が水平線となす傾き角は、前記ブームの倒伏作動速度に応じた値に設定されることを特徴とする請求項１〜８のいずれかに記載のブーム作業車のノンストップ作動制御装置。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
【図１５】
【図１６】
【図１７】
【図１８】
【図１９】
【図２０】
【図２１】
【図２２】
【図２３】
【図２４】
【図２５】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
【図１５】
【図１６】
【図１７】
【図１８】
【図１９】
【図２０】
【図２１】
【図２２】
【図２３】
【図２４】
【図２５】
【公開番号】特開２００６−１６８８７０（Ｐ２００６−１６８８７０Ａ）
【公開日】平成１８年６月２９日（２００６．６．２９）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００４−３６１１１１（Ｐ２００４−３６１１１１）
【出願日】平成１６年１２月１４日（２００４．１２．１４）
【出願人】（０００１１６６４４）株式会社アイチコーポレーション (168)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成１８年６月２９日（２００６．６．２９）
【国際特許分類】
【出願日】平成１６年１２月１４日（２００４．１２．１４）
【出願人】（０００１１６６４４）株式会社アイチコーポレーション (168)
【Ｆターム（参考）】
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