低熱伝導性フレーム材
【課題】ウェブ部に設ける孔の適正配置により、機械的特性の低下を抑制しつつ、熱貫流抵抗の向上が可能な鋼製フレーム材を提供する。
【解決手段】フランジ部とウェブ部を有する形鋼からなり、前記ウェブ部に長さ方向に長孔がｎ列で不連続に多数設けられたフレーム材において、長孔の長さをＬ、孔間距離をａ、αを定数として熱経路差ＸをＸ＝(ｎ−α)(Ｌ−ａ)／２で表すとき、前記長孔を、１５ｍｍ≦Ｘ≦１５０ｍｍの関係を満たすように設ける。
ただし、Ｌ≦１００ｍｍ、ｎ＜３のときα＝０.２５，ｎ≧３のときα＝１とする。
【解決手段】フランジ部とウェブ部を有する形鋼からなり、前記ウェブ部に長さ方向に長孔がｎ列で不連続に多数設けられたフレーム材において、長孔の長さをＬ、孔間距離をａ、αを定数として熱経路差ＸをＸ＝(ｎ−α)(Ｌ−ａ)／２で表すとき、前記長孔を、１５ｍｍ≦Ｘ≦１５０ｍｍの関係を満たすように設ける。
ただし、Ｌ≦１００ｍｍ、ｎ＜３のときα＝０.２５，ｎ≧３のときα＝１とする。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、建築物の骨材等に用いる熱伝導性の低い鋼製フレーム材に関する。
【背景技術】
【０００２】
最近、木材価格の高騰化に対応して建築物のフレーム材に形鋼を用いたスチールハウスが多くなっている。フレーム材に形鋼を用いた壁構造では、鋼製フレーム材の外側に外壁材が釘等で止着され、鋼製フレーム材の内側には石膏ボード等の内壁材が取付けられている。断熱性を持たせるために、外壁材と内壁材、及び鋼製フレーム材に囲まれた空間にはグラスウールや発泡樹脂等の断熱材が充填されている。
ところで、上記のような断熱壁構造では、例えば冬季に、外壁材が外気によって冷却されると内壁材も鋼製フレーム材を介して冷却され、内壁材面等に結露を生じさせている。結露が激しくなると、内壁材面やこの内壁材に貼り付けた壁紙をぬらし、シミやカビを発生させたり、壁紙そのものを剥離させたりするという問題があった。
【０００３】
このような結露は、フレーム材として用いた鉄骨の熱伝導性がよいために、当該鋼製フレーム材を介して熱が建築物の内外に伝わる“熱橋”となる現象が生じたことに起因している。
このため、鋼製フレーム材が“熱橋”となる現象が生じることを抑制するための検討が各方面でなされている。例えば、特許文献１では、フレーム材として、フランジ部とウェブ部を有する形鋼を用いる場合、熱伝導を低減するために、フランジ部近傍のウェブ部の横断面積に比べて中間のウェブ部の横断面積を小さくしたものを用いることが提案されている。フランジ部で受けた熱を、中間のウェブ部での伝熱を少なくして反対側のフランジ部に伝わるのを押えようとするものである。そして、中間のウェブ部の横断面積を小さくする手段として、ウェブ部の中間の板厚を薄くしたり、ウェブ部の中間を網目状にしたり、ウェブ部の中間に多数の孔をあけたり、ウェブ部の中間の板厚を薄くし且つ網目状にしたりすることが挙げられている。
【０００４】
さらに特許文献２では、フランジ部とウェブ部を有する金属性フレーム材において、強度の低下を可及的に防ぎながら、孔を横切る方向での熱の通り道の長さを大きくして熱伝導率を小さくするために、ウェブ部に設けた多数の孔を、板材に入れた切れ目の側傍を起こして形成されたものとしたものが提案されている。
【特許文献１】特開２０００−８７５０５号公報
【特許文献２】特開２００２−１４６９３６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
上記特許文献１，２で提案されたフレーム材は、熱伝導経路を細くしたり、孔周辺の迂回により長くしたりすることによってみかけの熱伝導率を低減することができている。しかしながら、フランジ部近傍のウェブ部の横断面積に比べて中間のウェブ部の横断面積が結果的に小さくなっており、機械的特性の点で断面性能が低下するという問題点が発生することになる。また、特許文献２による切れ目の側傍を起こす加工には、成形ロールの改造が必要であるばかりでなく、加工速度が遅い。またロールの刃は切断のたびに摩耗するが、ロールでは研磨できないので作りかえるしかない。さらに成形途中で成形パターンの変更ができない。このように、特許文献２で提案されたフレーム材は、生産効率が悪い。
孔等の形成により機械的特性の低下は避けられないが、本発明は、ウェブ部に設ける孔の適正配置により、機械的特性の低下を抑制しつつ、熱貫流抵抗の向上が可能な鋼製フレーム材を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明の低熱伝導性フレーム材は、フランジ部とウェブ部を有する形鋼からなり、前記ウェブ部に長さ方向に長孔がｎ列で不連続に多数設けられたフレーム材であって、該長孔の長さをＬ、孔間距離をａ、αを定数として熱経路差ＸをＸ＝(ｎ−α)(Ｌ−ａ)／２で表すとき、１５ｍｍ≦Ｘ≦１５０ｍｍの関係を満たすように前記長孔が設けられていることを特徴とする。
ただし、Ｌ≦１００ｍｍ、ｎ：６以下の整数、ｎ＜３のときα＝０.２５，ｎ≧３のときα＝１とする。
形鋼としてはリップ溝形鋼が好ましいが、単なる溝形鋼や他の形鋼であっても良い。
多数の長孔は、孔列芯ピッチ１０ｍｍ以上で、千鳥配置されていることが好ましい。
【発明の効果】
【０００７】
本発明においては、鋼製フレーム材のウェブ部の長さ方向に、すなわち熱流方向に垂直に不連続の長孔が、伝熱経路差が極力大きくなるように設けられている。このため、熱貫流抵抗を向上させつつ、機械的特性低下が抑制された鋼製フレーム材が得られている。
ウェブ部に設ける長孔の、単なるサイズや配置位置の検討により、熱貫流抵抗の向上と機械的特性低下の抑制が両立できた鋼製フレーム材を低コストで提供することが可能になる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００８】
本発明のような鋼製のフレーム材としては、図１に示されるような断面形状を有するリップ溝形鋼が多く用いられている。しかし、このような形状に限定されることなく、軽量溝形鋼，軽量Ｚ型鋼，リップＺ型鋼，Ｉ形鋼，Ｈ形鋼，ハット形鋼，ＣＴ形鋼等の他に、山形鋼や角管も使用することができる。ただし、前記したように結露が生じることもあるので、耐食性を備えていることが好ましい。この意味からも、防食めっき、防食塗装等が施された鋼材を用いることが好ましい。
【０００９】
本発明者等は、上記のような形鋼からなるフレーム材において、熱貫流抵抗を向上させつつ、機械的特性の低下を極力抑制することが可能な長孔の配置構造につき、鋭意検討を重ねた。その結果、本発明に到達したものである。以下にその詳細を説明する。
前記したように、熱伝導経路を迂回させるべく長孔を設けると機械的特性は低下する。そこで、形成した長孔とみかけの熱伝導率の関係、及び長孔と機械的特性の関係を調査し、熱貫流抵抗及び機械的特性の両面から、満足できる長孔の設置形態を決定した。
【００１０】
まず、図２に示すような、Ｈ，Ａ，Ｃ，ｔ（板厚）のサイズを有するリップ溝形鋼に、孔長さ；Ｌ，孔幅；ｗ，孔間距離；ａ，孔列芯ピッチ；ｐ，孔列；ｎの長孔を設けたフレーム材について、伝熱経路差，断面二次モーメント及び熱貫流抵抗を計算した。
このようなフレーム材に、長手方向に垂直に熱流が発生すると、その経路は、孔がない場合と比較して、(ｎ−α)(Ｌ−ａ)／２分だけ長くなる。この値をＸ値とする。この際、ｎ≧３の場合は、α＝１で問題はない。ｎ＜３の場合にはα＝０.２５とする。αを０.２５とした理由については後述する。
またこのフレーム材について断面二次モーメント及び熱貫流抵抗を計算することができる。ただしこの計算値は理論値とする。
【００１１】
具体的に、Ｈ＝１００ｍｍ，Ａ＝５０ｍｍ，Ｃ＝２０ｍｍ，ｔ＝２.３ｍｍのサイズを有するリップ溝形鋼（大型形鋼）及びＨ＝６０ｍｍ，Ａ＝３０ｍｍ，Ｃ＝１０，ｔ＝１.６ｍｍのサイズを有するリップ溝形鋼（小型形鋼）について、前記Ｌ，ｗ，ａ，ｐ，ｎを種々変更した場合の、伝熱経路差Ｘ，断面二次モーメント及び熱貫流抵抗Ｒ（ｍ2・Ｋ／Ｗ）を計算した。なお、熱貫流抵抗Ｒは(社)リビングアメニティ協会の熱貫流率計算ソフト「ＴＢ３Ｄ／ＦＤＭ」により求めたものである。
その結果を表１に示す。表中の備考欄に示す大型形鋼，小型形鋼は前記サイズの違いを表す。
表１に見られる通り、想定した範囲の孔を設けても断面二次モーメント的には何ら問題がない、すなわち強度的に全く問題がないことがわかる。
【００１２】
次に、貫流熱の特性について検討する。
上記結果に基づいて熱貫流抵抗Ｒ値を各種変数候補Ｌ／ａ，Ｌ／ｗやＸ値に対して整理すると表２に示す通りとなる。Ｒ値はＸ値に対して相関関係が認められたので、両者をグラフ上にプロットすると、図３に示す通りとなる。
図３に示す結果からＲ値とＸ値の間に線形関係を見出すことができる。そこで回帰式を計算すると次のようになる。
Ｒ（Ｘ）＝０.００３Ｘ＋０.１８６
なお、この式で表される熱貫流抵抗Ｒの誤差は±１０％の範囲にある。
【００１３】
【００１４】
【００１５】
次に、Ｈ＝１００ｍｍ，Ａ＝５０ｍｍ，Ｃ＝２０ｍｍ，ｔ＝２.３ｍｍのサイズを有するリップ溝形鋼について、ｎが１及び２に場合について、前記定数αの値をどのようにすればよいかについて説明する。
例えば、α＝０.２とすると、ｎ＝２の場合、Ｘ＝(ｎ−α)(Ｌ−ａ)／２で表される経路差は４８.６に、Ｒ＝０.００３Ｘ＋０.１８６で表されるＲの計算値は０.３３２となって、解析値０.３１１に比べて誤差が大きい。ｎ＝１の場合も、同様に経路差は２１.６に、Ｒの計算値は０.２５１となり解析値０.２４７に比べて誤差が大きい。
【００１６】
同様にα＝０.２５とすると、ｎ＝２の場合、経路差は４７.２５に、Ｒの計算値は０.３２８となって、α＝２.０の場合と比較して誤差が小さくなる。なお、ここでの誤差は絶対値とする。ｎ＝１の場合も、同様に経路差は２１.６に、Ｒの計算値は０.２５１となりα＝０.２の場合と比較して誤差が小さくなる。
また、α＝０.２７とすると、ｎ＝２の場合、経路差は４６.７１に、Ｒの計算値は０.３２６となって、α＝０.２５の場合よりも誤差が小さくなる。ｎ＝１の場合も、同様に経路差は１９.７１に、Ｒの計算値は０.２４５となりα＝０.２５の場合と比較して誤差が大きくなる。なお、ここでも誤差は絶対値とする。
【００１７】
さらに、α＝０.２８とすると、ｎ＝２の場合、経路差は４６.４４に、Ｒの計算値は０.３２５３となって、α＝０.２７の場合よりも誤差が小さくなる。ｎ＝１の場合も、同様に経路差は１９.４４に、Ｒの計算値は０.２４４３となりα＝０.２７の場合と比較して誤差が大きくなる。なお、ここでも誤差は絶対値とする。さらにまた、α＝０.２９とすると、ｎ＝２の場合、経路差は４６.１７に、Ｒの計算値は０.３２４５となって、α＝０.２８の場合よりも誤差がさらに小さくなる。ｎ＝１の場合も、同様に経路差は１９.１７に、Ｒの計算値は０.２４３５となりα＝０.２７の場合と比較して誤差が大きくなる。
α＝０.２０，α＝０.２５，α＝０.２７，α＝０.２８及びα＝０.２９の場合とで、Ｒの誤差の平均値を比較すると、α＝０.２５の場合、誤差の平均値は最も低くなる。
そこで、伝熱経路差ＸをＸ＝(ｎ−α)(Ｌ−ａ)／２で表すとき、ｎが３未満の場合に、定数αは０.２５とする。
【００１８】
上記の通り、伝熱経路差ＸがＸ＝(ｎ−α)(Ｌ−ａ)／２で表されるとき、熱貫流抵抗Ｒは回帰式Ｒ（Ｘ）＝０.００３Ｘ＋０.１８６で表される。
孔を全く形成しなかったものとして約３０％程度の熱貫流抵抗の向上を期待するとき、前記伝熱経路差Ｘは１５ｍｍ以上を必要とすることになる。
ところで、本発明のような形鋼からなるフレーム材にあっては、通常、長孔は６列以下で設けられている。例えばｎ＝６，Ｌ＝７０ｍｍ，ａ＝１０ｍｍのとき、Ｘ＝１５０ｍｍとなる。
すなわち、伝熱経路差ＸがＸ＝(ｎ−α)(Ｌ−ａ)／２で表されるとき、伝熱経路差Ｘが１５ｍｍ以上１５０ｍｍ以下になるように長孔を設けると、熱貫流抵抗及び機械的特性の両面で所望の特性を有する低熱伝導性フレーム材が得られる。
【００１９】
なお、孔開けに際しては、断面二次モーメントや断面係数の低下量が最小となるように、できるだけウェブの中心付近に孔を開けることが好ましい。これにより、低熱伝導形鋼の断面二次モーメントや断面係数は、孔なしに比べて９０％以上の性能を維持できる。
孔なしに比べて断面係数が仮に９０％に低下しても、めっき鋼材（ＳＧＨＣ４００）と一般構造用鋼材（ＳＳ４００）の基準強度比が１.１９である点を考慮すると、めっき鋼材を用いれば耐力部材として十分に実用設計できる性能値を有する鋼製フレーム材が提供される。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】リップ溝形鋼の断面形状を説明する図
【図２】リップ溝形鋼のウェブ部に長孔を設けた本発明フレーム材の斜視図
【図３】伝熱経路差と熱貫流抵抗の関係を示す図
【技術分野】
【０００１】
本発明は、建築物の骨材等に用いる熱伝導性の低い鋼製フレーム材に関する。
【背景技術】
【０００２】
最近、木材価格の高騰化に対応して建築物のフレーム材に形鋼を用いたスチールハウスが多くなっている。フレーム材に形鋼を用いた壁構造では、鋼製フレーム材の外側に外壁材が釘等で止着され、鋼製フレーム材の内側には石膏ボード等の内壁材が取付けられている。断熱性を持たせるために、外壁材と内壁材、及び鋼製フレーム材に囲まれた空間にはグラスウールや発泡樹脂等の断熱材が充填されている。
ところで、上記のような断熱壁構造では、例えば冬季に、外壁材が外気によって冷却されると内壁材も鋼製フレーム材を介して冷却され、内壁材面等に結露を生じさせている。結露が激しくなると、内壁材面やこの内壁材に貼り付けた壁紙をぬらし、シミやカビを発生させたり、壁紙そのものを剥離させたりするという問題があった。
【０００３】
このような結露は、フレーム材として用いた鉄骨の熱伝導性がよいために、当該鋼製フレーム材を介して熱が建築物の内外に伝わる“熱橋”となる現象が生じたことに起因している。
このため、鋼製フレーム材が“熱橋”となる現象が生じることを抑制するための検討が各方面でなされている。例えば、特許文献１では、フレーム材として、フランジ部とウェブ部を有する形鋼を用いる場合、熱伝導を低減するために、フランジ部近傍のウェブ部の横断面積に比べて中間のウェブ部の横断面積を小さくしたものを用いることが提案されている。フランジ部で受けた熱を、中間のウェブ部での伝熱を少なくして反対側のフランジ部に伝わるのを押えようとするものである。そして、中間のウェブ部の横断面積を小さくする手段として、ウェブ部の中間の板厚を薄くしたり、ウェブ部の中間を網目状にしたり、ウェブ部の中間に多数の孔をあけたり、ウェブ部の中間の板厚を薄くし且つ網目状にしたりすることが挙げられている。
【０００４】
さらに特許文献２では、フランジ部とウェブ部を有する金属性フレーム材において、強度の低下を可及的に防ぎながら、孔を横切る方向での熱の通り道の長さを大きくして熱伝導率を小さくするために、ウェブ部に設けた多数の孔を、板材に入れた切れ目の側傍を起こして形成されたものとしたものが提案されている。
【特許文献１】特開２０００−８７５０５号公報
【特許文献２】特開２００２−１４６９３６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
上記特許文献１，２で提案されたフレーム材は、熱伝導経路を細くしたり、孔周辺の迂回により長くしたりすることによってみかけの熱伝導率を低減することができている。しかしながら、フランジ部近傍のウェブ部の横断面積に比べて中間のウェブ部の横断面積が結果的に小さくなっており、機械的特性の点で断面性能が低下するという問題点が発生することになる。また、特許文献２による切れ目の側傍を起こす加工には、成形ロールの改造が必要であるばかりでなく、加工速度が遅い。またロールの刃は切断のたびに摩耗するが、ロールでは研磨できないので作りかえるしかない。さらに成形途中で成形パターンの変更ができない。このように、特許文献２で提案されたフレーム材は、生産効率が悪い。
孔等の形成により機械的特性の低下は避けられないが、本発明は、ウェブ部に設ける孔の適正配置により、機械的特性の低下を抑制しつつ、熱貫流抵抗の向上が可能な鋼製フレーム材を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明の低熱伝導性フレーム材は、フランジ部とウェブ部を有する形鋼からなり、前記ウェブ部に長さ方向に長孔がｎ列で不連続に多数設けられたフレーム材であって、該長孔の長さをＬ、孔間距離をａ、αを定数として熱経路差ＸをＸ＝(ｎ−α)(Ｌ−ａ)／２で表すとき、１５ｍｍ≦Ｘ≦１５０ｍｍの関係を満たすように前記長孔が設けられていることを特徴とする。
ただし、Ｌ≦１００ｍｍ、ｎ：６以下の整数、ｎ＜３のときα＝０.２５，ｎ≧３のときα＝１とする。
形鋼としてはリップ溝形鋼が好ましいが、単なる溝形鋼や他の形鋼であっても良い。
多数の長孔は、孔列芯ピッチ１０ｍｍ以上で、千鳥配置されていることが好ましい。
【発明の効果】
【０００７】
本発明においては、鋼製フレーム材のウェブ部の長さ方向に、すなわち熱流方向に垂直に不連続の長孔が、伝熱経路差が極力大きくなるように設けられている。このため、熱貫流抵抗を向上させつつ、機械的特性低下が抑制された鋼製フレーム材が得られている。
ウェブ部に設ける長孔の、単なるサイズや配置位置の検討により、熱貫流抵抗の向上と機械的特性低下の抑制が両立できた鋼製フレーム材を低コストで提供することが可能になる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００８】
本発明のような鋼製のフレーム材としては、図１に示されるような断面形状を有するリップ溝形鋼が多く用いられている。しかし、このような形状に限定されることなく、軽量溝形鋼，軽量Ｚ型鋼，リップＺ型鋼，Ｉ形鋼，Ｈ形鋼，ハット形鋼，ＣＴ形鋼等の他に、山形鋼や角管も使用することができる。ただし、前記したように結露が生じることもあるので、耐食性を備えていることが好ましい。この意味からも、防食めっき、防食塗装等が施された鋼材を用いることが好ましい。
【０００９】
本発明者等は、上記のような形鋼からなるフレーム材において、熱貫流抵抗を向上させつつ、機械的特性の低下を極力抑制することが可能な長孔の配置構造につき、鋭意検討を重ねた。その結果、本発明に到達したものである。以下にその詳細を説明する。
前記したように、熱伝導経路を迂回させるべく長孔を設けると機械的特性は低下する。そこで、形成した長孔とみかけの熱伝導率の関係、及び長孔と機械的特性の関係を調査し、熱貫流抵抗及び機械的特性の両面から、満足できる長孔の設置形態を決定した。
【００１０】
まず、図２に示すような、Ｈ，Ａ，Ｃ，ｔ（板厚）のサイズを有するリップ溝形鋼に、孔長さ；Ｌ，孔幅；ｗ，孔間距離；ａ，孔列芯ピッチ；ｐ，孔列；ｎの長孔を設けたフレーム材について、伝熱経路差，断面二次モーメント及び熱貫流抵抗を計算した。
このようなフレーム材に、長手方向に垂直に熱流が発生すると、その経路は、孔がない場合と比較して、(ｎ−α)(Ｌ−ａ)／２分だけ長くなる。この値をＸ値とする。この際、ｎ≧３の場合は、α＝１で問題はない。ｎ＜３の場合にはα＝０.２５とする。αを０.２５とした理由については後述する。
またこのフレーム材について断面二次モーメント及び熱貫流抵抗を計算することができる。ただしこの計算値は理論値とする。
【００１１】
具体的に、Ｈ＝１００ｍｍ，Ａ＝５０ｍｍ，Ｃ＝２０ｍｍ，ｔ＝２.３ｍｍのサイズを有するリップ溝形鋼（大型形鋼）及びＨ＝６０ｍｍ，Ａ＝３０ｍｍ，Ｃ＝１０，ｔ＝１.６ｍｍのサイズを有するリップ溝形鋼（小型形鋼）について、前記Ｌ，ｗ，ａ，ｐ，ｎを種々変更した場合の、伝熱経路差Ｘ，断面二次モーメント及び熱貫流抵抗Ｒ（ｍ2・Ｋ／Ｗ）を計算した。なお、熱貫流抵抗Ｒは(社)リビングアメニティ協会の熱貫流率計算ソフト「ＴＢ３Ｄ／ＦＤＭ」により求めたものである。
その結果を表１に示す。表中の備考欄に示す大型形鋼，小型形鋼は前記サイズの違いを表す。
表１に見られる通り、想定した範囲の孔を設けても断面二次モーメント的には何ら問題がない、すなわち強度的に全く問題がないことがわかる。
【００１２】
次に、貫流熱の特性について検討する。
上記結果に基づいて熱貫流抵抗Ｒ値を各種変数候補Ｌ／ａ，Ｌ／ｗやＸ値に対して整理すると表２に示す通りとなる。Ｒ値はＸ値に対して相関関係が認められたので、両者をグラフ上にプロットすると、図３に示す通りとなる。
図３に示す結果からＲ値とＸ値の間に線形関係を見出すことができる。そこで回帰式を計算すると次のようになる。
Ｒ（Ｘ）＝０.００３Ｘ＋０.１８６
なお、この式で表される熱貫流抵抗Ｒの誤差は±１０％の範囲にある。
【００１３】
【００１４】
【００１５】
次に、Ｈ＝１００ｍｍ，Ａ＝５０ｍｍ，Ｃ＝２０ｍｍ，ｔ＝２.３ｍｍのサイズを有するリップ溝形鋼について、ｎが１及び２に場合について、前記定数αの値をどのようにすればよいかについて説明する。
例えば、α＝０.２とすると、ｎ＝２の場合、Ｘ＝(ｎ−α)(Ｌ−ａ)／２で表される経路差は４８.６に、Ｒ＝０.００３Ｘ＋０.１８６で表されるＲの計算値は０.３３２となって、解析値０.３１１に比べて誤差が大きい。ｎ＝１の場合も、同様に経路差は２１.６に、Ｒの計算値は０.２５１となり解析値０.２４７に比べて誤差が大きい。
【００１６】
同様にα＝０.２５とすると、ｎ＝２の場合、経路差は４７.２５に、Ｒの計算値は０.３２８となって、α＝２.０の場合と比較して誤差が小さくなる。なお、ここでの誤差は絶対値とする。ｎ＝１の場合も、同様に経路差は２１.６に、Ｒの計算値は０.２５１となりα＝０.２の場合と比較して誤差が小さくなる。
また、α＝０.２７とすると、ｎ＝２の場合、経路差は４６.７１に、Ｒの計算値は０.３２６となって、α＝０.２５の場合よりも誤差が小さくなる。ｎ＝１の場合も、同様に経路差は１９.７１に、Ｒの計算値は０.２４５となりα＝０.２５の場合と比較して誤差が大きくなる。なお、ここでも誤差は絶対値とする。
【００１７】
さらに、α＝０.２８とすると、ｎ＝２の場合、経路差は４６.４４に、Ｒの計算値は０.３２５３となって、α＝０.２７の場合よりも誤差が小さくなる。ｎ＝１の場合も、同様に経路差は１９.４４に、Ｒの計算値は０.２４４３となりα＝０.２７の場合と比較して誤差が大きくなる。なお、ここでも誤差は絶対値とする。さらにまた、α＝０.２９とすると、ｎ＝２の場合、経路差は４６.１７に、Ｒの計算値は０.３２４５となって、α＝０.２８の場合よりも誤差がさらに小さくなる。ｎ＝１の場合も、同様に経路差は１９.１７に、Ｒの計算値は０.２４３５となりα＝０.２７の場合と比較して誤差が大きくなる。
α＝０.２０，α＝０.２５，α＝０.２７，α＝０.２８及びα＝０.２９の場合とで、Ｒの誤差の平均値を比較すると、α＝０.２５の場合、誤差の平均値は最も低くなる。
そこで、伝熱経路差ＸをＸ＝(ｎ−α)(Ｌ−ａ)／２で表すとき、ｎが３未満の場合に、定数αは０.２５とする。
【００１８】
上記の通り、伝熱経路差ＸがＸ＝(ｎ−α)(Ｌ−ａ)／２で表されるとき、熱貫流抵抗Ｒは回帰式Ｒ（Ｘ）＝０.００３Ｘ＋０.１８６で表される。
孔を全く形成しなかったものとして約３０％程度の熱貫流抵抗の向上を期待するとき、前記伝熱経路差Ｘは１５ｍｍ以上を必要とすることになる。
ところで、本発明のような形鋼からなるフレーム材にあっては、通常、長孔は６列以下で設けられている。例えばｎ＝６，Ｌ＝７０ｍｍ，ａ＝１０ｍｍのとき、Ｘ＝１５０ｍｍとなる。
すなわち、伝熱経路差ＸがＸ＝(ｎ−α)(Ｌ−ａ)／２で表されるとき、伝熱経路差Ｘが１５ｍｍ以上１５０ｍｍ以下になるように長孔を設けると、熱貫流抵抗及び機械的特性の両面で所望の特性を有する低熱伝導性フレーム材が得られる。
【００１９】
なお、孔開けに際しては、断面二次モーメントや断面係数の低下量が最小となるように、できるだけウェブの中心付近に孔を開けることが好ましい。これにより、低熱伝導形鋼の断面二次モーメントや断面係数は、孔なしに比べて９０％以上の性能を維持できる。
孔なしに比べて断面係数が仮に９０％に低下しても、めっき鋼材（ＳＧＨＣ４００）と一般構造用鋼材（ＳＳ４００）の基準強度比が１.１９である点を考慮すると、めっき鋼材を用いれば耐力部材として十分に実用設計できる性能値を有する鋼製フレーム材が提供される。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】リップ溝形鋼の断面形状を説明する図
【図２】リップ溝形鋼のウェブ部に長孔を設けた本発明フレーム材の斜視図
【図３】伝熱経路差と熱貫流抵抗の関係を示す図
【特許請求の範囲】
【請求項１】
フランジ部とウェブ部を有する形鋼からなり、前記ウェブ部に長さ方向に長孔がｎ列で不連続に多数設けられたフレーム材であって、前記長孔の長さをＬ、孔間距離をａ、αを定数として熱経路差ＸをＸ＝(ｎ−α)(Ｌ−ａ)／２で表すとき、１５ｍｍ≦Ｘ≦１５０ｍｍの関係を満たすように前記長孔が設けられていることを特徴とする低熱伝導性フレーム材。
ただし、Ｌ≦１００ｍｍ、ｎ：６以下の整数、ｎ＜３のときα＝０.２５，ｎ≧３のときα＝１とする。
【請求項２】
形鋼が、リップ溝形鋼である請求項１に記載の低熱伝導性フレーム材。
【請求項３】
ｎ列の多数の長孔が、孔列芯ピッチ１０ｍｍ以上で、千鳥配置されている請求項１又は２に記載の低熱伝導性フレーム材。
【請求項１】
フランジ部とウェブ部を有する形鋼からなり、前記ウェブ部に長さ方向に長孔がｎ列で不連続に多数設けられたフレーム材であって、前記長孔の長さをＬ、孔間距離をａ、αを定数として熱経路差ＸをＸ＝(ｎ−α)(Ｌ−ａ)／２で表すとき、１５ｍｍ≦Ｘ≦１５０ｍｍの関係を満たすように前記長孔が設けられていることを特徴とする低熱伝導性フレーム材。
ただし、Ｌ≦１００ｍｍ、ｎ：６以下の整数、ｎ＜３のときα＝０.２５，ｎ≧３のときα＝１とする。
【請求項２】
形鋼が、リップ溝形鋼である請求項１に記載の低熱伝導性フレーム材。
【請求項３】
ｎ列の多数の長孔が、孔列芯ピッチ１０ｍｍ以上で、千鳥配置されている請求項１又は２に記載の低熱伝導性フレーム材。
【図１】
【図２】
【図３】
【図２】
【図３】
【公開番号】特開２００８−１０６５６２（Ｐ２００８−１０６５６２Ａ）
【公開日】平成２０年５月８日（２００８．５．８）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００６−２９２０２６（Ｐ２００６−２９２０２６）
【出願日】平成１８年１０月２７日（２００６．１０．２７）
【出願人】（５９３０２３７８５）日新総合建材株式会社 (23)
【出願人】（０００００４５８１）日新製鋼株式会社 (1,178)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２０年５月８日（２００８．５．８）
【国際特許分類】
【出願日】平成１８年１０月２７日（２００６．１０．２７）
【出願人】（５９３０２３７８５）日新総合建材株式会社 (23)
【出願人】（０００００４５８１）日新製鋼株式会社 (1,178)
【Ｆターム（参考）】
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