建築物の補強構造及びそれを含むコンクリート建築物
【課題】集合住宅のような中高層の建築物に対して適用可能であって、施工性に優れ、低コストで、施工時及び施工後における居住性を低下させることのない、耐震性等を高めるための建築物の補強構造を提供する。
【解決手段】建築物の補強構造１は、コンクリート建築物の柱２及び梁３を含む構造部分と、該構造部分で囲まれた補強対象面に形成された補強壁とからなる。補強壁は、繊維含有水硬性組成物からなるパネル４と、パネル４と柱２及び梁３を含む構造部分の間に現場打ちで打設された、繊維含有水硬性組成物からなる接合部５を含む。
【解決手段】建築物の補強構造１は、コンクリート建築物の柱２及び梁３を含む構造部分と、該構造部分で囲まれた補強対象面に形成された補強壁とからなる。補強壁は、繊維含有水硬性組成物からなるパネル４と、パネル４と柱２及び梁３を含む構造部分の間に現場打ちで打設された、繊維含有水硬性組成物からなる接合部５を含む。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、鋼繊維補強モルタルの如き繊維含有水硬性組成物の硬化体からなるパネル（プレキャスト壁材）を用いた、既存のコンクリート建築物の補強構造に関する。
【背景技術】
【０００２】
日本国内には、１９６０年代〜１９７０年代にかけての高度成長期に建てられ、現在、更新または補修の時期を迎えている集合住宅が数多く存在する。
これらの集合住宅は、１９８１年の新たな耐震基準の前に建築されているため、大地震に遭遇した場合、倒壊や、簡単な修復では済まない大きな損傷を受ける可能性がある。そのため、補強工事を予め行ない、大地震の遭遇時に受ける損傷の程度を小さく抑えることが望まれている。この際、居住者の経済的負担が小さく、施工時に居住性への影響が小さく、しかも施工後に補強壁等によって居住空間が狭くならないことが望まれる。
一方、これらの集合住宅は、居住空間が狭いため、主戸間の間仕切壁（構造壁）や床スラブの一部または全部を撤去するなどして、各住戸の居住空間を広く開放的に創り直すことができれば、リフォームによる快適な空間の創造を望む居住者を満足させうると考えられる。しかし、間仕切壁や床スラブを撤去した場合、建築構造上の強度の低下を避けるため、あるいは、もともと不足する耐震性をより高性能に向上させるために、何らかの補強を行う必要がある。
【０００３】
このような状況下において、従来より、既存の建物を補強するための技術が、種々提案されている。
一例として、既存の柱・はりフレームの内側に壁を新規に配置して耐震壁を構築する既存構造物の補強構造において、柱・はりフレームの内周に、新設壁に作用するせん断力を柱・はりフレームに伝達するせん断力伝達部材を突設してあることを特徴とする既存構造物の補強構造が提案されている（特許文献１参照）。
この補強構造における耐震壁は、柱とはりで囲まれた空間に対して縦横に配筋した壁筋の両側に、コンクリートを吹き付けて、必要な厚さに構築されるものである。
【特許文献１】特開２０００−２３４４４３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
上記の文献の技術において、耐震壁は、壁筋を配設したうえで、この壁筋にコンクリートを吹き付けることによって構築される。そのため、施工作業が煩雑であり、かつ施工に長時間を要するなどの問題がある。
また、通常、鉄筋コンクリート壁の厚さが１５〜２０ｃｍ程度であることを考慮すると、集合住宅の各戸に、上記の耐震壁を設けるとすれば、耐震壁の合計の質量が非常に大きくなり、建築物の基礎を補強するために大掛かりな工事を行なう必要が生じるという問題もある。なお、上記の文献の技術における耐震壁は、１階部分が店舗や駐車場等になっているために柱ばかりで壁量の少ない、いわゆるピロティ形式の建築物の１階部分の耐震補強に適用されるものである。
そこで、本発明は、集合住宅のような中高層の建築物に対して適用可能であって、施工性に優れ、低コストで、施工時及び施工後における居住性を低下させることのない、耐震性等を高めるための建築物の補強構造を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明者は、上記課題を解決するために鋭意検討した結果、繊維含有水硬性組成物からなるパネルを用いて、既存のコンクリート建築物の特定の位置に補強壁を形成すればよいことを見出し、本発明を完成した。
すなわち、本発明は、以下の［１］〜［８］を提供するものである。
［１］ コンクリート建築物の柱及び梁を含む構造部分と、該構造部分で囲まれた補強対象面に形成された補強壁とからなる建築物の補強構造であって、上記補強壁が、繊維含有水硬性組成物の硬化体からなるパネルと、該パネルと上記構造部分の間に形成された接合部とからなることを特徴とする建築物の補強構造。
［２］ 上記柱及び梁を含む構造部分で囲まれた補強対象面に既存の壁を含み、かつ、上記補強壁が、上記既存の壁の片面側に隣り合って形成されている上記［１］の建築物の補強構造。
［３］ 上記パネルを形成している繊維含有水硬性組成物の硬化体の圧縮強度が、１００Ｎ／ｍｍ２以上である上記［１］又は［２］の建築物の補強構造。
［４］ 上記接合部が、繊維含有水硬性組成物を現場打ちで打設してなる硬化体を含む上記［１］〜［３］のいずれかの建築物の補強構造。
［５］ コンクリート建築物の柱及び／又は梁と、補強壁とが、プレストレスを導入して圧着されている上記［１］〜［４］のいずれかの建築物の補強構造。
［６］ 各階に２戸以上の居住部分及び共用通路部分を有する２階建て以上のコンクリート建築物であって上記［１］〜［５］のいずれかの建築物の補強構造を含むことを特徴とするコンクリート建築物。
［７］ 鉛直方向の断面が格子状である柱及び梁の集合体を含み、かつ、該格子状である柱及び梁の集合体を構成する複数の区画に対して、市松模様の形態で交互に上記補強構造を形成させてなる上記［６］のコンクリート建築物。
［８］ 上記居住部分と上記共用通路部分の間、または、上記共用通路部分の外側に、上記補強構造を形成させてなる上記［６］又は［７］のコンクリート建築物。
【発明の効果】
【０００６】
本発明の補強構造は、繊維含有水硬性組成物の硬化体からなるパネルを用いているので、従来の補強壁と比べて厚さ等を小さくして軽量化することができ、コンクリート建築物の内部に当該補強構造を多数形成させたとしても、建築物の基礎を補強するなどの工事を併せて行なう必要がないか、または、基礎を補強する場合でも、小規模な工事で行なうことができる。そのため、集合住宅のような中高層の建築物に対しても、本発明の補強構造を建築物全体に万遍なく形成させて、耐震性等を高めることができる。
本発明の補強構造は、繊維含有水硬性組成物の硬化体からなるパネルを用いているので、現場打ちで補強壁を形成する場合と比べて、施工が容易でかつ施工時間を短くすることができる。
本発明の補強構造は、大地震に備えて免震装置や制震装置を取り付ける場合と比べて、低コストであり、実用的な価値が高い。新耐震基準（１９８１年）の前に建築された集合住宅等においては、本発明の補強構造を有しない場合には、大地震の発生時に大きな損傷を受け、修復コストが非常に高くなり、結局は取り壊して建替えざるを得なくなる事態が想定される。この点、本発明の補強構造を採用した場合には、大地震の発生時に、簡単な修復で済む程度の損傷を受けるに留まると予想される。
【０００７】
本発明の補強構造は、例えば、集合住宅における居住部分と共用通路部分の間の既存の壁に対して、共用通路側に積層させて形成することができる。
この場合、施工作業は、共用通路部分で行われるため、居住部分への作業者の立入り等が不要であり、施工期間中の居住性に影響を与えることがない。また、施工後には、補強壁の厚さ（３〜２０ｃｍ程度）だけ共用通路部分の幅が狭まることになるものの、居住部分については、施工前と同じ居住空間を確保することができる。
また、この場合、集合住宅における鉛直方向の断面が格子状である柱及び梁の集合体を構成する複数の区画に対して、市松模様の形態で交互（一戸おき）に本発明の補強構造を形成したうえで、補強しない区画に袖壁補強を行えば、上記の集合住宅における必要な補強効果を得ることができる。つまり、市松模様の形態で本発明の補強構造を形成することによって、最大限の補強効果を確保しつつ、建物重量の軽減、施工の簡易化及びコストの削減を図ることができる。また、間仕切壁や床スラブを撤去して、開放的な居住空間を創り出すことができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００８】
以下、本発明について図面を参照しつつ詳細に説明する。
図１は、本発明の建築物の補強構造の種々の形態例を示す正面図、図２は、本発明の補強構造を形成するための部材であるパネルの種々の形態例を示す平面図、図３は、本発明の補強構造を形成する方法の一例を示すフロー図、図４は、集合住宅における本発明の補強構造の施工例を部分的に示す水平断面図、図５は、集合住宅における本発明の補強構造の施工例を全体的に示す鉛直断面図、図６は、コンクリート建築物の柱及び／又は梁と、補強壁とを、プレストレスを導入して圧着した状態の種々の形態例を示す断面図である。
本発明の建築物の補強構造は、図１の（Ａ）〜（Ｃ）に示すように、コンクリート建築物の柱２及び梁３を含む構造部分と、該構造部分で囲まれた補強対象面に形成された補強壁とからなる建築物の補強構造であって、補強壁が、繊維含有水硬性組成物の硬化体からなるパネル４と、パネル４と構造部分（柱２及び梁３）の間に形成された接合部５とからなることを特徴とするものである。
なお、図１中の（Ａ）は、補強対象面の全領域に補強壁を形成させた形態例であり、図１中の（Ｂ）及び（Ｃ）は、補強対象面の一部の領域に補強壁を形成させた形態例である。
コンクリート建築物の例としては、各階に２戸以上の居住部分及び共用通路部分（共用廊下）を有する２階建て以上のコンクリート建築物が挙げられる。このような複数階のコンクリート建築物の中でも、集合住宅やホテル等の中高層（４〜２０階建）のコンクリート建築物は、本発明の対象物として特に好適である。
【０００９】
コンクリート建築物の柱及び梁は、少なくともコンクリートを含む構造体であり、例えば、鉄筋コンクリート（ＲＣ）、鉄骨鉄筋コンクリート（ＳＲＣ）等からなるものである。
本発明においては、コンクリート建築物の柱及び梁を含む構造部分で囲まれた面が、補強対象面となる。例えば、柱と、柱の上端から所定の方向に延びる上側の梁と、柱の下端から上側の梁と同じ方向に延びる下側の梁とによって囲まれた領域のうち、窓、ドア等の開口部分を除く、少なくとも柱を縁辺の一つとする領域が、補強対象面となる。
補強対象面の具体例としては、集合住宅における居住部分と共用通路部分の間の既存の壁に近接した面（特に、共用通路側の面）や、共用通路部分の外側や、ピロティ形式の建築物の１階部分等が挙げられる。この場合、補強壁は、既存の壁の片面に対して、積層または若干の距離を隔てて、平行に隣り合って形成されるか、あるいは、新たな壁として形成される。
補強壁は、補強壁の主体である、繊維含有水硬性組成物の硬化体からなるパネルと、該パネルとコンクリート建築物の柱及び梁を含む構造部分との間に形成された接合部とからなるものである。
以下、本発明の補強壁を構成するパネル及び接合部について、詳しく説明する。
【００１０】
本発明の補強壁を構成するパネルは、繊維含有水硬性組成物の硬化体からなるものである。
パネルの材料である繊維含有水硬性組成物の好適な例としては、セメント、細骨材、補強用繊維、減水剤及び水を必須成分として含み、かつ、必要に応じて配合される成分として、ポゾラン質微粉末、平均粒径が１ｍｍ以下の繊維状粒子または薄片状粒子、その他の無機粉末、及び粗骨材を含むものが挙げられる。
セメントの例としては、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、低熱ポルトランドセメント等の各種ポルトランドセメントが挙げられる。
本発明において、組成物の早期強度を向上させようとする場合には、早強ポルトランドセメントを使用することが好ましく、組成物の作業性を向上させようとする場合には、中庸熱ポルトランドセメントや低熱ポルトランドセメントを使用することが好ましい。
セメントのブレーン比表面積は、好ましくは２，５００〜５，０００ｃｍ２／ｇ、より好ましくは３，０００〜４，５００ｃｍ２／ｇである。該値が２，５００ｃｍ２／ｇ未満では、水和反応が不活性になって、硬化後の強度発現性が低下する等の欠点があり、５，０００ｃｍ２／ｇを超えると、セメントの粉砕時に時間がかかり、また、所定の流動性を得るための水量が多くなるため、硬化後の強度発現性が低下する等の欠点がある。
【００１１】
細骨材の例としては、川砂、陸砂、海砂、砕砂、珪砂またはこれらの２種以上の混合物等が挙げられる。
本発明においては、組成物の流動性や、硬化後の強度発現性及び耐久性等の観点から、最大粒径が２ｍｍ以下の細骨材を使用することが好ましく、最大粒径が１．５ｍｍ以下の細骨材を用いることがより好ましい。
細骨材の配合量は、組成物の作業性や、自己収縮や、硬化後の強度発現性及び耐久性等の観点から、セメント１００質量部に対して、好ましくは５０〜２５０質量部、より好ましくは８０〜２００質量部である。
【００１２】
補強用繊維の例としては、金属繊維等が挙げられる。
金属繊維の例としては、鋼繊維、ステンレス繊維、アモルファス繊維等が挙げられる。中でも、鋼繊維は、強度に優れ、低コストで入手し易いことから、好ましく用いられる。
金属繊維の寸法は、組成物中における金属繊維の材料分離の防止や、硬化後の曲げ強度の向上等の観点から、直径が０．０１〜１．０ｍｍ、長さが２〜３０ｍｍであることが好ましく、直径が０．０５〜０．５ｍｍ、長さが５〜２５ｍｍであることがより好ましい。
金属繊維のアスペクト比（繊維の長さ／繊維の直径）は、好ましくは２０〜２００、より好ましくは４０〜１５０である。
【００１３】
金属繊維の形状は、直線状よりも、何らかの物理的付着力を付与する形状（例えば、螺旋状や波形）が好ましい。螺旋状等の形状にすれば、金属繊維とマトリックスとが引き抜けながら応力を担保するため、曲げ強度が向上する。
金属繊維の好適な例としては、例えば、直径が０．５ｍｍ以下、引張強度が１〜３．５ＧPａの鋼繊維からなり、かつ、１２０MPａの圧縮強度を有するセメント系硬化体のマトリックスに対する界面付着強度（付着面の単位面積当たりの最大引張力）が３ＭＰａ以上であるものが挙げられる。本例において、金属繊維は、波形や螺旋形の形状に加工することができる。また、本例の金属繊維の周面上に、マトリックスに対する運動（長手方向の滑り）に抵抗するための溝または突起を付けることもできる。また、本例の金属繊維は、鋼繊維の表面に、鋼繊維のヤング係数よりも小さなヤング係数を有する金属層（例えば、亜鉛、錫、銅、アルミニウム等から選ばれる１種類以上からなるもの）を設けたものとしてもよい。
【００１４】
金属繊維の配合量は、組成物中の体積百分率で、好ましくは０．５〜４％、より好ましくは１〜３％である。該配合量が０．５％未満では、金属繊維による曲げ強度等の向上の効果を十分に得ることができない。該配合量が４％を超えると、流動性を確保するために単位水量が増大するうえ、配合量を増やしても金属繊維による補強効果が向上しないため、経済的でなく、さらに、組成物中でいわゆるファイバーボールを生じ易くなるので、好ましくない。
【００１５】
減水剤の例としては、リグニン系、ナフタレンスルホン酸系、メラミン系、ポリカルボン酸系の減水剤、ＡＥ減水剤、高性能減水剤、高性能ＡＥ減水剤等が挙げられる。中でも、減水効果の大きな高性能減水剤または高性能ＡＥ減水剤を使用することが好ましく、ポリカルボン酸系の高性能減水剤または高性能ＡＥ減水剤を使用することがより好ましい。
減水剤の配合量は、セメント１００質量部に対して固形分換算で、好ましくは０．１〜４．０質量部、より好ましくは０．１〜１．０質量部である。該配合量が０．１質量部未満では、混練が困難になるとともに、組成物の作業性が極端に低下する等の欠点がある。該配合量が４．０質量部を超えると、材料分離や著しい凝結遅延が生じ、また、硬化後の強度発現性が低下することもある。
なお、減水剤は、液状と粉末状のいずれも使用することができる。
【００１６】
水量は、セメント１００質量部に対して、好ましくは１０〜３５質量部、より好ましくは１２〜３０質量部である。該量が１０質量部未満では、混練が困難になるとともに、組成物の作業性が極端に低下する等の欠点がある。該量が３５質量部を超えると、硬化後の強度発現性が低下する。
【００１７】
ポゾラン質微粉末の例としては、シリカフューム、シリカダスト、フライアッシュ、スラグ、火山灰、シリカゲル、沈降シリカ等が挙げられる。
一般に、シリカフュームやシリカダストは、そのＢＥＴ比表面積が５〜２５ｍ２／gであり、粉砕等をする必要がないので、好ましく用いられる。
ポゾラン質微粉末のＢＥＴ比表面積は、好ましくは５〜２５ｍ２／g、より好ましくは５〜１５ｍ２／gである。該値が５ｍ２／g未満では、硬化後の強度発現性が低下する等の欠点があり、該値が２５ｍ２／gを超えると、所定の流動性を得るための水量が多くなるため、硬化後の強度発現性が低下する等の欠点がある。
ポゾラン質微粉末の配合量は、セメント１００質量部に対して、好ましくは３〜５０質量部である。該配合量が３質量部未満では、硬化後の強度発現性が低下する等の欠点がある。該配合量が５０質量部を超えると、コンクリートの作業性の低下や、自己収縮の増大や、硬化後の強度発現性の低下等の欠点がある。
【００１８】
平均粒度が１ｍｍ以下の繊維状粒子または薄片状粒子は、組成物の硬化後の靭性を高める観点から配合される。
ここで、粒子の粒度とは、その最大寸法の大きさ（特に繊維状粒子ではその長さ）である。
繊維状粒子の例としては、ウォラストナイト、ボーキサイト、ムライト等が挙げられる。
薄片状粒子の例としては、マイカフレーク、タルクフレーク、バーミキュライトフレーク、アルミナフレーク等が挙げられる。
繊維状粒子または薄片状粒子の配合量（これらの粒子を併用する場合はその合計量）は、組成物の作業性や、硬化後の強度発現性、耐久性及び靭性等の観点から、セメント１００質量部に対して、好ましくは０〜３５質量部、より好ましくは１〜２５質量部である。
なお、繊維状粒子としては、硬化後の靭性を高める観点から、長さ／直径の比で表される針状度が３以上のものを用いることが好ましい。
【００１９】
その他の無機粉末（具体的には、セメントと、ポゾラン質微粉末と、平均粒度が１ｍｍ以下の繊維状粒子または薄片状粒子のいずれにも属さない無機粉末）の例としては、スラグ、石灰石粉末、長石類、ムライト類、アルミナ粉末、石英粉末、フライアッシュ、火山灰、シリカゾル、炭化物粉末、窒化物粉末等が挙げられる。中でも、スラグ、石灰石粉末及び石英粉末は、コストや硬化後の品質安定性の観点から好ましく用いられる。
該無機粉末のブレーン比表面積は、好ましくは２，５００〜３０，０００ｃｍ２／ｇ、より好ましくは４，５００〜２０，０００ｃｍ２／ｇである。該値が２，５００ｃｍ２／ｇ未満では、組成物の作業性の低下や、硬化後の強度発現性の低下等の欠点がある。該値が３０，０００ｃｍ２／ｇを超えると、粉砕に手間がかかるため材料の入手が難しくなったり、組成物の作業性が低下する等の欠点がある。
該無機粉末の配合量は、組成物の作業性や、自己収縮や、硬化後の強度発現性及び耐久性の観点から、セメント１００質量部に対して、好ましくは０〜５５質量部、より好ましくは１０〜５０質量部である。該配合量が５５質量部を超えると、硬化後の強度発現性が低下する等の欠点がある。
【００２０】
本発明においては、その他の無機粉末として、ブレーン比表面積が異なる２種の無機粉末A（ブレーン比表面積が大きい粉末）および無機粉末Ｂ（ブレーン比表面積が小さい粉末）を併用することができる。
この場合、無機粉末Aと無機粉末Ｂは、同じ種類の粉末（例えば、石灰石粉末）を使用してもよいし、異なる種類の粉末（例えば、石灰石粉末及び石英粉末）を使用してもよい。
無機粉末Aのブレーン比表面積は、好ましくは５，０００〜３０，０００ｃｍ２／ｇ、より好ましくは６，０００〜２０，０００ｃｍ２／ｇである。該値が５，０００ｃｍ２／ｇ未満では、セメントや無機粉末Ｂとのブレーン比表面積の差が小さくなり、１種の無機粉末のみを用いる場合と比べて、組成物の作業性や、硬化後の強度発現性及び耐久性を向上させる効果が小さくなるばかりか、２種の無機粉末を用いているために、材料の準備に手間がかかるので、好ましくない。該値が３０，０００ｃｍ２／ｇを超えると、粉砕に手間がかかるため、材料が入手し難くなったり、組成物の作業性が低下する等の欠点がある。
【００２１】
無機粉末Ｂのブレーン比表面積は、好ましくは２，５００〜４，５００ｃｍ２／ｇである。該値が２，５００ｃｍ２／ｇ未満では、組成物の作業性の低下や、硬化後の強度発現性の低下等の欠点がある。該値が４，５００ｃｍ２／ｇを超えると、ブレーン比表面積の数値が無機粉末Aに近づくため、１種の無機粉末のみを用いる場合と比べて、組成物の作業性や、硬化後の強度発現性及び耐久性を向上させる効果が小さくなるばかりか、２種の無機粉末を用いているために、材料の準備に手間がかかるので、好ましくない。
セメントと無機粒子Ｂとのブレーン比表面積の差は、好ましくは１００ｃｍ２／ｇ以上、より好ましくは２００ｃｍ２／ｇ以上である。該値が好ましい数値範囲内であると、組成物を構成する粒子の充填性が向上し、組成物の作業性や、硬化後の強度発現性及び耐久性を向上させることができる。
【００２２】
無機粉末Aの配合量は、セメント１００質量部に対して、好ましくは３〜５０質量部、より好ましくは５〜４５質量部である。無機粉末Ｂの配合量は、セメント１００質量部に対して、好ましくは３〜４０質量部、より好ましくは５〜３５質量部である。無機粉末A及び無機粉末Ｂの配合量が前記の好ましい数値範囲外では、１種の無機粉末のみを用いる場合と比べて、組成物の作業性や、硬化後の強度発現性及び耐久性の向上の効果が小さくなるばかりか、２種の無機粉末を用いているために、材料の準備に手間がかかるので、好ましくない。
なお、無機粉末Aと無機粉末Ｂの合計量は、セメント１００質量部に対して、好ましくは６〜５５質量部、より好ましくは１０〜５０質量部である。
【００２３】
粗骨材の例としては、川砂利、海砂利、砕石等が挙げられる。
粗骨材の最大粒径は、組成物の作業性や、硬化後の強度発現性及び耐久性等の観点から、好ましくは２０ｍｍ以下、より好ましくは１５ｍｍ以下、特に好ましくは１０ｍｍ以下である。
粗骨材の配合量は、組成物の作業性や、自己収縮や、硬化後の強度発現性及び耐久性の観点から、セメント１００質量部に対して、好ましくは０〜３０質量部、より好ましくは０〜１０質量部である。
【００２４】
パネルの材料である繊維含有水硬性組成物の硬化体の圧縮強度は、好ましくは１００N／ｍｍ２以上、より好ましくは１２０N／ｍｍ２以上である。該値が１００N／ｍｍ２未満では、強度を確保するためにパネルの厚さが大きくなり、施工後に建築物の基礎を補強することが必要になるなどの問題が生じうるので、好ましくない。
パネルの材料である繊維含有水硬性組成物の硬化体の曲げ強度は、好ましくは１５N／ｍｍ２以上、より好ましくは２０N／ｍｍ２以上である。該値が１５N／ｍｍ２未満では、強度を確保するためにパネルの厚さが大きくなり、施工後に建築物の基礎を補強することが必要になるほか、補強用鉄筋が多数必要となり、施工が煩雑になるなどの問題が生じうるので、好ましくない。
【００２５】
次に、本発明で使用するパネルの製造方法について説明する。
本発明で使用するパネルは、上記材料を混練してなる繊維含有水硬性組成物を所定の型枠に投入して成形し、硬化させることによって得ることができる。
繊維含有水硬性組成物の混練方法は、特に限定されるものではなく、例えば、（１）水、減水剤以外の材料を予め混合して、プレミックス材を調製しておき、該プレミックス材、水及び減水剤を、ミキサに投入し、混練する方法、（２）粉末状の減水剤を用意し、水以外の材料を予め混合して、プレミックス材を調製しておき、該プレミックス材及び水をミキサに投入し、混練する方法、（３）各材料を各々個別にミキサに投入し、混練する方法等を採用することができる。
混練に用いるミキサは、通常のコンクリートの混練に用いられるどのタイプのものでもよく、例えば、揺動型ミキサ、パンタイプミキサ、二軸練りミキサ等が用いられる。
繊維含有水硬性組成物の成形方法は、特に限定されるものではなく、例えば、振動成形等を行えばよい。
繊維含有水硬性組成物の養生方法は、特に限定されるものではなく、例えば、気中養生、湿空養生、水中養生、加熱促進養生（蒸気養生、オートクレープ養生）等の慣用手段またはこれらを併用したものを行えばよい。
【００２６】
本発明で使用するパネルの厚さは、好ましくは３〜２０ｃｍである。厚さが３ｃｍ未満では、パネルの強度や耐久性が低下するので、コンクリート建築物の補強効果が低下する。厚さが２０ｃｍを超えると、パネルの質量が大きくなり、またコストも増大するので好ましくない。
本発明の補強構造の形成と共に、居住空間のリフォーム（例えば、仕切壁や床等の既存の部材の撤去）を行う場合には、既存の部材の撤去によって生じる強度の低下を補うために、パネルの厚さを５〜２０ｃｍとすることが好ましい。
本発明で使用するパネルの寸法は、パネルの運搬時の作業性や、コンクリート建築物の柱及び梁に対する接合工事の作業性等の観点から、厚さが３〜１０ｃｍの場合は、縦１〜３ｍ×横１〜３ｍとするのが好ましく、厚さが１０ｃｍを超え、２０ｃｍ以下の場合は、縦０．２〜１．５ｍ×横０．２〜１．５ｍとするのが好ましい。
【００２７】
本発明で使用するパネルは、鉄筋等の接合用または補強用の部材を含むことができる。
パネルの形態例を図２に示す。なお、図中の点線は、パネル内の筋の位置を示す。
図２中の（Ａ）は、平板状のモルタル成形体１５の周縁から外方に所定の長さだけ突出部分を有するように、複数の短尺の接合用筋１６をモルタル成形体１５に所定の深さだけ貫入させてなる矩形のパネル１１を示す平面図である。
図２中の（Ｂ）は、（Ａ）のパネルに対して更に複数の明り取り用孔１７を穿設してなる矩形のパネル１２を示す平面図である。
図２中の（Ｃ）は、平板状のモルタル成形体１５の周縁から外方に所定の長さだけ突出部分（接合用筋）を有するように、複数の長尺の鉄筋１８をモルタル成形体１５に貫通させてなる矩形のパネル１３を示す平面図である。なお、長尺の鉄筋１８は、接合用と補強用の機能を併せ持つものである。
図２中の（Ｄ）は、筋を全く含まない矩形のパネル１４を示す平面図である。
本発明においては、（Ａ）〜（Ｄ）の他、種々の形態を有するパネルを用いることができる。
【００２８】
本発明の補強構造を構成する接合部は、繊維含有水硬性組成物を現場打ちで打設してなる硬化体を含むものである。
接合部の材料となる繊維含有水硬性組成物の例としては、上記のパネルの材料と同じ材料からなる組成物が挙げられる。なお、接合部の材料は、粗骨材を含まないモルタルまたはペーストであることが好ましい。
接合部は、コンクリート建築物の柱及び梁を含む構造部分の内周縁に突出部分として形成された複数のアンカー筋と、パネルの外周縁に突出部分として形成された接合用筋とを重ね継手としたものを含むことができる。重ね継手を含むことによって、柱及び梁を含む構造部分とパネルとの接合力を高めることができる。
本発明においては、パネルの外周縁や、コンクリート建築物の柱及び／又は梁にシアキーまたは目粗らしを設けることが好ましい。シアキーまたは目粗らしを設けることによって、補強効果をより高めることができる。
【００２９】
次に、本発明の補強構造を形成するための方法について説明する。
本発明の補強構造を形成するための方法は、（ａ）コンクリート建築物の柱及び梁を含む構造部分で囲まれた補強対象面に対して、該補強対象面内に収まる形状を有する繊維含有水硬性組成物からなるパネルを配設する工程と、（ｂ）柱及び梁を含む構造部分とパネルの間に、繊維含有水硬性組成物を現場打ちで打設して、柱及び梁を含む構造部分とパネルを接合し、パネルを主体とする補強壁を形成する工程を含むものである。
この方法の実施形態例としては、図３に示すように、（ａ−１）コンクリート建築物の柱２及び梁３に対して、複数のアンカー筋２１を所定の深さだけ打ち込み、柱２及び梁３を含む構造部分から、該構造部分で囲まれた空間内の補強対象面に向けて、複数のアンカー筋２１が所定の長さだけ突出した露出部分であるアンカー部分２１を形成させる工程（図３の（Ａ）参照）と、（ａ−２）上記の補強対象面内に収まる形状を有し、かつ外周縁から外方に向けて所定の長さだけ突出した複数の接合用筋１６を有する、繊維含有水硬性組成物からなるパネル１１（図２中の（Ａ）参照）を用意する工程と、（ａ−３）アンカー部分２１とパネル１１の接合用筋１６を重ね継手として、柱２及び梁３を含む構造部分で囲まれた補強対象面に、パネル１１を配設する工程（図３の（Ｂ）参照）と、（ｂ−１）柱２及び梁３を含む構造部分とパネル１１の間に、上述の重ね継手が埋設された状態となるように、繊維含有水硬性組成物を現場打ちで打設して充填し、柱２及び梁３を含む構造部分とパネル１１を一体的に接合する工程（図３の（Ｃ）参照）とを含むものが挙げられる。
【００３０】
本発明の補強構造は、例えば、集合住宅における居住部分と共用通路部分の間に形成させることができる。図４は、本発明の補強構造を施した集合住宅３０を水平方向に切断した状態を示す断面図である。図４中、各戸の居住部分３１は、柱３４と、強度の大きい構造壁３５と、共用通路部分３２の側に位置する強度の小さい非構造壁３６と、ドア３７と、ベランダ３９側に位置するガラス戸４０等によって形成されている。なお、共用通路部分３２の縁には、転落防止用の柵３３が設けられている。
図４に示すような構造を有する集合住宅は、構造壁３５の延びる方向に働く外力には強いが、構造壁３５に対して垂直方向に働く外力には弱いという性質がある。そこで、共用通路部分３２側の非構造壁３６の外側の面（共用通路部分３２側の面）に、本発明の補強構造（補強壁３８）を構築すれば、集合住宅の強度を効果的に向上させることができる。
また、この場合、図５に、鉛直方向に切断した模式的な断面図として示すように、地盤４１上に建築された集合住宅３０に対して、本発明の補強構造（補強壁３８；図中、斜線で示す。）を１戸おきに構築して、集合住宅３０全体として市松模様状に補強を行ったうえで、それ以外の区画に袖壁４２による補強を行えば、上記集合住宅に必要な補強効果を得ることができる。
【００３１】
本発明においては、コンクリート建築物の柱及び／又は梁と、補強壁とをプレストレスを導入して圧着した補強構造とすることができる。プレストレスを導入して圧着することにより、柱及び梁を含む構造部分とパネルとの接合力をより一層高めることができ、補強効果を高めることができる。
図６は、プレストレスを導入した補強構造の形態例（Ａ）、（Ｂ）を模式的に示す図であり、より具体的には、コンクリート建築物の梁と、補強壁とを、プレストレスを導入して圧着した状態を示す断面図である。なお、図６中、同一の名称を有する各部には、同一の符号を付している。
図６中の（Ａ）及び（Ｂ）の各々において、プレストレスを導入した補強構造は、ＰＣ鋼材挿入用の貫通孔を有する一対の梁３と、梁３の貫通孔と略同一の内径を有するシース管４５を備えたパネル４６と、梁３の貫通孔とパネル４６のシース管４５とに亘って嵌挿されたシース管４７と、シース管４７の内部に挿通され、かつ、梁３の外表面から所定の長さだけ露出した螺刻部分を両端部に有するＰＣ鋼材４８と、ＰＣ鋼材４８の螺刻部分と螺合して梁３に締着された締着具４９と、梁３とパネル４６の間に介在する接合部５とから構成されている。
【００３２】
プレストレスを導入した補強構造を形成する方法について説明する。
プレストレスを導入した補強構造を形成するための方法は、例えば、（ａ）補強対象面のコンクリート構築物の柱２及び／又は梁３の所定の箇所に、ＰＣ鋼材挿入用の貫通孔を形成する工程と、（ｂ）補強対象面に対して、ＰＣ鋼材挿入用のシース管４５を有する繊維含有水硬性組成物からなるパネル４６を、柱２及び／又は梁３のＰＣ鋼材挿入用の貫通孔の位置とパネル４６内のシース管４５の位置が合致する（直線となる）ように配設する工程と、（ｃ）柱２及び／又は梁３のＰＣ鋼材挿入用の貫通孔と、パネル４６内のシース管４５とに亘って、シース管４６を嵌挿する工程と、（ｄ）柱２及び梁３を含む構造部分とパネル４６間に、繊維含有水硬性組成物を現場打ちで打設する工程と、（ｅ）現場打ちで打設した繊維含有水硬性組成物が所定の強度を発現した段階で、ＰＣ鋼材４８及び締着具４９を用いて、プレストレスを導入する工程を含むものである。
なお、パネル４６の製造の際に、シース管４５をパネル本体から突出するように形成した場合には、上記（ｃ）の工程を省略することができる。
なお、プレストレスを導入した補強構造においては、図２に示す接合用筋１６や、図３に示すアンカー筋２１を使用してもよいし、使用しなくてもよい。接合用筋やアンカー筋を使用する場合には、図３に示す方法と同様にして施工すればよい。
【実施例】
【００３３】
［１．使用材料］
以下に示す材料を使用した。
（１）セメント；低熱ポルトランドセメント（太平洋セメント社製；ブレーン比表面積：３，２００ｃｍ２／ｇ）
（２）ポゾラン質微粉末；シリカフューム（平均粒径：０．２５μｍ、ＢＥＴ比表面積：１１ｍ２／ｇ）
（３）石英粉末Ａ（ブレーン比表面積：７，５００ｃｍ２／ｇ）
（４）石英粉末Ｂ（ブレーン比表面積：３，５００ｃｍ２／ｇ）
（５）細骨材；珪砂（最大粒径０．６ｍｍ）
（６）繊維状粒子；ウォラストナイト（平均長さ：０．３ｍｍ、長さ／直径の比：４）
（７）減水剤；ポリカルボン酸系高性能減水剤
（８）水；水道水
（９）金属繊維；鋼繊維（直径：０．２ｍｍ、長さ：１５ｍｍ）
【００３４】
［金属繊維含有水硬性組成物の調製例１］
低熱ポルトランドセメント１００質量部、シリカフューム３０質量部、石英粉末Ａを３２質量部、細骨材１２０質量部、ウォラストナイト２４質量部、鋼繊維２％（組成物中の体積割合）、高性能減水剤１．０質量部（固形分換算）、水２２質量部を二軸ミキサに投入し混練して、組成物を調製した。この組成物の０打フロー値は、２５０ｍｍであった。
調製した組成物を鋼製の型枠（φ５０×１００ｍｍ）に流し込み、２０℃で４８時間静置後、９０℃で４８時間蒸気養生した。得られた硬化体の圧縮強度（３本の試験体の平均値）は、２３０Ｎ／ｍｍ２であった。
調製した組成物を鋼製の型枠（４×４×１６ｃｍ）に流し込み、２０℃で４８時間静置後、９０℃で４８時間蒸気養生した。得られた硬化体の曲げ強度（３本の試験体の平均値）は、４５Ｎ／ｍｍ２であった。
【００３５】
［金属繊維含有水硬性組成物の調製例２］
低熱ポルトランドセメント１００質量部、シリカフューム３０質量部、石英粉末Ａを２３質量部、石英粉末Ｂを９質量部、細骨材１２０質量部、ウォラストナイト２４質量部、鋼繊維２％（組成物中の体積割合）、高性能減水剤１．０質量部（固形分換算）、水２２質量部を二軸ミキサに投入し混練して、組成物を調製した。この組成物の０打フロー値は、２７０ｍｍであった。
調製した組成物を鋼製の型枠（φ５０×１００ｍｍ）に流し込み、２０℃で４８時間静置後、９０℃で４８時間蒸気養生した。得られた硬化体の圧縮強度（３本の試験体の平均値）は、２３５Ｎ／ｍｍ２であった。
調製した組成物を鋼製の型枠（４×４×１６ｃｍ）に流し込み、２０℃で４８時間静置後、９０℃で４８時間蒸気養生した。得られた硬化体の曲げ強度（３本の試験体の平均値）は、４５Ｎ／ｍｍ２であった。
【００３６】
［実施例１］
図７に示すように、鉄筋コンクリートからなる２つの柱５１と、鉄筋コンクリートからなる２つの梁５２の間に、図３に示す方法を用いて、パネルと接合部とからなる補強壁５３を形成させて、試験体を完成させた。
パネルとしては、調製例１の金属繊維含有水硬性組成物を材料として使用した、図２中の（Ｃ）に示す形態を有するものであって、幅が１７６０ｍｍ、高さが１１００ｍｍ、厚さが３０ｍｍであり、長尺の鉄筋を２００ｍｍ間隔で配設したものを用いた。
接合部は、柱５１及び梁５２と、パネルとの隙間に、調製例１の金属繊維含有水硬性組成物を現場打ちで打設し、形成させた。
試験体に対して、図７中に２つの矢印で示す位置にて軸力Ｆを作用させ、試験体が破壊されるまでの最大耐力を測定した。
その結果、正加力時の最大耐力は７２５ｋＮ、負加力時の最大耐力は−６８３ｋＮであった。
【００３７】
［実施例２］
パネルとして図２中の（Ｂ）に示すものを用いた以外は実施例１と同様にして実験した。なお、パネルの材料及び寸法は、実施例１と同様である。
その結果、正加力時の最大耐力は７１６ｋＮ、負加力時の最大耐力は−６９７ｋＮであった。
［実施例３］
パネル及び接合部の材料として、調製例２の金属繊維含有水硬性組成物を使用した以外は実施例１と同様にして実験した。
その結果、正加力時の最大耐力は７１８ｋＮ、負加力時の最大耐力は−７００ｋＮであった。
【００３８】
［参考例１］
パネルとして、圧縮強度が２４Ｎ／ｍｍ2の普通コンクリートを材料として使用した、図２中の（Ｃ）に示す形態を有するものであって、幅が１７６０ｍｍ、高さが１１００ｍｍ、厚さが６０ｍｍであり、長尺の鉄筋を５０ｍｍ間隔で配設したものを用いた以外は、実施例１と同様にして実験した。
その結果、正加力時の最大耐力は８３７ｋＮ、負加力時の最大耐力は−８２０ｋＮであった。
本発明（実施例１〜３）の補強構造によれば、参考例１の補強構造と比べて、補強壁の厚さを半分にしても、参考例１と大差ない優れた強度が得られることがわかる。
【図面の簡単な説明】
【００３９】
【図１】本発明の補強構造の種々の形態例を模式的に示す正面図である。
【図２】本発明の補強構造を形成するための部材であるパネルの種々の形態例を示す平面図である。
【図３】本発明の補強構造を形成する方法の一例を示すフロー図である。
【図４】集合住宅における本発明の補強構造の施工例を部分的に示す水平断面図である。
【図５】集合住宅における本発明の補強構造の施工例を全体的に示す鉛直断面図である。
【図６】コンクリート建築物の柱及び／又は梁と、補強壁とを、プレストレスを導入して圧着した状態の種々の形態例を示す断面図である。
【図７】実施例における実験装置を示す正面図である。
【符号の説明】
【００４０】
１ 本発明の補強構造
２ 柱
３ 梁
４ パネル
５ 接合部
１１，１２，１３，１４ パネル
１５ モルタル成形体
１６ 接合用筋
１７ 明り取り用孔
１８ 長尺の鉄筋
２１ アンカー筋
２２ アンカー部分
３０ 集合住宅
３１ 居住部分
３２ 共用通路部分
３３ 柵
３４ 柱
３５ 構造壁
３６ 非構造壁
３７ ドア
３８ 補強壁
３９ ベランダ
４０ ガラス戸
４１ 地盤
４２ 袖壁
４５ シース管
４６ パネル
４７ シース管
４８ ＰＣ鋼材
４９ 締着具
５１ 柱
５２ 梁
５３ 補強壁
【技術分野】
【０００１】
本発明は、鋼繊維補強モルタルの如き繊維含有水硬性組成物の硬化体からなるパネル（プレキャスト壁材）を用いた、既存のコンクリート建築物の補強構造に関する。
【背景技術】
【０００２】
日本国内には、１９６０年代〜１９７０年代にかけての高度成長期に建てられ、現在、更新または補修の時期を迎えている集合住宅が数多く存在する。
これらの集合住宅は、１９８１年の新たな耐震基準の前に建築されているため、大地震に遭遇した場合、倒壊や、簡単な修復では済まない大きな損傷を受ける可能性がある。そのため、補強工事を予め行ない、大地震の遭遇時に受ける損傷の程度を小さく抑えることが望まれている。この際、居住者の経済的負担が小さく、施工時に居住性への影響が小さく、しかも施工後に補強壁等によって居住空間が狭くならないことが望まれる。
一方、これらの集合住宅は、居住空間が狭いため、主戸間の間仕切壁（構造壁）や床スラブの一部または全部を撤去するなどして、各住戸の居住空間を広く開放的に創り直すことができれば、リフォームによる快適な空間の創造を望む居住者を満足させうると考えられる。しかし、間仕切壁や床スラブを撤去した場合、建築構造上の強度の低下を避けるため、あるいは、もともと不足する耐震性をより高性能に向上させるために、何らかの補強を行う必要がある。
【０００３】
このような状況下において、従来より、既存の建物を補強するための技術が、種々提案されている。
一例として、既存の柱・はりフレームの内側に壁を新規に配置して耐震壁を構築する既存構造物の補強構造において、柱・はりフレームの内周に、新設壁に作用するせん断力を柱・はりフレームに伝達するせん断力伝達部材を突設してあることを特徴とする既存構造物の補強構造が提案されている（特許文献１参照）。
この補強構造における耐震壁は、柱とはりで囲まれた空間に対して縦横に配筋した壁筋の両側に、コンクリートを吹き付けて、必要な厚さに構築されるものである。
【特許文献１】特開２０００−２３４４４３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
上記の文献の技術において、耐震壁は、壁筋を配設したうえで、この壁筋にコンクリートを吹き付けることによって構築される。そのため、施工作業が煩雑であり、かつ施工に長時間を要するなどの問題がある。
また、通常、鉄筋コンクリート壁の厚さが１５〜２０ｃｍ程度であることを考慮すると、集合住宅の各戸に、上記の耐震壁を設けるとすれば、耐震壁の合計の質量が非常に大きくなり、建築物の基礎を補強するために大掛かりな工事を行なう必要が生じるという問題もある。なお、上記の文献の技術における耐震壁は、１階部分が店舗や駐車場等になっているために柱ばかりで壁量の少ない、いわゆるピロティ形式の建築物の１階部分の耐震補強に適用されるものである。
そこで、本発明は、集合住宅のような中高層の建築物に対して適用可能であって、施工性に優れ、低コストで、施工時及び施工後における居住性を低下させることのない、耐震性等を高めるための建築物の補強構造を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明者は、上記課題を解決するために鋭意検討した結果、繊維含有水硬性組成物からなるパネルを用いて、既存のコンクリート建築物の特定の位置に補強壁を形成すればよいことを見出し、本発明を完成した。
すなわち、本発明は、以下の［１］〜［８］を提供するものである。
［１］ コンクリート建築物の柱及び梁を含む構造部分と、該構造部分で囲まれた補強対象面に形成された補強壁とからなる建築物の補強構造であって、上記補強壁が、繊維含有水硬性組成物の硬化体からなるパネルと、該パネルと上記構造部分の間に形成された接合部とからなることを特徴とする建築物の補強構造。
［２］ 上記柱及び梁を含む構造部分で囲まれた補強対象面に既存の壁を含み、かつ、上記補強壁が、上記既存の壁の片面側に隣り合って形成されている上記［１］の建築物の補強構造。
［３］ 上記パネルを形成している繊維含有水硬性組成物の硬化体の圧縮強度が、１００Ｎ／ｍｍ２以上である上記［１］又は［２］の建築物の補強構造。
［４］ 上記接合部が、繊維含有水硬性組成物を現場打ちで打設してなる硬化体を含む上記［１］〜［３］のいずれかの建築物の補強構造。
［５］ コンクリート建築物の柱及び／又は梁と、補強壁とが、プレストレスを導入して圧着されている上記［１］〜［４］のいずれかの建築物の補強構造。
［６］ 各階に２戸以上の居住部分及び共用通路部分を有する２階建て以上のコンクリート建築物であって上記［１］〜［５］のいずれかの建築物の補強構造を含むことを特徴とするコンクリート建築物。
［７］ 鉛直方向の断面が格子状である柱及び梁の集合体を含み、かつ、該格子状である柱及び梁の集合体を構成する複数の区画に対して、市松模様の形態で交互に上記補強構造を形成させてなる上記［６］のコンクリート建築物。
［８］ 上記居住部分と上記共用通路部分の間、または、上記共用通路部分の外側に、上記補強構造を形成させてなる上記［６］又は［７］のコンクリート建築物。
【発明の効果】
【０００６】
本発明の補強構造は、繊維含有水硬性組成物の硬化体からなるパネルを用いているので、従来の補強壁と比べて厚さ等を小さくして軽量化することができ、コンクリート建築物の内部に当該補強構造を多数形成させたとしても、建築物の基礎を補強するなどの工事を併せて行なう必要がないか、または、基礎を補強する場合でも、小規模な工事で行なうことができる。そのため、集合住宅のような中高層の建築物に対しても、本発明の補強構造を建築物全体に万遍なく形成させて、耐震性等を高めることができる。
本発明の補強構造は、繊維含有水硬性組成物の硬化体からなるパネルを用いているので、現場打ちで補強壁を形成する場合と比べて、施工が容易でかつ施工時間を短くすることができる。
本発明の補強構造は、大地震に備えて免震装置や制震装置を取り付ける場合と比べて、低コストであり、実用的な価値が高い。新耐震基準（１９８１年）の前に建築された集合住宅等においては、本発明の補強構造を有しない場合には、大地震の発生時に大きな損傷を受け、修復コストが非常に高くなり、結局は取り壊して建替えざるを得なくなる事態が想定される。この点、本発明の補強構造を採用した場合には、大地震の発生時に、簡単な修復で済む程度の損傷を受けるに留まると予想される。
【０００７】
本発明の補強構造は、例えば、集合住宅における居住部分と共用通路部分の間の既存の壁に対して、共用通路側に積層させて形成することができる。
この場合、施工作業は、共用通路部分で行われるため、居住部分への作業者の立入り等が不要であり、施工期間中の居住性に影響を与えることがない。また、施工後には、補強壁の厚さ（３〜２０ｃｍ程度）だけ共用通路部分の幅が狭まることになるものの、居住部分については、施工前と同じ居住空間を確保することができる。
また、この場合、集合住宅における鉛直方向の断面が格子状である柱及び梁の集合体を構成する複数の区画に対して、市松模様の形態で交互（一戸おき）に本発明の補強構造を形成したうえで、補強しない区画に袖壁補強を行えば、上記の集合住宅における必要な補強効果を得ることができる。つまり、市松模様の形態で本発明の補強構造を形成することによって、最大限の補強効果を確保しつつ、建物重量の軽減、施工の簡易化及びコストの削減を図ることができる。また、間仕切壁や床スラブを撤去して、開放的な居住空間を創り出すことができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００８】
以下、本発明について図面を参照しつつ詳細に説明する。
図１は、本発明の建築物の補強構造の種々の形態例を示す正面図、図２は、本発明の補強構造を形成するための部材であるパネルの種々の形態例を示す平面図、図３は、本発明の補強構造を形成する方法の一例を示すフロー図、図４は、集合住宅における本発明の補強構造の施工例を部分的に示す水平断面図、図５は、集合住宅における本発明の補強構造の施工例を全体的に示す鉛直断面図、図６は、コンクリート建築物の柱及び／又は梁と、補強壁とを、プレストレスを導入して圧着した状態の種々の形態例を示す断面図である。
本発明の建築物の補強構造は、図１の（Ａ）〜（Ｃ）に示すように、コンクリート建築物の柱２及び梁３を含む構造部分と、該構造部分で囲まれた補強対象面に形成された補強壁とからなる建築物の補強構造であって、補強壁が、繊維含有水硬性組成物の硬化体からなるパネル４と、パネル４と構造部分（柱２及び梁３）の間に形成された接合部５とからなることを特徴とするものである。
なお、図１中の（Ａ）は、補強対象面の全領域に補強壁を形成させた形態例であり、図１中の（Ｂ）及び（Ｃ）は、補強対象面の一部の領域に補強壁を形成させた形態例である。
コンクリート建築物の例としては、各階に２戸以上の居住部分及び共用通路部分（共用廊下）を有する２階建て以上のコンクリート建築物が挙げられる。このような複数階のコンクリート建築物の中でも、集合住宅やホテル等の中高層（４〜２０階建）のコンクリート建築物は、本発明の対象物として特に好適である。
【０００９】
コンクリート建築物の柱及び梁は、少なくともコンクリートを含む構造体であり、例えば、鉄筋コンクリート（ＲＣ）、鉄骨鉄筋コンクリート（ＳＲＣ）等からなるものである。
本発明においては、コンクリート建築物の柱及び梁を含む構造部分で囲まれた面が、補強対象面となる。例えば、柱と、柱の上端から所定の方向に延びる上側の梁と、柱の下端から上側の梁と同じ方向に延びる下側の梁とによって囲まれた領域のうち、窓、ドア等の開口部分を除く、少なくとも柱を縁辺の一つとする領域が、補強対象面となる。
補強対象面の具体例としては、集合住宅における居住部分と共用通路部分の間の既存の壁に近接した面（特に、共用通路側の面）や、共用通路部分の外側や、ピロティ形式の建築物の１階部分等が挙げられる。この場合、補強壁は、既存の壁の片面に対して、積層または若干の距離を隔てて、平行に隣り合って形成されるか、あるいは、新たな壁として形成される。
補強壁は、補強壁の主体である、繊維含有水硬性組成物の硬化体からなるパネルと、該パネルとコンクリート建築物の柱及び梁を含む構造部分との間に形成された接合部とからなるものである。
以下、本発明の補強壁を構成するパネル及び接合部について、詳しく説明する。
【００１０】
本発明の補強壁を構成するパネルは、繊維含有水硬性組成物の硬化体からなるものである。
パネルの材料である繊維含有水硬性組成物の好適な例としては、セメント、細骨材、補強用繊維、減水剤及び水を必須成分として含み、かつ、必要に応じて配合される成分として、ポゾラン質微粉末、平均粒径が１ｍｍ以下の繊維状粒子または薄片状粒子、その他の無機粉末、及び粗骨材を含むものが挙げられる。
セメントの例としては、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、低熱ポルトランドセメント等の各種ポルトランドセメントが挙げられる。
本発明において、組成物の早期強度を向上させようとする場合には、早強ポルトランドセメントを使用することが好ましく、組成物の作業性を向上させようとする場合には、中庸熱ポルトランドセメントや低熱ポルトランドセメントを使用することが好ましい。
セメントのブレーン比表面積は、好ましくは２，５００〜５，０００ｃｍ２／ｇ、より好ましくは３，０００〜４，５００ｃｍ２／ｇである。該値が２，５００ｃｍ２／ｇ未満では、水和反応が不活性になって、硬化後の強度発現性が低下する等の欠点があり、５，０００ｃｍ２／ｇを超えると、セメントの粉砕時に時間がかかり、また、所定の流動性を得るための水量が多くなるため、硬化後の強度発現性が低下する等の欠点がある。
【００１１】
細骨材の例としては、川砂、陸砂、海砂、砕砂、珪砂またはこれらの２種以上の混合物等が挙げられる。
本発明においては、組成物の流動性や、硬化後の強度発現性及び耐久性等の観点から、最大粒径が２ｍｍ以下の細骨材を使用することが好ましく、最大粒径が１．５ｍｍ以下の細骨材を用いることがより好ましい。
細骨材の配合量は、組成物の作業性や、自己収縮や、硬化後の強度発現性及び耐久性等の観点から、セメント１００質量部に対して、好ましくは５０〜２５０質量部、より好ましくは８０〜２００質量部である。
【００１２】
補強用繊維の例としては、金属繊維等が挙げられる。
金属繊維の例としては、鋼繊維、ステンレス繊維、アモルファス繊維等が挙げられる。中でも、鋼繊維は、強度に優れ、低コストで入手し易いことから、好ましく用いられる。
金属繊維の寸法は、組成物中における金属繊維の材料分離の防止や、硬化後の曲げ強度の向上等の観点から、直径が０．０１〜１．０ｍｍ、長さが２〜３０ｍｍであることが好ましく、直径が０．０５〜０．５ｍｍ、長さが５〜２５ｍｍであることがより好ましい。
金属繊維のアスペクト比（繊維の長さ／繊維の直径）は、好ましくは２０〜２００、より好ましくは４０〜１５０である。
【００１３】
金属繊維の形状は、直線状よりも、何らかの物理的付着力を付与する形状（例えば、螺旋状や波形）が好ましい。螺旋状等の形状にすれば、金属繊維とマトリックスとが引き抜けながら応力を担保するため、曲げ強度が向上する。
金属繊維の好適な例としては、例えば、直径が０．５ｍｍ以下、引張強度が１〜３．５ＧPａの鋼繊維からなり、かつ、１２０MPａの圧縮強度を有するセメント系硬化体のマトリックスに対する界面付着強度（付着面の単位面積当たりの最大引張力）が３ＭＰａ以上であるものが挙げられる。本例において、金属繊維は、波形や螺旋形の形状に加工することができる。また、本例の金属繊維の周面上に、マトリックスに対する運動（長手方向の滑り）に抵抗するための溝または突起を付けることもできる。また、本例の金属繊維は、鋼繊維の表面に、鋼繊維のヤング係数よりも小さなヤング係数を有する金属層（例えば、亜鉛、錫、銅、アルミニウム等から選ばれる１種類以上からなるもの）を設けたものとしてもよい。
【００１４】
金属繊維の配合量は、組成物中の体積百分率で、好ましくは０．５〜４％、より好ましくは１〜３％である。該配合量が０．５％未満では、金属繊維による曲げ強度等の向上の効果を十分に得ることができない。該配合量が４％を超えると、流動性を確保するために単位水量が増大するうえ、配合量を増やしても金属繊維による補強効果が向上しないため、経済的でなく、さらに、組成物中でいわゆるファイバーボールを生じ易くなるので、好ましくない。
【００１５】
減水剤の例としては、リグニン系、ナフタレンスルホン酸系、メラミン系、ポリカルボン酸系の減水剤、ＡＥ減水剤、高性能減水剤、高性能ＡＥ減水剤等が挙げられる。中でも、減水効果の大きな高性能減水剤または高性能ＡＥ減水剤を使用することが好ましく、ポリカルボン酸系の高性能減水剤または高性能ＡＥ減水剤を使用することがより好ましい。
減水剤の配合量は、セメント１００質量部に対して固形分換算で、好ましくは０．１〜４．０質量部、より好ましくは０．１〜１．０質量部である。該配合量が０．１質量部未満では、混練が困難になるとともに、組成物の作業性が極端に低下する等の欠点がある。該配合量が４．０質量部を超えると、材料分離や著しい凝結遅延が生じ、また、硬化後の強度発現性が低下することもある。
なお、減水剤は、液状と粉末状のいずれも使用することができる。
【００１６】
水量は、セメント１００質量部に対して、好ましくは１０〜３５質量部、より好ましくは１２〜３０質量部である。該量が１０質量部未満では、混練が困難になるとともに、組成物の作業性が極端に低下する等の欠点がある。該量が３５質量部を超えると、硬化後の強度発現性が低下する。
【００１７】
ポゾラン質微粉末の例としては、シリカフューム、シリカダスト、フライアッシュ、スラグ、火山灰、シリカゲル、沈降シリカ等が挙げられる。
一般に、シリカフュームやシリカダストは、そのＢＥＴ比表面積が５〜２５ｍ２／gであり、粉砕等をする必要がないので、好ましく用いられる。
ポゾラン質微粉末のＢＥＴ比表面積は、好ましくは５〜２５ｍ２／g、より好ましくは５〜１５ｍ２／gである。該値が５ｍ２／g未満では、硬化後の強度発現性が低下する等の欠点があり、該値が２５ｍ２／gを超えると、所定の流動性を得るための水量が多くなるため、硬化後の強度発現性が低下する等の欠点がある。
ポゾラン質微粉末の配合量は、セメント１００質量部に対して、好ましくは３〜５０質量部である。該配合量が３質量部未満では、硬化後の強度発現性が低下する等の欠点がある。該配合量が５０質量部を超えると、コンクリートの作業性の低下や、自己収縮の増大や、硬化後の強度発現性の低下等の欠点がある。
【００１８】
平均粒度が１ｍｍ以下の繊維状粒子または薄片状粒子は、組成物の硬化後の靭性を高める観点から配合される。
ここで、粒子の粒度とは、その最大寸法の大きさ（特に繊維状粒子ではその長さ）である。
繊維状粒子の例としては、ウォラストナイト、ボーキサイト、ムライト等が挙げられる。
薄片状粒子の例としては、マイカフレーク、タルクフレーク、バーミキュライトフレーク、アルミナフレーク等が挙げられる。
繊維状粒子または薄片状粒子の配合量（これらの粒子を併用する場合はその合計量）は、組成物の作業性や、硬化後の強度発現性、耐久性及び靭性等の観点から、セメント１００質量部に対して、好ましくは０〜３５質量部、より好ましくは１〜２５質量部である。
なお、繊維状粒子としては、硬化後の靭性を高める観点から、長さ／直径の比で表される針状度が３以上のものを用いることが好ましい。
【００１９】
その他の無機粉末（具体的には、セメントと、ポゾラン質微粉末と、平均粒度が１ｍｍ以下の繊維状粒子または薄片状粒子のいずれにも属さない無機粉末）の例としては、スラグ、石灰石粉末、長石類、ムライト類、アルミナ粉末、石英粉末、フライアッシュ、火山灰、シリカゾル、炭化物粉末、窒化物粉末等が挙げられる。中でも、スラグ、石灰石粉末及び石英粉末は、コストや硬化後の品質安定性の観点から好ましく用いられる。
該無機粉末のブレーン比表面積は、好ましくは２，５００〜３０，０００ｃｍ２／ｇ、より好ましくは４，５００〜２０，０００ｃｍ２／ｇである。該値が２，５００ｃｍ２／ｇ未満では、組成物の作業性の低下や、硬化後の強度発現性の低下等の欠点がある。該値が３０，０００ｃｍ２／ｇを超えると、粉砕に手間がかかるため材料の入手が難しくなったり、組成物の作業性が低下する等の欠点がある。
該無機粉末の配合量は、組成物の作業性や、自己収縮や、硬化後の強度発現性及び耐久性の観点から、セメント１００質量部に対して、好ましくは０〜５５質量部、より好ましくは１０〜５０質量部である。該配合量が５５質量部を超えると、硬化後の強度発現性が低下する等の欠点がある。
【００２０】
本発明においては、その他の無機粉末として、ブレーン比表面積が異なる２種の無機粉末A（ブレーン比表面積が大きい粉末）および無機粉末Ｂ（ブレーン比表面積が小さい粉末）を併用することができる。
この場合、無機粉末Aと無機粉末Ｂは、同じ種類の粉末（例えば、石灰石粉末）を使用してもよいし、異なる種類の粉末（例えば、石灰石粉末及び石英粉末）を使用してもよい。
無機粉末Aのブレーン比表面積は、好ましくは５，０００〜３０，０００ｃｍ２／ｇ、より好ましくは６，０００〜２０，０００ｃｍ２／ｇである。該値が５，０００ｃｍ２／ｇ未満では、セメントや無機粉末Ｂとのブレーン比表面積の差が小さくなり、１種の無機粉末のみを用いる場合と比べて、組成物の作業性や、硬化後の強度発現性及び耐久性を向上させる効果が小さくなるばかりか、２種の無機粉末を用いているために、材料の準備に手間がかかるので、好ましくない。該値が３０，０００ｃｍ２／ｇを超えると、粉砕に手間がかかるため、材料が入手し難くなったり、組成物の作業性が低下する等の欠点がある。
【００２１】
無機粉末Ｂのブレーン比表面積は、好ましくは２，５００〜４，５００ｃｍ２／ｇである。該値が２，５００ｃｍ２／ｇ未満では、組成物の作業性の低下や、硬化後の強度発現性の低下等の欠点がある。該値が４，５００ｃｍ２／ｇを超えると、ブレーン比表面積の数値が無機粉末Aに近づくため、１種の無機粉末のみを用いる場合と比べて、組成物の作業性や、硬化後の強度発現性及び耐久性を向上させる効果が小さくなるばかりか、２種の無機粉末を用いているために、材料の準備に手間がかかるので、好ましくない。
セメントと無機粒子Ｂとのブレーン比表面積の差は、好ましくは１００ｃｍ２／ｇ以上、より好ましくは２００ｃｍ２／ｇ以上である。該値が好ましい数値範囲内であると、組成物を構成する粒子の充填性が向上し、組成物の作業性や、硬化後の強度発現性及び耐久性を向上させることができる。
【００２２】
無機粉末Aの配合量は、セメント１００質量部に対して、好ましくは３〜５０質量部、より好ましくは５〜４５質量部である。無機粉末Ｂの配合量は、セメント１００質量部に対して、好ましくは３〜４０質量部、より好ましくは５〜３５質量部である。無機粉末A及び無機粉末Ｂの配合量が前記の好ましい数値範囲外では、１種の無機粉末のみを用いる場合と比べて、組成物の作業性や、硬化後の強度発現性及び耐久性の向上の効果が小さくなるばかりか、２種の無機粉末を用いているために、材料の準備に手間がかかるので、好ましくない。
なお、無機粉末Aと無機粉末Ｂの合計量は、セメント１００質量部に対して、好ましくは６〜５５質量部、より好ましくは１０〜５０質量部である。
【００２３】
粗骨材の例としては、川砂利、海砂利、砕石等が挙げられる。
粗骨材の最大粒径は、組成物の作業性や、硬化後の強度発現性及び耐久性等の観点から、好ましくは２０ｍｍ以下、より好ましくは１５ｍｍ以下、特に好ましくは１０ｍｍ以下である。
粗骨材の配合量は、組成物の作業性や、自己収縮や、硬化後の強度発現性及び耐久性の観点から、セメント１００質量部に対して、好ましくは０〜３０質量部、より好ましくは０〜１０質量部である。
【００２４】
パネルの材料である繊維含有水硬性組成物の硬化体の圧縮強度は、好ましくは１００N／ｍｍ２以上、より好ましくは１２０N／ｍｍ２以上である。該値が１００N／ｍｍ２未満では、強度を確保するためにパネルの厚さが大きくなり、施工後に建築物の基礎を補強することが必要になるなどの問題が生じうるので、好ましくない。
パネルの材料である繊維含有水硬性組成物の硬化体の曲げ強度は、好ましくは１５N／ｍｍ２以上、より好ましくは２０N／ｍｍ２以上である。該値が１５N／ｍｍ２未満では、強度を確保するためにパネルの厚さが大きくなり、施工後に建築物の基礎を補強することが必要になるほか、補強用鉄筋が多数必要となり、施工が煩雑になるなどの問題が生じうるので、好ましくない。
【００２５】
次に、本発明で使用するパネルの製造方法について説明する。
本発明で使用するパネルは、上記材料を混練してなる繊維含有水硬性組成物を所定の型枠に投入して成形し、硬化させることによって得ることができる。
繊維含有水硬性組成物の混練方法は、特に限定されるものではなく、例えば、（１）水、減水剤以外の材料を予め混合して、プレミックス材を調製しておき、該プレミックス材、水及び減水剤を、ミキサに投入し、混練する方法、（２）粉末状の減水剤を用意し、水以外の材料を予め混合して、プレミックス材を調製しておき、該プレミックス材及び水をミキサに投入し、混練する方法、（３）各材料を各々個別にミキサに投入し、混練する方法等を採用することができる。
混練に用いるミキサは、通常のコンクリートの混練に用いられるどのタイプのものでもよく、例えば、揺動型ミキサ、パンタイプミキサ、二軸練りミキサ等が用いられる。
繊維含有水硬性組成物の成形方法は、特に限定されるものではなく、例えば、振動成形等を行えばよい。
繊維含有水硬性組成物の養生方法は、特に限定されるものではなく、例えば、気中養生、湿空養生、水中養生、加熱促進養生（蒸気養生、オートクレープ養生）等の慣用手段またはこれらを併用したものを行えばよい。
【００２６】
本発明で使用するパネルの厚さは、好ましくは３〜２０ｃｍである。厚さが３ｃｍ未満では、パネルの強度や耐久性が低下するので、コンクリート建築物の補強効果が低下する。厚さが２０ｃｍを超えると、パネルの質量が大きくなり、またコストも増大するので好ましくない。
本発明の補強構造の形成と共に、居住空間のリフォーム（例えば、仕切壁や床等の既存の部材の撤去）を行う場合には、既存の部材の撤去によって生じる強度の低下を補うために、パネルの厚さを５〜２０ｃｍとすることが好ましい。
本発明で使用するパネルの寸法は、パネルの運搬時の作業性や、コンクリート建築物の柱及び梁に対する接合工事の作業性等の観点から、厚さが３〜１０ｃｍの場合は、縦１〜３ｍ×横１〜３ｍとするのが好ましく、厚さが１０ｃｍを超え、２０ｃｍ以下の場合は、縦０．２〜１．５ｍ×横０．２〜１．５ｍとするのが好ましい。
【００２７】
本発明で使用するパネルは、鉄筋等の接合用または補強用の部材を含むことができる。
パネルの形態例を図２に示す。なお、図中の点線は、パネル内の筋の位置を示す。
図２中の（Ａ）は、平板状のモルタル成形体１５の周縁から外方に所定の長さだけ突出部分を有するように、複数の短尺の接合用筋１６をモルタル成形体１５に所定の深さだけ貫入させてなる矩形のパネル１１を示す平面図である。
図２中の（Ｂ）は、（Ａ）のパネルに対して更に複数の明り取り用孔１７を穿設してなる矩形のパネル１２を示す平面図である。
図２中の（Ｃ）は、平板状のモルタル成形体１５の周縁から外方に所定の長さだけ突出部分（接合用筋）を有するように、複数の長尺の鉄筋１８をモルタル成形体１５に貫通させてなる矩形のパネル１３を示す平面図である。なお、長尺の鉄筋１８は、接合用と補強用の機能を併せ持つものである。
図２中の（Ｄ）は、筋を全く含まない矩形のパネル１４を示す平面図である。
本発明においては、（Ａ）〜（Ｄ）の他、種々の形態を有するパネルを用いることができる。
【００２８】
本発明の補強構造を構成する接合部は、繊維含有水硬性組成物を現場打ちで打設してなる硬化体を含むものである。
接合部の材料となる繊維含有水硬性組成物の例としては、上記のパネルの材料と同じ材料からなる組成物が挙げられる。なお、接合部の材料は、粗骨材を含まないモルタルまたはペーストであることが好ましい。
接合部は、コンクリート建築物の柱及び梁を含む構造部分の内周縁に突出部分として形成された複数のアンカー筋と、パネルの外周縁に突出部分として形成された接合用筋とを重ね継手としたものを含むことができる。重ね継手を含むことによって、柱及び梁を含む構造部分とパネルとの接合力を高めることができる。
本発明においては、パネルの外周縁や、コンクリート建築物の柱及び／又は梁にシアキーまたは目粗らしを設けることが好ましい。シアキーまたは目粗らしを設けることによって、補強効果をより高めることができる。
【００２９】
次に、本発明の補強構造を形成するための方法について説明する。
本発明の補強構造を形成するための方法は、（ａ）コンクリート建築物の柱及び梁を含む構造部分で囲まれた補強対象面に対して、該補強対象面内に収まる形状を有する繊維含有水硬性組成物からなるパネルを配設する工程と、（ｂ）柱及び梁を含む構造部分とパネルの間に、繊維含有水硬性組成物を現場打ちで打設して、柱及び梁を含む構造部分とパネルを接合し、パネルを主体とする補強壁を形成する工程を含むものである。
この方法の実施形態例としては、図３に示すように、（ａ−１）コンクリート建築物の柱２及び梁３に対して、複数のアンカー筋２１を所定の深さだけ打ち込み、柱２及び梁３を含む構造部分から、該構造部分で囲まれた空間内の補強対象面に向けて、複数のアンカー筋２１が所定の長さだけ突出した露出部分であるアンカー部分２１を形成させる工程（図３の（Ａ）参照）と、（ａ−２）上記の補強対象面内に収まる形状を有し、かつ外周縁から外方に向けて所定の長さだけ突出した複数の接合用筋１６を有する、繊維含有水硬性組成物からなるパネル１１（図２中の（Ａ）参照）を用意する工程と、（ａ−３）アンカー部分２１とパネル１１の接合用筋１６を重ね継手として、柱２及び梁３を含む構造部分で囲まれた補強対象面に、パネル１１を配設する工程（図３の（Ｂ）参照）と、（ｂ−１）柱２及び梁３を含む構造部分とパネル１１の間に、上述の重ね継手が埋設された状態となるように、繊維含有水硬性組成物を現場打ちで打設して充填し、柱２及び梁３を含む構造部分とパネル１１を一体的に接合する工程（図３の（Ｃ）参照）とを含むものが挙げられる。
【００３０】
本発明の補強構造は、例えば、集合住宅における居住部分と共用通路部分の間に形成させることができる。図４は、本発明の補強構造を施した集合住宅３０を水平方向に切断した状態を示す断面図である。図４中、各戸の居住部分３１は、柱３４と、強度の大きい構造壁３５と、共用通路部分３２の側に位置する強度の小さい非構造壁３６と、ドア３７と、ベランダ３９側に位置するガラス戸４０等によって形成されている。なお、共用通路部分３２の縁には、転落防止用の柵３３が設けられている。
図４に示すような構造を有する集合住宅は、構造壁３５の延びる方向に働く外力には強いが、構造壁３５に対して垂直方向に働く外力には弱いという性質がある。そこで、共用通路部分３２側の非構造壁３６の外側の面（共用通路部分３２側の面）に、本発明の補強構造（補強壁３８）を構築すれば、集合住宅の強度を効果的に向上させることができる。
また、この場合、図５に、鉛直方向に切断した模式的な断面図として示すように、地盤４１上に建築された集合住宅３０に対して、本発明の補強構造（補強壁３８；図中、斜線で示す。）を１戸おきに構築して、集合住宅３０全体として市松模様状に補強を行ったうえで、それ以外の区画に袖壁４２による補強を行えば、上記集合住宅に必要な補強効果を得ることができる。
【００３１】
本発明においては、コンクリート建築物の柱及び／又は梁と、補強壁とをプレストレスを導入して圧着した補強構造とすることができる。プレストレスを導入して圧着することにより、柱及び梁を含む構造部分とパネルとの接合力をより一層高めることができ、補強効果を高めることができる。
図６は、プレストレスを導入した補強構造の形態例（Ａ）、（Ｂ）を模式的に示す図であり、より具体的には、コンクリート建築物の梁と、補強壁とを、プレストレスを導入して圧着した状態を示す断面図である。なお、図６中、同一の名称を有する各部には、同一の符号を付している。
図６中の（Ａ）及び（Ｂ）の各々において、プレストレスを導入した補強構造は、ＰＣ鋼材挿入用の貫通孔を有する一対の梁３と、梁３の貫通孔と略同一の内径を有するシース管４５を備えたパネル４６と、梁３の貫通孔とパネル４６のシース管４５とに亘って嵌挿されたシース管４７と、シース管４７の内部に挿通され、かつ、梁３の外表面から所定の長さだけ露出した螺刻部分を両端部に有するＰＣ鋼材４８と、ＰＣ鋼材４８の螺刻部分と螺合して梁３に締着された締着具４９と、梁３とパネル４６の間に介在する接合部５とから構成されている。
【００３２】
プレストレスを導入した補強構造を形成する方法について説明する。
プレストレスを導入した補強構造を形成するための方法は、例えば、（ａ）補強対象面のコンクリート構築物の柱２及び／又は梁３の所定の箇所に、ＰＣ鋼材挿入用の貫通孔を形成する工程と、（ｂ）補強対象面に対して、ＰＣ鋼材挿入用のシース管４５を有する繊維含有水硬性組成物からなるパネル４６を、柱２及び／又は梁３のＰＣ鋼材挿入用の貫通孔の位置とパネル４６内のシース管４５の位置が合致する（直線となる）ように配設する工程と、（ｃ）柱２及び／又は梁３のＰＣ鋼材挿入用の貫通孔と、パネル４６内のシース管４５とに亘って、シース管４６を嵌挿する工程と、（ｄ）柱２及び梁３を含む構造部分とパネル４６間に、繊維含有水硬性組成物を現場打ちで打設する工程と、（ｅ）現場打ちで打設した繊維含有水硬性組成物が所定の強度を発現した段階で、ＰＣ鋼材４８及び締着具４９を用いて、プレストレスを導入する工程を含むものである。
なお、パネル４６の製造の際に、シース管４５をパネル本体から突出するように形成した場合には、上記（ｃ）の工程を省略することができる。
なお、プレストレスを導入した補強構造においては、図２に示す接合用筋１６や、図３に示すアンカー筋２１を使用してもよいし、使用しなくてもよい。接合用筋やアンカー筋を使用する場合には、図３に示す方法と同様にして施工すればよい。
【実施例】
【００３３】
［１．使用材料］
以下に示す材料を使用した。
（１）セメント；低熱ポルトランドセメント（太平洋セメント社製；ブレーン比表面積：３，２００ｃｍ２／ｇ）
（２）ポゾラン質微粉末；シリカフューム（平均粒径：０．２５μｍ、ＢＥＴ比表面積：１１ｍ２／ｇ）
（３）石英粉末Ａ（ブレーン比表面積：７，５００ｃｍ２／ｇ）
（４）石英粉末Ｂ（ブレーン比表面積：３，５００ｃｍ２／ｇ）
（５）細骨材；珪砂（最大粒径０．６ｍｍ）
（６）繊維状粒子；ウォラストナイト（平均長さ：０．３ｍｍ、長さ／直径の比：４）
（７）減水剤；ポリカルボン酸系高性能減水剤
（８）水；水道水
（９）金属繊維；鋼繊維（直径：０．２ｍｍ、長さ：１５ｍｍ）
【００３４】
［金属繊維含有水硬性組成物の調製例１］
低熱ポルトランドセメント１００質量部、シリカフューム３０質量部、石英粉末Ａを３２質量部、細骨材１２０質量部、ウォラストナイト２４質量部、鋼繊維２％（組成物中の体積割合）、高性能減水剤１．０質量部（固形分換算）、水２２質量部を二軸ミキサに投入し混練して、組成物を調製した。この組成物の０打フロー値は、２５０ｍｍであった。
調製した組成物を鋼製の型枠（φ５０×１００ｍｍ）に流し込み、２０℃で４８時間静置後、９０℃で４８時間蒸気養生した。得られた硬化体の圧縮強度（３本の試験体の平均値）は、２３０Ｎ／ｍｍ２であった。
調製した組成物を鋼製の型枠（４×４×１６ｃｍ）に流し込み、２０℃で４８時間静置後、９０℃で４８時間蒸気養生した。得られた硬化体の曲げ強度（３本の試験体の平均値）は、４５Ｎ／ｍｍ２であった。
【００３５】
［金属繊維含有水硬性組成物の調製例２］
低熱ポルトランドセメント１００質量部、シリカフューム３０質量部、石英粉末Ａを２３質量部、石英粉末Ｂを９質量部、細骨材１２０質量部、ウォラストナイト２４質量部、鋼繊維２％（組成物中の体積割合）、高性能減水剤１．０質量部（固形分換算）、水２２質量部を二軸ミキサに投入し混練して、組成物を調製した。この組成物の０打フロー値は、２７０ｍｍであった。
調製した組成物を鋼製の型枠（φ５０×１００ｍｍ）に流し込み、２０℃で４８時間静置後、９０℃で４８時間蒸気養生した。得られた硬化体の圧縮強度（３本の試験体の平均値）は、２３５Ｎ／ｍｍ２であった。
調製した組成物を鋼製の型枠（４×４×１６ｃｍ）に流し込み、２０℃で４８時間静置後、９０℃で４８時間蒸気養生した。得られた硬化体の曲げ強度（３本の試験体の平均値）は、４５Ｎ／ｍｍ２であった。
【００３６】
［実施例１］
図７に示すように、鉄筋コンクリートからなる２つの柱５１と、鉄筋コンクリートからなる２つの梁５２の間に、図３に示す方法を用いて、パネルと接合部とからなる補強壁５３を形成させて、試験体を完成させた。
パネルとしては、調製例１の金属繊維含有水硬性組成物を材料として使用した、図２中の（Ｃ）に示す形態を有するものであって、幅が１７６０ｍｍ、高さが１１００ｍｍ、厚さが３０ｍｍであり、長尺の鉄筋を２００ｍｍ間隔で配設したものを用いた。
接合部は、柱５１及び梁５２と、パネルとの隙間に、調製例１の金属繊維含有水硬性組成物を現場打ちで打設し、形成させた。
試験体に対して、図７中に２つの矢印で示す位置にて軸力Ｆを作用させ、試験体が破壊されるまでの最大耐力を測定した。
その結果、正加力時の最大耐力は７２５ｋＮ、負加力時の最大耐力は−６８３ｋＮであった。
【００３７】
［実施例２］
パネルとして図２中の（Ｂ）に示すものを用いた以外は実施例１と同様にして実験した。なお、パネルの材料及び寸法は、実施例１と同様である。
その結果、正加力時の最大耐力は７１６ｋＮ、負加力時の最大耐力は−６９７ｋＮであった。
［実施例３］
パネル及び接合部の材料として、調製例２の金属繊維含有水硬性組成物を使用した以外は実施例１と同様にして実験した。
その結果、正加力時の最大耐力は７１８ｋＮ、負加力時の最大耐力は−７００ｋＮであった。
【００３８】
［参考例１］
パネルとして、圧縮強度が２４Ｎ／ｍｍ2の普通コンクリートを材料として使用した、図２中の（Ｃ）に示す形態を有するものであって、幅が１７６０ｍｍ、高さが１１００ｍｍ、厚さが６０ｍｍであり、長尺の鉄筋を５０ｍｍ間隔で配設したものを用いた以外は、実施例１と同様にして実験した。
その結果、正加力時の最大耐力は８３７ｋＮ、負加力時の最大耐力は−８２０ｋＮであった。
本発明（実施例１〜３）の補強構造によれば、参考例１の補強構造と比べて、補強壁の厚さを半分にしても、参考例１と大差ない優れた強度が得られることがわかる。
【図面の簡単な説明】
【００３９】
【図１】本発明の補強構造の種々の形態例を模式的に示す正面図である。
【図２】本発明の補強構造を形成するための部材であるパネルの種々の形態例を示す平面図である。
【図３】本発明の補強構造を形成する方法の一例を示すフロー図である。
【図４】集合住宅における本発明の補強構造の施工例を部分的に示す水平断面図である。
【図５】集合住宅における本発明の補強構造の施工例を全体的に示す鉛直断面図である。
【図６】コンクリート建築物の柱及び／又は梁と、補強壁とを、プレストレスを導入して圧着した状態の種々の形態例を示す断面図である。
【図７】実施例における実験装置を示す正面図である。
【符号の説明】
【００４０】
１ 本発明の補強構造
２ 柱
３ 梁
４ パネル
５ 接合部
１１，１２，１３，１４ パネル
１５ モルタル成形体
１６ 接合用筋
１７ 明り取り用孔
１８ 長尺の鉄筋
２１ アンカー筋
２２ アンカー部分
３０ 集合住宅
３１ 居住部分
３２ 共用通路部分
３３ 柵
３４ 柱
３５ 構造壁
３６ 非構造壁
３７ ドア
３８ 補強壁
３９ ベランダ
４０ ガラス戸
４１ 地盤
４２ 袖壁
４５ シース管
４６ パネル
４７ シース管
４８ ＰＣ鋼材
４９ 締着具
５１ 柱
５２ 梁
５３ 補強壁
【特許請求の範囲】
【請求項１】
コンクリート建築物の柱及び梁を含む構造部分と、該構造部分で囲まれた補強対象面に形成された補強壁とからなる建築物の補強構造であって、上記補強壁が、繊維含有水硬性組成物の硬化体からなるパネルと、該パネルと上記構造部分の間に形成された接合部とからなることを特徴とする建築物の補強構造。
【請求項２】
上記柱及び梁を含む構造部分で囲まれた補強対象面に既存の壁を含み、かつ、上記補強壁が、上記既存の壁の片面側に隣り合って形成されている請求項１に記載の建築物の補強構造。
【請求項３】
上記パネルを形成している繊維含有水硬性組成物の硬化体の圧縮強度が、１００Ｎ／ｍｍ２以上である請求項１又は２に記載の建築物の補強構造。
【請求項４】
上記接合部が、繊維含有水硬性組成物を現場打ちで打設してなる硬化体を含む請求項１〜３のいずれか１項に記載の建築物の補強構造。
【請求項５】
コンクリート建築物の柱及び／又は梁と、補強壁とが、プレストレスを導入して圧着されている請求項１〜４のいずれか１項に記載の建築物の補強構造。
【請求項６】
各階に２戸以上の居住部分及び共用通路部分を有する２階建て以上のコンクリート建築物であって、請求項１〜５のいずれか１項に記載の建築物の補強構造を含むことを特徴とするコンクリート建築物。
【請求項７】
鉛直方向の断面が格子状である柱及び梁の集合体を含み、かつ、該格子状である柱及び梁の集合体を構成する複数の区画に対して、市松模様の形態で交互に上記補強構造を形成させてなる請求項６に記載のコンクリート建築物。
【請求項８】
上記居住部分と上記共用通路部分の間、または、上記共用通路部分の外側に、上記補強構造を形成させてなる請求項６又は７に記載のコンクリート建築物。
【請求項１】
コンクリート建築物の柱及び梁を含む構造部分と、該構造部分で囲まれた補強対象面に形成された補強壁とからなる建築物の補強構造であって、上記補強壁が、繊維含有水硬性組成物の硬化体からなるパネルと、該パネルと上記構造部分の間に形成された接合部とからなることを特徴とする建築物の補強構造。
【請求項２】
上記柱及び梁を含む構造部分で囲まれた補強対象面に既存の壁を含み、かつ、上記補強壁が、上記既存の壁の片面側に隣り合って形成されている請求項１に記載の建築物の補強構造。
【請求項３】
上記パネルを形成している繊維含有水硬性組成物の硬化体の圧縮強度が、１００Ｎ／ｍｍ２以上である請求項１又は２に記載の建築物の補強構造。
【請求項４】
上記接合部が、繊維含有水硬性組成物を現場打ちで打設してなる硬化体を含む請求項１〜３のいずれか１項に記載の建築物の補強構造。
【請求項５】
コンクリート建築物の柱及び／又は梁と、補強壁とが、プレストレスを導入して圧着されている請求項１〜４のいずれか１項に記載の建築物の補強構造。
【請求項６】
各階に２戸以上の居住部分及び共用通路部分を有する２階建て以上のコンクリート建築物であって、請求項１〜５のいずれか１項に記載の建築物の補強構造を含むことを特徴とするコンクリート建築物。
【請求項７】
鉛直方向の断面が格子状である柱及び梁の集合体を含み、かつ、該格子状である柱及び梁の集合体を構成する複数の区画に対して、市松模様の形態で交互に上記補強構造を形成させてなる請求項６に記載のコンクリート建築物。
【請求項８】
上記居住部分と上記共用通路部分の間、または、上記共用通路部分の外側に、上記補強構造を形成させてなる請求項６又は７に記載のコンクリート建築物。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【公開番号】特開２００７−３２１９２（Ｐ２００７−３２１９２Ａ）
【公開日】平成１９年２月８日（２００７．２．８）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００５−２２０３９９（Ｐ２００５−２２０３９９）
【出願日】平成１７年７月２９日（２００５．７．２９）
【新規性喪失の例外の表示】特許法第３０条第１項適用申請有り ２００５年６月１日 社団法人日本コンクリート工学協会発行の「コンクリート工学年次論文集 第２７巻（２００５）」に発表
【出願人】（００００００２４０）太平洋セメント株式会社 (1,449)
【出願人】（５０１２６７３５７）独立行政法人建築研究所 (28)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成１９年２月８日（２００７．２．８）
【国際特許分類】
【出願日】平成１７年７月２９日（２００５．７．２９）
【新規性喪失の例外の表示】特許法第３０条第１項適用申請有り ２００５年６月１日 社団法人日本コンクリート工学協会発行の「コンクリート工学年次論文集 第２７巻（２００５）」に発表
【出願人】（００００００２４０）太平洋セメント株式会社 (1,449)
【出願人】（５０１２６７３５７）独立行政法人建築研究所 (28)
【Ｆターム（参考）】
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