暖房便座
【課題】部材の貼り付け工数を減らすことができ、暖房便座の生産性の向上、コストの低減を図ることができる暖房便座を提供する。
【解決手段】着座面１６ａを有する便座と、着座面１６ａに配置された透明性の便座ヒータとを備え、便座ヒータは５００μｍ以下の細線構造物５４を有し、細線構造物５４の伝熱係数κが１００Ｗ／ｍ・Ｋ以上であり、細線構造物５４の開口６０には伝熱係数κが１０〜１５０Ｗ／ｍ・Ｋの材料が存在する。
【解決手段】着座面１６ａを有する便座と、着座面１６ａに配置された透明性の便座ヒータとを備え、便座ヒータは５００μｍ以下の細線構造物５４を有し、細線構造物５４の伝熱係数κが１００Ｗ／ｍ・Ｋ以上であり、細線構造物５４の開口６０には伝熱係数κが１０〜１５０Ｗ／ｍ・Ｋの材料が存在する。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、暖房便座に関し、便座の着座面に、発熱源を配する場合に好適な暖房便座に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来の暖房便座は、合成樹脂製の略馬蹄形の便座の着座部に、馬蹄形の単一の面状発熱体を埋設するようにしている（特許文献１及び２参照）。この面状発熱体は馬蹄形の単一金属箔シート（アルミ箔等）と粘着テープとの間にフッ素樹脂を絶縁皮膜とした外径１ｍｍ以下のコード状ヒータを略長Ｕ字形状の連続した配線パターンで挟持したものである。
特に、特許文献２では、左右に分割された便座ヒータを単一電流系に構成することで、第一の金属箔及び第二の金属箔に使用する材料を有効活用してコスト低減を実現し、着座面への便座ヒータの貼着を容易化し、且つ、しわ、浮き等の貼着不良なく確実に行えるようにしている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開平８−７８１４３号公報
【特許文献２】特開２０１０−２９４２５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、上述した従来の面状発熱体は、馬蹄形のヒータユニット構成であり、先ず、金属箔シートを便座に貼着し、さらに、金属箔シートにコード状ヒータを粘着テープで貼ることになり、コストや手間がかかる構成になっていた。
また、便座の着座面に発熱体を設けることで省エネルギーが期待されるが、発熱分布が均一でないことや、金属箔を用いるため、透明性が得られない構成になる。
本発明はこのような課題を考慮してなされたものであり、部材の貼り付け工数を減らすことができ、暖房便座の生産性の向上、コストの低減を図ることができると共に、均一な発熱分布を得られ、省エネルギーを図ることができる暖房便座を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
［１］ 第１の本発明に係る暖房便座は、着座面を有する便座と、前記着座面に配置された透明性の便座ヒータとを備え、前記便座ヒータは５００μｍ以下の細線構造物を有し、前記細線構造物の伝熱係数κが１００Ｗ／ｍ・Ｋ以上であり、前記細線構造物の開口には伝熱係数κが１０〜１５０Ｗ／ｍ・Ｋの材料が存在することを特徴とする。
これにより、従来、必要であった金属箔シートを便座に貼着する工程と、金属箔シートにコード状ヒータを粘着テープで貼る工程を省略でき、例えば１回の貼り付け工程で、便座ヒータを便座の着座面に設置することができる。しかも、便座の着座面に便座ヒータを備えたので、便座の裏面に便座ヒータを設けた場合よりも、着座面の温度が一定温度に到達するまでの時間を大幅に短縮させることができる。また、細線構造物の開口には伝熱係数κが１０〜１５０Ｗ／ｍ・Ｋの材料が存在するため、着座面全体への熱の伝わりが速く、発熱分布も良好となる。
［２］ 第１の本発明において、前記便座ヒータは、前記便座を温める発熱源として用いられてもよい。
［３］ 第１の本発明において、前記便座ヒータは、光透過率が７０％以上であることが好ましい。
［４］ 第１の本発明において、前記便座ヒータは、前記細線構造物を有する導電性フイルムを有し、前記導電性フイルムは、成形前の導電性フイルムを成形して１１０％以上延伸してなることが好ましい。
［５］ ［４］において、成形後の前記導電性フイルムを、前記便座の着座面に配してもよい。
［６］ ［４］において、インサート成形によって、前記導電性フイルムが成形されると共に、前記便座の着座面に配するようにしてもよい。
［７］ ［４］において、前記導電性フイルムは、感光材料を露光、現像処理することによって作製され、前記感光材料は、支持体上にハロゲン化銀乳剤層を有し、且つ、前記ハロゲン化銀乳剤層又は前記ハロゲン化銀乳剤層側のいずれかの層に導電性微粒子及びバインダーを含有するようにしてもよい。
［８］ ［７］において、前記導電性微粒子及びバインダーの質量比（導電性微粒子／バインダー）が１／１０〜１０／１であることが好ましい。
［９］ ［７］において、前記導電性微粒子の塗布量が１０ｇ／ｍ２以下であることが好ましい。
［１０］ ［７］において、前記導電性微粒子及びバインダーを含有させた層が、前記ハロゲン化銀乳剤層に隣接する層であってもよい。
［１１］ 第２の本発明に係る暖房便座は、着座面を有する便座と、前記着座面に配置された透明性の便座ヒータとを備え、前記便座ヒータは、ピッチが５０００μｍ以下の細線構造物を有し、前記細線構造物は、電気的絶縁部によって複数の領域に分離されていることを特徴とする。
［１２］ 第２の本発明において、各前記領域は、それぞれ前記着座面の形状に沿った形状を有し、給電電極間の抵抗値が同じあるいは±１５％の範囲で近似していることが好ましい。
［１３］ 第２の本発明において、前記電気的絶縁部は、前記細線構造物に対するレーザエッチングによって形成されていてもよい。
［１４］ 第２の本発明において、前記細線構造物は、支持体上にハロゲン化銀乳剤層を有する感光材料を露光、現像処理することによって作製され、前記細線構造物に対するレーザエッチングによって、前記細線構造物が、給電電極間の抵抗値が同じあるいは±１５％の範囲で近似した複数の領域に分離されていてもよい。
［１５］ 第２の本発明において、前記電気的絶縁部は、前記細線構造物の形成の際に形成されていてもよい。
［１６］ 第２の本発明において、前記電気的絶縁部は、支持体上に前記細線構造物が形成された導電性フイルムを裁断することによって形成されていてもよい。
［１７］ 第２の本発明において、前記電気的絶縁部は、前記細線構造物を穴あけすることによって形成されていてもよい。
［１８］ 第２の本発明において、支持体上にハロゲン化銀乳剤層を有する感光材料を露光、現像処理することによって、給電電極間の抵抗値が同じあるいは±１５％の範囲で近似した複数の領域に分離された前記細線構造物が構成されていてもよい。
［１９］ 第２の本発明において、前記便座ヒータは、前記便座を温める発熱源として用いられてもよい。
［２０］ 第２の本発明において、前記便座ヒータは、光透過率が７０％以上であることが好ましい。
［２１］ 第２の本発明において、前記便座ヒータは、前記細線構造物を有する導電性フイルムを有し、前記導電性フイルムは、成形前の導電性フイルムを成形して１１０％以上延伸してなることが好ましい。
［２２］ ［２１］において、成形後の前記導電性フイルムを、前記便座の着座面に配するようにしてもよい。
［２３］ ［２１］において、インサート成形によって、前記導電性フイルムが成形されると共に、前記便座の着座面に配してもよい。
［２４］ 第３の本発明に係る暖房便座は、着座面を有する便座と、前記着座面に配置された透明性の便座ヒータとを備え、前記便座ヒータは、ピッチが５０００μｍ以下の細線構造物を有し、前記細線構造物は、伝熱係数κが１００Ｗ／ｍ・Ｋ以上であることを特徴とする。
［２５］ 第３の本発明において、前記便座ヒータは、前記細線構造物を有する導電性フイルムを有し、前記導電性フイルムは、感光材料を露光、現像処理することによって作製され、前記感光材料は、支持体上にハロゲン化銀乳剤層を有するようにしてもよい。
［２６］ 第４の本発明に係る暖房便座は、着座面を有する便座と、前記着座面に配置された透明性の便座ヒータとを備え、前記便座ヒータは、支持体上の全面に設けられた導電層を有し、前記導電層は、伝熱係数κが１００Ｗ／ｍ・Ｋ以上であることを特徴とする。
［２７］ 第４の本発明において、前記便座ヒータは、前記導電層を有する導電性フイルムを有し、前記導電性フイルムは、感光材料を露光、現像処理することによって作製され、前記感光材料は、前記支持体上にハロゲン化銀乳剤層を有するようにしてもよい。
【発明の効果】
【０００６】
本発明に係る暖房便座によれば、部材の貼り付け工数を減らすことができ、暖房便座の生産性の向上、コストの低減を図ることができる。また、便座の着座面に便座ヒータが設置されていることから、均一な発熱分布を得られ、省エネルギーを図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【０００７】
【図１】本実施の形態に係る暖房便座が適用される便座装置の全体構成を示す図である。
【図２】便座装置の構成を示す斜視図である。
【図３】図３Ａは第１導電性フイルムを上面から見て示す図であり、図３Ｂは便座の着座面に貼り付けられた第１導電性フイルムを一部省略して示す断面図である。
【図４】図４Ａは第２導電性フイルムを上面から見て示す図であり、図４Ｂは便座の裏面に貼り付けられた第２導電性フイルムを一部省略して示す断面図である。
【図５】図５Ａは第３導電性フイルムを上面から見て示す図であり、図５Ｂは便座の着座面に貼り付けられた第３導電性フイルムを一部省略して示す断面図である。
【図６】図６Ａは第４導電性フイルムを上面から見て示す図であり、図６Ｂは便座の裏面に貼り付けられた第４導電性フイルムを一部省略して示す断面図である。
【図７】第１製造方法を示すフローチャートである。
【図８】図８Ａは導電性フイルムを真空成形するための成形用金型を一部省略して示す断面図であり、図８Ｂは成形用金型に導電性フイルムを押し付けた状態を示す断面図である。
【図９】射出成形用金型に導電性フイルムを設置した状態を一部省略して示す断面図である。
【図１０】第２製造方法を示すフローチャートである。
【図１１】第３製造方法を示すフローチャートである。
【発明を実施するための形態】
【０００８】
以下、本発明に係る暖房便座の実施の形態例を図１〜図１１を参照しながら説明する。なお、本明細書において数値範囲を示す「〜」は、その前後に記載される数値を下限値及び上限値として含む意味として使用される。
【０００９】
先ず、本実施の形態に係る暖房便座が適用される便座装置１０について図１及び図２を参照しながら説明する。
便座装置１０は、図１に示すように、本体部１２と、本体部１２を遠隔操作するための遠隔操作装置１４と、使用者が着座する便座１６と、便座１６の着座面１６ａに設置され、便座を温める発熱源として用いられる便座ヒータ１８と、人体を検知するための人体検知センサ２０とを備える。本実施の形態に係る暖房便座３１は、少なくとも上述した便座１６と便座の着座面１６ａに設置された便座ヒータ１８とを有する。また、この便座装置１０は、図２に示すように、使用者の局部を洗浄するための洗浄装置２２を有する。
【００１０】
図１に示すように、本体部１２は、便座１６の温度を検知する温度検知センサ２４と、便座ヒータ１８に電力を供給するヒータ駆動部２６と、使用者が便座１６に着座したことを検知する着座センサ２８と、各機器を制御する制御部３０とを含む。
制御部３０は、例えば温度検知センサ２４からの温度情報に基づいてヒータ駆動部２６を駆動して便座１６の温度を制御する。使用者が便座１６に着座していない期間は、便座１６の温度を初期設定温度に維持するように制御する。使用者が便座１６に着座した段階で、便座１６の温度を初期設定温度から好みの温度（予め設定された温度あるいはリアルタイムで設定される温度）となるように制御する。
【００１１】
そして、便座ヒータ１８は、後述するように、導電膜を有する導電性フイルムにて構成される。
具体的に、本実施の形態に係る暖房便座３１の便座ヒータ１８を構成する導電性フイルム５０の４つの例（第１導電性フイルム５０Ａ〜第４導電性フイルム５０Ｄ）について図３Ａ〜図６Ｂを参照しながら説明する。
第１導電性フイルム５０Ａは、図３Ａ及び図３Ｂに示すように、支持体５２と、該支持体５２上に設けられた銀による細線構造物５４と各端部に形成された電極部５６とを有する。細線構造物５４は、銀による細線５８と、細線５８で囲まれた複数の開口６０とを有する。細線５８の配列ピッチは、５０００μｍ以下（好ましくは３０００μｍ以下、さらに好ましくは１０００μｍ以下、より好ましくは５００μｍ以下）である。また、細線構造物５４の光透過率は７０％以上（好ましくは７５％以上、さらに好ましくは８０％以上、より好ましくは８３％以上）である。この場合、細線構造物５４と電極部５６にて導電膜６３が構成される。
【００１２】
さらに、この第１導電性フイルム５０Ａにおいては、細線構造物５４が、１以上の電気的絶縁部６４によって、便座１６の形状に沿った複数の領域６６に分離されている。図３Ａの例では、２つの電気的絶縁部６４によって３つの領域６６ａ、６６ｂ及び６６ｃに分離された例を示している。各領域６６は、それぞれ抵抗値（電極部５６間の抵抗値）が同じあるいは±１５％の範囲（好ましくは±１０％以下、さらに好ましくは±８％以下、より好ましくは±５％以下）で近似している。便座１６の形状、特に、外周部の形状は例えばＵ字状を有し、電気的絶縁部６４の形状も、便座１６の外周部の形状に沿ってＵ字状とされている。相似形でもよいし、相似形でなくてもよい。各領域６６の抵抗値がそれぞれ同じあるいは±１５％の範囲で近似するように、電気的絶縁部６４の形状を変化させてもよい。電気的絶縁部６４は、細線構造物５４を形成する際に同時に形成することができる。あるいは、細線構造物５４を形成した後に、例えばレーザエッチングにて形成することができる。その他の方法としては、例えば第１導電性フイルム５０Ａを複数に裁断し、裁断した複数の第１導電性フイルム５０Ａ間に隙間をあけて設置するようにしてもよい。あるいは、第１導電性フイルム５０Ａの細線構造物に穴を開けて断線させるようにしてもよい。
この第１導電性フイルム５０Ａは例えば粘着剤６２を介して便座１６の着座面１６ａに貼り付けられる。
【００１３】
第２導電性フイルム５０Ｂは、図４Ａ及び図４Ｂに示すように、第１導電性フイルム５０Ａとほぼ同様に、支持体５２と、該支持体５２上に設けられた銀による細線構造物５４と各端部に形成された電極部５６とを有し、さらに、細線構造物５４の開口６０に、伝熱材料６８が存在している。伝熱係数κで示すと、細線構造物５４の伝熱係数κが１００Ｗ／ｍ・Ｋ以上（より好ましくは１５０Ｗ／ｍ・Ｋ以上、さらに好ましくは２００Ｗ／ｍ・Ｋ以上、上限値は５００Ｗ／ｍ・Ｋが好ましい）で、細線構造物５４の開口６０に、伝熱係数κが１０〜１５０Ｗ／ｍ・Ｋ（より好ましくは３０〜１２０Ｗ／ｍ・Ｋ、さらに好ましくは５０〜１００Ｗ／ｍ・Ｋ）の伝熱材料６８が存在している。伝熱材料６８は、導電性微粒子又は導電性ポリマーを含む。この場合、細線構造物５４と電極部５６と伝熱材料６８にて導電膜６３が構成される。なお、第１導電性フイルム５０Ａに示す電気的絶縁部６４は形成されていない。
【００１４】
第３導電性フイルム５０Ｃは、図５Ａ及び図５Ｂに示すように、上述した第１導電性フイルム５０Ａと同様の構成を有するが、電気的絶縁部６４（図３Ａ参照）が形成されていない点で異なる。この第３導電性フイルム５０Ｃでは、発熱分布が他の導電性フイルムと比して悪いため、支持体５２の端面に樹脂層（保護層や塗料等）を形成することで、発熱分布を均一にするようにしてもよい。
第４導電性フイルム５０Ｄは、図６Ａ及び図６Ｂに示すように、支持体５２と、該支持体５２上の全面に設けられた銀による層７０を有する。この層７０は電極部５６も含む。この場合、全面の層７０にて導電膜６３が構成される。全面の層７０は透明性がないため、便座１６の着座面１６ａに貼り付けた場合、外観的に好ましくない場合がある。そこで、塗料を塗ることによって外観を良好にするようにしてもよい。
上述した第１導電性フイルム５０Ａ〜第４導電性フイルム５０Ｄは、導電膜６３を含むように保護層を形成するようにしてもよい。
【００１５】
ここで、本実施の形態に係る暖房便座３１の製造方法について説明する。暖房便座の製造方法としては、図７〜図１１に示すように、３つの製造方法（第１製造方法〜第３製造方法）がある。
第１製造方法は、図７のステップＳ１において、導電性フイルム５０（導電膜６３）を、荷重５〜２３５ｋｇ／ｃｍ２（より好ましくは３０〜２００ｋｇ／ｃｍ２、さらに好ましくは５０〜２００ｋｇ／ｃｍ２）の条件下で成形する。具体的には、図８Ａに示すように、導電性フイルム５０を、便座１６の着座面の形状に合わせて曲面形状に真空成形する。この場合、便座１６を射出成形する際に使用される射出成形用金型７２（図９参照）とほぼ同じ寸法を有する成形用金型７４を用いて真空成形する。なお、図８Ａ、図８Ｂ、図９では、金型の形状を誇張して示してある。図８Ａに示すように、便座１６が例えば三次元曲面を有する場合、成形用金型７４にも同様の曲面、この場合、反転した曲面が形成され、さらに、多数の吸引孔７６が形成されている。例えば、便座１６に凹状の曲面が形成されている場合は、成形用金型７４には凸状の曲面７８が形成され、この凸状の曲面７８が便座１６の凹状の曲面に嵌まり込む寸法関係となっている。
【００１６】
そして、成形用金型７４を用いた導電性フイルム５０の真空成形は、図８Ａに示すように、導電性フイルム５０を１１０〜３００℃に予熱した後、図８Ｂに示すように、導電性フイルム５０を成形用金型７４の凸状の曲面７８に押し当て、成形用金型７４から吸引孔７６を介して真空に引き、導電性フイルム５０側から荷重５〜２３５ｋｇ／ｃｍ２の空気圧を付加して行うことができる。この真空成形によって、便座１６の着座面１６ａの形状に沿った曲面形状を有する導電性フイルム５０が完成する。
その後、図７のステップＳ２において、成形後の導電性フイルム５０を、便座１６の着座面１６ａに例えば粘着剤６２を用いて貼り付けて、便座ヒータ１８が取り付けられた便座１６、すなわち、暖房便座３１が完成する。
【００１７】
第２製造方法は、インサート成形を用いる製造方法であり、図１０のステップＳ１０１において、第１製造方法のステップＳ１と同様に、導電性フイルム５０（導電膜６３）を、荷重５〜２３５ｋｇ／ｃｍ２の条件下で成形する。
その後、ステップＳ１０２において、図９に示すように、射出成形用金型７２に成形後の導電性フイルム５０を設置する。このとき、射出成形用金型７２内に形成されたキャビティ８０のうち、便座１６の着座面１６ａを形成するキャビティ面８０ａに導電膜６３又は導電膜６３上の保護層が接触するようにして設置する。
その後、ステップＳ１０３において、射出成形用金型７２のキャビティ８０内に溶融樹脂を注入し、硬化することによって、便座１６の着座面１６ａに導電性フイルム５０が一体成形された便座１６が完成する。この場合、便座１６の着座面１６ａと導電膜６３とが直接接触、あるいは保護層を介して対向することになる。
【００１８】
第３製造方法は、第２製造方法と同様に、インサート成形を用いた製造方法であるが、先ず、図１１のステップＳ２０１において、射出成形用金型７２に成形前の導電性フイルム５０を設置する点で異なる。
その後、ステップＳ２０２において、射出成形用金型７２のキャビティ８０内に溶融樹脂を注入し、硬化することによって、便座１６の着座面１６ａに導電性フイルム５０が一体成形された便座１６が完成する。この射出成形（インサート成形）においては、導電性フイルム５０を、荷重５〜２３５ｋｇ／ｃｍ２の条件下で成形されるように溶融樹脂の注入圧力等を調整することが好ましい。
【００１９】
第１製造方法は、従来必要であった金属箔シートを便座１６に貼着する工程と、金属箔シートにコード状ヒータを粘着テープで貼る工程を省略することができ、例えば１回の貼り付け工程で、導電性フイルム５０（便座ヒータ１８）を便座１６の着座面１６ａに設置することができる。
第２製造方法は、溶融樹脂を射出成形して便座１６を作製する際に、導電性フイルム５０をインサート成形することで、導電性フイルム５０が一体成形された便座１６を得ることができるため、便座ヒータ１８を貼り付ける工程を省略することができ、暖房便座の製造工程を簡略化することができる。
第３製造方法は、射出成形前の導電性フイルム５０の成形工程を省略することができるため、暖房便座の製造工程を大幅に簡略化することができる。
【００２０】
［断熱材］
表面に発熱体を配置する場合、樹脂に熱を奪われて効率が落ちるおそれがある。そのため、発熱体である導電フィルムと台座樹脂の間に断熱材を入れることで効果的に表面側を暖めることができる。断熱材としては、繊維系断熱材として、グラスウール、ロックウール、羊毛断熱材、セルロースファイバー、炭化コルクなどがあり、発泡系断熱材として、ウレタンフォーム、ポリスチレンフォーム、
EPS（ビーズ法ポリスチレン） 、発泡ゴム(ＦＥＦ）等があげられるが、導電フイルム５０で使用されるＰＥＴと成型性の近い発泡ＰＥＴなども適用できる。
【００２１】
次に、上述した導電性フイルム５０の各層の構成について説明する。
［支持体］
導電性フイルム５０の支持体５２としては、プラスチックフイルム、プラスチック板等を挙げることができる。上記プラスチックフイルム及びプラスチック板の原料としては、例えば、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、及びポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）等のポリエステル類；ポリエチレン（ＰＥ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリスチレン、ＥＶＡ等のポリオレフィン類；ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン等のビニル系樹脂；その他、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、ポリサルホン（ＰＳＦ）、ポリエーテルサルホン（ＰＥＳ）、ポリカーボネート（ＰＣ）、ポリアミド、ポリイミド、アクリル樹脂、トリアセチルセルロース（ＴＡＣ）等を用いることができる。製造される導電性フイルム５０に透過性が要求される場合には、全可視光透過率は７０〜１００％であることが好ましく、８５〜１００％であることがより好ましく、９０〜１００％であることがさらに好ましく、ＰＥＴ、ＰＣ、アクリル樹脂を好適に用いることができる。また、加工性の観点からはＰＥＴを好適に用いることができる。支持体５２は、目的に応じて着色されていてもよい。
上記プラスチックフイルム及びプラスチック板は、単層で用いることもできるが、２層以上を組合わせた多層フイルムとして用いることもできる。
【００２２】
支持体５２には、該支持体５２に対して導電膜６３を強固に接着させる目的で、予め、薬品処理、機械的処理、コロナ放電処理、火焔処理、紫外線処理、高周波処理、グロー放電処理、活性プラズマ処理、レーザ処理、混酸処理、オゾン酸処理等の表面活性処理を施しておくことが好ましい。
例えば、後述するように、支持体５２上にハロゲン化銀含有乳剤層を設け、この乳剤層を露光、現像して金属銀部よりなる導電膜６３を形成する場合には、支持体５２と導電膜６３との接着性（密着性）を確保するために、（１）前記表面活性処理を施した後、該表面上に直接ハロゲン化銀含有乳剤層を設ける方法、（２）一旦、前記表面活性処理を施した後、下塗り層を設け、該下塗り層上にハロゲン化銀含有乳剤層を設ける方法、が挙げられる。中でも、前記方法（２）により、支持体５２と導電膜６３との密着性をより高めることができる。
【００２３】
上記下塗り層は、単層でもよく２層以上でもよい。下塗り層は、塩化ビニル、塩化ビニリデン、ブタジエン、メタクリル酸、アクリル酸、イタコン酸、無水マレイン酸等の中から選ばれた単量体を出発原料とする共重合体からなってもよく、ポリエチレンイミン、エポキシ樹脂、グラフト化ゼラチン、ニトロセルロース、ゼラチンからなってもよいが、ゼラチンを含むことが好ましい。下塗り層は、支持体５２を膨潤させる化合物としてレゾルシンとｐ−クロルフェノールを含んでもよい。また、下塗り層がゼラチンを含む場合には、該下塗り層は、ゼラチン硬化剤としてクロム塩（クロム明ばん等）、アルデヒド類（ホルムアルデヒド、グルタールアルデヒド等）、イソシアネート類、活性ハロゲン化合物（２，４−ジクロロ−６−ヒドロキシ−Ｓ−トリアジン等）、エピクロルヒドリン樹脂、活性ビニルスルホン化合物等を含んでもよい。また、下塗り層は、マット剤として、ＳｉＯ２、ＴｉＯ２、無機物微粒子又はポリメチルメタクリレート共重合体微粒子を含んでもよい。
【００２４】
［導電膜］
導電性フイルム５０は、上述したように、支持体５２に導電膜６３が設けられている。導電膜６３は支持体５２の片面に設けられていてもよいし、両面に設けられていてもよい。当該導電膜６３は、支持体５２上に塗設されたハロゲン化銀及びバインダーを含有する銀塩含有乳剤層を所望の形状パターンで露光及び現像処理することで形成することができる。前記パターンを細線５８からなる多数の格子の交点を有するメッシュ状パターンとすることで、細線構造物５４を含む導電膜６３を形成させることができ、これにより、導電膜６３の光透過性を向上させることもできる。また、当該導電膜６３は、銀塩含有乳剤層の全面に露光し、現像処理することで形成してもよい。
上記銀塩含有乳剤層は、ハロゲン化銀とバインダーの他、溶媒や染料等の添加剤を含んでもよい。上記銀塩含有乳剤層は１層でもよく、２層以上設けてもよい。乳剤層の厚さは、好ましくは０．０５〜２０μｍ、より好ましくは０．１〜１０μｍである。
【００２５】
（銀塩）
上記銀塩含有乳剤層における銀塩はハロゲン化銀である。本実施の形態においては、光センサーとしての特性に優れるハロゲン化銀を用いることが好ましく、ハロゲン化銀に関する銀塩写真フイルムや印画紙、印刷製版用フイルム、フォトマスク用エマルジョンマスク等で用いられる技術は、本実施の形態においても用いることができる。
上記ハロゲン化銀に含有されるハロゲン元素は、塩素、臭素、ヨウ素及びフッ素のいずれであってもよく、これらの組み合わせでもよい。例えば、ＡｇＣｌ、ＡｇＢｒ、ＡｇＩを主体としたハロゲン化銀を好適に用いることができる。また、塩臭化銀、沃塩臭化銀、沃臭化銀を主体としたハロゲン化銀も好適に用いることができる。ここで、「ＡｇＢｒを主体としたハロゲン化銀」とは、ハロゲン化銀組成物中に占める臭化物イオンのモル分率が５０％以上のハロゲン化銀をいう。すなわち、ＡｇＢｒを主体としたハロゲン化銀粒子は、臭化物イオンのほかに、沃化物イオン、塩化物イオンを含有してもよい。他のハロゲン化銀（ＡｇＣｌ、ＡｇＩ等）を主体としたハロゲン化銀についても、上記「ＡｇＢｒ」を当該他のハロゲン化銀に置き換えて解釈する。
銀塩含有乳剤層中のハロゲン化銀の含有量に特に制限はないが、銀に換算して０．１〜４０ｇ／ｍ２であることが好ましく、０．５〜２５ｇ／ｍ２であることがより好ましく、さらに３〜２５ｇ／ｍ２、特に５〜２０ｇ／ｍ２、さらに７〜１５ｇ／ｍ２であることが好ましい。
【００２６】
（バインダー）
上記銀塩含有乳剤層には、ハロゲン化銀粒子を均一に分散させ、且つ、銀塩含有乳剤層と支持体５２との密着を補助する目的でバインダーが含まれる。当該バインダーとしては、非水溶性ポリマー及び水溶性ポリマーのいずれを用いてもよいが、水溶性ポリマーを用いることが好ましい。具体的には、ゼラチン、ポリビニルアルコール（ＰＶＡ）、ポリビニルピロリドン（ＰＶＰ）、澱粉等の多糖類、セルロース及びその誘導体、ポリエチレンオキサイド、ポリサッカライド、ポリビニルアミン、キトサン、ポリリジン、ポリアクリル酸、ポリアルギン酸、ポリヒアルロン酸、カルボキシセルロース等を銀塩含有乳剤層のバインダーとして用いることができる。
本実施の形態においては、上記銀塩含有乳剤層のバインダーとして、ゼラチンが好適に用いられる。
上記銀塩含有乳剤層中のバインダーの含有量に特に制限はなく、分散性と密着性を発揮し得る範囲で適宜決定することができるが、銀（Ａｇ）／バインダー（体積比）で１／１〜４／１であることが好ましく、１．５／１〜４／１であることがより好ましい。上記銀塩含有乳剤層中の銀／バインダー（体積比）を上記範囲内とすることで、成形後の金属銀部の破断をより確実に抑えることができる。
【００２７】
（溶媒）
上記銀塩含有乳剤層の形成に用いられる溶媒に特に制限はなく、例えば、水、有機溶媒（例えば、メタノール等のアルコール類、アセトン等のケトン類、ホルムアミド等のアミド類、ジメチルスルホキシド等のスルホキシド類、酢酸エチル等のエステル類、エーテル類等）、イオン性液体、及びこれらの混合溶媒を挙げることができる。
上記銀塩含有乳剤層に用いられる溶媒の含有量は、銀塩含有乳剤層に含有される溶媒以外の成分の合計１００質量部に対して３０〜９０質量部の範囲であり、５０〜８０質量部の範囲であることが好ましい。
【００２８】
（アクリル系ラテックス）
上記銀塩含有乳剤層には、支持体５２との密着性を向上させる観点からアクリル系ラテックスを含有させることができる。アクリル系ラテックスとしては、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸メチル、アセトキシエチルアクリレート等から選ばれる少なくとも１種のアクリル系モノマーを含む重合体の水系媒体中の分散物が挙げられる。
上記銀塩含有乳剤層におけるラテックス／ゼラチン（質量比）は０．１５／１〜２．０／１であることが好ましく、０．５／１〜１．０／１であることがより好ましい。
【００２９】
（その他の添加剤）
上記銀塩含有乳剤層には、さらに各種添加剤が含まれてもよい。当該添加剤として、例えば、増粘剤、酸化防止剤、マット剤、滑剤、帯電防止剤、造核促進剤、分光増感色素、界面活性剤、カブリ防止剤、硬膜剤、黒ポツ防止剤等を挙げることができる。
【００３０】
［保護層］
導電性フイルム５０には、導電膜６３上に保護層が設けられていてもよい。保護層を設けることで、導電性フイルム５０からの導電膜６３の脱落をより抑制することができる。保護層は、ゼラチンや高分子ポリマー等からなることが好ましい。保護層の厚みは０．０２〜０．２μｍ以下であることが好ましく、０．０５〜０．１μｍであることがより好ましい。また、保護層は、導電膜６３上に直接設けられていてもよいし、導電膜６３上に下塗り層を設けてからその上に設けてもよい。
【００３１】
［伝熱材料］
上述した第２導電性フイルム５０Ｂでは、細線構造物５４の開口６０に伝熱材料６８が存在している。これは、伝熱材料６８を含む銀塩含有乳剤層あるいは銀塩含有乳剤層上に伝熱材料６８を含む層を塗布又は印刷し、その後、露光、現像処理を行うことで、細線構造物５４の開口６０に伝熱材料６８を存在させることができる。上述の層に伝熱材料６８を含ませる場合、導電性微粒子とバインダーを含ませることが好ましい。例えば伝熱材料６８を含む層は、導電性微粒子とバインダーにて構成することができる。導電性微粒子及びバインダーの質量比（導電性微粒子／バインダー）は１／３３〜５．０／１が好ましく、１／３〜３.０／１がより好ましい。
伝熱材料６８を含む層は、上述したように、塗布、印刷等の方法で一様に付着、成膜することで得られる。塗布及び印刷の方法としては、スライドコータ、スロットダイコータ、カーテンコータ、ロールコータ、バーコータ、グラビアコータ等の塗布コータやスクリーン印刷等が用いられる。
【００３２】
（導電性微粒子）
導電性微粒子は、ＳｎＯ２、ＺｎＯ、ＴｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３、Ｉｎ２Ｏ３、ＭｇＯ、ＢａＯ、及びＭｏＯ３等の金属酸化物並びにこれらの複合酸化物、そしてこれらの金属酸化物にさらに異種原子を含む金属酸化物の粒子を挙げることができる。金属酸化物としては、ＳｎＯ２、ＺｎＯ、ＴｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３、Ｉｎ２Ｏ３、ＭｇＯが好ましく、ＳｎＯ２が特に好ましい。ＳｎＯ２としては、アンチモンがドープされたＳｎＯ２が好ましく、特にアンチモンが０．２〜２．０モル％ドープされたＳｎＯ２が好ましい。導電性微粒子の形状については特に制限はなく、粒状、針状等が挙げられる。また、その大きさは、球形の粒子では平均粒子径０．０８５〜０．１２μｍが好ましい。針状の場合は平均軸長が、長軸０．２〜２０μｍ、短軸０．０１〜０．０２μｍが好ましい。
導電性微粒子とバインダーを含有させる場合、導電性微粒子の塗布量が０．０５〜１０ｇ／ｍ２であることが好ましく、０．１〜５ｇ／ｍ２であることがより好ましく、０．１〜２．０ｇ／ｍ２であることがさらに好ましい。
【００３３】
導電性微粒子の塗布量が前記上限値を超えると、透明性が実用的に不十分となり、透明性が必要な場合に、不適となる傾向がある。さらに、導電性微粒子の塗布量が前記上限値を超えると、導電性微粒子の塗布工程において均一に分散させることが難しく、製造不良が増加する傾向がある。また前記下限値未満であると、面内の発熱特性が不十分となる傾向がある。
伝熱材料６８を構成する導電性微粒子を含有する層には、導電性微粒子を支持体５２に密着させる目的でバインダーが付加的に用いられる。バインダーとしては水溶性ポリマーを用いることが好ましい。上記バインダーとしては、例えば、乳剤層に使用されるバインダーと同様のものを使用することができる。
【００３４】
（導電性ポリマー）
伝熱材料６８を含ませる場合、導電性ポリマーと絶縁性ポリマーとを含ませるようにしてもよい。例えば伝熱材料６８を含む層を、導電性ポリマーと絶縁性ポリマーにて構成するようにしてもよい。この場合、導電性ポリマーを含有する第１膜と絶縁性ポリマーを主成分とする第２膜とを積層した構成とすることも可能である。伝熱材料６８を含む層を導電性ポリマーと絶縁性ポリマーの混合物を含有するものとした構成でもよい。これらの構成は、高価な導電性ポリマーの使用量を削減することができ、低価格化を実現することができる。ここで、導電性ポリマーと絶縁性ポリマーの混合物を含有する場合、例えば、導電性ポリマー１０％その他のバインダー９０％でブレンドして使用する形態等が考えられる。導電性ポリマーの含有量は、好ましくは５０質量％以上であり、好ましくは７０質量％以上であり、好ましくは８０質量％以上である。
【００３５】
伝熱材料６８を含む層を導電性ポリマーと絶縁性ポリマーの混合物を含有する場合は、導電性ポリマーは均一に分布していても、空間的に不均一な分布をしていてもよいが、不均一な分布の場合には、層の表面に近いほど導電性ポリマーの含有率が高くなることが好ましい。なお、上述した第１膜（導電性ポリマーを主成分）と第２膜（絶縁性ポリマーを主成分）の積層構造の場合、より低価格な構成とするためには、第２膜の層厚が、第１膜の層厚よりも大きい構成とすることが好ましい。
導電性ポリマーとしては、透光性及び導電性の高いものが好ましく、ポリチオフェン類、ポリピロール類、ポリアニリン類等の電子伝導性ポリマーが好ましい。
【００３６】
電子伝導性ポリマーとしては、当該技術分野で既知のポリマー、例えばポリアセチレン、ポリピロール、ポリアニリン、ポリチオフェン等である。その詳細は、例えば“Ａｄｖａｎｃｅｓ ｉｎ Ｓｙｎｔｈｅｔｉｃ Ｍｅｔａｌｓ”，ｅｄ．Ｐ．Ｂｅｒｎｉｅｒ，Ｓ．Ｌｅｆｒａｎｔ，ａｎｄ Ｇ．Ｂｉｄａｎ，Ｅｌｓｅｖｉｅｒ，１９９９；“Ｉｎｔｒｉｎｓｉｃａｌｌｙ Ｃｏｎｄｕｃｔｉｎｇ Ｐｏｌｙｍｅｒｓ：Ａｎ Ｅｍｅｒｇｉｎｇ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ”，Ｋｌｕｗｅｒ（１９９３）；“Ｃｏｎｄｕｃｔｉｎｇ Ｐｏｌｙｍｅｒ Ｆｕｎｄａｍｅｎｔａｌｓ ａｎｄ Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ，Ａ Ｐｒａｃｔｉｃａｌ Ａｐｐｒｏａｃｈ”，Ｐ．Ｃｈａｎｄｒａｓｅｋｈａｒ，Ｋｌｕｗｅｒ，１９９９；及び“Ｈａｎｄｂｏｏｋ ｏｆ Ｏｒｇａｎｉｃ Ｃｏｎｄｕｃｔｉｎｇ Ｍｏｌｅｃｕｌｅｓ ａｎｄ Ｐｏｌｙｍｅｒｓ”，Ｅｄ．Ｗａｌｗａ，Ｖｏｌ．１−４，Ｍａｒｃｅｌ Ｄｅｋｋｅｒ Ｉｎｃ．（１９９７）のような教本に見ることができる。なお、今後開発される新規な電子伝導性ポリマーも、電子伝導性ポリマーである限り同様に用いることができるということは、当業者なら容易に想到し得る。また、これらの電子伝導性ポリマーは単独で用いてもよいし、ポリマーブレンドのように複数種のポリマーを混合して用いてもよい。
絶縁性ポリマーとしては、アクリル樹脂、エステル樹脂、ウレタン樹脂、ビニル樹脂、ポリビニルアルコール、ポリビニルピロリドン、ゼラチン等が挙げられ、アクリル樹脂及びポリウレタン樹脂が好ましく、アクリル樹脂が特に好ましい。
【００３７】
次に、導電性フイルム５０の作製について説明する。
［導電性フイルムの作製］
導電性フイルム５０は、支持体５２上に設けられた銀塩含有乳剤層を所望のパターンに露光した後現像処理し、該支持体５２上に、所望の形状の金属銀部を含む導電膜６３を形成させることで得られる。
支持体５２上に細線構造物５４を形成する場合は、露光、現像処理によって、メッシュ状で、且つ、直線が略直交した形態の直線格子パターンや、交差部間の導電部分が少なくとも１つの湾曲を有する波線格子パターン等を形成することが好ましい。導電膜６３の金属銀部の形状がメッシュパターンである場合において、メッシュパターンのピッチ（金属銀部の線幅と開口部の幅の合計）に特に制限はないが、５０００μｍ以下であることが好ましい。
【００３８】
（パターン露光）
銀塩含有乳剤層をパターン状に露光する方法は、フォトマスクを利用した面露光で行ってもよいし、レーザービームによる走査露光で行ってもよい。この際、レンズを用いた屈折式露光でも反射鏡を用いた反射式露光でもよく、コンタクト露光、プロキシミティー露光、縮小投影露光、反射投影露光等の露光方式を用いることができる。
【００３９】
（現像処理）
銀塩含有乳剤層は、露光がなされた後、さらに現像処理が施される。現像処理は、銀塩写真フイルムや印画紙、印刷製版用フイルム、フォトマスク用エマルジョンマスク等に用いられる通常の現像処理の技術を用いることができる。
本実施の形態では、露光及び現像処理を行うことによって、露光部分に導電部分（金属銀部）が形成されると共に、未露光部に開口部（光透過性部）が形成される。乳剤層への現像処理は、未露光部の銀塩を除去して安定化させる目的で行われる定着処理を含むことができる。乳剤層に対する定着処理は、銀塩写真フイルムや印画紙、印刷製版用フイルム、フォトマスク用エマルジョンマスク等に用いられる定着処理の技術を用いることができる。
【００４０】
（レーザエッチング）
導電性フイルム５０の導電膜６３に対して、電気的絶縁部６４となる部分にレーザ光を照射し、この部分の金属を選択的に除去する。ここで用いる条件として、レーザ波長の選択は特に重要である。レーザ波長として４００ｎｍ以上を選択することにより、支持体５２への損傷なく、導電膜６３のエッチングが可能であり、さらには５００ｎｍ以上が好ましい。導電膜６３に照射するレーザ光としては、ＹＡＧレーザ、炭酸ガスレーザ等を用いることができる。導電膜６３に対するレーザ光の照射は、コンピュータによって制御されるＸＹ方向のスキャン機構を具備したレーザ照射装置により行うことができる。この場合、例えばオフラインティーチングによって、予め設定された電気的絶縁部６４のパターン形状の情報をコンピュータのメモリに入力しておき、レーザ照射装置の駆動時にメモリからパターン形状の情報を読み出して、読み出した情報に基づいてスキャン機構を制御しながらレーザ光を導電膜６３に照射して導電膜６３に電気的絶縁部６４を形成するようにしてもよい。
上述したレーザエッチングを行って電気的絶縁部６４を形成する場合、導電膜６３の厚さは、５μｍ以下が好ましい。厚すぎるとエッチングに必要なレーザ光の出力を大きくしなければならず、支持体５２に損傷を生じさせるおそれがあるため好ましくない。
【００４１】
発熱部の抵抗調整方法として、抵抗の高い部分に導電ペーストを印刷もしくは塗布することや、金属箔テープを貼り付けて調整することもできる。発熱させるために電圧を印加する給電部を設ける必要があるが、銀ペースト等の導電ペーストを印刷もしくは塗布することや、金属箔テープを貼り付けて設けることができ、給電電極部（電極部５６）の面抵抗Ｒ１と発熱面の面抵抗Ｒ２においてＲ２／Ｒ１＞５以上になるように設けることが望ましい。
【００４２】
なお、導電性フイルム５０の作製に関しては、下記表１及び表２に記載の公開公報及び国際公開パンフレットの技術と適宜組合わせて使用することができる。「特開」、「号公報」、「号パンフレット」等の表記は省略する。
【００４３】
【表１】
【００４４】
【表２】
【００４５】
［成形］
本実施の形態では、上述のように作製した導電性フイルム５０を特定の条件下で所望の構造に成形することによって、便座ヒータ１８として使用する導電性フイルム５０を製造する。導電性フイルム５０の成形後の形状は、２次元形状（平板状）であってもよいし、３次元形状（凹凸、曲面を有する形状）であってもよい。２次元形状の導電性フイルム５０は、成形前の平板状の導電性フイルム５０を特定の温度及び荷重条件下で、フイルム面と水平方向に延伸（伸長）して得ることができる。また、３次元形状の導電性フイルム５０は、成形前の平板状の導電性フイルム５０を、特定の温度及び荷重条件下で曲面形状、直方体形状、ボタン形状、円柱形状、又はこれらを組み合わせた形状等に成形することで得ることができる。
【００４６】
成形前の導電性フイルム５０を特定の温度及び荷重条件下で２次元形状に成形するための方法としては、引張成形、真空成形、圧空成形、熱プレス成形等が挙げられる。導電性フイルム５０を特定の温度及び荷重条件下で２次元形状に成形するための成形装置としては、例えば、テンシロン万能試験機（エーアンドデイ社製）等が挙げられる。
また、成形前の導電性フイルム５０を特定の温度及び荷重条件下で３次元形状に成形するため方法として、例えば、真空成形、圧空成形、熱プレス成形等が挙げられる。導電性フイルム５０を特定の温度及び荷重条件下で３次元形状に延伸するための成形装置としては、例えば、超小型真空成形機 ＦＶＳ−５００型（脇坂エンジニアリング社製）等が挙げられる。
【００４７】
本実施の形態に係る製造方法では、成形前の導電性フイルム５０を、１１０〜３００℃の温度下で成形するが、１２０〜２８０℃の温度下で成形することが好ましく、１３０〜２５０℃の温度下で成形することがより好ましく、１４０〜２４０℃の温度下で成形することがさらに好ましく、１５０〜２２０℃の温度下で成形することが特に好ましい。すなわち、導電性フイルム５０の成形温度は、一般的な樹脂の成形条件よりも高温であることが好ましい。温度が低すぎると、導電性フイルム５０の柔軟性が十分でなく、所望の形状に成形しにくく、また、成形により導電性が損なわれやすい。一方、温度が高すぎても、導電性フイルム５０が溶けてしまい好ましくない。上記温度は、成形機の設定温度、すなわち、成形時の雰囲気の温度を意味する。
【００４８】
本実施の形態に係る製造方法では、荷重５〜２３５ｋｇ／ｃｍ２の条件下で成形するが、１０〜１５０ｋｇ／ｃｍ２の条件下で成形することが好ましく、１５〜５０ｋｇ／ｃｍ２の条件下で成形することがより好ましい。すなわち、導電性フイルム５０を、一般的な樹脂の成形条件よりもより大きな荷重下で成形することが好ましい。荷重が小さすぎると、導電性フイルム５０を所望の形状に成形することが難しい。一方、荷重が大きすぎても、フイルム及び導電膜が破断するおそれがあるため好ましくない。
ここで、荷重とは、成形時に導電性フイルム５０の単位面積当たりにかかる重量を意味する。すなわち、導電性フイルム５０を引張成形する場合には、導電性フイルム５０の引張方向に垂直な断面の単位面積当たりにかかる引張強度を意味する。真空成形においては真空引きした際に導電性フイルム５０の単位面積当たりにかかる負圧を意味し、圧空成形においては、導電性フイルム５０の単位面積当たりにかかる空気圧を意味する。
【００４９】
本実施の形態に係る製造方法では、成形前の導電性フイルム５０を成形によって１１０％以上、好ましくは１１５％以上、さらに好ましくは１３０％以上延伸して導電性フイルム５０を製造することが好ましい。上記温度及び荷重条件下で成形することにより、導電性フイルム５０を１１０％以上に延伸しながらも金属銀部の破断を防ぐことができる。通常、導電性フイルム５０を１１０％以上延伸した場合には、導電膜６３の金属銀部が破断するおそれがある。しかし、上記温度及び荷重条件下で成形すると、導電性フイルム５０を１１０％以上に成形した場合であっても、導電膜６３の金属銀部に破断が生じにくい。すなわち、上述の温度及び荷重条件下で成形することで、従来に比べて導電性フイルム５０の成形の自由度が上がり、より柔軟に導電性フイルム５０の形状の設計を行うことができる。
導電性フイルム５０の延伸率の上限に特に制限はないが、２５０％以下、好ましくは２００％以下の延伸率で延伸することにより、導電膜６３の金属銀部の破断をより確実に防ぐことができる。
ここで、導電性フイルム５０を１１０％以上延伸する（１１０％以上の延伸率で延伸する）とは、導電性フイルム５０の面上において、成形により最も高い延伸率で延伸された延伸方向の両端を結ぶ線（面上に沿って引いた線）の最短長さが、成形前の導電性フイルム５０における対応する方向の両端を結ぶ線（面上に沿って引いた線）の最短長さを１００％としたときに、１１０％以上となっていることを意味する。
【００５０】
本実施の形態に係る製造方法において、成形における延伸速度は、１０００ｍｍ／ｍｉｎ以下であることが好ましく、５０〜１０００ｍｍ／ｍｉｎであることがより好ましく、５０〜３００ｍｍ／ｍｉｎであることがさらに好ましい。ここで、延伸速度とは、導電性フイルム５０の面上において、成形により最も高い延伸率で延伸された延伸方向への延伸速度を意味する。延伸速度が速すぎると、導電膜６３の金属銀部が破断しやすく、延伸速度が遅すぎると、所望の形状に成形することが困難となり、また、生産性にも劣り好ましくない。
延伸速度は一定であることが好ましい。
【００５１】
本実施の形態に係る製造方法において、成形における延伸率Ｙと成形温度Ｘ（℃）は下記式（Ｉ）を満たすことが好ましい。
Ｙ≦０．００８１Ｘ＋０．４２８６ （Ｉ）
（但し、Ｘは８０〜２３０である。）
上記式（Ｉ）を満たす条件下で成形することにより、導電膜６３の破断をより抑えることができる。
【００５２】
また、当該成形における延伸率Ｙと成形速度Ｚ（ｍｍ／ｍｉｎ）は下記式（ＩＩ）を満たすことが好ましい。
Ｙ≦−０．０００６Ｚ＋２．３４９４ （ＩＩ）
（但し、Ｚは５０〜１０００である。）
上記式（ＩＩ）を満たす条件下で成形することにより、導電膜６３の破断をより抑えることができる。
【００５３】
本実施の形態に係る製造方法において、上述の成形は相対湿度７０％以上、より好ましくは８０〜９５％の雰囲気下で行うことが好ましい。このような相対湿度下で成形することにより、バインダーである水溶性高分子（ゼラチン）が膨潤し、延伸されやすいという利点がある。
【００５４】
本実施の形態において、導電性フイルム５０の表面抵抗率（オーム／ｓｑ．（□））をＲ１、導電性フイルム５０の表面抵抗率（オーム／ｓｑ．）をＲ２とすると、Ｒ２／Ｒ１＜３を満足することが好ましく、Ｒ２／Ｒ１＜２を満足することがより好ましい。例えば、導電性フイルム５０を１１０％延伸した場合、１１５％延伸した場合、１２０％延伸した場合、１４０％延伸した場合、１６０％延伸した場合、１８０％延伸した場合、さらには２００％に延伸した場合であっても、Ｒ２／Ｒ１が上記条件を満たすことが好ましい。
また、Ｒ２は５０オーム／ｓｑ．以下であることが好ましく、０．０１〜５０オーム／ｓｑ．であることがより好ましく、０．１〜３０オーム／ｓｑ．であることがさらに好ましく、０．１〜１０オーム／ｓｑ．であることが特に好ましい。
【００５５】
本実施の形態において、導電性向上、成型性向上のため、蒸気処理、カレンダ処理、キセノン照射処理を行うことが望ましい。
＜キセノン照射＞
現像処理を終えた金属銀部に対してキセノンフラッシュランプからのパルス光を照射することができる。照射量は、１パルスあたり１J以上、１５００J以下とすることが好ましく、１００J以上１０００J以下とすることがより好ましく、５００J以上８００J以下とすることがさらに好ましい。照射量は、一般的な紫外線照度計を用いて測定することができる。一般的な紫外線照度計は、例えば３００〜４００ｎｍに検出ピークを有する照度計を用いることができる。
金属銀部に照射する光は、紫外線、電子ビーム、Ｘ線、γ線、赤外線等の輻射線等が挙げられる。汎用性の点から、紫外線が好ましい。紫外線を照射する光源としては、特に制限はないが、高圧水銀ランプ、メタルハライドランプ、フラッシュランプ（例えばキセノンフラッシュランプ）等が挙げられる。本実施の形態においては、金属銀１４の導電性および成型性を向上させることと、汎用性の点から、キセノンフラッシュランプが好ましく、例えばウシオ電器社製のキセノンフラッシュランプ等が挙げられる。
パルス光の照射回数は１回以上、５０回以下が好ましく、１回以上、３０回以下が好ましい。
キセノン照射処理は、相対湿度５％以上、且つ、結露しない調湿条件下の湿熱雰囲気中で行われる。導電性/成型性が向上する理由についてはまだ定かではないが、少なくとも一部の水溶性バインダーが湿度の上昇とともに微小移動しやすくなり、金属（導電性物質）同士の結合部位が増加しているものと考えられる。
湿熱雰囲気中の相対湿度は、好ましくは５％〜１００％であり、より好ましくは４０％〜１００％であり、さらに好ましくは６０％〜１００％であり、特に好ましくは８０％〜１００％である。
【００５６】
＜平滑化処理（カレンダー処理）＞
現像後に、金属銀部を平滑化処理する平滑化処理を行うことで、金属銀部における金属粒子同士の結合部分が増加し、金属銀部の導電性、成型性が顕著に増大する。
平滑化処理は、例えばカレンダーロールにより行うことができる。カレンダーロールは、通常、一対のロールにて構成される。以下、カレンダーロールを用いた平滑化処理をカレンダー処理と記す。
カレンダー処理に用いられるロールとしては、エポキシ、ポリイミド、ポリアミド、ポリイミドアミド等のプラスチックロール又は金属ロールが用いられる。特に両面に銀塩乳剤層２４を有する場合は、金属ロール同士で処理することが好ましい。片面に銀塩乳剤層２４を有する場合は、シワ防止の点から金属ロールとプラスチックロールの組み合わせとすることもできる。線圧力の下限値は、好ましくは１９６０Ｎ／ｃｍ（２００ｋｇｆ／ｃｍ）以上、さらに好ましくは２９４０Ｎ／ｃｍ（３００ｋｇｆ／ｃｍ）以上である。線圧力の上限値は、好ましくは６８６０Ｎ／ｃｍ（７００ｋｇｆ／ｃｍ）以下である。ここで、線圧力（荷重）とは、カレンダー処理されるフイルム試料１ｃｍ当たりにかかる力である。
カレンダーロールで代表されるカレンダー処理の適用温度は、１０℃（温調なし）〜１００℃が好ましく、より好ましい温度は、金属メッシュ状パターンや金属配線パターンの画線密度や形状、バインダー種によって異なるが、おおよそ１０℃（温調なし）〜５０℃の範囲である。
【００５７】
＜温水処理又は蒸気処理〉
支持体５２上に現像銀で構成された銀メッシュ層（細線構造物５４）を形成した後、導電性要素前駆体を温水ないしはそれ以上の温度の加熱水に浸漬させる温水処理か、または水蒸気に接触させる蒸気処理を行うことが好ましい。これにより短時間で簡便に導電性及び成型性を向上させることができる。水溶性バインダの一部が除去されて現像銀（導電性物質）同士の結合部位が増加しているものと考えられる。
本プロセスは、現像処理後に実施できるが、平滑化処理後に行うことが望ましい。
温水処理で使用される温水の温度は好ましくは６０℃以上１００℃以下であり、より好ましくは８０℃〜１００℃である。また、蒸気処理で使用される水蒸気の温度は、１気圧で１００℃以上１４０℃以下が好ましい。温水処理または蒸気処理の処理時間は、使用する水溶性バインダの種類によって異なるが、支持体のサイズが６０ｃｍ×１ｍの場合、約１０秒間〜約５分間程度が好ましく、約１分間〜約５分間がさらに好ましい。
【実施例】
【００５８】
［第１実施例］
比較例１、実施例１〜４について、昇温時間、電極部５６間の抵抗値、消費電力、発熱分布及び貼り合わせ回数を確認した。実施例１〜４については光透過率も確認した。
＜サンプルＡ＞
［乳剤の調製］
・１液：
水 ７５０ｍＬ
フタル化処理ゼラチン ２０ｇ
塩化ナトリウム ３ｇ
１，３−ジメチルイミダゾリジン−２−チオン ２０ｍｇ
ベンゼンチオスルホン酸ナトリウム １０ｍｇ
クエン酸 ０．７ｇ
・２液：
水 ３００ｍＬ
硝酸銀 １５０ｇ
・３液：
水 ３００ｍＬ
塩化ナトリウム ３８ｇ
臭化カリウム ３２ｇ
ヘキサクロロイリジウム（ＩＩＩ）酸カリウム
（０．００５％ＫＣｌ ２０％水溶液） ５ｍＬ
ヘキサクロロロジウム酸アンモニウム
（０．００１％ＮａＣｌ ２０％水溶液） ７ｍＬ
３液に用いるヘキサクロロイリジウム（ＩＩＩ）酸カリウム（０．００５％ＫＣｌ ２０％水溶液）及びヘキサクロロロジウム酸アンモニウム（０．００１％ＮａＣｌ ２０％水溶液）は、それぞれの錯体粉末をそれぞれＫＣｌ２０％水溶液、ＮａＣｌ２０％水溶液に溶解し、４０℃で１２０分間加熱して調製した。
【００５９】
３８℃、ｐＨ４．５に保たれた１液に、２液と３液の各々９０％に相当する量を攪拌しながら同時に２０分間にわたって加え、０．１６μｍの核粒子を形成した。続いて下記４液、５液を８分間にわたって加え、さらに、２液と３液の残りの１０％の量を２分間にわたって加え、０．２１μｍまで成長させた。さらに、ヨウ化カリウム０．１５ｇを加え５分間熟成し粒子形成を終了した。
・４液：
水 １００ｍＬ
硝酸銀 ５０ｇ
・５液：
水 １００ｍＬ
塩化ナトリウム １３ｇ
臭化カリウム １１ｇ
黄血塩 ５ｍｇ
その後、常法に従ってフロキュレーション法によって水洗した。具体的には、温度を３５℃に下げ、硫酸を用いてハロゲン化銀が沈降するまでｐＨを下げた（ｐＨ３．６±０．２の範囲であった）。次に、上澄み液を約３リットル除去した（第一水洗）。さらに３リットルの蒸留水を加えてから、ハロゲン化銀が沈降するまで硫酸を加えた。再度、上澄み液を３リットル除去した（第二水洗）。第二水洗と同じ操作をさらに１回繰り返して（第三水洗）、水洗・脱塩行程を終了した。水洗・脱塩後の乳剤をｐＨ６．４、ｐＡｇ７．５に調整し、安定剤として１，３，３ａ，７−テトラアザインデン１００ｍｇ、防腐剤としてプロキセル（商品名、ＩＣＩ Ｃｏ．，Ｌｔｄ．製）１００ｍｇを加えた。最終的に塩化銀を７０モル％、沃化銀を０．０８モル％含む平均粒子径０．２２μｍ、変動係数９％のヨウ塩臭化銀立方体粒子乳剤を得た。最終的に乳剤として、ｐＨ＝６．４、ｐＡｇ＝７．５、電導度＝４０００μＳ/ｃｍ、密度＝１．４×１０３ｋｇ／ｍ３、粘度＝２０ｍＰａ・ｓとなった。
【００６０】
［乳剤層塗布液の調製］
上記乳剤に下記化合物（Ｃｐｄ−１）８．０×１０−４モル／モルＡｇ、１，３，３ａ，７−テトラアザインデン１．２×１０−４モル／モルＡｇを添加しよく混合した。次いで、膨潤率調製のため必要により、下記化合物（Ｃｐｄ−２）を添加し、クエン酸を用いて塗布液ｐＨを５．６に調整した。
【００６１】
【化１】
【００６２】
［支持体］
支持体５２として、上面から見て長方形状で、厚さが１００μｍのＰＥＴフイルムの両面にコロナ放電処理を行い、表面親水化処理したものを用いた。
【００６３】
［感光フイルムの調製］
上記のコロナ放電処理ＰＥＴフイルムに、上記の乳剤層塗布液をＡｇ７．８ｇ／ｍ２、ゼラチン１．０ｇ／ｍ２になるように塗布した。
得られた感光フイルムは、乳剤層の銀／バインダー体積比率（銀／ＧＥＬ比（ｖｏｌ））が１／１であった。
【００６４】
［露光・現像処理］
次いで、上記感光フイルムにライン／スペース＝１０μｍ／２９０μｍの現像銀像を与えうる格子状のフォトマスクライン／スペース＝２９０μｍ／１０μｍ（ピッチ３００μｍ）の、スペースが格子状であるフォトマスクを介して高圧水銀ランプを光源とした平行光を用いて露光した。このとき、電極部５６を形成するための露光、すなわち、１つの辺に沿って一定幅の帯状の露光も併せて行った。その後、定着、水洗、乾燥という工程を含む処理を行った。
【００６５】
（現像液の組成）
現像液１リットル中に、以下の化合物が含まれる。
ハイドロキノン １５ｇ／Ｌ
亜硫酸ナトリウム ３０ｇ／Ｌ
炭酸カリウム ４０ｇ／Ｌ
エチレンジアミン・四酢酸 ２ｇ／Ｌ
臭化カリウム ３ｇ／Ｌ
ポリエチレングリコール２０００ １ｇ／Ｌ
水酸化カリウム ４ｇ／Ｌ
ｐＨ１０．５に調整
（定着液の組成）
定着液１リットル中に、以下の化合物が含まれる。
チオ硫酸アンモニウム(７５％) ３００ｍｌ
亜硫酸アンモニウム・一水塩 ２５ｇ／Ｌ
１,３-ジアミノプロパン・四酢酸 ８ｇ／Ｌ
酢酸 ５ｇ／Ｌ
アンモニア水(２７％) １ｇ／Ｌ
ヨウ化カリウム ２ｇ／Ｌ
ｐＨ６．２に調整
【００６６】
メッシュ状に形成された細線構造物５４と１つの辺に沿って形成された開口６０のない金属部とを有する導電膜６３を具備した導電性フイルム５０を得た。導電膜６３の厚さは０．２μｍ、細線５８の線幅は１０μｍ、細線５８のピッチは３００μｍである。また、導電性フイルム５０の表面抵抗値は２５オーム／ｓｑ．であった。
この導電性フイルム５０を、図５Ａに示すように、Ｕ字状の便座１６の形状に合わせてＵ字形状に切り取ってサンプルＡとした。このとき、両端に金属部が残存するようにして電圧が印加される電極部５６とした。
【００６７】
＜サンプルＢ＞
上述したサンプルＡの導電膜６３にレーザエッチングを行って、図３Ａに示すように、２つのＵ字状の電気的絶縁部６４を形成して、細線構造物５４を３つの領域６６ａ、６６ｂ及び６６ｃに分離してサンプルＢとした。各領域６６ａ、６６ｂ及び６６ｃの抵抗値は同じあるいは±１５％の範囲で近似している。レーザエッチングは、レーザ光のスポット径が１０μｍとなるように、レーザ光を照射して行った。
（レーザエッチング：加工機）
レーザ：スペクトラフィジックス製ＨＩＰＰＯ５３２−１１Ｗ機
ガルバノスキャナ：ＹＥ−ＤＡＴＡ製
ｆθレンズ：Ｆ＝１００
（加工条件）
周波数：３０ｋＨｚ
加工点出力：１４０ｍＷ
走査速度：３００ｍｍ／ｓｅｃ
繰り返し走査：１回
【００６８】
＜サンプルＣ＞
上述した感光フイルムに対する露光処理において、メッシュ形状と電気的絶縁部６４の形状とが合体した形状のパターン形状を有するマスクを使用して露光し、その後、現像処理して導電性フイルム５０を得、さらに、Ｕ字状に切り取ってサンプルＣとした。このサンプルＣにおいても、上述したサンプルＢ（図３Ａ参照）と同様の構成を有する。
【００６９】
＜サンプルＤ＞
上述したハロゲン化銀含有乳剤層の上部に下記６液を３０ｍｌ／ｍ２塗布して導電性微粒子層（伝熱材料６８を含む層）を設けた。
・６液：
水 １０００ｍｌ
ゼラチン １０ｇ
Ｓｂドープ酸化スズ(石原産業社製、商品名 ＳＮ１００Ｐ） ４０ｇ
その他適宜、界面活性剤、防腐剤、ｐＨ調節剤を添加した。
その後、サンプルＡと同様に、露光・現像処理し、Ｕ字状に切り取ってサンプルＤとした（図４Ａ参照）。ゼラチンの固有の伝熱係数は０．２Ｗ／ｍ・Ｋであり、酸化スズの固有の伝熱係数は８０Ｗ／ｍ・Ｋである。
【００７０】
＜比較例１＞
現行使用されているニクロム線とアルミ箔の組み合わせ品を、従来と同様に、便座の着座面とは反対の面（裏面）に貼り合わせて比較例１とした。
＜実施例１〜４＞
上述したサンプルＡ、Ｂ、Ｃ、Ｄを、便座形状に合うように、荷重８０ｋｇ／ｃｍ２にて真空圧空成形を行って１１０％延伸させると共に、成形用金型７４の形状に合わせた。そして、成形後の導電性フイルム５０を、便座１６の着座面１６ａに粘着剤６２（ＯＣＡ：Ｏｐｔｉｃａｌ Ｃｌｅａｒ Ａｄｈｅｓｉｖｅ）で貼り合わせて、実施例１、２、３、４とした。
【００７１】
［評価］
（電極間抵抗）
比較例１、実施例１〜４について、電極部５６間の抵抗値を測定した。
（光透過率）
導電性フイルム５０に細線構造物５４を有する実施例１〜４について光透過率を測定した。
（消費電力、発熱分布）
室温２５℃のもと、比較例１、実施例１〜４の導電性フイルム５０に電極部５６を介して交流電圧を印加して、導電性フイルム５０を発熱させた。比較例１と同じ昇温温度になるように電圧を印加させ、そのときの発熱分布及び昇温時間、消費電力を測定した。ここで昇温時間とは表面温度が一定の温度になる時間をさす。表面温度が１４℃となったときの時間を計測した。また、表面温度が一定になったときの発熱分布を、サーモビジョン・ＣＰＡ−７０００（株式会社チノー製）で撮影した。また、温度測定には、サーモメーターＣＴ−３０（株式会社チノー製）で測定した。消費電力は、パワーハイテスタ３３３２（株式会社ＨＩＯＫＩ製）で測定した。
評価結果を表３に示す。
【００７２】
【表３】
【００７３】
表３から、電極間抵抗は、実施例１〜４共に比較例１よりも低い値であった。昇温時間については、実施例１〜４が共に、導電性フイルム５０を便座１６の着座面１６ａに貼り付けたため、昇温時間が比較例１よりも大幅に短く、実施例１は１３０秒、実施例２及び３は共に１２０秒、開口６０に伝熱材料６８を有する実施例４は実施例２及び３よりも短く１００秒であった。光透過率については、細線構造物５４の開口６０に伝熱材料６８を含む実施例４が僅かに低くなっていただけで、いずれも８０％以上であり、透明性を有することがわかった。消費電力については、比較例１も含めほとんど変化はなかった。発熱分布については、実施例１の発熱分布に偏りがあったが、電気的絶縁部６４を有する実施例２及び３、並びに開口６０に伝熱材料６８を有する実施例４では、ほぼ均一な発熱分布であった。
実施例２及び３の結果から、電気的絶縁部６４の形成による効果は、各領域６６ａ、６６ｂ及び６６ｃの抵抗値がほぼ同じであることから、各領域６６ａ、６６ｂ及び６６ｃに流れる電流値がほぼ同じになり、各領域６６ａ、６６ｂ及び６６ｃにおいてほぼ同じ量の発熱が生じたものと考えられる。これにより、昇温時間が短くなり、且つ、発熱分布も良好になったものと思われる。
また、実施例４の結果から、伝熱材料６８による効果は、開口６０にゼラチンと比べて熱伝導率の高い導電性微粒子（この例では酸化スズ）を入れることで、熱伝導が良好になったためと考えられる。これにより、昇温時間が実施例２及び３よりも短くなり、且つ、発熱分布も良好になったものと思われる。
【００７４】
［第２実施例］
上述したサンプルＣにおいて、細線５８のピッチを変化させた場合の発熱分布の違いをみたものである。
（実施例１１〜１３）
実施例１１、１２、１３は以下のようにして作製した。
【００７５】
すなわち、サンプルＣにおいて、細線５８のピッチを５０００μｍ、１０００μｍ、３００μｍとして導電性フイルム５０を作製し、各導電性フイルム５０を、便座１６の形状に合うように、荷重８０ｋｇ／ｃｍ２にて真空圧空成形を行って１１５％延伸させると共に、成形用金型７４の形状に合わせた。そして、成形後の導電性フイルム５０を、便座１６の表面１６ｂに粘着剤６２（ＯＣＡ）で貼り合わせて、実施例１１、１２、１３とした。なお、実施例１３と上述した実施例３は共に同じピッチである。
［評価］
上述した第１実施例と同様の方法で、発熱分布を、サーモビジョン・ＣＰＡ−７０００（株式会社チノー製）で撮影して評価した。評価結果を表４に示す。
【００７６】
【表４】
【００７７】
表４から、細線５８のピッチが５０００μｍ以下の場合、ピッチ間で発熱分布に変化はなく、いずれも良好であった。
【００７８】
［第３実施例］
比較例１１、１２並びに実施例２１〜２５について、伝熱材料を含む層による伝熱速度を確認した。具体的には、導電性微粒子（銀）とバインダー（ゼラチン）による混合物の伝熱係数を変化させて、その伝熱速度（銀の伝熱速度に対する相対比）と、光透過率を確認した。
先ず、銀の固有の伝熱係数は２４０Ｗ／ｍ・Ｋであり、バインダー（ゼラチン）の固有の伝熱係数は０．２Ｗ／ｍ・Ｋである。そして、伝熱材料を含む層の体積を１としたときの伝熱材料を含む層に含まれる導電性微粒子の体積比と、バインダーの体積比に従って伝熱材料を含む層の混合による伝熱係数を比例演算にて算出した。そして、フーリエの法則に従ったときの銀の伝達速度を１０としたときの比較例１１、１２並びに実施例２１〜２５の伝達速度（相対比）を求めた。併せて、比較例１１、１２並びに実施例２１〜２５の光透過率も確認した。なお、ゼラチンの伝達速度は、銀の１／１０００以下である。
評価結果を下記表５に示す。
【００７９】
【表５】
【００８０】
表５から、比較例１１では、光透過率が８５％と高かったが、伝達速度が０．２／１０と低くかった。比較例１２は、伝達速度が８／１０と高かったが、導電性微粒子の量が多いため、光透過率が６５％と低く、透明性が悪いことがわかった。
一方、実施例２１〜２５では、光透過率が８０％以上であり、透明性が良好であった。また、伝達速度も１／１０〜７／１０と高く良好であることがわかる。
従って、伝熱材料を含む層の混合による伝熱係数は１０〜１５０Ｗ／ｍ・Ｋであることが好ましい。
【００８１】
［第４実施例］
サンプル１〜７について、導電性フイルム５０の成形において、荷重によって目標延伸率だけ伸びるかどうかを確認した。
上述したサンプルＡの作製過程における成形前の導電性フイルム５０を３０ｍｍ×１００ｍｍサイズにカットし、テンシロン万能試験機ＲＴＦシリーズ（エーアンドデイ社製）にセットして下記表６に記載の条件下で長軸方向に引張延伸した。延伸率は、マイクロスコープで金属銀部のメッシュピッチを測定することで算出し、延伸性は導電性フイルム５０及び導電膜６３が目標延伸率のとおりに伸びるかどうかで判断した。
【００８２】
【表６】
【００８３】
表６から、荷重５ｋｇ／ｃｍ２以上であれば、導電性フイルム５０を目標延伸率で延伸させることができることがわかった。
【００８４】
［第５実施例］
サンプル８〜３６について、導電性フイルム５０の成形において、式（Ｉ）又は式（ＩＩ）の要件充足性と、細線５８の断線（金属銀部の破断）との関係を確認した。
上述したサンプルＡの作製過程における成形前の導電性フイルム５０を３０ｍｍ×１００ｍｍサイズにカットし、テンシロン万能試験機ＲＴＦシリーズ（エーアンドデイ社製）にセットして下記表７及び表８に記載の条件下で長軸方向に引張延伸した。
金属銀部の破断の有無は、マイクロスコープによる観察により評価した。
また、表面抵抗率（Ｒ１及びＲ２）は、２５℃、相対湿度４５％の条件下で、ロレスタＧＰ（三菱化学アナリック社製）を用いて測定した。
【００８５】
また、表７及び表８では、下記式（Ｉ）及び（ＩＩ）のそれぞれの要件充足性についても評価し、下記式（Ｉ）又は（ＩＩ）の要件を満たすものを○、満たさないものを×として記載した。
Ｙ≦０．００８１Ｘ＋０．４２８６ ……（Ｉ）
Ｙ≦−０．０００６Ｚ＋２．３４９４ ……（ＩＩ）
Ｘ：成形温度（℃）
Ｙ：延伸率
Ｚ：延伸速度（ｍｍ／ｍｉｎ）
【００８６】
評価結果を表７及び表８に示す。表７ではサンプル８〜３６について、延伸速度、成形温度、荷重及び延伸率を示し、表８では同じくサンプル８〜３６について、式（Ｉ）の要件の有無、式（ＩＩ）の要件の有無、金属銀部の断線の有無、Ｒ２／Ｒ１を示している。
【００８７】
【表７】
【００８８】
【表８】
【００８９】
表７及び表８の結果から、本実施の形態の製造方法により、所望の形状に成形され、表面抵抗率の低い導電性フイルム５０が得られることがわかった。また、上記式（Ｉ）及び（ＩＩ）のいずれかの要件を満たすことにより、金属銀部の破断がより抑制され、双方の要件を満たす場合には、金属銀部の破断は生じなかった。なお、成形された導電性フイルム５０は、導電膜６３と支持体５２との密着性が維持されていた。
【００９０】
なお、本発明に係る暖房便座は、上述の実施の形態に限らず、本発明の要旨を逸脱することなく、種々の構成を採り得ることはもちろんである。
【符号の説明】
【００９１】
１０…便座装置 １６…便座（暖房便座）
１６ａ…着座面 １８…便座ヒータ
５０…導電性フイルム
５０Ａ、５０Ｂ…第１導電性フイルム、第２導電性フイルム
５２…支持体 ５４…細線構造物
５６…電極部 ５８…細線
６０…開口 ６２…粘着剤
６４…電気的絶縁部 ６６、６６ａ〜６６ｃ…領域
７０…銀による層 ７２…射出成形用金型
７４…成形用金型
【技術分野】
【０００１】
本発明は、暖房便座に関し、便座の着座面に、発熱源を配する場合に好適な暖房便座に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来の暖房便座は、合成樹脂製の略馬蹄形の便座の着座部に、馬蹄形の単一の面状発熱体を埋設するようにしている（特許文献１及び２参照）。この面状発熱体は馬蹄形の単一金属箔シート（アルミ箔等）と粘着テープとの間にフッ素樹脂を絶縁皮膜とした外径１ｍｍ以下のコード状ヒータを略長Ｕ字形状の連続した配線パターンで挟持したものである。
特に、特許文献２では、左右に分割された便座ヒータを単一電流系に構成することで、第一の金属箔及び第二の金属箔に使用する材料を有効活用してコスト低減を実現し、着座面への便座ヒータの貼着を容易化し、且つ、しわ、浮き等の貼着不良なく確実に行えるようにしている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開平８−７８１４３号公報
【特許文献２】特開２０１０−２９４２５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、上述した従来の面状発熱体は、馬蹄形のヒータユニット構成であり、先ず、金属箔シートを便座に貼着し、さらに、金属箔シートにコード状ヒータを粘着テープで貼ることになり、コストや手間がかかる構成になっていた。
また、便座の着座面に発熱体を設けることで省エネルギーが期待されるが、発熱分布が均一でないことや、金属箔を用いるため、透明性が得られない構成になる。
本発明はこのような課題を考慮してなされたものであり、部材の貼り付け工数を減らすことができ、暖房便座の生産性の向上、コストの低減を図ることができると共に、均一な発熱分布を得られ、省エネルギーを図ることができる暖房便座を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
［１］ 第１の本発明に係る暖房便座は、着座面を有する便座と、前記着座面に配置された透明性の便座ヒータとを備え、前記便座ヒータは５００μｍ以下の細線構造物を有し、前記細線構造物の伝熱係数κが１００Ｗ／ｍ・Ｋ以上であり、前記細線構造物の開口には伝熱係数κが１０〜１５０Ｗ／ｍ・Ｋの材料が存在することを特徴とする。
これにより、従来、必要であった金属箔シートを便座に貼着する工程と、金属箔シートにコード状ヒータを粘着テープで貼る工程を省略でき、例えば１回の貼り付け工程で、便座ヒータを便座の着座面に設置することができる。しかも、便座の着座面に便座ヒータを備えたので、便座の裏面に便座ヒータを設けた場合よりも、着座面の温度が一定温度に到達するまでの時間を大幅に短縮させることができる。また、細線構造物の開口には伝熱係数κが１０〜１５０Ｗ／ｍ・Ｋの材料が存在するため、着座面全体への熱の伝わりが速く、発熱分布も良好となる。
［２］ 第１の本発明において、前記便座ヒータは、前記便座を温める発熱源として用いられてもよい。
［３］ 第１の本発明において、前記便座ヒータは、光透過率が７０％以上であることが好ましい。
［４］ 第１の本発明において、前記便座ヒータは、前記細線構造物を有する導電性フイルムを有し、前記導電性フイルムは、成形前の導電性フイルムを成形して１１０％以上延伸してなることが好ましい。
［５］ ［４］において、成形後の前記導電性フイルムを、前記便座の着座面に配してもよい。
［６］ ［４］において、インサート成形によって、前記導電性フイルムが成形されると共に、前記便座の着座面に配するようにしてもよい。
［７］ ［４］において、前記導電性フイルムは、感光材料を露光、現像処理することによって作製され、前記感光材料は、支持体上にハロゲン化銀乳剤層を有し、且つ、前記ハロゲン化銀乳剤層又は前記ハロゲン化銀乳剤層側のいずれかの層に導電性微粒子及びバインダーを含有するようにしてもよい。
［８］ ［７］において、前記導電性微粒子及びバインダーの質量比（導電性微粒子／バインダー）が１／１０〜１０／１であることが好ましい。
［９］ ［７］において、前記導電性微粒子の塗布量が１０ｇ／ｍ２以下であることが好ましい。
［１０］ ［７］において、前記導電性微粒子及びバインダーを含有させた層が、前記ハロゲン化銀乳剤層に隣接する層であってもよい。
［１１］ 第２の本発明に係る暖房便座は、着座面を有する便座と、前記着座面に配置された透明性の便座ヒータとを備え、前記便座ヒータは、ピッチが５０００μｍ以下の細線構造物を有し、前記細線構造物は、電気的絶縁部によって複数の領域に分離されていることを特徴とする。
［１２］ 第２の本発明において、各前記領域は、それぞれ前記着座面の形状に沿った形状を有し、給電電極間の抵抗値が同じあるいは±１５％の範囲で近似していることが好ましい。
［１３］ 第２の本発明において、前記電気的絶縁部は、前記細線構造物に対するレーザエッチングによって形成されていてもよい。
［１４］ 第２の本発明において、前記細線構造物は、支持体上にハロゲン化銀乳剤層を有する感光材料を露光、現像処理することによって作製され、前記細線構造物に対するレーザエッチングによって、前記細線構造物が、給電電極間の抵抗値が同じあるいは±１５％の範囲で近似した複数の領域に分離されていてもよい。
［１５］ 第２の本発明において、前記電気的絶縁部は、前記細線構造物の形成の際に形成されていてもよい。
［１６］ 第２の本発明において、前記電気的絶縁部は、支持体上に前記細線構造物が形成された導電性フイルムを裁断することによって形成されていてもよい。
［１７］ 第２の本発明において、前記電気的絶縁部は、前記細線構造物を穴あけすることによって形成されていてもよい。
［１８］ 第２の本発明において、支持体上にハロゲン化銀乳剤層を有する感光材料を露光、現像処理することによって、給電電極間の抵抗値が同じあるいは±１５％の範囲で近似した複数の領域に分離された前記細線構造物が構成されていてもよい。
［１９］ 第２の本発明において、前記便座ヒータは、前記便座を温める発熱源として用いられてもよい。
［２０］ 第２の本発明において、前記便座ヒータは、光透過率が７０％以上であることが好ましい。
［２１］ 第２の本発明において、前記便座ヒータは、前記細線構造物を有する導電性フイルムを有し、前記導電性フイルムは、成形前の導電性フイルムを成形して１１０％以上延伸してなることが好ましい。
［２２］ ［２１］において、成形後の前記導電性フイルムを、前記便座の着座面に配するようにしてもよい。
［２３］ ［２１］において、インサート成形によって、前記導電性フイルムが成形されると共に、前記便座の着座面に配してもよい。
［２４］ 第３の本発明に係る暖房便座は、着座面を有する便座と、前記着座面に配置された透明性の便座ヒータとを備え、前記便座ヒータは、ピッチが５０００μｍ以下の細線構造物を有し、前記細線構造物は、伝熱係数κが１００Ｗ／ｍ・Ｋ以上であることを特徴とする。
［２５］ 第３の本発明において、前記便座ヒータは、前記細線構造物を有する導電性フイルムを有し、前記導電性フイルムは、感光材料を露光、現像処理することによって作製され、前記感光材料は、支持体上にハロゲン化銀乳剤層を有するようにしてもよい。
［２６］ 第４の本発明に係る暖房便座は、着座面を有する便座と、前記着座面に配置された透明性の便座ヒータとを備え、前記便座ヒータは、支持体上の全面に設けられた導電層を有し、前記導電層は、伝熱係数κが１００Ｗ／ｍ・Ｋ以上であることを特徴とする。
［２７］ 第４の本発明において、前記便座ヒータは、前記導電層を有する導電性フイルムを有し、前記導電性フイルムは、感光材料を露光、現像処理することによって作製され、前記感光材料は、前記支持体上にハロゲン化銀乳剤層を有するようにしてもよい。
【発明の効果】
【０００６】
本発明に係る暖房便座によれば、部材の貼り付け工数を減らすことができ、暖房便座の生産性の向上、コストの低減を図ることができる。また、便座の着座面に便座ヒータが設置されていることから、均一な発熱分布を得られ、省エネルギーを図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【０００７】
【図１】本実施の形態に係る暖房便座が適用される便座装置の全体構成を示す図である。
【図２】便座装置の構成を示す斜視図である。
【図３】図３Ａは第１導電性フイルムを上面から見て示す図であり、図３Ｂは便座の着座面に貼り付けられた第１導電性フイルムを一部省略して示す断面図である。
【図４】図４Ａは第２導電性フイルムを上面から見て示す図であり、図４Ｂは便座の裏面に貼り付けられた第２導電性フイルムを一部省略して示す断面図である。
【図５】図５Ａは第３導電性フイルムを上面から見て示す図であり、図５Ｂは便座の着座面に貼り付けられた第３導電性フイルムを一部省略して示す断面図である。
【図６】図６Ａは第４導電性フイルムを上面から見て示す図であり、図６Ｂは便座の裏面に貼り付けられた第４導電性フイルムを一部省略して示す断面図である。
【図７】第１製造方法を示すフローチャートである。
【図８】図８Ａは導電性フイルムを真空成形するための成形用金型を一部省略して示す断面図であり、図８Ｂは成形用金型に導電性フイルムを押し付けた状態を示す断面図である。
【図９】射出成形用金型に導電性フイルムを設置した状態を一部省略して示す断面図である。
【図１０】第２製造方法を示すフローチャートである。
【図１１】第３製造方法を示すフローチャートである。
【発明を実施するための形態】
【０００８】
以下、本発明に係る暖房便座の実施の形態例を図１〜図１１を参照しながら説明する。なお、本明細書において数値範囲を示す「〜」は、その前後に記載される数値を下限値及び上限値として含む意味として使用される。
【０００９】
先ず、本実施の形態に係る暖房便座が適用される便座装置１０について図１及び図２を参照しながら説明する。
便座装置１０は、図１に示すように、本体部１２と、本体部１２を遠隔操作するための遠隔操作装置１４と、使用者が着座する便座１６と、便座１６の着座面１６ａに設置され、便座を温める発熱源として用いられる便座ヒータ１８と、人体を検知するための人体検知センサ２０とを備える。本実施の形態に係る暖房便座３１は、少なくとも上述した便座１６と便座の着座面１６ａに設置された便座ヒータ１８とを有する。また、この便座装置１０は、図２に示すように、使用者の局部を洗浄するための洗浄装置２２を有する。
【００１０】
図１に示すように、本体部１２は、便座１６の温度を検知する温度検知センサ２４と、便座ヒータ１８に電力を供給するヒータ駆動部２６と、使用者が便座１６に着座したことを検知する着座センサ２８と、各機器を制御する制御部３０とを含む。
制御部３０は、例えば温度検知センサ２４からの温度情報に基づいてヒータ駆動部２６を駆動して便座１６の温度を制御する。使用者が便座１６に着座していない期間は、便座１６の温度を初期設定温度に維持するように制御する。使用者が便座１６に着座した段階で、便座１６の温度を初期設定温度から好みの温度（予め設定された温度あるいはリアルタイムで設定される温度）となるように制御する。
【００１１】
そして、便座ヒータ１８は、後述するように、導電膜を有する導電性フイルムにて構成される。
具体的に、本実施の形態に係る暖房便座３１の便座ヒータ１８を構成する導電性フイルム５０の４つの例（第１導電性フイルム５０Ａ〜第４導電性フイルム５０Ｄ）について図３Ａ〜図６Ｂを参照しながら説明する。
第１導電性フイルム５０Ａは、図３Ａ及び図３Ｂに示すように、支持体５２と、該支持体５２上に設けられた銀による細線構造物５４と各端部に形成された電極部５６とを有する。細線構造物５４は、銀による細線５８と、細線５８で囲まれた複数の開口６０とを有する。細線５８の配列ピッチは、５０００μｍ以下（好ましくは３０００μｍ以下、さらに好ましくは１０００μｍ以下、より好ましくは５００μｍ以下）である。また、細線構造物５４の光透過率は７０％以上（好ましくは７５％以上、さらに好ましくは８０％以上、より好ましくは８３％以上）である。この場合、細線構造物５４と電極部５６にて導電膜６３が構成される。
【００１２】
さらに、この第１導電性フイルム５０Ａにおいては、細線構造物５４が、１以上の電気的絶縁部６４によって、便座１６の形状に沿った複数の領域６６に分離されている。図３Ａの例では、２つの電気的絶縁部６４によって３つの領域６６ａ、６６ｂ及び６６ｃに分離された例を示している。各領域６６は、それぞれ抵抗値（電極部５６間の抵抗値）が同じあるいは±１５％の範囲（好ましくは±１０％以下、さらに好ましくは±８％以下、より好ましくは±５％以下）で近似している。便座１６の形状、特に、外周部の形状は例えばＵ字状を有し、電気的絶縁部６４の形状も、便座１６の外周部の形状に沿ってＵ字状とされている。相似形でもよいし、相似形でなくてもよい。各領域６６の抵抗値がそれぞれ同じあるいは±１５％の範囲で近似するように、電気的絶縁部６４の形状を変化させてもよい。電気的絶縁部６４は、細線構造物５４を形成する際に同時に形成することができる。あるいは、細線構造物５４を形成した後に、例えばレーザエッチングにて形成することができる。その他の方法としては、例えば第１導電性フイルム５０Ａを複数に裁断し、裁断した複数の第１導電性フイルム５０Ａ間に隙間をあけて設置するようにしてもよい。あるいは、第１導電性フイルム５０Ａの細線構造物に穴を開けて断線させるようにしてもよい。
この第１導電性フイルム５０Ａは例えば粘着剤６２を介して便座１６の着座面１６ａに貼り付けられる。
【００１３】
第２導電性フイルム５０Ｂは、図４Ａ及び図４Ｂに示すように、第１導電性フイルム５０Ａとほぼ同様に、支持体５２と、該支持体５２上に設けられた銀による細線構造物５４と各端部に形成された電極部５６とを有し、さらに、細線構造物５４の開口６０に、伝熱材料６８が存在している。伝熱係数κで示すと、細線構造物５４の伝熱係数κが１００Ｗ／ｍ・Ｋ以上（より好ましくは１５０Ｗ／ｍ・Ｋ以上、さらに好ましくは２００Ｗ／ｍ・Ｋ以上、上限値は５００Ｗ／ｍ・Ｋが好ましい）で、細線構造物５４の開口６０に、伝熱係数κが１０〜１５０Ｗ／ｍ・Ｋ（より好ましくは３０〜１２０Ｗ／ｍ・Ｋ、さらに好ましくは５０〜１００Ｗ／ｍ・Ｋ）の伝熱材料６８が存在している。伝熱材料６８は、導電性微粒子又は導電性ポリマーを含む。この場合、細線構造物５４と電極部５６と伝熱材料６８にて導電膜６３が構成される。なお、第１導電性フイルム５０Ａに示す電気的絶縁部６４は形成されていない。
【００１４】
第３導電性フイルム５０Ｃは、図５Ａ及び図５Ｂに示すように、上述した第１導電性フイルム５０Ａと同様の構成を有するが、電気的絶縁部６４（図３Ａ参照）が形成されていない点で異なる。この第３導電性フイルム５０Ｃでは、発熱分布が他の導電性フイルムと比して悪いため、支持体５２の端面に樹脂層（保護層や塗料等）を形成することで、発熱分布を均一にするようにしてもよい。
第４導電性フイルム５０Ｄは、図６Ａ及び図６Ｂに示すように、支持体５２と、該支持体５２上の全面に設けられた銀による層７０を有する。この層７０は電極部５６も含む。この場合、全面の層７０にて導電膜６３が構成される。全面の層７０は透明性がないため、便座１６の着座面１６ａに貼り付けた場合、外観的に好ましくない場合がある。そこで、塗料を塗ることによって外観を良好にするようにしてもよい。
上述した第１導電性フイルム５０Ａ〜第４導電性フイルム５０Ｄは、導電膜６３を含むように保護層を形成するようにしてもよい。
【００１５】
ここで、本実施の形態に係る暖房便座３１の製造方法について説明する。暖房便座の製造方法としては、図７〜図１１に示すように、３つの製造方法（第１製造方法〜第３製造方法）がある。
第１製造方法は、図７のステップＳ１において、導電性フイルム５０（導電膜６３）を、荷重５〜２３５ｋｇ／ｃｍ２（より好ましくは３０〜２００ｋｇ／ｃｍ２、さらに好ましくは５０〜２００ｋｇ／ｃｍ２）の条件下で成形する。具体的には、図８Ａに示すように、導電性フイルム５０を、便座１６の着座面の形状に合わせて曲面形状に真空成形する。この場合、便座１６を射出成形する際に使用される射出成形用金型７２（図９参照）とほぼ同じ寸法を有する成形用金型７４を用いて真空成形する。なお、図８Ａ、図８Ｂ、図９では、金型の形状を誇張して示してある。図８Ａに示すように、便座１６が例えば三次元曲面を有する場合、成形用金型７４にも同様の曲面、この場合、反転した曲面が形成され、さらに、多数の吸引孔７６が形成されている。例えば、便座１６に凹状の曲面が形成されている場合は、成形用金型７４には凸状の曲面７８が形成され、この凸状の曲面７８が便座１６の凹状の曲面に嵌まり込む寸法関係となっている。
【００１６】
そして、成形用金型７４を用いた導電性フイルム５０の真空成形は、図８Ａに示すように、導電性フイルム５０を１１０〜３００℃に予熱した後、図８Ｂに示すように、導電性フイルム５０を成形用金型７４の凸状の曲面７８に押し当て、成形用金型７４から吸引孔７６を介して真空に引き、導電性フイルム５０側から荷重５〜２３５ｋｇ／ｃｍ２の空気圧を付加して行うことができる。この真空成形によって、便座１６の着座面１６ａの形状に沿った曲面形状を有する導電性フイルム５０が完成する。
その後、図７のステップＳ２において、成形後の導電性フイルム５０を、便座１６の着座面１６ａに例えば粘着剤６２を用いて貼り付けて、便座ヒータ１８が取り付けられた便座１６、すなわち、暖房便座３１が完成する。
【００１７】
第２製造方法は、インサート成形を用いる製造方法であり、図１０のステップＳ１０１において、第１製造方法のステップＳ１と同様に、導電性フイルム５０（導電膜６３）を、荷重５〜２３５ｋｇ／ｃｍ２の条件下で成形する。
その後、ステップＳ１０２において、図９に示すように、射出成形用金型７２に成形後の導電性フイルム５０を設置する。このとき、射出成形用金型７２内に形成されたキャビティ８０のうち、便座１６の着座面１６ａを形成するキャビティ面８０ａに導電膜６３又は導電膜６３上の保護層が接触するようにして設置する。
その後、ステップＳ１０３において、射出成形用金型７２のキャビティ８０内に溶融樹脂を注入し、硬化することによって、便座１６の着座面１６ａに導電性フイルム５０が一体成形された便座１６が完成する。この場合、便座１６の着座面１６ａと導電膜６３とが直接接触、あるいは保護層を介して対向することになる。
【００１８】
第３製造方法は、第２製造方法と同様に、インサート成形を用いた製造方法であるが、先ず、図１１のステップＳ２０１において、射出成形用金型７２に成形前の導電性フイルム５０を設置する点で異なる。
その後、ステップＳ２０２において、射出成形用金型７２のキャビティ８０内に溶融樹脂を注入し、硬化することによって、便座１６の着座面１６ａに導電性フイルム５０が一体成形された便座１６が完成する。この射出成形（インサート成形）においては、導電性フイルム５０を、荷重５〜２３５ｋｇ／ｃｍ２の条件下で成形されるように溶融樹脂の注入圧力等を調整することが好ましい。
【００１９】
第１製造方法は、従来必要であった金属箔シートを便座１６に貼着する工程と、金属箔シートにコード状ヒータを粘着テープで貼る工程を省略することができ、例えば１回の貼り付け工程で、導電性フイルム５０（便座ヒータ１８）を便座１６の着座面１６ａに設置することができる。
第２製造方法は、溶融樹脂を射出成形して便座１６を作製する際に、導電性フイルム５０をインサート成形することで、導電性フイルム５０が一体成形された便座１６を得ることができるため、便座ヒータ１８を貼り付ける工程を省略することができ、暖房便座の製造工程を簡略化することができる。
第３製造方法は、射出成形前の導電性フイルム５０の成形工程を省略することができるため、暖房便座の製造工程を大幅に簡略化することができる。
【００２０】
［断熱材］
表面に発熱体を配置する場合、樹脂に熱を奪われて効率が落ちるおそれがある。そのため、発熱体である導電フィルムと台座樹脂の間に断熱材を入れることで効果的に表面側を暖めることができる。断熱材としては、繊維系断熱材として、グラスウール、ロックウール、羊毛断熱材、セルロースファイバー、炭化コルクなどがあり、発泡系断熱材として、ウレタンフォーム、ポリスチレンフォーム、
EPS（ビーズ法ポリスチレン） 、発泡ゴム(ＦＥＦ）等があげられるが、導電フイルム５０で使用されるＰＥＴと成型性の近い発泡ＰＥＴなども適用できる。
【００２１】
次に、上述した導電性フイルム５０の各層の構成について説明する。
［支持体］
導電性フイルム５０の支持体５２としては、プラスチックフイルム、プラスチック板等を挙げることができる。上記プラスチックフイルム及びプラスチック板の原料としては、例えば、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、及びポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）等のポリエステル類；ポリエチレン（ＰＥ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリスチレン、ＥＶＡ等のポリオレフィン類；ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン等のビニル系樹脂；その他、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、ポリサルホン（ＰＳＦ）、ポリエーテルサルホン（ＰＥＳ）、ポリカーボネート（ＰＣ）、ポリアミド、ポリイミド、アクリル樹脂、トリアセチルセルロース（ＴＡＣ）等を用いることができる。製造される導電性フイルム５０に透過性が要求される場合には、全可視光透過率は７０〜１００％であることが好ましく、８５〜１００％であることがより好ましく、９０〜１００％であることがさらに好ましく、ＰＥＴ、ＰＣ、アクリル樹脂を好適に用いることができる。また、加工性の観点からはＰＥＴを好適に用いることができる。支持体５２は、目的に応じて着色されていてもよい。
上記プラスチックフイルム及びプラスチック板は、単層で用いることもできるが、２層以上を組合わせた多層フイルムとして用いることもできる。
【００２２】
支持体５２には、該支持体５２に対して導電膜６３を強固に接着させる目的で、予め、薬品処理、機械的処理、コロナ放電処理、火焔処理、紫外線処理、高周波処理、グロー放電処理、活性プラズマ処理、レーザ処理、混酸処理、オゾン酸処理等の表面活性処理を施しておくことが好ましい。
例えば、後述するように、支持体５２上にハロゲン化銀含有乳剤層を設け、この乳剤層を露光、現像して金属銀部よりなる導電膜６３を形成する場合には、支持体５２と導電膜６３との接着性（密着性）を確保するために、（１）前記表面活性処理を施した後、該表面上に直接ハロゲン化銀含有乳剤層を設ける方法、（２）一旦、前記表面活性処理を施した後、下塗り層を設け、該下塗り層上にハロゲン化銀含有乳剤層を設ける方法、が挙げられる。中でも、前記方法（２）により、支持体５２と導電膜６３との密着性をより高めることができる。
【００２３】
上記下塗り層は、単層でもよく２層以上でもよい。下塗り層は、塩化ビニル、塩化ビニリデン、ブタジエン、メタクリル酸、アクリル酸、イタコン酸、無水マレイン酸等の中から選ばれた単量体を出発原料とする共重合体からなってもよく、ポリエチレンイミン、エポキシ樹脂、グラフト化ゼラチン、ニトロセルロース、ゼラチンからなってもよいが、ゼラチンを含むことが好ましい。下塗り層は、支持体５２を膨潤させる化合物としてレゾルシンとｐ−クロルフェノールを含んでもよい。また、下塗り層がゼラチンを含む場合には、該下塗り層は、ゼラチン硬化剤としてクロム塩（クロム明ばん等）、アルデヒド類（ホルムアルデヒド、グルタールアルデヒド等）、イソシアネート類、活性ハロゲン化合物（２，４−ジクロロ−６−ヒドロキシ−Ｓ−トリアジン等）、エピクロルヒドリン樹脂、活性ビニルスルホン化合物等を含んでもよい。また、下塗り層は、マット剤として、ＳｉＯ２、ＴｉＯ２、無機物微粒子又はポリメチルメタクリレート共重合体微粒子を含んでもよい。
【００２４】
［導電膜］
導電性フイルム５０は、上述したように、支持体５２に導電膜６３が設けられている。導電膜６３は支持体５２の片面に設けられていてもよいし、両面に設けられていてもよい。当該導電膜６３は、支持体５２上に塗設されたハロゲン化銀及びバインダーを含有する銀塩含有乳剤層を所望の形状パターンで露光及び現像処理することで形成することができる。前記パターンを細線５８からなる多数の格子の交点を有するメッシュ状パターンとすることで、細線構造物５４を含む導電膜６３を形成させることができ、これにより、導電膜６３の光透過性を向上させることもできる。また、当該導電膜６３は、銀塩含有乳剤層の全面に露光し、現像処理することで形成してもよい。
上記銀塩含有乳剤層は、ハロゲン化銀とバインダーの他、溶媒や染料等の添加剤を含んでもよい。上記銀塩含有乳剤層は１層でもよく、２層以上設けてもよい。乳剤層の厚さは、好ましくは０．０５〜２０μｍ、より好ましくは０．１〜１０μｍである。
【００２５】
（銀塩）
上記銀塩含有乳剤層における銀塩はハロゲン化銀である。本実施の形態においては、光センサーとしての特性に優れるハロゲン化銀を用いることが好ましく、ハロゲン化銀に関する銀塩写真フイルムや印画紙、印刷製版用フイルム、フォトマスク用エマルジョンマスク等で用いられる技術は、本実施の形態においても用いることができる。
上記ハロゲン化銀に含有されるハロゲン元素は、塩素、臭素、ヨウ素及びフッ素のいずれであってもよく、これらの組み合わせでもよい。例えば、ＡｇＣｌ、ＡｇＢｒ、ＡｇＩを主体としたハロゲン化銀を好適に用いることができる。また、塩臭化銀、沃塩臭化銀、沃臭化銀を主体としたハロゲン化銀も好適に用いることができる。ここで、「ＡｇＢｒを主体としたハロゲン化銀」とは、ハロゲン化銀組成物中に占める臭化物イオンのモル分率が５０％以上のハロゲン化銀をいう。すなわち、ＡｇＢｒを主体としたハロゲン化銀粒子は、臭化物イオンのほかに、沃化物イオン、塩化物イオンを含有してもよい。他のハロゲン化銀（ＡｇＣｌ、ＡｇＩ等）を主体としたハロゲン化銀についても、上記「ＡｇＢｒ」を当該他のハロゲン化銀に置き換えて解釈する。
銀塩含有乳剤層中のハロゲン化銀の含有量に特に制限はないが、銀に換算して０．１〜４０ｇ／ｍ２であることが好ましく、０．５〜２５ｇ／ｍ２であることがより好ましく、さらに３〜２５ｇ／ｍ２、特に５〜２０ｇ／ｍ２、さらに７〜１５ｇ／ｍ２であることが好ましい。
【００２６】
（バインダー）
上記銀塩含有乳剤層には、ハロゲン化銀粒子を均一に分散させ、且つ、銀塩含有乳剤層と支持体５２との密着を補助する目的でバインダーが含まれる。当該バインダーとしては、非水溶性ポリマー及び水溶性ポリマーのいずれを用いてもよいが、水溶性ポリマーを用いることが好ましい。具体的には、ゼラチン、ポリビニルアルコール（ＰＶＡ）、ポリビニルピロリドン（ＰＶＰ）、澱粉等の多糖類、セルロース及びその誘導体、ポリエチレンオキサイド、ポリサッカライド、ポリビニルアミン、キトサン、ポリリジン、ポリアクリル酸、ポリアルギン酸、ポリヒアルロン酸、カルボキシセルロース等を銀塩含有乳剤層のバインダーとして用いることができる。
本実施の形態においては、上記銀塩含有乳剤層のバインダーとして、ゼラチンが好適に用いられる。
上記銀塩含有乳剤層中のバインダーの含有量に特に制限はなく、分散性と密着性を発揮し得る範囲で適宜決定することができるが、銀（Ａｇ）／バインダー（体積比）で１／１〜４／１であることが好ましく、１．５／１〜４／１であることがより好ましい。上記銀塩含有乳剤層中の銀／バインダー（体積比）を上記範囲内とすることで、成形後の金属銀部の破断をより確実に抑えることができる。
【００２７】
（溶媒）
上記銀塩含有乳剤層の形成に用いられる溶媒に特に制限はなく、例えば、水、有機溶媒（例えば、メタノール等のアルコール類、アセトン等のケトン類、ホルムアミド等のアミド類、ジメチルスルホキシド等のスルホキシド類、酢酸エチル等のエステル類、エーテル類等）、イオン性液体、及びこれらの混合溶媒を挙げることができる。
上記銀塩含有乳剤層に用いられる溶媒の含有量は、銀塩含有乳剤層に含有される溶媒以外の成分の合計１００質量部に対して３０〜９０質量部の範囲であり、５０〜８０質量部の範囲であることが好ましい。
【００２８】
（アクリル系ラテックス）
上記銀塩含有乳剤層には、支持体５２との密着性を向上させる観点からアクリル系ラテックスを含有させることができる。アクリル系ラテックスとしては、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸メチル、アセトキシエチルアクリレート等から選ばれる少なくとも１種のアクリル系モノマーを含む重合体の水系媒体中の分散物が挙げられる。
上記銀塩含有乳剤層におけるラテックス／ゼラチン（質量比）は０．１５／１〜２．０／１であることが好ましく、０．５／１〜１．０／１であることがより好ましい。
【００２９】
（その他の添加剤）
上記銀塩含有乳剤層には、さらに各種添加剤が含まれてもよい。当該添加剤として、例えば、増粘剤、酸化防止剤、マット剤、滑剤、帯電防止剤、造核促進剤、分光増感色素、界面活性剤、カブリ防止剤、硬膜剤、黒ポツ防止剤等を挙げることができる。
【００３０】
［保護層］
導電性フイルム５０には、導電膜６３上に保護層が設けられていてもよい。保護層を設けることで、導電性フイルム５０からの導電膜６３の脱落をより抑制することができる。保護層は、ゼラチンや高分子ポリマー等からなることが好ましい。保護層の厚みは０．０２〜０．２μｍ以下であることが好ましく、０．０５〜０．１μｍであることがより好ましい。また、保護層は、導電膜６３上に直接設けられていてもよいし、導電膜６３上に下塗り層を設けてからその上に設けてもよい。
【００３１】
［伝熱材料］
上述した第２導電性フイルム５０Ｂでは、細線構造物５４の開口６０に伝熱材料６８が存在している。これは、伝熱材料６８を含む銀塩含有乳剤層あるいは銀塩含有乳剤層上に伝熱材料６８を含む層を塗布又は印刷し、その後、露光、現像処理を行うことで、細線構造物５４の開口６０に伝熱材料６８を存在させることができる。上述の層に伝熱材料６８を含ませる場合、導電性微粒子とバインダーを含ませることが好ましい。例えば伝熱材料６８を含む層は、導電性微粒子とバインダーにて構成することができる。導電性微粒子及びバインダーの質量比（導電性微粒子／バインダー）は１／３３〜５．０／１が好ましく、１／３〜３.０／１がより好ましい。
伝熱材料６８を含む層は、上述したように、塗布、印刷等の方法で一様に付着、成膜することで得られる。塗布及び印刷の方法としては、スライドコータ、スロットダイコータ、カーテンコータ、ロールコータ、バーコータ、グラビアコータ等の塗布コータやスクリーン印刷等が用いられる。
【００３２】
（導電性微粒子）
導電性微粒子は、ＳｎＯ２、ＺｎＯ、ＴｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３、Ｉｎ２Ｏ３、ＭｇＯ、ＢａＯ、及びＭｏＯ３等の金属酸化物並びにこれらの複合酸化物、そしてこれらの金属酸化物にさらに異種原子を含む金属酸化物の粒子を挙げることができる。金属酸化物としては、ＳｎＯ２、ＺｎＯ、ＴｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３、Ｉｎ２Ｏ３、ＭｇＯが好ましく、ＳｎＯ２が特に好ましい。ＳｎＯ２としては、アンチモンがドープされたＳｎＯ２が好ましく、特にアンチモンが０．２〜２．０モル％ドープされたＳｎＯ２が好ましい。導電性微粒子の形状については特に制限はなく、粒状、針状等が挙げられる。また、その大きさは、球形の粒子では平均粒子径０．０８５〜０．１２μｍが好ましい。針状の場合は平均軸長が、長軸０．２〜２０μｍ、短軸０．０１〜０．０２μｍが好ましい。
導電性微粒子とバインダーを含有させる場合、導電性微粒子の塗布量が０．０５〜１０ｇ／ｍ２であることが好ましく、０．１〜５ｇ／ｍ２であることがより好ましく、０．１〜２．０ｇ／ｍ２であることがさらに好ましい。
【００３３】
導電性微粒子の塗布量が前記上限値を超えると、透明性が実用的に不十分となり、透明性が必要な場合に、不適となる傾向がある。さらに、導電性微粒子の塗布量が前記上限値を超えると、導電性微粒子の塗布工程において均一に分散させることが難しく、製造不良が増加する傾向がある。また前記下限値未満であると、面内の発熱特性が不十分となる傾向がある。
伝熱材料６８を構成する導電性微粒子を含有する層には、導電性微粒子を支持体５２に密着させる目的でバインダーが付加的に用いられる。バインダーとしては水溶性ポリマーを用いることが好ましい。上記バインダーとしては、例えば、乳剤層に使用されるバインダーと同様のものを使用することができる。
【００３４】
（導電性ポリマー）
伝熱材料６８を含ませる場合、導電性ポリマーと絶縁性ポリマーとを含ませるようにしてもよい。例えば伝熱材料６８を含む層を、導電性ポリマーと絶縁性ポリマーにて構成するようにしてもよい。この場合、導電性ポリマーを含有する第１膜と絶縁性ポリマーを主成分とする第２膜とを積層した構成とすることも可能である。伝熱材料６８を含む層を導電性ポリマーと絶縁性ポリマーの混合物を含有するものとした構成でもよい。これらの構成は、高価な導電性ポリマーの使用量を削減することができ、低価格化を実現することができる。ここで、導電性ポリマーと絶縁性ポリマーの混合物を含有する場合、例えば、導電性ポリマー１０％その他のバインダー９０％でブレンドして使用する形態等が考えられる。導電性ポリマーの含有量は、好ましくは５０質量％以上であり、好ましくは７０質量％以上であり、好ましくは８０質量％以上である。
【００３５】
伝熱材料６８を含む層を導電性ポリマーと絶縁性ポリマーの混合物を含有する場合は、導電性ポリマーは均一に分布していても、空間的に不均一な分布をしていてもよいが、不均一な分布の場合には、層の表面に近いほど導電性ポリマーの含有率が高くなることが好ましい。なお、上述した第１膜（導電性ポリマーを主成分）と第２膜（絶縁性ポリマーを主成分）の積層構造の場合、より低価格な構成とするためには、第２膜の層厚が、第１膜の層厚よりも大きい構成とすることが好ましい。
導電性ポリマーとしては、透光性及び導電性の高いものが好ましく、ポリチオフェン類、ポリピロール類、ポリアニリン類等の電子伝導性ポリマーが好ましい。
【００３６】
電子伝導性ポリマーとしては、当該技術分野で既知のポリマー、例えばポリアセチレン、ポリピロール、ポリアニリン、ポリチオフェン等である。その詳細は、例えば“Ａｄｖａｎｃｅｓ ｉｎ Ｓｙｎｔｈｅｔｉｃ Ｍｅｔａｌｓ”，ｅｄ．Ｐ．Ｂｅｒｎｉｅｒ，Ｓ．Ｌｅｆｒａｎｔ，ａｎｄ Ｇ．Ｂｉｄａｎ，Ｅｌｓｅｖｉｅｒ，１９９９；“Ｉｎｔｒｉｎｓｉｃａｌｌｙ Ｃｏｎｄｕｃｔｉｎｇ Ｐｏｌｙｍｅｒｓ：Ａｎ Ｅｍｅｒｇｉｎｇ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ”，Ｋｌｕｗｅｒ（１９９３）；“Ｃｏｎｄｕｃｔｉｎｇ Ｐｏｌｙｍｅｒ Ｆｕｎｄａｍｅｎｔａｌｓ ａｎｄ Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ，Ａ Ｐｒａｃｔｉｃａｌ Ａｐｐｒｏａｃｈ”，Ｐ．Ｃｈａｎｄｒａｓｅｋｈａｒ，Ｋｌｕｗｅｒ，１９９９；及び“Ｈａｎｄｂｏｏｋ ｏｆ Ｏｒｇａｎｉｃ Ｃｏｎｄｕｃｔｉｎｇ Ｍｏｌｅｃｕｌｅｓ ａｎｄ Ｐｏｌｙｍｅｒｓ”，Ｅｄ．Ｗａｌｗａ，Ｖｏｌ．１−４，Ｍａｒｃｅｌ Ｄｅｋｋｅｒ Ｉｎｃ．（１９９７）のような教本に見ることができる。なお、今後開発される新規な電子伝導性ポリマーも、電子伝導性ポリマーである限り同様に用いることができるということは、当業者なら容易に想到し得る。また、これらの電子伝導性ポリマーは単独で用いてもよいし、ポリマーブレンドのように複数種のポリマーを混合して用いてもよい。
絶縁性ポリマーとしては、アクリル樹脂、エステル樹脂、ウレタン樹脂、ビニル樹脂、ポリビニルアルコール、ポリビニルピロリドン、ゼラチン等が挙げられ、アクリル樹脂及びポリウレタン樹脂が好ましく、アクリル樹脂が特に好ましい。
【００３７】
次に、導電性フイルム５０の作製について説明する。
［導電性フイルムの作製］
導電性フイルム５０は、支持体５２上に設けられた銀塩含有乳剤層を所望のパターンに露光した後現像処理し、該支持体５２上に、所望の形状の金属銀部を含む導電膜６３を形成させることで得られる。
支持体５２上に細線構造物５４を形成する場合は、露光、現像処理によって、メッシュ状で、且つ、直線が略直交した形態の直線格子パターンや、交差部間の導電部分が少なくとも１つの湾曲を有する波線格子パターン等を形成することが好ましい。導電膜６３の金属銀部の形状がメッシュパターンである場合において、メッシュパターンのピッチ（金属銀部の線幅と開口部の幅の合計）に特に制限はないが、５０００μｍ以下であることが好ましい。
【００３８】
（パターン露光）
銀塩含有乳剤層をパターン状に露光する方法は、フォトマスクを利用した面露光で行ってもよいし、レーザービームによる走査露光で行ってもよい。この際、レンズを用いた屈折式露光でも反射鏡を用いた反射式露光でもよく、コンタクト露光、プロキシミティー露光、縮小投影露光、反射投影露光等の露光方式を用いることができる。
【００３９】
（現像処理）
銀塩含有乳剤層は、露光がなされた後、さらに現像処理が施される。現像処理は、銀塩写真フイルムや印画紙、印刷製版用フイルム、フォトマスク用エマルジョンマスク等に用いられる通常の現像処理の技術を用いることができる。
本実施の形態では、露光及び現像処理を行うことによって、露光部分に導電部分（金属銀部）が形成されると共に、未露光部に開口部（光透過性部）が形成される。乳剤層への現像処理は、未露光部の銀塩を除去して安定化させる目的で行われる定着処理を含むことができる。乳剤層に対する定着処理は、銀塩写真フイルムや印画紙、印刷製版用フイルム、フォトマスク用エマルジョンマスク等に用いられる定着処理の技術を用いることができる。
【００４０】
（レーザエッチング）
導電性フイルム５０の導電膜６３に対して、電気的絶縁部６４となる部分にレーザ光を照射し、この部分の金属を選択的に除去する。ここで用いる条件として、レーザ波長の選択は特に重要である。レーザ波長として４００ｎｍ以上を選択することにより、支持体５２への損傷なく、導電膜６３のエッチングが可能であり、さらには５００ｎｍ以上が好ましい。導電膜６３に照射するレーザ光としては、ＹＡＧレーザ、炭酸ガスレーザ等を用いることができる。導電膜６３に対するレーザ光の照射は、コンピュータによって制御されるＸＹ方向のスキャン機構を具備したレーザ照射装置により行うことができる。この場合、例えばオフラインティーチングによって、予め設定された電気的絶縁部６４のパターン形状の情報をコンピュータのメモリに入力しておき、レーザ照射装置の駆動時にメモリからパターン形状の情報を読み出して、読み出した情報に基づいてスキャン機構を制御しながらレーザ光を導電膜６３に照射して導電膜６３に電気的絶縁部６４を形成するようにしてもよい。
上述したレーザエッチングを行って電気的絶縁部６４を形成する場合、導電膜６３の厚さは、５μｍ以下が好ましい。厚すぎるとエッチングに必要なレーザ光の出力を大きくしなければならず、支持体５２に損傷を生じさせるおそれがあるため好ましくない。
【００４１】
発熱部の抵抗調整方法として、抵抗の高い部分に導電ペーストを印刷もしくは塗布することや、金属箔テープを貼り付けて調整することもできる。発熱させるために電圧を印加する給電部を設ける必要があるが、銀ペースト等の導電ペーストを印刷もしくは塗布することや、金属箔テープを貼り付けて設けることができ、給電電極部（電極部５６）の面抵抗Ｒ１と発熱面の面抵抗Ｒ２においてＲ２／Ｒ１＞５以上になるように設けることが望ましい。
【００４２】
なお、導電性フイルム５０の作製に関しては、下記表１及び表２に記載の公開公報及び国際公開パンフレットの技術と適宜組合わせて使用することができる。「特開」、「号公報」、「号パンフレット」等の表記は省略する。
【００４３】
【表１】
【００４４】
【表２】
【００４５】
［成形］
本実施の形態では、上述のように作製した導電性フイルム５０を特定の条件下で所望の構造に成形することによって、便座ヒータ１８として使用する導電性フイルム５０を製造する。導電性フイルム５０の成形後の形状は、２次元形状（平板状）であってもよいし、３次元形状（凹凸、曲面を有する形状）であってもよい。２次元形状の導電性フイルム５０は、成形前の平板状の導電性フイルム５０を特定の温度及び荷重条件下で、フイルム面と水平方向に延伸（伸長）して得ることができる。また、３次元形状の導電性フイルム５０は、成形前の平板状の導電性フイルム５０を、特定の温度及び荷重条件下で曲面形状、直方体形状、ボタン形状、円柱形状、又はこれらを組み合わせた形状等に成形することで得ることができる。
【００４６】
成形前の導電性フイルム５０を特定の温度及び荷重条件下で２次元形状に成形するための方法としては、引張成形、真空成形、圧空成形、熱プレス成形等が挙げられる。導電性フイルム５０を特定の温度及び荷重条件下で２次元形状に成形するための成形装置としては、例えば、テンシロン万能試験機（エーアンドデイ社製）等が挙げられる。
また、成形前の導電性フイルム５０を特定の温度及び荷重条件下で３次元形状に成形するため方法として、例えば、真空成形、圧空成形、熱プレス成形等が挙げられる。導電性フイルム５０を特定の温度及び荷重条件下で３次元形状に延伸するための成形装置としては、例えば、超小型真空成形機 ＦＶＳ−５００型（脇坂エンジニアリング社製）等が挙げられる。
【００４７】
本実施の形態に係る製造方法では、成形前の導電性フイルム５０を、１１０〜３００℃の温度下で成形するが、１２０〜２８０℃の温度下で成形することが好ましく、１３０〜２５０℃の温度下で成形することがより好ましく、１４０〜２４０℃の温度下で成形することがさらに好ましく、１５０〜２２０℃の温度下で成形することが特に好ましい。すなわち、導電性フイルム５０の成形温度は、一般的な樹脂の成形条件よりも高温であることが好ましい。温度が低すぎると、導電性フイルム５０の柔軟性が十分でなく、所望の形状に成形しにくく、また、成形により導電性が損なわれやすい。一方、温度が高すぎても、導電性フイルム５０が溶けてしまい好ましくない。上記温度は、成形機の設定温度、すなわち、成形時の雰囲気の温度を意味する。
【００４８】
本実施の形態に係る製造方法では、荷重５〜２３５ｋｇ／ｃｍ２の条件下で成形するが、１０〜１５０ｋｇ／ｃｍ２の条件下で成形することが好ましく、１５〜５０ｋｇ／ｃｍ２の条件下で成形することがより好ましい。すなわち、導電性フイルム５０を、一般的な樹脂の成形条件よりもより大きな荷重下で成形することが好ましい。荷重が小さすぎると、導電性フイルム５０を所望の形状に成形することが難しい。一方、荷重が大きすぎても、フイルム及び導電膜が破断するおそれがあるため好ましくない。
ここで、荷重とは、成形時に導電性フイルム５０の単位面積当たりにかかる重量を意味する。すなわち、導電性フイルム５０を引張成形する場合には、導電性フイルム５０の引張方向に垂直な断面の単位面積当たりにかかる引張強度を意味する。真空成形においては真空引きした際に導電性フイルム５０の単位面積当たりにかかる負圧を意味し、圧空成形においては、導電性フイルム５０の単位面積当たりにかかる空気圧を意味する。
【００４９】
本実施の形態に係る製造方法では、成形前の導電性フイルム５０を成形によって１１０％以上、好ましくは１１５％以上、さらに好ましくは１３０％以上延伸して導電性フイルム５０を製造することが好ましい。上記温度及び荷重条件下で成形することにより、導電性フイルム５０を１１０％以上に延伸しながらも金属銀部の破断を防ぐことができる。通常、導電性フイルム５０を１１０％以上延伸した場合には、導電膜６３の金属銀部が破断するおそれがある。しかし、上記温度及び荷重条件下で成形すると、導電性フイルム５０を１１０％以上に成形した場合であっても、導電膜６３の金属銀部に破断が生じにくい。すなわち、上述の温度及び荷重条件下で成形することで、従来に比べて導電性フイルム５０の成形の自由度が上がり、より柔軟に導電性フイルム５０の形状の設計を行うことができる。
導電性フイルム５０の延伸率の上限に特に制限はないが、２５０％以下、好ましくは２００％以下の延伸率で延伸することにより、導電膜６３の金属銀部の破断をより確実に防ぐことができる。
ここで、導電性フイルム５０を１１０％以上延伸する（１１０％以上の延伸率で延伸する）とは、導電性フイルム５０の面上において、成形により最も高い延伸率で延伸された延伸方向の両端を結ぶ線（面上に沿って引いた線）の最短長さが、成形前の導電性フイルム５０における対応する方向の両端を結ぶ線（面上に沿って引いた線）の最短長さを１００％としたときに、１１０％以上となっていることを意味する。
【００５０】
本実施の形態に係る製造方法において、成形における延伸速度は、１０００ｍｍ／ｍｉｎ以下であることが好ましく、５０〜１０００ｍｍ／ｍｉｎであることがより好ましく、５０〜３００ｍｍ／ｍｉｎであることがさらに好ましい。ここで、延伸速度とは、導電性フイルム５０の面上において、成形により最も高い延伸率で延伸された延伸方向への延伸速度を意味する。延伸速度が速すぎると、導電膜６３の金属銀部が破断しやすく、延伸速度が遅すぎると、所望の形状に成形することが困難となり、また、生産性にも劣り好ましくない。
延伸速度は一定であることが好ましい。
【００５１】
本実施の形態に係る製造方法において、成形における延伸率Ｙと成形温度Ｘ（℃）は下記式（Ｉ）を満たすことが好ましい。
Ｙ≦０．００８１Ｘ＋０．４２８６ （Ｉ）
（但し、Ｘは８０〜２３０である。）
上記式（Ｉ）を満たす条件下で成形することにより、導電膜６３の破断をより抑えることができる。
【００５２】
また、当該成形における延伸率Ｙと成形速度Ｚ（ｍｍ／ｍｉｎ）は下記式（ＩＩ）を満たすことが好ましい。
Ｙ≦−０．０００６Ｚ＋２．３４９４ （ＩＩ）
（但し、Ｚは５０〜１０００である。）
上記式（ＩＩ）を満たす条件下で成形することにより、導電膜６３の破断をより抑えることができる。
【００５３】
本実施の形態に係る製造方法において、上述の成形は相対湿度７０％以上、より好ましくは８０〜９５％の雰囲気下で行うことが好ましい。このような相対湿度下で成形することにより、バインダーである水溶性高分子（ゼラチン）が膨潤し、延伸されやすいという利点がある。
【００５４】
本実施の形態において、導電性フイルム５０の表面抵抗率（オーム／ｓｑ．（□））をＲ１、導電性フイルム５０の表面抵抗率（オーム／ｓｑ．）をＲ２とすると、Ｒ２／Ｒ１＜３を満足することが好ましく、Ｒ２／Ｒ１＜２を満足することがより好ましい。例えば、導電性フイルム５０を１１０％延伸した場合、１１５％延伸した場合、１２０％延伸した場合、１４０％延伸した場合、１６０％延伸した場合、１８０％延伸した場合、さらには２００％に延伸した場合であっても、Ｒ２／Ｒ１が上記条件を満たすことが好ましい。
また、Ｒ２は５０オーム／ｓｑ．以下であることが好ましく、０．０１〜５０オーム／ｓｑ．であることがより好ましく、０．１〜３０オーム／ｓｑ．であることがさらに好ましく、０．１〜１０オーム／ｓｑ．であることが特に好ましい。
【００５５】
本実施の形態において、導電性向上、成型性向上のため、蒸気処理、カレンダ処理、キセノン照射処理を行うことが望ましい。
＜キセノン照射＞
現像処理を終えた金属銀部に対してキセノンフラッシュランプからのパルス光を照射することができる。照射量は、１パルスあたり１J以上、１５００J以下とすることが好ましく、１００J以上１０００J以下とすることがより好ましく、５００J以上８００J以下とすることがさらに好ましい。照射量は、一般的な紫外線照度計を用いて測定することができる。一般的な紫外線照度計は、例えば３００〜４００ｎｍに検出ピークを有する照度計を用いることができる。
金属銀部に照射する光は、紫外線、電子ビーム、Ｘ線、γ線、赤外線等の輻射線等が挙げられる。汎用性の点から、紫外線が好ましい。紫外線を照射する光源としては、特に制限はないが、高圧水銀ランプ、メタルハライドランプ、フラッシュランプ（例えばキセノンフラッシュランプ）等が挙げられる。本実施の形態においては、金属銀１４の導電性および成型性を向上させることと、汎用性の点から、キセノンフラッシュランプが好ましく、例えばウシオ電器社製のキセノンフラッシュランプ等が挙げられる。
パルス光の照射回数は１回以上、５０回以下が好ましく、１回以上、３０回以下が好ましい。
キセノン照射処理は、相対湿度５％以上、且つ、結露しない調湿条件下の湿熱雰囲気中で行われる。導電性/成型性が向上する理由についてはまだ定かではないが、少なくとも一部の水溶性バインダーが湿度の上昇とともに微小移動しやすくなり、金属（導電性物質）同士の結合部位が増加しているものと考えられる。
湿熱雰囲気中の相対湿度は、好ましくは５％〜１００％であり、より好ましくは４０％〜１００％であり、さらに好ましくは６０％〜１００％であり、特に好ましくは８０％〜１００％である。
【００５６】
＜平滑化処理（カレンダー処理）＞
現像後に、金属銀部を平滑化処理する平滑化処理を行うことで、金属銀部における金属粒子同士の結合部分が増加し、金属銀部の導電性、成型性が顕著に増大する。
平滑化処理は、例えばカレンダーロールにより行うことができる。カレンダーロールは、通常、一対のロールにて構成される。以下、カレンダーロールを用いた平滑化処理をカレンダー処理と記す。
カレンダー処理に用いられるロールとしては、エポキシ、ポリイミド、ポリアミド、ポリイミドアミド等のプラスチックロール又は金属ロールが用いられる。特に両面に銀塩乳剤層２４を有する場合は、金属ロール同士で処理することが好ましい。片面に銀塩乳剤層２４を有する場合は、シワ防止の点から金属ロールとプラスチックロールの組み合わせとすることもできる。線圧力の下限値は、好ましくは１９６０Ｎ／ｃｍ（２００ｋｇｆ／ｃｍ）以上、さらに好ましくは２９４０Ｎ／ｃｍ（３００ｋｇｆ／ｃｍ）以上である。線圧力の上限値は、好ましくは６８６０Ｎ／ｃｍ（７００ｋｇｆ／ｃｍ）以下である。ここで、線圧力（荷重）とは、カレンダー処理されるフイルム試料１ｃｍ当たりにかかる力である。
カレンダーロールで代表されるカレンダー処理の適用温度は、１０℃（温調なし）〜１００℃が好ましく、より好ましい温度は、金属メッシュ状パターンや金属配線パターンの画線密度や形状、バインダー種によって異なるが、おおよそ１０℃（温調なし）〜５０℃の範囲である。
【００５７】
＜温水処理又は蒸気処理〉
支持体５２上に現像銀で構成された銀メッシュ層（細線構造物５４）を形成した後、導電性要素前駆体を温水ないしはそれ以上の温度の加熱水に浸漬させる温水処理か、または水蒸気に接触させる蒸気処理を行うことが好ましい。これにより短時間で簡便に導電性及び成型性を向上させることができる。水溶性バインダの一部が除去されて現像銀（導電性物質）同士の結合部位が増加しているものと考えられる。
本プロセスは、現像処理後に実施できるが、平滑化処理後に行うことが望ましい。
温水処理で使用される温水の温度は好ましくは６０℃以上１００℃以下であり、より好ましくは８０℃〜１００℃である。また、蒸気処理で使用される水蒸気の温度は、１気圧で１００℃以上１４０℃以下が好ましい。温水処理または蒸気処理の処理時間は、使用する水溶性バインダの種類によって異なるが、支持体のサイズが６０ｃｍ×１ｍの場合、約１０秒間〜約５分間程度が好ましく、約１分間〜約５分間がさらに好ましい。
【実施例】
【００５８】
［第１実施例］
比較例１、実施例１〜４について、昇温時間、電極部５６間の抵抗値、消費電力、発熱分布及び貼り合わせ回数を確認した。実施例１〜４については光透過率も確認した。
＜サンプルＡ＞
［乳剤の調製］
・１液：
水 ７５０ｍＬ
フタル化処理ゼラチン ２０ｇ
塩化ナトリウム ３ｇ
１，３−ジメチルイミダゾリジン−２−チオン ２０ｍｇ
ベンゼンチオスルホン酸ナトリウム １０ｍｇ
クエン酸 ０．７ｇ
・２液：
水 ３００ｍＬ
硝酸銀 １５０ｇ
・３液：
水 ３００ｍＬ
塩化ナトリウム ３８ｇ
臭化カリウム ３２ｇ
ヘキサクロロイリジウム（ＩＩＩ）酸カリウム
（０．００５％ＫＣｌ ２０％水溶液） ５ｍＬ
ヘキサクロロロジウム酸アンモニウム
（０．００１％ＮａＣｌ ２０％水溶液） ７ｍＬ
３液に用いるヘキサクロロイリジウム（ＩＩＩ）酸カリウム（０．００５％ＫＣｌ ２０％水溶液）及びヘキサクロロロジウム酸アンモニウム（０．００１％ＮａＣｌ ２０％水溶液）は、それぞれの錯体粉末をそれぞれＫＣｌ２０％水溶液、ＮａＣｌ２０％水溶液に溶解し、４０℃で１２０分間加熱して調製した。
【００５９】
３８℃、ｐＨ４．５に保たれた１液に、２液と３液の各々９０％に相当する量を攪拌しながら同時に２０分間にわたって加え、０．１６μｍの核粒子を形成した。続いて下記４液、５液を８分間にわたって加え、さらに、２液と３液の残りの１０％の量を２分間にわたって加え、０．２１μｍまで成長させた。さらに、ヨウ化カリウム０．１５ｇを加え５分間熟成し粒子形成を終了した。
・４液：
水 １００ｍＬ
硝酸銀 ５０ｇ
・５液：
水 １００ｍＬ
塩化ナトリウム １３ｇ
臭化カリウム １１ｇ
黄血塩 ５ｍｇ
その後、常法に従ってフロキュレーション法によって水洗した。具体的には、温度を３５℃に下げ、硫酸を用いてハロゲン化銀が沈降するまでｐＨを下げた（ｐＨ３．６±０．２の範囲であった）。次に、上澄み液を約３リットル除去した（第一水洗）。さらに３リットルの蒸留水を加えてから、ハロゲン化銀が沈降するまで硫酸を加えた。再度、上澄み液を３リットル除去した（第二水洗）。第二水洗と同じ操作をさらに１回繰り返して（第三水洗）、水洗・脱塩行程を終了した。水洗・脱塩後の乳剤をｐＨ６．４、ｐＡｇ７．５に調整し、安定剤として１，３，３ａ，７−テトラアザインデン１００ｍｇ、防腐剤としてプロキセル（商品名、ＩＣＩ Ｃｏ．，Ｌｔｄ．製）１００ｍｇを加えた。最終的に塩化銀を７０モル％、沃化銀を０．０８モル％含む平均粒子径０．２２μｍ、変動係数９％のヨウ塩臭化銀立方体粒子乳剤を得た。最終的に乳剤として、ｐＨ＝６．４、ｐＡｇ＝７．５、電導度＝４０００μＳ/ｃｍ、密度＝１．４×１０３ｋｇ／ｍ３、粘度＝２０ｍＰａ・ｓとなった。
【００６０】
［乳剤層塗布液の調製］
上記乳剤に下記化合物（Ｃｐｄ−１）８．０×１０−４モル／モルＡｇ、１，３，３ａ，７−テトラアザインデン１．２×１０−４モル／モルＡｇを添加しよく混合した。次いで、膨潤率調製のため必要により、下記化合物（Ｃｐｄ−２）を添加し、クエン酸を用いて塗布液ｐＨを５．６に調整した。
【００６１】
【化１】
【００６２】
［支持体］
支持体５２として、上面から見て長方形状で、厚さが１００μｍのＰＥＴフイルムの両面にコロナ放電処理を行い、表面親水化処理したものを用いた。
【００６３】
［感光フイルムの調製］
上記のコロナ放電処理ＰＥＴフイルムに、上記の乳剤層塗布液をＡｇ７．８ｇ／ｍ２、ゼラチン１．０ｇ／ｍ２になるように塗布した。
得られた感光フイルムは、乳剤層の銀／バインダー体積比率（銀／ＧＥＬ比（ｖｏｌ））が１／１であった。
【００６４】
［露光・現像処理］
次いで、上記感光フイルムにライン／スペース＝１０μｍ／２９０μｍの現像銀像を与えうる格子状のフォトマスクライン／スペース＝２９０μｍ／１０μｍ（ピッチ３００μｍ）の、スペースが格子状であるフォトマスクを介して高圧水銀ランプを光源とした平行光を用いて露光した。このとき、電極部５６を形成するための露光、すなわち、１つの辺に沿って一定幅の帯状の露光も併せて行った。その後、定着、水洗、乾燥という工程を含む処理を行った。
【００６５】
（現像液の組成）
現像液１リットル中に、以下の化合物が含まれる。
ハイドロキノン １５ｇ／Ｌ
亜硫酸ナトリウム ３０ｇ／Ｌ
炭酸カリウム ４０ｇ／Ｌ
エチレンジアミン・四酢酸 ２ｇ／Ｌ
臭化カリウム ３ｇ／Ｌ
ポリエチレングリコール２０００ １ｇ／Ｌ
水酸化カリウム ４ｇ／Ｌ
ｐＨ１０．５に調整
（定着液の組成）
定着液１リットル中に、以下の化合物が含まれる。
チオ硫酸アンモニウム(７５％) ３００ｍｌ
亜硫酸アンモニウム・一水塩 ２５ｇ／Ｌ
１,３-ジアミノプロパン・四酢酸 ８ｇ／Ｌ
酢酸 ５ｇ／Ｌ
アンモニア水(２７％) １ｇ／Ｌ
ヨウ化カリウム ２ｇ／Ｌ
ｐＨ６．２に調整
【００６６】
メッシュ状に形成された細線構造物５４と１つの辺に沿って形成された開口６０のない金属部とを有する導電膜６３を具備した導電性フイルム５０を得た。導電膜６３の厚さは０．２μｍ、細線５８の線幅は１０μｍ、細線５８のピッチは３００μｍである。また、導電性フイルム５０の表面抵抗値は２５オーム／ｓｑ．であった。
この導電性フイルム５０を、図５Ａに示すように、Ｕ字状の便座１６の形状に合わせてＵ字形状に切り取ってサンプルＡとした。このとき、両端に金属部が残存するようにして電圧が印加される電極部５６とした。
【００６７】
＜サンプルＢ＞
上述したサンプルＡの導電膜６３にレーザエッチングを行って、図３Ａに示すように、２つのＵ字状の電気的絶縁部６４を形成して、細線構造物５４を３つの領域６６ａ、６６ｂ及び６６ｃに分離してサンプルＢとした。各領域６６ａ、６６ｂ及び６６ｃの抵抗値は同じあるいは±１５％の範囲で近似している。レーザエッチングは、レーザ光のスポット径が１０μｍとなるように、レーザ光を照射して行った。
（レーザエッチング：加工機）
レーザ：スペクトラフィジックス製ＨＩＰＰＯ５３２−１１Ｗ機
ガルバノスキャナ：ＹＥ−ＤＡＴＡ製
ｆθレンズ：Ｆ＝１００
（加工条件）
周波数：３０ｋＨｚ
加工点出力：１４０ｍＷ
走査速度：３００ｍｍ／ｓｅｃ
繰り返し走査：１回
【００６８】
＜サンプルＣ＞
上述した感光フイルムに対する露光処理において、メッシュ形状と電気的絶縁部６４の形状とが合体した形状のパターン形状を有するマスクを使用して露光し、その後、現像処理して導電性フイルム５０を得、さらに、Ｕ字状に切り取ってサンプルＣとした。このサンプルＣにおいても、上述したサンプルＢ（図３Ａ参照）と同様の構成を有する。
【００６９】
＜サンプルＤ＞
上述したハロゲン化銀含有乳剤層の上部に下記６液を３０ｍｌ／ｍ２塗布して導電性微粒子層（伝熱材料６８を含む層）を設けた。
・６液：
水 １０００ｍｌ
ゼラチン １０ｇ
Ｓｂドープ酸化スズ(石原産業社製、商品名 ＳＮ１００Ｐ） ４０ｇ
その他適宜、界面活性剤、防腐剤、ｐＨ調節剤を添加した。
その後、サンプルＡと同様に、露光・現像処理し、Ｕ字状に切り取ってサンプルＤとした（図４Ａ参照）。ゼラチンの固有の伝熱係数は０．２Ｗ／ｍ・Ｋであり、酸化スズの固有の伝熱係数は８０Ｗ／ｍ・Ｋである。
【００７０】
＜比較例１＞
現行使用されているニクロム線とアルミ箔の組み合わせ品を、従来と同様に、便座の着座面とは反対の面（裏面）に貼り合わせて比較例１とした。
＜実施例１〜４＞
上述したサンプルＡ、Ｂ、Ｃ、Ｄを、便座形状に合うように、荷重８０ｋｇ／ｃｍ２にて真空圧空成形を行って１１０％延伸させると共に、成形用金型７４の形状に合わせた。そして、成形後の導電性フイルム５０を、便座１６の着座面１６ａに粘着剤６２（ＯＣＡ：Ｏｐｔｉｃａｌ Ｃｌｅａｒ Ａｄｈｅｓｉｖｅ）で貼り合わせて、実施例１、２、３、４とした。
【００７１】
［評価］
（電極間抵抗）
比較例１、実施例１〜４について、電極部５６間の抵抗値を測定した。
（光透過率）
導電性フイルム５０に細線構造物５４を有する実施例１〜４について光透過率を測定した。
（消費電力、発熱分布）
室温２５℃のもと、比較例１、実施例１〜４の導電性フイルム５０に電極部５６を介して交流電圧を印加して、導電性フイルム５０を発熱させた。比較例１と同じ昇温温度になるように電圧を印加させ、そのときの発熱分布及び昇温時間、消費電力を測定した。ここで昇温時間とは表面温度が一定の温度になる時間をさす。表面温度が１４℃となったときの時間を計測した。また、表面温度が一定になったときの発熱分布を、サーモビジョン・ＣＰＡ−７０００（株式会社チノー製）で撮影した。また、温度測定には、サーモメーターＣＴ−３０（株式会社チノー製）で測定した。消費電力は、パワーハイテスタ３３３２（株式会社ＨＩＯＫＩ製）で測定した。
評価結果を表３に示す。
【００７２】
【表３】
【００７３】
表３から、電極間抵抗は、実施例１〜４共に比較例１よりも低い値であった。昇温時間については、実施例１〜４が共に、導電性フイルム５０を便座１６の着座面１６ａに貼り付けたため、昇温時間が比較例１よりも大幅に短く、実施例１は１３０秒、実施例２及び３は共に１２０秒、開口６０に伝熱材料６８を有する実施例４は実施例２及び３よりも短く１００秒であった。光透過率については、細線構造物５４の開口６０に伝熱材料６８を含む実施例４が僅かに低くなっていただけで、いずれも８０％以上であり、透明性を有することがわかった。消費電力については、比較例１も含めほとんど変化はなかった。発熱分布については、実施例１の発熱分布に偏りがあったが、電気的絶縁部６４を有する実施例２及び３、並びに開口６０に伝熱材料６８を有する実施例４では、ほぼ均一な発熱分布であった。
実施例２及び３の結果から、電気的絶縁部６４の形成による効果は、各領域６６ａ、６６ｂ及び６６ｃの抵抗値がほぼ同じであることから、各領域６６ａ、６６ｂ及び６６ｃに流れる電流値がほぼ同じになり、各領域６６ａ、６６ｂ及び６６ｃにおいてほぼ同じ量の発熱が生じたものと考えられる。これにより、昇温時間が短くなり、且つ、発熱分布も良好になったものと思われる。
また、実施例４の結果から、伝熱材料６８による効果は、開口６０にゼラチンと比べて熱伝導率の高い導電性微粒子（この例では酸化スズ）を入れることで、熱伝導が良好になったためと考えられる。これにより、昇温時間が実施例２及び３よりも短くなり、且つ、発熱分布も良好になったものと思われる。
【００７４】
［第２実施例］
上述したサンプルＣにおいて、細線５８のピッチを変化させた場合の発熱分布の違いをみたものである。
（実施例１１〜１３）
実施例１１、１２、１３は以下のようにして作製した。
【００７５】
すなわち、サンプルＣにおいて、細線５８のピッチを５０００μｍ、１０００μｍ、３００μｍとして導電性フイルム５０を作製し、各導電性フイルム５０を、便座１６の形状に合うように、荷重８０ｋｇ／ｃｍ２にて真空圧空成形を行って１１５％延伸させると共に、成形用金型７４の形状に合わせた。そして、成形後の導電性フイルム５０を、便座１６の表面１６ｂに粘着剤６２（ＯＣＡ）で貼り合わせて、実施例１１、１２、１３とした。なお、実施例１３と上述した実施例３は共に同じピッチである。
［評価］
上述した第１実施例と同様の方法で、発熱分布を、サーモビジョン・ＣＰＡ−７０００（株式会社チノー製）で撮影して評価した。評価結果を表４に示す。
【００７６】
【表４】
【００７７】
表４から、細線５８のピッチが５０００μｍ以下の場合、ピッチ間で発熱分布に変化はなく、いずれも良好であった。
【００７８】
［第３実施例］
比較例１１、１２並びに実施例２１〜２５について、伝熱材料を含む層による伝熱速度を確認した。具体的には、導電性微粒子（銀）とバインダー（ゼラチン）による混合物の伝熱係数を変化させて、その伝熱速度（銀の伝熱速度に対する相対比）と、光透過率を確認した。
先ず、銀の固有の伝熱係数は２４０Ｗ／ｍ・Ｋであり、バインダー（ゼラチン）の固有の伝熱係数は０．２Ｗ／ｍ・Ｋである。そして、伝熱材料を含む層の体積を１としたときの伝熱材料を含む層に含まれる導電性微粒子の体積比と、バインダーの体積比に従って伝熱材料を含む層の混合による伝熱係数を比例演算にて算出した。そして、フーリエの法則に従ったときの銀の伝達速度を１０としたときの比較例１１、１２並びに実施例２１〜２５の伝達速度（相対比）を求めた。併せて、比較例１１、１２並びに実施例２１〜２５の光透過率も確認した。なお、ゼラチンの伝達速度は、銀の１／１０００以下である。
評価結果を下記表５に示す。
【００７９】
【表５】
【００８０】
表５から、比較例１１では、光透過率が８５％と高かったが、伝達速度が０．２／１０と低くかった。比較例１２は、伝達速度が８／１０と高かったが、導電性微粒子の量が多いため、光透過率が６５％と低く、透明性が悪いことがわかった。
一方、実施例２１〜２５では、光透過率が８０％以上であり、透明性が良好であった。また、伝達速度も１／１０〜７／１０と高く良好であることがわかる。
従って、伝熱材料を含む層の混合による伝熱係数は１０〜１５０Ｗ／ｍ・Ｋであることが好ましい。
【００８１】
［第４実施例］
サンプル１〜７について、導電性フイルム５０の成形において、荷重によって目標延伸率だけ伸びるかどうかを確認した。
上述したサンプルＡの作製過程における成形前の導電性フイルム５０を３０ｍｍ×１００ｍｍサイズにカットし、テンシロン万能試験機ＲＴＦシリーズ（エーアンドデイ社製）にセットして下記表６に記載の条件下で長軸方向に引張延伸した。延伸率は、マイクロスコープで金属銀部のメッシュピッチを測定することで算出し、延伸性は導電性フイルム５０及び導電膜６３が目標延伸率のとおりに伸びるかどうかで判断した。
【００８２】
【表６】
【００８３】
表６から、荷重５ｋｇ／ｃｍ２以上であれば、導電性フイルム５０を目標延伸率で延伸させることができることがわかった。
【００８４】
［第５実施例］
サンプル８〜３６について、導電性フイルム５０の成形において、式（Ｉ）又は式（ＩＩ）の要件充足性と、細線５８の断線（金属銀部の破断）との関係を確認した。
上述したサンプルＡの作製過程における成形前の導電性フイルム５０を３０ｍｍ×１００ｍｍサイズにカットし、テンシロン万能試験機ＲＴＦシリーズ（エーアンドデイ社製）にセットして下記表７及び表８に記載の条件下で長軸方向に引張延伸した。
金属銀部の破断の有無は、マイクロスコープによる観察により評価した。
また、表面抵抗率（Ｒ１及びＲ２）は、２５℃、相対湿度４５％の条件下で、ロレスタＧＰ（三菱化学アナリック社製）を用いて測定した。
【００８５】
また、表７及び表８では、下記式（Ｉ）及び（ＩＩ）のそれぞれの要件充足性についても評価し、下記式（Ｉ）又は（ＩＩ）の要件を満たすものを○、満たさないものを×として記載した。
Ｙ≦０．００８１Ｘ＋０．４２８６ ……（Ｉ）
Ｙ≦−０．０００６Ｚ＋２．３４９４ ……（ＩＩ）
Ｘ：成形温度（℃）
Ｙ：延伸率
Ｚ：延伸速度（ｍｍ／ｍｉｎ）
【００８６】
評価結果を表７及び表８に示す。表７ではサンプル８〜３６について、延伸速度、成形温度、荷重及び延伸率を示し、表８では同じくサンプル８〜３６について、式（Ｉ）の要件の有無、式（ＩＩ）の要件の有無、金属銀部の断線の有無、Ｒ２／Ｒ１を示している。
【００８７】
【表７】
【００８８】
【表８】
【００８９】
表７及び表８の結果から、本実施の形態の製造方法により、所望の形状に成形され、表面抵抗率の低い導電性フイルム５０が得られることがわかった。また、上記式（Ｉ）及び（ＩＩ）のいずれかの要件を満たすことにより、金属銀部の破断がより抑制され、双方の要件を満たす場合には、金属銀部の破断は生じなかった。なお、成形された導電性フイルム５０は、導電膜６３と支持体５２との密着性が維持されていた。
【００９０】
なお、本発明に係る暖房便座は、上述の実施の形態に限らず、本発明の要旨を逸脱することなく、種々の構成を採り得ることはもちろんである。
【符号の説明】
【００９１】
１０…便座装置 １６…便座（暖房便座）
１６ａ…着座面 １８…便座ヒータ
５０…導電性フイルム
５０Ａ、５０Ｂ…第１導電性フイルム、第２導電性フイルム
５２…支持体 ５４…細線構造物
５６…電極部 ５８…細線
６０…開口 ６２…粘着剤
６４…電気的絶縁部 ６６、６６ａ〜６６ｃ…領域
７０…銀による層 ７２…射出成形用金型
７４…成形用金型
【特許請求の範囲】
【請求項１】
着座面を有する便座と、
前記着座面に配置された透明性の便座ヒータとを備え、
前記便座ヒータは５００μｍ以下の細線構造物を有し、
前記細線構造物の伝熱係数κが１００Ｗ／ｍ・Ｋ以上であり、
前記細線構造物の開口には伝熱係数κが１０〜１５０Ｗ／ｍ・Ｋの材料が存在することを特徴とする暖房便座。
【請求項２】
請求項１記載の暖房便座において、
前記便座ヒータは、前記便座を温める発熱源として用いられることを特徴とする暖房便座。
【請求項３】
請求項１又は２記載の暖房便座において、
前記便座ヒータは、光透過率が７０％以上であることを特徴とする暖房便座。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか１項に記載の暖房便座において、
前記便座ヒータは、前記細線構造物を有する導電性フイルムを有し、
前記導電性フイルムは、成形前の導電性フイルムを成形して１１０％以上延伸してなることを特徴とする暖房便座。
【請求項５】
請求項４記載の暖房便座において、
成形後の前記導電性フイルムを、前記便座の着座面に配してなることを特徴とする暖房便座。
【請求項６】
請求項４記載の暖房便座において、
インサート成形によって、前記導電性フイルムが成形されると共に、前記便座の着座面に配されてなることを特徴とする暖房便座。
【請求項７】
請求項４記載の暖房便座において、
前記導電性フイルムは、感光材料を露光、現像処理することによって作製され、
前記感光材料は、支持体上にハロゲン化銀乳剤層を有し、且つ、前記ハロゲン化銀乳剤層又は前記ハロゲン化銀乳剤層側のいずれかの層に導電性微粒子及びバインダーを含有することを特徴とする暖房便座。
【請求項８】
請求項７記載の暖房便座において、
前記導電性微粒子及びバインダーの質量比（導電性微粒子／バインダー）が１／１０〜１０／１であることを特徴とする暖房便座。
【請求項９】
請求項７又は８記載の暖房便座において、
前記導電性微粒子の塗布量が１０ｇ／ｍ２以下であることを特徴とする暖房便座。
【請求項１０】
請求項７〜９のいずれか１項に記載の暖房便座において、
前記導電性微粒子及びバインダーを含有させた層が、前記ハロゲン化銀乳剤層に隣接する層であることを特徴とする暖房便座。
【請求項１１】
着座面を有する便座と、
前記着座面に配置された透明性の便座ヒータとを備え、
前記便座ヒータは、ピッチが５０００μｍ以下の細線構造物を有し、
前記細線構造物は、電気的絶縁部によって複数の領域に分離されていることを特徴とする暖房便座。
【請求項１２】
請求項１１記載の暖房便座において、
各前記領域は、それぞれ前記着座面の形状に沿った形状を有し、給電電極間の抵抗値が同じあるいは±１５％の範囲で近似していることを特徴とする暖房便座。
【請求項１３】
請求項１１又は１２記載の暖房便座の製造方法において、
前記電気的絶縁部は、前記細線構造物に対するレーザエッチングによって形成されていることを特徴とする暖房便座。
【請求項１４】
請求項１１又は１２記載の暖房便座において、
前記細線構造物は、支持体上にハロゲン化銀乳剤層を有する感光材料を露光、現像処理することによって作製され、
前記細線構造物に対するレーザエッチングによって、前記細線構造物が、給電電極間の抵抗値が同じあるいは±１５％の範囲で近似した複数の領域に分離されていることを特徴とする暖房便座。
【請求項１５】
請求項１１又は１２記載の暖房便座において、
前記電気的絶縁部は、前記細線構造物の形成の際に形成されていることを特徴とする暖房便座。
【請求項１６】
請求項１１又は１２記載の暖房便座において、
前記電気的絶縁部は、支持体上に前記細線構造物が形成された導電性フイルムを裁断することによって形成されていることを特徴とする暖房便座。
【請求項１７】
請求項１１又は１２記載の暖房便座において、
前記電気的絶縁部は、前記細線構造物を穴あけすることによって形成されていることを特徴とする暖房便座。
【請求項１８】
請求項１１又は１２記載の暖房便座において、
支持体上にハロゲン化銀乳剤層を有する感光材料を露光、現像処理することによって、給電電極間の抵抗値が同じあるいは±１５％の範囲で近似した複数の領域に分離された前記細線構造物が構成されていることを特徴とする暖房便座。
【請求項１９】
請求項１１〜１８のいずれか１項に記載の暖房便座において、
前記便座ヒータは、前記便座を温める発熱源として用いられることを特徴とする暖房便座。
【請求項２０】
請求項１１〜１９のいずれか１項に記載の暖房便座において、
前記便座ヒータは、光透過率が７０％以上であることを特徴とする暖房便座。
【請求項２１】
請求項１１〜２０のいずれか１項に記載の暖房便座において、
前記便座ヒータは、前記細線構造物を有する導電性フイルムを有し、
前記導電性フイルムは、成形前の導電性フイルムを成形して１１０％以上延伸してなることを特徴とする暖房便座。
【請求項２２】
請求項２１記載の暖房便座において、
成形後の前記導電性フイルムを、前記便座の着座面に配してなることを特徴とする暖房便座。
【請求項２３】
請求項２１記載の暖房便座において、
インサート成形によって、前記導電性フイルムが成形されると共に、前記便座の着座面に配されてなることを特徴とする暖房便座。
【請求項２４】
着座面を有する便座と、
前記着座面に配置された透明性の便座ヒータとを備え、
前記便座ヒータは、ピッチが５０００μｍ以下の細線構造物を有し、
前記細線構造物は、伝熱係数κが１００Ｗ／ｍ・Ｋ以上であることを特徴とする暖房便座。
【請求項２５】
請求項２４記載の暖房便座において、
前記便座ヒータは、前記細線構造物を有する導電性フイルムを有し、
前記導電性フイルムは、感光材料を露光、現像処理することによって作製され、
前記感光材料は、支持体上にハロゲン化銀乳剤層を有することを特徴とする暖房便座。
【請求項２６】
着座面を有する便座と、
前記着座面に配置された透明性の便座ヒータとを備え、
前記便座ヒータは、支持体上の全面に設けられた導電層を有し、
前記導電層は、伝熱係数κが１００Ｗ／ｍ・Ｋ以上であることを特徴とする暖房便座。
【請求項２７】
請求項２６記載の暖房便座において、
前記便座ヒータは、前記導電層を有する導電性フイルムを有し、
前記導電性フイルムは、感光材料を露光、現像処理することによって作製され、
前記感光材料は、前記支持体上にハロゲン化銀乳剤層を有することを特徴とする暖房便座。
【請求項１】
着座面を有する便座と、
前記着座面に配置された透明性の便座ヒータとを備え、
前記便座ヒータは５００μｍ以下の細線構造物を有し、
前記細線構造物の伝熱係数κが１００Ｗ／ｍ・Ｋ以上であり、
前記細線構造物の開口には伝熱係数κが１０〜１５０Ｗ／ｍ・Ｋの材料が存在することを特徴とする暖房便座。
【請求項２】
請求項１記載の暖房便座において、
前記便座ヒータは、前記便座を温める発熱源として用いられることを特徴とする暖房便座。
【請求項３】
請求項１又は２記載の暖房便座において、
前記便座ヒータは、光透過率が７０％以上であることを特徴とする暖房便座。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか１項に記載の暖房便座において、
前記便座ヒータは、前記細線構造物を有する導電性フイルムを有し、
前記導電性フイルムは、成形前の導電性フイルムを成形して１１０％以上延伸してなることを特徴とする暖房便座。
【請求項５】
請求項４記載の暖房便座において、
成形後の前記導電性フイルムを、前記便座の着座面に配してなることを特徴とする暖房便座。
【請求項６】
請求項４記載の暖房便座において、
インサート成形によって、前記導電性フイルムが成形されると共に、前記便座の着座面に配されてなることを特徴とする暖房便座。
【請求項７】
請求項４記載の暖房便座において、
前記導電性フイルムは、感光材料を露光、現像処理することによって作製され、
前記感光材料は、支持体上にハロゲン化銀乳剤層を有し、且つ、前記ハロゲン化銀乳剤層又は前記ハロゲン化銀乳剤層側のいずれかの層に導電性微粒子及びバインダーを含有することを特徴とする暖房便座。
【請求項８】
請求項７記載の暖房便座において、
前記導電性微粒子及びバインダーの質量比（導電性微粒子／バインダー）が１／１０〜１０／１であることを特徴とする暖房便座。
【請求項９】
請求項７又は８記載の暖房便座において、
前記導電性微粒子の塗布量が１０ｇ／ｍ２以下であることを特徴とする暖房便座。
【請求項１０】
請求項７〜９のいずれか１項に記載の暖房便座において、
前記導電性微粒子及びバインダーを含有させた層が、前記ハロゲン化銀乳剤層に隣接する層であることを特徴とする暖房便座。
【請求項１１】
着座面を有する便座と、
前記着座面に配置された透明性の便座ヒータとを備え、
前記便座ヒータは、ピッチが５０００μｍ以下の細線構造物を有し、
前記細線構造物は、電気的絶縁部によって複数の領域に分離されていることを特徴とする暖房便座。
【請求項１２】
請求項１１記載の暖房便座において、
各前記領域は、それぞれ前記着座面の形状に沿った形状を有し、給電電極間の抵抗値が同じあるいは±１５％の範囲で近似していることを特徴とする暖房便座。
【請求項１３】
請求項１１又は１２記載の暖房便座の製造方法において、
前記電気的絶縁部は、前記細線構造物に対するレーザエッチングによって形成されていることを特徴とする暖房便座。
【請求項１４】
請求項１１又は１２記載の暖房便座において、
前記細線構造物は、支持体上にハロゲン化銀乳剤層を有する感光材料を露光、現像処理することによって作製され、
前記細線構造物に対するレーザエッチングによって、前記細線構造物が、給電電極間の抵抗値が同じあるいは±１５％の範囲で近似した複数の領域に分離されていることを特徴とする暖房便座。
【請求項１５】
請求項１１又は１２記載の暖房便座において、
前記電気的絶縁部は、前記細線構造物の形成の際に形成されていることを特徴とする暖房便座。
【請求項１６】
請求項１１又は１２記載の暖房便座において、
前記電気的絶縁部は、支持体上に前記細線構造物が形成された導電性フイルムを裁断することによって形成されていることを特徴とする暖房便座。
【請求項１７】
請求項１１又は１２記載の暖房便座において、
前記電気的絶縁部は、前記細線構造物を穴あけすることによって形成されていることを特徴とする暖房便座。
【請求項１８】
請求項１１又は１２記載の暖房便座において、
支持体上にハロゲン化銀乳剤層を有する感光材料を露光、現像処理することによって、給電電極間の抵抗値が同じあるいは±１５％の範囲で近似した複数の領域に分離された前記細線構造物が構成されていることを特徴とする暖房便座。
【請求項１９】
請求項１１〜１８のいずれか１項に記載の暖房便座において、
前記便座ヒータは、前記便座を温める発熱源として用いられることを特徴とする暖房便座。
【請求項２０】
請求項１１〜１９のいずれか１項に記載の暖房便座において、
前記便座ヒータは、光透過率が７０％以上であることを特徴とする暖房便座。
【請求項２１】
請求項１１〜２０のいずれか１項に記載の暖房便座において、
前記便座ヒータは、前記細線構造物を有する導電性フイルムを有し、
前記導電性フイルムは、成形前の導電性フイルムを成形して１１０％以上延伸してなることを特徴とする暖房便座。
【請求項２２】
請求項２１記載の暖房便座において、
成形後の前記導電性フイルムを、前記便座の着座面に配してなることを特徴とする暖房便座。
【請求項２３】
請求項２１記載の暖房便座において、
インサート成形によって、前記導電性フイルムが成形されると共に、前記便座の着座面に配されてなることを特徴とする暖房便座。
【請求項２４】
着座面を有する便座と、
前記着座面に配置された透明性の便座ヒータとを備え、
前記便座ヒータは、ピッチが５０００μｍ以下の細線構造物を有し、
前記細線構造物は、伝熱係数κが１００Ｗ／ｍ・Ｋ以上であることを特徴とする暖房便座。
【請求項２５】
請求項２４記載の暖房便座において、
前記便座ヒータは、前記細線構造物を有する導電性フイルムを有し、
前記導電性フイルムは、感光材料を露光、現像処理することによって作製され、
前記感光材料は、支持体上にハロゲン化銀乳剤層を有することを特徴とする暖房便座。
【請求項２６】
着座面を有する便座と、
前記着座面に配置された透明性の便座ヒータとを備え、
前記便座ヒータは、支持体上の全面に設けられた導電層を有し、
前記導電層は、伝熱係数κが１００Ｗ／ｍ・Ｋ以上であることを特徴とする暖房便座。
【請求項２７】
請求項２６記載の暖房便座において、
前記便座ヒータは、前記導電層を有する導電性フイルムを有し、
前記導電性フイルムは、感光材料を露光、現像処理することによって作製され、
前記感光材料は、前記支持体上にハロゲン化銀乳剤層を有することを特徴とする暖房便座。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【公開番号】特開２０１３−６６５９５（Ｐ２０１３−６６５９５Ａ）
【公開日】平成２５年４月１８日（２０１３．４．１８）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１１−２０７３５２（Ｐ２０１１−２０７３５２）
【出願日】平成２３年９月２２日（２０１１．９．２２）
【出願人】（３０６０３７３１１）富士フイルム株式会社 (25,513)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２５年４月１８日（２０１３．４．１８）
【国際特許分類】
【出願日】平成２３年９月２２日（２０１１．９．２２）
【出願人】（３０６０３７３１１）富士フイルム株式会社 (25,513)
【Ｆターム（参考）】
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