気体圧縮機
【課題】気体圧縮機において、圧力調整弁が本来予定している吐出室の圧力（静圧）で正確に開閉させる。
【解決手段】トリガーバルブ６６は、吐出室２１側においてサイクロンブロック６０から噴出する冷媒ガスＧの動圧の影響を受けないように、遠心分離方式の油分離器に設けられている。
【解決手段】トリガーバルブ６６は、吐出室２１側においてサイクロンブロック６０から噴出する冷媒ガスＧの動圧の影響を受けないように、遠心分離方式の油分離器に設けられている。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、気体圧縮機に関し、詳細には、圧縮機本体に組み付けられた油分離器における圧力調整弁の配置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、空気調和システム（以下、空調システムという。）には、冷媒ガスなどの気体を圧縮して、空調システムに気体を循環させるための気体圧縮機（コンプレッサ）が用いられている。
【０００３】
この気体圧縮機は、回転駆動されて気体を圧縮する圧縮機本体がハウジングの内部に収容され、圧縮機本体から高圧の気体が噴出される吐出室が形成され、この吐出室からハウジングの外部に高圧に気体を排出するものである。
【０００４】
ここで、圧縮機本体には、圧縮機本体から噴出された高圧の気体から油分を分離する油分離器が組み付けられ、油分離器によって分離された油分は、吐出室の底部に溜められる。
【０００５】
そして、この吐出室の底部に溜められた油分は、吐出室内の圧力（高圧の気体の圧力）によって圧縮機本体内に導かれる。
【０００６】
圧縮機本体は、与えられた回転駆動力によって回転する回転軸と、この回転軸と一体的に回転する円柱状のロータと、ロータの外周面の外方に配置された、内周面が断面略楕円形状のシリンダと、シリンダ及びロータの両端面を覆う２つのサイドブロックと、回転軸回りの等角度間隔でロータに埋設された板状の複数のベーンとを備え、ベーンは、背圧を受けてロータの外周面から突出可能とされ、その突出側先端が、シリンダの内周面に接しつつ、ロータの回転にしたがって突出量が変化する。
【０００７】
これによって、ロータ、シリンダ、両サイドブロック及びロータの回転方向に相前後する２枚のベーンで圧縮室が形成され、各圧縮室は、ロータの回転にしたがって容積が変化することで、気体が圧縮室に吸入され、その後圧縮されて、高圧の気体となって吐出室に噴出される。
【０００８】
ベーンが受ける背圧は、圧縮機本体内に導かれた油分であるが、高圧のままでは突出力が強すぎて、ベーン先端とシリンダ内周面との当たりが過度に強くなるため、圧縮機本体の内部には、導入された油分の圧力を吐出室内の圧力よりも低い中間圧に絞る絞り部が設けられ、中間圧に絞られた油分が、導油路及びベーン背圧空間に供給される。
【０００９】
なお、ベーンの突出力は、上述したベーンが受ける背圧だけでなく、ロータの回転に伴って生じる遠心力も加わったものとなっている。
【００１０】
ここで、気体圧縮機の通常の回転動作中は、上述した作用によって、ベーンはシリンダ内周面に追従するが、気体圧縮機の停止状態が続くと、吐出室の内圧が低下するため、ベーン背圧も低下し、いくつかのベーンは自重により、その先端がシリンダの内周面から離れて、形成されない圧縮室も生じる。
【００１１】
そのような状態で、気体圧縮機が次に起動したとき、ロータが回転し始めた直後は、背圧が小さいため、ベーンが瞬時には飛び出さず、定常の高圧気体を得るまでの時間が長くかかる場合がある。
【００１２】
また、ベーン背圧がある程度まで高められないと、シリンダの内周面に押し付けられるベーン先端に作用する圧縮室の圧力によって、ベーン先端がシリンダ内周面から離されて、チャタリングを発生することもある。
【００１３】
そこで、起動直後のベーンの突出性能を向上させるための機構として、油分離器に、ベーン背圧空間と吐出室とを通じさせる高圧バイパス路を形成するとともに、高圧バイパス路に吐出室内の圧力（静圧）が所定の圧力に達するまでは開き、吐出室内の圧力（静圧）が所定の圧力に達した後は閉じる圧力調整弁を設けることが提案されている（特許文献１）。
【００１４】
このように構成された気体圧縮機では、気体圧縮機の起動直後は、圧力調整弁が高圧バイパス路を開放しているため、吐出室の内圧が絞り部を介さずに導油路に直接作用して、ベーンの背圧は絞り部を介した圧力よりも高くなり、ベーンの突出性能を向上させることができる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１５】
【特許文献１】特開２００８−２２３５２６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１６】
ところで、油分離器には、圧縮された気体が圧縮機本体から噴出されたときの勢いで油分を遠心分離するもの（遠心分離方式の油分離器）がある。この油分離器は、圧縮された気体が圧縮機本体から噴出されたときの勢いで油分を遠心分離する内周壁面及び遠心分離された前記油分が流れ落ちる底壁面で囲まれた内部空間を有する。そして、内部空間内で遠心分離された油分は、底壁面に形成された排油孔から吐出室の下部に排出される。
【００１７】
この油分離器から噴出される気体の噴流（動圧）が強いため、油分離器に付けられた圧力調整弁は、その動圧の影響を受けてしまうおそれがある。動圧の影響を受けると、吐出室内の圧力（静圧）が所定の圧力に達していなくても、圧力調整弁は閉じてしまう。
【００１８】
そこで、圧力調整弁の圧力値の設定について、油分離器から噴出される気体の噴流（動圧）の強さを加味できればよいのであるが、実際には、噴流の強さが気体圧縮機の回転数や圧力により変化するため難しい。
【００１９】
本発明は上記事情に鑑みなされたものであり、圧力調整弁が本来予定している吐出室の圧力（静圧）で正確に開閉するようにした気体圧縮機を提供することを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【００２０】
本発明に係る気体圧縮機は、圧力調整弁を油分離器から噴出される気体の影響を受けないように設置したものである。
【発明の効果】
【００２１】
本発明に係る気体圧縮機によれば、圧力調整弁は油分離器から噴出される気体の噴流力を受けない。したがって、圧力調整弁は本来予定している吐出室の圧力（静圧）で正確に開閉される。
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】本発明に係る気体圧縮機の一実施形態であるベーンロータリ式コンプレッサを示す縦断面図である。
【図２】図１におけるＡ−Ａ線に沿った断面を示す断面図である。
【図３】（ａ）は図１における矢視Ｂによるサイクロンブロック及びリヤサイドブロックを示す図であり、（ｂ）は（ａ）のサイクロンブロックをリヤサイドブロック側から見た背面図である。
【図４】図３（ａ）におけるＤ−Ｄ線に沿った断面を示す断面図である。
【図５】他の実施形態の一例を示す、図３（ａ）相当の図である。
【図６】ベーン背圧空間における、トリガーバルブの通路の開口を示す図であり、（ａ）は冷凍機油や液冷媒の溜まった様子を示す図であり、（ｂ）は溜まった冷凍機油や液冷媒が攪拌される様子を示す図である。
【図７】ベーン背圧空間からベーン溝に至る経路における気体の閉じ込め空間を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００２３】
以下、本発明の気体圧縮機に係る実施形態について、図面を参照して説明する。
（構成）
図１は本発明に係る気体圧縮機の一実施形態であるベーンロータリ式コンプレッサ１００（以下、単にコンプレッサ１００という。）を示す縦断面図、図２は図１におけるＡ−Ａ線に沿った横断面を示す図である。
【００２４】
図示のコンプレッサ１００は、例えば、冷却媒体の気化熱を利用して冷却を行なう空気調和システム（以下、単に空調システムという。）の一部として構成され、この空調システムの他の構成要素である凝縮器、膨張弁、蒸発器等（いずれも図示を省略する。）とともに冷却媒体の循環経路上に設けられている。
【００２５】
そして、コンプレッサ１００は、空調システムの蒸発器から取り入れた気体状の冷却媒体としての冷媒ガスＧを圧縮し、この圧縮された冷媒ガスＧを空調システムの凝縮器に供給する。凝縮器は、圧縮された冷媒ガスＧを液化させ、高圧で液状の冷媒として膨張弁に送出する。
【００２６】
高圧で液状の冷媒は、膨張弁で低圧化され、蒸発器に送出される。低圧の液状冷媒は、蒸発器において周囲の空気から吸熱して気化し、この気化熱との熱交換により蒸発器周囲の空気を冷却する。
【００２７】
コンプレッサ１００は、ケース１１とフロントヘッド１２とからなるハウジング１０の内部に収容された圧縮機本体７０と、サイクロンブロック６０（遠心分離方式の油分離器）と、フロントヘッド１２に取り付けられ、図示しない駆動源からの駆動力を圧縮機本体に伝える伝達機構８０とを備えている。
【００２８】
ケース１１は、一端が閉じられた筒状体を呈し、フロントヘッド１２は、このケース１１の開放された側の端部を覆うように組み付けられている。また、フロントヘッド１２には、蒸発器から低圧の冷媒ガスＧが吸入される吸入ポート（図示を略す。）が形成され、一方、ケース１１には、圧縮機本体で圧縮された高圧の冷媒ガスＧを凝縮器に吐出する吐出ポート（図示を略す。）が形成されている。
【００２９】
ハウジング１０の内部には、ハウジング１０の内面と圧縮機本体の外面とによって、吸入ポートに通じる空間である吸入室３１と吐出ポートに通じる空間である吐出室２１とが区画して形成されている。
【００３０】
圧縮機本体７０は、回転軸５１と、ロータ５０と、シリンダ４０と、５つのベーン５８と、フロントサイドブロック３０と、リヤサイドブロック２０とからなる。
【００３１】
回転軸５１は、伝達機構８０によって伝達された駆動力により軸回りに回転駆動される。
【００３２】
ロータ５０は、回転軸５１と同軸の円柱状を呈し、回転軸５１と一体的に回転する。
【００３３】
シリンダ４０は、ロータ５０の外周面の外方を取り囲む断面輪郭が略楕円形状の内周面４９を有するとともに、両端が開放された形状を呈している。
【００３４】
ベーン５８は、ロータ５０の両端面まで延びたベーン溝５９に埋設され、ベーン溝５９のうちロータ５０の両端面に開口した部分を介して供給された冷凍機油Ｒによるベーン背圧を受けて、ロータ５０の外周面から外方に向けて（シリンダ４０の内周面４９に向けて）突出可能とされ、その突出側の先端がシリンダ４０の内周面４９の輪郭形状に追従するように突出量が可変とされ、回転軸５１回りに等角度間隔で５つ備えられている。
【００３５】
フロントサイドブロック３０は、シリンダ４０の両側端面のうち吸入室３１側の端面を覆うように固定され、リヤサイドブロック２０は、シリンダ４０の両側端面のうち吐出室２１側の端面を覆うように固定されている。
【００３６】
また、これら２つのサイドブロック２０，３０の略中央部には、ロータ５０の両端面から突出した回転軸５１の部分をそれぞれ回転自在に支持する軸受けとしての貫通孔が形成されている。
【００３７】
圧縮機本体７０のうち、２つのサイドブロック２０，３０及びシリンダ４０で囲まれた内部には、５つの圧縮室４８が形成されている。
【００３８】
これらの圧縮室４８は、２つのサイドブロック２０，３０、シリンダ４０、ロータ５０及び回転軸５１の回転方向に相前後する２つのベーン５８，５８によって区画された空間である。
【００３９】
そして、これらの圧縮室４８は、ロータ５０の回転にしたがってその容積が増減を繰り返すことで、圧縮室４８の内部に吸入された冷媒ガスＧを圧縮する。
【００４０】
具体的には、圧縮室４８の容積が増加する行程において、吸入室３１の冷媒ガスＧを、フロントサイドブロック３０に形成された吸入窓（図示を略す。）を介して圧縮室４８内に吸入し、容積が減少する行程において、圧縮室４８内に閉じこめられた冷媒ガスＧを圧縮し、これによって冷媒ガスＧは高温、高圧となり、シリンダ４０、ケース１１及び２つのサイドブロック２０，３０で囲まれて区画された空間である吐出チャンバ４３（図２参照）に吐出される。
【００４１】
吐出チャンバ４３に吐出された高温、高圧の冷媒ガスＧは、リヤサイドブロック２０のうち吐出チャンバ４３を区画する部分に形成されたチャンバ孔４４を通って吐出される。
【００４２】
この吐出された冷媒ガスＧは、サイクロンブロック６０に導入される。
【００４３】
サイクロンブロック６０は、リヤサイドブロック２０に密着して取り付けられるとともに下端部が閉じた略円筒状の外周壁を有する本体部６４と、その外周壁の内部空間に、外周壁の円筒と略同軸に設けられたパイプ６５とを備えている。
【００４４】
サイクロンブロック６０の、リヤサイドブロック２０に密着される面（以下、背面という。図３（ｂ）参照）には、上述した２つのチャンバ孔４４にそれぞれ臨む凹部６１ａ，６２ａが形成されている。
【００４５】
これらの凹部６１ａ，６２ａのうち一方の凹部６１ａは、サイクロンブロック６０の背面に形成された溝６１に通じ、他方の凹部６２ａは、サイクロンブロック６０の背面に形成された溝６２に通じている。
【００４６】
２つの溝６１，６２は、凹部６１ａに通じた側とは反対側の端部と凹部６２ａに通じた側とは反対側の端部とにおいて交わって合流部６３となり、この合流部６３は、本体部６４の外周壁の内側とパイプ６５の外側との間の空間に通じている。
【００４７】
したがって、リヤサイドブロック２０の各チャンバ孔４４から吐出した冷媒ガスＧは、各チャンバ孔４４に対応したサイクロンブロック６０の凹部６１ａ，６２ａに流入し、各凹部６１ａ，６２ａから対応する溝６１，６２を流れて合流部６３に到達する。
【００４８】
冷媒ガスＧは、合流部６３からさらに、本体部６４の外周壁の内側とパイプ６５の外側との間の空間に導かれ、その空間内を螺旋状に旋回しながら下方に移動する。
【００４９】
圧縮室４８から吐出された冷媒ガスＧには冷凍機油Ｒが混在しているが、冷媒ガスＧが上記空間を旋回しているときは、その混在している冷凍機油Ｒも含めた冷媒ガスＧに強い遠心力が作用する。
【００５０】
この結果、冷媒ガスＧに混在している冷凍機油Ｒは、その遠心力によって冷媒ガスＧから分離され、本体部６４の内側の底部に落ち、その底部に形成された排出孔６４ｃから図示下方に噴出され、吐出室２１の底部に溜められる。
【００５１】
一方、冷凍機油Ｒが分離された冷媒ガスＧは、パイプ６５の内側の空間を通って図示上方に流れて、サイクロンブロック６０の上端の開口から吐出室２１を通り、前述した吐出ポートからコンプレッサ１００の外部に吐出される。
【００５２】
また、サイクロンブロック６０の背面には、リヤサイドブロックの軸受けとしての貫通孔の周囲に形成されたボスと嵌め合わされる丸穴６８が形成されていて、サイクロンブロック６０がリヤサイドブロック２０に密着して取り付けられた状態において、この丸穴６８とリヤサイドブロック２０のボスの端面との間には、後述するベーン背圧空間６９が形成されている。
【００５３】
さらに、サイクロンブロック６０には、後述する、コンプレッサ１００の起動時におけるベーン５８の迅速な突出を補助するトリガーバルブ６６（圧力調整弁）が設けられている。
【００５４】
このトリガーバルブ６６は、図４に示すように、吐出室２１とベーン背圧空間６９とを通じさせる通路６６ａと、この通路６６ａを閉鎖する位置（以下、閉鎖位置という。）と開放する位置（以下、開放位置という。）との間を移動可能とされたボール弁体６６ｂ（吐出室の圧力を検知する部分）と、ボール弁体６６ｂを開放位置の側に弾性力で押圧する（付勢する）バネ６６ｃと、ボール弁体６６ｂが吐出室２１に脱落するのを阻止する弁体止めピン６６ｄと、を有している。
【００５５】
ここで、上記閉鎖位置は、ボール弁体６６ｂの外周面が、通路６６ａに形成された座６６ｅに接した位置であり、一方、上記開放位置は、ボール弁体６６ｂの外周面が、通路６６ａの座６６ｅから離れた範囲の位置である。
【００５６】
また、弁体止めピン６６ｄは、開放位置にあるボール弁体６６ｂに接することで、ボール弁体６６ｂの脱落を阻止している。
【００５７】
ボール弁体６６ｂには、開放位置に向けて、ベーン背圧空間６９の圧力に応じた荷重とバネ６６ｃの弾性力とが合力が作用し、一方、閉鎖位置に向けて、吐出室の圧力に応じた荷重が作用している。
【００５８】
そして、吐出室２１の圧力とベーン背圧空間６９の圧力との差が、バネ６６ｃの弾性力を上回っているときは、ボール弁体６６ｂは閉鎖位置にあって、通路６６ａを閉鎖し、吐出室２１とベーン背圧空間６９との間の気体や流体の流通は阻止される（トリガーバルブ６６が閉じている）。
【００５９】
このように、トリガーバルブ６６が閉じているのは、コンプレッサ１００が定常運転しているときなどである。
【００６０】
一方、吐出室２１の圧力とベーン背圧空間６９の圧力との差が、バネ６６ｃの弾性力を下回っているときは、ボール弁体６６ｂは開放位置にあって、通路６６ａを開放し、吐出室２１とベーン背圧空間６９との間の気体や流体の流通は許容される（トリガーバルブ６６が開いている）。
【００６１】
このように、トリガーバルブ６６が開いているのは、コンプレッサ１００が比較的長く停止している状態や、その状態から運転を再開した直後（起動直後）などである。
【００６２】
なお、通路６６ａは直線状に形成されているが、ボール弁体６６ｂが配置されている側（吐出室２１に臨む側）の開口６６ｆは、冷媒ガスＧが噴出する上端の開口面６４ａよりも上方の領域Ｅ１（油分離器から気体が噴出する領域）、すなわちボール弁体６６ｂがサイクロンブロック６０から断続的に噴出する冷媒ガスＧの噴出圧力（動圧）の影響を受け得る領域Ｅ１にはなく、かつ冷凍機油Ｒが噴出する排出孔６４ｃが形成された底面６４ｂよりも下方の領域Ｅ２（油分離器から遠心分離された油分が噴出する領域）、すなわちボール弁体６６ｂがサイクロンブロック６０から断続的に噴出する冷凍機油Ｒの噴出圧力（動圧）の影響を受け得る領域Ｅ２にもない。
【００６３】
つまり、トリガーバルブ６６は、吐出室２１側において、サイクロンブロック６０から噴出する冷媒ガスＧや冷凍機油Ｒの動圧の影響を受けない領域（領域Ｅ１を除いた領域かつ領域Ｅ２を除いた領域）に臨んでいる。
【００６４】
一方、通路６６ａの、ベーン背圧空間６９に臨む側の開口６６ｇは、図３（ｂ）に示すように、ベーン背圧空間６９の最上部６９ａよりも下方の部分で開口している。
【００６５】
また、この開口６６ｇは、図６（ａ）に示すように、回転軸５１の中心Ｃと同心となるベーン背圧空間６９の中心Ｃ（つまり、回転軸５１の中心Ｃ）よりも上方の位置（中心Ｃよりも高さｈだけ高い位置）で開口している。
【００６６】
すなわち、前述したように通路６６ａは直線状に延びているが、その通路６６ａの延びた方向Ｖは、延長してもベーン背圧空間６９の中心Ｃを通過することはなく、通路６６ａは、ベーン背圧空間６９の中心Ｃから偏心して形成されている。
【００６７】
吐出室２１の底部に溜められた冷凍機油Ｒは、コンプレッサ１００の摺動部等を潤滑・冷却・清浄するとともに、ベーン５８をシリンダ４０の内周面４９に向けて突出させて、その先端を内周面４９に当接させた状態に付勢するようにベーン５８に背圧を作用させるなどに用いられる。
【００６８】
圧縮機本体７０のリヤサイドブロック２０には、吐出室２１の底部に溜められ、吐出室２１に吐出された冷媒ガスＧの圧力により高圧となった冷凍機油Ｒを、ロータ５０の端面まで導く導油路２３が形成されている。
【００６９】
この導油路２３はリヤサイドブロック２０の軸受けまで延び、軸受けに導かれた冷凍機油Ｒの一部は、軸受けと回転軸５１の外周面との間の僅かな隙間を通って、リヤサイドブロック２０の端面に形成された油溜め用の溝であるサライ溝２５に供給される。
【００７０】
一方、軸受けに導かれた冷凍機油Ｒの他の一部は、軸受けと回転軸５１の外周面との間の僅かな隙間を通って、サイクロンブロック６０が取り付けられている側のベーン背圧空間６９に導かれ、このベーン背圧空間６９から連通路２４を通ってサライ溝２５に供給される。
【００７１】
なお、これらサライ溝２５に供給された冷凍機油Ｒは、回転軸５１の外周面と軸受けとの間の僅かな隙間を通過する間に、圧力損失を受けるため、吐出室２１にあるときの圧力よりも低くなっている。
【００７２】
また、シリンダ４０及びフロントサイドブロック３０にも、リヤサイドブロック２０と同様に、冷凍機油Ｒを、ロータ５０の他方の端面まで導く導油路４６，３３が形成されている。
【００７３】
この導油路３３はフロントサイドブロック３０の軸受けまで延び、導油路２３，４６，３３を介してフロントサイドブロック３０の軸受けに導かれた冷凍機油Ｒは、この軸受けと回転軸５１の外周面との間の僅かな隙間を通って、フロントサイドブロック３０の端面に形成されたサライ溝３５に供給される。
【００７４】
ここで、ロータ５０の回転に伴って各ベーン溝５９も回転するが、これらベーン溝５９の、ロータ５０の両端面でそれぞれ開口する部分が、リヤサイドブロック２０のサライ溝２５、フロントサイドブロック３０のサライ溝３５にそれぞれ対向している期間中に、サライ溝２５，３５から冷凍機油Ｒがベーン溝５９に供給され、この供給された冷凍機油Ｒがベーンを突出させるベーン背圧として作用する。
（作用）
以上のように構成された実施形態のコンプレッサ１００によれば、通常の運転状態、すなわち、ベーン５８に適正な背圧が作用して５つの圧縮室４８が形成され、予め設定されている定格出力（排気量等）が得られる運転状態のときは、サイクロンブロック６０に設けられているトリガーバルブ６６は閉じている。
【００７５】
つまり、コンプレッサ１００は、通常の運転状態においては、吐出室２１の圧力がベーン背圧空間６９の圧力よりも相当程度高いため、トリガーバルブ６６のボール弁体６６ｂに作用する閉鎖位置に向かう荷重（吐出室２１の圧力に応じた荷重）は、開放位置に向かう荷重（ベーン背圧空間６９の圧力に応じた荷重とバネ６６ｃの弾性力との和）を上回り、ボール弁体６６ｂの外周面が通路６６ａの座６６ｅに接し、通路６６ａは閉鎖され、吐出室２１の高い圧力が、通路６６ａを通ってベーン背圧空間６９に作用することがなく、吐出室２１の高い圧力がベーン背圧空間６９に作用したと仮定したときに生じうる問題、すなわちベーン５８の背圧が過度に大きくなって、ベーン５８の先端とシリンダ４０の内周面４９との接触圧力が高くなり、摩擦損失が大きくなるという問題を回避することができる。
【００７６】
一方、コンプレッサ１００が長く停止状態（非運転状態）に置かれると、冷媒ガスＧの圧力が空気調和システムの全体で均一化するように変化する。
【００７７】
この結果、吐出室２１の内圧が低下し、これによりベーン溝５９の背圧が低下し、いくつかのベーンは自重によりロータ５０のベーン溝５９内に沈み込んでしまい、圧縮室４８が形成されない状態となっている。
【００７８】
ここで、トリガーバルブ６６を備えていないコンプレッサの場合は、この状態でコンプレッサ１００が起動されると、起動直後の初期段階において、一部の圧縮室４８が形成されていないため吐出室２１の圧力が急激に高められず、したがってベーン溝５９に作用する背圧も急激には高められず、結果的に全ての圧縮室４８が形成されるまでに長い時間がかかり、通常の運転状態で安定するまでに長い時間を要することになる。
【００７９】
しかし、本実施形態のコンプレッサ１００はトリガーバルブ６６を備えていて、上述の状態では、トリガーバルブ６６のボール弁体６６ｂに作用する閉鎖位置に向かう荷重（吐出室２１の圧力に応じた荷重）は、開放位置に向かう荷重（ベーン背圧空間６９の圧力に応じた荷重とバネ６６ｃの弾性力との和）を下回り、ボール弁体６６ｂの外周面が通路６６ａの座６６ｅから離れ、通路６６ａは開放され、ベーン背圧空間６９の圧力との比較では相対的に高い圧力の吐出室２１の冷媒ガスＧが、通路６６ａを通ってベーン背圧空間６９に流れ込み、これによってベーン背圧空間６９の圧力が高められ、ベーン溝５９の圧力が高められ、ベーン５８の迅速な突出を補助する。
【００８０】
これにより、コンプレッサ１００が通常の運転状態で安定するまでに要する時間を短縮することができる。
【００８１】
なお、コンプレッサ１００が通常の運転状態で安定するまでの間に、または安定した後は吐出室２１の圧力は相当程度高められるため、トリガーバルブ６６のボール弁体６６ｂに作用する閉鎖位置に向かう荷重（吐出室２１の圧力に応じた荷重）が、開放位置に向かう荷重（ベーン背圧空間６９の圧力に応じた荷重とバネ６６ｃの弾性力との和）を上回る。
【００８２】
これにより、ボール弁体６６ｂの外周面が通路６６ａの座６６ｅに接して通路６６ａは閉鎖され、ベーン背圧空間６９に、相対的に圧力の高い吐出室２１の冷媒ガスＧが流れ込むことがない。
【００８３】
したがって、ベーン溝５９に作用するベーン背圧が通常の運転状態（ベーン５８の先端がシリンダ４０の内周面４９から離れることで圧縮室４８を形成しなくなることが発生しない状態）における圧力を大きく超えて過度に高められることがなく、ベーン背圧が過度に高められたときに生じる摩擦抵抗の増大を防止することができる。
【００８４】
また、本実施形態のコンプレッサ１００はトリガーバルブ６６がサイクロンブロック６０に設けられていることにより、圧縮機本体７０に設けるためのスペースが存在しないか足りない場合であっても、トリガーバルブ６６を設けることができる。
【００８５】
ここで、本実施形態のコンプレッサ１００は、図３に示したようにトリガーバルブ６６がサイクロンブロック６０から噴出する冷媒ガスＧや冷凍機油Ｒの動圧の影響を受けない領域（領域Ｅ１を除いた領域かつ領域Ｅ２を除いた領域）に配置されている。
【００８６】
特に、その吐出室２１に臨む側の開口６６ｆが、冷媒ガスＧが噴出するサイクロンブロック６０の開口面６４ａよりも上方の領域Ｅ１になく、かつ冷凍機油Ｒが噴出するサイクロンブロック６０の排出孔６４ｃが形成された底面６４ｂよりも下方の領域Ｅ２にもない。
【００８７】
したがって、トリガーバルブ６６のボール弁体６６ｂは、サイクロンブロック６０から噴出する冷媒ガスＧや冷凍機油Ｒの動圧の影響を受けない。
【００８８】
すなわち、トリガーバルブ６６の動作は、吐出室２１の圧力とベーン背圧空間６９の圧力とバネ６６ｃのバネ定数とに依存するが、このうち予め設定されているのはバネ６６ｃのバネ定数であり、そのバネ定数は、吐出室２１の圧力（静圧）及びベーン背圧空間６９の圧力（静圧）に基づいて設定されている。
【００８９】
しかし、仮にトリガーバルブ６６、特に吐出室２１に臨む側の開口６６ｆが、冷媒ガスＧの動圧の影響を受け得る領域Ｅ１や冷凍機油Ｒの動圧の影響を受け得る領域Ｅ２に配置されているものでは、トリガーバルブ６６のボール弁体６６ｂが受ける吐出室２１の圧力（動圧の影響を受けた圧力）が、バネ６６ｃのバネ定数を設定する際に想定されていた吐出室２１の圧力（静圧）とは異なる圧力となる。
【００９０】
つまり、トリガーバルブ６６は、想定されていた圧力とは異なる圧力で動作することになり、トリガーバルブ６６の機能が適切に発揮されないおそれがある。
【００９１】
しかし、本実施形態のコンプレッサ１００は、トリガーバルブ６６の開口６６ｆが、サイクロンブロック６０から断続的に噴出する冷媒ガスＧの動圧の影響を受けない位置で開口していて、ボール弁体６６ｂはその動圧による影響を受けず、したがって、トリガーバルブ６６は、想定されていた圧力で動作することになり、トリガーバルブ６６の機能を適切に発揮させることができる。
【００９２】
しかも、本実施形態のコンプレッサ１００は、トリガーバルブ６６の開口６６ｆが、サイクロンブロック６０から噴出する冷凍機油Ｒの動圧の影響も受けない位置で開口していて、ボール弁体６６ｂはその動圧による影響も受けず、したがって、トリガーバルブ６６は、想定されていた圧力で動作が一層確実となり、トリガーバルブ６６の機能を一層適切に発揮させることができる。
【００９３】
なお、図３に示すように、この開口６６ｆが吐出室２１に臨んでいる向きＶが、サイクロンブロック６０から噴出する冷媒ガスＧの向きや冷凍機油Ｒの向きに対して、それぞれ略直交する向きであるため、これら冷媒ガスＧの動圧による影響と冷凍機油Ｒの動圧による影響とを効果的に同時に受けにくくすることができる。
【００９４】
本実施形態のコンプレッサ１００は、トリガーバルブ６６の吐出室２１に臨んだ開口６６ｆが、サイクロンブロック６０から噴出する冷媒ガスＧの動圧の影響及び冷凍機油Ｒの動圧の影響を受けない領域で開口しているものであるが、本発明の気体圧縮機はこの形態に限定されるものではなく、例えば、トリガーバルブ６６の吐出室２１に臨んだ開口６６ｆが、サイクロンブロック６０から噴出する冷媒ガスＧの動圧の影響のみを受けない領域で開口しているものであってもよい。冷凍機油Ｒの動圧による影響は、冷媒ガスＧの動圧による影響よりも小さいため、冷凍機油Ｒの動圧による影響を排除するだけでも、トリガーバルブ６６の動作の精度を向上させることができるからである。
【００９５】
したがって、トリガーバルブ６６の開口６６ｆの吐出室２１に臨んでいる向きＶも、サイクロンブロック６０から噴出する冷媒ガスＧの向きや冷凍機油Ｒの向きに対して、それぞれ略直交する向きであるものに限定されない。
【００９６】
また、本実施形態のコンプレッサ１００は、トリガーバルブ６６の吐出室２１に臨んだ開口６６ｆを、サイクロンブロック６０から噴出する冷媒ガスＧの動圧の影響及び冷凍機油Ｒの動圧の影響を受けない領域（領域Ｅ１及び領域Ｅ２を除いた領域）に開口させることで、トリガーバルブ６６の動作がサイクロンブロック６０から噴出する冷媒ガスＧの動圧の影響及び冷凍機油Ｒの動圧の影響を受けないようにしたものであるが、本発明の気体圧縮機はこの形態に限定されるものではない。
【００９７】
すなわち、例えば図５に示すように、トリガーバルブ６６の開口６６ｆの周囲（周囲の全部でなくてもよい。）を覆って、噴出する冷媒ガスＧ及び冷凍機油Ｒを遮蔽する遮蔽板６４ｄ，６４ｄ（遮蔽部材）を設けた構成を採用することもできる。
【００９８】
このような構成によっても、トリガーバルブ６６の動作がサイクロンブロック６０から噴出する冷媒ガスＧの動圧の影響及び冷凍機油Ｒの動圧の影響を受けないようにすることができる。
【００９９】
この場合、図５に示したように、トリガーバルブ６６の吐出室２１に臨んだ開口６６ｆを、サイクロンブロック６０から噴出する冷媒ガスＧの動圧の影響及び冷凍機油Ｒの動圧の影響を受けない領域（領域Ｅ１及び領域Ｅ２を除いた領域）に開口させる必要はなく、そのような動圧の影響を受ける領域に開口６６ｆを開口させたものにあっては、それらの動圧の影響を受けないように、例えばサイクロンブロック６０に遮蔽板６４ｄ，６４ｄを設けて、その遮蔽板６４ｄ，６４ｄによって冷媒ガスＧの動圧の影響及び冷凍機油Ｒの動圧の影響を阻止すればよい。
【０１００】
なお、動圧の影響を受けないように開口６６ｆの近傍などに設ける部材としては、上述した２つの平板状の２つの遮蔽板６４ｄ，６４ｄに限定されるものではなく、他の形状や数の遮蔽部材を適用することもできる。また、サイクロンブロック６０と別体で形成したものに限定されず、鋳物として一体的に形成したものであってもよい。
【０１０１】
図５においては、この遮蔽板６４ｄ，６４ｄは、トリガーバルブ６６の吐出室２１に臨んだ開口６６ｆを、サイクロンブロック６０から噴出する冷媒ガスＧの動圧の影響及び冷凍機油Ｒの動圧の影響を受けない領域に開口させたうえで付加的に設けられたものとして記載されているため、トリガーバルブ６６の動作に対する、冷媒ガスＧの動圧の影響及び冷凍機油Ｒの動圧の影響を、一層確実に排除することができるが、これらの遮蔽板６４ｄ，６４ｄは上述したように、開口６６ｆが、サイクロンブロック６０から噴出する冷媒ガスＧの動圧の影響を受ける領域Ｅ１または冷凍機油Ｒの動圧の影響を受ける領域Ｅ２に開口されたものに設けたものであってもよい。
【０１０２】
また、この開口６６ｇは、図６（ａ）に示したように、ベーン背圧空間６９の中心Ｃよりも上方の位置で開口していて、通路６６ａはベーン背圧空間６９の中心Ｃから偏心しているため、トリガーバルブ６６が開放されて吐出室２１からこの通路６６ａを通ってベーン背圧空間６９に流れ込んだ冷媒ガスＧは、同図の矢印で示すような一方向（図６（ａ）において、中心Ｃを中心とした時計回り方向）への流れを生じさせやすい。
【０１０３】
そして、そのような一方向への流れとなった冷媒ガスＧは、図６（ｂ）に示すように、ベーン背圧空間６９に存在している冷凍機油Ｒの油面を傾けるように押圧し、冷凍機油Ｒを揺動させ、攪拌させ、冷凍機油Ｒに冷媒ガスＧが混ざる。
【０１０４】
ベーン背圧空間６９における、冷媒ガスＧが混在した冷凍機油Ｒは、連通路２４、サライ溝２５、ベーン溝５９を順次通って、ベーン５８に背圧として付与されるが、このベーン背圧空間６９からベーン溝５９に至る流通経路では、冷凍機油Ｒだけが通過するよりも冷媒ガスＧの混在した冷凍機油Ｒが通過する方が、通過速度が速くなる。
【０１０５】
つまり、冷凍機油Ｒは冷媒ガスＧに比べて粘性が高いため、ベーン背圧空間６９からベーン溝５９に至る流通経路を冷凍機油Ｒが通過する際には、その粘性抵抗により、ベーン背圧として作用するまでにタイムラグが生じやすくなる。
【０１０６】
これに対して、冷媒ガスＧは冷凍機油Ｒに比べて粘性が低いため、ベーン背圧空間６９からベーン溝５９に至る流通経路を、冷媒ガスＧが混在した冷凍機油Ｒが通過する際の粘性抵抗は、冷凍機油Ｒ単独での粘性抵抗よりも小さく、したがって、ベーン背圧として作用するまでのタイムラグが、冷凍機油Ｒ単独でのタイムラグよりも格段に小さくなる。
【０１０７】
よって、トリガーバルブ６６が開放されて吐出室２１から通路６６ａを通ってベーン背圧空間６９に流れ込んだ冷媒ガスＧによるベーン５８の突出に要する時間を短縮することができる。
【０１０８】
また、本実施形態のコンプレッサ１００は、トリガーバルブ６６の通路６６ａの、ベーン背圧空間６９に臨む側の開口６６ｇが、ベーン背圧空間６９の最上部６９ａよりも下方の部分で開口しているため、ベーン背圧空間６９の内部に、冷媒ガスＧが液化した液冷媒Ｌや冷凍機油Ｒが多く溜まって、トリガーバルブ６６の通路６６ａの開口６６ｇが、その溜められた液冷媒Ｌないし冷凍機油Ｒによって塞がれた状態となり、ベーン背圧空間６９、連通路２４、サライ溝２５及びベーン溝５９が閉じた空間となった場合であっても、液冷媒Ｌないし冷凍機油Ｒにより塞がれた開口６６ｇよりも上方には、冷媒ガスＧが残存する空間６９ｂが残される。
【０１０９】
すなわち、ベーン背圧空間６９、連通路２４、サライ溝２５及びベーン溝５９の全てが液冷媒Ｌないし冷凍機油Ｒの液体によって完全に充填されることはない。
【０１１０】
したがって、ベーン５８がベーン溝５９に強制的に押し戻されて、これらベーン背圧空間６９、連通路２４、サライ溝２５及びベーン溝５９内の液体（液冷媒Ｌないし冷凍機油Ｒ）が圧縮される状態となっても、気体である冷媒ガスＧが残存する空間６９ｂが緩衝空間となって液圧縮状態に陥るのを防止することができる。
【０１１１】
なお、本実施形態のコンプレッサ１００は、トリガーバルブ６６として、ボール弁体６６ｂとバネ６６ｃとを用いた構成のものを適用したものであるが、本発明に係る気体圧縮機は、この形態の圧力調整弁（トリガーバルブ）に限定されるものではなく、バネ６６ｃに代えて他の弾性部材を適用したものや、ボール弁体６６ｂに代えて弾性変形する板状の弁体を適用したものなど、公知の種々のものを適用することができる。
【符号の説明】
【０１１２】
６０ サイクロンブロック
６６ トリガーバルブ（圧力調整弁）
６６ａ 通路
６６ｇ 開口
６９ ベーン背圧空間
６９ａ 最上部（上端）
６９ｂ 空間
１００ コンプレッサ（気体圧縮機）
Ｒ 冷凍機油（油分）
Ｇ 冷媒ガス（気体）
【技術分野】
【０００１】
本発明は、気体圧縮機に関し、詳細には、圧縮機本体に組み付けられた油分離器における圧力調整弁の配置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、空気調和システム（以下、空調システムという。）には、冷媒ガスなどの気体を圧縮して、空調システムに気体を循環させるための気体圧縮機（コンプレッサ）が用いられている。
【０００３】
この気体圧縮機は、回転駆動されて気体を圧縮する圧縮機本体がハウジングの内部に収容され、圧縮機本体から高圧の気体が噴出される吐出室が形成され、この吐出室からハウジングの外部に高圧に気体を排出するものである。
【０００４】
ここで、圧縮機本体には、圧縮機本体から噴出された高圧の気体から油分を分離する油分離器が組み付けられ、油分離器によって分離された油分は、吐出室の底部に溜められる。
【０００５】
そして、この吐出室の底部に溜められた油分は、吐出室内の圧力（高圧の気体の圧力）によって圧縮機本体内に導かれる。
【０００６】
圧縮機本体は、与えられた回転駆動力によって回転する回転軸と、この回転軸と一体的に回転する円柱状のロータと、ロータの外周面の外方に配置された、内周面が断面略楕円形状のシリンダと、シリンダ及びロータの両端面を覆う２つのサイドブロックと、回転軸回りの等角度間隔でロータに埋設された板状の複数のベーンとを備え、ベーンは、背圧を受けてロータの外周面から突出可能とされ、その突出側先端が、シリンダの内周面に接しつつ、ロータの回転にしたがって突出量が変化する。
【０００７】
これによって、ロータ、シリンダ、両サイドブロック及びロータの回転方向に相前後する２枚のベーンで圧縮室が形成され、各圧縮室は、ロータの回転にしたがって容積が変化することで、気体が圧縮室に吸入され、その後圧縮されて、高圧の気体となって吐出室に噴出される。
【０００８】
ベーンが受ける背圧は、圧縮機本体内に導かれた油分であるが、高圧のままでは突出力が強すぎて、ベーン先端とシリンダ内周面との当たりが過度に強くなるため、圧縮機本体の内部には、導入された油分の圧力を吐出室内の圧力よりも低い中間圧に絞る絞り部が設けられ、中間圧に絞られた油分が、導油路及びベーン背圧空間に供給される。
【０００９】
なお、ベーンの突出力は、上述したベーンが受ける背圧だけでなく、ロータの回転に伴って生じる遠心力も加わったものとなっている。
【００１０】
ここで、気体圧縮機の通常の回転動作中は、上述した作用によって、ベーンはシリンダ内周面に追従するが、気体圧縮機の停止状態が続くと、吐出室の内圧が低下するため、ベーン背圧も低下し、いくつかのベーンは自重により、その先端がシリンダの内周面から離れて、形成されない圧縮室も生じる。
【００１１】
そのような状態で、気体圧縮機が次に起動したとき、ロータが回転し始めた直後は、背圧が小さいため、ベーンが瞬時には飛び出さず、定常の高圧気体を得るまでの時間が長くかかる場合がある。
【００１２】
また、ベーン背圧がある程度まで高められないと、シリンダの内周面に押し付けられるベーン先端に作用する圧縮室の圧力によって、ベーン先端がシリンダ内周面から離されて、チャタリングを発生することもある。
【００１３】
そこで、起動直後のベーンの突出性能を向上させるための機構として、油分離器に、ベーン背圧空間と吐出室とを通じさせる高圧バイパス路を形成するとともに、高圧バイパス路に吐出室内の圧力（静圧）が所定の圧力に達するまでは開き、吐出室内の圧力（静圧）が所定の圧力に達した後は閉じる圧力調整弁を設けることが提案されている（特許文献１）。
【００１４】
このように構成された気体圧縮機では、気体圧縮機の起動直後は、圧力調整弁が高圧バイパス路を開放しているため、吐出室の内圧が絞り部を介さずに導油路に直接作用して、ベーンの背圧は絞り部を介した圧力よりも高くなり、ベーンの突出性能を向上させることができる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１５】
【特許文献１】特開２００８−２２３５２６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１６】
ところで、油分離器には、圧縮された気体が圧縮機本体から噴出されたときの勢いで油分を遠心分離するもの（遠心分離方式の油分離器）がある。この油分離器は、圧縮された気体が圧縮機本体から噴出されたときの勢いで油分を遠心分離する内周壁面及び遠心分離された前記油分が流れ落ちる底壁面で囲まれた内部空間を有する。そして、内部空間内で遠心分離された油分は、底壁面に形成された排油孔から吐出室の下部に排出される。
【００１７】
この油分離器から噴出される気体の噴流（動圧）が強いため、油分離器に付けられた圧力調整弁は、その動圧の影響を受けてしまうおそれがある。動圧の影響を受けると、吐出室内の圧力（静圧）が所定の圧力に達していなくても、圧力調整弁は閉じてしまう。
【００１８】
そこで、圧力調整弁の圧力値の設定について、油分離器から噴出される気体の噴流（動圧）の強さを加味できればよいのであるが、実際には、噴流の強さが気体圧縮機の回転数や圧力により変化するため難しい。
【００１９】
本発明は上記事情に鑑みなされたものであり、圧力調整弁が本来予定している吐出室の圧力（静圧）で正確に開閉するようにした気体圧縮機を提供することを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【００２０】
本発明に係る気体圧縮機は、圧力調整弁を油分離器から噴出される気体の影響を受けないように設置したものである。
【発明の効果】
【００２１】
本発明に係る気体圧縮機によれば、圧力調整弁は油分離器から噴出される気体の噴流力を受けない。したがって、圧力調整弁は本来予定している吐出室の圧力（静圧）で正確に開閉される。
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】本発明に係る気体圧縮機の一実施形態であるベーンロータリ式コンプレッサを示す縦断面図である。
【図２】図１におけるＡ−Ａ線に沿った断面を示す断面図である。
【図３】（ａ）は図１における矢視Ｂによるサイクロンブロック及びリヤサイドブロックを示す図であり、（ｂ）は（ａ）のサイクロンブロックをリヤサイドブロック側から見た背面図である。
【図４】図３（ａ）におけるＤ−Ｄ線に沿った断面を示す断面図である。
【図５】他の実施形態の一例を示す、図３（ａ）相当の図である。
【図６】ベーン背圧空間における、トリガーバルブの通路の開口を示す図であり、（ａ）は冷凍機油や液冷媒の溜まった様子を示す図であり、（ｂ）は溜まった冷凍機油や液冷媒が攪拌される様子を示す図である。
【図７】ベーン背圧空間からベーン溝に至る経路における気体の閉じ込め空間を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００２３】
以下、本発明の気体圧縮機に係る実施形態について、図面を参照して説明する。
（構成）
図１は本発明に係る気体圧縮機の一実施形態であるベーンロータリ式コンプレッサ１００（以下、単にコンプレッサ１００という。）を示す縦断面図、図２は図１におけるＡ−Ａ線に沿った横断面を示す図である。
【００２４】
図示のコンプレッサ１００は、例えば、冷却媒体の気化熱を利用して冷却を行なう空気調和システム（以下、単に空調システムという。）の一部として構成され、この空調システムの他の構成要素である凝縮器、膨張弁、蒸発器等（いずれも図示を省略する。）とともに冷却媒体の循環経路上に設けられている。
【００２５】
そして、コンプレッサ１００は、空調システムの蒸発器から取り入れた気体状の冷却媒体としての冷媒ガスＧを圧縮し、この圧縮された冷媒ガスＧを空調システムの凝縮器に供給する。凝縮器は、圧縮された冷媒ガスＧを液化させ、高圧で液状の冷媒として膨張弁に送出する。
【００２６】
高圧で液状の冷媒は、膨張弁で低圧化され、蒸発器に送出される。低圧の液状冷媒は、蒸発器において周囲の空気から吸熱して気化し、この気化熱との熱交換により蒸発器周囲の空気を冷却する。
【００２７】
コンプレッサ１００は、ケース１１とフロントヘッド１２とからなるハウジング１０の内部に収容された圧縮機本体７０と、サイクロンブロック６０（遠心分離方式の油分離器）と、フロントヘッド１２に取り付けられ、図示しない駆動源からの駆動力を圧縮機本体に伝える伝達機構８０とを備えている。
【００２８】
ケース１１は、一端が閉じられた筒状体を呈し、フロントヘッド１２は、このケース１１の開放された側の端部を覆うように組み付けられている。また、フロントヘッド１２には、蒸発器から低圧の冷媒ガスＧが吸入される吸入ポート（図示を略す。）が形成され、一方、ケース１１には、圧縮機本体で圧縮された高圧の冷媒ガスＧを凝縮器に吐出する吐出ポート（図示を略す。）が形成されている。
【００２９】
ハウジング１０の内部には、ハウジング１０の内面と圧縮機本体の外面とによって、吸入ポートに通じる空間である吸入室３１と吐出ポートに通じる空間である吐出室２１とが区画して形成されている。
【００３０】
圧縮機本体７０は、回転軸５１と、ロータ５０と、シリンダ４０と、５つのベーン５８と、フロントサイドブロック３０と、リヤサイドブロック２０とからなる。
【００３１】
回転軸５１は、伝達機構８０によって伝達された駆動力により軸回りに回転駆動される。
【００３２】
ロータ５０は、回転軸５１と同軸の円柱状を呈し、回転軸５１と一体的に回転する。
【００３３】
シリンダ４０は、ロータ５０の外周面の外方を取り囲む断面輪郭が略楕円形状の内周面４９を有するとともに、両端が開放された形状を呈している。
【００３４】
ベーン５８は、ロータ５０の両端面まで延びたベーン溝５９に埋設され、ベーン溝５９のうちロータ５０の両端面に開口した部分を介して供給された冷凍機油Ｒによるベーン背圧を受けて、ロータ５０の外周面から外方に向けて（シリンダ４０の内周面４９に向けて）突出可能とされ、その突出側の先端がシリンダ４０の内周面４９の輪郭形状に追従するように突出量が可変とされ、回転軸５１回りに等角度間隔で５つ備えられている。
【００３５】
フロントサイドブロック３０は、シリンダ４０の両側端面のうち吸入室３１側の端面を覆うように固定され、リヤサイドブロック２０は、シリンダ４０の両側端面のうち吐出室２１側の端面を覆うように固定されている。
【００３６】
また、これら２つのサイドブロック２０，３０の略中央部には、ロータ５０の両端面から突出した回転軸５１の部分をそれぞれ回転自在に支持する軸受けとしての貫通孔が形成されている。
【００３７】
圧縮機本体７０のうち、２つのサイドブロック２０，３０及びシリンダ４０で囲まれた内部には、５つの圧縮室４８が形成されている。
【００３８】
これらの圧縮室４８は、２つのサイドブロック２０，３０、シリンダ４０、ロータ５０及び回転軸５１の回転方向に相前後する２つのベーン５８，５８によって区画された空間である。
【００３９】
そして、これらの圧縮室４８は、ロータ５０の回転にしたがってその容積が増減を繰り返すことで、圧縮室４８の内部に吸入された冷媒ガスＧを圧縮する。
【００４０】
具体的には、圧縮室４８の容積が増加する行程において、吸入室３１の冷媒ガスＧを、フロントサイドブロック３０に形成された吸入窓（図示を略す。）を介して圧縮室４８内に吸入し、容積が減少する行程において、圧縮室４８内に閉じこめられた冷媒ガスＧを圧縮し、これによって冷媒ガスＧは高温、高圧となり、シリンダ４０、ケース１１及び２つのサイドブロック２０，３０で囲まれて区画された空間である吐出チャンバ４３（図２参照）に吐出される。
【００４１】
吐出チャンバ４３に吐出された高温、高圧の冷媒ガスＧは、リヤサイドブロック２０のうち吐出チャンバ４３を区画する部分に形成されたチャンバ孔４４を通って吐出される。
【００４２】
この吐出された冷媒ガスＧは、サイクロンブロック６０に導入される。
【００４３】
サイクロンブロック６０は、リヤサイドブロック２０に密着して取り付けられるとともに下端部が閉じた略円筒状の外周壁を有する本体部６４と、その外周壁の内部空間に、外周壁の円筒と略同軸に設けられたパイプ６５とを備えている。
【００４４】
サイクロンブロック６０の、リヤサイドブロック２０に密着される面（以下、背面という。図３（ｂ）参照）には、上述した２つのチャンバ孔４４にそれぞれ臨む凹部６１ａ，６２ａが形成されている。
【００４５】
これらの凹部６１ａ，６２ａのうち一方の凹部６１ａは、サイクロンブロック６０の背面に形成された溝６１に通じ、他方の凹部６２ａは、サイクロンブロック６０の背面に形成された溝６２に通じている。
【００４６】
２つの溝６１，６２は、凹部６１ａに通じた側とは反対側の端部と凹部６２ａに通じた側とは反対側の端部とにおいて交わって合流部６３となり、この合流部６３は、本体部６４の外周壁の内側とパイプ６５の外側との間の空間に通じている。
【００４７】
したがって、リヤサイドブロック２０の各チャンバ孔４４から吐出した冷媒ガスＧは、各チャンバ孔４４に対応したサイクロンブロック６０の凹部６１ａ，６２ａに流入し、各凹部６１ａ，６２ａから対応する溝６１，６２を流れて合流部６３に到達する。
【００４８】
冷媒ガスＧは、合流部６３からさらに、本体部６４の外周壁の内側とパイプ６５の外側との間の空間に導かれ、その空間内を螺旋状に旋回しながら下方に移動する。
【００４９】
圧縮室４８から吐出された冷媒ガスＧには冷凍機油Ｒが混在しているが、冷媒ガスＧが上記空間を旋回しているときは、その混在している冷凍機油Ｒも含めた冷媒ガスＧに強い遠心力が作用する。
【００５０】
この結果、冷媒ガスＧに混在している冷凍機油Ｒは、その遠心力によって冷媒ガスＧから分離され、本体部６４の内側の底部に落ち、その底部に形成された排出孔６４ｃから図示下方に噴出され、吐出室２１の底部に溜められる。
【００５１】
一方、冷凍機油Ｒが分離された冷媒ガスＧは、パイプ６５の内側の空間を通って図示上方に流れて、サイクロンブロック６０の上端の開口から吐出室２１を通り、前述した吐出ポートからコンプレッサ１００の外部に吐出される。
【００５２】
また、サイクロンブロック６０の背面には、リヤサイドブロックの軸受けとしての貫通孔の周囲に形成されたボスと嵌め合わされる丸穴６８が形成されていて、サイクロンブロック６０がリヤサイドブロック２０に密着して取り付けられた状態において、この丸穴６８とリヤサイドブロック２０のボスの端面との間には、後述するベーン背圧空間６９が形成されている。
【００５３】
さらに、サイクロンブロック６０には、後述する、コンプレッサ１００の起動時におけるベーン５８の迅速な突出を補助するトリガーバルブ６６（圧力調整弁）が設けられている。
【００５４】
このトリガーバルブ６６は、図４に示すように、吐出室２１とベーン背圧空間６９とを通じさせる通路６６ａと、この通路６６ａを閉鎖する位置（以下、閉鎖位置という。）と開放する位置（以下、開放位置という。）との間を移動可能とされたボール弁体６６ｂ（吐出室の圧力を検知する部分）と、ボール弁体６６ｂを開放位置の側に弾性力で押圧する（付勢する）バネ６６ｃと、ボール弁体６６ｂが吐出室２１に脱落するのを阻止する弁体止めピン６６ｄと、を有している。
【００５５】
ここで、上記閉鎖位置は、ボール弁体６６ｂの外周面が、通路６６ａに形成された座６６ｅに接した位置であり、一方、上記開放位置は、ボール弁体６６ｂの外周面が、通路６６ａの座６６ｅから離れた範囲の位置である。
【００５６】
また、弁体止めピン６６ｄは、開放位置にあるボール弁体６６ｂに接することで、ボール弁体６６ｂの脱落を阻止している。
【００５７】
ボール弁体６６ｂには、開放位置に向けて、ベーン背圧空間６９の圧力に応じた荷重とバネ６６ｃの弾性力とが合力が作用し、一方、閉鎖位置に向けて、吐出室の圧力に応じた荷重が作用している。
【００５８】
そして、吐出室２１の圧力とベーン背圧空間６９の圧力との差が、バネ６６ｃの弾性力を上回っているときは、ボール弁体６６ｂは閉鎖位置にあって、通路６６ａを閉鎖し、吐出室２１とベーン背圧空間６９との間の気体や流体の流通は阻止される（トリガーバルブ６６が閉じている）。
【００５９】
このように、トリガーバルブ６６が閉じているのは、コンプレッサ１００が定常運転しているときなどである。
【００６０】
一方、吐出室２１の圧力とベーン背圧空間６９の圧力との差が、バネ６６ｃの弾性力を下回っているときは、ボール弁体６６ｂは開放位置にあって、通路６６ａを開放し、吐出室２１とベーン背圧空間６９との間の気体や流体の流通は許容される（トリガーバルブ６６が開いている）。
【００６１】
このように、トリガーバルブ６６が開いているのは、コンプレッサ１００が比較的長く停止している状態や、その状態から運転を再開した直後（起動直後）などである。
【００６２】
なお、通路６６ａは直線状に形成されているが、ボール弁体６６ｂが配置されている側（吐出室２１に臨む側）の開口６６ｆは、冷媒ガスＧが噴出する上端の開口面６４ａよりも上方の領域Ｅ１（油分離器から気体が噴出する領域）、すなわちボール弁体６６ｂがサイクロンブロック６０から断続的に噴出する冷媒ガスＧの噴出圧力（動圧）の影響を受け得る領域Ｅ１にはなく、かつ冷凍機油Ｒが噴出する排出孔６４ｃが形成された底面６４ｂよりも下方の領域Ｅ２（油分離器から遠心分離された油分が噴出する領域）、すなわちボール弁体６６ｂがサイクロンブロック６０から断続的に噴出する冷凍機油Ｒの噴出圧力（動圧）の影響を受け得る領域Ｅ２にもない。
【００６３】
つまり、トリガーバルブ６６は、吐出室２１側において、サイクロンブロック６０から噴出する冷媒ガスＧや冷凍機油Ｒの動圧の影響を受けない領域（領域Ｅ１を除いた領域かつ領域Ｅ２を除いた領域）に臨んでいる。
【００６４】
一方、通路６６ａの、ベーン背圧空間６９に臨む側の開口６６ｇは、図３（ｂ）に示すように、ベーン背圧空間６９の最上部６９ａよりも下方の部分で開口している。
【００６５】
また、この開口６６ｇは、図６（ａ）に示すように、回転軸５１の中心Ｃと同心となるベーン背圧空間６９の中心Ｃ（つまり、回転軸５１の中心Ｃ）よりも上方の位置（中心Ｃよりも高さｈだけ高い位置）で開口している。
【００６６】
すなわち、前述したように通路６６ａは直線状に延びているが、その通路６６ａの延びた方向Ｖは、延長してもベーン背圧空間６９の中心Ｃを通過することはなく、通路６６ａは、ベーン背圧空間６９の中心Ｃから偏心して形成されている。
【００６７】
吐出室２１の底部に溜められた冷凍機油Ｒは、コンプレッサ１００の摺動部等を潤滑・冷却・清浄するとともに、ベーン５８をシリンダ４０の内周面４９に向けて突出させて、その先端を内周面４９に当接させた状態に付勢するようにベーン５８に背圧を作用させるなどに用いられる。
【００６８】
圧縮機本体７０のリヤサイドブロック２０には、吐出室２１の底部に溜められ、吐出室２１に吐出された冷媒ガスＧの圧力により高圧となった冷凍機油Ｒを、ロータ５０の端面まで導く導油路２３が形成されている。
【００６９】
この導油路２３はリヤサイドブロック２０の軸受けまで延び、軸受けに導かれた冷凍機油Ｒの一部は、軸受けと回転軸５１の外周面との間の僅かな隙間を通って、リヤサイドブロック２０の端面に形成された油溜め用の溝であるサライ溝２５に供給される。
【００７０】
一方、軸受けに導かれた冷凍機油Ｒの他の一部は、軸受けと回転軸５１の外周面との間の僅かな隙間を通って、サイクロンブロック６０が取り付けられている側のベーン背圧空間６９に導かれ、このベーン背圧空間６９から連通路２４を通ってサライ溝２５に供給される。
【００７１】
なお、これらサライ溝２５に供給された冷凍機油Ｒは、回転軸５１の外周面と軸受けとの間の僅かな隙間を通過する間に、圧力損失を受けるため、吐出室２１にあるときの圧力よりも低くなっている。
【００７２】
また、シリンダ４０及びフロントサイドブロック３０にも、リヤサイドブロック２０と同様に、冷凍機油Ｒを、ロータ５０の他方の端面まで導く導油路４６，３３が形成されている。
【００７３】
この導油路３３はフロントサイドブロック３０の軸受けまで延び、導油路２３，４６，３３を介してフロントサイドブロック３０の軸受けに導かれた冷凍機油Ｒは、この軸受けと回転軸５１の外周面との間の僅かな隙間を通って、フロントサイドブロック３０の端面に形成されたサライ溝３５に供給される。
【００７４】
ここで、ロータ５０の回転に伴って各ベーン溝５９も回転するが、これらベーン溝５９の、ロータ５０の両端面でそれぞれ開口する部分が、リヤサイドブロック２０のサライ溝２５、フロントサイドブロック３０のサライ溝３５にそれぞれ対向している期間中に、サライ溝２５，３５から冷凍機油Ｒがベーン溝５９に供給され、この供給された冷凍機油Ｒがベーンを突出させるベーン背圧として作用する。
（作用）
以上のように構成された実施形態のコンプレッサ１００によれば、通常の運転状態、すなわち、ベーン５８に適正な背圧が作用して５つの圧縮室４８が形成され、予め設定されている定格出力（排気量等）が得られる運転状態のときは、サイクロンブロック６０に設けられているトリガーバルブ６６は閉じている。
【００７５】
つまり、コンプレッサ１００は、通常の運転状態においては、吐出室２１の圧力がベーン背圧空間６９の圧力よりも相当程度高いため、トリガーバルブ６６のボール弁体６６ｂに作用する閉鎖位置に向かう荷重（吐出室２１の圧力に応じた荷重）は、開放位置に向かう荷重（ベーン背圧空間６９の圧力に応じた荷重とバネ６６ｃの弾性力との和）を上回り、ボール弁体６６ｂの外周面が通路６６ａの座６６ｅに接し、通路６６ａは閉鎖され、吐出室２１の高い圧力が、通路６６ａを通ってベーン背圧空間６９に作用することがなく、吐出室２１の高い圧力がベーン背圧空間６９に作用したと仮定したときに生じうる問題、すなわちベーン５８の背圧が過度に大きくなって、ベーン５８の先端とシリンダ４０の内周面４９との接触圧力が高くなり、摩擦損失が大きくなるという問題を回避することができる。
【００７６】
一方、コンプレッサ１００が長く停止状態（非運転状態）に置かれると、冷媒ガスＧの圧力が空気調和システムの全体で均一化するように変化する。
【００７７】
この結果、吐出室２１の内圧が低下し、これによりベーン溝５９の背圧が低下し、いくつかのベーンは自重によりロータ５０のベーン溝５９内に沈み込んでしまい、圧縮室４８が形成されない状態となっている。
【００７８】
ここで、トリガーバルブ６６を備えていないコンプレッサの場合は、この状態でコンプレッサ１００が起動されると、起動直後の初期段階において、一部の圧縮室４８が形成されていないため吐出室２１の圧力が急激に高められず、したがってベーン溝５９に作用する背圧も急激には高められず、結果的に全ての圧縮室４８が形成されるまでに長い時間がかかり、通常の運転状態で安定するまでに長い時間を要することになる。
【００７９】
しかし、本実施形態のコンプレッサ１００はトリガーバルブ６６を備えていて、上述の状態では、トリガーバルブ６６のボール弁体６６ｂに作用する閉鎖位置に向かう荷重（吐出室２１の圧力に応じた荷重）は、開放位置に向かう荷重（ベーン背圧空間６９の圧力に応じた荷重とバネ６６ｃの弾性力との和）を下回り、ボール弁体６６ｂの外周面が通路６６ａの座６６ｅから離れ、通路６６ａは開放され、ベーン背圧空間６９の圧力との比較では相対的に高い圧力の吐出室２１の冷媒ガスＧが、通路６６ａを通ってベーン背圧空間６９に流れ込み、これによってベーン背圧空間６９の圧力が高められ、ベーン溝５９の圧力が高められ、ベーン５８の迅速な突出を補助する。
【００８０】
これにより、コンプレッサ１００が通常の運転状態で安定するまでに要する時間を短縮することができる。
【００８１】
なお、コンプレッサ１００が通常の運転状態で安定するまでの間に、または安定した後は吐出室２１の圧力は相当程度高められるため、トリガーバルブ６６のボール弁体６６ｂに作用する閉鎖位置に向かう荷重（吐出室２１の圧力に応じた荷重）が、開放位置に向かう荷重（ベーン背圧空間６９の圧力に応じた荷重とバネ６６ｃの弾性力との和）を上回る。
【００８２】
これにより、ボール弁体６６ｂの外周面が通路６６ａの座６６ｅに接して通路６６ａは閉鎖され、ベーン背圧空間６９に、相対的に圧力の高い吐出室２１の冷媒ガスＧが流れ込むことがない。
【００８３】
したがって、ベーン溝５９に作用するベーン背圧が通常の運転状態（ベーン５８の先端がシリンダ４０の内周面４９から離れることで圧縮室４８を形成しなくなることが発生しない状態）における圧力を大きく超えて過度に高められることがなく、ベーン背圧が過度に高められたときに生じる摩擦抵抗の増大を防止することができる。
【００８４】
また、本実施形態のコンプレッサ１００はトリガーバルブ６６がサイクロンブロック６０に設けられていることにより、圧縮機本体７０に設けるためのスペースが存在しないか足りない場合であっても、トリガーバルブ６６を設けることができる。
【００８５】
ここで、本実施形態のコンプレッサ１００は、図３に示したようにトリガーバルブ６６がサイクロンブロック６０から噴出する冷媒ガスＧや冷凍機油Ｒの動圧の影響を受けない領域（領域Ｅ１を除いた領域かつ領域Ｅ２を除いた領域）に配置されている。
【００８６】
特に、その吐出室２１に臨む側の開口６６ｆが、冷媒ガスＧが噴出するサイクロンブロック６０の開口面６４ａよりも上方の領域Ｅ１になく、かつ冷凍機油Ｒが噴出するサイクロンブロック６０の排出孔６４ｃが形成された底面６４ｂよりも下方の領域Ｅ２にもない。
【００８７】
したがって、トリガーバルブ６６のボール弁体６６ｂは、サイクロンブロック６０から噴出する冷媒ガスＧや冷凍機油Ｒの動圧の影響を受けない。
【００８８】
すなわち、トリガーバルブ６６の動作は、吐出室２１の圧力とベーン背圧空間６９の圧力とバネ６６ｃのバネ定数とに依存するが、このうち予め設定されているのはバネ６６ｃのバネ定数であり、そのバネ定数は、吐出室２１の圧力（静圧）及びベーン背圧空間６９の圧力（静圧）に基づいて設定されている。
【００８９】
しかし、仮にトリガーバルブ６６、特に吐出室２１に臨む側の開口６６ｆが、冷媒ガスＧの動圧の影響を受け得る領域Ｅ１や冷凍機油Ｒの動圧の影響を受け得る領域Ｅ２に配置されているものでは、トリガーバルブ６６のボール弁体６６ｂが受ける吐出室２１の圧力（動圧の影響を受けた圧力）が、バネ６６ｃのバネ定数を設定する際に想定されていた吐出室２１の圧力（静圧）とは異なる圧力となる。
【００９０】
つまり、トリガーバルブ６６は、想定されていた圧力とは異なる圧力で動作することになり、トリガーバルブ６６の機能が適切に発揮されないおそれがある。
【００９１】
しかし、本実施形態のコンプレッサ１００は、トリガーバルブ６６の開口６６ｆが、サイクロンブロック６０から断続的に噴出する冷媒ガスＧの動圧の影響を受けない位置で開口していて、ボール弁体６６ｂはその動圧による影響を受けず、したがって、トリガーバルブ６６は、想定されていた圧力で動作することになり、トリガーバルブ６６の機能を適切に発揮させることができる。
【００９２】
しかも、本実施形態のコンプレッサ１００は、トリガーバルブ６６の開口６６ｆが、サイクロンブロック６０から噴出する冷凍機油Ｒの動圧の影響も受けない位置で開口していて、ボール弁体６６ｂはその動圧による影響も受けず、したがって、トリガーバルブ６６は、想定されていた圧力で動作が一層確実となり、トリガーバルブ６６の機能を一層適切に発揮させることができる。
【００９３】
なお、図３に示すように、この開口６６ｆが吐出室２１に臨んでいる向きＶが、サイクロンブロック６０から噴出する冷媒ガスＧの向きや冷凍機油Ｒの向きに対して、それぞれ略直交する向きであるため、これら冷媒ガスＧの動圧による影響と冷凍機油Ｒの動圧による影響とを効果的に同時に受けにくくすることができる。
【００９４】
本実施形態のコンプレッサ１００は、トリガーバルブ６６の吐出室２１に臨んだ開口６６ｆが、サイクロンブロック６０から噴出する冷媒ガスＧの動圧の影響及び冷凍機油Ｒの動圧の影響を受けない領域で開口しているものであるが、本発明の気体圧縮機はこの形態に限定されるものではなく、例えば、トリガーバルブ６６の吐出室２１に臨んだ開口６６ｆが、サイクロンブロック６０から噴出する冷媒ガスＧの動圧の影響のみを受けない領域で開口しているものであってもよい。冷凍機油Ｒの動圧による影響は、冷媒ガスＧの動圧による影響よりも小さいため、冷凍機油Ｒの動圧による影響を排除するだけでも、トリガーバルブ６６の動作の精度を向上させることができるからである。
【００９５】
したがって、トリガーバルブ６６の開口６６ｆの吐出室２１に臨んでいる向きＶも、サイクロンブロック６０から噴出する冷媒ガスＧの向きや冷凍機油Ｒの向きに対して、それぞれ略直交する向きであるものに限定されない。
【００９６】
また、本実施形態のコンプレッサ１００は、トリガーバルブ６６の吐出室２１に臨んだ開口６６ｆを、サイクロンブロック６０から噴出する冷媒ガスＧの動圧の影響及び冷凍機油Ｒの動圧の影響を受けない領域（領域Ｅ１及び領域Ｅ２を除いた領域）に開口させることで、トリガーバルブ６６の動作がサイクロンブロック６０から噴出する冷媒ガスＧの動圧の影響及び冷凍機油Ｒの動圧の影響を受けないようにしたものであるが、本発明の気体圧縮機はこの形態に限定されるものではない。
【００９７】
すなわち、例えば図５に示すように、トリガーバルブ６６の開口６６ｆの周囲（周囲の全部でなくてもよい。）を覆って、噴出する冷媒ガスＧ及び冷凍機油Ｒを遮蔽する遮蔽板６４ｄ，６４ｄ（遮蔽部材）を設けた構成を採用することもできる。
【００９８】
このような構成によっても、トリガーバルブ６６の動作がサイクロンブロック６０から噴出する冷媒ガスＧの動圧の影響及び冷凍機油Ｒの動圧の影響を受けないようにすることができる。
【００９９】
この場合、図５に示したように、トリガーバルブ６６の吐出室２１に臨んだ開口６６ｆを、サイクロンブロック６０から噴出する冷媒ガスＧの動圧の影響及び冷凍機油Ｒの動圧の影響を受けない領域（領域Ｅ１及び領域Ｅ２を除いた領域）に開口させる必要はなく、そのような動圧の影響を受ける領域に開口６６ｆを開口させたものにあっては、それらの動圧の影響を受けないように、例えばサイクロンブロック６０に遮蔽板６４ｄ，６４ｄを設けて、その遮蔽板６４ｄ，６４ｄによって冷媒ガスＧの動圧の影響及び冷凍機油Ｒの動圧の影響を阻止すればよい。
【０１００】
なお、動圧の影響を受けないように開口６６ｆの近傍などに設ける部材としては、上述した２つの平板状の２つの遮蔽板６４ｄ，６４ｄに限定されるものではなく、他の形状や数の遮蔽部材を適用することもできる。また、サイクロンブロック６０と別体で形成したものに限定されず、鋳物として一体的に形成したものであってもよい。
【０１０１】
図５においては、この遮蔽板６４ｄ，６４ｄは、トリガーバルブ６６の吐出室２１に臨んだ開口６６ｆを、サイクロンブロック６０から噴出する冷媒ガスＧの動圧の影響及び冷凍機油Ｒの動圧の影響を受けない領域に開口させたうえで付加的に設けられたものとして記載されているため、トリガーバルブ６６の動作に対する、冷媒ガスＧの動圧の影響及び冷凍機油Ｒの動圧の影響を、一層確実に排除することができるが、これらの遮蔽板６４ｄ，６４ｄは上述したように、開口６６ｆが、サイクロンブロック６０から噴出する冷媒ガスＧの動圧の影響を受ける領域Ｅ１または冷凍機油Ｒの動圧の影響を受ける領域Ｅ２に開口されたものに設けたものであってもよい。
【０１０２】
また、この開口６６ｇは、図６（ａ）に示したように、ベーン背圧空間６９の中心Ｃよりも上方の位置で開口していて、通路６６ａはベーン背圧空間６９の中心Ｃから偏心しているため、トリガーバルブ６６が開放されて吐出室２１からこの通路６６ａを通ってベーン背圧空間６９に流れ込んだ冷媒ガスＧは、同図の矢印で示すような一方向（図６（ａ）において、中心Ｃを中心とした時計回り方向）への流れを生じさせやすい。
【０１０３】
そして、そのような一方向への流れとなった冷媒ガスＧは、図６（ｂ）に示すように、ベーン背圧空間６９に存在している冷凍機油Ｒの油面を傾けるように押圧し、冷凍機油Ｒを揺動させ、攪拌させ、冷凍機油Ｒに冷媒ガスＧが混ざる。
【０１０４】
ベーン背圧空間６９における、冷媒ガスＧが混在した冷凍機油Ｒは、連通路２４、サライ溝２５、ベーン溝５９を順次通って、ベーン５８に背圧として付与されるが、このベーン背圧空間６９からベーン溝５９に至る流通経路では、冷凍機油Ｒだけが通過するよりも冷媒ガスＧの混在した冷凍機油Ｒが通過する方が、通過速度が速くなる。
【０１０５】
つまり、冷凍機油Ｒは冷媒ガスＧに比べて粘性が高いため、ベーン背圧空間６９からベーン溝５９に至る流通経路を冷凍機油Ｒが通過する際には、その粘性抵抗により、ベーン背圧として作用するまでにタイムラグが生じやすくなる。
【０１０６】
これに対して、冷媒ガスＧは冷凍機油Ｒに比べて粘性が低いため、ベーン背圧空間６９からベーン溝５９に至る流通経路を、冷媒ガスＧが混在した冷凍機油Ｒが通過する際の粘性抵抗は、冷凍機油Ｒ単独での粘性抵抗よりも小さく、したがって、ベーン背圧として作用するまでのタイムラグが、冷凍機油Ｒ単独でのタイムラグよりも格段に小さくなる。
【０１０７】
よって、トリガーバルブ６６が開放されて吐出室２１から通路６６ａを通ってベーン背圧空間６９に流れ込んだ冷媒ガスＧによるベーン５８の突出に要する時間を短縮することができる。
【０１０８】
また、本実施形態のコンプレッサ１００は、トリガーバルブ６６の通路６６ａの、ベーン背圧空間６９に臨む側の開口６６ｇが、ベーン背圧空間６９の最上部６９ａよりも下方の部分で開口しているため、ベーン背圧空間６９の内部に、冷媒ガスＧが液化した液冷媒Ｌや冷凍機油Ｒが多く溜まって、トリガーバルブ６６の通路６６ａの開口６６ｇが、その溜められた液冷媒Ｌないし冷凍機油Ｒによって塞がれた状態となり、ベーン背圧空間６９、連通路２４、サライ溝２５及びベーン溝５９が閉じた空間となった場合であっても、液冷媒Ｌないし冷凍機油Ｒにより塞がれた開口６６ｇよりも上方には、冷媒ガスＧが残存する空間６９ｂが残される。
【０１０９】
すなわち、ベーン背圧空間６９、連通路２４、サライ溝２５及びベーン溝５９の全てが液冷媒Ｌないし冷凍機油Ｒの液体によって完全に充填されることはない。
【０１１０】
したがって、ベーン５８がベーン溝５９に強制的に押し戻されて、これらベーン背圧空間６９、連通路２４、サライ溝２５及びベーン溝５９内の液体（液冷媒Ｌないし冷凍機油Ｒ）が圧縮される状態となっても、気体である冷媒ガスＧが残存する空間６９ｂが緩衝空間となって液圧縮状態に陥るのを防止することができる。
【０１１１】
なお、本実施形態のコンプレッサ１００は、トリガーバルブ６６として、ボール弁体６６ｂとバネ６６ｃとを用いた構成のものを適用したものであるが、本発明に係る気体圧縮機は、この形態の圧力調整弁（トリガーバルブ）に限定されるものではなく、バネ６６ｃに代えて他の弾性部材を適用したものや、ボール弁体６６ｂに代えて弾性変形する板状の弁体を適用したものなど、公知の種々のものを適用することができる。
【符号の説明】
【０１１２】
６０ サイクロンブロック
６６ トリガーバルブ（圧力調整弁）
６６ａ 通路
６６ｇ 開口
６９ ベーン背圧空間
６９ａ 最上部（上端）
６９ｂ 空間
１００ コンプレッサ（気体圧縮機）
Ｒ 冷凍機油（油分）
Ｇ 冷媒ガス（気体）
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ハウジングの内部に、気体を圧縮する、圧縮室を形成するベーンを突出させるベーン背圧空間を有する圧縮機本体と、
遠心分離方式の油分離器とを備え、
前記ハウジングの内部に、前記油分離器から気体が噴出される吐出室が形成され、
前記油分離器に、前記吐出室の圧力に応じて、前記ベーン背圧空間の圧力を調整する圧力調整弁が設けられ、
前記圧力調整弁は、前記油分離器に、前記油分離器から噴出される気体の影響を受けないように設けられていることを特徴とする気体圧縮機。
【請求項２】
前記圧力調整弁は、前記油分離器から噴出される気体の影響を受けないように、前記油分離器から気体が噴出する領域と異なる領域に設けられていることを特徴とする請求項１に記載の気体圧縮機。
【請求項３】
前記圧力調整弁は、前記吐出室の圧力を検知する部分を有し、
当該吐出室の圧力を検知する部分が、前記油分離器から噴出される気体の影響を受けないように、前記油分離器から気体が噴出する領域と異なる領域に設けられていることを特徴とする請求項１又は２に記載の気体圧縮機。
【請求項４】
前記油分離器から噴出される気体の影響を受けないように、前記圧力調整弁の周囲に前記油分離器から噴出される気体を遮蔽する遮蔽部材が設けられていることを特徴とする請求項１ないし３に記載の気体圧縮機。
【請求項５】
前記油分離器から噴出される気体の影響を受けないように、前記吐出室の圧力を検知する部分の周囲に前記油分離器から噴出される気体を遮蔽する遮蔽部材が設けられていることを特徴とする請求項１ないし４に記載の気体圧縮機。
【請求項６】
前記圧力調整弁は、前記油分離器から噴出される油分の影響を受けないように設けられていることを特徴とする請求項１ないし５に記載の気体圧縮機。
【請求項７】
前記圧力調整弁は、前記油分離器から噴出される油分の影響を受けないように、前記油分離器から遠心分離された油分が噴出する領域と異なる領域に設けられていることを特徴とする請求項６に記載の気体圧縮機。
【請求項８】
前記吐出室の圧力を検知する部分が、前記油分離器から噴出される油分の影響を受けないように、前記油分離器から遠心分離された油分が噴出する領域と異なる領域に設けられていることを特徴とする請求項６又は７に記載の気体圧縮機。
【請求項９】
前記油分離器から噴出される油分の影響を受けないように、前記圧力調整弁の周囲に前記油分離器から噴出される油分を遮蔽する遮蔽部材が設けられていることを特徴とする請求項６ないし８に記載の気体圧縮機。
【請求項１０】
前記油分離器から噴出される油分の影響を受けないように、前記吐出室の圧力を検知する部分の周囲に前記油分離器から噴出される油分を遮蔽する遮蔽部材が設けられていることを特徴とする請求項６ないし９に記載の気体圧縮機。
【請求項１】
ハウジングの内部に、気体を圧縮する、圧縮室を形成するベーンを突出させるベーン背圧空間を有する圧縮機本体と、
遠心分離方式の油分離器とを備え、
前記ハウジングの内部に、前記油分離器から気体が噴出される吐出室が形成され、
前記油分離器に、前記吐出室の圧力に応じて、前記ベーン背圧空間の圧力を調整する圧力調整弁が設けられ、
前記圧力調整弁は、前記油分離器に、前記油分離器から噴出される気体の影響を受けないように設けられていることを特徴とする気体圧縮機。
【請求項２】
前記圧力調整弁は、前記油分離器から噴出される気体の影響を受けないように、前記油分離器から気体が噴出する領域と異なる領域に設けられていることを特徴とする請求項１に記載の気体圧縮機。
【請求項３】
前記圧力調整弁は、前記吐出室の圧力を検知する部分を有し、
当該吐出室の圧力を検知する部分が、前記油分離器から噴出される気体の影響を受けないように、前記油分離器から気体が噴出する領域と異なる領域に設けられていることを特徴とする請求項１又は２に記載の気体圧縮機。
【請求項４】
前記油分離器から噴出される気体の影響を受けないように、前記圧力調整弁の周囲に前記油分離器から噴出される気体を遮蔽する遮蔽部材が設けられていることを特徴とする請求項１ないし３に記載の気体圧縮機。
【請求項５】
前記油分離器から噴出される気体の影響を受けないように、前記吐出室の圧力を検知する部分の周囲に前記油分離器から噴出される気体を遮蔽する遮蔽部材が設けられていることを特徴とする請求項１ないし４に記載の気体圧縮機。
【請求項６】
前記圧力調整弁は、前記油分離器から噴出される油分の影響を受けないように設けられていることを特徴とする請求項１ないし５に記載の気体圧縮機。
【請求項７】
前記圧力調整弁は、前記油分離器から噴出される油分の影響を受けないように、前記油分離器から遠心分離された油分が噴出する領域と異なる領域に設けられていることを特徴とする請求項６に記載の気体圧縮機。
【請求項８】
前記吐出室の圧力を検知する部分が、前記油分離器から噴出される油分の影響を受けないように、前記油分離器から遠心分離された油分が噴出する領域と異なる領域に設けられていることを特徴とする請求項６又は７に記載の気体圧縮機。
【請求項９】
前記油分離器から噴出される油分の影響を受けないように、前記圧力調整弁の周囲に前記油分離器から噴出される油分を遮蔽する遮蔽部材が設けられていることを特徴とする請求項６ないし８に記載の気体圧縮機。
【請求項１０】
前記油分離器から噴出される油分の影響を受けないように、前記吐出室の圧力を検知する部分の周囲に前記油分離器から噴出される油分を遮蔽する遮蔽部材が設けられていることを特徴とする請求項６ないし９に記載の気体圧縮機。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【公開番号】特開２０１２−２４６８４６（Ｐ２０１２−２４６８４６Ａ）
【公開日】平成２４年１２月１３日（２０１２．１２．１３）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１１−１１９５５２（Ｐ２０１１−１１９５５２）
【出願日】平成２３年５月２７日（２０１１．５．２７）
【出願人】（０００００４７６５）カルソニックカンセイ株式会社 (3,404)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２４年１２月１３日（２０１２．１２．１３）
【国際特許分類】
【出願日】平成２３年５月２７日（２０１１．５．２７）
【出願人】（０００００４７６５）カルソニックカンセイ株式会社 (3,404)
【Ｆターム（参考）】
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