破砕面部材
【課題】 母材部の表面に耐磨耗性の低い部分Ａと耐磨耗性の高い部分Ｂを交互に形成した破砕面部材において、耐磨耗性の高い部分Ｂの耐磨耗性を顕著に引き上げた場合に問題となる耐磨耗性の低い部分Ａの早期磨耗を、耐磨耗性の低い部分Ａの本来機能を損なうことなく防止する。
【解決手段】 破砕面部材の母材部１０の表面に、耐磨耗性の低いリブ状部分２０を所定ピッチで設ける。隣接するリブ状部分２０，２０の間に耐磨耗性の高い材料からなる肉盛硬化金属３０を充填する。リブ状部分２０には、当該リブ状部分を厚み方向に貫通し耐磨耗性がリブ状部分の耐磨耗性より高く耐磨耗性の高い材料と同等かそれ以下である複数の磨耗抑制チップ２２を、前記リブ状部分の長手方向に所定間隔で埋設する。
【解決手段】 破砕面部材の母材部１０の表面に、耐磨耗性の低いリブ状部分２０を所定ピッチで設ける。隣接するリブ状部分２０，２０の間に耐磨耗性の高い材料からなる肉盛硬化金属３０を充填する。リブ状部分２０には、当該リブ状部分を厚み方向に貫通し耐磨耗性がリブ状部分の耐磨耗性より高く耐磨耗性の高い材料と同等かそれ以下である複数の磨耗抑制チップ２２を、前記リブ状部分の長手方向に所定間隔で埋設する。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はロール粉砕機、コーンクラッシャ、リングロールミル、竪型ローラミル、エッジランナ等の粉砕機に使用されて高面圧摩擦を受けるローラ、テーブ等の破砕面部材に関する。
【背景技術】
【０００２】
この種の破砕面部材として、本出願人は、その少なくとも表層部に耐磨耗性が異なる２種類のブロックを、破砕面上で材料が噛み込まれていく方向に交互に配列したものを先に提案した（特許文献１）。この破砕面部材をローラについて図５及び図６により説明する。
【０００３】
【特許文献１】特開昭６３−１４３９４６号公報
【０００４】
ローラの母材部１の表面に、耐磨耗性の低い部分Ａとして複数の仕切りリブ２が周方向に所定間隔で取り付けられている。仕切りリブ２は、例えばＳＳ４００からなる厚みが９ｍｍのフラットバーである。隣接する仕切りリブ２，２の間には、耐磨耗性の高い部分Ｂを形成するために、耐磨耗性金属材料３が多層肉盛溶接により充填されている。
【０００５】
ローラの母材部１の表面に、耐磨耗性の低い部分Ａと耐磨耗性の高い部分Ｂを交互に形成すると、図６（ａ）に示すように、耐磨耗性の低い部分Ａ，Ａ・・の各表面に安定的な凹みが形成され、破砕性が著しく向上する。耐磨耗性の低い部分Ａに生じる凹みの深さｄは０．５〜１５ｍｍが好適であり、耐磨耗性の低い部分Ａの幅Ｗａは、耐磨耗性の高い部分Ｂの幅Ｗｂの１／１０〜１／２が適当である。
【０００６】
この破砕面部材とは別に、本出願人は、マンガンを主な合金成分とするマンガンオーステナイト系合金をマトリックスとして、そのマトリクス中に、別途製造された高硬度炭化物粒子を、断面積比で２０〜７０％占めるよう添加して分散混合させた複合材を先に開発した（特許文献２）
【０００７】
【特許文献２】特開平９−１０８８８７号公報
【０００８】
この複合材は、高面圧下で耐磨耗性に著しく優れるので、耐磨耗性の高い部分Ｂを形成するための耐磨耗性肉盛材としても好適である。マトリックスとしては、重量％でＣ：０．２〜１．８％、Ｃｒ：２５％以下、Ｍｎ：１１〜２５％以下、Ｎｉ：１０％以下、Ｓｉ：２．５％以下、Ｎｂ：０〜１０％を含む、マンガンオーステナイト系合金が特に好ましい。
【０００９】
耐磨耗性の高い部分Ｂ，Ｂ・・をこの複合材で形成すると、耐磨耗性の高い部分Ｂの耐磨耗性が余りにも高くなるために、耐磨耗性の低い部分Ａと耐磨耗性の高い部分Ｂとの耐磨耗性の差異が圧倒的に異なり、その結果として、図６（ｂ）に示すように、耐磨耗性の低い部分Ａが早期磨耗するようになる。
【００１０】
耐磨耗性の低い部分Ａが余りに早く磨耗すると、耐磨耗性の高い部分Ｂの両側面が極端な磨耗に曝され、両側のエッジ部が欠落し損耗が進行することにより、耐磨耗性の高い部分Ｂが尖った山形になる。その結果、耐磨耗性の高い部分Ｂの見掛け上の幅が極端に小さくなり、また、耐磨耗性の低い部分Ａに生じる凹みの深さも極端に深くなる。その結果、騒音が大きくなるとか、耐磨耗性の高い部分Ｂに欠けが発生して寿命が短くなるなどの問題が発生する。
【００１１】
このような耐磨耗性の低い部分Ａの早期磨耗は、粒径が２〜３ｍｍ程度の細粒材料、例えば粘土、ケイ石等を粉砕する場合は、耐磨耗性の低い部分Ａに生じた凹みに微粉が埋まり、一定以上の磨耗進展が防止されるため、顕著化しない。しかし、セメント工場における原料ミルローラによる粘土、ケイ石の粉砕のように粒径が５０〜６０ｍｍの粗粒を粉砕する場合は、この早期磨耗が顕著化する。
【００１２】
耐磨耗性の高い部分Ｂの耐磨耗性を顕著に引き上げた場合に問題となる耐磨耗性の低い部分Ａの早期磨耗を防止するための対策として、本出願人は、耐磨耗性の低い部分Ａの上に、耐磨耗性の高い部分Ｂと同等かそれ以下の耐磨耗性をもち、耐磨耗性の低い部分Ａよりかは耐磨耗性が高い耐磨耗性金属を肉盛する方法を先に提案した（特許文献３）。
【００１３】
【特許文献３】特開２００１−３４７１７５号公報
【００１４】
この対策によると、耐磨耗性の低い部分Ａの上に肉盛された耐磨耗性金属は、耐磨耗性の高い部分Ｂとの耐磨耗性の差を小さくし、耐磨耗性の低い部分Ａの早期磨耗を防止することかできる。耐磨耗性の高い部分Ｂと同等の耐磨耗性金属を肉盛しても、その肉盛金属は溶け込みに伴う希釈により耐磨耗性の高い部分Ｂより耐磨耗性が劣り、凹みの発生を阻害することにはならない。
【００１５】
耐磨耗性の低い部分Ａの上に肉盛された耐磨耗性金属の厚みは最低でも３ｍｍは必要であり、厚いほど好ましい。この肉盛厚さが小さいと、耐磨耗性の低い部分Ａが早期に露出し、耐磨耗性金属を肉盛する意味が薄れる。この観点から、耐磨耗性の低い部分Ａの全体を耐磨耗性金属の肉盛層に置換することも推奨される。しかし、耐磨耗性金属の肉盛層を厚くすることは技術的、コスト的に難しく、性能的にも問題がある。
【００１６】
すなわち、３ｍｍ程度の肉盛層であれは１層溶接ですみ、技術的、コスト的な制約は殆どない。しかし、肉盛層が厚くなり、例えば高さ３０ｍｍの仕切りリブの全体を耐磨耗性金属の肉盛層に置換するとなると、ローラの母材部上に３０ｍｍの高さのリブ状に肉盛を行う必要がある。この肉盛では、２枚の銅板を所定間隔をあけて母材部上に立て、その間に多層肉盛溶接を行うが、層数が多くなり、施工時間が極端に長くなる上に、ローラの母材部は湾曲しているため、技術的にも難しい。加えて、耐磨耗性の低い部分Ａの全体を耐磨耗性金属で形成した場合、靱性に優れている耐磨耗性金属と言えども、母材部や仕切りリブに使用されるＳＳ４００などの構造材料に比べて延性に劣り、破砕作業途中で、耐磨耗性の高い部分と共に剥離脱落する危険性がある。
【００１７】
ちなみに、ローラの母材部及び仕切りリブとしては、全体の機械的強度を確保するためにＳＳ４００、ステンレス鋼、Ｓ３５Ｃ炭素鋼のような耐磨耗性の低い材料の使用が不可欠である。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１８】
本発明の目的は、耐磨耗性の高い部分の耐磨耗性を顕著に引き上げた場合に問題となる耐磨耗性の低い部分の早期磨耗を、耐磨耗性の低い部分の本来機能を損なうことなく防止することが可能な破砕面部材を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１９】
上記目的を達成するために、本発明の破砕面部材は、粉砕機に使用される破砕面部材であって、その破砕面部材の母材部の表面に、耐磨耗性の低いリブ状部分が所定ピッチで設けられると共に、隣接するリブ状部分の間に耐磨耗性の高い材料が充填されており、前記リブ状部分には、当該リブ状部分を厚み方向に貫通し耐磨耗性がリブ状部分の耐磨耗性より高く耐磨耗性の高い材料と同等かそれ以下である複数の磨耗抑制チップが、前記リブ状部分の長手方向に所定間隔で埋設されていることを特徴とする。
【００２０】
本発明の破砕面部材においては、耐磨耗性の低いリブ状部分がある程度磨耗すると、当該リブ状部分に埋設された複数の磨耗抑制チップが露出する。そうなると、耐磨耗性の低いリブ状部分の磨耗が抑制され、その結果として、耐磨耗性の低いリブ状部分の早期磨耗が抑制される。耐磨耗性の低いリブ状部分の材質を変更する必要がないので、その本来機能を損なう危険性がない。
【００２１】
リブ状部分を厚み方向に貫通する複数の磨耗抑制チップは、リブ状部分の両側に充填された耐磨耗性の高い材料と溶融一体化した構成が好ましい。この構成により、磨耗抑制チップの脱落が防止される。
【００２２】
磨耗抑制チップの材質としては、コバルト結合剤により焼結された炭化タングステンの超硬合金（焼結体）が好ましい。この材質は、リブ状部分の両側に充填された耐磨耗性の高い材料と溶融一体化した場合の耐割れ性に優れる。
【００２３】
耐磨耗性の高い材料としては、高クロム鋳鉄系合金、炭化物析出型合金、ニッケル基合金マトリックス又はコバルト基合金マトリックスにタングステン炭化物粒子を２０〜６５％分散混合させた複合材などを用いることができる。特に好ましい材料は、マンガンを主な合金成分とするマンガンオーステナイト系合金からなるマトリックス中に、別途製造された高硬度炭化物粒子を、断面積比で２０〜７０％占めるよう添加して分散混合させた複合材である。マトリックスとしてのマンガンオーステナイト系合金は、重量％でＣ：０．２〜１．８％、Ｃｒ：２５％以下、Ｍｎ：１１〜２５％以下、Ｎｉ：１０％以下、Ｓｉ：２．５％以下、Ｎｂ：０〜１０％を含むものが好ましい。この複合材は特に高い耐磨耗性を付与することができる。
【００２４】
これらの材料は、例えば多層肉盛溶接により、隣接するリブ状部分の間に充填することができる。
【発明の効果】
【００２５】
本発明の破砕面部材は、耐磨耗性の低いリブ状部分に、当該リブ状部分を厚み方向に貫通し耐磨耗性がリブ状部分の耐磨耗性より高く耐磨耗性の高い材料と同等かそれ以下である複数の磨耗抑制チップを、リブ状部分の長手方向に所定間隔で埋設したことにより、耐磨耗性の高い部分の耐磨耗性を顕著に引き上げた場合に問題となる耐磨耗性の低い部分の早期磨耗を、耐磨耗性の低い部分の本来機能を損なうことなく防止することができ、寿命延長に特に大きな効果を発揮する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２６】
以下に本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。図１は本発明の一実施形態を示す破砕面部材の主要部を示す斜視図、図２は図１中のＸ線矢示図、図３は図１中のＹ線矢示図、図４は同破砕面部材に使用されているリブ状部分の斜視図である。
【００２７】
本実施形態の破砕面部材は粉砕機に使用される粉砕ローラである。この粉砕ローラは、ローラ本体１０の外周面上に、耐磨耗性の低い部分Ａと耐磨耗性の高い部分Ｂとを交互に形成した構成になっている。耐磨耗性の低い部分Ａは、例えばＳＳ４００からなる厚さＴが９ｍｍ、高さＨが３０ｍｍのフラットバー２１をローラ本体１０の外周面に周方向に所定間隔で溶接してリブ状部分２０とすることにより形成されている。
【００２８】
リブ状部分２０の本体部であるフラットバー２１には、厚さ方向に貫通する複数の磨耗抑制チップ２２が長さ方向（Ｌ方向）に所定間隔で埋設されている。複数の磨耗抑制チップ２２は、ここでは炭化タングステンの焼結体、より具体的にはコバルト結合剤により焼結された炭化タングステンの超硬合金からなる棒体（ここでは丸棒）であり、その棒体を前記フラットバー２１に予め形成した貫通孔に嵌め込むことにより、フラットバー２１中に埋設されている。磨耗抑制チップ３０の両端部は、フラットバー２１の両表面から若干突出している。
【００２９】
耐磨耗性の高い部分Ｂは、隣接するフラットバー２１，２１間に前述した複合材、すなわちマンガンを主な合金成分とするマンガンオーステナイト系合金からなるマトリックス中に、別途製造された高硬度炭化物粒子を、断面積比で２０〜７０％占めるよう添加して分散混合させた複合材を、フラットバー２１，２１とほぼ同じ高さまで多層肉盛溶接することにより形成されている。この高耐磨耗性の肉盛硬化金属３０は、ローラ周方向両側のフラットバー２１，２１及び下側のローラ本体１０に溶け込むと共に、各フラットバー２１に埋設された複数の磨耗抑制チップ２２と溶融一体化している。
【００３０】
磨耗抑制チップ２２の両端部をフラットバー２１の両表面から突出させたのは、肉盛硬化金属３０との溶融一体化を促進するためであり、この肉盛硬化金属３０との溶融一体化により、フラットバー２１中の複数の磨耗抑制チップ２２は、両側の肉盛硬化金属３０，３０にも保持され、より強固に固定されることになる。磨耗抑制チップ２２の両端部の突出量は１〜３ｍｍが好ましい。この突出量が少なすぎると肉盛硬化金属３０との溶融一体化による保持効果が不足し、多すぎる場合は肉盛硬化金属３０に溶融してマトリックスに溶け込みマトリックス延性を阻害する。
【００３１】
また、磨耗抑制チップ２２に関して、その太さは丸棒の場合の直径Ｄで表して４〜１０ｍｍが好ましい。磨耗抑制チップ２２が細すぎる場合は、肉盛硬化金属３０を形成するときの溶融により消失する危険性が生じる。また所定の耐磨耗性を確保する必要上、磨耗抑制チップ２２の配設間隔Ｐがつまり、その個数が多くなることから製作コストが嵩むようになる。反対に磨耗抑制チップ２２が太すぎる場合は、肉盛硬化金属３０との溶融一体化が進まず、肉盛硬化金属３０による十分なチップ保持効果が得られない。
【００３２】
磨耗抑制チップ２２の配設間隔Ｐについては、磨耗抑制チップ２２の直径Ｄに対する比率で表して２Ｄ以上、４Ｄ以下が望ましい。配設間隔Ｐが小さすぎる場合はリブ状部分２０の磨耗が減少して当初の目的である噛み込み効果が減少する。反対にこれが大きすぎる場合はリブ状部分２０の早期磨耗を抑制する効果が減少する。またフラットバー２１の早期磨耗により、磨耗抑制チップ２２がフラットバー２１から浮き上がった状態になり、分離脱落の危険性が増大する。
【００３３】
磨耗抑制チップ２２は、ここでは１列１段に設けられているが、複数段に設けることもでき、その場合は各段で前記配設間隔Ｐを満足させることが望ましい。リブ状部分２０の高さが高い場合、磨耗抑制チップ２２を複数段に設けることは有効であり、その場合は上段におけるチップ間に下段におけるチップが位置するいわゆる千鳥状に配置するのが、磨耗抑制効果を効果的に引き出せる点から望ましい。
【００３４】
磨耗抑制チップ２２の配設位置については、リブ状部分２０の表面から磨耗抑制チップ２２の表面側端部までの距離Ｓで表して０〜５ｍｍが望ましい。この距離が大きすぎると、フラットバー２１が磨耗し磨耗抑制チップ２２が露出した段階で既にリブ状部分２０に大きな凹みが生じ、肉盛硬化金属３０が過度に露出することから、肉盛硬化金属３０のエッジ欠けやこれによる噛み込み性の低下が生じ、磨耗抑制チップ２２による早期磨耗抑制効果が低減する。この磨耗抑制チップ２２は使用開始前から一部がリブ状部分２０の表面に露出していてもよい。その場合もリブ状部分２０の長さ方向で隣接する磨耗抑制チップ２２，２２間が凹み、凹みによる噛み込み性の向上といったリブ状部分２０の本来機能は得られる。
【００３５】
磨耗抑制チップ２２の構成材料である炭化タングステンの焼結体、より具体的にはコバルト結合剤により焼結された炭化タングステンの超硬合金に関しては、コバルト含有量が高いほど肉盛硬化金属３０との融着性能は向上する反面、超硬合金自体の硬度は低下し、耐磨耗性の低下を招く。この観点から超硬合金の硬度はＨｖ８５０〜１２００の範囲内が好ましく、コバルト含有量については超硬合金の硬度を維持できる範囲内であれば融着性の観点からその含有はむしろ好ましく、最小１５重量％から最大３０重量％までの範囲内で許容される。
【００３６】
本実施形態の破砕面部材（粉砕ローラ）においては、ローラ本体１０の外周面上に、耐磨耗性の低い部分Ａと耐磨耗性の高い部分Ｂとが交互に形成されている。耐磨耗性の低い部分Ａは、フラットバー２１により形成されたリブ状部分２０であり、そのフラットバー２１には、厚さ方向に貫通する複数本の棒状の磨耗抑制チップ２２が長さ方向（Ｌ方向）に所定間隔で埋設されている。
【００３７】
この破砕面部材が粉砕に使用されると、耐磨耗性の低い部分Ａであるリブ状部分２０の表面が優先的に磨耗し、凹みができる。これにより噛み込み性などが向上し、破砕性能が上がる。リブ状部分２０の本体部は軟鋼製のフラットバー２１であり、破砕面部材の本体部であるローラ本体１０との接合性が良好である。その一方で、フラットバー２１の磨耗は急速に進む。
【００３８】
しかるに、本実施形態ではフラットバー２１の長さ方向に所定間隔で、複数本の棒状の磨耗抑制チップ２２が埋設されている。フラットバー２１の磨耗が進み、適正な凹みが形成されると、磨耗抑制チップ２２が露出し、これ以降のフラットバー２１の磨耗が抑制される。この結果、耐磨耗性の高い部分Ｂである肉盛硬化金属３０の過度の露出が阻止され、そのエッジ部の欠落等が防止されることにより、適正な形状及び深さの凹みが維持される。
【００３９】
また、磨耗抑制チップ２２の両端部が両側の肉盛硬化金属３０、３０と溶融一体化しているために、磨耗抑制チップ２２がフラットバー２１だけでなく、両側の肉盛硬化金属３０、３０によっても効果的に保持される。その結果、磨耗抑制チップ２２の脱落も効果的に防止される。
【図面の簡単な説明】
【００４０】
【図１】本発明の一実施形態を示す破砕面部材の主要部を示す斜視図である。
【図２】図１中のＸ線矢示図である。
【図３】図１中のＹ線矢示図である。
【図４】同破砕面部材に使用されているリブ状部分の斜視図である。
【図５】破砕面部材の全体形状を示す斜視図である。
【図６】同破砕面部材の磨耗状態を示す断面図である。
【符号の説明】
【００４１】
１０ ローラ本体（母材部）
２０ リブ状部分
２１ フラットバー
２２ 磨耗抑制チップ
３０ 肉盛硬化金属
Ａ 耐磨耗性の低い部分
Ｂ 耐磨耗性の高い部分
【技術分野】
【０００１】
本発明はロール粉砕機、コーンクラッシャ、リングロールミル、竪型ローラミル、エッジランナ等の粉砕機に使用されて高面圧摩擦を受けるローラ、テーブ等の破砕面部材に関する。
【背景技術】
【０００２】
この種の破砕面部材として、本出願人は、その少なくとも表層部に耐磨耗性が異なる２種類のブロックを、破砕面上で材料が噛み込まれていく方向に交互に配列したものを先に提案した（特許文献１）。この破砕面部材をローラについて図５及び図６により説明する。
【０００３】
【特許文献１】特開昭６３−１４３９４６号公報
【０００４】
ローラの母材部１の表面に、耐磨耗性の低い部分Ａとして複数の仕切りリブ２が周方向に所定間隔で取り付けられている。仕切りリブ２は、例えばＳＳ４００からなる厚みが９ｍｍのフラットバーである。隣接する仕切りリブ２，２の間には、耐磨耗性の高い部分Ｂを形成するために、耐磨耗性金属材料３が多層肉盛溶接により充填されている。
【０００５】
ローラの母材部１の表面に、耐磨耗性の低い部分Ａと耐磨耗性の高い部分Ｂを交互に形成すると、図６（ａ）に示すように、耐磨耗性の低い部分Ａ，Ａ・・の各表面に安定的な凹みが形成され、破砕性が著しく向上する。耐磨耗性の低い部分Ａに生じる凹みの深さｄは０．５〜１５ｍｍが好適であり、耐磨耗性の低い部分Ａの幅Ｗａは、耐磨耗性の高い部分Ｂの幅Ｗｂの１／１０〜１／２が適当である。
【０００６】
この破砕面部材とは別に、本出願人は、マンガンを主な合金成分とするマンガンオーステナイト系合金をマトリックスとして、そのマトリクス中に、別途製造された高硬度炭化物粒子を、断面積比で２０〜７０％占めるよう添加して分散混合させた複合材を先に開発した（特許文献２）
【０００７】
【特許文献２】特開平９−１０８８８７号公報
【０００８】
この複合材は、高面圧下で耐磨耗性に著しく優れるので、耐磨耗性の高い部分Ｂを形成するための耐磨耗性肉盛材としても好適である。マトリックスとしては、重量％でＣ：０．２〜１．８％、Ｃｒ：２５％以下、Ｍｎ：１１〜２５％以下、Ｎｉ：１０％以下、Ｓｉ：２．５％以下、Ｎｂ：０〜１０％を含む、マンガンオーステナイト系合金が特に好ましい。
【０００９】
耐磨耗性の高い部分Ｂ，Ｂ・・をこの複合材で形成すると、耐磨耗性の高い部分Ｂの耐磨耗性が余りにも高くなるために、耐磨耗性の低い部分Ａと耐磨耗性の高い部分Ｂとの耐磨耗性の差異が圧倒的に異なり、その結果として、図６（ｂ）に示すように、耐磨耗性の低い部分Ａが早期磨耗するようになる。
【００１０】
耐磨耗性の低い部分Ａが余りに早く磨耗すると、耐磨耗性の高い部分Ｂの両側面が極端な磨耗に曝され、両側のエッジ部が欠落し損耗が進行することにより、耐磨耗性の高い部分Ｂが尖った山形になる。その結果、耐磨耗性の高い部分Ｂの見掛け上の幅が極端に小さくなり、また、耐磨耗性の低い部分Ａに生じる凹みの深さも極端に深くなる。その結果、騒音が大きくなるとか、耐磨耗性の高い部分Ｂに欠けが発生して寿命が短くなるなどの問題が発生する。
【００１１】
このような耐磨耗性の低い部分Ａの早期磨耗は、粒径が２〜３ｍｍ程度の細粒材料、例えば粘土、ケイ石等を粉砕する場合は、耐磨耗性の低い部分Ａに生じた凹みに微粉が埋まり、一定以上の磨耗進展が防止されるため、顕著化しない。しかし、セメント工場における原料ミルローラによる粘土、ケイ石の粉砕のように粒径が５０〜６０ｍｍの粗粒を粉砕する場合は、この早期磨耗が顕著化する。
【００１２】
耐磨耗性の高い部分Ｂの耐磨耗性を顕著に引き上げた場合に問題となる耐磨耗性の低い部分Ａの早期磨耗を防止するための対策として、本出願人は、耐磨耗性の低い部分Ａの上に、耐磨耗性の高い部分Ｂと同等かそれ以下の耐磨耗性をもち、耐磨耗性の低い部分Ａよりかは耐磨耗性が高い耐磨耗性金属を肉盛する方法を先に提案した（特許文献３）。
【００１３】
【特許文献３】特開２００１−３４７１７５号公報
【００１４】
この対策によると、耐磨耗性の低い部分Ａの上に肉盛された耐磨耗性金属は、耐磨耗性の高い部分Ｂとの耐磨耗性の差を小さくし、耐磨耗性の低い部分Ａの早期磨耗を防止することかできる。耐磨耗性の高い部分Ｂと同等の耐磨耗性金属を肉盛しても、その肉盛金属は溶け込みに伴う希釈により耐磨耗性の高い部分Ｂより耐磨耗性が劣り、凹みの発生を阻害することにはならない。
【００１５】
耐磨耗性の低い部分Ａの上に肉盛された耐磨耗性金属の厚みは最低でも３ｍｍは必要であり、厚いほど好ましい。この肉盛厚さが小さいと、耐磨耗性の低い部分Ａが早期に露出し、耐磨耗性金属を肉盛する意味が薄れる。この観点から、耐磨耗性の低い部分Ａの全体を耐磨耗性金属の肉盛層に置換することも推奨される。しかし、耐磨耗性金属の肉盛層を厚くすることは技術的、コスト的に難しく、性能的にも問題がある。
【００１６】
すなわち、３ｍｍ程度の肉盛層であれは１層溶接ですみ、技術的、コスト的な制約は殆どない。しかし、肉盛層が厚くなり、例えば高さ３０ｍｍの仕切りリブの全体を耐磨耗性金属の肉盛層に置換するとなると、ローラの母材部上に３０ｍｍの高さのリブ状に肉盛を行う必要がある。この肉盛では、２枚の銅板を所定間隔をあけて母材部上に立て、その間に多層肉盛溶接を行うが、層数が多くなり、施工時間が極端に長くなる上に、ローラの母材部は湾曲しているため、技術的にも難しい。加えて、耐磨耗性の低い部分Ａの全体を耐磨耗性金属で形成した場合、靱性に優れている耐磨耗性金属と言えども、母材部や仕切りリブに使用されるＳＳ４００などの構造材料に比べて延性に劣り、破砕作業途中で、耐磨耗性の高い部分と共に剥離脱落する危険性がある。
【００１７】
ちなみに、ローラの母材部及び仕切りリブとしては、全体の機械的強度を確保するためにＳＳ４００、ステンレス鋼、Ｓ３５Ｃ炭素鋼のような耐磨耗性の低い材料の使用が不可欠である。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１８】
本発明の目的は、耐磨耗性の高い部分の耐磨耗性を顕著に引き上げた場合に問題となる耐磨耗性の低い部分の早期磨耗を、耐磨耗性の低い部分の本来機能を損なうことなく防止することが可能な破砕面部材を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１９】
上記目的を達成するために、本発明の破砕面部材は、粉砕機に使用される破砕面部材であって、その破砕面部材の母材部の表面に、耐磨耗性の低いリブ状部分が所定ピッチで設けられると共に、隣接するリブ状部分の間に耐磨耗性の高い材料が充填されており、前記リブ状部分には、当該リブ状部分を厚み方向に貫通し耐磨耗性がリブ状部分の耐磨耗性より高く耐磨耗性の高い材料と同等かそれ以下である複数の磨耗抑制チップが、前記リブ状部分の長手方向に所定間隔で埋設されていることを特徴とする。
【００２０】
本発明の破砕面部材においては、耐磨耗性の低いリブ状部分がある程度磨耗すると、当該リブ状部分に埋設された複数の磨耗抑制チップが露出する。そうなると、耐磨耗性の低いリブ状部分の磨耗が抑制され、その結果として、耐磨耗性の低いリブ状部分の早期磨耗が抑制される。耐磨耗性の低いリブ状部分の材質を変更する必要がないので、その本来機能を損なう危険性がない。
【００２１】
リブ状部分を厚み方向に貫通する複数の磨耗抑制チップは、リブ状部分の両側に充填された耐磨耗性の高い材料と溶融一体化した構成が好ましい。この構成により、磨耗抑制チップの脱落が防止される。
【００２２】
磨耗抑制チップの材質としては、コバルト結合剤により焼結された炭化タングステンの超硬合金（焼結体）が好ましい。この材質は、リブ状部分の両側に充填された耐磨耗性の高い材料と溶融一体化した場合の耐割れ性に優れる。
【００２３】
耐磨耗性の高い材料としては、高クロム鋳鉄系合金、炭化物析出型合金、ニッケル基合金マトリックス又はコバルト基合金マトリックスにタングステン炭化物粒子を２０〜６５％分散混合させた複合材などを用いることができる。特に好ましい材料は、マンガンを主な合金成分とするマンガンオーステナイト系合金からなるマトリックス中に、別途製造された高硬度炭化物粒子を、断面積比で２０〜７０％占めるよう添加して分散混合させた複合材である。マトリックスとしてのマンガンオーステナイト系合金は、重量％でＣ：０．２〜１．８％、Ｃｒ：２５％以下、Ｍｎ：１１〜２５％以下、Ｎｉ：１０％以下、Ｓｉ：２．５％以下、Ｎｂ：０〜１０％を含むものが好ましい。この複合材は特に高い耐磨耗性を付与することができる。
【００２４】
これらの材料は、例えば多層肉盛溶接により、隣接するリブ状部分の間に充填することができる。
【発明の効果】
【００２５】
本発明の破砕面部材は、耐磨耗性の低いリブ状部分に、当該リブ状部分を厚み方向に貫通し耐磨耗性がリブ状部分の耐磨耗性より高く耐磨耗性の高い材料と同等かそれ以下である複数の磨耗抑制チップを、リブ状部分の長手方向に所定間隔で埋設したことにより、耐磨耗性の高い部分の耐磨耗性を顕著に引き上げた場合に問題となる耐磨耗性の低い部分の早期磨耗を、耐磨耗性の低い部分の本来機能を損なうことなく防止することができ、寿命延長に特に大きな効果を発揮する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２６】
以下に本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。図１は本発明の一実施形態を示す破砕面部材の主要部を示す斜視図、図２は図１中のＸ線矢示図、図３は図１中のＹ線矢示図、図４は同破砕面部材に使用されているリブ状部分の斜視図である。
【００２７】
本実施形態の破砕面部材は粉砕機に使用される粉砕ローラである。この粉砕ローラは、ローラ本体１０の外周面上に、耐磨耗性の低い部分Ａと耐磨耗性の高い部分Ｂとを交互に形成した構成になっている。耐磨耗性の低い部分Ａは、例えばＳＳ４００からなる厚さＴが９ｍｍ、高さＨが３０ｍｍのフラットバー２１をローラ本体１０の外周面に周方向に所定間隔で溶接してリブ状部分２０とすることにより形成されている。
【００２８】
リブ状部分２０の本体部であるフラットバー２１には、厚さ方向に貫通する複数の磨耗抑制チップ２２が長さ方向（Ｌ方向）に所定間隔で埋設されている。複数の磨耗抑制チップ２２は、ここでは炭化タングステンの焼結体、より具体的にはコバルト結合剤により焼結された炭化タングステンの超硬合金からなる棒体（ここでは丸棒）であり、その棒体を前記フラットバー２１に予め形成した貫通孔に嵌め込むことにより、フラットバー２１中に埋設されている。磨耗抑制チップ３０の両端部は、フラットバー２１の両表面から若干突出している。
【００２９】
耐磨耗性の高い部分Ｂは、隣接するフラットバー２１，２１間に前述した複合材、すなわちマンガンを主な合金成分とするマンガンオーステナイト系合金からなるマトリックス中に、別途製造された高硬度炭化物粒子を、断面積比で２０〜７０％占めるよう添加して分散混合させた複合材を、フラットバー２１，２１とほぼ同じ高さまで多層肉盛溶接することにより形成されている。この高耐磨耗性の肉盛硬化金属３０は、ローラ周方向両側のフラットバー２１，２１及び下側のローラ本体１０に溶け込むと共に、各フラットバー２１に埋設された複数の磨耗抑制チップ２２と溶融一体化している。
【００３０】
磨耗抑制チップ２２の両端部をフラットバー２１の両表面から突出させたのは、肉盛硬化金属３０との溶融一体化を促進するためであり、この肉盛硬化金属３０との溶融一体化により、フラットバー２１中の複数の磨耗抑制チップ２２は、両側の肉盛硬化金属３０，３０にも保持され、より強固に固定されることになる。磨耗抑制チップ２２の両端部の突出量は１〜３ｍｍが好ましい。この突出量が少なすぎると肉盛硬化金属３０との溶融一体化による保持効果が不足し、多すぎる場合は肉盛硬化金属３０に溶融してマトリックスに溶け込みマトリックス延性を阻害する。
【００３１】
また、磨耗抑制チップ２２に関して、その太さは丸棒の場合の直径Ｄで表して４〜１０ｍｍが好ましい。磨耗抑制チップ２２が細すぎる場合は、肉盛硬化金属３０を形成するときの溶融により消失する危険性が生じる。また所定の耐磨耗性を確保する必要上、磨耗抑制チップ２２の配設間隔Ｐがつまり、その個数が多くなることから製作コストが嵩むようになる。反対に磨耗抑制チップ２２が太すぎる場合は、肉盛硬化金属３０との溶融一体化が進まず、肉盛硬化金属３０による十分なチップ保持効果が得られない。
【００３２】
磨耗抑制チップ２２の配設間隔Ｐについては、磨耗抑制チップ２２の直径Ｄに対する比率で表して２Ｄ以上、４Ｄ以下が望ましい。配設間隔Ｐが小さすぎる場合はリブ状部分２０の磨耗が減少して当初の目的である噛み込み効果が減少する。反対にこれが大きすぎる場合はリブ状部分２０の早期磨耗を抑制する効果が減少する。またフラットバー２１の早期磨耗により、磨耗抑制チップ２２がフラットバー２１から浮き上がった状態になり、分離脱落の危険性が増大する。
【００３３】
磨耗抑制チップ２２は、ここでは１列１段に設けられているが、複数段に設けることもでき、その場合は各段で前記配設間隔Ｐを満足させることが望ましい。リブ状部分２０の高さが高い場合、磨耗抑制チップ２２を複数段に設けることは有効であり、その場合は上段におけるチップ間に下段におけるチップが位置するいわゆる千鳥状に配置するのが、磨耗抑制効果を効果的に引き出せる点から望ましい。
【００３４】
磨耗抑制チップ２２の配設位置については、リブ状部分２０の表面から磨耗抑制チップ２２の表面側端部までの距離Ｓで表して０〜５ｍｍが望ましい。この距離が大きすぎると、フラットバー２１が磨耗し磨耗抑制チップ２２が露出した段階で既にリブ状部分２０に大きな凹みが生じ、肉盛硬化金属３０が過度に露出することから、肉盛硬化金属３０のエッジ欠けやこれによる噛み込み性の低下が生じ、磨耗抑制チップ２２による早期磨耗抑制効果が低減する。この磨耗抑制チップ２２は使用開始前から一部がリブ状部分２０の表面に露出していてもよい。その場合もリブ状部分２０の長さ方向で隣接する磨耗抑制チップ２２，２２間が凹み、凹みによる噛み込み性の向上といったリブ状部分２０の本来機能は得られる。
【００３５】
磨耗抑制チップ２２の構成材料である炭化タングステンの焼結体、より具体的にはコバルト結合剤により焼結された炭化タングステンの超硬合金に関しては、コバルト含有量が高いほど肉盛硬化金属３０との融着性能は向上する反面、超硬合金自体の硬度は低下し、耐磨耗性の低下を招く。この観点から超硬合金の硬度はＨｖ８５０〜１２００の範囲内が好ましく、コバルト含有量については超硬合金の硬度を維持できる範囲内であれば融着性の観点からその含有はむしろ好ましく、最小１５重量％から最大３０重量％までの範囲内で許容される。
【００３６】
本実施形態の破砕面部材（粉砕ローラ）においては、ローラ本体１０の外周面上に、耐磨耗性の低い部分Ａと耐磨耗性の高い部分Ｂとが交互に形成されている。耐磨耗性の低い部分Ａは、フラットバー２１により形成されたリブ状部分２０であり、そのフラットバー２１には、厚さ方向に貫通する複数本の棒状の磨耗抑制チップ２２が長さ方向（Ｌ方向）に所定間隔で埋設されている。
【００３７】
この破砕面部材が粉砕に使用されると、耐磨耗性の低い部分Ａであるリブ状部分２０の表面が優先的に磨耗し、凹みができる。これにより噛み込み性などが向上し、破砕性能が上がる。リブ状部分２０の本体部は軟鋼製のフラットバー２１であり、破砕面部材の本体部であるローラ本体１０との接合性が良好である。その一方で、フラットバー２１の磨耗は急速に進む。
【００３８】
しかるに、本実施形態ではフラットバー２１の長さ方向に所定間隔で、複数本の棒状の磨耗抑制チップ２２が埋設されている。フラットバー２１の磨耗が進み、適正な凹みが形成されると、磨耗抑制チップ２２が露出し、これ以降のフラットバー２１の磨耗が抑制される。この結果、耐磨耗性の高い部分Ｂである肉盛硬化金属３０の過度の露出が阻止され、そのエッジ部の欠落等が防止されることにより、適正な形状及び深さの凹みが維持される。
【００３９】
また、磨耗抑制チップ２２の両端部が両側の肉盛硬化金属３０、３０と溶融一体化しているために、磨耗抑制チップ２２がフラットバー２１だけでなく、両側の肉盛硬化金属３０、３０によっても効果的に保持される。その結果、磨耗抑制チップ２２の脱落も効果的に防止される。
【図面の簡単な説明】
【００４０】
【図１】本発明の一実施形態を示す破砕面部材の主要部を示す斜視図である。
【図２】図１中のＸ線矢示図である。
【図３】図１中のＹ線矢示図である。
【図４】同破砕面部材に使用されているリブ状部分の斜視図である。
【図５】破砕面部材の全体形状を示す斜視図である。
【図６】同破砕面部材の磨耗状態を示す断面図である。
【符号の説明】
【００４１】
１０ ローラ本体（母材部）
２０ リブ状部分
２１ フラットバー
２２ 磨耗抑制チップ
３０ 肉盛硬化金属
Ａ 耐磨耗性の低い部分
Ｂ 耐磨耗性の高い部分
【特許請求の範囲】
【請求項１】
粉砕機に使用される破砕面部材であって、その破砕面部材の母材部の表面に、耐磨耗性の低いリブ状部分が所定ピッチで設けられると共に、隣接するリブ状部分の間に耐磨耗性の高い材料が充填されており、前記リブ状部分には、当該リブ状部分を厚み方向に貫通し耐磨耗性がリブ状部分の耐磨耗性より高く耐磨耗性の高い材料と同等かそれ以下である複数の磨耗抑制チップが、前記リブ状部分の長手方向に所定間隔で埋設されていることを特徴とする破砕面部材。
【請求項２】
リブ状部分を厚み方向に貫通する複数の磨耗抑制チップは、リブ状部分の両側に充填された耐磨耗性の高い材料と溶融一体化している請求項１に記載の破砕面部材。
【請求項３】
前記磨耗抑制チップは、コバルト結合剤により焼結された炭化タングステンの超硬合金である請求項１に記載の破砕面部材。
【請求項４】
耐磨耗性の高い材料は、マンガンを主な合金成分とするマンガンオーステナイト系合金からなるマトリクス中に、別途製造された高硬度炭化物粒子を、断面積比で２０〜７０％占めるよう添加して分散混合させた複合材である請求項１に記載の耐磨耗性部材。
【請求項１】
粉砕機に使用される破砕面部材であって、その破砕面部材の母材部の表面に、耐磨耗性の低いリブ状部分が所定ピッチで設けられると共に、隣接するリブ状部分の間に耐磨耗性の高い材料が充填されており、前記リブ状部分には、当該リブ状部分を厚み方向に貫通し耐磨耗性がリブ状部分の耐磨耗性より高く耐磨耗性の高い材料と同等かそれ以下である複数の磨耗抑制チップが、前記リブ状部分の長手方向に所定間隔で埋設されていることを特徴とする破砕面部材。
【請求項２】
リブ状部分を厚み方向に貫通する複数の磨耗抑制チップは、リブ状部分の両側に充填された耐磨耗性の高い材料と溶融一体化している請求項１に記載の破砕面部材。
【請求項３】
前記磨耗抑制チップは、コバルト結合剤により焼結された炭化タングステンの超硬合金である請求項１に記載の破砕面部材。
【請求項４】
耐磨耗性の高い材料は、マンガンを主な合金成分とするマンガンオーステナイト系合金からなるマトリクス中に、別途製造された高硬度炭化物粒子を、断面積比で２０〜７０％占めるよう添加して分散混合させた複合材である請求項１に記載の耐磨耗性部材。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【公開番号】特開２００６−２８１１７９（Ｐ２００６−２８１１７９Ａ）
【公開日】平成１８年１０月１９日（２００６．１０．１９）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００５−１０８７０２（Ｐ２００５−１０８７０２）
【出願日】平成１７年４月５日（２００５．４．５）
【出願人】（５９２１９８５１８）アイエヌジ商事株式会社 (12)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成１８年１０月１９日（２００６．１０．１９）
【国際特許分類】
【出願日】平成１７年４月５日（２００５．４．５）
【出願人】（５９２１９８５１８）アイエヌジ商事株式会社 (12)
【Ｆターム（参考）】
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