超電導部材冷却装置
【課題】高温超電導部材を過冷却温度の液体窒素により冷却する装置において、過冷却液体窒素を得るために冷凍機の冷却ヘッドを液体窒素中に直接浸漬させるにあたって、冷凍機のシリンダ部から液体窒素への熱侵入を可及的に防止して、冷却装置の冷却効率の低下を防止し、かつ液体窒素の液面レベルの変動を防止する。
【解決手段】冷凍機のシリンダ部の外周面に断熱部を設ける。その断熱部を真空断熱構造とするか、または断熱材によってシリンダ部分を取囲んだ構成とする。さらに、冷凍機のシリンダ部外周面の断熱部を、冷却ヘッドの外周面の上下方向中間位置まで延長させる。
【解決手段】冷凍機のシリンダ部の外周面に断熱部を設ける。その断熱部を真空断熱構造とするか、または断熱材によってシリンダ部分を取囲んだ構成とする。さらに、冷凍機のシリンダ部外周面の断熱部を、冷却ヘッドの外周面の上下方向中間位置まで延長させる。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、超電導トランスや超電導マグネット、そのほか各種の超電導コイル、あるいは超電導ケーブルなどの超電導部材、特に高温超電導部材を、液体窒素によって低温に冷却・保持するための超電導部材冷却装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
超電導コイルなどの超電導部材、特に高温超電導を利用した超電導部材を冷却するにあたっては、冷却媒体として比較的安価な液体窒素（ＬＮ２）を使用することが多い。この場合一般には大気圧の飽和液体窒素、すなわち約７７Ｋの液体窒素が用いられている。すなわち、真空断熱されたクライオスタットと称される大気に実質的に開放された冷却容器に超電導部材を収容しておき、その冷却容器内に約７７Ｋの大気圧飽和液体窒素を注入してその液体窒素中に超電導部材を浸漬させ、冷却・保持するのが通常である。
【０００３】
ところで高温超電導部材においては、若干でも温度が下がれば、超電導特性が大幅に向上することが知られている。例えば臨界電流は、７７Ｋから７０Ｋに下がっただけでも数倍に大きくなることが知られている。
【０００４】
そこで大気圧の液体窒素を減圧して例えば６５Ｋ程度に温度降下させた液体窒素中に超電導部材を浸漬させて、超電導部材を７７Ｋよりも低い温度まで冷却することが考えられる。その場合、液体窒素中に超電導部材を浸漬させるための容器では、液体窒素の減圧状態を維持させる必要がある。一方、一般に使用されているクライオスタットでは、実質的に大気に開放させた状態での使用を前提としているため、この種の汎用クライオスタットを減圧した液体窒素に適用しようとすれば、蓋部や電流導入端子等の箇所における封止の点で不充分となり、外部から水分を含む大気圧の空気が内部に吸い込まれて、電流導入端子のガス抜穴での水分凍結による閉塞や超電導部材表面への氷の付着が生じたりし、実用上運転が不可能となるおそれがある。そのため前述の目的のためには、新たに特殊な容器を設計、製作しなければならず、その場合コストの大幅な上昇を招く問題があり、そのため実用化はためらわれていたのが実情である。
【０００５】
また一方、大気圧の飽和液体窒素中に超電導部材を浸漬させて超電導部材を作動させた場合、超電導部材の発熱によって飽和液体窒素が直ちに気化してガス気泡が発生するため、そのガス気泡によって電気絶縁性が低下したり、冷却効率が低下したりしてしまう問題があるが、前述のように減圧によって例えば６５Ｋ程度に温度降下された液体窒素中に超電導部材を浸漬させた場合も、減圧下では超電導部材の発熱によって前記同様に直ちに液体窒素が気化して気泡が発生するから、気泡発生に対する根本的な解決策とはならない。したがってこのことも減圧された液体窒素の使用がためらわれていた一因である。
【０００６】
そこで本発明者等は、既に特開平１０−５４６３７号において、液体窒素によって高温超電導部材を冷却するにあたって、特殊な真空封止などを行なわずに、大気開放の極く一般的な汎用クライオスタットを超電導部材冷却容器として用いながらも、より低温に高温超電導部材を冷却して超電導性能を向上させ得るようにするとともに、高温超電導部材作動時における高温超電導部材の発熱による液体窒素からのガス気泡の発生を抑制するようにした超電導部材冷却装置を提案している。
【０００７】
上記提案の超電導部材冷却装置は、基本的には、超電導部材を収容してその超電導部材を冷却するための冷却容器を実質的に大気圧に開放した構成とし、かつ大気圧で過冷却状態とした例えば６７Ｋ程度の液体窒素を前記冷却容器内に配置して、その大気圧で過冷却状態の液体窒素によって超電導部材を冷却するようにしている。そしてまた上記提案の超電導部材冷却装置において、超電導部材に対する冷却媒体として機能させる大気圧で過冷却状態の液体窒素は、次のようにして得ている。すなわち、前述の冷却容器とは別に減圧用容器を設けて、その減圧用容器内に熱交換器を配設しておき、減圧用容器内に熱交換用液体窒素（例えば約７７Ｋの大気圧の飽和液体窒素）を供給するとともに、その減圧用容器内の圧力を真空ポンプによって減圧して、減圧用容器内の液体窒素を大気圧から減圧させることによりその温度を例えば６５Ｋの低温に降下させる。一方、前記熱交換用液体窒素とは別に、大気圧の冷却用液体窒素（例えば約７７Ｋの飽和液体窒素）を前記熱交換器に導き、その熱交換器において減圧用容器内の６５Ｋの減圧された熱交換用液体窒素と熱交換させて、例えば６７Ｋ程度まで大気圧のまま冷却させ、大気圧で過冷却状態とする。そしてこの大気圧で過冷却状態の例えば６７Ｋの冷却用液体窒素を前述の冷却容器に導いて、超電導部材を６７Ｋに近い温度（例えば７０Ｋ）の低温に冷却することとしている。
【０００８】
このような特開平１０−５４６３７号の提案の超電導部材冷却装置においては、通常の７７Ｋ程度の大気圧の飽和液体窒素を冷却媒体として用いた場合よりも超電導部材を確実に低温に冷却することができ、そのため超電導部材の性能を向上させることができ、しかもこの場合、冷却容器内の過冷却状態の冷却用液体窒素の液面上の空間が、冷却用液体窒素から蒸発した大気圧の窒素ガスで満たされているため、外部から水分を含む大気圧の空気が内部に吸い込まれるおそれは少なく、そのため冷却容器の蓋部や電流導入端子等の封止も特に厳密さが要求されず、さらには超電導部材を浸漬させた冷却用液体窒素が前述のように過冷却状態であるため、超電導部材の作動時において超電導部材が発熱しても、その発熱部位周辺で液体窒素が気化温度に達するには温度的余裕があり、そのため直ちにはガス気泡が発生せず、したがってガス気泡によって絶縁性が低下したり冷却効率が低下したりするおそれも少ないなどの利点がある。
【０００９】
しかしながら上記提案の超電導部材冷却装置については、未だ次のような問題があった。
【００１０】
すなわち、上記提案の超電導部材冷却装置においては、冷却用の液体窒素とは別に熱交換用液体窒素を減圧用容器内に供給し、真空ポンプによりその減圧用容器内を減圧して熱交換用液体窒素を温度降下させ、その温度降下した熱交換用液体窒素と冷却用液体窒素とを熱交換させることにより大気圧で過冷却状態の冷却用液体窒素を得るようにしているが、この場合減圧用容器内の熱交換用液体窒素は減圧によって徐々に蒸発気化し、かつその気化ガスがポンプにより排気されて行くから、減圧用容器内の液体窒素液面は急激に低下して行き、遂には減圧用容器内の熱交換器が露出してしまうことになる。このように熱交換器が液面から露出してしまえば、充分な熱交換能率が得られなくなって、冷却用液体窒素を充分な過冷却状態となるように冷却することが困難となるから、実際上は熱交換器が液面から露出する以前に、改めて減圧用容器内に液体窒素を補給しなければならず、またこの液体窒素補給時には運転を一旦停止させなければならない。
【００１１】
このように前記提案の超電導部材冷却装置では、減圧用容器内の液体窒素補給のために運転を停止する必要があるところから、長時間連続して運転することができないという問題があり、また液体窒素補給およびそのための運転停止−運転再開のための手間も煩雑となるという問題がある。もちろん短時間の運転の場合は特に問題とはならないが、超電導部材の実用化へ向けた実験・研究、測定等においては、長時間連続して運転することが求められることが多く、したがって減圧用容器への熱交換用液体窒素補給が前記提案の装置の普及に対する大きなネックとなっていたのが実情である。
【００１２】
そこで本発明者等は、前記提案に倣い、大気圧もしくは大気圧よりも高い圧力下で過冷却状態とした液体窒素を超電導部材に対する冷却用媒体として用いながらも、液体窒素を冷凍機によって大気圧下での過冷却となる温度まで冷却し、得られた過冷却状態の低温の液体窒素を、そのまま直接超電導部材を冷却するための冷却媒体として用いることとし、これにより前記提案の場合のような減圧用容器や熱交換器を用いないようにし、それに伴なって減圧用容器内への熱交換用液体窒素の補給のための運転停止を回避し得るようにして、長時間の連続運転を可能とした超電導部材冷却装置を、特許第２８５９２５０号において提案している。
【００１３】
上記特許による超電導部材冷却装置は、基本的には、超電導部材を収容してその超電導部材を冷却するための大気に実質的に開放された冷却容器と、前記冷却容器へ供給すべき液体窒素を収容するための大気圧に実質的に開放された供給側容器と、前記供給側容器へ液体窒素を供給するための液体窒素供給手段と、前記供給側容器内の液体窒素を、大気圧下での過冷却温度まで冷却するための冷凍機と、前記供給側容器内において大気圧下での過冷却温度まで冷却された液体窒素を前記冷却容器に移送するための移送手段とを有してなり、供給側容器および冷却容器の液面上の空間を大気圧とするかまたは大気圧よりも高い圧力とし、かつ前記移送手段によって前記冷却容器内に供給された過冷却状態の液体窒素中に前記超電導部材を浸漬させるようにしたことを特徴とするものであり、その具体例を図４に示す。
【００１４】
図４において、冷却対象となる超電導部材１は冷却容器３の底部に配置されている。この冷却容器３は、大気に実質的に開放された一般的な汎用のクライオスタットからなるものであって、その外周壁部および底壁部が真空断熱構造５とされ、また上端には開閉可能な蓋部７が設けられている。この蓋部７は、容器本体に対して真空封止されたものではなく、またこの蓋部７には汎用のクライオスタットと同様な電流導入端子等が設けられており、このような蓋部７と容器本体部分との間の隙間や電流導入端子等を通じて冷却容器３の内部は実質的に大気開放された状態となっている。なお蓋部７には安全弁１９が設けられているが、この安全弁１９は、内部圧力が外部の大気圧に対して例えば＋０．１ｋｇｆ／ｃｍ2を越えた場合に開放されて、内部圧力を大気圧〜大気圧＋０．１ｋｇｆ／ｃｍ2の範囲内、すなわち大気圧もしくは大気圧より若干高い圧力に保持するように機能する。そして超電導部材１は蓋部７から支持部材９Ａ，９Ｂによって吊下げた状態となっている。冷却容器３内の底部には、後述するようにトランスファチューブ４５を介して大気圧での過冷却状態の液体窒素（冷却用液体窒素）１１が供給されて、超電導部材１がその液体窒素１１に浸漬される。またその冷却容器３内における液体窒素１１の液面１１Ａよりもわずかに下方の位置には、水平横断面の外形形状が冷却容器３の水平横断面内周形状と実質的に相似の形状をなしかつ上下方向に所定の厚みを有する断熱部材１３が配設されている。この断熱部材１３は、要は全体として上下方向への熱伝導が液体窒素よりも格段に少ないものとなっていれば良いが、通常はＦＲＰなど熱伝導率の小さい材料によって形成するか、あるいは中空構造としてその中空部分を真空断熱構造としたりすれば良い。なおこの断熱部材１３は、前述の支持部材９Ａ，９Ｂによって蓋部７から吊下げられており、またその断熱部材１３の周囲が冷却容器３の内周壁面に対して若干の隙間１４を保つように作られている。一方冷却容器３における冷却用液体窒素１１の液面１１Ａの上方に残された空間（蓋部７と液面１１Ａとの間の空間）１５には、外部の第１の窒素ガス供給源１６から窒素ガス供給管１８を経て大気圧の窒素ガスが供給される。また冷却容器３内における断熱部材１３の下面側の位置には、後述する還流管１７の基端側開口端が開口している。
【００１５】
さらに前述のように大気に実質的に開放された冷却容器３とは別に、供給側容器２１が配設されている。
【００１６】
供給側容器２１は、前述の冷却容器３と同様に大気に実質的に開放されたものであって、その外周壁部および底壁部が真空断熱構造２３とされ、また上端には開閉可能な蓋部２５が設けられている。この蓋部２５は容器本体に対して真空封止されたものではなく、このような蓋部２５と容器本体部分との間の隙間などを通じて供給側容器２１の内部は実質的に大気に開放された状態となっている。この供給側容器２１には、外部の液体窒素供給源２７から、制御弁２９および供給管３１を介して液体窒素３３が供給されるようになっている。そして供給側容器２１内における液体窒素３３の液面３３Ａよりもわずかに下方の位置には、水平横断面の外形形状が供給側容器２１の水平横断面形状と実質的に相似の形状をなしかつ上下方向に所定の厚みを有する断熱部材３５が、蓋部２５から支持部材３７Ａ，３７Ｂによって吊下げられた状態で配設されている。この断熱部材３５も、前記冷却容器３内の断熱部材１３と同様に全体として上下方向への熱伝達が液体窒素よりも格段に少ないものとなっていれば良く、例えばＦＲＰなどの熱伝導率の小さい材料によって作られるか、あるいは中空な真空断熱構造とすれば良い。またこの断熱部材３５の周囲が供給側容器２１の内周壁面に対して若干の隙間３９を保持していることも、冷却容器３内の断熱部材１３と同様である。
【００１７】
さらに供給側容器２１には、その供給側容器２１内の液体窒素３３を、大気圧下での飽和液体窒素の温度よりも低い過冷却温度（約７７Ｋよりも低い温度、例えば６５〜７０Ｋ）に冷却するための冷凍機４１が配設されている。この冷凍機４１は、冷凍媒体ガス（通常はヘリウムガス）を圧縮するための圧縮部（コンプレッサ）４１Ａと、圧縮された高圧の冷凍媒体ガスを膨張させて低温を得るとともにその低温を冷却対象（液体窒素）と熱交換するための冷却ヘッド４１Ｂと、圧縮部４１Ａからの高圧の媒体ガスと冷却ヘッド４１Ｂから戻る膨張された低圧の媒体ガスの流れを切替えるためのモーターバルブ等の切替部４１Ｃと、その切替部４１Ｃと冷却ヘッド４１Ｂとの間で冷凍媒体ガスを往復させる通路を内部に形成したシリンダ部４１Ｄとからなるものであり、その切替部４１Ｃが供給側容器２１の蓋部２５上に配置され、シリンダ部４１Ｄが切替部４１Ｃから蓋部２５を下方へ貫通して供給側容器２１内の液体窒素の液面３３Ａ上の空間４７を通り、その下端が液体窒素中に浸漬され、その部分すなわち液体窒素中に浸漬された部分に冷却ヘッド４１Ｂが設けられている。ここで、シリンダ部４１Ｄは一般にステンレス鋼により作られている。また冷却ヘッド４１Ｂは、その外面に銅等の良伝熱材料からなる伝熱ブロックを設けた構成とされている。なお圧縮部４１Ａは通常は供給側容器２１から離れた位置に配置され、その圧縮部４１Ａと切替部４１Ｃとの間が、高圧ガス管路４１Ｅ、低圧ガス管路４１Ｆによって結ばれている。
【００１８】
また供給側容器２１内には、蓋部２５から吊下げられた状態で送液ポンプ４３が配設されている。この送液ポンプ４３は、その取入口（汲出口）が供給側容器２１における断熱部材３５よりも下方（通常は供給側容器２１の底部近く）に位置するように配設されている。そしてこの送液ポンプ４３の出口側はトランスファーチューブ４５に接続されており、このトランスファーチューブ４５は前述のように冷却容器３内に導かれている。さらに前記冷却容器３からの還流管１７が供給側容器２１内へ導かれており、その還流管１７の先端側開口端が供給側容器の底部（前記冷凍機４１の冷却ヘッド４１Ｂよりも下方の位置）において開口している。
【００１９】
また供給側容器２１における液体窒素３３の液面３３Ａの上方に残された空間（蓋部２５と液面３３Ａとの間の空間）４７には、外部の第２の窒素ガス供給源４９から窒素ガス供給管５１を経て大気圧もしくは大気圧以上の圧力の窒素ガスが供給されるようになっている。
【００２０】
ここで、液体窒素供給源２７、制御弁２９、および供給管３１は、供給側容器２１に液体窒素を供給するための液体窒素供給手段６３を構成している。さらに送液ポンプ４３およびトランスファチユーブ４５は、供給側容器２１内において大気圧で過冷却状態に冷却された液体窒素を冷却容器３に移送するための移送手段６５を構成している。一方第１の窒素ガス供給源１６、窒素ガス供給管１８は、冷却容器３における液面上の空間１５に大気圧もしくは大気圧以上の圧力の窒素ガスを供給するための第１の窒素ガス供給手段６７を構成しており、また第２の窒素ガス供給源４９、窒素ガス供給管５１は、供給側容器２１における液面上の空間４７に大気圧もしくは大気圧以上の圧力の窒素ガスを供給するための第２の窒素ガス供給手段６９を構成している。
【００２１】
以上のような図４に示される実施例の超電導部材冷却装置の全体的な機能について以下に説明する。
【００２２】
液体窒素供給手段６３の液体窒素供給源２７から供給側容器２１に供給される液体窒素は、７７Ｋ程度のものであるが、その液体窒素は供給側容器２１内において、冷凍機４１の冷却ヘッド４１Ｂによって大気圧もしくは大気圧以上の圧力のもとで冷却されて、大気圧下での飽和液体窒素温度（７７Ｋ程度）よりも低い温度、例えば６５〜７０Ｋ程度まで温度降下される。そしてその６５〜７０Ｋ程度に過冷却された大気圧もしくは大気圧より高い圧力の液体窒素３３は、送液ポンプ４３によって供給側容器２１の底部付近から汲み上げられ、トランスファチューブ４５を介して、大気に実質的に開放された冷却容器３内に導かれる。冷却容器３内に導かれた過冷却状態の液体窒素を図４では符号１１で示しており、これが冷却用液体窒素に相当する。
【００２３】
冷却容器３内においては、前述のような例えば６５〜７０Ｋの過冷却状態の液体窒素１１によって超電導部材１が例えば６７〜７２Ｋ程度に冷却・保持される。また冷却容器３内において超電導部材１からの熱などによって例えば７０Ｋ程度以上に温度上昇した液体窒素は、還流管１７を介して供給側容器２１へ戻る。このようにして供給側容器２１へ還流された流体窒素は、冷凍機４１の冷却ヘッド４１Ｂにより再び６５〜７０Ｋ程度まで大気圧もしくは大気圧以上の圧力のもとで冷却され、前述のように送液ポンプ４３によって冷却容器３に再び送られることになる。
【００２４】
ここで、冷却容器３内における冷却用液体窒素１１の液面１１Ａの上方の空間１５には窒素ガス供給管１８を介して大気圧もしくは大気圧以上の圧力の窒素ガスが導入される。したがって冷却容器３の液面上の空間１５は大気圧もしくは大気圧以上の圧力の窒素ガスで満たされることになる。そのため冷却容器３内の圧力が確実に大気圧もしくは大気圧以上の圧力に維持され、蓋部７の封止部分や電流導入端子部分などを介して外部から空気が引き込まれて侵入することが確実に防止される。
【００２５】
また冷却容器３内における冷却用液体窒素１１の液面下には断熱部材１３が配設されているから、冷却用液体窒素１１の液面（気液界面であるため約７７Ｋ）とその断熱部材１３よりも下側、特に超電導部材１が位置している冷却容器底部との間で確実に熱勾配を与えることができる。またその断熱部材１３の存在によって液面１１Ａ付近に底部側との間での対流撹拌が阻止される。そしてこれらの結果、超電導部材１が位置する底部の冷却用液体窒素１１を、確実に６５Ｋ程度の低温の過冷却状態に維持することができる。そしてこのように超電導部材１が例えば６５〜７０Ｋの過冷却状態の低温の液体窒素１１によって取囲まれるため、超電導部材１の作動時において超電導部材１が発熱しても、その周囲の液体窒素が大気圧下での気化温度（約７７Ｋ）以上となるまでには１０Ｋ程度の余裕があり、そのため超電導部材１の発熱によってその周囲の液体窒素が直ちに気化してガス気泡が発生してしまうことを有効に防止できる。
【００２６】
なお供給側容器２１内における液体窒素３３の液面３３Ａの上方の空間４７にも、窒素ガス供給管５１を介して大気圧もしくは大気圧以上の圧力の窒素ガスが導入されて、その大気圧もしくは大気圧以上の圧力の窒素ガスで満たされることになる。そのため供給側容器２１内の圧力が確実に大気圧もしくは大気圧以上の圧力に維持され、蓋部２５の封止部分などを介して外部から空気が引き込まれて侵入することが確実に防止される。
【００２７】
また冷却容器３と同様に、供給側容器２１内における液体窒素３３の液面下にも断熱部材３５が配設されており、そのため液体窒素３３の液面（気液界面であるため約７７Ｋ）とその断熱部材３５よりも下側、特に送液ポンプ４３の取入口付近との間で確実に熱勾配を与えることができる。またその断熱部材３５の存在によって液面３３Ａ付近と断熱部材３５よりも下側の部分との間での対流撹拌が阻止される。そしてこれらの結果、送液ポンプ４３の取入口付近の液体窒素３３を、確実に６５〜７０Ｋ程度の低温の過冷却状態に維持して、その６５〜７０Ｋ程度の低温の過冷却状態の液体窒素を冷却容器３へ送り込むことができる。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００２８】
図４に示される装置において、冷凍機４１の圧縮部４１Ａでは室温（約３００Ｋ）の媒体ガス（通常はヘリウムガス）を圧縮し、その圧縮された約３００Ｋの高圧ガスが高圧ガス管路４１Ｅ、切替部４１Ｃおよびシリンダ部４１Ｄを通って冷却ヘッド４１Ｂに至り、冷却ヘッド４１Ｂにおいて膨張させられて所要の低温が得られる。なお膨張後の低圧の媒体ガスは、冷却ヘッド４１Ｂからシリンダ部４１Ｄ、切替部４１Ｃ、低圧ガス管路４１Ｆを通って圧縮部４１Ａに戻る。ここで、供給側容器２１における液面３３Ａ、すなわち液相と気相との界面は、前述のように大気圧もしくは大気圧より若干高い圧力下での飽和温度（約７７Ｋ以上）となっているから、過冷却温度（例えば６５〜７０Ｋ）の液体窒素を得るためには、冷凍機４１の冷却ヘッド４１Ｂの温度が飽和温度よりも低い例えば６５Ｋ程度の温度となるようにし、かつその冷却ヘッド４１Ｂを液面３３Ａよりもある程度低い位置（例えば液面より１５〜２０ｍｍ程度低い位置）の液中に浸漬させておかなければならない。そしてこのように冷凍機４１の冷却ヘッド４１Ｂを配置すれば、必然的にシリンダ部４１Ｄは液面位置を通り、その下部は液体窒素中に浸漬されることになる。
【００２９】
ところが既に述べたようにシリンダ部４１Ｄの内部には、切替部４１Ｃから冷却ヘッド４１Ｂに向って高圧の媒体ガスが通るが、その温度は常温付近であって、液体窒素の温度よりも格段に高いため、シリンダ部４１Ｄにおける液体窒素中に浸漬された部分においては媒体ガスから液体窒素中に多量の熱が流れ込み、液体窒素への大きな熱侵入が生じてしまう。その結果、超電導部材冷却装置における冷却効率が低下する問題があり、また上述のようなシリンダ部４１Ｄからの熱侵入は、液体窒素の液面からの蒸発を招くが、その熱侵入量は一定していないのが通常であるため、熱侵入量の変動によって供給側容器２１の液面３３Ａのレベルが不安定となり、その結果システム全体としても作動状態の不安定化を招いてしまう問題がある。
【００３０】
また一方、システム全体の冷却効率を向上させるためには、供給側容器２１内の過冷却液体窒素の液面３３Ａ、すなわち気液界面（例えば７７Ｋ）から冷却ヘッド４１Ｂ（例えば６５Ｋ）への侵入熱を少なくすることが望まれる。このような気液界面３３Ａから冷却ヘッド４１Ｂへの侵入熱は、気液界面３３Ａと冷却ヘッド４１Ｂとの間の距離で決定されるから、その侵入熱を少なくするためには、冷却ヘッド４１Ｂの位置をできるだけ下げるようにすれば良いが、一般に市販の冷凍機においては、シリンダ部４１Ｄの長さが予め固有の長さに定まってしまっているため、冷却ヘッド４１Ｂの位置を任意に下げることはできず、したがって気液界面からの冷却ヘッド部への侵入熱を少なくするにも限界があった。
【００３１】
この発明は以上のような事情を背景としてなされたもので、大気圧もしくは大気圧以上の圧力に加圧された供給側容器内の液体窒素中に冷凍機の冷却ヘッドを浸漬させて、大気圧下での過冷却温度に液体窒素を冷却して、その過冷却温度の液体窒素を超電導部材へ導いて超電導部材を冷却するにあたり、冷凍機のシリンダ部からの液体窒素への熱侵入を可及的に防止し、これによって冷凍機の冷却効率の低下を防止するとともに、液体窒素液面の変動を可及的に防止することを基本的な目的とするものである。
【００３２】
さらにこの発明は、供給側容器内の気液界面から冷却ヘッドへの熱侵入を可及的に少なくし、これによってシステム全体の冷却効率を向上させることをも目的としている。
【課題を解決するための手段】
【００３３】
前述のような課題を解決するため、この発明の超電導部材冷却装置においては、基本的には、冷凍機のシリンダ部に断熱を施すこととし、さらにはその断熱を冷凍機の冷却ヘッドの上下方向中間位置まで延長することとした。
【００３４】
具体的には、請求項１の発明の超電導部材冷却装置は、液面上に空間を残して液体窒素を収容しかつその液面上の空間を大気圧もしくは大気圧以上の圧力とされる供給側容器と、その供給側容器内の液体窒素を大気圧下での過冷却温度まで冷却するための冷凍機とを備え、供給側容器内の過冷却温度の液体窒素を冷却対象の超電導部材へ導いてその超電導部材を冷却するように構成された超電導部材冷却装置において、前記冷凍機は、媒体ガスを圧縮するための圧縮部と、圧縮された高圧の媒体ガスを膨張させて低温を得るとともにその低温を供給側容器内の液体窒素と熱交換させるための冷却ヘッドと、前記圧縮部からの高圧の媒体ガスと前記冷却ヘッドからの低圧の媒体ガスの流れを切替えるための切替部と、その切替部と冷却ヘッドとの間で媒体ガスを往復させるシリンダ部とを有してなり、前記切替部が前記供給側容器の外側上方に配置されるとともに、冷却ヘッドの上端が供給側容器内の液体窒素の前記液面よりも１５ｍｍ以上低い位置となるように配置され、シリンダ部が供給側容器内の液体窒素の液面上方の空間を横切って液体窒素の液面下まで延出されている構成とされ、そのシリンダ部の外周面に断熱部が設けられていることを特徴とするものである。
【００３５】
このような請求項１の発明の超電導部材冷却装置においては、冷凍機のシリンダ部の外周面に断熱部が設けられているため、そのシリンダ部における液体窒素中に浸漬された部分でも、シリンダ部から液体窒素への熱侵入量が少なく、そのため冷凍機の冷却効率が低下することが防止され、またシリンダ部からの熱侵入による液体窒素の蒸発自体も少なくなるため、液体窒素の液面レベルの変動も少なくなる。
【００３６】
また請求項２の発明の超電導部材冷却装置は、請求項１に記載の超電導部材冷却装置において、前記断熱部が、前記冷却ヘッドの外周面の上下方向中間位置まで延長されていることを特徴とするものである。
【００３７】
このような請求項２の発明の超電導部材冷却装置においては、冷凍機の冷却ヘッドの外周面の上下方向中間位置まで断熱部が延長されていて、冷却ヘッドの外周面の上部が断熱されているため、供給側容器における気液界面から冷却ヘッドへの熱侵入が少なくなり、そのためシステム全体として冷却効率を向上させることができる。
【００３８】
そしてこのような請求項２の発明の効果は、請求項３で規定しているように冷却ヘッドの下端が供給側容器の底面近くまで延伸されている場合に特に有効に発揮される。
【００３９】
ここで、シリンダ部の外周面の断熱部あるいは冷却ヘッド外周面の上下方向中間位置まで延長される断熱部としては、請求項４において規定しているように真空断熱構造としても、あるいは請求項５において規定しているように断熱材によって形成しても良い。
【発明の効果】
【００４０】
この発明の超電導部材冷却装置においては、冷凍機の冷却ヘッドを供給側容器内の液体窒素中に浸漬させて液体窒素を冷却ヘッドで直接冷却するように構成していることから、冷凍機のシリンダ部もその下部が液体窒素中に浸漬されることになるが、シリンダ部の外周面に断熱部が設けられているため、シリンダ部から液体窒素中への熱侵入を少なくすることができ、そのため超電導部材冷却装置の冷却効率の低下を防止することができるとともに、シリンダ部からの液体窒素中への熱侵入に伴なう液体窒素液面からの蒸発も少なくなるため、液面のレベル変動も少なくなって、システムの作動状態の安定化を図ることができる。また特に請求項２の発明の超電導部材冷却装置においては、上述の効果に加え、冷凍機のシリンダ部外周面の断熱部が、冷却ヘッドの上下方向中間位置まで延長されているため、供給側容器における気液界面から冷却ヘッドへの熱侵入が少なくなり、そのためシステム全体の冷却効果を安定して向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００４１】
【図１】この発明の一例の超電導部材冷却装置の全体構成を示す略解図である。
【図２】図１における超電導部材冷却装置における要部、特に供給側容器における冷凍機付近の部分の拡大正面断面図である。
【図３】この発明の超電導部材冷却装置における供給側容器の部分の他の例を示す拡大正面断面図である。
【図４】従来の超電導部材冷却装置の全体構成を示す略解図である。
【発明を実施するための形態】
【実施例】
【００４２】
図１にこの発明の一実施例の超電導部材冷却装置の一例を示し、図２にその要部、すなわち供給側容器における冷凍機付近の部分を拡大して示す。なお図１、図２において、図４に示した従来技術と同一の要素については図４と同一の符号を付し、その説明は省略する。
【００４３】
図１、図２において、冷凍機４１は、既に述べたように冷凍媒体ガス（通常はヘリウムガス）を圧縮するための圧縮部４１Ａと、圧縮された高圧の冷凍媒体ガスを膨張させて低温を得るとともにその低温を冷却対象と熱交換するための冷却ヘッド４１Ｂと、圧縮部４１Ａからの高圧の媒体ガスおよび冷却ヘッド４１Ｂからの低圧の媒体ガスの流れを切替える切替部４１Ｃと、その切替部４１Ｃと冷却ヘッド４１Ｂとの間で冷凍媒体ガスを往復させる通路を内部に形成したシリンダ部４１Ｄとからなるものであり、その切替部４１Ｃが供給側容器２１の蓋部２５上に配置され、シリンダ部４１Ｄが切替部４１Ｃから蓋部２５を下方へ貫通して供給側容器２１内の液体窒素の液面３３Ａ上の空間４７を通り、その下端が液体窒素中に浸漬され、その部分すなわち液体窒素中に浸漬された部分に冷却ヘッド４１Ｂが設けられている。ここで、シリンダ部４１Ｄは一般にステンレス鋼により作られている。また冷却ヘッド４１Ｂは、その外面に銅等の良伝熱材料からなる伝熱ブロックを設けた構成とされている。さらに圧縮部４１Ａは供給側容器２１から離隔して配置され、圧縮部４１Ａと切替部４１Ｃとの間が高圧ガス管路４１Ｅ、低圧ガス管路４１Ｆによって結ばれている。
【００４４】
そして冷凍機４１のシリンダ部４１Ｄの外周面には、断熱部７１が設けられている。この断熱部７１は、図２に詳細に示すように、真空断熱構造からなるものであって、内壁７１Ａと外周壁７１Ｂとからなる２重壁構造とされ、内壁７１Ａと外壁７１Ｂとの間が真空断熱用空間７１Ｃとされており、さらにその真空断熱用空間の一端側に真空排気管７１Ｄが接続されていて、図示しない真空ポンプによって真空排気するように構成されている。
【００４５】
このような図１、図２に示される実施例において、冷凍機４１のシリンダ部４１Ｄはその下部が供給側容器２１における液体窒素３３の液面３３Ａ下に浸漬されているが、そのシリンダ部４１Ｄの外周面は真空断熱構造によって断熱されているため、シリンダ部４１Ｄ内を常温付近の高圧の媒体ガスが流れても、その媒体ガスの熱が液体窒素中に侵入するおそれが極めて少ない。そのため超電導部材冷却装置における冷却効率が低下するおそれが少なく、またシリンダ部４１Ｄからの熱侵入量自体が少ないため、たとえその熱侵入量が変動しても、液体窒素の液面レベルが変動するおそれも少ない。
【００４６】
なお上述の例では、断熱部７１は冷凍機４１のシリンダ部４１Ｄの外周面のみを覆った構成としているが、図３に示すように冷却ヘッド４１Ｂの外周面のうち、特に上下方向の中間位置まで断熱部７１を延長させても良い。ここで、断熱部７１の下端位置（延長先端位置）は、送液ポンプ４３の上端位置のレベルまたはその近くとすることが望ましい。このようにすれば、供給側容器２１内における液体窒素３３の液面３３Ａ、すなわち気液界面３３Ａから冷却ヘッド４１Ｂへの熱侵入が少なくなり、システム全体の冷却効率を向上させることができる。なお図３の例では、冷凍機４１の冷却ヘッド４１Ｂを、その下端が供給側容器２１の底面近くまで延伸させた構成としており、このような場合に特に前述の作用効果を有効に発揮させることができる。
【００４７】
なお断熱部７１は、前述の例では真空断熱構造としたが、必ずしも真空断熱構造とする必要はなく、場合によってはＦＲＰなどの熱伝導率の低い樹脂系断熱材、その他無機系断熱材などの断熱材によってシリンダ部４１Ｄあるいはさらに冷却ヘッド４１Ｂの中間位置までの外周面を覆った構成としても良い。
【００４８】
なお、本発明の超電導部材冷却装置は、図１、図２に示すように、供給側容器２１における液体窒素３３の液面下に、上下方向に熱勾配を与えかつ対流撹拌を防止するための断熱部材３５が設けられている。
【００４９】
さらに、前述の例では最終的な冷却対象となる超電導部材１を冷却容器３内に配置し、この冷却容器３内に供給側容器２１から過冷却液体窒素を移送して超電導部材１を冷却するように構成しているが、超電導部材１を過冷却液体窒素によって冷却するための具体的構成は前述の例に限られるものではなく、要は供給側容器２１から過冷却液体窒素を超電導部材へ導いてその超電導部材を冷却する構成であれば、任意の構成を適用することができる。
【符号の説明】
【００５０】
１ 超電導部材
２１ 供給側容器
３３ 液体窒素
３３Ａ 液面
４１ 冷凍機
４１Ａ 圧縮部
４１Ｂ 冷却ヘッド
４１Ｃ 切替部
４１Ｄ シリンダ部
７１ 断熱部
【技術分野】
【０００１】
この発明は、超電導トランスや超電導マグネット、そのほか各種の超電導コイル、あるいは超電導ケーブルなどの超電導部材、特に高温超電導部材を、液体窒素によって低温に冷却・保持するための超電導部材冷却装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
超電導コイルなどの超電導部材、特に高温超電導を利用した超電導部材を冷却するにあたっては、冷却媒体として比較的安価な液体窒素（ＬＮ２）を使用することが多い。この場合一般には大気圧の飽和液体窒素、すなわち約７７Ｋの液体窒素が用いられている。すなわち、真空断熱されたクライオスタットと称される大気に実質的に開放された冷却容器に超電導部材を収容しておき、その冷却容器内に約７７Ｋの大気圧飽和液体窒素を注入してその液体窒素中に超電導部材を浸漬させ、冷却・保持するのが通常である。
【０００３】
ところで高温超電導部材においては、若干でも温度が下がれば、超電導特性が大幅に向上することが知られている。例えば臨界電流は、７７Ｋから７０Ｋに下がっただけでも数倍に大きくなることが知られている。
【０００４】
そこで大気圧の液体窒素を減圧して例えば６５Ｋ程度に温度降下させた液体窒素中に超電導部材を浸漬させて、超電導部材を７７Ｋよりも低い温度まで冷却することが考えられる。その場合、液体窒素中に超電導部材を浸漬させるための容器では、液体窒素の減圧状態を維持させる必要がある。一方、一般に使用されているクライオスタットでは、実質的に大気に開放させた状態での使用を前提としているため、この種の汎用クライオスタットを減圧した液体窒素に適用しようとすれば、蓋部や電流導入端子等の箇所における封止の点で不充分となり、外部から水分を含む大気圧の空気が内部に吸い込まれて、電流導入端子のガス抜穴での水分凍結による閉塞や超電導部材表面への氷の付着が生じたりし、実用上運転が不可能となるおそれがある。そのため前述の目的のためには、新たに特殊な容器を設計、製作しなければならず、その場合コストの大幅な上昇を招く問題があり、そのため実用化はためらわれていたのが実情である。
【０００５】
また一方、大気圧の飽和液体窒素中に超電導部材を浸漬させて超電導部材を作動させた場合、超電導部材の発熱によって飽和液体窒素が直ちに気化してガス気泡が発生するため、そのガス気泡によって電気絶縁性が低下したり、冷却効率が低下したりしてしまう問題があるが、前述のように減圧によって例えば６５Ｋ程度に温度降下された液体窒素中に超電導部材を浸漬させた場合も、減圧下では超電導部材の発熱によって前記同様に直ちに液体窒素が気化して気泡が発生するから、気泡発生に対する根本的な解決策とはならない。したがってこのことも減圧された液体窒素の使用がためらわれていた一因である。
【０００６】
そこで本発明者等は、既に特開平１０−５４６３７号において、液体窒素によって高温超電導部材を冷却するにあたって、特殊な真空封止などを行なわずに、大気開放の極く一般的な汎用クライオスタットを超電導部材冷却容器として用いながらも、より低温に高温超電導部材を冷却して超電導性能を向上させ得るようにするとともに、高温超電導部材作動時における高温超電導部材の発熱による液体窒素からのガス気泡の発生を抑制するようにした超電導部材冷却装置を提案している。
【０００７】
上記提案の超電導部材冷却装置は、基本的には、超電導部材を収容してその超電導部材を冷却するための冷却容器を実質的に大気圧に開放した構成とし、かつ大気圧で過冷却状態とした例えば６７Ｋ程度の液体窒素を前記冷却容器内に配置して、その大気圧で過冷却状態の液体窒素によって超電導部材を冷却するようにしている。そしてまた上記提案の超電導部材冷却装置において、超電導部材に対する冷却媒体として機能させる大気圧で過冷却状態の液体窒素は、次のようにして得ている。すなわち、前述の冷却容器とは別に減圧用容器を設けて、その減圧用容器内に熱交換器を配設しておき、減圧用容器内に熱交換用液体窒素（例えば約７７Ｋの大気圧の飽和液体窒素）を供給するとともに、その減圧用容器内の圧力を真空ポンプによって減圧して、減圧用容器内の液体窒素を大気圧から減圧させることによりその温度を例えば６５Ｋの低温に降下させる。一方、前記熱交換用液体窒素とは別に、大気圧の冷却用液体窒素（例えば約７７Ｋの飽和液体窒素）を前記熱交換器に導き、その熱交換器において減圧用容器内の６５Ｋの減圧された熱交換用液体窒素と熱交換させて、例えば６７Ｋ程度まで大気圧のまま冷却させ、大気圧で過冷却状態とする。そしてこの大気圧で過冷却状態の例えば６７Ｋの冷却用液体窒素を前述の冷却容器に導いて、超電導部材を６７Ｋに近い温度（例えば７０Ｋ）の低温に冷却することとしている。
【０００８】
このような特開平１０−５４６３７号の提案の超電導部材冷却装置においては、通常の７７Ｋ程度の大気圧の飽和液体窒素を冷却媒体として用いた場合よりも超電導部材を確実に低温に冷却することができ、そのため超電導部材の性能を向上させることができ、しかもこの場合、冷却容器内の過冷却状態の冷却用液体窒素の液面上の空間が、冷却用液体窒素から蒸発した大気圧の窒素ガスで満たされているため、外部から水分を含む大気圧の空気が内部に吸い込まれるおそれは少なく、そのため冷却容器の蓋部や電流導入端子等の封止も特に厳密さが要求されず、さらには超電導部材を浸漬させた冷却用液体窒素が前述のように過冷却状態であるため、超電導部材の作動時において超電導部材が発熱しても、その発熱部位周辺で液体窒素が気化温度に達するには温度的余裕があり、そのため直ちにはガス気泡が発生せず、したがってガス気泡によって絶縁性が低下したり冷却効率が低下したりするおそれも少ないなどの利点がある。
【０００９】
しかしながら上記提案の超電導部材冷却装置については、未だ次のような問題があった。
【００１０】
すなわち、上記提案の超電導部材冷却装置においては、冷却用の液体窒素とは別に熱交換用液体窒素を減圧用容器内に供給し、真空ポンプによりその減圧用容器内を減圧して熱交換用液体窒素を温度降下させ、その温度降下した熱交換用液体窒素と冷却用液体窒素とを熱交換させることにより大気圧で過冷却状態の冷却用液体窒素を得るようにしているが、この場合減圧用容器内の熱交換用液体窒素は減圧によって徐々に蒸発気化し、かつその気化ガスがポンプにより排気されて行くから、減圧用容器内の液体窒素液面は急激に低下して行き、遂には減圧用容器内の熱交換器が露出してしまうことになる。このように熱交換器が液面から露出してしまえば、充分な熱交換能率が得られなくなって、冷却用液体窒素を充分な過冷却状態となるように冷却することが困難となるから、実際上は熱交換器が液面から露出する以前に、改めて減圧用容器内に液体窒素を補給しなければならず、またこの液体窒素補給時には運転を一旦停止させなければならない。
【００１１】
このように前記提案の超電導部材冷却装置では、減圧用容器内の液体窒素補給のために運転を停止する必要があるところから、長時間連続して運転することができないという問題があり、また液体窒素補給およびそのための運転停止−運転再開のための手間も煩雑となるという問題がある。もちろん短時間の運転の場合は特に問題とはならないが、超電導部材の実用化へ向けた実験・研究、測定等においては、長時間連続して運転することが求められることが多く、したがって減圧用容器への熱交換用液体窒素補給が前記提案の装置の普及に対する大きなネックとなっていたのが実情である。
【００１２】
そこで本発明者等は、前記提案に倣い、大気圧もしくは大気圧よりも高い圧力下で過冷却状態とした液体窒素を超電導部材に対する冷却用媒体として用いながらも、液体窒素を冷凍機によって大気圧下での過冷却となる温度まで冷却し、得られた過冷却状態の低温の液体窒素を、そのまま直接超電導部材を冷却するための冷却媒体として用いることとし、これにより前記提案の場合のような減圧用容器や熱交換器を用いないようにし、それに伴なって減圧用容器内への熱交換用液体窒素の補給のための運転停止を回避し得るようにして、長時間の連続運転を可能とした超電導部材冷却装置を、特許第２８５９２５０号において提案している。
【００１３】
上記特許による超電導部材冷却装置は、基本的には、超電導部材を収容してその超電導部材を冷却するための大気に実質的に開放された冷却容器と、前記冷却容器へ供給すべき液体窒素を収容するための大気圧に実質的に開放された供給側容器と、前記供給側容器へ液体窒素を供給するための液体窒素供給手段と、前記供給側容器内の液体窒素を、大気圧下での過冷却温度まで冷却するための冷凍機と、前記供給側容器内において大気圧下での過冷却温度まで冷却された液体窒素を前記冷却容器に移送するための移送手段とを有してなり、供給側容器および冷却容器の液面上の空間を大気圧とするかまたは大気圧よりも高い圧力とし、かつ前記移送手段によって前記冷却容器内に供給された過冷却状態の液体窒素中に前記超電導部材を浸漬させるようにしたことを特徴とするものであり、その具体例を図４に示す。
【００１４】
図４において、冷却対象となる超電導部材１は冷却容器３の底部に配置されている。この冷却容器３は、大気に実質的に開放された一般的な汎用のクライオスタットからなるものであって、その外周壁部および底壁部が真空断熱構造５とされ、また上端には開閉可能な蓋部７が設けられている。この蓋部７は、容器本体に対して真空封止されたものではなく、またこの蓋部７には汎用のクライオスタットと同様な電流導入端子等が設けられており、このような蓋部７と容器本体部分との間の隙間や電流導入端子等を通じて冷却容器３の内部は実質的に大気開放された状態となっている。なお蓋部７には安全弁１９が設けられているが、この安全弁１９は、内部圧力が外部の大気圧に対して例えば＋０．１ｋｇｆ／ｃｍ2を越えた場合に開放されて、内部圧力を大気圧〜大気圧＋０．１ｋｇｆ／ｃｍ2の範囲内、すなわち大気圧もしくは大気圧より若干高い圧力に保持するように機能する。そして超電導部材１は蓋部７から支持部材９Ａ，９Ｂによって吊下げた状態となっている。冷却容器３内の底部には、後述するようにトランスファチューブ４５を介して大気圧での過冷却状態の液体窒素（冷却用液体窒素）１１が供給されて、超電導部材１がその液体窒素１１に浸漬される。またその冷却容器３内における液体窒素１１の液面１１Ａよりもわずかに下方の位置には、水平横断面の外形形状が冷却容器３の水平横断面内周形状と実質的に相似の形状をなしかつ上下方向に所定の厚みを有する断熱部材１３が配設されている。この断熱部材１３は、要は全体として上下方向への熱伝導が液体窒素よりも格段に少ないものとなっていれば良いが、通常はＦＲＰなど熱伝導率の小さい材料によって形成するか、あるいは中空構造としてその中空部分を真空断熱構造としたりすれば良い。なおこの断熱部材１３は、前述の支持部材９Ａ，９Ｂによって蓋部７から吊下げられており、またその断熱部材１３の周囲が冷却容器３の内周壁面に対して若干の隙間１４を保つように作られている。一方冷却容器３における冷却用液体窒素１１の液面１１Ａの上方に残された空間（蓋部７と液面１１Ａとの間の空間）１５には、外部の第１の窒素ガス供給源１６から窒素ガス供給管１８を経て大気圧の窒素ガスが供給される。また冷却容器３内における断熱部材１３の下面側の位置には、後述する還流管１７の基端側開口端が開口している。
【００１５】
さらに前述のように大気に実質的に開放された冷却容器３とは別に、供給側容器２１が配設されている。
【００１６】
供給側容器２１は、前述の冷却容器３と同様に大気に実質的に開放されたものであって、その外周壁部および底壁部が真空断熱構造２３とされ、また上端には開閉可能な蓋部２５が設けられている。この蓋部２５は容器本体に対して真空封止されたものではなく、このような蓋部２５と容器本体部分との間の隙間などを通じて供給側容器２１の内部は実質的に大気に開放された状態となっている。この供給側容器２１には、外部の液体窒素供給源２７から、制御弁２９および供給管３１を介して液体窒素３３が供給されるようになっている。そして供給側容器２１内における液体窒素３３の液面３３Ａよりもわずかに下方の位置には、水平横断面の外形形状が供給側容器２１の水平横断面形状と実質的に相似の形状をなしかつ上下方向に所定の厚みを有する断熱部材３５が、蓋部２５から支持部材３７Ａ，３７Ｂによって吊下げられた状態で配設されている。この断熱部材３５も、前記冷却容器３内の断熱部材１３と同様に全体として上下方向への熱伝達が液体窒素よりも格段に少ないものとなっていれば良く、例えばＦＲＰなどの熱伝導率の小さい材料によって作られるか、あるいは中空な真空断熱構造とすれば良い。またこの断熱部材３５の周囲が供給側容器２１の内周壁面に対して若干の隙間３９を保持していることも、冷却容器３内の断熱部材１３と同様である。
【００１７】
さらに供給側容器２１には、その供給側容器２１内の液体窒素３３を、大気圧下での飽和液体窒素の温度よりも低い過冷却温度（約７７Ｋよりも低い温度、例えば６５〜７０Ｋ）に冷却するための冷凍機４１が配設されている。この冷凍機４１は、冷凍媒体ガス（通常はヘリウムガス）を圧縮するための圧縮部（コンプレッサ）４１Ａと、圧縮された高圧の冷凍媒体ガスを膨張させて低温を得るとともにその低温を冷却対象（液体窒素）と熱交換するための冷却ヘッド４１Ｂと、圧縮部４１Ａからの高圧の媒体ガスと冷却ヘッド４１Ｂから戻る膨張された低圧の媒体ガスの流れを切替えるためのモーターバルブ等の切替部４１Ｃと、その切替部４１Ｃと冷却ヘッド４１Ｂとの間で冷凍媒体ガスを往復させる通路を内部に形成したシリンダ部４１Ｄとからなるものであり、その切替部４１Ｃが供給側容器２１の蓋部２５上に配置され、シリンダ部４１Ｄが切替部４１Ｃから蓋部２５を下方へ貫通して供給側容器２１内の液体窒素の液面３３Ａ上の空間４７を通り、その下端が液体窒素中に浸漬され、その部分すなわち液体窒素中に浸漬された部分に冷却ヘッド４１Ｂが設けられている。ここで、シリンダ部４１Ｄは一般にステンレス鋼により作られている。また冷却ヘッド４１Ｂは、その外面に銅等の良伝熱材料からなる伝熱ブロックを設けた構成とされている。なお圧縮部４１Ａは通常は供給側容器２１から離れた位置に配置され、その圧縮部４１Ａと切替部４１Ｃとの間が、高圧ガス管路４１Ｅ、低圧ガス管路４１Ｆによって結ばれている。
【００１８】
また供給側容器２１内には、蓋部２５から吊下げられた状態で送液ポンプ４３が配設されている。この送液ポンプ４３は、その取入口（汲出口）が供給側容器２１における断熱部材３５よりも下方（通常は供給側容器２１の底部近く）に位置するように配設されている。そしてこの送液ポンプ４３の出口側はトランスファーチューブ４５に接続されており、このトランスファーチューブ４５は前述のように冷却容器３内に導かれている。さらに前記冷却容器３からの還流管１７が供給側容器２１内へ導かれており、その還流管１７の先端側開口端が供給側容器の底部（前記冷凍機４１の冷却ヘッド４１Ｂよりも下方の位置）において開口している。
【００１９】
また供給側容器２１における液体窒素３３の液面３３Ａの上方に残された空間（蓋部２５と液面３３Ａとの間の空間）４７には、外部の第２の窒素ガス供給源４９から窒素ガス供給管５１を経て大気圧もしくは大気圧以上の圧力の窒素ガスが供給されるようになっている。
【００２０】
ここで、液体窒素供給源２７、制御弁２９、および供給管３１は、供給側容器２１に液体窒素を供給するための液体窒素供給手段６３を構成している。さらに送液ポンプ４３およびトランスファチユーブ４５は、供給側容器２１内において大気圧で過冷却状態に冷却された液体窒素を冷却容器３に移送するための移送手段６５を構成している。一方第１の窒素ガス供給源１６、窒素ガス供給管１８は、冷却容器３における液面上の空間１５に大気圧もしくは大気圧以上の圧力の窒素ガスを供給するための第１の窒素ガス供給手段６７を構成しており、また第２の窒素ガス供給源４９、窒素ガス供給管５１は、供給側容器２１における液面上の空間４７に大気圧もしくは大気圧以上の圧力の窒素ガスを供給するための第２の窒素ガス供給手段６９を構成している。
【００２１】
以上のような図４に示される実施例の超電導部材冷却装置の全体的な機能について以下に説明する。
【００２２】
液体窒素供給手段６３の液体窒素供給源２７から供給側容器２１に供給される液体窒素は、７７Ｋ程度のものであるが、その液体窒素は供給側容器２１内において、冷凍機４１の冷却ヘッド４１Ｂによって大気圧もしくは大気圧以上の圧力のもとで冷却されて、大気圧下での飽和液体窒素温度（７７Ｋ程度）よりも低い温度、例えば６５〜７０Ｋ程度まで温度降下される。そしてその６５〜７０Ｋ程度に過冷却された大気圧もしくは大気圧より高い圧力の液体窒素３３は、送液ポンプ４３によって供給側容器２１の底部付近から汲み上げられ、トランスファチューブ４５を介して、大気に実質的に開放された冷却容器３内に導かれる。冷却容器３内に導かれた過冷却状態の液体窒素を図４では符号１１で示しており、これが冷却用液体窒素に相当する。
【００２３】
冷却容器３内においては、前述のような例えば６５〜７０Ｋの過冷却状態の液体窒素１１によって超電導部材１が例えば６７〜７２Ｋ程度に冷却・保持される。また冷却容器３内において超電導部材１からの熱などによって例えば７０Ｋ程度以上に温度上昇した液体窒素は、還流管１７を介して供給側容器２１へ戻る。このようにして供給側容器２１へ還流された流体窒素は、冷凍機４１の冷却ヘッド４１Ｂにより再び６５〜７０Ｋ程度まで大気圧もしくは大気圧以上の圧力のもとで冷却され、前述のように送液ポンプ４３によって冷却容器３に再び送られることになる。
【００２４】
ここで、冷却容器３内における冷却用液体窒素１１の液面１１Ａの上方の空間１５には窒素ガス供給管１８を介して大気圧もしくは大気圧以上の圧力の窒素ガスが導入される。したがって冷却容器３の液面上の空間１５は大気圧もしくは大気圧以上の圧力の窒素ガスで満たされることになる。そのため冷却容器３内の圧力が確実に大気圧もしくは大気圧以上の圧力に維持され、蓋部７の封止部分や電流導入端子部分などを介して外部から空気が引き込まれて侵入することが確実に防止される。
【００２５】
また冷却容器３内における冷却用液体窒素１１の液面下には断熱部材１３が配設されているから、冷却用液体窒素１１の液面（気液界面であるため約７７Ｋ）とその断熱部材１３よりも下側、特に超電導部材１が位置している冷却容器底部との間で確実に熱勾配を与えることができる。またその断熱部材１３の存在によって液面１１Ａ付近に底部側との間での対流撹拌が阻止される。そしてこれらの結果、超電導部材１が位置する底部の冷却用液体窒素１１を、確実に６５Ｋ程度の低温の過冷却状態に維持することができる。そしてこのように超電導部材１が例えば６５〜７０Ｋの過冷却状態の低温の液体窒素１１によって取囲まれるため、超電導部材１の作動時において超電導部材１が発熱しても、その周囲の液体窒素が大気圧下での気化温度（約７７Ｋ）以上となるまでには１０Ｋ程度の余裕があり、そのため超電導部材１の発熱によってその周囲の液体窒素が直ちに気化してガス気泡が発生してしまうことを有効に防止できる。
【００２６】
なお供給側容器２１内における液体窒素３３の液面３３Ａの上方の空間４７にも、窒素ガス供給管５１を介して大気圧もしくは大気圧以上の圧力の窒素ガスが導入されて、その大気圧もしくは大気圧以上の圧力の窒素ガスで満たされることになる。そのため供給側容器２１内の圧力が確実に大気圧もしくは大気圧以上の圧力に維持され、蓋部２５の封止部分などを介して外部から空気が引き込まれて侵入することが確実に防止される。
【００２７】
また冷却容器３と同様に、供給側容器２１内における液体窒素３３の液面下にも断熱部材３５が配設されており、そのため液体窒素３３の液面（気液界面であるため約７７Ｋ）とその断熱部材３５よりも下側、特に送液ポンプ４３の取入口付近との間で確実に熱勾配を与えることができる。またその断熱部材３５の存在によって液面３３Ａ付近と断熱部材３５よりも下側の部分との間での対流撹拌が阻止される。そしてこれらの結果、送液ポンプ４３の取入口付近の液体窒素３３を、確実に６５〜７０Ｋ程度の低温の過冷却状態に維持して、その６５〜７０Ｋ程度の低温の過冷却状態の液体窒素を冷却容器３へ送り込むことができる。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００２８】
図４に示される装置において、冷凍機４１の圧縮部４１Ａでは室温（約３００Ｋ）の媒体ガス（通常はヘリウムガス）を圧縮し、その圧縮された約３００Ｋの高圧ガスが高圧ガス管路４１Ｅ、切替部４１Ｃおよびシリンダ部４１Ｄを通って冷却ヘッド４１Ｂに至り、冷却ヘッド４１Ｂにおいて膨張させられて所要の低温が得られる。なお膨張後の低圧の媒体ガスは、冷却ヘッド４１Ｂからシリンダ部４１Ｄ、切替部４１Ｃ、低圧ガス管路４１Ｆを通って圧縮部４１Ａに戻る。ここで、供給側容器２１における液面３３Ａ、すなわち液相と気相との界面は、前述のように大気圧もしくは大気圧より若干高い圧力下での飽和温度（約７７Ｋ以上）となっているから、過冷却温度（例えば６５〜７０Ｋ）の液体窒素を得るためには、冷凍機４１の冷却ヘッド４１Ｂの温度が飽和温度よりも低い例えば６５Ｋ程度の温度となるようにし、かつその冷却ヘッド４１Ｂを液面３３Ａよりもある程度低い位置（例えば液面より１５〜２０ｍｍ程度低い位置）の液中に浸漬させておかなければならない。そしてこのように冷凍機４１の冷却ヘッド４１Ｂを配置すれば、必然的にシリンダ部４１Ｄは液面位置を通り、その下部は液体窒素中に浸漬されることになる。
【００２９】
ところが既に述べたようにシリンダ部４１Ｄの内部には、切替部４１Ｃから冷却ヘッド４１Ｂに向って高圧の媒体ガスが通るが、その温度は常温付近であって、液体窒素の温度よりも格段に高いため、シリンダ部４１Ｄにおける液体窒素中に浸漬された部分においては媒体ガスから液体窒素中に多量の熱が流れ込み、液体窒素への大きな熱侵入が生じてしまう。その結果、超電導部材冷却装置における冷却効率が低下する問題があり、また上述のようなシリンダ部４１Ｄからの熱侵入は、液体窒素の液面からの蒸発を招くが、その熱侵入量は一定していないのが通常であるため、熱侵入量の変動によって供給側容器２１の液面３３Ａのレベルが不安定となり、その結果システム全体としても作動状態の不安定化を招いてしまう問題がある。
【００３０】
また一方、システム全体の冷却効率を向上させるためには、供給側容器２１内の過冷却液体窒素の液面３３Ａ、すなわち気液界面（例えば７７Ｋ）から冷却ヘッド４１Ｂ（例えば６５Ｋ）への侵入熱を少なくすることが望まれる。このような気液界面３３Ａから冷却ヘッド４１Ｂへの侵入熱は、気液界面３３Ａと冷却ヘッド４１Ｂとの間の距離で決定されるから、その侵入熱を少なくするためには、冷却ヘッド４１Ｂの位置をできるだけ下げるようにすれば良いが、一般に市販の冷凍機においては、シリンダ部４１Ｄの長さが予め固有の長さに定まってしまっているため、冷却ヘッド４１Ｂの位置を任意に下げることはできず、したがって気液界面からの冷却ヘッド部への侵入熱を少なくするにも限界があった。
【００３１】
この発明は以上のような事情を背景としてなされたもので、大気圧もしくは大気圧以上の圧力に加圧された供給側容器内の液体窒素中に冷凍機の冷却ヘッドを浸漬させて、大気圧下での過冷却温度に液体窒素を冷却して、その過冷却温度の液体窒素を超電導部材へ導いて超電導部材を冷却するにあたり、冷凍機のシリンダ部からの液体窒素への熱侵入を可及的に防止し、これによって冷凍機の冷却効率の低下を防止するとともに、液体窒素液面の変動を可及的に防止することを基本的な目的とするものである。
【００３２】
さらにこの発明は、供給側容器内の気液界面から冷却ヘッドへの熱侵入を可及的に少なくし、これによってシステム全体の冷却効率を向上させることをも目的としている。
【課題を解決するための手段】
【００３３】
前述のような課題を解決するため、この発明の超電導部材冷却装置においては、基本的には、冷凍機のシリンダ部に断熱を施すこととし、さらにはその断熱を冷凍機の冷却ヘッドの上下方向中間位置まで延長することとした。
【００３４】
具体的には、請求項１の発明の超電導部材冷却装置は、液面上に空間を残して液体窒素を収容しかつその液面上の空間を大気圧もしくは大気圧以上の圧力とされる供給側容器と、その供給側容器内の液体窒素を大気圧下での過冷却温度まで冷却するための冷凍機とを備え、供給側容器内の過冷却温度の液体窒素を冷却対象の超電導部材へ導いてその超電導部材を冷却するように構成された超電導部材冷却装置において、前記冷凍機は、媒体ガスを圧縮するための圧縮部と、圧縮された高圧の媒体ガスを膨張させて低温を得るとともにその低温を供給側容器内の液体窒素と熱交換させるための冷却ヘッドと、前記圧縮部からの高圧の媒体ガスと前記冷却ヘッドからの低圧の媒体ガスの流れを切替えるための切替部と、その切替部と冷却ヘッドとの間で媒体ガスを往復させるシリンダ部とを有してなり、前記切替部が前記供給側容器の外側上方に配置されるとともに、冷却ヘッドの上端が供給側容器内の液体窒素の前記液面よりも１５ｍｍ以上低い位置となるように配置され、シリンダ部が供給側容器内の液体窒素の液面上方の空間を横切って液体窒素の液面下まで延出されている構成とされ、そのシリンダ部の外周面に断熱部が設けられていることを特徴とするものである。
【００３５】
このような請求項１の発明の超電導部材冷却装置においては、冷凍機のシリンダ部の外周面に断熱部が設けられているため、そのシリンダ部における液体窒素中に浸漬された部分でも、シリンダ部から液体窒素への熱侵入量が少なく、そのため冷凍機の冷却効率が低下することが防止され、またシリンダ部からの熱侵入による液体窒素の蒸発自体も少なくなるため、液体窒素の液面レベルの変動も少なくなる。
【００３６】
また請求項２の発明の超電導部材冷却装置は、請求項１に記載の超電導部材冷却装置において、前記断熱部が、前記冷却ヘッドの外周面の上下方向中間位置まで延長されていることを特徴とするものである。
【００３７】
このような請求項２の発明の超電導部材冷却装置においては、冷凍機の冷却ヘッドの外周面の上下方向中間位置まで断熱部が延長されていて、冷却ヘッドの外周面の上部が断熱されているため、供給側容器における気液界面から冷却ヘッドへの熱侵入が少なくなり、そのためシステム全体として冷却効率を向上させることができる。
【００３８】
そしてこのような請求項２の発明の効果は、請求項３で規定しているように冷却ヘッドの下端が供給側容器の底面近くまで延伸されている場合に特に有効に発揮される。
【００３９】
ここで、シリンダ部の外周面の断熱部あるいは冷却ヘッド外周面の上下方向中間位置まで延長される断熱部としては、請求項４において規定しているように真空断熱構造としても、あるいは請求項５において規定しているように断熱材によって形成しても良い。
【発明の効果】
【００４０】
この発明の超電導部材冷却装置においては、冷凍機の冷却ヘッドを供給側容器内の液体窒素中に浸漬させて液体窒素を冷却ヘッドで直接冷却するように構成していることから、冷凍機のシリンダ部もその下部が液体窒素中に浸漬されることになるが、シリンダ部の外周面に断熱部が設けられているため、シリンダ部から液体窒素中への熱侵入を少なくすることができ、そのため超電導部材冷却装置の冷却効率の低下を防止することができるとともに、シリンダ部からの液体窒素中への熱侵入に伴なう液体窒素液面からの蒸発も少なくなるため、液面のレベル変動も少なくなって、システムの作動状態の安定化を図ることができる。また特に請求項２の発明の超電導部材冷却装置においては、上述の効果に加え、冷凍機のシリンダ部外周面の断熱部が、冷却ヘッドの上下方向中間位置まで延長されているため、供給側容器における気液界面から冷却ヘッドへの熱侵入が少なくなり、そのためシステム全体の冷却効果を安定して向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００４１】
【図１】この発明の一例の超電導部材冷却装置の全体構成を示す略解図である。
【図２】図１における超電導部材冷却装置における要部、特に供給側容器における冷凍機付近の部分の拡大正面断面図である。
【図３】この発明の超電導部材冷却装置における供給側容器の部分の他の例を示す拡大正面断面図である。
【図４】従来の超電導部材冷却装置の全体構成を示す略解図である。
【発明を実施するための形態】
【実施例】
【００４２】
図１にこの発明の一実施例の超電導部材冷却装置の一例を示し、図２にその要部、すなわち供給側容器における冷凍機付近の部分を拡大して示す。なお図１、図２において、図４に示した従来技術と同一の要素については図４と同一の符号を付し、その説明は省略する。
【００４３】
図１、図２において、冷凍機４１は、既に述べたように冷凍媒体ガス（通常はヘリウムガス）を圧縮するための圧縮部４１Ａと、圧縮された高圧の冷凍媒体ガスを膨張させて低温を得るとともにその低温を冷却対象と熱交換するための冷却ヘッド４１Ｂと、圧縮部４１Ａからの高圧の媒体ガスおよび冷却ヘッド４１Ｂからの低圧の媒体ガスの流れを切替える切替部４１Ｃと、その切替部４１Ｃと冷却ヘッド４１Ｂとの間で冷凍媒体ガスを往復させる通路を内部に形成したシリンダ部４１Ｄとからなるものであり、その切替部４１Ｃが供給側容器２１の蓋部２５上に配置され、シリンダ部４１Ｄが切替部４１Ｃから蓋部２５を下方へ貫通して供給側容器２１内の液体窒素の液面３３Ａ上の空間４７を通り、その下端が液体窒素中に浸漬され、その部分すなわち液体窒素中に浸漬された部分に冷却ヘッド４１Ｂが設けられている。ここで、シリンダ部４１Ｄは一般にステンレス鋼により作られている。また冷却ヘッド４１Ｂは、その外面に銅等の良伝熱材料からなる伝熱ブロックを設けた構成とされている。さらに圧縮部４１Ａは供給側容器２１から離隔して配置され、圧縮部４１Ａと切替部４１Ｃとの間が高圧ガス管路４１Ｅ、低圧ガス管路４１Ｆによって結ばれている。
【００４４】
そして冷凍機４１のシリンダ部４１Ｄの外周面には、断熱部７１が設けられている。この断熱部７１は、図２に詳細に示すように、真空断熱構造からなるものであって、内壁７１Ａと外周壁７１Ｂとからなる２重壁構造とされ、内壁７１Ａと外壁７１Ｂとの間が真空断熱用空間７１Ｃとされており、さらにその真空断熱用空間の一端側に真空排気管７１Ｄが接続されていて、図示しない真空ポンプによって真空排気するように構成されている。
【００４５】
このような図１、図２に示される実施例において、冷凍機４１のシリンダ部４１Ｄはその下部が供給側容器２１における液体窒素３３の液面３３Ａ下に浸漬されているが、そのシリンダ部４１Ｄの外周面は真空断熱構造によって断熱されているため、シリンダ部４１Ｄ内を常温付近の高圧の媒体ガスが流れても、その媒体ガスの熱が液体窒素中に侵入するおそれが極めて少ない。そのため超電導部材冷却装置における冷却効率が低下するおそれが少なく、またシリンダ部４１Ｄからの熱侵入量自体が少ないため、たとえその熱侵入量が変動しても、液体窒素の液面レベルが変動するおそれも少ない。
【００４６】
なお上述の例では、断熱部７１は冷凍機４１のシリンダ部４１Ｄの外周面のみを覆った構成としているが、図３に示すように冷却ヘッド４１Ｂの外周面のうち、特に上下方向の中間位置まで断熱部７１を延長させても良い。ここで、断熱部７１の下端位置（延長先端位置）は、送液ポンプ４３の上端位置のレベルまたはその近くとすることが望ましい。このようにすれば、供給側容器２１内における液体窒素３３の液面３３Ａ、すなわち気液界面３３Ａから冷却ヘッド４１Ｂへの熱侵入が少なくなり、システム全体の冷却効率を向上させることができる。なお図３の例では、冷凍機４１の冷却ヘッド４１Ｂを、その下端が供給側容器２１の底面近くまで延伸させた構成としており、このような場合に特に前述の作用効果を有効に発揮させることができる。
【００４７】
なお断熱部７１は、前述の例では真空断熱構造としたが、必ずしも真空断熱構造とする必要はなく、場合によってはＦＲＰなどの熱伝導率の低い樹脂系断熱材、その他無機系断熱材などの断熱材によってシリンダ部４１Ｄあるいはさらに冷却ヘッド４１Ｂの中間位置までの外周面を覆った構成としても良い。
【００４８】
なお、本発明の超電導部材冷却装置は、図１、図２に示すように、供給側容器２１における液体窒素３３の液面下に、上下方向に熱勾配を与えかつ対流撹拌を防止するための断熱部材３５が設けられている。
【００４９】
さらに、前述の例では最終的な冷却対象となる超電導部材１を冷却容器３内に配置し、この冷却容器３内に供給側容器２１から過冷却液体窒素を移送して超電導部材１を冷却するように構成しているが、超電導部材１を過冷却液体窒素によって冷却するための具体的構成は前述の例に限られるものではなく、要は供給側容器２１から過冷却液体窒素を超電導部材へ導いてその超電導部材を冷却する構成であれば、任意の構成を適用することができる。
【符号の説明】
【００５０】
１ 超電導部材
２１ 供給側容器
３３ 液体窒素
３３Ａ 液面
４１ 冷凍機
４１Ａ 圧縮部
４１Ｂ 冷却ヘッド
４１Ｃ 切替部
４１Ｄ シリンダ部
７１ 断熱部
【特許請求の範囲】
【請求項１】
液面上に空間を残して液体窒素を収容しかつその液面上の空間を大気圧もしくは大気圧以上の圧力とされる供給側容器と、
その供給側容器内の液体窒素を大気圧下での過冷却温度まで冷却するための冷凍機とを備え、
供給側容器内の過冷却温度の液体窒素を冷却対象の超電導部材へ導いてその超電導部材を冷却するように構成された超電導部材冷却装置において、
前記冷凍機は、媒体ガスを圧縮するための圧縮部と、圧縮された高圧の媒体ガスを膨張させて低温を得るとともにその低温を供給側容器内の液体窒素と熱交換させるための冷却ヘッドと、
前記圧縮部からの高圧の媒体ガスと前記冷却ヘッドからの低圧の媒体ガスの流れを切替えるための切替部と、
その切替部と冷却ヘッドとの間で媒体ガスを往復させるシリンダ部とを有してなり、
前記切替部が前記供給側容器の外側上方に配置されるとともに、冷却ヘッドの上端が供給側容器内の液体窒素の前記液面よりも１５ｍｍ以上低い位置となるように配置され、
シリンダ部が供給側容器内の液体窒素の液面上方の空間を横切って液体窒素の液面下まで延出されている構成とされ、そのシリンダ部の外周面に断熱部が設けられていることを特徴とする、超電導部材冷却装置。
【請求項２】
請求項１に記載の超電導部材冷却装置において、前記断熱部が、前記冷却ヘッドの外周面の上下方向中間位置まで延長されていることを特徴とする、超電導部材冷却装置。
【請求項３】
請求項１に記載の超電導部材冷却装置において、前記冷却ヘッドは、その下端が供給側容器の底面近くに位置するように延伸されており、前記断熱部が、前記冷却ヘッドの外周面の上下方向中間位置まで延長されていることを特徴とする、超電導部材冷却装置。
【請求項４】
前記断熱部が真空断熱構造とされている、請求項１〜請求項３のいずれかに記載の超電導部材冷却装置。
【請求項５】
前記断熱部が断熱材により形成されている、請求項１〜請求項３のいずれかに記載の超電導部材冷却装置。
【請求項１】
液面上に空間を残して液体窒素を収容しかつその液面上の空間を大気圧もしくは大気圧以上の圧力とされる供給側容器と、
その供給側容器内の液体窒素を大気圧下での過冷却温度まで冷却するための冷凍機とを備え、
供給側容器内の過冷却温度の液体窒素を冷却対象の超電導部材へ導いてその超電導部材を冷却するように構成された超電導部材冷却装置において、
前記冷凍機は、媒体ガスを圧縮するための圧縮部と、圧縮された高圧の媒体ガスを膨張させて低温を得るとともにその低温を供給側容器内の液体窒素と熱交換させるための冷却ヘッドと、
前記圧縮部からの高圧の媒体ガスと前記冷却ヘッドからの低圧の媒体ガスの流れを切替えるための切替部と、
その切替部と冷却ヘッドとの間で媒体ガスを往復させるシリンダ部とを有してなり、
前記切替部が前記供給側容器の外側上方に配置されるとともに、冷却ヘッドの上端が供給側容器内の液体窒素の前記液面よりも１５ｍｍ以上低い位置となるように配置され、
シリンダ部が供給側容器内の液体窒素の液面上方の空間を横切って液体窒素の液面下まで延出されている構成とされ、そのシリンダ部の外周面に断熱部が設けられていることを特徴とする、超電導部材冷却装置。
【請求項２】
請求項１に記載の超電導部材冷却装置において、前記断熱部が、前記冷却ヘッドの外周面の上下方向中間位置まで延長されていることを特徴とする、超電導部材冷却装置。
【請求項３】
請求項１に記載の超電導部材冷却装置において、前記冷却ヘッドは、その下端が供給側容器の底面近くに位置するように延伸されており、前記断熱部が、前記冷却ヘッドの外周面の上下方向中間位置まで延長されていることを特徴とする、超電導部材冷却装置。
【請求項４】
前記断熱部が真空断熱構造とされている、請求項１〜請求項３のいずれかに記載の超電導部材冷却装置。
【請求項５】
前記断熱部が断熱材により形成されている、請求項１〜請求項３のいずれかに記載の超電導部材冷却装置。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図２】
【図３】
【図４】
【公開番号】特開２０１０−１７７６７７（Ｐ２０１０−１７７６７７Ａ）
【公開日】平成２２年８月１２日（２０１０．８．１２）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１０−５２３４４（Ｐ２０１０−５２３４４）
【出願日】平成２２年３月９日（２０１０．３．９）
【分割の表示】特願２００１−３９７２１（Ｐ２００１−３９７２１）の分割
【原出願日】平成１３年２月１６日（２００１．２．１６）
【出願人】（０００２３１２３５）大陽日酸株式会社 (642)
【出願人】（０００１６４４３８）九州電力株式会社 (245)
【出願人】（０００００５２３４）富士電機ホールディングス株式会社 (3,146)
【出願人】（８００００００３５）株式会社産学連携機構九州 (34)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２２年８月１２日（２０１０．８．１２）
【国際特許分類】
【出願日】平成２２年３月９日（２０１０．３．９）
【分割の表示】特願２００１−３９７２１（Ｐ２００１−３９７２１）の分割
【原出願日】平成１３年２月１６日（２００１．２．１６）
【出願人】（０００２３１２３５）大陽日酸株式会社 (642)
【出願人】（０００１６４４３８）九州電力株式会社 (245)
【出願人】（０００００５２３４）富士電機ホールディングス株式会社 (3,146)
【出願人】（８００００００３５）株式会社産学連携機構九州 (34)
【Ｆターム（参考）】
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