高性能弾性金属合金部材とその製造方法
【課題】加工性がよく、作業性がよく、無駄の無い製造方法で、変形し難い、軽薄短小化、適応・多用性高機能金属合金が得られる高機能金属合金部材とその合金の製造方法を提供する。
【解決手段】金（Ａｕ）合金、プラチナ（Ｐｔ）合金、銀（Ａｇ）合金、銅（Ｃｕ）合金、鉄（Ｆｅ）合金、アルミニウム（Ａｌ）合金、マグネシウム（Ｍｇ）合金、チタン（Ｔｉ）合金につき、それぞれの場合の主含有量が３７．５〜９９．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上３００００ｐｐｍ未満の範囲で含有させ、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上１０００００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能部材及びその製造方法。
【解決手段】金（Ａｕ）合金、プラチナ（Ｐｔ）合金、銀（Ａｇ）合金、銅（Ｃｕ）合金、鉄（Ｆｅ）合金、アルミニウム（Ａｌ）合金、マグネシウム（Ｍｇ）合金、チタン（Ｔｉ）合金につき、それぞれの場合の主含有量が３７．５〜９９．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上３００００ｐｐｍ未満の範囲で含有させ、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上１０００００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能部材及びその製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
本発明は、電子部材、自動車／航空部材、理化学部材、医療部材、宝飾部材、楽器部材、食器部材、構造部材等に好適な高性能弾性限度金属合金部材及び製造方法に関する。
【背景技術】
従来、金属材料として金（Ａｕ）、プラチナ（Ｐｔ）、銀（Ａｇ）、銅（Ｃｕ）、鉄（Ｆｅ）、アルミニウム（Ａｌ）、マグネシウム（Ｍｇ）、チタン（Ｔｉ）、等が知られており、各分野で使用されている。
本発明は、特に弾性限界が高く、バネ性があり、耐久性の優れ、更に加工しやすく、作業性の良く、柔軟性があり、耐熱性があり、色調がよく、音性に優れた高機能金属合金を提供することを特徴とする。
本発明は、合金材料自身がもつ素晴らしい特性を生かすために、硬度、引張強度、ヤング率、伸び、変色性、バネ性、作業性、を維持又は向上させながら、柔軟性、高温特性、色調、耐食性を向上させ、適応性、耐久性、耐熱性、観賞性、導電性を上げた高機能金属合金部材と及びその製造方法を提供する
従来の金属材料は、各分野の用途に用いる場合に機械的性質、物理的特性、化学的特性等が必ずしも充分と言えない。また作業性が悪いという問題もある。本発明の目的は、上記金属材料の持つ特徴を維持して、これらの不具合な特性を改善、改良し、向上させることで、要求する新部材を得ることにある。
通常、合金の硬度、引張硬度を上げると伸びが少なくなる。合金の硬度、引張硬度上げても腐蝕し易い合金の耐食速度は、遅延することは殆ど無い。
本発明は、性能、品質、作業性が良く、加工し易い極細線、極薄膜が得られる特徴を生かしながら、伸びを多くし、耐食性を向上させることを見出した。
本発明では、伸びを多くし、耐食性を向上させ、加工性を改善し、耐久性の高い、高性能金属合金部材が得られる。これらの合金から得られる商品は加工し易く、耐久性があり、品質と性能が優れていることを見出した。更に、これらの合金の製造方法も見出し確立した。
本発明の金属合金部材は、従来の金属合金の硬度、引張強度、ヤング率、耐熱性、バネ性、加工性、作業性を維持、向上させながら、柔軟性、高温特性、色調、耐食性を向上させた。耐久性があり、変形し難く、加工性しやすい。性能・品質・加工・適応・鑑賞・導電性に無駄が無いことを特徴とする。
加工し易いので、無駄な圧力を必要としない。更に焼鈍なしで９０％以上の加工ができる。圧延方向を変えても割れが発生しない等の特徴を示す。艶があり、深い色調を示す。
商品化の場合に、加工し易く、変形し難く、耐久性があるので軽薄短小化に好適である。
本発明は、加工性がよく、作業性がよく、無駄の無い製造方法で、変形し難い、軽薄短小化、適応・多用性高機能金属合金が得られ。
新な高機能金属合金部材とその合金の製造方法を提供する。
本発明の金Ａｕ合金は、硬度、引張強度、ヤング率、耐力、弾性限度、伸び、ばね性の特性が高い。加工もし易く、作業性がよい。高純度で添加元素の体積占有率も小さいので、電気伝導率、熱伝導率の高い電子材料が得られる。ヤング率が高いので音響のよい部材が得られる。ばね性があり、柔軟性があり、コシのある線材、板材が得られる。耐熱性があるのでその用途は広い。物理特性、機械特性、電気特性及び化学特性の優れた線材板材が得られる。金合金の高機能部材が得られる。
本発明のプラチナＰｔ合金は、硬度、引張強度、ヤング率、耐力、弾性限度、伸び、耐熱性等の特性が高く、バネ性があり、加工し易く、作業性もよい。高度の諸特性を示す強化型部材、好適化型部材が得られる。ルツボ、プラグ、歯科材、理化学器、宝飾等用途は広い、高機能プラチニウム合金が得られる。
銀Ａｇ合金は電子部材、食器部材、装飾部材に注目されている。銀合金は耐食性（耐酸化／硫化性）が不足し、変色する。ウイスカーが成長し、接触して導電不良が生じる。宝飾品では、美的価値を維持するため、ロジウムＲｈメッキ等を行って商品化しているのが現状である。しかしながら、それでも酸化、硫化が生じ変色している。更に、作業性も悪い。
本発明の銀Ａｇ合金は硬度、引張強度、ヤング率、耐力、弾性限度、耐熱性等の諸特性高い。バネ性があり、伸びがあり、加工し易く、作業性がよく、変色も遅く、綺麗な純銀色を示す。特に、高純度合金は電気抵抗が低く、高温特性の良く、耐食性に優れた高機能銀Ａｇ合金が得られる。本発明の高性能／高品質化、適応化した高機能銀Ａｇ合金は、ボンディングワイヤー、食器、液晶反射膜、光ディスク反射膜、反射型ＬＣＤ電極、半導体電極、歯科材、宝飾等に好適であり、その用途は広い。
本発明の銅Ｃｕ合金は、硬度、引張強度、ヤング率、耐力、弾性限度、耐熱性等の特性柔軟性が高い。バネ性があり、伸びがあり、」加工し易く、作業性がよい、変色も遅延されている。高純度品はバネ性があり、引張強度が高く、導電率が高く、柔軟性のある高機能銅Ａｕ合金は、ワイヤーでも板材でも電子材料として好適である。０．２ｍｍ以下板厚にしてもバネ性を示す。最新仕様のリードフレーム、コネクター、リレー、スイッチ等の部材仕様を満たす。
本発明鉄Ｆｅ合金は、高純度で硬度、引張強度、ヤング率、耐力、弾性限度、耐熱性等の諸特性が高い。加工し易く、伸びがあり、作業性がよく、バネ性のある。高純度で酸化し難くなる高純度鉄Ｆｅを生かすことが可能である。鉄合金は、超強力、超耐熱、超耐食、超耐低温、超耐磨耗などの高機能鉄Ｆｅ合金部材が得られる。未来像としての期待は大きい。本発明の鉄Ｆｅ合金組成と製造方法が有益になる可能性を示している。
耐食性のある材料の高純度鉄は、高純度で硬度・引張強度があり、ヤング率・耐力、弾性限界度高く、バネ性がある特性を得ることによって、将来の高機能部材への期待が大きい。
軽量のアルミニウムＡｌ合金は、機械的特性、電気特性及び物理特性の優れている、特に耐アルカリ性の部材が要求されている。
本発明アルミニウムＡｌ合金は、高純度で硬度、引張強度、ヤング率、耐力、弾性限度、耐熱性等の特性が高い。加工し易く、作業性がよく、バネ性、電気伝導性も高く、耐アルカリ性を向上している。
本発明Ａｌ合金の用途は自動車、航空機、船舶、農機具、冷蔵庫、洗濯機、接点 ボンディングワイヤー、ファスナー等非常に多い。
軽量であるマグネシウムＭｇ合金は、硬度、引張強度、ヤング率、耐力、弾性限度、伸び等の機械的特性の高い部材、又は好適化部材が求められている。
本発明Ｍｇ合金は、ホイール、シートフレーム、パソコンボディ、携帯電話、ビデオカメラ筐体等の小物部品から飛行機、自動車、ヘリコプター等の大物部品まで用途は広い。
金Ａｕ、白金Ｐｔ、銀Ａｇ、銅Ｃｕ、鉄Ｆｅ、アルミニウムＡｌ、マグネシウムＭｇ、チタンＴｉ等の合金は、硬度が高く、引張強度、ヤング率、弾性限度、伸び、耐熱性、退職性等の特性が高い合金、又は好適な合金が求められている。機械特性、物理特性、電気特性、化学特性のよいものが、工業材料、宝飾材料として求められている。金Ａｕ、銀Ａｇ、銅Ｃｕ、アルミニウムＡｌ等では、電子部材として電気抵抗の低い、機械強度のある高純度部材が求められている。
薄膜、細線においては、特に加工し易く、耐久性のある合金が求められている。耐酸性と耐硫化性．等の諸特性を上げ、加工し易く、耐久性のある合金が得られることが求められている。
本特許の最大の特徴は、合金の硬度、引張強度、ヤング率、耐力、弾性限度、作業性等を現状維持、又は向上させながら伸び、耐熱性、耐腐食性、色調を向上させることである。色調のよい合金は、色、艶、光沢があり、素晴らしい地金色、白色等を示す。
【発明の開示】
本発明は、上述のような市場の要求から生じたものであり、その目的は、機械／物理／化学的性質に優れ、更に加工し易く、作業性のよい高性能硬質金属合金部材及びその製造方法を提供することである。
特に、耐食性、色調、伸びが優れた高性能硬質金属合金部材及びその製造方法と上記常温での特性のみならず、高温での機械特性、電気特性の優れた硬質金属合金部材及びその製造方法を提供することを目的とする。
貴金属合金、金属合金の欠点を解決するためのＰＣＴ／ＪＰ９６／００５１０、ＰＣＴ／ＪＰ９７／０２０１４、ＰＣＴ／ＪＰ００／０４４１１を提案してきた。本発明は、更に広範囲に展開するものである。貴金属合金の金Ａｕ、銀ＡｇおよびプラチニウムＰｔ合金から、金属合金銅Ｃｕ、チタンＴｉ、鉄Ｆｅ、アルミニウムＡｌ及びマグネシウムＭｇまで展開した。貴金属合金のこれらの解決方法は上記金属合金でも欠点を解決出来ることを見出した。
【図面の簡単な説明】
【第１図】
は、本発明の金Ａｕ合金、プラチナＰｔ合金、銀Ａｇ合金、及び銅Ｃｕ合金の本実
施形態組成を示す。
【第２図】
は、本発明第１図表示金属合金の硬度、引張強度、伸び、耐食性及び色調を示す。
【第３図】
は、本発明のチタンＴｉ合金、鉄Ｆｅ合金、アルミニウムＡｌ合金、及びマグネシ
ウムＭｇ合金の本実施形態組成を示す。
【第４図】
は、本発明第２図表示金属合金の硬度、引張強度、伸び、耐食性及び色調を示す。
【発明を実施するための最良の形態】
本発明の第１図の実施形態に係る金Ａｕ合金部材は、ガドリウムＧｄを０．０９重量％と、モリブデンＭｏを其々０．１重量％、１．０重量％及び９．０重量％添加した３種類から構成さられる。
第２図の実施例１〜４は、このように金Ａｕ合金にガドリニウムＧｄとモリブデンＭｏを添加すると伸びが大きくなり、耐食性と色調が向上することを示している。
伸びは、引張試験で評価した。
耐食性は、酸化、硫化、アルカリ化、変色で評価した。×、△、○で表示。
色調は、色合い、光沢、ツヤで評価した。
第１図の実施形態に係るプラチニウムＰｔ合金部材も、ガドリニウムＧｄを０．０９重量％と、モリブデンＭｏを其々０．１重量％、１．０重量％及び９．０重量％添加した３種類から構成さられる。
第２図の実施例５〜８は、プラチニウムＰｔ合金にガドリニウムＧｄとモリブデンＭｏを添加すると伸びが大きくなり、耐食性も向上し、色調もよいことを示している。。
第１図の実施形態に係る銀Ａｇ合金部材と銅Ｃｕ合金部材も、ガドリウムＧｄを０．２重量％と、モリブデンＭｏを其々０．１重量％、１．０重量％及び９．０重量％添加した３種類から構成さられる。
第２図の実施例９〜１６は、銀Ａｇ合金部材と銅Ｃｕ合金部材にガドリニウムＧｄとモリブデンＭｏを添加すると伸びが大きくなり、耐食性と色調が向上していることを示している。
本発明の第３図の実施形態に係るチタンＴｉ合金部材は、ガドリウムＧｄを０．２重量％と、モリブデンＭｏを其々０．１重量％、１．０重量％及び９．０重量％添加した３種類から構成さられる。
第４図の実施例は１７〜２０は、このようにチタンＴｉ合金にガドリニウムＧｄとモリブデンＭｏを添加すると伸びが大きくなり、耐食性が向上し、色調もよいことを示している。
本発明の第３図の実施形態に係る鉄Ｆｅ合金部材は、ガドリウムＧｄを０．２重量％と、モリブデンＭｏを其々０．１重量％、１．０重量％及び９．０重量％添加した３種類から構成さられる。
第４図の実施例２１〜２４は、このように鉄Ｆｅ合金にガドリニウムＧｄとモリブデンＭｏを添加すると伸びが大きくなり、耐食性と色調が向上することを示している。
本発明の第３図の実施形態に係るアルミニウムＡｌとマグネシウムＭｇ合金部材も、ガドリウムＧｄを０．３０重量％と、モリブデンＭｏを其々０．１重量％、１．０重量％及び９．０重量％添加した３種類から構成さられる。
第４図の２５〜３２は、このようにアルミニウム合金にガドリニウムＧｄとモリブデンＭｏを添加すると伸びが大きくなり、耐食性と色調が向上することを示している。
ガドリニウムＧｄは、体積含有率を考量すると最も有効な高機能化元素であり、耐熱性の高い向上効果を示す。モリブデンＭｏと添加することによって引張強度の伸びが増加し、耐食性も向上することを見出した。更に、特に高いヤング率と強い引張強度が確保可能なことを見出した。
このように、ガドリニウムＧｄとモリブデンＭｏとは、硬度、ヤング率、引張強度の向上が大きいためか、添加量は少量でよく、基合金の特徴を変化させずに、良好な特性をもつその合金部材を得ることができることが分った。対象とする金属合金としては、合金であれば特に制限されず通常のものであれば適用可能である。
基本的に銅等の耐食性の劣る元素を含まれていない場合には、良好な耐食性を示す。貴金属はもちろん、貴金属以外の合金元素を含む金属合金であってもよい。上記高機能化添加剤は、既存のどのような金属合金に対しても有効である。
次に、上記特性の合金部材の製造方法について説明する。
先ず、鋳造合金の場合には、上記組成の合金素材を鋳造し、その素材に対して所定温度に加熱後急冷する溶体化処理を施し、必要ならばその後所定温度で時効処理を施す。
次に、加工合金の場合には、上記組成の合金素材高温で溶解鋳造し、その素材に対して所定温度に加熱後急冷する溶体化処理を施し、その素材を所定形状に加工し、その加工の前または後で前記素材に対して時効処理を施す。
この際の金合金素材を鋳造し、溶体化処理温度は５００℃〜２７００℃、時効処理温度は−１００℃〜６００℃とすることが可能である。
本発明によれば、合金純度よらず高硬度、強引張強度および高ヤング率を兼備した合金部材を得ることができる。従来の２４Ｋの金合金はヤング率が４０００ｋｇｆ／ｍｍ２程度であり、１８Ｋでは５８００ｋｇｆ／ｍｍ２程度であったが、本実施形態では、１８Ｋ合金では、ヤング率６０００ｋｇｆ／ｍｍ２以上を示し、高いものは７０００ｋｇｆ／ｍｍ２以上を示す。組成および条件を最適化することにより、ヤング率は９０００ｋｇｆ／ｍｍ２以上を示す。硬度についても、通常１８Ｋ（５／５）イエローの硬度は高くても２５０Ｈｖ程度であるが、本発明１８Ｋ合金の硬度は３７０Ｈｖ以上を示す。
金Ａｕ純度３７．８〜９９．４５重量％の場合、９９．４５％以上の場合、いずれも、高硬度、高ヤング率、強引張強度を得るために特に好ましい製造条件は、溶体化処理温度６００〜１０００℃、時効処理温度は１５０〜５５０℃である。
図１は９９．９５重量％の電解金を用いて、実施例１と実施例２の金合金を溶製した。先ず、鋳造機で８ｍｍφワイヤーに鋳造し、その後、鋳造素材を８００℃×１時間の条件で溶体化処理し、溝ロールとダイスで所定のサイズませ加工した。時効処理は加工前または後に２５０℃×３時間の条件で行った。
このように溶体化処理および時効処理を行うことにより、主にＧｄの作用および他の添加元素との相乗作用によって著しく硬化し、加工を加えない鋳造合金の場合でも１３０Ｈｖ以上、組成および条件を適切に選択すれば１５０Ｈｖ以上と従来よりも極めて大きな値とすることが可能である。加工合金の場合には加工率５０％以上で１５０Ｈｖ以上、加工率９０％以上で１８０Ｈｖ以上、高いものでは２００Ｈｖ以上の値を得ることが可能である。この際の加工率は任意の値とすることが可能であるが、９９．０％まで、更には９９．６％までの範囲が好ましい。
本発明の高純度金合金の硬度は１７０Ｈｖ以上のビッカス硬度を示し、耐熱性が有り、引張強度も８０ｋｇｆ／ｍｍ２以上ある。ヤング率も８６００以上、更に、９０００ｋｇｆ／ｍｍ２以上を示した。強度を上げると伸びが不足することが生じていたが、本発明処理によって、所定の伸びを確保しながら、硬度、引張強度およびヤング率を向上させることが出来ることを確認した。バネ性があり、伸びがあり、加工し易く、作業性もよい。耐食性、色調も向上した。
本発明合金の伸びを確認するために、低温熱処理で硬度と引張強度の調整を行なった。
ガドリニウムＧｄの添加量は、５０ｐｐｍ〜１５０００ｐｐｍで効果があり、モリブデンＭｏ添加量は、１０００ｐｐｍ〜１０００００ｐｐｍで効果が認められた。
本発明の第１図の実施例５〜実施例８の高機能プラチニウムＰｔ合金部材は、プラチニウムＰｔにモリブデンＭｏと、ガドリニウムＧｄ、またはストロンチウムＳｒ、ジルコニウムＺｒ、及びガドリニウムＧｄを複合添加し４試料を作製した。
実施形態のプラチニウム合金からなる貴金属合金部材は、ガドリニウムＧｄと、他の元素と複合してなる硬質化添加剤を適量添加し、上述のような処理を施すことにより、加工を加えない鋳造合金で１２０Ｈｖ以上の今までにない高い値を示した。また、加工の場合には、加工率５０％程度で１５０Ｈｖ以上、加工率９０％以上では、２００Ｈｖ以上の値を得ることが可能である。
プラチニウム合金は、ヤング率は高いが、硬度が低いという欠点があり、本発明が意図する用途に適用することが困難であるか、Ｃｕ等の元素を添加することにより、適用することができても、その硬度が必ずしも充分と言えないばかり、Ｃｕ等により耐食性や色調に問題が生じる。これに対して本発明は、上述のように高硬度・強引張強度にすることができる。８０００ｋｇｆ／ｍｍ２以上の高いヤング率を維持することができる。組成や製造条件を調整すると、高硬度と強引張強度を維持しつつヤング率を１０，０００ｋｇ／ｍｍ２以上、さらに１５０００ｋｇｆ／ｍｍ２、２００００ｋｇｆ／ｍｍ２以上の極めて高い値とすることが可能である。
プラチウムＰｔ合金は、溶体化処理温度は６００〜２８００℃、時効処理温度は１５０〜７００℃が可能である。特に好ましい条件は溶体化処理温度が５００〜１６００℃、時効処理温度は１５０〜６００℃である。加工の際の加工効率は任意であるが、好ましい範囲は、上記の実施形態と同様である。
実施例７の硬度が２４０Ｈｖ以上、引張強度が８８．８ｋｇｆ／ｍｍ２以上である。耐熱性があり、ヤング率も１７００ｋｇｆ／ｍｍ２以上を示し、バネ性がある。硬度、引張強度、ヤング率、耐熱性が向上するが確認できた。加工し易く、作業性もよく、伸びもある。本発明により更に大きな伸び、耐食性、色調を確保できるようになった。
本発明の第２図に係る高機能銀Ａｇ合金部材は、ガドリニウムＧｄ単独、又はガドリニウムＧｄと他の元素からなる群から選択される少なくも１種の元素で構成された高機能化添加剤合計で５０ｐｐｍ以上１５０００ｐｐｍ未満の範囲で含有させ、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ〜１０００００ｐｐｍ添加させた銀合金で構成される。
銀Ａｇ合金は、溶体化処理温度は４５０〜２２００℃、時効処理温度は１００〜６００℃が可能である。特に好ましい条件は溶体化処理温度が５００〜１５５０℃、時効処理温度は１５０〜５００℃である。加工の際の加工効率は任意である。
実施例９，１０，１１，１２の銀Ａｇ合金は、銀ＡｇにガドリニウムＧｄとスズＳｎ、ガドリニウムＧｄとモリブデンをそれぞれに添加して作製した。
上述の処理を施すことによって、第２図に示す特性を得た。板加工後２５０℃×２時間処理後の硬度は１７４Ｈｖ〜１７８Ｈｖを示し。８００℃×３０分処理後の硬度は１１５Ｈｖ〜１２４Ｈｖを示した。引張強度は５５．３ｋｇ／ｍｍ２〜５８．７ｋｇ／ｍｍ２であった。ヤン後率は９０００ｋｇ／ｍｍ２以上であり、約１２％向上した。硬度、引張強度、ヤング率、耐熱性、バネ性等があり、加工し易く、作業性もよい。本発明によって、特に伸び、耐食性、色調が向上することが分った。モリブデンＭｏ添加量が多い方が効果は顕著である。
本発明の第１図実施例１３、１４，１５，１６の高機能銅Ｃｕ合金部材は、ガドリニガドリニウムＧｄとスズＳｎ、ガドリニウムＧｄとモリブデンＭｏをそれぞれ添加して作製した。
銅Ｃｕ合金は、溶体化処理温度は６００〜２５００℃、時効処理温度は１５０〜７８０℃が可能である。特に好ましい条件は溶体化処理温度が６００〜１６００℃、時効処理温度は１５０〜６８０℃である。加工の際の加工効率は任意であるが、好ましい範囲は、上記実施形態と同様である。
実施例の銅Ｃｕ合金は、上述の処理を施すことによって、図４の硬度Ｈｖと引張強度を得た。加工して３１５℃×２時間処理後の硬度は、２５０Ｈｖ〜２５５Ｈｖであった。８１０℃×３０処理後は１６０Ｈｖと１３１Ｈｖになった。
引張強度は７９．７ｋｇｆ／ｍｍ２〜８３．２ｋｇｆ／ｍｍ２であり、本発明高純度銅Ｃｕ合金は、硬度、引張強度、ヤング率が向上し、バネ性を示した。加工し易く、作業性もよい。本発明により、伸び、耐食性、色調が向上している。
本発明の第２図の高機能銅Ｃｕ合金部材は、銅ＣｕにガドリニウムＧｄ単独、又はガドリニウムＧｄと他の元素からなる群から選択される少なくも１種の元素で構成された高機能化添加剤合計で５０ｐｐｍ以上１５０００ｐｐｍ未満の範囲で含有させ、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ〜１０００００ｐｐｍ添加させた銅Ｃｕ合金で構成される。
本発明の第３図の実施例１７，１８，１９，２０の高機能チタンＴｉ合金部材は、チタンＴｉにガドリニウムＧｄとスズＳｎ、ガドリニウムＧｄとモリブデンをそれぞれに添加して４試料作製した。
チタンＴｉ合金は、溶体化処理温度は６００〜２７００℃、時効処理温度は１５０〜５００℃が可能である。特に好ましい条件は溶体化処理温度が５００〜１５５０℃、時効処理温度は３００〜８００℃である。加工の際の加工効率は任意であるが、好ましい範囲は、上記形態と同様である。
実施例は、チタンＴｉとマンガンＭｎ、アルミニウムＡｌからなチタンＴｉ合金部材に、ガドリニウムＧｄを添加し、鋳造で８ｍｍ棒を作成した。次に伸線加工して１ｍｍφワイヤーにした。
本発明チタンＴｉ合金は、硬度、引張強度、ヤング率が向上し、バネ性を示した。加工し易く、作業性もよい。本発明により、伸び、耐食性、色調が向上することが分った。。→本発明の第３図の実施例５〜実施例８の高機能鉄Ｆｅ合金部材は、鉄ＦｅにモリブデンＭｏと、ガドリニウムＧｄ、またはシリコンＳｉとガドリニウムＧｄを複合添加し４試料を作製した。
本発明の第３図の実施例２１、２２，２３，２４の高機能鉄Ｆｅ合金部材は、鉄ＦｅにガドリニウムＧｄ単独、又はガドリニウムＧｄと他の元素からなる群から選択される少なくも１種の元素で構成された高機能化添加剤合計を５０ｐｐｍ以上１５０００ｐｐｍ未満の範囲で含有させ、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ〜１０００００ｐｐｍ添加させた鉄Ｆｅ合金で構成される。
溶体化処理は８２０℃×１時間行ない、時効処理は４８０℃×３時間行った。
鉄Ｆｅ合金は、溶体化処理温度は６００〜２８００℃、時効処理温度は１５０〜７００℃が可能である。特に好ましい条件は溶体化処理温度が６００〜２０００℃、時効処理温度は１５０〜７００℃である。加工の際の加工効率は任意であるが、好ましい範囲は、上記実施形態と同様である。
硬度、引張強度、ヤング率、耐熱性が向上し、バネ性を示した。加工し易く、作業性がよい。本発明で伸び、耐食性、色調が向上することが分った。
本発明の第３図の実施例２５，２６，２７，２８の高機能アルミニウムＡｌＦ合金部材は、アルミニウムＡｌにガドリニウムＧｄ単独、又はガドリニウムＧｄと他の元素からなる群から選択される少なくも１種の元素で構成された高機能化添加剤合計を５０ｐｐｍ以上１５０００ｐｐｍ未満の範囲で含有させ、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ〜１０００００ｐｐｍ添加させたアルミニウムＡｌ合金で構成される。
アルミニウムＡｌ合金は、溶体化処理温度は３００〜２０００℃、時効処理温度は５０〜４５０℃が可能である。特に好ましい条件は溶体化処理温度が５００〜１６００℃、時効処理温度は５０〜４００℃である。加工の際の加工効率は任意であるが、好ましい範囲は、上記の実施形態と同様である。
実施例のアルミニウムＡｌ合金の硬度は８９Ｈｖ〜９２Ｈｖであり、引張強度は４０ｋｇｆ／ｍｍ２と４４ｋｇｆ／ｍｍ２である。本発明高機能アルミニウムＡｌ合金は、硬度、引張強度、ヤング率、耐熱性、バネ性を示した。加工し易く、作業性がよい。本発明により伸び、耐食性、色調が向上した。
本発明の第３図の実施例２９，３０，３１，３２の高機能マグネシウムＭｇ合金部材は、マグネシウムＭｇにガドリニウムＧｄ単独、又はガドリニウムＧｄと他の元素からなる群から選択される少なくも１種の元素で構成された高機能化添加剤合計を５０ｐｐｍ以上１５０００ｐｐｍ未満の範囲で含有させ、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ〜１０００００ｐｐｍ添加させたマグネシウムＭｇ合金で構成される。
マグネシウムＭｇ合金は、溶体化処理温度は２５０〜１０５０℃、時効処理温度は１１００〜５００℃が可能である。特に好ましい条件は溶体化処理温度が５００〜１０００℃、時効処理温度は１００〜４５０℃である。加工の際の加工効率は任意であるが、好ましい範囲は、上記の実施形態と同様である。
実施例のマグネシウムＭｇの硬度は８９Ｈｖと９２Ｈｖであり、引張強度は４１ｋｇｆ／ｍｍ２〜４３ｋｇｆ／ｍｍ２である。溶体化処理は３９０℃×１０時間、時効処理は２６０℃×５時間行った。本発明マグネシウムＭｇ合金は、硬度、引張強度、ヤング率、耐熱性が向上し、バネ性を示した。加工し易く、作業性もよい。
実施例は本発明で伸び、耐食性、色調が向上したことを示している。
マグネシウムＭｇに、Ｍｇ以外の元素を５０〜１５０００ｐｐｍ添加する添加合金としては、Ｍｇ−Ｇｄ、Ｍｇ−Ｇｄ−Ｍｎが例示され、その他にＭｇ−Ｇｄ−Ｓｒ、Ｍｇ−Ｇｄ−Ｃａ、Ｍｇ−Ｇｄ−Ｚｒ、Ｍｇ−Ｇｄ−Ｓｎ、Ｍｇ−Ｇｄ−Ｚｎ、Ｍｇ−Ｇｄ−Ｉｎ、Ｍｇ−Ｇｄ−Ｓｉについて試作評価したが、実施例１４と実施例１５と同様に硬度、引張強度、ヤング率、耐熱性が向上し、バネ性を示した。加工し易く、作業性もよい。本発明により伸び、耐食性、色調が向上した。
マグネシウムＭｇとアルミニウムＡｌ、鉄Ｆｅ、亜鉛Ｚｎ、マンガンＭｎ、ジルコニウムＺｒ、銅Ｃｕ、リチウムＬｉ、シリコンＳｉからなる群から選択された少なくも１種以上の元素から構成されるＭｇ合金に上記元素を添加した添加合金を試作評価したが、上記Ｍｇの添加合金と同様に硬度、引張強度、ヤング率、耐熱性が向上し、バネ性を示した。熱処理方法は、バッチ処理方式と連続処理方式がある。
本発明の第１３実施形態に係る硬質金属合金部材は、銅Ｃｕ含有量が７０．００重量％以上であり、ガドリニウムＧｄ単独、ガドリニウムＧｄとＧｄ以外の希土類元素、アルカリ土類元素、シリコンＳｉ、ボロンＢ、ジルコニウムＺｒ、スズＳｎ、インジウムＩｎか鉛Ｐｂ、ニッケルＮｉらなる群から選択される少なくも１種の元素で構成された硬質化添加剤合計で５０ｐｐｍ以上１５０００ｐｐｍ未満の範囲で含有させた銅合金で構成される。
本発明の第１４実施形態に係る硬質金属合金部材は、鉄Ｆｅ含有量が７０．００重量％以上であり、ガドリニウムＧｄ単独、ガドリニウムＧｄとＧｄ以外の希土類元素、アルカリ土類元素、シリコンＳｉ、ボロンＢ、ジルコニウムＺｒ、スズＳｎ、インジウムＩｎか鉛Ｐｂ、ニッケルＮｉらなる群から選択される少なくも１種の元素で構成された硬質化添加剤合計で５０ｐｐｍ以上１５０００ｐｐｍ未満の範囲で含有させた鉄合金で構成される。
本発明の第１５実施形態に係る硬質金属合金部材は、アルミニウムＡｌ含有量が７０．００重量％以上であり、ガドリニウムＧｄ単独、ガドリニウムＧｄとＧｄ以外の希土類元素、アルカリ土類元素、シリコンＳｉ、ボロンＢ、ジルコニウムＺｒ、スズＳｎ、インジウムＩｎか鉛Ｐｂ、ニッケルＮｉらなる群から選択される少なくも１種の元素で構成された硬質化添加剤合計で５０ｐｐｍ以上１５０００ｐｐｍ未満の範囲で含有させたアルミニウム合金で構成される。
本発明の第１６実施形態に係る硬質金属合金部材は、マグネシウムＭｇ含有量が７０．００重量％以上であり、ガドリニウムＧｄ単独、ガドリニウムＧｄとＧｄ以外の希土類元素、アルカリ土類元素、シリコンＳｉ、ボロンＢ、ジルコニウムＺｒ、スズＳｎ、インジウムＩｎか鉛Ｐｂ、ニッケルＮｉらなる群から選択される少なくも１種の元素で構成された硬質化添加剤合計で５０ｐｐｍ以上１５０００ｐｐｍ未満の範囲で含有させたマグネシウム合金で構成される。
本発明の第１７実施形態に係る硬質金属合金部材は、銅Ｃｕ含有量が９９．４５重量％以上であり、ガドリニウムＧｄ単独、ガドリニウムＧｄとＧｄ以外の希土類元素、アルカリ土類元素、シリコンＳｉ、ボロンＢ、ジルコニウムＺｒ、スズＳｎ、インジウムＩｎか鉛Ｐｂ、ニッケルＮｉらなる群から選択される少なくも１種の元素で構成された硬質化添加剤合計で５０ｐｐｍ以上１５０００ｐｐｍ未満の範囲で含有させた銅合金で構成される。
本発明の第１８実施形態に係る硬質金属合金部材は、鉄Ｆｅ含有量が９９．４５重量％以上であり、ガドリニウムＧｄ単独、ガドリニウムＧｄとＧｄ以外の希土類元素、アルカリ土類元素、シリコンＳｉ、ボロンＢ、ジルコニウムＺｒ、スズＳｎ、インジウムＩｎか鉛Ｐｂ、ニッケルＮｉらなる群から選択される少なくも１種の元素で構成された硬質化添加剤合計で５０ｐｐｍ以上１５０００ｐｐｍ未満の範囲で含有させた鉄合金で構成される。
本発明の第１９実施形態に係る硬質金属合金部材は、アルミニウムＡｌ含有量が９９．４５重量％以上であり、ガドリニウムＧｄ単独、ガドリニウムＧｄとＧｄ以外の希土類元素、アルカリ土類元素、シリコンＳｉ、ボロンＢ、ジルコニウムＺｒ、スズＳｎ、インジウムＩｎか鉛Ｐｂ、ニッケルＮｉらなる群から選択される少なくも１種の元素で構成された硬質化添加剤合計で５０ｐｐｍ以上１５０００ｐｐｍ未満の範囲で含有させたアルミニウム合金で構成される。
本発明の第２０実施形態に係る硬質金属合金部材は、マグネシウムＭｇ含有量が９９．４５重量％以上であり、ガドリニウムＧｄ単独、ガドリニウムＧｄとＧｄ以外の希土類元素、アルカリ土類元素、シリコンＳｉ、ボロンＢ、ジルコニウムＺｒ、スズＳｎ、インジウムＩｎか鉛Ｐｂ、ニッケルＮｉらなる群から選択される少なくも１種の元素で構成された硬質化添加剤合計で５０ｐｐｍ以上１５０００ｐｐｍ未満の範囲で含有させたマグネシウム合金で構成される。
実施形態に適用される合金は特に限定されるものでない。上記硬質化添加剤以外の成分も通常の金属合金に用いられるものであればどのようなものでもよく特に限定されない。
つまり、上記硬質化添加剤は、既存の一般金属合金に対しても有効である。これら実施形態に係る合金部材を製造する際にも貴金属合金の実地形態と同様である。鋳造の場合には、上記組成の合金素材を鋳造し、その素材に対して所定温度に加熱後急冷する溶体化処理を施す。その後必要に応じて所定温度で時効処理を施す。また、加工合金の場合には、上記組成の合金素材を鋳造し、その素材に対して所定温度加熱後急冷する溶体化処理を施し、その素材を所定形状に加工し、この加工前または加工後に前期素材に対して時効処理を施す。
貴金属合金のガドリニウムＧｄ複合添加剤として、新にジルコニウムＺｒ、スズＳｎ、インジウムＩｎ、マンガンＭｎ使用し、試作評価したところ、硬度、引張強度、ヤング率等が向上し、バネ性があり、加工し易く、作業性もよかった。その効果が顕著であることが分かった。
銅Ｃｕ合金、鉄Ｆｅ合金、アルミニウムＡｌ合金およびマグネシウムＭｇ合金について、Ｇｄと希土類元素、Ｇｄとアルカリ土類元素について、それぞれ複合添加して、試作評価したが、硬度、引張硬度、ヤング率等が向上した。バネ性があり、加工し易く、作業性もよかった。更に、ＧｄとカルシウムＣａ、ストロンチウムＳｒ、シリコンＳｉ、ベリリウムＢｅ、ボロンＢ、ジルコニウムＺｒ、スズＳｎ、インジウムＩｎ、マンガンＭｎの複合添加でも同様な結果が得られ、顕著な上記と同じ効果が見られることが分かった。
本発明の実施形態に係る硬質金属合金部材は、金Ａｕ、プラチナＰｔ、銀Ａｇ、銅Ｃｕ、鉄Ｆｅ、アルミニウムＡｌ、マグネシウムＭｇ等の含有量が３７．５０〜９９．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄ単独の、あるいはガドリニウムＧｄ以外の希土類元素、アルカリ土類元素、シリコンＳｉ、アルミニウムＡｌ、マンガンＭｎ、ジルコニウムＺｒ、スズＳｎ、亜鉛Ｚｎ、インジウムＩｎ、ボロンＢからなる群から選択される少なくとも１種の元素とで構成される硬質化添加剤を合計で５０ｐｐｍ以上１５０００ｐｐｍ未満の範囲で含有させた金属合金で構成される。
更に、本発明の実施形態に係る硬質金属合金部材は、金Ａｕ、プラチナＰｔ合金、銀Ａｇ合金、銅Ｃｕ合金、鉄Ｆｅ合金、アルミニウムＡｌ合金、マグネシウムＭｇ合金からなる金属合金群から選択された少なくも１種以上の金属合金に、ガドリニウムＧｄ単独の、あるいはガドリニウムＧｄ以外の希土類元素、アルカリ土類元素、シリコンＳｉ、アルミニウムＡｌ、マンガンＭｎ、ジルコニウムＺｒ、スズＳｎ、亜鉛Ｚｎ、インジウムＩｎ、ボロンＢからなる群から選択される少なくとも１種の元素とで構成される硬質化添加剤を合計で５０ｐｐｍ以上１５０００ｐｐｍ未満の範囲で含有させた金属合金で構成される。
このように金属の含有率を３７．５％〜９９．９９５重量％とし、ガドリニウムＧｄを単独、または他の元素と複合化してなる硬質化添加剤を適量添加することにより、加工を加えない鋳造合金であっても従来にない高い硬度が得られるとともに、今までにない高い硬度、ヤング率、引張強度、耐熱性、作業性を得ることができる。
ガドリニウムＧｄは、体積占有率を考慮すると最も有効な硬質化元素であり、耐熱性の向上も顕著である。特に、Ｇｄを添加することにより極めて高いヤング率が得られることを見出した。このようにＧｄは硬度、ヤング率、引張強度の向上効果が大きいため、添加量は少量でよく，基合金の色調を変化させないで良好な色調を得ることができる。更に添加量が少量で占有体積が小さいので、基合金特有の特性を生かすことができる。
硬質化添加剤としての効果はＧｄ単体で発揮されるが、Ｇｄ以外の上記元素からなる群から選択される少なくとも１種の元素と複合添加することによる相乗効果によって優れた特性を得ることができる。
本発明の硬質金属部材は、硬度が高くかつ耐食性が良好であるため、耐久性に優れている。また、ヤング率が高くバネ性があり、引張強度も強く脆さがない。そして、このような優れた機械的特性を有するため、軽量化及び薄形化が可能である。更に、良好な色調を有しており、更に加工性が良好で作業性がよい。
本発明の金属合金部材は、硬度、引張強度、ヤング率が向上し、バネ性があり、伸び等もり、加工し易く、作業性がよい。従来の合金部材とは異なる。更に、これらの特性をユーザーの好みに応じて調整できることが大きな特徴である。
従って、上記元素の超高性能の貴金属合金／金属合金とユーザーの好みに応じて調整した個性的な貴金属合金／金属合金が得られるのが最大の特徴である。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【技術分野】
本発明は、電子部材、自動車／航空部材、理化学部材、医療部材、宝飾部材、楽器部材、食器部材、構造部材等に好適な高性能弾性限度金属合金部材及び製造方法に関する。
【背景技術】
従来、金属材料として金（Ａｕ）、プラチナ（Ｐｔ）、銀（Ａｇ）、銅（Ｃｕ）、鉄（Ｆｅ）、アルミニウム（Ａｌ）、マグネシウム（Ｍｇ）、チタン（Ｔｉ）、等が知られており、各分野で使用されている。
本発明は、特に弾性限界が高く、バネ性があり、耐久性の優れ、更に加工しやすく、作業性の良く、柔軟性があり、耐熱性があり、色調がよく、音性に優れた高機能金属合金を提供することを特徴とする。
本発明は、合金材料自身がもつ素晴らしい特性を生かすために、硬度、引張強度、ヤング率、伸び、変色性、バネ性、作業性、を維持又は向上させながら、柔軟性、高温特性、色調、耐食性を向上させ、適応性、耐久性、耐熱性、観賞性、導電性を上げた高機能金属合金部材と及びその製造方法を提供する
従来の金属材料は、各分野の用途に用いる場合に機械的性質、物理的特性、化学的特性等が必ずしも充分と言えない。また作業性が悪いという問題もある。本発明の目的は、上記金属材料の持つ特徴を維持して、これらの不具合な特性を改善、改良し、向上させることで、要求する新部材を得ることにある。
通常、合金の硬度、引張硬度を上げると伸びが少なくなる。合金の硬度、引張硬度上げても腐蝕し易い合金の耐食速度は、遅延することは殆ど無い。
本発明は、性能、品質、作業性が良く、加工し易い極細線、極薄膜が得られる特徴を生かしながら、伸びを多くし、耐食性を向上させることを見出した。
本発明では、伸びを多くし、耐食性を向上させ、加工性を改善し、耐久性の高い、高性能金属合金部材が得られる。これらの合金から得られる商品は加工し易く、耐久性があり、品質と性能が優れていることを見出した。更に、これらの合金の製造方法も見出し確立した。
本発明の金属合金部材は、従来の金属合金の硬度、引張強度、ヤング率、耐熱性、バネ性、加工性、作業性を維持、向上させながら、柔軟性、高温特性、色調、耐食性を向上させた。耐久性があり、変形し難く、加工性しやすい。性能・品質・加工・適応・鑑賞・導電性に無駄が無いことを特徴とする。
加工し易いので、無駄な圧力を必要としない。更に焼鈍なしで９０％以上の加工ができる。圧延方向を変えても割れが発生しない等の特徴を示す。艶があり、深い色調を示す。
商品化の場合に、加工し易く、変形し難く、耐久性があるので軽薄短小化に好適である。
本発明は、加工性がよく、作業性がよく、無駄の無い製造方法で、変形し難い、軽薄短小化、適応・多用性高機能金属合金が得られ。
新な高機能金属合金部材とその合金の製造方法を提供する。
本発明の金Ａｕ合金は、硬度、引張強度、ヤング率、耐力、弾性限度、伸び、ばね性の特性が高い。加工もし易く、作業性がよい。高純度で添加元素の体積占有率も小さいので、電気伝導率、熱伝導率の高い電子材料が得られる。ヤング率が高いので音響のよい部材が得られる。ばね性があり、柔軟性があり、コシのある線材、板材が得られる。耐熱性があるのでその用途は広い。物理特性、機械特性、電気特性及び化学特性の優れた線材板材が得られる。金合金の高機能部材が得られる。
本発明のプラチナＰｔ合金は、硬度、引張強度、ヤング率、耐力、弾性限度、伸び、耐熱性等の特性が高く、バネ性があり、加工し易く、作業性もよい。高度の諸特性を示す強化型部材、好適化型部材が得られる。ルツボ、プラグ、歯科材、理化学器、宝飾等用途は広い、高機能プラチニウム合金が得られる。
銀Ａｇ合金は電子部材、食器部材、装飾部材に注目されている。銀合金は耐食性（耐酸化／硫化性）が不足し、変色する。ウイスカーが成長し、接触して導電不良が生じる。宝飾品では、美的価値を維持するため、ロジウムＲｈメッキ等を行って商品化しているのが現状である。しかしながら、それでも酸化、硫化が生じ変色している。更に、作業性も悪い。
本発明の銀Ａｇ合金は硬度、引張強度、ヤング率、耐力、弾性限度、耐熱性等の諸特性高い。バネ性があり、伸びがあり、加工し易く、作業性がよく、変色も遅く、綺麗な純銀色を示す。特に、高純度合金は電気抵抗が低く、高温特性の良く、耐食性に優れた高機能銀Ａｇ合金が得られる。本発明の高性能／高品質化、適応化した高機能銀Ａｇ合金は、ボンディングワイヤー、食器、液晶反射膜、光ディスク反射膜、反射型ＬＣＤ電極、半導体電極、歯科材、宝飾等に好適であり、その用途は広い。
本発明の銅Ｃｕ合金は、硬度、引張強度、ヤング率、耐力、弾性限度、耐熱性等の特性柔軟性が高い。バネ性があり、伸びがあり、」加工し易く、作業性がよい、変色も遅延されている。高純度品はバネ性があり、引張強度が高く、導電率が高く、柔軟性のある高機能銅Ａｕ合金は、ワイヤーでも板材でも電子材料として好適である。０．２ｍｍ以下板厚にしてもバネ性を示す。最新仕様のリードフレーム、コネクター、リレー、スイッチ等の部材仕様を満たす。
本発明鉄Ｆｅ合金は、高純度で硬度、引張強度、ヤング率、耐力、弾性限度、耐熱性等の諸特性が高い。加工し易く、伸びがあり、作業性がよく、バネ性のある。高純度で酸化し難くなる高純度鉄Ｆｅを生かすことが可能である。鉄合金は、超強力、超耐熱、超耐食、超耐低温、超耐磨耗などの高機能鉄Ｆｅ合金部材が得られる。未来像としての期待は大きい。本発明の鉄Ｆｅ合金組成と製造方法が有益になる可能性を示している。
耐食性のある材料の高純度鉄は、高純度で硬度・引張強度があり、ヤング率・耐力、弾性限界度高く、バネ性がある特性を得ることによって、将来の高機能部材への期待が大きい。
軽量のアルミニウムＡｌ合金は、機械的特性、電気特性及び物理特性の優れている、特に耐アルカリ性の部材が要求されている。
本発明アルミニウムＡｌ合金は、高純度で硬度、引張強度、ヤング率、耐力、弾性限度、耐熱性等の特性が高い。加工し易く、作業性がよく、バネ性、電気伝導性も高く、耐アルカリ性を向上している。
本発明Ａｌ合金の用途は自動車、航空機、船舶、農機具、冷蔵庫、洗濯機、接点 ボンディングワイヤー、ファスナー等非常に多い。
軽量であるマグネシウムＭｇ合金は、硬度、引張強度、ヤング率、耐力、弾性限度、伸び等の機械的特性の高い部材、又は好適化部材が求められている。
本発明Ｍｇ合金は、ホイール、シートフレーム、パソコンボディ、携帯電話、ビデオカメラ筐体等の小物部品から飛行機、自動車、ヘリコプター等の大物部品まで用途は広い。
金Ａｕ、白金Ｐｔ、銀Ａｇ、銅Ｃｕ、鉄Ｆｅ、アルミニウムＡｌ、マグネシウムＭｇ、チタンＴｉ等の合金は、硬度が高く、引張強度、ヤング率、弾性限度、伸び、耐熱性、退職性等の特性が高い合金、又は好適な合金が求められている。機械特性、物理特性、電気特性、化学特性のよいものが、工業材料、宝飾材料として求められている。金Ａｕ、銀Ａｇ、銅Ｃｕ、アルミニウムＡｌ等では、電子部材として電気抵抗の低い、機械強度のある高純度部材が求められている。
薄膜、細線においては、特に加工し易く、耐久性のある合金が求められている。耐酸性と耐硫化性．等の諸特性を上げ、加工し易く、耐久性のある合金が得られることが求められている。
本特許の最大の特徴は、合金の硬度、引張強度、ヤング率、耐力、弾性限度、作業性等を現状維持、又は向上させながら伸び、耐熱性、耐腐食性、色調を向上させることである。色調のよい合金は、色、艶、光沢があり、素晴らしい地金色、白色等を示す。
【発明の開示】
本発明は、上述のような市場の要求から生じたものであり、その目的は、機械／物理／化学的性質に優れ、更に加工し易く、作業性のよい高性能硬質金属合金部材及びその製造方法を提供することである。
特に、耐食性、色調、伸びが優れた高性能硬質金属合金部材及びその製造方法と上記常温での特性のみならず、高温での機械特性、電気特性の優れた硬質金属合金部材及びその製造方法を提供することを目的とする。
貴金属合金、金属合金の欠点を解決するためのＰＣＴ／ＪＰ９６／００５１０、ＰＣＴ／ＪＰ９７／０２０１４、ＰＣＴ／ＪＰ００／０４４１１を提案してきた。本発明は、更に広範囲に展開するものである。貴金属合金の金Ａｕ、銀ＡｇおよびプラチニウムＰｔ合金から、金属合金銅Ｃｕ、チタンＴｉ、鉄Ｆｅ、アルミニウムＡｌ及びマグネシウムＭｇまで展開した。貴金属合金のこれらの解決方法は上記金属合金でも欠点を解決出来ることを見出した。
【図面の簡単な説明】
【第１図】
は、本発明の金Ａｕ合金、プラチナＰｔ合金、銀Ａｇ合金、及び銅Ｃｕ合金の本実
施形態組成を示す。
【第２図】
は、本発明第１図表示金属合金の硬度、引張強度、伸び、耐食性及び色調を示す。
【第３図】
は、本発明のチタンＴｉ合金、鉄Ｆｅ合金、アルミニウムＡｌ合金、及びマグネシ
ウムＭｇ合金の本実施形態組成を示す。
【第４図】
は、本発明第２図表示金属合金の硬度、引張強度、伸び、耐食性及び色調を示す。
【発明を実施するための最良の形態】
本発明の第１図の実施形態に係る金Ａｕ合金部材は、ガドリウムＧｄを０．０９重量％と、モリブデンＭｏを其々０．１重量％、１．０重量％及び９．０重量％添加した３種類から構成さられる。
第２図の実施例１〜４は、このように金Ａｕ合金にガドリニウムＧｄとモリブデンＭｏを添加すると伸びが大きくなり、耐食性と色調が向上することを示している。
伸びは、引張試験で評価した。
耐食性は、酸化、硫化、アルカリ化、変色で評価した。×、△、○で表示。
色調は、色合い、光沢、ツヤで評価した。
第１図の実施形態に係るプラチニウムＰｔ合金部材も、ガドリニウムＧｄを０．０９重量％と、モリブデンＭｏを其々０．１重量％、１．０重量％及び９．０重量％添加した３種類から構成さられる。
第２図の実施例５〜８は、プラチニウムＰｔ合金にガドリニウムＧｄとモリブデンＭｏを添加すると伸びが大きくなり、耐食性も向上し、色調もよいことを示している。。
第１図の実施形態に係る銀Ａｇ合金部材と銅Ｃｕ合金部材も、ガドリウムＧｄを０．２重量％と、モリブデンＭｏを其々０．１重量％、１．０重量％及び９．０重量％添加した３種類から構成さられる。
第２図の実施例９〜１６は、銀Ａｇ合金部材と銅Ｃｕ合金部材にガドリニウムＧｄとモリブデンＭｏを添加すると伸びが大きくなり、耐食性と色調が向上していることを示している。
本発明の第３図の実施形態に係るチタンＴｉ合金部材は、ガドリウムＧｄを０．２重量％と、モリブデンＭｏを其々０．１重量％、１．０重量％及び９．０重量％添加した３種類から構成さられる。
第４図の実施例は１７〜２０は、このようにチタンＴｉ合金にガドリニウムＧｄとモリブデンＭｏを添加すると伸びが大きくなり、耐食性が向上し、色調もよいことを示している。
本発明の第３図の実施形態に係る鉄Ｆｅ合金部材は、ガドリウムＧｄを０．２重量％と、モリブデンＭｏを其々０．１重量％、１．０重量％及び９．０重量％添加した３種類から構成さられる。
第４図の実施例２１〜２４は、このように鉄Ｆｅ合金にガドリニウムＧｄとモリブデンＭｏを添加すると伸びが大きくなり、耐食性と色調が向上することを示している。
本発明の第３図の実施形態に係るアルミニウムＡｌとマグネシウムＭｇ合金部材も、ガドリウムＧｄを０．３０重量％と、モリブデンＭｏを其々０．１重量％、１．０重量％及び９．０重量％添加した３種類から構成さられる。
第４図の２５〜３２は、このようにアルミニウム合金にガドリニウムＧｄとモリブデンＭｏを添加すると伸びが大きくなり、耐食性と色調が向上することを示している。
ガドリニウムＧｄは、体積含有率を考量すると最も有効な高機能化元素であり、耐熱性の高い向上効果を示す。モリブデンＭｏと添加することによって引張強度の伸びが増加し、耐食性も向上することを見出した。更に、特に高いヤング率と強い引張強度が確保可能なことを見出した。
このように、ガドリニウムＧｄとモリブデンＭｏとは、硬度、ヤング率、引張強度の向上が大きいためか、添加量は少量でよく、基合金の特徴を変化させずに、良好な特性をもつその合金部材を得ることができることが分った。対象とする金属合金としては、合金であれば特に制限されず通常のものであれば適用可能である。
基本的に銅等の耐食性の劣る元素を含まれていない場合には、良好な耐食性を示す。貴金属はもちろん、貴金属以外の合金元素を含む金属合金であってもよい。上記高機能化添加剤は、既存のどのような金属合金に対しても有効である。
次に、上記特性の合金部材の製造方法について説明する。
先ず、鋳造合金の場合には、上記組成の合金素材を鋳造し、その素材に対して所定温度に加熱後急冷する溶体化処理を施し、必要ならばその後所定温度で時効処理を施す。
次に、加工合金の場合には、上記組成の合金素材高温で溶解鋳造し、その素材に対して所定温度に加熱後急冷する溶体化処理を施し、その素材を所定形状に加工し、その加工の前または後で前記素材に対して時効処理を施す。
この際の金合金素材を鋳造し、溶体化処理温度は５００℃〜２７００℃、時効処理温度は−１００℃〜６００℃とすることが可能である。
本発明によれば、合金純度よらず高硬度、強引張強度および高ヤング率を兼備した合金部材を得ることができる。従来の２４Ｋの金合金はヤング率が４０００ｋｇｆ／ｍｍ２程度であり、１８Ｋでは５８００ｋｇｆ／ｍｍ２程度であったが、本実施形態では、１８Ｋ合金では、ヤング率６０００ｋｇｆ／ｍｍ２以上を示し、高いものは７０００ｋｇｆ／ｍｍ２以上を示す。組成および条件を最適化することにより、ヤング率は９０００ｋｇｆ／ｍｍ２以上を示す。硬度についても、通常１８Ｋ（５／５）イエローの硬度は高くても２５０Ｈｖ程度であるが、本発明１８Ｋ合金の硬度は３７０Ｈｖ以上を示す。
金Ａｕ純度３７．８〜９９．４５重量％の場合、９９．４５％以上の場合、いずれも、高硬度、高ヤング率、強引張強度を得るために特に好ましい製造条件は、溶体化処理温度６００〜１０００℃、時効処理温度は１５０〜５５０℃である。
図１は９９．９５重量％の電解金を用いて、実施例１と実施例２の金合金を溶製した。先ず、鋳造機で８ｍｍφワイヤーに鋳造し、その後、鋳造素材を８００℃×１時間の条件で溶体化処理し、溝ロールとダイスで所定のサイズませ加工した。時効処理は加工前または後に２５０℃×３時間の条件で行った。
このように溶体化処理および時効処理を行うことにより、主にＧｄの作用および他の添加元素との相乗作用によって著しく硬化し、加工を加えない鋳造合金の場合でも１３０Ｈｖ以上、組成および条件を適切に選択すれば１５０Ｈｖ以上と従来よりも極めて大きな値とすることが可能である。加工合金の場合には加工率５０％以上で１５０Ｈｖ以上、加工率９０％以上で１８０Ｈｖ以上、高いものでは２００Ｈｖ以上の値を得ることが可能である。この際の加工率は任意の値とすることが可能であるが、９９．０％まで、更には９９．６％までの範囲が好ましい。
本発明の高純度金合金の硬度は１７０Ｈｖ以上のビッカス硬度を示し、耐熱性が有り、引張強度も８０ｋｇｆ／ｍｍ２以上ある。ヤング率も８６００以上、更に、９０００ｋｇｆ／ｍｍ２以上を示した。強度を上げると伸びが不足することが生じていたが、本発明処理によって、所定の伸びを確保しながら、硬度、引張強度およびヤング率を向上させることが出来ることを確認した。バネ性があり、伸びがあり、加工し易く、作業性もよい。耐食性、色調も向上した。
本発明合金の伸びを確認するために、低温熱処理で硬度と引張強度の調整を行なった。
ガドリニウムＧｄの添加量は、５０ｐｐｍ〜１５０００ｐｐｍで効果があり、モリブデンＭｏ添加量は、１０００ｐｐｍ〜１０００００ｐｐｍで効果が認められた。
本発明の第１図の実施例５〜実施例８の高機能プラチニウムＰｔ合金部材は、プラチニウムＰｔにモリブデンＭｏと、ガドリニウムＧｄ、またはストロンチウムＳｒ、ジルコニウムＺｒ、及びガドリニウムＧｄを複合添加し４試料を作製した。
実施形態のプラチニウム合金からなる貴金属合金部材は、ガドリニウムＧｄと、他の元素と複合してなる硬質化添加剤を適量添加し、上述のような処理を施すことにより、加工を加えない鋳造合金で１２０Ｈｖ以上の今までにない高い値を示した。また、加工の場合には、加工率５０％程度で１５０Ｈｖ以上、加工率９０％以上では、２００Ｈｖ以上の値を得ることが可能である。
プラチニウム合金は、ヤング率は高いが、硬度が低いという欠点があり、本発明が意図する用途に適用することが困難であるか、Ｃｕ等の元素を添加することにより、適用することができても、その硬度が必ずしも充分と言えないばかり、Ｃｕ等により耐食性や色調に問題が生じる。これに対して本発明は、上述のように高硬度・強引張強度にすることができる。８０００ｋｇｆ／ｍｍ２以上の高いヤング率を維持することができる。組成や製造条件を調整すると、高硬度と強引張強度を維持しつつヤング率を１０，０００ｋｇ／ｍｍ２以上、さらに１５０００ｋｇｆ／ｍｍ２、２００００ｋｇｆ／ｍｍ２以上の極めて高い値とすることが可能である。
プラチウムＰｔ合金は、溶体化処理温度は６００〜２８００℃、時効処理温度は１５０〜７００℃が可能である。特に好ましい条件は溶体化処理温度が５００〜１６００℃、時効処理温度は１５０〜６００℃である。加工の際の加工効率は任意であるが、好ましい範囲は、上記の実施形態と同様である。
実施例７の硬度が２４０Ｈｖ以上、引張強度が８８．８ｋｇｆ／ｍｍ２以上である。耐熱性があり、ヤング率も１７００ｋｇｆ／ｍｍ２以上を示し、バネ性がある。硬度、引張強度、ヤング率、耐熱性が向上するが確認できた。加工し易く、作業性もよく、伸びもある。本発明により更に大きな伸び、耐食性、色調を確保できるようになった。
本発明の第２図に係る高機能銀Ａｇ合金部材は、ガドリニウムＧｄ単独、又はガドリニウムＧｄと他の元素からなる群から選択される少なくも１種の元素で構成された高機能化添加剤合計で５０ｐｐｍ以上１５０００ｐｐｍ未満の範囲で含有させ、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ〜１０００００ｐｐｍ添加させた銀合金で構成される。
銀Ａｇ合金は、溶体化処理温度は４５０〜２２００℃、時効処理温度は１００〜６００℃が可能である。特に好ましい条件は溶体化処理温度が５００〜１５５０℃、時効処理温度は１５０〜５００℃である。加工の際の加工効率は任意である。
実施例９，１０，１１，１２の銀Ａｇ合金は、銀ＡｇにガドリニウムＧｄとスズＳｎ、ガドリニウムＧｄとモリブデンをそれぞれに添加して作製した。
上述の処理を施すことによって、第２図に示す特性を得た。板加工後２５０℃×２時間処理後の硬度は１７４Ｈｖ〜１７８Ｈｖを示し。８００℃×３０分処理後の硬度は１１５Ｈｖ〜１２４Ｈｖを示した。引張強度は５５．３ｋｇ／ｍｍ２〜５８．７ｋｇ／ｍｍ２であった。ヤン後率は９０００ｋｇ／ｍｍ２以上であり、約１２％向上した。硬度、引張強度、ヤング率、耐熱性、バネ性等があり、加工し易く、作業性もよい。本発明によって、特に伸び、耐食性、色調が向上することが分った。モリブデンＭｏ添加量が多い方が効果は顕著である。
本発明の第１図実施例１３、１４，１５，１６の高機能銅Ｃｕ合金部材は、ガドリニガドリニウムＧｄとスズＳｎ、ガドリニウムＧｄとモリブデンＭｏをそれぞれ添加して作製した。
銅Ｃｕ合金は、溶体化処理温度は６００〜２５００℃、時効処理温度は１５０〜７８０℃が可能である。特に好ましい条件は溶体化処理温度が６００〜１６００℃、時効処理温度は１５０〜６８０℃である。加工の際の加工効率は任意であるが、好ましい範囲は、上記実施形態と同様である。
実施例の銅Ｃｕ合金は、上述の処理を施すことによって、図４の硬度Ｈｖと引張強度を得た。加工して３１５℃×２時間処理後の硬度は、２５０Ｈｖ〜２５５Ｈｖであった。８１０℃×３０処理後は１６０Ｈｖと１３１Ｈｖになった。
引張強度は７９．７ｋｇｆ／ｍｍ２〜８３．２ｋｇｆ／ｍｍ２であり、本発明高純度銅Ｃｕ合金は、硬度、引張強度、ヤング率が向上し、バネ性を示した。加工し易く、作業性もよい。本発明により、伸び、耐食性、色調が向上している。
本発明の第２図の高機能銅Ｃｕ合金部材は、銅ＣｕにガドリニウムＧｄ単独、又はガドリニウムＧｄと他の元素からなる群から選択される少なくも１種の元素で構成された高機能化添加剤合計で５０ｐｐｍ以上１５０００ｐｐｍ未満の範囲で含有させ、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ〜１０００００ｐｐｍ添加させた銅Ｃｕ合金で構成される。
本発明の第３図の実施例１７，１８，１９，２０の高機能チタンＴｉ合金部材は、チタンＴｉにガドリニウムＧｄとスズＳｎ、ガドリニウムＧｄとモリブデンをそれぞれに添加して４試料作製した。
チタンＴｉ合金は、溶体化処理温度は６００〜２７００℃、時効処理温度は１５０〜５００℃が可能である。特に好ましい条件は溶体化処理温度が５００〜１５５０℃、時効処理温度は３００〜８００℃である。加工の際の加工効率は任意であるが、好ましい範囲は、上記形態と同様である。
実施例は、チタンＴｉとマンガンＭｎ、アルミニウムＡｌからなチタンＴｉ合金部材に、ガドリニウムＧｄを添加し、鋳造で８ｍｍ棒を作成した。次に伸線加工して１ｍｍφワイヤーにした。
本発明チタンＴｉ合金は、硬度、引張強度、ヤング率が向上し、バネ性を示した。加工し易く、作業性もよい。本発明により、伸び、耐食性、色調が向上することが分った。。→本発明の第３図の実施例５〜実施例８の高機能鉄Ｆｅ合金部材は、鉄ＦｅにモリブデンＭｏと、ガドリニウムＧｄ、またはシリコンＳｉとガドリニウムＧｄを複合添加し４試料を作製した。
本発明の第３図の実施例２１、２２，２３，２４の高機能鉄Ｆｅ合金部材は、鉄ＦｅにガドリニウムＧｄ単独、又はガドリニウムＧｄと他の元素からなる群から選択される少なくも１種の元素で構成された高機能化添加剤合計を５０ｐｐｍ以上１５０００ｐｐｍ未満の範囲で含有させ、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ〜１０００００ｐｐｍ添加させた鉄Ｆｅ合金で構成される。
溶体化処理は８２０℃×１時間行ない、時効処理は４８０℃×３時間行った。
鉄Ｆｅ合金は、溶体化処理温度は６００〜２８００℃、時効処理温度は１５０〜７００℃が可能である。特に好ましい条件は溶体化処理温度が６００〜２０００℃、時効処理温度は１５０〜７００℃である。加工の際の加工効率は任意であるが、好ましい範囲は、上記実施形態と同様である。
硬度、引張強度、ヤング率、耐熱性が向上し、バネ性を示した。加工し易く、作業性がよい。本発明で伸び、耐食性、色調が向上することが分った。
本発明の第３図の実施例２５，２６，２７，２８の高機能アルミニウムＡｌＦ合金部材は、アルミニウムＡｌにガドリニウムＧｄ単独、又はガドリニウムＧｄと他の元素からなる群から選択される少なくも１種の元素で構成された高機能化添加剤合計を５０ｐｐｍ以上１５０００ｐｐｍ未満の範囲で含有させ、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ〜１０００００ｐｐｍ添加させたアルミニウムＡｌ合金で構成される。
アルミニウムＡｌ合金は、溶体化処理温度は３００〜２０００℃、時効処理温度は５０〜４５０℃が可能である。特に好ましい条件は溶体化処理温度が５００〜１６００℃、時効処理温度は５０〜４００℃である。加工の際の加工効率は任意であるが、好ましい範囲は、上記の実施形態と同様である。
実施例のアルミニウムＡｌ合金の硬度は８９Ｈｖ〜９２Ｈｖであり、引張強度は４０ｋｇｆ／ｍｍ２と４４ｋｇｆ／ｍｍ２である。本発明高機能アルミニウムＡｌ合金は、硬度、引張強度、ヤング率、耐熱性、バネ性を示した。加工し易く、作業性がよい。本発明により伸び、耐食性、色調が向上した。
本発明の第３図の実施例２９，３０，３１，３２の高機能マグネシウムＭｇ合金部材は、マグネシウムＭｇにガドリニウムＧｄ単独、又はガドリニウムＧｄと他の元素からなる群から選択される少なくも１種の元素で構成された高機能化添加剤合計を５０ｐｐｍ以上１５０００ｐｐｍ未満の範囲で含有させ、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ〜１０００００ｐｐｍ添加させたマグネシウムＭｇ合金で構成される。
マグネシウムＭｇ合金は、溶体化処理温度は２５０〜１０５０℃、時効処理温度は１１００〜５００℃が可能である。特に好ましい条件は溶体化処理温度が５００〜１０００℃、時効処理温度は１００〜４５０℃である。加工の際の加工効率は任意であるが、好ましい範囲は、上記の実施形態と同様である。
実施例のマグネシウムＭｇの硬度は８９Ｈｖと９２Ｈｖであり、引張強度は４１ｋｇｆ／ｍｍ２〜４３ｋｇｆ／ｍｍ２である。溶体化処理は３９０℃×１０時間、時効処理は２６０℃×５時間行った。本発明マグネシウムＭｇ合金は、硬度、引張強度、ヤング率、耐熱性が向上し、バネ性を示した。加工し易く、作業性もよい。
実施例は本発明で伸び、耐食性、色調が向上したことを示している。
マグネシウムＭｇに、Ｍｇ以外の元素を５０〜１５０００ｐｐｍ添加する添加合金としては、Ｍｇ−Ｇｄ、Ｍｇ−Ｇｄ−Ｍｎが例示され、その他にＭｇ−Ｇｄ−Ｓｒ、Ｍｇ−Ｇｄ−Ｃａ、Ｍｇ−Ｇｄ−Ｚｒ、Ｍｇ−Ｇｄ−Ｓｎ、Ｍｇ−Ｇｄ−Ｚｎ、Ｍｇ−Ｇｄ−Ｉｎ、Ｍｇ−Ｇｄ−Ｓｉについて試作評価したが、実施例１４と実施例１５と同様に硬度、引張強度、ヤング率、耐熱性が向上し、バネ性を示した。加工し易く、作業性もよい。本発明により伸び、耐食性、色調が向上した。
マグネシウムＭｇとアルミニウムＡｌ、鉄Ｆｅ、亜鉛Ｚｎ、マンガンＭｎ、ジルコニウムＺｒ、銅Ｃｕ、リチウムＬｉ、シリコンＳｉからなる群から選択された少なくも１種以上の元素から構成されるＭｇ合金に上記元素を添加した添加合金を試作評価したが、上記Ｍｇの添加合金と同様に硬度、引張強度、ヤング率、耐熱性が向上し、バネ性を示した。熱処理方法は、バッチ処理方式と連続処理方式がある。
本発明の第１３実施形態に係る硬質金属合金部材は、銅Ｃｕ含有量が７０．００重量％以上であり、ガドリニウムＧｄ単独、ガドリニウムＧｄとＧｄ以外の希土類元素、アルカリ土類元素、シリコンＳｉ、ボロンＢ、ジルコニウムＺｒ、スズＳｎ、インジウムＩｎか鉛Ｐｂ、ニッケルＮｉらなる群から選択される少なくも１種の元素で構成された硬質化添加剤合計で５０ｐｐｍ以上１５０００ｐｐｍ未満の範囲で含有させた銅合金で構成される。
本発明の第１４実施形態に係る硬質金属合金部材は、鉄Ｆｅ含有量が７０．００重量％以上であり、ガドリニウムＧｄ単独、ガドリニウムＧｄとＧｄ以外の希土類元素、アルカリ土類元素、シリコンＳｉ、ボロンＢ、ジルコニウムＺｒ、スズＳｎ、インジウムＩｎか鉛Ｐｂ、ニッケルＮｉらなる群から選択される少なくも１種の元素で構成された硬質化添加剤合計で５０ｐｐｍ以上１５０００ｐｐｍ未満の範囲で含有させた鉄合金で構成される。
本発明の第１５実施形態に係る硬質金属合金部材は、アルミニウムＡｌ含有量が７０．００重量％以上であり、ガドリニウムＧｄ単独、ガドリニウムＧｄとＧｄ以外の希土類元素、アルカリ土類元素、シリコンＳｉ、ボロンＢ、ジルコニウムＺｒ、スズＳｎ、インジウムＩｎか鉛Ｐｂ、ニッケルＮｉらなる群から選択される少なくも１種の元素で構成された硬質化添加剤合計で５０ｐｐｍ以上１５０００ｐｐｍ未満の範囲で含有させたアルミニウム合金で構成される。
本発明の第１６実施形態に係る硬質金属合金部材は、マグネシウムＭｇ含有量が７０．００重量％以上であり、ガドリニウムＧｄ単独、ガドリニウムＧｄとＧｄ以外の希土類元素、アルカリ土類元素、シリコンＳｉ、ボロンＢ、ジルコニウムＺｒ、スズＳｎ、インジウムＩｎか鉛Ｐｂ、ニッケルＮｉらなる群から選択される少なくも１種の元素で構成された硬質化添加剤合計で５０ｐｐｍ以上１５０００ｐｐｍ未満の範囲で含有させたマグネシウム合金で構成される。
本発明の第１７実施形態に係る硬質金属合金部材は、銅Ｃｕ含有量が９９．４５重量％以上であり、ガドリニウムＧｄ単独、ガドリニウムＧｄとＧｄ以外の希土類元素、アルカリ土類元素、シリコンＳｉ、ボロンＢ、ジルコニウムＺｒ、スズＳｎ、インジウムＩｎか鉛Ｐｂ、ニッケルＮｉらなる群から選択される少なくも１種の元素で構成された硬質化添加剤合計で５０ｐｐｍ以上１５０００ｐｐｍ未満の範囲で含有させた銅合金で構成される。
本発明の第１８実施形態に係る硬質金属合金部材は、鉄Ｆｅ含有量が９９．４５重量％以上であり、ガドリニウムＧｄ単独、ガドリニウムＧｄとＧｄ以外の希土類元素、アルカリ土類元素、シリコンＳｉ、ボロンＢ、ジルコニウムＺｒ、スズＳｎ、インジウムＩｎか鉛Ｐｂ、ニッケルＮｉらなる群から選択される少なくも１種の元素で構成された硬質化添加剤合計で５０ｐｐｍ以上１５０００ｐｐｍ未満の範囲で含有させた鉄合金で構成される。
本発明の第１９実施形態に係る硬質金属合金部材は、アルミニウムＡｌ含有量が９９．４５重量％以上であり、ガドリニウムＧｄ単独、ガドリニウムＧｄとＧｄ以外の希土類元素、アルカリ土類元素、シリコンＳｉ、ボロンＢ、ジルコニウムＺｒ、スズＳｎ、インジウムＩｎか鉛Ｐｂ、ニッケルＮｉらなる群から選択される少なくも１種の元素で構成された硬質化添加剤合計で５０ｐｐｍ以上１５０００ｐｐｍ未満の範囲で含有させたアルミニウム合金で構成される。
本発明の第２０実施形態に係る硬質金属合金部材は、マグネシウムＭｇ含有量が９９．４５重量％以上であり、ガドリニウムＧｄ単独、ガドリニウムＧｄとＧｄ以外の希土類元素、アルカリ土類元素、シリコンＳｉ、ボロンＢ、ジルコニウムＺｒ、スズＳｎ、インジウムＩｎか鉛Ｐｂ、ニッケルＮｉらなる群から選択される少なくも１種の元素で構成された硬質化添加剤合計で５０ｐｐｍ以上１５０００ｐｐｍ未満の範囲で含有させたマグネシウム合金で構成される。
実施形態に適用される合金は特に限定されるものでない。上記硬質化添加剤以外の成分も通常の金属合金に用いられるものであればどのようなものでもよく特に限定されない。
つまり、上記硬質化添加剤は、既存の一般金属合金に対しても有効である。これら実施形態に係る合金部材を製造する際にも貴金属合金の実地形態と同様である。鋳造の場合には、上記組成の合金素材を鋳造し、その素材に対して所定温度に加熱後急冷する溶体化処理を施す。その後必要に応じて所定温度で時効処理を施す。また、加工合金の場合には、上記組成の合金素材を鋳造し、その素材に対して所定温度加熱後急冷する溶体化処理を施し、その素材を所定形状に加工し、この加工前または加工後に前期素材に対して時効処理を施す。
貴金属合金のガドリニウムＧｄ複合添加剤として、新にジルコニウムＺｒ、スズＳｎ、インジウムＩｎ、マンガンＭｎ使用し、試作評価したところ、硬度、引張強度、ヤング率等が向上し、バネ性があり、加工し易く、作業性もよかった。その効果が顕著であることが分かった。
銅Ｃｕ合金、鉄Ｆｅ合金、アルミニウムＡｌ合金およびマグネシウムＭｇ合金について、Ｇｄと希土類元素、Ｇｄとアルカリ土類元素について、それぞれ複合添加して、試作評価したが、硬度、引張硬度、ヤング率等が向上した。バネ性があり、加工し易く、作業性もよかった。更に、ＧｄとカルシウムＣａ、ストロンチウムＳｒ、シリコンＳｉ、ベリリウムＢｅ、ボロンＢ、ジルコニウムＺｒ、スズＳｎ、インジウムＩｎ、マンガンＭｎの複合添加でも同様な結果が得られ、顕著な上記と同じ効果が見られることが分かった。
本発明の実施形態に係る硬質金属合金部材は、金Ａｕ、プラチナＰｔ、銀Ａｇ、銅Ｃｕ、鉄Ｆｅ、アルミニウムＡｌ、マグネシウムＭｇ等の含有量が３７．５０〜９９．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄ単独の、あるいはガドリニウムＧｄ以外の希土類元素、アルカリ土類元素、シリコンＳｉ、アルミニウムＡｌ、マンガンＭｎ、ジルコニウムＺｒ、スズＳｎ、亜鉛Ｚｎ、インジウムＩｎ、ボロンＢからなる群から選択される少なくとも１種の元素とで構成される硬質化添加剤を合計で５０ｐｐｍ以上１５０００ｐｐｍ未満の範囲で含有させた金属合金で構成される。
更に、本発明の実施形態に係る硬質金属合金部材は、金Ａｕ、プラチナＰｔ合金、銀Ａｇ合金、銅Ｃｕ合金、鉄Ｆｅ合金、アルミニウムＡｌ合金、マグネシウムＭｇ合金からなる金属合金群から選択された少なくも１種以上の金属合金に、ガドリニウムＧｄ単独の、あるいはガドリニウムＧｄ以外の希土類元素、アルカリ土類元素、シリコンＳｉ、アルミニウムＡｌ、マンガンＭｎ、ジルコニウムＺｒ、スズＳｎ、亜鉛Ｚｎ、インジウムＩｎ、ボロンＢからなる群から選択される少なくとも１種の元素とで構成される硬質化添加剤を合計で５０ｐｐｍ以上１５０００ｐｐｍ未満の範囲で含有させた金属合金で構成される。
このように金属の含有率を３７．５％〜９９．９９５重量％とし、ガドリニウムＧｄを単独、または他の元素と複合化してなる硬質化添加剤を適量添加することにより、加工を加えない鋳造合金であっても従来にない高い硬度が得られるとともに、今までにない高い硬度、ヤング率、引張強度、耐熱性、作業性を得ることができる。
ガドリニウムＧｄは、体積占有率を考慮すると最も有効な硬質化元素であり、耐熱性の向上も顕著である。特に、Ｇｄを添加することにより極めて高いヤング率が得られることを見出した。このようにＧｄは硬度、ヤング率、引張強度の向上効果が大きいため、添加量は少量でよく，基合金の色調を変化させないで良好な色調を得ることができる。更に添加量が少量で占有体積が小さいので、基合金特有の特性を生かすことができる。
硬質化添加剤としての効果はＧｄ単体で発揮されるが、Ｇｄ以外の上記元素からなる群から選択される少なくとも１種の元素と複合添加することによる相乗効果によって優れた特性を得ることができる。
本発明の硬質金属部材は、硬度が高くかつ耐食性が良好であるため、耐久性に優れている。また、ヤング率が高くバネ性があり、引張強度も強く脆さがない。そして、このような優れた機械的特性を有するため、軽量化及び薄形化が可能である。更に、良好な色調を有しており、更に加工性が良好で作業性がよい。
本発明の金属合金部材は、硬度、引張強度、ヤング率が向上し、バネ性があり、伸び等もり、加工し易く、作業性がよい。従来の合金部材とは異なる。更に、これらの特性をユーザーの好みに応じて調整できることが大きな特徴である。
従って、上記元素の超高性能の貴金属合金／金属合金とユーザーの好みに応じて調整した個性的な貴金属合金／金属合金が得られるのが最大の特徴である。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【特許請求の範囲】
１．金Ａｕ含有量が３７．５〜９９．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上１５０００ｐｐｍ未満の範囲で含有させた金Ａｕ合金に、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上１０００００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能貴金属合金部材及びその製造方法。
２．金Ａｕ含有量が３７．５〜９９．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上１５０００ｐｐｍ未満の範囲で含有させた金Ａｕ合金に、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上５００００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能貴金属合金部材及びその製造方法。
３．金Ａｕ含有量が３７．５〜９９．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上１５０００ｐｐｍ未満の範囲で含有させた金Ａｕ合金に、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上２５０００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能貴金属合金部材及びその製造方法。
４．プラチニウムＰｔ含有量が３７．５〜９８．４５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上１５０００ｐｐｍ未満の範囲で含有させたプラチニウムＰｔ合金に、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上１０００００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能貴金属合金部材及びその製造方法。
５．プラチニウムＰｔ含有量が３７．５〜９９．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上１５０００ｐｐｍ未満の範囲で含有させたプラチニウムＰｔ合金に、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上５００００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能貴金属合金部材及びその製造方法。
６．プラチニウムＰｔ含有量が３７．５〜９９．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上１５０００ｐｐｍ未満の範囲で含有させたプラチニウムＰｔ合金に、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上２５０００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能貴金属合金部材。
７．銀Ａｇ含有量が３７．５〜９９．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上２００００ｐｐｍ未満の範囲で含有させた銀Ａｇ合金に、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上１０００００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能貴金属合金部材及びその製造方法。
８．銀Ａｇ含有量が３７．５〜９５．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上２００００ｐｐｍ未満の範囲で含有させた銀Ａｇ合金に、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上５００００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能貴金属合金部材。
９．銀Ａｇ含有量が３７．５〜９９．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上２００００ｐｐｍ未満の範囲で含有させた銀Ａｇ合金に、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上２５０００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能貴金属合金部材及びその製造方法。
１０．銅Ｃｕ含有量が３７．５〜９９．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上２００００ｐｐｍ未満の範囲で含有させた銀Ａｇ合金に、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上１０００００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能金属合金部材及びその製造方法。
１１．銅Ｃｕ含有量が３７．５〜９９．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上２００００ｐｐｍ未満の範囲で含有させた銀Ａｇ合金に、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上５００００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能金属合金部材。
１２．銅Ｃｕ含有量が３７．５〜９９．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上２００００ｐｐｍ未満の範囲で含有させた銀Ａｇ合金に、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上２５０００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能金属合金部材及びその製造方法。
１３．アルミニウムＡｌ含有量が３７．５〜９９．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上３００００ｐｐｍ未満の範囲で含有させたアルミニウムＡｌ合金に、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上１０００００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能金属合金部材及びその製造方法。
１４．アルミニウムＡｌ含有量が３７．５〜９９．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上３００００ｐｐｍ未満の範囲で含有させたアルミニウムＡｌ合金に、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上５００００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能金属合金部材。
１５．アルミニウムＡｌ含有量が３７．５〜９９．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上３００００ｐｐｍ未満の範囲で含有させたアルミニウムＡｌ合金に、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上２５０００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能金属合金部材及びその製造方法。
１６．チタンＴｉ含有量が３７．５〜９９．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上３００００ｐｐｍ未満の範囲で含有させたチタンＴｉ合金に、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上１０００００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能金属合金部材。
１７．チタンＴｉ含有量が３７．５〜９９．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上２００００ｐｐｍ未満の範囲で含有させたチタンＴｉ合金に、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上５００００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能金属合金部材及びその製造方法。
１８．チタンＴｉ含有量が３７．５〜９９．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上２００００ｐｐｍ未満の範囲で含有させたチタンＴｉ合金に、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上２５０００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能金属合金部材及びその製造方法。
１９．マグネシウムＭｇ含有量が３７．５〜９９．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上３００００ｐｐｍ未満の範囲で含有させたマグネシウムＭｇ合金に、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上１０００００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能金属合金部材及びその製造方法。
２０．マグネシウムＭｇ含有量が３７．５〜９９．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上３００００ｐｐｍ未満の範囲で含有させたマグネシウムＭｇ合金に、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上５００００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能金属合金部材及びその製造方法。
２１．マグネシウムＭｇ含有量が３７．５〜９９．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上３００００ｐｐｍ未満の範囲で含有させたマグネシウムＭｇ合金に、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上２５０００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能金属合金部材及びその製造方法。
２２．鉄Ｆｅ含有量が３７．５〜９９．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上２００００ｐｐｍ未満の範囲で含有させた鉄Ｆｅ合金に、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上１０００００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能金属合金部材。
２３．鉄Ｆｅ含有量が３７．５〜９９．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上２００００ｐｐｍ未満の範囲で含有させた鉄Ｆｅ合金に、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上５００００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能金属合金部材及びその製造方法。
２４。鉄Ｆｅ含有量が３７．５〜９９．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上２００００ｐｐｍ未満の範囲で含有させた鉄Ｆｅ合金に、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上２５０００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能金属合金部材。
３３．溶体化処理は前記金属合金を２００℃〜２８００℃で加熱処理後急冷し、時効処理は、前記金属合金を１００℃〜１６００℃加熱処理することを特徴とする請求範囲に記載の金属合金の製造方法。
３４．前記溶体化処理を行った後、加工処理と時効処理を交互に繰返し行うことを特徴とする請求範囲に記載の金属合金の製造方法。
３５．請求項の貴金属合金部材および金属合金部材の素材を鋳造する工程と
その素材に対して溶体化処理を施す工程とを有する硬質金属合金部材の製造方法。
３６．請求項の貴金属合金部材および金属合金部材の素材を鋳造する工程と
その素材に対して溶体化処理を施す工程と
前記加工の前または後で前記素材に対して時効処理を施す工程とを有する硬質金属合金部材の製造方法。
３７．請求項の貴金属合金部材および金属合金部材の素材を鋳造する工程と
その素材に対して溶体化処理を施す工程と
その素材を所定形状に加工する工程と
前記加工の前または後で前記素材に対して時効処理を施す工程を有する硬質金属合金部材の製造方法。
３８．請求項のいずれかの方法において、溶体化処理温度が３００〜２８００℃、時効処理温度が１００〜１４００℃である硬質金属合金部材の製造方法。
３９．請求項のいずれかの方法において、溶体化処理温度が３００〜２７００℃、時効処理温度が５０〜１０００℃である硬質金属合金部材の製造方法。
４０．請求項のいずれかの方法において、溶体化処理温度が２５０〜２５００℃、時効処理温度が１００〜８００℃である硬質金属合金部材の製造方法
４１．本発明合金を軽薄短小化の製品に適用すること。
４２・本発明合金を楽器材料に適用すること。
４３．本発明合金を加工の簡略化や改善の為に適用すること。
４４．本発明合金をバネ性が要求される製品に適用すること。
４５．３３．前記溶体化処理は前記金属合金を２００℃〜２８００℃で加熱処理後急冷し、前記時効処理は、前記金属合金を１００℃〜１６００℃加熱処理することを特徴とする請求範囲に記載の金属合金の製造方法。
３４．前記溶体化処理を行った後、加工処理と時効処理を交互に繰返し行うことを特徴とする請求範囲に記載の金属合金の製造方法。
３５．請求項の貴金属合金部材および金属合金部材の素材を鋳造する工程と
その素材に対して溶体化処理を施す工程とを有する硬質金属合金部材の製造方法。
３６．請求項の貴金属合金部材および金属合金部材の素材を鋳造する工程と
その素材に対して溶体化処理を施す工程と
前記加工の前または後で前記素材に対して時効処理を施す工程とを有する硬質金属合金部材の製造方法。
３７．請求項の貴金属合金部材および金属合金部材の素材を鋳造する工程と
その素材に対して溶体化処理を施す工程と
その素材を所定形状に加工する工程と
前記加工の前または後で前記素材に対して時効処理を施す工程とを有する硬質金属合金部材の製造方法。
３８．請求項のいずれかの方法において、溶体化処理温度が３００〜２８００℃、時効処理温度が１００〜１４００℃である硬質金属合金部材の製造方法。
３９．請求項のいずれかの方法において、溶体化処理温度が３００〜２７００℃、時効処理温度が５０〜１０００℃である硬質金属合金部材の製造方法。
４０．請求項のいずれかの方法において、溶体化処理温度が２５０〜２５００℃、時効処理温度が１００〜８００℃である硬質金属合金部材の製造方法
４１．本発明合金を軽薄短小化の製品に適用すること。
４２・本発明合金を楽器材料に適用すること。
４３．本発明合金を加工の簡略化や改善の為に適用すること。
４４．本発明合金を腐蝕防止が要求される製品に適用すること。
４５．本発明合金をバネ性が要求される製品に適用すること。
４６．本発明合金を色調が要求される製品に適用すること。
４７．本発明合金を柔軟性が要求される製品に適用すること。
１．金Ａｕ含有量が３７．５〜９９．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上１５０００ｐｐｍ未満の範囲で含有させた金Ａｕ合金に、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上１０００００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能貴金属合金部材及びその製造方法。
２．金Ａｕ含有量が３７．５〜９９．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上１５０００ｐｐｍ未満の範囲で含有させた金Ａｕ合金に、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上５００００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能貴金属合金部材及びその製造方法。
３．金Ａｕ含有量が３７．５〜９９．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上１５０００ｐｐｍ未満の範囲で含有させた金Ａｕ合金に、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上２５０００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能貴金属合金部材及びその製造方法。
４．プラチニウムＰｔ含有量が３７．５〜９８．４５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上１５０００ｐｐｍ未満の範囲で含有させたプラチニウムＰｔ合金に、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上１０００００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能貴金属合金部材及びその製造方法。
５．プラチニウムＰｔ含有量が３７．５〜９９．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上１５０００ｐｐｍ未満の範囲で含有させたプラチニウムＰｔ合金に、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上５００００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能貴金属合金部材及びその製造方法。
６．プラチニウムＰｔ含有量が３７．５〜９９．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上１５０００ｐｐｍ未満の範囲で含有させたプラチニウムＰｔ合金に、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上２５０００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能貴金属合金部材。
７．銀Ａｇ含有量が３７．５〜９９．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上２００００ｐｐｍ未満の範囲で含有させた銀Ａｇ合金に、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上１０００００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能貴金属合金部材及びその製造方法。
８．銀Ａｇ含有量が３７．５〜９５．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上２００００ｐｐｍ未満の範囲で含有させた銀Ａｇ合金に、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上５００００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能貴金属合金部材。
９．銀Ａｇ含有量が３７．５〜９９．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上２００００ｐｐｍ未満の範囲で含有させた銀Ａｇ合金に、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上２５０００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能貴金属合金部材及びその製造方法。
１０．銅Ｃｕ含有量が３７．５〜９９．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上２００００ｐｐｍ未満の範囲で含有させた銀Ａｇ合金に、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上１０００００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能金属合金部材及びその製造方法。
１１．銅Ｃｕ含有量が３７．５〜９９．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上２００００ｐｐｍ未満の範囲で含有させた銀Ａｇ合金に、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上５００００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能金属合金部材。
１２．銅Ｃｕ含有量が３７．５〜９９．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上２００００ｐｐｍ未満の範囲で含有させた銀Ａｇ合金に、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上２５０００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能金属合金部材及びその製造方法。
１３．アルミニウムＡｌ含有量が３７．５〜９９．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上３００００ｐｐｍ未満の範囲で含有させたアルミニウムＡｌ合金に、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上１０００００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能金属合金部材及びその製造方法。
１４．アルミニウムＡｌ含有量が３７．５〜９９．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上３００００ｐｐｍ未満の範囲で含有させたアルミニウムＡｌ合金に、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上５００００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能金属合金部材。
１５．アルミニウムＡｌ含有量が３７．５〜９９．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上３００００ｐｐｍ未満の範囲で含有させたアルミニウムＡｌ合金に、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上２５０００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能金属合金部材及びその製造方法。
１６．チタンＴｉ含有量が３７．５〜９９．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上３００００ｐｐｍ未満の範囲で含有させたチタンＴｉ合金に、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上１０００００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能金属合金部材。
１７．チタンＴｉ含有量が３７．５〜９９．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上２００００ｐｐｍ未満の範囲で含有させたチタンＴｉ合金に、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上５００００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能金属合金部材及びその製造方法。
１８．チタンＴｉ含有量が３７．５〜９９．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上２００００ｐｐｍ未満の範囲で含有させたチタンＴｉ合金に、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上２５０００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能金属合金部材及びその製造方法。
１９．マグネシウムＭｇ含有量が３７．５〜９９．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上３００００ｐｐｍ未満の範囲で含有させたマグネシウムＭｇ合金に、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上１０００００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能金属合金部材及びその製造方法。
２０．マグネシウムＭｇ含有量が３７．５〜９９．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上３００００ｐｐｍ未満の範囲で含有させたマグネシウムＭｇ合金に、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上５００００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能金属合金部材及びその製造方法。
２１．マグネシウムＭｇ含有量が３７．５〜９９．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上３００００ｐｐｍ未満の範囲で含有させたマグネシウムＭｇ合金に、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上２５０００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能金属合金部材及びその製造方法。
２２．鉄Ｆｅ含有量が３７．５〜９９．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上２００００ｐｐｍ未満の範囲で含有させた鉄Ｆｅ合金に、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上１０００００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能金属合金部材。
２３．鉄Ｆｅ含有量が３７．５〜９９．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上２００００ｐｐｍ未満の範囲で含有させた鉄Ｆｅ合金に、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上５００００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能金属合金部材及びその製造方法。
２４。鉄Ｆｅ含有量が３７．５〜９９．９９５重量％であり、ガドリニウムＧｄを５０ｐｐｍ以上２００００ｐｐｍ未満の範囲で含有させた鉄Ｆｅ合金に、更にモリブデンＭｏを５０ｐｐｍ以上２５０００ｐｐｍ未満含有させて構成された高機能金属合金部材。
３３．溶体化処理は前記金属合金を２００℃〜２８００℃で加熱処理後急冷し、時効処理は、前記金属合金を１００℃〜１６００℃加熱処理することを特徴とする請求範囲に記載の金属合金の製造方法。
３４．前記溶体化処理を行った後、加工処理と時効処理を交互に繰返し行うことを特徴とする請求範囲に記載の金属合金の製造方法。
３５．請求項の貴金属合金部材および金属合金部材の素材を鋳造する工程と
その素材に対して溶体化処理を施す工程とを有する硬質金属合金部材の製造方法。
３６．請求項の貴金属合金部材および金属合金部材の素材を鋳造する工程と
その素材に対して溶体化処理を施す工程と
前記加工の前または後で前記素材に対して時効処理を施す工程とを有する硬質金属合金部材の製造方法。
３７．請求項の貴金属合金部材および金属合金部材の素材を鋳造する工程と
その素材に対して溶体化処理を施す工程と
その素材を所定形状に加工する工程と
前記加工の前または後で前記素材に対して時効処理を施す工程を有する硬質金属合金部材の製造方法。
３８．請求項のいずれかの方法において、溶体化処理温度が３００〜２８００℃、時効処理温度が１００〜１４００℃である硬質金属合金部材の製造方法。
３９．請求項のいずれかの方法において、溶体化処理温度が３００〜２７００℃、時効処理温度が５０〜１０００℃である硬質金属合金部材の製造方法。
４０．請求項のいずれかの方法において、溶体化処理温度が２５０〜２５００℃、時効処理温度が１００〜８００℃である硬質金属合金部材の製造方法
４１．本発明合金を軽薄短小化の製品に適用すること。
４２・本発明合金を楽器材料に適用すること。
４３．本発明合金を加工の簡略化や改善の為に適用すること。
４４．本発明合金をバネ性が要求される製品に適用すること。
４５．３３．前記溶体化処理は前記金属合金を２００℃〜２８００℃で加熱処理後急冷し、前記時効処理は、前記金属合金を１００℃〜１６００℃加熱処理することを特徴とする請求範囲に記載の金属合金の製造方法。
３４．前記溶体化処理を行った後、加工処理と時効処理を交互に繰返し行うことを特徴とする請求範囲に記載の金属合金の製造方法。
３５．請求項の貴金属合金部材および金属合金部材の素材を鋳造する工程と
その素材に対して溶体化処理を施す工程とを有する硬質金属合金部材の製造方法。
３６．請求項の貴金属合金部材および金属合金部材の素材を鋳造する工程と
その素材に対して溶体化処理を施す工程と
前記加工の前または後で前記素材に対して時効処理を施す工程とを有する硬質金属合金部材の製造方法。
３７．請求項の貴金属合金部材および金属合金部材の素材を鋳造する工程と
その素材に対して溶体化処理を施す工程と
その素材を所定形状に加工する工程と
前記加工の前または後で前記素材に対して時効処理を施す工程とを有する硬質金属合金部材の製造方法。
３８．請求項のいずれかの方法において、溶体化処理温度が３００〜２８００℃、時効処理温度が１００〜１４００℃である硬質金属合金部材の製造方法。
３９．請求項のいずれかの方法において、溶体化処理温度が３００〜２７００℃、時効処理温度が５０〜１０００℃である硬質金属合金部材の製造方法。
４０．請求項のいずれかの方法において、溶体化処理温度が２５０〜２５００℃、時効処理温度が１００〜８００℃である硬質金属合金部材の製造方法
４１．本発明合金を軽薄短小化の製品に適用すること。
４２・本発明合金を楽器材料に適用すること。
４３．本発明合金を加工の簡略化や改善の為に適用すること。
４４．本発明合金を腐蝕防止が要求される製品に適用すること。
４５．本発明合金をバネ性が要求される製品に適用すること。
４６．本発明合金を色調が要求される製品に適用すること。
４７．本発明合金を柔軟性が要求される製品に適用すること。
【公開番号】特開２００９−３０１４６（Ｐ２００９−３０１４６Ａ）
【公開日】平成２１年２月１２日（２００９．２．１２）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００７−２１６４９９（Ｐ２００７−２１６４９９）
【出願日】平成１９年７月２６日（２００７．７．２６）
【出願人】（５９５０６９８２６）
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２１年２月１２日（２００９．２．１２）
【国際特許分類】
【出願日】平成１９年７月２６日（２００７．７．２６）
【出願人】（５９５０６９８２６）
【Ｆターム（参考）】
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