ピストン及び内燃機関
【課題】 ノッキングの発生を抑制できるピストン及び内燃機関を提供する。
【解決手段】 ピストン１０３は、内燃機関１００の燃焼室６３とクランク室６７との間に配置されるピストンであって、本体１０７と、オイル経路１０８とを備える。本体１０７は、燃焼室６３側の冠面１０３ｂと、クランク室６７側の内面１０３ａｃとを有する。オイル経路１０８は、内面１０３ａｃに設けられている。オイル経路１０８は、噴霧部分１０３ａａに噴霧されたオイルＯＬを、内面１０３ａｃの噴霧部分１０３ａａと反対側の部分へ導く。噴霧部分１０３ａａは、内面１０３ａｃの一部である。
【解決手段】 ピストン１０３は、内燃機関１００の燃焼室６３とクランク室６７との間に配置されるピストンであって、本体１０７と、オイル経路１０８とを備える。本体１０７は、燃焼室６３側の冠面１０３ｂと、クランク室６７側の内面１０３ａｃとを有する。オイル経路１０８は、内面１０３ａｃに設けられている。オイル経路１０８は、噴霧部分１０３ａａに噴霧されたオイルＯＬを、内面１０３ａｃの噴霧部分１０３ａａと反対側の部分へ導く。噴霧部分１０３ａａは、内面１０３ａｃの一部である。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ピストン及び内燃機関に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、内部に経路が形成されたピストンが提案されている（例えば、特許文献１参照）。
【特許文献１】特開２０００−７３７７０（第１−５頁、第１−１０図）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
特許文献１のピストンでは、クランク室側の第２面と経路とを連通する開口が設けられており、その開口へ向けてオイル噴霧装置からオイルが噴射される。噴射されたオイルは、その開口を介して経路へ導入されて、経路を流れることによりピストンを冷却する。
【０００４】
しかし、特許文献１の技術では、オイル噴霧装置からオイルが分散噴霧された場合、その開口を介してオイルを経路へ導入することが困難になる傾向がある。このため、ピストンに取り込まれた燃焼室の熱をオイルにより効率的に逃がせないことがある。その結果、燃焼室の温度が下がりにくく、ノッキングが発生することがある。
【０００５】
本発明の課題は、ノッキングの発生を抑制できるピストン及び内燃機関を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明に係るピストンは、内燃機関の燃焼室とクランク室との間に配置されるピストンであって、本体と、オイル経路とを備える。本体は、燃焼室側の第１面と、クランク室側の第２面とを有する。オイル経路は、第２面に設けられている。オイル経路は、噴霧部分に噴霧されたオイルを、第２面の噴霧部分と反対側の部分へ導く。噴霧部分は、第２面の一部である。
【０００７】
このピストンでは、オイル経路は、噴霧部分に噴霧されたオイルを、第２面の噴霧部分と反対側の部分へ導く。噴霧部分に噴霧されたオイルは、第２面に接触しながらオイル経路を流れる過程で、取り込まれた熱を吸収することができる。そして、反対側の部分に到達したオイルを下方へ落とすことができ、その熱を逃がすことができる。
【発明の効果】
【０００８】
本発明に係るピストンでは、オイルと第２面との接触面積及び接触時間を増やすことができるため、取り込まれた燃焼室の熱をオイルにより効率的に逃がすことができる。この結果、燃焼室の温度を下げることができるので、ノッキングの発生を抑制できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００９】
＜本発明の前提となる内燃機関の構成及び動作＞
本発明の前提となる内燃機関１の構成及び動作について、図１〜図３を参照しながら説明する。
【００１０】
（内燃機関の概略構成）
内燃機関１は、主として、燃焼室６３、吸排気機構、燃料噴射弁２７、点火プラグ２９、ピストン３、ピストンピン４、コンロッド５及びオイルジェット（オイル噴霧装置）１２を備える。
【００１１】
燃焼室６３は、シリンダヘッド２０，シリンダブロック１０およびピストン３に囲まれた室である。シリンダヘッド２０には、燃焼室６３に新気空気を供給するための吸気ポート２３と、燃焼室６３から既燃ガスを排気ガスとして排出するための排気ポート２４とが形成されている。
【００１２】
また、吸排気機構として、吸気ポート２３の下流には、吸気バルブ２１が配備されている。一方、排気ポート２４の上流には排気バルブ２２が配備されている。クランクシャフトの回転に連動して回転する吸気用カム軸２１ｂ／排気用カム軸２２ｂに固定された吸気用カム２１ａ／排気用カム２２ａは、吸気バルブ２１／排気バルブ２２の上方に配置されており、吸気バルブ２１／排気バルブ２２を開閉させる。
【００１３】
燃料噴射弁２７は、吸気ポート２３にガソリン燃料を噴射する弁である。燃料噴射弁２７は、吸気ポート２３上部のシリンダヘッド２０から吸気ポート２３内部へ延びるように設けられている。燃料噴射弁２７の先端は、吸気ポート２３に突出している。
【００１４】
点火プラグ２９は、燃焼室６３上部略中央のシリンダヘッド２０から燃焼室６３内部へ延びるように設けられている。点火プラグ２９の先端部分２９ａは、燃焼室６３に突出している。
【００１５】
ピストン３は、燃焼室６３とクランク室６７との間に配置されている。また、ピストンピン４は、ピストン３とコンロッド５とを連結する。ピストン３とコンロッド５とは、ピストンピン４を介して回転することができるようになっている。そして、オイルジェット１２は、ピストン３下方のシリンダブロック１０が開口されることにより形成されている。
【００１６】
（内燃機関の概略動作）
内燃機関１では、吸気ポート２３に新気空気が導入されている。燃料噴射弁２７は、吸気ポート２３に導入された新気空気に、燃料を噴射する。これにより、新気混合気が生成される。また、オイルジェット１２は、ピストン３下方（クランク室６７側）からピストン３へ向けてオイルＯＬを分散噴霧する。ピストン３は、オイルＯＬが分散噴霧されることにより冷却される。
【００１７】
吸気行程において、吸気用カム２１ａにより吸気バルブ２１は開状態とされ、新気混合気は吸気ポート２３から燃焼室６３へ導入される。
【００１８】
圧縮行程において、ピストン３が上昇して、燃焼室６３の新気混合気が圧縮される。そして、点火プラグ２９の先端部分２９ａにより、燃焼室６３の新気混合気は所定のタイミングで点火され燃焼する。
【００１９】
膨張行程では、新気混合気が燃焼して発生した燃焼圧力によって、ピストン３が押し下げられる。その圧力は、コンロッド５を介してピストン３からクランク（図示せず）へ動力として伝達される。このとき、燃焼室６３の温度が上昇しすぎると、ノッキングが発生することがある。
【００２０】
排気行程では、排気用カム２２ａにより排気バルブ２２が開状態とされ、燃焼室６３で燃焼された既燃ガスが、排気ガスとして排気ポート２４へ排出される。このとき、既燃ガスに含まれた熱も排気ポート２４へ排出される。
【００２１】
（ピストンの詳細構成）
ピストン３の拡大断面図を図２に示す。
【００２２】
ピストン３は、図２に示すように、主として本体７を備える。本体７は、燃焼室６３側の冠面（第１面）３ｂと、クランク室６７に開放された内面（第２面）３ａとを有する。冠面３ｂは、燃焼室６３に接している。内面３ａに囲まれた部分には、略円筒形状の空洞３１が形成されている。空洞３１の中心軸は、シリンダ軸ＣＡとほぼ一致している。また、内面３ａは、第１部分３ａｃと第２部分３ａｄとを有する。第１部分３ａｃは、シリンダ軸ＣＡに略垂直な部分であり、噴霧部分３ａａを含む。噴霧部分３ａａは、内面３ａの一部であり、オイルＯＬが分散噴霧される部分である。第２部分３ａｄは、シリンダ軸ＣＡに略平行な部分であり、第１部分３ａｃの縁部からクランク室６７側へ延びている。
【００２３】
また、第１部分３ａｃの噴霧部分３ａａとオイルジェット１２との間の位置において、ピストンピンボス（図示せず）が形成されておりピストンピン４を支持している。ピストン３とコンロッド５とは、ピストンピン４を介して回転することができるように連結されている。すなわち、ピストンピン４は、第１部分３ａｃの噴霧部分３ａａとオイルジェット１２との間に位置しており、ピストン３とコンロッド５とを連結する。このため、ピストンピン４やコンロッド５が配置されている部分は、空洞３１に含まれないことになる。
【００２４】
なお、ピストン３の上部には吸気バルブ２１及び排気バルブ２２が配置されており、図面上では右側が吸気側であり左側が排気側となっている。燃焼室６３では、吸気側の温度よりも排気側の温度の方が高い傾向がある。そして、燃焼室６３では、燃焼が行われることにより温度が高くなる。燃焼室６３の熱は、ピストン３の冠面３ｂを介してピストン３に取り込まれる。
【００２５】
（ピストンの詳細動作）
ピストンピン４は、第１部分３ａｃの噴霧部分３ａａとオイルジェット１２との間に位置しており、ピストン３とコンロッド５とを連結する。このため、オイルジェット１２は、ピストンピン４やコンロッド５をよけて、空洞３１を介して内面３ａへ向けてオイルＯＬを分散噴霧することになる。すなわち、内面３ａの第１部分３ａｃには、オイルＯＬが分散噴霧される。ここで、オイルＯＬは、分散噴霧されるので、スポット的に進むのではなく、ある程度の広がりの角度を持って進んでいる。また、内面３ａの第１部分３ａｃには、シリンダ軸ＣＡに対して排気側に偏った噴霧部分３ａａにオイルＯＬが噴霧される。
【００２６】
第１部分３ａｃの噴霧部分３ａａに到達したオイルＯＬは、白抜き矢印で示すように、第１部分３ａｃの噴霧部分３ａａで反射されて下方へ落ちていく。ここで、噴霧部分３ａａがシリンダ軸ＣＡに対して偏っているので、シリンダ軸ＣＡに対して噴霧部分３ａａと反対側における第２部分３ａｄの近傍には、ほとんどオイルＯＬが供給されないことになる。
【００２７】
一方、ピストン３の冠面３ｂを介してピストン３に取り込まれた熱は、図３に砂模様の矢印で示すように、噴霧部分３ａａに到達したオイルＯＬにその一部が吸収されて、第１部分３ａｃの噴霧部分３ａａで反射されたオイルＯＬとともに下方へ逃がされることになる。ここで、オイルＯＬが内面３ａと接する領域が噴霧部分３ａａに限られるので、オイルＯＬと内面３ａとの接触面積は限られている。また、オイルＯＬが内面３ａと接する時間が第１部分３ａｃの噴霧部分３ａａで反射される瞬間に限られるので、オイルＯＬと内面３ａとの接触時間は限られている。また、噴霧部分３ａａがシリンダ軸ＣＡに対して偏っているので、シリンダ軸ＣＡに対して噴霧部分３ａａと反対側における第２部分３ａｄの近傍では、取り込まれた熱がほとんどオイルＯＬに吸収されないことになる。なお、砂模様の矢印は、伝達される熱量の大きさを太さで示している。
【００２８】
＜本発明の第１実施形態に係る内燃機関の構成及び動作＞
本発明の第１実施形態に係る内燃機関１００について、図４〜図８を参照しながら、本発明の前提となる上記の内燃機関１と異なる点を中心に説明する。なお、本発明の前提となる内燃機関１と同様の構成要素は、同じ部材番号で示し説明を省略する。
【００２９】
（内燃機関の概略構成）
内燃機関１００は、ピストン３の代わりにピストン１０３を備える。他の点は、本発明の前提となる内燃機関１と同様である。
【００３０】
（内燃機関の概略動作）
圧縮行程において、ピストン１０３が上昇して、燃焼室６３の新気混合気が圧縮される。
【００３１】
膨張行程では、新気混合気が燃焼して発生した燃焼圧力によって、ピストン１０３が押し下げられる。
【００３２】
他の点は、本発明の前提となる内燃機関１と同様である。
【００３３】
（ピストンの詳細構成）
ピストン１０３の拡大断面図を図５，図７に示す。また、シリンダ軸ＣＡ方向視の透視図を図６に示す。
【００３４】
ピストン１０３は、図５に示すように、主として、本体１０７とオイル経路１０８とを備える。本体１０７は、燃焼室６３側の冠面（第１面）１０３ｂと、クランク室６７に開放された内面（第２面）１０３ａとを有する。冠面１０３ｂは、燃焼室６３に接している。内面１０３ａに囲まれた部分には、略円筒形状の空洞１３１が形成されている。空洞１３１の中心軸は、シリンダ軸ＣＡとほぼ一致している。また、内面１０３ａは、第１部分１０３ａｃと第２部分１０３ａｄとを有する。第１部分１０３ａｃは、シリンダ軸ＣＡに略垂直な部分であり、噴霧部分１０３ａａを含む。噴霧部分１０３ａａは、内面１０３ａの一部であり、オイルＯＬが分散噴霧される部分である。第２部分１０３ａｄは、シリンダ軸ＣＡに略平行な部分であり、第１部分１０３ａｃの縁部からクランク室６７側へ延びている。そして、第２部分１０３ａｄは、接触部分１０３ａｂを含む。接触部分１０３ａｂは、第２部分１０３ａｄの一部であり、オイル経路１０８を流れるオイルＯＬが接触する部分である。
【００３５】
オイル経路１０８は、主として、フィン（環状突出部）１０６により形成されている。フィン１０６は、第２部分１０３ａｄからシリンダ軸ＣＡ側へ突出している。フィン１０６には、主として、オイル受け面１０６ａと、オイル落とし部１０９としての切り欠き部１０６ｂ（図６参照）とが形成されている。なお、オイル経路１０８がフィン１０６により形成されているので、それに応じて空洞１３１の形状も、本発明の前提となる内燃機関１における空洞３１と異なっている。
【００３６】
オイル受け面１０６ａは、図７に示すように、シリンダ軸ＣＡを含む面で切った断面視において、第２部分１０３ａｄからシリンダ軸ＣＡ側へ、水平面に対して上方に傾斜するように延びている。具体的には、点Ｃを通る水平面ＨＰ１に対して、オイル受け面１０６ａを含む平面ＯＰ１は、鋭角の角度θ１を成して上方へ傾斜している。ここで、点Ｃは、オイルＯＬが噴霧される噴霧部分１０３ａａに近い側において、オイル受け面１０６ａと第２部分１０３ａｄとが交わる点である。これにより、切り欠き部１０６ｂ以外の部分からオイルＯＬが下方へ落ちることが抑制される。すなわち、オイル受け面１０６ａと第２部分１０３ａｄとで挟まれた部分が、噴霧されたオイルＯＬを反対側（概ね、シリンダ軸ＣＡと垂直な平面内における、シリンダ軸ＣＡをはさんだ反対側の部位）における第２部分１０３ａｄの近傍へ導くオイル経路１０８になっている。なお、オイル受け面１０６ａが水平面となす角度は一様にθ１であり、オイルＯＬが噴霧される噴霧部分１０３ａａから遠い側の部分においても同様である。
【００３７】
また、オイル落とし部１０９としての切り欠き部１０６ｂは、図６に示すように、噴霧されたオイルＯＬを反対側における第２部分１０３ａｄの近傍で下方へ落とすように形成されている。すなわち、オイルＯＬが噴霧される噴霧部分１０３ａａから遠い側の部分において、フィン１０６が切り欠かれることにより、切り欠き部１０６ｂが形成されている。これにより、オイル受け面１０６ａに到達したオイルＯＬの流れを良くすることができるようになっている。
【００３８】
さらに、図７に示すように、切り欠き部１０６ｂの近傍のオイル受け面１０６ａが第２部分１０３ａｄと交差する部分は、シリンダ軸ＣＡに対して切り欠き部１０６ｂと反対側のオイル受け面１０６ａが第２部分１０３ａｄと交差する部分よりも、下方に位置している。具体的には、点Ｃを通る（重力方向に対して垂直な）水平面ＨＰ１に対して、点Ｄと点Ｃとを含む平面ＩＰ１は、鋭角の角度θ２を成しており、点Ｃから点Ｄにかけて下方へ傾斜している。ここで、点Ｃは、オイルＯＬが噴霧される噴霧部分１０３ａａに近い側において、オイル受け面１０６ａと第２部分１０３ａｄとが交わる点である。点Ｄは、オイルＯＬが噴霧される噴霧部分１０３ａａから遠い側において、オイル受け面１０６ａと第２部分１０３ａｄとが交わる点である。これにより、オイル受け面１０６ａに到達したオイルＯＬの流れを良くすることができるようになっている。すなわち、オイルＯＬの冷却性能の低下が抑制されている。
【００３９】
（ピストンの詳細動作）
ピストンピン４は、第１部分１０３ａｃの噴霧部分１０３ａａとオイルジェット１２との間に位置しており、ピストン１０３とコンロッド５とを連結する。そして、第１部分１０３ａｃには、オイルＯＬが分散噴霧される。すなわち、内面１０３ａの第１部分１０３ａｃには、シリンダ軸ＣＡに対して排気側に偏った噴霧部分１０３ａａにオイルＯＬが噴霧される。
【００４０】
第１部分１０３ａｃの噴霧部分１０３ａａに到達したオイルＯＬは、図５に白抜き矢印で示すように、第１部分１０３ａｃの噴霧部分１０３ａａで反射されて下方へ落ちていく。そして、第１部分１０３ａｃの噴霧部分１０３ａａで反射されたオイルＯＬの一部は、オイル受け面１０６ａに到達する。オイル経路１０８は、図６に白抜き矢印で示すように、オイルＯＬを反対側における第２部分１０３ａｄの近傍へ導く。すなわち、オイルＯＬは、第２部分１０３ａｄの接触部分１０３ａｂに接触しながらオイル経路１０８を流れる。これにより、噴霧部分１０３ａａがシリンダ軸ＣＡに対して偏っていても、シリンダ軸ＣＡに対して噴霧部分１０３ａａと反対側における第２部分１０３ａｄの近傍にも、オイルＯＬが供給されることになる。
【００４１】
そして、反対側における第２部分１０３ａｄの近傍に導かれたオイルＯＬは、切り欠き部１０６ｂへ到達する。切り欠き部１０６ｂは、到達したオイルＯＬを下方へ落とす（図５参照）。これにより、オイル受け面１０６ａに到達したオイルＯＬの流れが良くなっている。
【００４２】
一方、ピストン１０３の冠面１０３ｂを介してピストン１０３に取り込まれた熱は、図８に砂模様の矢印で示すように、噴霧部分１０３ａａに到達したオイルＯＬにその一部が吸収されて、第１部分１０３ａｃの噴霧部分１０３ａａで反射されたオイルＯＬとともに下方へ逃がされることになる。
【００４３】
反射されたオイルＯＬの一部は、第２部分１０３ａｄの接触部分１０３ａｂに接触しながらオイル経路１０８を流れる過程で、ピストン１０３に取り込まれた熱を吸収する。すなわち、オイルＯＬは、噴霧部分１０３ａａだけでなく接触部分１０３ａｂにおいても内面１０３ａと接している。このため、本発明の前提となる内燃機関１と比較して、オイルＯＬと内面１０３ａとの接触面積は増えている。
【００４４】
また、オイルＯＬは、第１部分１０３ａｃの噴霧部分１０３ａａで反射される瞬間だけでなく、オイル経路１０８を流れる過程においても内面１０３ａと接している。このため、本発明の前提となる内燃機関１と比較して、オイルＯＬと内面１０３ａとの接触時間は増えている。
【００４５】
さらに、ピストン１０３に取り込まれた熱は、反対側における第２部分１０３ａｄの近傍においてもオイルＯＬに吸収されている。これにより、シリンダ軸ＣＡに対して噴霧部分１０３ａａと反対側における第２部分１０３ａｄの近傍でも、ピストン１０３に取り込まれた熱が吸収されることになる。
【００４６】
それから、切り欠き部１０６ｂへ到達したオイルＯＬは、下方へ落ちることにより、吸収した熱を下方へ逃がす。このため、オイルＯＬがオイル受け面１０６ａに滞留して温度が上昇しすぎることが低減され、オイルＯＬが十分に熱を吸収できなくなることが抑制されている。すなわち、オイルＯＬの冷却性能の低下が抑制されている。
【００４７】
（内燃機関に関する特徴）
（１）
ここでは、オイル経路１０８は、噴霧されたオイルＯＬを反対側における第２部分１０３ａｄの近傍へ導く。噴霧されたオイルＯＬは、第２部分１０３ａｄの接触部分１０３ａｂに接触しながらオイル経路１０８を流れる過程で、ピストン１０３に取り込まれた熱を吸収する。そして、反対側における第２部分１０３ａｄの近傍に到達したオイルＯＬが下方へ落とされることにより、その熱は逃がされる。
【００４８】
このように、オイルＯＬと内面１０３ａとの接触面積及び接触時間が増えるため、ピストン１０３に取り込まれた燃焼室６３の熱は、オイルＯＬにより効率的に逃がされる。この結果、燃焼室６３の温度が下がるので、ノッキングの発生は抑制される。
【００４９】
（２）
ここでは、フィン１０６は、第２部分１０３ａｄからシリンダ軸ＣＡ側へ突出している。このため、分散噴霧され第１部分１０３ａｃの噴霧部分１０３ａａで反射されたオイルＯＬの一部は、フィン１０６で受けられる。そして、フィン１０６で受けられたオイルＯＬは、フィン１０６により反対側における第２部分１０３ａｄの近傍へ導かれる。
【００５０】
このように、反射されたオイルＯＬがそのまま下方へ落ちる場合に比べて、オイルＯＬとフィン１０６との接触面積及び接触時間は増える。このため、オイルＯＬと内面１０３ａとの接触面積及び接触時間も増える。
【００５１】
（３）
ここでは、切り欠き部１０６ｂは、オイルＯＬが噴霧される噴霧部分１０３ａａとシリンダ軸ＣＡに対して反対側における第２部分１０３ａｄの近傍に形成されている。このため、オイルＯＬとフィン１０６との接触面積及び接触時間を増やすことが容易になっている。
【００５２】
また、切り欠き部１０６ｂは、オイルＯＬを下方へ落とす。これにより、オイル受け面１０６ａに到達したオイルＯＬの流れを良くすることができるようになっている。このため、オイルＯＬがオイル受け面１０６ａに滞留して温度が上昇しすぎることが低減され、オイルＯＬが十分に熱を吸収できなくなることが抑制されている。すなわち、オイルＯＬの冷却性能の低下が抑制されている。
【００５３】
（４）
ここでは、オイル受け面１０６ａは、シリンダ軸ＣＡを含む面で切った断面視において、第２部分１０３ａｄからシリンダ軸ＣＡ側へ、水平面に対して上方に傾斜するように延びている。具体的には、点Ｃを通る水平面ＨＰ１に対して、オイル受け面１０６ａを含む平面ＯＰ１は、鋭角の角度θ１を成して上方へ傾斜している（図７参照）。
【００５４】
このように、第２部分１０３ａｄの接触部分１０３ａｂとオイル受け面１０６ａとにより、オイル経路１０８が形成されている。これにより、切り欠き部１０６ｂ以外の部分からオイルＯＬが下方へ落ちることが抑制される。
【００５５】
（５）
ここでは、第１部分１０３ａｃの噴霧部分１０３ａａには、オイルＯＬが分散噴霧される。このため、ピストン１０３の内部に設けた経路にオイルが流されるような構造が採用されれば、経路と第１部分１０３ａｃとを連通する開口を介してオイル経路にオイルＯＬを導入することが困難になりやすいので、ピストン１０３に取り込まれた熱をオイルＯＬにより効率的に逃がすことができない傾向がある。
【００５６】
この場合でも、噴霧されたオイルＯＬを反対側における第２部分１０３ａｄの近傍へ導くオイル経路１０８が、ピストン１０３の内部ではなく第２部分１０３ａｄの近傍に形成されている。すなわち、噴霧されたオイルＯＬは、第２部分１０３ａｄの接触部分１０３ａｂに接触しながらオイル経路１０８を流れる過程で、ピストン１０３に取り込まれた熱を吸収する。そして、反対側における第２部分１０３ａｄの近傍に到達したオイルＯＬが下方へ落とされることにより、その熱は逃がされる。
【００５７】
このように、十分な量のオイルＯＬがオイル経路１０８に供給され、オイルＯＬと内面１０３ａとの接触面積及び接触時間が増えるため、ピストン１０３に取り込まれた燃焼室６３の熱は、オイルＯＬにより効率的に逃がされる。この結果、燃焼室６３の温度が下がるので、ノッキングの発生は抑制される。
【００５８】
（６）
ここでは、第１部分１０３ａｃには、シリンダ軸ＣＡに対して偏った噴霧部分１０３ａａにオイルＯＬが噴霧される。このため、第１部分１０３ａｃにおいてオイルＯＬが噴霧される噴霧部分１０３ａａと反対側における第２部分１０３ａｄの近傍において、ピストン１０３に取り込まれた熱をオイルＯＬにより効率的に逃がすことができない傾向がある。
【００５９】
この場合でも、オイル経路１０８は、噴霧されたオイルＯＬを反対側における第２部分１０３ａｄの近傍へ導く。噴霧されたオイルＯＬは、第２部分１０３ａｄの接触部分１０３ａｂに接触しながらオイル経路１０８を流れる過程で、ピストン１０３に取り込まれた熱を吸収する。そして、反対側における第２部分１０３ａｄの近傍に到達したオイルＯＬが下方へ落とされることにより、その熱は逃がされる。
【００６０】
このように、オイルＯＬと内面１０３ａとの接触面積及び接触時間が増えるため、ピストン１０３に取り込まれた燃焼室６３の熱は、オイルＯＬにより効率的に逃がされる。この結果、燃焼室６３の温度が下がるので、ノッキングの発生は抑制される。
【００６１】
（７）
ここでは、燃焼室６３において、吸気側の温度よりも排気側の温度の方が高い傾向がある。
【００６２】
この場合でも、第１部分１０３ａｃには、シリンダ軸ＣＡに対して排気側に偏った噴霧部分１０３ａａにオイルＯＬが噴霧される。オイルＯＬは、排気側に偏った噴霧部分１０３ａａで反射される瞬間に、ピストン１０３に取り込まれた熱を吸収する（図８参照）。また、反射されたオイルＯＬの一部は、第２部分１０３ａｄの接触部分１０３ａｂに接触しながらオイル経路１０８を流れる過程で、ピストン１０３に取り込まれた熱を吸収する。
【００６３】
このように、燃焼室６３の吸気側よりも排気側からより多くの熱を吸収するので、排気側の温度は吸気側の温度よりも多く下がることになる。このため、燃焼室６３における吸気側と排気側との温度分布は均一化される。
【００６４】
（８）
ここでは、切り欠き部１０６ｂの近傍のオイル受け面１０６ａが第２部分１０３ａｄと交差する部分は、シリンダ軸ＣＡに対して切り欠き部１０６ｂと反対側のオイル受け面１０６ａが第２部分１０３ａｄと交差する部分よりも、下方に位置している。具体的には、点Ｃを通る水平面ＨＰ１に対して、点Ｄと点Ｃとを含む平面ＩＰ１は、鋭角の角度θ２を成しており、点Ｃから点Ｄにかけて下方へ傾斜している（図７参照）。このため、噴霧部分１０３ａａに近い側でオイル受け面１０６ａに受けられたオイルＯＬは、噴霧部分１０３ａａから遠い側へ容易に流れて、切り欠き部１０６ｂで下方へ落とされる。
【００６５】
このように、オイルＯＬの流れが良くなっているので、ピストン１０３に取り込まれた熱は、オイルＯＬにより効率的に逃がされる。
【００６６】
（９）
ここでは、ピストンピン４は、内面１０３ａの第１部分１０３ａｃとオイルジェット１２との間に位置しており、ピストン１０３とコンロッド５とを連結する。このため、第１部分１０３ａｃとシリンダ軸ＣＡとの交点Ｇ（図５参照）の近傍にオイルジェット１２によりオイルＯＬを噴霧させることが困難になる傾向がある。
【００６７】
この場合でも、オイル経路１０８は、噴霧されたオイルＯＬを反対側における第２部分１０３ａｄの近傍へ導く。噴霧されたオイルＯＬは、第２部分１０３ａｄの接触部分１０３ａｂに接触しながらオイル経路１０８を流れる過程で、ピストン１０３に取り込まれた熱を吸収する。そして、反対側における第２部分１０３ａｄの近傍に到達したオイルＯＬが下方へ落とされることにより、その熱は逃がされる。
【００６８】
このように、オイルＯＬと内面１０３ａとの接触面積及び接触時間が増えるため、ピストン１０３に取り込まれた燃焼室６３の熱は、オイルＯＬにより効率的に逃がされる。この結果、燃焼室６３の温度が下がるので、ノッキングの発生は抑制される。
【００６９】
（第１実施形態の変形例）
（Ａ）フィン１０６は、本体１０７と別部材として成形される代わりに、本体１０７と一体成形されてもよい。
【００７０】
（Ｂ）図９に示すように、内燃機関１００ｉのオイル経路１０８ｉは、フィン１０６の代わりにフィン（環状突出部）１０６ｉにより形成されていてもよい。フィン１０６ｉには、オイル受け面１０６ａの代わりにオイル受け面１０６ａｉが形成され、切り欠き部１０６ｂの代わりに切り欠き部１０６ｂｉが形成されている。このとき、切り欠き部１０６ｂｉの近傍のオイル受け面１０６ａｉが第２部分１０３ａｄと交差する部分は、シリンダ軸ＣＡに対して切り欠き部１０６ｂｉと反対側のオイル受け面１０６ａｉが第２部分１０３ａｄと交差する部分よりも、下方に位置している。具体的には、点Ｃを通る（重力方向に対して垂直な）水平面ＨＰ１に対して、点Ｄｉと点Ｃとを含む平面ＩＰ２は、鋭角の角度θ２ｉを成して下方へ傾斜している。ここで、角度θ２ｉは角度θ２よりも大きい角度である。点Ｃは、オイルＯＬが噴霧される噴霧部分１０３ａａに近い側において、内面１０３ａの第２部分１０３ａｄとオイル受け面１０６ａｉとが交わる点である。点Ｄｉは、オイルＯＬが噴霧される噴霧部分１０３ａａから遠い側において、内面１０３ａの第２部分１０３ａｄとオイル受け面１０６ａｉとが交わる点である。これにより、オイル受け面１０６ａｉに到達したオイルＯＬの流れをさらに良くすることができるようになっている。すなわち、オイルＯＬの冷却性能の低下がさらに抑制されている。
【００７１】
ただし、角度θ２ｉを大きくしすぎると、オイル受け面１０６ａｉに供給されるオイルＯＬが切れて、オイルＯＬの冷却性能がかえって低下してしまう。したがって、角度θ２ｉは、オイル受け面１０６ａｉに到達するオイルＯＬの量に対して、オイルＯＬが切れない程度にオイルＯＬの流れが良くなるような角度であることが好ましい。
【００７２】
なお、オイル経路１０８ｉがフィン１０６の代わりにフィン１０６ｉにより形成されているので、それに応じて空洞１３１ｉの形状も、本発明の前提となる内燃機関１における空洞３１と異なっている。
【００７３】
（Ｃ）図１０に示すように、内燃機関１００ｊは、フィン１０６の代わりにフィン（環状突出部）１０６ｊを備えてもよい。フィン１０６ｊには、オイル受け面１０６ａの代わりにオイル受け面１０６ａｊが形成され、切り欠き部１０６ｂの代わりに切り欠き部１０６ｂｊが形成されている。このとき、切り欠き部１０６ｂｊの近傍のオイル受け面１０６ａｊが第２部分１０３ａｄと交差する部分は、シリンダ軸ＣＡに対して切り欠き部１０６ｂｊと反対側のオイル受け面１０６ａｊが第２部分１０３ａｄと交差する部分を通る（重力方向に対して垂直な）水平面上に位置している。具体的には、点Ｃを通る水平面ＨＰ１は、点Ｄｊも通る。ここで、点Ｃは、オイルＯＬが噴霧される噴霧部分１０３ａａに近い側において、内面１０３ａの第２部分１０３ａｄとオイル受け面１０６ａｊとが交わる点である。点Ｄｊは、オイルＯＬが噴霧される噴霧部分１０３ａａから遠い側において、内面１０３ａの第２部分１０３ａｄとオイル受け面１０６ａｊとが交わる点である。
【００７４】
この場合でも、噴霧されるオイルＯＬの勢いが強く、噴霧部分１０３ａａで反射されたオイルＯＬの速度が速ければ、オイル経路１０８ｊは、噴霧されたオイルＯＬを反対側における第２部分１０３ａｄの近傍へ導く。
【００７５】
なお、オイル経路１０８ｊがフィン１０６の代わりにフィン１０６ｊにより形成されているので、それに応じて空洞１３１ｊの形状も、本発明の前提となる内燃機関１における空洞３１と異なっている。
【００７６】
＜本発明の第２実施形態に係る内燃機関の構成及び動作＞
本発明の第２実施形態に係る内燃機関２００について、図１１を参照しながら、本発明の前提となる上記の内燃機関１と異なる点を中心に説明する。なお、本発明の前提となる内燃機関１と同様の構成要素は、同じ部材番号で示し説明を省略する。
【００７７】
（内燃機関の概略構成）
内燃機関２００は、Ｖ型の機関であり、シリンダ軸ＣＢが鉛直方向軸ＶＡに対して鋭角の角度θ４だけ傾いている。また、内燃機関２００は、ピストン３の代わりにピストン２０３を備える。他の点は、本発明の前提となる内燃機関１と同様である。
【００７８】
（内燃機関の概略動作）
圧縮行程において、ピストン２０３が上昇して、燃焼室６３の新気混合気が圧縮される。
【００７９】
膨張行程では、新気混合気が燃焼して発生した燃焼圧力によって、ピストン２０３が押し下げられる。
【００８０】
他の点は、本発明の前提となる内燃機関１と同様である。
【００８１】
（ピストンの詳細構成）
ピストン２０３の拡大断面図を図１２に示す。また、シリンダ軸ＣＢ方向視の透視図を図１３に示す。
【００８２】
ピストン２０３は、図１２に示すように、主として、本体２０７とオイル経路２０８とを備える。本体２０７は、燃焼室６３側の冠面（第１面）２０３ｂと、クランク室６７に開放された内面（第２面）２０３ａとを有する。冠面２０３ｂは、燃焼室６３に接している。内面２０３ａに囲まれた部分には、略円筒形状の空洞２３１が形成されている。空洞２３１の中心軸は、シリンダ軸ＣＢとほぼ一致している。また、内面２０３ａは、第１部分２０３ａｃと第２部分２０３ａｄとを有する。第１部分２０３ａｃは、シリンダ軸ＣＢに略垂直な部分であり、噴霧部分２０３ａａを含む。噴霧部分２０３ａａは、内面２０３ａの一部であり、オイルＯＬが分散噴霧される部分である。第２部分２０３ａｄは、シリンダ軸ＣＢに略平行な部分であり、第１部分２０３ａｃの縁部からクランク室６７側へ延びている。そして、第２部分２０３ａｄは、接触部分２０３ａｂを含む。接触部分２０３ａｂは、第２部分２０３ａｄの一部であり、オイル経路２０８を流れるオイルＯＬが接触する部分である。
【００８３】
オイル経路２０８は、主として、フィン（環状突出部）２０６により形成されている。フィン２０６は、第２部分２０３ａｄからシリンダ軸ＣＢ側へ突出している。フィン２０６には、主として、オイル受け面２０６ａと、オイル落とし部２０９としての切り欠き部２０６ｂ（図１３参照）とが形成されている。なお、オイル経路２０８がフィン２０６により形成されているので、それに応じて空洞２３１の形状も、本発明の前提となる内燃機関１における空洞３１と異なっている。
【００８４】
オイル受け面２０６ａは、シリンダ軸ＣＢを含む面で切った断面視において、第２部分２０３ａｄからシリンダ軸ＣＢ側へ、水平面に対して上方に傾斜するように延びている。具体的には、点Ｅを通る水平面ＨＰ３に対して、オイル受け面２０６ａを含む平面ＯＰ３は、鋭角の角度θ５を成して上方へ傾斜している。ここで、点Ｅは、オイルＯＬが噴霧される噴霧部分２０３ａａに近い側において、オイル受け面２０６ａと第２部分２０３ａｄとが交わる点である。これにより、切り欠き部２０６ｂ以外の部分からオイルＯＬが下方へ落ちることが抑制される。すなわち、オイル受け面２０６ａと第２部分２０３ａｄとで挟まれた部分が、噴霧されたオイルＯＬを反対側（概ね、シリンダ軸ＣＡと垂直な平面内における、シリンダ軸ＣＡをはさんだ反対側の部位）における第２部分２０３ａｄの近傍へ導くオイル経路２０８になっている。なお、オイル受け面２０６ａが水平面となす角度は一様にθ５であり、オイルＯＬが噴霧される噴霧部分２０３ａａから遠い側の部分においても同様である。
【００８５】
また、オイル落とし部２０９としての切り欠き部２０６ｂは、図１３に示すように、噴霧されたオイルＯＬを反対側における第２部分２０３ａｄの近傍で下方へ落とすように形成されている。すなわち、オイルＯＬが噴霧される噴霧部分２０３ａａから遠い側の部分において、フィン２０６が切り欠かれることにより、切り欠き部２０６ｂが形成されている。これにより、オイル受け面２０６ａに到達したオイルＯＬの流れを良くすることができるようになっている。
【００８６】
さらに、図１２に示すように、切り欠き部２０６ｂの近傍のオイル受け面２０６ａが第２部分２０３ａｄと交差する部分は、シリンダ軸ＣＢに対して切り欠き部２０６ｂと反対側のオイル受け面２０６ａが第２部分２０３ａｄと交差する部分よりも、下方に位置している。具体的には、点Ｅを通る（重力方向に対して垂直な）水平面ＨＰ３に対して、点Ｅと点Ｆとを含む平面ＩＰ３は、鋭角の角度θ３を成しており、点Ｅから点Ｆにかけて下方へ傾斜している。ここで、点Ｅは、オイルＯＬが噴霧される噴霧部分２０３ａａに近い側において、オイル受け面２０６ａと第２部分２０３ａｄとが交わる点である。点Ｆは、オイルＯＬが噴霧される噴霧部分２０３ａａから遠い側において、オイル受け面２０６ａと第２部分２０３ａｄとが交わる点である。これにより、オイル受け面２０６ａに到達したオイルＯＬの流れを良くすることができるようになっている。すなわち、オイルＯＬの冷却性能の低下が抑制されている。
【００８７】
（ピストンの詳細動作）
ピストンピン４は、第１部分２０３ａｃの噴霧部分２０３ａａとオイルジェット１２との間に位置しており、ピストン２０３とコンロッド５とを連結する。そして、内面２０３ａの第１部分２０３ａｃには、オイルＯＬが分散噴霧される。すなわち、内面２０３ａの第１部分２０３ａｃには、シリンダ軸ＣＢに対して排気側に偏った噴霧部分２０３ａａにオイルＯＬが噴霧される。
【００８８】
第１部分２０３ａｃの噴霧部分２０３ａａに到達したオイルＯＬは、図１２に白抜き矢印で示すように、第１部分２０３ａｃの噴霧部分２０３ａａで反射されて下方へ落ちていく。そして、第１部分２０３ａｃの噴霧部分２０３ａａで反射されたオイルＯＬの一部は、オイル受け面２０６ａに到達する。オイル経路２０８は、図１３に白抜き矢印で示すように、オイルＯＬを反対側における第２部分２０３ａｄの近傍へ導く。すなわち、オイルＯＬは、第２部分２０３ａｄの接触部分２０３ａｂに接触しながらオイル経路２０８を流れる。これにより、噴霧部分２０３ａａがシリンダ軸ＣＢに対して偏っていても、シリンダ軸ＣＢに対して噴霧部分２０３ａａと反対側における第２部分２０３ａｄの近傍にも、オイルＯＬが供給されることになる。
【００８９】
そして、反対側における第２部分２０３ａｄの近傍に導かれたオイルＯＬは、切り欠き部２０６ｂへ到達する。切り欠き部２０６ｂは、到達したオイルＯＬを下方へ落とす（図１２参照）。これにより、オイル受け面２０６ａに到達したオイルＯＬの流れが良くなっている。
【００９０】
一方、ピストン２０３の冠面２０３ｂを介してピストン２０３に取り込まれた熱は、図１４に砂模様の矢印で示すように、噴霧部分２０３ａａに到達したオイルＯＬにその一部が吸収されて、第１部分２０３ａｃの噴霧部分２０３ａａで反射されたオイルＯＬとともに下方へ逃がされることになる。
【００９１】
反射されたオイルＯＬの一部は、第２部分２０３ａｄの接触部分２０３ａｂに接触しながらオイル経路２０８を流れる過程で、ピストン２０３に取り込まれた熱を吸収する。すなわち、オイルＯＬは、噴霧部分２０３ａａだけでなく接触部分２０３ａｂにおいても内面２０３ａと接している。このため、本発明の前提となる内燃機関１と比較して、オイルＯＬと内面２０３ａとの接触面積は増えている。
【００９２】
また、オイルＯＬは、第１部分２０３ａｃの噴霧部分２０３ａａで反射される瞬間だけでなく、オイル経路２０８を流れる過程においても内面２０３ａと接している。このため、本発明の前提となる内燃機関１と比較して、オイルＯＬと内面２０３ａとの接触時間は増えている。
【００９３】
さらに、ピストン２０３に取り込まれた熱は、反対側における第２部分２０３ａｄの近傍においてもオイルＯＬに吸収されている。これにより、シリンダ軸ＣＢに対して噴霧部分２０３ａａと反対側における第２部分２０３ａｄの近傍でも、ピストン２０３に取り込まれた熱が吸収されることになる。
【００９４】
それから、切り欠き部２０６ｂへ到達したオイルＯＬは、下方へ落ちることにより、吸収した熱を下方へ逃がす。このため、オイルＯＬがオイル受け面２０６ａに滞留して温度が上昇しすぎることが低減され、オイルＯＬが十分に熱を吸収できなくなることが抑制されている。すなわち、オイルＯＬの冷却性能の低下が抑制されている。
【００９５】
（内燃機関に関する特徴）
（１）
ここでは、オイル経路２０８は、噴霧されたオイルＯＬを反対側における第２部分２０３ａｄの近傍へ導く。噴霧されたオイルＯＬは、第２部分２０３ａｄの接触部分２０３ａｂに接触しながらオイル経路２０８を流れる過程で、ピストン２０３に取り込まれた熱を吸収する。そして、反対側における第２部分２０３ａｄの近傍に到達したオイルＯＬが下方へ落とされることにより、その熱は逃がされる。
【００９６】
このように、オイルＯＬと内面２０３ａとの接触面積及び接触時間が増えるため、ピストン２０３に取り込まれた燃焼室６３の熱は、オイルＯＬにより効率的に逃がされる。この結果、燃焼室６３の温度が下がるので、ノッキングの発生は抑制される。
【００９７】
（２）
ここでは、フィン２０６は、第２部分２０３ａｄからシリンダ軸ＣＢ側へ突出している。このため、分散噴霧され第１部分２０３ａｃの噴霧部分２０３ａａで反射されたオイルＯＬの一部は、フィン２０６で受けられる。そして、フィン２０６で受けられたオイルＯＬは、フィン２０６により反対側における第２部分２０３ａｄの近傍へ導かれる。
【００９８】
このように、反射されたオイルＯＬがそのまま下方へ落ちる場合に比べて、オイルＯＬとフィン２０６との接触面積及び接触時間は増える。このため、オイルＯＬと内面２０３ａとの接触面積及び接触時間も増える。
【００９９】
（３）
ここでは、切り欠き部２０６ｂは、オイルＯＬが噴霧される噴霧部分２０３ａａとシリンダ軸ＣＢに対して反対側における第２部分２０３ａｄの近傍に形成されている。このため、オイルＯＬとフィン２０６との接触面積及び接触時間を増やすことが容易になっている。
【０１００】
また、切り欠き部２０６ｂは、オイルＯＬを下方へ落とす。これにより、オイル受け面２０６ａに到達したオイルＯＬの流れを良くすることができるようになっている。このため、オイルＯＬがオイル受け面２０６ａに滞留して温度が上昇しすぎることが低減され、オイルＯＬが十分に熱を吸収できなくなることが抑制されている。すなわち、オイルＯＬの冷却性能の低下が抑制されている。
【０１０１】
（４）
ここでは、オイル受け面２０６ａは、シリンダ軸ＣＢを含む面で切った断面視において、第２部分２０３ａｄからシリンダ軸ＣＢ側へ、水平面に対して上方に傾斜するように延びている。具体的には、点Ｅを通る水平面ＨＰ３に対して、オイル受け面２０６ａを含む平面ＯＰ３は、鋭角の角度θ５を成して上方へ傾斜している（図１２参照）。
【０１０２】
このように、第２部分２０３ａｄの接触部分２０３ａｂとオイル受け面２０６ａとにより、オイル経路２０８が形成されている。これにより、切り欠き部２０６ｂ以外の部分からオイルＯＬが下方へ落ちることが抑制される。
【０１０３】
（５）
ここでは、第１部分２０３ａｃの噴霧部分２０３ａａには、オイルＯＬが分散噴霧される。このため、ピストン２０３の内部に設けた経路にオイルが流されるような構造が採用されれば、経路と第１部分２０３ａｃとを連通する開口を介してオイル経路にオイルＯＬを導入することが困難になりやすいので、ピストン２０３に取り込まれた熱をオイルＯＬにより効率的に逃がすことができない傾向がある。
【０１０４】
この場合でも、噴霧されたオイルＯＬを反対側における第２部分２０３ａｄの近傍へ導くオイル経路２０８が、ピストン２０３の内部ではなく第２部分２０３ａｄの近傍に形成されている。すなわち、噴霧されたオイルＯＬは、第２部分２０３ａｄの接触部分２０３ａｂに接触しながらオイル経路２０８を流れる過程で、ピストン２０３に取り込まれた熱を吸収する。そして、反対側における第２部分２０３ａｄの近傍に到達したオイルＯＬが下方へ落とされることにより、その熱は逃がされる。
【０１０５】
このように、十分な量のオイルＯＬがオイル経路２０８に供給され、オイルＯＬと内面２０３ａとの接触面積及び接触時間が増えるため、ピストン２０３に取り込まれた燃焼室６３の熱は、オイルＯＬにより効率的に逃がされる。この結果、燃焼室６３の温度が下がるので、ノッキングの発生は抑制される。
【０１０６】
（６）
ここでは、第１部分２０３ａｃには、シリンダ軸ＣＢに対して偏った噴霧部分２０３ａａにオイルＯＬが噴霧される。このため、第１部分２０３ａｃにおいてオイルＯＬが噴霧される噴霧部分２０３ａａと反対側における第２部分２０３ａｄの近傍において、ピストン２０３に取り込まれた熱をオイルＯＬにより効率的に逃がすことができない傾向がある。
【０１０７】
この場合でも、オイル経路２０８は、噴霧されたオイルＯＬを反対側における第２部分２０３ａｄの近傍へ導く。噴霧されたオイルＯＬは、第２部分２０３ａｄの接触部分２０３ａｂに接触しながらオイル経路２０８を流れる過程で、ピストン２０３に取り込まれた熱を吸収する。そして、反対側における第２部分２０３ａｄの近傍に到達したオイルＯＬが下方へ落とされることにより、その熱は逃がされる。
【０１０８】
このように、オイルＯＬと内面２０３ａとの接触面積及び接触時間が増えるため、ピストン２０３に取り込まれた燃焼室６３の熱は、オイルＯＬにより効率的に逃がされる。この結果、燃焼室６３の温度が下がるので、ノッキングの発生は抑制される。
【０１０９】
（７）
ここでは、燃焼室６３において、吸気側の温度よりも排気側の温度の方が高い傾向がある。
【０１１０】
この場合でも、第１部分２０３ａｃには、シリンダ軸ＣＢに対して排気側に偏った噴霧部分２０３ａａにオイルＯＬが噴霧される。オイルＯＬは、排気側に偏った噴霧部分２０３ａａで反射される瞬間に、ピストン２０３に取り込まれた熱を吸収する（図１４参照）。また、反射されたオイルＯＬの一部は、第２部分２０３ａｄの接触部分２０３ａｂに接触しながらオイル経路２０８を流れる過程で、ピストン２０３に取り込まれた熱を吸収する。
【０１１１】
このように、燃焼室６３の吸気側よりも排気側からより多くの熱を吸収するので、排気側の温度は吸気側の温度よりも多く下がることになる。このため、燃焼室６３における吸気側と排気側との温度分布は均一化される。
【０１１２】
（８）
ここでは、切り欠き部２０６ｂの近傍のオイル受け面２０６ａが第２部分２０３ａｄと交差する部分は、シリンダ軸ＣＢに対して切り欠き部２０６ｂと反対側のオイル受け面２０６ａが第２部分２０３ａｄと交差する部分よりも、下方に位置している。具体的には、点Ｅを通る水平面ＨＰ３に対して、点Ｅと点Ｆとを含む平面ＩＰ３は、鋭角の角度θ３を成しており、点Ｅから点Ｆにかけて下方へ傾斜している（図１２参照）。このため、噴霧部分２０３ａａに近い側でオイル受け面２０６ａに受けられたオイルＯＬは、噴霧部分２０３ａａから遠い側へ容易に流れて、切り欠き部２０６ｂで下方へ落とされる。
【０１１３】
このように、オイルＯＬの流れが良くなっているので、ピストン２０３に取り込まれた熱は、オイルＯＬにより効率的に逃がされる。
【０１１４】
また、切り欠き部２０６ｂの近傍のオイル受け面２０６ａが第２部分２０３ａｄと交差する部分（点Ｆ近傍）と、シリンダ軸ＣＢに対して切り欠き部２０６ｂと反対側のオイル受け面２０６ａが第２部分２０３ａｄと交差する部分（点Ｅ近傍）との位置関係は、水平面を基準に決められている。このため、シリンダ軸ＣＢが鉛直方向軸ＶＡに対して鋭角の角度θ４だけ傾いている場合でも、オイルＯＬの流れは良くなる。
【０１１５】
（９）
ここでは、ピストンピン４は、第１部分２０３ａｃの噴霧部分２０３ａａとオイルジェット１２との間に位置しており、ピストン２０３とコンロッド５とを連結する。このため、第１部分２０３ａｃとシリンダ軸ＣＢとの交点Ｈ（図１２参照）の近傍にオイルジェット１２によりオイルＯＬを噴霧させることが困難になる傾向がある。
【０１１６】
この場合でも、オイル経路２０８は、噴霧されたオイルＯＬを反対側における第２部分２０３ａｄの近傍へ導く。噴霧されたオイルＯＬは、第２部分２０３ａｄの接触部分２０３ａｂに接触しながらオイル経路２０８を流れる過程で、ピストン２０３に取り込まれた熱を吸収する。そして、反対側における第２部分２０３ａｄの近傍に到達したオイルＯＬが下方へ落とされることにより、その熱は逃がされる。
【０１１７】
このように、オイルＯＬと内面２０３ａとの接触面積及び接触時間が増えるため、ピストン２０３に取り込まれた燃焼室６３の熱は、オイルＯＬにより効率的に逃がされる。この結果、燃焼室６３の温度が下がるので、ノッキングの発生は抑制される。
【０１１８】
（第２実施形態の変形例）
フィン２０６は、本体２０７と別部材として成形される代わりに、本体２０７と一体成形されてもよい。
【０１１９】
また、シリンダ軸ＣＢが鉛直方向軸ＶＡに対して鋭角θ４だけ傾いているため、フィン２０６がシリンダ軸ＣＢに概ね垂直な平面内で構成され、組込時の姿勢で生じる傾斜によって、オイルＯＬが噴霧部分２０３ａａ側から反対側へと導かれても良い。この場合、オイル受け面２０６ａでは、少なくとも噴霧部分２０３ａａ側において、シリンダ軸ＣＢに垂直な平面に対する傾き角が、シリンダ軸ＣＢと鉛直方向軸ＶＡとのなす角度θ４よりも大きくなるようにしておけばよい。
【産業上の利用可能性】
【０１２０】
本発明に係るピストン及び内燃機関は、ノッキングの発生を抑制できるという効果を有し、ピストン及び内燃機関等として有用である。
【図面の簡単な説明】
【０１２１】
【図１】前提となる内燃機関の断面図。
【図２】前提となる内燃機関におけるピストンの拡大断面図。
【図３】前提となる内燃機関におけるピストンの拡大断面図。
【図４】本発明の第１実施形態に係る内燃機関の断面図。
【図５】本発明の第１実施形態に係る内燃機関におけるピストンの拡大断面図。
【図６】本発明の第１実施形態に係るシリンダ軸ＣＡ方向視の透視図。
【図７】本発明の第１実施形態に係る内燃機関の断面図。
【図８】本発明の第１実施形態に係る内燃機関の断面図。
【図９】本発明の第１実施形態の変形例に係る内燃機関の断面図。
【図１０】本発明の第１実施形態の変形例に係る内燃機関の断面図。
【図１１】本発明の第２実施形態に係る内燃機関の断面図。
【図１２】本発明の第２実施形態に係る内燃機関におけるピストンの拡大断面図。
【図１３】本発明の第２実施形態に係るシリンダ軸ＣＢ方向視の透視図。
【図１４】本発明の第２実施形態に係る内燃機関の断面図。
【符号の説明】
【０１２２】
１，１００，１００ｉ，１００ｊ，２００ 内燃機関
３，１０３，１０３ｉ，１０３ｊ，２０３ ピストン
４ ピストンピン
５ コンロッド
１２ オイルジェット（オイル噴霧装置）
１０６，１０６ｉ，１０６ｊ，２０６ フィン（環状突出部）
１０６ａ，１０６ａｉ，１０６ａｊ，２０６ａ オイル受け面
１０６ｂ，１０６ｂｉ，１０６ｂｊ，２０６ｂ 切り欠き部
１０８，２０８ オイル経路
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ピストン及び内燃機関に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、内部に経路が形成されたピストンが提案されている（例えば、特許文献１参照）。
【特許文献１】特開２０００−７３７７０（第１−５頁、第１−１０図）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
特許文献１のピストンでは、クランク室側の第２面と経路とを連通する開口が設けられており、その開口へ向けてオイル噴霧装置からオイルが噴射される。噴射されたオイルは、その開口を介して経路へ導入されて、経路を流れることによりピストンを冷却する。
【０００４】
しかし、特許文献１の技術では、オイル噴霧装置からオイルが分散噴霧された場合、その開口を介してオイルを経路へ導入することが困難になる傾向がある。このため、ピストンに取り込まれた燃焼室の熱をオイルにより効率的に逃がせないことがある。その結果、燃焼室の温度が下がりにくく、ノッキングが発生することがある。
【０００５】
本発明の課題は、ノッキングの発生を抑制できるピストン及び内燃機関を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明に係るピストンは、内燃機関の燃焼室とクランク室との間に配置されるピストンであって、本体と、オイル経路とを備える。本体は、燃焼室側の第１面と、クランク室側の第２面とを有する。オイル経路は、第２面に設けられている。オイル経路は、噴霧部分に噴霧されたオイルを、第２面の噴霧部分と反対側の部分へ導く。噴霧部分は、第２面の一部である。
【０００７】
このピストンでは、オイル経路は、噴霧部分に噴霧されたオイルを、第２面の噴霧部分と反対側の部分へ導く。噴霧部分に噴霧されたオイルは、第２面に接触しながらオイル経路を流れる過程で、取り込まれた熱を吸収することができる。そして、反対側の部分に到達したオイルを下方へ落とすことができ、その熱を逃がすことができる。
【発明の効果】
【０００８】
本発明に係るピストンでは、オイルと第２面との接触面積及び接触時間を増やすことができるため、取り込まれた燃焼室の熱をオイルにより効率的に逃がすことができる。この結果、燃焼室の温度を下げることができるので、ノッキングの発生を抑制できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００９】
＜本発明の前提となる内燃機関の構成及び動作＞
本発明の前提となる内燃機関１の構成及び動作について、図１〜図３を参照しながら説明する。
【００１０】
（内燃機関の概略構成）
内燃機関１は、主として、燃焼室６３、吸排気機構、燃料噴射弁２７、点火プラグ２９、ピストン３、ピストンピン４、コンロッド５及びオイルジェット（オイル噴霧装置）１２を備える。
【００１１】
燃焼室６３は、シリンダヘッド２０，シリンダブロック１０およびピストン３に囲まれた室である。シリンダヘッド２０には、燃焼室６３に新気空気を供給するための吸気ポート２３と、燃焼室６３から既燃ガスを排気ガスとして排出するための排気ポート２４とが形成されている。
【００１２】
また、吸排気機構として、吸気ポート２３の下流には、吸気バルブ２１が配備されている。一方、排気ポート２４の上流には排気バルブ２２が配備されている。クランクシャフトの回転に連動して回転する吸気用カム軸２１ｂ／排気用カム軸２２ｂに固定された吸気用カム２１ａ／排気用カム２２ａは、吸気バルブ２１／排気バルブ２２の上方に配置されており、吸気バルブ２１／排気バルブ２２を開閉させる。
【００１３】
燃料噴射弁２７は、吸気ポート２３にガソリン燃料を噴射する弁である。燃料噴射弁２７は、吸気ポート２３上部のシリンダヘッド２０から吸気ポート２３内部へ延びるように設けられている。燃料噴射弁２７の先端は、吸気ポート２３に突出している。
【００１４】
点火プラグ２９は、燃焼室６３上部略中央のシリンダヘッド２０から燃焼室６３内部へ延びるように設けられている。点火プラグ２９の先端部分２９ａは、燃焼室６３に突出している。
【００１５】
ピストン３は、燃焼室６３とクランク室６７との間に配置されている。また、ピストンピン４は、ピストン３とコンロッド５とを連結する。ピストン３とコンロッド５とは、ピストンピン４を介して回転することができるようになっている。そして、オイルジェット１２は、ピストン３下方のシリンダブロック１０が開口されることにより形成されている。
【００１６】
（内燃機関の概略動作）
内燃機関１では、吸気ポート２３に新気空気が導入されている。燃料噴射弁２７は、吸気ポート２３に導入された新気空気に、燃料を噴射する。これにより、新気混合気が生成される。また、オイルジェット１２は、ピストン３下方（クランク室６７側）からピストン３へ向けてオイルＯＬを分散噴霧する。ピストン３は、オイルＯＬが分散噴霧されることにより冷却される。
【００１７】
吸気行程において、吸気用カム２１ａにより吸気バルブ２１は開状態とされ、新気混合気は吸気ポート２３から燃焼室６３へ導入される。
【００１８】
圧縮行程において、ピストン３が上昇して、燃焼室６３の新気混合気が圧縮される。そして、点火プラグ２９の先端部分２９ａにより、燃焼室６３の新気混合気は所定のタイミングで点火され燃焼する。
【００１９】
膨張行程では、新気混合気が燃焼して発生した燃焼圧力によって、ピストン３が押し下げられる。その圧力は、コンロッド５を介してピストン３からクランク（図示せず）へ動力として伝達される。このとき、燃焼室６３の温度が上昇しすぎると、ノッキングが発生することがある。
【００２０】
排気行程では、排気用カム２２ａにより排気バルブ２２が開状態とされ、燃焼室６３で燃焼された既燃ガスが、排気ガスとして排気ポート２４へ排出される。このとき、既燃ガスに含まれた熱も排気ポート２４へ排出される。
【００２１】
（ピストンの詳細構成）
ピストン３の拡大断面図を図２に示す。
【００２２】
ピストン３は、図２に示すように、主として本体７を備える。本体７は、燃焼室６３側の冠面（第１面）３ｂと、クランク室６７に開放された内面（第２面）３ａとを有する。冠面３ｂは、燃焼室６３に接している。内面３ａに囲まれた部分には、略円筒形状の空洞３１が形成されている。空洞３１の中心軸は、シリンダ軸ＣＡとほぼ一致している。また、内面３ａは、第１部分３ａｃと第２部分３ａｄとを有する。第１部分３ａｃは、シリンダ軸ＣＡに略垂直な部分であり、噴霧部分３ａａを含む。噴霧部分３ａａは、内面３ａの一部であり、オイルＯＬが分散噴霧される部分である。第２部分３ａｄは、シリンダ軸ＣＡに略平行な部分であり、第１部分３ａｃの縁部からクランク室６７側へ延びている。
【００２３】
また、第１部分３ａｃの噴霧部分３ａａとオイルジェット１２との間の位置において、ピストンピンボス（図示せず）が形成されておりピストンピン４を支持している。ピストン３とコンロッド５とは、ピストンピン４を介して回転することができるように連結されている。すなわち、ピストンピン４は、第１部分３ａｃの噴霧部分３ａａとオイルジェット１２との間に位置しており、ピストン３とコンロッド５とを連結する。このため、ピストンピン４やコンロッド５が配置されている部分は、空洞３１に含まれないことになる。
【００２４】
なお、ピストン３の上部には吸気バルブ２１及び排気バルブ２２が配置されており、図面上では右側が吸気側であり左側が排気側となっている。燃焼室６３では、吸気側の温度よりも排気側の温度の方が高い傾向がある。そして、燃焼室６３では、燃焼が行われることにより温度が高くなる。燃焼室６３の熱は、ピストン３の冠面３ｂを介してピストン３に取り込まれる。
【００２５】
（ピストンの詳細動作）
ピストンピン４は、第１部分３ａｃの噴霧部分３ａａとオイルジェット１２との間に位置しており、ピストン３とコンロッド５とを連結する。このため、オイルジェット１２は、ピストンピン４やコンロッド５をよけて、空洞３１を介して内面３ａへ向けてオイルＯＬを分散噴霧することになる。すなわち、内面３ａの第１部分３ａｃには、オイルＯＬが分散噴霧される。ここで、オイルＯＬは、分散噴霧されるので、スポット的に進むのではなく、ある程度の広がりの角度を持って進んでいる。また、内面３ａの第１部分３ａｃには、シリンダ軸ＣＡに対して排気側に偏った噴霧部分３ａａにオイルＯＬが噴霧される。
【００２６】
第１部分３ａｃの噴霧部分３ａａに到達したオイルＯＬは、白抜き矢印で示すように、第１部分３ａｃの噴霧部分３ａａで反射されて下方へ落ちていく。ここで、噴霧部分３ａａがシリンダ軸ＣＡに対して偏っているので、シリンダ軸ＣＡに対して噴霧部分３ａａと反対側における第２部分３ａｄの近傍には、ほとんどオイルＯＬが供給されないことになる。
【００２７】
一方、ピストン３の冠面３ｂを介してピストン３に取り込まれた熱は、図３に砂模様の矢印で示すように、噴霧部分３ａａに到達したオイルＯＬにその一部が吸収されて、第１部分３ａｃの噴霧部分３ａａで反射されたオイルＯＬとともに下方へ逃がされることになる。ここで、オイルＯＬが内面３ａと接する領域が噴霧部分３ａａに限られるので、オイルＯＬと内面３ａとの接触面積は限られている。また、オイルＯＬが内面３ａと接する時間が第１部分３ａｃの噴霧部分３ａａで反射される瞬間に限られるので、オイルＯＬと内面３ａとの接触時間は限られている。また、噴霧部分３ａａがシリンダ軸ＣＡに対して偏っているので、シリンダ軸ＣＡに対して噴霧部分３ａａと反対側における第２部分３ａｄの近傍では、取り込まれた熱がほとんどオイルＯＬに吸収されないことになる。なお、砂模様の矢印は、伝達される熱量の大きさを太さで示している。
【００２８】
＜本発明の第１実施形態に係る内燃機関の構成及び動作＞
本発明の第１実施形態に係る内燃機関１００について、図４〜図８を参照しながら、本発明の前提となる上記の内燃機関１と異なる点を中心に説明する。なお、本発明の前提となる内燃機関１と同様の構成要素は、同じ部材番号で示し説明を省略する。
【００２９】
（内燃機関の概略構成）
内燃機関１００は、ピストン３の代わりにピストン１０３を備える。他の点は、本発明の前提となる内燃機関１と同様である。
【００３０】
（内燃機関の概略動作）
圧縮行程において、ピストン１０３が上昇して、燃焼室６３の新気混合気が圧縮される。
【００３１】
膨張行程では、新気混合気が燃焼して発生した燃焼圧力によって、ピストン１０３が押し下げられる。
【００３２】
他の点は、本発明の前提となる内燃機関１と同様である。
【００３３】
（ピストンの詳細構成）
ピストン１０３の拡大断面図を図５，図７に示す。また、シリンダ軸ＣＡ方向視の透視図を図６に示す。
【００３４】
ピストン１０３は、図５に示すように、主として、本体１０７とオイル経路１０８とを備える。本体１０７は、燃焼室６３側の冠面（第１面）１０３ｂと、クランク室６７に開放された内面（第２面）１０３ａとを有する。冠面１０３ｂは、燃焼室６３に接している。内面１０３ａに囲まれた部分には、略円筒形状の空洞１３１が形成されている。空洞１３１の中心軸は、シリンダ軸ＣＡとほぼ一致している。また、内面１０３ａは、第１部分１０３ａｃと第２部分１０３ａｄとを有する。第１部分１０３ａｃは、シリンダ軸ＣＡに略垂直な部分であり、噴霧部分１０３ａａを含む。噴霧部分１０３ａａは、内面１０３ａの一部であり、オイルＯＬが分散噴霧される部分である。第２部分１０３ａｄは、シリンダ軸ＣＡに略平行な部分であり、第１部分１０３ａｃの縁部からクランク室６７側へ延びている。そして、第２部分１０３ａｄは、接触部分１０３ａｂを含む。接触部分１０３ａｂは、第２部分１０３ａｄの一部であり、オイル経路１０８を流れるオイルＯＬが接触する部分である。
【００３５】
オイル経路１０８は、主として、フィン（環状突出部）１０６により形成されている。フィン１０６は、第２部分１０３ａｄからシリンダ軸ＣＡ側へ突出している。フィン１０６には、主として、オイル受け面１０６ａと、オイル落とし部１０９としての切り欠き部１０６ｂ（図６参照）とが形成されている。なお、オイル経路１０８がフィン１０６により形成されているので、それに応じて空洞１３１の形状も、本発明の前提となる内燃機関１における空洞３１と異なっている。
【００３６】
オイル受け面１０６ａは、図７に示すように、シリンダ軸ＣＡを含む面で切った断面視において、第２部分１０３ａｄからシリンダ軸ＣＡ側へ、水平面に対して上方に傾斜するように延びている。具体的には、点Ｃを通る水平面ＨＰ１に対して、オイル受け面１０６ａを含む平面ＯＰ１は、鋭角の角度θ１を成して上方へ傾斜している。ここで、点Ｃは、オイルＯＬが噴霧される噴霧部分１０３ａａに近い側において、オイル受け面１０６ａと第２部分１０３ａｄとが交わる点である。これにより、切り欠き部１０６ｂ以外の部分からオイルＯＬが下方へ落ちることが抑制される。すなわち、オイル受け面１０６ａと第２部分１０３ａｄとで挟まれた部分が、噴霧されたオイルＯＬを反対側（概ね、シリンダ軸ＣＡと垂直な平面内における、シリンダ軸ＣＡをはさんだ反対側の部位）における第２部分１０３ａｄの近傍へ導くオイル経路１０８になっている。なお、オイル受け面１０６ａが水平面となす角度は一様にθ１であり、オイルＯＬが噴霧される噴霧部分１０３ａａから遠い側の部分においても同様である。
【００３７】
また、オイル落とし部１０９としての切り欠き部１０６ｂは、図６に示すように、噴霧されたオイルＯＬを反対側における第２部分１０３ａｄの近傍で下方へ落とすように形成されている。すなわち、オイルＯＬが噴霧される噴霧部分１０３ａａから遠い側の部分において、フィン１０６が切り欠かれることにより、切り欠き部１０６ｂが形成されている。これにより、オイル受け面１０６ａに到達したオイルＯＬの流れを良くすることができるようになっている。
【００３８】
さらに、図７に示すように、切り欠き部１０６ｂの近傍のオイル受け面１０６ａが第２部分１０３ａｄと交差する部分は、シリンダ軸ＣＡに対して切り欠き部１０６ｂと反対側のオイル受け面１０６ａが第２部分１０３ａｄと交差する部分よりも、下方に位置している。具体的には、点Ｃを通る（重力方向に対して垂直な）水平面ＨＰ１に対して、点Ｄと点Ｃとを含む平面ＩＰ１は、鋭角の角度θ２を成しており、点Ｃから点Ｄにかけて下方へ傾斜している。ここで、点Ｃは、オイルＯＬが噴霧される噴霧部分１０３ａａに近い側において、オイル受け面１０６ａと第２部分１０３ａｄとが交わる点である。点Ｄは、オイルＯＬが噴霧される噴霧部分１０３ａａから遠い側において、オイル受け面１０６ａと第２部分１０３ａｄとが交わる点である。これにより、オイル受け面１０６ａに到達したオイルＯＬの流れを良くすることができるようになっている。すなわち、オイルＯＬの冷却性能の低下が抑制されている。
【００３９】
（ピストンの詳細動作）
ピストンピン４は、第１部分１０３ａｃの噴霧部分１０３ａａとオイルジェット１２との間に位置しており、ピストン１０３とコンロッド５とを連結する。そして、第１部分１０３ａｃには、オイルＯＬが分散噴霧される。すなわち、内面１０３ａの第１部分１０３ａｃには、シリンダ軸ＣＡに対して排気側に偏った噴霧部分１０３ａａにオイルＯＬが噴霧される。
【００４０】
第１部分１０３ａｃの噴霧部分１０３ａａに到達したオイルＯＬは、図５に白抜き矢印で示すように、第１部分１０３ａｃの噴霧部分１０３ａａで反射されて下方へ落ちていく。そして、第１部分１０３ａｃの噴霧部分１０３ａａで反射されたオイルＯＬの一部は、オイル受け面１０６ａに到達する。オイル経路１０８は、図６に白抜き矢印で示すように、オイルＯＬを反対側における第２部分１０３ａｄの近傍へ導く。すなわち、オイルＯＬは、第２部分１０３ａｄの接触部分１０３ａｂに接触しながらオイル経路１０８を流れる。これにより、噴霧部分１０３ａａがシリンダ軸ＣＡに対して偏っていても、シリンダ軸ＣＡに対して噴霧部分１０３ａａと反対側における第２部分１０３ａｄの近傍にも、オイルＯＬが供給されることになる。
【００４１】
そして、反対側における第２部分１０３ａｄの近傍に導かれたオイルＯＬは、切り欠き部１０６ｂへ到達する。切り欠き部１０６ｂは、到達したオイルＯＬを下方へ落とす（図５参照）。これにより、オイル受け面１０６ａに到達したオイルＯＬの流れが良くなっている。
【００４２】
一方、ピストン１０３の冠面１０３ｂを介してピストン１０３に取り込まれた熱は、図８に砂模様の矢印で示すように、噴霧部分１０３ａａに到達したオイルＯＬにその一部が吸収されて、第１部分１０３ａｃの噴霧部分１０３ａａで反射されたオイルＯＬとともに下方へ逃がされることになる。
【００４３】
反射されたオイルＯＬの一部は、第２部分１０３ａｄの接触部分１０３ａｂに接触しながらオイル経路１０８を流れる過程で、ピストン１０３に取り込まれた熱を吸収する。すなわち、オイルＯＬは、噴霧部分１０３ａａだけでなく接触部分１０３ａｂにおいても内面１０３ａと接している。このため、本発明の前提となる内燃機関１と比較して、オイルＯＬと内面１０３ａとの接触面積は増えている。
【００４４】
また、オイルＯＬは、第１部分１０３ａｃの噴霧部分１０３ａａで反射される瞬間だけでなく、オイル経路１０８を流れる過程においても内面１０３ａと接している。このため、本発明の前提となる内燃機関１と比較して、オイルＯＬと内面１０３ａとの接触時間は増えている。
【００４５】
さらに、ピストン１０３に取り込まれた熱は、反対側における第２部分１０３ａｄの近傍においてもオイルＯＬに吸収されている。これにより、シリンダ軸ＣＡに対して噴霧部分１０３ａａと反対側における第２部分１０３ａｄの近傍でも、ピストン１０３に取り込まれた熱が吸収されることになる。
【００４６】
それから、切り欠き部１０６ｂへ到達したオイルＯＬは、下方へ落ちることにより、吸収した熱を下方へ逃がす。このため、オイルＯＬがオイル受け面１０６ａに滞留して温度が上昇しすぎることが低減され、オイルＯＬが十分に熱を吸収できなくなることが抑制されている。すなわち、オイルＯＬの冷却性能の低下が抑制されている。
【００４７】
（内燃機関に関する特徴）
（１）
ここでは、オイル経路１０８は、噴霧されたオイルＯＬを反対側における第２部分１０３ａｄの近傍へ導く。噴霧されたオイルＯＬは、第２部分１０３ａｄの接触部分１０３ａｂに接触しながらオイル経路１０８を流れる過程で、ピストン１０３に取り込まれた熱を吸収する。そして、反対側における第２部分１０３ａｄの近傍に到達したオイルＯＬが下方へ落とされることにより、その熱は逃がされる。
【００４８】
このように、オイルＯＬと内面１０３ａとの接触面積及び接触時間が増えるため、ピストン１０３に取り込まれた燃焼室６３の熱は、オイルＯＬにより効率的に逃がされる。この結果、燃焼室６３の温度が下がるので、ノッキングの発生は抑制される。
【００４９】
（２）
ここでは、フィン１０６は、第２部分１０３ａｄからシリンダ軸ＣＡ側へ突出している。このため、分散噴霧され第１部分１０３ａｃの噴霧部分１０３ａａで反射されたオイルＯＬの一部は、フィン１０６で受けられる。そして、フィン１０６で受けられたオイルＯＬは、フィン１０６により反対側における第２部分１０３ａｄの近傍へ導かれる。
【００５０】
このように、反射されたオイルＯＬがそのまま下方へ落ちる場合に比べて、オイルＯＬとフィン１０６との接触面積及び接触時間は増える。このため、オイルＯＬと内面１０３ａとの接触面積及び接触時間も増える。
【００５１】
（３）
ここでは、切り欠き部１０６ｂは、オイルＯＬが噴霧される噴霧部分１０３ａａとシリンダ軸ＣＡに対して反対側における第２部分１０３ａｄの近傍に形成されている。このため、オイルＯＬとフィン１０６との接触面積及び接触時間を増やすことが容易になっている。
【００５２】
また、切り欠き部１０６ｂは、オイルＯＬを下方へ落とす。これにより、オイル受け面１０６ａに到達したオイルＯＬの流れを良くすることができるようになっている。このため、オイルＯＬがオイル受け面１０６ａに滞留して温度が上昇しすぎることが低減され、オイルＯＬが十分に熱を吸収できなくなることが抑制されている。すなわち、オイルＯＬの冷却性能の低下が抑制されている。
【００５３】
（４）
ここでは、オイル受け面１０６ａは、シリンダ軸ＣＡを含む面で切った断面視において、第２部分１０３ａｄからシリンダ軸ＣＡ側へ、水平面に対して上方に傾斜するように延びている。具体的には、点Ｃを通る水平面ＨＰ１に対して、オイル受け面１０６ａを含む平面ＯＰ１は、鋭角の角度θ１を成して上方へ傾斜している（図７参照）。
【００５４】
このように、第２部分１０３ａｄの接触部分１０３ａｂとオイル受け面１０６ａとにより、オイル経路１０８が形成されている。これにより、切り欠き部１０６ｂ以外の部分からオイルＯＬが下方へ落ちることが抑制される。
【００５５】
（５）
ここでは、第１部分１０３ａｃの噴霧部分１０３ａａには、オイルＯＬが分散噴霧される。このため、ピストン１０３の内部に設けた経路にオイルが流されるような構造が採用されれば、経路と第１部分１０３ａｃとを連通する開口を介してオイル経路にオイルＯＬを導入することが困難になりやすいので、ピストン１０３に取り込まれた熱をオイルＯＬにより効率的に逃がすことができない傾向がある。
【００５６】
この場合でも、噴霧されたオイルＯＬを反対側における第２部分１０３ａｄの近傍へ導くオイル経路１０８が、ピストン１０３の内部ではなく第２部分１０３ａｄの近傍に形成されている。すなわち、噴霧されたオイルＯＬは、第２部分１０３ａｄの接触部分１０３ａｂに接触しながらオイル経路１０８を流れる過程で、ピストン１０３に取り込まれた熱を吸収する。そして、反対側における第２部分１０３ａｄの近傍に到達したオイルＯＬが下方へ落とされることにより、その熱は逃がされる。
【００５７】
このように、十分な量のオイルＯＬがオイル経路１０８に供給され、オイルＯＬと内面１０３ａとの接触面積及び接触時間が増えるため、ピストン１０３に取り込まれた燃焼室６３の熱は、オイルＯＬにより効率的に逃がされる。この結果、燃焼室６３の温度が下がるので、ノッキングの発生は抑制される。
【００５８】
（６）
ここでは、第１部分１０３ａｃには、シリンダ軸ＣＡに対して偏った噴霧部分１０３ａａにオイルＯＬが噴霧される。このため、第１部分１０３ａｃにおいてオイルＯＬが噴霧される噴霧部分１０３ａａと反対側における第２部分１０３ａｄの近傍において、ピストン１０３に取り込まれた熱をオイルＯＬにより効率的に逃がすことができない傾向がある。
【００５９】
この場合でも、オイル経路１０８は、噴霧されたオイルＯＬを反対側における第２部分１０３ａｄの近傍へ導く。噴霧されたオイルＯＬは、第２部分１０３ａｄの接触部分１０３ａｂに接触しながらオイル経路１０８を流れる過程で、ピストン１０３に取り込まれた熱を吸収する。そして、反対側における第２部分１０３ａｄの近傍に到達したオイルＯＬが下方へ落とされることにより、その熱は逃がされる。
【００６０】
このように、オイルＯＬと内面１０３ａとの接触面積及び接触時間が増えるため、ピストン１０３に取り込まれた燃焼室６３の熱は、オイルＯＬにより効率的に逃がされる。この結果、燃焼室６３の温度が下がるので、ノッキングの発生は抑制される。
【００６１】
（７）
ここでは、燃焼室６３において、吸気側の温度よりも排気側の温度の方が高い傾向がある。
【００６２】
この場合でも、第１部分１０３ａｃには、シリンダ軸ＣＡに対して排気側に偏った噴霧部分１０３ａａにオイルＯＬが噴霧される。オイルＯＬは、排気側に偏った噴霧部分１０３ａａで反射される瞬間に、ピストン１０３に取り込まれた熱を吸収する（図８参照）。また、反射されたオイルＯＬの一部は、第２部分１０３ａｄの接触部分１０３ａｂに接触しながらオイル経路１０８を流れる過程で、ピストン１０３に取り込まれた熱を吸収する。
【００６３】
このように、燃焼室６３の吸気側よりも排気側からより多くの熱を吸収するので、排気側の温度は吸気側の温度よりも多く下がることになる。このため、燃焼室６３における吸気側と排気側との温度分布は均一化される。
【００６４】
（８）
ここでは、切り欠き部１０６ｂの近傍のオイル受け面１０６ａが第２部分１０３ａｄと交差する部分は、シリンダ軸ＣＡに対して切り欠き部１０６ｂと反対側のオイル受け面１０６ａが第２部分１０３ａｄと交差する部分よりも、下方に位置している。具体的には、点Ｃを通る水平面ＨＰ１に対して、点Ｄと点Ｃとを含む平面ＩＰ１は、鋭角の角度θ２を成しており、点Ｃから点Ｄにかけて下方へ傾斜している（図７参照）。このため、噴霧部分１０３ａａに近い側でオイル受け面１０６ａに受けられたオイルＯＬは、噴霧部分１０３ａａから遠い側へ容易に流れて、切り欠き部１０６ｂで下方へ落とされる。
【００６５】
このように、オイルＯＬの流れが良くなっているので、ピストン１０３に取り込まれた熱は、オイルＯＬにより効率的に逃がされる。
【００６６】
（９）
ここでは、ピストンピン４は、内面１０３ａの第１部分１０３ａｃとオイルジェット１２との間に位置しており、ピストン１０３とコンロッド５とを連結する。このため、第１部分１０３ａｃとシリンダ軸ＣＡとの交点Ｇ（図５参照）の近傍にオイルジェット１２によりオイルＯＬを噴霧させることが困難になる傾向がある。
【００６７】
この場合でも、オイル経路１０８は、噴霧されたオイルＯＬを反対側における第２部分１０３ａｄの近傍へ導く。噴霧されたオイルＯＬは、第２部分１０３ａｄの接触部分１０３ａｂに接触しながらオイル経路１０８を流れる過程で、ピストン１０３に取り込まれた熱を吸収する。そして、反対側における第２部分１０３ａｄの近傍に到達したオイルＯＬが下方へ落とされることにより、その熱は逃がされる。
【００６８】
このように、オイルＯＬと内面１０３ａとの接触面積及び接触時間が増えるため、ピストン１０３に取り込まれた燃焼室６３の熱は、オイルＯＬにより効率的に逃がされる。この結果、燃焼室６３の温度が下がるので、ノッキングの発生は抑制される。
【００６９】
（第１実施形態の変形例）
（Ａ）フィン１０６は、本体１０７と別部材として成形される代わりに、本体１０７と一体成形されてもよい。
【００７０】
（Ｂ）図９に示すように、内燃機関１００ｉのオイル経路１０８ｉは、フィン１０６の代わりにフィン（環状突出部）１０６ｉにより形成されていてもよい。フィン１０６ｉには、オイル受け面１０６ａの代わりにオイル受け面１０６ａｉが形成され、切り欠き部１０６ｂの代わりに切り欠き部１０６ｂｉが形成されている。このとき、切り欠き部１０６ｂｉの近傍のオイル受け面１０６ａｉが第２部分１０３ａｄと交差する部分は、シリンダ軸ＣＡに対して切り欠き部１０６ｂｉと反対側のオイル受け面１０６ａｉが第２部分１０３ａｄと交差する部分よりも、下方に位置している。具体的には、点Ｃを通る（重力方向に対して垂直な）水平面ＨＰ１に対して、点Ｄｉと点Ｃとを含む平面ＩＰ２は、鋭角の角度θ２ｉを成して下方へ傾斜している。ここで、角度θ２ｉは角度θ２よりも大きい角度である。点Ｃは、オイルＯＬが噴霧される噴霧部分１０３ａａに近い側において、内面１０３ａの第２部分１０３ａｄとオイル受け面１０６ａｉとが交わる点である。点Ｄｉは、オイルＯＬが噴霧される噴霧部分１０３ａａから遠い側において、内面１０３ａの第２部分１０３ａｄとオイル受け面１０６ａｉとが交わる点である。これにより、オイル受け面１０６ａｉに到達したオイルＯＬの流れをさらに良くすることができるようになっている。すなわち、オイルＯＬの冷却性能の低下がさらに抑制されている。
【００７１】
ただし、角度θ２ｉを大きくしすぎると、オイル受け面１０６ａｉに供給されるオイルＯＬが切れて、オイルＯＬの冷却性能がかえって低下してしまう。したがって、角度θ２ｉは、オイル受け面１０６ａｉに到達するオイルＯＬの量に対して、オイルＯＬが切れない程度にオイルＯＬの流れが良くなるような角度であることが好ましい。
【００７２】
なお、オイル経路１０８ｉがフィン１０６の代わりにフィン１０６ｉにより形成されているので、それに応じて空洞１３１ｉの形状も、本発明の前提となる内燃機関１における空洞３１と異なっている。
【００７３】
（Ｃ）図１０に示すように、内燃機関１００ｊは、フィン１０６の代わりにフィン（環状突出部）１０６ｊを備えてもよい。フィン１０６ｊには、オイル受け面１０６ａの代わりにオイル受け面１０６ａｊが形成され、切り欠き部１０６ｂの代わりに切り欠き部１０６ｂｊが形成されている。このとき、切り欠き部１０６ｂｊの近傍のオイル受け面１０６ａｊが第２部分１０３ａｄと交差する部分は、シリンダ軸ＣＡに対して切り欠き部１０６ｂｊと反対側のオイル受け面１０６ａｊが第２部分１０３ａｄと交差する部分を通る（重力方向に対して垂直な）水平面上に位置している。具体的には、点Ｃを通る水平面ＨＰ１は、点Ｄｊも通る。ここで、点Ｃは、オイルＯＬが噴霧される噴霧部分１０３ａａに近い側において、内面１０３ａの第２部分１０３ａｄとオイル受け面１０６ａｊとが交わる点である。点Ｄｊは、オイルＯＬが噴霧される噴霧部分１０３ａａから遠い側において、内面１０３ａの第２部分１０３ａｄとオイル受け面１０６ａｊとが交わる点である。
【００７４】
この場合でも、噴霧されるオイルＯＬの勢いが強く、噴霧部分１０３ａａで反射されたオイルＯＬの速度が速ければ、オイル経路１０８ｊは、噴霧されたオイルＯＬを反対側における第２部分１０３ａｄの近傍へ導く。
【００７５】
なお、オイル経路１０８ｊがフィン１０６の代わりにフィン１０６ｊにより形成されているので、それに応じて空洞１３１ｊの形状も、本発明の前提となる内燃機関１における空洞３１と異なっている。
【００７６】
＜本発明の第２実施形態に係る内燃機関の構成及び動作＞
本発明の第２実施形態に係る内燃機関２００について、図１１を参照しながら、本発明の前提となる上記の内燃機関１と異なる点を中心に説明する。なお、本発明の前提となる内燃機関１と同様の構成要素は、同じ部材番号で示し説明を省略する。
【００７７】
（内燃機関の概略構成）
内燃機関２００は、Ｖ型の機関であり、シリンダ軸ＣＢが鉛直方向軸ＶＡに対して鋭角の角度θ４だけ傾いている。また、内燃機関２００は、ピストン３の代わりにピストン２０３を備える。他の点は、本発明の前提となる内燃機関１と同様である。
【００７８】
（内燃機関の概略動作）
圧縮行程において、ピストン２０３が上昇して、燃焼室６３の新気混合気が圧縮される。
【００７９】
膨張行程では、新気混合気が燃焼して発生した燃焼圧力によって、ピストン２０３が押し下げられる。
【００８０】
他の点は、本発明の前提となる内燃機関１と同様である。
【００８１】
（ピストンの詳細構成）
ピストン２０３の拡大断面図を図１２に示す。また、シリンダ軸ＣＢ方向視の透視図を図１３に示す。
【００８２】
ピストン２０３は、図１２に示すように、主として、本体２０７とオイル経路２０８とを備える。本体２０７は、燃焼室６３側の冠面（第１面）２０３ｂと、クランク室６７に開放された内面（第２面）２０３ａとを有する。冠面２０３ｂは、燃焼室６３に接している。内面２０３ａに囲まれた部分には、略円筒形状の空洞２３１が形成されている。空洞２３１の中心軸は、シリンダ軸ＣＢとほぼ一致している。また、内面２０３ａは、第１部分２０３ａｃと第２部分２０３ａｄとを有する。第１部分２０３ａｃは、シリンダ軸ＣＢに略垂直な部分であり、噴霧部分２０３ａａを含む。噴霧部分２０３ａａは、内面２０３ａの一部であり、オイルＯＬが分散噴霧される部分である。第２部分２０３ａｄは、シリンダ軸ＣＢに略平行な部分であり、第１部分２０３ａｃの縁部からクランク室６７側へ延びている。そして、第２部分２０３ａｄは、接触部分２０３ａｂを含む。接触部分２０３ａｂは、第２部分２０３ａｄの一部であり、オイル経路２０８を流れるオイルＯＬが接触する部分である。
【００８３】
オイル経路２０８は、主として、フィン（環状突出部）２０６により形成されている。フィン２０６は、第２部分２０３ａｄからシリンダ軸ＣＢ側へ突出している。フィン２０６には、主として、オイル受け面２０６ａと、オイル落とし部２０９としての切り欠き部２０６ｂ（図１３参照）とが形成されている。なお、オイル経路２０８がフィン２０６により形成されているので、それに応じて空洞２３１の形状も、本発明の前提となる内燃機関１における空洞３１と異なっている。
【００８４】
オイル受け面２０６ａは、シリンダ軸ＣＢを含む面で切った断面視において、第２部分２０３ａｄからシリンダ軸ＣＢ側へ、水平面に対して上方に傾斜するように延びている。具体的には、点Ｅを通る水平面ＨＰ３に対して、オイル受け面２０６ａを含む平面ＯＰ３は、鋭角の角度θ５を成して上方へ傾斜している。ここで、点Ｅは、オイルＯＬが噴霧される噴霧部分２０３ａａに近い側において、オイル受け面２０６ａと第２部分２０３ａｄとが交わる点である。これにより、切り欠き部２０６ｂ以外の部分からオイルＯＬが下方へ落ちることが抑制される。すなわち、オイル受け面２０６ａと第２部分２０３ａｄとで挟まれた部分が、噴霧されたオイルＯＬを反対側（概ね、シリンダ軸ＣＡと垂直な平面内における、シリンダ軸ＣＡをはさんだ反対側の部位）における第２部分２０３ａｄの近傍へ導くオイル経路２０８になっている。なお、オイル受け面２０６ａが水平面となす角度は一様にθ５であり、オイルＯＬが噴霧される噴霧部分２０３ａａから遠い側の部分においても同様である。
【００８５】
また、オイル落とし部２０９としての切り欠き部２０６ｂは、図１３に示すように、噴霧されたオイルＯＬを反対側における第２部分２０３ａｄの近傍で下方へ落とすように形成されている。すなわち、オイルＯＬが噴霧される噴霧部分２０３ａａから遠い側の部分において、フィン２０６が切り欠かれることにより、切り欠き部２０６ｂが形成されている。これにより、オイル受け面２０６ａに到達したオイルＯＬの流れを良くすることができるようになっている。
【００８６】
さらに、図１２に示すように、切り欠き部２０６ｂの近傍のオイル受け面２０６ａが第２部分２０３ａｄと交差する部分は、シリンダ軸ＣＢに対して切り欠き部２０６ｂと反対側のオイル受け面２０６ａが第２部分２０３ａｄと交差する部分よりも、下方に位置している。具体的には、点Ｅを通る（重力方向に対して垂直な）水平面ＨＰ３に対して、点Ｅと点Ｆとを含む平面ＩＰ３は、鋭角の角度θ３を成しており、点Ｅから点Ｆにかけて下方へ傾斜している。ここで、点Ｅは、オイルＯＬが噴霧される噴霧部分２０３ａａに近い側において、オイル受け面２０６ａと第２部分２０３ａｄとが交わる点である。点Ｆは、オイルＯＬが噴霧される噴霧部分２０３ａａから遠い側において、オイル受け面２０６ａと第２部分２０３ａｄとが交わる点である。これにより、オイル受け面２０６ａに到達したオイルＯＬの流れを良くすることができるようになっている。すなわち、オイルＯＬの冷却性能の低下が抑制されている。
【００８７】
（ピストンの詳細動作）
ピストンピン４は、第１部分２０３ａｃの噴霧部分２０３ａａとオイルジェット１２との間に位置しており、ピストン２０３とコンロッド５とを連結する。そして、内面２０３ａの第１部分２０３ａｃには、オイルＯＬが分散噴霧される。すなわち、内面２０３ａの第１部分２０３ａｃには、シリンダ軸ＣＢに対して排気側に偏った噴霧部分２０３ａａにオイルＯＬが噴霧される。
【００８８】
第１部分２０３ａｃの噴霧部分２０３ａａに到達したオイルＯＬは、図１２に白抜き矢印で示すように、第１部分２０３ａｃの噴霧部分２０３ａａで反射されて下方へ落ちていく。そして、第１部分２０３ａｃの噴霧部分２０３ａａで反射されたオイルＯＬの一部は、オイル受け面２０６ａに到達する。オイル経路２０８は、図１３に白抜き矢印で示すように、オイルＯＬを反対側における第２部分２０３ａｄの近傍へ導く。すなわち、オイルＯＬは、第２部分２０３ａｄの接触部分２０３ａｂに接触しながらオイル経路２０８を流れる。これにより、噴霧部分２０３ａａがシリンダ軸ＣＢに対して偏っていても、シリンダ軸ＣＢに対して噴霧部分２０３ａａと反対側における第２部分２０３ａｄの近傍にも、オイルＯＬが供給されることになる。
【００８９】
そして、反対側における第２部分２０３ａｄの近傍に導かれたオイルＯＬは、切り欠き部２０６ｂへ到達する。切り欠き部２０６ｂは、到達したオイルＯＬを下方へ落とす（図１２参照）。これにより、オイル受け面２０６ａに到達したオイルＯＬの流れが良くなっている。
【００９０】
一方、ピストン２０３の冠面２０３ｂを介してピストン２０３に取り込まれた熱は、図１４に砂模様の矢印で示すように、噴霧部分２０３ａａに到達したオイルＯＬにその一部が吸収されて、第１部分２０３ａｃの噴霧部分２０３ａａで反射されたオイルＯＬとともに下方へ逃がされることになる。
【００９１】
反射されたオイルＯＬの一部は、第２部分２０３ａｄの接触部分２０３ａｂに接触しながらオイル経路２０８を流れる過程で、ピストン２０３に取り込まれた熱を吸収する。すなわち、オイルＯＬは、噴霧部分２０３ａａだけでなく接触部分２０３ａｂにおいても内面２０３ａと接している。このため、本発明の前提となる内燃機関１と比較して、オイルＯＬと内面２０３ａとの接触面積は増えている。
【００９２】
また、オイルＯＬは、第１部分２０３ａｃの噴霧部分２０３ａａで反射される瞬間だけでなく、オイル経路２０８を流れる過程においても内面２０３ａと接している。このため、本発明の前提となる内燃機関１と比較して、オイルＯＬと内面２０３ａとの接触時間は増えている。
【００９３】
さらに、ピストン２０３に取り込まれた熱は、反対側における第２部分２０３ａｄの近傍においてもオイルＯＬに吸収されている。これにより、シリンダ軸ＣＢに対して噴霧部分２０３ａａと反対側における第２部分２０３ａｄの近傍でも、ピストン２０３に取り込まれた熱が吸収されることになる。
【００９４】
それから、切り欠き部２０６ｂへ到達したオイルＯＬは、下方へ落ちることにより、吸収した熱を下方へ逃がす。このため、オイルＯＬがオイル受け面２０６ａに滞留して温度が上昇しすぎることが低減され、オイルＯＬが十分に熱を吸収できなくなることが抑制されている。すなわち、オイルＯＬの冷却性能の低下が抑制されている。
【００９５】
（内燃機関に関する特徴）
（１）
ここでは、オイル経路２０８は、噴霧されたオイルＯＬを反対側における第２部分２０３ａｄの近傍へ導く。噴霧されたオイルＯＬは、第２部分２０３ａｄの接触部分２０３ａｂに接触しながらオイル経路２０８を流れる過程で、ピストン２０３に取り込まれた熱を吸収する。そして、反対側における第２部分２０３ａｄの近傍に到達したオイルＯＬが下方へ落とされることにより、その熱は逃がされる。
【００９６】
このように、オイルＯＬと内面２０３ａとの接触面積及び接触時間が増えるため、ピストン２０３に取り込まれた燃焼室６３の熱は、オイルＯＬにより効率的に逃がされる。この結果、燃焼室６３の温度が下がるので、ノッキングの発生は抑制される。
【００９７】
（２）
ここでは、フィン２０６は、第２部分２０３ａｄからシリンダ軸ＣＢ側へ突出している。このため、分散噴霧され第１部分２０３ａｃの噴霧部分２０３ａａで反射されたオイルＯＬの一部は、フィン２０６で受けられる。そして、フィン２０６で受けられたオイルＯＬは、フィン２０６により反対側における第２部分２０３ａｄの近傍へ導かれる。
【００９８】
このように、反射されたオイルＯＬがそのまま下方へ落ちる場合に比べて、オイルＯＬとフィン２０６との接触面積及び接触時間は増える。このため、オイルＯＬと内面２０３ａとの接触面積及び接触時間も増える。
【００９９】
（３）
ここでは、切り欠き部２０６ｂは、オイルＯＬが噴霧される噴霧部分２０３ａａとシリンダ軸ＣＢに対して反対側における第２部分２０３ａｄの近傍に形成されている。このため、オイルＯＬとフィン２０６との接触面積及び接触時間を増やすことが容易になっている。
【０１００】
また、切り欠き部２０６ｂは、オイルＯＬを下方へ落とす。これにより、オイル受け面２０６ａに到達したオイルＯＬの流れを良くすることができるようになっている。このため、オイルＯＬがオイル受け面２０６ａに滞留して温度が上昇しすぎることが低減され、オイルＯＬが十分に熱を吸収できなくなることが抑制されている。すなわち、オイルＯＬの冷却性能の低下が抑制されている。
【０１０１】
（４）
ここでは、オイル受け面２０６ａは、シリンダ軸ＣＢを含む面で切った断面視において、第２部分２０３ａｄからシリンダ軸ＣＢ側へ、水平面に対して上方に傾斜するように延びている。具体的には、点Ｅを通る水平面ＨＰ３に対して、オイル受け面２０６ａを含む平面ＯＰ３は、鋭角の角度θ５を成して上方へ傾斜している（図１２参照）。
【０１０２】
このように、第２部分２０３ａｄの接触部分２０３ａｂとオイル受け面２０６ａとにより、オイル経路２０８が形成されている。これにより、切り欠き部２０６ｂ以外の部分からオイルＯＬが下方へ落ちることが抑制される。
【０１０３】
（５）
ここでは、第１部分２０３ａｃの噴霧部分２０３ａａには、オイルＯＬが分散噴霧される。このため、ピストン２０３の内部に設けた経路にオイルが流されるような構造が採用されれば、経路と第１部分２０３ａｃとを連通する開口を介してオイル経路にオイルＯＬを導入することが困難になりやすいので、ピストン２０３に取り込まれた熱をオイルＯＬにより効率的に逃がすことができない傾向がある。
【０１０４】
この場合でも、噴霧されたオイルＯＬを反対側における第２部分２０３ａｄの近傍へ導くオイル経路２０８が、ピストン２０３の内部ではなく第２部分２０３ａｄの近傍に形成されている。すなわち、噴霧されたオイルＯＬは、第２部分２０３ａｄの接触部分２０３ａｂに接触しながらオイル経路２０８を流れる過程で、ピストン２０３に取り込まれた熱を吸収する。そして、反対側における第２部分２０３ａｄの近傍に到達したオイルＯＬが下方へ落とされることにより、その熱は逃がされる。
【０１０５】
このように、十分な量のオイルＯＬがオイル経路２０８に供給され、オイルＯＬと内面２０３ａとの接触面積及び接触時間が増えるため、ピストン２０３に取り込まれた燃焼室６３の熱は、オイルＯＬにより効率的に逃がされる。この結果、燃焼室６３の温度が下がるので、ノッキングの発生は抑制される。
【０１０６】
（６）
ここでは、第１部分２０３ａｃには、シリンダ軸ＣＢに対して偏った噴霧部分２０３ａａにオイルＯＬが噴霧される。このため、第１部分２０３ａｃにおいてオイルＯＬが噴霧される噴霧部分２０３ａａと反対側における第２部分２０３ａｄの近傍において、ピストン２０３に取り込まれた熱をオイルＯＬにより効率的に逃がすことができない傾向がある。
【０１０７】
この場合でも、オイル経路２０８は、噴霧されたオイルＯＬを反対側における第２部分２０３ａｄの近傍へ導く。噴霧されたオイルＯＬは、第２部分２０３ａｄの接触部分２０３ａｂに接触しながらオイル経路２０８を流れる過程で、ピストン２０３に取り込まれた熱を吸収する。そして、反対側における第２部分２０３ａｄの近傍に到達したオイルＯＬが下方へ落とされることにより、その熱は逃がされる。
【０１０８】
このように、オイルＯＬと内面２０３ａとの接触面積及び接触時間が増えるため、ピストン２０３に取り込まれた燃焼室６３の熱は、オイルＯＬにより効率的に逃がされる。この結果、燃焼室６３の温度が下がるので、ノッキングの発生は抑制される。
【０１０９】
（７）
ここでは、燃焼室６３において、吸気側の温度よりも排気側の温度の方が高い傾向がある。
【０１１０】
この場合でも、第１部分２０３ａｃには、シリンダ軸ＣＢに対して排気側に偏った噴霧部分２０３ａａにオイルＯＬが噴霧される。オイルＯＬは、排気側に偏った噴霧部分２０３ａａで反射される瞬間に、ピストン２０３に取り込まれた熱を吸収する（図１４参照）。また、反射されたオイルＯＬの一部は、第２部分２０３ａｄの接触部分２０３ａｂに接触しながらオイル経路２０８を流れる過程で、ピストン２０３に取り込まれた熱を吸収する。
【０１１１】
このように、燃焼室６３の吸気側よりも排気側からより多くの熱を吸収するので、排気側の温度は吸気側の温度よりも多く下がることになる。このため、燃焼室６３における吸気側と排気側との温度分布は均一化される。
【０１１２】
（８）
ここでは、切り欠き部２０６ｂの近傍のオイル受け面２０６ａが第２部分２０３ａｄと交差する部分は、シリンダ軸ＣＢに対して切り欠き部２０６ｂと反対側のオイル受け面２０６ａが第２部分２０３ａｄと交差する部分よりも、下方に位置している。具体的には、点Ｅを通る水平面ＨＰ３に対して、点Ｅと点Ｆとを含む平面ＩＰ３は、鋭角の角度θ３を成しており、点Ｅから点Ｆにかけて下方へ傾斜している（図１２参照）。このため、噴霧部分２０３ａａに近い側でオイル受け面２０６ａに受けられたオイルＯＬは、噴霧部分２０３ａａから遠い側へ容易に流れて、切り欠き部２０６ｂで下方へ落とされる。
【０１１３】
このように、オイルＯＬの流れが良くなっているので、ピストン２０３に取り込まれた熱は、オイルＯＬにより効率的に逃がされる。
【０１１４】
また、切り欠き部２０６ｂの近傍のオイル受け面２０６ａが第２部分２０３ａｄと交差する部分（点Ｆ近傍）と、シリンダ軸ＣＢに対して切り欠き部２０６ｂと反対側のオイル受け面２０６ａが第２部分２０３ａｄと交差する部分（点Ｅ近傍）との位置関係は、水平面を基準に決められている。このため、シリンダ軸ＣＢが鉛直方向軸ＶＡに対して鋭角の角度θ４だけ傾いている場合でも、オイルＯＬの流れは良くなる。
【０１１５】
（９）
ここでは、ピストンピン４は、第１部分２０３ａｃの噴霧部分２０３ａａとオイルジェット１２との間に位置しており、ピストン２０３とコンロッド５とを連結する。このため、第１部分２０３ａｃとシリンダ軸ＣＢとの交点Ｈ（図１２参照）の近傍にオイルジェット１２によりオイルＯＬを噴霧させることが困難になる傾向がある。
【０１１６】
この場合でも、オイル経路２０８は、噴霧されたオイルＯＬを反対側における第２部分２０３ａｄの近傍へ導く。噴霧されたオイルＯＬは、第２部分２０３ａｄの接触部分２０３ａｂに接触しながらオイル経路２０８を流れる過程で、ピストン２０３に取り込まれた熱を吸収する。そして、反対側における第２部分２０３ａｄの近傍に到達したオイルＯＬが下方へ落とされることにより、その熱は逃がされる。
【０１１７】
このように、オイルＯＬと内面２０３ａとの接触面積及び接触時間が増えるため、ピストン２０３に取り込まれた燃焼室６３の熱は、オイルＯＬにより効率的に逃がされる。この結果、燃焼室６３の温度が下がるので、ノッキングの発生は抑制される。
【０１１８】
（第２実施形態の変形例）
フィン２０６は、本体２０７と別部材として成形される代わりに、本体２０７と一体成形されてもよい。
【０１１９】
また、シリンダ軸ＣＢが鉛直方向軸ＶＡに対して鋭角θ４だけ傾いているため、フィン２０６がシリンダ軸ＣＢに概ね垂直な平面内で構成され、組込時の姿勢で生じる傾斜によって、オイルＯＬが噴霧部分２０３ａａ側から反対側へと導かれても良い。この場合、オイル受け面２０６ａでは、少なくとも噴霧部分２０３ａａ側において、シリンダ軸ＣＢに垂直な平面に対する傾き角が、シリンダ軸ＣＢと鉛直方向軸ＶＡとのなす角度θ４よりも大きくなるようにしておけばよい。
【産業上の利用可能性】
【０１２０】
本発明に係るピストン及び内燃機関は、ノッキングの発生を抑制できるという効果を有し、ピストン及び内燃機関等として有用である。
【図面の簡単な説明】
【０１２１】
【図１】前提となる内燃機関の断面図。
【図２】前提となる内燃機関におけるピストンの拡大断面図。
【図３】前提となる内燃機関におけるピストンの拡大断面図。
【図４】本発明の第１実施形態に係る内燃機関の断面図。
【図５】本発明の第１実施形態に係る内燃機関におけるピストンの拡大断面図。
【図６】本発明の第１実施形態に係るシリンダ軸ＣＡ方向視の透視図。
【図７】本発明の第１実施形態に係る内燃機関の断面図。
【図８】本発明の第１実施形態に係る内燃機関の断面図。
【図９】本発明の第１実施形態の変形例に係る内燃機関の断面図。
【図１０】本発明の第１実施形態の変形例に係る内燃機関の断面図。
【図１１】本発明の第２実施形態に係る内燃機関の断面図。
【図１２】本発明の第２実施形態に係る内燃機関におけるピストンの拡大断面図。
【図１３】本発明の第２実施形態に係るシリンダ軸ＣＢ方向視の透視図。
【図１４】本発明の第２実施形態に係る内燃機関の断面図。
【符号の説明】
【０１２２】
１，１００，１００ｉ，１００ｊ，２００ 内燃機関
３，１０３，１０３ｉ，１０３ｊ，２０３ ピストン
４ ピストンピン
５ コンロッド
１２ オイルジェット（オイル噴霧装置）
１０６，１０６ｉ，１０６ｊ，２０６ フィン（環状突出部）
１０６ａ，１０６ａｉ，１０６ａｊ，２０６ａ オイル受け面
１０６ｂ，１０６ｂｉ，１０６ｂｊ，２０６ｂ 切り欠き部
１０８，２０８ オイル経路
【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関の燃焼室とクランク室との間に配置されるピストンであって、
前記燃焼室側の第１面と、前記クランク室側の第２面とを有する本体と、
前記第２面に設けられており、前記第２面の一部である噴霧部分に噴霧されたオイルを、前記第２面の前記噴霧部分と反対側の部分へ導くオイル経路と、
を備えた、
ピストン。
【請求項２】
前記オイル経路には、オイル落とし部が形成されており、
前記オイル落とし部は、前記噴霧部分に噴霧された前記オイルを、前記噴霧部分と反対側の部分において下方へ落とす、
請求項１に記載のピストン。
【請求項３】
前記噴霧部分と反対側の部分に近い側の前記オイル経路は、前記噴霧部分に近い側の前記オイル経路よりも、下方に位置している、
請求項１又は２に記載のピストン。
【請求項４】
前記第２面は、
前記噴霧部分を含む第１部分と、
前記第１部分の縁部から前記クランク室側へ延びている第２部分と、
を有し、
前記オイル経路は、前記第２部分からシリンダ軸側に突出する環状突出部により形成されている、
請求項１から３のいずれか１項に記載のピストン。
【請求項５】
前記環状突出部には、オイル受け面が形成されており、
前記オイル受け面は、シリンダ軸を含む面で切った断面視において前記第２部分からシリンダ軸側へ水平面に対して上方に傾斜するように延びている、
請求項４に記載のピストン。
【請求項６】
前記噴霧部分には、前記オイルが分散噴霧される、
請求項１から５のいずれか１項に記載のピストン。
【請求項７】
前記噴霧部分は、シリンダ軸に対して偏って位置している、
請求項１から６のいずれか１項に記載のピストン。
【請求項８】
前記噴霧部分は、シリンダ軸に対して排気側に偏って位置している、
請求項７に記載のピストン。
【請求項９】
請求項１から８のいずれか１項に記載のピストンと、
前記ピストンの前記噴霧部分に前記オイルを噴霧するオイル噴霧装置と、
前記噴霧部分と前記オイル噴霧装置との間に位置しており、前記ピストンとコンロッドとを連結するピストンピンと、
を備えた、
内燃機関。
【請求項１】
内燃機関の燃焼室とクランク室との間に配置されるピストンであって、
前記燃焼室側の第１面と、前記クランク室側の第２面とを有する本体と、
前記第２面に設けられており、前記第２面の一部である噴霧部分に噴霧されたオイルを、前記第２面の前記噴霧部分と反対側の部分へ導くオイル経路と、
を備えた、
ピストン。
【請求項２】
前記オイル経路には、オイル落とし部が形成されており、
前記オイル落とし部は、前記噴霧部分に噴霧された前記オイルを、前記噴霧部分と反対側の部分において下方へ落とす、
請求項１に記載のピストン。
【請求項３】
前記噴霧部分と反対側の部分に近い側の前記オイル経路は、前記噴霧部分に近い側の前記オイル経路よりも、下方に位置している、
請求項１又は２に記載のピストン。
【請求項４】
前記第２面は、
前記噴霧部分を含む第１部分と、
前記第１部分の縁部から前記クランク室側へ延びている第２部分と、
を有し、
前記オイル経路は、前記第２部分からシリンダ軸側に突出する環状突出部により形成されている、
請求項１から３のいずれか１項に記載のピストン。
【請求項５】
前記環状突出部には、オイル受け面が形成されており、
前記オイル受け面は、シリンダ軸を含む面で切った断面視において前記第２部分からシリンダ軸側へ水平面に対して上方に傾斜するように延びている、
請求項４に記載のピストン。
【請求項６】
前記噴霧部分には、前記オイルが分散噴霧される、
請求項１から５のいずれか１項に記載のピストン。
【請求項７】
前記噴霧部分は、シリンダ軸に対して偏って位置している、
請求項１から６のいずれか１項に記載のピストン。
【請求項８】
前記噴霧部分は、シリンダ軸に対して排気側に偏って位置している、
請求項７に記載のピストン。
【請求項９】
請求項１から８のいずれか１項に記載のピストンと、
前記ピストンの前記噴霧部分に前記オイルを噴霧するオイル噴霧装置と、
前記噴霧部分と前記オイル噴霧装置との間に位置しており、前記ピストンとコンロッドとを連結するピストンピンと、
を備えた、
内燃機関。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
【公開番号】特開２００６−２９１８５８（Ｐ２００６−２９１８５８Ａ）
【公開日】平成１８年１０月２６日（２００６．１０．２６）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００５−１１４２３１（Ｐ２００５−１１４２３１）
【出願日】平成１７年４月１２日（２００５．４．１２）
【出願人】（０００００３９９７）日産自動車株式会社 (16,386)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成１８年１０月２６日（２００６．１０．２６）
【国際特許分類】
【出願日】平成１７年４月１２日（２００５．４．１２）
【出願人】（０００００３９９７）日産自動車株式会社 (16,386)
【Ｆターム（参考）】
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