無水エタノールの製造方法
【課題】低い運転圧力により、エタノール及び水を主成分とする原料から無水エタノールを製造する。
【解決手段】エタノール及び水を主成分とする原料を、第２蒸留塔Ｔ２の中部に供給し、第２蒸留塔の上部に炭化水素溶媒を供給し、塔頂から、実質的にエタノールが含まれない炭化水素溶媒と水分とからなる第２蒸留塔蒸気を取り出し、塔底から、実質的に水分が含まれない炭化水素溶媒とエタノールとからなる第２蒸留塔混合液体を取り出す工程と、第２蒸留塔混合液体を第３蒸留塔Ｔ３の中部に供給し、第３蒸留塔の上部に炭化水素溶媒を供給し、塔頂から、実質的にエタノールと水分とが含まれない炭化水素溶媒からなる第３蒸留塔蒸気を取り出し、塔底から、実質的に炭化水素溶媒が含まれない無水エタノールを取り出す工程とを有する。炭化水素溶媒は、プロパン、プロピレン、ノルマルブタン、イソブタン、又は、それらの混合溶媒である。
【解決手段】エタノール及び水を主成分とする原料を、第２蒸留塔Ｔ２の中部に供給し、第２蒸留塔の上部に炭化水素溶媒を供給し、塔頂から、実質的にエタノールが含まれない炭化水素溶媒と水分とからなる第２蒸留塔蒸気を取り出し、塔底から、実質的に水分が含まれない炭化水素溶媒とエタノールとからなる第２蒸留塔混合液体を取り出す工程と、第２蒸留塔混合液体を第３蒸留塔Ｔ３の中部に供給し、第３蒸留塔の上部に炭化水素溶媒を供給し、塔頂から、実質的にエタノールと水分とが含まれない炭化水素溶媒からなる第３蒸留塔蒸気を取り出し、塔底から、実質的に炭化水素溶媒が含まれない無水エタノールを取り出す工程とを有する。炭化水素溶媒は、プロパン、プロピレン、ノルマルブタン、イソブタン、又は、それらの混合溶媒である。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、エタノール及び水を主成分とする原料から無水エタノールを製造する無水エタノールの製造方法に関し、より詳しくは、バイオマス発酵法エタノールや合成法エタノールで製造されるエタノール水溶液、各種用途で使用後に回収されたエタノール水溶液、輸送過程で水分が混入した高濃度エタノール水溶液のような原料を、少ないエネルギーで濃縮又は脱水して、無水エタノールを製造する無水エタノールの製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、環境意識の高まりと共に、二酸化炭素排出量を低減するために、化石燃料ではなくバイオマスをエネルギー源として積極的に活用しようとする動きが活発である。その代表例としてバイオマスを糖化発酵してエタノールを製造する方法がある。
【０００３】
発酵で得られるエタノールは低濃度のエタノール水溶液であり、そのエタノール濃度は６〜１０ｗｔ％程度で、残りは殆ど水分であり、僅かな不純物を含んでいる。
【０００４】
このバイオエタノールをガソリンに添加する場合は水分トラブル防止のため、エタノ−ル濃度９９．６ｗｔ％以上の無水エタノールにする必要がある。
【０００５】
また、イソブチレンと反応させてＥＴＢＥ（エチルターシャリーブチルエーテル：Ethyl Tertiary-Butyl Ether）を合成してガソリンに添加する場合も、合成反応触媒の被毒防止のため、エタノール濃度９９．９９ｗｔ％以上の無水エタノールにする必要がある。
【０００６】
特許文献１（特開平３−２７３３６号公報）には、炭化水素溶媒（プロパン、プロピレン、ノルマルブタン、イソブタン又はそれらの混合溶媒）を用いた向流抽出塔と塔頂冷却還流を組み合わせた方法が開示されている。低濃度エタノール水溶液からエタノール濃度約９４ｗｔ％の濃縮エタノールを分離回収し、炭化水素溶媒を用いた溶媒抽出蒸留塔により、エタノール濃度が約９９．９ｗｔ％以上の無水エタノールを分離回収する方法が開示されている。
【０００７】
特許文献２（特開平３−１５７３４０号公報）には、炭化水素溶媒（プロパン、プロピレン、ノルマルブタン、イソブタン又はそれらの混合溶媒）を用いた溶媒抽出蒸留塔と溶媒回収塔からなる統合プロセス（溶媒抽出蒸留法）が開示されている。この統合プロセスにより、濃縮エタノール水溶液から無水エタノールを分離回収する方法が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開平３−２７３３６号公報
【特許文献２】特開平３−１５７３４０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
特許文献１（特開平３−２７３３６号公報）に開示された方法は、低濃度エタノール水溶液原料を、少ないエネルギーでエタノール濃度約９４ｗｔ％に濃縮した後、エタノール濃度９９．９ｗｔ％以上に脱水し、９９％以上の高い回収率で濃縮脱水できる技術である。しかしながら、向流抽出塔（濃縮）の運転圧力は約１０ＭＰａ（超臨界圧力）と高く、また、溶媒抽出蒸留法（脱水）の運転圧力は向流抽出塔との圧力差を小さくするために約２〜３ＭＰａである。いずれも運転圧力が高圧であるため、高圧ガス保安法の適用を受け、その運転には熟練を要する。このため、濃縮脱水の際の圧力の低減が望まれている。
【００１０】
また、特許文献１（特開平３−２７３３６号公報）に開示された方法では、溶媒抽出蒸留法の水分離槽から出る排水には排水処理が必要な濃度のエタノールが溶解する場合があり、その対策が求められている。
【００１１】
特許文献２（特開平３−１５７３４０号公報）に開示された方法は、濃縮エタノール原料から少ないエネルギーで９９．９ｗｔ％以上の高純度の無水エタノールを、９９％以上の高回収率で脱水できる技術である。この方法では、運転圧力は０．２〜ｌＭＰａと比較的低圧であるが、高純度の炭化水素溶媒を大量に必要とする。このような高純度の炭化水素溶媒は高価で大量入手は困難なため、安価で入手容易な炭化水素溶媒が望まれている。
【００１２】
本発明の目的は、低い運転圧力により、エタノール及び水を主成分とする原料から無水エタノールを製造することができる無水エタノールの製造方法を提供することにある。
【００１３】
本発明の他の目的は、安価で入手容易な炭化水素溶媒を用いて、エタノール及び水を主成分とする原料から無水エタノールを製造することができる無水エタノールの製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
本願発明者らは、上記課題を解決するため鋭意研究を重ねた結果、エタノール水溶液の原料の濃縮には低い圧力で運転可能な蒸留法を用い、炭化水素溶媒には安価で入手容易なものを用いることにより、少ないエネルギーで９９．９ｗｔ％以上の高純度の無水エタノールを９９％以上の高回収率で脱水できることを見出した。また、水分離槽の水相から抜き出した排水をエタノール水溶液の原料に戻すことにより、排水処理を不要にできることを見出した。
【００１５】
したがって、本発明の一態様による無水エタノールの製造方法は、エタノール及び水を主成分とする原料を、第２蒸留塔の中部に供給し、前記第２蒸留塔の上部に炭化水素溶媒を供給し、前記第２蒸留塔の塔頂から、実質的にエタノールが含まれない炭化水素溶媒と水分とからなる第２蒸留塔蒸気を取り出し、前記第２蒸留塔の塔底から、実質的に水分が含まれない炭化水素溶媒とエタノールとからなる第２蒸留塔混合液体を取り出す工程と、前記第２蒸留塔の塔底から取り出された前記第２蒸留塔混合液体を、第３蒸留塔の中部に供給し、前記第３蒸留塔の上部に炭化水素溶媒を供給し、前記第３蒸留塔の塔頂から、実質的にエタノールと水分とが含まれない炭化水素溶媒からなる第３蒸留塔蒸気を取り出し、前記第３蒸留塔の塔底から、実質的に炭化水素溶媒が含まれない無水エタノールを取り出す工程とを有し、前記第２蒸留塔蒸気と前記第３蒸留塔蒸気とを混合して第２圧縮機で圧縮し、前記第２圧縮機で圧縮された第２加圧蒸気を、前記第２蒸留塔のリボイラーの加熱源として利用した後に、分離槽に供給し、前記分離槽で分離された炭化水素溶媒を前記第２蒸留塔の塔頂及び前記第３蒸留塔の塔頂に再循環利用し、前記炭化水素溶媒は、プロパン、プロピレン、ノルマルブタン、イソブタン、又は、それらの混合溶媒であることを特徴とする。
【００１６】
上述した無水エタノールの製造方法において、前記炭化水素溶媒は、ノルマルブタン、イソブタン、又は、それらの混合溶媒であり、前記第２蒸留塔と前記第３蒸留塔の圧力が、０．３〜１．０ＭＰａの範囲内の圧力であるようにしてもよい。
【００１７】
上述した無水エタノールの製造方法において、前記炭化水素溶媒は、ノルマルブタンであり、前記第２蒸留塔と前記第３蒸留塔の圧力が、０．３〜０．６ＭＰａの範囲内の圧力であるようにしてもよい。
【００１８】
上述した無水エタノールの製造方法において、前記炭化水素溶媒は、プロパン、プロピレン、又は、それらの混合溶媒であり、前記第２蒸留塔と前記第３蒸留塔の圧力が、１．１〜１．４ＭＰａの範囲内の圧力であるようにしてもよい。
【００１９】
上述した無水エタノールの製造方法において、エタノール及び水を主成分とする原料を、第１蒸留塔の中部に供給し、前記第１蒸留塔の塔頂からエタノールからなる第１蒸留塔蒸気を取り出し、前記第１蒸留塔の塔底から実質的にエタノールが含まれない水を取り出し、前記第１蒸留塔蒸気を第１圧縮機で圧縮し、前記第１圧縮機で圧縮された第１加圧蒸気の一部を、前記第１蒸留塔のリボイラーの加熱源として利用した後に、前記第１蒸留塔の塔頂に還流すると共に、前記第１加圧蒸気の残りを前記第２蒸留塔の中部に供給する工程を更に有するようにしてもよい。
【００２０】
上述した無水エタノールの製造方法において、前記分離槽で炭化水素溶媒を分離した水相を、前記第１蒸留塔の中部に供給するようにしてもよい。
【発明の効果】
【００２１】
以上の通り、本発明によれば、エタノール及び水を主成分とする原料を、第２蒸留塔の中部に供給し、第２蒸留塔の上部に炭化水素溶媒を供給し、第２蒸留塔の塔頂から、実質的にエタノールが含まれない炭化水素溶媒と水分とからなる第２蒸留塔蒸気を取り出し、第２蒸留塔の塔底から、実質的に水分が含まれない炭化水素溶媒とエタノールとからなる第２蒸留塔混合液体を取り出す工程と、第２蒸留塔の塔底から取り出された第２蒸留塔混合液体を、第３蒸留塔の中部に供給し、第３蒸留塔の上部に炭化水素溶媒を供給し、第３蒸留塔の塔頂から、実質的にエタノールと水分とが含まれない炭化水素溶媒からなる第３蒸留塔蒸気を取り出し、第３蒸留塔の塔底から、実質的に炭化水素溶媒が含まれない無水エタノールを取り出す工程とを有し、第２蒸留塔蒸気と第３蒸留塔蒸気とを混合して第２圧縮機で圧縮し、第２圧縮機で圧縮された第２加圧蒸気を、第２蒸留塔のリボイラーの加熱源として利用した後に、分離槽に供給し、分離槽で分離された炭化水素溶媒を第２蒸留塔の塔頂及び第３蒸留塔の塔頂に再循環利用し、炭化水素溶媒は、プロパン、プロピレン、ノルマルブタン、イソブタン、又は、それらの混合溶媒であるようにしたので、低い運転圧力により、エタノール及び水を主成分とする原料から無水エタノールを製造することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】本発明の第１実施形態による無水アルコールの製造方法を説明するための図である。
【図２】本発明の第２実施形態による無水アルコールの製造方法を説明するための図である。
【図３】本発明による無水アルコールの製造方法の考案のために使用したプロセスシミュレータの精度を示すグラフ（その１）である。
【図４】本発明による無水アルコールの製造方法の考案のために使用したプロセスシミュレータの精度を示すグラフ（その２）である。
【図５】本発明の統合プロセスによる各発酵エタノール濃度における所要エネルギーの計算結果を示すグラフである。
【図６】実施例１の結果を示すグラフ（その１）である。
【図７】実施例１の結果を示すグラフ（その２）である。
【図８】実施例２の結果を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００２３】
（第１実施形態）
本発明の第１実施形態による無水アルコールの製造方法について、図１を参照して説明する。
【００２４】
本実施形態における「低濃度エタノール水溶液原料」とは、エタノール濃度が約８０ｗｔ％以下のエタノール及び水を主成分とする原料である。例えば、発酵エタノール（とうもろこしやサトウキビなどのバイオマスから得られる糖分を酵母で発酵したもので、エタノール濃度が約４〜１０ｗｔ％の原料）、合成エタノール（触媒を用いて水とエチレンを反応させることによりエタノールを合成するもので、エタノール濃度が約２０ｗｔ％の原料）、廃エタノール溶剤（エタノールにより各種無機物に付着の水分を洗い流したもので、エタノール濃度が約１から８０ｗｔ％の原料）等である。
【００２５】
本実施形態における「高濃度エタノール水溶液原料」とは、エタノール濃度が約８０〜９９ｗｔ％のエタノール及び水を主成分とする原料である。例えば、後述する蒸留法により濃縮されたエタノール水溶液原料、含水エタノールや無水エタノールを輸送中に水分が混入したエタノール水溶液原料、ＥＴＢＥ（エチルターシャリーブチルエーテル：Ethyl Tertiary-Butyl Ether）の合成工程で未反応のエタノール水溶液原料、等である。
【００２６】
本実施形態において「無水エタノール」とは、エタノール濃度が約９９．６ｗｔ％以上のものである。
【００２７】
図１は、本発明の第１実施形態による無水アルコールの製造方法を行うためのプロセスの一例である。
【００２８】
本実施形態のプロセスでは、３台の第１蒸留塔Ｔ１と、第２蒸留塔Ｔ２と、第３蒸留塔Ｔ３と、１台の水分離槽Ｖ１と、４台のリボイラーＥ１Ａ、Ｅ１Ｂ、Ｅ２Ａ、Ｅ３Ａと、３台の熱交換器Ｅ１Ｃ、Ｅ２Ｂ、Ｅ３Ｂと、２台の第１圧縮機Ｃ１と、第２圧縮機Ｃ２とを用いる。
【００２９】
第１蒸留塔Ｔ１により低濃度エタノール水溶液を濃縮し、第２蒸留塔Ｔ２と第３蒸留塔Ｔ３により高濃度エタノール水溶液を脱水し、無水エタノールを生成する。
【００３０】
まず、低濃度エタノール水溶液原料は、熱交換器Ｅ２Ｂと、熱交換器Ｅ１Ｃとにより予熱されて、ライン３により第１蒸留塔Ｔｌの中部に供給される。
【００３１】
低濃度エタノール水溶液原料は第１蒸留塔Ｔ１により蒸留され、第１蒸留塔Ｔ１の塔頂から、約８８〜９４ｗｔ％程度の濃縮エタノール蒸気が取り出され、ライン４に送出される。
【００３２】
ライン４に送出された濃縮エタノール蒸気は、第１圧縮機Ｃ１により圧縮され、ライン７に送出される。
【００３３】
第１圧縮機Ｃ１では、濃縮エタノール蒸気を、第１蒸留塔Ｔ１の塔底温度より約１０℃〜３０℃高い温度で凝縮するように圧縮する。第１蒸留塔Ｔ１の塔底温度との温度差が１０℃以下では多大の伝熱面積を必要とするので好ましくない。また、第１蒸留塔Ｔ１の塔底温度との温度差が３０℃以上では、圧縮に必要となるエネルギーが増大するので好ましくない。
【００３４】
なお、第１圧縮機Ｃ１の圧縮により熱量が不足する場合には、リボイラーＥ１Ｂに加熱蒸気などを供給するようにしてもよい。
【００３５】
第１圧縮機Ｃ１により圧縮され、ライン７に送出された第１加圧蒸気は、リボイラーＥ１Ａにより熱を奪われて第１液体となり、ライン８に送出される。
【００３６】
ライン８に送出された第１液体の一部は、ライン９により、第１蒸留塔Ｔｌの上部に還流する。ライン８に送出された第１液体の残りは、第１濃縮エタノール水溶液原料として、ライン１０により、ポンプ（図示せず）により第２蒸留塔Ｔ２の中部に供給される。
【００３７】
第１蒸留塔Ｔ１の塔底からは実質的にエタノ−ルが含まれない水が抜き出され、熱交換器Ｅ１Ｃにより冷却されて、ライン６から排水として取り出される。
【００３８】
第１蒸留塔Ｔ１の操作圧力は大気圧近傍でよい。第１蒸留塔Ｔ１の段数と還流量は通常の化学工学的手法で設計される。
【００３９】
次に、第２蒸留塔Ｔ２の上部に、液体の炭化水素溶媒をライン２１Ａから供給する。
【００４０】
第２蒸留塔Ｔ２の塔頂からは、炭化水素溶媒と水分からなり実質的にエタノールを含まない第２蒸留塔蒸気が取り出され、ライン１１に送出される。
【００４１】
第２蒸留塔Ｔ２の塔底からは、実質的に水分を含まない無水エタノールと炭化水素溶媒からなる塔底混合液体が取り出され、ライン１２に送出される。
【００４２】
ライン１２に送出された塔底混合液体は、熱交換器Ｅ３Ｂにより予熱され、ライン１３から、第３蒸留塔Ｔ３の中部に供給される。
【００４３】
液体の炭化水素溶媒をライン２４に送出し、第３蒸留塔Ｔ３の上部に、ライン２２から供給する。
【００４４】
第３蒸留塔Ｔ３の塔頂からは、実質的にエタノールと水分が含まれない炭化水素溶媒の第３蒸留塔蒸気が取り出され、ライン１６に送出される。
【００４５】
第３蒸留塔Ｔ３の塔底からは、実質的に炭化水素溶媒が含まれない無水エタノールが取り出され、ライン１４に送出される。ライン１４に送出された無水エタノールは、熱交換器Ｅ３Ｂにより冷却され、ライン１５に送出される。ライン１５から製品の無水エタノールを回収する。
【００４６】
また、ライン１４に送出された無水エタノールは、リボイラーＥ３Ａにより加熱されて第３蒸留塔Ｔ３に下部に供給される。リボイラーＥ３Ａの熱源には過熱蒸気等を用いる。
【００４７】
なお、リボイラーＥ３Ａは第３蒸留塔Ｔ３における蒸留のための熱源である。
【００４８】
次に、第２蒸留塔Ｔ２の塔頂から取り出されライン１１に送出された第２蒸留塔蒸気と、第３蒸留塔Ｔ３の塔頂から取り出されライン１６に送出された第３蒸留塔蒸気とは、ライン１７により第２圧縮機Ｃ２に供給される。この蒸留塔蒸気は、第２圧縮機Ｃ２により圧縮されて第２加圧蒸気としてライン１８に送出され、リボイラーＥ２Ａの熱源に用いられる。
【００４９】
第２圧縮機Ｃ２では、これら蒸留塔蒸気を、第２蒸留塔Ｔ２の塔底温度より約１０℃〜３０℃高い温度で凝縮するように圧縮する。第２蒸留塔Ｔ２の塔底温度との温度差が１０℃以下では多大の伝熱面積を必要とするので好ましくない。また、第２蒸留塔Ｔ２の塔底温度との温度差が３０℃以上では、圧縮に必要となるエネルギーが増大するので好ましくない。
【００５０】
ライン１８に送出された第２加圧蒸気は、リボイラーＥ２Ａにより熱を奪われて凝縮して第２液体となり、ライン１９に送出される。ライン１９に送出された第２液体、熱交換器Ｅ２Ｂにより更に冷却されて完全に液体となり、水分離槽Ｖ１に供給される。
【００５１】
第２蒸留塔Ｔ２の塔底温度は、リボイラーＥ２Ａに供給する熱量により、塔頂温度より約１０〜２０℃高くなるように制御される。これにより、第２圧縮機Ｃ２により圧縮された第２加圧蒸気の圧力を過度に圧縮する必要がなくなり、第２圧縮機Ｃ２の動力低減が可能である。
【００５２】
水分離槽Ｖ１では液体の比重差により、水相は下部に、炭化水素溶媒相は上部に相分離する。
【００５３】
水分離槽Ｖ１により相分離された水は、通常は、水分離槽Ｖ１の下部から水を抜き出して排水すればよい。
【００５４】
しかし、本実施形態では、水相にエタノールが溶解して排水濃度基準を満たさない場合があることを想定して、水分離槽Ｖ１の下部から抜き出した水を、ライン２３を介してライン２に送出し、低濃度エタノール水溶液として再利用する。これにより、第２蒸留塔Ｔ２と第３蒸留塔Ｔ３の塔頂から取り出された蒸気は、最終的に、第１蒸留塔Ｔ１の塔底からエタノールを含まない排水として取り出される。
【００５５】
水分離槽Ｖ１により相分離された炭化水素溶媒は、ライン２１に送出され、第２蒸留塔Ｔ２の上部及び第３蒸留塔Ｔ３の上部に供給され、循環再利用される。
【００５６】
なお、この循環再利用される炭化水素溶媒中にエタノールが同伴されて、循環毎にそのエタノール濃度が増加することになると、このプロセスは運転不可能となる。
【００５７】
本実施形態で用いる炭化水素溶媒は、プロパン、プロピレン、ノルマルブタン、イソブタン、又は、これらの混合溶媒である。
【００５８】
しかし、これらの純溶媒は高価で大量入手は困難なので、本願発明者等は、安価で大量入手可能な原油精製工程中間製品のノルマルブタンとイソブタンの混合溶媒に着目した。
【００５９】
この混合溶媒は、一例として、ノルマルブタン対イソブタンの比が約７対３であり、数％以下のペンタンやプロパンなどを含有しているが、鋭意検討した結果、本実施形態の炭化水素溶媒として機能することを本願発明者らは見出した。
【００６０】
第２蒸留塔Ｔ２と第３蒸留塔Ｔ３の圧力は、使用する炭化水素溶媒の臨界圧力以下で、炭化水素溶媒の飽和温度が、各蒸留塔の塔頂で水分が凍らない温度である約５℃となる飽和蒸気圧力以上であることが望ましい。
【００６１】
更に好ましい第２蒸留塔Ｔ２と第３蒸留塔Ｔ３の圧力は、第２圧縮機Ｃ２とリボイラーＥ３Ａで使用するエネルギーが小さく、ライン１５から回収する無水エタノール純度と回収率が高く、ライン２１の循環炭化水素溶媒中のエタノ−ルが循環とともに増加しないことが必要十分条件である。
【００６２】
そのような条件を満たす第２蒸留塔Ｔ２と第３蒸留塔Ｔ３の圧力は、炭化水素溶媒が、ノルマルブタンの場合、０．３〜０．６ＭＰａの範囲内の圧力であり、イソブタンの場合０．３〜１．０ＭＰａの範囲内の圧力であり、ノルマルブタンとイソブタンの混合溶媒での場合はその混合比率により０．３〜１．０ＭＰａの範囲内の圧力であり、プロパン、プロピレン、又は、それらの混合溶媒である場合には、１．１〜１．４ＭＰａの範囲内の圧力であることを、本願発明者等は見出した。また、ノルマルブタン、イソブタンを炭化水素溶媒として用いる場合に、圧力は０．５ＭＰａ以上とすることが好ましい。
【００６３】
（第２実施形態）
本発明の第２実施形態による無水アルコールの製造方法について、図２を参照して説明する。
【００６４】
廃エタノール溶剤や、含水エタノールや無水エタノールを輸送中に水分が混入したエタノール水溶液原料、ＥＴＢＥ（エチルターシャリーブチルエーテル：Ethyl Tertiary-Butyl Ether）の合成工程で未反応のエタノール水溶液原料、等のエタノール濃度が約８０ｗｔ％以上の高濃度エタノール水溶液原料を用いる場合には、低濃度エタノール水溶液を濃縮する第１蒸留塔Ｔ１を用いる必要はない。
【００６５】
図２に示すプロセスは、図１に示すプロセスから第１蒸留塔Ｔ１とそれに関連する構成を除いたものである。図２に示すプロセスにおける第２蒸留塔Ｔ２及び第３蒸留塔Ｔ３とそれらの関連する構成については、図１の示すプロセスと同様であるので、詳細な説明を省略する。
【００６６】
本実施形態のプロセスでは、２台の第２蒸留塔Ｔ２と、第３蒸留塔Ｔ３と、１台の水分離槽Ｖ１と、２台のリボイラーＥ２Ａ、Ｅ３Ａと、２台の熱交換器Ｅ２Ｂ、Ｅ３Ｂと、１台の第２圧縮機Ｃ２とを用いる。
【００６７】
本実施形態では、第２蒸留塔Ｔ２と第３蒸留塔Ｔ３により高濃度エタノール水溶液を脱水し、無水エタノールを生成する。
【００６８】
高濃度エタノール水溶液原料は、熱交換器Ｅ２Ｂにより予熱されて、ライン１０により第２蒸留塔Ｔ２の中部に供給される。
【００６９】
液体の炭化水素溶媒は、ライン２１Ａにより第２蒸留塔Ｔ２の上部に供給され、ライン２２により第３蒸留塔Ｔ３の上部に供給される。
【００７０】
製品の無水エタノールは、第３蒸留塔Ｔ３の塔底から取り出され、ライン１４、熱交換器Ｅ３Ｂ、ライン１５を介して供給される。水分離槽Ｖ１により相分離された水は、水分離槽Ｖ１の下部から排水として回収される。
【００７１】
（プロセスの最適化の検討）
本願発明者等は、発酵エタノールを濃縮・脱水して無水エタノールを得るプロセスの最適化を行った。
【００７２】
そのプロセスは、濃縮工程に自己蒸気圧縮蒸留法を用い、脱水工程にブタン溶媒抽出蒸留法を用い、３つの蒸留塔Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３からなる図１に示すプロセスである。
【００７３】
各工程で使用できる相平衡推算式を検討し、その推算式を用いて各工程における操作条件の検討をＩｎｖｅｎｓｙｓ社製のプロセルシミュレータＰＲＯ／ＩＩで行った。次に、それらの結果を元に統合プロセスの最適化を行い、プロセスの所要エネルギーを求めた。
【００７４】
濃縮工程の検討において、相平衡推算式はＮＲＴＬ（Non Random Two Liquids Model）を用いた。多重効用蒸留法及び自己蒸気圧縮蒸留法を検討した結果、濃縮工程ではエネルギーの少ない自己蒸気圧縮蒸留法を用いることとした。操作条件は、蒸留塔Ｔ１の圧力０．１ＭＰａ、回収部１５段、濃縮部１５段、第１圧縮機Ｃ１の出口圧力は０．５ＭＰａとした。塔頂のエタノール濃度は９０ｗｔ％、塔底のエタノール濃度は１０ｐｐｍとした。
【００７５】
脱水工程の検討において、ｎ-Ｃ４Ｈ10(1)に対するＣ2Ｈ5ＯＨ(2)及びＨ2Ｏ(3)の比揮発度α21（＝Ｋ２／Ｋ1、Ｋi＝ｙi／ｘi、ｘi、ｙiは各々液相、気相のｉ成分のモル分率）、α31（＝Ｋ3／Ｋ1）及び各２成分系の相平衡について相平衡推算式を評価した。
【００７６】
ＵＮＩＦＡＣによる計算式と文献値との比較を図３及び図４に示す。
【００７７】
図３は、ｎ-Ｃ４Ｈ10(1)−Ｃ2Ｈ5ＯＨ(2)−Ｈ2Ｏ(3)に対するＵＮＩＦＡＣの計算式での値と、文献１）（堀添ら、三菱重工技報、Vol.3, No.6, 527-530(1993)）の値と比較を示す図である。
【００７８】
図４は、ｎ-Ｃ４Ｈ10(1)−Ｃ2Ｈ5ＯＨ(2)に対するＵＮＩＦＡＣの計算式での値と、文献２）（T.Holderbamn, A.Utzig and J.Gmehling, Fluid Phase Equilibria, 63, 219-226(1971)の値との比較を示す図である。
【００７９】
図３及び図４に示すように、計算式の値と文献の値とはよく一致しており、使用したプロセスシミュレータが適切であることがわかる。
【００８０】
統合プロセスの最適化のため、熱回収条件、蒸気圧縮条件を考慮して統合プロセスを構築した。
【００８１】
操作条件は、抽出蒸留塔Ｔ２の圧力０．６ＭＰａ、回収部３０段／濃縮部２０段、溶媒回収塔Ｔ３の圧力０．６ＭＰａ、回収部１０段／濃縮部２０段、第２圧縮機Ｃ２の出口圧力は０．８５ＭＰａとした。
【００８２】
また、第２圧縮機Ｃ２にかかるエネルギーを小さくするため、抽出蒸留塔Ｔ２の塔底組成比により、塔頂と塔底の温度差を調整した。
【００８３】
図５に統合プロセスの各発酵エタノール濃度における所要エネルギーの計算結果を示す。いずれの場合も製品エタノール濃度９９．９ｗｔ％、エタノール回収率９９．８％を満たす条件とした。
【００８４】
自己蒸気圧縮蒸留法と抽出蒸留法を組み合わせた方法によれば、発酵エタノール濃度が低い場合には濃縮・脱水エネルギーが大きいが、発酵エタノール濃度が１０ｗｔ％では濃縮・脱水エネルギーを２．５ＭＪ／Ｌ−ＥｔＯＨ以下にすることができることがわかった。しかも、発酵エタノール濃度が１０ｗｔ％での多重効用蒸留法による濃縮・脱水エネルギーよりも低くできることがわかった。
【００８５】
このように、新たな濃縮・脱水プロセスの最適化を行えば、濃縮・脱水エネルギーを２．５ＭＪ／Ｌ−ＥｔＯＨ以下にできることがわかった。
【実施例】
【００８６】
本発明の実施例及び比較例について説明する。
【００８７】
（実施例１）
図２に示すプロセスを用い、炭化水素溶媒として、プロパン、ノルマルブタンを用い、濃度９０ｗｔ％の濃縮エタノール原料、濃度９４ｗｔ％の濃縮エタノール原料から、１リットルの無水エタノールを製造するのに必要なエネルギーＭＪを、各塔の運転圧力を変化させて、プロセスシミュレータで推算した。
【００８８】
なお、このプロセスシミュレータの推算精度は、図３及び図４に示すように、十分な精度を有することを確認した。
【００８９】
図６及び図７に示すように、濃度９０ｗｔ％の濃縮エタノール原料、濃度９４ｗｔ％の濃縮エタノール原料のいずれの場合も、次のような結果が得られた。
【００９０】
炭化水素溶媒がノルマルブタン（ｎ−Ｃ４Ｈ10）の場合には、圧力が０．３〜０．６ＭＰａの範囲のみ収束した。即ち、圧力０．７ＭＰａ以上では循環溶媒中のエタノールが増加し、運転不能であることが見出された。他方、圧力が０．２ＭＰａ以下では塔頂の温度が約５℃以下となり水分が凍る可能性があるので運転困難である。
【００９１】
これらの結果から、炭化水素溶媒がノルマルブタン（ｎ−Ｃ４Ｈ10）の場合には、圧力が０．３〜０．６ＭＰａの範囲で、１．７ＭＪ以下と低い所要エネルギーで無水エタノールを製造できることがわかった。
【００９２】
また、図６及び図７に示すように、炭化水素溶媒がプロパン（Ｃ3Ｈ8）の場合には、全て収束したが、圧力が１．２ＭＰａでは所要エネルギーが１．３〜１．４と低いが、それよりも低圧又は高圧では、所要エネルギーが急激に大きくなることがわかった。
【００９３】
すなわち、炭化水素溶媒がプロパン（Ｃ3Ｈ8）の場合には、圧力が１．１〜１．４ＭＰａの範囲で、１．７ＭＪ以下と低い所要エネルギーで無水エタノールを製造できることがわかった。
【００９４】
なお、いずれの場合も無水エタノールの濃度は９９．９ｗｔ％以上、エタノール回収率９９．８％以上が得られた。
【００９５】
（実施例２）
図２に示すプロセスを用い、炭化水素溶媒として、プロパン、プロピレン、ノルマルブタン、イソブタン、混合溶媒、原油中間製品相当溶媒を用い、濃度９０ｗｔ％の濃縮エタノール原料から、１リットルの無水エタノールを製造するのに必要なエネルギーＭＪを、各塔の運転圧力を変化させて、プロセスシミュレータで推算した。
【００９６】
図８に示すように、炭化水素溶媒が、ノルマルブタンの場合には、圧力が０．３〜０．６ＭＰａの範囲のみ収束した。即ち、圧力０．７ＭＰａ以上では循環溶媒中のエタノールが増加し、運転不能であることが見出された。他方、圧力が０．２ＭＰａ以下では塔頂の温度が約５℃以下となり水分が凍る可能性があるので運転困難である。
【００９７】
炭化水素溶媒が、イソブタンの場合には、圧力によらず収束したが、圧力１．０ＭＰａを超えるとエタノール回収率が99.8%以下となり好ましくなかった。
【００９８】
炭化水素溶媒が、ノルマルブタンとイソブタンの混合溶媒の場合には、その混合比率に依存するが、実施例の混合比率の場合には圧力が０．３〜０．７ＭＰａの範囲で収束した。
【００９９】
これらの結果から、炭化水素溶媒がノルマルブタンの場合には、圧力が０．３〜０．６ＭＰａの範囲で、１．７ＭＪ以下と低い所要エネルギーで無水エタノールを製造できることがわかった。
【０１００】
また、炭化水素溶媒がイソブタン、混合溶媒、原油中間製品相当溶媒の場合には、圧力が０．３〜１．０ＭＰａの範囲で、２．２ＭＪ以下と低い所要エネルギーで無水エタノールを製造できることがわかった。
【０１０１】
また、図８に示すように、炭化水素溶媒が、プロパン、プロピレンの場合には、全て収束したが、圧力が１．２ＭＰａでは所要エネルギーが１．３〜１．４と低いが、それよりも低圧又は高圧では、所要エネルギーが急激に大きくなることがわかった。
【０１０２】
すなわち、炭化水素溶媒が、プロパン、プロピレンの場合には、圧力が１．１〜１．４ＭＰａの範囲で、１．７ＭＪ以下と低い所要エネルギーで無水エタノールを製造できることがわかった。
【０１０３】
なお、いずれの場合も無水エタノールの濃度は９９．９ｗｔ％以上、エタノール回収率９９．８％以上が得られた。
【０１０４】
（実施例３）
実施例３として、図１に示すプロセスを用い、炭化水素溶媒として原油中間製品相等溶媒（ｎ−ブタン：ｉ−ブタン＝６６．５：２８．５）を用い、濃度１０ｗｔ％の低濃度エタノール原料と濃度９０ｗｔ％の濃縮エタノール原料から、１リットルの無水エタノールを製造するのに必要なエネルギーＭＪをプロセスシミュレーションにより求めた。濃縮工程は常圧での蒸気再圧縮蒸留であり、脱水工程は圧力０．６ＭＰａでの抽出蒸留である。
【０１０５】
実施例３において、脱水工程の操作条件は、実施例１、２の最適条件（低圧で低エネルギーの条件）を用いた。脱水工程のエネルギーが、図６、図７の値より低いのは、濃縮工程の予熱を有効利用しているためである。
【０１０６】
なお、いずれの場合も無水エタノールの濃度は９９．９ｗｔ％以上、エタノール回収率９９．８％以上が得られた。
【０１０７】
比較例として、脱水工程は実施例３と同じで、濃縮工程を変更した場合について、無水エタノールを製造するのに必要なエネルギーＭＪを求めた。
【０１０８】
比較例１は濃縮工程が常圧での蒸留である。比較例２は、濃縮工程が圧力０．０５〜０．５１ＭＰａでの多重効用（原料分配型）蒸留である。比較例３は、濃縮工程が圧力６ＭＰａでの超臨界抽出である。
【０１０９】
比較例１〜３のその他の条件は実施例３と同じとした。
【０１１０】
【表１】
【０１１１】
表１に示すように、実施例３は濃縮工程の所要エネルギーが１．３ＭＪ／Ｌであり、比較例１の６ＭＪ／Ｌ、比較例２の２ＭＪ／Ｌ、比較例３の１．４ＭＪ／Ｌと比較して、最も所要エネルギーが低いことがわかった。
【０１１２】
表１に示すように、実施例３は濃縮工程の圧力が常圧であり、比較例１の常圧、比較例２の０．０５〜０．５１ＭＰａ、比較例３の６ＭＰａと比較して、圧力が比較的低いことがわかった。
【０１１３】
したがって、実施例３は、比較例１、比較例２、比較例３と比較して、圧力が低く、かつ、所要エネルギーが最も少ないことがわかった。
【符号の説明】
【０１１４】
Ｔ１…第１蒸留塔
Ｔ２…第２蒸留塔
Ｔ３…第３蒸留塔
Ｖ１…水分離槽
Ｅ１Ａ、Ｅ１Ｂ、Ｅ２Ａ、Ｅ３Ａ…リボイラー
Ｅ１Ｃ、Ｅ２Ｂ、Ｅ３Ｂ…熱交換器
Ｃ１…第１圧縮機
Ｃ２…第２圧縮機
【技術分野】
【０００１】
本発明は、エタノール及び水を主成分とする原料から無水エタノールを製造する無水エタノールの製造方法に関し、より詳しくは、バイオマス発酵法エタノールや合成法エタノールで製造されるエタノール水溶液、各種用途で使用後に回収されたエタノール水溶液、輸送過程で水分が混入した高濃度エタノール水溶液のような原料を、少ないエネルギーで濃縮又は脱水して、無水エタノールを製造する無水エタノールの製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、環境意識の高まりと共に、二酸化炭素排出量を低減するために、化石燃料ではなくバイオマスをエネルギー源として積極的に活用しようとする動きが活発である。その代表例としてバイオマスを糖化発酵してエタノールを製造する方法がある。
【０００３】
発酵で得られるエタノールは低濃度のエタノール水溶液であり、そのエタノール濃度は６〜１０ｗｔ％程度で、残りは殆ど水分であり、僅かな不純物を含んでいる。
【０００４】
このバイオエタノールをガソリンに添加する場合は水分トラブル防止のため、エタノ−ル濃度９９．６ｗｔ％以上の無水エタノールにする必要がある。
【０００５】
また、イソブチレンと反応させてＥＴＢＥ（エチルターシャリーブチルエーテル：Ethyl Tertiary-Butyl Ether）を合成してガソリンに添加する場合も、合成反応触媒の被毒防止のため、エタノール濃度９９．９９ｗｔ％以上の無水エタノールにする必要がある。
【０００６】
特許文献１（特開平３−２７３３６号公報）には、炭化水素溶媒（プロパン、プロピレン、ノルマルブタン、イソブタン又はそれらの混合溶媒）を用いた向流抽出塔と塔頂冷却還流を組み合わせた方法が開示されている。低濃度エタノール水溶液からエタノール濃度約９４ｗｔ％の濃縮エタノールを分離回収し、炭化水素溶媒を用いた溶媒抽出蒸留塔により、エタノール濃度が約９９．９ｗｔ％以上の無水エタノールを分離回収する方法が開示されている。
【０００７】
特許文献２（特開平３−１５７３４０号公報）には、炭化水素溶媒（プロパン、プロピレン、ノルマルブタン、イソブタン又はそれらの混合溶媒）を用いた溶媒抽出蒸留塔と溶媒回収塔からなる統合プロセス（溶媒抽出蒸留法）が開示されている。この統合プロセスにより、濃縮エタノール水溶液から無水エタノールを分離回収する方法が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開平３−２７３３６号公報
【特許文献２】特開平３−１５７３４０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
特許文献１（特開平３−２７３３６号公報）に開示された方法は、低濃度エタノール水溶液原料を、少ないエネルギーでエタノール濃度約９４ｗｔ％に濃縮した後、エタノール濃度９９．９ｗｔ％以上に脱水し、９９％以上の高い回収率で濃縮脱水できる技術である。しかしながら、向流抽出塔（濃縮）の運転圧力は約１０ＭＰａ（超臨界圧力）と高く、また、溶媒抽出蒸留法（脱水）の運転圧力は向流抽出塔との圧力差を小さくするために約２〜３ＭＰａである。いずれも運転圧力が高圧であるため、高圧ガス保安法の適用を受け、その運転には熟練を要する。このため、濃縮脱水の際の圧力の低減が望まれている。
【００１０】
また、特許文献１（特開平３−２７３３６号公報）に開示された方法では、溶媒抽出蒸留法の水分離槽から出る排水には排水処理が必要な濃度のエタノールが溶解する場合があり、その対策が求められている。
【００１１】
特許文献２（特開平３−１５７３４０号公報）に開示された方法は、濃縮エタノール原料から少ないエネルギーで９９．９ｗｔ％以上の高純度の無水エタノールを、９９％以上の高回収率で脱水できる技術である。この方法では、運転圧力は０．２〜ｌＭＰａと比較的低圧であるが、高純度の炭化水素溶媒を大量に必要とする。このような高純度の炭化水素溶媒は高価で大量入手は困難なため、安価で入手容易な炭化水素溶媒が望まれている。
【００１２】
本発明の目的は、低い運転圧力により、エタノール及び水を主成分とする原料から無水エタノールを製造することができる無水エタノールの製造方法を提供することにある。
【００１３】
本発明の他の目的は、安価で入手容易な炭化水素溶媒を用いて、エタノール及び水を主成分とする原料から無水エタノールを製造することができる無水エタノールの製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
本願発明者らは、上記課題を解決するため鋭意研究を重ねた結果、エタノール水溶液の原料の濃縮には低い圧力で運転可能な蒸留法を用い、炭化水素溶媒には安価で入手容易なものを用いることにより、少ないエネルギーで９９．９ｗｔ％以上の高純度の無水エタノールを９９％以上の高回収率で脱水できることを見出した。また、水分離槽の水相から抜き出した排水をエタノール水溶液の原料に戻すことにより、排水処理を不要にできることを見出した。
【００１５】
したがって、本発明の一態様による無水エタノールの製造方法は、エタノール及び水を主成分とする原料を、第２蒸留塔の中部に供給し、前記第２蒸留塔の上部に炭化水素溶媒を供給し、前記第２蒸留塔の塔頂から、実質的にエタノールが含まれない炭化水素溶媒と水分とからなる第２蒸留塔蒸気を取り出し、前記第２蒸留塔の塔底から、実質的に水分が含まれない炭化水素溶媒とエタノールとからなる第２蒸留塔混合液体を取り出す工程と、前記第２蒸留塔の塔底から取り出された前記第２蒸留塔混合液体を、第３蒸留塔の中部に供給し、前記第３蒸留塔の上部に炭化水素溶媒を供給し、前記第３蒸留塔の塔頂から、実質的にエタノールと水分とが含まれない炭化水素溶媒からなる第３蒸留塔蒸気を取り出し、前記第３蒸留塔の塔底から、実質的に炭化水素溶媒が含まれない無水エタノールを取り出す工程とを有し、前記第２蒸留塔蒸気と前記第３蒸留塔蒸気とを混合して第２圧縮機で圧縮し、前記第２圧縮機で圧縮された第２加圧蒸気を、前記第２蒸留塔のリボイラーの加熱源として利用した後に、分離槽に供給し、前記分離槽で分離された炭化水素溶媒を前記第２蒸留塔の塔頂及び前記第３蒸留塔の塔頂に再循環利用し、前記炭化水素溶媒は、プロパン、プロピレン、ノルマルブタン、イソブタン、又は、それらの混合溶媒であることを特徴とする。
【００１６】
上述した無水エタノールの製造方法において、前記炭化水素溶媒は、ノルマルブタン、イソブタン、又は、それらの混合溶媒であり、前記第２蒸留塔と前記第３蒸留塔の圧力が、０．３〜１．０ＭＰａの範囲内の圧力であるようにしてもよい。
【００１７】
上述した無水エタノールの製造方法において、前記炭化水素溶媒は、ノルマルブタンであり、前記第２蒸留塔と前記第３蒸留塔の圧力が、０．３〜０．６ＭＰａの範囲内の圧力であるようにしてもよい。
【００１８】
上述した無水エタノールの製造方法において、前記炭化水素溶媒は、プロパン、プロピレン、又は、それらの混合溶媒であり、前記第２蒸留塔と前記第３蒸留塔の圧力が、１．１〜１．４ＭＰａの範囲内の圧力であるようにしてもよい。
【００１９】
上述した無水エタノールの製造方法において、エタノール及び水を主成分とする原料を、第１蒸留塔の中部に供給し、前記第１蒸留塔の塔頂からエタノールからなる第１蒸留塔蒸気を取り出し、前記第１蒸留塔の塔底から実質的にエタノールが含まれない水を取り出し、前記第１蒸留塔蒸気を第１圧縮機で圧縮し、前記第１圧縮機で圧縮された第１加圧蒸気の一部を、前記第１蒸留塔のリボイラーの加熱源として利用した後に、前記第１蒸留塔の塔頂に還流すると共に、前記第１加圧蒸気の残りを前記第２蒸留塔の中部に供給する工程を更に有するようにしてもよい。
【００２０】
上述した無水エタノールの製造方法において、前記分離槽で炭化水素溶媒を分離した水相を、前記第１蒸留塔の中部に供給するようにしてもよい。
【発明の効果】
【００２１】
以上の通り、本発明によれば、エタノール及び水を主成分とする原料を、第２蒸留塔の中部に供給し、第２蒸留塔の上部に炭化水素溶媒を供給し、第２蒸留塔の塔頂から、実質的にエタノールが含まれない炭化水素溶媒と水分とからなる第２蒸留塔蒸気を取り出し、第２蒸留塔の塔底から、実質的に水分が含まれない炭化水素溶媒とエタノールとからなる第２蒸留塔混合液体を取り出す工程と、第２蒸留塔の塔底から取り出された第２蒸留塔混合液体を、第３蒸留塔の中部に供給し、第３蒸留塔の上部に炭化水素溶媒を供給し、第３蒸留塔の塔頂から、実質的にエタノールと水分とが含まれない炭化水素溶媒からなる第３蒸留塔蒸気を取り出し、第３蒸留塔の塔底から、実質的に炭化水素溶媒が含まれない無水エタノールを取り出す工程とを有し、第２蒸留塔蒸気と第３蒸留塔蒸気とを混合して第２圧縮機で圧縮し、第２圧縮機で圧縮された第２加圧蒸気を、第２蒸留塔のリボイラーの加熱源として利用した後に、分離槽に供給し、分離槽で分離された炭化水素溶媒を第２蒸留塔の塔頂及び第３蒸留塔の塔頂に再循環利用し、炭化水素溶媒は、プロパン、プロピレン、ノルマルブタン、イソブタン、又は、それらの混合溶媒であるようにしたので、低い運転圧力により、エタノール及び水を主成分とする原料から無水エタノールを製造することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】本発明の第１実施形態による無水アルコールの製造方法を説明するための図である。
【図２】本発明の第２実施形態による無水アルコールの製造方法を説明するための図である。
【図３】本発明による無水アルコールの製造方法の考案のために使用したプロセスシミュレータの精度を示すグラフ（その１）である。
【図４】本発明による無水アルコールの製造方法の考案のために使用したプロセスシミュレータの精度を示すグラフ（その２）である。
【図５】本発明の統合プロセスによる各発酵エタノール濃度における所要エネルギーの計算結果を示すグラフである。
【図６】実施例１の結果を示すグラフ（その１）である。
【図７】実施例１の結果を示すグラフ（その２）である。
【図８】実施例２の結果を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００２３】
（第１実施形態）
本発明の第１実施形態による無水アルコールの製造方法について、図１を参照して説明する。
【００２４】
本実施形態における「低濃度エタノール水溶液原料」とは、エタノール濃度が約８０ｗｔ％以下のエタノール及び水を主成分とする原料である。例えば、発酵エタノール（とうもろこしやサトウキビなどのバイオマスから得られる糖分を酵母で発酵したもので、エタノール濃度が約４〜１０ｗｔ％の原料）、合成エタノール（触媒を用いて水とエチレンを反応させることによりエタノールを合成するもので、エタノール濃度が約２０ｗｔ％の原料）、廃エタノール溶剤（エタノールにより各種無機物に付着の水分を洗い流したもので、エタノール濃度が約１から８０ｗｔ％の原料）等である。
【００２５】
本実施形態における「高濃度エタノール水溶液原料」とは、エタノール濃度が約８０〜９９ｗｔ％のエタノール及び水を主成分とする原料である。例えば、後述する蒸留法により濃縮されたエタノール水溶液原料、含水エタノールや無水エタノールを輸送中に水分が混入したエタノール水溶液原料、ＥＴＢＥ（エチルターシャリーブチルエーテル：Ethyl Tertiary-Butyl Ether）の合成工程で未反応のエタノール水溶液原料、等である。
【００２６】
本実施形態において「無水エタノール」とは、エタノール濃度が約９９．６ｗｔ％以上のものである。
【００２７】
図１は、本発明の第１実施形態による無水アルコールの製造方法を行うためのプロセスの一例である。
【００２８】
本実施形態のプロセスでは、３台の第１蒸留塔Ｔ１と、第２蒸留塔Ｔ２と、第３蒸留塔Ｔ３と、１台の水分離槽Ｖ１と、４台のリボイラーＥ１Ａ、Ｅ１Ｂ、Ｅ２Ａ、Ｅ３Ａと、３台の熱交換器Ｅ１Ｃ、Ｅ２Ｂ、Ｅ３Ｂと、２台の第１圧縮機Ｃ１と、第２圧縮機Ｃ２とを用いる。
【００２９】
第１蒸留塔Ｔ１により低濃度エタノール水溶液を濃縮し、第２蒸留塔Ｔ２と第３蒸留塔Ｔ３により高濃度エタノール水溶液を脱水し、無水エタノールを生成する。
【００３０】
まず、低濃度エタノール水溶液原料は、熱交換器Ｅ２Ｂと、熱交換器Ｅ１Ｃとにより予熱されて、ライン３により第１蒸留塔Ｔｌの中部に供給される。
【００３１】
低濃度エタノール水溶液原料は第１蒸留塔Ｔ１により蒸留され、第１蒸留塔Ｔ１の塔頂から、約８８〜９４ｗｔ％程度の濃縮エタノール蒸気が取り出され、ライン４に送出される。
【００３２】
ライン４に送出された濃縮エタノール蒸気は、第１圧縮機Ｃ１により圧縮され、ライン７に送出される。
【００３３】
第１圧縮機Ｃ１では、濃縮エタノール蒸気を、第１蒸留塔Ｔ１の塔底温度より約１０℃〜３０℃高い温度で凝縮するように圧縮する。第１蒸留塔Ｔ１の塔底温度との温度差が１０℃以下では多大の伝熱面積を必要とするので好ましくない。また、第１蒸留塔Ｔ１の塔底温度との温度差が３０℃以上では、圧縮に必要となるエネルギーが増大するので好ましくない。
【００３４】
なお、第１圧縮機Ｃ１の圧縮により熱量が不足する場合には、リボイラーＥ１Ｂに加熱蒸気などを供給するようにしてもよい。
【００３５】
第１圧縮機Ｃ１により圧縮され、ライン７に送出された第１加圧蒸気は、リボイラーＥ１Ａにより熱を奪われて第１液体となり、ライン８に送出される。
【００３６】
ライン８に送出された第１液体の一部は、ライン９により、第１蒸留塔Ｔｌの上部に還流する。ライン８に送出された第１液体の残りは、第１濃縮エタノール水溶液原料として、ライン１０により、ポンプ（図示せず）により第２蒸留塔Ｔ２の中部に供給される。
【００３７】
第１蒸留塔Ｔ１の塔底からは実質的にエタノ−ルが含まれない水が抜き出され、熱交換器Ｅ１Ｃにより冷却されて、ライン６から排水として取り出される。
【００３８】
第１蒸留塔Ｔ１の操作圧力は大気圧近傍でよい。第１蒸留塔Ｔ１の段数と還流量は通常の化学工学的手法で設計される。
【００３９】
次に、第２蒸留塔Ｔ２の上部に、液体の炭化水素溶媒をライン２１Ａから供給する。
【００４０】
第２蒸留塔Ｔ２の塔頂からは、炭化水素溶媒と水分からなり実質的にエタノールを含まない第２蒸留塔蒸気が取り出され、ライン１１に送出される。
【００４１】
第２蒸留塔Ｔ２の塔底からは、実質的に水分を含まない無水エタノールと炭化水素溶媒からなる塔底混合液体が取り出され、ライン１２に送出される。
【００４２】
ライン１２に送出された塔底混合液体は、熱交換器Ｅ３Ｂにより予熱され、ライン１３から、第３蒸留塔Ｔ３の中部に供給される。
【００４３】
液体の炭化水素溶媒をライン２４に送出し、第３蒸留塔Ｔ３の上部に、ライン２２から供給する。
【００４４】
第３蒸留塔Ｔ３の塔頂からは、実質的にエタノールと水分が含まれない炭化水素溶媒の第３蒸留塔蒸気が取り出され、ライン１６に送出される。
【００４５】
第３蒸留塔Ｔ３の塔底からは、実質的に炭化水素溶媒が含まれない無水エタノールが取り出され、ライン１４に送出される。ライン１４に送出された無水エタノールは、熱交換器Ｅ３Ｂにより冷却され、ライン１５に送出される。ライン１５から製品の無水エタノールを回収する。
【００４６】
また、ライン１４に送出された無水エタノールは、リボイラーＥ３Ａにより加熱されて第３蒸留塔Ｔ３に下部に供給される。リボイラーＥ３Ａの熱源には過熱蒸気等を用いる。
【００４７】
なお、リボイラーＥ３Ａは第３蒸留塔Ｔ３における蒸留のための熱源である。
【００４８】
次に、第２蒸留塔Ｔ２の塔頂から取り出されライン１１に送出された第２蒸留塔蒸気と、第３蒸留塔Ｔ３の塔頂から取り出されライン１６に送出された第３蒸留塔蒸気とは、ライン１７により第２圧縮機Ｃ２に供給される。この蒸留塔蒸気は、第２圧縮機Ｃ２により圧縮されて第２加圧蒸気としてライン１８に送出され、リボイラーＥ２Ａの熱源に用いられる。
【００４９】
第２圧縮機Ｃ２では、これら蒸留塔蒸気を、第２蒸留塔Ｔ２の塔底温度より約１０℃〜３０℃高い温度で凝縮するように圧縮する。第２蒸留塔Ｔ２の塔底温度との温度差が１０℃以下では多大の伝熱面積を必要とするので好ましくない。また、第２蒸留塔Ｔ２の塔底温度との温度差が３０℃以上では、圧縮に必要となるエネルギーが増大するので好ましくない。
【００５０】
ライン１８に送出された第２加圧蒸気は、リボイラーＥ２Ａにより熱を奪われて凝縮して第２液体となり、ライン１９に送出される。ライン１９に送出された第２液体、熱交換器Ｅ２Ｂにより更に冷却されて完全に液体となり、水分離槽Ｖ１に供給される。
【００５１】
第２蒸留塔Ｔ２の塔底温度は、リボイラーＥ２Ａに供給する熱量により、塔頂温度より約１０〜２０℃高くなるように制御される。これにより、第２圧縮機Ｃ２により圧縮された第２加圧蒸気の圧力を過度に圧縮する必要がなくなり、第２圧縮機Ｃ２の動力低減が可能である。
【００５２】
水分離槽Ｖ１では液体の比重差により、水相は下部に、炭化水素溶媒相は上部に相分離する。
【００５３】
水分離槽Ｖ１により相分離された水は、通常は、水分離槽Ｖ１の下部から水を抜き出して排水すればよい。
【００５４】
しかし、本実施形態では、水相にエタノールが溶解して排水濃度基準を満たさない場合があることを想定して、水分離槽Ｖ１の下部から抜き出した水を、ライン２３を介してライン２に送出し、低濃度エタノール水溶液として再利用する。これにより、第２蒸留塔Ｔ２と第３蒸留塔Ｔ３の塔頂から取り出された蒸気は、最終的に、第１蒸留塔Ｔ１の塔底からエタノールを含まない排水として取り出される。
【００５５】
水分離槽Ｖ１により相分離された炭化水素溶媒は、ライン２１に送出され、第２蒸留塔Ｔ２の上部及び第３蒸留塔Ｔ３の上部に供給され、循環再利用される。
【００５６】
なお、この循環再利用される炭化水素溶媒中にエタノールが同伴されて、循環毎にそのエタノール濃度が増加することになると、このプロセスは運転不可能となる。
【００５７】
本実施形態で用いる炭化水素溶媒は、プロパン、プロピレン、ノルマルブタン、イソブタン、又は、これらの混合溶媒である。
【００５８】
しかし、これらの純溶媒は高価で大量入手は困難なので、本願発明者等は、安価で大量入手可能な原油精製工程中間製品のノルマルブタンとイソブタンの混合溶媒に着目した。
【００５９】
この混合溶媒は、一例として、ノルマルブタン対イソブタンの比が約７対３であり、数％以下のペンタンやプロパンなどを含有しているが、鋭意検討した結果、本実施形態の炭化水素溶媒として機能することを本願発明者らは見出した。
【００６０】
第２蒸留塔Ｔ２と第３蒸留塔Ｔ３の圧力は、使用する炭化水素溶媒の臨界圧力以下で、炭化水素溶媒の飽和温度が、各蒸留塔の塔頂で水分が凍らない温度である約５℃となる飽和蒸気圧力以上であることが望ましい。
【００６１】
更に好ましい第２蒸留塔Ｔ２と第３蒸留塔Ｔ３の圧力は、第２圧縮機Ｃ２とリボイラーＥ３Ａで使用するエネルギーが小さく、ライン１５から回収する無水エタノール純度と回収率が高く、ライン２１の循環炭化水素溶媒中のエタノ−ルが循環とともに増加しないことが必要十分条件である。
【００６２】
そのような条件を満たす第２蒸留塔Ｔ２と第３蒸留塔Ｔ３の圧力は、炭化水素溶媒が、ノルマルブタンの場合、０．３〜０．６ＭＰａの範囲内の圧力であり、イソブタンの場合０．３〜１．０ＭＰａの範囲内の圧力であり、ノルマルブタンとイソブタンの混合溶媒での場合はその混合比率により０．３〜１．０ＭＰａの範囲内の圧力であり、プロパン、プロピレン、又は、それらの混合溶媒である場合には、１．１〜１．４ＭＰａの範囲内の圧力であることを、本願発明者等は見出した。また、ノルマルブタン、イソブタンを炭化水素溶媒として用いる場合に、圧力は０．５ＭＰａ以上とすることが好ましい。
【００６３】
（第２実施形態）
本発明の第２実施形態による無水アルコールの製造方法について、図２を参照して説明する。
【００６４】
廃エタノール溶剤や、含水エタノールや無水エタノールを輸送中に水分が混入したエタノール水溶液原料、ＥＴＢＥ（エチルターシャリーブチルエーテル：Ethyl Tertiary-Butyl Ether）の合成工程で未反応のエタノール水溶液原料、等のエタノール濃度が約８０ｗｔ％以上の高濃度エタノール水溶液原料を用いる場合には、低濃度エタノール水溶液を濃縮する第１蒸留塔Ｔ１を用いる必要はない。
【００６５】
図２に示すプロセスは、図１に示すプロセスから第１蒸留塔Ｔ１とそれに関連する構成を除いたものである。図２に示すプロセスにおける第２蒸留塔Ｔ２及び第３蒸留塔Ｔ３とそれらの関連する構成については、図１の示すプロセスと同様であるので、詳細な説明を省略する。
【００６６】
本実施形態のプロセスでは、２台の第２蒸留塔Ｔ２と、第３蒸留塔Ｔ３と、１台の水分離槽Ｖ１と、２台のリボイラーＥ２Ａ、Ｅ３Ａと、２台の熱交換器Ｅ２Ｂ、Ｅ３Ｂと、１台の第２圧縮機Ｃ２とを用いる。
【００６７】
本実施形態では、第２蒸留塔Ｔ２と第３蒸留塔Ｔ３により高濃度エタノール水溶液を脱水し、無水エタノールを生成する。
【００６８】
高濃度エタノール水溶液原料は、熱交換器Ｅ２Ｂにより予熱されて、ライン１０により第２蒸留塔Ｔ２の中部に供給される。
【００６９】
液体の炭化水素溶媒は、ライン２１Ａにより第２蒸留塔Ｔ２の上部に供給され、ライン２２により第３蒸留塔Ｔ３の上部に供給される。
【００７０】
製品の無水エタノールは、第３蒸留塔Ｔ３の塔底から取り出され、ライン１４、熱交換器Ｅ３Ｂ、ライン１５を介して供給される。水分離槽Ｖ１により相分離された水は、水分離槽Ｖ１の下部から排水として回収される。
【００７１】
（プロセスの最適化の検討）
本願発明者等は、発酵エタノールを濃縮・脱水して無水エタノールを得るプロセスの最適化を行った。
【００７２】
そのプロセスは、濃縮工程に自己蒸気圧縮蒸留法を用い、脱水工程にブタン溶媒抽出蒸留法を用い、３つの蒸留塔Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３からなる図１に示すプロセスである。
【００７３】
各工程で使用できる相平衡推算式を検討し、その推算式を用いて各工程における操作条件の検討をＩｎｖｅｎｓｙｓ社製のプロセルシミュレータＰＲＯ／ＩＩで行った。次に、それらの結果を元に統合プロセスの最適化を行い、プロセスの所要エネルギーを求めた。
【００７４】
濃縮工程の検討において、相平衡推算式はＮＲＴＬ（Non Random Two Liquids Model）を用いた。多重効用蒸留法及び自己蒸気圧縮蒸留法を検討した結果、濃縮工程ではエネルギーの少ない自己蒸気圧縮蒸留法を用いることとした。操作条件は、蒸留塔Ｔ１の圧力０．１ＭＰａ、回収部１５段、濃縮部１５段、第１圧縮機Ｃ１の出口圧力は０．５ＭＰａとした。塔頂のエタノール濃度は９０ｗｔ％、塔底のエタノール濃度は１０ｐｐｍとした。
【００７５】
脱水工程の検討において、ｎ-Ｃ４Ｈ10(1)に対するＣ2Ｈ5ＯＨ(2)及びＨ2Ｏ(3)の比揮発度α21（＝Ｋ２／Ｋ1、Ｋi＝ｙi／ｘi、ｘi、ｙiは各々液相、気相のｉ成分のモル分率）、α31（＝Ｋ3／Ｋ1）及び各２成分系の相平衡について相平衡推算式を評価した。
【００７６】
ＵＮＩＦＡＣによる計算式と文献値との比較を図３及び図４に示す。
【００７７】
図３は、ｎ-Ｃ４Ｈ10(1)−Ｃ2Ｈ5ＯＨ(2)−Ｈ2Ｏ(3)に対するＵＮＩＦＡＣの計算式での値と、文献１）（堀添ら、三菱重工技報、Vol.3, No.6, 527-530(1993)）の値と比較を示す図である。
【００７８】
図４は、ｎ-Ｃ４Ｈ10(1)−Ｃ2Ｈ5ＯＨ(2)に対するＵＮＩＦＡＣの計算式での値と、文献２）（T.Holderbamn, A.Utzig and J.Gmehling, Fluid Phase Equilibria, 63, 219-226(1971)の値との比較を示す図である。
【００７９】
図３及び図４に示すように、計算式の値と文献の値とはよく一致しており、使用したプロセスシミュレータが適切であることがわかる。
【００８０】
統合プロセスの最適化のため、熱回収条件、蒸気圧縮条件を考慮して統合プロセスを構築した。
【００８１】
操作条件は、抽出蒸留塔Ｔ２の圧力０．６ＭＰａ、回収部３０段／濃縮部２０段、溶媒回収塔Ｔ３の圧力０．６ＭＰａ、回収部１０段／濃縮部２０段、第２圧縮機Ｃ２の出口圧力は０．８５ＭＰａとした。
【００８２】
また、第２圧縮機Ｃ２にかかるエネルギーを小さくするため、抽出蒸留塔Ｔ２の塔底組成比により、塔頂と塔底の温度差を調整した。
【００８３】
図５に統合プロセスの各発酵エタノール濃度における所要エネルギーの計算結果を示す。いずれの場合も製品エタノール濃度９９．９ｗｔ％、エタノール回収率９９．８％を満たす条件とした。
【００８４】
自己蒸気圧縮蒸留法と抽出蒸留法を組み合わせた方法によれば、発酵エタノール濃度が低い場合には濃縮・脱水エネルギーが大きいが、発酵エタノール濃度が１０ｗｔ％では濃縮・脱水エネルギーを２．５ＭＪ／Ｌ−ＥｔＯＨ以下にすることができることがわかった。しかも、発酵エタノール濃度が１０ｗｔ％での多重効用蒸留法による濃縮・脱水エネルギーよりも低くできることがわかった。
【００８５】
このように、新たな濃縮・脱水プロセスの最適化を行えば、濃縮・脱水エネルギーを２．５ＭＪ／Ｌ−ＥｔＯＨ以下にできることがわかった。
【実施例】
【００８６】
本発明の実施例及び比較例について説明する。
【００８７】
（実施例１）
図２に示すプロセスを用い、炭化水素溶媒として、プロパン、ノルマルブタンを用い、濃度９０ｗｔ％の濃縮エタノール原料、濃度９４ｗｔ％の濃縮エタノール原料から、１リットルの無水エタノールを製造するのに必要なエネルギーＭＪを、各塔の運転圧力を変化させて、プロセスシミュレータで推算した。
【００８８】
なお、このプロセスシミュレータの推算精度は、図３及び図４に示すように、十分な精度を有することを確認した。
【００８９】
図６及び図７に示すように、濃度９０ｗｔ％の濃縮エタノール原料、濃度９４ｗｔ％の濃縮エタノール原料のいずれの場合も、次のような結果が得られた。
【００９０】
炭化水素溶媒がノルマルブタン（ｎ−Ｃ４Ｈ10）の場合には、圧力が０．３〜０．６ＭＰａの範囲のみ収束した。即ち、圧力０．７ＭＰａ以上では循環溶媒中のエタノールが増加し、運転不能であることが見出された。他方、圧力が０．２ＭＰａ以下では塔頂の温度が約５℃以下となり水分が凍る可能性があるので運転困難である。
【００９１】
これらの結果から、炭化水素溶媒がノルマルブタン（ｎ−Ｃ４Ｈ10）の場合には、圧力が０．３〜０．６ＭＰａの範囲で、１．７ＭＪ以下と低い所要エネルギーで無水エタノールを製造できることがわかった。
【００９２】
また、図６及び図７に示すように、炭化水素溶媒がプロパン（Ｃ3Ｈ8）の場合には、全て収束したが、圧力が１．２ＭＰａでは所要エネルギーが１．３〜１．４と低いが、それよりも低圧又は高圧では、所要エネルギーが急激に大きくなることがわかった。
【００９３】
すなわち、炭化水素溶媒がプロパン（Ｃ3Ｈ8）の場合には、圧力が１．１〜１．４ＭＰａの範囲で、１．７ＭＪ以下と低い所要エネルギーで無水エタノールを製造できることがわかった。
【００９４】
なお、いずれの場合も無水エタノールの濃度は９９．９ｗｔ％以上、エタノール回収率９９．８％以上が得られた。
【００９５】
（実施例２）
図２に示すプロセスを用い、炭化水素溶媒として、プロパン、プロピレン、ノルマルブタン、イソブタン、混合溶媒、原油中間製品相当溶媒を用い、濃度９０ｗｔ％の濃縮エタノール原料から、１リットルの無水エタノールを製造するのに必要なエネルギーＭＪを、各塔の運転圧力を変化させて、プロセスシミュレータで推算した。
【００９６】
図８に示すように、炭化水素溶媒が、ノルマルブタンの場合には、圧力が０．３〜０．６ＭＰａの範囲のみ収束した。即ち、圧力０．７ＭＰａ以上では循環溶媒中のエタノールが増加し、運転不能であることが見出された。他方、圧力が０．２ＭＰａ以下では塔頂の温度が約５℃以下となり水分が凍る可能性があるので運転困難である。
【００９７】
炭化水素溶媒が、イソブタンの場合には、圧力によらず収束したが、圧力１．０ＭＰａを超えるとエタノール回収率が99.8%以下となり好ましくなかった。
【００９８】
炭化水素溶媒が、ノルマルブタンとイソブタンの混合溶媒の場合には、その混合比率に依存するが、実施例の混合比率の場合には圧力が０．３〜０．７ＭＰａの範囲で収束した。
【００９９】
これらの結果から、炭化水素溶媒がノルマルブタンの場合には、圧力が０．３〜０．６ＭＰａの範囲で、１．７ＭＪ以下と低い所要エネルギーで無水エタノールを製造できることがわかった。
【０１００】
また、炭化水素溶媒がイソブタン、混合溶媒、原油中間製品相当溶媒の場合には、圧力が０．３〜１．０ＭＰａの範囲で、２．２ＭＪ以下と低い所要エネルギーで無水エタノールを製造できることがわかった。
【０１０１】
また、図８に示すように、炭化水素溶媒が、プロパン、プロピレンの場合には、全て収束したが、圧力が１．２ＭＰａでは所要エネルギーが１．３〜１．４と低いが、それよりも低圧又は高圧では、所要エネルギーが急激に大きくなることがわかった。
【０１０２】
すなわち、炭化水素溶媒が、プロパン、プロピレンの場合には、圧力が１．１〜１．４ＭＰａの範囲で、１．７ＭＪ以下と低い所要エネルギーで無水エタノールを製造できることがわかった。
【０１０３】
なお、いずれの場合も無水エタノールの濃度は９９．９ｗｔ％以上、エタノール回収率９９．８％以上が得られた。
【０１０４】
（実施例３）
実施例３として、図１に示すプロセスを用い、炭化水素溶媒として原油中間製品相等溶媒（ｎ−ブタン：ｉ−ブタン＝６６．５：２８．５）を用い、濃度１０ｗｔ％の低濃度エタノール原料と濃度９０ｗｔ％の濃縮エタノール原料から、１リットルの無水エタノールを製造するのに必要なエネルギーＭＪをプロセスシミュレーションにより求めた。濃縮工程は常圧での蒸気再圧縮蒸留であり、脱水工程は圧力０．６ＭＰａでの抽出蒸留である。
【０１０５】
実施例３において、脱水工程の操作条件は、実施例１、２の最適条件（低圧で低エネルギーの条件）を用いた。脱水工程のエネルギーが、図６、図７の値より低いのは、濃縮工程の予熱を有効利用しているためである。
【０１０６】
なお、いずれの場合も無水エタノールの濃度は９９．９ｗｔ％以上、エタノール回収率９９．８％以上が得られた。
【０１０７】
比較例として、脱水工程は実施例３と同じで、濃縮工程を変更した場合について、無水エタノールを製造するのに必要なエネルギーＭＪを求めた。
【０１０８】
比較例１は濃縮工程が常圧での蒸留である。比較例２は、濃縮工程が圧力０．０５〜０．５１ＭＰａでの多重効用（原料分配型）蒸留である。比較例３は、濃縮工程が圧力６ＭＰａでの超臨界抽出である。
【０１０９】
比較例１〜３のその他の条件は実施例３と同じとした。
【０１１０】
【表１】
【０１１１】
表１に示すように、実施例３は濃縮工程の所要エネルギーが１．３ＭＪ／Ｌであり、比較例１の６ＭＪ／Ｌ、比較例２の２ＭＪ／Ｌ、比較例３の１．４ＭＪ／Ｌと比較して、最も所要エネルギーが低いことがわかった。
【０１１２】
表１に示すように、実施例３は濃縮工程の圧力が常圧であり、比較例１の常圧、比較例２の０．０５〜０．５１ＭＰａ、比較例３の６ＭＰａと比較して、圧力が比較的低いことがわかった。
【０１１３】
したがって、実施例３は、比較例１、比較例２、比較例３と比較して、圧力が低く、かつ、所要エネルギーが最も少ないことがわかった。
【符号の説明】
【０１１４】
Ｔ１…第１蒸留塔
Ｔ２…第２蒸留塔
Ｔ３…第３蒸留塔
Ｖ１…水分離槽
Ｅ１Ａ、Ｅ１Ｂ、Ｅ２Ａ、Ｅ３Ａ…リボイラー
Ｅ１Ｃ、Ｅ２Ｂ、Ｅ３Ｂ…熱交換器
Ｃ１…第１圧縮機
Ｃ２…第２圧縮機
【特許請求の範囲】
【請求項１】
エタノール及び水を主成分とする原料を、第２蒸留塔の中部に供給し、前記第２蒸留塔の上部に炭化水素溶媒を供給し、前記第２蒸留塔の塔頂から、実質的にエタノールが含まれない炭化水素溶媒と水分とからなる第２蒸留塔蒸気を取り出し、前記第２蒸留塔の塔底から、実質的に水分が含まれない炭化水素溶媒とエタノールとからなる第２蒸留塔混合液体を取り出す工程と、
前記第２蒸留塔の塔底から取り出された前記第２蒸留塔混合液体を、第３蒸留塔の中部に供給し、前記第３蒸留塔の上部に炭化水素溶媒を供給し、前記第３蒸留塔の塔頂から、実質的にエタノールと水分とが含まれない炭化水素溶媒からなる第３蒸留塔蒸気を取り出し、前記第３蒸留塔の塔底から、実質的に炭化水素溶媒が含まれない無水エタノールを取り出す工程とを有し、
前記第２蒸留塔蒸気と前記第３蒸留塔蒸気とを混合して第２圧縮機で圧縮し、前記第２圧縮機で圧縮された第２加圧蒸気を、前記第２蒸留塔のリボイラーの加熱源として利用した後に、分離槽に供給し、前記分離槽で分離された炭化水素溶媒を前記第２蒸留塔の塔頂及び前記第３蒸留塔の塔頂に再循環利用し、
前記炭化水素溶媒は、プロパン、プロピレン、ノルマルブタン、イソブタン、又は、それらの混合溶媒である
ことを特徴とする無水エタノールの製造方法。
【請求項２】
請求項１記載の無水エタノールの製造方法において、
前記炭化水素溶媒は、ノルマルブタン、イソブタン、又は、それらの混合溶媒であり、
前記第２蒸留塔と前記第３蒸留塔の圧力が、０．３〜１．０ＭＰａの範囲内の圧力である
ことを特徴とする無水エタノールの製造方法。
【請求項３】
請求項１記載の無水エタノールの製造方法において、
前記炭化水素溶媒は、プロパン、プロピレン、又は、それらの混合溶媒であり、
前記第２蒸留塔と前記第３蒸留塔の圧力が、１．１〜１．４ＭＰａの範囲内の圧力である
ことを特徴とする無水エタノールの製造方法。
【請求項４】
請求項１乃至３のいずれか１項に記載の無水エタノールの製造方法において、
エタノール及び水を主成分とする原料を、第１蒸留塔の中部に供給し、前記第１蒸留塔の塔頂からエタノールからなる第１蒸留塔蒸気を取り出し、前記第１蒸留塔の塔底から実質的にエタノールが含まれない水を取り出し、前記第１蒸留塔蒸気を第１圧縮機で圧縮し、前記第１圧縮機で圧縮された第１加圧蒸気の一部を、前記第１蒸留塔のリボイラーの加熱源として利用した後に、前記第１蒸留塔の塔頂に還流すると共に、前記第１加圧蒸気の残りを前記第２蒸留塔の中部に供給する工程を更に有する
ことを特徴とする無水エタノールの製造方法。
【請求項５】
請求項４記載の無水エタノールの製造方法において、
前記分離槽で炭化水素溶媒を分離した水相を、前記第１蒸留塔の中部に供給することを特徴とする無水エタノールの製造方法。
【請求項１】
エタノール及び水を主成分とする原料を、第２蒸留塔の中部に供給し、前記第２蒸留塔の上部に炭化水素溶媒を供給し、前記第２蒸留塔の塔頂から、実質的にエタノールが含まれない炭化水素溶媒と水分とからなる第２蒸留塔蒸気を取り出し、前記第２蒸留塔の塔底から、実質的に水分が含まれない炭化水素溶媒とエタノールとからなる第２蒸留塔混合液体を取り出す工程と、
前記第２蒸留塔の塔底から取り出された前記第２蒸留塔混合液体を、第３蒸留塔の中部に供給し、前記第３蒸留塔の上部に炭化水素溶媒を供給し、前記第３蒸留塔の塔頂から、実質的にエタノールと水分とが含まれない炭化水素溶媒からなる第３蒸留塔蒸気を取り出し、前記第３蒸留塔の塔底から、実質的に炭化水素溶媒が含まれない無水エタノールを取り出す工程とを有し、
前記第２蒸留塔蒸気と前記第３蒸留塔蒸気とを混合して第２圧縮機で圧縮し、前記第２圧縮機で圧縮された第２加圧蒸気を、前記第２蒸留塔のリボイラーの加熱源として利用した後に、分離槽に供給し、前記分離槽で分離された炭化水素溶媒を前記第２蒸留塔の塔頂及び前記第３蒸留塔の塔頂に再循環利用し、
前記炭化水素溶媒は、プロパン、プロピレン、ノルマルブタン、イソブタン、又は、それらの混合溶媒である
ことを特徴とする無水エタノールの製造方法。
【請求項２】
請求項１記載の無水エタノールの製造方法において、
前記炭化水素溶媒は、ノルマルブタン、イソブタン、又は、それらの混合溶媒であり、
前記第２蒸留塔と前記第３蒸留塔の圧力が、０．３〜１．０ＭＰａの範囲内の圧力である
ことを特徴とする無水エタノールの製造方法。
【請求項３】
請求項１記載の無水エタノールの製造方法において、
前記炭化水素溶媒は、プロパン、プロピレン、又は、それらの混合溶媒であり、
前記第２蒸留塔と前記第３蒸留塔の圧力が、１．１〜１．４ＭＰａの範囲内の圧力である
ことを特徴とする無水エタノールの製造方法。
【請求項４】
請求項１乃至３のいずれか１項に記載の無水エタノールの製造方法において、
エタノール及び水を主成分とする原料を、第１蒸留塔の中部に供給し、前記第１蒸留塔の塔頂からエタノールからなる第１蒸留塔蒸気を取り出し、前記第１蒸留塔の塔底から実質的にエタノールが含まれない水を取り出し、前記第１蒸留塔蒸気を第１圧縮機で圧縮し、前記第１圧縮機で圧縮された第１加圧蒸気の一部を、前記第１蒸留塔のリボイラーの加熱源として利用した後に、前記第１蒸留塔の塔頂に還流すると共に、前記第１加圧蒸気の残りを前記第２蒸留塔の中部に供給する工程を更に有する
ことを特徴とする無水エタノールの製造方法。
【請求項５】
請求項４記載の無水エタノールの製造方法において、
前記分離槽で炭化水素溶媒を分離した水相を、前記第１蒸留塔の中部に供給することを特徴とする無水エタノールの製造方法。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【公開番号】特開２０１１−１６２５０２（Ｐ２０１１−１６２５０２Ａ）
【公開日】平成２３年８月２５日（２０１１．８．２５）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１０−２８６７６（Ｐ２０１０−２８６７６）
【出願日】平成２２年２月１２日（２０１０．２．１２）
【新規性喪失の例外の表示】特許法第３０条第１項適用申請有り 社団法人化学工学会、「化学工学会 第４１回秋季大会 研究発表講演要旨集」、第１４９頁、平成２１年８月１６日
【出願人】（５１００４０８９１）
【出願人】（０００２２６５１８）日陽エンジニアリング株式会社 (19)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２３年８月２５日（２０１１．８．２５）
【国際特許分類】
【出願日】平成２２年２月１２日（２０１０．２．１２）
【新規性喪失の例外の表示】特許法第３０条第１項適用申請有り 社団法人化学工学会、「化学工学会 第４１回秋季大会 研究発表講演要旨集」、第１４９頁、平成２１年８月１６日
【出願人】（５１００４０８９１）
【出願人】（０００２２６５１８）日陽エンジニアリング株式会社 (19)
【Ｆターム（参考）】
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