石炭ガス化複合発電システム及びその運転制御方法
【課題】プラント全体の圧力・温度のバランスを調整し、負荷変動時において、ガスタービンの出力を早期に安定させることのできる石炭ガス化複合発電システム及びその運転制御方法を提供すること。
【解決手段】ガスタービン５ｂの負荷変化時において、燃料ガスのカロリ異常が検知された場合に、ガスタービン５ｂの負荷変動指令値をゼロ若しくは低減させ、この負荷変動指令値に基づいてガスタービン５ｂの発電出力指令を生成する。
【解決手段】ガスタービン５ｂの負荷変化時において、燃料ガスのカロリ異常が検知された場合に、ガスタービン５ｂの負荷変動指令値をゼロ若しくは低減させ、この負荷変動指令値に基づいてガスタービン５ｂの発電出力指令を生成する。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、石炭ガス化複合発電システム及びその運転制御方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、ガスタービン設備と蒸気タービン設備とを組み合わせた石炭ガス化複合発電システム（ＩＧＣＣ；Integrated Gasification Combined Cycle）が知られている（例えば、特許文献１参照）。
【特許文献１】特開２００２−１２９９１０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
このようなＩＧＣＣが抱える問題として、以下に説明するような負荷変動時におけるガスタービンの出力変動が挙げられる。
一般的に、蒸気タービンの応答速度は、ガスタービンに比べて遅い。したがって、図１４に示すように、負荷変化中には、ガスタービンにより蒸気タービンの応答遅れ分を補うため、ガスタービン出力指令がオーバーシュートしてしまう（図１４のＡ）。このオーバーシュート時には、多くの燃料ガスをガスタービンに供給する必要があることから、図１４のｆに示すように、通常時よりも多くのガスタービン圧縮機抽気量が必要となるとともに、ガス化炉に投入される微粉炭等の投入量も増加する（図１４のＢ）。
【０００４】
ガスタービンの圧縮機抽気量が増加すると、ガス化炉の圧力が上昇しにくい状態となる。これにより、ガス化炉においては、所定の圧力を維持するために、より多くの空気を投入する必要が生じ、ガスタービンへの空気供給量が減少することとなる。
ガスタービンへの空気供給量が減少すると、ガスタービンの温度が上昇し、温調制御モードに移行することとなる。この温調制御では、入口温度を一定とするために出力が抑えられるので（図１４のＣ）、ガス化炉から流出される燃料ガス量が減少し、これに伴い、ガス化炉の圧力が増加することとなる（図１４のＤ）。
【０００５】
これにより、ガス化炉では、増加した圧力を元に戻すために、ガス化炉に投入する空気を減少させる制御が行われ（図１４のＥ）、この結果、ガス化炉の圧力が減少する（図１４のＦ）。
そして、ガス化炉の圧力低下に伴い、ガスタービンの温度は徐々に低下し、温調制御から脱すると、要求負荷に応じてガスタービンの出力は増加する（図１４のＧ）。
以上のようなことが繰り返し行われることにより、ガスタービンの出力は変動を繰り返し、最終的にガスタービン出力指令に応じた出力値にて収束することとなる。
【０００６】
また、上述したようなガス化炉における圧力変動等が発生することにより、ガス化炉から出力される燃料ガスのカロリも変動し、カロリ異常が発生するおそれもある。このようなカロリ異常が発生すると、ガスタービンの負荷変動幅は更に増加することとなり、出力安定までに更に時間を要するという問題がある。
【０００７】
本発明は、上記問題を解決するためになされたもので、プラント全体の圧力・温度のバランスを調整し、負荷変動時において、ガスタービンの出力を早期に安定させることのできる石炭ガス化複合発電システム及びその運転制御方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記課題を解決するために、本発明は以下の手段を採用する。
本発明は、ガスタービンの負荷変化時において、燃料ガスのカロリ異常が検知された場合に、前記ガスタービンの負荷変動指令値をゼロ若しくは低減させ、この負荷変動指令値に基づいて前記ガスタービンの発電出力指令を生成する石炭ガス化複合発電システムの運転制御方法を提供する。
【０００９】
このように、ガスタービンの負荷変化時において燃料ガスのカロリ異常が検知された場合には、ガスタービンの負荷変動指令値をゼロ若しくは低減させるので、ガスタービンの燃焼器への燃料ガス投入量を一定または低減させることが可能となる。これにより、ガス化炉から出力される燃料ガスの流量が安定するので、ガス化炉の運転を安定方向に向けることができる。この結果、ガス化炉の運転を早期に安定させることができ、燃料ガスのカロリを早期に正常に戻すことが可能となる。
【００１０】
上記石炭ガス化複合発電システムの運転制御方法において、前記負荷変動指令値を低減させる場合において、前記燃料ガスのカロリ変動幅に応じて前記負荷変動指令値の低減幅を決定することとしてもよい。
【００１１】
このようにすることで、ガスタービンの出力をある程度得ながら、ガス化炉の安定化を図ることが可能となる。
【００１２】
上記石炭ガス化複合発電システムの運転制御方法において、前記ガスタービンの負荷変動設定値をゼロ若しくは低減させることにより、前記カロリ異常が検知されなくなった場合には、前記ガスタービンの負荷変動指令値を通常に戻すこととしてもよい。
【００１３】
このように、カロリ異常が検知されなくなった場合には、ガスタービンの負荷変動指令値を通常に戻すので、安定した運転制御により所望の出力を得ることができる。
【００１４】
本発明は、発電機出力指令から蒸気タービンの発電出力を減算した値を用いてガスタービンの発電出力指令を生成する第１の過程を有し、前記第１の過程において求められたガスタービンの発電出力指令を用いてガス化炉の制御を行う石炭ガス化複合発電システムの運転制御方法を提供する。
【００１５】
このように、発電機出力指令から蒸気タービンの発電出力を減算した値を用いてガスタービンの発電出力指令を生成し、更に、このガスタービンの発電出力指令を用いてガス化炉の制御を行うので、ガス化炉の運転制御に蒸気タービンの応答遅れを反映させることが可能となる。これにより、負荷変動に係るガス化炉の追従性を向上させることができ、ガス化炉とガスタービンとの協調運転により、早期にガスタービンの出力を安定させることが可能となる。
【００１６】
上記石炭ガス化複合発電システムの運転制御方法において、ガスタービンの発電出力指令と前記ガス化炉に投入する各要素の要求量とが関係付けられているテーブルまたは関係式を用いて、前記第１の過程において求められた前記ガスタービンの発電出力指令に対応する各要素の要求量を求め、求めた各前記要求量に、前記ガスタービンの発電出力指令の変動幅またはガスタービンの発電出力の変動幅に応じた補正量を加算することで、各前記要素に対する最終的な要求量を決定し、最終的な前記要求量に基づいて、前記ガス化炉への各要素の投入量を制御することとしてもよい。
【００１７】
このように、テーブルまたは関係式に基づいて各要素の要求量を求め、更に、この要求量にガスタービンの発電出力指令の変動幅、或いは、ガスタービンの発電出力の変動幅に応じた補正量を加算することで、各要素の最終的な要求量をそれぞれ決定するので、ガスタービンの運転状態に応じて、ガス化炉の運転をより促進させることが可能となる。
これにより、ガスタービンの運転をより安定させることができる。
【００１８】
上記石炭ガス化複合発電システムの運転制御方法において、前記ガスタービンの温調制御中において、前記ガスタービンの負荷変動指令値をゼロ若しくは低減させ、この負荷変動指令値に基づいて前記ガスタービンの発電出力指令を生成することとしてもよい。
【００１９】
温調制御中においては、ガスタービンの負荷変動指令をゼロ若しくは低減させるので、ガスタービンの運転状態を安定方向へ向けることが可能となる。これにより、温調制御状態から早期に脱することが可能となり、通常の運転モード、つまり、負荷に応じた運転モードに早期に戻ることが可能となる。
【００２０】
上記石炭ガス化複合発電システムの運転制御方法において、前記ガスタービンの温調制御中においては、前記ガスタービンの発電出力指令に代えて前記ガスタービンの発電出力を用いて、前記ガス化炉の制御を行うこととしてもよい。
【００２１】
温調制御中は、負荷に関係なく、ガスタービンの入口温度を一定とするような制御が行われる。これに対し、ガス化炉については、ガスタービンの出力指令に基づく制御が行われる。したがって、ガスタービンとガス化炉とが全く関連性のないパラメータに基づいて運転制御されることとなる。このため、プラントにおける温度や圧力などのバランスが崩れる可能性が高い。これに対し、本発明では、温調制御中においては、実際のガスタービンの出力をガス化炉にフィードバックして、ガス化炉を運転制御することにより、ガスタービンとガス化炉との協調運転を可能とする。これにより、プラントにおける温度や圧力などのバランスを保つことができ、温調制御中においても安定した運転制御を行うことが可能となる。
【００２２】
本発明は、ガスタービンの負荷変化時において、燃料ガスのカロリ異常が検知された場合に、前記ガスタービンの負荷変動指令値をゼロ若しくは低減させ、この負荷変動指令値に基づいて前記ガスタービンの発電出力指令を生成する石炭ガス化複合発電システムを提供する。
【００２３】
本発明は、発電機出力指令から蒸気タービンの発電出力を減算した値を用いてガスタービンの発電出力指令を生成し、生成したガスタービンの発電出力指令を用いてガス化炉の制御を行う石炭ガス化複合発電システムを提供する。
また、上記態様は、可能な範囲で組み合わせて利用することができるものである。
【発明の効果】
【００２４】
本発明によれば、プラント全体の圧力・温度のバランスを調整し、負荷変動時において、ガスタービンの出力を早期に安定させることができるという効果を奏する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２５】
〔第１の実施形態〕
以下、本発明の第１の実施形態に係る石炭ガス化複合発電システム（以下「ＩＧＣＣ」という。）及びその運転制御方法について図を参照して説明する。
図１は、本実施形態に係るＩＧＣＣの全体の概略構成を示した図である。
図１に示されるように、本実施形態に係るＩＧＣＣ１は、主として、ガス化炉３と、ガスタービン設備５と、蒸気タービン設備７と、排熱回収ボイラ（ＨＲＳＧ）３０とを備えている。
【００２６】
ガス化炉３の上流側には、ガス化炉３へと微粉炭を供給する石炭供給設備１０が設けられている。この石炭供給設備１０は、原料炭を粉砕して数μｍ〜数百μｍの微粉炭とする粉砕機（図示せず）を備えており、この粉砕機によって粉砕された微粉炭が複数のホッパ１１，１１…に貯留されるようになっている。
各ホッパ１１に貯留された微粉炭は、一定流量ずつ空気分離装置１５から供給される窒素とともにガス化炉３へと搬送される。
【００２７】
ガス化炉３は、下方から上方へとガスが流されるように形成された石炭ガス化部３ａと、石炭ガス化部３ａの下流側に接続されて、上方から下方へとガスが流されるように形成された熱交換部３ｂとを備えている。
石炭ガス化部３ａには、下方から、コンバスタ１３およびリダクタ１４が設けられている。コンバスタ１３は、微粉炭およびチャーの一部分を燃焼させ、残りは熱分解により揮発分（ＣＯ，Ｈ２，低級炭化水素）として放出させる部分である。コンバスタ１３には噴流床が採用されている。しかし、流動床式や固定床式であっても構わない。
【００２８】
コンバスタ１３及びリダクタ１４には、それぞれ、コンバスタバーナ１３ａ及びリダクタバーナ１４ａが設けられており、これらバーナ１３ａ，１４ａに対して石炭供給設備１０から微粉炭が供給される。
コンバスタバーナ１３ａには、抽気空気昇圧機１７からの空気が、空気分離装置１５において分離された酸素とともにガス化剤として供給されるようになっている。このようにコンバスタバーナ１３ａには酸素濃度が調整された空気が供給されるようになっている。
【００２９】
リダクタ１４では、コンバスタ１３からの高温燃焼ガスによって微粉炭がガス化される。これにより、石炭からＣＯやＨ２等の気体燃料となる可燃性ガスが生成される。石炭ガス化反応は、微粉炭およびチャー中の炭素が高温ガス中のＣＯ２及びＨ２Ｏと反応してＣＯやＨ２を生成する吸熱反応である。
【００３０】
ガス化炉３の熱交換部３ｂには、複数の熱交換器（図示せず）が設置されており、リダクタ１４から導かれるガスから顕熱を得て蒸気を発生させるようになっている。熱交換器において発生した蒸気は、主として、蒸気タービン７ｂの駆動用蒸気として用いられる。熱交換部３ｂを通過したガスは、チャー回収装置２０へと導かれる。このチャー回収装置２０は、ポーラスフィルタを備えており、ポーラスフィルタを通過させることによってガスに混在するチャーを捕捉して回収する。捕捉されたチャーは、ポーラスフィルタに堆積してチャー層を形成している。チャー層には、ガスに含まれるＮａ分およびＫ分が凝縮し、結果的にチャー回収装置２０においてＮａ分およびＫ分も除去される。
【００３１】
このように回収されたチャーは、空気分離装置１５において分離された窒素とともにガス化炉３のコンバスタバーナ１３ａへと返送されてリサイクルされる。なお、チャーとともにコンバスタバーナ１３ａへと返送されたＮａ分およびＫ分は、最終的に溶融した微粉炭の灰とともに石炭ガス化部３ａの下方から排出される。溶融排出された灰は水で急冷、破砕されガラス状のスラグとなる。
【００３２】
チャー回収装置２０を通過したガスは、燃料ガスとしてガスタービン設備５の燃焼器５ａへと送られる。
チャー回収装置２０とガスタービン設備５の燃焼器５ａとの間には、分岐路２２が設けられており、この分岐路２２の下流にはガス精製設備２４が設けられている。ガス精製設備は、脱塵・脱硫を行う設備である。
【００３３】
ガスタービン設備５は、ガス化された燃料が燃焼させられる燃焼器５ａと、燃焼ガスによって駆動されるガスタービン５ｂと、燃焼器５ａへと高圧空気を送り出すターボ圧縮機５ｃとを備えている。ガスタービン５ｂとターボ圧縮機５ｃとは同一の回転軸５ｄによって接続されている。ターボ圧縮機５ｃにおいて圧縮された空気は、燃焼器５ａとは別に、空気昇圧機１７へも導かれるようになっている。
【００３４】
蒸気ガスタービン５ｂを通過した燃焼排ガスは、排熱回収ボイラ３０へと導かれる。
蒸気タービン設備７の蒸気タービン７ｂは、ガスタービン設備５と同じ回転軸５ｄに接続されており、いわゆる一軸式のコンバインドシステムとなっている。蒸気タービン７ｂには、ガス化炉３及び排熱回収ボイラ３０から高圧蒸気が供給される。なお、一軸式のコンバインドシステムに限らず、別軸式のコンバインドシステムであっても構わない。
ガスタービン５ｂ及び蒸気タービン７ｂによって駆動される回転軸５ｄから電気を出力する発電機Ｇが、蒸気タービン設備７を挟んでガスタービン設備５の反対側に設けられている。なお、発電機Ｇの配置位置については、この位置に限られず、回転軸５ｄから電気出力が得られるようであればどの位置であっても構わない。
排熱回収ボイラ３０は、ガスタービン５ｂからの燃焼排ガスによって蒸気を発生するとともに、燃焼排ガスを煙突３５から大気へと放出する。
【００３５】
次に、上記構成の石炭ガス化複合発電システム１の動作について説明する。
原料炭は粉砕機（図示せず）で粉砕された後、ホッパ１１へと導かれて貯留される。ホッパ１１に貯留された微粉炭は、空気分離装置１５において分離された窒素とともに、リダクタバーナ１４ａ及びコンバスタバーナ１３ａへと供給される。さらに、コンバスタバーナ１３ａには、微粉炭だけでなく、チャー回収装置２０において回収されたチャーが供給される。
【００３６】
コンバスタバーナ１３ａの燃焼用気体としては、ガスタービン設備５のターボ圧縮機５ｃから抽気された圧縮空気を抽気空気昇圧機１７によってさらに昇圧された圧縮空気に、空気分離機１５において分離された酸素が添加された空気が使用される。コンバスタ１３では、微粉炭およびチャーが燃焼用空気によって部分燃焼させられ、残部は揮発分（ＣＯ，Ｈ２，低級炭化水素）へと熱分解させられる。
リダクタ１４では、リダクタバーナ１４ａから供給された微粉炭およびコンバスタ１３内で揮発分を放出したチャーが、コンバスタ１３から上昇してきた高温ガスによりガス化され、ＣＯやＨ２等の可燃性ガスが生成される。
【００３７】
リダクタ１４を通過したガスは、ガス化炉３の熱交換部３ｂを通過しつつ各熱交換器にその顕熱を与え、蒸気を発生させる。熱交換部３ｂで発生させた蒸気は、主として、蒸気タービン７ｂの駆動のために用いられる。
熱交換部３ｂを通過したガスは、チャー回収装置２０へと導かれ、チャーが回収される。ガス中のＮａ分およびＫ分は、ここで凝縮してチャーに取り込まれる。回収されたＮａ分およびＫ分を含むチャーは、ガス化炉３へと返送される。
【００３８】
チャー回収装置２０を通過したガスは、ガスタービン設備５の燃焼器５ａへと導かれ、ターボ圧縮機５ｃから供給される圧縮空気とともに燃焼させられる。この燃焼ガスによってガスタービン５ｂが回転させられ、回転軸が駆動させられる。
【００３９】
ガスタービン５ｂを通過した燃焼排ガスは、排熱回収ボイラ３０へと導かれ、この燃焼排ガスの顕熱を利用することによって蒸気が発生させられる。排熱回収ボイラ３０において発生した蒸気は、主として、蒸気タービン７ｂの駆動のために用いられる。
蒸気タービン７ｂは、ガス化炉３からの蒸気および排熱回収ボイラ３０からの蒸気によって回転させられ、ガスタービン設備５と同一の回転軸を駆動させる。回転軸の回転力は、発電機Ｇによって電気出力へと変換される。
【００４０】
次に、上述したＩＧＣＣにおけるガス化炉３の制御について図２および図３を参照して説明する。
図２はガス化炉の制御に関する主な構成要素を示した図である。
図２に示すように、石炭供給設備１０から微粉炭をガス化炉３へ供給する供給配管には、ガス化炉３への微粉炭投入量を調節するための微粉炭流量調節弁４１が設けられている。また、抽気空気昇圧機１７からの空気をガス化炉へ導く空気配管には、ガス化炉への空気投入量を調節するための空気流量調節弁４２が設けられている。更に、この空気配管には、圧力を調節するための圧力調節弁４３が設けられている。
微粉炭流量調節弁４１、空気流量調節弁４２、及び圧力調節弁４３の弁開度は、ガス化炉制御装置５０から出力される微粉炭要求指令、空気要求指令、圧力指令に基づいてそれぞれ制御される。また、ガス化炉３により生成された燃料ガスをガスタービン設備５の燃料路５ａへと導く燃料配管において、ガス化炉の出口付近には、ガス化炉出口圧力を計測するための圧力センサ４４が設けられている。この圧力センサ４４の計測値は、ガス化炉制御装置５０に出力される。
【００４１】
図３は、ガス化炉制御装置５０の概略構成を示したブロック図である。
図３に示すように、ガス化炉制御装置５０には、後述するタービン制御装置７０にて求められたガスタービン出力指令ＧＴ＿ＭＷＤが入力されるようになっている。ガス化炉制御装置５０において、このガスタービン指令ＧＴ＿ＭＷＤは、計画ＧＩＤ（ガス化炉総指令値）設定部５１及び補正値演算部５２に与えられる。
計画ＧＩＤ設定部５１は、ガスタービン５ｂの負荷に対してガス化炉３を先行制御するために、計画ＧＩＤを設定する。計画ＧＩＤ設定部５１は、例えば、ガスタービン出力指令ＧＴ＿ＭＷＤと計画ＧＩＤとが関連付けられているテーブル或いは関係式を有しており、これらのテーブルまたは関係式を用いて、タービン制御装置７０からのガスタービン出力指令ＧＴ＿ＭＷＤに対応する計画ＧＩＤを求める。
【００４２】
補正値演算部５２は、例えば、ガスタービン出力指令ＧＴ＿ＭＷＤとガス化炉出口圧力との関係から上記計画ＧＩＤを補正するための補正値を求める。
具体的には、補正値演算部５２は、ガスタービン出力指令ＧＴ＿ＭＷＤとガス化炉３の出口圧力指令値とが関連付けられているテーブル或いは関係式を有しており、これらのテーブルまたは関係式を用いて、タービン制御装置７０からのガスタービン出力指令ＧＴ＿ＭＷＤに対応する圧力指令値を求め、更に、この圧力指令値と実際のガス化炉出口圧力との偏差（以下「圧力偏差ΔＰ」という。）を求め、この圧力偏差ΔＰに比例積分制御を行った値を補正値として出力する。
【００４３】
そして、加算器５３において、上記計画ＧＩＤ設定部５１により設定された計画ＧＩＤと、補正値演算部５２により求められた補正値とが加算されて、ガス化炉総指令値ＧＩＤとして、微粉炭要求量設定部５４、空気要求量設定部５５、圧力設定部５６へ出力される。
【００４４】
これらの各設定部５４乃至５６は、ガス化炉総指令値ＧＩＤと微粉炭、空気、圧力の要求量とを対応付けたテーブルまたは演算式をそれぞれ有しており、該テーブルまたは演算式を用いて、ガス化炉総指令値ＧＩＤに対応する各要求量を求め、その要求量に応じた指令を生成する。これらの指令は、それぞれ微粉炭要求指令、空気要求指令、圧力指令として図２に示した各部に出力され、ガス化炉３への微粉炭投入量、空気投入量並びにガス化炉出口圧力を制御するための制御量としてそれぞれ用いられる。
なお、図３においては、上記３つの設定部を示したが、これらに加えて、酸素、チャーの投入量を設定するための設定部を設けることとしてもよい。
【００４５】
また、ガス化炉制御装置５０において求められた上記ガス化炉総指令値ＧＩＤは、後述するタービン制御装置７０へ与えられ、ガスタービン設備５においても重要なパラメータの一つとして用いられる。
【００４６】
次に、図１に示したガスタービン設備５の制御について、図４および図５を参照して説明する。
図４は、ガスタービン設備５の制御に関する主な構成を示した図である。
図４に示すように、燃焼器５ａに燃料ガスを供給する燃料配管には、燃料流量を調整するための燃料流量調整弁６０が設けられている。この燃料流量調整弁６０の開度は、タービン制御装置７０により制御される。ターボ圧縮機５ｃへ空気を供給する空気配管には、空気流量を調整するための空気流量調節弁（以下「ＩＧＶ調整弁」という。）６１が設けられている。このＩＧＶ調節弁６１は、タービン制御装置７０により開度調節がなされる。
【００４７】
ガスタービン５ｂの近傍には、ガスタービン５ｂの排気ガス温度（以下、「ブレードパス温度」という。）を計測するためのＢＰＴセンサ（図示略）が設けられている。また、ＢＰＴセンサが設けられた排ガス流路の更に後流側には、排気ダクトでの排気ガス温度（以下、「排ガス温度」という。）を計測するためのＥＸＴセンサ（図示略）が設けられている。上述したセンサには、例えば、熱電対等が用いられる。ＢＰＴセンサ、ＥＸＴセンサにより計測された温度は、タービン制御装置７０へ出力される。
また、蒸気タービン７ｂの出力、並びに、発電機Ｇの出力は、タービン制御装置７０に与えられる。蒸気タービン７ｂの出力は、例えば、蒸気タービン７ｂの入口状態量から演算により求めることが可能である。
【００４８】
タービン制御装置７０は、ガスタービンの運転状態並びに温度状態に関する状態量を入力信号として取得し、これらの入力信号に基づいて燃焼器５ａに供給する燃料流量を制御するための燃料流量弁開度指令値、並びに、抽気空気昇圧機１７の吸気圧力を制御するための圧力指令値等を設定するものである。上記運転状態に関する状態量としては、例えば、発電機Ｇの出力、蒸気タービン７ｂの出力、及びガスタービン５ｂの回転速度又は回転数等が一例として挙げられる。また、温度状態に関する状態量としては、例えば、排ガス温度、ブレードパス温度等が一例として挙げられる。
【００４９】
図５は、タービン制御装置７０の概略構成を示したブロック図である。
まず、軸負荷設定器７１により、発電機出力の目標負荷が設定されると、この目標負荷に向けてプラント負荷変化レート（毎分３％）で変化するように、発電機指令ＭＷＤが設定される。この発電機指令ＭＷＤは、減算器７２により蒸気タービンの出力が減算された後、１次的なガスタービンの出力指令として、レート制限部７３に入力される。
レート制限部７３は、１次的なガスタービンの出力指令がレート設定部７８により設定された変化レート（負荷変動指令値）を超えないように調整して、最終的なガスタービン出力指令（ガスタービンの発電出力指令）ＧＴ＿ＭＷＤを出力する。
【００５０】
上記レート設定部７８は、燃料ガスのカロリが正常である場合には、変化レートを毎分６％に設定し、燃料ガスのカロリが異常である場合には、変化レートをゼロに設定する。
これにより、燃料ガスのカロリが異常であることが検知されている期間は、ガスタービン出力指令の変化レートがゼロに設定されるので、この期間におけるガスタービン出力指令ＧＴ＿ＭＷＤの変動を抑止し、一定とすることができる。
【００５１】
レート制限部７３から出力されたガスタービン出力指令ＧＴ＿ＭＷＤは、減算器７４に入力されて、ガスタービンの出力との差分が算出され、更に、ＰＩ制御器７５によるＰＩ制御が実施されて、負荷要求に基づく制御指令値ＬＤＣとして選択回路７６に出力される。
【００５２】
選択回路７６には、温度に基づいて算出された温度制御指令値ＥＸＣ，ＢＰＣ、ガバナ圧力に基づいて算出されたガバナ制御指令値ＧＶＣ等が入力される。選択回路７６は、これらの制御指令値の中から最も低値のものを選択し、これを制御指令値ＣＳＯとして弁開度設定部７７に出力する。弁開度設定部７７は、弁開度と制御指令値ＣＳＯとを関連付けたテーブルまたは関係式を予め有している。弁開度設定部７７は、選択回路７６から入力された制御指令値ＣＳＯに対応する開度をこのテーブルまたは演算式を用いて取得し、この弁開度を燃料流量弁開度指令値として出力する。
【００５３】
また、上述したガス化炉制御装置５０において求められたガス化炉総指令値ＧＩＤは、抽気空気昇圧機１７の吸気圧力を設定するための圧力設定部７９に与えられる。圧力設定部７９は、ガス化炉総指令値ＧＩＤと圧力設定値とが対応付けられたテーブルまたは演算式を保有しており、このテーブルまたは演算式を用いて、ガス化炉制御装置５０からのガス化炉指令値ＧＩＤに対応する圧力設定値を求め、この設定値に応じた圧力指令を生成する。この圧力指令は、図４に示したＩＧＶ調節弁６１の弁開度を決定するための制御量として用いられる。
【００５４】
次に、燃料ガスの異常発生時における上述したガス化炉制御装置５０およびタービン制御装置７０の作用について説明する。
燃料ガスの異常発生時においては、変化レート設定部７８により変化レートがゼロに設定される。このため、レート制限部７３から出力されるガスタービン出力指令ＧＴ＿ＭＷＤは、一定の値が保持された状態となる。
【００５５】
これにより、選択回路７６により選択される制御指令値ＣＳＯは同じ値で一定となるため、燃料流量弁の開度が保持され、燃焼器５ａに供給される燃料流量が一定とされる。これにより、ガス化炉３から流出されるガス流量を安定させることができるので、ガス化炉３の運転を安定させやすい状態とすることができる。更に、ガス化炉３においては、一定に保持されたガスタービン出力指令ＧＴ＿ＭＷＤに基づいてガス化炉３への微粉炭、空気、チャー等の各要素の投入量が調整されるので、ガスタービンの運転状態をガス化炉３の運転に反映させることができる。
【００５６】
以上説明してきたように、本実施形態に係るＩＧＣＣおよびその運転制御方法によれば、燃料ガスにカロリ異常が発生している場合には、ガスタービン出力指令ＧＴ＿ＭＷＤを一定とするので、燃料ガス供給量を一定とすることができ、ガス化炉３の状態、例えば、圧力、温度、燃料ガスのカロリ等を早期に安定させることができる。これにより、燃焼器５ａに供給される燃料ガスのカロリを早期に正常に戻すことができ、ガスタービンの運転を早期に安定させることが可能となる。
【００５７】
更に、本実施形態に係るＩＧＣＣ及びその運転制御方法によれば、発電機指令ＭＷＤから実際の蒸気タービンの出力を減算することにより、ガスタービン出力指令ＧＴ＿ＭＷＤを設定することとしたので、ガスタービン出力指令ＧＴ＿ＭＷＤに蒸気タービン７ａによる応答遅れを反映させることができる。そして、この蒸気タービンの応答遅れが反映されたガスタービン出力指令ＧＴ＿ＭＷＤに基づいてガス化炉３の制御が行われるので、蒸気タービン７ａの応答遅れをガス化炉３の制御に反映させることができ、ガス化炉３の応答性を高めることができる。
【００５８】
なお、本実施形態においては、カロリ異常が発生した場合には、ガスタービンの発電指令の変化レートをゼロとしていたが、これに代えて、図６に示すように、通常の変化レート（上述の場合は毎分６％）よりも低い変化レートαを設定することで、ガスタービン出力指令ＧＴ＿ＭＷＤの変化レートを通常よりも低下させることとしても良い。
【００５９】
また、この場合において、変化レートを燃料ガスのカロリの変化幅に応じて設定することとしてもよい。具体的には、カロリの変動幅が大きいほど、変化レートを小さく設定するとよい。このように、変化レートを燃料ガスのカロリ変化幅に応じて設定することにより、そのときのカロリ状態に応じた詳細な制御を実現させることが可能となる。
【００６０】
〔第２の実施形態〕
次に、本発明の第２の実施形態に係るＩＧＣＣおよびその運転制御方法について説明する。
上述した第１の実施形態においては、燃料ガスのカロリ異常が検知された場合に、変化レート設定部７８がガスタービン出力指令ＧＴ＿ＭＷＤの変化レートをゼロに設定していた。
本実施形態では、図７に示すように、ガス化炉制御装置５０において求められる圧力偏差ΔＰ、つまり、ガスタービン出力指令ＧＴ＿ＭＷＤに基づいて設定された圧力指令値と実際のガス化炉出口圧力との差分を、図８に示すように、タービン制御装置７０の変化レート設定部７８に与え、この圧力偏差ΔＰが基準値よりも大きい場合に、変化レート設定部７７が変化レートをゼロに設定する。
【００６１】
このようにすることで、ガス化炉出口圧力と圧力指令値との偏差が基準値よりも大きくなった場合には、圧力異常を検知して、速やかにガスタービン出力指令ＧＴ＿ＭＷＤを一定とするので、ガス化炉３における制御を早期に安定させることができる。この結果、ガス化炉出口圧力を早期に正常値に近づけることができ、速やかに通常状態に戻すことができる。
なお、変化レートをゼロに設定するほか、上述のように、圧力偏差ΔＰに応じて変化レートの低減幅を変化させることとしてもよい。例えば、圧力偏差ΔＰが大きいほど、変化レートを低減させるようにしてもよい。
【００６２】
〔第３の実施形態〕
次に、本発明の第３の実施形態に係るＩＧＣＣ及びその運転制御方法について説明する。
本実施形態に係るＩＧＣＣでは、図９に示すように、ガス化炉制御装置５０における微粉炭要求指令の生成方法、並びに、空気要求指令の生成方法が上述した第１の実施形態と異なる。
以下、第１の実施形態と異なる部分について主に説明する。
【００６３】
図９に示すように、本実施形態においては、まず、上述した第１の実施形態と同様に、ＧＩＤと微粉炭容量とが対応付けられているテーブルを用いて、石炭要求量を求め、更に、この炭素要求量にガス化炉３の運転状態を促進させるための石炭用加速指令ＧＩＲｆｕｅｌを加算することにより、最終的な微粉炭要求指令を生成する。ここで、石炭用加速指令ＧＩＲｆｕｅｌは、ガスタービンの出力指令ＧＴ＿ＭＷＤまたはガスタービンの出力に基づいて設定される制御量である。
【００６４】
例えば、石炭用加速指令ＧＩＲｆｕｅｌは、図１０に示すような構成により求められる。図１０では、ガスタービンの出力指令ＧＴ＿ＭＷＤまたはガスタービンの出力を入力情報として受け付け、この微分変化率と所定の関数式ＦＸ１とから石炭要求量の上限変動値を求め、この上限変動値をガスタービンの出力指令ＧＴ＿ＭＷＤまたはガスタービンの実出力と所定の関数式ＦＸ１とから求められる基準ＧＩＲに乗算することで、石炭用加速指令ＧＩＲｆｕｅｌを得る。
【００６５】
同様に、空気要求指令についても、図１１に示すように、ＧＩＤと空気要求量とが対応付けられているテーブルを用いて空気要求量を求め、更に、この空気要求量にガス化炉３の運転状態を促進させるための空気用加速指令ＧＩＲａｉｒを加算して最終的な空気要求指令を生成する。ここで、空気用加速指令ＧＩＲａｉｒは、ガスタービン５ｂの出力指令ＧＴ＿ＭＷＤまたはガスタービンの実出力に基づいて設定される制御量である。
【００６６】
空気用加速指令ＧＩＲａｉｒは、例えば、図１２に示すような構成により求められる。図１２では、ガスタービン５ｂの出力指令ＧＴ＿ＭＷＤまたはガスタービンの出力を入力情報として受け付け、この微分変化率と所定の関数式ＦＸ２とから空気要求量の変動上限値を求め、これをガスタービンの出力指令ＧＴ＿ＭＷＤまたはガスタービンの実出力と所定の関数式ＦＸ２とから求められる基準ＧＩＲに乗算することで、空気加速指令ＧＩＲａｉｒを求める。
【００６７】
このように、本実施形態に係るＩＧＣＣ及びその運転制御方法によれば、ＧＩＤに基づいて得られた微粉炭、空気の要求量に対して、更に、ガスタービンの出力指令ＧＴ＿ＭＷＤ又はガスタービンの実出力に基づいて設定された各加速指令ＧＩＲｆｕｅｌ，ＧＩＲａｉｒをそれぞれ加算することにより、最終的な微粉炭要求指令、空気要求指令を求めることとしたので、負荷変動時におけるガス化炉３の運転を更に促進させることが可能となる。この結果、蒸気タービン７ｂによる応答遅れによる出力変動の影響を低減させることができ、ガスタービンの出力を早期に安定させることが可能となる。
【００６８】
〔第４の実施形態〕
次に、本発明の第４の実施形態に係るＩＧＣＣ及びその運転制御方法について説明する。
上述した第１の実施形態では、燃料ガスのカロリ異常が検知された場合に、変化レート設定部７８が変化レートをゼロ又は低減させることとしたが、本実施形態では、ガスタービン５ｂが温調制御に移行した場合、或いは、ガスタービン５ｂの排ガス温度が温調制御開始温度に所定値以上近づいた場合に、変化レート設定部７８が変化レートをゼロ又は低減させて、ガスタービン出力指令ＧＴ＿ＭＷＤの変動を抑制する。
これにより、ガスタービン５ｂが温調制御に移行する場合に、ガスタービン５ｂおよびガス化炉３の運転を安定させることができる。
【００６９】
また、上述した温調制御中においては、図１３に示すように、ガスタービン出力指令ＧＴ＿ＭＷＤに代えて、ガスタービン５ｂの実出力、または、フィルタを通過させることによりノイズが低減された後のガスタービン５ｂの実出力を用いて、計画ＧＩＤを求めることとしてもよい。これにより、負荷変動中におけるガス化炉３の運転を安定させることができる。
【００７０】
例えば、ガスタービン設備５における温調制御時においては、要求負荷にかかわらず、つまり、ガスタービン出力指令ＧＴ＿ＭＷＤにかかわらず、ガスタービンの入口温度を一定とするような制御が行われる。これに対し、ガス化炉３においては、温調制御時においてもガスタービン出力指令ＧＴ＿ＭＷＤに基づいて運転制御が行われるため、ガスタービン５ｂとガス化炉３とが全く異なるパラメータに基づいて制御されることになり、制御が分断されることとなる。
【００７１】
このような状態を避けるべく、本実施形態においては、温調制御時において、ガスタービン出力指令ＧＴ＿ＭＷＤに代えて、ガスタービンの実出力に基づいてガス化炉３の運転を制御するので、ガス化炉３の運転制御にガスタービン５ｂの状態を反映させることができる。
【００７２】
以上説明したように、本実施形態に係るＩＧＣＣ及びその運転制御方法によれば、温調制御時においてもガスタービン５ｂの状態を反映させたガス化炉３の運転を行うことができるので、プラント全体を安定して運転させることが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００７３】
【図１】本発明の第１の実施形態に係るＩＧＣＣの全体の概略構成を示した図である。
【図２】図２はガス化炉の制御に関する主な構成要素を示した図である。
【図３】ガス化炉制御装置５０の概略構成を示したブロック図である。
【図４】ガスタービン設備５の制御に関する主な構成を示した図である。
【図５】タービン制御装置７０の概略構成を示したブロック図である。
【図６】タービン制御装置の変形例を示したブロック図である。
【図７】本発明の第２の実施形態に係るガス化炉制御装置の概略構成を示したブロック図である。
【図８】本発明の第２の実施形態に係るタービン制御装置の概略構成を示したブロック図である。
【図９】本発明の第３の実施形態に係る微粉炭要求指令の設定方法を説明するための図である。
【図１０】微粉炭用加速指令の算出手順の一例を説明するための図である。
【図１１】本発明の第３の実施形態に係る空気要求指令の設定方法を説明するための図である。
【図１２】微粉炭用加速指令の算出手順の一例を説明するための図である。
【図１３】温調制御中におけるガス化炉の制御について説明するための図である。
【図１４】負荷変動時におけるガスタービンの出力変動の原理を説明するための図である。
【符号の説明】
【００７４】
１ 石炭ガス化複合発電システム
３ ガス化炉
５ ガスタービン設備
５ａ 燃焼器
５ｂ ガスタービン
２０ チャー回収装置
５０ ガス化炉制御装置
７０ タービン制御装置
Ｇ 発電機
【技術分野】
【０００１】
本発明は、石炭ガス化複合発電システム及びその運転制御方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、ガスタービン設備と蒸気タービン設備とを組み合わせた石炭ガス化複合発電システム（ＩＧＣＣ；Integrated Gasification Combined Cycle）が知られている（例えば、特許文献１参照）。
【特許文献１】特開２００２−１２９９１０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
このようなＩＧＣＣが抱える問題として、以下に説明するような負荷変動時におけるガスタービンの出力変動が挙げられる。
一般的に、蒸気タービンの応答速度は、ガスタービンに比べて遅い。したがって、図１４に示すように、負荷変化中には、ガスタービンにより蒸気タービンの応答遅れ分を補うため、ガスタービン出力指令がオーバーシュートしてしまう（図１４のＡ）。このオーバーシュート時には、多くの燃料ガスをガスタービンに供給する必要があることから、図１４のｆに示すように、通常時よりも多くのガスタービン圧縮機抽気量が必要となるとともに、ガス化炉に投入される微粉炭等の投入量も増加する（図１４のＢ）。
【０００４】
ガスタービンの圧縮機抽気量が増加すると、ガス化炉の圧力が上昇しにくい状態となる。これにより、ガス化炉においては、所定の圧力を維持するために、より多くの空気を投入する必要が生じ、ガスタービンへの空気供給量が減少することとなる。
ガスタービンへの空気供給量が減少すると、ガスタービンの温度が上昇し、温調制御モードに移行することとなる。この温調制御では、入口温度を一定とするために出力が抑えられるので（図１４のＣ）、ガス化炉から流出される燃料ガス量が減少し、これに伴い、ガス化炉の圧力が増加することとなる（図１４のＤ）。
【０００５】
これにより、ガス化炉では、増加した圧力を元に戻すために、ガス化炉に投入する空気を減少させる制御が行われ（図１４のＥ）、この結果、ガス化炉の圧力が減少する（図１４のＦ）。
そして、ガス化炉の圧力低下に伴い、ガスタービンの温度は徐々に低下し、温調制御から脱すると、要求負荷に応じてガスタービンの出力は増加する（図１４のＧ）。
以上のようなことが繰り返し行われることにより、ガスタービンの出力は変動を繰り返し、最終的にガスタービン出力指令に応じた出力値にて収束することとなる。
【０００６】
また、上述したようなガス化炉における圧力変動等が発生することにより、ガス化炉から出力される燃料ガスのカロリも変動し、カロリ異常が発生するおそれもある。このようなカロリ異常が発生すると、ガスタービンの負荷変動幅は更に増加することとなり、出力安定までに更に時間を要するという問題がある。
【０００７】
本発明は、上記問題を解決するためになされたもので、プラント全体の圧力・温度のバランスを調整し、負荷変動時において、ガスタービンの出力を早期に安定させることのできる石炭ガス化複合発電システム及びその運転制御方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記課題を解決するために、本発明は以下の手段を採用する。
本発明は、ガスタービンの負荷変化時において、燃料ガスのカロリ異常が検知された場合に、前記ガスタービンの負荷変動指令値をゼロ若しくは低減させ、この負荷変動指令値に基づいて前記ガスタービンの発電出力指令を生成する石炭ガス化複合発電システムの運転制御方法を提供する。
【０００９】
このように、ガスタービンの負荷変化時において燃料ガスのカロリ異常が検知された場合には、ガスタービンの負荷変動指令値をゼロ若しくは低減させるので、ガスタービンの燃焼器への燃料ガス投入量を一定または低減させることが可能となる。これにより、ガス化炉から出力される燃料ガスの流量が安定するので、ガス化炉の運転を安定方向に向けることができる。この結果、ガス化炉の運転を早期に安定させることができ、燃料ガスのカロリを早期に正常に戻すことが可能となる。
【００１０】
上記石炭ガス化複合発電システムの運転制御方法において、前記負荷変動指令値を低減させる場合において、前記燃料ガスのカロリ変動幅に応じて前記負荷変動指令値の低減幅を決定することとしてもよい。
【００１１】
このようにすることで、ガスタービンの出力をある程度得ながら、ガス化炉の安定化を図ることが可能となる。
【００１２】
上記石炭ガス化複合発電システムの運転制御方法において、前記ガスタービンの負荷変動設定値をゼロ若しくは低減させることにより、前記カロリ異常が検知されなくなった場合には、前記ガスタービンの負荷変動指令値を通常に戻すこととしてもよい。
【００１３】
このように、カロリ異常が検知されなくなった場合には、ガスタービンの負荷変動指令値を通常に戻すので、安定した運転制御により所望の出力を得ることができる。
【００１４】
本発明は、発電機出力指令から蒸気タービンの発電出力を減算した値を用いてガスタービンの発電出力指令を生成する第１の過程を有し、前記第１の過程において求められたガスタービンの発電出力指令を用いてガス化炉の制御を行う石炭ガス化複合発電システムの運転制御方法を提供する。
【００１５】
このように、発電機出力指令から蒸気タービンの発電出力を減算した値を用いてガスタービンの発電出力指令を生成し、更に、このガスタービンの発電出力指令を用いてガス化炉の制御を行うので、ガス化炉の運転制御に蒸気タービンの応答遅れを反映させることが可能となる。これにより、負荷変動に係るガス化炉の追従性を向上させることができ、ガス化炉とガスタービンとの協調運転により、早期にガスタービンの出力を安定させることが可能となる。
【００１６】
上記石炭ガス化複合発電システムの運転制御方法において、ガスタービンの発電出力指令と前記ガス化炉に投入する各要素の要求量とが関係付けられているテーブルまたは関係式を用いて、前記第１の過程において求められた前記ガスタービンの発電出力指令に対応する各要素の要求量を求め、求めた各前記要求量に、前記ガスタービンの発電出力指令の変動幅またはガスタービンの発電出力の変動幅に応じた補正量を加算することで、各前記要素に対する最終的な要求量を決定し、最終的な前記要求量に基づいて、前記ガス化炉への各要素の投入量を制御することとしてもよい。
【００１７】
このように、テーブルまたは関係式に基づいて各要素の要求量を求め、更に、この要求量にガスタービンの発電出力指令の変動幅、或いは、ガスタービンの発電出力の変動幅に応じた補正量を加算することで、各要素の最終的な要求量をそれぞれ決定するので、ガスタービンの運転状態に応じて、ガス化炉の運転をより促進させることが可能となる。
これにより、ガスタービンの運転をより安定させることができる。
【００１８】
上記石炭ガス化複合発電システムの運転制御方法において、前記ガスタービンの温調制御中において、前記ガスタービンの負荷変動指令値をゼロ若しくは低減させ、この負荷変動指令値に基づいて前記ガスタービンの発電出力指令を生成することとしてもよい。
【００１９】
温調制御中においては、ガスタービンの負荷変動指令をゼロ若しくは低減させるので、ガスタービンの運転状態を安定方向へ向けることが可能となる。これにより、温調制御状態から早期に脱することが可能となり、通常の運転モード、つまり、負荷に応じた運転モードに早期に戻ることが可能となる。
【００２０】
上記石炭ガス化複合発電システムの運転制御方法において、前記ガスタービンの温調制御中においては、前記ガスタービンの発電出力指令に代えて前記ガスタービンの発電出力を用いて、前記ガス化炉の制御を行うこととしてもよい。
【００２１】
温調制御中は、負荷に関係なく、ガスタービンの入口温度を一定とするような制御が行われる。これに対し、ガス化炉については、ガスタービンの出力指令に基づく制御が行われる。したがって、ガスタービンとガス化炉とが全く関連性のないパラメータに基づいて運転制御されることとなる。このため、プラントにおける温度や圧力などのバランスが崩れる可能性が高い。これに対し、本発明では、温調制御中においては、実際のガスタービンの出力をガス化炉にフィードバックして、ガス化炉を運転制御することにより、ガスタービンとガス化炉との協調運転を可能とする。これにより、プラントにおける温度や圧力などのバランスを保つことができ、温調制御中においても安定した運転制御を行うことが可能となる。
【００２２】
本発明は、ガスタービンの負荷変化時において、燃料ガスのカロリ異常が検知された場合に、前記ガスタービンの負荷変動指令値をゼロ若しくは低減させ、この負荷変動指令値に基づいて前記ガスタービンの発電出力指令を生成する石炭ガス化複合発電システムを提供する。
【００２３】
本発明は、発電機出力指令から蒸気タービンの発電出力を減算した値を用いてガスタービンの発電出力指令を生成し、生成したガスタービンの発電出力指令を用いてガス化炉の制御を行う石炭ガス化複合発電システムを提供する。
また、上記態様は、可能な範囲で組み合わせて利用することができるものである。
【発明の効果】
【００２４】
本発明によれば、プラント全体の圧力・温度のバランスを調整し、負荷変動時において、ガスタービンの出力を早期に安定させることができるという効果を奏する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２５】
〔第１の実施形態〕
以下、本発明の第１の実施形態に係る石炭ガス化複合発電システム（以下「ＩＧＣＣ」という。）及びその運転制御方法について図を参照して説明する。
図１は、本実施形態に係るＩＧＣＣの全体の概略構成を示した図である。
図１に示されるように、本実施形態に係るＩＧＣＣ１は、主として、ガス化炉３と、ガスタービン設備５と、蒸気タービン設備７と、排熱回収ボイラ（ＨＲＳＧ）３０とを備えている。
【００２６】
ガス化炉３の上流側には、ガス化炉３へと微粉炭を供給する石炭供給設備１０が設けられている。この石炭供給設備１０は、原料炭を粉砕して数μｍ〜数百μｍの微粉炭とする粉砕機（図示せず）を備えており、この粉砕機によって粉砕された微粉炭が複数のホッパ１１，１１…に貯留されるようになっている。
各ホッパ１１に貯留された微粉炭は、一定流量ずつ空気分離装置１５から供給される窒素とともにガス化炉３へと搬送される。
【００２７】
ガス化炉３は、下方から上方へとガスが流されるように形成された石炭ガス化部３ａと、石炭ガス化部３ａの下流側に接続されて、上方から下方へとガスが流されるように形成された熱交換部３ｂとを備えている。
石炭ガス化部３ａには、下方から、コンバスタ１３およびリダクタ１４が設けられている。コンバスタ１３は、微粉炭およびチャーの一部分を燃焼させ、残りは熱分解により揮発分（ＣＯ，Ｈ２，低級炭化水素）として放出させる部分である。コンバスタ１３には噴流床が採用されている。しかし、流動床式や固定床式であっても構わない。
【００２８】
コンバスタ１３及びリダクタ１４には、それぞれ、コンバスタバーナ１３ａ及びリダクタバーナ１４ａが設けられており、これらバーナ１３ａ，１４ａに対して石炭供給設備１０から微粉炭が供給される。
コンバスタバーナ１３ａには、抽気空気昇圧機１７からの空気が、空気分離装置１５において分離された酸素とともにガス化剤として供給されるようになっている。このようにコンバスタバーナ１３ａには酸素濃度が調整された空気が供給されるようになっている。
【００２９】
リダクタ１４では、コンバスタ１３からの高温燃焼ガスによって微粉炭がガス化される。これにより、石炭からＣＯやＨ２等の気体燃料となる可燃性ガスが生成される。石炭ガス化反応は、微粉炭およびチャー中の炭素が高温ガス中のＣＯ２及びＨ２Ｏと反応してＣＯやＨ２を生成する吸熱反応である。
【００３０】
ガス化炉３の熱交換部３ｂには、複数の熱交換器（図示せず）が設置されており、リダクタ１４から導かれるガスから顕熱を得て蒸気を発生させるようになっている。熱交換器において発生した蒸気は、主として、蒸気タービン７ｂの駆動用蒸気として用いられる。熱交換部３ｂを通過したガスは、チャー回収装置２０へと導かれる。このチャー回収装置２０は、ポーラスフィルタを備えており、ポーラスフィルタを通過させることによってガスに混在するチャーを捕捉して回収する。捕捉されたチャーは、ポーラスフィルタに堆積してチャー層を形成している。チャー層には、ガスに含まれるＮａ分およびＫ分が凝縮し、結果的にチャー回収装置２０においてＮａ分およびＫ分も除去される。
【００３１】
このように回収されたチャーは、空気分離装置１５において分離された窒素とともにガス化炉３のコンバスタバーナ１３ａへと返送されてリサイクルされる。なお、チャーとともにコンバスタバーナ１３ａへと返送されたＮａ分およびＫ分は、最終的に溶融した微粉炭の灰とともに石炭ガス化部３ａの下方から排出される。溶融排出された灰は水で急冷、破砕されガラス状のスラグとなる。
【００３２】
チャー回収装置２０を通過したガスは、燃料ガスとしてガスタービン設備５の燃焼器５ａへと送られる。
チャー回収装置２０とガスタービン設備５の燃焼器５ａとの間には、分岐路２２が設けられており、この分岐路２２の下流にはガス精製設備２４が設けられている。ガス精製設備は、脱塵・脱硫を行う設備である。
【００３３】
ガスタービン設備５は、ガス化された燃料が燃焼させられる燃焼器５ａと、燃焼ガスによって駆動されるガスタービン５ｂと、燃焼器５ａへと高圧空気を送り出すターボ圧縮機５ｃとを備えている。ガスタービン５ｂとターボ圧縮機５ｃとは同一の回転軸５ｄによって接続されている。ターボ圧縮機５ｃにおいて圧縮された空気は、燃焼器５ａとは別に、空気昇圧機１７へも導かれるようになっている。
【００３４】
蒸気ガスタービン５ｂを通過した燃焼排ガスは、排熱回収ボイラ３０へと導かれる。
蒸気タービン設備７の蒸気タービン７ｂは、ガスタービン設備５と同じ回転軸５ｄに接続されており、いわゆる一軸式のコンバインドシステムとなっている。蒸気タービン７ｂには、ガス化炉３及び排熱回収ボイラ３０から高圧蒸気が供給される。なお、一軸式のコンバインドシステムに限らず、別軸式のコンバインドシステムであっても構わない。
ガスタービン５ｂ及び蒸気タービン７ｂによって駆動される回転軸５ｄから電気を出力する発電機Ｇが、蒸気タービン設備７を挟んでガスタービン設備５の反対側に設けられている。なお、発電機Ｇの配置位置については、この位置に限られず、回転軸５ｄから電気出力が得られるようであればどの位置であっても構わない。
排熱回収ボイラ３０は、ガスタービン５ｂからの燃焼排ガスによって蒸気を発生するとともに、燃焼排ガスを煙突３５から大気へと放出する。
【００３５】
次に、上記構成の石炭ガス化複合発電システム１の動作について説明する。
原料炭は粉砕機（図示せず）で粉砕された後、ホッパ１１へと導かれて貯留される。ホッパ１１に貯留された微粉炭は、空気分離装置１５において分離された窒素とともに、リダクタバーナ１４ａ及びコンバスタバーナ１３ａへと供給される。さらに、コンバスタバーナ１３ａには、微粉炭だけでなく、チャー回収装置２０において回収されたチャーが供給される。
【００３６】
コンバスタバーナ１３ａの燃焼用気体としては、ガスタービン設備５のターボ圧縮機５ｃから抽気された圧縮空気を抽気空気昇圧機１７によってさらに昇圧された圧縮空気に、空気分離機１５において分離された酸素が添加された空気が使用される。コンバスタ１３では、微粉炭およびチャーが燃焼用空気によって部分燃焼させられ、残部は揮発分（ＣＯ，Ｈ２，低級炭化水素）へと熱分解させられる。
リダクタ１４では、リダクタバーナ１４ａから供給された微粉炭およびコンバスタ１３内で揮発分を放出したチャーが、コンバスタ１３から上昇してきた高温ガスによりガス化され、ＣＯやＨ２等の可燃性ガスが生成される。
【００３７】
リダクタ１４を通過したガスは、ガス化炉３の熱交換部３ｂを通過しつつ各熱交換器にその顕熱を与え、蒸気を発生させる。熱交換部３ｂで発生させた蒸気は、主として、蒸気タービン７ｂの駆動のために用いられる。
熱交換部３ｂを通過したガスは、チャー回収装置２０へと導かれ、チャーが回収される。ガス中のＮａ分およびＫ分は、ここで凝縮してチャーに取り込まれる。回収されたＮａ分およびＫ分を含むチャーは、ガス化炉３へと返送される。
【００３８】
チャー回収装置２０を通過したガスは、ガスタービン設備５の燃焼器５ａへと導かれ、ターボ圧縮機５ｃから供給される圧縮空気とともに燃焼させられる。この燃焼ガスによってガスタービン５ｂが回転させられ、回転軸が駆動させられる。
【００３９】
ガスタービン５ｂを通過した燃焼排ガスは、排熱回収ボイラ３０へと導かれ、この燃焼排ガスの顕熱を利用することによって蒸気が発生させられる。排熱回収ボイラ３０において発生した蒸気は、主として、蒸気タービン７ｂの駆動のために用いられる。
蒸気タービン７ｂは、ガス化炉３からの蒸気および排熱回収ボイラ３０からの蒸気によって回転させられ、ガスタービン設備５と同一の回転軸を駆動させる。回転軸の回転力は、発電機Ｇによって電気出力へと変換される。
【００４０】
次に、上述したＩＧＣＣにおけるガス化炉３の制御について図２および図３を参照して説明する。
図２はガス化炉の制御に関する主な構成要素を示した図である。
図２に示すように、石炭供給設備１０から微粉炭をガス化炉３へ供給する供給配管には、ガス化炉３への微粉炭投入量を調節するための微粉炭流量調節弁４１が設けられている。また、抽気空気昇圧機１７からの空気をガス化炉へ導く空気配管には、ガス化炉への空気投入量を調節するための空気流量調節弁４２が設けられている。更に、この空気配管には、圧力を調節するための圧力調節弁４３が設けられている。
微粉炭流量調節弁４１、空気流量調節弁４２、及び圧力調節弁４３の弁開度は、ガス化炉制御装置５０から出力される微粉炭要求指令、空気要求指令、圧力指令に基づいてそれぞれ制御される。また、ガス化炉３により生成された燃料ガスをガスタービン設備５の燃料路５ａへと導く燃料配管において、ガス化炉の出口付近には、ガス化炉出口圧力を計測するための圧力センサ４４が設けられている。この圧力センサ４４の計測値は、ガス化炉制御装置５０に出力される。
【００４１】
図３は、ガス化炉制御装置５０の概略構成を示したブロック図である。
図３に示すように、ガス化炉制御装置５０には、後述するタービン制御装置７０にて求められたガスタービン出力指令ＧＴ＿ＭＷＤが入力されるようになっている。ガス化炉制御装置５０において、このガスタービン指令ＧＴ＿ＭＷＤは、計画ＧＩＤ（ガス化炉総指令値）設定部５１及び補正値演算部５２に与えられる。
計画ＧＩＤ設定部５１は、ガスタービン５ｂの負荷に対してガス化炉３を先行制御するために、計画ＧＩＤを設定する。計画ＧＩＤ設定部５１は、例えば、ガスタービン出力指令ＧＴ＿ＭＷＤと計画ＧＩＤとが関連付けられているテーブル或いは関係式を有しており、これらのテーブルまたは関係式を用いて、タービン制御装置７０からのガスタービン出力指令ＧＴ＿ＭＷＤに対応する計画ＧＩＤを求める。
【００４２】
補正値演算部５２は、例えば、ガスタービン出力指令ＧＴ＿ＭＷＤとガス化炉出口圧力との関係から上記計画ＧＩＤを補正するための補正値を求める。
具体的には、補正値演算部５２は、ガスタービン出力指令ＧＴ＿ＭＷＤとガス化炉３の出口圧力指令値とが関連付けられているテーブル或いは関係式を有しており、これらのテーブルまたは関係式を用いて、タービン制御装置７０からのガスタービン出力指令ＧＴ＿ＭＷＤに対応する圧力指令値を求め、更に、この圧力指令値と実際のガス化炉出口圧力との偏差（以下「圧力偏差ΔＰ」という。）を求め、この圧力偏差ΔＰに比例積分制御を行った値を補正値として出力する。
【００４３】
そして、加算器５３において、上記計画ＧＩＤ設定部５１により設定された計画ＧＩＤと、補正値演算部５２により求められた補正値とが加算されて、ガス化炉総指令値ＧＩＤとして、微粉炭要求量設定部５４、空気要求量設定部５５、圧力設定部５６へ出力される。
【００４４】
これらの各設定部５４乃至５６は、ガス化炉総指令値ＧＩＤと微粉炭、空気、圧力の要求量とを対応付けたテーブルまたは演算式をそれぞれ有しており、該テーブルまたは演算式を用いて、ガス化炉総指令値ＧＩＤに対応する各要求量を求め、その要求量に応じた指令を生成する。これらの指令は、それぞれ微粉炭要求指令、空気要求指令、圧力指令として図２に示した各部に出力され、ガス化炉３への微粉炭投入量、空気投入量並びにガス化炉出口圧力を制御するための制御量としてそれぞれ用いられる。
なお、図３においては、上記３つの設定部を示したが、これらに加えて、酸素、チャーの投入量を設定するための設定部を設けることとしてもよい。
【００４５】
また、ガス化炉制御装置５０において求められた上記ガス化炉総指令値ＧＩＤは、後述するタービン制御装置７０へ与えられ、ガスタービン設備５においても重要なパラメータの一つとして用いられる。
【００４６】
次に、図１に示したガスタービン設備５の制御について、図４および図５を参照して説明する。
図４は、ガスタービン設備５の制御に関する主な構成を示した図である。
図４に示すように、燃焼器５ａに燃料ガスを供給する燃料配管には、燃料流量を調整するための燃料流量調整弁６０が設けられている。この燃料流量調整弁６０の開度は、タービン制御装置７０により制御される。ターボ圧縮機５ｃへ空気を供給する空気配管には、空気流量を調整するための空気流量調節弁（以下「ＩＧＶ調整弁」という。）６１が設けられている。このＩＧＶ調節弁６１は、タービン制御装置７０により開度調節がなされる。
【００４７】
ガスタービン５ｂの近傍には、ガスタービン５ｂの排気ガス温度（以下、「ブレードパス温度」という。）を計測するためのＢＰＴセンサ（図示略）が設けられている。また、ＢＰＴセンサが設けられた排ガス流路の更に後流側には、排気ダクトでの排気ガス温度（以下、「排ガス温度」という。）を計測するためのＥＸＴセンサ（図示略）が設けられている。上述したセンサには、例えば、熱電対等が用いられる。ＢＰＴセンサ、ＥＸＴセンサにより計測された温度は、タービン制御装置７０へ出力される。
また、蒸気タービン７ｂの出力、並びに、発電機Ｇの出力は、タービン制御装置７０に与えられる。蒸気タービン７ｂの出力は、例えば、蒸気タービン７ｂの入口状態量から演算により求めることが可能である。
【００４８】
タービン制御装置７０は、ガスタービンの運転状態並びに温度状態に関する状態量を入力信号として取得し、これらの入力信号に基づいて燃焼器５ａに供給する燃料流量を制御するための燃料流量弁開度指令値、並びに、抽気空気昇圧機１７の吸気圧力を制御するための圧力指令値等を設定するものである。上記運転状態に関する状態量としては、例えば、発電機Ｇの出力、蒸気タービン７ｂの出力、及びガスタービン５ｂの回転速度又は回転数等が一例として挙げられる。また、温度状態に関する状態量としては、例えば、排ガス温度、ブレードパス温度等が一例として挙げられる。
【００４９】
図５は、タービン制御装置７０の概略構成を示したブロック図である。
まず、軸負荷設定器７１により、発電機出力の目標負荷が設定されると、この目標負荷に向けてプラント負荷変化レート（毎分３％）で変化するように、発電機指令ＭＷＤが設定される。この発電機指令ＭＷＤは、減算器７２により蒸気タービンの出力が減算された後、１次的なガスタービンの出力指令として、レート制限部７３に入力される。
レート制限部７３は、１次的なガスタービンの出力指令がレート設定部７８により設定された変化レート（負荷変動指令値）を超えないように調整して、最終的なガスタービン出力指令（ガスタービンの発電出力指令）ＧＴ＿ＭＷＤを出力する。
【００５０】
上記レート設定部７８は、燃料ガスのカロリが正常である場合には、変化レートを毎分６％に設定し、燃料ガスのカロリが異常である場合には、変化レートをゼロに設定する。
これにより、燃料ガスのカロリが異常であることが検知されている期間は、ガスタービン出力指令の変化レートがゼロに設定されるので、この期間におけるガスタービン出力指令ＧＴ＿ＭＷＤの変動を抑止し、一定とすることができる。
【００５１】
レート制限部７３から出力されたガスタービン出力指令ＧＴ＿ＭＷＤは、減算器７４に入力されて、ガスタービンの出力との差分が算出され、更に、ＰＩ制御器７５によるＰＩ制御が実施されて、負荷要求に基づく制御指令値ＬＤＣとして選択回路７６に出力される。
【００５２】
選択回路７６には、温度に基づいて算出された温度制御指令値ＥＸＣ，ＢＰＣ、ガバナ圧力に基づいて算出されたガバナ制御指令値ＧＶＣ等が入力される。選択回路７６は、これらの制御指令値の中から最も低値のものを選択し、これを制御指令値ＣＳＯとして弁開度設定部７７に出力する。弁開度設定部７７は、弁開度と制御指令値ＣＳＯとを関連付けたテーブルまたは関係式を予め有している。弁開度設定部７７は、選択回路７６から入力された制御指令値ＣＳＯに対応する開度をこのテーブルまたは演算式を用いて取得し、この弁開度を燃料流量弁開度指令値として出力する。
【００５３】
また、上述したガス化炉制御装置５０において求められたガス化炉総指令値ＧＩＤは、抽気空気昇圧機１７の吸気圧力を設定するための圧力設定部７９に与えられる。圧力設定部７９は、ガス化炉総指令値ＧＩＤと圧力設定値とが対応付けられたテーブルまたは演算式を保有しており、このテーブルまたは演算式を用いて、ガス化炉制御装置５０からのガス化炉指令値ＧＩＤに対応する圧力設定値を求め、この設定値に応じた圧力指令を生成する。この圧力指令は、図４に示したＩＧＶ調節弁６１の弁開度を決定するための制御量として用いられる。
【００５４】
次に、燃料ガスの異常発生時における上述したガス化炉制御装置５０およびタービン制御装置７０の作用について説明する。
燃料ガスの異常発生時においては、変化レート設定部７８により変化レートがゼロに設定される。このため、レート制限部７３から出力されるガスタービン出力指令ＧＴ＿ＭＷＤは、一定の値が保持された状態となる。
【００５５】
これにより、選択回路７６により選択される制御指令値ＣＳＯは同じ値で一定となるため、燃料流量弁の開度が保持され、燃焼器５ａに供給される燃料流量が一定とされる。これにより、ガス化炉３から流出されるガス流量を安定させることができるので、ガス化炉３の運転を安定させやすい状態とすることができる。更に、ガス化炉３においては、一定に保持されたガスタービン出力指令ＧＴ＿ＭＷＤに基づいてガス化炉３への微粉炭、空気、チャー等の各要素の投入量が調整されるので、ガスタービンの運転状態をガス化炉３の運転に反映させることができる。
【００５６】
以上説明してきたように、本実施形態に係るＩＧＣＣおよびその運転制御方法によれば、燃料ガスにカロリ異常が発生している場合には、ガスタービン出力指令ＧＴ＿ＭＷＤを一定とするので、燃料ガス供給量を一定とすることができ、ガス化炉３の状態、例えば、圧力、温度、燃料ガスのカロリ等を早期に安定させることができる。これにより、燃焼器５ａに供給される燃料ガスのカロリを早期に正常に戻すことができ、ガスタービンの運転を早期に安定させることが可能となる。
【００５７】
更に、本実施形態に係るＩＧＣＣ及びその運転制御方法によれば、発電機指令ＭＷＤから実際の蒸気タービンの出力を減算することにより、ガスタービン出力指令ＧＴ＿ＭＷＤを設定することとしたので、ガスタービン出力指令ＧＴ＿ＭＷＤに蒸気タービン７ａによる応答遅れを反映させることができる。そして、この蒸気タービンの応答遅れが反映されたガスタービン出力指令ＧＴ＿ＭＷＤに基づいてガス化炉３の制御が行われるので、蒸気タービン７ａの応答遅れをガス化炉３の制御に反映させることができ、ガス化炉３の応答性を高めることができる。
【００５８】
なお、本実施形態においては、カロリ異常が発生した場合には、ガスタービンの発電指令の変化レートをゼロとしていたが、これに代えて、図６に示すように、通常の変化レート（上述の場合は毎分６％）よりも低い変化レートαを設定することで、ガスタービン出力指令ＧＴ＿ＭＷＤの変化レートを通常よりも低下させることとしても良い。
【００５９】
また、この場合において、変化レートを燃料ガスのカロリの変化幅に応じて設定することとしてもよい。具体的には、カロリの変動幅が大きいほど、変化レートを小さく設定するとよい。このように、変化レートを燃料ガスのカロリ変化幅に応じて設定することにより、そのときのカロリ状態に応じた詳細な制御を実現させることが可能となる。
【００６０】
〔第２の実施形態〕
次に、本発明の第２の実施形態に係るＩＧＣＣおよびその運転制御方法について説明する。
上述した第１の実施形態においては、燃料ガスのカロリ異常が検知された場合に、変化レート設定部７８がガスタービン出力指令ＧＴ＿ＭＷＤの変化レートをゼロに設定していた。
本実施形態では、図７に示すように、ガス化炉制御装置５０において求められる圧力偏差ΔＰ、つまり、ガスタービン出力指令ＧＴ＿ＭＷＤに基づいて設定された圧力指令値と実際のガス化炉出口圧力との差分を、図８に示すように、タービン制御装置７０の変化レート設定部７８に与え、この圧力偏差ΔＰが基準値よりも大きい場合に、変化レート設定部７７が変化レートをゼロに設定する。
【００６１】
このようにすることで、ガス化炉出口圧力と圧力指令値との偏差が基準値よりも大きくなった場合には、圧力異常を検知して、速やかにガスタービン出力指令ＧＴ＿ＭＷＤを一定とするので、ガス化炉３における制御を早期に安定させることができる。この結果、ガス化炉出口圧力を早期に正常値に近づけることができ、速やかに通常状態に戻すことができる。
なお、変化レートをゼロに設定するほか、上述のように、圧力偏差ΔＰに応じて変化レートの低減幅を変化させることとしてもよい。例えば、圧力偏差ΔＰが大きいほど、変化レートを低減させるようにしてもよい。
【００６２】
〔第３の実施形態〕
次に、本発明の第３の実施形態に係るＩＧＣＣ及びその運転制御方法について説明する。
本実施形態に係るＩＧＣＣでは、図９に示すように、ガス化炉制御装置５０における微粉炭要求指令の生成方法、並びに、空気要求指令の生成方法が上述した第１の実施形態と異なる。
以下、第１の実施形態と異なる部分について主に説明する。
【００６３】
図９に示すように、本実施形態においては、まず、上述した第１の実施形態と同様に、ＧＩＤと微粉炭容量とが対応付けられているテーブルを用いて、石炭要求量を求め、更に、この炭素要求量にガス化炉３の運転状態を促進させるための石炭用加速指令ＧＩＲｆｕｅｌを加算することにより、最終的な微粉炭要求指令を生成する。ここで、石炭用加速指令ＧＩＲｆｕｅｌは、ガスタービンの出力指令ＧＴ＿ＭＷＤまたはガスタービンの出力に基づいて設定される制御量である。
【００６４】
例えば、石炭用加速指令ＧＩＲｆｕｅｌは、図１０に示すような構成により求められる。図１０では、ガスタービンの出力指令ＧＴ＿ＭＷＤまたはガスタービンの出力を入力情報として受け付け、この微分変化率と所定の関数式ＦＸ１とから石炭要求量の上限変動値を求め、この上限変動値をガスタービンの出力指令ＧＴ＿ＭＷＤまたはガスタービンの実出力と所定の関数式ＦＸ１とから求められる基準ＧＩＲに乗算することで、石炭用加速指令ＧＩＲｆｕｅｌを得る。
【００６５】
同様に、空気要求指令についても、図１１に示すように、ＧＩＤと空気要求量とが対応付けられているテーブルを用いて空気要求量を求め、更に、この空気要求量にガス化炉３の運転状態を促進させるための空気用加速指令ＧＩＲａｉｒを加算して最終的な空気要求指令を生成する。ここで、空気用加速指令ＧＩＲａｉｒは、ガスタービン５ｂの出力指令ＧＴ＿ＭＷＤまたはガスタービンの実出力に基づいて設定される制御量である。
【００６６】
空気用加速指令ＧＩＲａｉｒは、例えば、図１２に示すような構成により求められる。図１２では、ガスタービン５ｂの出力指令ＧＴ＿ＭＷＤまたはガスタービンの出力を入力情報として受け付け、この微分変化率と所定の関数式ＦＸ２とから空気要求量の変動上限値を求め、これをガスタービンの出力指令ＧＴ＿ＭＷＤまたはガスタービンの実出力と所定の関数式ＦＸ２とから求められる基準ＧＩＲに乗算することで、空気加速指令ＧＩＲａｉｒを求める。
【００６７】
このように、本実施形態に係るＩＧＣＣ及びその運転制御方法によれば、ＧＩＤに基づいて得られた微粉炭、空気の要求量に対して、更に、ガスタービンの出力指令ＧＴ＿ＭＷＤ又はガスタービンの実出力に基づいて設定された各加速指令ＧＩＲｆｕｅｌ，ＧＩＲａｉｒをそれぞれ加算することにより、最終的な微粉炭要求指令、空気要求指令を求めることとしたので、負荷変動時におけるガス化炉３の運転を更に促進させることが可能となる。この結果、蒸気タービン７ｂによる応答遅れによる出力変動の影響を低減させることができ、ガスタービンの出力を早期に安定させることが可能となる。
【００６８】
〔第４の実施形態〕
次に、本発明の第４の実施形態に係るＩＧＣＣ及びその運転制御方法について説明する。
上述した第１の実施形態では、燃料ガスのカロリ異常が検知された場合に、変化レート設定部７８が変化レートをゼロ又は低減させることとしたが、本実施形態では、ガスタービン５ｂが温調制御に移行した場合、或いは、ガスタービン５ｂの排ガス温度が温調制御開始温度に所定値以上近づいた場合に、変化レート設定部７８が変化レートをゼロ又は低減させて、ガスタービン出力指令ＧＴ＿ＭＷＤの変動を抑制する。
これにより、ガスタービン５ｂが温調制御に移行する場合に、ガスタービン５ｂおよびガス化炉３の運転を安定させることができる。
【００６９】
また、上述した温調制御中においては、図１３に示すように、ガスタービン出力指令ＧＴ＿ＭＷＤに代えて、ガスタービン５ｂの実出力、または、フィルタを通過させることによりノイズが低減された後のガスタービン５ｂの実出力を用いて、計画ＧＩＤを求めることとしてもよい。これにより、負荷変動中におけるガス化炉３の運転を安定させることができる。
【００７０】
例えば、ガスタービン設備５における温調制御時においては、要求負荷にかかわらず、つまり、ガスタービン出力指令ＧＴ＿ＭＷＤにかかわらず、ガスタービンの入口温度を一定とするような制御が行われる。これに対し、ガス化炉３においては、温調制御時においてもガスタービン出力指令ＧＴ＿ＭＷＤに基づいて運転制御が行われるため、ガスタービン５ｂとガス化炉３とが全く異なるパラメータに基づいて制御されることになり、制御が分断されることとなる。
【００７１】
このような状態を避けるべく、本実施形態においては、温調制御時において、ガスタービン出力指令ＧＴ＿ＭＷＤに代えて、ガスタービンの実出力に基づいてガス化炉３の運転を制御するので、ガス化炉３の運転制御にガスタービン５ｂの状態を反映させることができる。
【００７２】
以上説明したように、本実施形態に係るＩＧＣＣ及びその運転制御方法によれば、温調制御時においてもガスタービン５ｂの状態を反映させたガス化炉３の運転を行うことができるので、プラント全体を安定して運転させることが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００７３】
【図１】本発明の第１の実施形態に係るＩＧＣＣの全体の概略構成を示した図である。
【図２】図２はガス化炉の制御に関する主な構成要素を示した図である。
【図３】ガス化炉制御装置５０の概略構成を示したブロック図である。
【図４】ガスタービン設備５の制御に関する主な構成を示した図である。
【図５】タービン制御装置７０の概略構成を示したブロック図である。
【図６】タービン制御装置の変形例を示したブロック図である。
【図７】本発明の第２の実施形態に係るガス化炉制御装置の概略構成を示したブロック図である。
【図８】本発明の第２の実施形態に係るタービン制御装置の概略構成を示したブロック図である。
【図９】本発明の第３の実施形態に係る微粉炭要求指令の設定方法を説明するための図である。
【図１０】微粉炭用加速指令の算出手順の一例を説明するための図である。
【図１１】本発明の第３の実施形態に係る空気要求指令の設定方法を説明するための図である。
【図１２】微粉炭用加速指令の算出手順の一例を説明するための図である。
【図１３】温調制御中におけるガス化炉の制御について説明するための図である。
【図１４】負荷変動時におけるガスタービンの出力変動の原理を説明するための図である。
【符号の説明】
【００７４】
１ 石炭ガス化複合発電システム
３ ガス化炉
５ ガスタービン設備
５ａ 燃焼器
５ｂ ガスタービン
２０ チャー回収装置
５０ ガス化炉制御装置
７０ タービン制御装置
Ｇ 発電機
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ガスタービンの負荷変化時において、燃料ガスのカロリ異常が検知された場合に、前記ガスタービンの負荷変動指令値をゼロ若しくは低減させ、この負荷変動指令値に基づいて前記ガスタービンの発電出力指令を生成する石炭ガス化複合発電システムの運転制御方法。
【請求項２】
前記負荷変動指令値を低減させる場合において、前記燃料ガスのカロリ変動幅に応じて前記負荷変動指令値の低減幅を決定する請求項１に記載の石炭ガス化複合発電システムの運転制御方法。
【請求項３】
前記ガスタービンの負荷変動設定値をゼロ若しくは低減させることにより、前記カロリ異常が検知されなくなった場合には、前記ガスタービンの負荷変動指令値を通常に戻す請求項１または請求項２に記載の石炭ガス化複合発電システムの運転制御方法。
【請求項４】
発電機出力指令から蒸気タービンの発電出力を減算した値を用いてガスタービンの発電出力指令を生成する第１の過程を有し、
前記第１の過程において求められたガスタービンの発電出力指令を用いてガス化炉の制御を行う石炭ガス化複合発電システムの運転制御方法。
【請求項５】
ガスタービンの発電出力指令と前記ガス化炉に投入する各要素の要求量とが関係付けられているテーブルまたは関係式を用いて、前記第１の過程において求められた前記ガスタービンの発電出力指令に対応する各要素の要求量を求め、
求めた各前記要求量に、前記ガスタービンの発電出力指令の変動幅またはガスタービンの発電出力の変動幅に応じた補正量を加算することで、各前記要素に対する最終的な要求量を決定し、
最終的な前記要求量に基づいて、前記ガス化炉への各要素の投入量を制御する請求項４に記載のガス化炉複合発電システムの運転制御方法。
【請求項６】
前記ガスタービンの温調制御中において、前記ガスタービンの負荷変動指令値をゼロ若しくは低減させ、この負荷変動指令値に基づいて前記ガスタービンの発電出力指令を生成する石炭ガス化複合発電システムの運転制御方法。
【請求項７】
前記ガスタービンの温調制御中においては、前記ガスタービンの発電出力指令に代えて前記ガスタービンの発電出力を用いて、前記ガス化炉の制御を行う請求項４に記載のガス化炉複合発電システムの運転制御方法。
【請求項８】
ガスタービンの負荷変化時において、燃料ガスのカロリ異常が検知された場合に、前記ガスタービンの負荷変動指令値をゼロ若しくは低減させ、この負荷変動指令値に基づいて前記ガスタービンの発電出力指令を生成する石炭ガス化複合発電システム。
【請求項９】
発電機出力指令から蒸気タービンの発電出力を減算した値を用いてガスタービンの発電出力指令を生成し、
生成したガスタービンの発電出力指令を用いてガス化炉の制御を行う石炭ガス化複合発電システム。
【請求項１】
ガスタービンの負荷変化時において、燃料ガスのカロリ異常が検知された場合に、前記ガスタービンの負荷変動指令値をゼロ若しくは低減させ、この負荷変動指令値に基づいて前記ガスタービンの発電出力指令を生成する石炭ガス化複合発電システムの運転制御方法。
【請求項２】
前記負荷変動指令値を低減させる場合において、前記燃料ガスのカロリ変動幅に応じて前記負荷変動指令値の低減幅を決定する請求項１に記載の石炭ガス化複合発電システムの運転制御方法。
【請求項３】
前記ガスタービンの負荷変動設定値をゼロ若しくは低減させることにより、前記カロリ異常が検知されなくなった場合には、前記ガスタービンの負荷変動指令値を通常に戻す請求項１または請求項２に記載の石炭ガス化複合発電システムの運転制御方法。
【請求項４】
発電機出力指令から蒸気タービンの発電出力を減算した値を用いてガスタービンの発電出力指令を生成する第１の過程を有し、
前記第１の過程において求められたガスタービンの発電出力指令を用いてガス化炉の制御を行う石炭ガス化複合発電システムの運転制御方法。
【請求項５】
ガスタービンの発電出力指令と前記ガス化炉に投入する各要素の要求量とが関係付けられているテーブルまたは関係式を用いて、前記第１の過程において求められた前記ガスタービンの発電出力指令に対応する各要素の要求量を求め、
求めた各前記要求量に、前記ガスタービンの発電出力指令の変動幅またはガスタービンの発電出力の変動幅に応じた補正量を加算することで、各前記要素に対する最終的な要求量を決定し、
最終的な前記要求量に基づいて、前記ガス化炉への各要素の投入量を制御する請求項４に記載のガス化炉複合発電システムの運転制御方法。
【請求項６】
前記ガスタービンの温調制御中において、前記ガスタービンの負荷変動指令値をゼロ若しくは低減させ、この負荷変動指令値に基づいて前記ガスタービンの発電出力指令を生成する石炭ガス化複合発電システムの運転制御方法。
【請求項７】
前記ガスタービンの温調制御中においては、前記ガスタービンの発電出力指令に代えて前記ガスタービンの発電出力を用いて、前記ガス化炉の制御を行う請求項４に記載のガス化炉複合発電システムの運転制御方法。
【請求項８】
ガスタービンの負荷変化時において、燃料ガスのカロリ異常が検知された場合に、前記ガスタービンの負荷変動指令値をゼロ若しくは低減させ、この負荷変動指令値に基づいて前記ガスタービンの発電出力指令を生成する石炭ガス化複合発電システム。
【請求項９】
発電機出力指令から蒸気タービンの発電出力を減算した値を用いてガスタービンの発電出力指令を生成し、
生成したガスタービンの発電出力指令を用いてガス化炉の制御を行う石炭ガス化複合発電システム。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
【公開番号】特開２００８−１２１４５０（Ｐ２００８−１２１４５０Ａ）
【公開日】平成２０年５月２９日（２００８．５．２９）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００６−３０３７８２（Ｐ２００６−３０３７８２）
【出願日】平成１８年１１月９日（２００６．１１．９）
【出願人】（０００００６２０８）三菱重工業株式会社 (10,378)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２０年５月２９日（２００８．５．２９）
【国際特許分類】
【出願日】平成１８年１１月９日（２００６．１１．９）
【出願人】（０００００６２０８）三菱重工業株式会社 (10,378)
【Ｆターム（参考）】
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