複合容器
【課題】 断熱性、表面性及び外形の寸法精度に優れるとともに、強度、特に縦の圧縮荷重に対する強度及び該圧縮強度による変形の復元性に優れる複合容器を提供すること。
【解決手段】 本発明の複合容器は、パルプを含む原料からそれぞれ抄造された内層容器２と外層容器３とが複合化された容器である。内層容器２は外層容器３よりも弾性率が低く、複合容器１の底部１４の外側における角部の曲率半径Ｒｏが５ｍｍ以下である。内層容器２と外層容器３とを仮想的に重ね合わせたときにそれらの胴部が重なり合う嵌合代を有していることが好ましい。
【解決手段】 本発明の複合容器は、パルプを含む原料からそれぞれ抄造された内層容器２と外層容器３とが複合化された容器である。内層容器２は外層容器３よりも弾性率が低く、複合容器１の底部１４の外側における角部の曲率半径Ｒｏが５ｍｍ以下である。内層容器２と外層容器３とを仮想的に重ね合わせたときにそれらの胴部が重なり合う嵌合代を有していることが好ましい。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内層容器と外層容器とを複合化した複合容器に関する。
【背景技術】
【０００２】
内層容器と外層容器とを複合化させた複合容器に関する従来技術として、例えば、下記特許文献１及び２の容器が知られている。
特許文献１に記載の容器は、容器本体の外側に断熱部材を配してこれを胴部の上部で嵌合させるとともに、これら容器本体と断熱部材との間に隙間を設けて断熱性を賦与したものである。また、特許文献２の容器は、内側容器の外側を外側シェルで覆ったパルプモールド容器において、内側容器のパルプの密度よりも外側シェルのパルプ密度を低くし、断熱性を賦与したものである。
【０００３】
ところで、特許文献１に記載の容器は、胴部に隙間を有しているため、容器の強度が低くならざるを得なかった。また、強度向上のため、真空成形によって容器本体内面にフィルムを貼ると容器が割れてしまったり、容器外面への印刷時の印圧で容器がつぶれたりするおそれがあった。一方、特許文献２に記載の技術は、断熱性を備えているものの、外側シェルが低密度であるため、外表面の表面性が悪く、寸法精度も低いものであった。
【０００４】
【特許文献１】特開平１１−３０１７５３号公報
【特許文献２】特開２００２−１２８０７５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであり、断熱性、表面性及び外形の寸法精度に優れるとともに、強度、特に縦の圧縮荷重に対する強度及び該圧縮強度による変形の復元性に優れる複合容器を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明は、パルプを含む原料からそれぞれ抄造された内層容器と外層容器とが複合化された複合容器であって、前記内層容器は前記外層容器よりも弾性率が低く、前記複合容器の底部の外側における角部の曲率半径Ｒｏが５ｍｍ以下である複合容器を提供することにより、前記目的を達成したものである。
【発明の効果】
【０００７】
本発明によれば、断熱性、表面性及び外形の寸法精度に優れるとともに、強度、特に縦の圧縮荷重に対する強度及び該圧縮強度による変形の復元性に優れる複合容器が提供される。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００８】
以下本発明を、その好ましい実施形態に基づき図面を参照しながら説明する。
【０００９】
図１は、本発明の複合容器を、インスタントカップ麺等の食品容器に適用した一実施形態を示したものである。図１中、符号１は複合容器を示している。
【００１０】
図１（ａ）に示したように、複合容器１は、パルプを含む原料からそれぞれ抄造された内層容器２と外層容器３とが複合化されて一体化されたものである。
【００１１】
複合容器１は、内層容器２の弾性率が外層容器３の弾性率よりも低い。内層容器２と外層容器３の弾性率の比は、内層容器は外層容器の１／２〜１／２０が好ましい。内層容器２の弾性率は、１００〜２０００MＰａが好ましく、２００〜１５００MＰａがより好ましい。また、外層容器３の弾性率は、２００〜１００００MＰａが好ましく、４００〜６０００MＰａがより好ましく、６００〜４０００MPaが更に好ましい。ここで、内層容器２及び外層容器３の弾性率は、Rｈeometrics社製のRｈeometrics、型式 SOLIDS ANALYZER RSAIIを用い、測定条件は周波数1.6HZ/0.05％strain、JISP8111に規定する標準条件採用、プリテンションはダイナミックフォースの２倍、試料幅6ｍｍ、試料長さ35ｍｍ、試料厚み0.86ｍｍとし、試料は容器の胴部を高さ方向に切り出したもので測定される。なお、内層容器及び外層容器の弾性率は、材料組成や成形時の加圧力の調整などにより、適宜設定できる。
【００１２】
複合容器１は、底部１４の外側（外層容器３）における角部の曲率半径Ｒｏ（図１（ｄ）参照）が５ｍｍ以下である。本発明者らの検討した結果、上述のような低弾性率（低密度）の内層容器２と、それよりも高弾性率（高密度）の外層容器３とを複合化させるとともに、曲率半径Ｒｏを５ｍｍ以下とすると、縦の圧縮荷重を受けたときの変位を小さく抑えることができるとともに、該圧縮荷重を解いたときの前記変位の高い復元性が発現されることが判明した。即ち、複合容器１が縦の圧縮荷重を受けた場合、内層の変形は外層からの二次的な変形となるので、内層の変形は外層の変形より小さくなるが、外層は弾性率が高くて伸びが小さく、内層は弾性率が低く伸びが大きいので、内層が変形の復元を補助するように作用することとなり、内層、外層の単独での復元性より優れた復元性が得られる。この作用は、特に前記曲率半径が特定の範囲にあるとより顕著であり、該曲率半径Ｒｏは０．５〜３ｍｍであることが好ましく、０．５〜２ｍｍであることがさらに好ましい。ここで、縦の圧縮荷重とは、容器を水平位置に正立させた状態の垂直方向の荷重をいう。
【００１３】
複合容器１は、後述するように内層容器２が外層容器３に嵌合されて複合化されている。内層容器２と外層容器３とが嵌合されて複合化されることにより、後述する縦の圧縮荷重に対する強度を含む複合容器１の強度及び該圧縮荷重による変形の復元性がより高められる。ここで、嵌合とは、内層容器２と外層容器３とを合体させたときに、両容器の胴部に圧力が加わり、少なくとも一方の容器の胴部のつぶれにより両容器の胴部の間に圧縮、引っ張りといった応力が発生し、両容器の間に摩擦力が発生した状態をいう。
【００１４】
以下、複合容器１についてさらに詳述する。
複合容器１は、口部１０の周縁部にフランジ部１１を有している。図１（ｂ）に示すフランジ部１１の上面部（平坦な部分）１１０の幅Ｗ１１は、1.0〜5ｍｍ、特に1.5〜4ｍｍとすることが好ましい。幅Ｗ１１を斯かる範囲とすることで、フランジ部１１の強度低下を抑えることができるほか、蓋を貼り付ける場合に、良好な接着強度や密閉性が得られる接着面積を確保することができる。
【００１５】
フランジ部１１の厚み（全層厚み）Ｔ１１は、容器を手で持ったときの口部変形防止（把持強度の確保）、蓋を貼り付けてそれを剥がすときのフランジの変形防止、薄肉・軽量性、さらに使用時の口当たりの良好性等を考慮すると、0.8〜5ｍｍ、特に1.0〜3.5ｍｍとすることが好ましい。
【００１６】
複合容器１は、全層厚みが上下方向において異なる部位を胴部１２に有している。
【００１７】
胴部１２の口部近傍部における厚みＴ１２１は、容器を手で持った時の口部変形防止（把持強度）、縦荷重による胴部１２の口部近傍の座屈防止、薄肉・軽量性等を考慮すると、0.8〜3.5ｍｍ、特に0.9〜2.6ｍｍとすることが好ましい。
胴部１２の中央部における厚みＴ１２２は、断熱性と薄肉・軽量性等を考慮すると、0.7〜3ｍｍ、特に0.8〜2.2ｍｍとすることが好ましい。
胴部１２の下方部における厚みＴ１２３はスタック段差に必要な厚みの確保とスタック部の強度、断熱性、薄肉・軽量性等を考慮すると、0.7〜4ｍｍ、特に0.8〜3.1ｍｍとすることが好ましい。なお、本明細書において、胴部１２の口部近傍部とは、複合容器１の高さHに対してフランジ部１１の上面部１１０から０〜２０％の部分をいう。胴部１２の下方部とは、スタック用の段差１３より底面までの部分をいう。胴部１２の中央部とは、前記口部近傍部と前記下方部との間の部分をいう。
【００１８】
複合容器１は、胴部１２にスタック用の段差１３が形成されている。このため、成形後の複合容器１の積載、分離が容易に行える。スタック用の段差１３より下方では、胴部の厚みは薄くなっている。このため、複合容器１の内面に被覆層を真空成形で形成する場合、内層容器２がよじれてそれが破断するのを防止することができる。
【００１９】
複合容器１の胴部１２のテーパー角θ１（図１（ｃ）参照）は、容器としての使いやすさ、内容積、成形性、成形後の前述した積載、分離の容易性等を考慮すると、３〜１０度、特に５〜８度とすることが好ましい。スタック用段差１３より下方における胴部の内面のテーパー角θ２（図１（ｄ）参照）は、容器としての薄肉、軽量性や被覆層を真空成形で形成する場合に内層容器２がよじれて破断するのを防止することを考慮すると、２〜９度、特に４〜７度とすることが好ましい。また、θ１＞θ２とするのが好ましい。
【００２０】
図１（ｄ）に示すように、複合容器１は、底部１４の中央部が所定の高さに底上げされた上げ底部１４１を有し、その外側に平坦な接地部１４２を有している。底部１４の厚みＴ１４は、容器としての断熱性、縦方向の圧縮強度、薄肉・軽量性等を考慮すると、0.4〜2.8ｍｍ、特に0.5〜2ｍｍとすることが好ましい。
【００２１】
前記底部１４の接地部１４２の接地幅Ｗ１４は１〜２０ｍｍ、特に２〜１０ｍｍであることが好ましく、底部１４の上げ底部１４１の高さH１４は０．５〜５ｍｍ、特に１〜３ｍｍであることが好ましい。接地幅１４を斯かる範囲とすることで、縦の圧縮加重を受ける接地面積を十分に確保できる。上げ底部１４１の高さＨ１４を斯かる範囲とすることで、容器の内容積を狭めることなく、しかも内面角部に内容物が入り込んだりすることがない。また、前記曲率半径を有する角部や前記接地幅を有する底部１４を後述する弾性素材からなる雄型により、良好に形状を転写できる。また、複合容器１をシュリンクフィルム等の包装材で包装したときに、当該包装材を破りやすくできる。さらに、前記曲率半径Ｒｏ、接地幅Ｗ１４及び上げ底部１４１の高さＨ１４を斯かる範囲とすることで、それらの相乗効果として、縦方向の圧縮荷重に対する複合容器１に形状的により十分な強度が得られる。
【００２２】
複合容器１は、口部１０の開口縁部に傾斜面１５が形成されている。傾斜面１５と前記フランジ部１１の上面部１１０との角度θ３は、３０〜７５度、特に４５〜７０度であることが好ましい。また、面取り幅が０．５〜３ｍｍであることが好ましい。面取り幅とはＷ１５をいう（図１（ｂ）参照）。傾斜面１５の角度および幅を斯かる範囲とすることによって、開口縁部の角部の成形性が良好となり表面性が向上する。開口縁部の角部のパルプが成形時に押し込まれて傾斜面１５の境となる稜線が明確となるため、口部１０の外観が良好となるとともに、密度が高められてフランジ部１１の強度が向上する。また、開口縁部のパルプの毛羽立ちが抑えられ、樹脂フィルム等で被覆層を形成した場合の密着性が良好となるほか、該被覆層を形成するときのピンホールの発生が抑えられる。また、使用時の口当たりも良好となる。
【００２３】
複合容器１は、熱湯を入れても手で持つことができ、かつ薄肉・軽量で所望の強度を有することを考慮すると、断熱性が４５〜７５℃、特に５０〜７０℃であることが好ましい。ここで、断熱性は、複合容器の外表面に温度センサー（安立５０３Ｋ−ＴＣ−ＷＴ）測定部をテープで貼り付け、該複合容器に９８〜１００℃の熱湯を注ぎ入れ、１分後における容器外面の温度で求められる。
【００２４】
複合容器１は、真空成形や圧空成形で被覆層がムラなく樹脂フィルム等で被覆されること、該樹脂フィルム等へのピンホールの発生を防止すること等を考慮すると、透気度は30〜120秒、特に40〜60秒とすることが好ましい。透気度は、ＪＩＳ Ｐ８１１７０−１９８０に準拠し、例えば、測定装置（東京テスター、Ｇｕｒｌｅｙ’ｓ Ｄｅｓｏｍｅｔｅｒ）を用いて測定することができる。
【００２５】
複合容器１は、本実施形態のようなインスタントカップ麺用の場合は、胴部１２の内径は６０〜２００ｍｍ、好ましくは５０〜１５０ｍｍである。高さＨは、６０〜２００ｍｍ、好ましくは７０〜１５０ｍｍである。
【００２６】
複合容器１は、廃棄容易性、コスト低下、強度の確保、断熱性の確保等のバランスを考慮すると、総重量は10〜30ｇ、好ましくは10〜25ｇとすることが好ましい。
【００２７】
以下、内層容器２及び外層容器３それぞれについてさらに詳述する。
【００２８】
内層容器２は、フランジ部２１を有するパルプモールド製であり、複合容器１に断熱性を付与するとともに、フランジ部１１にクッション性を付与する。
【００２９】
内層容器２の胴部２２の内面には、スタック用段差１３及び前記お湯の入れ目線１６となる段差（図示せず）が形成されている。
【００３０】
フランジ部１１を構成する内層容器２のフランジ部２１の厚みＴ２１（図１（ｂ）参照）は、容器を手で持った時の口部変形防止、蓋を貼り付けてそれを剥がすときのフランジ強度、フランジ部のクッション性、薄肉・軽量、口当たり良好性等を考慮すると、0.4〜3ｍｍ、特に0.5〜2ｍｍとすることが好ましい。前記胴部１２の口部１０近傍部を構成する内層容器２の胴部２２の厚みＴ２２１は、断熱性、容器を手で持った時の口部変形防止（把持強度の確保）、縦方向の圧縮荷重を負荷したときの胴部１２の口部近傍の座屈防止、薄肉・軽量性等を考慮すると、0.55〜2ｍｍ、特に0.6〜1.7ｍｍとすることが好ましい。前記胴部１２の中央部を構成する内層容器２の胴部２２の厚みＴ２２２（図１（ｃ）参照）は、断熱性、薄肉・軽量性等を考慮すると、0.5〜1.8ｍｍ、特に0.55〜1.5ｍｍとすることが好ましい。前記胴部１２の下方部を構成する内層容器２の胴部２２の厚みＴ２２３（図１（ｄ）参照）は、断熱性、スタック用の段差に必要な厚みの確保、後述するように真空成形で被覆層を形成する場合に内層容器2がよじれて破断するのを防止すること、薄肉・軽量性等を考慮すると、0.55〜3ｍｍ、特に0.65〜2.5ｍｍとすることが好ましい。底部１４を構成する内層容器２の底部２４の厚みＴ２４は、断熱性、縦方向の圧縮強度、薄肉・軽量性等を考慮すると、0.3〜1.8ｍｍ、特に0.4〜1.5ｍｍとすることが好ましい。特に胴部の厚みを斯かる範囲にすることで、後述のように内層容器と外層容器とを嵌合させる場合において、所望の接触力を得やすい。
【００３１】
外層容器３との嵌合部分を含む内層容器２の胴部２２の弾性率は、内層容器２と外層容器３を合体したときに、主に内層容器がつぶれ、外層容器が湾曲しないこと、真空成形での真空圧で内層が破断しないことを考慮すると、好ましくは100MＰａ〜2000MPa、より好ましくは200MPa〜1500MＰａ、さらに好ましくは300MPa〜1000MＰａである。また、嵌合代の部分の内層容器と外層容器の弾性率の比としては、内層容器は外層容器の１／２〜１／２０が好ましい。
ここで、内層容器２の胴部２２の弾性率は、上述と同様に、Rｈeometrics社製のRｈeometrics、型式 SOLIDS ANALYZER RSAIIを用い、測定条件は周波数1.6HZ/0.05％strain、JISP8111に規定する標準条件採用、プリテンションはダイナミックフォースの２倍、試料幅6ｍｍ、試料長さ35ｍｍ、試料厚み0.86ｍｍとし、試料は容器の胴部を高さ方向に切り出したもので測定される。なお、内層容器の弾性率は、材料組成や成形時の加圧力の調整などにより、適宜設定できる。
【００３２】
内層容器２の密度は0.05〜0.8ｇ／ｃｍ3、特に0.1〜0.8ｇ／ｃｍ3であることが好ましい。密度を斯かる範囲とすることで、複合容器１に良好な断熱性を賦与できるとともに、容器重量も軽くできる。また、複合容器１の把持強度や圧縮強度も良好なものとすることができる。ここで、本明細書において、密度とは嵩密度をいう。
【００３３】
前記胴部１２の口部１０近傍部を構成する内層容器２の胴部２２の密度は、断熱性、容器を手で持ったときの口部の変形防止、縦方向の圧縮荷重による口部の座屈防止等を考慮すると、0.2〜0.8ｇ／ｃｍ3、特に0.3〜0.7ｇ／ｃｍ3とすることが好ましい。
前記胴部１２の中央部を構成する内層容器２の胴部２２の密度は、断熱性、容器を手で持ったときの胴部のへこみ防止、印刷時の印圧での変形防止を考慮すると、0.05〜0.5ｇ／ｃｍ3、特に0.1〜0.4ｇ／ｃｍ3とすることが好ましい。
前記胴部１２の下方部を構成する内層容器２の胴部２２の密度は、断熱性、容器を手で持ったときの胴部のへこみ防止、印刷時の印圧での変形防止等を考慮すると、0.05〜0.5ｇ／ｃｍ3、特に0.1〜0.4ｇ／ｃｍ3とすることが好ましい。
【００３４】
内層容器２のフランジ部２１の密度は、複合容器１を手で持った時の口部変形防止、蓋を貼り付けてそれを剥がすときのフランジ強度、フランジ部のクッション性等を考慮すると、0.2〜1.5ｇ／ｃｍ3、特に0.2〜0.8ｇ／ｃｍ3とすることが好ましい。
【００３５】
内層容器２は、胴部の外面よりも内面が平滑に設けられていることが好ましい。内層容器２の胴部の内面の表面粗さは、樹脂フィルム等で被覆層を形成するときのピンホール発生防止、該被覆層と内層容器２との接着性や外観良好性等を考慮すると、3〜15μｍ、特に3〜12μｍとすることが好ましい。内層容器２の胴部の外面の表面粗さは、外層容器3との摩擦力を大きくして、接着剤を使用しなくても内層容器と外層容器が容易には分離しない程度に一体化することを考慮すると、4〜20μｍ、特に5〜15μｍとすることが好ましい。前記表面粗さＲａは、例えば、JIS Ｂ０６０１−２００１に準拠し、サーフコム〔（株）東京精密社製〕を用い、ガウシアン補正で傾斜補正を直線とした測定条件で測定される。
【００３６】
また、内層容器２の内面には、乾燥型の雄型に設けられた乾燥時の蒸気逃がし用のスリットの跡や吸引孔の跡となる凸部を有していないことが好ましい。乾燥効率等を優先して乾燥型の雄型にスリットや吸引孔を設ける場合には、乾燥型の雄型に高さ方向にスリットや吸引孔を設けることにより、内層容器２の内面にそれらの跡となる凸部を有していても、該凸部への箸やスプーンの引っ掛かりが少なく、該凸部への内容物の引っかかりも少なく、飲食しやすい容器を得ることができる。複合容器１の内面に真空成形で樹脂フィルムを貼り付けて被覆層を形成する場合には、該樹脂フィルムは内層容器２の口部から底部に向けて被覆されていくが、このような高さ方向のスリットや吸引孔の跡となる凸部を有していると、フィルムが被覆されていく方向と該凸部の方向が一致するので、樹脂フィルムを支障なく被覆でき、樹脂フィルムへのピンホールも発生しにくくなるので好ましい。
【００３７】
内層容器２は、真空成形や圧空成形によって樹脂フィルム等の被覆層を形成するときに該樹脂フィルム等を容易に吸引変形できる程度の透気度を有することが好ましい。透気度は、ＪＩＳ Ｐ８１１７０−１９８０に準拠し、例えば、測定装置（東京テスター、Ｇｕｒｌｅｙ’ｓ Ｄｅｓｏｍｅｔｅｒ）を用いて求められる。
【００３８】
内層容器２は、パルプ成分に嵩高処理パルプを含んでいる。内層容器２に含まれる嵩高処理パルプの量は、内層容器２を構成するパルプ成分中１０〜９０重量％が好ましく、２０〜８０重量％がより好ましく、３０〜７０重量％が更に好ましい。該パルプ成分中の嵩高処理パルプの配合量が斯かる範囲であると、嵩高の効果が発揮され、フランジ部１１のクッション性や容器の断熱性も良好となる。また、フランジ部を含む容器全体の強度を確保する上での、バインダーの使用量も適量に抑えられる。ここで、内層容器２に用いられる嵩高処理パルプとは、架橋処理、マーセル化処理等の嵩高処理によってパルプ繊維をカールさせたり、疎水化させたり、繊維自体の剛性を向上させたものをいう。架橋処理パルプとしては、市販のカールドファイバー（例えば米国ウェアハウザー社製「ＨＢＡ」）、マーセル化処理パルプとしては、市販のマーセル化処理パルプ（例えばレヨンニア社製「ＰＯＲＯＳＡＵＩＥ」、同「ＵＬＴＲＡＮＩＥＲ、同「ＳＵＬＦＡＴＡＴＥ」）が挙げられる。
【００３９】
前記架橋処理パルプ、前記マーセル化処理パルプ又は前記嵩高処理パルプは、単独で又は二種以上のものを混合して用いることができる。
前記マーセル化処理パルプは、適宜の割合で前記架橋処理パルプに混合して用いることができる。マーセル化処理パルプは架橋処理パルプよりも嵩高性は劣るが、架橋処理パルプに対するマーセル化処理パルプの混合割合を調整することで、内層容器の強度や内層容器の内面の成形性（転写性）が良好となる。また、パルプ繊維のフロックも抑えられ、抄造ムラの発生を防ぐことができる。
【００４０】
前記嵩高処理パルプのうち前記架橋処理パルプを用いる場合には、その湿潤カールドファクタは０．１〜１．０、特に０．1〜０．６が好ましい。湿潤カールドファクタを斯かる範囲とすることで、容易に所望の嵩高性が得られる。また、原料スラリー中の分散性も良好となり、抄造ムラが抑えられて成形体に偏肉が生じるのを防ぐことができ、成形体の強度や表面性が良好となる。ここで、湿潤カールドファクタとは、パルプ繊維を室温で純水に浸漬した後ＦＱＡ（Ｆｉｂｅｒ Ｑｕａｌｉｔｙ Ａｎａｌｙｚｅｒ）を用い、測定本数１０００本以上、測定範囲０．５〜１０ｍｍにおいて、（（ＬA／ＬB）−１）の算術平均により求められる値であり、繊維の曲線化の度合いを示す数値である。ここで、ＬAは実際のパルプ繊維の長さ、ＬBは曲がった状態のパルプ繊維を囲む長方形の最大寸法である。
【００４１】
内層容器２は、前記パルプ成分として前記嵩高処理パルプの他に、嵩高処理を行っていないパルプ繊維を含ませることができる。該パルプ繊維は、パルプ成分中に１０〜９０重量％、特に２０〜８０重量％含んでいることが好ましい。該パルプ繊維が斯かる範囲で含まれていると、フランジ部や容器の強度低下や紙粉の発生も抑えられ、強度を得るためや紙粉防止のためのバインダーの添加量を抑えることができる。また、嵩高性も得られてフランジ部のクッション性や容器の断熱性が良好となる。該パルプ繊維としては、針葉樹若しくは広葉樹の未晒又は晒クラフトパルプ、サルファイトパルプ、アルカリパルプ、グランドパルプ、又はサーモメカニカルパルプが挙げられる。これらのパルプ繊維は、単独で又は二種以上を適宜の割合で混合して用いることができる。特に二種以上を混合することで、様々な繊維長分布を有するパルプ繊維を調製することができる。
【００４２】
前記内層容器用のパルプ繊維は、カナディアンスタンダードフリーネス（ＣＳＦ）が５００〜８００ｍｌ、特に６００〜７５０ｍｌであることが好ましい。ＣＳＦかかる範囲であると、濾水性も良好で、抄造時間や乾燥時間を短縮することができる。また、抄造ムラが抑えられ、得られる成形体に偏肉が生じたり、成形体の表面性が低下することを防ぐことができる。さらに、所望の断熱性も得られ易い。
【００４３】
嵩高処理を行っていない前記パルプ繊維の平均繊維長は、０．４〜５ｍｍ、特に、０．５〜３ｍｍであることが好ましい。該パルプ繊維の平均繊維長が斯かる範囲であると、前記嵩高処理パルプとの適度のからみが得られ、得られる成形体の強度低下や紙粉の発生を防ぐことができる。また、フロック（パルプ繊維の凝集）が大きくならず、抄造ムラが生じ難いため、得られる成形体に偏肉が生じたり、表面性が低下することを防ぐことができる。
【００４４】
内層容器２のパルプ成分として用いられる前記嵩高処理パルプ、前記パルプ繊維には、木材パルプ、非木材パルプの何れのパルプ繊維をも用いることができる。また、バージンパルプ、古紙パルプの何れのパルプ繊維をも用いることができる。これらのパルプ繊維は、単独で又は二種以上を適宜の割合で混合して用いることができる。
【００４５】
内層容器２は、パルプ成分に対し、嵩高剤を０．２〜１０重量％含んでいてもよい。これらの範囲内で嵩高剤を含ませることで、嵩高性がより安定的に得られる。
前記嵩高剤としては、花王（株）製「ＫＢ１１５」、同「ＫＢ８５」等が挙げられ、これらの中でも、サイズ効果の低下を抑えて嵩高性を得ることができる点から同「ＫＢ１１５」が好ましい。
【００４６】
内層容器２には、必要に応じ、分散剤、顔料、防かび剤、サイズ剤、紙力増強剤、耐水化剤、接着剤等の添加剤を適宜の割合で含めることができる。
【００４７】
前記外層容器３は、主として複合容器１に強度を付与する容器である。外層容器３は、フランジ部１１を構成するフランジ部３１を有している。
【００４８】
外層容器３のフランジ部３１の厚みＴ３１は、容器を手で持ったときの口部変形防止、蓋を貼り付けてそれを剥がすときのフランジ強度、薄肉、軽量性等を考慮すると、0.4〜2ｍｍ、特に0.5〜1.5ｍｍとすることが好ましい。前記胴部１２の口部１０近傍部を構成する前記外層容器３の胴部３２の厚みＴ３２１は、容器を手で持ったときの口部の変形防止、縦方向の圧縮荷重による口部での座屈防止、薄肉、軽量性等を考慮すると、0.25〜1.5ｍｍ、特に0.3〜0.9ｍｍとすることが好ましい。前記胴部１２の中央部を構成する前記外層容器３の胴部３２の厚みＴ３２２は、容器を手で持ったときの胴部の変形防止、印刷時の印圧による変形防止、薄肉、軽量性等を考慮すると、0.2〜1.2ｍｍ、特に0.25〜0.7ｍｍとすることが好ましい。前記胴部１２の下方部を構成する前記外層容器３の胴部３２の厚みＴ３２３は、縦方向の圧縮荷重による底部での座屈防止、薄肉、軽量性等を考慮すると、0.15〜1.0ｍｍ、特に0.15〜0.6ｍｍとすることが好ましい。底部１４を構成する外層容器３の底部３４の厚みＴ３４は、縦方向の圧縮荷重による底部での座屈防止、薄肉、軽量性等を考慮すると、0.1〜1ｍｍ、特に0.1〜0.5ｍｍとすることが好ましい。特に、胴部の厚みを斯かる範囲にすることで、内層容器と外層容器の嵌合時に、外層容器の変形を防止して所望の接触力を得やすい。
【００４９】
内層容器２の胴部２２との嵌合部分を含む外層容器３の胴部３２の弾性率は、内層容器２の胴部２２の弾性率よりも高く設けられている。胴部３２の弾性率は、内層容器と外層容器を嵌合させたときに、主に内層容器壁がつぶれ、外層容器が湾曲しないこと、容器としての縦方向と横方向の圧縮強度の確保、印刷時の印圧での変形防止を考慮すると、好ましくは200MＰａ〜10000MＰａ、より好ましくは400MＰａ〜6000MＰａさらに好ましくは600MＰａ〜4000MＰａである。ここで、外層容器３の胴部３２の該弾性率は、内層容器２の胴部２２の弾性率と同様にして測定される（試料厚みは0.37ｍｍ）。外層容器の弾性力は材料組成、成形時の加圧力の調整などにより、適宜設定できる。
【００５０】
外層容器３のフランジ部３１の密度は、容器を手で持ったときの容器の変形防止（把持強度の確保）、蓋を貼り付けてそれを取り剥がすときのフランジ部の変形防止、薄肉、軽量性等を考慮すると、0.5〜2ｇ／ｃｍ3、特に0.7〜1.5ｇ／ｃｍ3とすることが好ましい。
【００５１】
前記胴部１２の口部近傍部を構成する外層容器３の胴部３２の密度は、表面平滑性、紙粉発生防止、容器を手で持ったときの容器の変形防止（把持強度の確保）、縦方向の圧縮荷重による口部での座屈防止、薄肉、軽量性等を考慮すると、0.5〜2ｇ／ｃｍ3、特に0.7〜1.5ｇ／ｃｍ3とすることが好ましい。
前記胴部１２の中央部を構成する外層容器３の胴部３２の密度は、表面平滑性、紙粉発生防止、搬送時におけるへこみ防止、お湯を入れて容器を手で持ったときの胴部の変形防止、印刷時の印圧での変形防止、薄肉、軽量性を考慮すると、0.5〜2ｇ／ｃｍ3、特に0.7〜1.5ｇ／ｃｍ3とすることが好ましい。
前記胴部１２の下方部を構成する外層容器３の胴部３２の密度は、表面平滑性、搬送時でのへこみ防止、印刷時の印圧での変形防止、薄肉、軽量性等を考慮すると、0.5〜2ｇ／ｃｍ3、特に0.7〜1.5ｇ／ｃｍ3とすることが好ましい。
前記底部１４を構成する外層容器３の底部３４の密度は、積み上げ時や搬送時における底部の潰れ防止、薄肉、軽量性等を考慮すると、0.5〜2ｇ／ｃｍ3、特に0.7〜1.5ｇ／ｃｍ3とすることが好ましい。
【００５２】
外層容器３は、内面よりも外面が平滑に設けられていることが好ましい。外層容器３の外面の表面粗さは、印刷性、紙粉発生防止、外観良好性等を考慮すると、0.5〜3μｍ、特に1〜2μｍとすることが好ましい。外層容器３の内面は、低密度の内層容器３のパルプ繊維を絡ませて摩擦抵抗を高くし、内層容器と外層容器との一体性を高める上で、粗面に設けられていることが好ましい。特に胴部３２の内面には、後述する乾燥型７００の雄型７１０のネットによって網目状に押圧された跡によって粗面に設けられていることが好ましい。外層容器３の胴部３２の内面の表面粗さは、10〜50μｍ、特に12〜30μｍとすることが好ましい。また、印刷、ラベリング、紙粉発生防止などを考慮すると外層容器３の外面、特に胴部の外表面には吸引孔の跡がないことが好ましい。
【００５３】
外層容器３の密度は0.5〜2ｇ／ｃｍ3、特に0.7〜1.5ｇ／ｃｍ3とすることがより好ましい。密度が斯かる範囲であると、乾燥成形時において、パルプ繊維の変色やパルプ繊維自体の強度低下を防ぐことができるほか、外層容器に要する強度や表面性が確保される。ここで、外層容器３の密度は、切り取った外層容器の厚みと面積と重量から求められる。特に、密度を斯かる範囲にすることで、内層容器と外層容器の嵌合時に、外層容器の変形が防止され、内層容器と外層容器の接触力が向上し、両容器の分離がし難くなる。
【００５４】
外層容器３用のパルプ繊維には、針葉樹若しくは広葉樹の未晒又は晒クラフトパルプ、サルファイトパルプ、アルカリパルプ、グランドパルプ、サーモメカニカルパルプ等が挙げられる。これらの中でも、成形性、白色性、成形体の表面性、強度の点から、特に針葉樹や広葉樹の晒クラフトパルプが好ましい。これらの繊維は、単独で又は二種以上を適宜の割合で混合して用いることができる。
【００５５】
前記外層容器用のパルプ繊維は、ＣＳＦが２００〜６００ｍｌ、特に３００〜６００ｍｌであることが好ましい。ＣＳＦかかる範囲であると、濾水性も良好で、抄造時間や乾燥時間を短縮することができる。また、抄造ムラが抑えられ、得られる成形体に偏肉が生じたり、成形体の表面性が低下することを防ぐことができる。
【００５６】
外層容器３には、必要に応じ、分散剤、顔料、定着剤、防かび剤、サイズ剤、接着剤、紙力強化剤等の添加剤を適宜の割合で含めることができる。
【００５７】
外層容器３の透気度は、表面平滑性を考慮すると、30〜120秒、特に65〜120秒とすることが好ましい。外層容器３の透気度は、平滑面側を装置上側に設定して、後述する方法で測定される。
また、外層容器３の透気度は、内層容器２よりも大きいことが好ましい。外層容器３の透気度を、内層容器２よりも大きくすることによって、後述するように真空成形によって被覆層を密着させる場合に、外層容器３が通気抵抗となって、真空成形用の型に設けられた吸引溝での局部的な吸引力の集中を防ぐことができ、樹脂フィルムへのピンホールの発生を防ぐことができると共に、密着むらのない被覆が可能となる。
【００５８】
外層容器３の胴部の内側の寸法（内径）は、内層容器２の胴部の外側の寸法（外径）よりも小さく設けられており、両者を嵌合させた状態では、低密度の内層容器の外面がつぶれ、該内層容器よりも剛性が高い外層容器の外寸法はほとんど変形しない。このため、コンベア上のライン搬送などにおいて、コンベア上に容器が停滞せずに容器がスムーズに流れる。また、外層容器が変形しないので、印刷性にも優れる。また、後述するように樹脂フィルム等の被覆層を真空成形によって密着させる場合にも、内層と外層が強固に一体化しているので真空圧による内層割れの発生が防止される。内層容器を外層容器と同じ高い弾性率のもので構成した場合、複合容器としての断熱性が劣ると共に、嵌合により両容器が強固に一体化するにはこれらを高い寸法精度で成形する必要があるが、内層容器の弾性率を外層容器より低く設定すれば、内層容器と外層容器の嵌合代幅を大きめに設定するとこができるので、断熱性に優れ強固に一体化された容器をより容易に得ることができる。
【００５９】
上述の構成の複合容器１は、良好な断熱性を有し強度及び外層の表面性に優れ、薄肉・軽量であるにもかかわらず、その製造時の破損等も生じにくく生産性に優れるものである。特に内層容器２及び外層容器３は、上述のように、内層容器２の胴部２２の外面が低密度の凹凸を有する形態に設けられ、外層容器３の胴部３２の内面が内層容器２の胴２２の外面よりも高い剛性を有し且つ粗く好ましくは網目状の跡を有するため、両容器を嵌合した状態では、内層容器２の外面がつぶれ、該外面が外層容器３の内面に食い込んだ状態となる。このため、両容器間の摩擦力が高くなり、内層容器２と外層容器３とが分離しにくい一体化状態となっており、接着剤を使用しなくても強固に一体化した容器を得ることができる。よって、生産コストが低減されると共に、製造設備が簡素化できる。また、内層容器と外層容器が強固に一体化されているため、容器の口部の変形強度が向上したり、印刷時の印圧による容器の変形や破損の防止、真空成形時の真空圧による内層の破損防止効果等が達成される。また、内層容器と外層容器が強固に一体化されているので、横方向の圧縮強度が高く、容器の中にお湯などを入れて手で持っても変形しにくく、持ちやすい容器となる。
【００６０】
次に、本発明の複合容器をその製造方法に言及しつつ図面を参照しながら説明する。
【００６１】
複合容器１は、図２（ａ）〜（ｇ）に示すように、内層容器２及び外層容器３の中間体である内層用抄造体２’及び外層用抄造体３’を、抄造型２００、３００を用いた湿式抄造法によって個別に抄造し、それらを乾燥型６００、７００で乾燥させて内層容器２及び外層容器３を得た後、これら内層容器２と外層容器３を嵌合させて一体化することによって製造される。
【００６２】
図２（ａ）に示すように、抄造型２００の抄造部２１０は、フランジ部２１１を有し且つ所定のテーパー角度を有して先端部に進むにつれて先細る形態を有している。
【００６３】
抄造部２１０は、多孔のプレートを曲げて溶接した薄肉型と、その上に被せた金属製の網を曲げて溶接した抄造ネット(図示せず)とを備えている。抄造部３１０も、多孔のプレートを曲げて溶接した薄肉型と、その上に被せた金属製の網を曲げて溶接した抄造ネットとを備えている。
【００６４】
抄造体２’を乾燥成形する乾燥型６００は、図２（ｂ）に示すように、雄型６１０及び雌型６２０から構成される。雄型６１０及び雌型６２０は、剛性を有するアルミニウム合金等の金属製の型である。
【００６５】
雄型６１０は、前記内層容器２の内面形状に対応する凸状の成形部６１１を有している。成形部６１１の先端部には、内層容器２のスタック用段差２３に対応して縮径する細成形部６１２が設けられている。
【００６６】
成形部６１１の内部には、気液流通路６１３、気液流通路６１３から分かれて外周面において高さ方向に設けられたスリット状に開口する複数の気液流通路６１４及び底面に周方向に設けられた円弧状に開口する複数のスリット状気流流通路（図示せず）が設けられており、これらの気液流通路を通して抄造体２’を乾燥させるときの脱水・排気が行われる。また、成形部６１１の内部には、カートリッジヒーター（図示せず）が配されており、成形部６１１の外表面を加熱ができるようになっている。
【００６７】
雌型６２０は、内層容器２の外形に対応した凹状の成形部６２１を有している。雌型６２０の内部にはカートリッジヒーター６２２が配されている。また、雌型６２０は、雄型６１０と組み合わせたときに成形部６１１の凸状部分と成形部６２１の間に所定のクリアランスが形成されるように設けられている。図には示していないが、雌型６２０には、乾燥時間の短縮、抄造体２’の吸引保持用に、胴部に周方向のスリット、底部に円弧上のスリットが設けられている。
【００６８】
雄型７１０は、耐久性向上の観点から天然ゴム、シリコーンゴム等の合成ゴム等の弾性体と、該弾性体の外側を被覆する流体透過性の伸縮性の抄造ネットとを備えている。該抄造ネットは、得られる外層容器３の胴部３２の内面を前述のような粗面、特に網目状の粗面とする観点から、その目開きが20〜100メシュ、特に40〜60メッシュのナイロンなどのポリアミド、ポリウレタン、ポリエステル、アラミド、フッ素樹脂、ポリフェニレンサルファイド製の織物、編物を用いることが好ましい。
成形部７１１の内部には、気液流通路７１３から分かれて外周面につながる複数の気液流通路７１４及び先端面や角部において開口する複数の気液流通路７１５が設けられており、これらの気液流通路を通して抄造体３’を乾燥させるときの脱水・排気が行われる。
【００６９】
雌型７２０は、外層容器３の外形に対応した凹状の成形部７２１を有している。雌型７２０の内部にはカートリッジヒーター７２２が配されている。雌型７２０は、内層容器３の外表面に排気孔跡を残さないように、成形部７２１の内面で開口する排気孔を有していないものを用いることが好ましいが、乾燥時間の短縮、抄造体３’の吸引保持用に、胴部に周方向のスリット、底部に円弧上のスリットを設けることができる。
【００７０】
次に、前記両容器を仮想的に重ね合わせたときの胴部の嵌合代、嵌合代の厚みαついて説明する。
図３（a）は、雌型６２０にフランジ部２１を有する胴部の厚みＴの内層容器２を収容したときの部分断面図である。図３（b）は、雌型７２０にフランジ部３１を有する外層容器３を収容したときの部分断面図である。なお、内層容器２の密度は外層容器３の密度よりも低く設定されている。内層容器２のフランジ２１部の下面と外層容器３のフランジ部３１の上面を仮想的に重ね合わせるために、内層容器２が収容された雌型６２０を矢印方向に移動させると、両容器は図３（c）の状態となる。このとき、外層容器３の胴部と内層容器２の胴部が重なるが、この重なり代（図３（ｃ）の斜線部分）が前記嵌合代であり、その厚みが該嵌合代の厚みαである。
そして、両容器を嵌合させたときに、外層容器３をほとんど変形させずに両容器を強固に一体化するためには、外層容器３の胴部の厚みＴと、該厚みＴからの厚みαの差分σ（＝Ｔ−α）との比（σ／Ｔ）の値に好ましい範囲が存在することがわかった。すなわち、両容器が、それらを上述のように仮想的に重ね合わせたときに、0＜（σ／Ｔ）≦０．９、特に０．１≦（σ／Ｔ）≦０．４となり、且つ（σ／Ｔ）の最大値が０．３５以上の部位を有する場合に、複合容器１が、外層容器３がほとんど変形せずに両容器が強固に一体化されたものとなることがわかった。
【００７１】
前記比（σ／Ｔ）の好ましい範囲及びそれに関する上述の説明は、内層容器２と外層容器３が共にフランジ部を有する場合のほか、何れか一方の容器のみフランジ部を有する場合や両容器共にフランジ部を有しない場合にも適用される。前記（σ／Ｔ）は、胴部１２における口部近傍部より中央部において小さくするか、または、胴部１２における口部近傍部より胴部１２における底部近傍において小さくすることが好ましい。口部は底部と比較して、強度が弱いので、両容器の嵌合時の内層容器のつぶれ量が大きいと口部に変形を生じやすくなることから、（σ／Ｔ）をこのように設定することによって、口部に変形を生じることなく、強固に一体化した複合容器を得ることができる。尚、胴部における口部近傍とは、複合容器１の高さHに対してフランジ部１１の上面部１１０から０〜5％の部分をいう。
【００７２】
また、前記厚みＴは容器の圧縮強度、把握強度、印刷強度、薄肉・軽量性、成形性を考慮すると、0.1〜1.5ｍｍが好ましく、0.1〜1.0ｍｍがより好ましい。
【００７３】
抄造体２’及び抄造体３’を抄造する場合には、図２（ａ）及び（ｄ）に示すように、抄造部２１０、３１０に設けられた前記気液流通路に、気液流通管２２０、３２０を接続しておく。そして、抄造型２００、３００の抄造部２１０、３１０を囲むように原料スラリーの注入管２３０、３３０を配した後、注入管２３０、３３０に付設されたスラリー供給管２３１、３３１のバルブを開き、それぞれ所定のスラリーを抄造部２１０、３１０に供給した後、気液流通管２２０、３２０のバルブを開いて気液流通管２２０、３２０及び前記気液流通路を通して原料スラリー中の液体分を吸引し、前記ネット上に原料スラリー中の固形分を堆積させる。液体成分の吸引による排出が完了し、前記抄造ネットの表面に抄造体２’、３’がそれぞれ形成されたら、注入管２３０、３３０は退避させる。また注入管２３０、３３０を配した後、所定量の水を供給し、その後、スラリーを投入することもできる。これにより、スラリー内のパルプ繊維が前記抄造ネットにからまることを防ぎ、抄造体の抄造ネットからの離型を容易にすることができる。また、注入管内でスラリー濃度を薄くすることにより、スラリーのタンクなどの設備を大きくすることなく、抄造ムラの少ない抄造体を得ることができるとともに、水の注入量を変えることにより、また、気液流通管２２０、３２０のバルブを開くタイミングをかえることにより、抄造体の高さ方向のパルプ量を変えることができる。
【００７４】
抄造体２’の抄造に用いられる原料スラリーには、前記パルプ繊維の濃度が０．１〜２．０ｗｔ％のスラリーを用いることが好ましい。分散媒に特に制限はないが、取り扱い性、生産コストの点から水や白水を分散媒とすることが好ましい。また、原料スラリーには、必要に応じ、前記添加剤を適宜の割合で含ませることができる。
【００７５】
抄造体２’の抄造に用いられる原料スラリーには、分散剤を前記パルプ成分に対し０．０１〜０．５ｗｔ％含んでいることが好ましい。分散剤が０．０１ｗｔ％以上であれば分散効果が十分得られ、０．５ｗｔ％以下であると長時間を要せずに抄造を行えるほか、前記抄造ネットや型自体の汚れも抑えられる。
前記分散剤としては、各種界面活性剤、ポリエチレンオキシド又はその誘導体等が挙げられ、これらの中でも、泡立ちが少なく、スラリーが取り扱い易い点からポリエチレンオキシドが好ましい。
【００７６】
抄造体３’の抄造に用いられる原料スラリーには、前記パルプ繊維の濃度が０．１〜２．０ｗｔ％のスラリーを用いることが好ましい。分散媒に特に制限はないが、取り扱い性、生産コストの点から水や白水を分散媒とすることが好ましい。また、該スラリーには、必要に応じ、前記添加剤を適宜の割合で含ませることができる。
【００７７】
次に、抄造体２’、３’を乾燥型６００、７００で乾燥成形する。
図２（ｂ）、（ｅ）に示すように、抄造体２’、３’を、前記ヒーターで加熱された乾燥型６００、７００内に配して乾燥しながらプレス成形する。このときの抄造体２’、３’の含水率は、乾燥時間の短縮、表面の平滑性、焦げや変色防止の観点から５５〜８０％、特に６０〜７５％であることが好ましい。
【００７８】
抄造体２’、３’の乾燥時には、雄型６１０、７１０の前記気液通路を通して抄造体２’、３’の液体分（蒸気）を吸引し、外部に排出する。
【００７９】
抄造体２’、３’の乾燥時における金型温度は、乾燥による焦げ防止、乾燥効率、表面の平滑性等を考慮すると、１１０〜２５０℃、特に１２０〜２３０℃であることが好ましい。
【００８０】
抄造体２’、３’の乾燥後、乾燥型６００、７００から雄型６１０、７１０を退避させて雄型から抄造体２’、３’を取り出し（図２（ｃ）、（ｆ）参照）、内層容器２及び外層容器３としてこれらを嵌合して一体化する。なお、抄造体３’の乾燥後の含水率は、容器の強度低下の防止、嵌合時の抄造体３’の変形防止、嵌合した容器の分離防止の観点から、０〜１０％が好ましく、０〜８がより好ましい。また、抄造容器２’の含水率は、同様の観点から、０〜１５％が好ましく、０〜１０％がより好ましい。
【００８１】
次に、図２（ｇ）に示すように、嵌合型８００内に外層容器３を収容し、フランジ部３１を下方から支持しておく。そして、その上から内層容器２を外層容器３内に挿入し、内層容器２のフランジ部２１を押圧プレート（押圧手段）８１０で下方に押圧して所定時間保持し、これらを嵌合させて一体化する。必要に応じてフランジ部分の余分な部分のトリミングを行って複合容器の製造を完了する。押圧プレートによる押圧力は、内層容器と外層容器の嵌合が完了する程度の圧力に設定される。また押圧プレートの移動速度は、大きすぎると容器に座屈が発生したり、また小さすぎると合体時間が長くなり生産性が低下する。該押圧力は、押圧方向への容器投影面積基準の応力で1〜10MＰａ、押圧プレートの速度は、10ｍｍ/ｓ〜200ｍｍ/ｓとすることが好ましい。
【００８２】
内層容器２及び外層容器３の接合には、必要に応じて接着強度を高める上で、接着剤を用いることもできる。該接着剤としては、デンプン、カルボキシメチルセルロース等の天然接着剤、ポリビニルアルコール等の合成水溶性接着剤を用いることが好ましい。
【００８３】
このようにして得られる本実施形態の複合容器１は、断熱性、構造強度、表面性、成形性、廃棄性、内容物の保存性等の種々の性能を満たす薄型で軽量な優れた容器であり、特に、縦の圧縮荷重に対する強度及び該圧縮荷重による変形に対する復元性に優れている。
【００８４】
複合容器１には、例えば、その内面及びフランジ部を覆うように被覆層を設けることができる。被覆層の厚みは、水蒸気などのバリアー性、ピンホール防止、材料コスト、スプーンや箸等での引っ掻きによる破れ防止性等を考慮すると、０．０２〜０．１５ｍｍ、特に０．０３〜０．０１ｍｍとすることが好ましい。
【００８５】
前記被覆層には、樹脂フィルムを用いることが好ましい。該樹脂フィルムとしては、ポリエチレンやポリプロピレン等のポリオレフィン系樹脂、ポリエチレンテレフタレート等のポリエステル系樹脂、ナイロン等のポリアミド系樹脂、ポリ塩化ビニル等のポリビニル系樹脂、ポリスチレン等のスチレン系樹脂等の熱可塑性樹脂フィルム、変性ポリエチレンテレフタレート、脂肪族ポリエステル等の生分解性樹脂フィルム等が挙げられる。そしてこれらの中でも、製造コスト、成形性等の点においては、ポリオレフィン系樹脂が好ましく、環境の点からは、生分解性樹脂フィルムやバイオマス由来の樹脂フィルムが好ましい。被覆層には、これらの樹脂フィルムを、単独で又は二種以上を積層させて用いることもできる。
【００８６】
前記被覆層を、樹脂フィルムを用いて設ける場合には、真空成形、圧空成形等の常法により形成することができる。真空成形による場合には、例えば、図４に示すように、真空吸引路９１０を及びバンドヒーター９２０を備えた真空成形型９００と、ヒーターを備えたプラグ９３０を用いる。真空成形型９００には、複合容器１のフランジ１１の下面に対向する部位９１１と、フランジ部１１との間に所定のクリアランスを設けるとともに、該部位９１１にも真空吸引路９１０の吸引口を設けておく。
【００８７】
そして、真空成形型９００内に複合容器１をセットし、更に複合容器１の開口部１０を塞ぐように樹脂フィルム４０をセットする。さらに、樹脂フィルム４０にその上方から加熱したプラグ９３０を当接させ、樹脂フィルム４０を真空成形型９００内に押し込み、複合容器１の通気性を利用し、真空吸引路９１０を通して複合容器１内を真空引きし、複合容器１の内面に樹脂フィルム４０を密着させる。
【００８８】
このとき、予め加熱して軟化させた樹脂フィルム４０を複合容器１のフランジ部１１の下面に至るまで巻き込んで密着させる。そして、樹脂フィルム４０の不要部分をトリミングして被覆層４の形成を完了する。
【００８９】
本発明は、前記実施形態に制限されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において適宜変更することができる。
被覆層は、前記実施形態のように、複合容器を樹脂フィルム被覆して設けることが好ましいが、被覆層は前記樹脂フィルムの樹脂成分を含む塗料を塗工して設けることもできる。
【００９０】
前記実施形態の複合容器の形状は断面が円形であったが、円形に限らず、楕円状、角形状、等、特に形状には限定されない。また、前記実施形態では、抄紙と乾燥の工程からなるが、抄造体２’，３’を抄造した後脱水型で脱水し、その後乾燥型で乾燥しても良い。また、製造工程において用いられる前記抄造型、前記脱水型、前記乾燥型の向きは、適宜変更することもできる。ハンドリング性、型の加工性、組み立て性、メンテナンス性等を考慮の上、型を割型、分割型にしても良い。また、内層容器２と外層容器３の一体化方法も上記に限らず、容器の形態たとえば、フランジの有無により適宜変更できる。
【実施例】
【００９１】
以下、実施例により、本発明をさらに具体的に説明する。
下記実施例１〜４により、図１に示す形態であって表１に示す寸法を有する複合容器を、表２に示す弾性率の内層容器及び外層容器を作製し、これらを複合化させることにより得た。そして、得られた複合容器の縦の圧縮荷重に対する変形量（つぶれ量）、該圧縮荷重を解いたときの変形量（つぶれ量）を測定し、その復元性を調べた。また、縦の圧縮荷重をかけ続けて座屈が発生したときの圧縮荷重を調べた。なお、内層容器及び外層容器の嵌合状態を確認するために下記のようにして厚み及び分離力を測定した。
【００９２】
〔実施例１〕
＜内層容器・外層容器の作製＞
多孔プレートを曲げ、雄型形状に溶接加工した型の表面に金属網を同様に溶接、加工した抄造型を用い、図２（ａ）及び（ｅ）のようにして、まず、水を注入して後、下記原料スラリーを供給し、湿潤状態の抄造体を形成した。
内層用原料スラリー；
パルプ成分配合：（パルプ繊維（ＨＢＡ(ウエアハウザー社製)/下記外層用パルプ＝重量比３／７、ＣＳＦ＝７２０ｍｌ）、パルプスラリー中のパルプ繊維濃度は０．５重量％、水投入後の濃度は０．２５重量％）
サイズ剤：対パルプ重量比２％
外層用原料スラリー；
パルプ成分配合：（パルプ繊維（商品名ヒントン/商品名セニブラ＝重量比で５／５、ＣＳＦ＝４５０ｍｌ）、パルプスラリー中のパルプ繊維濃度は０．５重量％、水投入後の濃度は０．２５重量％）
サイズ剤（対パルプ重量比２％）
【００９３】
得られた内層用の抄造体を図２（ｂ）のように乾燥型内に配置し、下記条件で乾燥成形した。
金型（６２０）の温度を２００℃、金型（６１０）の温度２００℃とし乾燥時間は２５秒とした。
得られた外層用の抄造体を図２（ｅ）のように乾燥型内に配置し、下記条件で乾燥成形した。
金型（７２０）の温度：１７０℃
押圧力は９８００Ｎ（押圧は５０秒間継続）
【００９４】
得られた外層容器を嵌合型内に収容し、下記条件において、図２（ｇ）のようにして内層容器を常温の押圧プレートで押圧してこれらの容器を嵌合させ、図１に示す複合容器１を得た。
押圧力：1470N（押圧方向への容器投影面積基準の応力：2.1MＰａ）
押圧保持時間：4秒
【００９５】
〔圧縮強度の評価〕
万能試験機（オリエンテック社製、「テンシロンＲＴＡ５００」）を用い、得られた複合容器を、開口部を上にして水平に載置し、ロードセル速度２０ｍｍ／分にて上方から荷重をかけて縦方向の圧縮強度を測定した。圧縮強度は、２９４Ｎに達した時点での変位をもって、荷重時のつぶれ量とした。そして、その変位のままで１時間保持した後に荷重を解放し、荷重解放してから２４時間後の容器の高さを測定し、圧縮荷重を付加する前の容器の高さとの差をもって解放後のつぶれ量とした。その後、再び同速度でロードセルを可動させて複合容器に縦の圧縮荷重をかけて座屈に至るまでの荷重（座屈荷重）を求めた結果、本実施例の複合容器は、圧縮荷重が６３７Ｎにおいて、胴部に座屈が発生した。
【００９６】
〔厚みの測定〕
厚み測定計（日本パラメトリクス株式社製、マグナマイク、モデル８０００）により、ターゲットボール直径１／８インチを使用して外層厚みを測定した。フランジ厚みはノギスを用いて測定した。
【００９７】
〔分離力の測定〕
得られた複合容器の外層容器のフランジ部をカットし、複合容器の開口部を下方に向けて内層容器のフランジ部を接地固定し、得られた複合容器の口部を下向きにして外層容器の外表面を吸引型で吸着した状態で万能試験機（オリエンテック社製、テンシロンＲＴＡ５００）でロードセル速度５ｍｍ／分で引き上げたときのロードセルの荷重を測定し、内層容器と外層容器が分離したときの荷重を分離力とした。表３に、容器の胴部におけるσ／Ｔと分離力の関係を示す。
【００９８】
〔実施例２〕
実施例１と同様にして製造したものを用い、縦圧縮荷重を２９４Ｎから４４１Ｎに変更した以外は、実施例１と同様の評価を行った。本実施例の複合容器は、圧縮荷重が６３７Ｎにおいて、胴部に座屈が発生した。
【００９９】
〔実施例３〕
実施例１と同様の内層用及び外層用原料スラリーを用い、前述した嵌合代を有しないように内層容器と外層容器とをそれぞれ作製した。そして、表１に示す外形形状に対応するクリアランスを有する乾燥型を用いてこれら両容器を複合化させて複合容器を得た。得られた複合容器を用い、実施例１と同様の評価を行った。本実施例の複合容器の分離力を測定したところ、分離力は複合化の際の外層容器の吸引力のみによる３９Ｎとなり、両容器には嵌合が生じていなかった。本実施例の複合容器は、圧縮荷重が４９０Ｎにおいて、胴部に座屈が発生した。
【０１００】
〔実施例４〕
実施例３と同様にして製造したものを用い、実施例２と同様の評価を行った。本実施例の複合容器の分離力を測定したところ、分離力は複合化の際の外層容器の吸引力のみによる３９Ｎとなり、両容器には嵌合が生じていなかった。本実施例の複合容器は、圧縮荷重が４９０Ｎにおいて、胴部に座屈が発生した。
【０１０１】
〔比較例1〕
実施例１と同様の内層用及び外層用原料スラリーを用い、内層用抄造体及び外層用抄造体を抄造し、乾燥させた外層用抄造体に湿潤状態の内層用抄造体を重ね合わせ、表１に示す外形形状に対応するクリアランスを有する乾燥型（雄雌型）を用い、両容器を複合化させて複合容器を得た。得られた複合容器について、実施例１と同様の評価を行った。本比較例の複合容器の分離力を測定したところ、分離力は複合化の際の外層容器の吸引力のみによる３９Ｎとなり、両容器には嵌合が生じていなかった。本実施例の複合容器は、圧縮荷重が３９２Ｎにおいて、底部の角に座屈が発生した。
【０１０２】
【表１】
【０１０３】
【表２】
【０１０４】
【表３】
【０１０５】
表２に示したように、内層容器の弾性率が外層容器よりも低く、複合容器の底部の外側における角部の曲率半径Ｒｏが５ｍｍ以下である各実施例の複合容器は、縦の圧縮荷重に対する強度及び該圧縮荷重による変形に対する復元性に優れていることがわかった。
【産業上の利用可能性】
【０１０６】
本発明の複合容器は、その用途に特に制限はなく、また収容される内容物にも特に制限はない。用途としては、例えば、前記実施形態のインスタントカップ麺の他、麺類以外のインスタント食品、アイスクリーム、菓子等の各種食品・飲食品の他、調味料、薬品、化粧品、洗剤等の収納容器であって、容器本体に収容する内容物とは別に物品を添付する形態の容器が挙げられる。
【図面の簡単な説明】
【０１０７】
【図１】本発明の複合容器の一実施形態を模式的に示す図であり、（ａ）は半断面図、（ｂ）は（ａ）のＡの部分の拡大図、（ｃ）は（ａ）のＢの部分の拡大図、（ｄ）は（ａ）のＣの部分の拡大図である。
【図２】同実施形態の複合容器の製造工程を模式的に示す図であり、（ａ）は内層容器用の抄造体の抄造工程を示す図、（ｂ）は内層容器用の抄造体の乾燥成形工程を示す図、（ｃ）は内層容器を示す図、（ｄ）は外層容器用の抄造体の抄造工程を示す図、（ｅ）は外層容器用の抄造体の乾燥成形工程を示す図、（ｆ）は外層容器用の抄造体を示す図、（ｇ）は内層容器と外層容器を嵌合させている状態を示す図である。
【図３】（ａ）〜（ｃ）は、同実施形態における乾燥型に収容された内層容器と外層容器を仮想的に重ねあわせた状態を説明するための部分断面図である。
【図４】同実施形態の複合容器の製造工程における、被覆層の形成工程を模式的に示す図である。
【符号の説明】
【０１０８】
１ 複合容器
１０ 口部
１１ フランジ部
１２ 胴部
１３ 段差
１４ 底部
２ 内層容器
３ 外層容器
６２０、７２０ 雌型（乾燥型）
８００ 嵌合型
８１０ 押圧部材
９００ 真空成形型
９３０ プラグ
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内層容器と外層容器とを複合化した複合容器に関する。
【背景技術】
【０００２】
内層容器と外層容器とを複合化させた複合容器に関する従来技術として、例えば、下記特許文献１及び２の容器が知られている。
特許文献１に記載の容器は、容器本体の外側に断熱部材を配してこれを胴部の上部で嵌合させるとともに、これら容器本体と断熱部材との間に隙間を設けて断熱性を賦与したものである。また、特許文献２の容器は、内側容器の外側を外側シェルで覆ったパルプモールド容器において、内側容器のパルプの密度よりも外側シェルのパルプ密度を低くし、断熱性を賦与したものである。
【０００３】
ところで、特許文献１に記載の容器は、胴部に隙間を有しているため、容器の強度が低くならざるを得なかった。また、強度向上のため、真空成形によって容器本体内面にフィルムを貼ると容器が割れてしまったり、容器外面への印刷時の印圧で容器がつぶれたりするおそれがあった。一方、特許文献２に記載の技術は、断熱性を備えているものの、外側シェルが低密度であるため、外表面の表面性が悪く、寸法精度も低いものであった。
【０００４】
【特許文献１】特開平１１−３０１７５３号公報
【特許文献２】特開２００２−１２８０７５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであり、断熱性、表面性及び外形の寸法精度に優れるとともに、強度、特に縦の圧縮荷重に対する強度及び該圧縮強度による変形の復元性に優れる複合容器を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明は、パルプを含む原料からそれぞれ抄造された内層容器と外層容器とが複合化された複合容器であって、前記内層容器は前記外層容器よりも弾性率が低く、前記複合容器の底部の外側における角部の曲率半径Ｒｏが５ｍｍ以下である複合容器を提供することにより、前記目的を達成したものである。
【発明の効果】
【０００７】
本発明によれば、断熱性、表面性及び外形の寸法精度に優れるとともに、強度、特に縦の圧縮荷重に対する強度及び該圧縮強度による変形の復元性に優れる複合容器が提供される。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００８】
以下本発明を、その好ましい実施形態に基づき図面を参照しながら説明する。
【０００９】
図１は、本発明の複合容器を、インスタントカップ麺等の食品容器に適用した一実施形態を示したものである。図１中、符号１は複合容器を示している。
【００１０】
図１（ａ）に示したように、複合容器１は、パルプを含む原料からそれぞれ抄造された内層容器２と外層容器３とが複合化されて一体化されたものである。
【００１１】
複合容器１は、内層容器２の弾性率が外層容器３の弾性率よりも低い。内層容器２と外層容器３の弾性率の比は、内層容器は外層容器の１／２〜１／２０が好ましい。内層容器２の弾性率は、１００〜２０００MＰａが好ましく、２００〜１５００MＰａがより好ましい。また、外層容器３の弾性率は、２００〜１００００MＰａが好ましく、４００〜６０００MＰａがより好ましく、６００〜４０００MPaが更に好ましい。ここで、内層容器２及び外層容器３の弾性率は、Rｈeometrics社製のRｈeometrics、型式 SOLIDS ANALYZER RSAIIを用い、測定条件は周波数1.6HZ/0.05％strain、JISP8111に規定する標準条件採用、プリテンションはダイナミックフォースの２倍、試料幅6ｍｍ、試料長さ35ｍｍ、試料厚み0.86ｍｍとし、試料は容器の胴部を高さ方向に切り出したもので測定される。なお、内層容器及び外層容器の弾性率は、材料組成や成形時の加圧力の調整などにより、適宜設定できる。
【００１２】
複合容器１は、底部１４の外側（外層容器３）における角部の曲率半径Ｒｏ（図１（ｄ）参照）が５ｍｍ以下である。本発明者らの検討した結果、上述のような低弾性率（低密度）の内層容器２と、それよりも高弾性率（高密度）の外層容器３とを複合化させるとともに、曲率半径Ｒｏを５ｍｍ以下とすると、縦の圧縮荷重を受けたときの変位を小さく抑えることができるとともに、該圧縮荷重を解いたときの前記変位の高い復元性が発現されることが判明した。即ち、複合容器１が縦の圧縮荷重を受けた場合、内層の変形は外層からの二次的な変形となるので、内層の変形は外層の変形より小さくなるが、外層は弾性率が高くて伸びが小さく、内層は弾性率が低く伸びが大きいので、内層が変形の復元を補助するように作用することとなり、内層、外層の単独での復元性より優れた復元性が得られる。この作用は、特に前記曲率半径が特定の範囲にあるとより顕著であり、該曲率半径Ｒｏは０．５〜３ｍｍであることが好ましく、０．５〜２ｍｍであることがさらに好ましい。ここで、縦の圧縮荷重とは、容器を水平位置に正立させた状態の垂直方向の荷重をいう。
【００１３】
複合容器１は、後述するように内層容器２が外層容器３に嵌合されて複合化されている。内層容器２と外層容器３とが嵌合されて複合化されることにより、後述する縦の圧縮荷重に対する強度を含む複合容器１の強度及び該圧縮荷重による変形の復元性がより高められる。ここで、嵌合とは、内層容器２と外層容器３とを合体させたときに、両容器の胴部に圧力が加わり、少なくとも一方の容器の胴部のつぶれにより両容器の胴部の間に圧縮、引っ張りといった応力が発生し、両容器の間に摩擦力が発生した状態をいう。
【００１４】
以下、複合容器１についてさらに詳述する。
複合容器１は、口部１０の周縁部にフランジ部１１を有している。図１（ｂ）に示すフランジ部１１の上面部（平坦な部分）１１０の幅Ｗ１１は、1.0〜5ｍｍ、特に1.5〜4ｍｍとすることが好ましい。幅Ｗ１１を斯かる範囲とすることで、フランジ部１１の強度低下を抑えることができるほか、蓋を貼り付ける場合に、良好な接着強度や密閉性が得られる接着面積を確保することができる。
【００１５】
フランジ部１１の厚み（全層厚み）Ｔ１１は、容器を手で持ったときの口部変形防止（把持強度の確保）、蓋を貼り付けてそれを剥がすときのフランジの変形防止、薄肉・軽量性、さらに使用時の口当たりの良好性等を考慮すると、0.8〜5ｍｍ、特に1.0〜3.5ｍｍとすることが好ましい。
【００１６】
複合容器１は、全層厚みが上下方向において異なる部位を胴部１２に有している。
【００１７】
胴部１２の口部近傍部における厚みＴ１２１は、容器を手で持った時の口部変形防止（把持強度）、縦荷重による胴部１２の口部近傍の座屈防止、薄肉・軽量性等を考慮すると、0.8〜3.5ｍｍ、特に0.9〜2.6ｍｍとすることが好ましい。
胴部１２の中央部における厚みＴ１２２は、断熱性と薄肉・軽量性等を考慮すると、0.7〜3ｍｍ、特に0.8〜2.2ｍｍとすることが好ましい。
胴部１２の下方部における厚みＴ１２３はスタック段差に必要な厚みの確保とスタック部の強度、断熱性、薄肉・軽量性等を考慮すると、0.7〜4ｍｍ、特に0.8〜3.1ｍｍとすることが好ましい。なお、本明細書において、胴部１２の口部近傍部とは、複合容器１の高さHに対してフランジ部１１の上面部１１０から０〜２０％の部分をいう。胴部１２の下方部とは、スタック用の段差１３より底面までの部分をいう。胴部１２の中央部とは、前記口部近傍部と前記下方部との間の部分をいう。
【００１８】
複合容器１は、胴部１２にスタック用の段差１３が形成されている。このため、成形後の複合容器１の積載、分離が容易に行える。スタック用の段差１３より下方では、胴部の厚みは薄くなっている。このため、複合容器１の内面に被覆層を真空成形で形成する場合、内層容器２がよじれてそれが破断するのを防止することができる。
【００１９】
複合容器１の胴部１２のテーパー角θ１（図１（ｃ）参照）は、容器としての使いやすさ、内容積、成形性、成形後の前述した積載、分離の容易性等を考慮すると、３〜１０度、特に５〜８度とすることが好ましい。スタック用段差１３より下方における胴部の内面のテーパー角θ２（図１（ｄ）参照）は、容器としての薄肉、軽量性や被覆層を真空成形で形成する場合に内層容器２がよじれて破断するのを防止することを考慮すると、２〜９度、特に４〜７度とすることが好ましい。また、θ１＞θ２とするのが好ましい。
【００２０】
図１（ｄ）に示すように、複合容器１は、底部１４の中央部が所定の高さに底上げされた上げ底部１４１を有し、その外側に平坦な接地部１４２を有している。底部１４の厚みＴ１４は、容器としての断熱性、縦方向の圧縮強度、薄肉・軽量性等を考慮すると、0.4〜2.8ｍｍ、特に0.5〜2ｍｍとすることが好ましい。
【００２１】
前記底部１４の接地部１４２の接地幅Ｗ１４は１〜２０ｍｍ、特に２〜１０ｍｍであることが好ましく、底部１４の上げ底部１４１の高さH１４は０．５〜５ｍｍ、特に１〜３ｍｍであることが好ましい。接地幅１４を斯かる範囲とすることで、縦の圧縮加重を受ける接地面積を十分に確保できる。上げ底部１４１の高さＨ１４を斯かる範囲とすることで、容器の内容積を狭めることなく、しかも内面角部に内容物が入り込んだりすることがない。また、前記曲率半径を有する角部や前記接地幅を有する底部１４を後述する弾性素材からなる雄型により、良好に形状を転写できる。また、複合容器１をシュリンクフィルム等の包装材で包装したときに、当該包装材を破りやすくできる。さらに、前記曲率半径Ｒｏ、接地幅Ｗ１４及び上げ底部１４１の高さＨ１４を斯かる範囲とすることで、それらの相乗効果として、縦方向の圧縮荷重に対する複合容器１に形状的により十分な強度が得られる。
【００２２】
複合容器１は、口部１０の開口縁部に傾斜面１５が形成されている。傾斜面１５と前記フランジ部１１の上面部１１０との角度θ３は、３０〜７５度、特に４５〜７０度であることが好ましい。また、面取り幅が０．５〜３ｍｍであることが好ましい。面取り幅とはＷ１５をいう（図１（ｂ）参照）。傾斜面１５の角度および幅を斯かる範囲とすることによって、開口縁部の角部の成形性が良好となり表面性が向上する。開口縁部の角部のパルプが成形時に押し込まれて傾斜面１５の境となる稜線が明確となるため、口部１０の外観が良好となるとともに、密度が高められてフランジ部１１の強度が向上する。また、開口縁部のパルプの毛羽立ちが抑えられ、樹脂フィルム等で被覆層を形成した場合の密着性が良好となるほか、該被覆層を形成するときのピンホールの発生が抑えられる。また、使用時の口当たりも良好となる。
【００２３】
複合容器１は、熱湯を入れても手で持つことができ、かつ薄肉・軽量で所望の強度を有することを考慮すると、断熱性が４５〜７５℃、特に５０〜７０℃であることが好ましい。ここで、断熱性は、複合容器の外表面に温度センサー（安立５０３Ｋ−ＴＣ−ＷＴ）測定部をテープで貼り付け、該複合容器に９８〜１００℃の熱湯を注ぎ入れ、１分後における容器外面の温度で求められる。
【００２４】
複合容器１は、真空成形や圧空成形で被覆層がムラなく樹脂フィルム等で被覆されること、該樹脂フィルム等へのピンホールの発生を防止すること等を考慮すると、透気度は30〜120秒、特に40〜60秒とすることが好ましい。透気度は、ＪＩＳ Ｐ８１１７０−１９８０に準拠し、例えば、測定装置（東京テスター、Ｇｕｒｌｅｙ’ｓ Ｄｅｓｏｍｅｔｅｒ）を用いて測定することができる。
【００２５】
複合容器１は、本実施形態のようなインスタントカップ麺用の場合は、胴部１２の内径は６０〜２００ｍｍ、好ましくは５０〜１５０ｍｍである。高さＨは、６０〜２００ｍｍ、好ましくは７０〜１５０ｍｍである。
【００２６】
複合容器１は、廃棄容易性、コスト低下、強度の確保、断熱性の確保等のバランスを考慮すると、総重量は10〜30ｇ、好ましくは10〜25ｇとすることが好ましい。
【００２７】
以下、内層容器２及び外層容器３それぞれについてさらに詳述する。
【００２８】
内層容器２は、フランジ部２１を有するパルプモールド製であり、複合容器１に断熱性を付与するとともに、フランジ部１１にクッション性を付与する。
【００２９】
内層容器２の胴部２２の内面には、スタック用段差１３及び前記お湯の入れ目線１６となる段差（図示せず）が形成されている。
【００３０】
フランジ部１１を構成する内層容器２のフランジ部２１の厚みＴ２１（図１（ｂ）参照）は、容器を手で持った時の口部変形防止、蓋を貼り付けてそれを剥がすときのフランジ強度、フランジ部のクッション性、薄肉・軽量、口当たり良好性等を考慮すると、0.4〜3ｍｍ、特に0.5〜2ｍｍとすることが好ましい。前記胴部１２の口部１０近傍部を構成する内層容器２の胴部２２の厚みＴ２２１は、断熱性、容器を手で持った時の口部変形防止（把持強度の確保）、縦方向の圧縮荷重を負荷したときの胴部１２の口部近傍の座屈防止、薄肉・軽量性等を考慮すると、0.55〜2ｍｍ、特に0.6〜1.7ｍｍとすることが好ましい。前記胴部１２の中央部を構成する内層容器２の胴部２２の厚みＴ２２２（図１（ｃ）参照）は、断熱性、薄肉・軽量性等を考慮すると、0.5〜1.8ｍｍ、特に0.55〜1.5ｍｍとすることが好ましい。前記胴部１２の下方部を構成する内層容器２の胴部２２の厚みＴ２２３（図１（ｄ）参照）は、断熱性、スタック用の段差に必要な厚みの確保、後述するように真空成形で被覆層を形成する場合に内層容器2がよじれて破断するのを防止すること、薄肉・軽量性等を考慮すると、0.55〜3ｍｍ、特に0.65〜2.5ｍｍとすることが好ましい。底部１４を構成する内層容器２の底部２４の厚みＴ２４は、断熱性、縦方向の圧縮強度、薄肉・軽量性等を考慮すると、0.3〜1.8ｍｍ、特に0.4〜1.5ｍｍとすることが好ましい。特に胴部の厚みを斯かる範囲にすることで、後述のように内層容器と外層容器とを嵌合させる場合において、所望の接触力を得やすい。
【００３１】
外層容器３との嵌合部分を含む内層容器２の胴部２２の弾性率は、内層容器２と外層容器３を合体したときに、主に内層容器がつぶれ、外層容器が湾曲しないこと、真空成形での真空圧で内層が破断しないことを考慮すると、好ましくは100MＰａ〜2000MPa、より好ましくは200MPa〜1500MＰａ、さらに好ましくは300MPa〜1000MＰａである。また、嵌合代の部分の内層容器と外層容器の弾性率の比としては、内層容器は外層容器の１／２〜１／２０が好ましい。
ここで、内層容器２の胴部２２の弾性率は、上述と同様に、Rｈeometrics社製のRｈeometrics、型式 SOLIDS ANALYZER RSAIIを用い、測定条件は周波数1.6HZ/0.05％strain、JISP8111に規定する標準条件採用、プリテンションはダイナミックフォースの２倍、試料幅6ｍｍ、試料長さ35ｍｍ、試料厚み0.86ｍｍとし、試料は容器の胴部を高さ方向に切り出したもので測定される。なお、内層容器の弾性率は、材料組成や成形時の加圧力の調整などにより、適宜設定できる。
【００３２】
内層容器２の密度は0.05〜0.8ｇ／ｃｍ3、特に0.1〜0.8ｇ／ｃｍ3であることが好ましい。密度を斯かる範囲とすることで、複合容器１に良好な断熱性を賦与できるとともに、容器重量も軽くできる。また、複合容器１の把持強度や圧縮強度も良好なものとすることができる。ここで、本明細書において、密度とは嵩密度をいう。
【００３３】
前記胴部１２の口部１０近傍部を構成する内層容器２の胴部２２の密度は、断熱性、容器を手で持ったときの口部の変形防止、縦方向の圧縮荷重による口部の座屈防止等を考慮すると、0.2〜0.8ｇ／ｃｍ3、特に0.3〜0.7ｇ／ｃｍ3とすることが好ましい。
前記胴部１２の中央部を構成する内層容器２の胴部２２の密度は、断熱性、容器を手で持ったときの胴部のへこみ防止、印刷時の印圧での変形防止を考慮すると、0.05〜0.5ｇ／ｃｍ3、特に0.1〜0.4ｇ／ｃｍ3とすることが好ましい。
前記胴部１２の下方部を構成する内層容器２の胴部２２の密度は、断熱性、容器を手で持ったときの胴部のへこみ防止、印刷時の印圧での変形防止等を考慮すると、0.05〜0.5ｇ／ｃｍ3、特に0.1〜0.4ｇ／ｃｍ3とすることが好ましい。
【００３４】
内層容器２のフランジ部２１の密度は、複合容器１を手で持った時の口部変形防止、蓋を貼り付けてそれを剥がすときのフランジ強度、フランジ部のクッション性等を考慮すると、0.2〜1.5ｇ／ｃｍ3、特に0.2〜0.8ｇ／ｃｍ3とすることが好ましい。
【００３５】
内層容器２は、胴部の外面よりも内面が平滑に設けられていることが好ましい。内層容器２の胴部の内面の表面粗さは、樹脂フィルム等で被覆層を形成するときのピンホール発生防止、該被覆層と内層容器２との接着性や外観良好性等を考慮すると、3〜15μｍ、特に3〜12μｍとすることが好ましい。内層容器２の胴部の外面の表面粗さは、外層容器3との摩擦力を大きくして、接着剤を使用しなくても内層容器と外層容器が容易には分離しない程度に一体化することを考慮すると、4〜20μｍ、特に5〜15μｍとすることが好ましい。前記表面粗さＲａは、例えば、JIS Ｂ０６０１−２００１に準拠し、サーフコム〔（株）東京精密社製〕を用い、ガウシアン補正で傾斜補正を直線とした測定条件で測定される。
【００３６】
また、内層容器２の内面には、乾燥型の雄型に設けられた乾燥時の蒸気逃がし用のスリットの跡や吸引孔の跡となる凸部を有していないことが好ましい。乾燥効率等を優先して乾燥型の雄型にスリットや吸引孔を設ける場合には、乾燥型の雄型に高さ方向にスリットや吸引孔を設けることにより、内層容器２の内面にそれらの跡となる凸部を有していても、該凸部への箸やスプーンの引っ掛かりが少なく、該凸部への内容物の引っかかりも少なく、飲食しやすい容器を得ることができる。複合容器１の内面に真空成形で樹脂フィルムを貼り付けて被覆層を形成する場合には、該樹脂フィルムは内層容器２の口部から底部に向けて被覆されていくが、このような高さ方向のスリットや吸引孔の跡となる凸部を有していると、フィルムが被覆されていく方向と該凸部の方向が一致するので、樹脂フィルムを支障なく被覆でき、樹脂フィルムへのピンホールも発生しにくくなるので好ましい。
【００３７】
内層容器２は、真空成形や圧空成形によって樹脂フィルム等の被覆層を形成するときに該樹脂フィルム等を容易に吸引変形できる程度の透気度を有することが好ましい。透気度は、ＪＩＳ Ｐ８１１７０−１９８０に準拠し、例えば、測定装置（東京テスター、Ｇｕｒｌｅｙ’ｓ Ｄｅｓｏｍｅｔｅｒ）を用いて求められる。
【００３８】
内層容器２は、パルプ成分に嵩高処理パルプを含んでいる。内層容器２に含まれる嵩高処理パルプの量は、内層容器２を構成するパルプ成分中１０〜９０重量％が好ましく、２０〜８０重量％がより好ましく、３０〜７０重量％が更に好ましい。該パルプ成分中の嵩高処理パルプの配合量が斯かる範囲であると、嵩高の効果が発揮され、フランジ部１１のクッション性や容器の断熱性も良好となる。また、フランジ部を含む容器全体の強度を確保する上での、バインダーの使用量も適量に抑えられる。ここで、内層容器２に用いられる嵩高処理パルプとは、架橋処理、マーセル化処理等の嵩高処理によってパルプ繊維をカールさせたり、疎水化させたり、繊維自体の剛性を向上させたものをいう。架橋処理パルプとしては、市販のカールドファイバー（例えば米国ウェアハウザー社製「ＨＢＡ」）、マーセル化処理パルプとしては、市販のマーセル化処理パルプ（例えばレヨンニア社製「ＰＯＲＯＳＡＵＩＥ」、同「ＵＬＴＲＡＮＩＥＲ、同「ＳＵＬＦＡＴＡＴＥ」）が挙げられる。
【００３９】
前記架橋処理パルプ、前記マーセル化処理パルプ又は前記嵩高処理パルプは、単独で又は二種以上のものを混合して用いることができる。
前記マーセル化処理パルプは、適宜の割合で前記架橋処理パルプに混合して用いることができる。マーセル化処理パルプは架橋処理パルプよりも嵩高性は劣るが、架橋処理パルプに対するマーセル化処理パルプの混合割合を調整することで、内層容器の強度や内層容器の内面の成形性（転写性）が良好となる。また、パルプ繊維のフロックも抑えられ、抄造ムラの発生を防ぐことができる。
【００４０】
前記嵩高処理パルプのうち前記架橋処理パルプを用いる場合には、その湿潤カールドファクタは０．１〜１．０、特に０．1〜０．６が好ましい。湿潤カールドファクタを斯かる範囲とすることで、容易に所望の嵩高性が得られる。また、原料スラリー中の分散性も良好となり、抄造ムラが抑えられて成形体に偏肉が生じるのを防ぐことができ、成形体の強度や表面性が良好となる。ここで、湿潤カールドファクタとは、パルプ繊維を室温で純水に浸漬した後ＦＱＡ（Ｆｉｂｅｒ Ｑｕａｌｉｔｙ Ａｎａｌｙｚｅｒ）を用い、測定本数１０００本以上、測定範囲０．５〜１０ｍｍにおいて、（（ＬA／ＬB）−１）の算術平均により求められる値であり、繊維の曲線化の度合いを示す数値である。ここで、ＬAは実際のパルプ繊維の長さ、ＬBは曲がった状態のパルプ繊維を囲む長方形の最大寸法である。
【００４１】
内層容器２は、前記パルプ成分として前記嵩高処理パルプの他に、嵩高処理を行っていないパルプ繊維を含ませることができる。該パルプ繊維は、パルプ成分中に１０〜９０重量％、特に２０〜８０重量％含んでいることが好ましい。該パルプ繊維が斯かる範囲で含まれていると、フランジ部や容器の強度低下や紙粉の発生も抑えられ、強度を得るためや紙粉防止のためのバインダーの添加量を抑えることができる。また、嵩高性も得られてフランジ部のクッション性や容器の断熱性が良好となる。該パルプ繊維としては、針葉樹若しくは広葉樹の未晒又は晒クラフトパルプ、サルファイトパルプ、アルカリパルプ、グランドパルプ、又はサーモメカニカルパルプが挙げられる。これらのパルプ繊維は、単独で又は二種以上を適宜の割合で混合して用いることができる。特に二種以上を混合することで、様々な繊維長分布を有するパルプ繊維を調製することができる。
【００４２】
前記内層容器用のパルプ繊維は、カナディアンスタンダードフリーネス（ＣＳＦ）が５００〜８００ｍｌ、特に６００〜７５０ｍｌであることが好ましい。ＣＳＦかかる範囲であると、濾水性も良好で、抄造時間や乾燥時間を短縮することができる。また、抄造ムラが抑えられ、得られる成形体に偏肉が生じたり、成形体の表面性が低下することを防ぐことができる。さらに、所望の断熱性も得られ易い。
【００４３】
嵩高処理を行っていない前記パルプ繊維の平均繊維長は、０．４〜５ｍｍ、特に、０．５〜３ｍｍであることが好ましい。該パルプ繊維の平均繊維長が斯かる範囲であると、前記嵩高処理パルプとの適度のからみが得られ、得られる成形体の強度低下や紙粉の発生を防ぐことができる。また、フロック（パルプ繊維の凝集）が大きくならず、抄造ムラが生じ難いため、得られる成形体に偏肉が生じたり、表面性が低下することを防ぐことができる。
【００４４】
内層容器２のパルプ成分として用いられる前記嵩高処理パルプ、前記パルプ繊維には、木材パルプ、非木材パルプの何れのパルプ繊維をも用いることができる。また、バージンパルプ、古紙パルプの何れのパルプ繊維をも用いることができる。これらのパルプ繊維は、単独で又は二種以上を適宜の割合で混合して用いることができる。
【００４５】
内層容器２は、パルプ成分に対し、嵩高剤を０．２〜１０重量％含んでいてもよい。これらの範囲内で嵩高剤を含ませることで、嵩高性がより安定的に得られる。
前記嵩高剤としては、花王（株）製「ＫＢ１１５」、同「ＫＢ８５」等が挙げられ、これらの中でも、サイズ効果の低下を抑えて嵩高性を得ることができる点から同「ＫＢ１１５」が好ましい。
【００４６】
内層容器２には、必要に応じ、分散剤、顔料、防かび剤、サイズ剤、紙力増強剤、耐水化剤、接着剤等の添加剤を適宜の割合で含めることができる。
【００４７】
前記外層容器３は、主として複合容器１に強度を付与する容器である。外層容器３は、フランジ部１１を構成するフランジ部３１を有している。
【００４８】
外層容器３のフランジ部３１の厚みＴ３１は、容器を手で持ったときの口部変形防止、蓋を貼り付けてそれを剥がすときのフランジ強度、薄肉、軽量性等を考慮すると、0.4〜2ｍｍ、特に0.5〜1.5ｍｍとすることが好ましい。前記胴部１２の口部１０近傍部を構成する前記外層容器３の胴部３２の厚みＴ３２１は、容器を手で持ったときの口部の変形防止、縦方向の圧縮荷重による口部での座屈防止、薄肉、軽量性等を考慮すると、0.25〜1.5ｍｍ、特に0.3〜0.9ｍｍとすることが好ましい。前記胴部１２の中央部を構成する前記外層容器３の胴部３２の厚みＴ３２２は、容器を手で持ったときの胴部の変形防止、印刷時の印圧による変形防止、薄肉、軽量性等を考慮すると、0.2〜1.2ｍｍ、特に0.25〜0.7ｍｍとすることが好ましい。前記胴部１２の下方部を構成する前記外層容器３の胴部３２の厚みＴ３２３は、縦方向の圧縮荷重による底部での座屈防止、薄肉、軽量性等を考慮すると、0.15〜1.0ｍｍ、特に0.15〜0.6ｍｍとすることが好ましい。底部１４を構成する外層容器３の底部３４の厚みＴ３４は、縦方向の圧縮荷重による底部での座屈防止、薄肉、軽量性等を考慮すると、0.1〜1ｍｍ、特に0.1〜0.5ｍｍとすることが好ましい。特に、胴部の厚みを斯かる範囲にすることで、内層容器と外層容器の嵌合時に、外層容器の変形を防止して所望の接触力を得やすい。
【００４９】
内層容器２の胴部２２との嵌合部分を含む外層容器３の胴部３２の弾性率は、内層容器２の胴部２２の弾性率よりも高く設けられている。胴部３２の弾性率は、内層容器と外層容器を嵌合させたときに、主に内層容器壁がつぶれ、外層容器が湾曲しないこと、容器としての縦方向と横方向の圧縮強度の確保、印刷時の印圧での変形防止を考慮すると、好ましくは200MＰａ〜10000MＰａ、より好ましくは400MＰａ〜6000MＰａさらに好ましくは600MＰａ〜4000MＰａである。ここで、外層容器３の胴部３２の該弾性率は、内層容器２の胴部２２の弾性率と同様にして測定される（試料厚みは0.37ｍｍ）。外層容器の弾性力は材料組成、成形時の加圧力の調整などにより、適宜設定できる。
【００５０】
外層容器３のフランジ部３１の密度は、容器を手で持ったときの容器の変形防止（把持強度の確保）、蓋を貼り付けてそれを取り剥がすときのフランジ部の変形防止、薄肉、軽量性等を考慮すると、0.5〜2ｇ／ｃｍ3、特に0.7〜1.5ｇ／ｃｍ3とすることが好ましい。
【００５１】
前記胴部１２の口部近傍部を構成する外層容器３の胴部３２の密度は、表面平滑性、紙粉発生防止、容器を手で持ったときの容器の変形防止（把持強度の確保）、縦方向の圧縮荷重による口部での座屈防止、薄肉、軽量性等を考慮すると、0.5〜2ｇ／ｃｍ3、特に0.7〜1.5ｇ／ｃｍ3とすることが好ましい。
前記胴部１２の中央部を構成する外層容器３の胴部３２の密度は、表面平滑性、紙粉発生防止、搬送時におけるへこみ防止、お湯を入れて容器を手で持ったときの胴部の変形防止、印刷時の印圧での変形防止、薄肉、軽量性を考慮すると、0.5〜2ｇ／ｃｍ3、特に0.7〜1.5ｇ／ｃｍ3とすることが好ましい。
前記胴部１２の下方部を構成する外層容器３の胴部３２の密度は、表面平滑性、搬送時でのへこみ防止、印刷時の印圧での変形防止、薄肉、軽量性等を考慮すると、0.5〜2ｇ／ｃｍ3、特に0.7〜1.5ｇ／ｃｍ3とすることが好ましい。
前記底部１４を構成する外層容器３の底部３４の密度は、積み上げ時や搬送時における底部の潰れ防止、薄肉、軽量性等を考慮すると、0.5〜2ｇ／ｃｍ3、特に0.7〜1.5ｇ／ｃｍ3とすることが好ましい。
【００５２】
外層容器３は、内面よりも外面が平滑に設けられていることが好ましい。外層容器３の外面の表面粗さは、印刷性、紙粉発生防止、外観良好性等を考慮すると、0.5〜3μｍ、特に1〜2μｍとすることが好ましい。外層容器３の内面は、低密度の内層容器３のパルプ繊維を絡ませて摩擦抵抗を高くし、内層容器と外層容器との一体性を高める上で、粗面に設けられていることが好ましい。特に胴部３２の内面には、後述する乾燥型７００の雄型７１０のネットによって網目状に押圧された跡によって粗面に設けられていることが好ましい。外層容器３の胴部３２の内面の表面粗さは、10〜50μｍ、特に12〜30μｍとすることが好ましい。また、印刷、ラベリング、紙粉発生防止などを考慮すると外層容器３の外面、特に胴部の外表面には吸引孔の跡がないことが好ましい。
【００５３】
外層容器３の密度は0.5〜2ｇ／ｃｍ3、特に0.7〜1.5ｇ／ｃｍ3とすることがより好ましい。密度が斯かる範囲であると、乾燥成形時において、パルプ繊維の変色やパルプ繊維自体の強度低下を防ぐことができるほか、外層容器に要する強度や表面性が確保される。ここで、外層容器３の密度は、切り取った外層容器の厚みと面積と重量から求められる。特に、密度を斯かる範囲にすることで、内層容器と外層容器の嵌合時に、外層容器の変形が防止され、内層容器と外層容器の接触力が向上し、両容器の分離がし難くなる。
【００５４】
外層容器３用のパルプ繊維には、針葉樹若しくは広葉樹の未晒又は晒クラフトパルプ、サルファイトパルプ、アルカリパルプ、グランドパルプ、サーモメカニカルパルプ等が挙げられる。これらの中でも、成形性、白色性、成形体の表面性、強度の点から、特に針葉樹や広葉樹の晒クラフトパルプが好ましい。これらの繊維は、単独で又は二種以上を適宜の割合で混合して用いることができる。
【００５５】
前記外層容器用のパルプ繊維は、ＣＳＦが２００〜６００ｍｌ、特に３００〜６００ｍｌであることが好ましい。ＣＳＦかかる範囲であると、濾水性も良好で、抄造時間や乾燥時間を短縮することができる。また、抄造ムラが抑えられ、得られる成形体に偏肉が生じたり、成形体の表面性が低下することを防ぐことができる。
【００５６】
外層容器３には、必要に応じ、分散剤、顔料、定着剤、防かび剤、サイズ剤、接着剤、紙力強化剤等の添加剤を適宜の割合で含めることができる。
【００５７】
外層容器３の透気度は、表面平滑性を考慮すると、30〜120秒、特に65〜120秒とすることが好ましい。外層容器３の透気度は、平滑面側を装置上側に設定して、後述する方法で測定される。
また、外層容器３の透気度は、内層容器２よりも大きいことが好ましい。外層容器３の透気度を、内層容器２よりも大きくすることによって、後述するように真空成形によって被覆層を密着させる場合に、外層容器３が通気抵抗となって、真空成形用の型に設けられた吸引溝での局部的な吸引力の集中を防ぐことができ、樹脂フィルムへのピンホールの発生を防ぐことができると共に、密着むらのない被覆が可能となる。
【００５８】
外層容器３の胴部の内側の寸法（内径）は、内層容器２の胴部の外側の寸法（外径）よりも小さく設けられており、両者を嵌合させた状態では、低密度の内層容器の外面がつぶれ、該内層容器よりも剛性が高い外層容器の外寸法はほとんど変形しない。このため、コンベア上のライン搬送などにおいて、コンベア上に容器が停滞せずに容器がスムーズに流れる。また、外層容器が変形しないので、印刷性にも優れる。また、後述するように樹脂フィルム等の被覆層を真空成形によって密着させる場合にも、内層と外層が強固に一体化しているので真空圧による内層割れの発生が防止される。内層容器を外層容器と同じ高い弾性率のもので構成した場合、複合容器としての断熱性が劣ると共に、嵌合により両容器が強固に一体化するにはこれらを高い寸法精度で成形する必要があるが、内層容器の弾性率を外層容器より低く設定すれば、内層容器と外層容器の嵌合代幅を大きめに設定するとこができるので、断熱性に優れ強固に一体化された容器をより容易に得ることができる。
【００５９】
上述の構成の複合容器１は、良好な断熱性を有し強度及び外層の表面性に優れ、薄肉・軽量であるにもかかわらず、その製造時の破損等も生じにくく生産性に優れるものである。特に内層容器２及び外層容器３は、上述のように、内層容器２の胴部２２の外面が低密度の凹凸を有する形態に設けられ、外層容器３の胴部３２の内面が内層容器２の胴２２の外面よりも高い剛性を有し且つ粗く好ましくは網目状の跡を有するため、両容器を嵌合した状態では、内層容器２の外面がつぶれ、該外面が外層容器３の内面に食い込んだ状態となる。このため、両容器間の摩擦力が高くなり、内層容器２と外層容器３とが分離しにくい一体化状態となっており、接着剤を使用しなくても強固に一体化した容器を得ることができる。よって、生産コストが低減されると共に、製造設備が簡素化できる。また、内層容器と外層容器が強固に一体化されているため、容器の口部の変形強度が向上したり、印刷時の印圧による容器の変形や破損の防止、真空成形時の真空圧による内層の破損防止効果等が達成される。また、内層容器と外層容器が強固に一体化されているので、横方向の圧縮強度が高く、容器の中にお湯などを入れて手で持っても変形しにくく、持ちやすい容器となる。
【００６０】
次に、本発明の複合容器をその製造方法に言及しつつ図面を参照しながら説明する。
【００６１】
複合容器１は、図２（ａ）〜（ｇ）に示すように、内層容器２及び外層容器３の中間体である内層用抄造体２’及び外層用抄造体３’を、抄造型２００、３００を用いた湿式抄造法によって個別に抄造し、それらを乾燥型６００、７００で乾燥させて内層容器２及び外層容器３を得た後、これら内層容器２と外層容器３を嵌合させて一体化することによって製造される。
【００６２】
図２（ａ）に示すように、抄造型２００の抄造部２１０は、フランジ部２１１を有し且つ所定のテーパー角度を有して先端部に進むにつれて先細る形態を有している。
【００６３】
抄造部２１０は、多孔のプレートを曲げて溶接した薄肉型と、その上に被せた金属製の網を曲げて溶接した抄造ネット(図示せず)とを備えている。抄造部３１０も、多孔のプレートを曲げて溶接した薄肉型と、その上に被せた金属製の網を曲げて溶接した抄造ネットとを備えている。
【００６４】
抄造体２’を乾燥成形する乾燥型６００は、図２（ｂ）に示すように、雄型６１０及び雌型６２０から構成される。雄型６１０及び雌型６２０は、剛性を有するアルミニウム合金等の金属製の型である。
【００６５】
雄型６１０は、前記内層容器２の内面形状に対応する凸状の成形部６１１を有している。成形部６１１の先端部には、内層容器２のスタック用段差２３に対応して縮径する細成形部６１２が設けられている。
【００６６】
成形部６１１の内部には、気液流通路６１３、気液流通路６１３から分かれて外周面において高さ方向に設けられたスリット状に開口する複数の気液流通路６１４及び底面に周方向に設けられた円弧状に開口する複数のスリット状気流流通路（図示せず）が設けられており、これらの気液流通路を通して抄造体２’を乾燥させるときの脱水・排気が行われる。また、成形部６１１の内部には、カートリッジヒーター（図示せず）が配されており、成形部６１１の外表面を加熱ができるようになっている。
【００６７】
雌型６２０は、内層容器２の外形に対応した凹状の成形部６２１を有している。雌型６２０の内部にはカートリッジヒーター６２２が配されている。また、雌型６２０は、雄型６１０と組み合わせたときに成形部６１１の凸状部分と成形部６２１の間に所定のクリアランスが形成されるように設けられている。図には示していないが、雌型６２０には、乾燥時間の短縮、抄造体２’の吸引保持用に、胴部に周方向のスリット、底部に円弧上のスリットが設けられている。
【００６８】
雄型７１０は、耐久性向上の観点から天然ゴム、シリコーンゴム等の合成ゴム等の弾性体と、該弾性体の外側を被覆する流体透過性の伸縮性の抄造ネットとを備えている。該抄造ネットは、得られる外層容器３の胴部３２の内面を前述のような粗面、特に網目状の粗面とする観点から、その目開きが20〜100メシュ、特に40〜60メッシュのナイロンなどのポリアミド、ポリウレタン、ポリエステル、アラミド、フッ素樹脂、ポリフェニレンサルファイド製の織物、編物を用いることが好ましい。
成形部７１１の内部には、気液流通路７１３から分かれて外周面につながる複数の気液流通路７１４及び先端面や角部において開口する複数の気液流通路７１５が設けられており、これらの気液流通路を通して抄造体３’を乾燥させるときの脱水・排気が行われる。
【００６９】
雌型７２０は、外層容器３の外形に対応した凹状の成形部７２１を有している。雌型７２０の内部にはカートリッジヒーター７２２が配されている。雌型７２０は、内層容器３の外表面に排気孔跡を残さないように、成形部７２１の内面で開口する排気孔を有していないものを用いることが好ましいが、乾燥時間の短縮、抄造体３’の吸引保持用に、胴部に周方向のスリット、底部に円弧上のスリットを設けることができる。
【００７０】
次に、前記両容器を仮想的に重ね合わせたときの胴部の嵌合代、嵌合代の厚みαついて説明する。
図３（a）は、雌型６２０にフランジ部２１を有する胴部の厚みＴの内層容器２を収容したときの部分断面図である。図３（b）は、雌型７２０にフランジ部３１を有する外層容器３を収容したときの部分断面図である。なお、内層容器２の密度は外層容器３の密度よりも低く設定されている。内層容器２のフランジ２１部の下面と外層容器３のフランジ部３１の上面を仮想的に重ね合わせるために、内層容器２が収容された雌型６２０を矢印方向に移動させると、両容器は図３（c）の状態となる。このとき、外層容器３の胴部と内層容器２の胴部が重なるが、この重なり代（図３（ｃ）の斜線部分）が前記嵌合代であり、その厚みが該嵌合代の厚みαである。
そして、両容器を嵌合させたときに、外層容器３をほとんど変形させずに両容器を強固に一体化するためには、外層容器３の胴部の厚みＴと、該厚みＴからの厚みαの差分σ（＝Ｔ−α）との比（σ／Ｔ）の値に好ましい範囲が存在することがわかった。すなわち、両容器が、それらを上述のように仮想的に重ね合わせたときに、0＜（σ／Ｔ）≦０．９、特に０．１≦（σ／Ｔ）≦０．４となり、且つ（σ／Ｔ）の最大値が０．３５以上の部位を有する場合に、複合容器１が、外層容器３がほとんど変形せずに両容器が強固に一体化されたものとなることがわかった。
【００７１】
前記比（σ／Ｔ）の好ましい範囲及びそれに関する上述の説明は、内層容器２と外層容器３が共にフランジ部を有する場合のほか、何れか一方の容器のみフランジ部を有する場合や両容器共にフランジ部を有しない場合にも適用される。前記（σ／Ｔ）は、胴部１２における口部近傍部より中央部において小さくするか、または、胴部１２における口部近傍部より胴部１２における底部近傍において小さくすることが好ましい。口部は底部と比較して、強度が弱いので、両容器の嵌合時の内層容器のつぶれ量が大きいと口部に変形を生じやすくなることから、（σ／Ｔ）をこのように設定することによって、口部に変形を生じることなく、強固に一体化した複合容器を得ることができる。尚、胴部における口部近傍とは、複合容器１の高さHに対してフランジ部１１の上面部１１０から０〜5％の部分をいう。
【００７２】
また、前記厚みＴは容器の圧縮強度、把握強度、印刷強度、薄肉・軽量性、成形性を考慮すると、0.1〜1.5ｍｍが好ましく、0.1〜1.0ｍｍがより好ましい。
【００７３】
抄造体２’及び抄造体３’を抄造する場合には、図２（ａ）及び（ｄ）に示すように、抄造部２１０、３１０に設けられた前記気液流通路に、気液流通管２２０、３２０を接続しておく。そして、抄造型２００、３００の抄造部２１０、３１０を囲むように原料スラリーの注入管２３０、３３０を配した後、注入管２３０、３３０に付設されたスラリー供給管２３１、３３１のバルブを開き、それぞれ所定のスラリーを抄造部２１０、３１０に供給した後、気液流通管２２０、３２０のバルブを開いて気液流通管２２０、３２０及び前記気液流通路を通して原料スラリー中の液体分を吸引し、前記ネット上に原料スラリー中の固形分を堆積させる。液体成分の吸引による排出が完了し、前記抄造ネットの表面に抄造体２’、３’がそれぞれ形成されたら、注入管２３０、３３０は退避させる。また注入管２３０、３３０を配した後、所定量の水を供給し、その後、スラリーを投入することもできる。これにより、スラリー内のパルプ繊維が前記抄造ネットにからまることを防ぎ、抄造体の抄造ネットからの離型を容易にすることができる。また、注入管内でスラリー濃度を薄くすることにより、スラリーのタンクなどの設備を大きくすることなく、抄造ムラの少ない抄造体を得ることができるとともに、水の注入量を変えることにより、また、気液流通管２２０、３２０のバルブを開くタイミングをかえることにより、抄造体の高さ方向のパルプ量を変えることができる。
【００７４】
抄造体２’の抄造に用いられる原料スラリーには、前記パルプ繊維の濃度が０．１〜２．０ｗｔ％のスラリーを用いることが好ましい。分散媒に特に制限はないが、取り扱い性、生産コストの点から水や白水を分散媒とすることが好ましい。また、原料スラリーには、必要に応じ、前記添加剤を適宜の割合で含ませることができる。
【００７５】
抄造体２’の抄造に用いられる原料スラリーには、分散剤を前記パルプ成分に対し０．０１〜０．５ｗｔ％含んでいることが好ましい。分散剤が０．０１ｗｔ％以上であれば分散効果が十分得られ、０．５ｗｔ％以下であると長時間を要せずに抄造を行えるほか、前記抄造ネットや型自体の汚れも抑えられる。
前記分散剤としては、各種界面活性剤、ポリエチレンオキシド又はその誘導体等が挙げられ、これらの中でも、泡立ちが少なく、スラリーが取り扱い易い点からポリエチレンオキシドが好ましい。
【００７６】
抄造体３’の抄造に用いられる原料スラリーには、前記パルプ繊維の濃度が０．１〜２．０ｗｔ％のスラリーを用いることが好ましい。分散媒に特に制限はないが、取り扱い性、生産コストの点から水や白水を分散媒とすることが好ましい。また、該スラリーには、必要に応じ、前記添加剤を適宜の割合で含ませることができる。
【００７７】
次に、抄造体２’、３’を乾燥型６００、７００で乾燥成形する。
図２（ｂ）、（ｅ）に示すように、抄造体２’、３’を、前記ヒーターで加熱された乾燥型６００、７００内に配して乾燥しながらプレス成形する。このときの抄造体２’、３’の含水率は、乾燥時間の短縮、表面の平滑性、焦げや変色防止の観点から５５〜８０％、特に６０〜７５％であることが好ましい。
【００７８】
抄造体２’、３’の乾燥時には、雄型６１０、７１０の前記気液通路を通して抄造体２’、３’の液体分（蒸気）を吸引し、外部に排出する。
【００７９】
抄造体２’、３’の乾燥時における金型温度は、乾燥による焦げ防止、乾燥効率、表面の平滑性等を考慮すると、１１０〜２５０℃、特に１２０〜２３０℃であることが好ましい。
【００８０】
抄造体２’、３’の乾燥後、乾燥型６００、７００から雄型６１０、７１０を退避させて雄型から抄造体２’、３’を取り出し（図２（ｃ）、（ｆ）参照）、内層容器２及び外層容器３としてこれらを嵌合して一体化する。なお、抄造体３’の乾燥後の含水率は、容器の強度低下の防止、嵌合時の抄造体３’の変形防止、嵌合した容器の分離防止の観点から、０〜１０％が好ましく、０〜８がより好ましい。また、抄造容器２’の含水率は、同様の観点から、０〜１５％が好ましく、０〜１０％がより好ましい。
【００８１】
次に、図２（ｇ）に示すように、嵌合型８００内に外層容器３を収容し、フランジ部３１を下方から支持しておく。そして、その上から内層容器２を外層容器３内に挿入し、内層容器２のフランジ部２１を押圧プレート（押圧手段）８１０で下方に押圧して所定時間保持し、これらを嵌合させて一体化する。必要に応じてフランジ部分の余分な部分のトリミングを行って複合容器の製造を完了する。押圧プレートによる押圧力は、内層容器と外層容器の嵌合が完了する程度の圧力に設定される。また押圧プレートの移動速度は、大きすぎると容器に座屈が発生したり、また小さすぎると合体時間が長くなり生産性が低下する。該押圧力は、押圧方向への容器投影面積基準の応力で1〜10MＰａ、押圧プレートの速度は、10ｍｍ/ｓ〜200ｍｍ/ｓとすることが好ましい。
【００８２】
内層容器２及び外層容器３の接合には、必要に応じて接着強度を高める上で、接着剤を用いることもできる。該接着剤としては、デンプン、カルボキシメチルセルロース等の天然接着剤、ポリビニルアルコール等の合成水溶性接着剤を用いることが好ましい。
【００８３】
このようにして得られる本実施形態の複合容器１は、断熱性、構造強度、表面性、成形性、廃棄性、内容物の保存性等の種々の性能を満たす薄型で軽量な優れた容器であり、特に、縦の圧縮荷重に対する強度及び該圧縮荷重による変形に対する復元性に優れている。
【００８４】
複合容器１には、例えば、その内面及びフランジ部を覆うように被覆層を設けることができる。被覆層の厚みは、水蒸気などのバリアー性、ピンホール防止、材料コスト、スプーンや箸等での引っ掻きによる破れ防止性等を考慮すると、０．０２〜０．１５ｍｍ、特に０．０３〜０．０１ｍｍとすることが好ましい。
【００８５】
前記被覆層には、樹脂フィルムを用いることが好ましい。該樹脂フィルムとしては、ポリエチレンやポリプロピレン等のポリオレフィン系樹脂、ポリエチレンテレフタレート等のポリエステル系樹脂、ナイロン等のポリアミド系樹脂、ポリ塩化ビニル等のポリビニル系樹脂、ポリスチレン等のスチレン系樹脂等の熱可塑性樹脂フィルム、変性ポリエチレンテレフタレート、脂肪族ポリエステル等の生分解性樹脂フィルム等が挙げられる。そしてこれらの中でも、製造コスト、成形性等の点においては、ポリオレフィン系樹脂が好ましく、環境の点からは、生分解性樹脂フィルムやバイオマス由来の樹脂フィルムが好ましい。被覆層には、これらの樹脂フィルムを、単独で又は二種以上を積層させて用いることもできる。
【００８６】
前記被覆層を、樹脂フィルムを用いて設ける場合には、真空成形、圧空成形等の常法により形成することができる。真空成形による場合には、例えば、図４に示すように、真空吸引路９１０を及びバンドヒーター９２０を備えた真空成形型９００と、ヒーターを備えたプラグ９３０を用いる。真空成形型９００には、複合容器１のフランジ１１の下面に対向する部位９１１と、フランジ部１１との間に所定のクリアランスを設けるとともに、該部位９１１にも真空吸引路９１０の吸引口を設けておく。
【００８７】
そして、真空成形型９００内に複合容器１をセットし、更に複合容器１の開口部１０を塞ぐように樹脂フィルム４０をセットする。さらに、樹脂フィルム４０にその上方から加熱したプラグ９３０を当接させ、樹脂フィルム４０を真空成形型９００内に押し込み、複合容器１の通気性を利用し、真空吸引路９１０を通して複合容器１内を真空引きし、複合容器１の内面に樹脂フィルム４０を密着させる。
【００８８】
このとき、予め加熱して軟化させた樹脂フィルム４０を複合容器１のフランジ部１１の下面に至るまで巻き込んで密着させる。そして、樹脂フィルム４０の不要部分をトリミングして被覆層４の形成を完了する。
【００８９】
本発明は、前記実施形態に制限されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において適宜変更することができる。
被覆層は、前記実施形態のように、複合容器を樹脂フィルム被覆して設けることが好ましいが、被覆層は前記樹脂フィルムの樹脂成分を含む塗料を塗工して設けることもできる。
【００９０】
前記実施形態の複合容器の形状は断面が円形であったが、円形に限らず、楕円状、角形状、等、特に形状には限定されない。また、前記実施形態では、抄紙と乾燥の工程からなるが、抄造体２’，３’を抄造した後脱水型で脱水し、その後乾燥型で乾燥しても良い。また、製造工程において用いられる前記抄造型、前記脱水型、前記乾燥型の向きは、適宜変更することもできる。ハンドリング性、型の加工性、組み立て性、メンテナンス性等を考慮の上、型を割型、分割型にしても良い。また、内層容器２と外層容器３の一体化方法も上記に限らず、容器の形態たとえば、フランジの有無により適宜変更できる。
【実施例】
【００９１】
以下、実施例により、本発明をさらに具体的に説明する。
下記実施例１〜４により、図１に示す形態であって表１に示す寸法を有する複合容器を、表２に示す弾性率の内層容器及び外層容器を作製し、これらを複合化させることにより得た。そして、得られた複合容器の縦の圧縮荷重に対する変形量（つぶれ量）、該圧縮荷重を解いたときの変形量（つぶれ量）を測定し、その復元性を調べた。また、縦の圧縮荷重をかけ続けて座屈が発生したときの圧縮荷重を調べた。なお、内層容器及び外層容器の嵌合状態を確認するために下記のようにして厚み及び分離力を測定した。
【００９２】
〔実施例１〕
＜内層容器・外層容器の作製＞
多孔プレートを曲げ、雄型形状に溶接加工した型の表面に金属網を同様に溶接、加工した抄造型を用い、図２（ａ）及び（ｅ）のようにして、まず、水を注入して後、下記原料スラリーを供給し、湿潤状態の抄造体を形成した。
内層用原料スラリー；
パルプ成分配合：（パルプ繊維（ＨＢＡ(ウエアハウザー社製)/下記外層用パルプ＝重量比３／７、ＣＳＦ＝７２０ｍｌ）、パルプスラリー中のパルプ繊維濃度は０．５重量％、水投入後の濃度は０．２５重量％）
サイズ剤：対パルプ重量比２％
外層用原料スラリー；
パルプ成分配合：（パルプ繊維（商品名ヒントン/商品名セニブラ＝重量比で５／５、ＣＳＦ＝４５０ｍｌ）、パルプスラリー中のパルプ繊維濃度は０．５重量％、水投入後の濃度は０．２５重量％）
サイズ剤（対パルプ重量比２％）
【００９３】
得られた内層用の抄造体を図２（ｂ）のように乾燥型内に配置し、下記条件で乾燥成形した。
金型（６２０）の温度を２００℃、金型（６１０）の温度２００℃とし乾燥時間は２５秒とした。
得られた外層用の抄造体を図２（ｅ）のように乾燥型内に配置し、下記条件で乾燥成形した。
金型（７２０）の温度：１７０℃
押圧力は９８００Ｎ（押圧は５０秒間継続）
【００９４】
得られた外層容器を嵌合型内に収容し、下記条件において、図２（ｇ）のようにして内層容器を常温の押圧プレートで押圧してこれらの容器を嵌合させ、図１に示す複合容器１を得た。
押圧力：1470N（押圧方向への容器投影面積基準の応力：2.1MＰａ）
押圧保持時間：4秒
【００９５】
〔圧縮強度の評価〕
万能試験機（オリエンテック社製、「テンシロンＲＴＡ５００」）を用い、得られた複合容器を、開口部を上にして水平に載置し、ロードセル速度２０ｍｍ／分にて上方から荷重をかけて縦方向の圧縮強度を測定した。圧縮強度は、２９４Ｎに達した時点での変位をもって、荷重時のつぶれ量とした。そして、その変位のままで１時間保持した後に荷重を解放し、荷重解放してから２４時間後の容器の高さを測定し、圧縮荷重を付加する前の容器の高さとの差をもって解放後のつぶれ量とした。その後、再び同速度でロードセルを可動させて複合容器に縦の圧縮荷重をかけて座屈に至るまでの荷重（座屈荷重）を求めた結果、本実施例の複合容器は、圧縮荷重が６３７Ｎにおいて、胴部に座屈が発生した。
【００９６】
〔厚みの測定〕
厚み測定計（日本パラメトリクス株式社製、マグナマイク、モデル８０００）により、ターゲットボール直径１／８インチを使用して外層厚みを測定した。フランジ厚みはノギスを用いて測定した。
【００９７】
〔分離力の測定〕
得られた複合容器の外層容器のフランジ部をカットし、複合容器の開口部を下方に向けて内層容器のフランジ部を接地固定し、得られた複合容器の口部を下向きにして外層容器の外表面を吸引型で吸着した状態で万能試験機（オリエンテック社製、テンシロンＲＴＡ５００）でロードセル速度５ｍｍ／分で引き上げたときのロードセルの荷重を測定し、内層容器と外層容器が分離したときの荷重を分離力とした。表３に、容器の胴部におけるσ／Ｔと分離力の関係を示す。
【００９８】
〔実施例２〕
実施例１と同様にして製造したものを用い、縦圧縮荷重を２９４Ｎから４４１Ｎに変更した以外は、実施例１と同様の評価を行った。本実施例の複合容器は、圧縮荷重が６３７Ｎにおいて、胴部に座屈が発生した。
【００９９】
〔実施例３〕
実施例１と同様の内層用及び外層用原料スラリーを用い、前述した嵌合代を有しないように内層容器と外層容器とをそれぞれ作製した。そして、表１に示す外形形状に対応するクリアランスを有する乾燥型を用いてこれら両容器を複合化させて複合容器を得た。得られた複合容器を用い、実施例１と同様の評価を行った。本実施例の複合容器の分離力を測定したところ、分離力は複合化の際の外層容器の吸引力のみによる３９Ｎとなり、両容器には嵌合が生じていなかった。本実施例の複合容器は、圧縮荷重が４９０Ｎにおいて、胴部に座屈が発生した。
【０１００】
〔実施例４〕
実施例３と同様にして製造したものを用い、実施例２と同様の評価を行った。本実施例の複合容器の分離力を測定したところ、分離力は複合化の際の外層容器の吸引力のみによる３９Ｎとなり、両容器には嵌合が生じていなかった。本実施例の複合容器は、圧縮荷重が４９０Ｎにおいて、胴部に座屈が発生した。
【０１０１】
〔比較例1〕
実施例１と同様の内層用及び外層用原料スラリーを用い、内層用抄造体及び外層用抄造体を抄造し、乾燥させた外層用抄造体に湿潤状態の内層用抄造体を重ね合わせ、表１に示す外形形状に対応するクリアランスを有する乾燥型（雄雌型）を用い、両容器を複合化させて複合容器を得た。得られた複合容器について、実施例１と同様の評価を行った。本比較例の複合容器の分離力を測定したところ、分離力は複合化の際の外層容器の吸引力のみによる３９Ｎとなり、両容器には嵌合が生じていなかった。本実施例の複合容器は、圧縮荷重が３９２Ｎにおいて、底部の角に座屈が発生した。
【０１０２】
【表１】
【０１０３】
【表２】
【０１０４】
【表３】
【０１０５】
表２に示したように、内層容器の弾性率が外層容器よりも低く、複合容器の底部の外側における角部の曲率半径Ｒｏが５ｍｍ以下である各実施例の複合容器は、縦の圧縮荷重に対する強度及び該圧縮荷重による変形に対する復元性に優れていることがわかった。
【産業上の利用可能性】
【０１０６】
本発明の複合容器は、その用途に特に制限はなく、また収容される内容物にも特に制限はない。用途としては、例えば、前記実施形態のインスタントカップ麺の他、麺類以外のインスタント食品、アイスクリーム、菓子等の各種食品・飲食品の他、調味料、薬品、化粧品、洗剤等の収納容器であって、容器本体に収容する内容物とは別に物品を添付する形態の容器が挙げられる。
【図面の簡単な説明】
【０１０７】
【図１】本発明の複合容器の一実施形態を模式的に示す図であり、（ａ）は半断面図、（ｂ）は（ａ）のＡの部分の拡大図、（ｃ）は（ａ）のＢの部分の拡大図、（ｄ）は（ａ）のＣの部分の拡大図である。
【図２】同実施形態の複合容器の製造工程を模式的に示す図であり、（ａ）は内層容器用の抄造体の抄造工程を示す図、（ｂ）は内層容器用の抄造体の乾燥成形工程を示す図、（ｃ）は内層容器を示す図、（ｄ）は外層容器用の抄造体の抄造工程を示す図、（ｅ）は外層容器用の抄造体の乾燥成形工程を示す図、（ｆ）は外層容器用の抄造体を示す図、（ｇ）は内層容器と外層容器を嵌合させている状態を示す図である。
【図３】（ａ）〜（ｃ）は、同実施形態における乾燥型に収容された内層容器と外層容器を仮想的に重ねあわせた状態を説明するための部分断面図である。
【図４】同実施形態の複合容器の製造工程における、被覆層の形成工程を模式的に示す図である。
【符号の説明】
【０１０８】
１ 複合容器
１０ 口部
１１ フランジ部
１２ 胴部
１３ 段差
１４ 底部
２ 内層容器
３ 外層容器
６２０、７２０ 雌型（乾燥型）
８００ 嵌合型
８１０ 押圧部材
９００ 真空成形型
９３０ プラグ
【特許請求の範囲】
【請求項１】
パルプを含む原料からそれぞれ抄造された内層容器と外層容器とが複合化された複合容器であって、
前記内層容器は前記外層容器よりも弾性率が低く、前記複合容器の底部の外側における角部の曲率半径Ｒｏが５ｍｍ以下である複合容器。
【請求項２】
前記内層容器と前記外層容器とを仮想的に重ね合わせたときにそれらの胴部が重なり合う嵌合代を有している請求項１記載の複合容器。
【請求項３】
前記内層容器が嵩高処理パルプを含んでいる請求項１又は２記載の複合容器。
【請求項１】
パルプを含む原料からそれぞれ抄造された内層容器と外層容器とが複合化された複合容器であって、
前記内層容器は前記外層容器よりも弾性率が低く、前記複合容器の底部の外側における角部の曲率半径Ｒｏが５ｍｍ以下である複合容器。
【請求項２】
前記内層容器と前記外層容器とを仮想的に重ね合わせたときにそれらの胴部が重なり合う嵌合代を有している請求項１記載の複合容器。
【請求項３】
前記内層容器が嵩高処理パルプを含んでいる請求項１又は２記載の複合容器。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図２】
【図３】
【図４】
【公開番号】特開２００６−１６０３１４（Ｐ２００６−１６０３１４Ａ）
【公開日】平成１８年６月２２日（２００６．６．２２）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００４−３５４５８６（Ｐ２００４−３５４５８６）
【出願日】平成１６年１２月７日（２００４．１２．７）
【出願人】（００００００９１８）花王株式会社 (8,290)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成１８年６月２２日（２００６．６．２２）
【国際特許分類】
【出願日】平成１６年１２月７日（２００４．１２．７）
【出願人】（００００００９１８）花王株式会社 (8,290)
【Ｆターム（参考）】
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