電動パワーステアリング装置
【課題】エンド当ての衝撃を十分に緩和するとともに、十分なアシスト力を付与することができる電動パワーステアリング装置を提供する。
【解決手段】マイコン４１は、操舵角θsがそのステアリングエンド近傍の所定操舵角以上である場合に、該操舵角θsの増大に応じて制限角速度が小さくなるように該制限角速度を演算する操舵角速度制限部６１を備えた。そして、操舵角速度制限部６１は、操舵角速度ωsが制限角速度よりも大きいときに、モータ回転角速度ωmを抑制すべく、ｑ軸電圧指令値Ｖq*を補正するようにした。
【解決手段】マイコン４１は、操舵角θsがそのステアリングエンド近傍の所定操舵角以上である場合に、該操舵角θsの増大に応じて制限角速度が小さくなるように該制限角速度を演算する操舵角速度制限部６１を備えた。そして、操舵角速度制限部６１は、操舵角速度ωsが制限角速度よりも大きいときに、モータ回転角速度ωmを抑制すべく、ｑ軸電圧指令値Ｖq*を補正するようにした。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、電動パワーステアリング装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、車両用のパワーステアリング装置には、モータを駆動源とした電動パワーステアリング装置（ＥＰＳ）がある。通常、こうしたＥＰＳにおいては、電流制御の実行により、その発生するトルクが制御される。具体的には、制御系に付与するアシスト力の制御目標値として電流指令値が演算され、続いて当該電流指令値に実電流値を追従させるべく、その偏差に応じた電圧指令値が演算される。そして、当該電圧指令値に示される電圧をモータに印加すべく駆動回路を動作させるためのモータ制御信号が生成される。なお、モータ印加電圧の調整は、一般的にＰＷＭ（パルス幅変調）制御におけるデュ−ティ比の調整で行われる。
【０００３】
ところで、ステアリング装置においては、その転舵輪の可動範囲が定められており、転舵輪がこの可動範囲の限界位置を超えるようなステアリングの操舵ができない構成とされている。例えば、ラック＆ピニオン式の操舵機構を採用した構成では、ラックハウジングにラック軸の端部が当接して該ラック軸の移動が機械的に拘束されるようにすることで、転舵輪の可動範囲が定められている。
【０００４】
このため、ステアリングの操作が許容される最大舵角（ステアリングエンド）近傍まで同ステアリングが操舵されている状態、すなわち転舵輪がその可動限界付近まで転舵されている状態において、速い操舵角速度で切り込み操舵を行うと、ラック軸がラックハウジングに衝突して操舵系に衝撃が加わることになる。そして、このような所謂エンド当てによる衝撃により、ステアリングに操舵方向と逆方向の反力が作用することで操舵フィーリングが悪化したり、打音が発生したりするという問題が生じる。
【０００５】
そこで、特許文献１には、ステアリングの操舵角及び操舵角速度に基づいて電流指令値を低減し、アシスト力を小さくすることにより、エンド当ての衝撃を緩和するようにしたＥＰＳが開示されている。具体的には、例えば操舵角がステアリングエンド近傍にあり、操舵角速度が速い場合には電流指令値（アシスト力）を大きく低減し、運転者が速い操舵角速度でステアリングを操作できないようにすることでエンド当ての衝撃を緩和している。一方、転舵輪がステアリングエンド近傍にあっても、操舵角速度が遅い場合には電流指令値の低減量を小さくして、アシスト力への影響が少なくなるようにしている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２００８−１８８６５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
ところで、近年、ＥＰＳにおいては、より優れた操舵フィーリングの実現が望まれている。しかしながら、上記特許文献１の構成ではアシスト力を低減するものであるため、ステアリングを操舵する（転舵輪を転舵させる）際の負荷によっては、エンド当ての衝撃を十分に緩和できない、若しくは十分なアシスト力を付与することができないことがあった。
【０００８】
具体的には、例えば車両が低μ路を走行している場合等、ステアリングを操舵する際の負荷が低い状態では、電流指令値を低減したとしても、同電流指令値に対応したアシスト力で速い操舵が可能な場合がある。このような場合には操舵角速度を十分に抑制することができず、エンド当ての衝撃を十分に緩和できない。一方、ステアリングを操舵する際の負荷が低い状態においてエンド当ての衝撃を十分に緩和できるように電流指令値を低減すると、車両が高μ路を走行している場合等、ステアリングを操舵する際の負荷が高い状況においてアシスト力が不足する虞がある。このように、上記従来の構成では、ステアリングを操舵する際の負荷が低い状態においてエンド当ての衝撃を十分に緩和するとともに、ステアリングを操舵する際の負荷が高い状況において十分なアシスト力を付与することは困難であり、この点においてなお改善の余地があった。
【０００９】
本発明は、上記問題点を解決するためになされたものであって、その目的は、エンド当ての衝撃を十分に緩和するとともに、十分なアシスト力を付与することができる電動パワーステアリング装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明は、モータを駆動源として操舵系にステアリング操作を補助するためのアシスト力を付与する操舵力補助装置と、前記モータに対する駆動電力の供給を通じて前記操舵力補助装置の作動を制御する制御手段とを有し、前記制御手段は、電流制御の実行によりモータ制御信号を出力するモータ制御信号出力手段と、前記モータ制御信号に基づいて前記モータに前記駆動電力を供給する駆動回路とを備えてなり、前記モータ制御信号出力手段は、前記電流制御において演算される電流指令値に基づいて電圧指令値を演算し、該電圧指令値に示される電圧を前記モータに印加すべく前記モータ制御信号を生成する電動パワーステアリング装置において、ステアリングに生じた操舵角を検出する操舵角検出手段と、前記ステアリングの操舵角速度を検出する操舵角速度検出手段と、前記操舵角に応じて許容される前記操舵角速度の上限としての制限角速度を演算する制限角速度演算手段とを備え、前記制限角速度演算手段は、前記操舵角がその最大舵角近傍の所定操舵角以上である場合に、該操舵角の増大に基づいて前記制限角速度が小さくなるように演算するものであり、前記モータ制御信号出力手段は角速度制限手段を備え、該角速度制限手段は前記操舵角速度が前記制限角速度よりも大きいときに、前記モータの回転角速度を抑制すべく、前記電圧指令値を補正することを要旨とする。
【００１１】
上記構成によれば、ステアリングの操舵角速度が制限角速度よりも大きいときには、電圧指令値が補正されて、モータの回転角速度が抑制されるため、ステアリングの操舵角速度を抑制できる。そして、制限角速度は、操舵角がステアリングエンド近傍の所定操舵角以上である場合には、操舵角の増大に基づいて小さくなるように演算されるため、ステアリングエンド近傍では操舵角速度が十分に抑制され、エンド当ての衝撃を十分に緩和できる。なお、電圧指令値の絶対値を減少補正し、印加電圧を低減することにより、モータの回転角速度が抑制される。また、電圧指令値の符号を反転させて補正し、モータを逆回転させる電圧を印可することにより、モータの回転角速度が抑制される。
【００１２】
このように上記構成では、モータの回転角速度を制御して操舵角速度を抑制するため、アシスト力の制御目標値として演算される電流指令値を低減補正する場合と異なり、ステアリングを操舵する際の負荷が小さい場合であっても、操舵角速度を抑制してエンド当ての衝撃を十分に緩和できる。また、電流指令値（アシスト力）を低減しないため、ステアリングを操舵する際の負荷が大きい場合であっても、十分なアシスト力を操舵系に付与できる。従って、ステアリングを操舵する際の負荷が低い状態においてエンド当ての衝撃を十分に緩和するとともに、ステアリングを操舵する際の負荷が高い状況において十分なアシスト力を付与することができ、より優れた操舵フィーリングを実現することができる。
【００１３】
請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の電動パワーステアリング装置において、前記角速度制限手段は、前記ステアリングの操舵状態が前記操舵角の絶対値を増大させる切り込み状態であるときに、前記電圧指令値を補正することを要旨とする。
【００１４】
エンド当てによる衝撃が問題となるのは、ステアリングの操舵状態が操舵角の絶対値を増大させる切り込み状態の場合である。すなわち、操舵角がステアリングエンド近傍にあり、速い操舵角速度でステアリングを操舵する場合であっても、例えば操舵角の絶対値を減少させる切り戻し操舵を行う場合には、エンド当てが生じない。さらに、ステアリングの切り戻し時に電圧指令値を補正すると、操舵角速度が抑制されることで、操舵フィーリングの悪化を招く虞がある。
【００１５】
この点、上記構成によれば、ステアリングの操舵状態が切り込み状態である場合に、電圧指令値が補正されるため、エンド当てが問題となる場合にのみ操舵角速度を抑制して操舵フィーリングの悪化を防止できる。
【００１６】
請求項３に記載の発明は、請求項１又は２に記載の電動パワーステアリング装置において、前記角速度制限手段は、前記電圧指令値に該電圧指令値の符号と逆符号の補償電圧値を重畳することにより、該電圧指令値を補正することを要旨とする。
【００１７】
上記構成によれば、モータの回転角速度を減速させるように、電圧指令値の符号と逆符号の補償電圧値を重畳することにより該電圧指令値を補正するため、例えば所定の補償量（ゲイン）を電圧指令値に乗算して補正する場合と異なり、電圧指令値の大きさによってその補正量が変化しないため、容易に適切な補償電圧値（補正量）を演算できる。
【００１８】
請求項４に記載の発明は、請求項３に記載の電動パワーステアリング装置において、前記角速度制限手段は、前記操舵角速度と前記制限角速度との差分に基づいて前記補償電圧値を演算することを要旨とする。
【００１９】
上記構成によれば、操舵角速度と制限角速度との差分に基づいて補償電圧値を演算するため、操舵角速度の大きさに応じて適切な補償電圧値が演算されて、好適にエンド当ての衝撃を緩和できる。
【００２０】
請求項５に記載の発明は、請求項１〜４のいずれか一項に記載の電動パワーステアリング装置において、前記角速度制限手段は、前記電圧指令値を補正した補正電圧指令値の絶対値の最小値をゼロとすることを要旨とする。
【００２１】
上記構成によれば、角速度制限手段により補正された補正電圧指令値の絶対値の最小値がゼロであるため、電圧指令値を補正しても符号が反転せず、モータを逆回転させるような電圧が印加されない。そのため、角速度制限手段により電圧指令値が補正されても、操舵力補助装置からのアシスト力が付与されない状態となるにとどまり、運転者が操舵力補助装置から反力（操舵方向と反対方向の力）を受けることを防止して、優れた操舵フィーリングを得ることができる。
【００２２】
請求項６に記載の発明は、請求項１〜５のいずれか一項に記載の電動パワーステアリング装置において、前記角速度制限手段は、前記操舵角と前記制限角速度との関係を示したマップを備え、該マップに基づいて前記制限角速度を演算することを要旨とする。
【００２３】
上記構成によれば、角速度制限手段は、マップに基づいて制限角速度を演算するため、該制限角速度を容易に演算できる。
【発明の効果】
【００２４】
本発明によれば、エンド当ての衝撃を十分に緩和するとともに、十分なアシスト力を付与することが可能な電動パワーステアリング装置を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２５】
【図１】電動パワーステアリング装置（ＥＰＳ）の概略構成図。
【図２】ＥＰＳの電気的構成を示す制御ブロック図。
【図３】操舵角と制限角速度との関係を示すグラフ。
【図４】操舵角速度制限部による補正ｑ軸電圧指令値演算の処理手順を示すフローチャート。
【発明を実施するための形態】
【００２６】
以下、本発明を具体化した一実施形態を図面に従って説明する。
図１に示すように、電動パワーステアリング装置（ＥＰＳ）１において、ステアリング２が固定されたステアリングシャフト３は、ラックアンドピニオン機構４を介してラック軸５と連結されている。これにより、ステアリング操作に伴うステアリングシャフト３の回転は、ラックアンドピニオン機構４によりラック軸５の往復直線運動に変換される。なお、本実施形態のステアリングシャフト３は、コラムシャフト８、インターミディエイトシャフト９、及びピニオンシャフト１０を連結してなる。そして、このステアリングシャフト３の回転に伴うラック軸５の往復直線運動が、同ラック軸５の両端に連結されたタイロッド１１を介して図示しないナックルに伝達されることにより、転舵輪１２の舵角が変更されるようになっている。
【００２７】
また、ＥＰＳ１は、モータ２１を駆動源として操舵系にステアリング操作を補助するためのアシスト力を付与する操舵力補助装置としてのＥＰＳアクチュエータ２２と、該ＥＰＳアクチュエータ２２の作動を制御する制御手段としてのＥＣＵ２３とを備えている。
【００２８】
ＥＰＳアクチュエータ２２は、所謂コラム型のＥＰＳアクチュエータとして構成されている。具体的には、ＥＰＳアクチュエータ２２の駆動源であるモータ２１は、減速機構２４を介してコラムシャフト８と駆動連結されている。この減速機構２４は、コラムシャフト８に連結されたホイールギア２５と、モータ２１に連結されたウォームギア２６とを噛合することにより構成されている。また、モータ２１は、ブラシレスモータであり、ＥＣＵ２３から三相（Ｕ，Ｖ，Ｗ）の駆動電力の供給を受けることにより回転する。そして、ＥＣＵ２３は、このモータ２１が発生するアシストトルクを制御することにより、操舵系に付与するアシスト力を制御する（パワーアシスト制御）。
【００２９】
一方、ＥＣＵ２３には、車速センサ３１及びトルクセンサ３２、及び操舵角検出手段としてのステアリングセンサ（操舵角センサ）３３が接続されている。そして、ＥＣＵ２３は、これら各センサにより検出される車速ＳＰＤ、操舵トルクτ及び操舵角θsに基づいて、ＥＰＳアクチュエータ２２の作動、即ちパワーアシスト制御を実行する。
【００３０】
次に、本実施形態のＥＰＳの電気的構成について説明する。
図２に示すように、ＥＣＵ２３は、モータ制御信号を出力するモータ制御信号出力手段としてのマイコン４１と、モータ制御信号に基づいてモータ２１に三相の駆動電力を供給する駆動回路４２とを備えている。
【００３１】
なお、駆動回路４２は、直列に接続された一対のスイッチング素子（ＦＥＴ）を基本単位（アーム）として各相に対応する３つのアームを並列接続してなる周知のＰＷＭインバータであり、マイコン４１の出力するモータ制御信号は、駆動回路４２を構成する各スイッチング素子のオンｄｕｔｙ比を規定するものとなっている。そして、モータ制御信号が各スイッチング素子のゲート端子に印加され、同モータ制御信号に応答して各スイッチング素子がオン／オフすることにより、車載電源（図示略）の電圧が三相の駆動電力に変換されてモータ２１に供給されるようになっている。
【００３２】
ＥＣＵ２３には、モータ２１に通電される各相電流値Ｉu，Ｉv，Ｉwを検出するための電流センサ４３ｕ，４３ｖ，４３ｗ、及びモータ２１のモータ回転角θmを検出するための回転角センサ４５が接続されている。そして、マイコン４１は、これら各センサの出力信号に基づき検出されたモータ２１の各相電流値Ｉu，Ｉv，Ｉw及びモータ回転角θm、並びに上記操舵トルクτ、車速ＳＰＤ及び操舵角θsに基づいて駆動回路４２にモータ制御信号を出力する。
【００３３】
詳述すると、マイコン４１は、操舵系に付与するアシスト力の制御目標値として電流指令値を演算する電流指令値演算部４６と、上記駆動回路４２の作動を制御するためのモータ制御信号を生成するモータ制御信号生成部４７とを備えている。
【００３４】
電流指令値演算部４６は、上記トルクセンサ３２及び車速センサ３１により検出された操舵トルクτ及び車速ＳＰＤに基づいて、ｄ／ｑ座標系におけるｑ軸電流指令値Ｉq*を演算する。また、モータ制御信号生成部４７には、電流指令値演算部４６の出力するｑ軸電流指令値Ｉq*とともに、各電流センサ４３ｕ，４３ｖ，４３ｗにより検出された各相電流値Ｉu，Ｉv，Ｉw、及び回転角センサ４５により検出されたモータ回転角θmが入力される。なお、本実施形態では、ｄ軸電流指令値Ｉd*については、モータ制御信号生成部４７内において「Ｉd*＝０」が演算される。そして、モータ制御信号生成部４７は、これら各相電流値Ｉu，Ｉv，Ｉw、及びモータ回転角θm（電気角）に基づいて、ｄ／ｑ座標系における電流フィードバック制御を実行することによりモータ制御信号を生成する。
【００３５】
詳述すると、モータ制御信号生成部４７において、各相電流値Ｉu，Ｉv，Ｉwは、モータ回転角θmとともに３相／２相変換部５１に入力される。そして、各相電流値Ｉu，Ｉv，Ｉwは、この３相／２相変換部５１においてｄ／ｑ座標系のｄ軸電流値Ｉd及びｑ軸電流値Ｉqに変換される。
【００３６】
また、モータ制御信号生成部４７に入力されたｑ軸電流指令値Ｉq*は、上記ｑ軸電流値Ｉqとともに減算器５２ｑに入力される。一方、ｄ軸電流指令値Ｉd*は、ｄ軸電流値Ｉdとともに減算器５２ｄに入力される。そして、これら減算器５２ｄ，５２ｑにおいて、それぞれｄ軸電流偏差ΔＩd及びｑ軸電流偏差ΔＩqが演算される。このように演算されたｄ軸電流偏差ΔＩd及びｑ軸電流偏差ΔＩqは、それぞれ対応するＦ／Ｂ制御部５３ｄ，５３ｑに入力される。
【００３７】
そして、これら各Ｆ／Ｂ制御部５３ｄ，５３ｑにおいて、その制御目標値であるｄ軸電流指令値Ｉd*及びｑ軸電流指令値Ｉq*に実電流であるｄ軸電流値Ｉd及びｑ軸電流値Ｉqを追従させためのフィードバック制御が行われる。具体的には、Ｆ／Ｂ制御部５３ｄ，５３ｑは、入力されたｄ軸電流偏差ΔＩd及びｑ軸電流偏差ΔＩqに所定のＦ／Ｂゲイン（ＰＩゲイン）を乗ずることにより、ｄ軸電圧指令値Ｖd*及びｑ軸電圧指令値Ｖq*を演算する。
【００３８】
本実施形態では、ｑ軸電圧指令値Ｖq*は、後述する操舵角速度制限部６１に入力され、同操舵角速度制限部６１において補正ｑ軸電圧指令値Ｖq**が演算される。なお、ｑ軸電圧指令値Ｖq*が電圧指令値に相当し、補正ｑ軸電圧指令値Ｖq**が補正電圧指令値に相当する。そして、補正ｑ軸電圧指令値Ｖq**は、ｄ軸電圧指令値Ｖd*及びモータ回転角θmとともに２相／３相変換部５５に入力され、同２相／３相変換部５５において三相の相電圧指令値Ｖu*，Ｖv*，Ｖw*に変換される。
【００３９】
続いて、２相／３相変換部５５において演算された各相電圧指令値Ｖu*，Ｖv*，Ｖw*は、ＰＷＭ変換部５６に入力される。このＰＷＭ変換部５６では、該各相電圧指令値Ｖu*，Ｖv*，Ｖw*に対応するｄｕｔｙ指令値が生成されるとともに、これら各ｄｕｔｙ指令値に示されるオンｄｕｔｙ比を有するモータ制御信号が生成される。そして、マイコン４１は、このようにして生成されたモータ制御信号を、駆動回路４２を構成する各スイッチング素子（のゲート端子）に出力することにより、同駆動回路４２の作動、即ちモータ２１への駆動電力の供給を制御する。
【００４０】
（操舵角速度抑制処理）
次に、本実施形態の操舵角速度制限部による操舵角速度抑制処理について詳細に説明する。
【００４１】
上述のように、ステアリング２がその最大舵角（ステアリングエンド）近傍まで操舵されている状態、すなわち転舵輪１２がその可動限界付近まで転舵されている状態において、速い操舵角速度で操舵角θsの絶対値を増大させる切り込み操舵を行うと、ラック軸５がラックハウジング（図示略）に衝突して操舵系に衝撃が加わることになる。そこで、このような所謂エンド当てによる衝撃を緩和すべく、ステアリング２に生じた操舵角及びその操舵角速度に基づいて電流指令値を補正することが考えられる。しかしながら、この構成ではステアリング２を操舵する（転舵輪１２を転舵させる）際の負荷によっては、エンド当ての衝撃を十分に緩和できない、若しくは十分なアシスト力を付与することができない虞がある。
【００４２】
そこで、本実施形態のマイコン４１に設けられた操舵角速度制限部６１は、ステアリング２の操舵角速度ωsが、操舵角θsに応じて許容される操舵角速度ωsの上限（操舵角θsにおいてエンド当てによる衝撃を十分に緩和できる最大の操舵角速度ωs）としての制限角速度ωlimよりも大きいときに、モータ回転角速度ωmを抑制すべく、ｑ軸電圧指令値Ｖq*を補正する。
【００４３】
詳述すると、この操舵角速度制限部６１には、上記ｑ軸電圧指令値Ｖq*に加え、ステアリングセンサ３３により検出される操舵角θs、及びステアリング２の操舵角速度ωsが入力される。なお、本実施形態では、マイコン４１は、回転角センサ４５により検出されるモータ回転角θmの微分値（モータ回転角速度ωm）をステアリング２の操舵角速度ωsに変換する回転角速度変換部６２を備えている。そして、この回転角速度変換部６２において変換された操舵角速度ωsが操舵角速度制限部６１に入力されるようになっている。すなわち、本実施形態では、回転角センサ４５及び回転角速度変換部６２により操舵角速度検出手段が構成される。
【００４４】
そして、操舵角速度制限部６１は、操舵角θsに基づいて制限角速度ωlimを演算するとともに、操舵角速度ωsが制限角速度ωlimよりも大きく、且つステアリング２の操舵状態が切り込み状態である場合には、ｑ軸電圧指令値Ｖq*を補正するようにしている。なお、操舵角速度ωsが制限角速度ωlim以下である場合、及び操舵状態が切り込み状態でない場合には補正ｑ軸電圧指令値Ｖq**の値をｑ軸電圧指令値Ｖq*の値とする、すなわちｑ軸電圧指令値Ｖq*を補正しない。従って、本実施形態では、操舵角速度制限部６１が制限角速度演算手段及び角速度制限手段として機能する。
【００４５】
具体的には、操舵角速度制限部６１は、操舵角θsの絶対値と制限角速度ωlimとの関係を示す制限角速度マップ６３を備えており、該マップ６３に基づいて制限角速度ωlimを演算する。図３に示すように、制限角速度マップ６３は、操舵角速度ωsが制限角速度ωlimであればエンド当てによる衝撃が十分に緩和されるように、操舵角θsがステアリングエンド近傍の所定操舵角θsth以上である場合に、該操舵角θsの増大に比例して制限角速度ωlimが小さくなるように設定されている。
【００４６】
なお、本実施形態では、所定操舵角θsthは、例えば一般の運転者が操舵可能な最大の操舵角速度ωsでステアリング２を操舵している場合において、同所定操舵角θsthからステアリングエンドに至るまでの間に、その操舵角速度ωsをエンド当てによる衝撃が十分に緩和される角速度まで抑制できるような値に設定されている。また、操舵角θsが所定操舵角θsth未満である場合には、操舵角速度ωsの制限が行われることを防止すべく、制限角速度ωlimは、一般の運転者が操舵可能な最大の操舵角速度ωsに設定されている。
【００４７】
また、操舵角速度制限部６１は、ｑ軸電圧指令値Ｖq*の符号と逆符号の補償電圧値αをｑ軸電圧指令値Ｖq*に重畳することにより、モータ回転角速度ωmが減速するように該ｑ軸電圧指令値Ｖq*を補正する。なお、ｑ軸電圧指令値Ｖq*の符号は、該ｑ軸電圧指令値Ｖq*に示される電圧により、モータ２１を回転させる方向を示す。より具体的には、操舵角速度制限部６１は、操舵角速度ωsの絶対値から制限角速度ωlimを減算した値に所定の係数Ｋを乗じた値を補償電圧値α（＝Ｋ×（｜ωp｜―ωlim））として演算する。そして、ｑ軸電圧指令値Ｖq*の符号に応じて、その絶対値が減少するように補償電圧値αをｑ軸電圧指令値Ｖq*に加算又は減算する。
【００４８】
さらに、本実施形態の操舵角速度制限部６１は、補正ｑ軸電圧指令値Ｖq**の絶対値の最小値がゼロとなるようにしている。換言すれば、ｑ軸電圧指令値Ｖq*を補正しても、その符号が反転せず、ｑ軸電圧指令値Ｖq*と補正ｑ軸電圧指令値Ｖq**の符号が一致し、モータ２１が逆回転させる電圧を印加しないようにしている。
【００４９】
次に、本実施形態の操舵角速度制限部による補正ｑ軸電圧指令値演算の処理手順を図４に示すフローチャートに従って説明する。
同図に示すように、操舵角速度制限部６１は、車両状態量として操舵角θs、操舵角速度ωs及びｑ軸電圧指令値Ｖq*を取得すると（ステップ１０１）、操舵角θs及び操舵角速度ωsの符号が同一であるか否かにより、操舵状態が切り込み状態であるか否かを判定する（ステップ１０２）。そして、操舵角θs及び操舵角速度ωsの符号が同一である場合には、操舵状態が切り込み状態であると判定して（ステップ１０２：ＹＥＳ）、ステップ１０３に移行する。なお、操舵角θs及び操舵角速度ωsの符号はステアリング２の操舵方向を示す。
【００５０】
操舵角速度制限部６１は、ステップ１０３において、操舵角θs及び操舵角速度ωsの絶対値（｜θs｜，｜ωs｜）を演算し、続いて制限角速度マップ６３を参照して操舵角θsの絶対値に応じた制限角速度ωlimを演算する（ステップ１０４）。そして、操舵角速度ωsの絶対値から制限角速度ωlimを減算した値がゼロよりも大きいか否か、すなわち操舵角速度ωsの絶対値が制限角速度ωlimよりも大きいか否かを判定し（ステップ１０５）、操舵角速度ωsが制限角速度ωlimよりも大きい場合には（ステップ１０５：ＹＥＳ）、補償電圧値αを演算する（ステップ１０６：α＝Ｋ×（｜ωp｜―ωlim））。
【００５１】
続いて、操舵角速度制限部６１は、ｑ軸電圧指令値Ｖq*がゼロ以上であるか否かを判定し（ステップ１０７）、ｑ軸電圧指令値Ｖq*がゼロ以上である場合には（ステップ１０７：ＹＥＳ）、ｑ軸電圧指令値Ｖq*から補償電圧値αを減算することにより、演算値Ｖq*_aを演算する（ステップ１０８：Ｖq*_a＝Ｖq*−α）。そして、演算値Ｖq*_aがゼロ以上であるか否かを判定し（ステップ１０９）、演算値Ｖq*_aがゼロ以上である場合には（ステップ１０９：ＹＥＳ）、補正ｑ軸電圧指令値Ｖq**の値として演算値Ｖq*_aの値を演算する（ステップ：１１０：Ｖq**＝Ｖq*_a）。これに対し、演算値Ｖq*_aがゼロ未満である場合には（ステップ１０９：ＮＯ）、補正ｑ軸電圧指令値Ｖq**としてゼロを演算する（ステップ１１１：Ｖq**＝０）。
【００５２】
一方、操舵角速度制限部６１は、ｑ軸電圧指令値Ｖq*がゼロ未満である場合には（ステップ１０７：ＮＯ）、ｑ軸電圧指令値Ｖq*に補償電圧値αを加算することにより、演算値Ｖq*_aを演算する（ステップ１１２：Ｖq*_a＝Ｖq*＋α）。そして、演算値Ｖq*_aがゼロ以下であるか否かを判定し（ステップ１１３）、演算値Ｖq*_aがゼロ以下である場合には（ステップ１１３：ＹＥＳ）、補正ｑ軸電圧指令値Ｖq**の値として演算値Ｖq*_aの値を演算する（ステップ：１１４：Ｖq**＝Ｖq*_a）。これに対し、演算値Ｖq*_aがゼロよりも大きい場合には（ステップ１１３：ＮＯ）、補正ｑ軸電圧指令値Ｖq**としてゼロを演算する（ステップ１１５：Ｖq**＝０）。
【００５３】
なお、操舵角速度制限部６１は、操舵角θs及び操舵角速度ωsの符号が異なる場合、すなわち操舵状態が切り込み状態でない場合には（ステップ１０２：ＮＯ）、補正ｑ軸電圧指令値Ｖq**の値としてｑ軸電圧指令値Ｖq*の値を演算し（ステップ１１６）、ｑ軸電圧指令値Ｖq*を補正しない。また、操舵角速度ωsが制限角速度ωlim以下である場合には（ステップ１０５：ＮＯ）、同様にステップ１１６に移行し、ｑ軸電圧指令値Ｖq*を補正しない。
【００５４】
上記のように操舵角速度制限部６１により、ｑ軸電圧指令値Ｖq*の絶対値が減少するように補正された補正ｑ軸電圧指令値Ｖq**に基づいてモータ制御信号が生成されると、モータ２１への印加電圧が低減する。ここで、モータ回転角速度ωmは、該モータ２１への印加電圧に比例するため、ｑ軸電圧指令値Ｖq*を上記のように補正することにより、モータ回転角速度ωmが遅くなる。そして、上記のようにモータ２１は減速機構２４を介してステアリングシャフト３に連結されているため、モータ回転角速度ωmが遅くなることにより、ステアリング２の操舵角速度ωsが抑制される。
【００５５】
以上記述したように、本実施形態によれば、以下の作用効果を奏することができる。
（１）マイコン４１は、操舵角θsがそのステアリングエンド近傍の所定操舵角θsth以上である場合に、該操舵角θsの増大に応じて制限角速度ωlimが小さくなるように該制限角速度ωlimを演算する操舵角速度制限部６１を備えた。そして、操舵角速度制限部６１は、操舵角速度ωsが制限角速度ωlimよりも大きいときに、モータ回転角速度ωmを抑制すべく、ｑ軸電圧指令値Ｖq*を補正するようにした。
【００５６】
上記構成によれば、ステアリング２の操舵角速度ωsが制限角速度ωlimよりも大きいときには、ｑ軸電圧指令値Ｖq*が補正されて、モータ回転角速度ωmが抑制されるため、ステアリング２の操舵角速度ωsを抑制できる。そして、制限角速度ωlimは、操舵角θsがステアリングエンド近傍の所定操舵角θsth以上である場合には、操舵角θsの増大に基づいて小さくなるように演算されるため、ステアリングエンド近傍では操舵角速度ωsが十分に抑制され、エンド当ての衝撃を十分に緩和できる。
【００５７】
このように上記構成では、モータ回転角速度ωmを制御して操舵角速度ωsを抑制するため、アシスト力の制御目標値として演算されるｑ軸電流指令値Ｉq*を低減補正する場合と異なり、ステアリング２を操舵する際の負荷が小さい場合であっても、操舵角速度ωsを抑制してエンド当ての衝撃を十分に緩和できる。また、ｑ軸電流指令値Ｉq*（アシスト力）を低減しないため、ステアリング２を操舵する際の負荷が大きい場合であっても、十分なアシスト力を操舵系に付与できる。従って、ステアリング２を操舵する際の負荷が低い状態においてエンド当ての衝撃を十分に緩和するとともに、ステアリング２を操舵する際の負荷が高い状況において十分なアシスト力を付与することができ、より優れた操舵フィーリングを実現することができる。
【００５８】
（２）操舵角速度制限部６１は、ステアリング２の操舵状態が操舵角θsの絶対値を増大させる切り込み状態である場合に、ｑ軸電圧指令値Ｖq*を補正するようにした。
ここで、エンド当てによる衝撃が問題となるのは、ステアリング２の操舵状態が切り込み状態の場合である。すなわち、操舵角θsがステアリングエンド近傍にあり、速い操舵角速度ωsでステアリング２を操舵する場合であっても、例えば操舵角θsの絶対値を減少させる切り戻し操舵を行う場合には、エンド当てが生じない。さらに、ステアリング２の切り戻し時にｑ軸電圧指令値Ｖq*を補正すると、操舵角速度ωsが抑制されることで、操舵フィーリングの悪化を招く虞がある。この点、上記構成によれば、ステアリング２の操舵状態が切り込み状態である場合に、ｑ軸電圧指令値が補正されるため、エンド当てが問題となる場合にのみ操舵角速度ωsを抑制して操舵フィーリングの悪化を防止できる。
【００５９】
（３）操舵角速度制限部６１は、ｑ軸電圧指令値Ｖq*に該ｑ軸電圧指令値Ｖq*の符号と逆符号の補償電圧値αを重畳することにより、ｑ軸電圧指令値Ｖq*を補正するようにした。上記構成によれば、例えば所定の補償量（ゲイン）をｑ軸電圧指令値Ｖq*に乗算して補正する場合と異なり、ｑ軸電圧指令値Ｖq*の大きさによって補正量が変化しないため、容易に適切な補償電圧値α（補正量）を演算できる。
【００６０】
（４）操舵角速度制限部６１は、操舵角速度ωsと制限角速度ωlimとの差分に基づいて補償電圧値αを演算するため、操舵角速度ωsの大きさに応じてｑ軸電圧指令値Ｖq*が適切に補償電圧値αが演算されて、好適にエンド当ての衝撃を緩和できる。
【００６１】
（５）操舵角速度制限部６１は、ｑ軸電圧指令値Ｖq*を補正した補正ｑ軸電圧指令値Ｖq**の絶対値の最小値をゼロとしたため、ｑ軸電圧指令値Ｖq*を補正しても符号が反転せず、モータ２１を逆回転させるような電圧が印加されない。そのため、ｑ軸電圧指令値Ｖq*が補正されても、ＥＰＳアクチュエータ２２からのアシスト力が付与されない状態となるにとどまり、運転者がＥＰＳアクチュエータ２２から反力（操舵方向と反対方向の力）を受けることを防止して、優れた操舵フィーリングを得ることができる。
【００６２】
（６）操舵角速度制限部６１は、操舵角θsと制限角速度ωlimとの関係を示した制限角速度マップ６３を備え、該マップ６３に基づいて制限角速度ωlimを演算するため、制限角速度ωlimを容易に演算できる。
【００６３】
なお、上記実施形態は、これを適宜変更した以下の態様にて実施することもできる。
・上記実施形態では、ステアリング２に生じた操舵角θsをステアリングセンサ３３により検出したが、これに限らず、例えばステアリング中立位置及び回転角センサ４５により検出されるモータ回転角θmに基づいて操舵角θsを推定するようにしてもよい。また、ピニオンシャフト１０のピニオン角θpをステアリング２に生じた操舵角θsとして検出するようにしてもよい。
【００６４】
・上記実施形態では、回転角速度変換部６２が回転角センサ４５により検出されるモータ回転角θmの微分値（モータ回転角速度ωm）をステアリング２の操舵角速度ωsに変換することにより同操舵角速度を検出した。しかし、これに限らず、例えばステアリングセンサ３３により検出される操舵角θsを微分して操舵角速度ωsを検出する等、その他の態様で操舵角速度ωsを検出するようにしてもよい。
【００６５】
・上記実施形態では、操舵角速度制限部６１は、ステアリング２の操舵状態が切り込み状態である場合に、ｑ軸電圧指令値Ｖq*の値を変更するようにしたが、これに限らず、ステアリング２の操舵状態にかかわらず、ｑ軸電圧指令値Ｖq*の値を変更するようにしてもよい。
【００６６】
・上記実施形態では、操舵角速度ωsと制限角速度ωlimとの差分に基づいて補償電圧値α（＝Ｋ×（｜ωp｜―ωlim））を演算したが、これに限らず、例えば補償電圧値αを予め設定された所定値とする等、その他の態様で演算するようにしてもよい。
【００６７】
・上記実施形態では、操舵角速度制限部６１は、補正ｑ軸電圧指令値Ｖq**の絶対値の最小値がゼロとなるようにしたが、これに限らず、ｑ軸電圧指令値Ｖq*を補正した結果、符号が反転し、ｑ軸電圧指令値Ｖq*と補正ｑ軸電圧指令値Ｖq**の符号が逆になるようにしてもよい。この場合には、モータ２１を逆回転させる電圧を印可することにより、モータ回転角速度ωmが抑制されることになる。
【００６８】
・上記実施形態では、ｑ軸電圧指令値Ｖq*に該ｑ軸電圧指令値Ｖq*の符号と逆符号の補償電圧値αを重畳することにより、該ｑ軸電圧指令値Ｖq*を補正した。しかし、これに限らず、例えばｑ軸電圧指令値Ｖq*に「１」未満（ゼロ以下をも含む）の補償量（ゲイン）を乗算することにより、ｑ軸電圧指令値Ｖq*を補正するようにしてもよい。
【００６９】
・上記実施形態では、制限角速度マップ６３を、操舵角θsがステアリングエンド近傍の所定操舵角θsth以上である場合に、該操舵角θsの増大に比例して制限角速度ωlimが小さくなるように設定したが、これに限らず、例えば操舵角θsの増大に基づいてステップ状に制限角速度ωlimを小さくする等、その他の態様で設定してもよい。
【００７０】
・上記実施形態では、操舵角速度制限部６１は、制限角速度マップ６３に基づいて制限角速度ωlimを演算したが、他の構成でも良い。例えば、操舵角θsの絶対値と制限角速度ωlimとの関係を関数式などで近似できれば、関数式を用いて算出してもよい。
【００７１】
・上記実施形態では、電流センサ４３ｕ，４３ｖ，４３ｗの３つの電流センサを用いることとしたが、これに限らず、２つの電流センサ（例えば電流センサ４３ｕ，４３ｖ）を用いて各相電流値Ｉu，Ｉv，Ｉwを検出するようにしてもよい。
【００７２】
・上記実施形態では、ＥＰＳアクチュエータ２２の駆動源であるモータ２１には、ブラシレスモータを用いることとした。しかし、これに限らず、ブラシレス付き直流モータを用いるものに適用してもよい。
【００７３】
・上記実施形態では、本発明を所謂コラム型のＥＰＳ１に具体化したが、本発明は、所謂ピニオン型やラックアシスト型のＥＰＳに適用してもよい。
【符号の説明】
【００７４】
１…電動パワーステアリング装置（ＥＰＳ）、２…ステアリング、２１…モータ、２２…ＥＰＳアクチュエータ、２３…ＥＰＳ、３３…ステアリングセンサ、４１…マイコン、４２…駆動回路、４５…回転角センサ、４６…電流指令値演算部、４７…モータ制御信号生成部、６１…操舵角速度制限部、６２…回転角速度変換部、６３…制限角速度マップ、Ｖd*…ｄ軸電圧指令値、Ｖq*…ｑ軸電圧指令値、Ｖq**…補正ｑ軸電圧指令値、Ｖq*_a…演算値、α…補償電圧値、θs…操舵角、ωs…操舵角速度、ωｌｉｍ…制限角速度。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、電動パワーステアリング装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、車両用のパワーステアリング装置には、モータを駆動源とした電動パワーステアリング装置（ＥＰＳ）がある。通常、こうしたＥＰＳにおいては、電流制御の実行により、その発生するトルクが制御される。具体的には、制御系に付与するアシスト力の制御目標値として電流指令値が演算され、続いて当該電流指令値に実電流値を追従させるべく、その偏差に応じた電圧指令値が演算される。そして、当該電圧指令値に示される電圧をモータに印加すべく駆動回路を動作させるためのモータ制御信号が生成される。なお、モータ印加電圧の調整は、一般的にＰＷＭ（パルス幅変調）制御におけるデュ−ティ比の調整で行われる。
【０００３】
ところで、ステアリング装置においては、その転舵輪の可動範囲が定められており、転舵輪がこの可動範囲の限界位置を超えるようなステアリングの操舵ができない構成とされている。例えば、ラック＆ピニオン式の操舵機構を採用した構成では、ラックハウジングにラック軸の端部が当接して該ラック軸の移動が機械的に拘束されるようにすることで、転舵輪の可動範囲が定められている。
【０００４】
このため、ステアリングの操作が許容される最大舵角（ステアリングエンド）近傍まで同ステアリングが操舵されている状態、すなわち転舵輪がその可動限界付近まで転舵されている状態において、速い操舵角速度で切り込み操舵を行うと、ラック軸がラックハウジングに衝突して操舵系に衝撃が加わることになる。そして、このような所謂エンド当てによる衝撃により、ステアリングに操舵方向と逆方向の反力が作用することで操舵フィーリングが悪化したり、打音が発生したりするという問題が生じる。
【０００５】
そこで、特許文献１には、ステアリングの操舵角及び操舵角速度に基づいて電流指令値を低減し、アシスト力を小さくすることにより、エンド当ての衝撃を緩和するようにしたＥＰＳが開示されている。具体的には、例えば操舵角がステアリングエンド近傍にあり、操舵角速度が速い場合には電流指令値（アシスト力）を大きく低減し、運転者が速い操舵角速度でステアリングを操作できないようにすることでエンド当ての衝撃を緩和している。一方、転舵輪がステアリングエンド近傍にあっても、操舵角速度が遅い場合には電流指令値の低減量を小さくして、アシスト力への影響が少なくなるようにしている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２００８−１８８６５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
ところで、近年、ＥＰＳにおいては、より優れた操舵フィーリングの実現が望まれている。しかしながら、上記特許文献１の構成ではアシスト力を低減するものであるため、ステアリングを操舵する（転舵輪を転舵させる）際の負荷によっては、エンド当ての衝撃を十分に緩和できない、若しくは十分なアシスト力を付与することができないことがあった。
【０００８】
具体的には、例えば車両が低μ路を走行している場合等、ステアリングを操舵する際の負荷が低い状態では、電流指令値を低減したとしても、同電流指令値に対応したアシスト力で速い操舵が可能な場合がある。このような場合には操舵角速度を十分に抑制することができず、エンド当ての衝撃を十分に緩和できない。一方、ステアリングを操舵する際の負荷が低い状態においてエンド当ての衝撃を十分に緩和できるように電流指令値を低減すると、車両が高μ路を走行している場合等、ステアリングを操舵する際の負荷が高い状況においてアシスト力が不足する虞がある。このように、上記従来の構成では、ステアリングを操舵する際の負荷が低い状態においてエンド当ての衝撃を十分に緩和するとともに、ステアリングを操舵する際の負荷が高い状況において十分なアシスト力を付与することは困難であり、この点においてなお改善の余地があった。
【０００９】
本発明は、上記問題点を解決するためになされたものであって、その目的は、エンド当ての衝撃を十分に緩和するとともに、十分なアシスト力を付与することができる電動パワーステアリング装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明は、モータを駆動源として操舵系にステアリング操作を補助するためのアシスト力を付与する操舵力補助装置と、前記モータに対する駆動電力の供給を通じて前記操舵力補助装置の作動を制御する制御手段とを有し、前記制御手段は、電流制御の実行によりモータ制御信号を出力するモータ制御信号出力手段と、前記モータ制御信号に基づいて前記モータに前記駆動電力を供給する駆動回路とを備えてなり、前記モータ制御信号出力手段は、前記電流制御において演算される電流指令値に基づいて電圧指令値を演算し、該電圧指令値に示される電圧を前記モータに印加すべく前記モータ制御信号を生成する電動パワーステアリング装置において、ステアリングに生じた操舵角を検出する操舵角検出手段と、前記ステアリングの操舵角速度を検出する操舵角速度検出手段と、前記操舵角に応じて許容される前記操舵角速度の上限としての制限角速度を演算する制限角速度演算手段とを備え、前記制限角速度演算手段は、前記操舵角がその最大舵角近傍の所定操舵角以上である場合に、該操舵角の増大に基づいて前記制限角速度が小さくなるように演算するものであり、前記モータ制御信号出力手段は角速度制限手段を備え、該角速度制限手段は前記操舵角速度が前記制限角速度よりも大きいときに、前記モータの回転角速度を抑制すべく、前記電圧指令値を補正することを要旨とする。
【００１１】
上記構成によれば、ステアリングの操舵角速度が制限角速度よりも大きいときには、電圧指令値が補正されて、モータの回転角速度が抑制されるため、ステアリングの操舵角速度を抑制できる。そして、制限角速度は、操舵角がステアリングエンド近傍の所定操舵角以上である場合には、操舵角の増大に基づいて小さくなるように演算されるため、ステアリングエンド近傍では操舵角速度が十分に抑制され、エンド当ての衝撃を十分に緩和できる。なお、電圧指令値の絶対値を減少補正し、印加電圧を低減することにより、モータの回転角速度が抑制される。また、電圧指令値の符号を反転させて補正し、モータを逆回転させる電圧を印可することにより、モータの回転角速度が抑制される。
【００１２】
このように上記構成では、モータの回転角速度を制御して操舵角速度を抑制するため、アシスト力の制御目標値として演算される電流指令値を低減補正する場合と異なり、ステアリングを操舵する際の負荷が小さい場合であっても、操舵角速度を抑制してエンド当ての衝撃を十分に緩和できる。また、電流指令値（アシスト力）を低減しないため、ステアリングを操舵する際の負荷が大きい場合であっても、十分なアシスト力を操舵系に付与できる。従って、ステアリングを操舵する際の負荷が低い状態においてエンド当ての衝撃を十分に緩和するとともに、ステアリングを操舵する際の負荷が高い状況において十分なアシスト力を付与することができ、より優れた操舵フィーリングを実現することができる。
【００１３】
請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の電動パワーステアリング装置において、前記角速度制限手段は、前記ステアリングの操舵状態が前記操舵角の絶対値を増大させる切り込み状態であるときに、前記電圧指令値を補正することを要旨とする。
【００１４】
エンド当てによる衝撃が問題となるのは、ステアリングの操舵状態が操舵角の絶対値を増大させる切り込み状態の場合である。すなわち、操舵角がステアリングエンド近傍にあり、速い操舵角速度でステアリングを操舵する場合であっても、例えば操舵角の絶対値を減少させる切り戻し操舵を行う場合には、エンド当てが生じない。さらに、ステアリングの切り戻し時に電圧指令値を補正すると、操舵角速度が抑制されることで、操舵フィーリングの悪化を招く虞がある。
【００１５】
この点、上記構成によれば、ステアリングの操舵状態が切り込み状態である場合に、電圧指令値が補正されるため、エンド当てが問題となる場合にのみ操舵角速度を抑制して操舵フィーリングの悪化を防止できる。
【００１６】
請求項３に記載の発明は、請求項１又は２に記載の電動パワーステアリング装置において、前記角速度制限手段は、前記電圧指令値に該電圧指令値の符号と逆符号の補償電圧値を重畳することにより、該電圧指令値を補正することを要旨とする。
【００１７】
上記構成によれば、モータの回転角速度を減速させるように、電圧指令値の符号と逆符号の補償電圧値を重畳することにより該電圧指令値を補正するため、例えば所定の補償量（ゲイン）を電圧指令値に乗算して補正する場合と異なり、電圧指令値の大きさによってその補正量が変化しないため、容易に適切な補償電圧値（補正量）を演算できる。
【００１８】
請求項４に記載の発明は、請求項３に記載の電動パワーステアリング装置において、前記角速度制限手段は、前記操舵角速度と前記制限角速度との差分に基づいて前記補償電圧値を演算することを要旨とする。
【００１９】
上記構成によれば、操舵角速度と制限角速度との差分に基づいて補償電圧値を演算するため、操舵角速度の大きさに応じて適切な補償電圧値が演算されて、好適にエンド当ての衝撃を緩和できる。
【００２０】
請求項５に記載の発明は、請求項１〜４のいずれか一項に記載の電動パワーステアリング装置において、前記角速度制限手段は、前記電圧指令値を補正した補正電圧指令値の絶対値の最小値をゼロとすることを要旨とする。
【００２１】
上記構成によれば、角速度制限手段により補正された補正電圧指令値の絶対値の最小値がゼロであるため、電圧指令値を補正しても符号が反転せず、モータを逆回転させるような電圧が印加されない。そのため、角速度制限手段により電圧指令値が補正されても、操舵力補助装置からのアシスト力が付与されない状態となるにとどまり、運転者が操舵力補助装置から反力（操舵方向と反対方向の力）を受けることを防止して、優れた操舵フィーリングを得ることができる。
【００２２】
請求項６に記載の発明は、請求項１〜５のいずれか一項に記載の電動パワーステアリング装置において、前記角速度制限手段は、前記操舵角と前記制限角速度との関係を示したマップを備え、該マップに基づいて前記制限角速度を演算することを要旨とする。
【００２３】
上記構成によれば、角速度制限手段は、マップに基づいて制限角速度を演算するため、該制限角速度を容易に演算できる。
【発明の効果】
【００２４】
本発明によれば、エンド当ての衝撃を十分に緩和するとともに、十分なアシスト力を付与することが可能な電動パワーステアリング装置を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２５】
【図１】電動パワーステアリング装置（ＥＰＳ）の概略構成図。
【図２】ＥＰＳの電気的構成を示す制御ブロック図。
【図３】操舵角と制限角速度との関係を示すグラフ。
【図４】操舵角速度制限部による補正ｑ軸電圧指令値演算の処理手順を示すフローチャート。
【発明を実施するための形態】
【００２６】
以下、本発明を具体化した一実施形態を図面に従って説明する。
図１に示すように、電動パワーステアリング装置（ＥＰＳ）１において、ステアリング２が固定されたステアリングシャフト３は、ラックアンドピニオン機構４を介してラック軸５と連結されている。これにより、ステアリング操作に伴うステアリングシャフト３の回転は、ラックアンドピニオン機構４によりラック軸５の往復直線運動に変換される。なお、本実施形態のステアリングシャフト３は、コラムシャフト８、インターミディエイトシャフト９、及びピニオンシャフト１０を連結してなる。そして、このステアリングシャフト３の回転に伴うラック軸５の往復直線運動が、同ラック軸５の両端に連結されたタイロッド１１を介して図示しないナックルに伝達されることにより、転舵輪１２の舵角が変更されるようになっている。
【００２７】
また、ＥＰＳ１は、モータ２１を駆動源として操舵系にステアリング操作を補助するためのアシスト力を付与する操舵力補助装置としてのＥＰＳアクチュエータ２２と、該ＥＰＳアクチュエータ２２の作動を制御する制御手段としてのＥＣＵ２３とを備えている。
【００２８】
ＥＰＳアクチュエータ２２は、所謂コラム型のＥＰＳアクチュエータとして構成されている。具体的には、ＥＰＳアクチュエータ２２の駆動源であるモータ２１は、減速機構２４を介してコラムシャフト８と駆動連結されている。この減速機構２４は、コラムシャフト８に連結されたホイールギア２５と、モータ２１に連結されたウォームギア２６とを噛合することにより構成されている。また、モータ２１は、ブラシレスモータであり、ＥＣＵ２３から三相（Ｕ，Ｖ，Ｗ）の駆動電力の供給を受けることにより回転する。そして、ＥＣＵ２３は、このモータ２１が発生するアシストトルクを制御することにより、操舵系に付与するアシスト力を制御する（パワーアシスト制御）。
【００２９】
一方、ＥＣＵ２３には、車速センサ３１及びトルクセンサ３２、及び操舵角検出手段としてのステアリングセンサ（操舵角センサ）３３が接続されている。そして、ＥＣＵ２３は、これら各センサにより検出される車速ＳＰＤ、操舵トルクτ及び操舵角θsに基づいて、ＥＰＳアクチュエータ２２の作動、即ちパワーアシスト制御を実行する。
【００３０】
次に、本実施形態のＥＰＳの電気的構成について説明する。
図２に示すように、ＥＣＵ２３は、モータ制御信号を出力するモータ制御信号出力手段としてのマイコン４１と、モータ制御信号に基づいてモータ２１に三相の駆動電力を供給する駆動回路４２とを備えている。
【００３１】
なお、駆動回路４２は、直列に接続された一対のスイッチング素子（ＦＥＴ）を基本単位（アーム）として各相に対応する３つのアームを並列接続してなる周知のＰＷＭインバータであり、マイコン４１の出力するモータ制御信号は、駆動回路４２を構成する各スイッチング素子のオンｄｕｔｙ比を規定するものとなっている。そして、モータ制御信号が各スイッチング素子のゲート端子に印加され、同モータ制御信号に応答して各スイッチング素子がオン／オフすることにより、車載電源（図示略）の電圧が三相の駆動電力に変換されてモータ２１に供給されるようになっている。
【００３２】
ＥＣＵ２３には、モータ２１に通電される各相電流値Ｉu，Ｉv，Ｉwを検出するための電流センサ４３ｕ，４３ｖ，４３ｗ、及びモータ２１のモータ回転角θmを検出するための回転角センサ４５が接続されている。そして、マイコン４１は、これら各センサの出力信号に基づき検出されたモータ２１の各相電流値Ｉu，Ｉv，Ｉw及びモータ回転角θm、並びに上記操舵トルクτ、車速ＳＰＤ及び操舵角θsに基づいて駆動回路４２にモータ制御信号を出力する。
【００３３】
詳述すると、マイコン４１は、操舵系に付与するアシスト力の制御目標値として電流指令値を演算する電流指令値演算部４６と、上記駆動回路４２の作動を制御するためのモータ制御信号を生成するモータ制御信号生成部４７とを備えている。
【００３４】
電流指令値演算部４６は、上記トルクセンサ３２及び車速センサ３１により検出された操舵トルクτ及び車速ＳＰＤに基づいて、ｄ／ｑ座標系におけるｑ軸電流指令値Ｉq*を演算する。また、モータ制御信号生成部４７には、電流指令値演算部４６の出力するｑ軸電流指令値Ｉq*とともに、各電流センサ４３ｕ，４３ｖ，４３ｗにより検出された各相電流値Ｉu，Ｉv，Ｉw、及び回転角センサ４５により検出されたモータ回転角θmが入力される。なお、本実施形態では、ｄ軸電流指令値Ｉd*については、モータ制御信号生成部４７内において「Ｉd*＝０」が演算される。そして、モータ制御信号生成部４７は、これら各相電流値Ｉu，Ｉv，Ｉw、及びモータ回転角θm（電気角）に基づいて、ｄ／ｑ座標系における電流フィードバック制御を実行することによりモータ制御信号を生成する。
【００３５】
詳述すると、モータ制御信号生成部４７において、各相電流値Ｉu，Ｉv，Ｉwは、モータ回転角θmとともに３相／２相変換部５１に入力される。そして、各相電流値Ｉu，Ｉv，Ｉwは、この３相／２相変換部５１においてｄ／ｑ座標系のｄ軸電流値Ｉd及びｑ軸電流値Ｉqに変換される。
【００３６】
また、モータ制御信号生成部４７に入力されたｑ軸電流指令値Ｉq*は、上記ｑ軸電流値Ｉqとともに減算器５２ｑに入力される。一方、ｄ軸電流指令値Ｉd*は、ｄ軸電流値Ｉdとともに減算器５２ｄに入力される。そして、これら減算器５２ｄ，５２ｑにおいて、それぞれｄ軸電流偏差ΔＩd及びｑ軸電流偏差ΔＩqが演算される。このように演算されたｄ軸電流偏差ΔＩd及びｑ軸電流偏差ΔＩqは、それぞれ対応するＦ／Ｂ制御部５３ｄ，５３ｑに入力される。
【００３７】
そして、これら各Ｆ／Ｂ制御部５３ｄ，５３ｑにおいて、その制御目標値であるｄ軸電流指令値Ｉd*及びｑ軸電流指令値Ｉq*に実電流であるｄ軸電流値Ｉd及びｑ軸電流値Ｉqを追従させためのフィードバック制御が行われる。具体的には、Ｆ／Ｂ制御部５３ｄ，５３ｑは、入力されたｄ軸電流偏差ΔＩd及びｑ軸電流偏差ΔＩqに所定のＦ／Ｂゲイン（ＰＩゲイン）を乗ずることにより、ｄ軸電圧指令値Ｖd*及びｑ軸電圧指令値Ｖq*を演算する。
【００３８】
本実施形態では、ｑ軸電圧指令値Ｖq*は、後述する操舵角速度制限部６１に入力され、同操舵角速度制限部６１において補正ｑ軸電圧指令値Ｖq**が演算される。なお、ｑ軸電圧指令値Ｖq*が電圧指令値に相当し、補正ｑ軸電圧指令値Ｖq**が補正電圧指令値に相当する。そして、補正ｑ軸電圧指令値Ｖq**は、ｄ軸電圧指令値Ｖd*及びモータ回転角θmとともに２相／３相変換部５５に入力され、同２相／３相変換部５５において三相の相電圧指令値Ｖu*，Ｖv*，Ｖw*に変換される。
【００３９】
続いて、２相／３相変換部５５において演算された各相電圧指令値Ｖu*，Ｖv*，Ｖw*は、ＰＷＭ変換部５６に入力される。このＰＷＭ変換部５６では、該各相電圧指令値Ｖu*，Ｖv*，Ｖw*に対応するｄｕｔｙ指令値が生成されるとともに、これら各ｄｕｔｙ指令値に示されるオンｄｕｔｙ比を有するモータ制御信号が生成される。そして、マイコン４１は、このようにして生成されたモータ制御信号を、駆動回路４２を構成する各スイッチング素子（のゲート端子）に出力することにより、同駆動回路４２の作動、即ちモータ２１への駆動電力の供給を制御する。
【００４０】
（操舵角速度抑制処理）
次に、本実施形態の操舵角速度制限部による操舵角速度抑制処理について詳細に説明する。
【００４１】
上述のように、ステアリング２がその最大舵角（ステアリングエンド）近傍まで操舵されている状態、すなわち転舵輪１２がその可動限界付近まで転舵されている状態において、速い操舵角速度で操舵角θsの絶対値を増大させる切り込み操舵を行うと、ラック軸５がラックハウジング（図示略）に衝突して操舵系に衝撃が加わることになる。そこで、このような所謂エンド当てによる衝撃を緩和すべく、ステアリング２に生じた操舵角及びその操舵角速度に基づいて電流指令値を補正することが考えられる。しかしながら、この構成ではステアリング２を操舵する（転舵輪１２を転舵させる）際の負荷によっては、エンド当ての衝撃を十分に緩和できない、若しくは十分なアシスト力を付与することができない虞がある。
【００４２】
そこで、本実施形態のマイコン４１に設けられた操舵角速度制限部６１は、ステアリング２の操舵角速度ωsが、操舵角θsに応じて許容される操舵角速度ωsの上限（操舵角θsにおいてエンド当てによる衝撃を十分に緩和できる最大の操舵角速度ωs）としての制限角速度ωlimよりも大きいときに、モータ回転角速度ωmを抑制すべく、ｑ軸電圧指令値Ｖq*を補正する。
【００４３】
詳述すると、この操舵角速度制限部６１には、上記ｑ軸電圧指令値Ｖq*に加え、ステアリングセンサ３３により検出される操舵角θs、及びステアリング２の操舵角速度ωsが入力される。なお、本実施形態では、マイコン４１は、回転角センサ４５により検出されるモータ回転角θmの微分値（モータ回転角速度ωm）をステアリング２の操舵角速度ωsに変換する回転角速度変換部６２を備えている。そして、この回転角速度変換部６２において変換された操舵角速度ωsが操舵角速度制限部６１に入力されるようになっている。すなわち、本実施形態では、回転角センサ４５及び回転角速度変換部６２により操舵角速度検出手段が構成される。
【００４４】
そして、操舵角速度制限部６１は、操舵角θsに基づいて制限角速度ωlimを演算するとともに、操舵角速度ωsが制限角速度ωlimよりも大きく、且つステアリング２の操舵状態が切り込み状態である場合には、ｑ軸電圧指令値Ｖq*を補正するようにしている。なお、操舵角速度ωsが制限角速度ωlim以下である場合、及び操舵状態が切り込み状態でない場合には補正ｑ軸電圧指令値Ｖq**の値をｑ軸電圧指令値Ｖq*の値とする、すなわちｑ軸電圧指令値Ｖq*を補正しない。従って、本実施形態では、操舵角速度制限部６１が制限角速度演算手段及び角速度制限手段として機能する。
【００４５】
具体的には、操舵角速度制限部６１は、操舵角θsの絶対値と制限角速度ωlimとの関係を示す制限角速度マップ６３を備えており、該マップ６３に基づいて制限角速度ωlimを演算する。図３に示すように、制限角速度マップ６３は、操舵角速度ωsが制限角速度ωlimであればエンド当てによる衝撃が十分に緩和されるように、操舵角θsがステアリングエンド近傍の所定操舵角θsth以上である場合に、該操舵角θsの増大に比例して制限角速度ωlimが小さくなるように設定されている。
【００４６】
なお、本実施形態では、所定操舵角θsthは、例えば一般の運転者が操舵可能な最大の操舵角速度ωsでステアリング２を操舵している場合において、同所定操舵角θsthからステアリングエンドに至るまでの間に、その操舵角速度ωsをエンド当てによる衝撃が十分に緩和される角速度まで抑制できるような値に設定されている。また、操舵角θsが所定操舵角θsth未満である場合には、操舵角速度ωsの制限が行われることを防止すべく、制限角速度ωlimは、一般の運転者が操舵可能な最大の操舵角速度ωsに設定されている。
【００４７】
また、操舵角速度制限部６１は、ｑ軸電圧指令値Ｖq*の符号と逆符号の補償電圧値αをｑ軸電圧指令値Ｖq*に重畳することにより、モータ回転角速度ωmが減速するように該ｑ軸電圧指令値Ｖq*を補正する。なお、ｑ軸電圧指令値Ｖq*の符号は、該ｑ軸電圧指令値Ｖq*に示される電圧により、モータ２１を回転させる方向を示す。より具体的には、操舵角速度制限部６１は、操舵角速度ωsの絶対値から制限角速度ωlimを減算した値に所定の係数Ｋを乗じた値を補償電圧値α（＝Ｋ×（｜ωp｜―ωlim））として演算する。そして、ｑ軸電圧指令値Ｖq*の符号に応じて、その絶対値が減少するように補償電圧値αをｑ軸電圧指令値Ｖq*に加算又は減算する。
【００４８】
さらに、本実施形態の操舵角速度制限部６１は、補正ｑ軸電圧指令値Ｖq**の絶対値の最小値がゼロとなるようにしている。換言すれば、ｑ軸電圧指令値Ｖq*を補正しても、その符号が反転せず、ｑ軸電圧指令値Ｖq*と補正ｑ軸電圧指令値Ｖq**の符号が一致し、モータ２１が逆回転させる電圧を印加しないようにしている。
【００４９】
次に、本実施形態の操舵角速度制限部による補正ｑ軸電圧指令値演算の処理手順を図４に示すフローチャートに従って説明する。
同図に示すように、操舵角速度制限部６１は、車両状態量として操舵角θs、操舵角速度ωs及びｑ軸電圧指令値Ｖq*を取得すると（ステップ１０１）、操舵角θs及び操舵角速度ωsの符号が同一であるか否かにより、操舵状態が切り込み状態であるか否かを判定する（ステップ１０２）。そして、操舵角θs及び操舵角速度ωsの符号が同一である場合には、操舵状態が切り込み状態であると判定して（ステップ１０２：ＹＥＳ）、ステップ１０３に移行する。なお、操舵角θs及び操舵角速度ωsの符号はステアリング２の操舵方向を示す。
【００５０】
操舵角速度制限部６１は、ステップ１０３において、操舵角θs及び操舵角速度ωsの絶対値（｜θs｜，｜ωs｜）を演算し、続いて制限角速度マップ６３を参照して操舵角θsの絶対値に応じた制限角速度ωlimを演算する（ステップ１０４）。そして、操舵角速度ωsの絶対値から制限角速度ωlimを減算した値がゼロよりも大きいか否か、すなわち操舵角速度ωsの絶対値が制限角速度ωlimよりも大きいか否かを判定し（ステップ１０５）、操舵角速度ωsが制限角速度ωlimよりも大きい場合には（ステップ１０５：ＹＥＳ）、補償電圧値αを演算する（ステップ１０６：α＝Ｋ×（｜ωp｜―ωlim））。
【００５１】
続いて、操舵角速度制限部６１は、ｑ軸電圧指令値Ｖq*がゼロ以上であるか否かを判定し（ステップ１０７）、ｑ軸電圧指令値Ｖq*がゼロ以上である場合には（ステップ１０７：ＹＥＳ）、ｑ軸電圧指令値Ｖq*から補償電圧値αを減算することにより、演算値Ｖq*_aを演算する（ステップ１０８：Ｖq*_a＝Ｖq*−α）。そして、演算値Ｖq*_aがゼロ以上であるか否かを判定し（ステップ１０９）、演算値Ｖq*_aがゼロ以上である場合には（ステップ１０９：ＹＥＳ）、補正ｑ軸電圧指令値Ｖq**の値として演算値Ｖq*_aの値を演算する（ステップ：１１０：Ｖq**＝Ｖq*_a）。これに対し、演算値Ｖq*_aがゼロ未満である場合には（ステップ１０９：ＮＯ）、補正ｑ軸電圧指令値Ｖq**としてゼロを演算する（ステップ１１１：Ｖq**＝０）。
【００５２】
一方、操舵角速度制限部６１は、ｑ軸電圧指令値Ｖq*がゼロ未満である場合には（ステップ１０７：ＮＯ）、ｑ軸電圧指令値Ｖq*に補償電圧値αを加算することにより、演算値Ｖq*_aを演算する（ステップ１１２：Ｖq*_a＝Ｖq*＋α）。そして、演算値Ｖq*_aがゼロ以下であるか否かを判定し（ステップ１１３）、演算値Ｖq*_aがゼロ以下である場合には（ステップ１１３：ＹＥＳ）、補正ｑ軸電圧指令値Ｖq**の値として演算値Ｖq*_aの値を演算する（ステップ：１１４：Ｖq**＝Ｖq*_a）。これに対し、演算値Ｖq*_aがゼロよりも大きい場合には（ステップ１１３：ＮＯ）、補正ｑ軸電圧指令値Ｖq**としてゼロを演算する（ステップ１１５：Ｖq**＝０）。
【００５３】
なお、操舵角速度制限部６１は、操舵角θs及び操舵角速度ωsの符号が異なる場合、すなわち操舵状態が切り込み状態でない場合には（ステップ１０２：ＮＯ）、補正ｑ軸電圧指令値Ｖq**の値としてｑ軸電圧指令値Ｖq*の値を演算し（ステップ１１６）、ｑ軸電圧指令値Ｖq*を補正しない。また、操舵角速度ωsが制限角速度ωlim以下である場合には（ステップ１０５：ＮＯ）、同様にステップ１１６に移行し、ｑ軸電圧指令値Ｖq*を補正しない。
【００５４】
上記のように操舵角速度制限部６１により、ｑ軸電圧指令値Ｖq*の絶対値が減少するように補正された補正ｑ軸電圧指令値Ｖq**に基づいてモータ制御信号が生成されると、モータ２１への印加電圧が低減する。ここで、モータ回転角速度ωmは、該モータ２１への印加電圧に比例するため、ｑ軸電圧指令値Ｖq*を上記のように補正することにより、モータ回転角速度ωmが遅くなる。そして、上記のようにモータ２１は減速機構２４を介してステアリングシャフト３に連結されているため、モータ回転角速度ωmが遅くなることにより、ステアリング２の操舵角速度ωsが抑制される。
【００５５】
以上記述したように、本実施形態によれば、以下の作用効果を奏することができる。
（１）マイコン４１は、操舵角θsがそのステアリングエンド近傍の所定操舵角θsth以上である場合に、該操舵角θsの増大に応じて制限角速度ωlimが小さくなるように該制限角速度ωlimを演算する操舵角速度制限部６１を備えた。そして、操舵角速度制限部６１は、操舵角速度ωsが制限角速度ωlimよりも大きいときに、モータ回転角速度ωmを抑制すべく、ｑ軸電圧指令値Ｖq*を補正するようにした。
【００５６】
上記構成によれば、ステアリング２の操舵角速度ωsが制限角速度ωlimよりも大きいときには、ｑ軸電圧指令値Ｖq*が補正されて、モータ回転角速度ωmが抑制されるため、ステアリング２の操舵角速度ωsを抑制できる。そして、制限角速度ωlimは、操舵角θsがステアリングエンド近傍の所定操舵角θsth以上である場合には、操舵角θsの増大に基づいて小さくなるように演算されるため、ステアリングエンド近傍では操舵角速度ωsが十分に抑制され、エンド当ての衝撃を十分に緩和できる。
【００５７】
このように上記構成では、モータ回転角速度ωmを制御して操舵角速度ωsを抑制するため、アシスト力の制御目標値として演算されるｑ軸電流指令値Ｉq*を低減補正する場合と異なり、ステアリング２を操舵する際の負荷が小さい場合であっても、操舵角速度ωsを抑制してエンド当ての衝撃を十分に緩和できる。また、ｑ軸電流指令値Ｉq*（アシスト力）を低減しないため、ステアリング２を操舵する際の負荷が大きい場合であっても、十分なアシスト力を操舵系に付与できる。従って、ステアリング２を操舵する際の負荷が低い状態においてエンド当ての衝撃を十分に緩和するとともに、ステアリング２を操舵する際の負荷が高い状況において十分なアシスト力を付与することができ、より優れた操舵フィーリングを実現することができる。
【００５８】
（２）操舵角速度制限部６１は、ステアリング２の操舵状態が操舵角θsの絶対値を増大させる切り込み状態である場合に、ｑ軸電圧指令値Ｖq*を補正するようにした。
ここで、エンド当てによる衝撃が問題となるのは、ステアリング２の操舵状態が切り込み状態の場合である。すなわち、操舵角θsがステアリングエンド近傍にあり、速い操舵角速度ωsでステアリング２を操舵する場合であっても、例えば操舵角θsの絶対値を減少させる切り戻し操舵を行う場合には、エンド当てが生じない。さらに、ステアリング２の切り戻し時にｑ軸電圧指令値Ｖq*を補正すると、操舵角速度ωsが抑制されることで、操舵フィーリングの悪化を招く虞がある。この点、上記構成によれば、ステアリング２の操舵状態が切り込み状態である場合に、ｑ軸電圧指令値が補正されるため、エンド当てが問題となる場合にのみ操舵角速度ωsを抑制して操舵フィーリングの悪化を防止できる。
【００５９】
（３）操舵角速度制限部６１は、ｑ軸電圧指令値Ｖq*に該ｑ軸電圧指令値Ｖq*の符号と逆符号の補償電圧値αを重畳することにより、ｑ軸電圧指令値Ｖq*を補正するようにした。上記構成によれば、例えば所定の補償量（ゲイン）をｑ軸電圧指令値Ｖq*に乗算して補正する場合と異なり、ｑ軸電圧指令値Ｖq*の大きさによって補正量が変化しないため、容易に適切な補償電圧値α（補正量）を演算できる。
【００６０】
（４）操舵角速度制限部６１は、操舵角速度ωsと制限角速度ωlimとの差分に基づいて補償電圧値αを演算するため、操舵角速度ωsの大きさに応じてｑ軸電圧指令値Ｖq*が適切に補償電圧値αが演算されて、好適にエンド当ての衝撃を緩和できる。
【００６１】
（５）操舵角速度制限部６１は、ｑ軸電圧指令値Ｖq*を補正した補正ｑ軸電圧指令値Ｖq**の絶対値の最小値をゼロとしたため、ｑ軸電圧指令値Ｖq*を補正しても符号が反転せず、モータ２１を逆回転させるような電圧が印加されない。そのため、ｑ軸電圧指令値Ｖq*が補正されても、ＥＰＳアクチュエータ２２からのアシスト力が付与されない状態となるにとどまり、運転者がＥＰＳアクチュエータ２２から反力（操舵方向と反対方向の力）を受けることを防止して、優れた操舵フィーリングを得ることができる。
【００６２】
（６）操舵角速度制限部６１は、操舵角θsと制限角速度ωlimとの関係を示した制限角速度マップ６３を備え、該マップ６３に基づいて制限角速度ωlimを演算するため、制限角速度ωlimを容易に演算できる。
【００６３】
なお、上記実施形態は、これを適宜変更した以下の態様にて実施することもできる。
・上記実施形態では、ステアリング２に生じた操舵角θsをステアリングセンサ３３により検出したが、これに限らず、例えばステアリング中立位置及び回転角センサ４５により検出されるモータ回転角θmに基づいて操舵角θsを推定するようにしてもよい。また、ピニオンシャフト１０のピニオン角θpをステアリング２に生じた操舵角θsとして検出するようにしてもよい。
【００６４】
・上記実施形態では、回転角速度変換部６２が回転角センサ４５により検出されるモータ回転角θmの微分値（モータ回転角速度ωm）をステアリング２の操舵角速度ωsに変換することにより同操舵角速度を検出した。しかし、これに限らず、例えばステアリングセンサ３３により検出される操舵角θsを微分して操舵角速度ωsを検出する等、その他の態様で操舵角速度ωsを検出するようにしてもよい。
【００６５】
・上記実施形態では、操舵角速度制限部６１は、ステアリング２の操舵状態が切り込み状態である場合に、ｑ軸電圧指令値Ｖq*の値を変更するようにしたが、これに限らず、ステアリング２の操舵状態にかかわらず、ｑ軸電圧指令値Ｖq*の値を変更するようにしてもよい。
【００６６】
・上記実施形態では、操舵角速度ωsと制限角速度ωlimとの差分に基づいて補償電圧値α（＝Ｋ×（｜ωp｜―ωlim））を演算したが、これに限らず、例えば補償電圧値αを予め設定された所定値とする等、その他の態様で演算するようにしてもよい。
【００６７】
・上記実施形態では、操舵角速度制限部６１は、補正ｑ軸電圧指令値Ｖq**の絶対値の最小値がゼロとなるようにしたが、これに限らず、ｑ軸電圧指令値Ｖq*を補正した結果、符号が反転し、ｑ軸電圧指令値Ｖq*と補正ｑ軸電圧指令値Ｖq**の符号が逆になるようにしてもよい。この場合には、モータ２１を逆回転させる電圧を印可することにより、モータ回転角速度ωmが抑制されることになる。
【００６８】
・上記実施形態では、ｑ軸電圧指令値Ｖq*に該ｑ軸電圧指令値Ｖq*の符号と逆符号の補償電圧値αを重畳することにより、該ｑ軸電圧指令値Ｖq*を補正した。しかし、これに限らず、例えばｑ軸電圧指令値Ｖq*に「１」未満（ゼロ以下をも含む）の補償量（ゲイン）を乗算することにより、ｑ軸電圧指令値Ｖq*を補正するようにしてもよい。
【００６９】
・上記実施形態では、制限角速度マップ６３を、操舵角θsがステアリングエンド近傍の所定操舵角θsth以上である場合に、該操舵角θsの増大に比例して制限角速度ωlimが小さくなるように設定したが、これに限らず、例えば操舵角θsの増大に基づいてステップ状に制限角速度ωlimを小さくする等、その他の態様で設定してもよい。
【００７０】
・上記実施形態では、操舵角速度制限部６１は、制限角速度マップ６３に基づいて制限角速度ωlimを演算したが、他の構成でも良い。例えば、操舵角θsの絶対値と制限角速度ωlimとの関係を関数式などで近似できれば、関数式を用いて算出してもよい。
【００７１】
・上記実施形態では、電流センサ４３ｕ，４３ｖ，４３ｗの３つの電流センサを用いることとしたが、これに限らず、２つの電流センサ（例えば電流センサ４３ｕ，４３ｖ）を用いて各相電流値Ｉu，Ｉv，Ｉwを検出するようにしてもよい。
【００７２】
・上記実施形態では、ＥＰＳアクチュエータ２２の駆動源であるモータ２１には、ブラシレスモータを用いることとした。しかし、これに限らず、ブラシレス付き直流モータを用いるものに適用してもよい。
【００７３】
・上記実施形態では、本発明を所謂コラム型のＥＰＳ１に具体化したが、本発明は、所謂ピニオン型やラックアシスト型のＥＰＳに適用してもよい。
【符号の説明】
【００７４】
１…電動パワーステアリング装置（ＥＰＳ）、２…ステアリング、２１…モータ、２２…ＥＰＳアクチュエータ、２３…ＥＰＳ、３３…ステアリングセンサ、４１…マイコン、４２…駆動回路、４５…回転角センサ、４６…電流指令値演算部、４７…モータ制御信号生成部、６１…操舵角速度制限部、６２…回転角速度変換部、６３…制限角速度マップ、Ｖd*…ｄ軸電圧指令値、Ｖq*…ｑ軸電圧指令値、Ｖq**…補正ｑ軸電圧指令値、Ｖq*_a…演算値、α…補償電圧値、θs…操舵角、ωs…操舵角速度、ωｌｉｍ…制限角速度。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
モータを駆動源として操舵系にステアリング操作を補助するためのアシスト力を付与する操舵力補助装置と、前記モータに対する駆動電力の供給を通じて前記操舵力補助装置の作動を制御する制御手段とを有し、前記制御手段は、電流制御の実行によりモータ制御信号を出力するモータ制御信号出力手段と、前記モータ制御信号に基づいて前記モータに前記駆動電力を供給する駆動回路とを備えてなり、前記モータ制御信号出力手段は、前記電流制御において演算される電流指令値に基づいて電圧指令値を演算し、該電圧指令値に示される電圧を前記モータに印加すべく前記モータ制御信号を生成する電動パワーステアリング装置において、
ステアリングに生じた操舵角を検出する操舵角検出手段と、
前記ステアリングの操舵角速度を検出する操舵角速度検出手段と、
前記操舵角に応じて許容される前記操舵角速度の上限としての制限角速度を演算する制限角速度演算手段とを備え、
前記制限角速度演算手段は、前記操舵角がその最大舵角近傍の所定操舵角以上である場合に、該操舵角の増大に基づいて前記制限角速度が小さくなるように演算するものであり、
前記モータ制御信号出力手段は角速度制限手段を備え、該角速度制限手段は前記操舵角速度が前記制限角速度よりも大きいときに、前記モータの回転角速度を抑制すべく、前記電圧指令値を補正することを特徴とする電動パワーステアリング装置。
【請求項２】
請求項１に記載の電動パワーステアリング装置において、
前記角速度制限手段は、前記ステアリングの操舵状態が前記操舵角の絶対値を増大させる切り込み状態であるときに、前記電圧指令値を補正することを特徴とする電動パワーステアリング装置。
【請求項３】
請求項１又は２に記載の電動パワーステアリング装置において、
前記角速度制限手段は、前記電圧指令値に該電圧指令値の符号と逆符号の補償電圧値を重畳することにより、該電圧指令値を補正することを特徴とする電動パワーステアリング装置。
【請求項４】
請求項３に記載の電動パワーステアリング装置において、
前記角速度制限手段は、前記操舵角速度と前記制限角速度との差分に基づいて前記補償電圧値を演算することを特徴とする電動パワーステアリング装置。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれか一項に記載の電動パワーステアリング装置において、
前記角速度制限手段は、前記電圧指令値を補正した補正電圧指令値の絶対値の最小値をゼロとすることを特徴とする電動パワーステアリング装置。
【請求項６】
請求項１〜５のいずれか一項に記載の電動パワーステアリング装置において、
前記角速度制限手段は、前記操舵角と前記制限角速度との関係を示したマップを備え、該マップに基づいて前記制限角速度を演算することを特徴とする電動パワーステアリング装置。
【請求項１】
モータを駆動源として操舵系にステアリング操作を補助するためのアシスト力を付与する操舵力補助装置と、前記モータに対する駆動電力の供給を通じて前記操舵力補助装置の作動を制御する制御手段とを有し、前記制御手段は、電流制御の実行によりモータ制御信号を出力するモータ制御信号出力手段と、前記モータ制御信号に基づいて前記モータに前記駆動電力を供給する駆動回路とを備えてなり、前記モータ制御信号出力手段は、前記電流制御において演算される電流指令値に基づいて電圧指令値を演算し、該電圧指令値に示される電圧を前記モータに印加すべく前記モータ制御信号を生成する電動パワーステアリング装置において、
ステアリングに生じた操舵角を検出する操舵角検出手段と、
前記ステアリングの操舵角速度を検出する操舵角速度検出手段と、
前記操舵角に応じて許容される前記操舵角速度の上限としての制限角速度を演算する制限角速度演算手段とを備え、
前記制限角速度演算手段は、前記操舵角がその最大舵角近傍の所定操舵角以上である場合に、該操舵角の増大に基づいて前記制限角速度が小さくなるように演算するものであり、
前記モータ制御信号出力手段は角速度制限手段を備え、該角速度制限手段は前記操舵角速度が前記制限角速度よりも大きいときに、前記モータの回転角速度を抑制すべく、前記電圧指令値を補正することを特徴とする電動パワーステアリング装置。
【請求項２】
請求項１に記載の電動パワーステアリング装置において、
前記角速度制限手段は、前記ステアリングの操舵状態が前記操舵角の絶対値を増大させる切り込み状態であるときに、前記電圧指令値を補正することを特徴とする電動パワーステアリング装置。
【請求項３】
請求項１又は２に記載の電動パワーステアリング装置において、
前記角速度制限手段は、前記電圧指令値に該電圧指令値の符号と逆符号の補償電圧値を重畳することにより、該電圧指令値を補正することを特徴とする電動パワーステアリング装置。
【請求項４】
請求項３に記載の電動パワーステアリング装置において、
前記角速度制限手段は、前記操舵角速度と前記制限角速度との差分に基づいて前記補償電圧値を演算することを特徴とする電動パワーステアリング装置。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれか一項に記載の電動パワーステアリング装置において、
前記角速度制限手段は、前記電圧指令値を補正した補正電圧指令値の絶対値の最小値をゼロとすることを特徴とする電動パワーステアリング装置。
【請求項６】
請求項１〜５のいずれか一項に記載の電動パワーステアリング装置において、
前記角速度制限手段は、前記操舵角と前記制限角速度との関係を示したマップを備え、該マップに基づいて前記制限角速度を演算することを特徴とする電動パワーステアリング装置。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図２】
【図３】
【図４】
【公開番号】特開２０１１−１６８１６８（Ｐ２０１１−１６８１６８Ａ）
【公開日】平成２３年９月１日（２０１１．９．１）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１０−３３７４６（Ｐ２０１０−３３７４６）
【出願日】平成２２年２月１８日（２０１０．２．１８）
【出願人】（０００００１２４７）株式会社ジェイテクト (7,053)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２３年９月１日（２０１１．９．１）
【国際特許分類】
【出願日】平成２２年２月１８日（２０１０．２．１８）
【出願人】（０００００１２４７）株式会社ジェイテクト (7,053)
【Ｆターム（参考）】
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