電気式ホーンの振動板用プレコート鋼板
【課題】電気式ホーンの振動板に適用できるプレコート鋼板を提供する。
【解決手段】硬さが２００〜３００ＨＶである基材鋼板の表面に、平均粒径ＤMが２超え〜８μｍのフッ素樹脂粒子を１.５〜８.０質量％含有し、平均膜厚が０.８ＤM以上かつ３〜１０μｍの範囲に調整された樹脂塗膜層を有する電気式ホーンの振動板用プレコート鋼板。前記基材鋼板としては、質量％でＣ：０.１％以下、Ｓｉ：２％以下、Ｍｎ：１％以下、Ｐ：０.０４％以下、Ｓ：０.００３％以下、Ｎｉ：２.５％以下、Ｃｒ：１５〜１８％、Ｎ：０.０５％以下、残部実質的にＦｅの組成を有し、マトリクスがフェライト相＋マルテンサイト相の複相組織を呈するステンレス鋼板が好適に採用できる。
【解決手段】硬さが２００〜３００ＨＶである基材鋼板の表面に、平均粒径ＤMが２超え〜８μｍのフッ素樹脂粒子を１.５〜８.０質量％含有し、平均膜厚が０.８ＤM以上かつ３〜１０μｍの範囲に調整された樹脂塗膜層を有する電気式ホーンの振動板用プレコート鋼板。前記基材鋼板としては、質量％でＣ：０.１％以下、Ｓｉ：２％以下、Ｍｎ：１％以下、Ｐ：０.０４％以下、Ｓ：０.００３％以下、Ｎｉ：２.５％以下、Ｃｒ：１５〜１８％、Ｎ：０.０５％以下、残部実質的にＦｅの組成を有し、マトリクスがフェライト相＋マルテンサイト相の複相組織を呈するステンレス鋼板が好適に採用できる。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、自動車等に搭載される電気式ホーンの振動板に使用されるプレコート鋼板に関する。
【背景技術】
【０００２】
図１に、自動車等の車両に搭載される電気式ホーンの外観を模式的に例示する。図１（ａ）は側面図、図１（ｂ）は正面図である。本体１の内部には電磁コイルが収容され、その外側に振動板２および共振板３が配置されている。振動板２は電磁コイルが励磁されたときに本体１側（内部の電磁コイル側）に引き寄せられ、電磁コイルの励磁が解消されたときに振動板２が有する自らの弾性力により元の状態に復元するように取り付けられている。電磁コイルの励磁オン／オフの繰り返しに伴って振動板２が振動し、共振板３と共振することで特有の音色の警笛音が発生する。車両への取り付けは例えばステー４を介して行われる。
【０００３】
電気式ホーンは、通常、車両前頭部の目立たない部位（例えばフロントバンパーの背後やボンネット内の前頭付近）に搭載される。しかし、見る位置や光線状況によっては外部から視認されることがある。そのような場合、電気式ホーンが金属光沢や明るい色調を呈していると車両の意匠性を損なう要因になることから、振動板や共振板には一般的に黒色系の塗装が施されている。
【０００４】
また、電気式ホーンの振動板は、その性質上、ばね性に優れた材料で構成される必要がある。振動板への成形加工はプレスによって行われるが、ばね性に優れた材料をプレス成形しようとすると、一般的な軟質金属材料の場合に比べ、材料と工具（パンチや金型）との接触圧力が大きくなる。このため、ばね性に優れた材料を原板とするプレコート鋼板をプレス成形に供すると、塗膜が損傷を受けやすく、製品の品質を良好に維持することが難しい。このようなことから従来、電気式ホーンの振動板はプレス成形後に塗装を行う「ポストコート」によって黒色系塗膜の形成が行われていた。
【０００５】
【特許文献１】実開平７６９９９号公報
【特許文献２】特許第３２０５２５６号公報
【特許文献３】特許第３２０７７５１号公報
【特許文献４】特開２００４−２９１３９７号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかし、ポストコートを行うには加工メーカーでの塗装工程が必要となる。また、ポストコートでは塗膜厚さの変動を考慮して、平均塗膜厚さを厚くする（例えば２０μｍ前後とする）必要がある。このようにポストコートは、プレコート鋼板を使用する場合に比べ、製品のコスト増加を招く要因を多く含むので、プレコート鋼板を用いて電気式ホーンの振動板を製造する技術の確立が強く望まれている。また、塗装原板となる鋼板自体についても、一般的なフェライト系鋼種と比べコスト増加の少ない材料を採用することが望まれる。
【０００７】
本発明はこのような現状に鑑み、電気式ホーンの振動板に適用できる経済的なプレコート鋼板を開発し提供しようというものである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記目的は、硬さが２００〜３００ＨＶであり、好ましくはマトリクスがフェライト相＋マルテンサイト相の複相組織を呈する基材鋼板（塗装原板）の表面に、平均粒径ＤMが２μｍ超え〜８μｍ以下のフッ素樹脂粒子を１.５〜８.０質量％含有し、平均膜厚が０.８ＤM以上かつ３〜１０μｍの範囲に調整された樹脂塗膜層を有するプレコート鋼板によって達成される。
【０００９】
上記基材鋼板のなかでも特に、ばね性、加工性、耐食性をバランス良く備え、コスト面にも優れた材料として、質量％でＣ：０.１％以下、Ｓｉ：２％以下、Ｍｎ：１％以下、Ｐ：０.０４％以下、Ｓ：０.００３％以下、Ｎｉ：２.５％以下、Ｃｒ：１５〜１８％、Ｎ：０.０５％以下、残部実質的にＦｅの組成を有し、マトリクスがフェライト相＋マルテンサイト相の複相組織を呈するステンレス鋼板が挙げられる。ここで、「残部実質的にＦｅ」とは、本発明の効果を阻害しない範囲で上記以外の元素の混入が許容されることを意味し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる場合が含まれる。
【００１０】
塗膜層としては、例えばマトリクスがポリエステル樹脂であるものが挙げられ、黒色系の色調を付与する顔料としてカーボンブラックを配合したものが好適な対象となる。なお、プライマリー塗装を施す場合など、複層の塗膜構造を採用する場合は、最外層の塗膜層を前記規定のものとする。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、従来、ポストコートによる塗装を余儀なくされていた電気式ホーンの振動板が、プレコート鋼板を使用して製造できるようになった。これにより、生産性の向上および製造コストの大幅低減が実現できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
高性能の電気式ホーンを構成するには、振動板にばね性の高い金属材料を適用する必要がある。これに適した材料として、本発明のプレコート鋼板では、２００〜３００ＨＶの硬さを呈する鋼板を使用する。硬度が低すぎるとばね性が不足して振動板としての機能が十分発揮できない。逆に硬度が高すぎるとプレス成形での負荷が大きくなり、また、振動による疲労破壊が発生しやすくなるので好ましくない。
【００１３】
ただし、冷間加工や時効析出によって上記硬さレベルに強化した鋼板、あるいはマルテンサイト系の鋼板では、一般に伸びが低く、プレス成形に適さない。オーステナイト系鋼種では冷間加工材であっても、ある程度良好な成形性を呈するものがあるが、材料コストが高いので電気式ホーンの振動板用途には採用し難い。したがって、軟質な組織状態に調整された「焼鈍材」において上記の硬さレベルを呈するような、非オーステナイト系、非マルテンサイト系の鋼種を採用することが望まれる。
【００１４】
そのような鋼種として、マトリクスがフェライト相＋マルテンサイト相の複相組織を呈するステンレス鋼が例示できる。例えば、１６Ｃｒ−１.５Ｓｉ−１Ｎｉや、１６Ｃｒ−２Ｎｉをベースとした複相組織鋼が好適な対象となる。なかでも、質量％でＣ：０.１％以下、Ｓｉ：２％以下好ましくは０.２〜１.０％、Ｍｎ：１％以下好ましくは０.２〜０.８％、Ｐ：０.０４％以下、Ｓ：０.００３％以下、Ｎｉ：２.５％以下好ましくは０.８〜２.５％、Ｃｒ：１５〜１８％好ましくは１５.５〜１７.５％、Ｎ：０.０５％以下、残部実質的にＦｅの組成を有する複相組織鋼は、ばね性、加工性、耐食性をバランス良く具備し、加工時のスプリングバックも一般的なフェライト系鋼種と大きく変わらないレベルに収まっていることから、当該用途には特に適する。複相組織は、マルテンサイト相が５０〜８０体積％程度含まれるように調整されていることが好ましい。
【００１５】
基材鋼板の板厚は、電気式ホーンの設計により異なるが、一般的には０.２〜０.５ｍｍ程度が適する。複相組織鋼の場合、フェライト相とオーステナイト相が共存する２相域に加熱した後、冷却して、フェライト相＋オーステナイト相の組織状態を得ているが（複相化処理）、この状態では硬度が高すぎる場合がある。その場合は、さらに冷間圧延および焼鈍を行って硬度を前記の適正範囲に調整すればよい。
【００１６】
プレコート鋼板は、塗膜を有する状態で加工に供されるので、本来、厳しい加工には適さない。従来の技術常識では、上記のような高硬度の基材鋼板を用いてプレコート鋼板を製造し、これをプレス加工して部品を大量生産するようなことは、考えられなかった。プレス時に塗膜はパンチから大きな接触圧力を受け、「カジリ」と呼ばれる塗膜損傷が生じるからである。
【００１７】
プレス時の塗膜カジリを軽減する手法として、従来からフッ素樹脂粒子を塗膜中に含有させる手法が知られている。例えば家電製品の外板など、加工後の外観品質に対する要求が厳しい用途向けのプレコート鋼板では、ＰＴＦＥ（ポリテトラフルオロエチレン）等のフッ素樹脂粒子を塗料に配合することが行われている。この場合、フッ素樹脂粒子の塗膜中含有量は高々１質量％程度である。また、塗膜厚さは１０〜１５μｍ程度を確保することが通常である。
【００１８】
しかしながら、本発明のプレコート鋼板では従来と異なり、高硬度の基材鋼板を使用する。この場合、単にフッ素樹脂粒子の配合量を増大させるだけでは、塗膜の耐プレス性を改善することはできないことが明らかになった。すなわち、高硬度の基材鋼板を使用した場合の塗膜カジリを防止するためにはフッ素樹脂粒子の配合量を増大させることは有効であるが、過度に増大させると逆にカジリが生じやすくなるのである。つまり、フッ素樹脂粒子の配合量を狭い範囲で厳密にコントロールしなければならない。また、基材鋼板が高硬度であると、プレス加工時にパンチとの強い接触によって塗膜中のフッ素樹脂粒子が塗膜から脱落しやすいという、新たな問題が生じることがわかった。さらに、「エナメルヘア」と呼ばれる塗膜損傷（特許文献４参照）が比較的薄い塗膜厚領域から出現しやすいという問題にもぶつかった。エナメルヘアは、プレス成形時にプレコート鋼板の端面部分の塗膜がパンチと接触した際、その部分の塗膜が切断され糸状に伸びる現象である。このように、高硬度の基材鋼板を使用する場合のプレコート鋼板に関しては、塗膜の耐プレス性を確保する上で多くの問題が存在し、適正な塗膜構造を設計することは容易でない。
【００１９】
一方、塗膜との摺動性を改善する目的で塗膜中にフッ素樹脂粒子を含有させたプレコート鋼板も存在する。例えば自動販売機の商品取り出し口には、商品との摺動性を良好にするために、粒径１５μｍ程度の大粒径のフッ素樹脂粒子を３０質量％程度と大量に含有させた塗膜層を有するプレコート鋼板が採用される場合がある。その塗膜層厚さは１５μｍ以上と厚い。この場合のフッ素樹脂粒子は、プレコート鋼板が製品に加工された後、その製品として使用されるときの摺動性を改善するものである。このような粗大な粒子を多量に含む塗膜構造の場合には、高硬度の基材鋼板を使用したときに問題となるプレス加工時の上記塗膜損傷は改善されない。
【００２０】
本発明のプレコート鋼板は、上記のような種々の問題を解消したものである。その具体的手法は、
（i）平均粒径ＤMが２μｍ超え〜８μｍ以下のフッ素樹脂粒子を塗膜層中に１.５〜８.０質量％含有させること、
（ii）塗膜層の平均厚さを０.８ＤM以上、かつ３〜１０μｍの範囲とすること、
を骨子とする。
【００２１】
フッ素樹脂粒子の粒径が小さすぎると、プレス時の塗膜カジリを防止する機能が十分に発揮されない。種々検討の結果、フッ素樹脂粒子の平均粒径ＤMが２μｍを超えて大きいことが必要である。ただし、ＤMが大きくなるとプレス成形時に塗膜とパンチが接触した際、粒子が塗膜から脱落する現象が生じやすい。本発明のプレコート鋼板では高硬度の基材鋼板を対象とするので、従来のプレコート鋼板より塗膜とパンチの接触圧力が高くなる。このため、粒子の脱落防止には特に配慮が必要である。本発明のプレコート鋼板において粒子の脱落を防止するには、ＤMを８μｍ以下に抑えること、および当該塗膜層の平均厚さを０.８ＤM以上とすることが重要である。塗膜に含有させるフッ素樹脂の個々の粒子のうち、質量割合で５０％以上の粒子が２μｍ超え〜８μｍ以下の粒径範囲に収まっていることが望ましい。
【００２２】
フッ素樹脂粒子の塗膜層中含有量については、１.５質量％以上とすることによってカジリ防止効果が発揮される。２.０質量％以上の含有量を確保することがより好ましい。ところが、フッ素樹脂粒子の含有量がある程度を超えて多くなると再びカジリが生じやすくなることがわかった。そのメカニズムについては現時点で十分解明されていないが、フッ素樹脂粒子の含有量は８.０質量％以下とすることが望ましい。７.５質量％以下とすることがより好ましく、６.０質量％以下が一層好ましい。
【００２３】
塗膜層厚さについては、プレコート鋼板の塗膜は均一性が高いので、ポストコートの場合より平均膜厚を小さくすることができるが、少なくとも３μｍの平均膜厚を確保することが望ましい。ただし、上記のように平均膜厚が０.８ＤM以上を満たす必要がある。一方、平均膜厚が１０μｍを超えて厚くなると、エナメルエアの発生が問題となりやすい。したがって、平均膜厚は３〜１０μｍの範囲にコントロールする。４〜８.５μｍとすることがより好ましい。実際の製造時には塗布面積と塗料使用量を用いて算出される乾燥塗膜層（焼付け後の塗膜層）の平均膜厚が上記所望の範囲となるようにコントロールすればよい。なお、塗膜を複層塗膜構造とする場合は、ここで規定している塗膜層が最外層となるようにする。
【００２４】
フッ素樹脂粒子としては、ＰＴＦＥ（ポリテトラフルオロエチレン）、ＰＦＡ（パーフルオロアルキルビニルエーテル・テトラフルオロエチレン共重合体）等のフッ素樹脂からなるものが挙げられる。複数の種類のフッ素樹脂粒子をブレンドして使用することもできる。
【００２５】
この塗膜層のマトリクスを構成する樹脂としては、例えば、ポリエステル樹脂、アクリル樹脂等が挙げられる。塗膜層のマトリクス中には前記フッ素樹脂粒子の他、顔料等の粒子が配合される。黒色系の顔料としてカーボンブラックが好適に使用できる。ただし、顔料の配合量が過剰に多くなると塗膜層の加工性や密着性が低下するので注意を要する。カーボンブラックの場合、塗膜中に５〜２０質量％の範囲で配合させることが望ましく、５〜１０質量％とすることが一層好ましい。
【００２６】
プレコート鋼板の製造は、従来一般的な製造ラインを使用して実施できる。フッ素樹脂粒子の粉末、および顔料等の各種添加材を攪拌混合した塗料を用意し、塗装前処理を行った基材鋼板の少なくとも一方の表面に、ロールコーター法、浸漬法、スプレー法などによって塗布し、所定温度で焼付け処理することによって本発明のプレコート鋼板を得ることができる。
【実施例】
【００２７】
基材鋼板として、下記の組成および組織を有する複相組織ステンレス鋼板（板厚：０.３ｍｍ、硬さ：２６０ＨＶ）を用意した。この鋼板は、複相化処理後に冷間圧延および焼鈍を施したものである。
〔組成〕
質量％でＣ：０.０６３％、Ｓｉ：０.５１％、Ｍｎ：０.３０％、Ｐ：０.０２０％、Ｓ：０.００１％、Ｎｉ：１.９５％、Ｃｒ：１６.２％、Ｎ：０.０１０％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物
〔組織〕
フェライト相＋約６０体積％マルテンサイト相
【００２８】
また、比較用の基材鋼板として市販のＳＵＳ４３０鋼板（板厚：０.３ｍｍ、硬さ：１４０ＨＶ、２Ｄ仕上材）を用意した。
【００２９】
上記の複相組織ステンレス鋼板およびＳＵＳ４３０鋼板について、２％塩酸水溶液で酸洗し、ニッケルを主体とする酸系の表面処理剤で表面処理を施し、フルオロチタン酸系クロムフリー処理液にてフッ素付着量２０ｍｇ／ｍ2の化成処理皮膜を形成することにより塗装前処理を施し、塗装原板とした。
【００３０】
一方、塗料として、カーボンブラックで黒色に着色した高分子ポリエステル樹脂塗料（日本ファインコーティングス株式会社製、ＰＭ５０００）に、フッ素樹脂粒子を攪拌混合したものを調製した。使用したフッ素樹脂粒子は平均粒径ＤMが３μｍ、５μｍ、１０μｍの３種類のＰＴＦＥ粒子であり、いずれか１種類を選択して塗料に添加した。このうち、ＤMが３μｍおよび５μｍのものは、粒径２μｍ超え〜８μｍ以下の範囲に含まれる粒子の質量割合が少なくとも５０％以上であることが確認されている。ＰＴＦＥ粒子の配合量は、焼付け後における塗膜中含有量が０.５〜１０質量％となる範囲で変動させた。
【００３１】
この塗料を前記塗装原板の片面にロールコーター法で塗布したのち、２３０℃×６０ｓｅｃの加熱条件で焼付け処理し、塗膜層を形成させた。焼付け後の塗膜層の平均膜厚は５〜１２μｍの範囲で変動させた。
【００３２】
得られたプレコート鋼板について、プレスによるスライド曲げ試験を行った。その際、前記塗膜層がパンチと接触するようにプレコート鋼板を配置した。図２にスライド曲げ加工方法を模式的に示す。スライド曲げ条件は以下のとおりとした。
〔スライド曲げ試験条件〕
・パンチ先端の丸み半径Ｒｐ：１.０ｍｍ
・ダイス肩部の丸み半径Ｒｄ：０.１ｍｍ
・クリアランス：２０％
・曲げフランジ長さ：１.０ｍｍ
・ストローク数：４５ｓｐｍ
・パンチ押込み量Ｌ：Ｒｐ＋２ｍｍ
・金型：ＳＫＤ１１（＃１０００仕上）
ここで、クリアランスは以下の式で表される。
クリアランス（％）＝（Ｃ−ｔ）／ｔ×１００
ただし、Ｃ：ダイとパンチの間隔（ｍｍ）、ｔ：プレコート鋼板の板厚（ｍｍ）である。
【００３３】
スライド曲げ試験後の塗膜面を観察し、塗膜カジリ、フッ素樹脂粒子の塗膜層からの脱落、およびエナメルヘアの発生状況を調べた。評価基準は以下のとおりであり、○評価以上を合格と判定した。
〔塗膜カジリ〕
◎：塗膜カジリが認められない。
○：塗膜カジリが極僅かに生じたが品質上許容される程度である。
×：品質上問題となる塗膜カジリが生じた。
〔フッ素樹脂粒子の脱落〕
○：粒子の脱落が認められない。
×：粒子の脱落が認められる。
〔エナメルヘア〕
◎：エナメルヘアが認められない。
○：エナメルヘアが極僅かに生じたが品質上許容される程度である。
×：品質上問題となるエナメルヘアが生じた。
結果を表１に示す。
【００３４】
【表１】
【００３５】
基材鋼板に使用した上記複相組織ステンレス鋼板は、電気式ホーンの振動板に適したばね性を有しており、かつ、振動板へのプレス成形性も良好であることが既に実証されている。すなわち、この複相組織ステンレス鋼板は従来のポストコート法により電気式ホーンの振動板を構築することが可能な材料である。したがって、この複相組織ステンレス鋼板を塗装原板（基材鋼板）に用いたプレコート鋼板であって、その塗膜が十分な耐プレス性を有しているものは、電気式ホーンの振動板に適用することが可能であると評価される。種々検討の結果、その塗膜の耐プレス性を評価する手法として上記スライド曲げ試験が適用できることがわかった。つまり、上記のスライド曲げ試験で合格判定が得られたプレコート鋼板は、電気式ホーンの振動板へのプレス成形に耐え得る塗膜を備えていると判断される。
【００３６】
表１に示されるように、上記複相組織ステンレス鋼板を基材に用いたＮｏ.１〜１１のうち、フッ素樹脂粒子の平均粒径ＤM、フッ素樹脂粒子の塗膜層中含有量、および塗膜層の平均膜厚を前述の適正範囲にコントロールした本発明例のものは、塗膜カジリ、粒子の脱落、エナメルヘアの全てにおいて合格判定となり、電気式ホーンの振動板に適用できるプレコート鋼板であると評価された。
【００３７】
これに対し、Ｎｏ.３はフッ素樹脂粒子の平均粒径ＤMが大きすぎたことにより、粒子の脱落が生じた。Ｎｏ.４および５はフッ素樹脂粒子の塗膜層中含有量が少なすぎたことにより、塗膜カジリが発生した。従来のプレコート鋼板では、このような塗膜においてカジリは生じないが（後述Ｎｏ.１２、１３参照）、電気式ホーンの振動板用途では高硬度の基材鋼板を使用するため、カジリが発生しやすいことがわかる。Ｎｏ.９はフッ素樹脂粒子の塗膜層中含有量が多すぎたことにより、塗膜カジリが生じた。Ｎｏ.１１は塗膜層の膜厚が厚すぎたことにより、エナメルヘアが発生した。一方、基材鋼板にＳＵＳ４３０を使用したＮｏ.１２および１３では、少量のフッ素樹脂粒子の配合により塗膜カジリが防止できる。しかし、この基材鋼板はばね性が低いので電気式ホーンの振動板に使用できない。
【図面の簡単な説明】
【００３８】
【図１】電気式ホーンの外観を模式的に例示した図。
【図２】スライド曲げ加工方法を模式的に示した図。
【符号の説明】
【００３９】
１ 本体
２ 振動板
３ 共振板
４ ステー
【技術分野】
【０００１】
本発明は、自動車等に搭載される電気式ホーンの振動板に使用されるプレコート鋼板に関する。
【背景技術】
【０００２】
図１に、自動車等の車両に搭載される電気式ホーンの外観を模式的に例示する。図１（ａ）は側面図、図１（ｂ）は正面図である。本体１の内部には電磁コイルが収容され、その外側に振動板２および共振板３が配置されている。振動板２は電磁コイルが励磁されたときに本体１側（内部の電磁コイル側）に引き寄せられ、電磁コイルの励磁が解消されたときに振動板２が有する自らの弾性力により元の状態に復元するように取り付けられている。電磁コイルの励磁オン／オフの繰り返しに伴って振動板２が振動し、共振板３と共振することで特有の音色の警笛音が発生する。車両への取り付けは例えばステー４を介して行われる。
【０００３】
電気式ホーンは、通常、車両前頭部の目立たない部位（例えばフロントバンパーの背後やボンネット内の前頭付近）に搭載される。しかし、見る位置や光線状況によっては外部から視認されることがある。そのような場合、電気式ホーンが金属光沢や明るい色調を呈していると車両の意匠性を損なう要因になることから、振動板や共振板には一般的に黒色系の塗装が施されている。
【０００４】
また、電気式ホーンの振動板は、その性質上、ばね性に優れた材料で構成される必要がある。振動板への成形加工はプレスによって行われるが、ばね性に優れた材料をプレス成形しようとすると、一般的な軟質金属材料の場合に比べ、材料と工具（パンチや金型）との接触圧力が大きくなる。このため、ばね性に優れた材料を原板とするプレコート鋼板をプレス成形に供すると、塗膜が損傷を受けやすく、製品の品質を良好に維持することが難しい。このようなことから従来、電気式ホーンの振動板はプレス成形後に塗装を行う「ポストコート」によって黒色系塗膜の形成が行われていた。
【０００５】
【特許文献１】実開平７６９９９号公報
【特許文献２】特許第３２０５２５６号公報
【特許文献３】特許第３２０７７５１号公報
【特許文献４】特開２００４−２９１３９７号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかし、ポストコートを行うには加工メーカーでの塗装工程が必要となる。また、ポストコートでは塗膜厚さの変動を考慮して、平均塗膜厚さを厚くする（例えば２０μｍ前後とする）必要がある。このようにポストコートは、プレコート鋼板を使用する場合に比べ、製品のコスト増加を招く要因を多く含むので、プレコート鋼板を用いて電気式ホーンの振動板を製造する技術の確立が強く望まれている。また、塗装原板となる鋼板自体についても、一般的なフェライト系鋼種と比べコスト増加の少ない材料を採用することが望まれる。
【０００７】
本発明はこのような現状に鑑み、電気式ホーンの振動板に適用できる経済的なプレコート鋼板を開発し提供しようというものである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記目的は、硬さが２００〜３００ＨＶであり、好ましくはマトリクスがフェライト相＋マルテンサイト相の複相組織を呈する基材鋼板（塗装原板）の表面に、平均粒径ＤMが２μｍ超え〜８μｍ以下のフッ素樹脂粒子を１.５〜８.０質量％含有し、平均膜厚が０.８ＤM以上かつ３〜１０μｍの範囲に調整された樹脂塗膜層を有するプレコート鋼板によって達成される。
【０００９】
上記基材鋼板のなかでも特に、ばね性、加工性、耐食性をバランス良く備え、コスト面にも優れた材料として、質量％でＣ：０.１％以下、Ｓｉ：２％以下、Ｍｎ：１％以下、Ｐ：０.０４％以下、Ｓ：０.００３％以下、Ｎｉ：２.５％以下、Ｃｒ：１５〜１８％、Ｎ：０.０５％以下、残部実質的にＦｅの組成を有し、マトリクスがフェライト相＋マルテンサイト相の複相組織を呈するステンレス鋼板が挙げられる。ここで、「残部実質的にＦｅ」とは、本発明の効果を阻害しない範囲で上記以外の元素の混入が許容されることを意味し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる場合が含まれる。
【００１０】
塗膜層としては、例えばマトリクスがポリエステル樹脂であるものが挙げられ、黒色系の色調を付与する顔料としてカーボンブラックを配合したものが好適な対象となる。なお、プライマリー塗装を施す場合など、複層の塗膜構造を採用する場合は、最外層の塗膜層を前記規定のものとする。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、従来、ポストコートによる塗装を余儀なくされていた電気式ホーンの振動板が、プレコート鋼板を使用して製造できるようになった。これにより、生産性の向上および製造コストの大幅低減が実現できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
高性能の電気式ホーンを構成するには、振動板にばね性の高い金属材料を適用する必要がある。これに適した材料として、本発明のプレコート鋼板では、２００〜３００ＨＶの硬さを呈する鋼板を使用する。硬度が低すぎるとばね性が不足して振動板としての機能が十分発揮できない。逆に硬度が高すぎるとプレス成形での負荷が大きくなり、また、振動による疲労破壊が発生しやすくなるので好ましくない。
【００１３】
ただし、冷間加工や時効析出によって上記硬さレベルに強化した鋼板、あるいはマルテンサイト系の鋼板では、一般に伸びが低く、プレス成形に適さない。オーステナイト系鋼種では冷間加工材であっても、ある程度良好な成形性を呈するものがあるが、材料コストが高いので電気式ホーンの振動板用途には採用し難い。したがって、軟質な組織状態に調整された「焼鈍材」において上記の硬さレベルを呈するような、非オーステナイト系、非マルテンサイト系の鋼種を採用することが望まれる。
【００１４】
そのような鋼種として、マトリクスがフェライト相＋マルテンサイト相の複相組織を呈するステンレス鋼が例示できる。例えば、１６Ｃｒ−１.５Ｓｉ−１Ｎｉや、１６Ｃｒ−２Ｎｉをベースとした複相組織鋼が好適な対象となる。なかでも、質量％でＣ：０.１％以下、Ｓｉ：２％以下好ましくは０.２〜１.０％、Ｍｎ：１％以下好ましくは０.２〜０.８％、Ｐ：０.０４％以下、Ｓ：０.００３％以下、Ｎｉ：２.５％以下好ましくは０.８〜２.５％、Ｃｒ：１５〜１８％好ましくは１５.５〜１７.５％、Ｎ：０.０５％以下、残部実質的にＦｅの組成を有する複相組織鋼は、ばね性、加工性、耐食性をバランス良く具備し、加工時のスプリングバックも一般的なフェライト系鋼種と大きく変わらないレベルに収まっていることから、当該用途には特に適する。複相組織は、マルテンサイト相が５０〜８０体積％程度含まれるように調整されていることが好ましい。
【００１５】
基材鋼板の板厚は、電気式ホーンの設計により異なるが、一般的には０.２〜０.５ｍｍ程度が適する。複相組織鋼の場合、フェライト相とオーステナイト相が共存する２相域に加熱した後、冷却して、フェライト相＋オーステナイト相の組織状態を得ているが（複相化処理）、この状態では硬度が高すぎる場合がある。その場合は、さらに冷間圧延および焼鈍を行って硬度を前記の適正範囲に調整すればよい。
【００１６】
プレコート鋼板は、塗膜を有する状態で加工に供されるので、本来、厳しい加工には適さない。従来の技術常識では、上記のような高硬度の基材鋼板を用いてプレコート鋼板を製造し、これをプレス加工して部品を大量生産するようなことは、考えられなかった。プレス時に塗膜はパンチから大きな接触圧力を受け、「カジリ」と呼ばれる塗膜損傷が生じるからである。
【００１７】
プレス時の塗膜カジリを軽減する手法として、従来からフッ素樹脂粒子を塗膜中に含有させる手法が知られている。例えば家電製品の外板など、加工後の外観品質に対する要求が厳しい用途向けのプレコート鋼板では、ＰＴＦＥ（ポリテトラフルオロエチレン）等のフッ素樹脂粒子を塗料に配合することが行われている。この場合、フッ素樹脂粒子の塗膜中含有量は高々１質量％程度である。また、塗膜厚さは１０〜１５μｍ程度を確保することが通常である。
【００１８】
しかしながら、本発明のプレコート鋼板では従来と異なり、高硬度の基材鋼板を使用する。この場合、単にフッ素樹脂粒子の配合量を増大させるだけでは、塗膜の耐プレス性を改善することはできないことが明らかになった。すなわち、高硬度の基材鋼板を使用した場合の塗膜カジリを防止するためにはフッ素樹脂粒子の配合量を増大させることは有効であるが、過度に増大させると逆にカジリが生じやすくなるのである。つまり、フッ素樹脂粒子の配合量を狭い範囲で厳密にコントロールしなければならない。また、基材鋼板が高硬度であると、プレス加工時にパンチとの強い接触によって塗膜中のフッ素樹脂粒子が塗膜から脱落しやすいという、新たな問題が生じることがわかった。さらに、「エナメルヘア」と呼ばれる塗膜損傷（特許文献４参照）が比較的薄い塗膜厚領域から出現しやすいという問題にもぶつかった。エナメルヘアは、プレス成形時にプレコート鋼板の端面部分の塗膜がパンチと接触した際、その部分の塗膜が切断され糸状に伸びる現象である。このように、高硬度の基材鋼板を使用する場合のプレコート鋼板に関しては、塗膜の耐プレス性を確保する上で多くの問題が存在し、適正な塗膜構造を設計することは容易でない。
【００１９】
一方、塗膜との摺動性を改善する目的で塗膜中にフッ素樹脂粒子を含有させたプレコート鋼板も存在する。例えば自動販売機の商品取り出し口には、商品との摺動性を良好にするために、粒径１５μｍ程度の大粒径のフッ素樹脂粒子を３０質量％程度と大量に含有させた塗膜層を有するプレコート鋼板が採用される場合がある。その塗膜層厚さは１５μｍ以上と厚い。この場合のフッ素樹脂粒子は、プレコート鋼板が製品に加工された後、その製品として使用されるときの摺動性を改善するものである。このような粗大な粒子を多量に含む塗膜構造の場合には、高硬度の基材鋼板を使用したときに問題となるプレス加工時の上記塗膜損傷は改善されない。
【００２０】
本発明のプレコート鋼板は、上記のような種々の問題を解消したものである。その具体的手法は、
（i）平均粒径ＤMが２μｍ超え〜８μｍ以下のフッ素樹脂粒子を塗膜層中に１.５〜８.０質量％含有させること、
（ii）塗膜層の平均厚さを０.８ＤM以上、かつ３〜１０μｍの範囲とすること、
を骨子とする。
【００２１】
フッ素樹脂粒子の粒径が小さすぎると、プレス時の塗膜カジリを防止する機能が十分に発揮されない。種々検討の結果、フッ素樹脂粒子の平均粒径ＤMが２μｍを超えて大きいことが必要である。ただし、ＤMが大きくなるとプレス成形時に塗膜とパンチが接触した際、粒子が塗膜から脱落する現象が生じやすい。本発明のプレコート鋼板では高硬度の基材鋼板を対象とするので、従来のプレコート鋼板より塗膜とパンチの接触圧力が高くなる。このため、粒子の脱落防止には特に配慮が必要である。本発明のプレコート鋼板において粒子の脱落を防止するには、ＤMを８μｍ以下に抑えること、および当該塗膜層の平均厚さを０.８ＤM以上とすることが重要である。塗膜に含有させるフッ素樹脂の個々の粒子のうち、質量割合で５０％以上の粒子が２μｍ超え〜８μｍ以下の粒径範囲に収まっていることが望ましい。
【００２２】
フッ素樹脂粒子の塗膜層中含有量については、１.５質量％以上とすることによってカジリ防止効果が発揮される。２.０質量％以上の含有量を確保することがより好ましい。ところが、フッ素樹脂粒子の含有量がある程度を超えて多くなると再びカジリが生じやすくなることがわかった。そのメカニズムについては現時点で十分解明されていないが、フッ素樹脂粒子の含有量は８.０質量％以下とすることが望ましい。７.５質量％以下とすることがより好ましく、６.０質量％以下が一層好ましい。
【００２３】
塗膜層厚さについては、プレコート鋼板の塗膜は均一性が高いので、ポストコートの場合より平均膜厚を小さくすることができるが、少なくとも３μｍの平均膜厚を確保することが望ましい。ただし、上記のように平均膜厚が０.８ＤM以上を満たす必要がある。一方、平均膜厚が１０μｍを超えて厚くなると、エナメルエアの発生が問題となりやすい。したがって、平均膜厚は３〜１０μｍの範囲にコントロールする。４〜８.５μｍとすることがより好ましい。実際の製造時には塗布面積と塗料使用量を用いて算出される乾燥塗膜層（焼付け後の塗膜層）の平均膜厚が上記所望の範囲となるようにコントロールすればよい。なお、塗膜を複層塗膜構造とする場合は、ここで規定している塗膜層が最外層となるようにする。
【００２４】
フッ素樹脂粒子としては、ＰＴＦＥ（ポリテトラフルオロエチレン）、ＰＦＡ（パーフルオロアルキルビニルエーテル・テトラフルオロエチレン共重合体）等のフッ素樹脂からなるものが挙げられる。複数の種類のフッ素樹脂粒子をブレンドして使用することもできる。
【００２５】
この塗膜層のマトリクスを構成する樹脂としては、例えば、ポリエステル樹脂、アクリル樹脂等が挙げられる。塗膜層のマトリクス中には前記フッ素樹脂粒子の他、顔料等の粒子が配合される。黒色系の顔料としてカーボンブラックが好適に使用できる。ただし、顔料の配合量が過剰に多くなると塗膜層の加工性や密着性が低下するので注意を要する。カーボンブラックの場合、塗膜中に５〜２０質量％の範囲で配合させることが望ましく、５〜１０質量％とすることが一層好ましい。
【００２６】
プレコート鋼板の製造は、従来一般的な製造ラインを使用して実施できる。フッ素樹脂粒子の粉末、および顔料等の各種添加材を攪拌混合した塗料を用意し、塗装前処理を行った基材鋼板の少なくとも一方の表面に、ロールコーター法、浸漬法、スプレー法などによって塗布し、所定温度で焼付け処理することによって本発明のプレコート鋼板を得ることができる。
【実施例】
【００２７】
基材鋼板として、下記の組成および組織を有する複相組織ステンレス鋼板（板厚：０.３ｍｍ、硬さ：２６０ＨＶ）を用意した。この鋼板は、複相化処理後に冷間圧延および焼鈍を施したものである。
〔組成〕
質量％でＣ：０.０６３％、Ｓｉ：０.５１％、Ｍｎ：０.３０％、Ｐ：０.０２０％、Ｓ：０.００１％、Ｎｉ：１.９５％、Ｃｒ：１６.２％、Ｎ：０.０１０％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物
〔組織〕
フェライト相＋約６０体積％マルテンサイト相
【００２８】
また、比較用の基材鋼板として市販のＳＵＳ４３０鋼板（板厚：０.３ｍｍ、硬さ：１４０ＨＶ、２Ｄ仕上材）を用意した。
【００２９】
上記の複相組織ステンレス鋼板およびＳＵＳ４３０鋼板について、２％塩酸水溶液で酸洗し、ニッケルを主体とする酸系の表面処理剤で表面処理を施し、フルオロチタン酸系クロムフリー処理液にてフッ素付着量２０ｍｇ／ｍ2の化成処理皮膜を形成することにより塗装前処理を施し、塗装原板とした。
【００３０】
一方、塗料として、カーボンブラックで黒色に着色した高分子ポリエステル樹脂塗料（日本ファインコーティングス株式会社製、ＰＭ５０００）に、フッ素樹脂粒子を攪拌混合したものを調製した。使用したフッ素樹脂粒子は平均粒径ＤMが３μｍ、５μｍ、１０μｍの３種類のＰＴＦＥ粒子であり、いずれか１種類を選択して塗料に添加した。このうち、ＤMが３μｍおよび５μｍのものは、粒径２μｍ超え〜８μｍ以下の範囲に含まれる粒子の質量割合が少なくとも５０％以上であることが確認されている。ＰＴＦＥ粒子の配合量は、焼付け後における塗膜中含有量が０.５〜１０質量％となる範囲で変動させた。
【００３１】
この塗料を前記塗装原板の片面にロールコーター法で塗布したのち、２３０℃×６０ｓｅｃの加熱条件で焼付け処理し、塗膜層を形成させた。焼付け後の塗膜層の平均膜厚は５〜１２μｍの範囲で変動させた。
【００３２】
得られたプレコート鋼板について、プレスによるスライド曲げ試験を行った。その際、前記塗膜層がパンチと接触するようにプレコート鋼板を配置した。図２にスライド曲げ加工方法を模式的に示す。スライド曲げ条件は以下のとおりとした。
〔スライド曲げ試験条件〕
・パンチ先端の丸み半径Ｒｐ：１.０ｍｍ
・ダイス肩部の丸み半径Ｒｄ：０.１ｍｍ
・クリアランス：２０％
・曲げフランジ長さ：１.０ｍｍ
・ストローク数：４５ｓｐｍ
・パンチ押込み量Ｌ：Ｒｐ＋２ｍｍ
・金型：ＳＫＤ１１（＃１０００仕上）
ここで、クリアランスは以下の式で表される。
クリアランス（％）＝（Ｃ−ｔ）／ｔ×１００
ただし、Ｃ：ダイとパンチの間隔（ｍｍ）、ｔ：プレコート鋼板の板厚（ｍｍ）である。
【００３３】
スライド曲げ試験後の塗膜面を観察し、塗膜カジリ、フッ素樹脂粒子の塗膜層からの脱落、およびエナメルヘアの発生状況を調べた。評価基準は以下のとおりであり、○評価以上を合格と判定した。
〔塗膜カジリ〕
◎：塗膜カジリが認められない。
○：塗膜カジリが極僅かに生じたが品質上許容される程度である。
×：品質上問題となる塗膜カジリが生じた。
〔フッ素樹脂粒子の脱落〕
○：粒子の脱落が認められない。
×：粒子の脱落が認められる。
〔エナメルヘア〕
◎：エナメルヘアが認められない。
○：エナメルヘアが極僅かに生じたが品質上許容される程度である。
×：品質上問題となるエナメルヘアが生じた。
結果を表１に示す。
【００３４】
【表１】
【００３５】
基材鋼板に使用した上記複相組織ステンレス鋼板は、電気式ホーンの振動板に適したばね性を有しており、かつ、振動板へのプレス成形性も良好であることが既に実証されている。すなわち、この複相組織ステンレス鋼板は従来のポストコート法により電気式ホーンの振動板を構築することが可能な材料である。したがって、この複相組織ステンレス鋼板を塗装原板（基材鋼板）に用いたプレコート鋼板であって、その塗膜が十分な耐プレス性を有しているものは、電気式ホーンの振動板に適用することが可能であると評価される。種々検討の結果、その塗膜の耐プレス性を評価する手法として上記スライド曲げ試験が適用できることがわかった。つまり、上記のスライド曲げ試験で合格判定が得られたプレコート鋼板は、電気式ホーンの振動板へのプレス成形に耐え得る塗膜を備えていると判断される。
【００３６】
表１に示されるように、上記複相組織ステンレス鋼板を基材に用いたＮｏ.１〜１１のうち、フッ素樹脂粒子の平均粒径ＤM、フッ素樹脂粒子の塗膜層中含有量、および塗膜層の平均膜厚を前述の適正範囲にコントロールした本発明例のものは、塗膜カジリ、粒子の脱落、エナメルヘアの全てにおいて合格判定となり、電気式ホーンの振動板に適用できるプレコート鋼板であると評価された。
【００３７】
これに対し、Ｎｏ.３はフッ素樹脂粒子の平均粒径ＤMが大きすぎたことにより、粒子の脱落が生じた。Ｎｏ.４および５はフッ素樹脂粒子の塗膜層中含有量が少なすぎたことにより、塗膜カジリが発生した。従来のプレコート鋼板では、このような塗膜においてカジリは生じないが（後述Ｎｏ.１２、１３参照）、電気式ホーンの振動板用途では高硬度の基材鋼板を使用するため、カジリが発生しやすいことがわかる。Ｎｏ.９はフッ素樹脂粒子の塗膜層中含有量が多すぎたことにより、塗膜カジリが生じた。Ｎｏ.１１は塗膜層の膜厚が厚すぎたことにより、エナメルヘアが発生した。一方、基材鋼板にＳＵＳ４３０を使用したＮｏ.１２および１３では、少量のフッ素樹脂粒子の配合により塗膜カジリが防止できる。しかし、この基材鋼板はばね性が低いので電気式ホーンの振動板に使用できない。
【図面の簡単な説明】
【００３８】
【図１】電気式ホーンの外観を模式的に例示した図。
【図２】スライド曲げ加工方法を模式的に示した図。
【符号の説明】
【００３９】
１ 本体
２ 振動板
３ 共振板
４ ステー
【特許請求の範囲】
【請求項１】
硬さが２００〜３００ＨＶである基材鋼板の表面に、平均粒径ＤMが２超え〜８μｍのフッ素樹脂粒子を１.５〜８.０質量％含有し、平均膜厚が０.８ＤM以上かつ３〜１０μｍの範囲に調整された樹脂塗膜層を有する電気式ホーンの振動板用プレコート鋼板。
【請求項２】
前記基材鋼板は、マトリクスがフェライト相＋マルテンサイト相の複相組織を呈する鋼板である請求項１に記載のプレコート鋼板。
【請求項３】
前記基材鋼板は、質量％でＣ：０.１％以下、Ｓｉ：２％以下、Ｍｎ：１％以下、Ｐ：０.０４％以下、Ｓ：０.００３％以下、Ｎｉ：２.５％以下、Ｃｒ：１５〜１８％、Ｎ：０.０５％以下、残部実質的にＦｅの組成を有し、マトリクスがフェライト相＋マルテンサイト相の複相組織を呈するステンレス鋼板である請求項１に記載のプレコート鋼板。
【請求項４】
前記塗膜層は、マトリクスがポリエステル樹脂で構成されるものである請求項１〜３のいずれかに記載のプレコート鋼板。
【請求項５】
前記塗膜層は、カーボンブラックを配合した黒色系塗膜である請求項１〜４のいずれかに記載のプレコート鋼板。
【請求項１】
硬さが２００〜３００ＨＶである基材鋼板の表面に、平均粒径ＤMが２超え〜８μｍのフッ素樹脂粒子を１.５〜８.０質量％含有し、平均膜厚が０.８ＤM以上かつ３〜１０μｍの範囲に調整された樹脂塗膜層を有する電気式ホーンの振動板用プレコート鋼板。
【請求項２】
前記基材鋼板は、マトリクスがフェライト相＋マルテンサイト相の複相組織を呈する鋼板である請求項１に記載のプレコート鋼板。
【請求項３】
前記基材鋼板は、質量％でＣ：０.１％以下、Ｓｉ：２％以下、Ｍｎ：１％以下、Ｐ：０.０４％以下、Ｓ：０.００３％以下、Ｎｉ：２.５％以下、Ｃｒ：１５〜１８％、Ｎ：０.０５％以下、残部実質的にＦｅの組成を有し、マトリクスがフェライト相＋マルテンサイト相の複相組織を呈するステンレス鋼板である請求項１に記載のプレコート鋼板。
【請求項４】
前記塗膜層は、マトリクスがポリエステル樹脂で構成されるものである請求項１〜３のいずれかに記載のプレコート鋼板。
【請求項５】
前記塗膜層は、カーボンブラックを配合した黒色系塗膜である請求項１〜４のいずれかに記載のプレコート鋼板。
【図１】
【図２】
【図２】
【公開番号】特開２００７−３２２５８９（Ｐ２００７−３２２５８９Ａ）
【公開日】平成１９年１２月１３日（２００７．１２．１３）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００６−１５１０５４（Ｐ２００６−１５１０５４）
【出願日】平成１８年５月３１日（２００６．５．３１）
【出願人】（０００００４５８１）日新製鋼株式会社 (1,178)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成１９年１２月１３日（２００７．１２．１３）
【国際特許分類】
【出願日】平成１８年５月３１日（２００６．５．３１）
【出願人】（０００００４５８１）日新製鋼株式会社 (1,178)
【Ｆターム（参考）】
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