Ｂ含有ステンレス鋼の連続鋳造方法
【課題】０．１質量％以上のＢを含有するステンレス鋼を連続鋳造により製造する場合に、主に縦割れを防止する。
【解決手段】Ｂ含有量が０．１質量％以上のステンレス鋼の連続鋳造方法である。タンディッシュ内の溶鋼過熱度を−１５℃〜＋３０℃、鋳型内溶鋼中における浸漬ノズルの吐出孔の吐出角度を、上向きに−１５°〜＋２５°とする。鋳型内溶鋼の表面に添加するモールドフラックスは、金属または合金からなる発熱剤を含有し、かつ該モールドフラックスの塩基度を１．１〜１．８とする。鋳片表面に向けて噴射する二次冷却水の比水量を０．１リットル／kg〜１．０リットル／kgとして鋳造する。
【効果】０．１質量％以上のＢを含有するステンレス鋼の連続鋳造において、縦割れ等の鋳片表面欠陥の少ないＢ含有ステンレス鋼の連続鋳造鋳片を製造できる。
【解決手段】Ｂ含有量が０．１質量％以上のステンレス鋼の連続鋳造方法である。タンディッシュ内の溶鋼過熱度を−１５℃〜＋３０℃、鋳型内溶鋼中における浸漬ノズルの吐出孔の吐出角度を、上向きに−１５°〜＋２５°とする。鋳型内溶鋼の表面に添加するモールドフラックスは、金属または合金からなる発熱剤を含有し、かつ該モールドフラックスの塩基度を１．１〜１．８とする。鋳片表面に向けて噴射する二次冷却水の比水量を０．１リットル／kg〜１．０リットル／kgとして鋳造する。
【効果】０．１質量％以上のＢを含有するステンレス鋼の連続鋳造において、縦割れ等の鋳片表面欠陥の少ないＢ含有ステンレス鋼の連続鋳造鋳片を製造できる。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、鋳片表面欠陥の少ない、０．１質量％以上のＢを含有するステンレス鋼、特にフェライト系、オーステナイト系のステンレス鋼を連続鋳造する方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
ステンレス鋼にＢを添加すると、液相線と固相線との温度差（固液共存温度範囲）が大きくなる。そのため、連続鋳造時、鋳型内の凝固殻は強度が低く、破断しやすくなっている。
【０００３】
また、溶鋼中のＢは、鋳型内において、モールドフラックス中SiO2と酸化還元反応を起こしてB2O3を生成するため、モールドフラックスの組成が大きく変化する。
これらのことに起因して、Ｂ含有ステンレス鋼の連続鋳造では、ブレークアウトの操業事故や、縦割れ、凹み疵（ディプレッション）、かぶれ疵（溶鋼のしみだし）等の鋳片表面欠陥が発生しやすくなる。
【０００４】
そこで、Ｂ含有ステンレス鋼鋳片の表面欠陥のうちの縦割れを防止する方法として、種々の技術が提案されている。
特許文献１では、鋳造速度を基に、モールドフラックスの融点、オシレーション条件を適正化することにより、鋳型内の潤滑性を維持し、その均一化を図っている。また、二次冷却水量を適正化することにより、冷却中の鋳片に発生する熱応力の緩和を図っている。
【特許文献１】特開平８−３０９４８３号公報
【０００５】
また、特許文献２では、モールドフラックス中のSiO2を低減することにより、鋳型内溶鋼中のＢの酸化に起因するフラックスの組成変化、および物性変化の抑制を図っている。
【特許文献２】特開２００２−２０５１５３号公報
【０００６】
一方、鋳造時における溶鋼温度は、鋳片の品質に影響を及ぼす。
そこで、特許文献３では、連続鋳造中のタンディッシュ内における溶鋼温度を、液相線からの過熱度にして＋３０℃以下として鋳造することにより、鋳片内部の凝固組織における等軸晶を増加させて、凝固組織中のＢ型硼化物を均一に分散させ、結果として、その鋳片の熱間加工性を向上させている。
【特許文献３】特開２００１−５８２４３号公報
【０００７】
また、特許文献４では、Ｂ含有ＳＵＳ３０４ステンレス鋼を連続鋳造するに際し、タンディッシュ内の溶鋼過熱度を＋２０℃、二次冷却水量を２００リットル／min（二次冷却の比水量に換算すると、０．１５〜０．８５リットル／kg程度）の条件で連続鋳造した実施例が記載されている。
【特許文献４】特開平９−２９３９１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかしながら、特許文献１や特許文献２に開示された発明によっても縦割れを抑制しきれない場合がある。したがって、縦割れの抑制には、これらの発明に考慮されていない鋳造条件も適正に制御する必要がある。
【０００９】
また、特許文献３では溶鋼過熱度を規定して熱間加工性の向上を図るとの記載はあるものの、鋳片表面の縦割れ発生に及ぼす影響については、これまで明かではなかった。この鋳片表面の縦割れ発生に及ぼす影響について記載されていないことは、特許文献４も同様である。
【００１０】
また、特許文献４の実施例では、モールドパウダーとして粘度が２poiseのものを使用しているが、本願発明が対象とするような凝固殻の脆弱な鋼の鋳造では、この程度の粘度では、鋳片表面品質の劣化やブレークアウトが発生する場合がある。
【００１１】
本発明が解決しようとする問題点は、Ｂを含有するステンレス鋼を連続鋳造により製造する場合、鋳片表面の縦割れ防止について開示された従来技術では、縦割れを抑制しきれない場合があるという点である。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
発明者は、Ｂ含有ステンレス鋼を様々な条件で連続鋳造する中で、鋳片の表面縦割れの発生と溶鋼過熱度との関係について検討した。その結果、鋳造中におけるタンディッシュ内の溶鋼過熱度が高い場合、縦割れが顕著に発生することを見出した。
【００１３】
すなわち、発明者が、溶鋼過熱度を変化させて、鋳片表面縦割れの発生程度について調査したところ、タンディッシュ内の溶鋼過熱度を３０℃以下とした場合に、鋳片表面の縦割れを抑制できることを見出した。
【００１４】
しかしながら、溶鋼過熱度が１０℃以下になると、縦割れが発生しやすくなることがわかった。このままでは、一定時間以上を要する鋳造操業において、溶鋼過熱度を１０〜３０℃に維持しなければならなくなる。溶製工程における精錬条件や出鋼温度、取鍋の使用履歴や使用前の予熱時間等の条件が個々に変化する操業において、溶鋼温度を常に、この狭い範囲内に制御することは困難である。
【００１５】
そこで、発明者は、様々な条件を変化させて鋳造を繰り返し、溶鋼過熱度が１０℃以下の場合に発生する縦割れに対する諸条件の影響について検討したところ、鋳型内溶鋼の表面温度を上昇させることにより、その抑制が可能なことを見出した。
そして、その結果、溶鋼過熱度が液相線付近、あるいはそれ以下の温度まで下がっても鋳造が可能で、縦割れを抑制できることがわかった。
【００１６】
本発明のＢ含有ステンレス鋼の連続鋳造方法は、上記の知見に基づいてなされたものであり、
０．１質量％以上のＢを含有するステンレス鋼を連続鋳造により製造する場合に、主に縦割れを防止することにより鋳片の表面品質を向上するために、
成分Ｂの含有量が０．１質量％以上であるステンレス鋼の連続鋳造方法であって、
溶鋼過熱度が−１５℃〜＋３０℃の溶鋼を、浸漬ノズルを介して、上向きに−１５°〜＋２５°の吐出角度で、タンディッシュから鋳型内に注入しつつ、
鋳型内溶鋼の表面に、金属または合金からなる発熱剤を含有し、かつ塩基度（CaOのSiO2に対する質量濃度比）を１．１〜１．８としたモールドフラックスを添加し、
鋳型から引き抜かれる鋳片に対しては、表面に向けて０．１リットル／kg〜１．０リットル／kgの比水量（単位溶鋼質量（kg）当たりに供給する二次冷却水の体積（リットル））で、二次冷却水を噴射することを最も主要な特徴としている。
【００１７】
本発明のＢ含有ステンレス鋼の連続鋳造方法において、溶鋼温度として、タンディッシュ内の溶鋼過熱度を３０℃以下とするのは、３０℃より高い場合は縦割れが発生しやすくなるからである。鋳造が可能であれば、溶鋼温度はいくら低くても構わないが、溶鋼過熱度が−１５℃よりも低くなると、浸漬ノズルが詰まり易くなる。したがって、本発明では、タンディッシュ内の溶鋼過熱度を−１５℃〜＋３０℃とした。
【００１８】
また、本発明のＢ含有ステンレス鋼の連続鋳造方法において、浸漬ノズルの吐出孔の吐出角度が、−１５°よりも下向きの場合は、鋳型内溶鋼の表面温度が低下して、溶鋼表面が凝固（皮張り）しやすくなる。また、＋２５°より上向きの場合は、特に溶鋼流の到達しにくい短辺面付近の溶鋼表面温度が低下し、皮張りしやすくなる。したがって、本発明では、浸漬ノズルの吐出孔の吐出角度を、上向に−１５°〜＋２５°とした。
【００１９】
さらに、本発明のＢ含有ステンレス鋼の連続鋳造方法に使用するモールドフラックスに含有させる発熱剤としては、たとえばCa、Mg、Al、Siなどの金属、あるいはこれらの２種類以上からなる合金を１種類または２種類以上含むものを使用する。
【００２０】
発明者の調査結果によれば、前記発熱剤は、合計で２〜２０質量％の範囲でモールドフラックスに配合すれば良い。２質量％未満では発熱の効果が小さく鋳型内溶鋼の表面温度が低下するからである。一方、２０質量％を超えた場合には、発熱反応が激しく、操業上好ましくないからである。発熱合金の配合量が多い場合は、助燃剤として、酸化鉄を発熱合金に対して０．５〜１．５の比率で配合すると、その発熱反応が効率良く進む。
【００２１】
また、本発明のＢ含有ステンレス鋼の連続鋳造方法に使用するモールドフラックスの塩基度は、１．１未満であると凝固点が１０００℃より低くなって鋳型内の凝固が不均一になりやすい。一方、１．８を超えると凝固点が１２００℃以上になりやすく、潤滑不良になる。したがって、本発明では、１．１〜１．８の塩基度のモールドフラックスを使用する。
【００２２】
また、本発明のＢ含有ステンレス鋼の連続鋳造方法において、二次冷却水の比水量が０．１リットル／kg未満の場合には連続鋳造機への熱負荷が大きくなる。一方、１．０リットル／kgより大きな場合には、二次冷却の際に縦割れが開口したり、より深くなったりする。したがって、本発明では、二次冷却水の比水量を０．１〜１．０リットル／kgとした。
【００２３】
本発明のＢ含有ステンレス鋼の連続鋳造方法では、SiO2、CaO、F、B2O3を主成分として、その他にNa2O、Al2O3、MgO等を添加したモールドフラックスを使用する。
【００２４】
このうち、SiO2の含有量は１５質量％〜４０質量％とするのが望ましい。１５質量％未満では凝固点が高くなって潤滑性が悪化し、また、４０質量％を超えると、フィルムの結晶化が十分に進まないからである。
【００２５】
また、B2O3の含有量は２質量％〜１０質量％とするのが望ましい。２質量％未満ではB2O3濃度を一定にする効果が小さく、また、１０質量％を超えると、フィルムの結晶化が十分に進まないからである。
【００２６】
また、CaOの含有量は３０質量％〜５０質量％、Fの含有量は５質量％〜２５質量％とするのが望ましい。これらCaOとFの含有量が前記範囲の下限よりも少ないと、凝固殻の緩冷却に必要な結晶の析出量が得られない。一方、上限より大きいと、融点及び粘度が必要以上に低くなって、モールドフラックスの流入量が増大し、冷却に悪影響を及ぼして冷却過多になるからである。
【００２７】
また、Na2Oは粘度、融点の調整のために添加し、Al2O3、MgOは原料から混入するもので、これらは、合計の濃度で２〜２０質量％とするのが望ましい。２質量％未満にしようとすると、原料費が高くなる一方、２０質量％を超えると、フィルムの結晶化が十分に進まないからである。
【発明の効果】
【００２８】
本発明によれば、鋳造条件を適正に制御することで、０．１質量％以上のＢを含有するステンレス鋼の連続鋳造において、縦割れ等の鋳片表面欠陥の少ないＢ含有ステンレス鋼の連続鋳造鋳片を製造することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２９】
下記表１に示す化学成分のＢ含有ステンレス鋼の溶鋼４０トンから、湾曲型連続鋳造機を用いて、幅が１０００mmで厚みが１５０mmのスラブ（鋳片）を、０．５m／分の鋳造速度（一定）で連続的に鋳造した。
【００３０】
【表１】
【００３１】
その際、溶鋼温度、浸漬ノズル、モールドフラックスの種類、二次冷却比水量を、下記表２に示したように変更した。溶鋼温度は、鋳造開始時のタンディッシュ内溶鋼過熱度を１５〜５１℃の範囲で変化させた。また、浸漬ノズルは、吐出角度を二条件に変化させた。また、モールドフラックスは、組成および物性、発熱性の有無により、５条件に変化させた。なお、モールドフラックスに含有させた発熱剤は、CaSi合金５質量％＋酸化鉄８質量％である。
【００３２】
【表２】
【００３３】
得られた全４分子の鋳片表面を観察し、その品質を評価した。その結果を、下記表３に示す。
【００３４】
【表３】
【００３５】
表３の結果より明らかなように、本発明例である条件１および条件２は、４０トンの溶鋼を完鋳でき、また縦割れ等の欠陥は殆ど無く、良好な鋳片表面品質が得られた。
【００３６】
一方、比較例である条件３では、鋳造開始時は溶鋼温度が本発明の範囲よりも高かったため、鋳造初期から中盤にかけて、長さ３００〜１０００mm程度の縦割れが連続して発生した。その深さは１０mm程度に及んだために手入れが困難であり、結果的に、第１分子および第２分子はスクラップの扱いとなった。
【００３７】
また、条件４では、鋳造の終盤において溶鋼過熱度が−１５℃よりも低くなり、浸漬ノズルが詰まったために鋳造を中断した。そのため、第３分子までしか鋳造できず、タンディッシュ内に残鋼が生じた。また、溶鋼温度が低いため、鋳造の中盤以降において、長さ１０〜１５０mm程度の縦割れが連続して発生した。但し、その深さは１〜３mm程度であり、手入れは可能であった。
【００３８】
また、条件５では、吐出角度が本発明の範囲を外れ、下向きに吐出しすぎたので、鋳型内の溶鋼表面の温度が低く、特に鋳造の終盤では皮張りが生じた。その結果、第２分子以降に１０〜１５０mm程度の縦割れが連続して発生した。特に、第４分子ではその深さが１０mm程度に達したため、手入れが困難になり、スクラップになった。
【００３９】
また、条件６では、使用したモールドフラックスの塩基度が本発明の範囲よりも小さかったので、不均一凝固による鋳片表面の凹みが著しく、長さ３００〜１０００mm程度の縦割れが連続して発生した。そのため、第１分子および第２分子はスクラップとなった。
【００４０】
また、条件７では、使用したモールドフラックスに発熱剤を含有しなかったので、また条件８では、二次冷却の比水量が本発明の範囲より多かったので、長さ１０〜１５０mm程度の縦割れが連続して発生した。特に、鋳造終盤の第４分子では、その深さが１０mm程度に達したため、スクラップとなった。
【００４１】
このように、本発明のＢ含有ステンレス鋼の連続鋳造方法では、鋳造条件を適正に制御することにより、０．１質量%以上のＢを含有するステンレス鋼を連続鋳造するに際し、縦割れ等の鋳片表面欠陥を抑制することができる。
【００４２】
本発明は、上記の実施例に示したオーステナイト系ステンレス鋼に限られるものではなく、フェライト系ステンレス鋼の連続鋳造方法でも良いことはいうまでもない。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、鋳片表面欠陥の少ない、０．１質量％以上のＢを含有するステンレス鋼、特にフェライト系、オーステナイト系のステンレス鋼を連続鋳造する方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
ステンレス鋼にＢを添加すると、液相線と固相線との温度差（固液共存温度範囲）が大きくなる。そのため、連続鋳造時、鋳型内の凝固殻は強度が低く、破断しやすくなっている。
【０００３】
また、溶鋼中のＢは、鋳型内において、モールドフラックス中SiO2と酸化還元反応を起こしてB2O3を生成するため、モールドフラックスの組成が大きく変化する。
これらのことに起因して、Ｂ含有ステンレス鋼の連続鋳造では、ブレークアウトの操業事故や、縦割れ、凹み疵（ディプレッション）、かぶれ疵（溶鋼のしみだし）等の鋳片表面欠陥が発生しやすくなる。
【０００４】
そこで、Ｂ含有ステンレス鋼鋳片の表面欠陥のうちの縦割れを防止する方法として、種々の技術が提案されている。
特許文献１では、鋳造速度を基に、モールドフラックスの融点、オシレーション条件を適正化することにより、鋳型内の潤滑性を維持し、その均一化を図っている。また、二次冷却水量を適正化することにより、冷却中の鋳片に発生する熱応力の緩和を図っている。
【特許文献１】特開平８−３０９４８３号公報
【０００５】
また、特許文献２では、モールドフラックス中のSiO2を低減することにより、鋳型内溶鋼中のＢの酸化に起因するフラックスの組成変化、および物性変化の抑制を図っている。
【特許文献２】特開２００２−２０５１５３号公報
【０００６】
一方、鋳造時における溶鋼温度は、鋳片の品質に影響を及ぼす。
そこで、特許文献３では、連続鋳造中のタンディッシュ内における溶鋼温度を、液相線からの過熱度にして＋３０℃以下として鋳造することにより、鋳片内部の凝固組織における等軸晶を増加させて、凝固組織中のＢ型硼化物を均一に分散させ、結果として、その鋳片の熱間加工性を向上させている。
【特許文献３】特開２００１−５８２４３号公報
【０００７】
また、特許文献４では、Ｂ含有ＳＵＳ３０４ステンレス鋼を連続鋳造するに際し、タンディッシュ内の溶鋼過熱度を＋２０℃、二次冷却水量を２００リットル／min（二次冷却の比水量に換算すると、０．１５〜０．８５リットル／kg程度）の条件で連続鋳造した実施例が記載されている。
【特許文献４】特開平９−２９３９１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかしながら、特許文献１や特許文献２に開示された発明によっても縦割れを抑制しきれない場合がある。したがって、縦割れの抑制には、これらの発明に考慮されていない鋳造条件も適正に制御する必要がある。
【０００９】
また、特許文献３では溶鋼過熱度を規定して熱間加工性の向上を図るとの記載はあるものの、鋳片表面の縦割れ発生に及ぼす影響については、これまで明かではなかった。この鋳片表面の縦割れ発生に及ぼす影響について記載されていないことは、特許文献４も同様である。
【００１０】
また、特許文献４の実施例では、モールドパウダーとして粘度が２poiseのものを使用しているが、本願発明が対象とするような凝固殻の脆弱な鋼の鋳造では、この程度の粘度では、鋳片表面品質の劣化やブレークアウトが発生する場合がある。
【００１１】
本発明が解決しようとする問題点は、Ｂを含有するステンレス鋼を連続鋳造により製造する場合、鋳片表面の縦割れ防止について開示された従来技術では、縦割れを抑制しきれない場合があるという点である。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
発明者は、Ｂ含有ステンレス鋼を様々な条件で連続鋳造する中で、鋳片の表面縦割れの発生と溶鋼過熱度との関係について検討した。その結果、鋳造中におけるタンディッシュ内の溶鋼過熱度が高い場合、縦割れが顕著に発生することを見出した。
【００１３】
すなわち、発明者が、溶鋼過熱度を変化させて、鋳片表面縦割れの発生程度について調査したところ、タンディッシュ内の溶鋼過熱度を３０℃以下とした場合に、鋳片表面の縦割れを抑制できることを見出した。
【００１４】
しかしながら、溶鋼過熱度が１０℃以下になると、縦割れが発生しやすくなることがわかった。このままでは、一定時間以上を要する鋳造操業において、溶鋼過熱度を１０〜３０℃に維持しなければならなくなる。溶製工程における精錬条件や出鋼温度、取鍋の使用履歴や使用前の予熱時間等の条件が個々に変化する操業において、溶鋼温度を常に、この狭い範囲内に制御することは困難である。
【００１５】
そこで、発明者は、様々な条件を変化させて鋳造を繰り返し、溶鋼過熱度が１０℃以下の場合に発生する縦割れに対する諸条件の影響について検討したところ、鋳型内溶鋼の表面温度を上昇させることにより、その抑制が可能なことを見出した。
そして、その結果、溶鋼過熱度が液相線付近、あるいはそれ以下の温度まで下がっても鋳造が可能で、縦割れを抑制できることがわかった。
【００１６】
本発明のＢ含有ステンレス鋼の連続鋳造方法は、上記の知見に基づいてなされたものであり、
０．１質量％以上のＢを含有するステンレス鋼を連続鋳造により製造する場合に、主に縦割れを防止することにより鋳片の表面品質を向上するために、
成分Ｂの含有量が０．１質量％以上であるステンレス鋼の連続鋳造方法であって、
溶鋼過熱度が−１５℃〜＋３０℃の溶鋼を、浸漬ノズルを介して、上向きに−１５°〜＋２５°の吐出角度で、タンディッシュから鋳型内に注入しつつ、
鋳型内溶鋼の表面に、金属または合金からなる発熱剤を含有し、かつ塩基度（CaOのSiO2に対する質量濃度比）を１．１〜１．８としたモールドフラックスを添加し、
鋳型から引き抜かれる鋳片に対しては、表面に向けて０．１リットル／kg〜１．０リットル／kgの比水量（単位溶鋼質量（kg）当たりに供給する二次冷却水の体積（リットル））で、二次冷却水を噴射することを最も主要な特徴としている。
【００１７】
本発明のＢ含有ステンレス鋼の連続鋳造方法において、溶鋼温度として、タンディッシュ内の溶鋼過熱度を３０℃以下とするのは、３０℃より高い場合は縦割れが発生しやすくなるからである。鋳造が可能であれば、溶鋼温度はいくら低くても構わないが、溶鋼過熱度が−１５℃よりも低くなると、浸漬ノズルが詰まり易くなる。したがって、本発明では、タンディッシュ内の溶鋼過熱度を−１５℃〜＋３０℃とした。
【００１８】
また、本発明のＢ含有ステンレス鋼の連続鋳造方法において、浸漬ノズルの吐出孔の吐出角度が、−１５°よりも下向きの場合は、鋳型内溶鋼の表面温度が低下して、溶鋼表面が凝固（皮張り）しやすくなる。また、＋２５°より上向きの場合は、特に溶鋼流の到達しにくい短辺面付近の溶鋼表面温度が低下し、皮張りしやすくなる。したがって、本発明では、浸漬ノズルの吐出孔の吐出角度を、上向に−１５°〜＋２５°とした。
【００１９】
さらに、本発明のＢ含有ステンレス鋼の連続鋳造方法に使用するモールドフラックスに含有させる発熱剤としては、たとえばCa、Mg、Al、Siなどの金属、あるいはこれらの２種類以上からなる合金を１種類または２種類以上含むものを使用する。
【００２０】
発明者の調査結果によれば、前記発熱剤は、合計で２〜２０質量％の範囲でモールドフラックスに配合すれば良い。２質量％未満では発熱の効果が小さく鋳型内溶鋼の表面温度が低下するからである。一方、２０質量％を超えた場合には、発熱反応が激しく、操業上好ましくないからである。発熱合金の配合量が多い場合は、助燃剤として、酸化鉄を発熱合金に対して０．５〜１．５の比率で配合すると、その発熱反応が効率良く進む。
【００２１】
また、本発明のＢ含有ステンレス鋼の連続鋳造方法に使用するモールドフラックスの塩基度は、１．１未満であると凝固点が１０００℃より低くなって鋳型内の凝固が不均一になりやすい。一方、１．８を超えると凝固点が１２００℃以上になりやすく、潤滑不良になる。したがって、本発明では、１．１〜１．８の塩基度のモールドフラックスを使用する。
【００２２】
また、本発明のＢ含有ステンレス鋼の連続鋳造方法において、二次冷却水の比水量が０．１リットル／kg未満の場合には連続鋳造機への熱負荷が大きくなる。一方、１．０リットル／kgより大きな場合には、二次冷却の際に縦割れが開口したり、より深くなったりする。したがって、本発明では、二次冷却水の比水量を０．１〜１．０リットル／kgとした。
【００２３】
本発明のＢ含有ステンレス鋼の連続鋳造方法では、SiO2、CaO、F、B2O3を主成分として、その他にNa2O、Al2O3、MgO等を添加したモールドフラックスを使用する。
【００２４】
このうち、SiO2の含有量は１５質量％〜４０質量％とするのが望ましい。１５質量％未満では凝固点が高くなって潤滑性が悪化し、また、４０質量％を超えると、フィルムの結晶化が十分に進まないからである。
【００２５】
また、B2O3の含有量は２質量％〜１０質量％とするのが望ましい。２質量％未満ではB2O3濃度を一定にする効果が小さく、また、１０質量％を超えると、フィルムの結晶化が十分に進まないからである。
【００２６】
また、CaOの含有量は３０質量％〜５０質量％、Fの含有量は５質量％〜２５質量％とするのが望ましい。これらCaOとFの含有量が前記範囲の下限よりも少ないと、凝固殻の緩冷却に必要な結晶の析出量が得られない。一方、上限より大きいと、融点及び粘度が必要以上に低くなって、モールドフラックスの流入量が増大し、冷却に悪影響を及ぼして冷却過多になるからである。
【００２７】
また、Na2Oは粘度、融点の調整のために添加し、Al2O3、MgOは原料から混入するもので、これらは、合計の濃度で２〜２０質量％とするのが望ましい。２質量％未満にしようとすると、原料費が高くなる一方、２０質量％を超えると、フィルムの結晶化が十分に進まないからである。
【発明の効果】
【００２８】
本発明によれば、鋳造条件を適正に制御することで、０．１質量％以上のＢを含有するステンレス鋼の連続鋳造において、縦割れ等の鋳片表面欠陥の少ないＢ含有ステンレス鋼の連続鋳造鋳片を製造することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２９】
下記表１に示す化学成分のＢ含有ステンレス鋼の溶鋼４０トンから、湾曲型連続鋳造機を用いて、幅が１０００mmで厚みが１５０mmのスラブ（鋳片）を、０．５m／分の鋳造速度（一定）で連続的に鋳造した。
【００３０】
【表１】
【００３１】
その際、溶鋼温度、浸漬ノズル、モールドフラックスの種類、二次冷却比水量を、下記表２に示したように変更した。溶鋼温度は、鋳造開始時のタンディッシュ内溶鋼過熱度を１５〜５１℃の範囲で変化させた。また、浸漬ノズルは、吐出角度を二条件に変化させた。また、モールドフラックスは、組成および物性、発熱性の有無により、５条件に変化させた。なお、モールドフラックスに含有させた発熱剤は、CaSi合金５質量％＋酸化鉄８質量％である。
【００３２】
【表２】
【００３３】
得られた全４分子の鋳片表面を観察し、その品質を評価した。その結果を、下記表３に示す。
【００３４】
【表３】
【００３５】
表３の結果より明らかなように、本発明例である条件１および条件２は、４０トンの溶鋼を完鋳でき、また縦割れ等の欠陥は殆ど無く、良好な鋳片表面品質が得られた。
【００３６】
一方、比較例である条件３では、鋳造開始時は溶鋼温度が本発明の範囲よりも高かったため、鋳造初期から中盤にかけて、長さ３００〜１０００mm程度の縦割れが連続して発生した。その深さは１０mm程度に及んだために手入れが困難であり、結果的に、第１分子および第２分子はスクラップの扱いとなった。
【００３７】
また、条件４では、鋳造の終盤において溶鋼過熱度が−１５℃よりも低くなり、浸漬ノズルが詰まったために鋳造を中断した。そのため、第３分子までしか鋳造できず、タンディッシュ内に残鋼が生じた。また、溶鋼温度が低いため、鋳造の中盤以降において、長さ１０〜１５０mm程度の縦割れが連続して発生した。但し、その深さは１〜３mm程度であり、手入れは可能であった。
【００３８】
また、条件５では、吐出角度が本発明の範囲を外れ、下向きに吐出しすぎたので、鋳型内の溶鋼表面の温度が低く、特に鋳造の終盤では皮張りが生じた。その結果、第２分子以降に１０〜１５０mm程度の縦割れが連続して発生した。特に、第４分子ではその深さが１０mm程度に達したため、手入れが困難になり、スクラップになった。
【００３９】
また、条件６では、使用したモールドフラックスの塩基度が本発明の範囲よりも小さかったので、不均一凝固による鋳片表面の凹みが著しく、長さ３００〜１０００mm程度の縦割れが連続して発生した。そのため、第１分子および第２分子はスクラップとなった。
【００４０】
また、条件７では、使用したモールドフラックスに発熱剤を含有しなかったので、また条件８では、二次冷却の比水量が本発明の範囲より多かったので、長さ１０〜１５０mm程度の縦割れが連続して発生した。特に、鋳造終盤の第４分子では、その深さが１０mm程度に達したため、スクラップとなった。
【００４１】
このように、本発明のＢ含有ステンレス鋼の連続鋳造方法では、鋳造条件を適正に制御することにより、０．１質量%以上のＢを含有するステンレス鋼を連続鋳造するに際し、縦割れ等の鋳片表面欠陥を抑制することができる。
【００４２】
本発明は、上記の実施例に示したオーステナイト系ステンレス鋼に限られるものではなく、フェライト系ステンレス鋼の連続鋳造方法でも良いことはいうまでもない。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
成分Ｂの含有量が０．１質量％以上であるステンレス鋼の連続鋳造方法であって、
溶鋼過熱度が−１５℃〜＋３０℃の溶鋼を、浸漬ノズルを介して、上向きに−１５°〜＋２５°の吐出角度で、タンディッシュから鋳型内に注入しつつ、
鋳型内溶鋼の表面に、金属または合金からなる発熱剤を含有し、かつ塩基度（CaOのSiO2に対する質量濃度比）を１．１〜１．８としたモールドフラックスを添加し、
鋳型から引き抜かれる鋳片に対しては、表面に向けて０．１リットル／kg〜１．０リットル／kgの比水量（単位溶鋼質量（kg）当たりに供給する二次冷却水の体積（リットル））で、二次冷却水を噴射することを特徴とするＢ含有ステンレス鋼の連続鋳造方法。
【請求項１】
成分Ｂの含有量が０．１質量％以上であるステンレス鋼の連続鋳造方法であって、
溶鋼過熱度が−１５℃〜＋３０℃の溶鋼を、浸漬ノズルを介して、上向きに−１５°〜＋２５°の吐出角度で、タンディッシュから鋳型内に注入しつつ、
鋳型内溶鋼の表面に、金属または合金からなる発熱剤を含有し、かつ塩基度（CaOのSiO2に対する質量濃度比）を１．１〜１．８としたモールドフラックスを添加し、
鋳型から引き抜かれる鋳片に対しては、表面に向けて０．１リットル／kg〜１．０リットル／kgの比水量（単位溶鋼質量（kg）当たりに供給する二次冷却水の体積（リットル））で、二次冷却水を噴射することを特徴とするＢ含有ステンレス鋼の連続鋳造方法。
【公開番号】特開２００７−９０３６７（Ｐ２００７−９０３６７Ａ）
【公開日】平成１９年４月１２日（２００７．４．１２）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００５−２８０３５５（Ｐ２００５−２８０３５５）
【出願日】平成１７年９月２７日（２００５．９．２７）
【出願人】（０００００２１１８）住友金属工業株式会社 (2,544)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成１９年４月１２日（２００７．４．１２）
【国際特許分類】
【出願日】平成１７年９月２７日（２００５．９．２７）
【出願人】（０００００２１１８）住友金属工業株式会社 (2,544)
【Ｆターム（参考）】
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