チタン系金属ピースと炭化ケイ素（ＳｉＣ）および／または炭素系セラミックピースとのろう付けされた接合部
本発明は、チタン系金属ピースと、炭化ケイ素（ＳｉＣ）および／または炭素系セラミックピースとのろう付けされた接合部に関する。本発明の接合部は、ろう付けによって２つずつ合わせて取り付けられる次の要素、すなわち、チタン系金属ピース（１０）、金属ピース（１０）と炭化ケイ素および／または炭素系セラミックピース（２０）との膨張差に対応するために変形可能な第１のスペーサ（１１）、セラミックピース（２０）と同様の膨張率を有し、窒化アルミニウム（ＡｌＮ）またはタングステン（Ｗ）からなる第２の剛体のスペーサ（１２）、およびセラミックピース（２０）からなる積層構造を含む。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ろう付けを使用して、チタン金属ピースと、炭化ケイ素（ＳｉＣ）および／または炭素系セラミック材料からなるピースとを取り付ける分野に関する。
【背景技術】
【０００２】
知られている方法では、セラミック材料は、それらを、構造的要素を構成するために適切にするそれらの機械的特性によって、および高温でのこれらの機械的特性を一定に保つそれらの能力によって特徴づけられる。そのような材料は、特に、航空用途（エンジン部品またはフェアリング要素）での高い熱機械応力にさらされるピースを製造するために使用される。
【０００３】
セラミック材料と金属とは、従来、リベットタイプまたはボルトタイプの機械的接続によって取り付けられ、その接続は、大きさや実施の困難さの理由で、不適切であることもある。
【０００４】
さらに、セラミックの有機前駆体を利用する、セラミック材料を均一に取り付ける知られている方法は、セラミック材料と金属との異種アセンブリに適応されない。
【０００５】
さらに、同種のセラミック／セラミック接合を作製するために使用される知られているろう付け技術は、セラミック材料および金属の非常に異なる熱機械的挙動や化学的挙動のために、セラミック材料と金属との異種ろう付けに使用することが困難である。
【０００６】
より正確には、セラミック材料をチタン系、アルミニウム系、およびバナジウム系金属合金に取り付けるためにろう付けを使用することが所望される場合、そのような合金の膨張係数が、セラミック材料の膨張係数よりも約２から５倍大きければ、アセンブリは、そのとき、それらの２つのアイテム間の膨張の非常に大きな差に直面する。その結果、典型的な３０ミリメートル（ｍｍ）のアセンブリについて、アセンブリを、ろう付け組成物の凝固温度から周囲温度まで冷却する場合、０．２ｍｍの膨張補正に対応することが必要である。
【０００７】
金属ピースの相対的に大きい縮小は、２つのピースの間の高レベルの応力、特に、セラミック部ピースに隣接するろう付けされた接合部における圧縮領域および金属ピースに隣接する引っ張り領域をもたらす。
【０００８】
その結果、アセンブリは曲がり、部品の１つに破断をもたらす可能性がある応力や、その局部的な変形のための貧弱な強度のろう付けされた接合部を生じる。
【０００９】
本発明は、金属ピースとセラミック材料ピースとの間に、ろう付けにより２つずつ合わせて熱的に取り付けられる要素の積層物を構成するように次第に変化する膨張係数を有する中間ピースを配置することによって、前述の問題を解決することを提案する。
【００１０】
これは、中間材料を選択する問題を生じ、それらの材料と適合するろう付け組成物は、化学的適合性の点から一般的な問題を満足する必要があり、特に、それらは、第１に、元素がセラミック材料（炭化ケイ素、炭素．．．）から金属ピースに、または逆に移動することを回避し、第２に、不適当な化合物が形成されることを防ぐことを可能にするいわゆる「化学的バリア」機能を付与しなければならない。
【００１１】
より正確には、セラミック材料ピースと金属との化学的非適合性や熱機械的非適合性は、直接のろう付けが、以下の理由で高温操作のために行われることを防ぐ。
【００１２】
ほとんどの材料は、１０００℃を超える温度でＳｉＣと非常に強く反応し、多数の気孔や低融点の脆い金属間化合物が形成されることをもたらし、それは、そのようなアセンブリの機械的強度のために非常に不利である。
【００１３】
金属（１０から２０×ｌ０−６／℃）とＳｉＣ−ＣＭＣ（２から６×ｌ０−６／℃）との熱膨張率（ＣＴＥ）の非常に大きな差は、冷却時のアセンブリの破断をもたらす界面で高レベルの残留応力を生じる。
【００１４】
この非適合性は、化学的態様、幾何学的態様および方法的態様が同時に調査されることを必要とする主な困難性を構成する。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１５】
このように、本発明の主な目的は、金属ピースとセラミックピースとの膨張差を補償することと、第２に、不適当な化合物の形成を回避または制限することとを可能にするアセンブリを提案することによって、それらの問題を解決することである。
【課題を解決するための手段】
【００１６】
より正確には、本発明は、チタン系金属ピースと、炭化ケイ素および／または炭素系セラミック材料ピースとのアセンブリを提供する。アセンブリは、次の要素をろう付けすることによって２つずつ合わせて取り付けられた次の要素、
金属ピース、
変形して金属ピースとセラミック材料ピースの膨張差に対応するのに適する第１の中間ピース、
剛体であり、セラミック材料ピースに近い膨張係数を有し、窒化アルミニウムまたはタングステンからなる第２の中間ピース、および、
セラミック材料ピース
を含む積層構造を含む。
【００１７】
本発明は、セラミックと金属ピースとの間に別個の機能を有する２つの中間ピースを配置することを提案する。
【００１８】
第１の中間ピースは、セラミックと金属ピースとの膨張差を補償する役目をし、変形によりそのようにする。
【００１９】
第１の実施形態では、第１の中間ピースは、上記ピースが延性金属からなることによって変形する。そのような状況では、中実構造のピースは、セラミックと金属ピースとの間で伸縮するのに適する延性材料の層を形成する。
【００２０】
この第１の実施形態では、第１の中間ピースは、実質的に純チタンからなることが好ましい。
【００２１】
第２の実施形態では、第１の中間ピースは、変形可能な、つまり、「弾性」である構造によって構成される。
【００２２】
構造は、金属ピース、および第２の中間ピースにろう付けすることにより取り付けられる少なくとも１つの連結中間要素を含み、連結中間要素は、ろう付けのための水平領域および変形可能な領域を有する変形可能なシートによって構成されることが好ましい。
【００２３】
上記変形可能な構造は、金属ピースおよび第２の中間ピースに交互に反対側に湾曲部を画成するコンサーティーナ（ｃｏｎｃｅｒｔｉｎａ）に折り重ねられたテープの一般的形状を有する少なくとも１つのピースによって構成され、中間ピースと金属ピースとのろう付け、または第１の中間ピースと第２の中間ピースとのろう付けによる取り付けは、少なくともいくつかのピークで水平領域を介する状態で、湾曲部は、ピークによって分離されることが好ましい。
【００２４】
第２の中間ピースは、第１に、金属からなる第１の中間ピースより小さく、好ましくは、これらのピースの膨張差を制限するためにセラミックピースの膨張係数に十分に近い膨張係数を有する。
【００２５】
次いで、第２の中間ピースは、良好な強度を有するアセンブリに対して有害な脆い化合物の形成を防止する目的で、金属元素がセラミックピースに移動することを防ぐことによって化学的バリアとしての機能を果たす。
【００２６】
最後に、第２の中間ピースは、十分に弾性であるように選択されて、セラミックピースに作用する機械的応力を弱めることを可能にするとともに、十分に剛体であるように選択されて、セラミックピースに作用する機械的応力が分散されることを可能にし、したがって、上記ピースは、生来、一般的に脆いので、機械的に保護されることを可能にする。
【００２７】
好ましい方法では、金属ピースは、チタン系、アルミニウム系、およびバナジウム系合金によって構成される。この合金は、「ＴＡ６Ｖ」として知られている。
【００２８】
５００℃でのＴＡ６Ｖ合金の膨張係数は、１０．５×１０−６Ｋ−１±１５％に等しい。
【００２９】
本発明の実施形態では、セラミック材料ピースは、中実またはモノリシック炭化ケイ素からなる。この材料は、特に、炭化ケイ素の粉末または顆粒を焼結することにより得られることができる。セラミックマトリックスは、単一相を有していてもよく、例えば、完全にＳｉＣから構成されてもよい。または、それは、複数の相を含んでいてもよく、マトリックスは、例えば、焼結された炭化ケイ素および／またはパイロライトカーボン系の異なる剛性を有する層の交互の連続するものを含むとともに、ホウ素含有ケイ素化合物Ｓｉ−Ｂ−Ｃ系の層などの少なくとも１つの自己回復相を含むこともできる。
【００３０】
本発明の他の実施形態では、セラミック材料ピースは、炭化ケイ素または炭素繊維によって強化され、特に、表面に炭化ケイ素層を有するセラミックマトリックスを有する。
【００３１】
セラミック材料ピースが、炭化ケイ素または炭素繊維によって強化されたセラミックマトリックスを含む本実施形態では、マトリックスは、少なくとも１つの自己回復相を含んでいてもよい。そのようなセラミック材料は、以下に「Ａ４１０」と称せられ、セラミック材料を得る方法は、仏国特許第２７３２３３８号明細書で公表されたフランス特許出願に記載されている。
【００３２】
５００℃での「Ａ４１０」材料の膨張係数は、４．０×１０−６Ｋ−１±１５％に等しい。
【００３３】
他の好ましい変形では、セラミック材料ピースは、炭素繊維強化材と、層に達する可能性がある任意のクラックをそらすことができる比較的可撓性である材料の層および比較的剛体であるセラミック材料の層が交互に連続するマトリックスとを含む熱構造材料のピースである。
【００３４】
以下に「Ａ５００」と称せられるそのような材料は、仏国特許第２７４２４３３号明細書に記載されるような調製方法によって得られることができる。
【００３５】
５００℃での「Ａ５００」化合物の膨張係数は、２．５×１０−６Ｋ−１±１５％に等しい。
【００３６】
セラミック材料ピースは非常に脆いので、第２の中間ピースが力を吸収するのに適するとともに、その膨張係数がセラミック材料ピースに近いことが必要である。
【００３７】
したがって、この第２の中間ピースについて、発明者らは、有利には、窒化アルミニウム（ＡｌＮ）またはタングステン（Ｗ）を好み、窒化アルミニウム（ＡｌＮ）またはタングステン（Ｗ）は非常に剛体であり、セラミックよりわずかにだけ大きな膨張係数を有するからである。
【００３８】
タングステンＷの膨張係数および５００℃の窒化アルミニウムの膨張係数は、それぞれ、５．０×１０−６Ｋ−１±１５％および５．２×１０−６Ｋ−１±１５％に等しい。
【００３９】
本発明によれば、使用されるろう付け化合物は、よく反応する必要があり、つまり、それは、対向する材料の化学元素の少なくとも１つと反応しなければならない。
【００４０】
そのために、純銀からなる化合物は適切ではない。銀は、上記定義の意味ではよく反応しないからである。さらに、銀の溶融温度は、本発明によって意図される用途には低すぎる。
【００４１】
また、Ａｇ−Ｃｕタイプのろう付けする化合物も不適当であり、それは、窒化アルミニウム、または炭化ケイ素および／または炭素系セラミック材料ピースに対して十分な「湿潤」特性を示さないからである。
【００４２】
使用されるろう付け組成物は、銀系組成物であることが好ましい。
【００４３】
組成物は、Ａｇ−Ｃｕ−ＴｉまたはＡｇ−Ｍｎ系であることが好ましい。
【００４４】
Ａｇ−Ｃｕ−Ｔｉろう付け組成物に関して、銀の重量％は、少なくとも５０％であり、チタンの重量％は、０．０１％から６％の範囲で選択されることが好ましい。この組成物は、少量のチタンのみを有する場合を含めて、アルミニウム、タングステンおよびシリコンと非常によく反応する。
【００４５】
本発明で使用されるＡｇ−Ｃｕ−Ｔｉ組成物は、６３重量％のＡｇ、３５．２５重量％のＣｕおよび１．７５重量％のＴｉを含むことが好ましい。
【００４６】
このろう付け組成物は、名前ＣｕＳｉ−ＡＢＡ（取引名）で市販される利点を有する。
【００４７】
Ａｇ−Ｍｎろう付け組成物で、マンガンの重量％は、１％から２５％の範囲にあるように選択されることが好ましく、マンガン含有量は、マンガンがチタンよりも少しだけ少ない前述の元素とよく反応する特性を有することによって説明される。
【００４８】
本発明は、また、上述されるような、金属ピースが、ノズルのケーシング（またはレバー）であり、セラミック材料ピースは、ノズルのフラップである少なくとも１つのアセンブリを含むターボ機械ノズルを提供する。
【００４９】
本発明は、また、上述されるような、金属ピースが、上記チャンバのケーシング（または接合部、つまり、接続要素または部品）であり、セラミック材料ピースはチャンバの構成部品である少なくとも１つのアセンブリを含むターボ機械燃焼チャンバを提供する。
【００５０】
本発明は、また、上述されるような、金属ピースがポスト燃焼ケーシング（またはプラットフォーム）であり、上記セラミック材料ピースは、フレームホルダアームである少なくとも１つのアセンブリを含むターボ機械用ポスト燃焼装置を提供する。
【００５１】
本発明は、また、上述されるような少なくとも１つのアセンブリを含むターボ機械を提供する。
【００５２】
本発明の他の特性および利点が、添付図面を参照してなされる以下の説明から現われ、添付図面は、限定の特徴がない実施形態を示す。
【発明を実施するための最良の形態】
【００５３】
図１は、第１の実施形態における本発明によるアセンブリを示す。それは、ろう付けにより２つずつ合わせて取り付けられた４つのピース、すなわち、
チタン系金属ピース１０、
炭化ケイ素および／または炭素系セラミック材料ピース２０、
金属ピース１０とセラミック材料ピース２０との膨張差に対応するように変形する第１の中間ピース１１、および、
窒化アルミニウムＡｌＮまたはタングステンＷからなる第２の中間ピース１２、
によって主に構成される。
【００５４】
記載された実施例において、金属ピース１０は、チタン‐アルミニウム‐バナジウム（ＴＡ６Ｖ）系合金のプレートまたはストリップである。
【００５５】
セラミック材料ピース２０は、モノリシック（または中実）炭化ケイ素または上記されるような「Ａ４１０」または「Ａ５００」材料のプレートまたはストリップによって構成されてもよい。
【００５６】
他の実施形態では、セラミック材料ピース２０は、セラミックマトリックス複合材料からなる。セラミックマトリックスは単一相を含んでいてもよく、例えば、それは、完全にＳｉＣから作製されてもよく、または、それは、複数の相を含んでいてもよく、例えば、それは、また、仏国特許第２７３２３３８号明細書に記載されるような自己回復特性を有する少なくとも１つの相を含んでいてもよい。
【００５７】
ＳｉＣ繊維で強化されたそのような材料は、本明細書で、「Ａ４１０」と称することが想起される。
【００５８】
変形では、セラミックマトリクス材料は、炭素繊維強化材および連続セラミックマトリックスによって構成され、剛体セラミック材料の層と比較的可撓性の層との交互の層が、クラックをそらせることができる。そのような材料は、本明細書では「Ａ５００」と称されることが想起される。それは、仏国特許第２７４２４３３号明細書に記載されるような調製方法によって得られることができる。
【００５９】
構造的熱複合材料の実施例の中で、次のもの、炭素／炭素（Ｃ／Ｃ）複合物、Ｃ／ＳｉＣまたはＳｉＣ／ＳｉＣ（ＳｉＣまたは炭化ケイ素マトリックスを有する炭素繊維強化材）、またはＣ／Ｃ−ＳｉＣ（炭素繊維強化材および炭素と炭化ケイ素の複合マトリックス）またはＣ／Ｓｉ−Ｂ−Ｃ（炭素繊維強化材および自己回復マトリックス）または実際にはＣ／Ｃ−ＳｉＣ−Ｓｉ（Ｓｉとの反応によってシリサイド化されたＣ／Ｃ複合物）などのセラミックマトリックス化合物（ＣＭＣ）を挙げることができる。
【００６０】
ここで記載された実施例において、第１の中間ピース１１は、中実構造を有する。このピース１１は、金属とセラミックピースとの膨張差を補償するように変形するのに十分に延性である材料からなる。当然、この第１の中間ピース１１の寸法、特に、その厚みは、上記ピースが、過度の量の変形を受けることなく、この変形可能なピースの機能を行なうことを可能にするために十分であることが必要である。
【００６１】
ここで記載された実施形態では、第１の中間ピース１１は、Ｔ４０として知られた実質的な純チタンからなる。Ｔ３０またはＴ６０を使用することも可能であろう。
【００６２】
下記表１は、上記図１による６つのアセンブリをまとめる。
【００６３】
第１欄は、セラミック材料ピース２０の組成物（Ａ４１０またはＡ５００）、第２の中間ピース１２の組成物（ＡｌＮまたはＷ）、第１の中間ピース１１の組成物（Ｔ４０、実質的に純チタン）および金属ピース１０の組成物（チタン、アルミニウム、およびバナジウムのＴＡ６Ｖ合金）を示す。
【００６４】
第２欄は、アセンブリを作製する場合に使用されるろう付け組成物を示し、その組成物は、図１では１５で称せられる。
【００６５】
ろう付け組成物は、Ａｇ−Ｍｎ（Ｍｎ１５％）系組成物、またはＡｇ−Ｃｕ−Ｔｉ（６３％のＡｇ、３５．２５％のＣｕ、１．７５％のＴｉ）系組成物によって構成される。また、ＡｇＺｒ組成物（Ｚｒ３％）を使用することも可能である。
【００６６】
これらの６つのアセンブリは、最初には、ろう付け温度から周囲温度までの冷却に抵抗した。
【００６７】
さらに、これらのアセンブリは、以下のように、ＣＭＣピース／ＷまたはＡｌＮピース／Ｔｉピース／チタン系金属ピース／Ｔｉピース／ＷまたはＡｌＮピース／ＣＭＣピースといった、対称なアセンブリを含むテストピースを使用してせん断試験にかけられた。
【００６８】
ＣＭＣ材料からなる最外側ピースは、外側顎に保持され、一方、中心にある中央ピースは、横方向の力にさらされ、それによって、中間ピースを介して、ＣＭＣからなる各最外側ピースと金属からなる中央ピースとの間で２つの中間領域において全体的なせん断応力を及ぼす。
【００６９】
表の最後の欄は、せん断試験のアセンブリの破損で達せられたせん断強度について相対値を付与する。
【００７０】
この相対強度は、いずれのアセンブリもなしで、セラミック材料単独からなるピース２０のせん断強度に対して判断されるべきである。
【００７１】
したがって、当業者は、アセンブリ番号１のせん断強度が、Ａ５００材料のせん断強度の５０％に等しいことが分かるであろう。
【表１】
【００７２】
本発明によって得られたアセンブリのせん断強度は、ＣＭＣ材料ピースのせん断強度に達するまたはさらに越える（最も有利な状況で）ことが分かる。これは、そのような機械的アセンブリ（取り付けられたピース以上の値に達する接合部の強さ）についての決定的な質を構成する。
【００７３】
図２は、第１の中間ピース１１’が、変形可能な（つまり、「弾性」）構造によって構成される本発明による他のアセンブリを示す。
【００７４】
一般的な方法では、中間のピース１１’は、起伏の交互に反対側にくるピーク、またはそれらのピークのうちのいくつかのみで形成された同心の起伏および水平領域１４を有するように、シート１６を変形することにより作製されることができる。平面領域１４は、それらの方向に依存して、金属ピース１０、または第２の中間ピース１２に交互にろう付けされる。
【００７５】
図２の実施形態では、変形可能な構造１１’は、金属ピース１０および第２の中間ピース１２に選択的に対向する湾曲部を画成するコンサーティーナに折り重ねられたテープに対応する一般的形状のピースによって構成される。
【００７６】
これらの湾曲部は、この第１の中間ピース１１’と金属ピース１０または第２の中間ピース１２との間でのろう付け１５による取り付けがピークのいくつかの水平領域１４で行われ、ピーク１４、１６によって分離される。
【００７７】
本発明のアセンブリは、ターボ機械、より詳細にはターボジェットに使用されることができる。例えば、金属ピース１０は、ターボジェットケーシングに属してもよく、セラミックピースは、ノズルフラップ、燃焼チャンバの部品、またはポスト燃焼フレームホルダアームであってもよい。
【図面の簡単な説明】
【００７８】
【図１】本発明の第１の実施形態によるアセンブリを示す。
【図２】本発明の第２の実施形態によるアセンブリを示す。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ろう付けを使用して、チタン金属ピースと、炭化ケイ素（ＳｉＣ）および／または炭素系セラミック材料からなるピースとを取り付ける分野に関する。
【背景技術】
【０００２】
知られている方法では、セラミック材料は、それらを、構造的要素を構成するために適切にするそれらの機械的特性によって、および高温でのこれらの機械的特性を一定に保つそれらの能力によって特徴づけられる。そのような材料は、特に、航空用途（エンジン部品またはフェアリング要素）での高い熱機械応力にさらされるピースを製造するために使用される。
【０００３】
セラミック材料と金属とは、従来、リベットタイプまたはボルトタイプの機械的接続によって取り付けられ、その接続は、大きさや実施の困難さの理由で、不適切であることもある。
【０００４】
さらに、セラミックの有機前駆体を利用する、セラミック材料を均一に取り付ける知られている方法は、セラミック材料と金属との異種アセンブリに適応されない。
【０００５】
さらに、同種のセラミック／セラミック接合を作製するために使用される知られているろう付け技術は、セラミック材料および金属の非常に異なる熱機械的挙動や化学的挙動のために、セラミック材料と金属との異種ろう付けに使用することが困難である。
【０００６】
より正確には、セラミック材料をチタン系、アルミニウム系、およびバナジウム系金属合金に取り付けるためにろう付けを使用することが所望される場合、そのような合金の膨張係数が、セラミック材料の膨張係数よりも約２から５倍大きければ、アセンブリは、そのとき、それらの２つのアイテム間の膨張の非常に大きな差に直面する。その結果、典型的な３０ミリメートル（ｍｍ）のアセンブリについて、アセンブリを、ろう付け組成物の凝固温度から周囲温度まで冷却する場合、０．２ｍｍの膨張補正に対応することが必要である。
【０００７】
金属ピースの相対的に大きい縮小は、２つのピースの間の高レベルの応力、特に、セラミック部ピースに隣接するろう付けされた接合部における圧縮領域および金属ピースに隣接する引っ張り領域をもたらす。
【０００８】
その結果、アセンブリは曲がり、部品の１つに破断をもたらす可能性がある応力や、その局部的な変形のための貧弱な強度のろう付けされた接合部を生じる。
【０００９】
本発明は、金属ピースとセラミック材料ピースとの間に、ろう付けにより２つずつ合わせて熱的に取り付けられる要素の積層物を構成するように次第に変化する膨張係数を有する中間ピースを配置することによって、前述の問題を解決することを提案する。
【００１０】
これは、中間材料を選択する問題を生じ、それらの材料と適合するろう付け組成物は、化学的適合性の点から一般的な問題を満足する必要があり、特に、それらは、第１に、元素がセラミック材料（炭化ケイ素、炭素．．．）から金属ピースに、または逆に移動することを回避し、第２に、不適当な化合物が形成されることを防ぐことを可能にするいわゆる「化学的バリア」機能を付与しなければならない。
【００１１】
より正確には、セラミック材料ピースと金属との化学的非適合性や熱機械的非適合性は、直接のろう付けが、以下の理由で高温操作のために行われることを防ぐ。
【００１２】
ほとんどの材料は、１０００℃を超える温度でＳｉＣと非常に強く反応し、多数の気孔や低融点の脆い金属間化合物が形成されることをもたらし、それは、そのようなアセンブリの機械的強度のために非常に不利である。
【００１３】
金属（１０から２０×ｌ０−６／℃）とＳｉＣ−ＣＭＣ（２から６×ｌ０−６／℃）との熱膨張率（ＣＴＥ）の非常に大きな差は、冷却時のアセンブリの破断をもたらす界面で高レベルの残留応力を生じる。
【００１４】
この非適合性は、化学的態様、幾何学的態様および方法的態様が同時に調査されることを必要とする主な困難性を構成する。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１５】
このように、本発明の主な目的は、金属ピースとセラミックピースとの膨張差を補償することと、第２に、不適当な化合物の形成を回避または制限することとを可能にするアセンブリを提案することによって、それらの問題を解決することである。
【課題を解決するための手段】
【００１６】
より正確には、本発明は、チタン系金属ピースと、炭化ケイ素および／または炭素系セラミック材料ピースとのアセンブリを提供する。アセンブリは、次の要素をろう付けすることによって２つずつ合わせて取り付けられた次の要素、
金属ピース、
変形して金属ピースとセラミック材料ピースの膨張差に対応するのに適する第１の中間ピース、
剛体であり、セラミック材料ピースに近い膨張係数を有し、窒化アルミニウムまたはタングステンからなる第２の中間ピース、および、
セラミック材料ピース
を含む積層構造を含む。
【００１７】
本発明は、セラミックと金属ピースとの間に別個の機能を有する２つの中間ピースを配置することを提案する。
【００１８】
第１の中間ピースは、セラミックと金属ピースとの膨張差を補償する役目をし、変形によりそのようにする。
【００１９】
第１の実施形態では、第１の中間ピースは、上記ピースが延性金属からなることによって変形する。そのような状況では、中実構造のピースは、セラミックと金属ピースとの間で伸縮するのに適する延性材料の層を形成する。
【００２０】
この第１の実施形態では、第１の中間ピースは、実質的に純チタンからなることが好ましい。
【００２１】
第２の実施形態では、第１の中間ピースは、変形可能な、つまり、「弾性」である構造によって構成される。
【００２２】
構造は、金属ピース、および第２の中間ピースにろう付けすることにより取り付けられる少なくとも１つの連結中間要素を含み、連結中間要素は、ろう付けのための水平領域および変形可能な領域を有する変形可能なシートによって構成されることが好ましい。
【００２３】
上記変形可能な構造は、金属ピースおよび第２の中間ピースに交互に反対側に湾曲部を画成するコンサーティーナ（ｃｏｎｃｅｒｔｉｎａ）に折り重ねられたテープの一般的形状を有する少なくとも１つのピースによって構成され、中間ピースと金属ピースとのろう付け、または第１の中間ピースと第２の中間ピースとのろう付けによる取り付けは、少なくともいくつかのピークで水平領域を介する状態で、湾曲部は、ピークによって分離されることが好ましい。
【００２４】
第２の中間ピースは、第１に、金属からなる第１の中間ピースより小さく、好ましくは、これらのピースの膨張差を制限するためにセラミックピースの膨張係数に十分に近い膨張係数を有する。
【００２５】
次いで、第２の中間ピースは、良好な強度を有するアセンブリに対して有害な脆い化合物の形成を防止する目的で、金属元素がセラミックピースに移動することを防ぐことによって化学的バリアとしての機能を果たす。
【００２６】
最後に、第２の中間ピースは、十分に弾性であるように選択されて、セラミックピースに作用する機械的応力を弱めることを可能にするとともに、十分に剛体であるように選択されて、セラミックピースに作用する機械的応力が分散されることを可能にし、したがって、上記ピースは、生来、一般的に脆いので、機械的に保護されることを可能にする。
【００２７】
好ましい方法では、金属ピースは、チタン系、アルミニウム系、およびバナジウム系合金によって構成される。この合金は、「ＴＡ６Ｖ」として知られている。
【００２８】
５００℃でのＴＡ６Ｖ合金の膨張係数は、１０．５×１０−６Ｋ−１±１５％に等しい。
【００２９】
本発明の実施形態では、セラミック材料ピースは、中実またはモノリシック炭化ケイ素からなる。この材料は、特に、炭化ケイ素の粉末または顆粒を焼結することにより得られることができる。セラミックマトリックスは、単一相を有していてもよく、例えば、完全にＳｉＣから構成されてもよい。または、それは、複数の相を含んでいてもよく、マトリックスは、例えば、焼結された炭化ケイ素および／またはパイロライトカーボン系の異なる剛性を有する層の交互の連続するものを含むとともに、ホウ素含有ケイ素化合物Ｓｉ−Ｂ−Ｃ系の層などの少なくとも１つの自己回復相を含むこともできる。
【００３０】
本発明の他の実施形態では、セラミック材料ピースは、炭化ケイ素または炭素繊維によって強化され、特に、表面に炭化ケイ素層を有するセラミックマトリックスを有する。
【００３１】
セラミック材料ピースが、炭化ケイ素または炭素繊維によって強化されたセラミックマトリックスを含む本実施形態では、マトリックスは、少なくとも１つの自己回復相を含んでいてもよい。そのようなセラミック材料は、以下に「Ａ４１０」と称せられ、セラミック材料を得る方法は、仏国特許第２７３２３３８号明細書で公表されたフランス特許出願に記載されている。
【００３２】
５００℃での「Ａ４１０」材料の膨張係数は、４．０×１０−６Ｋ−１±１５％に等しい。
【００３３】
他の好ましい変形では、セラミック材料ピースは、炭素繊維強化材と、層に達する可能性がある任意のクラックをそらすことができる比較的可撓性である材料の層および比較的剛体であるセラミック材料の層が交互に連続するマトリックスとを含む熱構造材料のピースである。
【００３４】
以下に「Ａ５００」と称せられるそのような材料は、仏国特許第２７４２４３３号明細書に記載されるような調製方法によって得られることができる。
【００３５】
５００℃での「Ａ５００」化合物の膨張係数は、２．５×１０−６Ｋ−１±１５％に等しい。
【００３６】
セラミック材料ピースは非常に脆いので、第２の中間ピースが力を吸収するのに適するとともに、その膨張係数がセラミック材料ピースに近いことが必要である。
【００３７】
したがって、この第２の中間ピースについて、発明者らは、有利には、窒化アルミニウム（ＡｌＮ）またはタングステン（Ｗ）を好み、窒化アルミニウム（ＡｌＮ）またはタングステン（Ｗ）は非常に剛体であり、セラミックよりわずかにだけ大きな膨張係数を有するからである。
【００３８】
タングステンＷの膨張係数および５００℃の窒化アルミニウムの膨張係数は、それぞれ、５．０×１０−６Ｋ−１±１５％および５．２×１０−６Ｋ−１±１５％に等しい。
【００３９】
本発明によれば、使用されるろう付け化合物は、よく反応する必要があり、つまり、それは、対向する材料の化学元素の少なくとも１つと反応しなければならない。
【００４０】
そのために、純銀からなる化合物は適切ではない。銀は、上記定義の意味ではよく反応しないからである。さらに、銀の溶融温度は、本発明によって意図される用途には低すぎる。
【００４１】
また、Ａｇ−Ｃｕタイプのろう付けする化合物も不適当であり、それは、窒化アルミニウム、または炭化ケイ素および／または炭素系セラミック材料ピースに対して十分な「湿潤」特性を示さないからである。
【００４２】
使用されるろう付け組成物は、銀系組成物であることが好ましい。
【００４３】
組成物は、Ａｇ−Ｃｕ−ＴｉまたはＡｇ−Ｍｎ系であることが好ましい。
【００４４】
Ａｇ−Ｃｕ−Ｔｉろう付け組成物に関して、銀の重量％は、少なくとも５０％であり、チタンの重量％は、０．０１％から６％の範囲で選択されることが好ましい。この組成物は、少量のチタンのみを有する場合を含めて、アルミニウム、タングステンおよびシリコンと非常によく反応する。
【００４５】
本発明で使用されるＡｇ−Ｃｕ−Ｔｉ組成物は、６３重量％のＡｇ、３５．２５重量％のＣｕおよび１．７５重量％のＴｉを含むことが好ましい。
【００４６】
このろう付け組成物は、名前ＣｕＳｉ−ＡＢＡ（取引名）で市販される利点を有する。
【００４７】
Ａｇ−Ｍｎろう付け組成物で、マンガンの重量％は、１％から２５％の範囲にあるように選択されることが好ましく、マンガン含有量は、マンガンがチタンよりも少しだけ少ない前述の元素とよく反応する特性を有することによって説明される。
【００４８】
本発明は、また、上述されるような、金属ピースが、ノズルのケーシング（またはレバー）であり、セラミック材料ピースは、ノズルのフラップである少なくとも１つのアセンブリを含むターボ機械ノズルを提供する。
【００４９】
本発明は、また、上述されるような、金属ピースが、上記チャンバのケーシング（または接合部、つまり、接続要素または部品）であり、セラミック材料ピースはチャンバの構成部品である少なくとも１つのアセンブリを含むターボ機械燃焼チャンバを提供する。
【００５０】
本発明は、また、上述されるような、金属ピースがポスト燃焼ケーシング（またはプラットフォーム）であり、上記セラミック材料ピースは、フレームホルダアームである少なくとも１つのアセンブリを含むターボ機械用ポスト燃焼装置を提供する。
【００５１】
本発明は、また、上述されるような少なくとも１つのアセンブリを含むターボ機械を提供する。
【００５２】
本発明の他の特性および利点が、添付図面を参照してなされる以下の説明から現われ、添付図面は、限定の特徴がない実施形態を示す。
【発明を実施するための最良の形態】
【００５３】
図１は、第１の実施形態における本発明によるアセンブリを示す。それは、ろう付けにより２つずつ合わせて取り付けられた４つのピース、すなわち、
チタン系金属ピース１０、
炭化ケイ素および／または炭素系セラミック材料ピース２０、
金属ピース１０とセラミック材料ピース２０との膨張差に対応するように変形する第１の中間ピース１１、および、
窒化アルミニウムＡｌＮまたはタングステンＷからなる第２の中間ピース１２、
によって主に構成される。
【００５４】
記載された実施例において、金属ピース１０は、チタン‐アルミニウム‐バナジウム（ＴＡ６Ｖ）系合金のプレートまたはストリップである。
【００５５】
セラミック材料ピース２０は、モノリシック（または中実）炭化ケイ素または上記されるような「Ａ４１０」または「Ａ５００」材料のプレートまたはストリップによって構成されてもよい。
【００５６】
他の実施形態では、セラミック材料ピース２０は、セラミックマトリックス複合材料からなる。セラミックマトリックスは単一相を含んでいてもよく、例えば、それは、完全にＳｉＣから作製されてもよく、または、それは、複数の相を含んでいてもよく、例えば、それは、また、仏国特許第２７３２３３８号明細書に記載されるような自己回復特性を有する少なくとも１つの相を含んでいてもよい。
【００５７】
ＳｉＣ繊維で強化されたそのような材料は、本明細書で、「Ａ４１０」と称することが想起される。
【００５８】
変形では、セラミックマトリクス材料は、炭素繊維強化材および連続セラミックマトリックスによって構成され、剛体セラミック材料の層と比較的可撓性の層との交互の層が、クラックをそらせることができる。そのような材料は、本明細書では「Ａ５００」と称されることが想起される。それは、仏国特許第２７４２４３３号明細書に記載されるような調製方法によって得られることができる。
【００５９】
構造的熱複合材料の実施例の中で、次のもの、炭素／炭素（Ｃ／Ｃ）複合物、Ｃ／ＳｉＣまたはＳｉＣ／ＳｉＣ（ＳｉＣまたは炭化ケイ素マトリックスを有する炭素繊維強化材）、またはＣ／Ｃ−ＳｉＣ（炭素繊維強化材および炭素と炭化ケイ素の複合マトリックス）またはＣ／Ｓｉ−Ｂ−Ｃ（炭素繊維強化材および自己回復マトリックス）または実際にはＣ／Ｃ−ＳｉＣ−Ｓｉ（Ｓｉとの反応によってシリサイド化されたＣ／Ｃ複合物）などのセラミックマトリックス化合物（ＣＭＣ）を挙げることができる。
【００６０】
ここで記載された実施例において、第１の中間ピース１１は、中実構造を有する。このピース１１は、金属とセラミックピースとの膨張差を補償するように変形するのに十分に延性である材料からなる。当然、この第１の中間ピース１１の寸法、特に、その厚みは、上記ピースが、過度の量の変形を受けることなく、この変形可能なピースの機能を行なうことを可能にするために十分であることが必要である。
【００６１】
ここで記載された実施形態では、第１の中間ピース１１は、Ｔ４０として知られた実質的な純チタンからなる。Ｔ３０またはＴ６０を使用することも可能であろう。
【００６２】
下記表１は、上記図１による６つのアセンブリをまとめる。
【００６３】
第１欄は、セラミック材料ピース２０の組成物（Ａ４１０またはＡ５００）、第２の中間ピース１２の組成物（ＡｌＮまたはＷ）、第１の中間ピース１１の組成物（Ｔ４０、実質的に純チタン）および金属ピース１０の組成物（チタン、アルミニウム、およびバナジウムのＴＡ６Ｖ合金）を示す。
【００６４】
第２欄は、アセンブリを作製する場合に使用されるろう付け組成物を示し、その組成物は、図１では１５で称せられる。
【００６５】
ろう付け組成物は、Ａｇ−Ｍｎ（Ｍｎ１５％）系組成物、またはＡｇ−Ｃｕ−Ｔｉ（６３％のＡｇ、３５．２５％のＣｕ、１．７５％のＴｉ）系組成物によって構成される。また、ＡｇＺｒ組成物（Ｚｒ３％）を使用することも可能である。
【００６６】
これらの６つのアセンブリは、最初には、ろう付け温度から周囲温度までの冷却に抵抗した。
【００６７】
さらに、これらのアセンブリは、以下のように、ＣＭＣピース／ＷまたはＡｌＮピース／Ｔｉピース／チタン系金属ピース／Ｔｉピース／ＷまたはＡｌＮピース／ＣＭＣピースといった、対称なアセンブリを含むテストピースを使用してせん断試験にかけられた。
【００６８】
ＣＭＣ材料からなる最外側ピースは、外側顎に保持され、一方、中心にある中央ピースは、横方向の力にさらされ、それによって、中間ピースを介して、ＣＭＣからなる各最外側ピースと金属からなる中央ピースとの間で２つの中間領域において全体的なせん断応力を及ぼす。
【００６９】
表の最後の欄は、せん断試験のアセンブリの破損で達せられたせん断強度について相対値を付与する。
【００７０】
この相対強度は、いずれのアセンブリもなしで、セラミック材料単独からなるピース２０のせん断強度に対して判断されるべきである。
【００７１】
したがって、当業者は、アセンブリ番号１のせん断強度が、Ａ５００材料のせん断強度の５０％に等しいことが分かるであろう。
【表１】
【００７２】
本発明によって得られたアセンブリのせん断強度は、ＣＭＣ材料ピースのせん断強度に達するまたはさらに越える（最も有利な状況で）ことが分かる。これは、そのような機械的アセンブリ（取り付けられたピース以上の値に達する接合部の強さ）についての決定的な質を構成する。
【００７３】
図２は、第１の中間ピース１１’が、変形可能な（つまり、「弾性」）構造によって構成される本発明による他のアセンブリを示す。
【００７４】
一般的な方法では、中間のピース１１’は、起伏の交互に反対側にくるピーク、またはそれらのピークのうちのいくつかのみで形成された同心の起伏および水平領域１４を有するように、シート１６を変形することにより作製されることができる。平面領域１４は、それらの方向に依存して、金属ピース１０、または第２の中間ピース１２に交互にろう付けされる。
【００７５】
図２の実施形態では、変形可能な構造１１’は、金属ピース１０および第２の中間ピース１２に選択的に対向する湾曲部を画成するコンサーティーナに折り重ねられたテープに対応する一般的形状のピースによって構成される。
【００７６】
これらの湾曲部は、この第１の中間ピース１１’と金属ピース１０または第２の中間ピース１２との間でのろう付け１５による取り付けがピークのいくつかの水平領域１４で行われ、ピーク１４、１６によって分離される。
【００７７】
本発明のアセンブリは、ターボ機械、より詳細にはターボジェットに使用されることができる。例えば、金属ピース１０は、ターボジェットケーシングに属してもよく、セラミックピースは、ノズルフラップ、燃焼チャンバの部品、またはポスト燃焼フレームホルダアームであってもよい。
【図面の簡単な説明】
【００７８】
【図１】本発明の第１の実施形態によるアセンブリを示す。
【図２】本発明の第２の実施形態によるアセンブリを示す。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
チタン系金属ピース（１０）と、炭化ケイ素および／または炭素系セラミック材料ピース（２０）とのアセンブリであって、
ろう付けすることにより２つずつ合わせて取り付けられた次の要素、
前記金属ピース（１０）、
変形して前記金属ピース（１０）と前記セラミック材料ピース（２０）との膨張差に対応するのに適する第１の中間ピース（１１）、
剛体であり、前記セラミック材料ピース（２０）に近い膨張係数を有し、窒化アルミニウム（ＡｌＮ）またはタングステン（Ｗ）からなる第２の中間ピース（１２）および、
前記セラミック材料ピース（２０）
を含む積層構造からなることを特徴とする、アセンブリ。
【請求項２】
前記セラミック材料ピース（２０）が、中実炭化ケイ素からなることを特徴とする、請求項１に記載のアセンブリ。
【請求項３】
前記セラミック材料ピース（２０）が、炭化ケイ素または炭素繊維によって強化されたセラミックマトリックスを含むことを特徴とする、請求項１に記載のアセンブリ。
【請求項４】
前記マトリックスが、少なくとも１つの自己回復相を含むことを特徴とする、請求項３に記載のアセンブリ。
【請求項５】
前記第２の中間ピース（１２）をセラミック材料ピース（２０）に取り付けるための前記ろう付けが、銀系ろう付け組成物を供給することを含むことを特徴とする、請求項１から４のいずれか一項に記載のアセンブリ。
【請求項６】
前記第２の中間ピース（１２）をセラミック材料複合物（２０）に取り付けるための前記ろう付けが、Ａｇ−Ｍｎろう付け組成物を供給することを含むことを特徴とする、請求項５に記載のアセンブリ。
【請求項７】
マンガンの重量％が、１％から２５％の範囲にあることを特徴とする、請求項６に記載のアセンブリ。
【請求項８】
前記第２の中間ピース（１２）と、セラミック材料ピース（２０）とを取り付けるための前記ろう付けが、Ａｇ−Ｃｕ−Ｔｉろう付け組成物を供給することを含むことを特徴とする、請求項５に記載のアセンブリ。
【請求項９】
銀の重量％が、少なくとも５０％であり、チタンの重量％が、０．０１％から６％の範囲にあることを特徴とする、請求項８に記載のアセンブリ。
【請求項１０】
前記Ａｇ−Ｃｕ−Ｔｉろう付け組成物が、６３重量％のＡｇ、３５．２５重量％のＣｕおよび１．７５重量％のＴｉを含むことを特徴とする、請求項９に記載のアセンブリ。
【請求項１１】
金属ピース（１０）が、チタン系、アルミニウム系、およびバナジウム系合金からなることを特徴とする、請求項１から１０のいずれか一項に記載のアセンブリ。
【請求項１２】
前記第１の中間ピース（１１）が、延性中実材料からなることを特徴とする、請求項１から１１のいずれか一項に記載のアセンブリ。
【請求項１３】
前記第１の中間ピース（１１）が、実質的に純チタンからなることを特徴とする、請求項１２に記載のアセンブリ。
【請求項１４】
前記第１の中間ピースが、変形可能な構造（１１’）の形態であることを特徴とする、請求項１から１１のいずれか一項に記載のアセンブリ。
【請求項１５】
前記変形可能な構造（１１’）が、前記金属ピース（１０）、および前記第２の中間ピース（１２）にろう付けすることにより取り付けられた少なくとも１つの接続中間要素（１１’）を含み、前記接続中間要素が、同心の起伏（１６）およびろう付けされた平坦領域（１４）を有する変形可能なシートの形態であることを特徴とする、請求項１４に記載のアセンブリ。
【請求項１６】
前記変形可能な構造（１１’）が、金属ピース（１０）および第２の中間ピース（１２）に交互に反対側に湾曲部を画成するコンサーティーナに折り重ねられたテープの一般的な形状を有する少なくとも１つのピースを含み、少なくともいくつかの前記ピーク（１４、１６）の水平領域（１４）を介して取り付けが行われる場合に応じて、前記湾曲部が、ピーク（１６）によって分離され、金属ピース（１０）と第１の中間ピースまたは第２の中間ピース（１２）とのろう付け（１５）によって取り付けられることを特徴とする、請求項１５に記載のアセンブリ。
【請求項１７】
前記金属ピース（１０）が、前記ノズルのケーシングであり、前記セラミック材料ピース（２０）が、前記ノズルのフラップである請求項１から１６のいずれか一項に記載の少なくとも１つのアセンブリを含む、ターボ機械ノズル。
【請求項１８】
前記金属ピース（１０）が、前記チャンバのケーシングであり、前記セラミック材料ピース（２０）が、前記チャンバの構成部品である請求項１から１６のいずれか一項に記載の少なくとも１つのアセンブリを含む、ターボ機械燃焼チャンバ。
【請求項１９】
ターボ機械用ポスト燃焼装置であって、
装置が、請求項１から１６のいずれか一項に記載の少なくとも１つのアセンブリを含み、
前記金属ピース（１０）が、ポスト燃焼ケーシングであり、前記セラミック材料ピース（２０）が、フレームホルダアームであるポスト燃焼装置。
【請求項２０】
請求項１から１６のいずれか一項に記載の少なくとも１つのアセンブリを含むターボ機械。
【請求項１】
チタン系金属ピース（１０）と、炭化ケイ素および／または炭素系セラミック材料ピース（２０）とのアセンブリであって、
ろう付けすることにより２つずつ合わせて取り付けられた次の要素、
前記金属ピース（１０）、
変形して前記金属ピース（１０）と前記セラミック材料ピース（２０）との膨張差に対応するのに適する第１の中間ピース（１１）、
剛体であり、前記セラミック材料ピース（２０）に近い膨張係数を有し、窒化アルミニウム（ＡｌＮ）またはタングステン（Ｗ）からなる第２の中間ピース（１２）および、
前記セラミック材料ピース（２０）
を含む積層構造からなることを特徴とする、アセンブリ。
【請求項２】
前記セラミック材料ピース（２０）が、中実炭化ケイ素からなることを特徴とする、請求項１に記載のアセンブリ。
【請求項３】
前記セラミック材料ピース（２０）が、炭化ケイ素または炭素繊維によって強化されたセラミックマトリックスを含むことを特徴とする、請求項１に記載のアセンブリ。
【請求項４】
前記マトリックスが、少なくとも１つの自己回復相を含むことを特徴とする、請求項３に記載のアセンブリ。
【請求項５】
前記第２の中間ピース（１２）をセラミック材料ピース（２０）に取り付けるための前記ろう付けが、銀系ろう付け組成物を供給することを含むことを特徴とする、請求項１から４のいずれか一項に記載のアセンブリ。
【請求項６】
前記第２の中間ピース（１２）をセラミック材料複合物（２０）に取り付けるための前記ろう付けが、Ａｇ−Ｍｎろう付け組成物を供給することを含むことを特徴とする、請求項５に記載のアセンブリ。
【請求項７】
マンガンの重量％が、１％から２５％の範囲にあることを特徴とする、請求項６に記載のアセンブリ。
【請求項８】
前記第２の中間ピース（１２）と、セラミック材料ピース（２０）とを取り付けるための前記ろう付けが、Ａｇ−Ｃｕ−Ｔｉろう付け組成物を供給することを含むことを特徴とする、請求項５に記載のアセンブリ。
【請求項９】
銀の重量％が、少なくとも５０％であり、チタンの重量％が、０．０１％から６％の範囲にあることを特徴とする、請求項８に記載のアセンブリ。
【請求項１０】
前記Ａｇ−Ｃｕ−Ｔｉろう付け組成物が、６３重量％のＡｇ、３５．２５重量％のＣｕおよび１．７５重量％のＴｉを含むことを特徴とする、請求項９に記載のアセンブリ。
【請求項１１】
金属ピース（１０）が、チタン系、アルミニウム系、およびバナジウム系合金からなることを特徴とする、請求項１から１０のいずれか一項に記載のアセンブリ。
【請求項１２】
前記第１の中間ピース（１１）が、延性中実材料からなることを特徴とする、請求項１から１１のいずれか一項に記載のアセンブリ。
【請求項１３】
前記第１の中間ピース（１１）が、実質的に純チタンからなることを特徴とする、請求項１２に記載のアセンブリ。
【請求項１４】
前記第１の中間ピースが、変形可能な構造（１１’）の形態であることを特徴とする、請求項１から１１のいずれか一項に記載のアセンブリ。
【請求項１５】
前記変形可能な構造（１１’）が、前記金属ピース（１０）、および前記第２の中間ピース（１２）にろう付けすることにより取り付けられた少なくとも１つの接続中間要素（１１’）を含み、前記接続中間要素が、同心の起伏（１６）およびろう付けされた平坦領域（１４）を有する変形可能なシートの形態であることを特徴とする、請求項１４に記載のアセンブリ。
【請求項１６】
前記変形可能な構造（１１’）が、金属ピース（１０）および第２の中間ピース（１２）に交互に反対側に湾曲部を画成するコンサーティーナに折り重ねられたテープの一般的な形状を有する少なくとも１つのピースを含み、少なくともいくつかの前記ピーク（１４、１６）の水平領域（１４）を介して取り付けが行われる場合に応じて、前記湾曲部が、ピーク（１６）によって分離され、金属ピース（１０）と第１の中間ピースまたは第２の中間ピース（１２）とのろう付け（１５）によって取り付けられることを特徴とする、請求項１５に記載のアセンブリ。
【請求項１７】
前記金属ピース（１０）が、前記ノズルのケーシングであり、前記セラミック材料ピース（２０）が、前記ノズルのフラップである請求項１から１６のいずれか一項に記載の少なくとも１つのアセンブリを含む、ターボ機械ノズル。
【請求項１８】
前記金属ピース（１０）が、前記チャンバのケーシングであり、前記セラミック材料ピース（２０）が、前記チャンバの構成部品である請求項１から１６のいずれか一項に記載の少なくとも１つのアセンブリを含む、ターボ機械燃焼チャンバ。
【請求項１９】
ターボ機械用ポスト燃焼装置であって、
装置が、請求項１から１６のいずれか一項に記載の少なくとも１つのアセンブリを含み、
前記金属ピース（１０）が、ポスト燃焼ケーシングであり、前記セラミック材料ピース（２０）が、フレームホルダアームであるポスト燃焼装置。
【請求項２０】
請求項１から１６のいずれか一項に記載の少なくとも１つのアセンブリを含むターボ機械。
【図１】
【図２】
【図２】
【公表番号】特表２００９−５１９８８０（Ｐ２００９−５１９８８０Ａ）
【公表日】平成２１年５月２１日（２００９．５．２１）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００８−５４３８８１（Ｐ２００８−５４３８８１）
【出願日】平成１８年１２月８日（２００６．１２．８）
【国際出願番号】ＰＣＴ／ＦＲ２００６／０５１３１７
【国際公開番号】ＷＯ２００７／０６６０５１
【国際公開日】平成１９年６月１４日（２００７．６．１４）
【出願人】（５０５２７７６９１）スネクマ (567)
【出願人】（５９６０４８５６９）コミサリヤ・ア・レネルジ・アトミク (53)
【Ｆターム（参考）】
【公表日】平成２１年５月２１日（２００９．５．２１）
【国際特許分類】
【出願日】平成１８年１２月８日（２００６．１２．８）
【国際出願番号】ＰＣＴ／ＦＲ２００６／０５１３１７
【国際公開番号】ＷＯ２００７／０６６０５１
【国際公開日】平成１９年６月１４日（２００７．６．１４）
【出願人】（５０５２７７６９１）スネクマ (567)
【出願人】（５９６０４８５６９）コミサリヤ・ア・レネルジ・アトミク (53)
【Ｆターム（参考）】
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