潜水船
【課題】 燃料電池に容易に水素を供給することができ、また、低温で水素を含むガスを製造することができる水素製造装置を搭載した潜水船を提供する。
【解決手段】 水素と酸化剤を供給して発電を行う燃料電池（３０）と、燃料電池に供給するための水素を含むガスを製造する水素製造装置（１０）と、燃料電池で発生した電気により駆動される推進装置とを少なくとも備えてなる潜水船において、水素製造装置が、有機物を含む燃料を分解して水素を含むガスを製造するものであり、隔膜（１１）、隔膜の一方の面に設けた燃料極（１２）、燃料極に有機物と水を含む燃料を供給する手段（１６）、隔膜の他方の面に設けた酸化極（１４）、酸化極に酸化剤を供給する手段（１７）、燃料極側から水素を含むガスを発生させて取り出す手段を備えてなることを特徴とする。
【解決手段】 水素と酸化剤を供給して発電を行う燃料電池（３０）と、燃料電池に供給するための水素を含むガスを製造する水素製造装置（１０）と、燃料電池で発生した電気により駆動される推進装置とを少なくとも備えてなる潜水船において、水素製造装置が、有機物を含む燃料を分解して水素を含むガスを製造するものであり、隔膜（１１）、隔膜の一方の面に設けた燃料極（１２）、燃料極に有機物と水を含む燃料を供給する手段（１６）、隔膜の他方の面に設けた酸化極（１４）、酸化極に酸化剤を供給する手段（１７）、燃料極側から水素を含むガスを発生させて取り出す手段を備えてなることを特徴とする。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、燃料電池に水素を供給するための水素製造装置を搭載した深海潜水調査船、潜水艇、潜水艦などの潜水船に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
現在、深海潜水調査船、潜水艇、潜水艦など潜水船の動力源として、静粛性・高効率性に優れている燃料電池が開発されている。燃料電池の燃料としては水素が一般的であるが、その水素をどのように供給するかが、燃料電池を用いた潜水船を開発するに当たり大きな課題となっている。
従来の潜水船では、高圧水素ガスで貯蔵し、この水素を燃料電池に供給する方式が一般的に行われている（例えば、特許文献１〜３参照）。この方式では、ガス容器を耐圧構造としなければならず容器の質量が大きくなるが、潜水船では、重量が重くなると、それに応じた浮力材が必要になり、必然的にその浮力材を装備するため潜水船が大きくなるという問題があった。また、水素を高圧ガスで保有するため、安全性に注意をはらう必要があり、取り扱いが困難であるという問題もあった。
【特許文献１】特開平１０−１００９９０号公報
【特許文献２】特開平１０−１４４３２７号公報
【特許文献３】特開平１０−１８１６８５号公報
【０００３】
上記の問題を解決するために、「潜水機（潜水船も含む）の動力源に用いる燃料電池等の水素供給発生装置のうち、金属水素化物（錯金属水素化物も含む）に水素発生促進剤と接触させて水素を発生させる水素発生装置において、金属水素化物若しく水素発生促進剤の少なくとも一が液状態にあり、該液状態が貯留されている容器が機内に配置され、機外の水圧にほぼ均圧させたことを特徴とする潜水機用水素発生装置。」（特許文献４参照）が開発された。この水素発生装置で使用する金属水素化物は、高圧水素ガスと比べれば、取り扱い性は良いものの、有機物を含む燃料を水素原料とするものと異なり反応性が大きく、反応前に、水素発生促進剤である水若しくはアルコールとの接触を防ぐための工夫が必要であり、また、反応の制御が難しいという問題があった。
【特許文献４】特開２００２−１８７５９５号公報
【０００４】
また、炭化水素燃料を改質して水素を製造する改質器を潜水機種に搭載し、改質器により製造された水素を燃料電池に供給することも公知である（例えば、特許文献４参照）。この燃料としてはメタノール、ジメチルエーテル（ＤＭＥ）、エタノール、天然ガス、プロパンやガソリン等が考えられるが、これらの中では改質温度の最も低いメタノール改質器の開発が最も進んでいる。
【特許文献５】特開平８−１７４５６号公報
【０００５】
現在、メタノールの改質方法としては、水蒸気改質、部分酸化改質、両者を併用した併用改質の３つが採用されている（非特許文献１参照）が、いずれの改質方法を採用しても、水素を含むガスを製造するためには、２００℃以上という高温度で改質を行わなければならず、改質触媒の被毒、改質されたガス（水素を含むガス）に含まれるＣＯの除去、部分酸化改質や併用改質における改質されたガス中への空気中の窒素の混入等の問題があった。
【非特許文献１】「固体高分子型燃料電池の開発と実用化」第１４１頁〜第１６６頁、１９９９年５月２８日、（株）技術情報協会発行
【０００６】
さらに、電気化学的反応により水素を発生させる方法の発明（特許文献６、８参照）、電気化学的方法により発生した水素を利用した燃料電池の発明（特許文献７〜９参照）も知られている。
【特許文献６】特許第３３２８９９３号公報
【特許文献７】特許第３３６０３４９号公報
【特許文献８】米国特許第６，２９９，７４４号明細書、米国特許第６，３６８，４９２号明細書、米国特許第６，４３２，２８４号明細書、米国特許第６，５３３，９１９号明細書、米国特許公開２００３／０２２６７６３号公報
【特許文献９】特開２００１−２９７７７９号公報
【０００７】
特許文献６には、「陽イオン交換膜の対向する両面に１対の電極を設け、一方に設けられた触媒を含む電極に、メタノールと水を少なくとも含む燃料を接触させ、前記１対の電極に電圧を印加して前記電極から電子を取出すことによって前記電極上で前記メタノールおよび水から水素イオンを発生させる反応を進行させ、発生させた前記水素イオンを、前記陽イオン交換膜の対向する１対の面の他方に設けられた電極において、電子の供給により水素分子に変換することを特徴とする、水素発生方法。」（請求項１）の発明が記載され、また、燃料用電極に燃料であるメタノールとともに水または水蒸気を供給し、外部回路を通じて、燃料用電極から電子を引き抜くように電圧を印加することにより、燃料用電極で、ＣＨ3ＯＨ＋２Ｈ2Ｏ→ＣＯ2＋６ｅ-＋６Ｈ+の反応を進行させ、このようにして発生した水素イオンを、陽イオン交換膜を通過させ、対向電極側で、６Ｈ+＋６ｅ-→３Ｈ2により、水素を選択的に生成させることが示されており（段落［００３３］〜［００３８］）、さらに、特許文献７には、このような方法で発生させた水素を利用する燃料電池の発明が記載されている（段落［００５２］〜［００５６］）。
特許文献６及び７に記載された発明によれば、低温度で水素を発生させることができる（特許文献６の段落［００４２］、特許文献７の段落［００８０］）が、水素を発生させるためには、電圧を印加する必要があり、また、水素が発生するのは燃料用電極（燃料極）の対向電極側であり、対向電極に酸化剤を供給するものではないから、本発明の潜水船に搭載する水素製造装置とは明らかに異なる。
【０００８】
特許文献８に記載された発明も、特許文献６及び７に記載された発明と同様に、燃料極であるアノード１１２で生成したプロトンが隔膜１１０を透過して、対極であるカソード１１４で水素が発生するものであるが、燃料極をアノードとし対極をカソードとして直流電源１２０から電圧を印加し、メタノール等の有機物燃料を電気分解するものであり、また、水素が発生するのは燃料極の対極側であり、対極に酸化剤を供給するものではないから、本発明の潜水船に搭載する水素製造装置とは明らかに異なる。
【０００９】
特許文献９には、燃料電池システムにおいて、水素を発生する水素発生極を設けること（請求項１）が記載されているが、「多孔質電極（燃料極）１にアルコールと水を含む液体燃料を供給し、反対側のガス拡散電極（酸化剤極）２に空気を供給し、多孔質電極１の端子とガス拡散電極２の端子との間に負荷をつなぐと、通常の燃料電池の機能を有するＭＥＡ２の正極であるガス拡散電極２から負荷を介して多孔質電極１に正の電位が印加されるような電気的つながりができる。その結果、アルコールは水と反応して炭酸ガスと水素イオンが生成し、生成した水素イオンは電解質層５を経由して、中央のガス拡散電極６で水素ガスとして発生する。ガス拡散電極６では、もう一つの電解質層７との界面で電極反応が起こり、再び水素イオンとなって電解質層７中を移動し、ガス拡散電極２に到達する。ガス拡散電極２では、空気中の酸素と反応して水が生成する。」（段落［０００７］）と記載されているから、燃料電池によって発生させた電気エネルギーを用いて水素発生極（ガス拡散電極６）で水素を発生させ、これを燃料電池に供給するものであり、また、水素が発生するのは燃料極の対極側であるという点では、特許文献６〜８と同じである。
【００１０】
また、プロトン伝導膜（イオン伝導体）を介してアノード（電極Ａ）とカソード（電極Ｂ）とが形成された隔膜を備えた反応装置を用いて、電圧を印加し、若しくは印加しないで、又は電気エネルギーを取り出しながら、アルコール（メタノール）を酸化する方法の発明（特許文献１０及び１１参照）も知られているが、いずれも、アルコールを電気化学セルを用いて酸化させるプロセス（生成物は、炭酸ジエステル、ホルマリン、蟻酸メチル、ジメトキシメタン等）に関するものであり、アルコールからみて還元物である水素を発生させるプロセスではない。
【特許文献１０】特開平６−７３５８２号公報（請求項１〜３、段落［００５０］）
【特許文献１１】特開平６−７３５８３号公報（請求項１、８、段落［０００６］、［００１９］）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
本発明は、上記のような問題を解決するものであり、燃料電池に容易に水素を供給することができ、また、低温で水素を含むガスを製造することができる水素製造装置を搭載した潜水船を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
上記課題を解決するために、本発明においては、以下の手段を採用する。
（１）水素と酸化剤を供給して発電を行う燃料電池と、前記燃料電池に供給するための水素を含むガスを製造する水素製造装置と、前記燃料電池で発生した電気により駆動される推進装置とを少なくとも備えてなる潜水船において、前記水素製造装置が、有機物を含む燃料を分解して水素を含むガスを製造するものであり、隔膜、前記隔膜の一方の面に設けた燃料極、前記燃料極に有機物と水を含む燃料を供給する手段、前記隔膜の他方の面に設けた酸化極、前記酸化極に酸化剤を供給する手段、燃料極側から水素を含むガスを発生させて取り出す手段を備えてなることを特徴とする潜水船。
（２）前記水素製造装置が、水素製造装置を構成する水素製造セルから外部に電気エネルギーを取り出す手段及び前記水素製造セルに外部から電気エネルギーを印加する手段を有しない開回路であることを特徴とする前記（１）の潜水船。
（３）前記水素製造装置が、前記燃料極を負極とし前記酸化極を正極として外部に電気エネルギーを取り出す手段を有することを特徴とする前記（１）の潜水船。
（４）前記水素製造装置が、前記燃料極をカソードとし前記酸化極をアノードとして外部から電気エネルギーを印加する手段を有することを特徴とする前記（１）の潜水船。
（５）前記水素製造セルから外部に電気エネルギーを取り出す手段及び前記水素製造セルに外部から電気エネルギーを印加する手段を有しない開回路である水素製造装置、前記燃料極を負極とし前記酸化極を正極として外部に電気エネルギーを取り出す手段を有する水素製造装置並びに前記燃料極をカソードとし前記酸化極をアノードとして外部から電気エネルギーを印加する手段を有する水素製造装置の群から選ばれる２以上の水素製造装置を組み合わせて使用することを特徴とする前記（１）の潜水船。
（６）前記水素製造装置において前記燃料極と前記酸化極との間の電圧が２００〜１０００ｍＶであることを特徴とする前記（１）の潜水船。
（７）前記水素製造装置において前記燃料極と前記酸化極との間の電圧が３００〜８００ｍＶであることを特徴とする前記（２）の潜水船。
（８）前記水素製造装置において前記燃料極と前記酸化極との間の電圧が２００〜６００ｍＶであることを特徴とする前記（３）の潜水船。
（９）前記水素製造装置において前記取り出す電気エネルギーを調整することにより、前記燃料極と前記酸化極との間の電圧及び／又は前記水素を含むガスの発生量を調整することを特徴とする前記（３）又は（８）の潜水船。
（１０）前記水素製造装置において前記燃料極と前記酸化極との間の電圧が３００〜１０００ｍＶであることを特徴とする前記（４）の潜水船。
（１１）前記水素製造装置において前記印加する電気エネルギーを調整することにより、前記燃料極と前記酸化極との間の電圧及び／又は前記水素を含むガスの発生量を調整することを特徴とする前記（４）又は（１０）の潜水船。
（１２）前記水素製造装置において前記燃料極と前記酸化極との間の電圧を調整することにより、前記水素を含むガスの発生量を調整することを特徴とする前記（１）〜（１１）のいずれか一の潜水船。
（１３）前記水素製造装置において前記酸化剤の供給量を調整することにより、前記燃料極と前記酸化極との間の電圧及び／又は前記水素を含むガスの発生量を調整することを特徴とする前記（１）〜（１２）のいずれか一の潜水船。
（１４）前記水素製造装置において前記酸化剤の濃度を調整することにより、前記燃料極と前記酸化極との間の電圧及び／又は前記水素を含むガスの発生量を調整することを特徴とする前記（１）〜（１３）のいずれか一の潜水船。
（１５）前記水素製造装置において前記有機物と水を含む燃料の供給量を調整することにより、前記燃料極と前記酸化極との間の電圧及び／又は前記水素を含むガスの発生量を調整することを特徴とする前記（１）〜（１４）のいずれか一の潜水船。
（１６）前記水素製造装置において前記有機物と水を含む燃料の濃度を調整することにより、前記燃料極と前記酸化極との間の電圧及び／又は前記水素を含むガスの発生量を調整することを特徴とする前記（１）〜（１５）のいずれか一の潜水船。
（１７）前記水素製造装置の運転温度が１００℃以下であることを特徴とする前記（１）〜（１６）のいずれか一の潜水船。
（１８）前記運転温度が３０〜９０℃であることを特徴とする前記（１７）の潜水船。
（１９）前記水素製造装置の燃料極に供給する前記有機物がアルコール、アルデヒド、カルボン酸、及びエーテルよりなる群から選択される一種又は二種以上の有機物であることを特徴とする前記（１）〜（１８）のいずれか一の潜水船。
（２０）前記アルコールがメタノールであることを特徴とする前記（１９）の潜水船。
（２１）前記水素製造装置の酸化極に供給する前記酸化剤が酸素を含む気体又は酸素であることを特徴とする前記（１）〜（２０）のいずれか一の潜水船。
（２２）前記水素製造装置の酸化極に供給する前記酸化剤が前記燃料電池又は他の前記水素製造装置から排出される未反応酸素を含む気体（酸素オフガス）であることを特徴とする前記（２１）の潜水船。
（２３）前記水素製造装置の酸化極に供給する前記酸化剤が過酸化水素を含む液体であることを特徴とする前記（１）〜（２０）のいずれか一の潜水船。
（２４）前記水素製造装置の隔膜がプロトン導電性固体電解質膜であることを特徴とする前記（１）〜（２３）のいずれか一の潜水船。
（２５）前記プロトン導電性固体電解質膜がパーフルオロカーボンスルホン酸系固体電解質膜であることを特徴とする前記（２４）の潜水船。
（２６）前記水素製造装置の燃料極の触媒が白金−ルテニウム合金を炭素粉末に担持したものであることを特徴とする前記（１）〜（２５）のいずれか一の潜水船。
（２７）前記水素製造装置の酸化極の触媒が白金を炭素粉末に担持したものであることを特徴とする前記（１）〜（２６）のいずれか一の潜水船。
（２８）前記水素製造装置に前記有機物と水を含む燃料の循環手段を設けたことを特徴とする前記（１）〜（２７）のいずれか一の潜水船。
（２９）前記水素製造装置に生成した前記水素を含むガスに含まれる二酸化炭素を吸収する二酸化炭素吸収部を設けたことを特徴とする前記（１）〜（２８）のいずれか一の潜水船。
（３０）前記水素製造装置から発生した前記水素を含むガスを冷却せずに前記燃料電池に供給することを特徴とする前記（１）〜（２９）のいずれか一の潜水船。
（３１）前記水素製造装置の発生する熱を遮断するための断熱材が設けられていないことを特徴とする前記（１）〜（３０）のいずれか一の潜水船。
【００１３】
ここで、前記（２）〜（４）の潜水船に搭載する水素製造装置は、水素製造装置を構成する水素製造セルに燃料及び酸化剤を供給する手段を有しており、この手段としては、ポンプ、ブロア等を用いることができる。また、この外に、前記（３）の場合は、水素製造セルから電気エネルギーを取り出すための放電制御手段を有しており、前記（４）の場合は、水素製造セルに電気エネルギーを印加するための電解手段を有している。前記（２）の場合は、水素製造セルから電気エネルギーを取り出すための放電制御手段及び水素製造セルに電気エネルギーを印加するための電解手段を有しない開回路のものである。そして、前記（１）の潜水船に搭載する水素製造装置は、前記（２）〜（４）の潜水船に搭載する水素製造装置を包含するものである。さらに、これらの水素製造装置は、水素製造セルの電圧及び／又は水素を含むガスの発生量をモニターして、燃料及び酸化剤の供給量若しくは濃度、並びに取り出す電気エネルギー（前記（３）の場合）又は印加する電気エネルギー（前記（４）の場合）をコントロールする機能を有している。なお、水素製造装置を構成する水素製造セルの基本構成は、隔膜の一方の面に燃料極を設け、前記燃料極に燃料を供給するための構造、前記隔膜の他方の面に酸化極を設け、前記酸化極に酸化剤を供給するための構造を有したものである。
【発明の効果】
【００１４】
本発明の潜水船は、室温から１００℃以下という従来の改質温度と比較して格段に低い温度で燃料を改質することができる水素製造装置を搭載しているので、起動に要する時間が短くできるだけでなく、改質器の温度を上昇させるためのエネルギーが少なくできて、起動用バッテリの小型化が可能である。また、改質装置の発生する熱を遮断するための断熱材を不要とすることもでき、水素製造装置から発生した水素を含むガスを冷却せずに燃料電池に容易に供給することができるという効果を奏する。
さらに、水素製造装置から発生した水素を含むガスにＣＯが含まれないので、ＣＯ除去装置が不要である。
本発明の潜水船で使用する水素製造装置は、水素製造セルに外部から電気エネルギーを供給することなく、水素を発生させることができるが、電気エネルギーを取り出す手段を有する場合であっても、外部から電気エネルギーを印加する手段を備えている場合であっても、水素を発生させることができる。
電気エネルギーを取り出す手段を有する場合には、その電気エネルギーをポンプ、ブロア等の補機その他を動かすために使用したり、潜水船の駆動用電源の一部として利用できるため、エネルギーの有効利用の観点から効果は大きい。
外部から電気エネルギーを印加する手段を備えている場合でも、水素製造セルに外部から少量の電気エネルギーを供給することにより、投入した電気エネルギー以上の水素を発生することができるという効果を奏する。
さらに、いずれの場合であっても、水素製造セルの電圧及び／又は水素を含むガスの発生量をモニターすることによってプロセスコントロールが可能となり、水素製造装置のコンパクト化を図ることができるので、潜水船の製造コストが低減できるという効果を奏する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
以下に、本発明を実施するための最良の形態を例示する。
特に、本発明の潜水船に搭載する水素製造装置は、基本的に新規なものであり、以下に述べるのは、あくまでも一形態にすぎず、これにより本発明が限定されるものではない。
【００１６】
本発明の潜水船の基本的な構成は、水素と酸化剤を供給して発電を行う燃料電池と、前記燃料電池に供給するための水素を含むガスを製造する水素製造装置と、前記燃料電池で発生した電気により駆動される推進装置と、を備えてなるものである。
図１(ａ)に、本発明の潜水船における燃料電池システムのシステムフローの一例を示す。
【００１７】
本発明の潜水船は、図１(ｂ)に示すように、水素と酸化剤を供給して発電を行う燃料電池（３０）、燃料電池（３０）に供給するための水素を含むガスを製造する水素製造セル（１０）、燃料電池（３０）で発電した直流電力を所定の電力に変換する電力変換装置（３６）、発電装置全体の制御を行う制御装置（３７）及び燃料ポンプ（１６）、ブロア（１７）等の補機類をパッケージ型燃料電池発電装置として搭載することが好ましい。
本発明の潜水船において、水素製造装置を構成する水素製造セル（１０）は低温で運転するものであるから、従来の燃料改質装置の場合と異なり、制御装置（３７）を水素製造セル（１０）の近くに配置することが可能である。また、水素製造セル（１０）の発生する熱から制御装置（３７）を保護するための断熱材も不要とすることができる。
【００１８】
この図では、燃料タンク（２０）及び燃料調整槽（２１）を潜水船に搭載しているが、これらを搭載せずに、外部から燃料（メタノール水溶液）を供給するようにしてもよいし、燃料調整槽（２１）のみを潜水船に搭載してもよい。
また、水素製造セル（１０）から発生した水素を含むガスは、燃料電池（３０）に直接供給することもできるが、水素を含むガスを貯蔵する水素タンク（２４）を設けて、水素タンク（２４）から燃料電池（３０）に供給することが好ましい。
さらに、水素を含むガスと未反応メタノール水溶液を分離する気液分離器（２３）を設けて、未反応メタノール水溶液を水素製造セル（１０）に循環させることが好ましい。それ以外に、酸素オフガスから生成水と未反応メタノール水溶液を分離する気液分離器（２７）を設けてもよい。
なお、図示していないが、これら以外にバックアップ電池を設けることもできる。
【００１９】
本発明の潜水船に搭載する水素製造装置は、図１(ｃ)に示すように、水素製造セル（１０）、及び水素製造装置を運転するための補機を有するものである。
水素製造セル（１０）の構造は、隔膜（１１）の一方の面に燃料極（１２）を設け、燃料極（１２）に有機物と水を含む燃料（メタノール水溶液）を供給するための流路（１３）を備え、かつ、隔膜（１１）の他方の面に酸化極（１４）を設け、酸化極（１４）に酸化剤（空気）を供給するための流路（１５）を備えたものである。
【００２０】
水素製造装置を運転するための補機として、燃料極（１２）にメタノール水溶液を供給する燃料ポンプ（１６）が設けられている。燃料極における流路（１３）は、燃料ポンプ（１６）と流量調整弁（１８）を介して導管で接続されている。
燃料（１００％メタノール）は、燃料タンク（２０）に貯蔵されており、そこから燃料調整槽（２１）に移され、燃料調整槽（２１）で水と混合され、例えば、３％程度のメタノール水溶液に調整されて燃料極（１２）に供給される。
【００２１】
また、同じく補機としてブロア（１７）を設け、酸化極（１４）に空気を直接供給することもできるが、この図においては、ブロア（１７）によって燃料電池（３０）に酸化剤貯蔵装置からの酸素を供給し、燃料電池（３０）より排出される未反応酸素（酸素オフガス）を利用している。
ここで、燃料電池（３０）の酸素極（３４）から排出される酸素オフガスを水素製造セル（１０）に送り込むことによって、水素製造セル（１０）用のブロアが不要になる。水素製造セル（１０）の酸化極における流路（１５）は、ブロア（１７）と流量調整弁（１９）、燃料電池（３０）を介して接続されている。
さらに、この酸素オフガスは燃料電池（３０）の作動温度とほぼ同じ温度（約８０℃）を有しているから、これにより、燃料電池（３０）の熱から制御装置（３７）を保護すると共に、酸素オフガスの熱を水素製造セル（１０）を加温する熱源として利用することができる。
また、２以上の水素製造装置を組み合わせて使用する場合には、一方の水素製造セル（１０）の酸化極（１４）に供給する酸素（空気）として、他方の水素製造セル（１０）から排出される酸素オフガス（排空気）を利用することができる。
【００２２】
上記のような構成の水素製造装置において、電気エネルギーを燃料ポンプ（１６）とブロア（１７）に供給してこれを動かし、流量調整弁（１８）を開放すると、燃料ポンプ（１６）によってメタノール水溶液が燃料調整槽（２１）から流路（１３）を通り燃料極（１２）に供給され、また、流量調整弁（１９）を開放すると、ブロア（１７）によって酸化剤貯蔵装置からの酸素が燃料電池（３０）を介して流路（１５）を通り酸化極（１４）に供給される。
これによって、燃料極と酸化極（空気極）で後述するような反応が生じて燃料極（１２）側から水素を含むガスが発生する。
【００２３】
また、水素を含むガスの発生量は、水素製造セル（１０）の電圧（開回路電圧又は運転電圧）をモニターする電圧調整器（２２）を設けて、燃料及び酸素（空気）の供給量若しくは濃度、並びに取り出す電気エネルギー又は印加する電気エネルギーをコントロールすることにより、調整することができる。
発生した水素を含むガスは、気液分離器（２３）に通して、水素を含むガスと未反応メタノール水溶液に分離され、水素を含むガスは水素タンク（２４）に貯蔵される。
分離された未反応メタノール水溶液の一部又は全部は、導管（２５）によって燃料調整槽（２１）に戻し循環させる。場合によっては系外から水を供給するようにしてもよい。
【００２４】
水素製造装置から排出された酸素オフガスには、生成水とクロスオーバー現象により燃料極から透過してきたメタノール水溶液のうち未反応のものが含まれているから、この酸素オフガスは、気液分離器（２７）を通して生成水と未反応メタノール水溶液を分離し、二酸化炭素除去装置（２８）によって二酸化炭素を除去した後、大気中に排出する。
分離された生成水と未反応メタノール水溶液の一部又は全部は、導管（２９）によって燃料調整槽（２１）に戻し循環させる。
【００２５】
燃料電池（３０）の水素極（３２）には、水素タンク（２４）に貯蔵されている水素が流量調整弁（２６）を介して供給され、酸素極（３４）には、ブロア（１７）から酸素が流量調整弁（１９）を介して供給され、水素極側では式〔１〕の反応が、酸素極側では式〔２〕の反応がそれぞれ起き、燃料電池全体としては、式〔３〕の反応が起きて、水（水蒸気）が生成し、電気（直流電力）が発生する。
Ｈ2→２Ｈ+＋２ｅ-・・・〔１〕
２Ｈ+＋２ｅ-＋（１／２）Ｏ2→Ｈ2Ｏ・・・〔２〕
Ｈ2＋（１／２）Ｏ2→Ｈ2Ｏ・・・〔３〕
【００２６】
燃料電池（３０）としては、燃料が水素であれば、どのようなものでも使用できるが、１００℃以下の低温で運転が可能な固体高分子型燃料電池（ＰＥＦＣ）が好ましい。固体高分子型燃料電池としては、周知の単セルを複数積層した燃料電池スタックを採用することができる。１つの単セルは、ナフィオン（デュポン社の商標）といった固体高分子電解質膜（３１）、それを両側から挟み込む拡散電極である水素極（３２）及び酸素極（３４）、さらにそれらを両側から挟み込む２枚のセパレータ等を備えている。セパレータの両面には、凹凸が形成されており、挟み込んだ水素極と酸素極との間で、単セル内ガス流路（３３）、（３５）を形成している。このうち、水素極との間で形成される単セル内ガス流路（３３）には、供給された水素ガスが、一方、酸素極との間で形成される単セル内ガス流路（３５）には、酸素が、それぞれ流れている。
【００２７】
上記のように、燃料電池の酸素極（３４）側では、式〔２〕に従って水蒸気（Ｈ2Ｏ）が生成するため、燃料電池から排出される酸素オフガスには、多量の水蒸気が含まれている。燃料電池（３０）の酸素極（３４）から排出される酸素オフガスを水素製造セル（１０）に送り込まない場合には、酸素オフガスに含まれている水蒸気は、凝縮器により凝縮させ、水として回収することが好ましい。
【００２８】
燃料電池（３０）の発電は発熱を伴う。上記の固体高分子型燃料電池（ＰＥＦＣ）の場合、高分子電解質膜は含水している状態でプロトン伝導性を示すため、燃料電池の発熱に伴い高分子電解質膜が乾燥し、含水率が低下すると燃料電池の内部抵抗が増大し発電能力が低下する。したがって、高分子電解質膜の乾燥を防ぐために燃料電池を冷却し、適正運転温度（約８０℃）に保持する必要がある。一方、水素製造装置は、後述する実施例に示すように、温度が高い方が水素発生効率が高くなるから、この燃料電池の発熱を熱交換手段を設けて水素製造装置の加熱に利用することが好ましい。
また、水素製造装置は低温で作動するので、昇温のためのヒータを設けることは図１(ｂ)及び(ｃ)に示すように不要であるが、必要に応じて設けてもよい。
【００２９】
従来は、高分子電解質膜を湿潤状態に保持するため、改質ガス及び／又は反応空気を加湿してから燃料電池本体に供給していたが、本発明の潜水船に搭載する水素製造装置は、有機物と水を含む燃料（メタノール水溶液等）を供給する燃料極側から水素を含むガスを取り出すものであり、水素は加湿されているから、加湿器は不要とすることができる。さらに、水素製造セル（１０）から発生した水素を含むガスは、従来の改質装置で製造した改質ガスのように高温ではないから、冷却せずに燃料電池（３０）に供給することができる。
また、燃料電池に供給する燃料としては、水素製造セル（１０）から発生した水素のみを供給する場合と水素を含むメタノール水溶液を供給する場合が考えられる。水素を含むメタノール水溶液を供給する場合には、気液分離器（２３）は不要である。
【００３０】
燃料電池（３０）で発電した直流電力は、電力変換装置（３６）に導入され、そのＤＣ／ＤＣコンバータで昇圧され、又はＤＣ／ＡＣインバータにより交流電力に変換されて出力される。また、補機用コンバータで安定化した直流電力は、燃料ポンプ（１６）、ブロア（１７）等の補機類の駆動電源などとして使用され、交流電力は潜水船の駆動電源として利用される。
これら一連の発電運転において、制御装置（３７）は、水素製造セル（１０）の電圧調整器（２２）、燃料電池（３０）、電力変換装置（３６）、燃料ポンプ（１６）、ブロア（１７）等の補機類の動作を制御する。
【００３１】
潜水船の推進装置としては、例えば、モータと該モータの回転軸に装着された推進用プロペラからなる周知の手段を採用することができる。燃料電池で発生した直流電力は、上記のようにＤＣ／ＡＣインバータにより交流電力に変換され、潜水船の動力源であるモータに供給され、該モータを駆動し、該モータの回転軸に装着された推進用プロペラを回転駆動する。
なお、燃料電池で発生した電気は、前探ソナーや投光器、観測機器などへも供給される。
【００３２】
また、燃料電池で発生した電気を蓄電するために、電気エネルギー貯蔵装置を設けることが好ましい。燃料電池で発生した電気は、制御装置を用いることにより、モータの負荷及び電気エネルギー貯蔵装置の蓄電量に応じて、モータ及び電気エネルギー貯蔵装置に供給される。具体的には、例えば、加速時等において、モータの負荷が大きい時には、燃料電池と電気エネルギー貯蔵装置からの電気をモータへ供給する。又減速時、制動時等においては、モータから得られる回生電力を電気エネルギー貯蔵装置に供給する。電気エネルギー貯蔵装置としては、例えば、二次電池、電気二重層キャパシタ等を使用することができる。
【００３３】
本発明の潜水船に搭載する水素製造装置における水素製造セル（１０）は、上記のように、隔膜（１１）と、隔膜（１１）の一方の面に設けた燃料極（１２）と、隔膜（１１）の他方の面に設けた酸化極（１４）とを基本的な構成としている。例えば、このような構成のものとして、直接メタノール型燃料電池で採用されているようなＭＥＡ（電解質／電極接合体）を採用することができる。
【００３４】
ＭＥＡの作製方法は限定されるものではないが、燃料極と空気極をホットプレスによって隔膜の両面に接合する従来と同様の方法で作製することができる。
【００３５】
隔膜としては、燃料電池において高分子電解質膜として使用されているプロトン導電性固体電解質膜を用いることができる。プロトン導電性固体電解質膜としては、デュポン社のナフィオン膜等のスルホン酸基を持つパーフルオロカーボンスルホン酸系膜が好ましい。
【００３６】
燃料極及び酸化極（空気極）は、導電性を有し、触媒活性を有する電極であることが好ましく、例えば、ガス拡散層に、炭素粉末等からなる担体上に貴金属を担持させた触媒とＰＴＦＥ樹脂等の結着剤とナフィオン溶液等のイオン導電性を付与するための物質とを含有する触媒ペーストを塗布し乾燥して作製することができる。
ガス拡散層としては、撥水処理を行ったカーボンペーパー等からなるものが好ましい。
燃料極触媒としては、任意のものを使用できるが、白金−ルテニウム合金を炭素粉末に担持したものが好ましい。
空気極触媒としては、任意のものを使用できるが、白金を炭素粉末に担持したものが好ましい。
【００３７】
上記のような構成の水素製造装置において、燃料極にメタノール水溶液等の有機物を含む燃料を供給し、酸化極（空気極）に空気、酸素、過酸化水素等の酸化剤を供給すると、特定の条件下で、燃料極に水素を含むガスが発生する。
【００３８】
本発明の潜水船に搭載する水素製造装置の水素発生方法は、従来の水素製造装置の水素発生方法とは全く異なるものであり、また、現時点ではそのメカニズムを説明することは困難である。以下に現時点での推定を示すが、全く新規な反応が生じている可能性も否定はできない。
【００３９】
本発明の潜水船に搭載する水素製造装置では後述のごとく、３０〜９０℃といった低温で、しかもメタノールと水を供給している燃料極側から、水素を含むガスが発生している。水素製造セルに外部から電気エネルギーを供給しない場合には、７０〜８０％程度の水素濃度のガスが発生し、水素製造セルに外部から電気エネルギーを印加した場合には、８０％以上の水素濃度のガスが発生している。しかも、そのガスの発生は両極の開回路電圧又は運転電圧に依存していることが分かっている。このような結果から水素発生のメカニズムを以下のように推定する。以下、メカニズムの説明を簡単にするため、開回路条件にて説明する。
【００４０】
例えば、水素製造装置に、燃料としてメタノールを使用した場合、燃料極では、直接メタノール型燃料電池の場合と同様に、触媒により、先ずプロトンが生成すると考えられる。
ＣＨ3ＯＨ＋Ｈ2Ｏ→ＣＯ2＋６Ｈ+＋６ｅ-・・・・・（１）
上記（１）の反応は、触媒としてＰｔ−Ｒｕを使用した場合には、メタノールがＰｔ表面に吸着し電気化学的酸化反応が以下のように逐次的に起こり表面に強く吸着した吸着化学種を生成することにより進行するといわれている（「電池便覧 第３版」平成１３年２月２０日、丸善(株)発行、第４０６頁）。
ＣＨ3ＯＨ＋Ｐｔ→Ｐｔ−（ＣＨ3ＯＨ）ads
→Ｐｔ−（ＣＨ2ＯＨ）ads＋Ｈ+＋ｅ-
Ｐｔ−（ＣＨ2ＯＨ）ads→Ｐｔ−（ＣＨＯＨ）ads＋Ｈ+＋ｅ-
Ｐｔ−（ＣＨＯＨ）ads →Ｐｔ−（ＣＯＨ）ads＋Ｈ+＋ｅ-
Ｐｔ−（ＣＯＨ）ads →Ｐｔ−（ＣＯ）ads＋Ｈ+＋ｅ-
上記のＰｔ−（ＣＯ）adsをさらに酸化するためには水から生成した吸着ＯＨが必要とされる。
Ｒｕ＋Ｈ2Ｏ→Ｒｕ−（Ｈ2Ｏ）ads
→Ｒｕ−（ＯＨ）ads ＋Ｈ+＋ｅ-
Ｒｕ−（ＯＨ）ads ＋Ｐｔ−（ＣＯ）ads→Ｒｕ＋Ｐｔ＋ＣＯ2＋Ｈ+＋ｅ-
【００４１】
直接メタノール型燃料電池の場合には、（１）式の反応により燃料極において生成したＨ+（プロトン）はプロトン導電性固体電解質膜中を移動して、酸化極において、酸化極に供給された酸素を含む気体又は酸素と以下の反応を生じる。
３／２Ｏ2＋６Ｈ+＋６ｅ-→３Ｈ2Ｏ・・・・・（２）
本発明の潜水船に搭載する水素製造装置が、開回路の場合には、（１）式の反応により生成したｅ-が外部回路を通って酸化極に供給されないので、（２）式の反応が起きるためには、酸化極で別の反応が起きてｅ-が供給される必要がある。
【００４２】
一方、直接メタノール型燃料電池では、ナフィオン等のプロトン導電性固体電解質膜を用いた場合にＣＨ3ＯＨが燃料極から酸化極側へ透過するクロスオーバー現象が知られており、酸化極において、以下のクロスオーバーメタノールの電解酸化反応が起きている可能性がある。
ＣＨ3ＯＨ＋Ｈ2Ｏ→ＣＯ2＋６Ｈ+＋６ｅ-・・・・・（３）
この（３）式の反応が起きれば、この反応により生成したｅ-が供給されて（２）式の反応が起きる。
【００４３】
そして、（３）式の反応により生成したＨ+（プロトン）はプロトン導電性固体電解質膜中を移動して、燃料極において、以下の反応が起き、水素が発生する。
６Ｈ+＋６ｅ-→３Ｈ2・・・・・（４）
ここで、（１）式の反応により燃料極において生成したＨ+とｅ-の酸化極への移動と、（３）式の反応により酸化極において生成したＨ+とｅ-の燃料極への移動は見かけ上打ち消されていると考えられる。
その場合には、酸化極においては、（３）式の反応により生成したＨ+とｅ-により（２）式の反応が起き、燃料極においては、上記（１)式の反応により生成したＨ+とｅ-により（４）式の反応が起きると推定される。
【００４４】
燃料極上で（１）式と（４）式の反応が進行し、酸化極上で（２）式と（３）式の反応が進行すると仮定すると、トータルとして、以下の（５）式が成立することが考えられる。
２ＣＨ3ＯＨ＋２Ｈ2Ｏ＋３／２Ｏ2→２ＣＯ2＋３Ｈ2Ｏ＋３Ｈ2・・・・・（５）
この反応の理論効率は、５９％（水素３モルの発熱量／メタノール２モルの発熱量）となる。
【００４５】
しかし、上記の反応について、（１）式の反応の標準電極電位はＥ０＝０．０４６Ｖ、（４）式の反応の標準電極電位はＥ０＝０．０Ｖであり、標準状態では、両者を組み合わせた場合、（１）式の方が正極、（４）式の方が負極となるため、（１）式の反応は左辺に進行しようとし、（４）式の反応も左辺に進行しようとするため、水素は発生しない。
ここで、（１）式の反応を右辺側、（４）式の反応も右辺側に進行させるためには、（１）式を負極、（４）式を正極として機能させることが不可欠であり、燃料極の全域が等電位であると仮定すると、メタノール酸化電位を低電位側へシフトさせるか、水素発生電位を高電位側へシフトさせることが必要である。
しかしながら、燃料極が等電位でない場合には、燃料極中でメタノールと水からＨ+を抜く（１）式の反応とＨ+とｅ-が結合して水素を生成する（４）式の反応が同時に進行している可能性があると考えられる。
【００４６】
後述する実施例のように、運転温度の高い方が、水素が発生しやすいことからみて、外部からの反応熱が供給されて、吸熱反応である（１）及び（３）式の反応が右辺に進行していることが考えられる。
メタノールに関しては、（１）及び（３）式の反応以外に、クロスオーバー現象により、燃料極から透過したメタノールが空気極触媒の表面で酸素によって酸化される以下の副反応が起きている。
ＣＨ3ＯＨ＋３／２Ｏ2→ＣＯ2＋２Ｈ2Ｏ・・・・・（６）
この（６）式の反応は発熱反応であるから、この発熱によって（１）及び（３）式の反応の熱量が供給されるとして理解できる。
【００４７】
本願請求項２に係る発明の潜水船に搭載する水素製造装置（以下、「開回路条件」という。）の場合は、後述する実施例から明らかなように、酸素（空気）の供給量が少なくなり、開回路電圧が３００〜８００ｍＶになると、水素が発生しているが、これは、空気極側に透過してきたメタノールが（６）式によって酸化されるのが抑制され、（３）式のＨ+生成反応が支配的となり、（４）式の反応によって水素が発生したものと推定される。
【００４８】
本願請求項３に係る発明の潜水船に搭載する水素製造装置（以下、「放電条件」という。）の場合も、開回路条件での水素発生メカニズムと類似のメカニズムで水素が発生しているものと考えられる。但し、開回路条件の場合と異なり、放電電流相当分のＨ+が燃料極から酸化極に移動することでセル全体の電気的中性条件を保つ必要があるため、燃料極では（４）式より（１）式が、酸化極では（３）式より（２）式が進行するものと考えられる。
後述する実施例から明らかなように、放電電流が大きくなり（酸化極へｅ-が多量に供給され）、放電電圧が２００ｍＶより低い場合には、水素は発生しないが、これは、メタノール水溶液の電気分解に必要な電圧に達していないため、水素発生が生じないものと推定される。
また、酸素（空気）が多量に供給されたり、放電電圧が６００ｍＶより高い場合にも、水素が発生しないが、これは、空気極側に透過してきたメタノールが（６）式によって酸化されるため、（３）式のＨ+生成反応が生じないものと推定される。
【００４９】
一方、酸素（空気）の供給量が少ない場合には、放電電流が小さくなり、放電電圧（運転電圧）が２００〜６００ｍＶになると、水素が発生しているが、これは、空気極側に透過してきたメタノールが（６）式によって酸化されるのが抑制され、（３）式のＨ+生成反応が支配的となり、（４）式の反応によって水素が発生したものと推定される。
【００５０】
本願請求項４に係る発明の潜水船に搭載する水素製造装置（以下、「充電条件」という。）の場合も、開回路条件での水素発生メカニズムと類似のメカニズムで水素が発生しているものと考えられる。但し、開回路条件の場合と異なり、電解電流相当分のＨ+が酸化極から燃料極に移動することでセル全体の電気的中性条件を保つ必要があるため、燃料極では（１）式より（４）式が、酸化極では（２）式より（３）式が進行するものと考えられる。
すなわち、本発明の充電条件の場合は、燃料極をカソードとし酸化極をアノードとして外部から電気エネルギーを印加する（外部から燃料極にｅ-を供給する）ものであるから、基本的には電気分解が起きており、後述する実施例から明らかなように、印加する電気エネルギー（印加電圧）を大きくすれば、水素が多く発生しているが、これは、外部から燃料極に供給されるｅ-が多くなり、（３）式のメタノールの電解酸化反応及び（４）式の反応６Ｈ+＋６ｅ-→３Ｈ2が促進されたためと考えられる。
【００５１】
しかしながら、後述するように、エネルギー効率は、酸素（空気）の供給量が少ない、印加電圧（運転電圧）が４００〜６００ｍＶという低い範囲で高くなっている。これは、この範囲では、前述のように、外部から電気エネルギーを供給しない開回路条件又は放電条件の場合でも、空気極側に透過してきたメタノールが（６）式によって酸化されるのが抑制され、（３）式のＨ+生成反応が支配的となり、（４）式のＨ+生成反応によって水素が発生していると推定されるが、充電条件の場合には、外部から電気エネルギーが印加された分に加えて、上記開回路条件又は放電条件の場合と同様に水素が発生しているためと推定される。
【００５２】
ここで、セルの電位がどのような意味を持つかについて説明する。一般に電解質膜を挟んで両極にガス電極を構成したセルの電圧は、電解質内を導電するイオンの両極での化学ポテンシャルの差によって発生する。
つまり、両極における分極を無視すると、電解質にプロトン（水素イオン）導電性固体電解質膜を用いているため、観測している電圧はセルの両極での水素の化学ポテンシャル、言いかえると水素分圧の差を示している。
【００５３】
本発明においては、後述する実施例のように、燃料極と酸化極との間の電圧が一定範囲にある場合に、燃料極側から水素が発生しているので、両極での水素の化学ポテンシャルの差が一定範囲になった場合に、上記（１）〜（６）式の反応が進み、水素が発生すると推定される。
【００５４】
本発明の潜水船に搭載する水素製造装置においては、水素製造セルに外部から電気エネルギーを供給しない場合でも、外部に電気エネルギーを取り出す場合でも、また、外部から電気エネルギーを印加した場合でも、燃料極と酸化極（空気極）との間の電圧（開回路電圧又は運転電圧）を調整することにより、水素を含むガスの発生量を調整することができる。
後述する実施例から明らかなように、開回路条件の場合には、開回路電圧が３００〜８００ｍＶで水素が発生しており、放電条件の場合には、放電電圧（運転電圧）が２００〜６００ｍＶで水素が発生しており、充電条件の場合には、印加電圧（運転電圧）が３００〜１０００ｍＶ（４００〜６００ｍＶでエネルギー効率は高い）で水素が発生しているから、この範囲で、開回路電圧又は運転電圧を調整することにより、水素を含むガスの発生量を調整することができる。
【００５５】
開回路電圧若しくは運転電圧及び／又は水素を含むガスの発生量（水素生成速度）は、以下の実施例に示すとおり、酸化剤（酸素を含む気体又は酸素、過酸化水素を含む液体）の供給量を調整すること、酸化剤の濃度（酸素を含む気体中の酸素濃度）を調整すること、有機物を含む燃料の供給量を調整すること、有機物を含む燃料の濃度を調整することにより調整することができる。
また、上記以外に、放電条件の場合は、外部に取り出す電気エネルギーを調整すること（外部に取り出す電流を調整すること、さらには定電圧制御が可能な電源、いわゆるポテンショスタッドを用いることによって外部に取り出す電圧を調整すること）によって、充電条件の場合は、印加する電気エネルギーを調整すること（印加する電流を調整すること、さらには定電圧制御が可能な電源、いわゆるポテンショスタッドを用いることによって印加する電圧を調整すること）によって、運転電圧及び／又は水素を含むガスの発生量を調整することができる。
【００５６】
本発明の潜水船に搭載する水素製造装置においては、有機物を含む燃料を１００℃以下で分解することができるから、水素製造装置の作動温度を１００℃以下にすることができる。作動温度は、３０〜９０℃とすることが好ましい。運転温度を３０〜９０℃の範囲で調整することにより、以下の実施例に示すとおり、開回路電圧若しくは運転電圧及び／又は水素を含むガスの発生量を調整することができる。
なお、１００℃以上での運転が必要であった従来の改質技術では、水は水蒸気になり、有機物を含む燃料はガス化し、このような条件下で水素を発生させても、水素を分離する手段を別途用いる必要があるため、本発明は、この点において有利である。
しかし、有機物を含む燃料を１００℃以上の温度で分解すると、上記のようなデメリットはあるが、本発明は、本発明の潜水船に搭載する水素製造装置を１００℃を若干超える温度で作動させることを否定するものではない。
【００５７】
推定される原理から考えて、有機物を含む燃料としては、プロトン導電性の隔膜を透過し、電気化学的に酸化されてプロトンを生成する液体又は気体燃料であればよく、メタノール、エタノール、エチレングリコール、２−プロパノールなどのアルコール、ホルムアルデヒドなどのアルデヒド、蟻酸などのカルボン酸、ジエチルエーテルなどのエーテルを含む液体燃料が好ましい。有機物を含む燃料は水と共に供給されるから、アルコールと水を含む溶液、その中でも、メタノールを含む水溶液が好ましい。なお、上記した燃料の一例としてのメタノールを含む水溶液は、少なくともメタノールと水を含む溶液であり、水素を含むガスを発生する領域において、その濃度は任意に選択することができる。
【００５８】
酸化剤としては、気体又は液体の酸化剤を使用することができる。気体の酸化剤としては、酸素を含む気体又は酸素が好ましい。酸素を含む気体の酸素濃度は、１０％以上が特に好ましい。液体の酸化剤としては、過酸化水素を含む液体が好ましい。
【００５９】
本発明においては、水素製造装置に投入した燃料が該装置内で一回で消費され、水素に分解される割合は低いので、燃料の循環手段を設けて、水素への変換率を高めることが好ましい。
【００６０】
本発明の潜水船に搭載する水素製造装置は、燃料極側から水素を含むガスを取り出す手段を備えており、水素を回収するものであるが、二酸化炭素も回収することが好ましい。１００℃以下という低い温度で運転するものであるから、水素を含むガスに含まれる二酸化炭素を吸収する二酸化炭素吸収部を、簡便な手段により設けることができる。
次に、本発明の実施例（水素製造例）を示すが、触媒、ＰＴＦＥ、ナフィオンの割合等、触媒層、ガス拡散層、電解質膜の厚さ等は適宜変更し得るものであり、実施例により限定されるものではない。
【実施例１】
【００６１】
以下に、本願請求項２に係る発明の潜水船に搭載する水素製造装置（開回路条件）により水素を製造する場合の例を示す。
（水素製造例１−１）
実施例１（製造例１−１〜１−１０）における水素製造セルは代表的な直接メタノール型燃料電池と同じ構造とした。
その水素製造セルの概略を図２に示す。
すなわち、電解質にデュポン社製プロトン導電性電解質膜（ナフィオン１１５）を用い、空気極にはカーボンペーパー（東レ製）を５％濃度のポリテトラフルオロエチレン分散液に浸漬したのち、３６０℃で焼成して撥水処理し、その片面に空気極触媒（白金担持カーボン：田中貴金属製）とＰＴＦＥ微粉末と５％ナフィオン溶液（アルドリッチ製）を混合して作製した空気極触媒ペーストを塗布して空気極触媒付きガス拡散層を構成した。ここで、空気極触媒、ＰＴＦＥ、ナフィオンの重量比は６５％：１５％：２０％とした。このようにして作製した空気極の触媒量は白金換算で１ｍｇ／ｃｍ2であった。
【００６２】
さらに同じ方法を用いてカーボンペーパーを撥水処理し、さらにその片面に燃料極触媒（白金ルテニウム担持カーボン：田中貴金属製）とＰＴＦＥ微粉末と５％ナフィオン溶液を混合して作製した燃料極触媒ペーストを塗布して燃料極触媒付きガス拡散層を構成した。ここで、燃料極触媒、ＰＴＦＥ、ナフィオンの重量比は５５％：１５％：３０％とした。このようにして作製した燃料極の触媒量は白金−ルテニウム換算で１ｍｇ／ｃｍ2であった。
【００６３】
上記、電解質膜、空気極触媒付きガス拡散層、燃料極触媒付きガス拡散層を１４０℃、１００ｋｇ／ｃｍ2でホットプレスによって接合してＭＥＡを作製した。このようにして作製したＭＥＡの有効電極面積は６０．８ｃｍ2であった。作製後の空気極及び燃料極の触媒層、空気極及び燃料極のガス拡散層の厚さは、それぞれ、約３０μｍ、および１７０μｍでほぼ同じであった。
【００６４】
上記のＭＥＡを、それぞれ、空気を流すため、および燃料を流すための流路を設け、さらに、ガスリークを防止するためにフェノール樹脂を含浸させたグラファイト製の空気極セパレータ板、燃料極セパレータ板によって挟み込み、単セルを構成した。また、燃料および空気のリークを防止するためにＭＥＡの周辺部にはシリコンゴム製のパッキングを設けた。
【００６５】
このようにして作製した水素製造セルを熱風循環型の電気炉内に設置し、セル温度（運転温度）３０〜７０℃で、空気極側に空気を０〜４００ｍｌ／分の流量、燃料極側に０．５Ｍ〜２Ｍのメタノール水溶液（燃料）を２〜１５ｍｌ／分の流量で流し、その時の燃料極と空気極の電圧差（オープン電圧）、燃料極側で発生するガス量、ガス組成について検討を行った。
【００６６】
まず、セルへのメタノール水溶液（燃料）の流量を８ｍｌ／分で一定とし、３０℃、５０℃、７０℃の各温度で空気流量を変化させ、燃料極側から発生するガスの発生量を測定した。ガス発生量の測定には水中置換法を用いた。また、発生ガス中の水素濃度をガスクロマトグラフィーで分析し、水素生成速度を求めた。
【００６７】
その結果を図３に示す。
これより、各温度において、空気流量を少なくすることによって、セルの燃料極側から、水素の発生が確認された。また、水素生成速度は温度が高いほど、大きいことが分かった。さらに、空気流量とセルの開回路電圧（オープン電圧）との関係を調べると、空気流量を少なくするとそれに伴って、セルの開回路電圧が低下する傾向が認められた。
【００６８】
図４に図３の結果を開回路電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、水素生成速度（水素発生量）は開回路電圧に依存する傾向を示し、開回路電圧４００〜６００ｍＶで水素が発生することが分かった。また、いずれの温度においても、水素生成速度のピークは４５０ｍＶ付近で観察された。
【００６９】
次に、温度７０℃、燃料流量８ｍｌ／分、空気流量１２０ｍｌ／分の条件でガスを発生させ、ガス中の水素濃度をガスクロマトグラフィーを用いて測定した。
その結果、発生ガス中には水素が約７０％、二酸化炭素が約１５％含まれていることが確認された。なお、ＣＯは検出されなかった。
【００７０】
（水素製造例１−２）
水素製造例１−１と同じ水素製造セルを用いて、次に、セル温度７０℃において、濃度１Ｍのメタノール水溶液（燃料）を、２、８、１５ｍｌ／分の流量で、それぞれ、空気流量を変化させた時の燃料流量、空気流量と水素生成速度、セルの開回路電圧の関係を図５に示す。
これより、燃料流量の少ない方が、水素生成速度は大きいことが分かった。
【００７１】
図６に図５の結果を開回路電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、それぞれの条件での水素生成速度は開回路電圧に依存していることが分かった。また、いずれの燃料流量においても、水素製造例１−１と同様に４５０ｍＶ付近に水素生成速度のピークが観察された。
【００７２】
さらに、本製造例で最大の水素生成速度１４．４８ｍｌ／分が得られた開回路電圧４４２ｍＶのときの条件（運転温度７０℃、燃料濃度１Ｍ、燃料流量２ｍｌ／分、空気流量１００ｍｌ／分）での発生ガス中の水素濃度を水素製造例１−１と同様にガスクロマトグラフィーによって求めたところ約７０％であった。
【００７３】
（水素製造例１−３）
水素製造例１−１と同じ水素製造セルを用いて、次に、セル温度７０℃において、メタノール水溶液（燃料）を８ｍｌ／分の定流量で、燃料濃度を０．５、１、２Ｍと変化させた条件でそれぞれ、空気流量を変化させた時の燃料流量、空気流量と水素生成速度、セルの開回路電圧の関係を図７に示す。
これより、燃料濃度の低いほうが、水素生成速度は大きいことが分かった。
【００７４】
図８に図７の結果を開回路電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、それぞれの条件での水素生成速度は開回路電圧に依存し、３００〜６００ｍＶで水素が発生することが分かった。また、いずれの燃料濃度においても、水素製造例１−１と同様に４５０ｍＶ付近に水素生成速度のピークが観察された。
【００７５】
（水素製造例１−４）
次に、電解質膜の厚さのガス発生量に与える影響を検討した。
水素製造例１−１〜１−３では、電解質膜にはデュポン社製ナフィオン１１５（厚さ１３０μｍ）を用いたが、同じくデュポン社製ナフィオン１１２（厚さ５０μｍ）を用いて同様な水素製造セルを構成し、温度７０℃、燃料濃度１Ｍ、燃料流量を８ｍｌ／分で、それぞれ、空気流量を変化させた時の燃料流量、空気流量と水素生成速度、セルの開回路電圧の関係を検討した。
ナフィオン１１５と１１２はその材質は同じであり、ここでは純粋に電解質膜の厚さの影響を検討したことになる。検討結果を図９に示す。
【００７６】
図１０に図９の結果を開回路電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、水素生成速度はいずれの電解質膜でもほぼ等しいことが分かった。図より明かなように、それぞれの条件での水素生成速度は開回路電圧に依存しており、やはり４５０ｍV付近に水素生成速度のピークが観察された。
【００７７】
（水素製造例１−５）
水素製造例１−１と同じ水素製造セルを用いて、水素製造セルを熱風循環型の電気炉内に設置し、セル温度３０℃、５０℃、７０℃、９０℃で、空気極側に空気を０〜２５０ｍｌ／分の流量、燃料極側に１Ｍのメタノール水溶液（燃料）を５ｍｌ／分の流量で流し、その時のセルの開回路電圧、燃料極側で発生する水素の生成速度の検討を行った。
【００７８】
空気流量と水素生成速度との関係を図１１に示す。
水素製造例１−１の場合と同様に、各温度において、空気流量を少なくすることによって、セルの燃料極側から、水素の発生が確認された。また、水素生成速度は温度が高いほど、大きいことが分かった。さらに、空気流量とセルの開回路電圧との関係を調べると、空気流量を少なくするとそれに伴って、セルの開回路電圧が低下する傾向が認められた。
【００７９】
図１２に図１１の結果を開回路電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、水素生成速度は開回路電圧に依存する傾向を示し、開回路電圧３００〜７００ｍＶで水素が発生することが分かった。また、３０〜７０℃においては、水素生成速度のピークは４７０〜４８０ｍＶ付近で観察され、９０℃においては、４４０ｍＶ付近で観察された。
【００８０】
（水素製造例１−６）
水素製造例１−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度５０℃において、燃料を、１．５、２．５、５．０、７．５、１０．０ｍｌ／分の流量で、それぞれ、空気流量を変化させた時の燃料流量、空気流量と水素生成速度の関係を図１３に示す。
これより、先の水素製造例１−２の７０℃の結果とは異なり、燃料流量の多い方が、水素生成速度は大きい傾向が見られた。
【００８１】
図１４に図１３の結果を開回路電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、それぞれの条件での水素生成速度は開回路電圧に依存し、３００〜７００ｍＶで水素が発生することが分かった。また、４５０〜５００ｍＶ付近に水素生成速度のピークが観察された。
【００８２】
燃料流量を変化させたときの燃料中のメタノール消費量と水素生成速度を求め、以下の式を用いて開回路条件のエネルギー効率（なお、このエネルギー効率は、段落［０１２２］の計算式で算出される充電条件のエネルギー効率とは相違する。）を計算した。その結果、開回路条件のエネルギー効率は、燃料流量が５．０ｍｌ／分のとき１７％、２．５ｍｌ／分のとき２２％であった。
開回路条件のエネルギー効率（％）＝（生成した水素の標準エンタルピー変化／消費した メタノールのエンタルピー変化）×１００
【００８３】
（水素製造例１−７）
水素製造例１−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度５０℃において、メタノール水溶液（燃料）を５ｍｌ／分の定流量で、燃料濃度を０．５、１、２、３Ｍと変化させた条件で、それぞれ、空気流量を変化させた時の空気流量と水素生成速度の関係を図１５に示す。
水素生成速度のピークは、燃料濃度が低くなるにしたがって、空気流量が小さいところに観測された。
【００８４】
図１６に図１５の結果を開回路電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、それぞれの条件での水素生成速度は開回路電圧に依存し、３００〜７００ｍＶで水素が発生することが分かった。また、いずれの燃料濃度においても、４７０ｍＶ付近に水素生成速度のピークが観察された。
【００８５】
（水素製造例１−８）
水素製造例１−１と同じ水素製造セル（但し、空気極は、酸化ガスを流す酸化極とした）を用いて、セル温度５０℃において、燃料濃度１Ｍ、燃料流量５ｍｌ／分で、酸素濃度を１０、２１、４０、１００％と変化させた条件で、それぞれ、酸化ガス流量を変化させた時の酸化ガス流量と水素生成速度の関係を図１７に示す。ここで、酸素濃度２１％のガスには空気を用い、酸素濃度１０％のガスには空気に窒素を混合することによって調製したもの、酸素濃度４０％のガスには空気に酸素（酸素濃度１００％）を混合することによって調製したものを用いた。
水素生成速度のピークは、酸素濃度が高くなるにしたがって、酸化ガス流量が小さいところに観測された。
【００８６】
図１８に図１７の結果を開回路電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、それぞれの条件での水素生成速度は開回路電圧に依存し、４００〜８００ｍＶで水素が発生することが分かった。また、４９０〜５３０ｍＶ付近に水素生成速度のピークが観察された。
【００８７】
（水素製造例１−９）
水素製造例１−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度５０℃で、空気極側に空気を６０ｍｌ／分の流量、燃料極側に１Ｍのメタノール水溶液（燃料）を２．６ｍｌ／分の流量で流し、ガスを発生させ、２００ｃｃサンプリングして、ガス中のＣＯ濃度をガスクロマトグラフィーを用いて測定した。その結果、サンプリングガスからはＣＯは検出されなかった（１ｐｐｍ以下）。なお、この条件でのセルの開回路電圧は４７７ｍＶ、水素生成速度は約１０ｍｌ／分であった。
【００８８】
（水素製造例１−１０）
水素製造例１−１と同じ水素製造セル（但し、空気極は、液体である過酸化水素を流す酸化極とした）を用いて、水素製造セルを熱風循環型の電気炉内に設置し、セル温度３０℃、５０℃、７０℃、９０℃で、酸化極側に１ＭのＨ2Ｏ2（過酸化水素）を１〜８ｍｌ／分の流量、燃料極側に１Ｍのメタノール水溶液（燃料）を５ｍｌ／分の流量で流し、その時のセルの開回路電圧、燃料極側で発生する水素の生成速度の検討を行った。
【００８９】
Ｈ2Ｏ2流量と水素生成速度との関係を図１９に示す。
水素製造例１−１の場合と同様に、各温度において、Ｈ2Ｏ2流量を少なくすると、セルの燃料極側から、水素の発生が確認された。また、水素生成速度は温度が高いほど、大きいことが分かった。さらに、Ｈ2Ｏ2流量とセルの開回路電圧との関係を調べると、Ｈ2Ｏ2流量を少なくするとそれに伴って、セルの開回路電圧が低下する傾向が認められた。
【００９０】
図２０に図１９の結果を開回路電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、水素生成速度は開回路電圧に依存する傾向を示し、開回路電圧３００〜６００ｍＶで水素が発生することが分かった。また、３０〜５０℃においては、水素生成速度のピークは５００ｍＶ付近で観察され、７０〜９０℃においては、４５０ｍＶ付近で観察された。
【００９１】
ここで、重要な点は、上記実施例１では水素製造セルには外部から一切電流もしくは電圧を印加することは行っておらず、単に内部インピーダンス、１ＧΩ以上のエレクトロメーターで開回路電圧を計測しながら、燃料及び酸化剤のみを供給している点である。
言いかえると実施例１の水素製造セルでは、燃料及び酸化剤の供給以外に外部からエネルギーを供給することなく、燃料の一部を水素に変換していることになる。
しかも、３０℃〜９０℃といった脅威的な低温度での改質であり、従来にない、全く新規な水素製造装置であると考えられるから、この水素製造装置を潜水船に搭載することによる効果は大きい。
【実施例２】
【００９２】
以下に、本願請求項３に係る発明の潜水船に搭載する水素製造装置（放電条件）により水素を製造する場合の例を示す。
【００９３】
（水素製造例２−１）
実施例２（製造例２−１〜２−８）における電気エネルギーを取り出す手段を備えた水素製造セルの概略を図２１に示す。
燃料極を負極とし空気極を正極として電気エネルギーを取り出す手段を設けた以外は、水素製造例１−１の水素製造セルと同じ構造である。
この水素製造セルを熱風循環型の電気炉内に設置し、セル温度（運転温度）５０℃で、空気極側に空気を１０〜１００ｍｌ／分の流量、燃料極側に１Ｍのメタノール水溶液（燃料）を５ｍｌ／分の流量で流し、その時に空気極と燃料極間を流れる電流を変化させながら、燃料極と空気極の運転電圧、燃料極側で発生するガス量、ガス組成について検討を行った。また、発生ガス中の水素濃度をガスクロマトグラフィーで分析し、水素生成速度を求めた。
【００９４】
この試験における、取り出した電流密度と運転電圧の関係を図２２に示す。
空気流量が小さくなるとともに、運転電圧が低下し、放電できる限界電流密度の低下が観察された。
【００９５】
図２３に図２２の結果を運転電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、水素生成速度（水素発生量）は運転電圧に依存する傾向を示し、運転電圧３００〜６００ｍＶでガスが発生することが分かった。また、空気流量が５０〜６０ｍｌ／分の場合に最も水素が発生しやすいことが分った。さらに、これより空気流量が多いと、水素が発生しにくくなり、１００ｍｌ／分では、ほとんど水素は発生しなかった。
【００９６】
次に、水素生成速度の大きかった、温度５０℃、燃料流量５ｍｌ／分、空気流量６０ｍｌ／分、電流密度８．４ｍＡ／ｃｍ2の条件でガスを発生させ、ガス中の中の水素濃度をガスクロマトグラフィーを用いて測定した。
その結果、発生ガス中には水素が約７４％含まれ、水素生成速度は５．１ｍｌ／分であることが確認された。なお、ＣＯは検出されなかった。
【００９７】
（水素製造例２−２）
水素製造例２−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度３０℃で、空気極側に空気を３０〜１００ｍｌ／分の流量、燃料極側に１Ｍのメタノール水溶液（燃料）を５ｍｌ／分の流量で流し、その時に空気極と燃料極間を流れる電流を変化させながら、燃料極と空気極の運転電圧、燃料極側で発生する水素の生成速度について検討を行った。
【００９８】
この試験における、取り出した電流密度と運転電圧の関係を図２４に示す。
空気流量が小さくなるとともに、運転電圧が低下し、放電できる限界電流密度の低下が観察された。
【００９９】
図２５に図２４の結果を運転電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、水素生成速度は運転電圧に依存する傾向を示し、運転電圧２００〜５４０ｍＶで水素が発生することが分かった。また、空気流量が３０〜７０ｍｌ／分の場合に水素が発生することが分った。空気流量が１００ｍｌ／分では、水素はほとんど発生しなかった。
【０１００】
（水素製造例２−３）
水素製造例２−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度７０℃で、空気極側に空気を５０〜２００ｍｌ／分の流量、燃料極側に１Ｍのメタノール水溶液（燃料）を５ｍｌ／分の流量で流し、その時に空気極と燃料極間を流れる電流を変化させながら、燃料極と空気極の運転電圧、燃料極側で発生する水素の生成速度について検討を行った。
【０１０１】
この試験における、取り出した電流密度と運転電圧の関係を図２６に示す。
空気流量が小さくなるとともに、運転電圧が低下し、放電できる限界電流密度の低下が観察された。
【０１０２】
図２７に図２６の結果を運転電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、水素生成速度は運転電圧に依存する傾向を示し、運転電圧２００〜５００ｍＶで水素が発生することが分かった。また、空気流量が５０〜１００ｍｌ／分の場合に水素が発生しやすいことが分った。空気流量が１５０、２００ｍｌ／分というように大きくなると、水素はほとんど発生しなかった。
【０１０３】
（水素製造例２−４）
水素製造例２−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度９０℃で、空気極側に空気を５０〜２５０ｍｌ／分の流量、燃料極側に１Ｍのメタノール水溶液（燃料）を５ｍｌ／分の流量で流し、その時に空気極と燃料極間を流れる電流を変化させながら、燃料極と空気極の運転電圧、燃料極側で発生する水素の生成速度について検討を行った。
【０１０４】
この試験における、取り出した電流密度と運転電圧の関係を図２８に示す。
空気流量が小さくなるとともに、運転電圧が低下し、放電できる限界電流密度の低下が観察された。
【０１０５】
図２９に図２８の結果を運転電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、水素生成速度は運転電圧に依存する傾向を示し、運転電圧２００〜５００ｍＶで水素が発生することが分かった。また、空気流量が５０〜１００ｍｌ／分の場合に水素が発生しやすいことが分った。２５０ｍｌ／分では、水素はほとんど発生しなかった。
【０１０６】
次に、水素製造例２−１〜２−４の各温度における空気流量５０ｍｌ／分の場合の、取り出した電流密度と運転電圧の関係を図３０に、運転電圧と水素生成速度の関係を図３１に示す。
これより、水素生成速度は温度に依存する傾向を示し、温度が高い方が、低い運転電圧で水素が発生し、水素発生量が多いことが分かった。
【０１０７】
さらに、水素製造例２−１〜２−４の各温度における空気流量１００ｍｌ／分の場合の、取り出した電流密度と運転電圧の関係を図３２に、運転電圧と水素生成速度の関係を図３３に示す。
これより、水素生成速度は温度に依存する傾向を示し、温度が高い方が、低い運転電圧で水素が発生し、水素発生量が多いことが分かった。また、空気流量が１００ｍｌ／分というように大きいと、温度３０℃、５０℃という低い温度では、水素はほとんど発生しないことが分かった。
【０１０８】
（水素製造例２−５）
水素製造例２−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度５０℃で、空気極側に空気を５０ｍｌ／分の流量で、燃料極側の燃料流量を、１．５、２．５、５．０、７．５、１０．０ｍｌ／分と変化させた条件とし、その時に空気極と燃料極間を流れる電流を変化させながら、燃料極と空気極の運転電圧、燃料極側で発生する水素の生成速度について検討を行った。
【０１０９】
この試験における、取り出した電流密度と運転電圧の関係を図３４に示す。
放電できる限界電流密度は、燃料流量が変化しても、大きく変化しないことが観測された。
【０１１０】
図３５に図３４の結果を運転電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、それぞれの条件での水素生成速度は運転電圧に依存し、３００〜５００ｍＶ以上で水素が発生することが分かった。また、４５０〜５００ｍＶ付近で水素生成速度が大きいことが観察された。
水素生成速度は、燃料流量にはあまり依存しないことがわかった。
【０１１１】
（水素製造例２−６）
水素製造例２−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度５０℃で、空気極側に空気を５０ｍｌ／分の流量、燃料極側に燃料を５ｍｌ／分の定流量で、燃料濃度を０．５、１、２、３Ｍと変化させた条件とし、その時に空気極と燃料極間を流れる電流を変化させながら、燃料極と空気極の運転電圧、燃料極側で発生する水素の生成速度について検討を行った。
【０１１２】
この試験における、取り出した電流密度と運転電圧の関係を図３６に示す。
燃料濃度が高くなるとともに、運転電圧が低下し、放電できる限界電流密度の低下が観察された。
【０１１３】
図３７に図３６の結果を運転電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、それぞれの条件での水素生成速度は運転電圧に依存し、３００〜６００ｍＶで水素が発生することが分かった。
燃料濃度が１Ｍの場合に、水素が最もよく発生した。
【０１１４】
（水素製造例２−７）
水素製造例２−１と同じ水素製造セル（但し、空気極は、酸化ガスを流す酸化極とした）を用いて、セル温度５０℃で、燃料極側に１Ｍの燃料濃度の燃料を５ｍｌ／分の定流量で、酸化極側に酸化ガスを１４．０ｍｌ／分の流量、酸素濃度を１０、２１、４０、１００％と変化させた条件とし、その時に酸化極と燃料極間を流れる電流を変化させながら、燃料極と酸化極の運転電圧、燃料極側で発生する水素の生成速度について検討を行った。ここで、酸素濃度２１％のガスには空気を用い、酸素濃度１０％のガスには空気に窒素を混合することによって調製したもの、酸素濃度４０％のガスには空気に酸素（酸素濃度１００％）を混合することによって調製したものを用いた。
【０１１５】
この試験における、取り出した電流密度と運転電圧の関係を図３８に示す。
酸素濃度が低いと、運転電圧が低下し、放電できる限界電流密度の低下が観察された。
【０１１６】
図３９に図３８の結果を運転電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、それぞれの条件での水素生成速度は運転電圧に依存し、３００〜６００ｍＶで水素が発生することが分かった。
酸素濃度が高い方が水素生成速度が大きい傾向が観測された。
【０１１７】
（水素製造例２−８）
水素製造例２−１と同じ水素製造セル（但し、空気極は、液体である過酸化水素を流す酸化極とした）を用いて、水素製造セルを熱風循環型の電気炉内に設置し、セル温度３０℃、５０℃、７０℃、９０℃で、燃料極側に１Ｍのメタノール水溶液（燃料）を５ｍｌ／分の流量、酸化極側に１ＭのＨ2Ｏ2（過酸化水素）を２．６〜５．５ｍｌ／分の流量で流し、その時に酸化極と燃料極間を流れる電流を変化させながら、燃料極と酸化極の運転電圧、燃料極側で発生する水素の生成速度について検討を行った。ここで、過酸化水素の流量は、各温度において開回路電圧がほぼ５００ｍＶとなるように調整した。
【０１１８】
この試験における、取り出した電流密度と運転電圧の関係を図４０に示す。
温度が７０〜９０℃では、運転電圧の低下と電流密度の増加の関係はほぼ同じであったが、温度が３０℃と低くなると、運転電圧が急激に低下し、放電できる限界電流密度の低下が観察された。
【０１１９】
図４１に図４０の結果を運転電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、水素生成速度は運転電圧に依存する傾向を示し、運転電圧３００〜５００ｍＶで水素が発生することが分かった。また、温度が９０℃の場合に最も水素が発生しやすく、温度が低いと、運転電圧を高くしないと水素は発生しないことが観察された。
【０１２０】
ここで、重要な点は、上記実施例２では水素製造セルから外部に電流を取り出していることである。言いかえると実施例２の水素製造セルでは、外部に電気エネルギーを取り出しながら、燃料の一部を水素に変換していることになる。しかも、３０〜９０℃といった脅威的な低温度での改質であり、従来にない、全く新規な水素製造装置であると考えられるから、この水素製造装置を潜水船に搭載することによる効果は大きい。
【実施例３】
【０１２１】
以下に、本願請求項４に係る発明の潜水船に搭載する水素製造装置（充電条件）により水素を製造する場合の例を示す。
【０１２２】
（水素製造例３−１）
実施例３（製造例３−１〜３−８）における外部から電気エネルギーを印加する手段を備えてなる水素製造セルの概略を図４２に示す。
燃料極をカソードとし前記酸化極をアノードとして外部から電気エネルギーを印加する手段を設けた以外は、水素製造例１−１と同じ構造である。
この水素製造セルを熱風循環型の電気炉内に設置し、セル温度（運転温度）５０℃で、空気極側に空気を１０〜８０ｍｌ／分の流量、燃料極側に１Ｍのメタノール水溶液（燃料）を５ｍｌ／分の流量で流し、その時に外部から直流電源を用いて空気極と燃料極間に流れる電流を変化させながら、燃料極と空気極の運転電圧、燃料極側で発生するガス量、ガス組成について検討を行った。なお、投入した電気エネルギーに対する生成した水素の化学エネルギーの比を充電条件のエネルギー効率とした。また、発生ガス中の水素濃度をガスクロマトグラフィーで分析し、水素生成速度を求めた。
充電条件のエネルギー効率（以下、「エネルギー効率」という。）は以下の計算式により算出した。
計算式
エネルギー効率(%)＝(H2燃焼熱/印加した電気エネルギー)*100
１分間の生成したH2燃焼熱(kJ)＝(H2生成速度ml/分/24.47/1000)＊286kJ/mol[HHV]
１分間に印加した電気エネルギー(kJ)＝[電圧mV/1000*電流A*60sec]Wsec/1000
ここで、念のために記載するが、本発明の目的は、投入した電気エネルギー以上の化学エネルギーを有する水素ガスを得ようというものであり、決して熱力学の教えるところのエネルギー保存則を無視するものではない。全体として見ると、有機物燃料の一部が酸化されるため、投入した電気エネルギーに有機物燃料の酸化によって消費された化学エネルギーを含めると１００％以下になる。本発明では、従来の水電解による水素製造との違いを明確にするため、投入した電気エネルギーに対する生成した水素の化学エネルギーの比をエネルギー効率として記述する。
【０１２３】
この試験における、印加した電流密度と水素発生速度の関係を図４３に示す。
電流密度４０ｍＡ／ｃｍ2以下の条件で水素発生効率（水素発生の電気量効率）１００％以上の領域（図４３において水素発生効率が１００％の線を破線で示してある）があり、この領域で運転を行えば、投入電気エネルギー以上の水素が得られることが分った。
【０１２４】
図４４に図４３の結果を運転電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、水素生成速度（水素発生量）は運転電圧に依存する傾向を示し、運転電圧４００ｍＶ以上で水素が発生し、６００ｍＶ以上では水素発生速度はほぼ一定となること、空気流量が少ない方が水素生成速度が大きい（水素が発生しやすい）ことが分った。
【０１２５】
印加した電流密度と運転電圧の関係を図４５に示す。
図４３で認められた水素発生効率１００％以上の領域はいずれも図４５の６００ｍＶ以下の運転電圧であった。
【０１２６】
また、運転電圧とエネルギー効率の関係を図４６に示す。
運転電圧が１０００ｍＶ付近でも、エネルギー効率は１００％以上であり、特に、運転電圧６００ｍＶ以下で、空気流量３０〜５０ｍｌ／分の場合に、エネルギー効率が高いことが分かった。
【０１２７】
次に、エネルギー効率が高かった（１０５０％）、温度５０℃、燃料流量５ｍｌ／分、空気流量５０ｍｌ／分、電流密度４．８ｍＡ／ｃｍ2の条件でガスを発生させ、ガス中の水素濃度をガスクロマトグラフィーを用いて測定した。その結果、発生ガス中には水素が約８６％含まれ、水素生成速度は７．８ｍｌ／分であることが確認された。なお、ＣＯは検出されなかった。
【０１２８】
（水素製造例３−２）
水素製造例３−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度３０℃で、空気極側に空気を１０〜７０ｍｌ／分の流量、燃料極側に１Ｍのメタノール水溶液（燃料）を５ｍｌ／分の流量で流し、その時に外部から直流電源を用いて空気極と燃料極間に流れる電流を変化させながら、燃料極と空気極の運転電圧、燃料極側で発生する水素の生成速度、エネルギー効率について検討を行った。
【０１２９】
この試験における、印加した電流密度と水素生成速度の関係を図４７に、運転電圧と水素生成速度の関係を図４８に示す。
これより、水素生成速度は運転電圧に依存する傾向を示し、運転電圧４００ｍＶ以上で水素が発生し、空気流量が少ない方が水素が発生しやすいこと、空気流量１０ｍｌ／分の場合には、６００ｍＶ以上で水素生成速度はほぼ一定となるが、空気流量３０ｍｌ／分の場合には、８００ｍＶ以上で増加の傾向を示し、これよりさらに空気流量が多い場合には、運転電圧が高くないと水素が発生しないことが分った。
【０１３０】
また、運転電圧とエネルギー効率の関係を図４９に示す。
運転電圧が１０００ｍＶ付近でも、エネルギー効率は１００％以上であり、特に、運転電圧６００ｍＶ以下で、空気流量３０ｍｌ／分の場合に、エネルギー効率が高いことが分かった。
【０１３１】
（水素製造例３−３）
セル温度を７０℃とした以外は、水素製造例３−２と同じ条件で試験を実施し、燃料極と空気極の運転電圧、燃料極側で発生する水素の生成速度、エネルギー効率について検討を行った。
【０１３２】
この試験における、印加した電流密度と水素生成速度の関係を図５０に、運転電圧と水素生成速度の関係を図５１に示す。
これより、水素生成速度は運転電圧に依存する傾向を示し、運転電圧４００ｍＶ以上で水素が発生し、空気流量が少ない方が水素が発生しやすいこと、空気流量１０ｍｌ／分の場合には、６００ｍＶ以上で水素生成速度はほぼ一定となるが、空気流量３０ｍｌ／分の場合には、８００ｍＶ以上で増加の傾向を示し、これよりさらに空気流量が多い場合には、運転電圧が高くないと水素が発生しないことが分った。
【０１３３】
また、運転電圧とエネルギー効率の関係を図５２に示す。
運転電圧が１０００ｍＶ付近でも、エネルギー効率は１００％以上であり、特に、運転電圧６００ｍＶ以下で、空気流量１０〜３０ｍｌ／分の場合に、エネルギー効率が高いことが分かった。
【０１３４】
（水素製造例３−４）
水素製造例３−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度９０℃で、空気極側に空気を１０〜２００ｍｌ／分の流量、燃料極側に１Ｍのメタノール水溶液（燃料）を５ｍｌ／分の流量で流し、その時に外部から直流電源を用いて空気極と燃料極間に流れる電流を変化させながら、燃料極と空気極の運転電圧、燃料極側で発生する水素の生成速度、エネルギー効率について検討を行った。
【０１３５】
この試験における、印加した電流密度と水素生成速度の関係を図５３に、運転電圧と水素生成速度の関係を図５４に示す。
これより、水素生成速度は運転電圧に依存する傾向を示し、運転電圧３００ｍＶ以上で水素が発生し、空気流量が少ない方が水素が発生しやすいこと、空気流量１０ｍｌ／分の場合には、５００ｍＶ以上で水素生成速度はほぼ一定となるが、空気流量５０〜１００ｍｌ／分の場合には、８００ｍＶ以上で増加の傾向を示し、空気流量２００ｍｌ／分の場合には、８００ｍＶ以上でないと水素が発生しないことが分った。
【０１３６】
また、運転電圧とエネルギー効率の関係を図５５に示す。
運転電圧が１０００ｍＶ付近でも、エネルギー効率は１００％以上であり、特に、運転電圧５００ｍＶ以下で、空気流量５０ｍｌ／分の場合に、エネルギー効率が高いことが分かった。
【０１３７】
次に、水素製造例３−１〜３−４の各温度における空気流量５０ｍｌ／分の場合の、印加した電流密度と水素生成速度の関係を図５６に、運転電圧と水素生成速度の関係を図５７に示す。
これより、水素生成速度は温度に依存する傾向を示し、運転温度が高い方が、低い運転電圧で水素が発生し、水素生成速度も大きいことが分かった。
【０１３８】
また、運転電圧とエネルギー効率の関係を図５８に示す。
運転電圧が１０００ｍＶ付近でも、エネルギー効率は１００％以上であり、特に、６００ｍＶ以下で、エネルギー効率が高いことが分かった。
【０１３９】
（水素製造例３−５）
水素製造例３−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度５０℃で、空気極側に空気を５０ｍｌ／分の流量で、燃料極側の燃料流量を、１．５、２．５、５．０、７．５、１０．０ｍｌ／分と変化させた条件とし、その時に外部から直流電源を用いて空気極と燃料極間に流れる電流を変化させながら、燃料極と空気極の運転電圧、燃料極側で発生する水素の生成速度、エネルギー効率について検討を行った。
【０１４０】
この試験における、印加した電流密度と水素生成速度の関係を図５９に、運転電圧と水素生成速度の関係を図６０に示す。
水素生成速度は運転電圧に依存する傾向を示し、運転電圧４００ｍＶ以上で水素が発生し、燃料流量が多い方が水素が発生しやすく、いずれの燃料流量の場合でも、水素生成速度は８００ｍＶ以上で増加する傾向が観測された。
【０１４１】
また、運転電圧とエネルギー効率の関係を図６１に示す。
いずれの燃料流量の場合も、運転電圧が１０００ｍＶ付近でも、エネルギー効率は１００％以上であり、特に、運転電圧６００ｍＶ以下で、エネルギー効率が高いことが分かった。
【０１４２】
（水素製造例３−６）
水素製造例３−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度５０℃で、空気極側に空気を５０ｍｌ／分の流量、燃料極側に燃料を５ｍｌ／分の定流量で、燃料濃度を０．５、１、２、３Ｍと変化させた条件とし、その時に外部から直流電源を用いて空気極と燃料極間に流れる電流を変化させながら、燃料極と空気極の運転電圧、燃料極側で発生する水素の生成速度、エネルギー効率について検討を行った。
【０１４３】
この試験における、印加した電流密度と水素生成速度の関係を図６２に、運転電圧と水素生成速度の関係を図６３に示す。
これより、いずれの燃料濃度においても、０．０２Ａ／ｃｍ2以上の領域では、印加した電流密度と水素生成速度はほぼ比例することが分かった。
また、水素生成速度は運転電圧に依存する傾向を示し、運転電圧４００ｍＶ以上で水素が発生し、燃料濃度が高い方が低い運転電圧でも水素が発生しやすく、燃料濃度が２Ｍ、３Ｍの場合には、４００〜５００ｍＶで急激に水素生成速度が大きくなること、燃料濃度が１Ｍの場合には、４００〜８００ｍＶで水素生成速度はほぼ一定であるが、８００ｍＶ以上で増加の傾向を示し、これよりさらに燃料濃度が低い場合には、運転電圧が高くないと水素が発生しないことが分った。
【０１４４】
また、運転電圧とエネルギー効率の関係を図６４に示す。
燃料濃度が０．５Ｍの場合を除いて、運転電圧が１０００ｍＶ付近でも、エネルギー効率は１００％以上であり、特に、運転電圧６００ｍＶ以下で、燃料濃度が１、２、３Ｍの場合に、エネルギー効率が高いことが分かった。なお、燃料濃度が０．５Ｍの場合は、低電圧の領域で水素発生がないため、エネルギー効率の挙動は、他の条件の場合と全く異なるものとなった。
【０１４５】
（水素製造例３−７）
水素製造例３−１と同じ水素製造セル（但し、空気極は、酸化ガスを流す酸化極とした）を用いて、セル温度５０℃で、燃料極側に濃度１Ｍの燃料を５ｍｌ／分の定流量で、酸化極側に酸化ガスを１４．０ｍｌ／分の流量、酸素濃度を１０、２１、４０、１００％と変化させた条件とし、その時に外部から直流電源を用いて酸化極と燃料極間に流れる電流を変化させながら、燃料極と酸化極の運転電圧、燃料極側で発生する水素の生成速度、エネルギー効率について検討を行った。ここで、酸素濃度２１％のガスには空気を用い、酸素濃度１０％のガスには空気に窒素を混合することによって調製したもの、酸素濃度４０％のガスには空気に酸素（酸素濃度１００％）を混合することによって調製したものを用いた。
【０１４６】
この試験における、印加した電流密度と水素生成速度の関係を図６５に、運転電圧と水素生成速度の関係を図６６に示す。
これより、いずれの酸素濃度においても、０．０３Ａ／ｃｍ2以上の領域では、印加した電流密度と水素生成速度はほぼ比例することが分かった。
また、水素生成速度は運転電圧に依存する傾向を示し、運転電圧４００ｍＶ以上で水素が発生し、酸素濃度が高い方が低い運転電圧でも水素が発生しやすく、４００〜８００ｍＶで水素生成速度はほぼ一定であるが、８００ｍＶ以上で増加の傾向を示した。
【０１４７】
また、運転電圧とエネルギー効率の関係を図６７に示す。
印加電圧が１０００ｍＶ付近でも、エネルギー効率は１００％以上であり、特に、印加電圧６００ｍＶ以下で、酸素濃度が高い場合に、エネルギー効率が高いことが分かった。
【０１４８】
（水素製造例３−８）
水素製造例３−１と同じ水素製造セル（但し、空気極は、液体である過酸化水素を流す酸化極とした）を用いて、水素製造セルを熱風循環型の電気炉内に設置し、セル温度３０℃、５０℃、７０℃、９０℃で、燃料極側に１Ｍのメタノール水溶液（燃料）を５ｍｌ／分の流量、酸化極側に１ＭのＨ2Ｏ2（過酸化水素）を２．６〜５．５ｍｌ／分の流量で流し、その時に外部から直流電源を用いて酸化極と燃料極間に流れる電流を変化させながら、燃料極と酸化極の運転電圧、燃料極側で発生する水素の生成速度、エネルギー効率について検討を行った。
ここで、過酸化水素の流量は、各温度において開回路電圧がほぼ５００ｍＶとなるように調整した。
【０１４９】
この試験における、印加した電流密度と水素生成速度の関係を図６８に、運転電圧と水素生成速度の関係を図６９に示す。
これより、水素生成速度は運転電圧に依存する傾向を示し、運転電圧５００ｍＶ以上で水素が発生し、８００ｍＶ以上で増加の傾向を示し、運転温度が高い方が水素が発生しやすいことが分かった。
【０１５０】
また、運転電圧とエネルギー効率の関係を図７０に示す。
運転電圧が１０００ｍＶ付近でも、エネルギー効率は１００％以上であり、特に、運転電圧８００ｍＶ以下で、温度９０℃の場合に、エネルギー効率が高いことが分かった。
【０１５１】
ここで、重要な点は、上記実施例３では水素製造セルに外部から印加した電流以上の水素を取り出していることである。言いかえると実施例３の水素製造セルでは、投入した電気エネルギー以上のエネルギーの水素を製造していることになる。しかも、３０〜９０℃といった脅威的な低温度での改質であり、従来にない、全く新規な水素製造装置であると考えられるから、この水素製造装置を潜水船に搭載することによる効果は大きい。
【０１５２】
以下の実施例においては、メタノール以外の燃料を使用して、本発明の潜水船に搭載する水素製造装置により水素を製造する例を示す。
【実施例４】
【０１５３】
燃料としてエタノールを使用して、本願請求項２に係る発明の潜水船に搭載する水素製造装置（開回路条件）により水素を製造した。
水素製造例１−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度８０℃において、燃料極側に、濃度１Ｍのエタノール水溶液を５ｍｌ／分の流量で流し、空気極側に、空気を６５ｍｌ／分の流量で流し、セルの開回路電圧、燃料極側から発生するガスの生成速度を測定した。発生ガス中の水素濃度をガスクロマトグラフィーで分析し、水素生成速度を求めた。
結果を表１に示す。
【０１５４】
【表１】
【０１５５】
表１に示されるように、開回路電圧４７８ｍＶで、水素の発生することが確認されたが、水素生成速度は小さかった。
【実施例５】
【０１５６】
燃料としてエチレングリコールを使用して、本願請求項２に係る発明の潜水船に搭載する水素製造装置（開回路条件）により水素を製造した。
水素製造例１−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度８０℃において、燃料極側に、濃度１Ｍのエチレングリコール水溶液を５ｍｌ／分の流量で流し、空気極側に、空気を１０５ｍｌ／分の流量で流し、セルの開回路電圧、燃料極側から発生するガスの生成速度を測定した。発生ガス中の水素濃度をガスクロマトグラフィーで分析し、水素生成速度を求めた。
結果を表２に示す。
【０１５７】
【表２】
【０１５８】
表２に示されるように、開回路電圧４７４ｍＶで、水素の発生することが確認された。水素生成速度は、燃料がエタノール水溶液の場合と比較すると大きかったが、メタノール水溶液の場合と比較するとかなり小さい。
【実施例６】
【０１５９】
燃料として２−プロパノールを使用して、本願請求項２に係る発明の潜水船に搭載する水素製造装置（開回路条件）により水素を製造した。
水素製造例１−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度８０℃において、燃料極側に、濃度１Ｍの２−プロパノール水溶液を５ｍｌ／分の流量で流し、空気極側に、空気を３５ｍｌ／分の流量で流し、セルの開回路電圧、燃料極側から発生するガスの生成速度を測定した。発生ガス中の水素濃度をガスクロマトグラフィーで分析し、水素生成速度を求めた。
結果を表３に示す。
【０１６０】
【表３】
【０１６１】
表３に示されるように、開回路電圧５１４ｍＶで、水素の発生することが確認された。水素生成速度は、燃料がエタノール水溶液、エチレングリコール水溶液の場合と比較すると大きく、最もメタノール水溶液の場合に近かった。特に、発生ガス中の水素濃度が極めて高かった。
【実施例７】
【０１６２】
燃料としてジエチルエーテルを使用して、本願請求項２に係る発明の潜水船に搭載する水素製造装置（開回路条件）により水素を製造した。
水素製造例１−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度８０℃において、燃料極側に、濃度１Ｍのジエチルエーテル水溶液を５ｍｌ／分の流量で流し、空気極側に、空気を２０ｍｌ／分の流量で流し、セルの開回路電圧、燃料極側から発生するガスの生成速度を測定した。発生ガス中の水素濃度をガスクロマトグラフィーで分析し、水素生成速度を求めた。
結果を表４に示す。
【０１６３】
【表４】
【０１６４】
表４に示されるように、開回路電圧５６５ｍＶで、水素の発生することが確認された。燃料としてアルコールを用いた場合と比較して、発生ガス中の水素濃度が小さく、水素生成速度も小さかった。
【実施例８】
【０１６５】
燃料としてホルムアルデヒド、蟻酸を使用して、本願請求項２に係る発明の潜水船に搭載する水素製造装置（開回路条件）により水素を製造した。
水素製造例１−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度５０℃において、燃料極側に、それぞれ、濃度１Ｍのホルムアルデヒド水溶液、濃度１Ｍの蟻酸水溶液を、５ｍｌ／分の流量で流し、空気極側に、空気を０〜１００ｍｌ／分の流量で流し、セルの開回路電圧、燃料極側から発生するガスの生成速度を測定した。発生ガス中の水素濃度をガスクロマトグラフィーで分析し、水素生成速度を求めた。
結果を、メタノールを使用した場合とともに、図７１及び図７２に示す。
【０１６６】
図７１に示されるように、ホルムアルデヒド、蟻酸の場合にも、メタノールと同様に、空気流量を少なくすることによって、セルの燃料極側から、水素の発生が確認された。また、水素生成速度は、メタノールが最も大きく、ホルムアルデヒド、蟻酸の順であり、さらに、この順に、空気流量を少なくしないと、水素が発生しないことが分かった。
【０１６７】
図７２より、ホルムアルデヒド、蟻酸の場合にも、メタノールと同様に、水素生成速度（水素発生量）は開回路電圧に依存する傾向を示し、開回路電圧２００〜８００ｍＶで水素が発生することが分かった。また、蟻酸の場合には、メタノール、ホルムアルデヒドより開回路電圧が低い状態で水素が発生しており、水素生成速度のピークも、メタノール、ホルムアルデヒドが、５００ｍＶ程度であるのに対し、蟻酸の場合には、低い開回路電圧（３５０ｍＶ程度）で観察された。
【０１６８】
以上のように、本発明の潜水船に搭載する水素製造装置は、有機物を含む燃料を１００℃以下で分解して水素を含むガスを製造することができるものであるから、潜水船に搭載したままで、燃料電池に容易に水素を供給することができる。
【図面の簡単な説明】
【０１６９】
【図１（ａ）】本発明の潜水船における燃料電池システムのシステムフローの一例を示す図である。
【図１（ｂ）】本発明の潜水船に搭載するパッケージ型燃料電池発電装置の構成の一例を示す概略図である。
【図１（ｃ）】本発明の潜水船に搭載する水素製造装置と燃料電池の関係を示す概略図である。
【図２】実施例１における水素製造セル（外部から電気エネルギーを供給しないもの）の概略図である。
【図３】異なる温度（３０〜７０℃）における空気流量と水素生成速度及びオープン電圧との関係を示す図である（水素製造例１−１）。
【図４】異なる温度（３０〜７０℃）におけるオープン電圧と水素生成速度との関係を示す図である（水素製造例１−１）。
【図５】異なる燃料流量における空気流量と水素生成速度及びオープン電圧との関係（温度７０℃）を示す図である（水素製造例１−２）。
【図６】異なる燃料流量におけるオープン電圧と水素生成速度との関係（温度７０℃）を示す図である（水素製造例１−２）。
【図７】異なる燃料濃度における空気流量と水素生成速度及びオープン電圧との関係（温度７０℃）を示す図である（水素製造例１−３）。
【図８】異なる燃料濃度におけるオープン電圧と水素生成速度との関係（温度７０℃）を示す図である（水素製造例１−３）。
【図９】厚さの異なる電解質膜における空気流量と水素生成速度及びオープン電圧との関係を示す図である（水素製造例１−４）。
【図１０】厚さの異なる電解質膜におけるオープン電圧と水素生成速度との関係を示す図である（水素製造例１−４）。
【図１１】異なる温度（３０〜９０℃）における空気流量と水素生成速度及びオープン電圧との関係を示す図である（水素製造例１−５）。
【図１２】異なる温度（３０〜９０℃）におけるオープン電圧と水素生成速度との関係（酸化剤：空気）を示す図である（水素製造例１−５）。
【図１３】異なる燃料流量における空気流量と水素生成速度及びオープン電圧との関係（温度５０℃）を示す図である（水素製造例１−６）。
【図１４】異なる燃料流量におけるオープン電圧と水素生成速度との関係（温度５０℃）を示す図である（水素製造例１−６）。
【図１５】異なる燃料濃度における空気流量と水素生成速度及びオープン電圧との関係（温度５０℃）を示す図である（水素製造例１−７）。
【図１６】異なる燃料濃度におけるオープン電圧と水素生成速度との関係（温度５０℃）を示す図である（水素製造例１−７）。
【図１７】異なる酸素濃度における酸化ガス流量と水素生成速度及びオープン電圧との関係（温度５０℃）を示す図である（水素製造例１−８）。
【図１８】異なる酸素濃度におけるオープン電圧と水素生成速度との関係（温度５０℃）を示す図である（水素製造例１−８）。
【図１９】異なる温度（３０〜９０℃）におけるＨ2Ｏ2流量と水素生成速度及びオープン電圧との関係を示す図である（水素製造例１−１０）。
【図２０】異なる温度（３０〜９０℃）におけるオープン電圧と水素生成速度との関係（酸化剤：Ｈ2Ｏ2）を示す図である（水素製造例１−１０）。
【図２１】実施例２における水素製造セル（電気エネルギーを取り出す手段を備えたもの）の概略図である。
【図２２】異なる空気流量における取り出した電流密度と運転電圧との関係（放電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例２−１）。
【図２３】異なる空気流量における運転電圧と水素生成速度との関係（放電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例２−１）。
【図２４】異なる空気流量における取り出した電流密度と運転電圧との関係（放電：温度３０℃）を示す図である（水素製造例２−２）。
【図２５】異なる空気流量における運転電圧と水素生成速度との関係（放電：温度３０℃）を示す図である（水素製造例２−２）。
【図２６】異なる空気流量における取り出した電流密度と運転電圧との関係（放電：温度７０℃）を示す図である（水素製造例２−３）。
【図２７】異なる空気流量における運転電圧と水素生成速度との関係（放電：温度７０℃）を示す図である（水素製造例２−３）。
【図２８】異なる空気流量における取り出した電流密度と運転電圧との関係（放電：温度９０℃）を示す図である（水素製造例２−４）。
【図２９】異なる空気流量における運転電圧と水素生成速度との関係（放電：温度９０℃）を示す図である（水素製造例２−４）。
【図３０】異なる温度における取り出した電流密度と運転電圧との関係（放電：空気流量５０ｍｌ／分）を示す図である。
【図３１】異なる温度における運転電圧と水素生成速度との関係（放電：空気流量５０ｍｌ／分）を示す図である。
【図３２】異なる温度における取り出した電流密度と運転電圧との関係（放電：空気流量１００ｍｌ／分）を示す図である。
【図３３】異なる温度における運転電圧と水素生成速度との関係（放電：空気流量１００ｍｌ／分）を示す図である。
【図３４】異なる燃料流量における取り出した電流密度と運転電圧との関係（放電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例２−５）。
【図３５】異なる燃料流量における運転電圧と水素生成速度との関係（放電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例２−５）。
【図３６】異なる燃料濃度における取り出した電流密度と運転電圧との関係（放電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例２−６）。
【図３７】異なる燃料濃度における運転電圧と水素生成速度との関係（放電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例２−６）。
【図３８】異なる酸素濃度における取り出した電流密度と運転電圧との関係（放電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例２−７）。
【図３９】異なる酸素濃度における運転電圧と水素生成速度との関係（放電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例２−７）。
【図４０】異なる温度における取り出した電流密度と運転電圧との関係（放電：酸化剤Ｈ2Ｏ2）を示す図である（水素製造例２−８）。
【図４１】異なる温度における運転電圧と水素生成速度との関係（放電：酸化剤Ｈ2Ｏ2）を示す図である（水素製造例２−８）。
【図４２】実施例３における水素製造セル（外部から電気エネルギーを印加する手段を備えたもの）の概略図である。
【図４３】異なる空気流量における印加した電流密度と水素生成速度との関係（充電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例３−１）。
【図４４】異なる空気流量における運転電圧と水素生成速度との関係（充電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例３−１）。
【図４５】異なる空気流量における印加した電流密度と運転電圧との関係（充電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例３−１）。
【図４６】異なる空気流量における運転電圧とエネルギー効率の関係（充電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例３−１）。
【図４７】異なる空気流量における印加した電流密度と水素生成速度との関係（充電：温度３０℃）を示す図である（水素製造例３−２）。
【図４８】異なる空気流量における運転電圧と水素生成速度との関係（充電：温度３０℃）を示す図である（水素製造例３−２）。
【図４９】異なる空気流量における運転電圧とエネルギー効率の関係（充電：温度３０℃）を示す図である（水素製造例３−２）。
【図５０】異なる空気流量における印加した電流密度と水素生成速度との関係（充電：温度７０℃）を示す図である（水素製造例３−３）。
【図５１】異なる空気流量における運転電圧と水素生成速度との関係（充電：温度７０℃）を示す図である（水素製造例３−３）。
【図５２】異なる空気流量における運転電圧とエネルギー効率の関係（充電：温度７０℃）を示す図である（水素製造例３−３）。
【図５３】異なる空気流量における印加した電流密度と水素生成速度との関係（充電：温度９０℃）を示す図である（水素製造例３−４）。
【図５４】異なる空気流量における運転電圧と水素生成速度との関係（充電：温度９０℃）を示す図である（水素製造例３−４）。
【図５５】異なる空気流量における運転電圧とエネルギー効率の関係（充電：温度９０℃）を示す図である（水素製造例３−４）。
【図５６】異なる温度における印加した電流密度と水素生成速度との関係（充電：空気流量５０ｍｌ／分）を示す図である。
【図５７】異なる温度における運転電圧と水素生成速度との関係（充電：空気流量５０ｍｌ／分）を示す図である。
【図５８】異なる温度における運転電圧とエネルギー効率の関係（充電：空気流量５０ｍｌ／分）を示す図である。
【図５９】異なる燃料流量における印加した電流密度と水素生成速度との関係（充電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例３−５）。
【図６０】異なる燃料流量における運転電圧と水素生成速度との関係（充電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例３−５）。
【図６１】異なる燃料流量における運転電圧とエネルギー効率の関係（充電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例３−５）。
【図６２】異なる燃料濃度における印加した電流密度と水素生成速度との関係（充電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例３−６）。
【図６３】異なる燃料濃度における運転電圧と水素生成速度との関係（充電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例３−６）。
【図６４】異なる燃料濃度における運転電圧とエネルギー効率の関係（充電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例３−６）。
【図６５】異なる酸素濃度における印加した電流密度と水素生成速度との関係（充電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例３−７）。
【図６６】異なる酸素濃度における運転電圧と水素生成速度との関係（充電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例３−７）。
【図６７】異なる酸素濃度における運転電圧とエネルギー効率の関係（充電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例３−７）。
【図６８】異なる温度における印加した電流密度と水素生成速度との関係（充電：酸化剤Ｈ2Ｏ2）を示す図である（水素製造例３−８）。
【図６９】異なる温度における運転電圧と水素生成速度との関係（充電：酸化剤Ｈ2Ｏ2）を示す図である（水素製造例３−８）。
【図７０】異なる温度における運転電圧とエネルギー効率の関係（充電：酸化剤Ｈ2Ｏ2）を示す図である（水素製造例３−８）。
【図７１】空気流量と水素生成速度との関係（開回路：温度５０℃）を示す図である（実施例８）。
【図７２】オープン電圧と水素生成速度との関係（開回路：温度５０℃）を示す図である（実施例８）。
【符号の説明】
【０１７０】
１０ 水素製造セル
１１ 隔膜
１２ 燃料極
１３ 有機物と水を含む燃料（メタノール水溶液）を燃料極１２に供給するための流路
１４ 酸化極（空気極）
１５ 酸化剤（空気）を酸化極（空気極）１４に供給するための流路
１６ 燃料ポンプ
１７ ブロア
１８ 燃料流量調整弁
１９ 空気流量調整弁
２０ 燃料タンク
２１ 燃料調整槽
２２ 電圧調整器
２３ 気液分離器（水素を含むガスと未反応メタノール水溶液を分離）
２４ 水素タンク
２５ 未反応メタノール水溶液を燃料調整槽２１に戻すための導管
２６ 水素流量調整弁
２７ 気液分離器（酸素オフガスから生成水と未反応メタノール水溶液を分離）
２８ 二酸化炭素除去装置
２９ 未反応メタノール水溶液を燃料調整槽２１に戻すための導管
３０ 燃料電池
３１ 固体高分子電解質膜
３２ 水素極
３３ 水素を水素極３２に供給するための流路
３４ 酸素極
３５ 酸素を酸素極３４に供給するための流路
３６ 燃料電池３０で発電した直流電力を所定の電力に変換する電力変換装置
３７ 発電装置全体の制御を行う制御装置
３８ パッケージ
【技術分野】
【０００１】
本発明は、燃料電池に水素を供給するための水素製造装置を搭載した深海潜水調査船、潜水艇、潜水艦などの潜水船に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
現在、深海潜水調査船、潜水艇、潜水艦など潜水船の動力源として、静粛性・高効率性に優れている燃料電池が開発されている。燃料電池の燃料としては水素が一般的であるが、その水素をどのように供給するかが、燃料電池を用いた潜水船を開発するに当たり大きな課題となっている。
従来の潜水船では、高圧水素ガスで貯蔵し、この水素を燃料電池に供給する方式が一般的に行われている（例えば、特許文献１〜３参照）。この方式では、ガス容器を耐圧構造としなければならず容器の質量が大きくなるが、潜水船では、重量が重くなると、それに応じた浮力材が必要になり、必然的にその浮力材を装備するため潜水船が大きくなるという問題があった。また、水素を高圧ガスで保有するため、安全性に注意をはらう必要があり、取り扱いが困難であるという問題もあった。
【特許文献１】特開平１０−１００９９０号公報
【特許文献２】特開平１０−１４４３２７号公報
【特許文献３】特開平１０−１８１６８５号公報
【０００３】
上記の問題を解決するために、「潜水機（潜水船も含む）の動力源に用いる燃料電池等の水素供給発生装置のうち、金属水素化物（錯金属水素化物も含む）に水素発生促進剤と接触させて水素を発生させる水素発生装置において、金属水素化物若しく水素発生促進剤の少なくとも一が液状態にあり、該液状態が貯留されている容器が機内に配置され、機外の水圧にほぼ均圧させたことを特徴とする潜水機用水素発生装置。」（特許文献４参照）が開発された。この水素発生装置で使用する金属水素化物は、高圧水素ガスと比べれば、取り扱い性は良いものの、有機物を含む燃料を水素原料とするものと異なり反応性が大きく、反応前に、水素発生促進剤である水若しくはアルコールとの接触を防ぐための工夫が必要であり、また、反応の制御が難しいという問題があった。
【特許文献４】特開２００２−１８７５９５号公報
【０００４】
また、炭化水素燃料を改質して水素を製造する改質器を潜水機種に搭載し、改質器により製造された水素を燃料電池に供給することも公知である（例えば、特許文献４参照）。この燃料としてはメタノール、ジメチルエーテル（ＤＭＥ）、エタノール、天然ガス、プロパンやガソリン等が考えられるが、これらの中では改質温度の最も低いメタノール改質器の開発が最も進んでいる。
【特許文献５】特開平８−１７４５６号公報
【０００５】
現在、メタノールの改質方法としては、水蒸気改質、部分酸化改質、両者を併用した併用改質の３つが採用されている（非特許文献１参照）が、いずれの改質方法を採用しても、水素を含むガスを製造するためには、２００℃以上という高温度で改質を行わなければならず、改質触媒の被毒、改質されたガス（水素を含むガス）に含まれるＣＯの除去、部分酸化改質や併用改質における改質されたガス中への空気中の窒素の混入等の問題があった。
【非特許文献１】「固体高分子型燃料電池の開発と実用化」第１４１頁〜第１６６頁、１９９９年５月２８日、（株）技術情報協会発行
【０００６】
さらに、電気化学的反応により水素を発生させる方法の発明（特許文献６、８参照）、電気化学的方法により発生した水素を利用した燃料電池の発明（特許文献７〜９参照）も知られている。
【特許文献６】特許第３３２８９９３号公報
【特許文献７】特許第３３６０３４９号公報
【特許文献８】米国特許第６，２９９，７４４号明細書、米国特許第６，３６８，４９２号明細書、米国特許第６，４３２，２８４号明細書、米国特許第６，５３３，９１９号明細書、米国特許公開２００３／０２２６７６３号公報
【特許文献９】特開２００１−２９７７７９号公報
【０００７】
特許文献６には、「陽イオン交換膜の対向する両面に１対の電極を設け、一方に設けられた触媒を含む電極に、メタノールと水を少なくとも含む燃料を接触させ、前記１対の電極に電圧を印加して前記電極から電子を取出すことによって前記電極上で前記メタノールおよび水から水素イオンを発生させる反応を進行させ、発生させた前記水素イオンを、前記陽イオン交換膜の対向する１対の面の他方に設けられた電極において、電子の供給により水素分子に変換することを特徴とする、水素発生方法。」（請求項１）の発明が記載され、また、燃料用電極に燃料であるメタノールとともに水または水蒸気を供給し、外部回路を通じて、燃料用電極から電子を引き抜くように電圧を印加することにより、燃料用電極で、ＣＨ3ＯＨ＋２Ｈ2Ｏ→ＣＯ2＋６ｅ-＋６Ｈ+の反応を進行させ、このようにして発生した水素イオンを、陽イオン交換膜を通過させ、対向電極側で、６Ｈ+＋６ｅ-→３Ｈ2により、水素を選択的に生成させることが示されており（段落［００３３］〜［００３８］）、さらに、特許文献７には、このような方法で発生させた水素を利用する燃料電池の発明が記載されている（段落［００５２］〜［００５６］）。
特許文献６及び７に記載された発明によれば、低温度で水素を発生させることができる（特許文献６の段落［００４２］、特許文献７の段落［００８０］）が、水素を発生させるためには、電圧を印加する必要があり、また、水素が発生するのは燃料用電極（燃料極）の対向電極側であり、対向電極に酸化剤を供給するものではないから、本発明の潜水船に搭載する水素製造装置とは明らかに異なる。
【０００８】
特許文献８に記載された発明も、特許文献６及び７に記載された発明と同様に、燃料極であるアノード１１２で生成したプロトンが隔膜１１０を透過して、対極であるカソード１１４で水素が発生するものであるが、燃料極をアノードとし対極をカソードとして直流電源１２０から電圧を印加し、メタノール等の有機物燃料を電気分解するものであり、また、水素が発生するのは燃料極の対極側であり、対極に酸化剤を供給するものではないから、本発明の潜水船に搭載する水素製造装置とは明らかに異なる。
【０００９】
特許文献９には、燃料電池システムにおいて、水素を発生する水素発生極を設けること（請求項１）が記載されているが、「多孔質電極（燃料極）１にアルコールと水を含む液体燃料を供給し、反対側のガス拡散電極（酸化剤極）２に空気を供給し、多孔質電極１の端子とガス拡散電極２の端子との間に負荷をつなぐと、通常の燃料電池の機能を有するＭＥＡ２の正極であるガス拡散電極２から負荷を介して多孔質電極１に正の電位が印加されるような電気的つながりができる。その結果、アルコールは水と反応して炭酸ガスと水素イオンが生成し、生成した水素イオンは電解質層５を経由して、中央のガス拡散電極６で水素ガスとして発生する。ガス拡散電極６では、もう一つの電解質層７との界面で電極反応が起こり、再び水素イオンとなって電解質層７中を移動し、ガス拡散電極２に到達する。ガス拡散電極２では、空気中の酸素と反応して水が生成する。」（段落［０００７］）と記載されているから、燃料電池によって発生させた電気エネルギーを用いて水素発生極（ガス拡散電極６）で水素を発生させ、これを燃料電池に供給するものであり、また、水素が発生するのは燃料極の対極側であるという点では、特許文献６〜８と同じである。
【００１０】
また、プロトン伝導膜（イオン伝導体）を介してアノード（電極Ａ）とカソード（電極Ｂ）とが形成された隔膜を備えた反応装置を用いて、電圧を印加し、若しくは印加しないで、又は電気エネルギーを取り出しながら、アルコール（メタノール）を酸化する方法の発明（特許文献１０及び１１参照）も知られているが、いずれも、アルコールを電気化学セルを用いて酸化させるプロセス（生成物は、炭酸ジエステル、ホルマリン、蟻酸メチル、ジメトキシメタン等）に関するものであり、アルコールからみて還元物である水素を発生させるプロセスではない。
【特許文献１０】特開平６−７３５８２号公報（請求項１〜３、段落［００５０］）
【特許文献１１】特開平６−７３５８３号公報（請求項１、８、段落［０００６］、［００１９］）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
本発明は、上記のような問題を解決するものであり、燃料電池に容易に水素を供給することができ、また、低温で水素を含むガスを製造することができる水素製造装置を搭載した潜水船を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
上記課題を解決するために、本発明においては、以下の手段を採用する。
（１）水素と酸化剤を供給して発電を行う燃料電池と、前記燃料電池に供給するための水素を含むガスを製造する水素製造装置と、前記燃料電池で発生した電気により駆動される推進装置とを少なくとも備えてなる潜水船において、前記水素製造装置が、有機物を含む燃料を分解して水素を含むガスを製造するものであり、隔膜、前記隔膜の一方の面に設けた燃料極、前記燃料極に有機物と水を含む燃料を供給する手段、前記隔膜の他方の面に設けた酸化極、前記酸化極に酸化剤を供給する手段、燃料極側から水素を含むガスを発生させて取り出す手段を備えてなることを特徴とする潜水船。
（２）前記水素製造装置が、水素製造装置を構成する水素製造セルから外部に電気エネルギーを取り出す手段及び前記水素製造セルに外部から電気エネルギーを印加する手段を有しない開回路であることを特徴とする前記（１）の潜水船。
（３）前記水素製造装置が、前記燃料極を負極とし前記酸化極を正極として外部に電気エネルギーを取り出す手段を有することを特徴とする前記（１）の潜水船。
（４）前記水素製造装置が、前記燃料極をカソードとし前記酸化極をアノードとして外部から電気エネルギーを印加する手段を有することを特徴とする前記（１）の潜水船。
（５）前記水素製造セルから外部に電気エネルギーを取り出す手段及び前記水素製造セルに外部から電気エネルギーを印加する手段を有しない開回路である水素製造装置、前記燃料極を負極とし前記酸化極を正極として外部に電気エネルギーを取り出す手段を有する水素製造装置並びに前記燃料極をカソードとし前記酸化極をアノードとして外部から電気エネルギーを印加する手段を有する水素製造装置の群から選ばれる２以上の水素製造装置を組み合わせて使用することを特徴とする前記（１）の潜水船。
（６）前記水素製造装置において前記燃料極と前記酸化極との間の電圧が２００〜１０００ｍＶであることを特徴とする前記（１）の潜水船。
（７）前記水素製造装置において前記燃料極と前記酸化極との間の電圧が３００〜８００ｍＶであることを特徴とする前記（２）の潜水船。
（８）前記水素製造装置において前記燃料極と前記酸化極との間の電圧が２００〜６００ｍＶであることを特徴とする前記（３）の潜水船。
（９）前記水素製造装置において前記取り出す電気エネルギーを調整することにより、前記燃料極と前記酸化極との間の電圧及び／又は前記水素を含むガスの発生量を調整することを特徴とする前記（３）又は（８）の潜水船。
（１０）前記水素製造装置において前記燃料極と前記酸化極との間の電圧が３００〜１０００ｍＶであることを特徴とする前記（４）の潜水船。
（１１）前記水素製造装置において前記印加する電気エネルギーを調整することにより、前記燃料極と前記酸化極との間の電圧及び／又は前記水素を含むガスの発生量を調整することを特徴とする前記（４）又は（１０）の潜水船。
（１２）前記水素製造装置において前記燃料極と前記酸化極との間の電圧を調整することにより、前記水素を含むガスの発生量を調整することを特徴とする前記（１）〜（１１）のいずれか一の潜水船。
（１３）前記水素製造装置において前記酸化剤の供給量を調整することにより、前記燃料極と前記酸化極との間の電圧及び／又は前記水素を含むガスの発生量を調整することを特徴とする前記（１）〜（１２）のいずれか一の潜水船。
（１４）前記水素製造装置において前記酸化剤の濃度を調整することにより、前記燃料極と前記酸化極との間の電圧及び／又は前記水素を含むガスの発生量を調整することを特徴とする前記（１）〜（１３）のいずれか一の潜水船。
（１５）前記水素製造装置において前記有機物と水を含む燃料の供給量を調整することにより、前記燃料極と前記酸化極との間の電圧及び／又は前記水素を含むガスの発生量を調整することを特徴とする前記（１）〜（１４）のいずれか一の潜水船。
（１６）前記水素製造装置において前記有機物と水を含む燃料の濃度を調整することにより、前記燃料極と前記酸化極との間の電圧及び／又は前記水素を含むガスの発生量を調整することを特徴とする前記（１）〜（１５）のいずれか一の潜水船。
（１７）前記水素製造装置の運転温度が１００℃以下であることを特徴とする前記（１）〜（１６）のいずれか一の潜水船。
（１８）前記運転温度が３０〜９０℃であることを特徴とする前記（１７）の潜水船。
（１９）前記水素製造装置の燃料極に供給する前記有機物がアルコール、アルデヒド、カルボン酸、及びエーテルよりなる群から選択される一種又は二種以上の有機物であることを特徴とする前記（１）〜（１８）のいずれか一の潜水船。
（２０）前記アルコールがメタノールであることを特徴とする前記（１９）の潜水船。
（２１）前記水素製造装置の酸化極に供給する前記酸化剤が酸素を含む気体又は酸素であることを特徴とする前記（１）〜（２０）のいずれか一の潜水船。
（２２）前記水素製造装置の酸化極に供給する前記酸化剤が前記燃料電池又は他の前記水素製造装置から排出される未反応酸素を含む気体（酸素オフガス）であることを特徴とする前記（２１）の潜水船。
（２３）前記水素製造装置の酸化極に供給する前記酸化剤が過酸化水素を含む液体であることを特徴とする前記（１）〜（２０）のいずれか一の潜水船。
（２４）前記水素製造装置の隔膜がプロトン導電性固体電解質膜であることを特徴とする前記（１）〜（２３）のいずれか一の潜水船。
（２５）前記プロトン導電性固体電解質膜がパーフルオロカーボンスルホン酸系固体電解質膜であることを特徴とする前記（２４）の潜水船。
（２６）前記水素製造装置の燃料極の触媒が白金−ルテニウム合金を炭素粉末に担持したものであることを特徴とする前記（１）〜（２５）のいずれか一の潜水船。
（２７）前記水素製造装置の酸化極の触媒が白金を炭素粉末に担持したものであることを特徴とする前記（１）〜（２６）のいずれか一の潜水船。
（２８）前記水素製造装置に前記有機物と水を含む燃料の循環手段を設けたことを特徴とする前記（１）〜（２７）のいずれか一の潜水船。
（２９）前記水素製造装置に生成した前記水素を含むガスに含まれる二酸化炭素を吸収する二酸化炭素吸収部を設けたことを特徴とする前記（１）〜（２８）のいずれか一の潜水船。
（３０）前記水素製造装置から発生した前記水素を含むガスを冷却せずに前記燃料電池に供給することを特徴とする前記（１）〜（２９）のいずれか一の潜水船。
（３１）前記水素製造装置の発生する熱を遮断するための断熱材が設けられていないことを特徴とする前記（１）〜（３０）のいずれか一の潜水船。
【００１３】
ここで、前記（２）〜（４）の潜水船に搭載する水素製造装置は、水素製造装置を構成する水素製造セルに燃料及び酸化剤を供給する手段を有しており、この手段としては、ポンプ、ブロア等を用いることができる。また、この外に、前記（３）の場合は、水素製造セルから電気エネルギーを取り出すための放電制御手段を有しており、前記（４）の場合は、水素製造セルに電気エネルギーを印加するための電解手段を有している。前記（２）の場合は、水素製造セルから電気エネルギーを取り出すための放電制御手段及び水素製造セルに電気エネルギーを印加するための電解手段を有しない開回路のものである。そして、前記（１）の潜水船に搭載する水素製造装置は、前記（２）〜（４）の潜水船に搭載する水素製造装置を包含するものである。さらに、これらの水素製造装置は、水素製造セルの電圧及び／又は水素を含むガスの発生量をモニターして、燃料及び酸化剤の供給量若しくは濃度、並びに取り出す電気エネルギー（前記（３）の場合）又は印加する電気エネルギー（前記（４）の場合）をコントロールする機能を有している。なお、水素製造装置を構成する水素製造セルの基本構成は、隔膜の一方の面に燃料極を設け、前記燃料極に燃料を供給するための構造、前記隔膜の他方の面に酸化極を設け、前記酸化極に酸化剤を供給するための構造を有したものである。
【発明の効果】
【００１４】
本発明の潜水船は、室温から１００℃以下という従来の改質温度と比較して格段に低い温度で燃料を改質することができる水素製造装置を搭載しているので、起動に要する時間が短くできるだけでなく、改質器の温度を上昇させるためのエネルギーが少なくできて、起動用バッテリの小型化が可能である。また、改質装置の発生する熱を遮断するための断熱材を不要とすることもでき、水素製造装置から発生した水素を含むガスを冷却せずに燃料電池に容易に供給することができるという効果を奏する。
さらに、水素製造装置から発生した水素を含むガスにＣＯが含まれないので、ＣＯ除去装置が不要である。
本発明の潜水船で使用する水素製造装置は、水素製造セルに外部から電気エネルギーを供給することなく、水素を発生させることができるが、電気エネルギーを取り出す手段を有する場合であっても、外部から電気エネルギーを印加する手段を備えている場合であっても、水素を発生させることができる。
電気エネルギーを取り出す手段を有する場合には、その電気エネルギーをポンプ、ブロア等の補機その他を動かすために使用したり、潜水船の駆動用電源の一部として利用できるため、エネルギーの有効利用の観点から効果は大きい。
外部から電気エネルギーを印加する手段を備えている場合でも、水素製造セルに外部から少量の電気エネルギーを供給することにより、投入した電気エネルギー以上の水素を発生することができるという効果を奏する。
さらに、いずれの場合であっても、水素製造セルの電圧及び／又は水素を含むガスの発生量をモニターすることによってプロセスコントロールが可能となり、水素製造装置のコンパクト化を図ることができるので、潜水船の製造コストが低減できるという効果を奏する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
以下に、本発明を実施するための最良の形態を例示する。
特に、本発明の潜水船に搭載する水素製造装置は、基本的に新規なものであり、以下に述べるのは、あくまでも一形態にすぎず、これにより本発明が限定されるものではない。
【００１６】
本発明の潜水船の基本的な構成は、水素と酸化剤を供給して発電を行う燃料電池と、前記燃料電池に供給するための水素を含むガスを製造する水素製造装置と、前記燃料電池で発生した電気により駆動される推進装置と、を備えてなるものである。
図１(ａ)に、本発明の潜水船における燃料電池システムのシステムフローの一例を示す。
【００１７】
本発明の潜水船は、図１(ｂ)に示すように、水素と酸化剤を供給して発電を行う燃料電池（３０）、燃料電池（３０）に供給するための水素を含むガスを製造する水素製造セル（１０）、燃料電池（３０）で発電した直流電力を所定の電力に変換する電力変換装置（３６）、発電装置全体の制御を行う制御装置（３７）及び燃料ポンプ（１６）、ブロア（１７）等の補機類をパッケージ型燃料電池発電装置として搭載することが好ましい。
本発明の潜水船において、水素製造装置を構成する水素製造セル（１０）は低温で運転するものであるから、従来の燃料改質装置の場合と異なり、制御装置（３７）を水素製造セル（１０）の近くに配置することが可能である。また、水素製造セル（１０）の発生する熱から制御装置（３７）を保護するための断熱材も不要とすることができる。
【００１８】
この図では、燃料タンク（２０）及び燃料調整槽（２１）を潜水船に搭載しているが、これらを搭載せずに、外部から燃料（メタノール水溶液）を供給するようにしてもよいし、燃料調整槽（２１）のみを潜水船に搭載してもよい。
また、水素製造セル（１０）から発生した水素を含むガスは、燃料電池（３０）に直接供給することもできるが、水素を含むガスを貯蔵する水素タンク（２４）を設けて、水素タンク（２４）から燃料電池（３０）に供給することが好ましい。
さらに、水素を含むガスと未反応メタノール水溶液を分離する気液分離器（２３）を設けて、未反応メタノール水溶液を水素製造セル（１０）に循環させることが好ましい。それ以外に、酸素オフガスから生成水と未反応メタノール水溶液を分離する気液分離器（２７）を設けてもよい。
なお、図示していないが、これら以外にバックアップ電池を設けることもできる。
【００１９】
本発明の潜水船に搭載する水素製造装置は、図１(ｃ)に示すように、水素製造セル（１０）、及び水素製造装置を運転するための補機を有するものである。
水素製造セル（１０）の構造は、隔膜（１１）の一方の面に燃料極（１２）を設け、燃料極（１２）に有機物と水を含む燃料（メタノール水溶液）を供給するための流路（１３）を備え、かつ、隔膜（１１）の他方の面に酸化極（１４）を設け、酸化極（１４）に酸化剤（空気）を供給するための流路（１５）を備えたものである。
【００２０】
水素製造装置を運転するための補機として、燃料極（１２）にメタノール水溶液を供給する燃料ポンプ（１６）が設けられている。燃料極における流路（１３）は、燃料ポンプ（１６）と流量調整弁（１８）を介して導管で接続されている。
燃料（１００％メタノール）は、燃料タンク（２０）に貯蔵されており、そこから燃料調整槽（２１）に移され、燃料調整槽（２１）で水と混合され、例えば、３％程度のメタノール水溶液に調整されて燃料極（１２）に供給される。
【００２１】
また、同じく補機としてブロア（１７）を設け、酸化極（１４）に空気を直接供給することもできるが、この図においては、ブロア（１７）によって燃料電池（３０）に酸化剤貯蔵装置からの酸素を供給し、燃料電池（３０）より排出される未反応酸素（酸素オフガス）を利用している。
ここで、燃料電池（３０）の酸素極（３４）から排出される酸素オフガスを水素製造セル（１０）に送り込むことによって、水素製造セル（１０）用のブロアが不要になる。水素製造セル（１０）の酸化極における流路（１５）は、ブロア（１７）と流量調整弁（１９）、燃料電池（３０）を介して接続されている。
さらに、この酸素オフガスは燃料電池（３０）の作動温度とほぼ同じ温度（約８０℃）を有しているから、これにより、燃料電池（３０）の熱から制御装置（３７）を保護すると共に、酸素オフガスの熱を水素製造セル（１０）を加温する熱源として利用することができる。
また、２以上の水素製造装置を組み合わせて使用する場合には、一方の水素製造セル（１０）の酸化極（１４）に供給する酸素（空気）として、他方の水素製造セル（１０）から排出される酸素オフガス（排空気）を利用することができる。
【００２２】
上記のような構成の水素製造装置において、電気エネルギーを燃料ポンプ（１６）とブロア（１７）に供給してこれを動かし、流量調整弁（１８）を開放すると、燃料ポンプ（１６）によってメタノール水溶液が燃料調整槽（２１）から流路（１３）を通り燃料極（１２）に供給され、また、流量調整弁（１９）を開放すると、ブロア（１７）によって酸化剤貯蔵装置からの酸素が燃料電池（３０）を介して流路（１５）を通り酸化極（１４）に供給される。
これによって、燃料極と酸化極（空気極）で後述するような反応が生じて燃料極（１２）側から水素を含むガスが発生する。
【００２３】
また、水素を含むガスの発生量は、水素製造セル（１０）の電圧（開回路電圧又は運転電圧）をモニターする電圧調整器（２２）を設けて、燃料及び酸素（空気）の供給量若しくは濃度、並びに取り出す電気エネルギー又は印加する電気エネルギーをコントロールすることにより、調整することができる。
発生した水素を含むガスは、気液分離器（２３）に通して、水素を含むガスと未反応メタノール水溶液に分離され、水素を含むガスは水素タンク（２４）に貯蔵される。
分離された未反応メタノール水溶液の一部又は全部は、導管（２５）によって燃料調整槽（２１）に戻し循環させる。場合によっては系外から水を供給するようにしてもよい。
【００２４】
水素製造装置から排出された酸素オフガスには、生成水とクロスオーバー現象により燃料極から透過してきたメタノール水溶液のうち未反応のものが含まれているから、この酸素オフガスは、気液分離器（２７）を通して生成水と未反応メタノール水溶液を分離し、二酸化炭素除去装置（２８）によって二酸化炭素を除去した後、大気中に排出する。
分離された生成水と未反応メタノール水溶液の一部又は全部は、導管（２９）によって燃料調整槽（２１）に戻し循環させる。
【００２５】
燃料電池（３０）の水素極（３２）には、水素タンク（２４）に貯蔵されている水素が流量調整弁（２６）を介して供給され、酸素極（３４）には、ブロア（１７）から酸素が流量調整弁（１９）を介して供給され、水素極側では式〔１〕の反応が、酸素極側では式〔２〕の反応がそれぞれ起き、燃料電池全体としては、式〔３〕の反応が起きて、水（水蒸気）が生成し、電気（直流電力）が発生する。
Ｈ2→２Ｈ+＋２ｅ-・・・〔１〕
２Ｈ+＋２ｅ-＋（１／２）Ｏ2→Ｈ2Ｏ・・・〔２〕
Ｈ2＋（１／２）Ｏ2→Ｈ2Ｏ・・・〔３〕
【００２６】
燃料電池（３０）としては、燃料が水素であれば、どのようなものでも使用できるが、１００℃以下の低温で運転が可能な固体高分子型燃料電池（ＰＥＦＣ）が好ましい。固体高分子型燃料電池としては、周知の単セルを複数積層した燃料電池スタックを採用することができる。１つの単セルは、ナフィオン（デュポン社の商標）といった固体高分子電解質膜（３１）、それを両側から挟み込む拡散電極である水素極（３２）及び酸素極（３４）、さらにそれらを両側から挟み込む２枚のセパレータ等を備えている。セパレータの両面には、凹凸が形成されており、挟み込んだ水素極と酸素極との間で、単セル内ガス流路（３３）、（３５）を形成している。このうち、水素極との間で形成される単セル内ガス流路（３３）には、供給された水素ガスが、一方、酸素極との間で形成される単セル内ガス流路（３５）には、酸素が、それぞれ流れている。
【００２７】
上記のように、燃料電池の酸素極（３４）側では、式〔２〕に従って水蒸気（Ｈ2Ｏ）が生成するため、燃料電池から排出される酸素オフガスには、多量の水蒸気が含まれている。燃料電池（３０）の酸素極（３４）から排出される酸素オフガスを水素製造セル（１０）に送り込まない場合には、酸素オフガスに含まれている水蒸気は、凝縮器により凝縮させ、水として回収することが好ましい。
【００２８】
燃料電池（３０）の発電は発熱を伴う。上記の固体高分子型燃料電池（ＰＥＦＣ）の場合、高分子電解質膜は含水している状態でプロトン伝導性を示すため、燃料電池の発熱に伴い高分子電解質膜が乾燥し、含水率が低下すると燃料電池の内部抵抗が増大し発電能力が低下する。したがって、高分子電解質膜の乾燥を防ぐために燃料電池を冷却し、適正運転温度（約８０℃）に保持する必要がある。一方、水素製造装置は、後述する実施例に示すように、温度が高い方が水素発生効率が高くなるから、この燃料電池の発熱を熱交換手段を設けて水素製造装置の加熱に利用することが好ましい。
また、水素製造装置は低温で作動するので、昇温のためのヒータを設けることは図１(ｂ)及び(ｃ)に示すように不要であるが、必要に応じて設けてもよい。
【００２９】
従来は、高分子電解質膜を湿潤状態に保持するため、改質ガス及び／又は反応空気を加湿してから燃料電池本体に供給していたが、本発明の潜水船に搭載する水素製造装置は、有機物と水を含む燃料（メタノール水溶液等）を供給する燃料極側から水素を含むガスを取り出すものであり、水素は加湿されているから、加湿器は不要とすることができる。さらに、水素製造セル（１０）から発生した水素を含むガスは、従来の改質装置で製造した改質ガスのように高温ではないから、冷却せずに燃料電池（３０）に供給することができる。
また、燃料電池に供給する燃料としては、水素製造セル（１０）から発生した水素のみを供給する場合と水素を含むメタノール水溶液を供給する場合が考えられる。水素を含むメタノール水溶液を供給する場合には、気液分離器（２３）は不要である。
【００３０】
燃料電池（３０）で発電した直流電力は、電力変換装置（３６）に導入され、そのＤＣ／ＤＣコンバータで昇圧され、又はＤＣ／ＡＣインバータにより交流電力に変換されて出力される。また、補機用コンバータで安定化した直流電力は、燃料ポンプ（１６）、ブロア（１７）等の補機類の駆動電源などとして使用され、交流電力は潜水船の駆動電源として利用される。
これら一連の発電運転において、制御装置（３７）は、水素製造セル（１０）の電圧調整器（２２）、燃料電池（３０）、電力変換装置（３６）、燃料ポンプ（１６）、ブロア（１７）等の補機類の動作を制御する。
【００３１】
潜水船の推進装置としては、例えば、モータと該モータの回転軸に装着された推進用プロペラからなる周知の手段を採用することができる。燃料電池で発生した直流電力は、上記のようにＤＣ／ＡＣインバータにより交流電力に変換され、潜水船の動力源であるモータに供給され、該モータを駆動し、該モータの回転軸に装着された推進用プロペラを回転駆動する。
なお、燃料電池で発生した電気は、前探ソナーや投光器、観測機器などへも供給される。
【００３２】
また、燃料電池で発生した電気を蓄電するために、電気エネルギー貯蔵装置を設けることが好ましい。燃料電池で発生した電気は、制御装置を用いることにより、モータの負荷及び電気エネルギー貯蔵装置の蓄電量に応じて、モータ及び電気エネルギー貯蔵装置に供給される。具体的には、例えば、加速時等において、モータの負荷が大きい時には、燃料電池と電気エネルギー貯蔵装置からの電気をモータへ供給する。又減速時、制動時等においては、モータから得られる回生電力を電気エネルギー貯蔵装置に供給する。電気エネルギー貯蔵装置としては、例えば、二次電池、電気二重層キャパシタ等を使用することができる。
【００３３】
本発明の潜水船に搭載する水素製造装置における水素製造セル（１０）は、上記のように、隔膜（１１）と、隔膜（１１）の一方の面に設けた燃料極（１２）と、隔膜（１１）の他方の面に設けた酸化極（１４）とを基本的な構成としている。例えば、このような構成のものとして、直接メタノール型燃料電池で採用されているようなＭＥＡ（電解質／電極接合体）を採用することができる。
【００３４】
ＭＥＡの作製方法は限定されるものではないが、燃料極と空気極をホットプレスによって隔膜の両面に接合する従来と同様の方法で作製することができる。
【００３５】
隔膜としては、燃料電池において高分子電解質膜として使用されているプロトン導電性固体電解質膜を用いることができる。プロトン導電性固体電解質膜としては、デュポン社のナフィオン膜等のスルホン酸基を持つパーフルオロカーボンスルホン酸系膜が好ましい。
【００３６】
燃料極及び酸化極（空気極）は、導電性を有し、触媒活性を有する電極であることが好ましく、例えば、ガス拡散層に、炭素粉末等からなる担体上に貴金属を担持させた触媒とＰＴＦＥ樹脂等の結着剤とナフィオン溶液等のイオン導電性を付与するための物質とを含有する触媒ペーストを塗布し乾燥して作製することができる。
ガス拡散層としては、撥水処理を行ったカーボンペーパー等からなるものが好ましい。
燃料極触媒としては、任意のものを使用できるが、白金−ルテニウム合金を炭素粉末に担持したものが好ましい。
空気極触媒としては、任意のものを使用できるが、白金を炭素粉末に担持したものが好ましい。
【００３７】
上記のような構成の水素製造装置において、燃料極にメタノール水溶液等の有機物を含む燃料を供給し、酸化極（空気極）に空気、酸素、過酸化水素等の酸化剤を供給すると、特定の条件下で、燃料極に水素を含むガスが発生する。
【００３８】
本発明の潜水船に搭載する水素製造装置の水素発生方法は、従来の水素製造装置の水素発生方法とは全く異なるものであり、また、現時点ではそのメカニズムを説明することは困難である。以下に現時点での推定を示すが、全く新規な反応が生じている可能性も否定はできない。
【００３９】
本発明の潜水船に搭載する水素製造装置では後述のごとく、３０〜９０℃といった低温で、しかもメタノールと水を供給している燃料極側から、水素を含むガスが発生している。水素製造セルに外部から電気エネルギーを供給しない場合には、７０〜８０％程度の水素濃度のガスが発生し、水素製造セルに外部から電気エネルギーを印加した場合には、８０％以上の水素濃度のガスが発生している。しかも、そのガスの発生は両極の開回路電圧又は運転電圧に依存していることが分かっている。このような結果から水素発生のメカニズムを以下のように推定する。以下、メカニズムの説明を簡単にするため、開回路条件にて説明する。
【００４０】
例えば、水素製造装置に、燃料としてメタノールを使用した場合、燃料極では、直接メタノール型燃料電池の場合と同様に、触媒により、先ずプロトンが生成すると考えられる。
ＣＨ3ＯＨ＋Ｈ2Ｏ→ＣＯ2＋６Ｈ+＋６ｅ-・・・・・（１）
上記（１）の反応は、触媒としてＰｔ−Ｒｕを使用した場合には、メタノールがＰｔ表面に吸着し電気化学的酸化反応が以下のように逐次的に起こり表面に強く吸着した吸着化学種を生成することにより進行するといわれている（「電池便覧 第３版」平成１３年２月２０日、丸善(株)発行、第４０６頁）。
ＣＨ3ＯＨ＋Ｐｔ→Ｐｔ−（ＣＨ3ＯＨ）ads
→Ｐｔ−（ＣＨ2ＯＨ）ads＋Ｈ+＋ｅ-
Ｐｔ−（ＣＨ2ＯＨ）ads→Ｐｔ−（ＣＨＯＨ）ads＋Ｈ+＋ｅ-
Ｐｔ−（ＣＨＯＨ）ads →Ｐｔ−（ＣＯＨ）ads＋Ｈ+＋ｅ-
Ｐｔ−（ＣＯＨ）ads →Ｐｔ−（ＣＯ）ads＋Ｈ+＋ｅ-
上記のＰｔ−（ＣＯ）adsをさらに酸化するためには水から生成した吸着ＯＨが必要とされる。
Ｒｕ＋Ｈ2Ｏ→Ｒｕ−（Ｈ2Ｏ）ads
→Ｒｕ−（ＯＨ）ads ＋Ｈ+＋ｅ-
Ｒｕ−（ＯＨ）ads ＋Ｐｔ−（ＣＯ）ads→Ｒｕ＋Ｐｔ＋ＣＯ2＋Ｈ+＋ｅ-
【００４１】
直接メタノール型燃料電池の場合には、（１）式の反応により燃料極において生成したＨ+（プロトン）はプロトン導電性固体電解質膜中を移動して、酸化極において、酸化極に供給された酸素を含む気体又は酸素と以下の反応を生じる。
３／２Ｏ2＋６Ｈ+＋６ｅ-→３Ｈ2Ｏ・・・・・（２）
本発明の潜水船に搭載する水素製造装置が、開回路の場合には、（１）式の反応により生成したｅ-が外部回路を通って酸化極に供給されないので、（２）式の反応が起きるためには、酸化極で別の反応が起きてｅ-が供給される必要がある。
【００４２】
一方、直接メタノール型燃料電池では、ナフィオン等のプロトン導電性固体電解質膜を用いた場合にＣＨ3ＯＨが燃料極から酸化極側へ透過するクロスオーバー現象が知られており、酸化極において、以下のクロスオーバーメタノールの電解酸化反応が起きている可能性がある。
ＣＨ3ＯＨ＋Ｈ2Ｏ→ＣＯ2＋６Ｈ+＋６ｅ-・・・・・（３）
この（３）式の反応が起きれば、この反応により生成したｅ-が供給されて（２）式の反応が起きる。
【００４３】
そして、（３）式の反応により生成したＨ+（プロトン）はプロトン導電性固体電解質膜中を移動して、燃料極において、以下の反応が起き、水素が発生する。
６Ｈ+＋６ｅ-→３Ｈ2・・・・・（４）
ここで、（１）式の反応により燃料極において生成したＨ+とｅ-の酸化極への移動と、（３）式の反応により酸化極において生成したＨ+とｅ-の燃料極への移動は見かけ上打ち消されていると考えられる。
その場合には、酸化極においては、（３）式の反応により生成したＨ+とｅ-により（２）式の反応が起き、燃料極においては、上記（１)式の反応により生成したＨ+とｅ-により（４）式の反応が起きると推定される。
【００４４】
燃料極上で（１）式と（４）式の反応が進行し、酸化極上で（２）式と（３）式の反応が進行すると仮定すると、トータルとして、以下の（５）式が成立することが考えられる。
２ＣＨ3ＯＨ＋２Ｈ2Ｏ＋３／２Ｏ2→２ＣＯ2＋３Ｈ2Ｏ＋３Ｈ2・・・・・（５）
この反応の理論効率は、５９％（水素３モルの発熱量／メタノール２モルの発熱量）となる。
【００４５】
しかし、上記の反応について、（１）式の反応の標準電極電位はＥ０＝０．０４６Ｖ、（４）式の反応の標準電極電位はＥ０＝０．０Ｖであり、標準状態では、両者を組み合わせた場合、（１）式の方が正極、（４）式の方が負極となるため、（１）式の反応は左辺に進行しようとし、（４）式の反応も左辺に進行しようとするため、水素は発生しない。
ここで、（１）式の反応を右辺側、（４）式の反応も右辺側に進行させるためには、（１）式を負極、（４）式を正極として機能させることが不可欠であり、燃料極の全域が等電位であると仮定すると、メタノール酸化電位を低電位側へシフトさせるか、水素発生電位を高電位側へシフトさせることが必要である。
しかしながら、燃料極が等電位でない場合には、燃料極中でメタノールと水からＨ+を抜く（１）式の反応とＨ+とｅ-が結合して水素を生成する（４）式の反応が同時に進行している可能性があると考えられる。
【００４６】
後述する実施例のように、運転温度の高い方が、水素が発生しやすいことからみて、外部からの反応熱が供給されて、吸熱反応である（１）及び（３）式の反応が右辺に進行していることが考えられる。
メタノールに関しては、（１）及び（３）式の反応以外に、クロスオーバー現象により、燃料極から透過したメタノールが空気極触媒の表面で酸素によって酸化される以下の副反応が起きている。
ＣＨ3ＯＨ＋３／２Ｏ2→ＣＯ2＋２Ｈ2Ｏ・・・・・（６）
この（６）式の反応は発熱反応であるから、この発熱によって（１）及び（３）式の反応の熱量が供給されるとして理解できる。
【００４７】
本願請求項２に係る発明の潜水船に搭載する水素製造装置（以下、「開回路条件」という。）の場合は、後述する実施例から明らかなように、酸素（空気）の供給量が少なくなり、開回路電圧が３００〜８００ｍＶになると、水素が発生しているが、これは、空気極側に透過してきたメタノールが（６）式によって酸化されるのが抑制され、（３）式のＨ+生成反応が支配的となり、（４）式の反応によって水素が発生したものと推定される。
【００４８】
本願請求項３に係る発明の潜水船に搭載する水素製造装置（以下、「放電条件」という。）の場合も、開回路条件での水素発生メカニズムと類似のメカニズムで水素が発生しているものと考えられる。但し、開回路条件の場合と異なり、放電電流相当分のＨ+が燃料極から酸化極に移動することでセル全体の電気的中性条件を保つ必要があるため、燃料極では（４）式より（１）式が、酸化極では（３）式より（２）式が進行するものと考えられる。
後述する実施例から明らかなように、放電電流が大きくなり（酸化極へｅ-が多量に供給され）、放電電圧が２００ｍＶより低い場合には、水素は発生しないが、これは、メタノール水溶液の電気分解に必要な電圧に達していないため、水素発生が生じないものと推定される。
また、酸素（空気）が多量に供給されたり、放電電圧が６００ｍＶより高い場合にも、水素が発生しないが、これは、空気極側に透過してきたメタノールが（６）式によって酸化されるため、（３）式のＨ+生成反応が生じないものと推定される。
【００４９】
一方、酸素（空気）の供給量が少ない場合には、放電電流が小さくなり、放電電圧（運転電圧）が２００〜６００ｍＶになると、水素が発生しているが、これは、空気極側に透過してきたメタノールが（６）式によって酸化されるのが抑制され、（３）式のＨ+生成反応が支配的となり、（４）式の反応によって水素が発生したものと推定される。
【００５０】
本願請求項４に係る発明の潜水船に搭載する水素製造装置（以下、「充電条件」という。）の場合も、開回路条件での水素発生メカニズムと類似のメカニズムで水素が発生しているものと考えられる。但し、開回路条件の場合と異なり、電解電流相当分のＨ+が酸化極から燃料極に移動することでセル全体の電気的中性条件を保つ必要があるため、燃料極では（１）式より（４）式が、酸化極では（２）式より（３）式が進行するものと考えられる。
すなわち、本発明の充電条件の場合は、燃料極をカソードとし酸化極をアノードとして外部から電気エネルギーを印加する（外部から燃料極にｅ-を供給する）ものであるから、基本的には電気分解が起きており、後述する実施例から明らかなように、印加する電気エネルギー（印加電圧）を大きくすれば、水素が多く発生しているが、これは、外部から燃料極に供給されるｅ-が多くなり、（３）式のメタノールの電解酸化反応及び（４）式の反応６Ｈ+＋６ｅ-→３Ｈ2が促進されたためと考えられる。
【００５１】
しかしながら、後述するように、エネルギー効率は、酸素（空気）の供給量が少ない、印加電圧（運転電圧）が４００〜６００ｍＶという低い範囲で高くなっている。これは、この範囲では、前述のように、外部から電気エネルギーを供給しない開回路条件又は放電条件の場合でも、空気極側に透過してきたメタノールが（６）式によって酸化されるのが抑制され、（３）式のＨ+生成反応が支配的となり、（４）式のＨ+生成反応によって水素が発生していると推定されるが、充電条件の場合には、外部から電気エネルギーが印加された分に加えて、上記開回路条件又は放電条件の場合と同様に水素が発生しているためと推定される。
【００５２】
ここで、セルの電位がどのような意味を持つかについて説明する。一般に電解質膜を挟んで両極にガス電極を構成したセルの電圧は、電解質内を導電するイオンの両極での化学ポテンシャルの差によって発生する。
つまり、両極における分極を無視すると、電解質にプロトン（水素イオン）導電性固体電解質膜を用いているため、観測している電圧はセルの両極での水素の化学ポテンシャル、言いかえると水素分圧の差を示している。
【００５３】
本発明においては、後述する実施例のように、燃料極と酸化極との間の電圧が一定範囲にある場合に、燃料極側から水素が発生しているので、両極での水素の化学ポテンシャルの差が一定範囲になった場合に、上記（１）〜（６）式の反応が進み、水素が発生すると推定される。
【００５４】
本発明の潜水船に搭載する水素製造装置においては、水素製造セルに外部から電気エネルギーを供給しない場合でも、外部に電気エネルギーを取り出す場合でも、また、外部から電気エネルギーを印加した場合でも、燃料極と酸化極（空気極）との間の電圧（開回路電圧又は運転電圧）を調整することにより、水素を含むガスの発生量を調整することができる。
後述する実施例から明らかなように、開回路条件の場合には、開回路電圧が３００〜８００ｍＶで水素が発生しており、放電条件の場合には、放電電圧（運転電圧）が２００〜６００ｍＶで水素が発生しており、充電条件の場合には、印加電圧（運転電圧）が３００〜１０００ｍＶ（４００〜６００ｍＶでエネルギー効率は高い）で水素が発生しているから、この範囲で、開回路電圧又は運転電圧を調整することにより、水素を含むガスの発生量を調整することができる。
【００５５】
開回路電圧若しくは運転電圧及び／又は水素を含むガスの発生量（水素生成速度）は、以下の実施例に示すとおり、酸化剤（酸素を含む気体又は酸素、過酸化水素を含む液体）の供給量を調整すること、酸化剤の濃度（酸素を含む気体中の酸素濃度）を調整すること、有機物を含む燃料の供給量を調整すること、有機物を含む燃料の濃度を調整することにより調整することができる。
また、上記以外に、放電条件の場合は、外部に取り出す電気エネルギーを調整すること（外部に取り出す電流を調整すること、さらには定電圧制御が可能な電源、いわゆるポテンショスタッドを用いることによって外部に取り出す電圧を調整すること）によって、充電条件の場合は、印加する電気エネルギーを調整すること（印加する電流を調整すること、さらには定電圧制御が可能な電源、いわゆるポテンショスタッドを用いることによって印加する電圧を調整すること）によって、運転電圧及び／又は水素を含むガスの発生量を調整することができる。
【００５６】
本発明の潜水船に搭載する水素製造装置においては、有機物を含む燃料を１００℃以下で分解することができるから、水素製造装置の作動温度を１００℃以下にすることができる。作動温度は、３０〜９０℃とすることが好ましい。運転温度を３０〜９０℃の範囲で調整することにより、以下の実施例に示すとおり、開回路電圧若しくは運転電圧及び／又は水素を含むガスの発生量を調整することができる。
なお、１００℃以上での運転が必要であった従来の改質技術では、水は水蒸気になり、有機物を含む燃料はガス化し、このような条件下で水素を発生させても、水素を分離する手段を別途用いる必要があるため、本発明は、この点において有利である。
しかし、有機物を含む燃料を１００℃以上の温度で分解すると、上記のようなデメリットはあるが、本発明は、本発明の潜水船に搭載する水素製造装置を１００℃を若干超える温度で作動させることを否定するものではない。
【００５７】
推定される原理から考えて、有機物を含む燃料としては、プロトン導電性の隔膜を透過し、電気化学的に酸化されてプロトンを生成する液体又は気体燃料であればよく、メタノール、エタノール、エチレングリコール、２−プロパノールなどのアルコール、ホルムアルデヒドなどのアルデヒド、蟻酸などのカルボン酸、ジエチルエーテルなどのエーテルを含む液体燃料が好ましい。有機物を含む燃料は水と共に供給されるから、アルコールと水を含む溶液、その中でも、メタノールを含む水溶液が好ましい。なお、上記した燃料の一例としてのメタノールを含む水溶液は、少なくともメタノールと水を含む溶液であり、水素を含むガスを発生する領域において、その濃度は任意に選択することができる。
【００５８】
酸化剤としては、気体又は液体の酸化剤を使用することができる。気体の酸化剤としては、酸素を含む気体又は酸素が好ましい。酸素を含む気体の酸素濃度は、１０％以上が特に好ましい。液体の酸化剤としては、過酸化水素を含む液体が好ましい。
【００５９】
本発明においては、水素製造装置に投入した燃料が該装置内で一回で消費され、水素に分解される割合は低いので、燃料の循環手段を設けて、水素への変換率を高めることが好ましい。
【００６０】
本発明の潜水船に搭載する水素製造装置は、燃料極側から水素を含むガスを取り出す手段を備えており、水素を回収するものであるが、二酸化炭素も回収することが好ましい。１００℃以下という低い温度で運転するものであるから、水素を含むガスに含まれる二酸化炭素を吸収する二酸化炭素吸収部を、簡便な手段により設けることができる。
次に、本発明の実施例（水素製造例）を示すが、触媒、ＰＴＦＥ、ナフィオンの割合等、触媒層、ガス拡散層、電解質膜の厚さ等は適宜変更し得るものであり、実施例により限定されるものではない。
【実施例１】
【００６１】
以下に、本願請求項２に係る発明の潜水船に搭載する水素製造装置（開回路条件）により水素を製造する場合の例を示す。
（水素製造例１−１）
実施例１（製造例１−１〜１−１０）における水素製造セルは代表的な直接メタノール型燃料電池と同じ構造とした。
その水素製造セルの概略を図２に示す。
すなわち、電解質にデュポン社製プロトン導電性電解質膜（ナフィオン１１５）を用い、空気極にはカーボンペーパー（東レ製）を５％濃度のポリテトラフルオロエチレン分散液に浸漬したのち、３６０℃で焼成して撥水処理し、その片面に空気極触媒（白金担持カーボン：田中貴金属製）とＰＴＦＥ微粉末と５％ナフィオン溶液（アルドリッチ製）を混合して作製した空気極触媒ペーストを塗布して空気極触媒付きガス拡散層を構成した。ここで、空気極触媒、ＰＴＦＥ、ナフィオンの重量比は６５％：１５％：２０％とした。このようにして作製した空気極の触媒量は白金換算で１ｍｇ／ｃｍ2であった。
【００６２】
さらに同じ方法を用いてカーボンペーパーを撥水処理し、さらにその片面に燃料極触媒（白金ルテニウム担持カーボン：田中貴金属製）とＰＴＦＥ微粉末と５％ナフィオン溶液を混合して作製した燃料極触媒ペーストを塗布して燃料極触媒付きガス拡散層を構成した。ここで、燃料極触媒、ＰＴＦＥ、ナフィオンの重量比は５５％：１５％：３０％とした。このようにして作製した燃料極の触媒量は白金−ルテニウム換算で１ｍｇ／ｃｍ2であった。
【００６３】
上記、電解質膜、空気極触媒付きガス拡散層、燃料極触媒付きガス拡散層を１４０℃、１００ｋｇ／ｃｍ2でホットプレスによって接合してＭＥＡを作製した。このようにして作製したＭＥＡの有効電極面積は６０．８ｃｍ2であった。作製後の空気極及び燃料極の触媒層、空気極及び燃料極のガス拡散層の厚さは、それぞれ、約３０μｍ、および１７０μｍでほぼ同じであった。
【００６４】
上記のＭＥＡを、それぞれ、空気を流すため、および燃料を流すための流路を設け、さらに、ガスリークを防止するためにフェノール樹脂を含浸させたグラファイト製の空気極セパレータ板、燃料極セパレータ板によって挟み込み、単セルを構成した。また、燃料および空気のリークを防止するためにＭＥＡの周辺部にはシリコンゴム製のパッキングを設けた。
【００６５】
このようにして作製した水素製造セルを熱風循環型の電気炉内に設置し、セル温度（運転温度）３０〜７０℃で、空気極側に空気を０〜４００ｍｌ／分の流量、燃料極側に０．５Ｍ〜２Ｍのメタノール水溶液（燃料）を２〜１５ｍｌ／分の流量で流し、その時の燃料極と空気極の電圧差（オープン電圧）、燃料極側で発生するガス量、ガス組成について検討を行った。
【００６６】
まず、セルへのメタノール水溶液（燃料）の流量を８ｍｌ／分で一定とし、３０℃、５０℃、７０℃の各温度で空気流量を変化させ、燃料極側から発生するガスの発生量を測定した。ガス発生量の測定には水中置換法を用いた。また、発生ガス中の水素濃度をガスクロマトグラフィーで分析し、水素生成速度を求めた。
【００６７】
その結果を図３に示す。
これより、各温度において、空気流量を少なくすることによって、セルの燃料極側から、水素の発生が確認された。また、水素生成速度は温度が高いほど、大きいことが分かった。さらに、空気流量とセルの開回路電圧（オープン電圧）との関係を調べると、空気流量を少なくするとそれに伴って、セルの開回路電圧が低下する傾向が認められた。
【００６８】
図４に図３の結果を開回路電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、水素生成速度（水素発生量）は開回路電圧に依存する傾向を示し、開回路電圧４００〜６００ｍＶで水素が発生することが分かった。また、いずれの温度においても、水素生成速度のピークは４５０ｍＶ付近で観察された。
【００６９】
次に、温度７０℃、燃料流量８ｍｌ／分、空気流量１２０ｍｌ／分の条件でガスを発生させ、ガス中の水素濃度をガスクロマトグラフィーを用いて測定した。
その結果、発生ガス中には水素が約７０％、二酸化炭素が約１５％含まれていることが確認された。なお、ＣＯは検出されなかった。
【００７０】
（水素製造例１−２）
水素製造例１−１と同じ水素製造セルを用いて、次に、セル温度７０℃において、濃度１Ｍのメタノール水溶液（燃料）を、２、８、１５ｍｌ／分の流量で、それぞれ、空気流量を変化させた時の燃料流量、空気流量と水素生成速度、セルの開回路電圧の関係を図５に示す。
これより、燃料流量の少ない方が、水素生成速度は大きいことが分かった。
【００７１】
図６に図５の結果を開回路電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、それぞれの条件での水素生成速度は開回路電圧に依存していることが分かった。また、いずれの燃料流量においても、水素製造例１−１と同様に４５０ｍＶ付近に水素生成速度のピークが観察された。
【００７２】
さらに、本製造例で最大の水素生成速度１４．４８ｍｌ／分が得られた開回路電圧４４２ｍＶのときの条件（運転温度７０℃、燃料濃度１Ｍ、燃料流量２ｍｌ／分、空気流量１００ｍｌ／分）での発生ガス中の水素濃度を水素製造例１−１と同様にガスクロマトグラフィーによって求めたところ約７０％であった。
【００７３】
（水素製造例１−３）
水素製造例１−１と同じ水素製造セルを用いて、次に、セル温度７０℃において、メタノール水溶液（燃料）を８ｍｌ／分の定流量で、燃料濃度を０．５、１、２Ｍと変化させた条件でそれぞれ、空気流量を変化させた時の燃料流量、空気流量と水素生成速度、セルの開回路電圧の関係を図７に示す。
これより、燃料濃度の低いほうが、水素生成速度は大きいことが分かった。
【００７４】
図８に図７の結果を開回路電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、それぞれの条件での水素生成速度は開回路電圧に依存し、３００〜６００ｍＶで水素が発生することが分かった。また、いずれの燃料濃度においても、水素製造例１−１と同様に４５０ｍＶ付近に水素生成速度のピークが観察された。
【００７５】
（水素製造例１−４）
次に、電解質膜の厚さのガス発生量に与える影響を検討した。
水素製造例１−１〜１−３では、電解質膜にはデュポン社製ナフィオン１１５（厚さ１３０μｍ）を用いたが、同じくデュポン社製ナフィオン１１２（厚さ５０μｍ）を用いて同様な水素製造セルを構成し、温度７０℃、燃料濃度１Ｍ、燃料流量を８ｍｌ／分で、それぞれ、空気流量を変化させた時の燃料流量、空気流量と水素生成速度、セルの開回路電圧の関係を検討した。
ナフィオン１１５と１１２はその材質は同じであり、ここでは純粋に電解質膜の厚さの影響を検討したことになる。検討結果を図９に示す。
【００７６】
図１０に図９の結果を開回路電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、水素生成速度はいずれの電解質膜でもほぼ等しいことが分かった。図より明かなように、それぞれの条件での水素生成速度は開回路電圧に依存しており、やはり４５０ｍV付近に水素生成速度のピークが観察された。
【００７７】
（水素製造例１−５）
水素製造例１−１と同じ水素製造セルを用いて、水素製造セルを熱風循環型の電気炉内に設置し、セル温度３０℃、５０℃、７０℃、９０℃で、空気極側に空気を０〜２５０ｍｌ／分の流量、燃料極側に１Ｍのメタノール水溶液（燃料）を５ｍｌ／分の流量で流し、その時のセルの開回路電圧、燃料極側で発生する水素の生成速度の検討を行った。
【００７８】
空気流量と水素生成速度との関係を図１１に示す。
水素製造例１−１の場合と同様に、各温度において、空気流量を少なくすることによって、セルの燃料極側から、水素の発生が確認された。また、水素生成速度は温度が高いほど、大きいことが分かった。さらに、空気流量とセルの開回路電圧との関係を調べると、空気流量を少なくするとそれに伴って、セルの開回路電圧が低下する傾向が認められた。
【００７９】
図１２に図１１の結果を開回路電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、水素生成速度は開回路電圧に依存する傾向を示し、開回路電圧３００〜７００ｍＶで水素が発生することが分かった。また、３０〜７０℃においては、水素生成速度のピークは４７０〜４８０ｍＶ付近で観察され、９０℃においては、４４０ｍＶ付近で観察された。
【００８０】
（水素製造例１−６）
水素製造例１−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度５０℃において、燃料を、１．５、２．５、５．０、７．５、１０．０ｍｌ／分の流量で、それぞれ、空気流量を変化させた時の燃料流量、空気流量と水素生成速度の関係を図１３に示す。
これより、先の水素製造例１−２の７０℃の結果とは異なり、燃料流量の多い方が、水素生成速度は大きい傾向が見られた。
【００８１】
図１４に図１３の結果を開回路電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、それぞれの条件での水素生成速度は開回路電圧に依存し、３００〜７００ｍＶで水素が発生することが分かった。また、４５０〜５００ｍＶ付近に水素生成速度のピークが観察された。
【００８２】
燃料流量を変化させたときの燃料中のメタノール消費量と水素生成速度を求め、以下の式を用いて開回路条件のエネルギー効率（なお、このエネルギー効率は、段落［０１２２］の計算式で算出される充電条件のエネルギー効率とは相違する。）を計算した。その結果、開回路条件のエネルギー効率は、燃料流量が５．０ｍｌ／分のとき１７％、２．５ｍｌ／分のとき２２％であった。
開回路条件のエネルギー効率（％）＝（生成した水素の標準エンタルピー変化／消費した メタノールのエンタルピー変化）×１００
【００８３】
（水素製造例１−７）
水素製造例１−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度５０℃において、メタノール水溶液（燃料）を５ｍｌ／分の定流量で、燃料濃度を０．５、１、２、３Ｍと変化させた条件で、それぞれ、空気流量を変化させた時の空気流量と水素生成速度の関係を図１５に示す。
水素生成速度のピークは、燃料濃度が低くなるにしたがって、空気流量が小さいところに観測された。
【００８４】
図１６に図１５の結果を開回路電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、それぞれの条件での水素生成速度は開回路電圧に依存し、３００〜７００ｍＶで水素が発生することが分かった。また、いずれの燃料濃度においても、４７０ｍＶ付近に水素生成速度のピークが観察された。
【００８５】
（水素製造例１−８）
水素製造例１−１と同じ水素製造セル（但し、空気極は、酸化ガスを流す酸化極とした）を用いて、セル温度５０℃において、燃料濃度１Ｍ、燃料流量５ｍｌ／分で、酸素濃度を１０、２１、４０、１００％と変化させた条件で、それぞれ、酸化ガス流量を変化させた時の酸化ガス流量と水素生成速度の関係を図１７に示す。ここで、酸素濃度２１％のガスには空気を用い、酸素濃度１０％のガスには空気に窒素を混合することによって調製したもの、酸素濃度４０％のガスには空気に酸素（酸素濃度１００％）を混合することによって調製したものを用いた。
水素生成速度のピークは、酸素濃度が高くなるにしたがって、酸化ガス流量が小さいところに観測された。
【００８６】
図１８に図１７の結果を開回路電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、それぞれの条件での水素生成速度は開回路電圧に依存し、４００〜８００ｍＶで水素が発生することが分かった。また、４９０〜５３０ｍＶ付近に水素生成速度のピークが観察された。
【００８７】
（水素製造例１−９）
水素製造例１−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度５０℃で、空気極側に空気を６０ｍｌ／分の流量、燃料極側に１Ｍのメタノール水溶液（燃料）を２．６ｍｌ／分の流量で流し、ガスを発生させ、２００ｃｃサンプリングして、ガス中のＣＯ濃度をガスクロマトグラフィーを用いて測定した。その結果、サンプリングガスからはＣＯは検出されなかった（１ｐｐｍ以下）。なお、この条件でのセルの開回路電圧は４７７ｍＶ、水素生成速度は約１０ｍｌ／分であった。
【００８８】
（水素製造例１−１０）
水素製造例１−１と同じ水素製造セル（但し、空気極は、液体である過酸化水素を流す酸化極とした）を用いて、水素製造セルを熱風循環型の電気炉内に設置し、セル温度３０℃、５０℃、７０℃、９０℃で、酸化極側に１ＭのＨ2Ｏ2（過酸化水素）を１〜８ｍｌ／分の流量、燃料極側に１Ｍのメタノール水溶液（燃料）を５ｍｌ／分の流量で流し、その時のセルの開回路電圧、燃料極側で発生する水素の生成速度の検討を行った。
【００８９】
Ｈ2Ｏ2流量と水素生成速度との関係を図１９に示す。
水素製造例１−１の場合と同様に、各温度において、Ｈ2Ｏ2流量を少なくすると、セルの燃料極側から、水素の発生が確認された。また、水素生成速度は温度が高いほど、大きいことが分かった。さらに、Ｈ2Ｏ2流量とセルの開回路電圧との関係を調べると、Ｈ2Ｏ2流量を少なくするとそれに伴って、セルの開回路電圧が低下する傾向が認められた。
【００９０】
図２０に図１９の結果を開回路電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、水素生成速度は開回路電圧に依存する傾向を示し、開回路電圧３００〜６００ｍＶで水素が発生することが分かった。また、３０〜５０℃においては、水素生成速度のピークは５００ｍＶ付近で観察され、７０〜９０℃においては、４５０ｍＶ付近で観察された。
【００９１】
ここで、重要な点は、上記実施例１では水素製造セルには外部から一切電流もしくは電圧を印加することは行っておらず、単に内部インピーダンス、１ＧΩ以上のエレクトロメーターで開回路電圧を計測しながら、燃料及び酸化剤のみを供給している点である。
言いかえると実施例１の水素製造セルでは、燃料及び酸化剤の供給以外に外部からエネルギーを供給することなく、燃料の一部を水素に変換していることになる。
しかも、３０℃〜９０℃といった脅威的な低温度での改質であり、従来にない、全く新規な水素製造装置であると考えられるから、この水素製造装置を潜水船に搭載することによる効果は大きい。
【実施例２】
【００９２】
以下に、本願請求項３に係る発明の潜水船に搭載する水素製造装置（放電条件）により水素を製造する場合の例を示す。
【００９３】
（水素製造例２−１）
実施例２（製造例２−１〜２−８）における電気エネルギーを取り出す手段を備えた水素製造セルの概略を図２１に示す。
燃料極を負極とし空気極を正極として電気エネルギーを取り出す手段を設けた以外は、水素製造例１−１の水素製造セルと同じ構造である。
この水素製造セルを熱風循環型の電気炉内に設置し、セル温度（運転温度）５０℃で、空気極側に空気を１０〜１００ｍｌ／分の流量、燃料極側に１Ｍのメタノール水溶液（燃料）を５ｍｌ／分の流量で流し、その時に空気極と燃料極間を流れる電流を変化させながら、燃料極と空気極の運転電圧、燃料極側で発生するガス量、ガス組成について検討を行った。また、発生ガス中の水素濃度をガスクロマトグラフィーで分析し、水素生成速度を求めた。
【００９４】
この試験における、取り出した電流密度と運転電圧の関係を図２２に示す。
空気流量が小さくなるとともに、運転電圧が低下し、放電できる限界電流密度の低下が観察された。
【００９５】
図２３に図２２の結果を運転電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、水素生成速度（水素発生量）は運転電圧に依存する傾向を示し、運転電圧３００〜６００ｍＶでガスが発生することが分かった。また、空気流量が５０〜６０ｍｌ／分の場合に最も水素が発生しやすいことが分った。さらに、これより空気流量が多いと、水素が発生しにくくなり、１００ｍｌ／分では、ほとんど水素は発生しなかった。
【００９６】
次に、水素生成速度の大きかった、温度５０℃、燃料流量５ｍｌ／分、空気流量６０ｍｌ／分、電流密度８．４ｍＡ／ｃｍ2の条件でガスを発生させ、ガス中の中の水素濃度をガスクロマトグラフィーを用いて測定した。
その結果、発生ガス中には水素が約７４％含まれ、水素生成速度は５．１ｍｌ／分であることが確認された。なお、ＣＯは検出されなかった。
【００９７】
（水素製造例２−２）
水素製造例２−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度３０℃で、空気極側に空気を３０〜１００ｍｌ／分の流量、燃料極側に１Ｍのメタノール水溶液（燃料）を５ｍｌ／分の流量で流し、その時に空気極と燃料極間を流れる電流を変化させながら、燃料極と空気極の運転電圧、燃料極側で発生する水素の生成速度について検討を行った。
【００９８】
この試験における、取り出した電流密度と運転電圧の関係を図２４に示す。
空気流量が小さくなるとともに、運転電圧が低下し、放電できる限界電流密度の低下が観察された。
【００９９】
図２５に図２４の結果を運転電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、水素生成速度は運転電圧に依存する傾向を示し、運転電圧２００〜５４０ｍＶで水素が発生することが分かった。また、空気流量が３０〜７０ｍｌ／分の場合に水素が発生することが分った。空気流量が１００ｍｌ／分では、水素はほとんど発生しなかった。
【０１００】
（水素製造例２−３）
水素製造例２−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度７０℃で、空気極側に空気を５０〜２００ｍｌ／分の流量、燃料極側に１Ｍのメタノール水溶液（燃料）を５ｍｌ／分の流量で流し、その時に空気極と燃料極間を流れる電流を変化させながら、燃料極と空気極の運転電圧、燃料極側で発生する水素の生成速度について検討を行った。
【０１０１】
この試験における、取り出した電流密度と運転電圧の関係を図２６に示す。
空気流量が小さくなるとともに、運転電圧が低下し、放電できる限界電流密度の低下が観察された。
【０１０２】
図２７に図２６の結果を運転電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、水素生成速度は運転電圧に依存する傾向を示し、運転電圧２００〜５００ｍＶで水素が発生することが分かった。また、空気流量が５０〜１００ｍｌ／分の場合に水素が発生しやすいことが分った。空気流量が１５０、２００ｍｌ／分というように大きくなると、水素はほとんど発生しなかった。
【０１０３】
（水素製造例２−４）
水素製造例２−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度９０℃で、空気極側に空気を５０〜２５０ｍｌ／分の流量、燃料極側に１Ｍのメタノール水溶液（燃料）を５ｍｌ／分の流量で流し、その時に空気極と燃料極間を流れる電流を変化させながら、燃料極と空気極の運転電圧、燃料極側で発生する水素の生成速度について検討を行った。
【０１０４】
この試験における、取り出した電流密度と運転電圧の関係を図２８に示す。
空気流量が小さくなるとともに、運転電圧が低下し、放電できる限界電流密度の低下が観察された。
【０１０５】
図２９に図２８の結果を運転電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、水素生成速度は運転電圧に依存する傾向を示し、運転電圧２００〜５００ｍＶで水素が発生することが分かった。また、空気流量が５０〜１００ｍｌ／分の場合に水素が発生しやすいことが分った。２５０ｍｌ／分では、水素はほとんど発生しなかった。
【０１０６】
次に、水素製造例２−１〜２−４の各温度における空気流量５０ｍｌ／分の場合の、取り出した電流密度と運転電圧の関係を図３０に、運転電圧と水素生成速度の関係を図３１に示す。
これより、水素生成速度は温度に依存する傾向を示し、温度が高い方が、低い運転電圧で水素が発生し、水素発生量が多いことが分かった。
【０１０７】
さらに、水素製造例２−１〜２−４の各温度における空気流量１００ｍｌ／分の場合の、取り出した電流密度と運転電圧の関係を図３２に、運転電圧と水素生成速度の関係を図３３に示す。
これより、水素生成速度は温度に依存する傾向を示し、温度が高い方が、低い運転電圧で水素が発生し、水素発生量が多いことが分かった。また、空気流量が１００ｍｌ／分というように大きいと、温度３０℃、５０℃という低い温度では、水素はほとんど発生しないことが分かった。
【０１０８】
（水素製造例２−５）
水素製造例２−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度５０℃で、空気極側に空気を５０ｍｌ／分の流量で、燃料極側の燃料流量を、１．５、２．５、５．０、７．５、１０．０ｍｌ／分と変化させた条件とし、その時に空気極と燃料極間を流れる電流を変化させながら、燃料極と空気極の運転電圧、燃料極側で発生する水素の生成速度について検討を行った。
【０１０９】
この試験における、取り出した電流密度と運転電圧の関係を図３４に示す。
放電できる限界電流密度は、燃料流量が変化しても、大きく変化しないことが観測された。
【０１１０】
図３５に図３４の結果を運転電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、それぞれの条件での水素生成速度は運転電圧に依存し、３００〜５００ｍＶ以上で水素が発生することが分かった。また、４５０〜５００ｍＶ付近で水素生成速度が大きいことが観察された。
水素生成速度は、燃料流量にはあまり依存しないことがわかった。
【０１１１】
（水素製造例２−６）
水素製造例２−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度５０℃で、空気極側に空気を５０ｍｌ／分の流量、燃料極側に燃料を５ｍｌ／分の定流量で、燃料濃度を０．５、１、２、３Ｍと変化させた条件とし、その時に空気極と燃料極間を流れる電流を変化させながら、燃料極と空気極の運転電圧、燃料極側で発生する水素の生成速度について検討を行った。
【０１１２】
この試験における、取り出した電流密度と運転電圧の関係を図３６に示す。
燃料濃度が高くなるとともに、運転電圧が低下し、放電できる限界電流密度の低下が観察された。
【０１１３】
図３７に図３６の結果を運転電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、それぞれの条件での水素生成速度は運転電圧に依存し、３００〜６００ｍＶで水素が発生することが分かった。
燃料濃度が１Ｍの場合に、水素が最もよく発生した。
【０１１４】
（水素製造例２−７）
水素製造例２−１と同じ水素製造セル（但し、空気極は、酸化ガスを流す酸化極とした）を用いて、セル温度５０℃で、燃料極側に１Ｍの燃料濃度の燃料を５ｍｌ／分の定流量で、酸化極側に酸化ガスを１４．０ｍｌ／分の流量、酸素濃度を１０、２１、４０、１００％と変化させた条件とし、その時に酸化極と燃料極間を流れる電流を変化させながら、燃料極と酸化極の運転電圧、燃料極側で発生する水素の生成速度について検討を行った。ここで、酸素濃度２１％のガスには空気を用い、酸素濃度１０％のガスには空気に窒素を混合することによって調製したもの、酸素濃度４０％のガスには空気に酸素（酸素濃度１００％）を混合することによって調製したものを用いた。
【０１１５】
この試験における、取り出した電流密度と運転電圧の関係を図３８に示す。
酸素濃度が低いと、運転電圧が低下し、放電できる限界電流密度の低下が観察された。
【０１１６】
図３９に図３８の結果を運転電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、それぞれの条件での水素生成速度は運転電圧に依存し、３００〜６００ｍＶで水素が発生することが分かった。
酸素濃度が高い方が水素生成速度が大きい傾向が観測された。
【０１１７】
（水素製造例２−８）
水素製造例２−１と同じ水素製造セル（但し、空気極は、液体である過酸化水素を流す酸化極とした）を用いて、水素製造セルを熱風循環型の電気炉内に設置し、セル温度３０℃、５０℃、７０℃、９０℃で、燃料極側に１Ｍのメタノール水溶液（燃料）を５ｍｌ／分の流量、酸化極側に１ＭのＨ2Ｏ2（過酸化水素）を２．６〜５．５ｍｌ／分の流量で流し、その時に酸化極と燃料極間を流れる電流を変化させながら、燃料極と酸化極の運転電圧、燃料極側で発生する水素の生成速度について検討を行った。ここで、過酸化水素の流量は、各温度において開回路電圧がほぼ５００ｍＶとなるように調整した。
【０１１８】
この試験における、取り出した電流密度と運転電圧の関係を図４０に示す。
温度が７０〜９０℃では、運転電圧の低下と電流密度の増加の関係はほぼ同じであったが、温度が３０℃と低くなると、運転電圧が急激に低下し、放電できる限界電流密度の低下が観察された。
【０１１９】
図４１に図４０の結果を運転電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、水素生成速度は運転電圧に依存する傾向を示し、運転電圧３００〜５００ｍＶで水素が発生することが分かった。また、温度が９０℃の場合に最も水素が発生しやすく、温度が低いと、運転電圧を高くしないと水素は発生しないことが観察された。
【０１２０】
ここで、重要な点は、上記実施例２では水素製造セルから外部に電流を取り出していることである。言いかえると実施例２の水素製造セルでは、外部に電気エネルギーを取り出しながら、燃料の一部を水素に変換していることになる。しかも、３０〜９０℃といった脅威的な低温度での改質であり、従来にない、全く新規な水素製造装置であると考えられるから、この水素製造装置を潜水船に搭載することによる効果は大きい。
【実施例３】
【０１２１】
以下に、本願請求項４に係る発明の潜水船に搭載する水素製造装置（充電条件）により水素を製造する場合の例を示す。
【０１２２】
（水素製造例３−１）
実施例３（製造例３−１〜３−８）における外部から電気エネルギーを印加する手段を備えてなる水素製造セルの概略を図４２に示す。
燃料極をカソードとし前記酸化極をアノードとして外部から電気エネルギーを印加する手段を設けた以外は、水素製造例１−１と同じ構造である。
この水素製造セルを熱風循環型の電気炉内に設置し、セル温度（運転温度）５０℃で、空気極側に空気を１０〜８０ｍｌ／分の流量、燃料極側に１Ｍのメタノール水溶液（燃料）を５ｍｌ／分の流量で流し、その時に外部から直流電源を用いて空気極と燃料極間に流れる電流を変化させながら、燃料極と空気極の運転電圧、燃料極側で発生するガス量、ガス組成について検討を行った。なお、投入した電気エネルギーに対する生成した水素の化学エネルギーの比を充電条件のエネルギー効率とした。また、発生ガス中の水素濃度をガスクロマトグラフィーで分析し、水素生成速度を求めた。
充電条件のエネルギー効率（以下、「エネルギー効率」という。）は以下の計算式により算出した。
計算式
エネルギー効率(%)＝(H2燃焼熱/印加した電気エネルギー)*100
１分間の生成したH2燃焼熱(kJ)＝(H2生成速度ml/分/24.47/1000)＊286kJ/mol[HHV]
１分間に印加した電気エネルギー(kJ)＝[電圧mV/1000*電流A*60sec]Wsec/1000
ここで、念のために記載するが、本発明の目的は、投入した電気エネルギー以上の化学エネルギーを有する水素ガスを得ようというものであり、決して熱力学の教えるところのエネルギー保存則を無視するものではない。全体として見ると、有機物燃料の一部が酸化されるため、投入した電気エネルギーに有機物燃料の酸化によって消費された化学エネルギーを含めると１００％以下になる。本発明では、従来の水電解による水素製造との違いを明確にするため、投入した電気エネルギーに対する生成した水素の化学エネルギーの比をエネルギー効率として記述する。
【０１２３】
この試験における、印加した電流密度と水素発生速度の関係を図４３に示す。
電流密度４０ｍＡ／ｃｍ2以下の条件で水素発生効率（水素発生の電気量効率）１００％以上の領域（図４３において水素発生効率が１００％の線を破線で示してある）があり、この領域で運転を行えば、投入電気エネルギー以上の水素が得られることが分った。
【０１２４】
図４４に図４３の結果を運転電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、水素生成速度（水素発生量）は運転電圧に依存する傾向を示し、運転電圧４００ｍＶ以上で水素が発生し、６００ｍＶ以上では水素発生速度はほぼ一定となること、空気流量が少ない方が水素生成速度が大きい（水素が発生しやすい）ことが分った。
【０１２５】
印加した電流密度と運転電圧の関係を図４５に示す。
図４３で認められた水素発生効率１００％以上の領域はいずれも図４５の６００ｍＶ以下の運転電圧であった。
【０１２６】
また、運転電圧とエネルギー効率の関係を図４６に示す。
運転電圧が１０００ｍＶ付近でも、エネルギー効率は１００％以上であり、特に、運転電圧６００ｍＶ以下で、空気流量３０〜５０ｍｌ／分の場合に、エネルギー効率が高いことが分かった。
【０１２７】
次に、エネルギー効率が高かった（１０５０％）、温度５０℃、燃料流量５ｍｌ／分、空気流量５０ｍｌ／分、電流密度４．８ｍＡ／ｃｍ2の条件でガスを発生させ、ガス中の水素濃度をガスクロマトグラフィーを用いて測定した。その結果、発生ガス中には水素が約８６％含まれ、水素生成速度は７．８ｍｌ／分であることが確認された。なお、ＣＯは検出されなかった。
【０１２８】
（水素製造例３−２）
水素製造例３−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度３０℃で、空気極側に空気を１０〜７０ｍｌ／分の流量、燃料極側に１Ｍのメタノール水溶液（燃料）を５ｍｌ／分の流量で流し、その時に外部から直流電源を用いて空気極と燃料極間に流れる電流を変化させながら、燃料極と空気極の運転電圧、燃料極側で発生する水素の生成速度、エネルギー効率について検討を行った。
【０１２９】
この試験における、印加した電流密度と水素生成速度の関係を図４７に、運転電圧と水素生成速度の関係を図４８に示す。
これより、水素生成速度は運転電圧に依存する傾向を示し、運転電圧４００ｍＶ以上で水素が発生し、空気流量が少ない方が水素が発生しやすいこと、空気流量１０ｍｌ／分の場合には、６００ｍＶ以上で水素生成速度はほぼ一定となるが、空気流量３０ｍｌ／分の場合には、８００ｍＶ以上で増加の傾向を示し、これよりさらに空気流量が多い場合には、運転電圧が高くないと水素が発生しないことが分った。
【０１３０】
また、運転電圧とエネルギー効率の関係を図４９に示す。
運転電圧が１０００ｍＶ付近でも、エネルギー効率は１００％以上であり、特に、運転電圧６００ｍＶ以下で、空気流量３０ｍｌ／分の場合に、エネルギー効率が高いことが分かった。
【０１３１】
（水素製造例３−３）
セル温度を７０℃とした以外は、水素製造例３−２と同じ条件で試験を実施し、燃料極と空気極の運転電圧、燃料極側で発生する水素の生成速度、エネルギー効率について検討を行った。
【０１３２】
この試験における、印加した電流密度と水素生成速度の関係を図５０に、運転電圧と水素生成速度の関係を図５１に示す。
これより、水素生成速度は運転電圧に依存する傾向を示し、運転電圧４００ｍＶ以上で水素が発生し、空気流量が少ない方が水素が発生しやすいこと、空気流量１０ｍｌ／分の場合には、６００ｍＶ以上で水素生成速度はほぼ一定となるが、空気流量３０ｍｌ／分の場合には、８００ｍＶ以上で増加の傾向を示し、これよりさらに空気流量が多い場合には、運転電圧が高くないと水素が発生しないことが分った。
【０１３３】
また、運転電圧とエネルギー効率の関係を図５２に示す。
運転電圧が１０００ｍＶ付近でも、エネルギー効率は１００％以上であり、特に、運転電圧６００ｍＶ以下で、空気流量１０〜３０ｍｌ／分の場合に、エネルギー効率が高いことが分かった。
【０１３４】
（水素製造例３−４）
水素製造例３−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度９０℃で、空気極側に空気を１０〜２００ｍｌ／分の流量、燃料極側に１Ｍのメタノール水溶液（燃料）を５ｍｌ／分の流量で流し、その時に外部から直流電源を用いて空気極と燃料極間に流れる電流を変化させながら、燃料極と空気極の運転電圧、燃料極側で発生する水素の生成速度、エネルギー効率について検討を行った。
【０１３５】
この試験における、印加した電流密度と水素生成速度の関係を図５３に、運転電圧と水素生成速度の関係を図５４に示す。
これより、水素生成速度は運転電圧に依存する傾向を示し、運転電圧３００ｍＶ以上で水素が発生し、空気流量が少ない方が水素が発生しやすいこと、空気流量１０ｍｌ／分の場合には、５００ｍＶ以上で水素生成速度はほぼ一定となるが、空気流量５０〜１００ｍｌ／分の場合には、８００ｍＶ以上で増加の傾向を示し、空気流量２００ｍｌ／分の場合には、８００ｍＶ以上でないと水素が発生しないことが分った。
【０１３６】
また、運転電圧とエネルギー効率の関係を図５５に示す。
運転電圧が１０００ｍＶ付近でも、エネルギー効率は１００％以上であり、特に、運転電圧５００ｍＶ以下で、空気流量５０ｍｌ／分の場合に、エネルギー効率が高いことが分かった。
【０１３７】
次に、水素製造例３−１〜３−４の各温度における空気流量５０ｍｌ／分の場合の、印加した電流密度と水素生成速度の関係を図５６に、運転電圧と水素生成速度の関係を図５７に示す。
これより、水素生成速度は温度に依存する傾向を示し、運転温度が高い方が、低い運転電圧で水素が発生し、水素生成速度も大きいことが分かった。
【０１３８】
また、運転電圧とエネルギー効率の関係を図５８に示す。
運転電圧が１０００ｍＶ付近でも、エネルギー効率は１００％以上であり、特に、６００ｍＶ以下で、エネルギー効率が高いことが分かった。
【０１３９】
（水素製造例３−５）
水素製造例３−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度５０℃で、空気極側に空気を５０ｍｌ／分の流量で、燃料極側の燃料流量を、１．５、２．５、５．０、７．５、１０．０ｍｌ／分と変化させた条件とし、その時に外部から直流電源を用いて空気極と燃料極間に流れる電流を変化させながら、燃料極と空気極の運転電圧、燃料極側で発生する水素の生成速度、エネルギー効率について検討を行った。
【０１４０】
この試験における、印加した電流密度と水素生成速度の関係を図５９に、運転電圧と水素生成速度の関係を図６０に示す。
水素生成速度は運転電圧に依存する傾向を示し、運転電圧４００ｍＶ以上で水素が発生し、燃料流量が多い方が水素が発生しやすく、いずれの燃料流量の場合でも、水素生成速度は８００ｍＶ以上で増加する傾向が観測された。
【０１４１】
また、運転電圧とエネルギー効率の関係を図６１に示す。
いずれの燃料流量の場合も、運転電圧が１０００ｍＶ付近でも、エネルギー効率は１００％以上であり、特に、運転電圧６００ｍＶ以下で、エネルギー効率が高いことが分かった。
【０１４２】
（水素製造例３−６）
水素製造例３−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度５０℃で、空気極側に空気を５０ｍｌ／分の流量、燃料極側に燃料を５ｍｌ／分の定流量で、燃料濃度を０．５、１、２、３Ｍと変化させた条件とし、その時に外部から直流電源を用いて空気極と燃料極間に流れる電流を変化させながら、燃料極と空気極の運転電圧、燃料極側で発生する水素の生成速度、エネルギー効率について検討を行った。
【０１４３】
この試験における、印加した電流密度と水素生成速度の関係を図６２に、運転電圧と水素生成速度の関係を図６３に示す。
これより、いずれの燃料濃度においても、０．０２Ａ／ｃｍ2以上の領域では、印加した電流密度と水素生成速度はほぼ比例することが分かった。
また、水素生成速度は運転電圧に依存する傾向を示し、運転電圧４００ｍＶ以上で水素が発生し、燃料濃度が高い方が低い運転電圧でも水素が発生しやすく、燃料濃度が２Ｍ、３Ｍの場合には、４００〜５００ｍＶで急激に水素生成速度が大きくなること、燃料濃度が１Ｍの場合には、４００〜８００ｍＶで水素生成速度はほぼ一定であるが、８００ｍＶ以上で増加の傾向を示し、これよりさらに燃料濃度が低い場合には、運転電圧が高くないと水素が発生しないことが分った。
【０１４４】
また、運転電圧とエネルギー効率の関係を図６４に示す。
燃料濃度が０．５Ｍの場合を除いて、運転電圧が１０００ｍＶ付近でも、エネルギー効率は１００％以上であり、特に、運転電圧６００ｍＶ以下で、燃料濃度が１、２、３Ｍの場合に、エネルギー効率が高いことが分かった。なお、燃料濃度が０．５Ｍの場合は、低電圧の領域で水素発生がないため、エネルギー効率の挙動は、他の条件の場合と全く異なるものとなった。
【０１４５】
（水素製造例３−７）
水素製造例３−１と同じ水素製造セル（但し、空気極は、酸化ガスを流す酸化極とした）を用いて、セル温度５０℃で、燃料極側に濃度１Ｍの燃料を５ｍｌ／分の定流量で、酸化極側に酸化ガスを１４．０ｍｌ／分の流量、酸素濃度を１０、２１、４０、１００％と変化させた条件とし、その時に外部から直流電源を用いて酸化極と燃料極間に流れる電流を変化させながら、燃料極と酸化極の運転電圧、燃料極側で発生する水素の生成速度、エネルギー効率について検討を行った。ここで、酸素濃度２１％のガスには空気を用い、酸素濃度１０％のガスには空気に窒素を混合することによって調製したもの、酸素濃度４０％のガスには空気に酸素（酸素濃度１００％）を混合することによって調製したものを用いた。
【０１４６】
この試験における、印加した電流密度と水素生成速度の関係を図６５に、運転電圧と水素生成速度の関係を図６６に示す。
これより、いずれの酸素濃度においても、０．０３Ａ／ｃｍ2以上の領域では、印加した電流密度と水素生成速度はほぼ比例することが分かった。
また、水素生成速度は運転電圧に依存する傾向を示し、運転電圧４００ｍＶ以上で水素が発生し、酸素濃度が高い方が低い運転電圧でも水素が発生しやすく、４００〜８００ｍＶで水素生成速度はほぼ一定であるが、８００ｍＶ以上で増加の傾向を示した。
【０１４７】
また、運転電圧とエネルギー効率の関係を図６７に示す。
印加電圧が１０００ｍＶ付近でも、エネルギー効率は１００％以上であり、特に、印加電圧６００ｍＶ以下で、酸素濃度が高い場合に、エネルギー効率が高いことが分かった。
【０１４８】
（水素製造例３−８）
水素製造例３−１と同じ水素製造セル（但し、空気極は、液体である過酸化水素を流す酸化極とした）を用いて、水素製造セルを熱風循環型の電気炉内に設置し、セル温度３０℃、５０℃、７０℃、９０℃で、燃料極側に１Ｍのメタノール水溶液（燃料）を５ｍｌ／分の流量、酸化極側に１ＭのＨ2Ｏ2（過酸化水素）を２．６〜５．５ｍｌ／分の流量で流し、その時に外部から直流電源を用いて酸化極と燃料極間に流れる電流を変化させながら、燃料極と酸化極の運転電圧、燃料極側で発生する水素の生成速度、エネルギー効率について検討を行った。
ここで、過酸化水素の流量は、各温度において開回路電圧がほぼ５００ｍＶとなるように調整した。
【０１４９】
この試験における、印加した電流密度と水素生成速度の関係を図６８に、運転電圧と水素生成速度の関係を図６９に示す。
これより、水素生成速度は運転電圧に依存する傾向を示し、運転電圧５００ｍＶ以上で水素が発生し、８００ｍＶ以上で増加の傾向を示し、運転温度が高い方が水素が発生しやすいことが分かった。
【０１５０】
また、運転電圧とエネルギー効率の関係を図７０に示す。
運転電圧が１０００ｍＶ付近でも、エネルギー効率は１００％以上であり、特に、運転電圧８００ｍＶ以下で、温度９０℃の場合に、エネルギー効率が高いことが分かった。
【０１５１】
ここで、重要な点は、上記実施例３では水素製造セルに外部から印加した電流以上の水素を取り出していることである。言いかえると実施例３の水素製造セルでは、投入した電気エネルギー以上のエネルギーの水素を製造していることになる。しかも、３０〜９０℃といった脅威的な低温度での改質であり、従来にない、全く新規な水素製造装置であると考えられるから、この水素製造装置を潜水船に搭載することによる効果は大きい。
【０１５２】
以下の実施例においては、メタノール以外の燃料を使用して、本発明の潜水船に搭載する水素製造装置により水素を製造する例を示す。
【実施例４】
【０１５３】
燃料としてエタノールを使用して、本願請求項２に係る発明の潜水船に搭載する水素製造装置（開回路条件）により水素を製造した。
水素製造例１−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度８０℃において、燃料極側に、濃度１Ｍのエタノール水溶液を５ｍｌ／分の流量で流し、空気極側に、空気を６５ｍｌ／分の流量で流し、セルの開回路電圧、燃料極側から発生するガスの生成速度を測定した。発生ガス中の水素濃度をガスクロマトグラフィーで分析し、水素生成速度を求めた。
結果を表１に示す。
【０１５４】
【表１】
【０１５５】
表１に示されるように、開回路電圧４７８ｍＶで、水素の発生することが確認されたが、水素生成速度は小さかった。
【実施例５】
【０１５６】
燃料としてエチレングリコールを使用して、本願請求項２に係る発明の潜水船に搭載する水素製造装置（開回路条件）により水素を製造した。
水素製造例１−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度８０℃において、燃料極側に、濃度１Ｍのエチレングリコール水溶液を５ｍｌ／分の流量で流し、空気極側に、空気を１０５ｍｌ／分の流量で流し、セルの開回路電圧、燃料極側から発生するガスの生成速度を測定した。発生ガス中の水素濃度をガスクロマトグラフィーで分析し、水素生成速度を求めた。
結果を表２に示す。
【０１５７】
【表２】
【０１５８】
表２に示されるように、開回路電圧４７４ｍＶで、水素の発生することが確認された。水素生成速度は、燃料がエタノール水溶液の場合と比較すると大きかったが、メタノール水溶液の場合と比較するとかなり小さい。
【実施例６】
【０１５９】
燃料として２−プロパノールを使用して、本願請求項２に係る発明の潜水船に搭載する水素製造装置（開回路条件）により水素を製造した。
水素製造例１−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度８０℃において、燃料極側に、濃度１Ｍの２−プロパノール水溶液を５ｍｌ／分の流量で流し、空気極側に、空気を３５ｍｌ／分の流量で流し、セルの開回路電圧、燃料極側から発生するガスの生成速度を測定した。発生ガス中の水素濃度をガスクロマトグラフィーで分析し、水素生成速度を求めた。
結果を表３に示す。
【０１６０】
【表３】
【０１６１】
表３に示されるように、開回路電圧５１４ｍＶで、水素の発生することが確認された。水素生成速度は、燃料がエタノール水溶液、エチレングリコール水溶液の場合と比較すると大きく、最もメタノール水溶液の場合に近かった。特に、発生ガス中の水素濃度が極めて高かった。
【実施例７】
【０１６２】
燃料としてジエチルエーテルを使用して、本願請求項２に係る発明の潜水船に搭載する水素製造装置（開回路条件）により水素を製造した。
水素製造例１−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度８０℃において、燃料極側に、濃度１Ｍのジエチルエーテル水溶液を５ｍｌ／分の流量で流し、空気極側に、空気を２０ｍｌ／分の流量で流し、セルの開回路電圧、燃料極側から発生するガスの生成速度を測定した。発生ガス中の水素濃度をガスクロマトグラフィーで分析し、水素生成速度を求めた。
結果を表４に示す。
【０１６３】
【表４】
【０１６４】
表４に示されるように、開回路電圧５６５ｍＶで、水素の発生することが確認された。燃料としてアルコールを用いた場合と比較して、発生ガス中の水素濃度が小さく、水素生成速度も小さかった。
【実施例８】
【０１６５】
燃料としてホルムアルデヒド、蟻酸を使用して、本願請求項２に係る発明の潜水船に搭載する水素製造装置（開回路条件）により水素を製造した。
水素製造例１−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度５０℃において、燃料極側に、それぞれ、濃度１Ｍのホルムアルデヒド水溶液、濃度１Ｍの蟻酸水溶液を、５ｍｌ／分の流量で流し、空気極側に、空気を０〜１００ｍｌ／分の流量で流し、セルの開回路電圧、燃料極側から発生するガスの生成速度を測定した。発生ガス中の水素濃度をガスクロマトグラフィーで分析し、水素生成速度を求めた。
結果を、メタノールを使用した場合とともに、図７１及び図７２に示す。
【０１６６】
図７１に示されるように、ホルムアルデヒド、蟻酸の場合にも、メタノールと同様に、空気流量を少なくすることによって、セルの燃料極側から、水素の発生が確認された。また、水素生成速度は、メタノールが最も大きく、ホルムアルデヒド、蟻酸の順であり、さらに、この順に、空気流量を少なくしないと、水素が発生しないことが分かった。
【０１６７】
図７２より、ホルムアルデヒド、蟻酸の場合にも、メタノールと同様に、水素生成速度（水素発生量）は開回路電圧に依存する傾向を示し、開回路電圧２００〜８００ｍＶで水素が発生することが分かった。また、蟻酸の場合には、メタノール、ホルムアルデヒドより開回路電圧が低い状態で水素が発生しており、水素生成速度のピークも、メタノール、ホルムアルデヒドが、５００ｍＶ程度であるのに対し、蟻酸の場合には、低い開回路電圧（３５０ｍＶ程度）で観察された。
【０１６８】
以上のように、本発明の潜水船に搭載する水素製造装置は、有機物を含む燃料を１００℃以下で分解して水素を含むガスを製造することができるものであるから、潜水船に搭載したままで、燃料電池に容易に水素を供給することができる。
【図面の簡単な説明】
【０１６９】
【図１（ａ）】本発明の潜水船における燃料電池システムのシステムフローの一例を示す図である。
【図１（ｂ）】本発明の潜水船に搭載するパッケージ型燃料電池発電装置の構成の一例を示す概略図である。
【図１（ｃ）】本発明の潜水船に搭載する水素製造装置と燃料電池の関係を示す概略図である。
【図２】実施例１における水素製造セル（外部から電気エネルギーを供給しないもの）の概略図である。
【図３】異なる温度（３０〜７０℃）における空気流量と水素生成速度及びオープン電圧との関係を示す図である（水素製造例１−１）。
【図４】異なる温度（３０〜７０℃）におけるオープン電圧と水素生成速度との関係を示す図である（水素製造例１−１）。
【図５】異なる燃料流量における空気流量と水素生成速度及びオープン電圧との関係（温度７０℃）を示す図である（水素製造例１−２）。
【図６】異なる燃料流量におけるオープン電圧と水素生成速度との関係（温度７０℃）を示す図である（水素製造例１−２）。
【図７】異なる燃料濃度における空気流量と水素生成速度及びオープン電圧との関係（温度７０℃）を示す図である（水素製造例１−３）。
【図８】異なる燃料濃度におけるオープン電圧と水素生成速度との関係（温度７０℃）を示す図である（水素製造例１−３）。
【図９】厚さの異なる電解質膜における空気流量と水素生成速度及びオープン電圧との関係を示す図である（水素製造例１−４）。
【図１０】厚さの異なる電解質膜におけるオープン電圧と水素生成速度との関係を示す図である（水素製造例１−４）。
【図１１】異なる温度（３０〜９０℃）における空気流量と水素生成速度及びオープン電圧との関係を示す図である（水素製造例１−５）。
【図１２】異なる温度（３０〜９０℃）におけるオープン電圧と水素生成速度との関係（酸化剤：空気）を示す図である（水素製造例１−５）。
【図１３】異なる燃料流量における空気流量と水素生成速度及びオープン電圧との関係（温度５０℃）を示す図である（水素製造例１−６）。
【図１４】異なる燃料流量におけるオープン電圧と水素生成速度との関係（温度５０℃）を示す図である（水素製造例１−６）。
【図１５】異なる燃料濃度における空気流量と水素生成速度及びオープン電圧との関係（温度５０℃）を示す図である（水素製造例１−７）。
【図１６】異なる燃料濃度におけるオープン電圧と水素生成速度との関係（温度５０℃）を示す図である（水素製造例１−７）。
【図１７】異なる酸素濃度における酸化ガス流量と水素生成速度及びオープン電圧との関係（温度５０℃）を示す図である（水素製造例１−８）。
【図１８】異なる酸素濃度におけるオープン電圧と水素生成速度との関係（温度５０℃）を示す図である（水素製造例１−８）。
【図１９】異なる温度（３０〜９０℃）におけるＨ2Ｏ2流量と水素生成速度及びオープン電圧との関係を示す図である（水素製造例１−１０）。
【図２０】異なる温度（３０〜９０℃）におけるオープン電圧と水素生成速度との関係（酸化剤：Ｈ2Ｏ2）を示す図である（水素製造例１−１０）。
【図２１】実施例２における水素製造セル（電気エネルギーを取り出す手段を備えたもの）の概略図である。
【図２２】異なる空気流量における取り出した電流密度と運転電圧との関係（放電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例２−１）。
【図２３】異なる空気流量における運転電圧と水素生成速度との関係（放電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例２−１）。
【図２４】異なる空気流量における取り出した電流密度と運転電圧との関係（放電：温度３０℃）を示す図である（水素製造例２−２）。
【図２５】異なる空気流量における運転電圧と水素生成速度との関係（放電：温度３０℃）を示す図である（水素製造例２−２）。
【図２６】異なる空気流量における取り出した電流密度と運転電圧との関係（放電：温度７０℃）を示す図である（水素製造例２−３）。
【図２７】異なる空気流量における運転電圧と水素生成速度との関係（放電：温度７０℃）を示す図である（水素製造例２−３）。
【図２８】異なる空気流量における取り出した電流密度と運転電圧との関係（放電：温度９０℃）を示す図である（水素製造例２−４）。
【図２９】異なる空気流量における運転電圧と水素生成速度との関係（放電：温度９０℃）を示す図である（水素製造例２−４）。
【図３０】異なる温度における取り出した電流密度と運転電圧との関係（放電：空気流量５０ｍｌ／分）を示す図である。
【図３１】異なる温度における運転電圧と水素生成速度との関係（放電：空気流量５０ｍｌ／分）を示す図である。
【図３２】異なる温度における取り出した電流密度と運転電圧との関係（放電：空気流量１００ｍｌ／分）を示す図である。
【図３３】異なる温度における運転電圧と水素生成速度との関係（放電：空気流量１００ｍｌ／分）を示す図である。
【図３４】異なる燃料流量における取り出した電流密度と運転電圧との関係（放電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例２−５）。
【図３５】異なる燃料流量における運転電圧と水素生成速度との関係（放電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例２−５）。
【図３６】異なる燃料濃度における取り出した電流密度と運転電圧との関係（放電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例２−６）。
【図３７】異なる燃料濃度における運転電圧と水素生成速度との関係（放電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例２−６）。
【図３８】異なる酸素濃度における取り出した電流密度と運転電圧との関係（放電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例２−７）。
【図３９】異なる酸素濃度における運転電圧と水素生成速度との関係（放電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例２−７）。
【図４０】異なる温度における取り出した電流密度と運転電圧との関係（放電：酸化剤Ｈ2Ｏ2）を示す図である（水素製造例２−８）。
【図４１】異なる温度における運転電圧と水素生成速度との関係（放電：酸化剤Ｈ2Ｏ2）を示す図である（水素製造例２−８）。
【図４２】実施例３における水素製造セル（外部から電気エネルギーを印加する手段を備えたもの）の概略図である。
【図４３】異なる空気流量における印加した電流密度と水素生成速度との関係（充電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例３−１）。
【図４４】異なる空気流量における運転電圧と水素生成速度との関係（充電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例３−１）。
【図４５】異なる空気流量における印加した電流密度と運転電圧との関係（充電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例３−１）。
【図４６】異なる空気流量における運転電圧とエネルギー効率の関係（充電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例３−１）。
【図４７】異なる空気流量における印加した電流密度と水素生成速度との関係（充電：温度３０℃）を示す図である（水素製造例３−２）。
【図４８】異なる空気流量における運転電圧と水素生成速度との関係（充電：温度３０℃）を示す図である（水素製造例３−２）。
【図４９】異なる空気流量における運転電圧とエネルギー効率の関係（充電：温度３０℃）を示す図である（水素製造例３−２）。
【図５０】異なる空気流量における印加した電流密度と水素生成速度との関係（充電：温度７０℃）を示す図である（水素製造例３−３）。
【図５１】異なる空気流量における運転電圧と水素生成速度との関係（充電：温度７０℃）を示す図である（水素製造例３−３）。
【図５２】異なる空気流量における運転電圧とエネルギー効率の関係（充電：温度７０℃）を示す図である（水素製造例３−３）。
【図５３】異なる空気流量における印加した電流密度と水素生成速度との関係（充電：温度９０℃）を示す図である（水素製造例３−４）。
【図５４】異なる空気流量における運転電圧と水素生成速度との関係（充電：温度９０℃）を示す図である（水素製造例３−４）。
【図５５】異なる空気流量における運転電圧とエネルギー効率の関係（充電：温度９０℃）を示す図である（水素製造例３−４）。
【図５６】異なる温度における印加した電流密度と水素生成速度との関係（充電：空気流量５０ｍｌ／分）を示す図である。
【図５７】異なる温度における運転電圧と水素生成速度との関係（充電：空気流量５０ｍｌ／分）を示す図である。
【図５８】異なる温度における運転電圧とエネルギー効率の関係（充電：空気流量５０ｍｌ／分）を示す図である。
【図５９】異なる燃料流量における印加した電流密度と水素生成速度との関係（充電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例３−５）。
【図６０】異なる燃料流量における運転電圧と水素生成速度との関係（充電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例３−５）。
【図６１】異なる燃料流量における運転電圧とエネルギー効率の関係（充電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例３−５）。
【図６２】異なる燃料濃度における印加した電流密度と水素生成速度との関係（充電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例３−６）。
【図６３】異なる燃料濃度における運転電圧と水素生成速度との関係（充電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例３−６）。
【図６４】異なる燃料濃度における運転電圧とエネルギー効率の関係（充電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例３−６）。
【図６５】異なる酸素濃度における印加した電流密度と水素生成速度との関係（充電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例３−７）。
【図６６】異なる酸素濃度における運転電圧と水素生成速度との関係（充電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例３−７）。
【図６７】異なる酸素濃度における運転電圧とエネルギー効率の関係（充電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例３−７）。
【図６８】異なる温度における印加した電流密度と水素生成速度との関係（充電：酸化剤Ｈ2Ｏ2）を示す図である（水素製造例３−８）。
【図６９】異なる温度における運転電圧と水素生成速度との関係（充電：酸化剤Ｈ2Ｏ2）を示す図である（水素製造例３−８）。
【図７０】異なる温度における運転電圧とエネルギー効率の関係（充電：酸化剤Ｈ2Ｏ2）を示す図である（水素製造例３−８）。
【図７１】空気流量と水素生成速度との関係（開回路：温度５０℃）を示す図である（実施例８）。
【図７２】オープン電圧と水素生成速度との関係（開回路：温度５０℃）を示す図である（実施例８）。
【符号の説明】
【０１７０】
１０ 水素製造セル
１１ 隔膜
１２ 燃料極
１３ 有機物と水を含む燃料（メタノール水溶液）を燃料極１２に供給するための流路
１４ 酸化極（空気極）
１５ 酸化剤（空気）を酸化極（空気極）１４に供給するための流路
１６ 燃料ポンプ
１７ ブロア
１８ 燃料流量調整弁
１９ 空気流量調整弁
２０ 燃料タンク
２１ 燃料調整槽
２２ 電圧調整器
２３ 気液分離器（水素を含むガスと未反応メタノール水溶液を分離）
２４ 水素タンク
２５ 未反応メタノール水溶液を燃料調整槽２１に戻すための導管
２６ 水素流量調整弁
２７ 気液分離器（酸素オフガスから生成水と未反応メタノール水溶液を分離）
２８ 二酸化炭素除去装置
２９ 未反応メタノール水溶液を燃料調整槽２１に戻すための導管
３０ 燃料電池
３１ 固体高分子電解質膜
３２ 水素極
３３ 水素を水素極３２に供給するための流路
３４ 酸素極
３５ 酸素を酸素極３４に供給するための流路
３６ 燃料電池３０で発電した直流電力を所定の電力に変換する電力変換装置
３７ 発電装置全体の制御を行う制御装置
３８ パッケージ
【特許請求の範囲】
【請求項１】
水素と酸化剤を供給して発電を行う燃料電池と、前記燃料電池に供給するための水素を含むガスを製造する水素製造装置と、前記燃料電池で発生した電気により駆動される推進装置とを少なくとも備えてなる潜水船において、前記水素製造装置が、有機物を含む燃料を分解して水素を含むガスを製造するものであり、隔膜、前記隔膜の一方の面に設けた燃料極、前記燃料極に有機物と水を含む燃料を供給する手段、前記隔膜の他方の面に設けた酸化極、前記酸化極に酸化剤を供給する手段、燃料極側から水素を含むガスを発生させて取り出す手段を備えてなることを特徴とする潜水船。
【請求項２】
前記水素製造装置が、水素製造装置を構成する水素製造セルから外部に電気エネルギーを取り出す手段及び前記水素製造セルに外部から電気エネルギーを印加する手段を有しない開回路であることを特徴とする請求項１に記載の潜水船。
【請求項３】
前記水素製造装置が、前記燃料極を負極とし前記酸化極を正極として外部に電気エネルギーを取り出す手段を有することを特徴とする請求項１に記載の潜水船。
【請求項４】
前記水素製造装置が、前記燃料極をカソードとし前記酸化極をアノードとして外部から電気エネルギーを印加する手段を有することを特徴とする請求項１に記載の潜水船。
【請求項５】
前記水素製造セルから外部に電気エネルギーを取り出す手段及び前記水素製造セルに外部から電気エネルギーを印加する手段を有しない開回路である水素製造装置、前記燃料極を負極とし前記酸化極を正極として外部に電気エネルギーを取り出す手段を有する水素製造装置並びに前記燃料極をカソードとし前記酸化極をアノードとして外部から電気エネルギーを印加する手段を有する水素製造装置の群から選ばれる２以上の水素製造装置を組み合わせて使用することを特徴とする請求項１に記載の潜水船。
【請求項６】
前記水素製造装置において前記燃料極と前記酸化極との間の電圧が２００〜１０００ｍＶであることを特徴とする請求項１に記載の潜水船。
【請求項７】
前記水素製造装置において前記燃料極と前記酸化極との間の電圧が３００〜８００ｍＶであることを特徴とする請求項２に記載の潜水船。
【請求項８】
前記水素製造装置において前記燃料極と前記酸化極との間の電圧が２００〜６００ｍＶであることを特徴とする請求項３に記載の潜水船。
【請求項９】
前記水素製造装置において前記取り出す電気エネルギーを調整することにより、前記燃料極と前記酸化極との間の電圧及び／又は前記水素を含むガスの発生量を調整することを特徴とする請求項３又は８に記載の潜水船。
【請求項１０】
前記水素製造装置において前記燃料極と前記酸化極との間の電圧が３００〜１０００ｍＶであることを特徴とする請求項４に記載の潜水船。
【請求項１１】
前記水素製造装置において前記印加する電気エネルギーを調整することにより、前記燃料極と前記酸化極との間の電圧及び／又は前記水素を含むガスの発生量を調整することを特徴とする請求項４又は１０に記載の潜水船。
【請求項１２】
前記水素製造装置において前記燃料極と前記酸化極との間の電圧を調整することにより、前記水素を含むガスの発生量を調整することを特徴とする請求項１〜１１のいずれか一項に記載の潜水船。
【請求項１３】
前記水素製造装置において前記酸化剤の供給量を調整することにより、前記燃料極と前記酸化極との間の電圧及び／又は前記水素を含むガスの発生量を調整することを特徴とする請求項１〜１２のいずれか一項に記載の潜水船。
【請求項１４】
前記水素製造装置において前記酸化剤の濃度を調整することにより、前記燃料極と前記酸化極との間の電圧及び／又は前記水素を含むガスの発生量を調整することを特徴とする請求項１〜１３のいずれか一項に記載の潜水船。
【請求項１５】
前記水素製造装置において前記有機物と水を含む燃料の供給量を調整することにより、前記燃料極と前記酸化極との間の電圧及び／又は前記水素を含むガスの発生量を調整することを特徴とする請求項１〜１４のいずれか一項に記載の潜水船。
【請求項１６】
前記水素製造装置において前記有機物と水を含む燃料の濃度を調整することにより、前記燃料極と前記酸化極との間の電圧及び／又は前記水素を含むガスの発生量を調整することを特徴とする請求項１〜１５のいずれか一項に記載の潜水船。
【請求項１７】
前記水素製造装置の運転温度が１００℃以下であることを特徴とする請求項１〜１６のいずれか一項に記載の潜水船。
【請求項１８】
前記運転温度が３０〜９０℃であることを特徴とする請求項１７に記載の潜水船。
【請求項１９】
前記水素製造装置の燃料極に供給する前記有機物がアルコール、アルデヒド、カルボン酸、及びエーテルよりなる群から選択される一種又は二種以上の有機物であることを特徴とする請求項１〜１８のいずれか一項に記載の潜水船。
【請求項２０】
前記アルコールがメタノールであることを特徴とする請求項１９に記載の潜水船。
【請求項２１】
前記水素製造装置の酸化極に供給する前記酸化剤が酸素を含む気体又は酸素であることを特徴とする請求項１〜２０のいずれか一項に記載の潜水船。
【請求項２２】
前記水素製造装置の酸化極に供給する前記酸化剤が前記燃料電池又は他の前記水素製造装置から排出される未反応酸素を含む気体であることを特徴とする請求項２１に記載の潜水船。
【請求項２３】
前記水素製造装置の酸化極に供給する前記酸化剤が過酸化水素を含む液体であることを特徴とする請求項１〜２０のいずれか一項に記載の潜水船。
【請求項２４】
前記水素製造装置の隔膜がプロトン導電性固体電解質膜であることを特徴とする請求項１〜２３のいずれか一項に記載の潜水船。
【請求項２５】
前記プロトン導電性固体電解質膜がパーフルオロカーボンスルホン酸系固体電解質膜であることを特徴とする請求項２４に記載の潜水船。
【請求項２６】
前記水素製造装置の燃料極の触媒が白金−ルテニウム合金を炭素粉末に担持したものであることを特徴とする請求項１〜２５のいずれか一項に記載の潜水船。
【請求項２７】
前記水素製造装置の酸化極の触媒が白金を炭素粉末に担持したものであることを特徴とする請求項１〜２６のいずれか一項に記載の潜水船。
【請求項２８】
前記水素製造装置に前記有機物と水を含む燃料の循環手段を設けたことを特徴とする請求項１〜２７のいずれか一項に記載の潜水船。
【請求項２９】
前記水素製造装置に前記水素を含むガスに含まれる二酸化炭素を吸収する二酸化炭素吸収部を設けたことを特徴とする請求項１〜２８のいずれか一項に記載の潜水船。
【請求項３０】
前記水素製造装置から発生した前記水素を含むガスを冷却せずに前記燃料電池に供給することを特徴とする請求項１〜２９のいずれか一項に記載の潜水船。
【請求項３１】
前記水素製造装置の発生する熱を遮断するための断熱材が設けられていないことを特徴とする請求項１〜３０のいずれか一項に記載の潜水船。
【請求項１】
水素と酸化剤を供給して発電を行う燃料電池と、前記燃料電池に供給するための水素を含むガスを製造する水素製造装置と、前記燃料電池で発生した電気により駆動される推進装置とを少なくとも備えてなる潜水船において、前記水素製造装置が、有機物を含む燃料を分解して水素を含むガスを製造するものであり、隔膜、前記隔膜の一方の面に設けた燃料極、前記燃料極に有機物と水を含む燃料を供給する手段、前記隔膜の他方の面に設けた酸化極、前記酸化極に酸化剤を供給する手段、燃料極側から水素を含むガスを発生させて取り出す手段を備えてなることを特徴とする潜水船。
【請求項２】
前記水素製造装置が、水素製造装置を構成する水素製造セルから外部に電気エネルギーを取り出す手段及び前記水素製造セルに外部から電気エネルギーを印加する手段を有しない開回路であることを特徴とする請求項１に記載の潜水船。
【請求項３】
前記水素製造装置が、前記燃料極を負極とし前記酸化極を正極として外部に電気エネルギーを取り出す手段を有することを特徴とする請求項１に記載の潜水船。
【請求項４】
前記水素製造装置が、前記燃料極をカソードとし前記酸化極をアノードとして外部から電気エネルギーを印加する手段を有することを特徴とする請求項１に記載の潜水船。
【請求項５】
前記水素製造セルから外部に電気エネルギーを取り出す手段及び前記水素製造セルに外部から電気エネルギーを印加する手段を有しない開回路である水素製造装置、前記燃料極を負極とし前記酸化極を正極として外部に電気エネルギーを取り出す手段を有する水素製造装置並びに前記燃料極をカソードとし前記酸化極をアノードとして外部から電気エネルギーを印加する手段を有する水素製造装置の群から選ばれる２以上の水素製造装置を組み合わせて使用することを特徴とする請求項１に記載の潜水船。
【請求項６】
前記水素製造装置において前記燃料極と前記酸化極との間の電圧が２００〜１０００ｍＶであることを特徴とする請求項１に記載の潜水船。
【請求項７】
前記水素製造装置において前記燃料極と前記酸化極との間の電圧が３００〜８００ｍＶであることを特徴とする請求項２に記載の潜水船。
【請求項８】
前記水素製造装置において前記燃料極と前記酸化極との間の電圧が２００〜６００ｍＶであることを特徴とする請求項３に記載の潜水船。
【請求項９】
前記水素製造装置において前記取り出す電気エネルギーを調整することにより、前記燃料極と前記酸化極との間の電圧及び／又は前記水素を含むガスの発生量を調整することを特徴とする請求項３又は８に記載の潜水船。
【請求項１０】
前記水素製造装置において前記燃料極と前記酸化極との間の電圧が３００〜１０００ｍＶであることを特徴とする請求項４に記載の潜水船。
【請求項１１】
前記水素製造装置において前記印加する電気エネルギーを調整することにより、前記燃料極と前記酸化極との間の電圧及び／又は前記水素を含むガスの発生量を調整することを特徴とする請求項４又は１０に記載の潜水船。
【請求項１２】
前記水素製造装置において前記燃料極と前記酸化極との間の電圧を調整することにより、前記水素を含むガスの発生量を調整することを特徴とする請求項１〜１１のいずれか一項に記載の潜水船。
【請求項１３】
前記水素製造装置において前記酸化剤の供給量を調整することにより、前記燃料極と前記酸化極との間の電圧及び／又は前記水素を含むガスの発生量を調整することを特徴とする請求項１〜１２のいずれか一項に記載の潜水船。
【請求項１４】
前記水素製造装置において前記酸化剤の濃度を調整することにより、前記燃料極と前記酸化極との間の電圧及び／又は前記水素を含むガスの発生量を調整することを特徴とする請求項１〜１３のいずれか一項に記載の潜水船。
【請求項１５】
前記水素製造装置において前記有機物と水を含む燃料の供給量を調整することにより、前記燃料極と前記酸化極との間の電圧及び／又は前記水素を含むガスの発生量を調整することを特徴とする請求項１〜１４のいずれか一項に記載の潜水船。
【請求項１６】
前記水素製造装置において前記有機物と水を含む燃料の濃度を調整することにより、前記燃料極と前記酸化極との間の電圧及び／又は前記水素を含むガスの発生量を調整することを特徴とする請求項１〜１５のいずれか一項に記載の潜水船。
【請求項１７】
前記水素製造装置の運転温度が１００℃以下であることを特徴とする請求項１〜１６のいずれか一項に記載の潜水船。
【請求項１８】
前記運転温度が３０〜９０℃であることを特徴とする請求項１７に記載の潜水船。
【請求項１９】
前記水素製造装置の燃料極に供給する前記有機物がアルコール、アルデヒド、カルボン酸、及びエーテルよりなる群から選択される一種又は二種以上の有機物であることを特徴とする請求項１〜１８のいずれか一項に記載の潜水船。
【請求項２０】
前記アルコールがメタノールであることを特徴とする請求項１９に記載の潜水船。
【請求項２１】
前記水素製造装置の酸化極に供給する前記酸化剤が酸素を含む気体又は酸素であることを特徴とする請求項１〜２０のいずれか一項に記載の潜水船。
【請求項２２】
前記水素製造装置の酸化極に供給する前記酸化剤が前記燃料電池又は他の前記水素製造装置から排出される未反応酸素を含む気体であることを特徴とする請求項２１に記載の潜水船。
【請求項２３】
前記水素製造装置の酸化極に供給する前記酸化剤が過酸化水素を含む液体であることを特徴とする請求項１〜２０のいずれか一項に記載の潜水船。
【請求項２４】
前記水素製造装置の隔膜がプロトン導電性固体電解質膜であることを特徴とする請求項１〜２３のいずれか一項に記載の潜水船。
【請求項２５】
前記プロトン導電性固体電解質膜がパーフルオロカーボンスルホン酸系固体電解質膜であることを特徴とする請求項２４に記載の潜水船。
【請求項２６】
前記水素製造装置の燃料極の触媒が白金−ルテニウム合金を炭素粉末に担持したものであることを特徴とする請求項１〜２５のいずれか一項に記載の潜水船。
【請求項２７】
前記水素製造装置の酸化極の触媒が白金を炭素粉末に担持したものであることを特徴とする請求項１〜２６のいずれか一項に記載の潜水船。
【請求項２８】
前記水素製造装置に前記有機物と水を含む燃料の循環手段を設けたことを特徴とする請求項１〜２７のいずれか一項に記載の潜水船。
【請求項２９】
前記水素製造装置に前記水素を含むガスに含まれる二酸化炭素を吸収する二酸化炭素吸収部を設けたことを特徴とする請求項１〜２８のいずれか一項に記載の潜水船。
【請求項３０】
前記水素製造装置から発生した前記水素を含むガスを冷却せずに前記燃料電池に供給することを特徴とする請求項１〜２９のいずれか一項に記載の潜水船。
【請求項３１】
前記水素製造装置の発生する熱を遮断するための断熱材が設けられていないことを特徴とする請求項１〜３０のいずれか一項に記載の潜水船。
【図１（ａ）】
【図１（ｂ）】
【図１（ｃ）】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
【図１５】
【図１６】
【図１７】
【図１８】
【図１９】
【図２０】
【図２１】
【図２２】
【図２３】
【図２４】
【図２５】
【図２６】
【図２７】
【図２８】
【図２９】
【図３０】
【図３１】
【図３２】
【図３３】
【図３４】
【図３５】
【図３６】
【図３７】
【図３８】
【図３９】
【図４０】
【図４１】
【図４２】
【図４３】
【図４４】
【図４５】
【図４６】
【図４７】
【図４８】
【図４９】
【図５０】
【図５１】
【図５２】
【図５３】
【図５４】
【図５５】
【図５６】
【図５７】
【図５８】
【図５９】
【図６０】
【図６１】
【図６２】
【図６３】
【図６４】
【図６５】
【図６６】
【図６７】
【図６８】
【図６９】
【図７０】
【図７１】
【図７２】
【図１（ｂ）】
【図１（ｃ）】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
【図１５】
【図１６】
【図１７】
【図１８】
【図１９】
【図２０】
【図２１】
【図２２】
【図２３】
【図２４】
【図２５】
【図２６】
【図２７】
【図２８】
【図２９】
【図３０】
【図３１】
【図３２】
【図３３】
【図３４】
【図３５】
【図３６】
【図３７】
【図３８】
【図３９】
【図４０】
【図４１】
【図４２】
【図４３】
【図４４】
【図４５】
【図４６】
【図４７】
【図４８】
【図４９】
【図５０】
【図５１】
【図５２】
【図５３】
【図５４】
【図５５】
【図５６】
【図５７】
【図５８】
【図５９】
【図６０】
【図６１】
【図６２】
【図６３】
【図６４】
【図６５】
【図６６】
【図６７】
【図６８】
【図６９】
【図７０】
【図７１】
【図７２】
【公開番号】特開２００６−１７９４４７（Ｐ２００６−１７９４４７Ａ）
【公開日】平成１８年７月６日（２００６．７．６）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００５−９６９５７（Ｐ２００５−９６９５７）
【出願日】平成１７年３月３０日（２００５．３．３０）
【出願人】（３０４０２１４４０）株式会社ジーエス・ユアサコーポレーション (461)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成１８年７月６日（２００６．７．６）
【国際特許分類】
【出願日】平成１７年３月３０日（２００５．３．３０）
【出願人】（３０４０２１４４０）株式会社ジーエス・ユアサコーポレーション (461)
【Ｆターム（参考）】
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