耐食性および耐アルカリ性に優れた塗装鋼板
【課題】強アルカリ性の腐食環境下においても耐食性を維持することができる、耐食性および耐アルカリ性に優れた塗装鋼板を提供すること。
【解決手段】本発明の塗装鋼板は、鋼板と、前記鋼板の表面に形成された化成処理皮膜と、前記化成処理皮膜の表面に形成されたプライマー塗膜と、前記プライマー塗膜の表面に形成されたトップ塗膜とを有する。化成処理皮膜は、チタンのフッ化物またはジルコニウムのフッ化物と、チタンの酸化物またはチタンの水酸化物と、ジルコニウムの酸化物またはジルコニウムの水酸化物とを含む。プライマー塗膜は、有機樹脂と、リン酸マグネシウムおよびリン酸ジルコニウムからなる群から選択される１種類または２種類の化合物からなる防錆顔料と、硫酸バリウムとを含む。
【解決手段】本発明の塗装鋼板は、鋼板と、前記鋼板の表面に形成された化成処理皮膜と、前記化成処理皮膜の表面に形成されたプライマー塗膜と、前記プライマー塗膜の表面に形成されたトップ塗膜とを有する。化成処理皮膜は、チタンのフッ化物またはジルコニウムのフッ化物と、チタンの酸化物またはチタンの水酸化物と、ジルコニウムの酸化物またはジルコニウムの水酸化物とを含む。プライマー塗膜は、有機樹脂と、リン酸マグネシウムおよびリン酸ジルコニウムからなる群から選択される１種類または２種類の化合物からなる防錆顔料と、硫酸バリウムとを含む。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、耐食性および耐アルカリ性に優れた塗装鋼板に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、食品を加熱する際にふっくら感を与えるため、加熱室内に水蒸気を供給する電子レンジが開発されている。このようなスチーム機能を有する電子レンジでは、蒸発皿を加熱して蒸発皿内の水を煮沸させることで、水蒸気を発生させている（例えば、特許文献１〜３参照）。蒸発皿の材料としては、セラミック、ステンレスやアルミニウムなどの金属材料、金属材料に塗装を施した塗装鋼板などが使用されている。
【０００３】
一方、電子レンジの加熱室内の部材は、煮沸塩水に曝されるため、腐食による塗膜剥離やフクレが生じやすいことが知られている。このような塗膜剥離やフクレを抑制することを目的として、溶融アルミニウムめっき鋼板の表面に、フルオロアシッド皮膜、耐熱樹脂にリン酸系防錆顔料を配合したプライマー塗膜、耐熱樹脂にフッ素樹脂粒子を配合したトップ塗膜を順次積層した塗装鋼板が提案されている（例えば、特許文献４）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００３−３４３８４４号公報
【特許文献２】特開２００５−０５５１４２号公報
【特許文献３】特開２００８−１７０１４９号公報
【特許文献４】特開２００５−１８６２８７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
スチーム機能を有する電子レンジでは、蒸発皿における金属材料の腐食が問題となっている。すなわち、スチーム機能を有する電子レンジでは、水道水の補給および煮沸を繰り返し行うため、蒸発皿には水道水の水垢（カルシウムやマグネシウムなど）が大量に蓄積する。この水道水の水垢に水が付着すると強いアルカリ性を示し、厳しい腐食環境となるため、金属材料を用いた蒸発皿および加熱室内の部材の腐食が問題となる。
【０００６】
耐食性を向上させる手段の一つとして、蒸発皿に塗装鋼板を適用することが考えられる。しかしながら、塗装鋼板を用いた蒸発皿であっても、強アルカリ性の腐食環境下では、長時間使用すると塗膜下において金属材料が腐食してしまい、長期間の使用に耐えられる蒸発皿を提供することはできなかった。
【０００７】
本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、強アルカリ性の腐食環境下においても耐食性を維持することができる、耐食性および耐アルカリ性に優れた塗装鋼板を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者は、所定のチタン化合物およびジルコニウム化合物を含む化成処理皮膜を形成し、さらにその上に所定のリン酸塩および硫酸バリウムを含むプライマー塗膜を形成することで上記課題を解決できることを見出し、さらに検討を加えて本発明を完成させた。
【０００９】
すなわち、本発明は、以下の耐熱非粘着塗装鋼板に関する。
［１］鋼板と、前記鋼板の表面に形成された化成処理皮膜と、前記化成処理皮膜の表面に形成されたプライマー塗膜と、前記プライマー塗膜の表面に形成されたトップ塗膜とを有する塗装鋼板であって：前記化成処理皮膜は、チタンのフッ化物またはジルコニウムのフッ化物と、チタンの酸化物またはチタンの水酸化物と、ジルコニウムの酸化物またはジルコニウムの水酸化物とを含み；前記プライマー塗膜は、有機樹脂と、リン酸マグネシウムおよびリン酸ジルコニウムからなる群から選択される１種類または２種類の化合物からなる顔料Ａと、硫酸バリウムからなる顔料Ｂとを含み；前記プライマー塗膜における前記顔料Ａの含有量および前記顔料Ｂの含有量は、それぞれ、前記有機樹脂１００質量部に対して２０〜１００質量部であり；前記プライマー塗膜における前記顔料Ａおよび前記顔料Ｂの合計含有量は、前記有機樹脂１００質量部に対して４０〜１６０質量部である、塗装鋼板。
［２］前記化成処理皮膜における、前記チタンのフッ化物および前記ジルコニウムのフッ化物の合計含有量に対する、前記チタンの酸化物および水酸化物ならびに前記ジルコニウムの酸化物および水酸化物の合計含有量のモル比は、０.２〜３の範囲内である、［１］に記載の塗装鋼板。
［３］前記化成処理皮膜における、前記チタンの酸化物および水酸化物の合計含有量に対する、前記ジルコニウムの酸化物および水酸化物の合計含有量のモル比は、０.４〜２の範囲内である、［１］または［２］に記載の塗装鋼板。
［４］前記有機樹脂は、ポリエーテルスルホン樹脂、ポリフェニルスルフィド樹脂、ポリイミド樹脂およびポリアミドイミド樹脂からなる群から選択される１種類または２種類以上の樹脂を含む、［１］〜［３］のいずれかに記載の塗装鋼板。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、耐熱性、耐食性、耐水（湿）性および耐アルカリ性に優れた塗装鋼板を提供することができる。したがって、本発明によれば、強アルカリ性の腐食環境下においても長期間使用されうる塗装鋼板を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】図１Ａは、Ｎｏ.７−１の塗装鋼板の加工部の写真である。図１Ｂは、Ｎｏ.７−２の塗装鋼板の加工部の写真である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
本発明の塗装鋼板は、鋼板（塗装原板）と、前記鋼板の表面に形成された化成処理皮膜と、前記化成処理皮膜の表面に形成されたプライマー塗膜と、前記プライマー塗膜の表面に形成されたトップ塗膜とを有する。すなわち、本発明の塗装鋼板では、鋼板表面に、化成処理皮膜、プライマー塗膜およびトップ塗膜が順次積層されている。
【００１３】
以下、本発明の塗装鋼板の各構成要素について説明する。
【００１４】
［塗装原板］
塗装原板となる鋼板の種類は、特に限定されない。塗装原板となる鋼板の例には、亜鉛めっき鋼板（電気Ｚｎめっき、溶融Ｚｎめっき）、合金化亜鉛めっき鋼板（溶融Ｚｎめっき後に合金化処理した合金化溶融Ｚｎめっき）、亜鉛合金めっき鋼板（溶融Ｚｎ−Ｍｇめっき、溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇめっき、溶融Ｚｎ−Ａｌめっき）、溶融Ａｌめっき鋼板、溶融Ａｌ−Ｓｉめっき鋼板、ステンレス鋼板などが含まれる。高温環境における耐食性を向上させる観点からは、溶融Ａｌ−Ｓｉめっき鋼板が好ましい。
【００１５】
また、高温環境における耐食性に加えて、さらに加工部耐食性も要求される場合は、塗装原板となる鋼板としては、めっき層を形成した後にさらに焼鈍した溶融Ａｌ−Ｓｉめっき鋼板が好ましい。１８０度折り曲げ加工などの曲げ加工を行った部位では、めっき層にクラックや剥離などの欠陥が発生して、下地鋼が露出する可能性がある。このように下地鋼が露出してしまうと、スチーム機能を有する電子レンジまたはオーブンレンジの庫内などの厳しい腐食環境下では、下地鋼が露出している部位において赤錆が発生してしまい、見栄えが低下するおそれがある。このように加工部耐食性が問題となる場合は、めっき層を形成した後にさらに焼鈍した溶融Ａｌ−Ｓｉめっき鋼板を使用すればよい。溶融Ａｌ−Ｓｉめっき層を形成した後にさらに焼鈍することで、溶融Ａｌ−Ｓｉめっき層を軟質化することができる。その結果、溶融Ａｌ−Ｓｉめっき層は、圧縮、引っ張りを伴う複合加工によってもクラックの発生や剥離が生じず、加工に追従した変形が可能になる。したがって、複合加工を行っても、下地鋼を露出させるクラックや剥離などの欠陥が発生せず、加工部耐食性を向上させることができる。
【００１６】
溶融Ａｌ−Ｓｉめっき層を焼鈍するには、めっき層を形成した溶融Ａｌ−Ｓｉめっき鋼板を３５０〜５００℃で３０分間以上保持すればよい（特開昭６２−５０４５４号公報参照）。このとき、溶融Ａｌ−Ｓｉめっき浴から引き上げてから焼鈍するまでの冷却速度を調整することで、めっき層と下地鋼との界面に形成される合金層の膜厚を薄くすることができ、溶融Ａｌ−Ｓｉめっき層の加工性をより向上させることができる。具体的には、溶融Ａｌ−Ｓｉめっき浴（浴温６４０℃以上）から引き上げられた鋼板（鋼帯）を平均冷却速度１０℃／秒以上で４００℃まで冷却した後に、３５０〜５００℃で３０分間以上加熱することが好ましい（特開２０００−２５６８１６号公報参照）。
【００１７】
［化成処理皮膜］
化成処理皮膜は、１）チタンのフッ化物またはジルコニウムのフッ化物と、２）チタンの酸化物またはチタンの水酸化物と、３）ジルコニウムの酸化物またはジルコニウムの水酸化物とを含む。これらのチタン化合物およびジルコニウム化合物を化成処理皮膜に含ませることで、環境負荷を小さくしつつ優れたバリア作用を付与することができる。
【００１８】
まず、化成処理皮膜は、１）チタンのフッ化物またはジルコニウムのフッ化物を含む。これらのフッ化物は、水に溶解してフッ素イオンを遊離させる。遊離したフッ素イオンは、塗膜損傷部において下地の塗装原板と反応して不溶性の金属塩を形成することにより、自己修復性を付与する。
【００１９】
これらのフッ化物は、自己修復性を付与するためには必要な成分であるが、水との接触機会が多い部材では、フッ化物の溶出量が多くなり、化成処理皮膜が多孔質状になるため、化成処理皮膜の塗装原板への密着性が低下してしまうおそれがある。特に、アルカリ性の水溶液に対しては、フッ素イオンが遊離しやすく、化成処理皮膜の塗装原板への密着性がより低下してしまう。また、化成処理皮膜が多孔質状になると、皮膜の耐透水性および耐イオン透過性が低下してしまうため、塗装鋼板の耐水（湿）性および耐アルカリ性が低下してしまうおそれもある。したがって、過剰量のフッ化物の存在は、化成処理皮膜の塗装原板への密着性の低下および耐水（湿）性および耐アルカリ性の低下に繋がるため、好ましくない。
【００２０】
また、化成処理皮膜は、２）チタンの酸化物またはチタンの水酸化物と、３）ジルコニウムの酸化物またはジルコニウムの水酸化物とを含む。これらの酸化物および水酸化物は、水やアルカリ性の水溶液にほとんど溶解せず、塗装原板の表面に強固なバリア皮膜を形成して、塗装鋼板の耐食性、耐水（湿）性および耐アルカリ性を向上させることができる。
【００２１】
本発明者らの予備実験によれば、化成処理皮膜のみを形成した状態で耐食性を比較したところ、チタンの酸化物は、ジルコニウムの酸化物に比べて耐食性をより向上させることができた。同様に、チタンの水酸化物は、ジルコニウムの水酸化物に比べて耐食性をより向上させることができる。これは、チタンの酸化物（水酸化物）は、化成処理皮膜形成時に無機高分子となって、ジルコニウムの酸化物（水酸化物）よりも強固なバリア皮膜を形成するためと推測された。一方、化成処理皮膜の上にプライマー塗膜およびトップ塗膜を形成した状態で耐食性を比較したところ、ジルコニウムの酸化物は、チタンの酸化物に比べて塗膜密着性および耐食性をより向上させることができた。同様に、ジルコニウムの水酸化物は、チタンの水酸化物に比べて塗膜密着性および耐食性をより向上させることができる。これは、ジルコニウムの酸化物（水酸化物）は、有機樹脂の架橋剤として作用することにより、塗膜密着性および塗膜緻密性を向上させるためと推測された。
【００２２】
したがって、チタンの酸化物または水酸化物と、ジルコニウムの酸化物または水酸化物とを併用することで、バリア性、塗膜密着性および塗膜緻密性を向上させることができ、その結果として耐食性、耐水（湿）性および耐アルカリ性をより向上させることができると考えられる。しかしながら、これらの酸化物および水酸化物は、耐食性を付与するためには必要な成分であるが、不溶性であるため、自己修復性についてはほとんど期待できない。
【００２３】
本発明の塗装鋼板の化成処理皮膜は、チタンのフッ化物およびジルコニウムのフッ化物を配合することにより自己修復性を付与し、チタンの酸化物または水酸化物とジルコニウムの酸化物または水酸化物とを配合することによりバリア性、塗膜密着性および塗膜緻密性を向上させた。したがって、本発明の塗装鋼板の化成処理皮膜は、優れた耐食性、耐水（湿）性および耐アルカリ性を発揮することができる。
【００２４】
化成処理皮膜の膜厚は、特に限定されないが、チタンおよびジルコニウムの合計金属換算付着量が３〜１００ｍｇ／ｍ２の範囲内となるように調整することが好ましい。合計金属換算付着量が３ｍｇ／ｍ２未満の場合、耐食性、耐水（湿）性および耐アルカリ性を十分に付与することができない。一方、合計金属換算付着量が１００ｍｇ／ｍ２超の場合、塗膜の加工性が低下してしまうおそれがある。チタンおよびジルコニウムの合計金属換算付着量は、ＩＣＰ分析などにより測定することができる。
【００２５】
酸化物および水酸化物（チタンの酸化物および水酸化物ならびにジルコニウムの酸化物および水酸化物の合計含有量）に対するフッ化物（チタンのフッ化物およびジルコニウムのフッ化物の合計含有量）のモル比は、０.２〜３の範囲内が好ましい。モル比が０.２未満の場合、自己修復性を十分に付与できないため、傷が付いた箇所の耐食性が低下してしまうおそれがある。一方、モル比が３超の場合、可溶成分が多くなるため、耐水性および耐アルカリ性が低下してしまうおそれがある。
【００２６】
チタンの酸化物および水酸化物の合計に対する、ジルコニウムの酸化物および水酸化物の合計のモル比は、０.４〜２の範囲内が好ましい。モル比が０.４未満の場合、ジルコニウムの酸化物および水酸化物による塗膜の架橋効果および塗膜密着性の向上効果を十分に発揮させることができないため、耐食性、耐水（湿）性および耐アルカリ性が低下してしまうおそれがある。一方、モル比が２超の場合、チタンの酸化物および水酸化物によるバリア効果を十分に発揮させることができないため、耐食性、耐水（湿）性および耐アルカリ性が低下してしまうおそれがある。
【００２７】
化成処理皮膜は、その他の任意の成分を含んでいてもよい。たとえば、化成処理皮膜は、プライマー塗膜との密着性をより向上させるために、ポリフェノールなどの有機樹脂を含んでいてもよい。また、化成処理皮膜は、バリア性向上のため、ＳｉやＡｌ、Ｍｇなどの酸化物や、金属化合物を含んでいてもよい。さらに、化成処理皮膜は、自己修復性をより向上させるため、可溶性のリン酸塩や酸化性を有するＭｏやＶなどの酸素酸塩を含んでいてもよい。酸化性を有する硝酸や前記酸素酸塩は、チタンやジルコニウムの酸化物の無機高分子化を促進するとともに、化成処理液を塗布した際にフッ化物の解離を促進する。したがって、これらの酸化性化合物を配合することで化成処理皮膜のフッ化物と酸化物および水酸化物との割合を制御することができる。
【００２８】
化成処理皮膜は、公知の方法で形成されうる。たとえば、チタンのフッ化物塩やジルコニウムのフッ化物塩などを含む化成処理液をロールコート法、スピンコート法、スプレー法などの方法で塗装原板の表面に塗布し、水洗せずに乾燥させればよい。乾燥温度および乾燥時間は、水分を蒸発させることができれば特に限定されない。生産性の観点からは、乾燥温度は、到達板温で６０〜１５０℃の範囲内が好ましく、乾燥時間は、２〜１０秒の範囲内が好ましい。また、化成処理液中においてチタン塩およびジルコニウム塩が安定して存在できるように、キレート作用のある有機酸を化成処理液に添加してもよい。有機酸の例には、タンニン酸、酒石酸、クエン酸、シュウ酸、マロン酸、乳酸および酢酸が含まれる。
【００２９】
［プライマー塗膜］
プライマー塗膜は、有機樹脂をベースとして、リン酸マグネシウムおよびリン酸ジルコニウムからなる群から選択される１種類または２種類の防錆顔料（顔料Ａ）と、硫酸バリウム（顔料Ｂ）とを含む。
【００３０】
プライマー塗膜のベースとなる有機樹脂は、特に限定されないが、耐熱性を付与する観点から、ポリエーテルスルホン樹脂、ポリフェニルスルホン樹脂、ポリイミド樹脂およびポリアミドイミド樹脂からなる群から選択される１または２以上の耐熱性樹脂が好ましい。
【００３１】
防錆顔料（顔料Ａ）としては、リン酸マグネシウム、リン酸ジルコニウムまたはこれらの組み合わせが使用される。後述するように、プライマー塗膜には、防錆顔料の溶出抑制のために硫酸バリウムが配合されるが、リン酸マグネシウムおよびリン酸ジルコニウムは、硫酸バリウムにより溶出を抑制されうる。一方、硫酸バリウムは、その他の防錆顔料（カルシウム系、ケイ酸系、リン酸亜鉛など）に対してはほとんど溶出を抑制できない。
【００３２】
リン酸マグネシウムおよびリン酸ジルコニウム（顔料Ａ）の含有量は、ベースとなる有機樹脂１００質量部に対して２０〜１００質量部の範囲内が好ましい。含有量が２０質量部未満の場合、耐食性を十分に発揮させることができない。一方、含有量が１００質量部超の場合、防錆顔料の溶出量が多くなり、耐水性および耐アルカリ性が低下してしまうおそれがある。
【００３３】
硫酸バリウム（顔料Ｂ）は、アルカリ雰囲気におけるリン酸マグネシウムおよびリン酸ジルコニウム（顔料Ａ）の過剰な溶出を抑制する。この抑制は、溶出したリン酸イオンとバリウムイオンが反応し、再析出するためと推察される。これにより、リン酸マグネシウムおよびリン酸ジルコニウムの溶出量が低減し、耐透水性および耐イオン透過性を維持することができるため、耐水性および耐アルカリ性を付与することができる。
【００３４】
硫酸バリウムの含有量は、ベースとなる有機樹脂１００質量部に対して２０〜１００質量部の範囲内が好ましい。含有量が２０質量部未満の場合、リン酸マグネシウムおよびリン酸ジルコニウムの溶出を十分に抑制することができない。一方、含有量が１００質量部超の場合、プライマー塗膜が多孔質状になり、耐水性が低下してしまうおそれがある。
【００３５】
リン酸マグネシウムおよびリン酸ジルコニウム（顔料Ａ）ならびに硫酸バリウム（顔料Ｂ）の合計含有量は、有機樹脂１００質量部に対して４０〜１６０質量部の範囲内が好ましい。合計含有量が４０質量部未満の場合、耐食性を十分に発揮させることができない。一方、合計含有量が１６０質量部超の場合、プライマー塗膜が多孔質状になり、耐水性が低下してしまうおそれがある。
【００３６】
リン酸系防錆顔料（顔料Ａ）に対する硫酸バリウム（顔料Ｂ）の質量比は、０.５〜１.６の範囲内が好ましい。質量比が０.５未満の場合、リン酸マグネシウムおよびリン酸ジルコニウムの溶出を十分に抑制することができない。一方、質量比が１.６超の場合、リン酸マグネシウムおよびリン酸ジルコニウムの溶出を過剰に抑制するため、耐食性が低下してしまうおそれがある。
【００３７】
プライマー塗膜は、透明でもよいが、任意の着色顔料を加えて着色されていてもよい。着色顔料の例には、酸化チタン、カーボンブラック、酸化クロム、酸化鉄などが含まれる。また、プライマー塗膜には、鱗片状無機質添加材や無機質繊維などを加えて塗膜硬度および耐摩耗性を向上させてもよい。鱗片状無機質添加材の例には、ガラスフレーク、グラファイトフレーク、合成マイカフレーク、合成アルミナフレーク、シリカフレークなどが含まれる。また、無機質繊維の例には、チタン酸カリウム繊維、ウォラスナイト繊維、炭化ケイ素繊維、アルミナ繊維、アルミナシリケート繊維、シリカ繊維、ロックウール、スラグウール、ガラス繊維、炭素繊維などが含まれる。
【００３８】
プライマー塗膜の膜厚は、特に限定されないが、０.５〜３０μｍの範囲内が好ましい。膜厚が０.５μｍ未満の場合、耐食性および塗膜密着性の効果が十分に得られない可能性がある。また、プライマー塗膜が着色塗膜の場合は、塗装原板を隠蔽するために３μｍ以上の膜厚が好ましい。一方、膜厚が３０μｍ超の場合、塗膜表面が柚子肌状になって外観が劣化するとともに、焼き付けする際にワキが発生しやすくなる。
【００３９】
プライマー塗膜は、公知の方法で形成されうる。たとえば、有機樹脂や、リン酸マグネシウムまたはリン酸ジルコニウム（顔料Ａ）、硫酸バリウム（顔料Ｂ）などを含むプライマー塗料を化成処理鋼板の表面に塗布し、焼き付ければよい。プライマー塗料の塗布方法は、特に限定されず、プレコート鋼板の製造に使用されている方法から適宜選択すればよい。そのような塗布方法の例には、ロールコート法、フローコート法、カーテンフロー法、スプレー法などが含まれる。また、乾燥温度は、到達板温で２００℃〜４００℃の範囲内が好ましく、乾燥時間は、２０〜１８０秒の範囲内が好ましい。特に、有機樹脂として、ポリエーテルスルホン樹脂、ポリフェニルスルホン樹脂、ポリイミド樹脂およびポリアミドイミド樹脂からなる群から選択される１または２以上の耐熱性樹脂を用いる場合は、乾燥温度は、到達板温で３００℃〜４００℃の範囲内がより好ましく、乾燥時間は、３０〜１８０秒の範囲内がより好ましい。この範囲で乾燥させると、ベース樹脂が十分に硬化するため、特性を発揮させやすい。
【００４０】
［トップ塗膜］
トップ塗膜は、特に限定されないが、耐熱性および易洗浄性（非粘着性）の観点から、耐熱性樹脂をベースとしてフッ素樹脂を含有する塗膜が好ましい。
【００４１】
トップ塗膜に含まれる耐熱性樹脂は、プライマー塗膜に含まれる耐熱性樹脂と同一であってもよいし、異なるものであってもよい。たとえば、トップ塗膜に含まれる耐熱性樹脂は、ポリエーテルスルホン樹脂、ポリフェニルスルホン樹脂、ポリイミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂またはこれらの組み合わせである。
【００４２】
フッ素樹脂としては、耐熱性および易洗浄性を付与する観点から融点が２７０℃以上の熱溶融性フッ素樹脂が好ましい。そのようなフッ素樹脂の例には、テトラフルオロエチレン、ヘキサフルオロエチレン、パーフルオロアルキルビニルエーテル、クロロトリフルオロエチレンなどの重合体または共重合体が含まれる。これらの中では、易洗浄性の持続性および耐熱性の観点から、テトラフルオロエチレン・パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体が特に好ましい。
【００４３】
フッ素樹脂の含有量は、耐熱性樹脂１００質量部に対し１０〜２００質量部の範囲内が好ましい。含有量が１０質量部未満の場合、易洗浄性を十分に発揮させることができない。一方、含有量が２００質量部超の場合、プライマー塗膜に対するトップ塗膜の密着性が低下しやすい。
【００４４】
トップ塗膜は、透明でもよいが、任意の着色顔料を加えて着色されていてもよい。着色顔料の例には、酸化チタン、カーボンブラック、酸化クロム、酸化鉄などが含まれる。
【００４５】
トップ塗膜には、着色顔料として濃色系（黒色系）近赤外線反射顔料を配合してもよい。たとえば、本発明の塗装鋼板をオーブンレンジの庫内材に適用する場合、オーブンレンジの庫内材としては、意匠性の観点から濃色系の色調が好まれることが多い。しかし、オーブンレンジの庫内材に濃色系の色調のトップ塗膜が形成されている場合、オーブンの加熱時に放射される赤外線がトップ塗膜に吸収されてしまうため、加熱効率の低下および消費電力の増加に繋がる。このように本発明の塗装鋼板をオーブンレンジの庫内材などに適用する場合は、濃色系の色調を維持しつつ加熱効率を向上させる観点から、４００〜７５０ｎｍの波長域（可視光）における平均反射率が１０％以下であり、かつ７５０〜２５００ｎｍの波長域（近赤外線）における平均反射率が２０％以上の濃色系（黒色系）熱反射顔料をトップ塗膜に配合することが好ましい。濃色系（黒色系）近赤外線反射顔料の例には、Ｆｅ２Ｏ３、Ｃｒ２Ｏ３、ＣｏＯまたはこれらの組み合わせを含有する焼成顔料が含まれる。濃色系（黒色系）近赤外線反射顔料の含有量は、有機樹脂に対して５〜３５質量部の範囲内が好ましい。含有量が５質量部未満の場合、濃い色調を付与することができない。一方、含有量が３５質量部超の場合、塗膜の凝集力が低下し、加工性が劣るおそれがある。
【００４６】
また、トップ塗膜には、鱗片状無機質添加材や無機質繊維などを加えて塗膜硬度および耐摩耗性を向上させてもよい。鱗片状無機質添加材の例には、ガラスフレーク、グラファイトフレーク、合成マイカフレーク、合成アルミナフレーク、シリカフレークなどが含まれる。また、無機質繊維の例には、チタン酸カリウム繊維、ウォラスナイト繊維、炭化ケイ素繊維、アルミナ繊維、アルミナシリケート繊維、シリカ繊維、ロックウール、スラグウール、ガラス繊維、炭素繊維などが含まれる。
【００４７】
トップ塗膜の膜厚は、特に限定されないが、５〜４０μｍの範囲内が好ましい。膜厚が５μｍ未満の場合、易洗浄性を十分に持続させることができない。一方、膜厚が４０μｍ超の場合、塗膜表面が柚子肌状になって外観が劣化するとともに、焼き付けする際にワキが発生しやすくなる。加工性の観点からは、トップ塗膜の膜厚は、５〜２０μｍの範囲内が好ましい。
【００４８】
トップ塗膜は、公知の方法で形成されうる。たとえば、有機樹脂や、フッ素樹脂（粒子状が好ましい）、着色顔料などを含むトップ塗料をプライマー塗布鋼板の表面に塗布し、焼き付ければよい。トップ塗料の塗布方法は、特に限定されず、プレコート鋼板の製造に使用されている方法から適宜選択すればよい。そのような塗布方法の例には、ロールコート法、フローコート法、カーテンフロー法、スプレー法などが含まれる。また、乾燥温度は、到達板温で２００℃〜４５０℃の範囲内が好ましく、乾燥時間は、２０〜１８０秒の範囲内が好ましい。特に、耐熱性樹脂として、ポリエーテルスルホン樹脂、ポリフェニルスルホン樹脂、ポリイミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂またはこれらの組み合わせを用いる場合は、乾燥温度は、到達板温で３００℃〜４００℃の範囲内がより好ましく、乾燥時間は、３０〜１８０秒の範囲内がより好ましい。この範囲で乾燥させると、ベース樹脂が十分に硬化するため、特性を発揮させやすい。また、トップ塗料が熱溶融性フッ素樹脂を含む場合は、乾燥温度は、到達板温で３５０℃〜４５０℃の範囲内がより好ましく、乾燥時間は、６０〜１８０秒の範囲内がより好ましい。この範囲で乾燥させると、十分な量のフッ素樹脂をトップ塗膜の表面に移動させて、優れた易洗浄性（非粘着性）を発揮させることができる。
【００４９】
以上のように、本発明の塗装鋼板では、プライマー塗膜に硫酸バリウムを含ませることで、プライマー塗膜からの防錆顔料の過度の流出によるプライマー塗膜の多孔質化を抑制し、耐透水性および耐イオン透過性を向上させている。また、本発明の塗装鋼板では、化成処理皮膜に所定のチタン化合物およびジルコニウム化合物を含ませることで、化成処理皮膜のバリア性および自己修復性を向上させている。本発明の塗装鋼板は、耐水（湿）性、耐アルカリ性および耐食性に優れており、強アルカリ性の腐食環境下においても耐食性を維持することができる。
【００５０】
以下、本発明を実施例を参照して詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例により限定されない。
【実施例】
【００５１】
［実施例１］
１．塗装鋼板の作製
塗装原板として、板厚０.５ｍｍ、片面めっき付着量４０ｇ／ｍ２の溶融Ａｌ−９Ｓｉめっき鋼板を準備した。塗装原板の表面に、表１に示す組成の化成処理液（実施例：Ｎｏ.１−１〜Ｎｏ.１−７、比較例：Ｎｏ.１−８〜Ｎｏ.１−１０）を所定付着量になるようにバーコーターで塗布し、到達板温１００℃で１０秒間乾燥させて、表２に示す化成処理鋼板（実施例：Ｎｏ.２−１〜Ｎｏ.２−１１、比較例：Ｎｏ.２−１２〜Ｎｏ.２−１５）を作製した。各化成処理鋼板の表面におけるフッ化物と酸化物および水酸化物とのモル比は、Ｘ線光電子分光法（ＸＰＳ；ＥＳＣＡ）で測定した。具体的には、ＴｉおよびＺｒのピークをＸ−Ｆ、Ｘ−ＯおよびＸ−ＯＨ（Ｘ：Ｔｉ，Ｚｒ）に波形分離した後、各成分を定量化して、比率を特定した。ここで測定されたフッ化物の量は、化成処理皮膜に含まれるチタンのフッ化物およびジルコニウムのフッ化物の合計含有量に相当する。同様に、測定された酸化物および水酸化物の量は、化成処理皮膜に含まれるチタンの酸化物および水酸化物ならびにジルコニウムの酸化物および水酸化物の合計含有量に相当する。チタンとジルコニウムのモル比は、チタンの酸化物および水酸化物と、ジルコニウムの酸化物および水酸化物とのモル比に相当する。
【００５２】
【表１】
【表２】
【００５３】
化成処理鋼板（Ｎｏ.２−１〜Ｎｏ.２−１５）の表面に、表３に示すプライマー塗料（実施例：Ｎｏ.３−１〜Ｎｏ.３−６、比較例：Ｎｏ.３−７〜Ｎｏ.３−１４）を所定膜厚になるようにバーコーターで塗布し、到達板温２２０℃で３０秒間（Ｎｏ.３−１の塗料）または到達板温３２０℃で６０秒間（Ｎｏ.３−２〜１４の塗料）焼き付けて、プライマー塗布鋼板を作製した。次いで、プライマー塗布鋼板の表面に、表４に示すトップ塗料（Ｎｏ.４−１〜Ｎｏ.４−４）を所定膜厚になるようにバーコーターで塗布し、到達板温３８０℃で６０秒間焼き付けて、表５に示す塗装鋼板（実施例：Ｎｏ.５−１〜Ｎｏ.５−２３、比較例：Ｎｏ.５−２４〜Ｎｏ.５−４０）を作製した。
【００５４】
プライマー塗料およびトップ塗料について、ポリエステルをベースとする場合は、フレキコート５０００（日本ファインコーティングス株式会社）を用いた。また、ポリアミドイミドをベースとする場合は、トーロン４０００ＴＦ（ソルベイアドバンストポリマーズ株式会社）を混合溶剤（Ｎ−メチル−２−ピロリドン、メチルイソブチルケトン、キシレン）に加え、ボールミルを用いて溶解および分散させたものを用いた。また、ポリエーテルスルホンをベースとする場合は、ＰＥＳ５００３Ｐ（住友化学工業株式会社）を前記混合溶剤に加え、ボールミルを用いて溶解および分散させたものを用いた。また、ポリフェニルスルホンをベースとする場合は、レーデルＲ−５０００（ソルベイアドバンストポリマーズ株式会社）を前記混合溶剤に加え、ボールミルを用いて溶解および分散させたものを用いた。
【００５５】
パーフルオロアルキルビニルエーテル重合体としては、ネオフロンＡＰ（ダイキン工業株式会社）を用いた。ヘキサフルオロエチレン重合体としては、ポリフロンＭ（ダイキン工業株式会社）を用いた。テトラフルオロエチレン重合体としては、ネオフロンＮＰ（ダイキン工業株式会社）を用いた。
【００５６】
【表３】
【表４】
【表５】
【００５７】
２．加工密着性試験
各塗装鋼板から試験片（５０ｍｍ×５０ｍｍ）を切り出し、加工密着性試験を実施した。各試験片について１８０度密着折り曲げ加工（内Ｒ：１ｍｍ）を行った。各試験片の曲げ加工部にセロハンテープを貼り付けた後、曲げ稜線に対して垂直にテープを剥がして、塗膜の残存率を測定し、加工密着性を評価した。塗膜の残存率が、１００％の場合を「◎」、９０％以上１００％未満の場合を「○」、８０％以上９０％未満の場合を「△」、５０％以上８０％未満の場合を「▲」、５０％未満の場合を「×」と評価した。
【００５８】
３．耐水性試験
各塗装鋼板から試験片（５０ｍｍ×５０ｍｍ）を切り出し、耐水性試験を実施した。各試験片を９５℃以上の熱水に１２０時間浸漬した後、１ｍｍ各の碁盤目を１００個作製した。各試験片の碁盤目部分にセロハンテープを貼り付けた後、試験片表面に対して垂直にテープを剥がして、塗膜の残存率を測定し、耐水性を評価した。塗膜の残存率が、１００％の場合を「◎」、９０％以上１００％未満の場合を「○」、８０％以上９０％未満の場合を「△」、５０％以上８０％未満の場合を「▲」、５０％未満の場合を「×」と評価した。
【００５９】
４．耐アルカリ性試験
各塗装鋼板から試験片（５０ｍｍ×５０ｍｍ）を切り出し、耐水性試験を実施した。各試験片を９５℃以上のＮａＯＨ水溶液（ｐＨ１４）に浸漬し、塗膜フクレが発生する時間を測定し、耐アルカリ性を評価した。塗膜フクレが発生する時間が、１２０時間以上の場合を「◎」、８０時間以上１２０時間未満の場合を「○」、２４時間以上８０時間未満の場合を「△」、２時間以上２４時間未満の場合を「▲」、２時間未満の場合を「×」と評価した。
【００６０】
５．耐食性試験
各塗装鋼板から試験片（１５０ｍｍ×７０ｍｍ）を切り出し、耐食性試験を実施した。各試験片の上下端部をポリエステルテープでシールし、中央部にクロスカットを入れた後、塩水噴霧試験（５％ＮａＣｌ、３５℃、５００時間）を行った。試験後、各試験片の左右の端部の最大フクレ片幅およびクロスカット部の最大フクレ片幅を測定し、耐食性を評価した。最大フクレ片幅が、０.５ｍｍ未満の場合を「◎」、０.５ｍｍ以上１ｍｍ未満の場合を「○」、１ｍｍ以上２ｍｍ未満の場合を「△」、２ｍｍ以上３ｍｍ未満の場合を「▲」、３ｍｍ以上の場合を「×」と評価した。
【００６１】
６．分析結果
表６は、各塗装鋼板の分析結果を示す表である。各塗装鋼板について、加工密着性試験、耐水性試験、耐アルカリ性試験、耐食性試験の評価結果のうち最も低い評価を、その塗装鋼板の「総合評価」とした。
【００６２】
【表６】
【００６３】
表６に示されるように、本発明の塗装鋼板（塗装鋼板Ｎｏ.５−１〜Ｎｏ.５−２３）は、加工部密着性、耐水性、耐アルカリ性および耐食性のすべてにおいて良好な結果を示した。
【００６４】
これに対し、化成処理皮膜にチタンの酸化物および水酸化物が含まれていないＮｏ.５−３５の塗装鋼板は、クロスカット部の耐食性が劣っていた。これは、チタンの酸化物および水酸化物によるバリア効果を発揮させることができなかったためと考えられる。一方、化成処理皮膜にジルコニウムの酸化物および水酸化物が含まれていないＮｏ.５−３４の塗装鋼板は、端面部の耐食性が劣っていた。これは、ジルコニウムの酸化物および水酸化物による塗膜の架橋効果および塗膜密着性の向上効果を発揮させることができなかったためと考えられる。また、化成処理皮膜にチタンのフッ化物およびジルコニウムのフッ化物が含まれていないＮｏ.５−３７およびＮｏ.５−３８の塗装鋼板は、クロスカット部の耐食性が劣っていた。これは、フッ素イオンによる自己修復効果を発揮させることができなかったためと考えられる。
【００６５】
また、プライマー塗膜におけるリン酸ジルコニウムの含有量が少ないＮｏ.５−２９の塗装鋼板は、耐食性が劣っていた。これは、リン酸ジルコニウムによる耐食性を発揮させることができなかったためと考えられる。一方、リン酸ジルコニウムの含有量が多いＮｏ.５−２７の塗装鋼板は、耐アルカリ性が劣っていた。これは、リン酸ジルコニウムの溶出量が多く、プライマー塗膜が多孔質状になったためと考えられる。また、リン酸マグネシウムおよびリン酸ジルコニウムの代わりにリン酸亜鉛が配合されているＮｏ.５−３０の塗装鋼板は、耐アルカリ性が劣っていた。これは、リン酸亜鉛の溶出を抑制できず、プライマー塗膜が多孔質状になったためと考えられる。
【００６６】
また、プライマー塗膜における硫酸バリウムの含有量が少ないＮｏ.５−２８の塗装鋼板は、耐アルカリ性が劣っていた。同様に、プライマー塗膜に硫酸バリウムが配合されていないＮｏ.５−３１の塗装鋼板は、耐アルカリ性が劣っていた。これは、リン酸マグネシウムおよびリン酸ジルコニウムの溶出を十分に抑制できず、プライマー塗膜が多孔質状になったためと考えられる。一方、硫酸バリウムの含有量が多いＮｏ.５−２６の塗装鋼板は、耐水性が劣っていた。これは、過剰量の硫酸バリウムにより、プライマー塗膜が多孔質状になったためと考えられる。
【００６７】
また、プライマー塗膜における顔料Ａおよび顔料Ｂの合計含有量が少ないＮｏ.５−２４の塗装鋼板は、耐食性が劣っていた。これは、有機樹脂に対する顔料の割合が小さく、十分に耐食性を付与できなかったためと考えられる。一方、プライマー塗膜における顔料Ａおよび顔料Ｂの合計含有量が多いＮｏ.５−２５、Ｎｏ.５−３６およびＮｏ.５−３９の塗装鋼板は、耐水性が劣っていた。これは、過剰量の顔料により、プライマー塗膜が多孔質状になったためと考えられる。
【００６８】
また、化成処理皮膜が形成されていないＮｏ.５−４０の塗装鋼板は、加工部密着性、耐水性、耐アルカリ性および耐食性のすべてにおいて劣っていた。同様に、プライマー塗膜が形成されていないＮｏ.５−３２の塗装鋼板は、加工部密着性、耐水性、耐アルカリ性および耐食性のすべてにおいて劣っていた。また、トップ塗膜が形成されていないＮｏ.５−３３の塗装鋼板では、耐食性が劣っていた。
【００６９】
以上の結果から、本発明の塗装鋼板は、耐食性、耐水性および耐アルカリ性に優れていることがわかる。
【００７０】
［実施例２］
実施例２では、塗装原板のめっき層を焼鈍することで、塗装鋼板の加工部耐食性も向上させうることを示す。
【００７１】
１．塗装鋼板の作製
塗装原板として、以下の２種類の溶融Ａｌ−９Ｓｉめっき鋼板を準備した。塗装原板Ａと塗装原板Ｂとは、めっき層を形成した後に焼鈍処理を行ったかどうかという点のみ異なる。
［塗装原板Ａ］
・溶融Ａｌ−９Ｓｉめっき鋼板（板厚０.５ｍｍ、片面めっき付着量４０ｇ／ｍ２）
・めっき層を形成した後に焼鈍処理無し
［塗装原板Ｂ］
・溶融Ａｌ−９Ｓｉめっき鋼板（板厚０.５ｍｍ、片面めっき付着量４０ｇ／ｍ２）
・めっき層を形成した後に焼鈍処理有り（４２０℃で３０時間加熱）
【００７２】
塗装原板Ａおよび塗装原板Ｂを用いて、実施例１のＮｏ.５−３の塗装鋼板と同様の条件で塗装鋼板（実施例：Ｎｏ.７−１〜７−２）を作製した。塗装原板Ａを用いたＮｏ.７−１の塗装鋼板は、実施例１のＮｏ.５−３の塗装鋼板と同じものである。
【００７３】
具体的には、塗装原板の表面に、表１に示すＮｏ.１−１の化成処理液を、Ｔｉ付着量が１.２ｍｇ／ｍ２、Ｚｒ付着量が２.３ｍｇ／ｍ２になるようにバーコーターで塗布し、到達板温１００℃で１０秒間乾燥させて、化成処理皮膜を形成した。次いで、化成処理鋼板の表面に、表３に示すＮｏ.３−３のプライマー塗料を膜厚４μｍになるようにバーコーターで塗布し、到達板温３２０℃で６０秒間焼き付けて、プライマー塗膜を形成した。次いで、プライマー塗布鋼板の表面に、表４に示すＮｏ.４−１のトップ塗料を膜厚１０μｍになるようにバーコーターで塗布し、到達板温３８０℃で６０秒間焼き付けて、表７に示す塗装鋼板（実施例：Ｎｏ.７−１〜７−２）を作製した。
【００７４】
【表７】
【００７５】
２．加工部耐食性試験
各塗装鋼板から試験片を切り出し、加工部耐食性試験を実施した。１８０度密着折り曲げ加工を行った後、各試験片の端面をシールした。加工後の各試験片について、ＪＩＳ Ｋ２２４６に準拠して７０℃で２００時間湿潤試験を行った。試験後、各試験片の表面に赤錆が発生しているか否かを観察して、加工部耐食性を評価した。
【００７６】
図１は、湿潤試験を行った後の塗装鋼板の加工部の写真である。図１Ａは、Ｎｏ.７−１の塗装鋼板（塗装原板Ａ；焼鈍処理無し）の加工部の写真であり、図１Ｂは、Ｎｏ.７−２の塗装鋼板（塗装原板Ｂ；焼鈍処理有り）の加工部の写真である。
【００７７】
図１Ａに示されるように、めっき層を焼鈍していない塗装原板Ａを使用したＮｏ.７−１の塗装鋼板では、加工部において赤錆が発生していた。これは、加工時にめっき層などにクラックが発生して、下地鋼が露出したためと考えられる。一方、図１Ｂに示されるように、めっき層を焼鈍した塗装原板Ｂを使用したＮｏ.７−２の塗装鋼板では、赤錆が全く発生しなかった。これは、めっき層を焼鈍して軟質化することで、加工時にめっき層にクラックが発生するのが抑制されたためと考えられる。
【００７８】
以上の結果から、本発明の塗装鋼板は、めっき層を焼鈍した塗装原板を使用することで、加工部耐食性も向上させうることがわかる。
【００７９】
［実施例３］
実施例３では、トップ塗膜に近赤外線反射顔料を配合することで、塗装鋼板の熱反射特性も向上させうることを示す。
【００８０】
１．塗装鋼板の作製
塗装原板として、板厚０.５ｍｍ、片面めっき付着量４０ｇ／ｍ２の溶融Ａｌ−９Ｓｉめっき鋼板を準備した。
【００８１】
表４に示すＮｏ.４−１のトップ塗料の代わりに、表８に示すＮｏ.８−１またはＮｏ.８−２のトップ塗料を使用する点を除いては、実施例１のＮｏ.５−３の塗装鋼板と同様の条件で塗装鋼板（実施例：Ｎｏ.９−１〜９−２）を作製した。Ｎｏ.４−１のトップ塗料とＮｏ.８−１〜８−２のトップ塗料とは、黒色顔料を配合しているか否かが異なる。また、Ｎｏ.８−１のトップ塗料とＮｏ.８−２のトップ塗料とは、配合されている黒色顔料が近赤外線反射性（熱反射性）の黒色顔料であるか否かが異なる。
【００８２】
【表８】
【００８３】
具体的には、塗装原板の表面に、表１に示すＮｏ.１−１の化成処理液を、Ｔｉ付着量が１.２ｍｇ／ｍ２、Ｚｒ付着量が２.３ｍｇ／ｍ２になるようにバーコーターで塗布し、到達板温１００℃で１０秒間乾燥させて、化成処理皮膜を形成した。次いで、化成処理鋼板の表面に、表３に示すＮｏ.３−３のプライマー塗料を膜厚４μｍになるようにバーコーターで塗布し、到達板温３２０℃で６０秒間焼き付けて、プライマー塗膜を形成した。次いで、プライマー塗布鋼板の表面に、表８に示すＮｏ.８−１またはＮｏ.８−２のトップ塗料を膜厚１０μｍになるようにバーコーターで塗布し、到達板温３８０℃で６０秒間焼き付けて、表９に示す塗装鋼板（実施例：Ｎｏ.９−１〜９−２）を作製した。
【００８４】
【表９】
【００８５】
Ｎｏ.８−１のトップ塗料に配合した鉄・クロム系近赤外線反射顔料としては、４２−７０６Ａ（東罐マテリアル・テクノロジー株式会社）を使用した。Ｎｏ.８−２のトップ塗料に配合したカーボンブラック顔料としては、ＭＡ−１００（三菱カーボン株式会社）を使用した。
【００８６】
２．熱反射性試験
各塗装鋼板（Ｎｏ.９−１〜９−２）について、熱反射性試験を実施した。Ｎｏ.９−１またはＮｏ.９−２の塗装鋼板を壁面材として用いて加熱室（幅３４ｃｍ×奥行３６ｃｍ×高さ２３ｃｍ）を作製し、加熱室内にはガラスセラミックプレートを設置した。ガラスセラミックプレートを用いて加熱室内を赤外線加熱し、加熱室の壁面の温度を経時的に測定した。表１０に、加熱室の天井面温度の測定結果を示す。
【００８７】
【表１０】
【００８８】
表１０に示されるように、トップ塗膜に一般的な黒色系顔料（カーボンブラック）を配合したＮｏ.９−２の塗装鋼板では、加熱開始してから３分過ぎには天井面の温度が１００℃を超えてしまい、５分後には１３４.２℃まで上昇していた。これは、黒色系顔料が近赤外線を吸収してしまったためと考えられる。一方、トップ塗膜に黒色系近赤外線反射顔料を配合したＮｏ.９−１の塗装鋼板では、５分経過しても天井面の温度が８０℃に達しておらず、優れた熱反射特性を有していた。天井面の温度の上昇速度を比較すると、黒色系近赤外線反射顔料を配合したＮｏ.９−１の塗装鋼板の天井面の温度の上昇速度は、一般的な黒色系顔料を配合したＮｏ.９−２の塗装鋼板の天井面の温度の上昇速度の約５０％であった。
【００８９】
以上の結果から、本発明の塗装鋼板は、トップ塗膜に近赤外線反射顔料を配合することで、塗装鋼板の熱反射特性も向上させうることがわかる。
【産業上の利用可能性】
【００９０】
本発明の塗装鋼板は、耐熱性、耐食性、耐水性および耐アルカリ性に優れているため、例えば水蒸気供給機能を有する過熱調理器の加熱室内の部材用のプレコート鋼板として有用である。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、耐食性および耐アルカリ性に優れた塗装鋼板に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、食品を加熱する際にふっくら感を与えるため、加熱室内に水蒸気を供給する電子レンジが開発されている。このようなスチーム機能を有する電子レンジでは、蒸発皿を加熱して蒸発皿内の水を煮沸させることで、水蒸気を発生させている（例えば、特許文献１〜３参照）。蒸発皿の材料としては、セラミック、ステンレスやアルミニウムなどの金属材料、金属材料に塗装を施した塗装鋼板などが使用されている。
【０００３】
一方、電子レンジの加熱室内の部材は、煮沸塩水に曝されるため、腐食による塗膜剥離やフクレが生じやすいことが知られている。このような塗膜剥離やフクレを抑制することを目的として、溶融アルミニウムめっき鋼板の表面に、フルオロアシッド皮膜、耐熱樹脂にリン酸系防錆顔料を配合したプライマー塗膜、耐熱樹脂にフッ素樹脂粒子を配合したトップ塗膜を順次積層した塗装鋼板が提案されている（例えば、特許文献４）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００３−３４３８４４号公報
【特許文献２】特開２００５−０５５１４２号公報
【特許文献３】特開２００８−１７０１４９号公報
【特許文献４】特開２００５−１８６２８７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
スチーム機能を有する電子レンジでは、蒸発皿における金属材料の腐食が問題となっている。すなわち、スチーム機能を有する電子レンジでは、水道水の補給および煮沸を繰り返し行うため、蒸発皿には水道水の水垢（カルシウムやマグネシウムなど）が大量に蓄積する。この水道水の水垢に水が付着すると強いアルカリ性を示し、厳しい腐食環境となるため、金属材料を用いた蒸発皿および加熱室内の部材の腐食が問題となる。
【０００６】
耐食性を向上させる手段の一つとして、蒸発皿に塗装鋼板を適用することが考えられる。しかしながら、塗装鋼板を用いた蒸発皿であっても、強アルカリ性の腐食環境下では、長時間使用すると塗膜下において金属材料が腐食してしまい、長期間の使用に耐えられる蒸発皿を提供することはできなかった。
【０００７】
本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、強アルカリ性の腐食環境下においても耐食性を維持することができる、耐食性および耐アルカリ性に優れた塗装鋼板を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者は、所定のチタン化合物およびジルコニウム化合物を含む化成処理皮膜を形成し、さらにその上に所定のリン酸塩および硫酸バリウムを含むプライマー塗膜を形成することで上記課題を解決できることを見出し、さらに検討を加えて本発明を完成させた。
【０００９】
すなわち、本発明は、以下の耐熱非粘着塗装鋼板に関する。
［１］鋼板と、前記鋼板の表面に形成された化成処理皮膜と、前記化成処理皮膜の表面に形成されたプライマー塗膜と、前記プライマー塗膜の表面に形成されたトップ塗膜とを有する塗装鋼板であって：前記化成処理皮膜は、チタンのフッ化物またはジルコニウムのフッ化物と、チタンの酸化物またはチタンの水酸化物と、ジルコニウムの酸化物またはジルコニウムの水酸化物とを含み；前記プライマー塗膜は、有機樹脂と、リン酸マグネシウムおよびリン酸ジルコニウムからなる群から選択される１種類または２種類の化合物からなる顔料Ａと、硫酸バリウムからなる顔料Ｂとを含み；前記プライマー塗膜における前記顔料Ａの含有量および前記顔料Ｂの含有量は、それぞれ、前記有機樹脂１００質量部に対して２０〜１００質量部であり；前記プライマー塗膜における前記顔料Ａおよび前記顔料Ｂの合計含有量は、前記有機樹脂１００質量部に対して４０〜１６０質量部である、塗装鋼板。
［２］前記化成処理皮膜における、前記チタンのフッ化物および前記ジルコニウムのフッ化物の合計含有量に対する、前記チタンの酸化物および水酸化物ならびに前記ジルコニウムの酸化物および水酸化物の合計含有量のモル比は、０.２〜３の範囲内である、［１］に記載の塗装鋼板。
［３］前記化成処理皮膜における、前記チタンの酸化物および水酸化物の合計含有量に対する、前記ジルコニウムの酸化物および水酸化物の合計含有量のモル比は、０.４〜２の範囲内である、［１］または［２］に記載の塗装鋼板。
［４］前記有機樹脂は、ポリエーテルスルホン樹脂、ポリフェニルスルフィド樹脂、ポリイミド樹脂およびポリアミドイミド樹脂からなる群から選択される１種類または２種類以上の樹脂を含む、［１］〜［３］のいずれかに記載の塗装鋼板。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、耐熱性、耐食性、耐水（湿）性および耐アルカリ性に優れた塗装鋼板を提供することができる。したがって、本発明によれば、強アルカリ性の腐食環境下においても長期間使用されうる塗装鋼板を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】図１Ａは、Ｎｏ.７−１の塗装鋼板の加工部の写真である。図１Ｂは、Ｎｏ.７−２の塗装鋼板の加工部の写真である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
本発明の塗装鋼板は、鋼板（塗装原板）と、前記鋼板の表面に形成された化成処理皮膜と、前記化成処理皮膜の表面に形成されたプライマー塗膜と、前記プライマー塗膜の表面に形成されたトップ塗膜とを有する。すなわち、本発明の塗装鋼板では、鋼板表面に、化成処理皮膜、プライマー塗膜およびトップ塗膜が順次積層されている。
【００１３】
以下、本発明の塗装鋼板の各構成要素について説明する。
【００１４】
［塗装原板］
塗装原板となる鋼板の種類は、特に限定されない。塗装原板となる鋼板の例には、亜鉛めっき鋼板（電気Ｚｎめっき、溶融Ｚｎめっき）、合金化亜鉛めっき鋼板（溶融Ｚｎめっき後に合金化処理した合金化溶融Ｚｎめっき）、亜鉛合金めっき鋼板（溶融Ｚｎ−Ｍｇめっき、溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇめっき、溶融Ｚｎ−Ａｌめっき）、溶融Ａｌめっき鋼板、溶融Ａｌ−Ｓｉめっき鋼板、ステンレス鋼板などが含まれる。高温環境における耐食性を向上させる観点からは、溶融Ａｌ−Ｓｉめっき鋼板が好ましい。
【００１５】
また、高温環境における耐食性に加えて、さらに加工部耐食性も要求される場合は、塗装原板となる鋼板としては、めっき層を形成した後にさらに焼鈍した溶融Ａｌ−Ｓｉめっき鋼板が好ましい。１８０度折り曲げ加工などの曲げ加工を行った部位では、めっき層にクラックや剥離などの欠陥が発生して、下地鋼が露出する可能性がある。このように下地鋼が露出してしまうと、スチーム機能を有する電子レンジまたはオーブンレンジの庫内などの厳しい腐食環境下では、下地鋼が露出している部位において赤錆が発生してしまい、見栄えが低下するおそれがある。このように加工部耐食性が問題となる場合は、めっき層を形成した後にさらに焼鈍した溶融Ａｌ−Ｓｉめっき鋼板を使用すればよい。溶融Ａｌ−Ｓｉめっき層を形成した後にさらに焼鈍することで、溶融Ａｌ−Ｓｉめっき層を軟質化することができる。その結果、溶融Ａｌ−Ｓｉめっき層は、圧縮、引っ張りを伴う複合加工によってもクラックの発生や剥離が生じず、加工に追従した変形が可能になる。したがって、複合加工を行っても、下地鋼を露出させるクラックや剥離などの欠陥が発生せず、加工部耐食性を向上させることができる。
【００１６】
溶融Ａｌ−Ｓｉめっき層を焼鈍するには、めっき層を形成した溶融Ａｌ−Ｓｉめっき鋼板を３５０〜５００℃で３０分間以上保持すればよい（特開昭６２−５０４５４号公報参照）。このとき、溶融Ａｌ−Ｓｉめっき浴から引き上げてから焼鈍するまでの冷却速度を調整することで、めっき層と下地鋼との界面に形成される合金層の膜厚を薄くすることができ、溶融Ａｌ−Ｓｉめっき層の加工性をより向上させることができる。具体的には、溶融Ａｌ−Ｓｉめっき浴（浴温６４０℃以上）から引き上げられた鋼板（鋼帯）を平均冷却速度１０℃／秒以上で４００℃まで冷却した後に、３５０〜５００℃で３０分間以上加熱することが好ましい（特開２０００−２５６８１６号公報参照）。
【００１７】
［化成処理皮膜］
化成処理皮膜は、１）チタンのフッ化物またはジルコニウムのフッ化物と、２）チタンの酸化物またはチタンの水酸化物と、３）ジルコニウムの酸化物またはジルコニウムの水酸化物とを含む。これらのチタン化合物およびジルコニウム化合物を化成処理皮膜に含ませることで、環境負荷を小さくしつつ優れたバリア作用を付与することができる。
【００１８】
まず、化成処理皮膜は、１）チタンのフッ化物またはジルコニウムのフッ化物を含む。これらのフッ化物は、水に溶解してフッ素イオンを遊離させる。遊離したフッ素イオンは、塗膜損傷部において下地の塗装原板と反応して不溶性の金属塩を形成することにより、自己修復性を付与する。
【００１９】
これらのフッ化物は、自己修復性を付与するためには必要な成分であるが、水との接触機会が多い部材では、フッ化物の溶出量が多くなり、化成処理皮膜が多孔質状になるため、化成処理皮膜の塗装原板への密着性が低下してしまうおそれがある。特に、アルカリ性の水溶液に対しては、フッ素イオンが遊離しやすく、化成処理皮膜の塗装原板への密着性がより低下してしまう。また、化成処理皮膜が多孔質状になると、皮膜の耐透水性および耐イオン透過性が低下してしまうため、塗装鋼板の耐水（湿）性および耐アルカリ性が低下してしまうおそれもある。したがって、過剰量のフッ化物の存在は、化成処理皮膜の塗装原板への密着性の低下および耐水（湿）性および耐アルカリ性の低下に繋がるため、好ましくない。
【００２０】
また、化成処理皮膜は、２）チタンの酸化物またはチタンの水酸化物と、３）ジルコニウムの酸化物またはジルコニウムの水酸化物とを含む。これらの酸化物および水酸化物は、水やアルカリ性の水溶液にほとんど溶解せず、塗装原板の表面に強固なバリア皮膜を形成して、塗装鋼板の耐食性、耐水（湿）性および耐アルカリ性を向上させることができる。
【００２１】
本発明者らの予備実験によれば、化成処理皮膜のみを形成した状態で耐食性を比較したところ、チタンの酸化物は、ジルコニウムの酸化物に比べて耐食性をより向上させることができた。同様に、チタンの水酸化物は、ジルコニウムの水酸化物に比べて耐食性をより向上させることができる。これは、チタンの酸化物（水酸化物）は、化成処理皮膜形成時に無機高分子となって、ジルコニウムの酸化物（水酸化物）よりも強固なバリア皮膜を形成するためと推測された。一方、化成処理皮膜の上にプライマー塗膜およびトップ塗膜を形成した状態で耐食性を比較したところ、ジルコニウムの酸化物は、チタンの酸化物に比べて塗膜密着性および耐食性をより向上させることができた。同様に、ジルコニウムの水酸化物は、チタンの水酸化物に比べて塗膜密着性および耐食性をより向上させることができる。これは、ジルコニウムの酸化物（水酸化物）は、有機樹脂の架橋剤として作用することにより、塗膜密着性および塗膜緻密性を向上させるためと推測された。
【００２２】
したがって、チタンの酸化物または水酸化物と、ジルコニウムの酸化物または水酸化物とを併用することで、バリア性、塗膜密着性および塗膜緻密性を向上させることができ、その結果として耐食性、耐水（湿）性および耐アルカリ性をより向上させることができると考えられる。しかしながら、これらの酸化物および水酸化物は、耐食性を付与するためには必要な成分であるが、不溶性であるため、自己修復性についてはほとんど期待できない。
【００２３】
本発明の塗装鋼板の化成処理皮膜は、チタンのフッ化物およびジルコニウムのフッ化物を配合することにより自己修復性を付与し、チタンの酸化物または水酸化物とジルコニウムの酸化物または水酸化物とを配合することによりバリア性、塗膜密着性および塗膜緻密性を向上させた。したがって、本発明の塗装鋼板の化成処理皮膜は、優れた耐食性、耐水（湿）性および耐アルカリ性を発揮することができる。
【００２４】
化成処理皮膜の膜厚は、特に限定されないが、チタンおよびジルコニウムの合計金属換算付着量が３〜１００ｍｇ／ｍ２の範囲内となるように調整することが好ましい。合計金属換算付着量が３ｍｇ／ｍ２未満の場合、耐食性、耐水（湿）性および耐アルカリ性を十分に付与することができない。一方、合計金属換算付着量が１００ｍｇ／ｍ２超の場合、塗膜の加工性が低下してしまうおそれがある。チタンおよびジルコニウムの合計金属換算付着量は、ＩＣＰ分析などにより測定することができる。
【００２５】
酸化物および水酸化物（チタンの酸化物および水酸化物ならびにジルコニウムの酸化物および水酸化物の合計含有量）に対するフッ化物（チタンのフッ化物およびジルコニウムのフッ化物の合計含有量）のモル比は、０.２〜３の範囲内が好ましい。モル比が０.２未満の場合、自己修復性を十分に付与できないため、傷が付いた箇所の耐食性が低下してしまうおそれがある。一方、モル比が３超の場合、可溶成分が多くなるため、耐水性および耐アルカリ性が低下してしまうおそれがある。
【００２６】
チタンの酸化物および水酸化物の合計に対する、ジルコニウムの酸化物および水酸化物の合計のモル比は、０.４〜２の範囲内が好ましい。モル比が０.４未満の場合、ジルコニウムの酸化物および水酸化物による塗膜の架橋効果および塗膜密着性の向上効果を十分に発揮させることができないため、耐食性、耐水（湿）性および耐アルカリ性が低下してしまうおそれがある。一方、モル比が２超の場合、チタンの酸化物および水酸化物によるバリア効果を十分に発揮させることができないため、耐食性、耐水（湿）性および耐アルカリ性が低下してしまうおそれがある。
【００２７】
化成処理皮膜は、その他の任意の成分を含んでいてもよい。たとえば、化成処理皮膜は、プライマー塗膜との密着性をより向上させるために、ポリフェノールなどの有機樹脂を含んでいてもよい。また、化成処理皮膜は、バリア性向上のため、ＳｉやＡｌ、Ｍｇなどの酸化物や、金属化合物を含んでいてもよい。さらに、化成処理皮膜は、自己修復性をより向上させるため、可溶性のリン酸塩や酸化性を有するＭｏやＶなどの酸素酸塩を含んでいてもよい。酸化性を有する硝酸や前記酸素酸塩は、チタンやジルコニウムの酸化物の無機高分子化を促進するとともに、化成処理液を塗布した際にフッ化物の解離を促進する。したがって、これらの酸化性化合物を配合することで化成処理皮膜のフッ化物と酸化物および水酸化物との割合を制御することができる。
【００２８】
化成処理皮膜は、公知の方法で形成されうる。たとえば、チタンのフッ化物塩やジルコニウムのフッ化物塩などを含む化成処理液をロールコート法、スピンコート法、スプレー法などの方法で塗装原板の表面に塗布し、水洗せずに乾燥させればよい。乾燥温度および乾燥時間は、水分を蒸発させることができれば特に限定されない。生産性の観点からは、乾燥温度は、到達板温で６０〜１５０℃の範囲内が好ましく、乾燥時間は、２〜１０秒の範囲内が好ましい。また、化成処理液中においてチタン塩およびジルコニウム塩が安定して存在できるように、キレート作用のある有機酸を化成処理液に添加してもよい。有機酸の例には、タンニン酸、酒石酸、クエン酸、シュウ酸、マロン酸、乳酸および酢酸が含まれる。
【００２９】
［プライマー塗膜］
プライマー塗膜は、有機樹脂をベースとして、リン酸マグネシウムおよびリン酸ジルコニウムからなる群から選択される１種類または２種類の防錆顔料（顔料Ａ）と、硫酸バリウム（顔料Ｂ）とを含む。
【００３０】
プライマー塗膜のベースとなる有機樹脂は、特に限定されないが、耐熱性を付与する観点から、ポリエーテルスルホン樹脂、ポリフェニルスルホン樹脂、ポリイミド樹脂およびポリアミドイミド樹脂からなる群から選択される１または２以上の耐熱性樹脂が好ましい。
【００３１】
防錆顔料（顔料Ａ）としては、リン酸マグネシウム、リン酸ジルコニウムまたはこれらの組み合わせが使用される。後述するように、プライマー塗膜には、防錆顔料の溶出抑制のために硫酸バリウムが配合されるが、リン酸マグネシウムおよびリン酸ジルコニウムは、硫酸バリウムにより溶出を抑制されうる。一方、硫酸バリウムは、その他の防錆顔料（カルシウム系、ケイ酸系、リン酸亜鉛など）に対してはほとんど溶出を抑制できない。
【００３２】
リン酸マグネシウムおよびリン酸ジルコニウム（顔料Ａ）の含有量は、ベースとなる有機樹脂１００質量部に対して２０〜１００質量部の範囲内が好ましい。含有量が２０質量部未満の場合、耐食性を十分に発揮させることができない。一方、含有量が１００質量部超の場合、防錆顔料の溶出量が多くなり、耐水性および耐アルカリ性が低下してしまうおそれがある。
【００３３】
硫酸バリウム（顔料Ｂ）は、アルカリ雰囲気におけるリン酸マグネシウムおよびリン酸ジルコニウム（顔料Ａ）の過剰な溶出を抑制する。この抑制は、溶出したリン酸イオンとバリウムイオンが反応し、再析出するためと推察される。これにより、リン酸マグネシウムおよびリン酸ジルコニウムの溶出量が低減し、耐透水性および耐イオン透過性を維持することができるため、耐水性および耐アルカリ性を付与することができる。
【００３４】
硫酸バリウムの含有量は、ベースとなる有機樹脂１００質量部に対して２０〜１００質量部の範囲内が好ましい。含有量が２０質量部未満の場合、リン酸マグネシウムおよびリン酸ジルコニウムの溶出を十分に抑制することができない。一方、含有量が１００質量部超の場合、プライマー塗膜が多孔質状になり、耐水性が低下してしまうおそれがある。
【００３５】
リン酸マグネシウムおよびリン酸ジルコニウム（顔料Ａ）ならびに硫酸バリウム（顔料Ｂ）の合計含有量は、有機樹脂１００質量部に対して４０〜１６０質量部の範囲内が好ましい。合計含有量が４０質量部未満の場合、耐食性を十分に発揮させることができない。一方、合計含有量が１６０質量部超の場合、プライマー塗膜が多孔質状になり、耐水性が低下してしまうおそれがある。
【００３６】
リン酸系防錆顔料（顔料Ａ）に対する硫酸バリウム（顔料Ｂ）の質量比は、０.５〜１.６の範囲内が好ましい。質量比が０.５未満の場合、リン酸マグネシウムおよびリン酸ジルコニウムの溶出を十分に抑制することができない。一方、質量比が１.６超の場合、リン酸マグネシウムおよびリン酸ジルコニウムの溶出を過剰に抑制するため、耐食性が低下してしまうおそれがある。
【００３７】
プライマー塗膜は、透明でもよいが、任意の着色顔料を加えて着色されていてもよい。着色顔料の例には、酸化チタン、カーボンブラック、酸化クロム、酸化鉄などが含まれる。また、プライマー塗膜には、鱗片状無機質添加材や無機質繊維などを加えて塗膜硬度および耐摩耗性を向上させてもよい。鱗片状無機質添加材の例には、ガラスフレーク、グラファイトフレーク、合成マイカフレーク、合成アルミナフレーク、シリカフレークなどが含まれる。また、無機質繊維の例には、チタン酸カリウム繊維、ウォラスナイト繊維、炭化ケイ素繊維、アルミナ繊維、アルミナシリケート繊維、シリカ繊維、ロックウール、スラグウール、ガラス繊維、炭素繊維などが含まれる。
【００３８】
プライマー塗膜の膜厚は、特に限定されないが、０.５〜３０μｍの範囲内が好ましい。膜厚が０.５μｍ未満の場合、耐食性および塗膜密着性の効果が十分に得られない可能性がある。また、プライマー塗膜が着色塗膜の場合は、塗装原板を隠蔽するために３μｍ以上の膜厚が好ましい。一方、膜厚が３０μｍ超の場合、塗膜表面が柚子肌状になって外観が劣化するとともに、焼き付けする際にワキが発生しやすくなる。
【００３９】
プライマー塗膜は、公知の方法で形成されうる。たとえば、有機樹脂や、リン酸マグネシウムまたはリン酸ジルコニウム（顔料Ａ）、硫酸バリウム（顔料Ｂ）などを含むプライマー塗料を化成処理鋼板の表面に塗布し、焼き付ければよい。プライマー塗料の塗布方法は、特に限定されず、プレコート鋼板の製造に使用されている方法から適宜選択すればよい。そのような塗布方法の例には、ロールコート法、フローコート法、カーテンフロー法、スプレー法などが含まれる。また、乾燥温度は、到達板温で２００℃〜４００℃の範囲内が好ましく、乾燥時間は、２０〜１８０秒の範囲内が好ましい。特に、有機樹脂として、ポリエーテルスルホン樹脂、ポリフェニルスルホン樹脂、ポリイミド樹脂およびポリアミドイミド樹脂からなる群から選択される１または２以上の耐熱性樹脂を用いる場合は、乾燥温度は、到達板温で３００℃〜４００℃の範囲内がより好ましく、乾燥時間は、３０〜１８０秒の範囲内がより好ましい。この範囲で乾燥させると、ベース樹脂が十分に硬化するため、特性を発揮させやすい。
【００４０】
［トップ塗膜］
トップ塗膜は、特に限定されないが、耐熱性および易洗浄性（非粘着性）の観点から、耐熱性樹脂をベースとしてフッ素樹脂を含有する塗膜が好ましい。
【００４１】
トップ塗膜に含まれる耐熱性樹脂は、プライマー塗膜に含まれる耐熱性樹脂と同一であってもよいし、異なるものであってもよい。たとえば、トップ塗膜に含まれる耐熱性樹脂は、ポリエーテルスルホン樹脂、ポリフェニルスルホン樹脂、ポリイミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂またはこれらの組み合わせである。
【００４２】
フッ素樹脂としては、耐熱性および易洗浄性を付与する観点から融点が２７０℃以上の熱溶融性フッ素樹脂が好ましい。そのようなフッ素樹脂の例には、テトラフルオロエチレン、ヘキサフルオロエチレン、パーフルオロアルキルビニルエーテル、クロロトリフルオロエチレンなどの重合体または共重合体が含まれる。これらの中では、易洗浄性の持続性および耐熱性の観点から、テトラフルオロエチレン・パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体が特に好ましい。
【００４３】
フッ素樹脂の含有量は、耐熱性樹脂１００質量部に対し１０〜２００質量部の範囲内が好ましい。含有量が１０質量部未満の場合、易洗浄性を十分に発揮させることができない。一方、含有量が２００質量部超の場合、プライマー塗膜に対するトップ塗膜の密着性が低下しやすい。
【００４４】
トップ塗膜は、透明でもよいが、任意の着色顔料を加えて着色されていてもよい。着色顔料の例には、酸化チタン、カーボンブラック、酸化クロム、酸化鉄などが含まれる。
【００４５】
トップ塗膜には、着色顔料として濃色系（黒色系）近赤外線反射顔料を配合してもよい。たとえば、本発明の塗装鋼板をオーブンレンジの庫内材に適用する場合、オーブンレンジの庫内材としては、意匠性の観点から濃色系の色調が好まれることが多い。しかし、オーブンレンジの庫内材に濃色系の色調のトップ塗膜が形成されている場合、オーブンの加熱時に放射される赤外線がトップ塗膜に吸収されてしまうため、加熱効率の低下および消費電力の増加に繋がる。このように本発明の塗装鋼板をオーブンレンジの庫内材などに適用する場合は、濃色系の色調を維持しつつ加熱効率を向上させる観点から、４００〜７５０ｎｍの波長域（可視光）における平均反射率が１０％以下であり、かつ７５０〜２５００ｎｍの波長域（近赤外線）における平均反射率が２０％以上の濃色系（黒色系）熱反射顔料をトップ塗膜に配合することが好ましい。濃色系（黒色系）近赤外線反射顔料の例には、Ｆｅ２Ｏ３、Ｃｒ２Ｏ３、ＣｏＯまたはこれらの組み合わせを含有する焼成顔料が含まれる。濃色系（黒色系）近赤外線反射顔料の含有量は、有機樹脂に対して５〜３５質量部の範囲内が好ましい。含有量が５質量部未満の場合、濃い色調を付与することができない。一方、含有量が３５質量部超の場合、塗膜の凝集力が低下し、加工性が劣るおそれがある。
【００４６】
また、トップ塗膜には、鱗片状無機質添加材や無機質繊維などを加えて塗膜硬度および耐摩耗性を向上させてもよい。鱗片状無機質添加材の例には、ガラスフレーク、グラファイトフレーク、合成マイカフレーク、合成アルミナフレーク、シリカフレークなどが含まれる。また、無機質繊維の例には、チタン酸カリウム繊維、ウォラスナイト繊維、炭化ケイ素繊維、アルミナ繊維、アルミナシリケート繊維、シリカ繊維、ロックウール、スラグウール、ガラス繊維、炭素繊維などが含まれる。
【００４７】
トップ塗膜の膜厚は、特に限定されないが、５〜４０μｍの範囲内が好ましい。膜厚が５μｍ未満の場合、易洗浄性を十分に持続させることができない。一方、膜厚が４０μｍ超の場合、塗膜表面が柚子肌状になって外観が劣化するとともに、焼き付けする際にワキが発生しやすくなる。加工性の観点からは、トップ塗膜の膜厚は、５〜２０μｍの範囲内が好ましい。
【００４８】
トップ塗膜は、公知の方法で形成されうる。たとえば、有機樹脂や、フッ素樹脂（粒子状が好ましい）、着色顔料などを含むトップ塗料をプライマー塗布鋼板の表面に塗布し、焼き付ければよい。トップ塗料の塗布方法は、特に限定されず、プレコート鋼板の製造に使用されている方法から適宜選択すればよい。そのような塗布方法の例には、ロールコート法、フローコート法、カーテンフロー法、スプレー法などが含まれる。また、乾燥温度は、到達板温で２００℃〜４５０℃の範囲内が好ましく、乾燥時間は、２０〜１８０秒の範囲内が好ましい。特に、耐熱性樹脂として、ポリエーテルスルホン樹脂、ポリフェニルスルホン樹脂、ポリイミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂またはこれらの組み合わせを用いる場合は、乾燥温度は、到達板温で３００℃〜４００℃の範囲内がより好ましく、乾燥時間は、３０〜１８０秒の範囲内がより好ましい。この範囲で乾燥させると、ベース樹脂が十分に硬化するため、特性を発揮させやすい。また、トップ塗料が熱溶融性フッ素樹脂を含む場合は、乾燥温度は、到達板温で３５０℃〜４５０℃の範囲内がより好ましく、乾燥時間は、６０〜１８０秒の範囲内がより好ましい。この範囲で乾燥させると、十分な量のフッ素樹脂をトップ塗膜の表面に移動させて、優れた易洗浄性（非粘着性）を発揮させることができる。
【００４９】
以上のように、本発明の塗装鋼板では、プライマー塗膜に硫酸バリウムを含ませることで、プライマー塗膜からの防錆顔料の過度の流出によるプライマー塗膜の多孔質化を抑制し、耐透水性および耐イオン透過性を向上させている。また、本発明の塗装鋼板では、化成処理皮膜に所定のチタン化合物およびジルコニウム化合物を含ませることで、化成処理皮膜のバリア性および自己修復性を向上させている。本発明の塗装鋼板は、耐水（湿）性、耐アルカリ性および耐食性に優れており、強アルカリ性の腐食環境下においても耐食性を維持することができる。
【００５０】
以下、本発明を実施例を参照して詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例により限定されない。
【実施例】
【００５１】
［実施例１］
１．塗装鋼板の作製
塗装原板として、板厚０.５ｍｍ、片面めっき付着量４０ｇ／ｍ２の溶融Ａｌ−９Ｓｉめっき鋼板を準備した。塗装原板の表面に、表１に示す組成の化成処理液（実施例：Ｎｏ.１−１〜Ｎｏ.１−７、比較例：Ｎｏ.１−８〜Ｎｏ.１−１０）を所定付着量になるようにバーコーターで塗布し、到達板温１００℃で１０秒間乾燥させて、表２に示す化成処理鋼板（実施例：Ｎｏ.２−１〜Ｎｏ.２−１１、比較例：Ｎｏ.２−１２〜Ｎｏ.２−１５）を作製した。各化成処理鋼板の表面におけるフッ化物と酸化物および水酸化物とのモル比は、Ｘ線光電子分光法（ＸＰＳ；ＥＳＣＡ）で測定した。具体的には、ＴｉおよびＺｒのピークをＸ−Ｆ、Ｘ−ＯおよびＸ−ＯＨ（Ｘ：Ｔｉ，Ｚｒ）に波形分離した後、各成分を定量化して、比率を特定した。ここで測定されたフッ化物の量は、化成処理皮膜に含まれるチタンのフッ化物およびジルコニウムのフッ化物の合計含有量に相当する。同様に、測定された酸化物および水酸化物の量は、化成処理皮膜に含まれるチタンの酸化物および水酸化物ならびにジルコニウムの酸化物および水酸化物の合計含有量に相当する。チタンとジルコニウムのモル比は、チタンの酸化物および水酸化物と、ジルコニウムの酸化物および水酸化物とのモル比に相当する。
【００５２】
【表１】
【表２】
【００５３】
化成処理鋼板（Ｎｏ.２−１〜Ｎｏ.２−１５）の表面に、表３に示すプライマー塗料（実施例：Ｎｏ.３−１〜Ｎｏ.３−６、比較例：Ｎｏ.３−７〜Ｎｏ.３−１４）を所定膜厚になるようにバーコーターで塗布し、到達板温２２０℃で３０秒間（Ｎｏ.３−１の塗料）または到達板温３２０℃で６０秒間（Ｎｏ.３−２〜１４の塗料）焼き付けて、プライマー塗布鋼板を作製した。次いで、プライマー塗布鋼板の表面に、表４に示すトップ塗料（Ｎｏ.４−１〜Ｎｏ.４−４）を所定膜厚になるようにバーコーターで塗布し、到達板温３８０℃で６０秒間焼き付けて、表５に示す塗装鋼板（実施例：Ｎｏ.５−１〜Ｎｏ.５−２３、比較例：Ｎｏ.５−２４〜Ｎｏ.５−４０）を作製した。
【００５４】
プライマー塗料およびトップ塗料について、ポリエステルをベースとする場合は、フレキコート５０００（日本ファインコーティングス株式会社）を用いた。また、ポリアミドイミドをベースとする場合は、トーロン４０００ＴＦ（ソルベイアドバンストポリマーズ株式会社）を混合溶剤（Ｎ−メチル−２−ピロリドン、メチルイソブチルケトン、キシレン）に加え、ボールミルを用いて溶解および分散させたものを用いた。また、ポリエーテルスルホンをベースとする場合は、ＰＥＳ５００３Ｐ（住友化学工業株式会社）を前記混合溶剤に加え、ボールミルを用いて溶解および分散させたものを用いた。また、ポリフェニルスルホンをベースとする場合は、レーデルＲ−５０００（ソルベイアドバンストポリマーズ株式会社）を前記混合溶剤に加え、ボールミルを用いて溶解および分散させたものを用いた。
【００５５】
パーフルオロアルキルビニルエーテル重合体としては、ネオフロンＡＰ（ダイキン工業株式会社）を用いた。ヘキサフルオロエチレン重合体としては、ポリフロンＭ（ダイキン工業株式会社）を用いた。テトラフルオロエチレン重合体としては、ネオフロンＮＰ（ダイキン工業株式会社）を用いた。
【００５６】
【表３】
【表４】
【表５】
【００５７】
２．加工密着性試験
各塗装鋼板から試験片（５０ｍｍ×５０ｍｍ）を切り出し、加工密着性試験を実施した。各試験片について１８０度密着折り曲げ加工（内Ｒ：１ｍｍ）を行った。各試験片の曲げ加工部にセロハンテープを貼り付けた後、曲げ稜線に対して垂直にテープを剥がして、塗膜の残存率を測定し、加工密着性を評価した。塗膜の残存率が、１００％の場合を「◎」、９０％以上１００％未満の場合を「○」、８０％以上９０％未満の場合を「△」、５０％以上８０％未満の場合を「▲」、５０％未満の場合を「×」と評価した。
【００５８】
３．耐水性試験
各塗装鋼板から試験片（５０ｍｍ×５０ｍｍ）を切り出し、耐水性試験を実施した。各試験片を９５℃以上の熱水に１２０時間浸漬した後、１ｍｍ各の碁盤目を１００個作製した。各試験片の碁盤目部分にセロハンテープを貼り付けた後、試験片表面に対して垂直にテープを剥がして、塗膜の残存率を測定し、耐水性を評価した。塗膜の残存率が、１００％の場合を「◎」、９０％以上１００％未満の場合を「○」、８０％以上９０％未満の場合を「△」、５０％以上８０％未満の場合を「▲」、５０％未満の場合を「×」と評価した。
【００５９】
４．耐アルカリ性試験
各塗装鋼板から試験片（５０ｍｍ×５０ｍｍ）を切り出し、耐水性試験を実施した。各試験片を９５℃以上のＮａＯＨ水溶液（ｐＨ１４）に浸漬し、塗膜フクレが発生する時間を測定し、耐アルカリ性を評価した。塗膜フクレが発生する時間が、１２０時間以上の場合を「◎」、８０時間以上１２０時間未満の場合を「○」、２４時間以上８０時間未満の場合を「△」、２時間以上２４時間未満の場合を「▲」、２時間未満の場合を「×」と評価した。
【００６０】
５．耐食性試験
各塗装鋼板から試験片（１５０ｍｍ×７０ｍｍ）を切り出し、耐食性試験を実施した。各試験片の上下端部をポリエステルテープでシールし、中央部にクロスカットを入れた後、塩水噴霧試験（５％ＮａＣｌ、３５℃、５００時間）を行った。試験後、各試験片の左右の端部の最大フクレ片幅およびクロスカット部の最大フクレ片幅を測定し、耐食性を評価した。最大フクレ片幅が、０.５ｍｍ未満の場合を「◎」、０.５ｍｍ以上１ｍｍ未満の場合を「○」、１ｍｍ以上２ｍｍ未満の場合を「△」、２ｍｍ以上３ｍｍ未満の場合を「▲」、３ｍｍ以上の場合を「×」と評価した。
【００６１】
６．分析結果
表６は、各塗装鋼板の分析結果を示す表である。各塗装鋼板について、加工密着性試験、耐水性試験、耐アルカリ性試験、耐食性試験の評価結果のうち最も低い評価を、その塗装鋼板の「総合評価」とした。
【００６２】
【表６】
【００６３】
表６に示されるように、本発明の塗装鋼板（塗装鋼板Ｎｏ.５−１〜Ｎｏ.５−２３）は、加工部密着性、耐水性、耐アルカリ性および耐食性のすべてにおいて良好な結果を示した。
【００６４】
これに対し、化成処理皮膜にチタンの酸化物および水酸化物が含まれていないＮｏ.５−３５の塗装鋼板は、クロスカット部の耐食性が劣っていた。これは、チタンの酸化物および水酸化物によるバリア効果を発揮させることができなかったためと考えられる。一方、化成処理皮膜にジルコニウムの酸化物および水酸化物が含まれていないＮｏ.５−３４の塗装鋼板は、端面部の耐食性が劣っていた。これは、ジルコニウムの酸化物および水酸化物による塗膜の架橋効果および塗膜密着性の向上効果を発揮させることができなかったためと考えられる。また、化成処理皮膜にチタンのフッ化物およびジルコニウムのフッ化物が含まれていないＮｏ.５−３７およびＮｏ.５−３８の塗装鋼板は、クロスカット部の耐食性が劣っていた。これは、フッ素イオンによる自己修復効果を発揮させることができなかったためと考えられる。
【００６５】
また、プライマー塗膜におけるリン酸ジルコニウムの含有量が少ないＮｏ.５−２９の塗装鋼板は、耐食性が劣っていた。これは、リン酸ジルコニウムによる耐食性を発揮させることができなかったためと考えられる。一方、リン酸ジルコニウムの含有量が多いＮｏ.５−２７の塗装鋼板は、耐アルカリ性が劣っていた。これは、リン酸ジルコニウムの溶出量が多く、プライマー塗膜が多孔質状になったためと考えられる。また、リン酸マグネシウムおよびリン酸ジルコニウムの代わりにリン酸亜鉛が配合されているＮｏ.５−３０の塗装鋼板は、耐アルカリ性が劣っていた。これは、リン酸亜鉛の溶出を抑制できず、プライマー塗膜が多孔質状になったためと考えられる。
【００６６】
また、プライマー塗膜における硫酸バリウムの含有量が少ないＮｏ.５−２８の塗装鋼板は、耐アルカリ性が劣っていた。同様に、プライマー塗膜に硫酸バリウムが配合されていないＮｏ.５−３１の塗装鋼板は、耐アルカリ性が劣っていた。これは、リン酸マグネシウムおよびリン酸ジルコニウムの溶出を十分に抑制できず、プライマー塗膜が多孔質状になったためと考えられる。一方、硫酸バリウムの含有量が多いＮｏ.５−２６の塗装鋼板は、耐水性が劣っていた。これは、過剰量の硫酸バリウムにより、プライマー塗膜が多孔質状になったためと考えられる。
【００６７】
また、プライマー塗膜における顔料Ａおよび顔料Ｂの合計含有量が少ないＮｏ.５−２４の塗装鋼板は、耐食性が劣っていた。これは、有機樹脂に対する顔料の割合が小さく、十分に耐食性を付与できなかったためと考えられる。一方、プライマー塗膜における顔料Ａおよび顔料Ｂの合計含有量が多いＮｏ.５−２５、Ｎｏ.５−３６およびＮｏ.５−３９の塗装鋼板は、耐水性が劣っていた。これは、過剰量の顔料により、プライマー塗膜が多孔質状になったためと考えられる。
【００６８】
また、化成処理皮膜が形成されていないＮｏ.５−４０の塗装鋼板は、加工部密着性、耐水性、耐アルカリ性および耐食性のすべてにおいて劣っていた。同様に、プライマー塗膜が形成されていないＮｏ.５−３２の塗装鋼板は、加工部密着性、耐水性、耐アルカリ性および耐食性のすべてにおいて劣っていた。また、トップ塗膜が形成されていないＮｏ.５−３３の塗装鋼板では、耐食性が劣っていた。
【００６９】
以上の結果から、本発明の塗装鋼板は、耐食性、耐水性および耐アルカリ性に優れていることがわかる。
【００７０】
［実施例２］
実施例２では、塗装原板のめっき層を焼鈍することで、塗装鋼板の加工部耐食性も向上させうることを示す。
【００７１】
１．塗装鋼板の作製
塗装原板として、以下の２種類の溶融Ａｌ−９Ｓｉめっき鋼板を準備した。塗装原板Ａと塗装原板Ｂとは、めっき層を形成した後に焼鈍処理を行ったかどうかという点のみ異なる。
［塗装原板Ａ］
・溶融Ａｌ−９Ｓｉめっき鋼板（板厚０.５ｍｍ、片面めっき付着量４０ｇ／ｍ２）
・めっき層を形成した後に焼鈍処理無し
［塗装原板Ｂ］
・溶融Ａｌ−９Ｓｉめっき鋼板（板厚０.５ｍｍ、片面めっき付着量４０ｇ／ｍ２）
・めっき層を形成した後に焼鈍処理有り（４２０℃で３０時間加熱）
【００７２】
塗装原板Ａおよび塗装原板Ｂを用いて、実施例１のＮｏ.５−３の塗装鋼板と同様の条件で塗装鋼板（実施例：Ｎｏ.７−１〜７−２）を作製した。塗装原板Ａを用いたＮｏ.７−１の塗装鋼板は、実施例１のＮｏ.５−３の塗装鋼板と同じものである。
【００７３】
具体的には、塗装原板の表面に、表１に示すＮｏ.１−１の化成処理液を、Ｔｉ付着量が１.２ｍｇ／ｍ２、Ｚｒ付着量が２.３ｍｇ／ｍ２になるようにバーコーターで塗布し、到達板温１００℃で１０秒間乾燥させて、化成処理皮膜を形成した。次いで、化成処理鋼板の表面に、表３に示すＮｏ.３−３のプライマー塗料を膜厚４μｍになるようにバーコーターで塗布し、到達板温３２０℃で６０秒間焼き付けて、プライマー塗膜を形成した。次いで、プライマー塗布鋼板の表面に、表４に示すＮｏ.４−１のトップ塗料を膜厚１０μｍになるようにバーコーターで塗布し、到達板温３８０℃で６０秒間焼き付けて、表７に示す塗装鋼板（実施例：Ｎｏ.７−１〜７−２）を作製した。
【００７４】
【表７】
【００７５】
２．加工部耐食性試験
各塗装鋼板から試験片を切り出し、加工部耐食性試験を実施した。１８０度密着折り曲げ加工を行った後、各試験片の端面をシールした。加工後の各試験片について、ＪＩＳ Ｋ２２４６に準拠して７０℃で２００時間湿潤試験を行った。試験後、各試験片の表面に赤錆が発生しているか否かを観察して、加工部耐食性を評価した。
【００７６】
図１は、湿潤試験を行った後の塗装鋼板の加工部の写真である。図１Ａは、Ｎｏ.７−１の塗装鋼板（塗装原板Ａ；焼鈍処理無し）の加工部の写真であり、図１Ｂは、Ｎｏ.７−２の塗装鋼板（塗装原板Ｂ；焼鈍処理有り）の加工部の写真である。
【００７７】
図１Ａに示されるように、めっき層を焼鈍していない塗装原板Ａを使用したＮｏ.７−１の塗装鋼板では、加工部において赤錆が発生していた。これは、加工時にめっき層などにクラックが発生して、下地鋼が露出したためと考えられる。一方、図１Ｂに示されるように、めっき層を焼鈍した塗装原板Ｂを使用したＮｏ.７−２の塗装鋼板では、赤錆が全く発生しなかった。これは、めっき層を焼鈍して軟質化することで、加工時にめっき層にクラックが発生するのが抑制されたためと考えられる。
【００７８】
以上の結果から、本発明の塗装鋼板は、めっき層を焼鈍した塗装原板を使用することで、加工部耐食性も向上させうることがわかる。
【００７９】
［実施例３］
実施例３では、トップ塗膜に近赤外線反射顔料を配合することで、塗装鋼板の熱反射特性も向上させうることを示す。
【００８０】
１．塗装鋼板の作製
塗装原板として、板厚０.５ｍｍ、片面めっき付着量４０ｇ／ｍ２の溶融Ａｌ−９Ｓｉめっき鋼板を準備した。
【００８１】
表４に示すＮｏ.４−１のトップ塗料の代わりに、表８に示すＮｏ.８−１またはＮｏ.８−２のトップ塗料を使用する点を除いては、実施例１のＮｏ.５−３の塗装鋼板と同様の条件で塗装鋼板（実施例：Ｎｏ.９−１〜９−２）を作製した。Ｎｏ.４−１のトップ塗料とＮｏ.８−１〜８−２のトップ塗料とは、黒色顔料を配合しているか否かが異なる。また、Ｎｏ.８−１のトップ塗料とＮｏ.８−２のトップ塗料とは、配合されている黒色顔料が近赤外線反射性（熱反射性）の黒色顔料であるか否かが異なる。
【００８２】
【表８】
【００８３】
具体的には、塗装原板の表面に、表１に示すＮｏ.１−１の化成処理液を、Ｔｉ付着量が１.２ｍｇ／ｍ２、Ｚｒ付着量が２.３ｍｇ／ｍ２になるようにバーコーターで塗布し、到達板温１００℃で１０秒間乾燥させて、化成処理皮膜を形成した。次いで、化成処理鋼板の表面に、表３に示すＮｏ.３−３のプライマー塗料を膜厚４μｍになるようにバーコーターで塗布し、到達板温３２０℃で６０秒間焼き付けて、プライマー塗膜を形成した。次いで、プライマー塗布鋼板の表面に、表８に示すＮｏ.８−１またはＮｏ.８−２のトップ塗料を膜厚１０μｍになるようにバーコーターで塗布し、到達板温３８０℃で６０秒間焼き付けて、表９に示す塗装鋼板（実施例：Ｎｏ.９−１〜９−２）を作製した。
【００８４】
【表９】
【００８５】
Ｎｏ.８−１のトップ塗料に配合した鉄・クロム系近赤外線反射顔料としては、４２−７０６Ａ（東罐マテリアル・テクノロジー株式会社）を使用した。Ｎｏ.８−２のトップ塗料に配合したカーボンブラック顔料としては、ＭＡ−１００（三菱カーボン株式会社）を使用した。
【００８６】
２．熱反射性試験
各塗装鋼板（Ｎｏ.９−１〜９−２）について、熱反射性試験を実施した。Ｎｏ.９−１またはＮｏ.９−２の塗装鋼板を壁面材として用いて加熱室（幅３４ｃｍ×奥行３６ｃｍ×高さ２３ｃｍ）を作製し、加熱室内にはガラスセラミックプレートを設置した。ガラスセラミックプレートを用いて加熱室内を赤外線加熱し、加熱室の壁面の温度を経時的に測定した。表１０に、加熱室の天井面温度の測定結果を示す。
【００８７】
【表１０】
【００８８】
表１０に示されるように、トップ塗膜に一般的な黒色系顔料（カーボンブラック）を配合したＮｏ.９−２の塗装鋼板では、加熱開始してから３分過ぎには天井面の温度が１００℃を超えてしまい、５分後には１３４.２℃まで上昇していた。これは、黒色系顔料が近赤外線を吸収してしまったためと考えられる。一方、トップ塗膜に黒色系近赤外線反射顔料を配合したＮｏ.９−１の塗装鋼板では、５分経過しても天井面の温度が８０℃に達しておらず、優れた熱反射特性を有していた。天井面の温度の上昇速度を比較すると、黒色系近赤外線反射顔料を配合したＮｏ.９−１の塗装鋼板の天井面の温度の上昇速度は、一般的な黒色系顔料を配合したＮｏ.９−２の塗装鋼板の天井面の温度の上昇速度の約５０％であった。
【００８９】
以上の結果から、本発明の塗装鋼板は、トップ塗膜に近赤外線反射顔料を配合することで、塗装鋼板の熱反射特性も向上させうることがわかる。
【産業上の利用可能性】
【００９０】
本発明の塗装鋼板は、耐熱性、耐食性、耐水性および耐アルカリ性に優れているため、例えば水蒸気供給機能を有する過熱調理器の加熱室内の部材用のプレコート鋼板として有用である。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
鋼板と、前記鋼板の表面に形成された化成処理皮膜と、前記化成処理皮膜の表面に形成されたプライマー塗膜と、前記プライマー塗膜の表面に形成されたトップ塗膜とを有する塗装鋼板であって、
前記化成処理皮膜は、チタンのフッ化物またはジルコニウムのフッ化物と、チタンの酸化物またはチタンの水酸化物と、ジルコニウムの酸化物またはジルコニウムの水酸化物とを含み、
前記プライマー塗膜は、有機樹脂と、リン酸マグネシウムおよびリン酸ジルコニウムからなる群から選択される１種類または２種類の化合物からなる顔料Ａと、硫酸バリウムからなる顔料Ｂとを含み、
前記プライマー塗膜における前記顔料Ａの含有量および前記顔料Ｂの含有量は、それぞれ、前記有機樹脂１００質量部に対して２０〜１００質量部であり、
前記プライマー塗膜における前記顔料Ａおよび前記顔料Ｂの合計含有量は、前記有機樹脂１００質量部に対して４０〜１６０質量部である、
塗装鋼板。
【請求項２】
前記化成処理皮膜における、前記チタンのフッ化物および前記ジルコニウムのフッ化物の合計含有量に対する、前記チタンの酸化物および水酸化物ならびに前記ジルコニウムの酸化物および水酸化物の合計含有量のモル比は、０.２〜３の範囲内である、請求項１に記載の塗装鋼板。
【請求項３】
前記化成処理皮膜における、前記チタンの酸化物および水酸化物の合計含有量に対する、前記ジルコニウムの酸化物および水酸化物の合計含有量のモル比は、０.４〜２の範囲内である、請求項１に記載の塗装鋼板。
【請求項４】
前記有機樹脂は、ポリエーテルスルホン樹脂、ポリフェニルスルフィド樹脂、ポリイミド樹脂およびポリアミドイミド樹脂からなる群から選択される１種類または２種類以上の樹脂を含む、請求項１に記載の塗装鋼板。
【請求項１】
鋼板と、前記鋼板の表面に形成された化成処理皮膜と、前記化成処理皮膜の表面に形成されたプライマー塗膜と、前記プライマー塗膜の表面に形成されたトップ塗膜とを有する塗装鋼板であって、
前記化成処理皮膜は、チタンのフッ化物またはジルコニウムのフッ化物と、チタンの酸化物またはチタンの水酸化物と、ジルコニウムの酸化物またはジルコニウムの水酸化物とを含み、
前記プライマー塗膜は、有機樹脂と、リン酸マグネシウムおよびリン酸ジルコニウムからなる群から選択される１種類または２種類の化合物からなる顔料Ａと、硫酸バリウムからなる顔料Ｂとを含み、
前記プライマー塗膜における前記顔料Ａの含有量および前記顔料Ｂの含有量は、それぞれ、前記有機樹脂１００質量部に対して２０〜１００質量部であり、
前記プライマー塗膜における前記顔料Ａおよび前記顔料Ｂの合計含有量は、前記有機樹脂１００質量部に対して４０〜１６０質量部である、
塗装鋼板。
【請求項２】
前記化成処理皮膜における、前記チタンのフッ化物および前記ジルコニウムのフッ化物の合計含有量に対する、前記チタンの酸化物および水酸化物ならびに前記ジルコニウムの酸化物および水酸化物の合計含有量のモル比は、０.２〜３の範囲内である、請求項１に記載の塗装鋼板。
【請求項３】
前記化成処理皮膜における、前記チタンの酸化物および水酸化物の合計含有量に対する、前記ジルコニウムの酸化物および水酸化物の合計含有量のモル比は、０.４〜２の範囲内である、請求項１に記載の塗装鋼板。
【請求項４】
前記有機樹脂は、ポリエーテルスルホン樹脂、ポリフェニルスルフィド樹脂、ポリイミド樹脂およびポリアミドイミド樹脂からなる群から選択される１種類または２種類以上の樹脂を含む、請求項１に記載の塗装鋼板。
【図１】
【公開番号】特開２０１１−１６８８７５（Ｐ２０１１−１６８８７５Ａ）
【公開日】平成２３年９月１日（２０１１．９．１）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１０−１４９０１３（Ｐ２０１０−１４９０１３）
【出願日】平成２２年６月３０日（２０１０．６．３０）
【出願人】（０００００４５８１）日新製鋼株式会社 (1,178)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２３年９月１日（２０１１．９．１）
【国際特許分類】
【出願日】平成２２年６月３０日（２０１０．６．３０）
【出願人】（０００００４５８１）日新製鋼株式会社 (1,178)
【Ｆターム（参考）】
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