送信信号リーケージの影響を低減するためのノッチ・フィルタを有する無線受信機
【課題】全二重、無線通信装置のＴＸ信号リーケージの悪影響を低減する。
【解決手段】無線通信装置１０のＲＸパスで処理される信号中のＴＸ信号リーケージを排除するためにノッチ・フィルタ２４を利用する。ノッチ・フィルタ２４は、希望信号のＴＸ信号リーケージ成分を低減するノッチ周波数を生成するために受動レジスタ及びコンデンサー素子を使用する複合ノッチ・フィルタとして構成される。ノッチ・フィルタ２４は、受動ミキサー２２によって生成されたダウンコンバートされたベースバンド信号に適用される。
【解決手段】無線通信装置１０のＲＸパスで処理される信号中のＴＸ信号リーケージを排除するためにノッチ・フィルタ２４を利用する。ノッチ・フィルタ２４は、希望信号のＴＸ信号リーケージ成分を低減するノッチ周波数を生成するために受動レジスタ及びコンデンサー素子を使用する複合ノッチ・フィルタとして構成される。ノッチ・フィルタ２４は、受動ミキサー２２によって生成されたダウンコンバートされたベースバンド信号に適用される。
【発明の詳細な説明】
【関連出願】
【０００１】
本出願は、ＴｘからＲｘのオフセット振動数でノッチを利用する高線形受信機と題される、２００７年３月１３日出願の米国仮特許出願第６０／８９４，５４６号の利益を主張する。この仮出願は、参照によって本明細書に組み込まれる。
【技術分野】
【０００２】
本開示は、一般的に、無線通信装置に関し、特に、無線全二重通信システムの送信信号リーケージの悪影響の低減のための技術に関する。
【背景技術】
【０００３】
全二重通信システムの無線装置は、２方向の通信をサポートするために信号を同時に送受信することができる。送信パスにおいて、電力アンプは、送信に関する無線周波数（ＲＦ）信号を増幅する。送信（ＴＸ）信号は、デュプレクサを経由して伝送され、アンテナを経由して送信される。受信パスにおいて、希望受信（ＲＸ）信号は、アンテナを経由して受信され、デュプレクサを経由して低雑音増幅器（ＬＮＡ）に連結される。ＬＮＡによる増幅に続いて、ＲＸ信号は、ミキサーによってベースバンドにフィルタ処理され、ダウン−コンバード（down-converted）される。ダウン−コンバードされたＲＸ信号は、受信データを回復させるためにモデムのような他のベースバンド構成要素によって処理される。
【０００４】
全二重システムにおいて、ＴＸパスは、ＲＸパスと干渉しうる。ＴＸ信号の一部は、デュプレクサでＲＸパスと結合し、ＴＸ信号リーケージに帰着する。ＴＸ信号リーケージは、ＲＸパスによって処理された希望ＲＸ信号と干渉を引き起こしうる。干渉は、二次の歪み、及び／又は混変調歪みを含む。希望ＲＸ信号は、アンテナを経由して受信した信号であり、一方、ＴＸ信号は、デュプレクサを通したリーケージを介して受信された信号である。送信機と受信機の周波数が異なるため、ＴＸ信号リーケージは、フィルタ処理によって排除されうる。しかしながら、フィルタリングを伴ってでさえ、ＴＸリーケージの残りが残存し、希望ＲＸ信号の低下を引き起こしてしまう。
【発明の概要】
【０００５】
一般的に、この開示は、全二重、無線通信装置の中でＴＸ信号リーケージの悪影響の低減に関する技術を記述する。この技術は、無線通信装置のＲＸパス内で処理された信号のＴＸ信号リーケージを排除するためにノッチ・フィルタを使用する。ノッチ・フィルタは、選択されたノッチ周波数近傍の希望信号の中のＴＸ信号リーケージ成分を低減するために受動レジスタ及びコンデンサー素子を使用する複合ノッチ・フィルタとして構築される。ノッチ・フィルタは、受動ミキサーによって生成されたダウン−コンバートされた、ベースバンド信号に適用されてもよい。
【０００６】
本開示は、幾つかの態様において、希望信号及び送信リーケージ信号を含む受信ＲＦインプット信号を増幅することと、前記増幅された信号の周波数をダウン−コンバートすることと、前記ダウン−コンバートされた送信リーケージ信号を実質的に低減するためのノッチ・フィルタで前記ダウン−コンバートされた信号をフィルタ処理することとを含む方法を具備する。
【０００７】
他の態様において、本開示は、アンテナと、送信（ＴＸ）信号を生成する無線周波数（ＲＦ）送信機と、前記アンテナに前記ＴＸ信号を連結（couple）するデュプレクサと、前記デュプレクサを経由して前記アンテナから前記ＲＦインプット信号を受信するＲＦ受信機とを含む無線通信装置とを具備する。前記ＲＦ受信機は、前記デュプレクサから連結した希望信号及び送信リーケージ信号を含む前記受信したＲＦインプット信号を増幅するアンプと、前記増幅した信号をダウン−コンバートするミキサーと、前記ダウン−コンバートされた送信リーケージ信号を実質的に低減するために前記ダウンコンバートされた信号をフィルタ処理するノッチ・フィルタを含む。
【０００８】
更なる態様において、本開示は、無線周波数（ＲＦ）受信機に関するノッチ・フィルタを具備し、前記ノッチ・フィルタは、正の同相（Ｉ）インプットと正のＩアウトプットとの間に連結された第１のレジスタと、負のＩインプットと負のＩアウトプットとの間に連結された第２のレジスタと、正の直交位相（Ｑ）インプットと正のＱアウトプットとの間に連結された第３のレジスタと、負のＱインプットと、負のＱアウトプットとの間に連結された第４のレジスタと、正のＩインプットと正のＱアウトプットとの間に連結された第１のコンデンサーと、負のＩインプットと負のＱアウトプットとの間に連結された第２のコンデンサーと、正のＱインプットと負のＩアウトプットとの間に連結された第３のコンデンサーと、負のＱインプットと正のＩアウトプットとの間に連結された第４のコンデンサーとを含む、前記レジスタとコンデンサーの値は、インプットで供給されたインプット信号のダウン−コンバートされた送信リーケージ信号を実質的に低減するために選択される。
【０００９】
他の態様において、本開示は、希望信号と送信リーケージ信号を含む受信した無線周波数（ＲＦ）インプット信号を増幅する増幅器と、前記増幅された信号の周波数をダウン−コンバートするミキサーと、前記ダウン−コンバートされた送信リーケージ信号を実質的に低減するために前記ダウン−コンバートした信号をフィルタ処理するノッチ・フィルタとを含むＲＦ受信機を具備する。
【００１０】
１つ以上の例の詳細は、添付した図面と以下の説明で明らかされる。他の特徴、目的及び利点は、詳細な説明及び図面、及び請求項から明らかになるであろう。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】ノッチ・フィルタを含む無線通信装置（ＷＣＤ）のＲＦ部を示したブロック図。
【図２】図１のＲＦ部の受信機形成部の一例を示したブロック図。
【図３】図１の受信機にインプットされる信号のダウン−コンバートに関するミキサーの一例を示したブロック図。
【図４】図１の受信機で使用されるノッチ・フィルタの一例を示したブロック図。
【図５】図１の受信機で使用されるベースバンド・フィルタの一例を示したブロック図。
【図６】より詳細にベースバンド・フィルタの一例を示したブロック図。
【図７Ａ】図１の装置にノッチ・フィルタを組み込む場合にＴＸ信号リーケージ及びジャマー信号の振幅を示したブロック図。
【図７Ｂ】図１の装置にノッチ・フィルタを組み込まない場合にＴＸ信号リーケージ及びジャマー信号の振幅を示したブロック図。
【図８】ノッチ・フィルタを含んだ受信機に関する電流及び電圧アウトプットの周波数応答を示したブロック図。
【発明の詳細な説明】
【００１２】
この開示は、全二重、無線通信装置の中でＴＸ信号リーケージの悪影響の低減に関する技術を記述する。この技術は、無線通信装置のＲＸパス内で処理された信号のＴＸ信号リーケージを排除するためにノッチ・フィルタを使用する。ノッチ・フィルタは、選択されたノッチ周波数近傍の希望信号の中のＴＸ信号リーケージ成分を低減するために配置された受動レジスタ及びコンデンサー素子を使用する複合ノッチ・フィルタとして構築される。
【００１３】
ノッチ・フィルタは、受動ミキサーによって生成されたダウン−コンバートされたベースバンド信号に適用される。受信された信号は、ミキサーによってダウン−コンバートされる前に低雑音増幅器によって増幅される。ノッチ・フィルタは、ベースバンド（例えば、ｄｃ）で希望ＲＸ信号に関連するＴＸリーケージ信号成分のオフセット周波数に近いノッチ周波数を提供するために構成される。おおよそＴＸからＲＸオフセット周波数でノッチを有したノッチ・フィルタを利用することは、高い線形受信機をサポートすることができる。
【００１４】
ミキサーは、希望信号に対応する増幅された信号成分を、約０Ｈｚ、すなわちｄｃにダウン−コンバートし、送信リーケージ信号に対応する増幅された信号成分をオフセット周波数にダウン−コンバートする。ノッチ・フィルタは、その後のベースバンド処理の前に、オフセット周波数近傍の受信信号のＴＸリーケージ信号成分を実質的に低減する。このように、ノッチ・フィルタは、ＴＸリーケージ信号によって引き起こされた歪みを低減することができる。もしそうでなければＴＸリーケージ信号は、信頼性のある受信をむしばむ。ＴＸ信号リーケージによって引き起こされた歪みの例は二次の歪み及び混変調歪み（ＸＭＤ）を含む。この開示において説明されるノッチ・フィルタの組み込みは、ＴＸ信号リーケージの少なくとも一部分を排除し、それによってその歪みを低減するのに効果的である。
【００１５】
本開示の幾つかの態様において、低雑音増幅器は、差動増幅アウトプットを有する。ミキサーは、アンプの差動アウトプットと連結した差動ミキサーインプット及びノッチ・フィルタの差動インプットと連結した差動ミキサーアウトプットを有する。特に、ミキサーは、正負の同相（Ｉ）成分及び正負の直交位相（Ｑ）成分を生成する。それらは、ノッチ・フィルタのそれぞれのインプットで受信される。Ｑ成分は、それぞれのＩ成分と位相が９０度ずれる。
【００１６】
本開示の幾つか例示する態様において、ノッチ・フィルタは、ノッチ・フィルタの様々なインプットとアウトプットとの間で連結したレジスタを含む。例えば、ノッチ・フィルタは、正のＩインプットと正のＩアウトプットとの間に連結された第１のレジスタと、負のＩインプットと負のＩアウトプットとの間に連結された第２のレジスタと、正のＱインプットと正のＱアウトプットとの間に連結された第３のレジスタと、負のＱインプットと負のＱアウトプットとの間に連結された第４のレジスタとを含む。
【００１７】
更に、ノッチ・フィルタは、ノッチ・フィルタの様々なインプットとアウトプットとの間で連結したコンデンサーを含む。例えば、ノッチ・フィルタは、正のＩインプットと正のＱアウトプットとの間に連結された第１のコンデンサーと、負のＩインプットと負のＱアウトプットとの間に連結された第２のコンデンサーと、正のＱインプットと負のＩアウトプットとの間に連結された第３のコンデンサーと、負のＱインプットと正のＩアウトプットとの間に連結された第４のコンデンサーとを含む。
【００１８】
ノッチ・フィルタの中のレジスタ及びコンデンサーは、複合フィルタがダウン−コンバートされた送信リーケージ信号のオフセット周波数を近似するノッチ周波数近傍でダウン−コンバートされた信号を実質的に減衰させるように選択された値を有する。コンデンサーは、別のコンデンサーと同じ静電容量を有していても良いし、レジスタは、別のレジスタと同じ抵抗値を有しても良い。更に、希望ノッチ周波数で、コンデンサーとレジスタのインピーダンスの値は、実質的に同じでも良い。
【００１９】
ノッチ・フィルタは、ミキサー差動アウトプットから４つの信号、つまり、正のＩ信号、正のＱ信号、負のＩ信号及び負のＱ信号を受信する。正のＱ信号は、正のＩ信号と位相が９０度ずれている。負のＱ信号は、負のＩ信号と位相が９０度ずれている。ノッチ・フィルタは、希望信号が実質的に保存される一方、ＴＸリーケージ信号が実質的に減衰されるように構成される。例えば、ノッチ・フィルタの中のレジスタ及びコンデンサーは、ＴＸリーケージ信号のＱ成分と位相がおよそ１８０度ずれるようにＴＸリーケージ信号のＩ成分を位相シフトさせることによってＴＸリーケージ信号を減衰させるために配置される。この位相シフトの後、２つの信号がともに合算される。ＴＸリーケージ信号のＩ及びＱ成分は、１８０度の位相差を除いて、実質的に同一である。その結果、Ｉ及びＱ成分が合算されたとき、Ｉ及びＱ成分は、実質的に互いに相殺し、それによって、ノッチ周波数付近の受信インプット信号からのＴＸリーケージ信号を低減する、又は除去できる。
【００２０】
いくつかの場合において、ノッチ・フィルタは、本開示で説明されるように、低雑音増幅器（ＬＮＡ）とＲＦ受信機のミキサーとの間でしばしば提供される表面弾性波（ＳＡＷ）フィルタの除去を許容する。特に、ノッチ・フィルタを備える場合、ＳＡＷフィルタは、必要ない。ＳＡＷフィルタは、送信リーケージ信号の排除に有効である。しかしながら、ＳＡＷフィルタを除去することによって、完全にオン−チップのＲＦ受信機を構築することが可能になる。従って、パッケージング、サイズ、コスト及びピンの相互接続要求を低減できる。
【００２１】
ノッチ・フィルタは、本開示で説明されるように、様々な無線、全二重通信システム及び様々な周波数帯にわたって利用するために構成される。幾つかの例では、８２４から８９４ＭＨｚのセルラー帯域、１８５０から１９９０ＭＨｚのパーソナル・コミュニケーション・システム（ＰＣＳ）帯域、１７１０から１８８０ＭＨｚのディジタル・セルラー・システム（ＤＣＳ）帯域、１９２０から２１７０ＭＨｚのインターナショナル・モバイル・テレコミュニケーション−２０００（ＩＭＴ−２０００）帯域などを含む。そのようなノッチ・フィルタを組み込んだ受信機は、音声、データ、ビデオ、オーディオ、又は他の情報の無線通信に有益である。
【００２２】
図１は、ノッチ・フィルタ２４を含む無線通信装置１０の典型的なＲＦ部を示すブロック図である。無線通信装置１０は、セルラー無線電話、衛星電話、スマートフォン、携帯情報端末（ＰＤＡ）、モバイル又はデスクトップ・コンピュータ、ディジタル・ビデオ又はオーディオ装置、ゲーミング・コンソール、テレビ・コンソール、セット・トップ・ボックス、又は無線通信に対して要求された他の如何なる装置などの無線機能を持つ様々な移動又は固定装置のいずれでもよい。
【００２３】
図１に示されるように、デバイス１０は無線ＲＦ信号を送受信するためのアンテナ１２を含む。デュプレクサ１４は、受信機１６にアンテナ１２によって受信したＲＸインプット信号（ＲＸ ＳＩＧＮＡＬ）を連結し、アンテナ１２に送信機１８によって生成されたＴＸアウトプット信号（ＴＸ ＳＩＧＮＡＬ）を連結する。図１の例において、受信機１６は、低雑音増幅器（ＬＮＡ）２０、ミキサー２２、ノッチ・フィルタ２４、局部発振器（ＬＯ）２６及びベースバンド（ＢＢ）フィルタ３０を含む。送信機１８は、デュプレクサ１４及びアンテナ１２を経由して伝送に関するＴＸ・ＲＦ信号を生成するためにＲＦアウトプット信号を増幅するパワー・アンプ２８を含む。更に、送信機１８は、アウトプット信号を変調し、フィルタ処理し、ベースバンドから送信帯域に信号をアップ−コンバートするためのモデム、ディジタル・アナログ変換器、ミキサー及びフィルタ回路（図示せず）も含む。
【００２４】
受信機１６において、ＬＮＡ２０は、ＲＸ信号を増幅する。ＬＮＡ２０は、差動アウトプット信号を生成する差動増幅器である。ミキサー２２は、ベースバンドに対する希望ＲＸ信号をダウンコンバートするためのＲＸ・ＬＯ周波数とＬＮＡ２０から増幅された、差動信号を掛けるための広帯域ミキサーであり、そのため、ＲＸベースバンド信号を生成できる。ノッチ・フィルタ２４は、ＴＸリーケージ信号を低減することによって有害な歪みを低減するためにＲＸベースバンド信号をフィルタ処理する。特に、ノッチ・フィルタ２４は、ＲＸ信号が強く減衰されるノッチ周波数を提供する。ノッチ・フィルタ２４は、ノッチ周波数がベースバンドの中心周波数（例えば、０Ｈｚ）と比較してダウン−コンバートされたＴＸリーケージ信号のオフセット周波数に一般的に対応するように構成される。ベースバンド・フィルタ３０（ＴＩＡ）は、希望ベースバンドから外れた周波数を実質的に排除し、電圧信号にノッチ・フィルタの電流アウトプットを変換するためのトランスインピーダンス・アンプを含む。更に、受信機１６は、希望ＲＸ信号を復調し、復号するためにアナログ・ディジタル変換器及びモデム（図示せず）を更に含んでもよい。
【００２５】
図１に示されるように、アンテナ１２は、希望信号及びジャマー信号の両方を受信する。従って、ＬＮＡ２０は、希望信号を含み、デュプレクサを経由して送信パスから連結したＴＸリーケージ信号と同様に、もしかするとジャマー信号も含むＲＸ信号を受信する。ＬＮＡ２０は、増幅されたＲＦ信号を生成するためにこの結合したＲＸ信号を増幅する。ＴＸリーケージ信号は、二次の歪み及び混変調歪み（ＸＭＤ）を生成する。ジャマー信号は、無線基地装置のような近くのソースから生成された信号に対応する有害な信号である。いくつかの場合において、ジャマー信号は、希望信号の振幅より非常に大きな振幅を有し、希望信号に近い周波数に位置される。ＴＸリーケージ信号も希望信号と比較して大きな振幅を有するため、パワー・アンプによって生成された送信信号がしばしば希望信号より非常に大きな振幅になってしまう。
【００２６】
ＴＸリーケージ信号は、ＲＸ帯域を外れている。しかしながら、ＴＸリーケージ信号は、まだ有害なひずみを引き起こす。例えば、ＬＮＡ２０の非線形性は、狭帯域のジャマーに変換されるためにＴＸリーケージ信号の変調を引き起こせるため、ジャマー周辺で広範囲のスペクトルとなる。このスペクトルの広さは、混変調歪み（ＸＭＤ）として参照される。このＸＭＤは、無線通信装置の性能を下げる付加的なノイズとして機能する。このノイズは、感度を下げる。そのため、受信機１６によって確実に検知できる最も小さな希望信号がより大きな振幅を有する必要がある。また、ＸＭＤは、ミキサー２２でも生成される。
【００２７】
更に、ミキサー２２の非線形性は、ＴＸ信号リーケージの二次の歪みを生成する。特に、希望信号及びＴＸリーケージ信号を結合した信号がミキサー２２によってベースバンドにダウン−コンバートされた場合、ミキサーは、固有の非線形性のため二次の歪みを生成する。二次の歪みは、希望ＲＸ信号によって占有されるように同じ周波数帯に落ちる。従って、受信機の感度を低減する。特に、ＴＸリーケージ信号の二次の歪みは、ベースバンドのダウン−コンバートされた希望ＲＸ信号をマスクできる。更なる懸念として、ＴＩＡ３０に関連したベースバンド・フィルタのＴＸリーケージ信号電流の伝播は、付加的な歪みを生成する。
【００２８】
多くの受信機において、二次の歪み及びＸＭＤを緩和するために、ＳＡＷフィルタは、ＬＮＡ２０のアウトプットで提供される。ＳＡＷフィルタは、ＲＸ帯域を外れた受信成分の大きな減衰及びシャープ転移帯端(sharp transition band edges)によって特徴付けられる。この理由から、ＳＡＷフィルタは、ミキサー２２のインプットでＴＸリーケージ信号を排除するためにしばしば使用される。それと同時に、ミキサーによって生成された歪みの量を低減する。あいにく、ＴＸリーケージ信号のフィルタ処理に関するＲＦ・ＳＡＷフィルタの使用は、いくつかの不利益を有する。例えば、ＳＡＷフィルタは、ＬＮＡ２０及びミキサー２２に関連して、整合回路、追加のパッケージ・ピン及びコストを要求し、少なくとも部分的にオフ−チップで実行されなければならない。更に、ＳＡＷフィルタ及び付随した個別の素子は、一般的に追加の基板のスペース及びコストを必要とする。また、ＳＡＷフィルタは、受信機１６の利得及びノイズ指数を低減する挿入損失も結果として生じる。本開示の様々な態様に従って、ノッチ・フィルタ２４は、ＴＸリーケージ信号を排除するＳＡＷフィルタの代わりとして使用される。
【００２９】
単にＳＡＷフィルタを取り除くことは、二次の歪み及び混変調を容認し、他の本質的な損失を生み出してしまう。高い線形性を達成するために、ミキサー２２は、そのインプット及びアウトプットで低電圧振動を要求する。ベースバンド・フィルタ３０のトランスインピーダンス・アンプ（ＴＩＡ）は、電圧信号にミキサー２２の電流アウトプットを変換するために提供される。理想的には、ＴＩＡは、全ての周波数で仮想接地（ゼロ・インピーダンス）を提供するため、受動ミキサー２２のアウトプットで低電圧振動が達成される。しかしながら、制限された電力及びデバイスの帯域幅制限のため、ＴＩＡは、制限された閉ループ帯域幅を有する。
【００３０】
ミキサー２２が希望ＲＸ信号及びＴＸリーケージ信号をダウンコンバートした後、ＲＸ信号は、ベースバンドに近づき、ＴＸリーケージ信号は、あるオフセット周波数である。閉ループ帯域幅のため、ベースバンド・フィルタ３０に関連したＴＩＡは、仮想接地でインプット・インピーダンスを提供しない代わりに、オフセット周波数で大きなインプット・インピーダンスをもたらす。インプット・インピーダンスは、周波数オフセットで増加する。大きなＴＸリーケージ信号を有し、ＳＡＷフィルタの備えていない場合、そのようなインピーダンスは、ミキサー２２を実行不能にし、有害な歪みを生み出す非常に大きな電圧振動を生成する。
【００３１】
例えば、ＣＥＬＬ、又はＰＣＳ帯域の場合において、ＴＸリーケージ信号は、ｄｃで希望ＲＸ周波数に関して４５ＭＨｚ（ＣＥＬＬ）、又は８０ＭＨｚ（ＰＣＳ）でオフセットされる。ゼロ中間周波数（ＺＩＦ）ダウン−コンバージョン（down-conversion）後、ＴＸリーケージ信号は、ＣＥＬＬ、又はＰＣＳ帯域でそれぞれを４５ＭＨｚ、又は８０ＭＨｚに位置付ける一方で、ＲＸ信号はＤＣ近傍にダウン−コンバートされる。４５ＭＨｚ、又は８０ＭＨｚでの一般的なＴＩＡは、制限された閉ループ帯域幅のために大きなインピーダンスを示す。大きなＴＸ電流を有し、中間ＳＡＷフィルタを備えていない場合、そのようなインピーダンスは、上記で説明されるように、ミキサー２２の処理をむしばむ非常に大きな電圧振動を生成する。
【００３２】
図１に示されるように、ノッチ・フィルタ２４は、本開示の様々な態様に従って、ＳＡＷフィルタの不利益を回避するため及びＴＩＡが小さいインピーダンスを示すようにＴＸリーケージ信号をフィルタ処理するために提供される。本開示で説明されるノッチ・フィルタ２４は、ミキサー２２のアウトプットで大きな送信機リーケージによって引き起こされた実質的に小さい電圧振動を保証できる。このように、ノッチ・フィルタ２４は、大きい送信リーケージのためにミキサー２２によって生成された二次の歪みを低減し、大きい送信リーケージを有した至近距離からのジャマーの混合のためにミキサー２２によって生成された混変調歪みを低減し、例えば、ベースバンド・フィルタ３０のＴＩＡを有するダウン−コンバータに従うベースバンド・フィルタの伝送リーケージ電流を低減する。従って、ノッチ・フィルタ２４は、ベースバンド・フィルタのより低いノイズ指数の低下及び低減された歪みをサポートする。更に、ある実施例において、ノッチ・フィルタ２４は、パッケージ、サイズ、コスト、ピンの相互接続必要条件を低減するオンチップに完全に構築されるＲＦ受信機を許容する。例えば、受信機１６は、無線に関するより小さな形成要素及びより高いレベルでの集積化を持って一つのチップ上に構築される。この場合、中間ＳＡＷ、外部で適合する成分及び外部ピンをもはや必要としない。
【００３３】
図２は、図１の無線通信装置１０の典型的な受信機１６を更に示したブロック図である。図２の例において、受信機１６は、差動構造を有する。例えば、ＬＮＡ２０は、ミキサー２２の対応する正負の異なるインプットと連結した正負の異なるアウトプットを有する。ミキサー２２は、ベースバンドにＲＸ信号をダウン−コンバートするためにＲＸ・ＬＯ２６によって生成されたＬＯ周波数でＬＮＡ２０からの差動アウトプット信号を掛け算することによって差動ＲＸベースバンド信号を生成する。差動ＲＸベースバンド信号は、Ｉ及びＱ成分を含む。
【００３４】
ノッチ・フィルタ２４は、ミキサー２２によって生成された差動ベースバンド信号を受信し、ベースバンド・フィルタ３０の差動インプットに適用される差動アウトプット信号を生成するために信号をフィルタ処理する。ノッチ・フィルタ２４は、ベースバンド・フィルタ３０においてベースバンド・フィルタ処理をする前に、ダウン−コンバートされたリーケージ信号のオフセット周波数近傍でベースバンド信号を減衰するために、差動ベースバンド信号をフィルタ処理する。オフセット周波数は、ＴＸリーケージ信号が希望ＲＸ信号（例えば、０Ｈｚ）の周波数と比較してダウン−コンバートされる（例えば、ＣＥＬＬに対して４５ＭＨＺ、又はＰＣＳに対して８０ＭＨｚ）ための周波数である。ノッチ・フィルタは、ダウン−コンバートされた信号のＩ及びＱ成分の両方を扱うため、複合ノッチ・フィルタである。
【００３５】
図３は、ＬＮＡ２０の差動アウトプットを受信する例示的なミキサー２２を示したブロック図である。図１の例において、ミキサーは、同相（Ｉ）成分のミキサー２２Ａ及び直交位相（Ｑ）成分のミキサー２２Ｂを含む差動アーキテクチャーを備えた受動ミキサーである。このＩ及びＱ成分のミキサー２２Ａ、２２Ｂの両方ともＲＸ・ＬＯ２６からＬＯ信号を受信する。ＬＮＡ２０のアウトプットは、Ｉ成分ミキサー２２Ａ及びＱ成分ミキサー２２Ｂの両方に、つまり、正負の差動アウトプットとして供給される。例えば、Ｉ成分のミキサー２４Ａ及びＱ成分のミキサー２４Ｂは、ＬＮＡ２０の正負のアウトプット、ＬＮＡ＿プラス及びＬＮＡ＿マイナスを受信する。幾つかの場合において、ａｃカップリング・コンデンサ（図示されていない）は、ＬＮＡ２０と受動ミキサー２２の差動インプットと間で供給されてもよい。
【００３６】
Ｉ成分のミキサー２４Ａは、ＬＮＡ２０からの正負のＩ成分とＬＯ周波数とを混合し、ノッチ・フィルタ２４に対する正負のＩインプット、Ｉイン＿プラス及びＩイン＿マイナスを生成する。同様に、Ｑ成分のミキサー２４Ｂは、正負のＱ成分とＬＯ周波数とを混合し、ノッチ・フィルタ２４に対する正負のＱインプット、Ｑイン＿プラス及びＱイン＿マイナスを生成する。ミキサー２２によるダウンコンバージョンの後、希望ＲＸ信号は、ベースバンドにあり、ＴＸリーケージ信号は、あるオフセット周波数にある。例えば、ＣＥＬＬ帯域の場合において、ＴＸリーケージ信号は、４５ＭＨｚに位置付けられ、希望ＲＸ信号は、０Ｈｚ（つまりＤＣ）の近傍にある。
【００３７】
ミキサー２２Ｂのアウトプットは、ミキサー２２Ａのアウトプットと位相が９０度異なっている。特に、信号Ｉイン＿プラスは、Ｑイン＿プラスと位相が９０度異なっており、信号Ｉイン＿マイナスは、Ｑイン＿マイナスと位相が９０度異なっている。ノッチ・フィルタ３６は、ミキサー２２のアウトプットを受信する。ノッチ・フィルタ２４は、ＴＸリーケージ信号を低減するために差動Ｉ成分、Ｉイン＿プラス及びＩイン＿マイナス及び差動Ｑ成分、Ｑイン＿プラス及びＱイン＿マイナスをフィルタ処理する差動アーキテクチャーを有する。
【００３８】
図４は、ノッチ・フィルタ２４の一つの実施形態を示す回路図である。図４に示されるように、ノッチ・フィルタ２４は、レジスタ及びコンデンサーの結合を含む複合ノッチ・フィルタとして構成される。図４の例において、ノッチ・フィルタ２４は、４つのレジスタ、Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３及びＲ４と４つのコンデンサー、Ｃ１、Ｃ２、Ｃ３及びＣ４とを含む。レジスタ及びコンデンサーは、レジスタ及び金属−絶縁体−金属（ＭＩＭ）又はポリ−ポリ・コンデンサーを有するオンチップに形成される。全レジスタの値が同じであり、全てのコンデンサーの値が同じであってもよい。更に、各コンデンサーの値は、ダウンコンバージョンの後の送信リーケージ信号のオフセット周波数で、各コンデンサーのインピーダンスが各レジスタのインピーダンスとして実質的に同じであるようにする。
【００３９】
図４で示される様に、複合ノッチ・フィルタは、受動ミキサー２２によってアウトプットされるＩ（Ｉイン＿プラス及びＩイン＿マイナス）及びＱ（Ｑイン＿プラス及びＱイン＿マイナス）チャネルからの差動アウトプットを相互接続する受動レジスタ（Ｒ）及び受動コンデンサー（Ｃ）成分Ｒ１−Ｒ４及びＣ１−Ｃ４を使用して実現される。各Ｑチャネルは、Ｉチャネルそれぞれと９０度位相が異なる。更に、ＱチャネルはＩチャネルに比較して９０度遅れる。それゆえ、Ｉチャネルと比較して直交位相となる。更に、レジスタＲ１−Ｒ４及びコンデンサーＣ１−Ｃ４は、ベースバンド・フィルタ３０の差動インプットに供給される、差動アウトプット、Ｉアウト＿プラス、Ｉアウト＿マイナス、Ｉアウト＿プラス、Ｑアウト＿マイナスとも相互接続する。
【００４０】
ノッチ・フィルタ２４において、信号、Ｉイン＿プラスは、同相の正のインプット信号であり、電流、Ｉイン＿マイナスは、同相の負のインプット信号であり、Ｑイン＿プラスは、直交位相の正のインプット信号であり、Ｑイン＿マイナスは、直交位相の負のインプット信号である。Ｉアウト＿プラスは、同相の正のアウトプット信号であり、Ｉアウト＿マイナスは、同相の負のアウトプット信号であり、Ｑアウト＿プラスは、直交位相の正のアウトプットであり、Ｑアウト＿マイナスは、直交位相の負のアウトプットである。
【００４１】
一般的に、ノッチ・フィルタ２４の回路トポロジーは、ＲとＣの値が下記の式：fnotch=1/(2πRC)に従うダウン−コンバートされたＴＸ信号リーケージのオフセット信号周波数で、又はその近傍でノッチ振動数（fnotch）を生成するために適切に選択されるよう実行される。ここで、Ｒは、各レジスタＲ１、Ｒ２、Ｒ３、Ｒ４の値を表し、Ｃは各コンデンサーＣ１、Ｃ２、Ｃ３、Ｃ４の値を表す。レジスタ及びコンデンサーの値は、ノッチ周波数がベースバンド（例えば、ｄｃ）で希望信号と比較してダウン−コンバートされたTXリーケージ信号のオフセット周波数を近似するように選択される。
【００４２】
例えば、ノッチ・フィルタは、おおよそDCでダウン−コンバートされたRX信号周波数と関連したPCS帯域に関して約８０MHｚ、又はセルラー方式の帯域に関して約４５MHｚでダウン−コンバートされたTXリーケージ信号を排除するために選択されたノッチ周波数fnotchを有するよう設計される。いいかえれば、ノッチ周波数は、ミキサー２２によってダウン−コンバージョン上でTXリーケージ信号のオフセット周波数を近似するために選択され、無線通信システム、例えば、セル、ＰＣＳ、ＤＣＳなどの特定のタイプに従って変化する。
【００４３】
ダウンコンバージョン後のＣＥＬＬ帯域に関して、例えば、送信リーケージ信号に関するオフセット周波数は、約４５ＭＨｚである。この例において、レジスタＲ１、Ｒ２、Ｒ３、又はＲ４の抵抗値Ｒが１０オームである場合、コンデンサーＣ１、Ｃ２、Ｃ３、Ｃ４の静電容量Ｃは、コンデンサーが４５MHzのオフセット周波数で１０オームと等しいインピーダンスを生成するように約３５３．７ピコファラッド（ｐＦ）となるよう選択される。従って、この例において、ノッチ周波数（ｆｎｏｔｃｈ）＝４５ＭＨｚを達成するために、Ｒ及びＣの値は、それぞれ１０Ωと３５３．７ｐＦとなるよう選択される。その結果、４５ＭＨｚにおいて、静電容量Ｃは、対応するレジスタと比較して位相が−９０度のずれを有し、等しい１０Ωのインピーダンスを示すだろう。しかしながら、ＲとＣの値の他の組み合わせは、希望した４５ＭＨｚのノッチ周波数、又は他の希望したノッチ周波数を達成するために使用されてもよい。
【００４４】
図４の例において、ノッチ・フィルタ２４は、ミキサー２２からインプット信号、Ｉイン＿プラス、Ｉイン＿マイナス、Ｑイン＿プラス及びＱイン＿マイナスを受信する。インプット信号、Ｉイン＿プラス、Ｉイン＿マイナス、Ｑイン＿プラス及びＱイン＿マイナスは、ベースバンド（例えば、DC）で希望信号からの電流及びオフセット周波数、例えば、CELL帯域に対して４５MHz又はPCS帯域に対して８０MHｚでTXリーケージ信号からの電流を含む。Ｑイン＿プラスの電流は、Ｉイン＿プラスの電流と位相が９０度ずれており、Ｑイン＿マイナスの電流は、Ｉイン＿マイナスの電流と位相が９０度ずれている。Ｉイン＿プラスでＴＸリーケージ信号からの電流は、Itxとして参照される。Ｑイン＿プラスで送信リーケージ信号電流は、jItxとして参照される。なお、ｊは、同相信号Ｉイン＿プラスと比較して直交位相信号Ｑイン＿プラスの＋９０度位相がシフトしたものを表す。同様に、Iイン＿プラス及びQイン＿プラスを通過する電流に比して負であるが、Iイン＿マイナスでの送信リーケージ信号電流の大きさは、Itxとして参照され、Qイン＿マイナスでの送信リーケージ電流は、Iイン＿マイナスから９０度位相がずれていることを表すためにjItxとして参照される。
【００４５】
図４の複合ノッチ・フィルタ２４において、第１、第２、第３及び第４のレジスタ、Ｒ１−Ｒ４は、Ｉイン＿プラスとＩアウト＿プラスとの間、Ｑイン＿プラスとＱアウト＿プラス、Ｉイン＿マイナスとIアウト＿マイナス、及びＱイン＿マイナスとＱアウト＿マイナスとの間にそれぞれ直列に連結される。第１、第２、第３及び第４のコンデンサーＣ１−Ｃ４は、Ｉイン＿プラスとＱアウト＿プラス、Ｑイン＿プラスとＩアウト＿マイナス、Iイン＿マイナスとＱアウト＿マイナス及びＱイン＿マイナスとＩアウト＿プラスとの間にそれぞれ連結される。
【００４６】
特に、図４に示されているように、ノッチ・フィルタ２４は、正の同相（Ｉ）インプット（Ｉイン＿プラス）と正のIアウトプット（Iアウト＿プラス）との間に連結される第1のレジスタR1、正の直交位相（Q）インプット（Qイン＿プラス）と正のQアウトプット（Qアウト＿プラス）との間に連結される第2のレジスタ、負のＩインプット（Ｉイン＿マイナス）と負のIアウトプット（Iアウト＿マイナス）との間に連結される第３のレジスタR3及び負のQインプット（Qイン＿マイナス）と負のQアウトプット（Qアウト＿マイナス）との間に連結される第４のレジスタを含む複合ノッチ・フィルタを形成する。
【００４７】
更に、複合ノッチ・フィルタ２４は、正のインプット（Iイン＿プラス）と正のQアウトプット（Qアウト＿プラス）との間に連結される第1のコンデンサーC1、正のQインプット（Qイン＿プラス）と負のIアウトプット（Iアウト＿マイナス）との間に連結される第２のコンデンサーC２、負のIインプット（Iイン＿マイナス）及び（Qイン＿マイナス）との間に連結される第３のコンデンサーC３及び負のQインプット（Qイン＿マイナス）と正のIアウトプット（Iアウト＿プラス）との間に連結される第４のコンデンサーを含む。以上で説明されるように、レジスタとコンデンサーの値は、ノッチ・フィルタ２４がノッチ・フィルタ２４のインプットに適用されるインプット信号中のダウン−コンバートされた送信リーケージ信号を実質的に低減するノッチ周波数fnotchを生成するために選択される。
【００４８】
送信リーケージ信号成分を低減するノッチ・フィルタ２４の効果は、以下に記述される。Ｑアウト＿プラスでの電流は、最初に解析され、Ｉアウト＿マイナス、Ｑアウト＿マイナスそして最後にＩアウト＿プラスでの電流が続いて解析される。Ｑアウト＿プラスでの電流は、Ｑイン＿プラスからレジスタＲ２を通る電流及びＩイン＿プラスからＣ１を通る電流を含む。Ｉイン＿プラスに関して、Ｉイン＿プラスとＱアウト＿プラスとの間に連結されたコンデンサーＣ１は、オフセット周波数でＩイン＿プラスとＩアウト＿プラスとの間に連結されたレジスタＲ１と実質的に同じインピーダンスを示すように選択される。従って、Ｉイン＿プラスからの電流は、レジスタＲ１を越えてＩイン＿プラスからＩアウト＿プラスまで流れるＩｔｘ及びコンデンサーＣ１を越えてＩイン＿プラスからＱアウト＿プラスまで流れる−ｊＩｔｘの間で等しく分割される。−ｊは、コンデンサーＣ１を通過した後、Ｉイン＿プラスからの電流Ｉｔｘの位相が−９０度ずれることを示す。Ｑイン＿プラスに関して、Ｑチャネルは、IインでIチャネルから位相が９０度シフトしたため、レジスタＲ２通過する電流は、ｊＩｔｘである。ここで、ｊは、対応するＩチャネルと比較してＱチャネルの位相が＋９０度ずれることを示す。
【００４９】
ベースバンド（ｄｃ）での希望信号は、容量結合のためにコンデンサーＣ１を通過できない。しかしながら、送信リーケージ電流Ｉｔｘは、コンデンサーＣ１を通過する。その上、コンデンサーＣ１は、−９０度だけコンデンサーを通過する電流Itxの位相をずらし、−jItxの電流が生成される。Ｑイン＿プラスでの電流jItxは、Ｉイン＿プラスでの電流より＋９０度進んでいる。コンデンサーＣ１がＩイン＿プラスで電流の位相をずらし、Ｑイン＿プラスの信号の更に９０度遅れた−jItx信号が生成される。Ｑイン＿プラスでの電流Itxが９０度進み、コンデンサーＣ１を通過する電流−jItxが９０度遅れているため、２つの電流の間の位相差は、１８０度となる。２つの電流は、等しい絶対値Itxを有する。１８０度の位相差は、jItxと−jItxとの間で相殺する結果となる。そのため、ノッチ周波数ｆｎｏｔｃｈ＝１／２πＲＣ付近でＱイン＿プラスからＱアウト＿プラスまで流れるＴＸリーケージ電流を打ち消す。その結果として、Ｑアウト＿プラスのアウトプットは、ＴＸリーケージ信号を実質的に低減させる又は除去する電流を生成する。
【００５０】
他のアウトプット、Ｉアウト＿プラス、Ｉアウト＿マイナス及びＱアウト＿マイナスに関連したレジスタおよびコンデンサーは、これらのアウトプットから流れる信号のノッチ周波数近傍のＴＸリーケージ信号を低減又は除去する同様の方法で選択され、整えられる。例えば、Ｉアウト＿マイナスでの電流は、レジスタR3を流れるＩイン＿マイナスからの電流とコンデンサーＣ２からの電流とを合計したものである。以上で記述されるように、Ｃ２を通過した電流は、−９０度だけ位相がずれる。その結果、レジスタR3とコンデンサーＣ２を通過した等価電流Itxとの間の位相差が１８０になる。従って、ＴＸリーケージ電流は、相殺され、希望信号電流だけが、Ｉアウト＿マイナスで残存する。
【００５１】
同様に、Ｑアウト＿マイナスでの電流は、レジスタＲ４を流れるＱイン＿マイナスの電流とC3を流れる電流とを合計したものである。１８０度の位相差を有するＱアウト＿マイナスの電流において、ＴＸリーケージ電流は相殺され、希望信号電流だけが残存する。Ｉアウト＿プラスでの電流は、レジスタＲ１を流れるIイン＿プラスからの電流とコンデンサーＣ４を流れる電流とを合計したものである。１８０度の位相差を有するＩアウト＿プラスに流れる電流のＴＸリーケージ電流は相殺され、希望信号電流だけが残存する。
【００５２】
図５は、図１の受信機で使用されるベースバンド・フィルタ３０の一例を示したブロック図である。図５の例において、ベースバンド・フィルタは、ノッチ・フィルタ２４からＩアウト＿プラス、Ｉアウト＿マイナス、Ｑアウト＿プラスおよびＱアウト＿マイナスのアウトプットを受信し、希望ベースバンド外の周波数を排除するためにベースバンド・フィルタを利用する。例えば、ベースバンド・フィルタ３０は、希望ベースバンド内の周波数を残し、希望ベースバンド外の周波数を排除することに従うバンドパス・フィルタを利用する。更に、ベースバンド・フィルタ３０は、例えば、アナログ・ディジタル変換回路及び復調回路に適用するために、ノッチ・フィルタ２４から得られた電流信号を電圧信号に変換するトランスインピーダンス・アンプ（ＴＩＡ）回路を含む。
【００５３】
図５で示されるように、ベースバンド・フィルタ３０は、Ｉ−成分のベースバンド・フィルタ・モジュール３０Ａ及びＱ−成分のベースバンド・フィルタ・モジュール３０Ｂを含む。Ｉ−成分のベースバンド・フィルタ・モジュール３０Ａは、フィルタ処理されたＩアウトプットを生成するために差動Ｉ成分電流信号、Ｉアウト＿プラス及びＩアウト＿マイナスにベースバンドのフィルタ処理を適用する。同様に、Ｑ−成分のベースバンド・フィルタ・モジュール３０Ｂは、フィルタ処理されたＱアウトプット生成するために差動Ｑ成分の電流信号、Ｑアウト＿プラス及びＱアウト＿マイナスにベースバンドのフィルタ処理を適用する。ノッチ・フィルタ２４は、ベースバンド・フィルタ・モジュール３０Ａ、３０Ｂに受信信号を適用する前にノッチ周波数近傍のＴＸリーケージ信号を除去する、又は実質的に低減する。
【００５４】
図６は、ノッチ・フィルタのアウトプットを受信するために連結されたベースバンド・フィルタ３０の一例を示すブロック図である。特に、図６は、より詳細にベースバンド・フィルタ・モジュール３０Ａを示しており、レジスタＲＴＩＡ及びコンデンサーＣＴＩＡによって形成されたフィードバック・パスを備えたトランスインピーダンス・アンプ（ＴＩＡ）３２を含む。説明図を容易にするため、Ｑ成分のベースバンド・フィルタ・モジュール３０Ｂの追加の詳細は、図６から省略されている。しかしながら、インプリメンテーションに関して、図６に示されるように、Ｑ成分のベースバンド・フィルタ・モジュール３０Ｂは、Ｉ成分のベースバンド・フィルタ・モジュール３０Ａと並行して供給され、ベースバンド・フィルタ・モジュール３０Ａと同様の方法で構築される。
【００５５】
各ベースバンド・フィルタ・モジュール３０Ａ、３０Ｂは、正負の差動アウトプットから対応する正負の差分インプットに延びるフィードバック・ループを備えた差動ＴＩＡ３２を含む。各フィードバック・ループは、ベースバンド・フィルタ・モジュール３０Ａ、及び受信信号の追加のフィルタ処理を供給するためのベースバンド・フィルタ・モジュール３０Ｂの利得及び周波数応答をセットするために、キャパシタンスＣＴＩＡと並行にレジスタンスＲＴＩＡを含む。
【００５６】
ベースバンド・フィルタ・モジュール３０Ａは、Ｉチャネル電圧アウトプットを生成するためにノッチ・フィルタ２４のＩチャネル差動アウトプットを処理する。図６の例において、ベースバンド・フィルタ・モジュール３０Ａの差動ＴＩＡ３２は、ノッチ・フィルタ２４からＩアウト＿プラス信号を受信する第１の差動インプット及びノッチ・フィルタ２４からＩアウト＿マイナス信号を受信する第２の差動インプットを有する。レジスタＲＴＩＡ及びコンデンサーＣＴＩＡは、ＴＩＡ３２の第１のインプットとＴＩＡの第１のアウトプットとの間のフィードバック・パスにおいて並列に連結される。別のレジスタＲＴＩＡ及びコンデンサーＣＴＩＡは、ＴＩＡ３２の第２のインプットとＴＩＡの第２のアウトプットとの間のフィードバック・パスと並列に連結される。ベースバンド・フィルタ・モジュール３０Ｂは、ノッチ・フィルタ２４のＱチャネル差動アウトプットにベースバンド・フィルタ処理を適用し、Ｑチャネル電圧アウトプットを生成するために同様に構成される。
【００５７】
図７Ａ及び図７Ｂは、図１の装置１０にノッチ・フィルタ２４を組み込む又は組み込まない場合にＴＸ信号リーケージ及びジャマー信号の振幅を示した図である。特に、図７Ａ及び図７Ｂは、ノッチ・フィルタ２４が使用される又は使用されない場合に対する受信機１６を通過した信号パス・レベルを示す。図７Ａは、ノッチ・フィルタ２４が使用されていない例を示す。図７Ｂは、ノッチ・フィルタ２４が使用されている例を示す。図７Ｂの例でミキサー２２とベースバンド・フィルタ３０との間にノッチ・フィルタ２４を組み込み、信号パスは、ＬＮＡ２０からミキサー２２流れ、ミキサー２２からベースバンド・フィルタ３０に流れる
図７Ａ及び７Ｂで示されるように、（電流モードでの）ＴＸリーケージ信号は、ノッチ・フィルタが使用されない受信機と比較してノッチ・フィルタ２４によってはっきりと（少なくとも２０ｄＢ）排除される。特に、ノッチ周波数は、高い線形性の受信機をサポートするＲＸベースバンドのＴＸオフセット周波数近くに配置される。ＴＸリーケージ信号の排除がミキサー２２のアウトプットで強いＴＸリーケージによって引き起こされる低い電圧振動に実質的に帰着する。ノッチ・フィルタ２４を経由したＴＸ信号抑制に対するこのアプローチは、いくつかの長所を有する。例えば、ノッチ・フィルタ２４は、強いＴＸリーケージのためにダウン−コンバータ・ミキサー２２によって生成される２次のひずみを低減する。さらに、ノッチ・フィルタ２４は、強いＴＸリーケージを備えた至近距離のジャマーの混合によりダウン−コンバータ・ミキサー２２によって生成されたクロス変調ひずみ（ＸＭＤ）を低減する。ノッチ・フィルタ２４は、ベースバンド・フィルタ３０及びダウン−コンバータ・ミキサー２２に続くＴＩＡ３２のＴＸリーケージ電流も低減する。ＴＩＡ３２のＴＸリーケージ電流を低減することは、小さいひずみ及びベースバンド・フィルタ３０のより低い雑音指数の低下に帰着する。
【００５８】
図７Ａ及び図７Ｂの例において、ＬＮＡは、それぞれ８３０ＭＨｚ及び８７５ＭＨｚの周波数で位置するＴＸ信号及びジャマー（ＪＡＭ）信号を受信する。図７Ｂの信号レベルは、受信機１６内にノッチ・フィルタ２４がある場合の信号レベルを示す。図７Ａの信号レベルは、受信機１６内にノッチ・フィルタ２４がない場合の信号レベルを示す。この例において、ＬＮＡ２０のインプットで、ＴＸリーケージ及びＪＡＭ電圧信号は、約１５．８ミリボルト（ｍＶ）のピーク振幅を有する。ＬＮＡのアウトプットで、ＴＸ及びＪＡＭ信号は、約５００マイクロアンプ（μＡ）のピーク振幅を備えた電流信号に変換される。ノッチ・フィルタ２４を備えていないダウン・コンバータ・ミキサー２２のアウトプットで、ＴＸ及びＪＡＭ信号は、約４２７μＡのピーク電流振幅を有する。しかしながら、ノッチ・フィルタ２４を備えていると、ＴＸ及びＪＡＭ信号は、それぞれ約４２．７μＡ及び４２７μＡの電流振幅を有する。従って、ノッチ・フィルタ２４は、図７Ｂの例で約２０ｄＢだけＴＸリーケージ信号を実質的に低減することができる。
【００５９】
図８は、ノッチ・フィルタを含んだ受信機に対する電流及び電圧アウトプット周波数の応答の例を示したグラフ４０、４２、４４、４６から成る。各グラフ４０、４２、４４、４６のＸ軸は、受信信号のベースバンド周波数を示す。Ｙ軸は、ｄＢの信号振幅レベルを示す。特に、左側のグラフ４０及び４４は、ノッチ・フィルタ２４の適用後、ベースバンド・フィルタ３０のＴＩＡ３２の前で受信した電流信号周波数の応答を示している。右側のグラフ４２及び４６は、ノッチ・フィルタを適用し、ベースバンド・フィルタのＴＩＡ３２の適用後の受信した電圧信号周波数の応答を示している。
【００６０】
ノッチ・フィルタ２４のアウトプットは、電流信号である。ＴＩＡ３２は、ＴＩＡフィードバックレジスタの後にＴＩＡアウトプットでノッチ・フィルタ２４からの電流を電圧信号に変換する。従って、左側のグラフ４０及び４４がベースバンド・フィルタ３２のＴＩＡ３２によって生成されたアウトプット電圧を示す一方で、右側のグラフ４２及び４６は、ノッチ・フィルタ２４のアウトプット電流を示す。特に、各々の場合において、ノッチ・フィルタ２４は、ＴＸ−ＲＸオフセット周波数の領域、つまり、ＴＸリーケージ信号がＲＸ信号に関連してダウン−コンバートされた周波数の領域で信号の著しい減衰を提供する。なお、ＲＸ信号は、およそＤＣにダウンコンバートされる。例えば、ＰＣＳ通信に対して、ノッチ・フィルタは、およそ８０ＭＨｚ領域での信号を減衰するために構成される。グラフ４０及び４２は、ＰＣＳの例に対して約−８０ＭＨｚでノッチ・レスポンスを示す。グラフ４４及び４６は、約＋８０ＭＨｚでノッチ・レスポンスを示す。各々の場合において、ノッチは、０Ｈｚ（ｄｃ）のベースバンド中心周波数と比較してダウン−コンバートされたＴＸリーケージ信号成分のオフセット周波数にほぼ対応するように選択される。
【００６１】
ノッチ・フィルタが複合ノッチ・フィルタ、つまり、ＩとＱ成分の両方を処理するため、ＴＸ帯域の１つ側だけが排除されるであろう。特に、複合フィルタの周波数応答は、実際のフィルタと比べて、対称的でない。したがって、ノッチ・フィルタ２４は、左上のグラフ４０及び右上のグラフ４２（つまり、−８０ＭＨｚのでノッチする）に示されたより低い側の周波数応答、又は左下のグラフ及び右下のグラフで示された高い側の周波数応答を生成するが、両方では生成しない。図８に示されるように、受動ミキサー２２に適用された局部発振器（ＬＯ）の極性は、ＴＸリーケージ信号の高い側又は低い側の排除を実現するために変更することができる。言い換えれば、高い側又は低い側のＴＸリーケージ信号の排除はＬＯ極性の変更によって選択されてもよい。特に、ＬＯ極性は、左上と右上のグラフ４０、４２か左下と右下のグラフ４４、４６のどちらかで示されるために似た周波数応答を生成するために変化することができる。
【００６２】
本開示において記述された技術は、様々な全二重、無線通信システムのどれに使用されてもよい。全二重、無線通信システムのいくつかの例は、セル方式（ＣＥＬＬ）、パーソナルコミュニケーションシステム（ＰＣＳ）、無線ディジタル通信網（ＤＣＳ）及び国際移動体通信−２０００（ＩＭＴ−２０００）システムである。１つの特別の例として、この技術は、符号分割多元接続（ＣＤＭＡ）通信を備えた無線通信装置に適用されてもよい。
【００６３】
本開示で説明された受信機素子は、無線通信装置内に組み込まれてもよい。なお、無線通信装置は、アナログ・ディジタル変換器回路、ディジタル・シグナル・プロセッサ（ＤＳＰ）、モデム及び送受信、符号データ、復号データ、音声信号或いは他の信号に役立つその他の適切な素子を含む。モデムは、ＤＳＰによって少なくとも一部分が形成されてもよい。無線通信装置は、モバイル無線電話、衛星電話、モバイル・ゲーミング・コンソール(mobile gaming console)、携帯情報端末（ＰＤＡ）、スマートフォン、テレビ・コンソール、ディジタル・ビデオ又はオーディオ装置、ラップトップ又はデスクトップ・コンピュータ、セット・トップ・ボックス或いは無線通信を備えた他のデバイスでもよい。
【００６４】
本開示の様々な態様が記述されている。これら及び他の態様は、以下の請求項の範囲内である。
【関連出願】
【０００１】
本出願は、ＴｘからＲｘのオフセット振動数でノッチを利用する高線形受信機と題される、２００７年３月１３日出願の米国仮特許出願第６０／８９４，５４６号の利益を主張する。この仮出願は、参照によって本明細書に組み込まれる。
【技術分野】
【０００２】
本開示は、一般的に、無線通信装置に関し、特に、無線全二重通信システムの送信信号リーケージの悪影響の低減のための技術に関する。
【背景技術】
【０００３】
全二重通信システムの無線装置は、２方向の通信をサポートするために信号を同時に送受信することができる。送信パスにおいて、電力アンプは、送信に関する無線周波数（ＲＦ）信号を増幅する。送信（ＴＸ）信号は、デュプレクサを経由して伝送され、アンテナを経由して送信される。受信パスにおいて、希望受信（ＲＸ）信号は、アンテナを経由して受信され、デュプレクサを経由して低雑音増幅器（ＬＮＡ）に連結される。ＬＮＡによる増幅に続いて、ＲＸ信号は、ミキサーによってベースバンドにフィルタ処理され、ダウン−コンバード（down-converted）される。ダウン−コンバードされたＲＸ信号は、受信データを回復させるためにモデムのような他のベースバンド構成要素によって処理される。
【０００４】
全二重システムにおいて、ＴＸパスは、ＲＸパスと干渉しうる。ＴＸ信号の一部は、デュプレクサでＲＸパスと結合し、ＴＸ信号リーケージに帰着する。ＴＸ信号リーケージは、ＲＸパスによって処理された希望ＲＸ信号と干渉を引き起こしうる。干渉は、二次の歪み、及び／又は混変調歪みを含む。希望ＲＸ信号は、アンテナを経由して受信した信号であり、一方、ＴＸ信号は、デュプレクサを通したリーケージを介して受信された信号である。送信機と受信機の周波数が異なるため、ＴＸ信号リーケージは、フィルタ処理によって排除されうる。しかしながら、フィルタリングを伴ってでさえ、ＴＸリーケージの残りが残存し、希望ＲＸ信号の低下を引き起こしてしまう。
【発明の概要】
【０００５】
一般的に、この開示は、全二重、無線通信装置の中でＴＸ信号リーケージの悪影響の低減に関する技術を記述する。この技術は、無線通信装置のＲＸパス内で処理された信号のＴＸ信号リーケージを排除するためにノッチ・フィルタを使用する。ノッチ・フィルタは、選択されたノッチ周波数近傍の希望信号の中のＴＸ信号リーケージ成分を低減するために受動レジスタ及びコンデンサー素子を使用する複合ノッチ・フィルタとして構築される。ノッチ・フィルタは、受動ミキサーによって生成されたダウン−コンバートされた、ベースバンド信号に適用されてもよい。
【０００６】
本開示は、幾つかの態様において、希望信号及び送信リーケージ信号を含む受信ＲＦインプット信号を増幅することと、前記増幅された信号の周波数をダウン−コンバートすることと、前記ダウン−コンバートされた送信リーケージ信号を実質的に低減するためのノッチ・フィルタで前記ダウン−コンバートされた信号をフィルタ処理することとを含む方法を具備する。
【０００７】
他の態様において、本開示は、アンテナと、送信（ＴＸ）信号を生成する無線周波数（ＲＦ）送信機と、前記アンテナに前記ＴＸ信号を連結（couple）するデュプレクサと、前記デュプレクサを経由して前記アンテナから前記ＲＦインプット信号を受信するＲＦ受信機とを含む無線通信装置とを具備する。前記ＲＦ受信機は、前記デュプレクサから連結した希望信号及び送信リーケージ信号を含む前記受信したＲＦインプット信号を増幅するアンプと、前記増幅した信号をダウン−コンバートするミキサーと、前記ダウン−コンバートされた送信リーケージ信号を実質的に低減するために前記ダウンコンバートされた信号をフィルタ処理するノッチ・フィルタを含む。
【０００８】
更なる態様において、本開示は、無線周波数（ＲＦ）受信機に関するノッチ・フィルタを具備し、前記ノッチ・フィルタは、正の同相（Ｉ）インプットと正のＩアウトプットとの間に連結された第１のレジスタと、負のＩインプットと負のＩアウトプットとの間に連結された第２のレジスタと、正の直交位相（Ｑ）インプットと正のＱアウトプットとの間に連結された第３のレジスタと、負のＱインプットと、負のＱアウトプットとの間に連結された第４のレジスタと、正のＩインプットと正のＱアウトプットとの間に連結された第１のコンデンサーと、負のＩインプットと負のＱアウトプットとの間に連結された第２のコンデンサーと、正のＱインプットと負のＩアウトプットとの間に連結された第３のコンデンサーと、負のＱインプットと正のＩアウトプットとの間に連結された第４のコンデンサーとを含む、前記レジスタとコンデンサーの値は、インプットで供給されたインプット信号のダウン−コンバートされた送信リーケージ信号を実質的に低減するために選択される。
【０００９】
他の態様において、本開示は、希望信号と送信リーケージ信号を含む受信した無線周波数（ＲＦ）インプット信号を増幅する増幅器と、前記増幅された信号の周波数をダウン−コンバートするミキサーと、前記ダウン−コンバートされた送信リーケージ信号を実質的に低減するために前記ダウン−コンバートした信号をフィルタ処理するノッチ・フィルタとを含むＲＦ受信機を具備する。
【００１０】
１つ以上の例の詳細は、添付した図面と以下の説明で明らかされる。他の特徴、目的及び利点は、詳細な説明及び図面、及び請求項から明らかになるであろう。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】ノッチ・フィルタを含む無線通信装置（ＷＣＤ）のＲＦ部を示したブロック図。
【図２】図１のＲＦ部の受信機形成部の一例を示したブロック図。
【図３】図１の受信機にインプットされる信号のダウン−コンバートに関するミキサーの一例を示したブロック図。
【図４】図１の受信機で使用されるノッチ・フィルタの一例を示したブロック図。
【図５】図１の受信機で使用されるベースバンド・フィルタの一例を示したブロック図。
【図６】より詳細にベースバンド・フィルタの一例を示したブロック図。
【図７Ａ】図１の装置にノッチ・フィルタを組み込む場合にＴＸ信号リーケージ及びジャマー信号の振幅を示したブロック図。
【図７Ｂ】図１の装置にノッチ・フィルタを組み込まない場合にＴＸ信号リーケージ及びジャマー信号の振幅を示したブロック図。
【図８】ノッチ・フィルタを含んだ受信機に関する電流及び電圧アウトプットの周波数応答を示したブロック図。
【発明の詳細な説明】
【００１２】
この開示は、全二重、無線通信装置の中でＴＸ信号リーケージの悪影響の低減に関する技術を記述する。この技術は、無線通信装置のＲＸパス内で処理された信号のＴＸ信号リーケージを排除するためにノッチ・フィルタを使用する。ノッチ・フィルタは、選択されたノッチ周波数近傍の希望信号の中のＴＸ信号リーケージ成分を低減するために配置された受動レジスタ及びコンデンサー素子を使用する複合ノッチ・フィルタとして構築される。
【００１３】
ノッチ・フィルタは、受動ミキサーによって生成されたダウン−コンバートされたベースバンド信号に適用される。受信された信号は、ミキサーによってダウン−コンバートされる前に低雑音増幅器によって増幅される。ノッチ・フィルタは、ベースバンド（例えば、ｄｃ）で希望ＲＸ信号に関連するＴＸリーケージ信号成分のオフセット周波数に近いノッチ周波数を提供するために構成される。おおよそＴＸからＲＸオフセット周波数でノッチを有したノッチ・フィルタを利用することは、高い線形受信機をサポートすることができる。
【００１４】
ミキサーは、希望信号に対応する増幅された信号成分を、約０Ｈｚ、すなわちｄｃにダウン−コンバートし、送信リーケージ信号に対応する増幅された信号成分をオフセット周波数にダウン−コンバートする。ノッチ・フィルタは、その後のベースバンド処理の前に、オフセット周波数近傍の受信信号のＴＸリーケージ信号成分を実質的に低減する。このように、ノッチ・フィルタは、ＴＸリーケージ信号によって引き起こされた歪みを低減することができる。もしそうでなければＴＸリーケージ信号は、信頼性のある受信をむしばむ。ＴＸ信号リーケージによって引き起こされた歪みの例は二次の歪み及び混変調歪み（ＸＭＤ）を含む。この開示において説明されるノッチ・フィルタの組み込みは、ＴＸ信号リーケージの少なくとも一部分を排除し、それによってその歪みを低減するのに効果的である。
【００１５】
本開示の幾つかの態様において、低雑音増幅器は、差動増幅アウトプットを有する。ミキサーは、アンプの差動アウトプットと連結した差動ミキサーインプット及びノッチ・フィルタの差動インプットと連結した差動ミキサーアウトプットを有する。特に、ミキサーは、正負の同相（Ｉ）成分及び正負の直交位相（Ｑ）成分を生成する。それらは、ノッチ・フィルタのそれぞれのインプットで受信される。Ｑ成分は、それぞれのＩ成分と位相が９０度ずれる。
【００１６】
本開示の幾つか例示する態様において、ノッチ・フィルタは、ノッチ・フィルタの様々なインプットとアウトプットとの間で連結したレジスタを含む。例えば、ノッチ・フィルタは、正のＩインプットと正のＩアウトプットとの間に連結された第１のレジスタと、負のＩインプットと負のＩアウトプットとの間に連結された第２のレジスタと、正のＱインプットと正のＱアウトプットとの間に連結された第３のレジスタと、負のＱインプットと負のＱアウトプットとの間に連結された第４のレジスタとを含む。
【００１７】
更に、ノッチ・フィルタは、ノッチ・フィルタの様々なインプットとアウトプットとの間で連結したコンデンサーを含む。例えば、ノッチ・フィルタは、正のＩインプットと正のＱアウトプットとの間に連結された第１のコンデンサーと、負のＩインプットと負のＱアウトプットとの間に連結された第２のコンデンサーと、正のＱインプットと負のＩアウトプットとの間に連結された第３のコンデンサーと、負のＱインプットと正のＩアウトプットとの間に連結された第４のコンデンサーとを含む。
【００１８】
ノッチ・フィルタの中のレジスタ及びコンデンサーは、複合フィルタがダウン−コンバートされた送信リーケージ信号のオフセット周波数を近似するノッチ周波数近傍でダウン−コンバートされた信号を実質的に減衰させるように選択された値を有する。コンデンサーは、別のコンデンサーと同じ静電容量を有していても良いし、レジスタは、別のレジスタと同じ抵抗値を有しても良い。更に、希望ノッチ周波数で、コンデンサーとレジスタのインピーダンスの値は、実質的に同じでも良い。
【００１９】
ノッチ・フィルタは、ミキサー差動アウトプットから４つの信号、つまり、正のＩ信号、正のＱ信号、負のＩ信号及び負のＱ信号を受信する。正のＱ信号は、正のＩ信号と位相が９０度ずれている。負のＱ信号は、負のＩ信号と位相が９０度ずれている。ノッチ・フィルタは、希望信号が実質的に保存される一方、ＴＸリーケージ信号が実質的に減衰されるように構成される。例えば、ノッチ・フィルタの中のレジスタ及びコンデンサーは、ＴＸリーケージ信号のＱ成分と位相がおよそ１８０度ずれるようにＴＸリーケージ信号のＩ成分を位相シフトさせることによってＴＸリーケージ信号を減衰させるために配置される。この位相シフトの後、２つの信号がともに合算される。ＴＸリーケージ信号のＩ及びＱ成分は、１８０度の位相差を除いて、実質的に同一である。その結果、Ｉ及びＱ成分が合算されたとき、Ｉ及びＱ成分は、実質的に互いに相殺し、それによって、ノッチ周波数付近の受信インプット信号からのＴＸリーケージ信号を低減する、又は除去できる。
【００２０】
いくつかの場合において、ノッチ・フィルタは、本開示で説明されるように、低雑音増幅器（ＬＮＡ）とＲＦ受信機のミキサーとの間でしばしば提供される表面弾性波（ＳＡＷ）フィルタの除去を許容する。特に、ノッチ・フィルタを備える場合、ＳＡＷフィルタは、必要ない。ＳＡＷフィルタは、送信リーケージ信号の排除に有効である。しかしながら、ＳＡＷフィルタを除去することによって、完全にオン−チップのＲＦ受信機を構築することが可能になる。従って、パッケージング、サイズ、コスト及びピンの相互接続要求を低減できる。
【００２１】
ノッチ・フィルタは、本開示で説明されるように、様々な無線、全二重通信システム及び様々な周波数帯にわたって利用するために構成される。幾つかの例では、８２４から８９４ＭＨｚのセルラー帯域、１８５０から１９９０ＭＨｚのパーソナル・コミュニケーション・システム（ＰＣＳ）帯域、１７１０から１８８０ＭＨｚのディジタル・セルラー・システム（ＤＣＳ）帯域、１９２０から２１７０ＭＨｚのインターナショナル・モバイル・テレコミュニケーション−２０００（ＩＭＴ−２０００）帯域などを含む。そのようなノッチ・フィルタを組み込んだ受信機は、音声、データ、ビデオ、オーディオ、又は他の情報の無線通信に有益である。
【００２２】
図１は、ノッチ・フィルタ２４を含む無線通信装置１０の典型的なＲＦ部を示すブロック図である。無線通信装置１０は、セルラー無線電話、衛星電話、スマートフォン、携帯情報端末（ＰＤＡ）、モバイル又はデスクトップ・コンピュータ、ディジタル・ビデオ又はオーディオ装置、ゲーミング・コンソール、テレビ・コンソール、セット・トップ・ボックス、又は無線通信に対して要求された他の如何なる装置などの無線機能を持つ様々な移動又は固定装置のいずれでもよい。
【００２３】
図１に示されるように、デバイス１０は無線ＲＦ信号を送受信するためのアンテナ１２を含む。デュプレクサ１４は、受信機１６にアンテナ１２によって受信したＲＸインプット信号（ＲＸ ＳＩＧＮＡＬ）を連結し、アンテナ１２に送信機１８によって生成されたＴＸアウトプット信号（ＴＸ ＳＩＧＮＡＬ）を連結する。図１の例において、受信機１６は、低雑音増幅器（ＬＮＡ）２０、ミキサー２２、ノッチ・フィルタ２４、局部発振器（ＬＯ）２６及びベースバンド（ＢＢ）フィルタ３０を含む。送信機１８は、デュプレクサ１４及びアンテナ１２を経由して伝送に関するＴＸ・ＲＦ信号を生成するためにＲＦアウトプット信号を増幅するパワー・アンプ２８を含む。更に、送信機１８は、アウトプット信号を変調し、フィルタ処理し、ベースバンドから送信帯域に信号をアップ−コンバートするためのモデム、ディジタル・アナログ変換器、ミキサー及びフィルタ回路（図示せず）も含む。
【００２４】
受信機１６において、ＬＮＡ２０は、ＲＸ信号を増幅する。ＬＮＡ２０は、差動アウトプット信号を生成する差動増幅器である。ミキサー２２は、ベースバンドに対する希望ＲＸ信号をダウンコンバートするためのＲＸ・ＬＯ周波数とＬＮＡ２０から増幅された、差動信号を掛けるための広帯域ミキサーであり、そのため、ＲＸベースバンド信号を生成できる。ノッチ・フィルタ２４は、ＴＸリーケージ信号を低減することによって有害な歪みを低減するためにＲＸベースバンド信号をフィルタ処理する。特に、ノッチ・フィルタ２４は、ＲＸ信号が強く減衰されるノッチ周波数を提供する。ノッチ・フィルタ２４は、ノッチ周波数がベースバンドの中心周波数（例えば、０Ｈｚ）と比較してダウン−コンバートされたＴＸリーケージ信号のオフセット周波数に一般的に対応するように構成される。ベースバンド・フィルタ３０（ＴＩＡ）は、希望ベースバンドから外れた周波数を実質的に排除し、電圧信号にノッチ・フィルタの電流アウトプットを変換するためのトランスインピーダンス・アンプを含む。更に、受信機１６は、希望ＲＸ信号を復調し、復号するためにアナログ・ディジタル変換器及びモデム（図示せず）を更に含んでもよい。
【００２５】
図１に示されるように、アンテナ１２は、希望信号及びジャマー信号の両方を受信する。従って、ＬＮＡ２０は、希望信号を含み、デュプレクサを経由して送信パスから連結したＴＸリーケージ信号と同様に、もしかするとジャマー信号も含むＲＸ信号を受信する。ＬＮＡ２０は、増幅されたＲＦ信号を生成するためにこの結合したＲＸ信号を増幅する。ＴＸリーケージ信号は、二次の歪み及び混変調歪み（ＸＭＤ）を生成する。ジャマー信号は、無線基地装置のような近くのソースから生成された信号に対応する有害な信号である。いくつかの場合において、ジャマー信号は、希望信号の振幅より非常に大きな振幅を有し、希望信号に近い周波数に位置される。ＴＸリーケージ信号も希望信号と比較して大きな振幅を有するため、パワー・アンプによって生成された送信信号がしばしば希望信号より非常に大きな振幅になってしまう。
【００２６】
ＴＸリーケージ信号は、ＲＸ帯域を外れている。しかしながら、ＴＸリーケージ信号は、まだ有害なひずみを引き起こす。例えば、ＬＮＡ２０の非線形性は、狭帯域のジャマーに変換されるためにＴＸリーケージ信号の変調を引き起こせるため、ジャマー周辺で広範囲のスペクトルとなる。このスペクトルの広さは、混変調歪み（ＸＭＤ）として参照される。このＸＭＤは、無線通信装置の性能を下げる付加的なノイズとして機能する。このノイズは、感度を下げる。そのため、受信機１６によって確実に検知できる最も小さな希望信号がより大きな振幅を有する必要がある。また、ＸＭＤは、ミキサー２２でも生成される。
【００２７】
更に、ミキサー２２の非線形性は、ＴＸ信号リーケージの二次の歪みを生成する。特に、希望信号及びＴＸリーケージ信号を結合した信号がミキサー２２によってベースバンドにダウン−コンバートされた場合、ミキサーは、固有の非線形性のため二次の歪みを生成する。二次の歪みは、希望ＲＸ信号によって占有されるように同じ周波数帯に落ちる。従って、受信機の感度を低減する。特に、ＴＸリーケージ信号の二次の歪みは、ベースバンドのダウン−コンバートされた希望ＲＸ信号をマスクできる。更なる懸念として、ＴＩＡ３０に関連したベースバンド・フィルタのＴＸリーケージ信号電流の伝播は、付加的な歪みを生成する。
【００２８】
多くの受信機において、二次の歪み及びＸＭＤを緩和するために、ＳＡＷフィルタは、ＬＮＡ２０のアウトプットで提供される。ＳＡＷフィルタは、ＲＸ帯域を外れた受信成分の大きな減衰及びシャープ転移帯端(sharp transition band edges)によって特徴付けられる。この理由から、ＳＡＷフィルタは、ミキサー２２のインプットでＴＸリーケージ信号を排除するためにしばしば使用される。それと同時に、ミキサーによって生成された歪みの量を低減する。あいにく、ＴＸリーケージ信号のフィルタ処理に関するＲＦ・ＳＡＷフィルタの使用は、いくつかの不利益を有する。例えば、ＳＡＷフィルタは、ＬＮＡ２０及びミキサー２２に関連して、整合回路、追加のパッケージ・ピン及びコストを要求し、少なくとも部分的にオフ−チップで実行されなければならない。更に、ＳＡＷフィルタ及び付随した個別の素子は、一般的に追加の基板のスペース及びコストを必要とする。また、ＳＡＷフィルタは、受信機１６の利得及びノイズ指数を低減する挿入損失も結果として生じる。本開示の様々な態様に従って、ノッチ・フィルタ２４は、ＴＸリーケージ信号を排除するＳＡＷフィルタの代わりとして使用される。
【００２９】
単にＳＡＷフィルタを取り除くことは、二次の歪み及び混変調を容認し、他の本質的な損失を生み出してしまう。高い線形性を達成するために、ミキサー２２は、そのインプット及びアウトプットで低電圧振動を要求する。ベースバンド・フィルタ３０のトランスインピーダンス・アンプ（ＴＩＡ）は、電圧信号にミキサー２２の電流アウトプットを変換するために提供される。理想的には、ＴＩＡは、全ての周波数で仮想接地（ゼロ・インピーダンス）を提供するため、受動ミキサー２２のアウトプットで低電圧振動が達成される。しかしながら、制限された電力及びデバイスの帯域幅制限のため、ＴＩＡは、制限された閉ループ帯域幅を有する。
【００３０】
ミキサー２２が希望ＲＸ信号及びＴＸリーケージ信号をダウンコンバートした後、ＲＸ信号は、ベースバンドに近づき、ＴＸリーケージ信号は、あるオフセット周波数である。閉ループ帯域幅のため、ベースバンド・フィルタ３０に関連したＴＩＡは、仮想接地でインプット・インピーダンスを提供しない代わりに、オフセット周波数で大きなインプット・インピーダンスをもたらす。インプット・インピーダンスは、周波数オフセットで増加する。大きなＴＸリーケージ信号を有し、ＳＡＷフィルタの備えていない場合、そのようなインピーダンスは、ミキサー２２を実行不能にし、有害な歪みを生み出す非常に大きな電圧振動を生成する。
【００３１】
例えば、ＣＥＬＬ、又はＰＣＳ帯域の場合において、ＴＸリーケージ信号は、ｄｃで希望ＲＸ周波数に関して４５ＭＨｚ（ＣＥＬＬ）、又は８０ＭＨｚ（ＰＣＳ）でオフセットされる。ゼロ中間周波数（ＺＩＦ）ダウン−コンバージョン（down-conversion）後、ＴＸリーケージ信号は、ＣＥＬＬ、又はＰＣＳ帯域でそれぞれを４５ＭＨｚ、又は８０ＭＨｚに位置付ける一方で、ＲＸ信号はＤＣ近傍にダウン−コンバートされる。４５ＭＨｚ、又は８０ＭＨｚでの一般的なＴＩＡは、制限された閉ループ帯域幅のために大きなインピーダンスを示す。大きなＴＸ電流を有し、中間ＳＡＷフィルタを備えていない場合、そのようなインピーダンスは、上記で説明されるように、ミキサー２２の処理をむしばむ非常に大きな電圧振動を生成する。
【００３２】
図１に示されるように、ノッチ・フィルタ２４は、本開示の様々な態様に従って、ＳＡＷフィルタの不利益を回避するため及びＴＩＡが小さいインピーダンスを示すようにＴＸリーケージ信号をフィルタ処理するために提供される。本開示で説明されるノッチ・フィルタ２４は、ミキサー２２のアウトプットで大きな送信機リーケージによって引き起こされた実質的に小さい電圧振動を保証できる。このように、ノッチ・フィルタ２４は、大きい送信リーケージのためにミキサー２２によって生成された二次の歪みを低減し、大きい送信リーケージを有した至近距離からのジャマーの混合のためにミキサー２２によって生成された混変調歪みを低減し、例えば、ベースバンド・フィルタ３０のＴＩＡを有するダウン−コンバータに従うベースバンド・フィルタの伝送リーケージ電流を低減する。従って、ノッチ・フィルタ２４は、ベースバンド・フィルタのより低いノイズ指数の低下及び低減された歪みをサポートする。更に、ある実施例において、ノッチ・フィルタ２４は、パッケージ、サイズ、コスト、ピンの相互接続必要条件を低減するオンチップに完全に構築されるＲＦ受信機を許容する。例えば、受信機１６は、無線に関するより小さな形成要素及びより高いレベルでの集積化を持って一つのチップ上に構築される。この場合、中間ＳＡＷ、外部で適合する成分及び外部ピンをもはや必要としない。
【００３３】
図２は、図１の無線通信装置１０の典型的な受信機１６を更に示したブロック図である。図２の例において、受信機１６は、差動構造を有する。例えば、ＬＮＡ２０は、ミキサー２２の対応する正負の異なるインプットと連結した正負の異なるアウトプットを有する。ミキサー２２は、ベースバンドにＲＸ信号をダウン−コンバートするためにＲＸ・ＬＯ２６によって生成されたＬＯ周波数でＬＮＡ２０からの差動アウトプット信号を掛け算することによって差動ＲＸベースバンド信号を生成する。差動ＲＸベースバンド信号は、Ｉ及びＱ成分を含む。
【００３４】
ノッチ・フィルタ２４は、ミキサー２２によって生成された差動ベースバンド信号を受信し、ベースバンド・フィルタ３０の差動インプットに適用される差動アウトプット信号を生成するために信号をフィルタ処理する。ノッチ・フィルタ２４は、ベースバンド・フィルタ３０においてベースバンド・フィルタ処理をする前に、ダウン−コンバートされたリーケージ信号のオフセット周波数近傍でベースバンド信号を減衰するために、差動ベースバンド信号をフィルタ処理する。オフセット周波数は、ＴＸリーケージ信号が希望ＲＸ信号（例えば、０Ｈｚ）の周波数と比較してダウン−コンバートされる（例えば、ＣＥＬＬに対して４５ＭＨＺ、又はＰＣＳに対して８０ＭＨｚ）ための周波数である。ノッチ・フィルタは、ダウン−コンバートされた信号のＩ及びＱ成分の両方を扱うため、複合ノッチ・フィルタである。
【００３５】
図３は、ＬＮＡ２０の差動アウトプットを受信する例示的なミキサー２２を示したブロック図である。図１の例において、ミキサーは、同相（Ｉ）成分のミキサー２２Ａ及び直交位相（Ｑ）成分のミキサー２２Ｂを含む差動アーキテクチャーを備えた受動ミキサーである。このＩ及びＱ成分のミキサー２２Ａ、２２Ｂの両方ともＲＸ・ＬＯ２６からＬＯ信号を受信する。ＬＮＡ２０のアウトプットは、Ｉ成分ミキサー２２Ａ及びＱ成分ミキサー２２Ｂの両方に、つまり、正負の差動アウトプットとして供給される。例えば、Ｉ成分のミキサー２４Ａ及びＱ成分のミキサー２４Ｂは、ＬＮＡ２０の正負のアウトプット、ＬＮＡ＿プラス及びＬＮＡ＿マイナスを受信する。幾つかの場合において、ａｃカップリング・コンデンサ（図示されていない）は、ＬＮＡ２０と受動ミキサー２２の差動インプットと間で供給されてもよい。
【００３６】
Ｉ成分のミキサー２４Ａは、ＬＮＡ２０からの正負のＩ成分とＬＯ周波数とを混合し、ノッチ・フィルタ２４に対する正負のＩインプット、Ｉイン＿プラス及びＩイン＿マイナスを生成する。同様に、Ｑ成分のミキサー２４Ｂは、正負のＱ成分とＬＯ周波数とを混合し、ノッチ・フィルタ２４に対する正負のＱインプット、Ｑイン＿プラス及びＱイン＿マイナスを生成する。ミキサー２２によるダウンコンバージョンの後、希望ＲＸ信号は、ベースバンドにあり、ＴＸリーケージ信号は、あるオフセット周波数にある。例えば、ＣＥＬＬ帯域の場合において、ＴＸリーケージ信号は、４５ＭＨｚに位置付けられ、希望ＲＸ信号は、０Ｈｚ（つまりＤＣ）の近傍にある。
【００３７】
ミキサー２２Ｂのアウトプットは、ミキサー２２Ａのアウトプットと位相が９０度異なっている。特に、信号Ｉイン＿プラスは、Ｑイン＿プラスと位相が９０度異なっており、信号Ｉイン＿マイナスは、Ｑイン＿マイナスと位相が９０度異なっている。ノッチ・フィルタ３６は、ミキサー２２のアウトプットを受信する。ノッチ・フィルタ２４は、ＴＸリーケージ信号を低減するために差動Ｉ成分、Ｉイン＿プラス及びＩイン＿マイナス及び差動Ｑ成分、Ｑイン＿プラス及びＱイン＿マイナスをフィルタ処理する差動アーキテクチャーを有する。
【００３８】
図４は、ノッチ・フィルタ２４の一つの実施形態を示す回路図である。図４に示されるように、ノッチ・フィルタ２４は、レジスタ及びコンデンサーの結合を含む複合ノッチ・フィルタとして構成される。図４の例において、ノッチ・フィルタ２４は、４つのレジスタ、Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３及びＲ４と４つのコンデンサー、Ｃ１、Ｃ２、Ｃ３及びＣ４とを含む。レジスタ及びコンデンサーは、レジスタ及び金属−絶縁体−金属（ＭＩＭ）又はポリ−ポリ・コンデンサーを有するオンチップに形成される。全レジスタの値が同じであり、全てのコンデンサーの値が同じであってもよい。更に、各コンデンサーの値は、ダウンコンバージョンの後の送信リーケージ信号のオフセット周波数で、各コンデンサーのインピーダンスが各レジスタのインピーダンスとして実質的に同じであるようにする。
【００３９】
図４で示される様に、複合ノッチ・フィルタは、受動ミキサー２２によってアウトプットされるＩ（Ｉイン＿プラス及びＩイン＿マイナス）及びＱ（Ｑイン＿プラス及びＱイン＿マイナス）チャネルからの差動アウトプットを相互接続する受動レジスタ（Ｒ）及び受動コンデンサー（Ｃ）成分Ｒ１−Ｒ４及びＣ１−Ｃ４を使用して実現される。各Ｑチャネルは、Ｉチャネルそれぞれと９０度位相が異なる。更に、ＱチャネルはＩチャネルに比較して９０度遅れる。それゆえ、Ｉチャネルと比較して直交位相となる。更に、レジスタＲ１−Ｒ４及びコンデンサーＣ１−Ｃ４は、ベースバンド・フィルタ３０の差動インプットに供給される、差動アウトプット、Ｉアウト＿プラス、Ｉアウト＿マイナス、Ｉアウト＿プラス、Ｑアウト＿マイナスとも相互接続する。
【００４０】
ノッチ・フィルタ２４において、信号、Ｉイン＿プラスは、同相の正のインプット信号であり、電流、Ｉイン＿マイナスは、同相の負のインプット信号であり、Ｑイン＿プラスは、直交位相の正のインプット信号であり、Ｑイン＿マイナスは、直交位相の負のインプット信号である。Ｉアウト＿プラスは、同相の正のアウトプット信号であり、Ｉアウト＿マイナスは、同相の負のアウトプット信号であり、Ｑアウト＿プラスは、直交位相の正のアウトプットであり、Ｑアウト＿マイナスは、直交位相の負のアウトプットである。
【００４１】
一般的に、ノッチ・フィルタ２４の回路トポロジーは、ＲとＣの値が下記の式：fnotch=1/(2πRC)に従うダウン−コンバートされたＴＸ信号リーケージのオフセット信号周波数で、又はその近傍でノッチ振動数（fnotch）を生成するために適切に選択されるよう実行される。ここで、Ｒは、各レジスタＲ１、Ｒ２、Ｒ３、Ｒ４の値を表し、Ｃは各コンデンサーＣ１、Ｃ２、Ｃ３、Ｃ４の値を表す。レジスタ及びコンデンサーの値は、ノッチ周波数がベースバンド（例えば、ｄｃ）で希望信号と比較してダウン−コンバートされたTXリーケージ信号のオフセット周波数を近似するように選択される。
【００４２】
例えば、ノッチ・フィルタは、おおよそDCでダウン−コンバートされたRX信号周波数と関連したPCS帯域に関して約８０MHｚ、又はセルラー方式の帯域に関して約４５MHｚでダウン−コンバートされたTXリーケージ信号を排除するために選択されたノッチ周波数fnotchを有するよう設計される。いいかえれば、ノッチ周波数は、ミキサー２２によってダウン−コンバージョン上でTXリーケージ信号のオフセット周波数を近似するために選択され、無線通信システム、例えば、セル、ＰＣＳ、ＤＣＳなどの特定のタイプに従って変化する。
【００４３】
ダウンコンバージョン後のＣＥＬＬ帯域に関して、例えば、送信リーケージ信号に関するオフセット周波数は、約４５ＭＨｚである。この例において、レジスタＲ１、Ｒ２、Ｒ３、又はＲ４の抵抗値Ｒが１０オームである場合、コンデンサーＣ１、Ｃ２、Ｃ３、Ｃ４の静電容量Ｃは、コンデンサーが４５MHzのオフセット周波数で１０オームと等しいインピーダンスを生成するように約３５３．７ピコファラッド（ｐＦ）となるよう選択される。従って、この例において、ノッチ周波数（ｆｎｏｔｃｈ）＝４５ＭＨｚを達成するために、Ｒ及びＣの値は、それぞれ１０Ωと３５３．７ｐＦとなるよう選択される。その結果、４５ＭＨｚにおいて、静電容量Ｃは、対応するレジスタと比較して位相が−９０度のずれを有し、等しい１０Ωのインピーダンスを示すだろう。しかしながら、ＲとＣの値の他の組み合わせは、希望した４５ＭＨｚのノッチ周波数、又は他の希望したノッチ周波数を達成するために使用されてもよい。
【００４４】
図４の例において、ノッチ・フィルタ２４は、ミキサー２２からインプット信号、Ｉイン＿プラス、Ｉイン＿マイナス、Ｑイン＿プラス及びＱイン＿マイナスを受信する。インプット信号、Ｉイン＿プラス、Ｉイン＿マイナス、Ｑイン＿プラス及びＱイン＿マイナスは、ベースバンド（例えば、DC）で希望信号からの電流及びオフセット周波数、例えば、CELL帯域に対して４５MHz又はPCS帯域に対して８０MHｚでTXリーケージ信号からの電流を含む。Ｑイン＿プラスの電流は、Ｉイン＿プラスの電流と位相が９０度ずれており、Ｑイン＿マイナスの電流は、Ｉイン＿マイナスの電流と位相が９０度ずれている。Ｉイン＿プラスでＴＸリーケージ信号からの電流は、Itxとして参照される。Ｑイン＿プラスで送信リーケージ信号電流は、jItxとして参照される。なお、ｊは、同相信号Ｉイン＿プラスと比較して直交位相信号Ｑイン＿プラスの＋９０度位相がシフトしたものを表す。同様に、Iイン＿プラス及びQイン＿プラスを通過する電流に比して負であるが、Iイン＿マイナスでの送信リーケージ信号電流の大きさは、Itxとして参照され、Qイン＿マイナスでの送信リーケージ電流は、Iイン＿マイナスから９０度位相がずれていることを表すためにjItxとして参照される。
【００４５】
図４の複合ノッチ・フィルタ２４において、第１、第２、第３及び第４のレジスタ、Ｒ１−Ｒ４は、Ｉイン＿プラスとＩアウト＿プラスとの間、Ｑイン＿プラスとＱアウト＿プラス、Ｉイン＿マイナスとIアウト＿マイナス、及びＱイン＿マイナスとＱアウト＿マイナスとの間にそれぞれ直列に連結される。第１、第２、第３及び第４のコンデンサーＣ１−Ｃ４は、Ｉイン＿プラスとＱアウト＿プラス、Ｑイン＿プラスとＩアウト＿マイナス、Iイン＿マイナスとＱアウト＿マイナス及びＱイン＿マイナスとＩアウト＿プラスとの間にそれぞれ連結される。
【００４６】
特に、図４に示されているように、ノッチ・フィルタ２４は、正の同相（Ｉ）インプット（Ｉイン＿プラス）と正のIアウトプット（Iアウト＿プラス）との間に連結される第1のレジスタR1、正の直交位相（Q）インプット（Qイン＿プラス）と正のQアウトプット（Qアウト＿プラス）との間に連結される第2のレジスタ、負のＩインプット（Ｉイン＿マイナス）と負のIアウトプット（Iアウト＿マイナス）との間に連結される第３のレジスタR3及び負のQインプット（Qイン＿マイナス）と負のQアウトプット（Qアウト＿マイナス）との間に連結される第４のレジスタを含む複合ノッチ・フィルタを形成する。
【００４７】
更に、複合ノッチ・フィルタ２４は、正のインプット（Iイン＿プラス）と正のQアウトプット（Qアウト＿プラス）との間に連結される第1のコンデンサーC1、正のQインプット（Qイン＿プラス）と負のIアウトプット（Iアウト＿マイナス）との間に連結される第２のコンデンサーC２、負のIインプット（Iイン＿マイナス）及び（Qイン＿マイナス）との間に連結される第３のコンデンサーC３及び負のQインプット（Qイン＿マイナス）と正のIアウトプット（Iアウト＿プラス）との間に連結される第４のコンデンサーを含む。以上で説明されるように、レジスタとコンデンサーの値は、ノッチ・フィルタ２４がノッチ・フィルタ２４のインプットに適用されるインプット信号中のダウン−コンバートされた送信リーケージ信号を実質的に低減するノッチ周波数fnotchを生成するために選択される。
【００４８】
送信リーケージ信号成分を低減するノッチ・フィルタ２４の効果は、以下に記述される。Ｑアウト＿プラスでの電流は、最初に解析され、Ｉアウト＿マイナス、Ｑアウト＿マイナスそして最後にＩアウト＿プラスでの電流が続いて解析される。Ｑアウト＿プラスでの電流は、Ｑイン＿プラスからレジスタＲ２を通る電流及びＩイン＿プラスからＣ１を通る電流を含む。Ｉイン＿プラスに関して、Ｉイン＿プラスとＱアウト＿プラスとの間に連結されたコンデンサーＣ１は、オフセット周波数でＩイン＿プラスとＩアウト＿プラスとの間に連結されたレジスタＲ１と実質的に同じインピーダンスを示すように選択される。従って、Ｉイン＿プラスからの電流は、レジスタＲ１を越えてＩイン＿プラスからＩアウト＿プラスまで流れるＩｔｘ及びコンデンサーＣ１を越えてＩイン＿プラスからＱアウト＿プラスまで流れる−ｊＩｔｘの間で等しく分割される。−ｊは、コンデンサーＣ１を通過した後、Ｉイン＿プラスからの電流Ｉｔｘの位相が−９０度ずれることを示す。Ｑイン＿プラスに関して、Ｑチャネルは、IインでIチャネルから位相が９０度シフトしたため、レジスタＲ２通過する電流は、ｊＩｔｘである。ここで、ｊは、対応するＩチャネルと比較してＱチャネルの位相が＋９０度ずれることを示す。
【００４９】
ベースバンド（ｄｃ）での希望信号は、容量結合のためにコンデンサーＣ１を通過できない。しかしながら、送信リーケージ電流Ｉｔｘは、コンデンサーＣ１を通過する。その上、コンデンサーＣ１は、−９０度だけコンデンサーを通過する電流Itxの位相をずらし、−jItxの電流が生成される。Ｑイン＿プラスでの電流jItxは、Ｉイン＿プラスでの電流より＋９０度進んでいる。コンデンサーＣ１がＩイン＿プラスで電流の位相をずらし、Ｑイン＿プラスの信号の更に９０度遅れた−jItx信号が生成される。Ｑイン＿プラスでの電流Itxが９０度進み、コンデンサーＣ１を通過する電流−jItxが９０度遅れているため、２つの電流の間の位相差は、１８０度となる。２つの電流は、等しい絶対値Itxを有する。１８０度の位相差は、jItxと−jItxとの間で相殺する結果となる。そのため、ノッチ周波数ｆｎｏｔｃｈ＝１／２πＲＣ付近でＱイン＿プラスからＱアウト＿プラスまで流れるＴＸリーケージ電流を打ち消す。その結果として、Ｑアウト＿プラスのアウトプットは、ＴＸリーケージ信号を実質的に低減させる又は除去する電流を生成する。
【００５０】
他のアウトプット、Ｉアウト＿プラス、Ｉアウト＿マイナス及びＱアウト＿マイナスに関連したレジスタおよびコンデンサーは、これらのアウトプットから流れる信号のノッチ周波数近傍のＴＸリーケージ信号を低減又は除去する同様の方法で選択され、整えられる。例えば、Ｉアウト＿マイナスでの電流は、レジスタR3を流れるＩイン＿マイナスからの電流とコンデンサーＣ２からの電流とを合計したものである。以上で記述されるように、Ｃ２を通過した電流は、−９０度だけ位相がずれる。その結果、レジスタR3とコンデンサーＣ２を通過した等価電流Itxとの間の位相差が１８０になる。従って、ＴＸリーケージ電流は、相殺され、希望信号電流だけが、Ｉアウト＿マイナスで残存する。
【００５１】
同様に、Ｑアウト＿マイナスでの電流は、レジスタＲ４を流れるＱイン＿マイナスの電流とC3を流れる電流とを合計したものである。１８０度の位相差を有するＱアウト＿マイナスの電流において、ＴＸリーケージ電流は相殺され、希望信号電流だけが残存する。Ｉアウト＿プラスでの電流は、レジスタＲ１を流れるIイン＿プラスからの電流とコンデンサーＣ４を流れる電流とを合計したものである。１８０度の位相差を有するＩアウト＿プラスに流れる電流のＴＸリーケージ電流は相殺され、希望信号電流だけが残存する。
【００５２】
図５は、図１の受信機で使用されるベースバンド・フィルタ３０の一例を示したブロック図である。図５の例において、ベースバンド・フィルタは、ノッチ・フィルタ２４からＩアウト＿プラス、Ｉアウト＿マイナス、Ｑアウト＿プラスおよびＱアウト＿マイナスのアウトプットを受信し、希望ベースバンド外の周波数を排除するためにベースバンド・フィルタを利用する。例えば、ベースバンド・フィルタ３０は、希望ベースバンド内の周波数を残し、希望ベースバンド外の周波数を排除することに従うバンドパス・フィルタを利用する。更に、ベースバンド・フィルタ３０は、例えば、アナログ・ディジタル変換回路及び復調回路に適用するために、ノッチ・フィルタ２４から得られた電流信号を電圧信号に変換するトランスインピーダンス・アンプ（ＴＩＡ）回路を含む。
【００５３】
図５で示されるように、ベースバンド・フィルタ３０は、Ｉ−成分のベースバンド・フィルタ・モジュール３０Ａ及びＱ−成分のベースバンド・フィルタ・モジュール３０Ｂを含む。Ｉ−成分のベースバンド・フィルタ・モジュール３０Ａは、フィルタ処理されたＩアウトプットを生成するために差動Ｉ成分電流信号、Ｉアウト＿プラス及びＩアウト＿マイナスにベースバンドのフィルタ処理を適用する。同様に、Ｑ−成分のベースバンド・フィルタ・モジュール３０Ｂは、フィルタ処理されたＱアウトプット生成するために差動Ｑ成分の電流信号、Ｑアウト＿プラス及びＱアウト＿マイナスにベースバンドのフィルタ処理を適用する。ノッチ・フィルタ２４は、ベースバンド・フィルタ・モジュール３０Ａ、３０Ｂに受信信号を適用する前にノッチ周波数近傍のＴＸリーケージ信号を除去する、又は実質的に低減する。
【００５４】
図６は、ノッチ・フィルタのアウトプットを受信するために連結されたベースバンド・フィルタ３０の一例を示すブロック図である。特に、図６は、より詳細にベースバンド・フィルタ・モジュール３０Ａを示しており、レジスタＲＴＩＡ及びコンデンサーＣＴＩＡによって形成されたフィードバック・パスを備えたトランスインピーダンス・アンプ（ＴＩＡ）３２を含む。説明図を容易にするため、Ｑ成分のベースバンド・フィルタ・モジュール３０Ｂの追加の詳細は、図６から省略されている。しかしながら、インプリメンテーションに関して、図６に示されるように、Ｑ成分のベースバンド・フィルタ・モジュール３０Ｂは、Ｉ成分のベースバンド・フィルタ・モジュール３０Ａと並行して供給され、ベースバンド・フィルタ・モジュール３０Ａと同様の方法で構築される。
【００５５】
各ベースバンド・フィルタ・モジュール３０Ａ、３０Ｂは、正負の差動アウトプットから対応する正負の差分インプットに延びるフィードバック・ループを備えた差動ＴＩＡ３２を含む。各フィードバック・ループは、ベースバンド・フィルタ・モジュール３０Ａ、及び受信信号の追加のフィルタ処理を供給するためのベースバンド・フィルタ・モジュール３０Ｂの利得及び周波数応答をセットするために、キャパシタンスＣＴＩＡと並行にレジスタンスＲＴＩＡを含む。
【００５６】
ベースバンド・フィルタ・モジュール３０Ａは、Ｉチャネル電圧アウトプットを生成するためにノッチ・フィルタ２４のＩチャネル差動アウトプットを処理する。図６の例において、ベースバンド・フィルタ・モジュール３０Ａの差動ＴＩＡ３２は、ノッチ・フィルタ２４からＩアウト＿プラス信号を受信する第１の差動インプット及びノッチ・フィルタ２４からＩアウト＿マイナス信号を受信する第２の差動インプットを有する。レジスタＲＴＩＡ及びコンデンサーＣＴＩＡは、ＴＩＡ３２の第１のインプットとＴＩＡの第１のアウトプットとの間のフィードバック・パスにおいて並列に連結される。別のレジスタＲＴＩＡ及びコンデンサーＣＴＩＡは、ＴＩＡ３２の第２のインプットとＴＩＡの第２のアウトプットとの間のフィードバック・パスと並列に連結される。ベースバンド・フィルタ・モジュール３０Ｂは、ノッチ・フィルタ２４のＱチャネル差動アウトプットにベースバンド・フィルタ処理を適用し、Ｑチャネル電圧アウトプットを生成するために同様に構成される。
【００５７】
図７Ａ及び図７Ｂは、図１の装置１０にノッチ・フィルタ２４を組み込む又は組み込まない場合にＴＸ信号リーケージ及びジャマー信号の振幅を示した図である。特に、図７Ａ及び図７Ｂは、ノッチ・フィルタ２４が使用される又は使用されない場合に対する受信機１６を通過した信号パス・レベルを示す。図７Ａは、ノッチ・フィルタ２４が使用されていない例を示す。図７Ｂは、ノッチ・フィルタ２４が使用されている例を示す。図７Ｂの例でミキサー２２とベースバンド・フィルタ３０との間にノッチ・フィルタ２４を組み込み、信号パスは、ＬＮＡ２０からミキサー２２流れ、ミキサー２２からベースバンド・フィルタ３０に流れる
図７Ａ及び７Ｂで示されるように、（電流モードでの）ＴＸリーケージ信号は、ノッチ・フィルタが使用されない受信機と比較してノッチ・フィルタ２４によってはっきりと（少なくとも２０ｄＢ）排除される。特に、ノッチ周波数は、高い線形性の受信機をサポートするＲＸベースバンドのＴＸオフセット周波数近くに配置される。ＴＸリーケージ信号の排除がミキサー２２のアウトプットで強いＴＸリーケージによって引き起こされる低い電圧振動に実質的に帰着する。ノッチ・フィルタ２４を経由したＴＸ信号抑制に対するこのアプローチは、いくつかの長所を有する。例えば、ノッチ・フィルタ２４は、強いＴＸリーケージのためにダウン−コンバータ・ミキサー２２によって生成される２次のひずみを低減する。さらに、ノッチ・フィルタ２４は、強いＴＸリーケージを備えた至近距離のジャマーの混合によりダウン−コンバータ・ミキサー２２によって生成されたクロス変調ひずみ（ＸＭＤ）を低減する。ノッチ・フィルタ２４は、ベースバンド・フィルタ３０及びダウン−コンバータ・ミキサー２２に続くＴＩＡ３２のＴＸリーケージ電流も低減する。ＴＩＡ３２のＴＸリーケージ電流を低減することは、小さいひずみ及びベースバンド・フィルタ３０のより低い雑音指数の低下に帰着する。
【００５８】
図７Ａ及び図７Ｂの例において、ＬＮＡは、それぞれ８３０ＭＨｚ及び８７５ＭＨｚの周波数で位置するＴＸ信号及びジャマー（ＪＡＭ）信号を受信する。図７Ｂの信号レベルは、受信機１６内にノッチ・フィルタ２４がある場合の信号レベルを示す。図７Ａの信号レベルは、受信機１６内にノッチ・フィルタ２４がない場合の信号レベルを示す。この例において、ＬＮＡ２０のインプットで、ＴＸリーケージ及びＪＡＭ電圧信号は、約１５．８ミリボルト（ｍＶ）のピーク振幅を有する。ＬＮＡのアウトプットで、ＴＸ及びＪＡＭ信号は、約５００マイクロアンプ（μＡ）のピーク振幅を備えた電流信号に変換される。ノッチ・フィルタ２４を備えていないダウン・コンバータ・ミキサー２２のアウトプットで、ＴＸ及びＪＡＭ信号は、約４２７μＡのピーク電流振幅を有する。しかしながら、ノッチ・フィルタ２４を備えていると、ＴＸ及びＪＡＭ信号は、それぞれ約４２．７μＡ及び４２７μＡの電流振幅を有する。従って、ノッチ・フィルタ２４は、図７Ｂの例で約２０ｄＢだけＴＸリーケージ信号を実質的に低減することができる。
【００５９】
図８は、ノッチ・フィルタを含んだ受信機に対する電流及び電圧アウトプット周波数の応答の例を示したグラフ４０、４２、４４、４６から成る。各グラフ４０、４２、４４、４６のＸ軸は、受信信号のベースバンド周波数を示す。Ｙ軸は、ｄＢの信号振幅レベルを示す。特に、左側のグラフ４０及び４４は、ノッチ・フィルタ２４の適用後、ベースバンド・フィルタ３０のＴＩＡ３２の前で受信した電流信号周波数の応答を示している。右側のグラフ４２及び４６は、ノッチ・フィルタを適用し、ベースバンド・フィルタのＴＩＡ３２の適用後の受信した電圧信号周波数の応答を示している。
【００６０】
ノッチ・フィルタ２４のアウトプットは、電流信号である。ＴＩＡ３２は、ＴＩＡフィードバックレジスタの後にＴＩＡアウトプットでノッチ・フィルタ２４からの電流を電圧信号に変換する。従って、左側のグラフ４０及び４４がベースバンド・フィルタ３２のＴＩＡ３２によって生成されたアウトプット電圧を示す一方で、右側のグラフ４２及び４６は、ノッチ・フィルタ２４のアウトプット電流を示す。特に、各々の場合において、ノッチ・フィルタ２４は、ＴＸ−ＲＸオフセット周波数の領域、つまり、ＴＸリーケージ信号がＲＸ信号に関連してダウン−コンバートされた周波数の領域で信号の著しい減衰を提供する。なお、ＲＸ信号は、およそＤＣにダウンコンバートされる。例えば、ＰＣＳ通信に対して、ノッチ・フィルタは、およそ８０ＭＨｚ領域での信号を減衰するために構成される。グラフ４０及び４２は、ＰＣＳの例に対して約−８０ＭＨｚでノッチ・レスポンスを示す。グラフ４４及び４６は、約＋８０ＭＨｚでノッチ・レスポンスを示す。各々の場合において、ノッチは、０Ｈｚ（ｄｃ）のベースバンド中心周波数と比較してダウン−コンバートされたＴＸリーケージ信号成分のオフセット周波数にほぼ対応するように選択される。
【００６１】
ノッチ・フィルタが複合ノッチ・フィルタ、つまり、ＩとＱ成分の両方を処理するため、ＴＸ帯域の１つ側だけが排除されるであろう。特に、複合フィルタの周波数応答は、実際のフィルタと比べて、対称的でない。したがって、ノッチ・フィルタ２４は、左上のグラフ４０及び右上のグラフ４２（つまり、−８０ＭＨｚのでノッチする）に示されたより低い側の周波数応答、又は左下のグラフ及び右下のグラフで示された高い側の周波数応答を生成するが、両方では生成しない。図８に示されるように、受動ミキサー２２に適用された局部発振器（ＬＯ）の極性は、ＴＸリーケージ信号の高い側又は低い側の排除を実現するために変更することができる。言い換えれば、高い側又は低い側のＴＸリーケージ信号の排除はＬＯ極性の変更によって選択されてもよい。特に、ＬＯ極性は、左上と右上のグラフ４０、４２か左下と右下のグラフ４４、４６のどちらかで示されるために似た周波数応答を生成するために変化することができる。
【００６２】
本開示において記述された技術は、様々な全二重、無線通信システムのどれに使用されてもよい。全二重、無線通信システムのいくつかの例は、セル方式（ＣＥＬＬ）、パーソナルコミュニケーションシステム（ＰＣＳ）、無線ディジタル通信網（ＤＣＳ）及び国際移動体通信−２０００（ＩＭＴ−２０００）システムである。１つの特別の例として、この技術は、符号分割多元接続（ＣＤＭＡ）通信を備えた無線通信装置に適用されてもよい。
【００６３】
本開示で説明された受信機素子は、無線通信装置内に組み込まれてもよい。なお、無線通信装置は、アナログ・ディジタル変換器回路、ディジタル・シグナル・プロセッサ（ＤＳＰ）、モデム及び送受信、符号データ、復号データ、音声信号或いは他の信号に役立つその他の適切な素子を含む。モデムは、ＤＳＰによって少なくとも一部分が形成されてもよい。無線通信装置は、モバイル無線電話、衛星電話、モバイル・ゲーミング・コンソール(mobile gaming console)、携帯情報端末（ＰＤＡ）、スマートフォン、テレビ・コンソール、ディジタル・ビデオ又はオーディオ装置、ラップトップ又はデスクトップ・コンピュータ、セット・トップ・ボックス或いは無線通信を備えた他のデバイスでもよい。
【００６４】
本開示の様々な態様が記述されている。これら及び他の態様は、以下の請求項の範囲内である。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
希望信号及び送信リーケージ信号を含む受信ＲＦインプット信号を増幅するアンプと、前記増幅された周波数をダウン−コンバートするミキサーと、
前記ダウン−コンバートされた送信リーケージ信号を実質的に低減するために前記ダウン−コンバートされた信号をフィルタ処理するノッチ・フィルタを具備する、無線周波数（ＲＦ）受信機。
【請求項２】
前記ミキサーは、受動ミキサーを含み、前記ノッチ・フィルタは、複数のレジスタ及びコンデンサーの配置を含む複合ノッチ・フィルタを含む、請求項１に記載の受信機。
【請求項３】
前記アンプ及びミキサーは、差動アウトプットを含み、前記ミキサーは、正負の同相（Ｉ）成分及び正負の直交位相（Ｑ）成分を生成する、請求項２に記載の受信機。
【請求項４】
前記複合ノッチ・フィルタは、正負のＩインプット、正負のＩアウトプット、正負のＱインプット及び正負のＱアウトプットを含む、請求項３に記載の受信機。
【請求項５】
前記複数のレジスタの中の第１のレジスタは、正のＩインプットと正のＩアウトプットとの間に連結され、前記複数のレジスタの中の第２のレジスタは、負のＩインプットと負のＩアウトプットとの間に連結され、前記複数のレジスタの中の第３のレジスタは、正のＱインプットと正のＱアウトプットとの間に連結され、前記複数のレジスタの中の第４のレジスタは、負のＱインプットと負のＱアウトプットとの間に連結される、請求項４に記載の受信機。
【請求項６】
前記複数のコンデンサーの中の第１のコンデンサーは、正のＩインプットと正のＱアウトプットとの間に連結され、前記複数のコンデンサーの中の第２のコンデンサーは、負のＩインプットと負のＱアウトプットとの間に連結され、前記複数のコンデンサーの中の第３のコンデンサーは、正のＱインプットと負のＩアウトプットとの間に連結され、前記複数のコンデンサーの中の第４のコンデンサーは、負のＱインプットと正のＩアウトプットとの間に連結される、請求項５に記載の受信機。
【請求項７】
前記複数のレジスタ及びコンデンサーは、前記複合フィルタがダウン−コンバートされた送信リーケージ信号とほぼ同じ周波数で前記ダウン−コンバートされた信号を実質的に減衰させるように選択された値を有する、請求項６に記載の受信機。
【請求項８】
前記ミキサーは、約０Ｈｚで希望信号に対応する前記増幅された信号の成分をダウン−コンバートし、オフセット周波数で前記送信リーケージ信号に対応する前記増幅信号の成分をダウン−コンバートする、請求項７に記載の受信機。
【請求項９】
前期オフセット周波数は、約８０ＭＨｚ、又は約４５ＭＨｚの１つである、請求項８に記載の受信機。
【請求項１０】
前記希望信号を受信するアンテナと、
前記アンテナにアンプを連結するデュプレクサと、
前記ノッチ・フィルタのアウトプットをフィルタ処理するベースバンド・フィルタと、 前記ベースバンド・フィルタのアウトプットを復調するモデムとを更に具備する請求項１に記載の受信機。
【請求項１１】
前記ノッチ・フィルタは、前記複合フィルタが送信リーケージ信号とほぼ同じ周波数で前記ダウン−コンバートされた信号を実質的に減衰させるように配置したレジスタ及びコンデンサーを含む複合ノッチ・フィルタを含む、請求項１に記載の受信機。
【請求項１２】
無線周波数（ＲＦ）受信機に関するノッチ・フィルタを具備し、前記ノッチ・フィルタは、
正の同相（Ｉ）インプットと正のＩアウトプットとの間に連結された第１のレジスタと、
負のＩインプットと負のＩアウトプットとの間に連結された第２のレジスタと、
正の直交位相（Ｑ）インプットと正のＱアウトプットとの間に連結された第３のレジスタと、
負のＱインプットと負のＱアウトプットとの間に連結された第４のレジスタと、
正のＩインプットと正のＱアウトプットとの間に連結された第１のコンデンサーと、 負のＩインプットと負のＱアウトプットとの間に連結された第２のコンデンサーと、 正のＱインプットと負のＩアウトプットとの間に連結された第３のコンデンサーと、 負のＱインプットと正のＩアウトプットとの間に連結された第４のコンデンサーとを含む、
前記レジスタ及びコンデンサーの値は、インプットで適用されたインプット信号のダウン−コンバートされたリーケージ信号を実質的に低減するために選択される、無線周波数（ＲＦ）受信機。
【請求項１３】
前記ノッチ・フィルタは、受動ミキサーからダウン−コンバートされた信号を受信するために連結される、請求項１２に記載のノッチ・フィルタ。
【請求項１４】
前記ミキサーは、約０Ｈｚで希望信号に対応する増幅された信号成分をダウン−コンバートし、オフセット周波数で前記送信リーケージ信号に対応する前記増幅された信号成分をダウン−コンバートし、前記レジスタ及びコンデンサーの値は、前記オフセット周波数とほぼ同じ周波数で前記ダウン−コンバートされた信号を実質的に減衰させるために選択される、請求項１２に記載の受信機。
【請求項１５】
前期オフセット周波数は、約８０ＭＨｚ、又は約４５ＭＨｚのうちの一つである、請求項１４の受信機。
【請求項１６】
アンテナと、
送信（ＴＸ）信号を生成する無線周波数（ＲＦ）発信機と、
前記アンテナにＴＸ信号を連結するデュプレクサと、
前記ディプレクサを経由して前記アンテナからＲＦ信号を受信するＲＦ受信機とを具備し、なお、ＲＦ受信機は、
希望信号及びデュプレクサから連結した送信リーケージ信号を含む前記受信したＲＦインプット信号を増幅するアンプと、
前記増幅された信号をダウン−コンバートするミキサーと、
前記ダウン−コンバート送信リーケージ信号を実質的に低減するために前記ダウン−コンバート信号をフィルタ処理するノッチ・フィルタとを含む、無線通信装置。
【請求項１７】
前記ミキサーは、受動ミキサーを含み、前記ノッチ・フィルタは、レジスタ及びコンデンサーの配置を含む複合ノッチ・フィルタを含む、請求項１６に記載の装置。
【請求項１８】
前記アンプ及びミキサーは、差動アウトプットを含み、正負の同相（Ｉ）成分及び正負の直交位相（Ｑ）成分を生成する前記ミキサーである、請求項１７に記載の装置。
【請求項１９】
前記複合ノッチ・フィルタは、正負のＩインプット、正負のＩアウトプット、正負のＱインプット及び正負のＱアウトプットを含む、請求項１８に記載の装置。
【請求項２０】
前記複数のレジスタの中の第１のレジスタは、正のＩインプットと正のＩアウトプットとの間に連結され、前記複数のレジスタの中の第２のレジスタは、負のＩインプットと負のＩアウトプットとの間に連結され、前記複数のレジスタの中の第３のレジスタは、正のＱインプットと正のＱアウトプットとの間に連結され、前記複数のレジスタの中の第４のレジスタは、負のＱインプットと負のＱアウトプットとの間に連結される、請求項１９に記載の装置。
【請求項２１】
前記複数のコンデンサーの中の第１のコンデンサーは、正のＩインプットと正のＱアウトプットとの間に連結され、前記複数のコンデンサーの中の第２のコンデンサーは、負のＩインプットと負のＱアウトプットとの間に連結され、前記複数のコンデンサーの中の第３のコンデンサーは、正のＱインプットと負のＩアウトプットとの間に連結され、前記複数のコンデンサーの中の第４のコンデンサーは、負のＱインプットと正のＩアウトプットとの間に連結される、請求項２０に記載の装置。
【請求項２２】
前記レジスタ及びコンデンサーは、前記複合フィルタが送信リーケージ信号とほぼ同じ周波数で前記ダウンコンバートされた信号を実質的に減衰させるように選択された値を有する、請求項２１に記載の装置。
【請求項２３】
前記ミキサーは、約０Ｈｚで希望信号と対応する前記増幅された信号成分をダウン−コンバートし、オフセット周波数で前記送信リーケージ信号と対応する前記増幅した信号の成分をダウン−コンバートする、請求項２２に記載の装置。
【請求項２４】
前記オフセット周波数は、約８０ＭＨｚ、又は約４５ＭＨｚの一つである、請求項２３に記載の装置。
【請求項２５】
前記ノッチ・フィルタは、前記複合フィルタが前記送信リーケージ信号とほぼ同じ周波数でダウン−コンバートされた信号を実質的に減衰させるように配置されたレジスタ及びコンデンサーを備えた複合ノッチ・ノッチフィルタを含む、請求項１６に記載の装置。
【請求項２６】
希望信号及び送信リーケージ信号を含む受信したＲＦインプット信号を増幅することと、
前記増幅された信号の周波数をダウン−コンバートすることと、
前記ダウンコンバートされた送信リーケージ信号を実質的に低減するためにノッチ・フィルタで前記ダウン−コンバートされた信号をフィルタ処理することとを含む、方法。
【請求項２７】
受動ミキサーで前記増幅された信号の周波数をダウン−コンバートすることを更に含み、前記ノッチ・フィルタは、レジスタ及びコンデンサーの配置を含む複合ノッチ・フィルタを含む、請求項２６に記載の方法。
【請求項２８】
前記受動ミキサーは、正負の同相（Ｉ）成分及び正負の直交位相（Ｑ）成分を生成する、請求項２７の方法。
【請求項２９】
前記複合ノッチ・フィルタは、正負のＩインプット及び正負のＩアウトプット、正負のＱインプット及び正負のＱアウトプットを含む、請求項２８に記載の方法。
【請求項３０】
前記複数のレジスタの中の第１のレジスタは、正のＩインプットと正のＩアウトプットとの間に連結され、前記複数のレジスタの中の第２のレジスタは、負のＩインプットと負のＩアウトプットとの間に連結され、前記複数のレジスタの中の第３のレジスタは、正のＱインプットと正のＱアウトプットとの間に連結され、前記複数のレジスタの中の第４のレジスタは、負のＱインプットと負のＱアウトプットとの間に連結される、請求項２９に記載の方法。
【請求項３１】
前記複数のコンデンサーの中の第１のコンデンサーは、正のＩインプットと正のＱアウトプットとの間に連結され、前記複数のコンデンサーの中の第２のコンデンサーは、負のＩインプットと負のＱアウトプットとの間に連結され、前記複数のコンデンサーの中の第３のコンデンサーは、正のＱインプットと負のＩアウトプットとの間に連結され、前記複数のコンデンサーの中の第４のコンデンサーは、負のＱインプットと正のＩアウトプットとの間に連結される、請求項３０に記載の方法。
【請求項３２】
前記レジスタ及びコンデンサーは、前記複合フィルタが前記送信リーケージ信号とほぼ同じ周波数で前記ダウン−コンバートされた信号を実質的に減衰させるように選択された値である、請求項３１に記載の方法。
【請求項３３】
ダウン−コンバートすることは、約０Ｈｚで希望信号と対応する前記増幅された信号成分をダウン−コンバートすること及びオフセット周波数に対する前記送信リーケージ信号と対応する前記増幅された信号成分をダウンコンバートすることを含む、請求項３２に記載の方法。
【請求項３４】
前記オフセット周波数は、約８０ＭＨｚ、又は約４５ＭＨｚの内の一つである、請求項３３に記載の方法。
【請求項３５】
アンテナを経由して前記希望信号を受信することと、
前記アンテナ及び送信機と連結したデュプレクサを経由して前記送信リーケージ信号を受信することとを更に含む、請求項２６に記載の方法。
【請求項３６】
前記ノッチ・フィルタは、複合フィルタが前記送信リーケージ信号によって引き起こされる歪みの周波数とほぼ同じ周波数で前記ダウン−コンバートされた信号を実質的に減衰させるように配置されたレジスタ及びコンデンサーを備えた複合ノッチ・フィルタを含む、請求項２６に記載の方法。
【請求項１】
希望信号及び送信リーケージ信号を含む受信ＲＦインプット信号を増幅するアンプと、前記増幅された周波数をダウン−コンバートするミキサーと、
前記ダウン−コンバートされた送信リーケージ信号を実質的に低減するために前記ダウン−コンバートされた信号をフィルタ処理するノッチ・フィルタを具備する、無線周波数（ＲＦ）受信機。
【請求項２】
前記ミキサーは、受動ミキサーを含み、前記ノッチ・フィルタは、複数のレジスタ及びコンデンサーの配置を含む複合ノッチ・フィルタを含む、請求項１に記載の受信機。
【請求項３】
前記アンプ及びミキサーは、差動アウトプットを含み、前記ミキサーは、正負の同相（Ｉ）成分及び正負の直交位相（Ｑ）成分を生成する、請求項２に記載の受信機。
【請求項４】
前記複合ノッチ・フィルタは、正負のＩインプット、正負のＩアウトプット、正負のＱインプット及び正負のＱアウトプットを含む、請求項３に記載の受信機。
【請求項５】
前記複数のレジスタの中の第１のレジスタは、正のＩインプットと正のＩアウトプットとの間に連結され、前記複数のレジスタの中の第２のレジスタは、負のＩインプットと負のＩアウトプットとの間に連結され、前記複数のレジスタの中の第３のレジスタは、正のＱインプットと正のＱアウトプットとの間に連結され、前記複数のレジスタの中の第４のレジスタは、負のＱインプットと負のＱアウトプットとの間に連結される、請求項４に記載の受信機。
【請求項６】
前記複数のコンデンサーの中の第１のコンデンサーは、正のＩインプットと正のＱアウトプットとの間に連結され、前記複数のコンデンサーの中の第２のコンデンサーは、負のＩインプットと負のＱアウトプットとの間に連結され、前記複数のコンデンサーの中の第３のコンデンサーは、正のＱインプットと負のＩアウトプットとの間に連結され、前記複数のコンデンサーの中の第４のコンデンサーは、負のＱインプットと正のＩアウトプットとの間に連結される、請求項５に記載の受信機。
【請求項７】
前記複数のレジスタ及びコンデンサーは、前記複合フィルタがダウン−コンバートされた送信リーケージ信号とほぼ同じ周波数で前記ダウン−コンバートされた信号を実質的に減衰させるように選択された値を有する、請求項６に記載の受信機。
【請求項８】
前記ミキサーは、約０Ｈｚで希望信号に対応する前記増幅された信号の成分をダウン−コンバートし、オフセット周波数で前記送信リーケージ信号に対応する前記増幅信号の成分をダウン−コンバートする、請求項７に記載の受信機。
【請求項９】
前期オフセット周波数は、約８０ＭＨｚ、又は約４５ＭＨｚの１つである、請求項８に記載の受信機。
【請求項１０】
前記希望信号を受信するアンテナと、
前記アンテナにアンプを連結するデュプレクサと、
前記ノッチ・フィルタのアウトプットをフィルタ処理するベースバンド・フィルタと、 前記ベースバンド・フィルタのアウトプットを復調するモデムとを更に具備する請求項１に記載の受信機。
【請求項１１】
前記ノッチ・フィルタは、前記複合フィルタが送信リーケージ信号とほぼ同じ周波数で前記ダウン−コンバートされた信号を実質的に減衰させるように配置したレジスタ及びコンデンサーを含む複合ノッチ・フィルタを含む、請求項１に記載の受信機。
【請求項１２】
無線周波数（ＲＦ）受信機に関するノッチ・フィルタを具備し、前記ノッチ・フィルタは、
正の同相（Ｉ）インプットと正のＩアウトプットとの間に連結された第１のレジスタと、
負のＩインプットと負のＩアウトプットとの間に連結された第２のレジスタと、
正の直交位相（Ｑ）インプットと正のＱアウトプットとの間に連結された第３のレジスタと、
負のＱインプットと負のＱアウトプットとの間に連結された第４のレジスタと、
正のＩインプットと正のＱアウトプットとの間に連結された第１のコンデンサーと、 負のＩインプットと負のＱアウトプットとの間に連結された第２のコンデンサーと、 正のＱインプットと負のＩアウトプットとの間に連結された第３のコンデンサーと、 負のＱインプットと正のＩアウトプットとの間に連結された第４のコンデンサーとを含む、
前記レジスタ及びコンデンサーの値は、インプットで適用されたインプット信号のダウン−コンバートされたリーケージ信号を実質的に低減するために選択される、無線周波数（ＲＦ）受信機。
【請求項１３】
前記ノッチ・フィルタは、受動ミキサーからダウン−コンバートされた信号を受信するために連結される、請求項１２に記載のノッチ・フィルタ。
【請求項１４】
前記ミキサーは、約０Ｈｚで希望信号に対応する増幅された信号成分をダウン−コンバートし、オフセット周波数で前記送信リーケージ信号に対応する前記増幅された信号成分をダウン−コンバートし、前記レジスタ及びコンデンサーの値は、前記オフセット周波数とほぼ同じ周波数で前記ダウン−コンバートされた信号を実質的に減衰させるために選択される、請求項１２に記載の受信機。
【請求項１５】
前期オフセット周波数は、約８０ＭＨｚ、又は約４５ＭＨｚのうちの一つである、請求項１４の受信機。
【請求項１６】
アンテナと、
送信（ＴＸ）信号を生成する無線周波数（ＲＦ）発信機と、
前記アンテナにＴＸ信号を連結するデュプレクサと、
前記ディプレクサを経由して前記アンテナからＲＦ信号を受信するＲＦ受信機とを具備し、なお、ＲＦ受信機は、
希望信号及びデュプレクサから連結した送信リーケージ信号を含む前記受信したＲＦインプット信号を増幅するアンプと、
前記増幅された信号をダウン−コンバートするミキサーと、
前記ダウン−コンバート送信リーケージ信号を実質的に低減するために前記ダウン−コンバート信号をフィルタ処理するノッチ・フィルタとを含む、無線通信装置。
【請求項１７】
前記ミキサーは、受動ミキサーを含み、前記ノッチ・フィルタは、レジスタ及びコンデンサーの配置を含む複合ノッチ・フィルタを含む、請求項１６に記載の装置。
【請求項１８】
前記アンプ及びミキサーは、差動アウトプットを含み、正負の同相（Ｉ）成分及び正負の直交位相（Ｑ）成分を生成する前記ミキサーである、請求項１７に記載の装置。
【請求項１９】
前記複合ノッチ・フィルタは、正負のＩインプット、正負のＩアウトプット、正負のＱインプット及び正負のＱアウトプットを含む、請求項１８に記載の装置。
【請求項２０】
前記複数のレジスタの中の第１のレジスタは、正のＩインプットと正のＩアウトプットとの間に連結され、前記複数のレジスタの中の第２のレジスタは、負のＩインプットと負のＩアウトプットとの間に連結され、前記複数のレジスタの中の第３のレジスタは、正のＱインプットと正のＱアウトプットとの間に連結され、前記複数のレジスタの中の第４のレジスタは、負のＱインプットと負のＱアウトプットとの間に連結される、請求項１９に記載の装置。
【請求項２１】
前記複数のコンデンサーの中の第１のコンデンサーは、正のＩインプットと正のＱアウトプットとの間に連結され、前記複数のコンデンサーの中の第２のコンデンサーは、負のＩインプットと負のＱアウトプットとの間に連結され、前記複数のコンデンサーの中の第３のコンデンサーは、正のＱインプットと負のＩアウトプットとの間に連結され、前記複数のコンデンサーの中の第４のコンデンサーは、負のＱインプットと正のＩアウトプットとの間に連結される、請求項２０に記載の装置。
【請求項２２】
前記レジスタ及びコンデンサーは、前記複合フィルタが送信リーケージ信号とほぼ同じ周波数で前記ダウンコンバートされた信号を実質的に減衰させるように選択された値を有する、請求項２１に記載の装置。
【請求項２３】
前記ミキサーは、約０Ｈｚで希望信号と対応する前記増幅された信号成分をダウン−コンバートし、オフセット周波数で前記送信リーケージ信号と対応する前記増幅した信号の成分をダウン−コンバートする、請求項２２に記載の装置。
【請求項２４】
前記オフセット周波数は、約８０ＭＨｚ、又は約４５ＭＨｚの一つである、請求項２３に記載の装置。
【請求項２５】
前記ノッチ・フィルタは、前記複合フィルタが前記送信リーケージ信号とほぼ同じ周波数でダウン−コンバートされた信号を実質的に減衰させるように配置されたレジスタ及びコンデンサーを備えた複合ノッチ・ノッチフィルタを含む、請求項１６に記載の装置。
【請求項２６】
希望信号及び送信リーケージ信号を含む受信したＲＦインプット信号を増幅することと、
前記増幅された信号の周波数をダウン−コンバートすることと、
前記ダウンコンバートされた送信リーケージ信号を実質的に低減するためにノッチ・フィルタで前記ダウン−コンバートされた信号をフィルタ処理することとを含む、方法。
【請求項２７】
受動ミキサーで前記増幅された信号の周波数をダウン−コンバートすることを更に含み、前記ノッチ・フィルタは、レジスタ及びコンデンサーの配置を含む複合ノッチ・フィルタを含む、請求項２６に記載の方法。
【請求項２８】
前記受動ミキサーは、正負の同相（Ｉ）成分及び正負の直交位相（Ｑ）成分を生成する、請求項２７の方法。
【請求項２９】
前記複合ノッチ・フィルタは、正負のＩインプット及び正負のＩアウトプット、正負のＱインプット及び正負のＱアウトプットを含む、請求項２８に記載の方法。
【請求項３０】
前記複数のレジスタの中の第１のレジスタは、正のＩインプットと正のＩアウトプットとの間に連結され、前記複数のレジスタの中の第２のレジスタは、負のＩインプットと負のＩアウトプットとの間に連結され、前記複数のレジスタの中の第３のレジスタは、正のＱインプットと正のＱアウトプットとの間に連結され、前記複数のレジスタの中の第４のレジスタは、負のＱインプットと負のＱアウトプットとの間に連結される、請求項２９に記載の方法。
【請求項３１】
前記複数のコンデンサーの中の第１のコンデンサーは、正のＩインプットと正のＱアウトプットとの間に連結され、前記複数のコンデンサーの中の第２のコンデンサーは、負のＩインプットと負のＱアウトプットとの間に連結され、前記複数のコンデンサーの中の第３のコンデンサーは、正のＱインプットと負のＩアウトプットとの間に連結され、前記複数のコンデンサーの中の第４のコンデンサーは、負のＱインプットと正のＩアウトプットとの間に連結される、請求項３０に記載の方法。
【請求項３２】
前記レジスタ及びコンデンサーは、前記複合フィルタが前記送信リーケージ信号とほぼ同じ周波数で前記ダウン−コンバートされた信号を実質的に減衰させるように選択された値である、請求項３１に記載の方法。
【請求項３３】
ダウン−コンバートすることは、約０Ｈｚで希望信号と対応する前記増幅された信号成分をダウン−コンバートすること及びオフセット周波数に対する前記送信リーケージ信号と対応する前記増幅された信号成分をダウンコンバートすることを含む、請求項３２に記載の方法。
【請求項３４】
前記オフセット周波数は、約８０ＭＨｚ、又は約４５ＭＨｚの内の一つである、請求項３３に記載の方法。
【請求項３５】
アンテナを経由して前記希望信号を受信することと、
前記アンテナ及び送信機と連結したデュプレクサを経由して前記送信リーケージ信号を受信することとを更に含む、請求項２６に記載の方法。
【請求項３６】
前記ノッチ・フィルタは、複合フィルタが前記送信リーケージ信号によって引き起こされる歪みの周波数とほぼ同じ周波数で前記ダウン−コンバートされた信号を実質的に減衰させるように配置されたレジスタ及びコンデンサーを備えた複合ノッチ・フィルタを含む、請求項２６に記載の方法。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７Ａ】
【図７Ｂ】
【図８】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７Ａ】
【図７Ｂ】
【図８】
【公開番号】特開２０１３−６６１８９（Ｐ２０１３−６６１８９Ａ）
【公開日】平成２５年４月１１日（２０１３．４．１１）
【国際特許分類】
【外国語出願】
【出願番号】特願２０１２−２３７１７８（Ｐ２０１２−２３７１７８）
【出願日】平成２４年１０月２６日（２０１２．１０．２６）
【分割の表示】特願２００９−５５３７５０（Ｐ２００９−５５３７５０）の分割
【原出願日】平成２０年３月１２日（２００８．３．１２）
【出願人】（５９５０２０６４３）クゥアルコム・インコーポレイテッド (7,166)
【氏名又は名称原語表記】ＱＵＡＬＣＯＭＭ ＩＮＣＯＲＰＯＲＡＴＥＤ
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２５年４月１１日（２０１３．４．１１）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１２−２３７１７８（Ｐ２０１２−２３７１７８）
【出願日】平成２４年１０月２６日（２０１２．１０．２６）
【分割の表示】特願２００９−５５３７５０（Ｐ２００９−５５３７５０）の分割
【原出願日】平成２０年３月１２日（２００８．３．１２）
【出願人】（５９５０２０６４３）クゥアルコム・インコーポレイテッド (7,166)
【氏名又は名称原語表記】ＱＵＡＬＣＯＭＭ ＩＮＣＯＲＰＯＲＡＴＥＤ
【Ｆターム（参考）】
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