効率的且省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセス
【課題】効率的且つ省エネな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセスを提供する。
【解決手段】連続鋳造工程に少なくとも二つのカストストランドが設けられ、鋳造ビレットを加熱するために少なくとも二台の加熱炉が設けられ、圧延ライン１４を中心線としてずれて配置される。圧延ライン設備配置の最適化により、連続鋳造スラブの潜熱を最大限に利用して、ホットチャージング温度が最も高くなり、工程のエネルギー消費が比較的低くなり、生産ラインを柔軟化させ、薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延によっては実現できなかった四つのストランドを一つのラインに合流して同じ温度の高温で直接入れて連続圧延することが実現され、連続鋳造機とロール機との生産能力は高く合わされ、圧延機の生産能力が最大限に発揮でき、単位コストが低くなり、生産ラインが短くなり、敷地も少なくなり、投資が低くなる。
【解決手段】連続鋳造工程に少なくとも二つのカストストランドが設けられ、鋳造ビレットを加熱するために少なくとも二台の加熱炉が設けられ、圧延ライン１４を中心線としてずれて配置される。圧延ライン設備配置の最適化により、連続鋳造スラブの潜熱を最大限に利用して、ホットチャージング温度が最も高くなり、工程のエネルギー消費が比較的低くなり、生産ラインを柔軟化させ、薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延によっては実現できなかった四つのストランドを一つのラインに合流して同じ温度の高温で直接入れて連続圧延することが実現され、連続鋳造機とロール機との生産能力は高く合わされ、圧延機の生産能力が最大限に発揮でき、単位コストが低くなり、生産ラインが短くなり、敷地も少なくなり、投資が低くなる。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は連続鋳造プロセスに関し、特に効率的且省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセスに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
帯鋼連続圧延技術は約半世紀以上にわたって発展して、厚いスラブを原料とした伝統てき通常の熱間連続圧延プロセスと薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延プロセスなどの技術を生み出した。
【０００３】
スラブの加熱、粗圧延及び仕上げ圧延を採用した伝統てき通常の連続圧延技術は非常に成熟しており、このプロセスには適応性と柔軟性などに優れるという特徴がある。このプロセスによれば、ユーザーの数々のニーズに応じた様々な製品を製造することができ、製品の表面品質が良くなり、冷間圧延に適する品質のいい原料を提供することができる。このプロセスでは、加熱能力が十分であれば、圧延機は最大な生産能力が発揮できる。しかし、この熱間連続圧延プロセスにおいて、連鋳ビレットをラインに離れて組み合わせしなければならない、また、連鋳ビレットは、計画手順に従って加熱炉に入り、加熱圧延されるので、その潜熱はよく利用できず、直接に加熱燃料の無駄使いを引き起こすことになる。
【０００４】
薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延プロセス技術として、ＣＳＰ、ＦＴＳＲまたはＩＳＰ（ＡＳＴ）は代表的であり、その最大な利点は高温な連鋳ビレットの潜熱を最大限に利用できることと、燃料を節約できることにある。そして、薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延プロセスでは、帯スラブの温度差が解消され、仕上げ圧延の定速圧延が実現できるので、極薄い規格の帯鋼を生産することと、超急速冷却で帯鋼の組織性能を制御して高強度鋼を生産することに特に有利である。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延プロセスは以下の点でまだ不十分である。
１.プロセスの圧延ラインは二つの連続鋳造ラインしか対応できない、圧延機の生産能
力は大いに制限され、圧延機は常にアイドリング状態にあり、電力の無駄使いは大きい。
【０００６】
２.連続鋳造及び連続圧延ではスラブヤードが廃棄され、圧延ラインが短い、敷地面積
が小さくなるはずであり、工場投資が少ない、しかしながら、実際には２００〜３００メートルの超長いローラハース型加熱炉を装備する必要があるため、連続鋳造機から巻取り機までの距離が短くなるばかりか、かえって伝統てき通常の圧延機とほぼ同じ長さになり、圧延ラインが短いという利点が相殺され、実際の敷地面積は減少されず、工場投資も節約できなかった。
【０００７】
３.このプロセスラインの自由度は低すぎ、生産計画の柔軟性が悪い、また、圧延故障
への対応も困難であり、時間がかかる。
【０００８】
４.薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延プロセスによって生産された帯鋼は降伏強度が比
較的に高い、表面品質も比較的に悪いので、冷間圧延による高精度の製品生産の原料にすることはできない。
【０００９】
発明内容
伝統てき通常の熱間連続圧延プロセスでは、高温連続鋳造ビレットを直接に加熱炉に入れて加熱することができず、連続鋳造ビレットの高温潜熱が効率よく利用できないので、エネルギーの無駄使いという課題があり、また、大型スラブヤードを配設しなければならないので、土地資源が無駄になり、スラブヤードの土地が増やし、工場と設備投資という課題がある。本発明は、上記課題を解決するためになされたもので、効率的且つ省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセスを提供することを目的とする。本発明は、薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延プロセスにおいて、連続鋳造機と圧延機とは生産能力が合わず、圧延機の生産能力が使われず、単位コストが高くなり、製品範囲が狭くなり、レベルが低下し、製品競争能力が低下し、利益が低減するという課題を解決し、また、プロセスラインの自由度が低くて、生産計画が困難であり、故障への対応が困難であるという課題を解決する。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明の技術手段は以下である。
効率的且つ省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセスにおいて、鋳造ビレットの連続鋳造、切断、鋳造ビレットのローラコンベアによる加熱炉までの運搬、鋳造ビレットの加熱、ビレットのデスケーリング、粗圧延、クロップエンディング、仕上げ圧延前のデスケーリング、仕上げ圧延、冷却、巻取りという段取りを取っている。連続鋳造工程には少なくとも二つのカストストランドが設けられ、また、鋳造ビレットを加熱するために、少なくとも二台の加熱炉が圧延ラインを中心線としてずれて配置するように設けられている。
【００１１】
そして、本発明のプロセスには二つのカストストランドと二台の加熱炉が設けられ、前述の加熱炉のディスチャージローラコンベアは圧延ラインの作業ローラコンベアとして使える。
【００１２】
また、本発明のプロセスには四つのカストストランドが設けられ、鋳造ビレットを加熱するのに、四台の加熱炉が圧延ラインを中心線としてそれぞれずれて配置する、あるいは二台づつずれて配置するように設けられている。
【００１３】
加熱炉として、ウォキングビーム式短加熱炉が採用され、この加熱炉は、加熱段と均熱段とを備える。
【００１４】
粗圧延の後にはコイルボックスが設けら、このコイルボックスはマンドレルレス型移送式あるいは２ステーションマンドレルレス巻取り式のものである。
【００１５】
本発明のプロセスにおいて、粗圧延では前縦ローラを有する４段可逆式圧延機が採用される。
【００１６】
本発明のプロセスにおいて、粗圧延機の前で前縦ローラを有する可逆式2段圧延機或い
は非可逆式2段圧延機を選択的に設けられる。
【００１７】
本発明のプロセスにおいて、鋳造ビレットを運搬するローラコンベア付近或いは加熱炉のディスチャージローラコンベア付近には、鋳造ビレットをラインに離れるアンロードデバイスが設けられる。
【００１８】
本発明のプロセスにおいて、仕上げ圧延後の冷却には層流冷却が採用される。
本発明のプロセスにおいて、コイルボックス後及び／または仕上げ圧延後及び／または巻取り前に超急速冷却段が設けられ、その冷却速度は80℃/sを超える。
【００１９】
本発明のプロセスにおいて、連続鋳造工程に四つのカストストランドが設けられ、カストストランドがスラブ切断機により所定長さの塊状鋳造ビレットに切断され、鋳造ビレット運搬ローラコンベアによって圧延ラインの両側まで運搬される。また、圧延ラインの同じ側に位置する鋳造ビレット運搬ローラコンベアの間に、鋳造ビレットを移送できる移載機が設けられる。
【００２０】
本発明のプロセスにおいて、粗圧延において3パス、5パス或いは7パスで圧延する。
本発明のプロセスにおいて、粗圧延機の前後に縦ローラが設けられ、製品の幅精度の向上にさらに寄与し、製品辺部の折畳みブラックライン欠陥の除去に寄与する。
【００２１】
鋳造ビレットの運搬ローラコンベア付近或いは加熱炉のディスチャージローラコンベア付近には、鋳造ビレットをラインに離れるアンロードデバイスが設けられ、圧延ラインが長時間停止すると、アンロードデバイスにより連続鋳造ビレットを吊り出しもしくは圧延ラインから押し出して、冷間ビレットをまとめて販売する或いは冷間ビレットの生産を計画することが可能である。
【００２２】
また、本発明は、操作可能に順に圧延ラインに介設される連続鋳造機と、スラブ切断機と、移載機と、加熱炉と、デスケーリング装置と、粗圧延機と、コイルボックスと、フライングカッタと、仕上げ圧延デスケーリング装置と、仕上げ圧延機と、層流冷却装置と、巻取り機とを主に有する帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置であって、連続鋳造機は、それぞれ圧延ラインの両側に配置される少なくとも二台の連続鋳造機を備え、その一方の連続鋳造機から一方外側鋳造ビレットのストランドが流出し、他方の連続鋳造機から他方外側鋳造ビレットのストランドが流出し、加熱炉は二台あり、この二台の加熱炉は圧延ラインの両側に沿ってずれて配置される帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置を提供する。
【００２３】
前述帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置において、粗圧延機は、前後にそれぞれ１セットの縦ローラを有する４段可逆式圧延機である。
【００２４】
前述帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置において、粗圧延機は、４段可逆式圧延機の前に設置されるとともに前に縦ローラを１セット有する２段圧延機をも備え、このような配置により、４段可逆式圧延機の後に縦ローラを設ける必要がなくなり、前のみに１セットの縦ローラを設ければよい。
【００２５】
前述帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置において、４段可逆式圧延機の前にデスケーリング装置が設けられる。
【００２６】
前述帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置において、フライングカッタの前に超急速冷却区が設けられる。
【００２７】
前述帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置において、層流冷却装置の前後にそれぞれ超急速冷却区が設けられる。これにより、細粒鋼、ＨＳＬＡ鋼及び二相鋼、ＴＲＩＰ及び変態誘起塑性鋼、多相鋼などの先進てきな高張力鋼（ＡＨＳＳ）のプロセスコントロール及び計画、性能コントロールに強い手段を提供する。
【００２８】
前述帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置において、コイルボックスは２ステーションマンドレルレス巻取り式、あるいはマンドレルレス型移送式である。
【００２９】
前述帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置において、仕上げ圧延機は６台又は７台の4段圧延
機により構成される。
【００３０】
前述帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置において、仕上げ圧延機の前に縦ローラが設けられる。
【００３１】
前述帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置において、巻取り機は２台又は３台により構成される。
【００３２】
前述帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置において、一方の連続鋳造機から一方外側鋳造ビレットのストランドと一方内側鋳造ビレットのストランドが流出し、他方の連続鋳造機から他方外側鋳造ビレットのストランドと他方内側鋳造ビレットのストランドが流出する。移載機により一方内側鋳造ビレットのストランドを一方外側鋳造ビレットのストランドに合流し、他方内側鋳造ビレットのストランドを他方外側鋳造ビレットのストランドに合流する。四台の加熱炉は、圧延ラインの両側に沿ってそれぞれずれて配置され、合流後の一方外側鋳造ビレットのストランドと一方内側鋳造ビレットのストランドは順に圧延ラインの一側にある二台の加熱炉に入り、合流後の他方外側鋳造ビレットのストランドと他方内側鋳造ビレットのストランドは順に圧延ラインの他方の側にある二台の加熱炉に入る。
【００３３】
前述帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置において、一方の連続鋳造機から一方外側鋳造ビレットのストランドと一方内側鋳造ビレットのストランドが流出し、他方の連続鋳造機から他方外側鋳造ビレットのストランドと他方内側鋳造ビレットのストランドが流出する。移載機により一方内側鋳造ビレットのストランドを一方外側鋳造ビレットのストランドに合流し、他方内側鋳造ビレットのストランドを他方外側鋳造ビレットのストランドに合流する。四台の加熱炉は、圧延ラインの両側に沿って二台づつずれて配置し、合流後の一方外側鋳造ビレットのストランドと一方内側鋳造ビレットのストランドは順に圧延ラインの一側にある二台の加熱炉に入り、合流後の他方外側鋳造ビレットのストランドと他方内側鋳造ビレットのストランドは順に圧延ラインの他方の側にある二台の加熱炉に入る。
【００３４】
前述効率的な連続鋳造及び連続圧延装置とプロセスにおいて、連続鋳造スラブの潜熱が最大限に利用され、ホットチャージング温度が最も高くなり、工程のエネルギー消費が比較的低くなり、仕上げ圧延機の生産能力が最大限に発揮でき、単位コストが低くなり、生産ラインが短くなり、敷地も少なくなり、投資が低くなり、カタログにある各種鋼と規格の生産に対応でき、薄くて広い高強度の品種のものが生産でき、製品カバー率が大きくなり、製品表面品質が良くなり、付加価値が高くなり、経済利益が高くなる。
【００３５】
本発明は従来の技術と比べ、以下の効果がある。
１.本発明において、二台又は四台の加熱炉はそれぞれずれて配置する或いは二台づつ
ずれて配置するように設けられ、移載機により、四つのストランドが二つのストランドに合流されるとともに、それぞれ圧延ラインの両側にある加熱炉の入炉ローラコンベアに接続されるので、薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延によってはできなった、四つのストランドを一つの圧延ラインに合流して同じ温度の高温で直接入れて連続圧延するという夢を適え、連続鋳造機とロール機との生産能力は高く合わされた。よって、薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延プロセスに固有の、連続鋳造機の生産能力が足りなく、圧延機の生産能力と合わず、圧延機が常にアイドリング状態で待機し、生産能力が最大限に発揮できないという問題点が解決され、そして、エネルギーも節約できる。
【００３６】
２.本発明の加熱炉にはウォキングビーム式短加熱炉が採用され、各加熱炉内には半炉
分の溶鋼量の連続鋳造ビレットが入れる緩衝保温区が設けられ、圧延ラインが短時間停止する場合、加熱炉内の緩衝区及び加熱炉のチャージローラコンベアの延長部分を介して、スラブが直接にラインに離れることができ、溶かした溶鋼は全部鋳造され、鋳造は停止しないことが確保される。このような行き届いた設計により、薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延プロセスの生産ラインの自由度が低すぎるという重大な欠陥は根本的に解決されたので、伝統的通常の連続圧延生産ラインに近い柔軟性を持つことができ、生産計画、故障への対応に大いに便宜を図り、快速な生産回復と故障費の低減に有利である。加熱炉の長さは通常１５〜３０メートルであり、幅は１２メートル程度であり、伝統的通常の連続圧延における加熱炉の長さは通常４５〜５０メートルである。四台の加熱炉の幅方向を圧延ライン沿い配置された総長は１００メートル程度であり、薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延におけるローラハーストンネル炉の長さの二分の一から三分の一までであり、生産ラインの長さが短くなり、敷地面積も大幅に減少した。
【００３７】
３.本発明のプロセスはコイルボックス技術を適用したものであり、このコイルボック
スはマンドレルレス型移送式或いは２ステーションマンドレルレス巻取り式のものであり、薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延の高温連続鋳造ビレットの主な特徴と全く同じ特徴を持つ高温連鋳連続鋳造ビレットは直接に加熱炉に入り、定速圧延が達成され、仕上げ圧延に入った中間ビレットの両端及び断面の温度は均一であり、厚さ＜２．０ｍｍの薄い規格の鋼コイルと微細結晶高張力鋼の大量、安定の生産及び連続鋳造ビレットの高温潜熱の十分利用に応ずる。従来の伝統的通常の連続圧延にはコイルボックスが設けられず、中間ビレット両端の大きい温度差、仕上げ圧延のホイッピングと圧延の安定が解決できないため、定速圧延ができない、そのため、超薄い帯鋼と微細結晶高張力鋼の大量、安定した生産の能力を有していない。
【００３８】
４.本発明のプロセスにおいて、複合穴型つき縦ローラが設けられ、辺部のブラックラ
インを除去する能力を備えた。
【００３９】
５.本発明の冷却プロセスにおいて、層流冷却と超急速冷却という二種類の冷却プロセ
スが採用され、従来の合金の混入によって低温・高圧で行うコストが高くて安定しない微細結晶高張力鋼の生産プロセスに替えて、冷却過程の相転移の制御及び最終相転移プロダクトの正確制御による低コストプロセスを採用することで、微細結晶高張力鋼を安定して生産し、これにより、酸性洗ラインに多量の品質の高い熱間圧延原料コイルを提供できる。
【００４０】
６.本発明の連続鋳造と加熱炉の配置はきちんと整えて、合理であり、加熱炉は圧延ラ
インに沿ってそれぞれずれて配置され、スラブの潜熱が十分利用され、すべての鋳造ビレットが８００〜９００℃の温度で加熱炉に装入され、最大限の省エネが達成される。伝統的通常の連続圧延プロセスでは、せいぜい熱間ビレットの５０％〜６０％が３００℃〜６００℃の範囲でホットチャージングされる。
【００４１】
７.本発明のプロセスの生産量は３００万トン以上に達することができ、連続鋳造機に
おいて２機・２ストランドが採用され、また、ずれて対向配置の二台の加熱炉により２機・２ストランドの合流・圧延が実現され、加熱炉の構成は簡単であり、高温の連続鋳造ビレットが１００％直接に加熱炉に入れることができ、加熱時間は更に短い。一次投資が低い、メンテナンスし易いという特徴がある。
【００４２】
８.スラブの板厚は１４０〜２５０ｍｍ範囲にあるので、温度下がりがさらに小さくな
り、もっとエネルギーが節約できる。スピードは薄いスラブの場合よりも低い、故障率が低い、品種が多くなり、圧縮比が大きくなり、連続鋳造及び連続圧延の潜熱が最大限に利用でき、連続鋳造ビレットの入炉温度が８００〜９００℃に達することができ、加熱炉に残る時間が一番短い、エネルギー消費は一番低い。伝統的通常の連続圧延の上に、本当の意味でのすべての連続鋳造ビレットの連続鋳造及び連続圧延が実現され、省エネといい効率が図り、これは完全に新たなプロセス構想である。
【図面の簡単な説明】
【００４３】
【図１】図１は本発明の実施例１のプロセスフローの模式図である。
【図２】図２は本発明の実施例２のプロセスフローの模式図である。
【図３】図３は本発明の実施例３のプロセスフローの模式図である。
【図４】図４は本発明の実施例４のプロセスフローの模式図である。
【図５】図５は本発明の実施例５のプロセスフローの模式図である。
【図６】図６は本発明の実施例６のプロセスフローの模式図である。
【図７】図７は本発明のコイルボックスの構成の模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００４４】
発明を実施するための最良の形態
図１に示すように、本発明の実施例１のプロセスフローは、１機・１ストランドの垂直曲げ型連続鋳造機１を二台用いて、２機・２ストランド方式で鋳造ビレットを連続鋳造するものであり、また、加熱炉３を２台設けて、ロールライン１４を中心線としてずれるように配置するものである。なお、連続鋳造機１からの２本のカストストランドがスラブ切断機２０により切断され、切断後の塊状の鋳造ビレットは鋳造ビレット運搬ローラコンベア２１、２１’によって加熱炉３のチャージローラコンベアまで運搬され、加熱炉３のチャージローラコンペア１５の上における鋳造ビレットが押出機を介して加熱炉３に搬入され、そして、鋳造ビレットは二台の加熱炉３で加熱され、圧延ライン１４で合流され、デスケーリング装置４でデスケーリングされて粗圧延に入り、また、粗圧延では、前後の縦ローラ５を有する４段可逆式圧延機（粗圧延機７）が使用され、さらに、粗圧延機７（４段可逆式圧延機）の入口にはデスケーリング装置４が設けられている。また、粗圧延の後にはコイルボックスが用いられ、鋳造ビレットは、超急速冷却区９、フライングカッター１０によるクロップエンディング、仕上げ圧延・デスケーリング装置４などを通ってから、仕上げ圧延１１に入り、なお、仕上げ圧延１１は６台又は７台の4段圧延機により構成
される。仕上げ圧延機の前には、１セットの縦ローラ５が設けられている。仕上げ圧延１１後、鋳造ビレットは、超急速冷却区９と層流冷却装置１２を通って、再び超急速冷却区９を通し、その後、巻取り機１３により巻取られる。ビレット厚さ１００〜１８０ｍｍの中薄スラブのロールパスが３パスである圧延、又はビレット厚さ１８０〜２３０ｍｍの厚スラブ（粗圧延は、強力４段可逆式圧延機である粗圧延機７により行われる。）のロールパスが５〜７パスである圧延に適する。有効作業ローラ（work roll）胴長の違いにより
、生産能力の規模は２００〜３００万トン／年である。なお、仕上げ圧延前の超急速冷却区９は製品のカタログプロセスと性能要求に応じて設置される。
【００４５】
特に、本発明のプロセスでは、連続鋳造工程において、鋳造ビレット運搬ローラコンベア２１、２１’付近と、加熱炉のチャージローラコンベアの延長部分には鋳造ビレットをラインに離れる通路とアンロードデバイス１９が設けられ、圧延ラインが長時間停止する場合、アンロードデバイス１９により連鋳ビレットを吊り出しもしくは圧延ラインから押し出して、冷間ビレットをまとめて販売する或いは冷間ビレット生産を計画することが可能である。
【００４６】
図２に示すように、本発明の実施例２は、実施例１と比べて、粗圧延において一台の２段可逆式／非可逆式圧延機６が追加され、4段可逆式圧延機である粗圧延機７には前の縦
ローラ５が１セットのみ配置され、ビレット厚さ１８０〜２５０ｍｍの厚いスラブの、ロールパスが３＋３パス又は１＋５パスである圧延に適する。有効作業ローラ胴長の違いにより、生産能力の規模は２００〜３００万トン／年である。仕上げ圧延前の超急速冷却区９は、製品のカタログプロセスと性能要求に応じて、設置してもしなくてもよいである。
【００４７】
図３に示すように、本発明の実施例３は、２機・２ストランドの垂直曲げ型連続鋳造機１を採用して、（２台で４機・４ストランド）２台の連続鋳造機において連続鋳造機ごとに二つの鋳造ビレットストランドを鋳造する方式で鋳造ビレットを連続鋳造するものであり、スラブ切断機による火炎切断後、移載機２により、両方の内側の鋳造ビレットストランド１６及び１７をそれぞれ対応側の外側の鋳造ビレットストランド１５及び１８に合流することで、４ストランドを２ストランドに合流するようになっている。
【００４８】
加熱炉３が４台設けられ、４台の加熱炉３は、ロール線１４を中心線として、一側に二台で、それぞれずれて配置される。
【００４９】
移載機２によって、４ストランドの連続鋳造スラブが同じ温度で直接に加熱炉に装入され、一本の圧延ラインに合流するという薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延で実現できないことを実現した。
【００５０】
粗圧延機は前後でそれぞれ１セットの縦ローラ５を有する１台の４段可逆式圧延機（粗圧延機７）であり、スラブ厚さ１００〜１８０ｍｍの中等厚さのスラブの３パスによる圧延、又はスラブ厚さ１８０〜２３０ｍｍの厚いスラブの５パス又は７パスによる圧延に適している。有効作業ローラ胴長の違いにより、生産能力の規模が３５０〜４５０万トン／年の中等厚さのスラブと厚いスラブの連続鋳造及び連続圧延の生産ラインに適する。仕上げ圧延前の超急速冷却区９は、製品のカタログプロセスと性能要求に応じて、設置してもしなくてもよいである。
【００５１】
図４に示すように、本発明の実施例４において、実施例３と異なる点は、粗圧延機は前縦ローラ５を有する可逆式／非可逆式の一台の２段圧延機６と、前縦ローラ５を１セット有する一台の４段可逆式圧延機（粗圧延機７）であるという点にあり、スラブ厚さ１８０ｍｍ〜２５０ｍｍの厚いスラブで、ロールパスが３＋３パス又は１＋５パスで、また生産能力の規模が３５０〜５００万トン／年の中等厚さのスラブと厚いスラブの連続鋳造及び連続圧延生産ラインに適している。そのほかは同様である。
【００５２】
図５に示すように、本発明の実施例５では、加熱炉３を二台づつずれて配置する方式が採用され、粗圧延において前後に縦ローラを有する４段可逆式圧延機が設けられ、スラブ厚さ１００〜１８０ｍｍの中等厚さのスラブの３パスによる圧延、又はスラブ厚さ１８０〜２３０ｍｍの厚いスラブ（粗圧延機７は強力４段可逆式圧延機である）の５パス又は７パスによる圧延に適している。有効作業ローラ胴長の違いにより、生産能力の規模は３５０〜４５０トン／年である。仕上げ圧延前の超急速冷却区９は製品カタログプロセスと性能要求に応じて設置される。
【００５３】
図６に示すように、本発明の実施例６において、実施例５と異なる点は、粗圧延において前縦ローラ５を有する可逆式／非可逆式２段圧延機６が一台追加され、粗圧延機７（４段可逆式圧延機）に前縦ローラ５のみが配置されるという点にある。スラブ厚さ１８０ｍｍ〜２５０ｍｍの厚いスラブで、ロールパスが３＋３パス又は１＋５パスで、また生産能力の規模が３５０〜５００万トン／年の中等厚さスラブと厚いスラブの連続鋳造及び連続圧延生産線に適している。そのほかは同様である。
【００５４】
具体的には、本発明の各工程の実施内容は以下のようになる。
（１）鋳造ビレットの連続鋳造（２機・２ストランドとは、２台の連続鋳造機ごとに一つの鋳造ビレットストランドを鋳造することであり、また、２機・４ストランドとは、２台の連続鋳造機ごとに二つの鋳造ビレットストランドを鋳造することである）
保温溶鋼缶、取り瓶または中間缶によって、溶鋼が連続鋳造機まで運搬され、鋳造機のタイプは垂直曲げ型ＣＯＮＲＯＬＬ連続鋳造機であり、鋳造速度＜３．７ｍ／ｍｉｎ、鋳造後断面１４０〜１５０ｍｍ×９００〜１６５０ｍｍ、そして、スラブ切断機により火炎切断され、パソコンにより所要の一定長さになるように制御される。二台の１機・１ストランド、もしくは２機・２ストランドの垂直曲げ型連続鋳造機を採用することで、２機（連続鋳造機）２ストランド（鋳造ビレットストランド）又は４機（連続鋳造機）４ストランド（鋳造ビレットストランド）の方式で鋳造ビレットを連続鋳造し、火炎切断で切断して、断面が１００〜２５０ｍｍ×９００〜１６５０ｍｍで、ビレット長さがコイル重量とコイル材の外径によって選択される鋳造ビレットを連続鋳造する。４ストランド方式で鋳造ビレットを連続圧延する場合、移載機（移載機は一台の連続鋳造機の二つの鋳造ビレットストランドの間に横方向において移動可能である）によって、一台の連続鋳造機の二つの鋳造ビレットストランドを１ストランドに合流することができるので、４ストランドを２ストランドに合流することができる。
【００５５】
（２）鋳造ビレットの加熱
ウォキングビーム式短加熱炉を二台又は四台用いる。加熱炉が二台用いられる場合、加熱炉を圧延ラインを中心線として、一側に一台でずれて配置する一方、加熱炉が四台用いられる場合、圧延ラインを中心線として、一側に二台でそれぞれずれて配置する、或いは二台づつずれて配置する。移載機により４ストランドから合流された２ストランドを、圧延ライン両側の加熱炉の入炉ローラコンベアにそれぞれ接続する。よって、薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延の４ストランドを一本の圧延ラインに合流して同じ温度で直装連続圧延する夢を適えて、薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延プロセスが固有する克服できない課題、即ち、連続鋳造機の能力が小さい、圧延機の生産能力と対応できず、圧延機は常にアイドリング状態で待機し、生産能力は最大限に発揮できないといった技術問題を解決した。急速加熱炉では二段ウォキングビーム機構、もしくは長ストローク押出機が採用され、各加熱炉の後段に半炉分の溶鋼が装入可能なスラブ緩衝保温区が設けられ、その上、加熱炉のチャージローラコンベアの延長部分を介して、スラブを直接ラインに離れることができ、このような行き届いた設計により、薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延プロセスの生産ラインの自由度が低すぎるといった重大な欠陥を根本的に解決できるので、伝統的な連続圧延生産ラインに近い柔軟性を持ち、生産計画、故障処理に大いに便宜を図り、快速な生産回復と故障コストの低減に有利である。加熱炉は気化により冷却され、炉の長さは必要に応じて１５〜３０ｍが選択され、炉幅は１１〜１７ｍであり、加熱能力は１３０〜２００ｔ／ｈであり、鋳造ビレットホットチャージング温度は８００〜９００℃に達し、鋳造ビレットが炉を出た時の温度は１１００〜１２５０℃である。
【００５６】
（３）ビレットのデスケーリング
鋳造ビレットは、加熱されて炉を出た後に、圧力１５〜１８Ｍｐａの高圧水デスケーリング装置でデスケーリングされ、その吐出角が１５度を揺れる。
【００５７】
（４）粗圧延
機前縦ローラを有する２段圧延機一台と機前縦ローラを１セット有する一台の4段強力
可逆式圧延機或いは機の前後にそれぞれ前縦ローラを１セット有する一台の4段強力可逆
式圧延機が採用され、４段可逆式圧延機の入り口にはデスケーリング装置が設けられる。4段強力可逆式圧延機の縦ローラの直径はΦ１０００〜１１００ｍｍであり、ローラ胴長
は６５０ｍｍであり、縦ローラの一回の最大側圧量は８０ｍｍに達し、最大ロール圧力は７０００ＫＮに達し、クリアランスの調整は全て液圧で行われ、主伝動効率は２×１１００ＫＷである。水平圧延機の作業ローラの直径はΦ１１００〜Φ１２００ｍｍであり、ローラ胴長は１７８０ｍｍであり、また、支持ローラの直径はΦ１３００〜Φ１４５０ｍｍであり、ローラ胴長は１７５０ｍｍであり、最大圧延圧力は４５０００ＫＮであり、また、作業ローラの最大速度は５．５ｍ/ｓに達し、主伝動効率は２×７５００ＫＷであり、速度は０〜４５/９０ｒｐｍである。そして、粗圧延機の出入り口にはそれぞれデスケーリング装置が設けられ、デスケーリング圧力は１５〜１８Ｍｐａであり、その吐出角が１５度を揺れる。
【００５８】
（５）取巻き
コイルボックスはマンドレルレス型移送式、即ち２ステーションマンドレルレス巻取り式であり、最大巻取り速度は５．５ｍｐｓで、コイルボックスの巻取り厚さは２０〜４０ｍｍで、幅は８００〜１６５０ｍｍで、巻取り温度は９００〜１１００℃で、最大コイル重量は２８ｔであり、コイル材の外径は１４００〜２２００ｍｍで、アンコイリング速度は最大１．５ｍｐｓである。
【００５９】
図７の構成模式図に示すように、本発明のコイルボックス８は、ガイドローラ８１、曲げローラ８２、成形ローラ８３、巻取りパッドローラ８４Ａ，８４Ｂ、アンコイリングアーム８９、シャベル９１、アンコイリングパッドローラ８５Ａ，８５Ｂ、コイルボックス８の運搬ローラコンベア８８、レテンションピン９０、ポジションローラ８６、挟持ローラ８７を備えている。その内、ガイドローラ８１、曲げローラ８２、成形ローラ８３、および巻取りパッドローラ８４Ａ，８４Ｂにより巻取りステーション９４を構成し、アンコイリングアーム８９、シャベル９１、アンコイリングパッドローラ８５Ａ，８５Ｂ、コイルボックス８の運搬ローラコンベア８８、レテンションピン９０、ポジションローラ８６、および挟持ローラ８７によりアンコイリングロールステーション９３を構成する。
【００６０】
巻取り途中に、入口ガイドローラ８１は所定位置まで上がり、粗圧延ローラコンベア８０により運搬されてきた中間ビレットがガイドローラ８１に沿って曲げローラ８２に導入され、なお、予め中間ビレットの厚さに応じて曲げロール８２のクリアランスを設定しておく、成形ローラ８３は自動的に巻取り位置まで上がり、巻取りパッドローラ８４Ａは初期位置に保持され、巻取りパッドローラ８４Ｂは巻取り位置まで上がり、また、巻取り途中に、中間ビレットは曲げロール８２において、ある程度弾性・塑性的に曲げ変形し、中間ビレットのヘッド部が曲げロール８２から離す際、弾性回復モーメートにより、ある程度弾性回復し、巻取りの継続に伴って、中間ビレットのヘッド部が成形ローラ８３と衝突しようとなり、帯鋼が更に曲がられ、一周目の巻取りが完成され、巻取りの継続に伴い、中間ビレットコイルは巻取りパッドローラ８４Ａに巻き上がり、曲げローラ８２のクリアランスが中間ビレットコイルの外径寸法の増大に伴って大きくなり、巻取りパッドローラ８４Ｂが中間ビレットコイルの外径寸法の増大に伴って小さくなり、最終的にはコイルが形成される。
【００６１】
巻取りの終了前、アンコイリング際にアンコイリングアーム８９のシャベル９１に接触するように、中間ビレットコイルのエンド部に一定長さの中間ビレットを残しておく、その後、巻取りパッドローラ８４Ｂが圧延ラインよりも下側のある位置まで降りて、後続するアンコイリングと、鋼コイルのアンコイリングパッドローラ８５までの運搬に準備を整え、この際、中間ビレットは完全に曲げローラ８２から離れており、巻取り過程全体が終了する。アンコイリングしようとする時に、アンコイリングアーム８９がある位置まで降りると、シャベル９１は予め保留された中間ビレットのエンド部に接触し、中間ビレットのエンド部を押さ、中間ビレットを展開させて、アンコイリングしようとする。アンコイリングの段階では、中間ビレットの巻取り時の前述エンド部はアンコイリング時のヘッド部になり、アンコイリングが開始した直後に、中間ビレットコイルはそれに接触する巻取りパッドローラ８４により前へ移動する動力が提供され、アンコイリングの進行に伴い、中間ビレットコイルのヘッド部が順次アンコイリングパッドローラ８５、コイルボックス８の運搬ローラコンベア８８（中間ビレットコイルのアンコイリング過程の支えとして機能する）を通過して、挟持ローラ８７（中間ビレットを矯正するとともに、中間ビレットに前へ移動する動力を提供する）に入り、中間ビレットコイルのヘッド部が挟持ローラ８７から離れてフライングカッター１０前の運搬ローラコンベア９２に入り、その後、中間ビレットコイルのヘッド部がフライングカッター１０によりカットされ、デスケーリングされてから、仕上げ圧延機群１１の一台目に入る。アンコイリングアーム８９は中間ビレットコイルのヘッド部がフライングカッター１０によりカットされてから上がることができる。
【００６２】
中間ビレットコイルのヘッド部が仕上げ圧延機群１１の一台目に入った後、中間ビレットコイルを巻取りパッドローラ８４から直接にアンコイリングパッドローラ８５まで移動しようとする際に、アンコイリングパッドローラ８５が比較的低い位置にあり、巻取りパッドローラ８４Ａが圧延ライン位置よりも上の位置まで上がり、巻取りパッドローラ８４Ｂが圧延ライン位置よりも下の位置まで下がり、巻取りパッドローラ８４の反転力と中間ビレットコイルの前へ移動する張力により、中間ビレットコイルを巻取りパッドローラ８４から直接にアンコイリングパッドローラ８５まで移動する。中間ビレットコイルがアンコイリングパッドローラ８５の上になった際、アンコイリングパッドローラ８５が圧延ライン位置まで上がり、それと同時に、巻取りパッドローラ８４Ａが巻取り位置まで下がり、巻取りパッドローラ８４Ｂが巻取り位置まで上がり、これにより、巻取りパッドローラ８４が巻き待ち位置にあり、次の鋼の巻取りを待つ状態になり、よって、アンコイリング圧延ステーション９３で前の中間ビレットコイルを巻き始めると同時に、巻取りステーション９４が次の中間ビレットコイルの巻取りに備えたことが実現した。
【００６３】
ポジションローラ８６が最初の位置で中間ビレットコイルを待ち、そして、ポジションローラ８６が中間ビレットに接触すると、それと同時に、ポジションローラ８６が設定値に基づいて指定位置まで進め、中間ビレットと接触する。ポジションローラ８６が鋼コイルの固定に用いられる。
【００６４】
最後の２〜３周の中間ビレットコイルが残されるまでアンコイリングした際に、レテンションピン９０が中間ビレットコイルの芯部に挿入して、中間ビレットコイルの積層圧延を防止する。最後の１周までアンコイリングした際に、中間ビレットコイルがレテンションピン９０に密接して円滑に展開され、中間ビレットコイルがレテンションピン９０から離れてから、レテンションピン９０が最初の位置まで戻る。これで、アンコイリング過程全体が完了する。この際、アンコイリング圧延ステーション９３は次の中間ビレットコイルのアンコイリングを待つ状態にある。
【００６５】
中間ビレットコイルが全てアンコイリング圧延ステーション９３まで運搬された時、巻取りステーション９４は同時に次の中間ビレットコイルを巻取ることができる。巻取りステーション９４とアンコイリング圧延ステーション９３とは同じ時間内で同時に稼動できるので、アンコイリング時に増やした時間が取り戻され、従来のコイルボックスが圧延機の生産能力の発揮を制限する障害である課題が解決され、また、中間芯部温度が低く、圧延時間が増やし、生産量に損なうという重大な欠陥が有効に解決され、よって、コイルボックスの全ての利点が十分に発揮できる。
【００６６】
（６）クロップエンディング
ドラム式フライングカッターにより、スラブに対してクロップエンディングする。フライングカッターの最大せん断断面は５０×１６５０ｍｍで、最大せん断力は９６００ＫＮで、せん断速度は０．３５〜１．５ｍｐｓで、主伝動効率は９８０ＫＷで、主伝動速度は０〜６８０ｒｐｍである。
【００６７】
（７）仕上げデスケーリング
仕上げ圧延デスケーリング装置により、スラブに対してデスケーリングする。仕上げ圧延デスケーリング装置はマニホルダを2セット備え、圧力は１５〜２０Ｍｐａであり、吐
出角は１５°である。
【００６８】
（８）仕上げ圧延
仕上げ圧延の前に強冷却区が設けられ、その長さは５ｍであり、方式は水冷壁方式であり、冷却用水の最大水量は６００ｍ３ｐｈであり、フィライトのロールに寄与する。
【００６９】
仕上げ圧延機の一台目のスタンドの前に1セットの縦ローラが設けられ、仕上げ圧延機
群が６台又は７台の4段圧延機で構成される。Ｆ１−Ｆ７は何れもＣＶＣ圧延機であり、
ローラ飛び跳ね量は±１５０ｍｍであり、ローラ曲げ力は何れも＋１２００ＫＮ一定であり、なお、Ｆ１−Ｆ３は電動ＡＧＣであり、Ｆ４−Ｆ７は液圧ＡＧＣであり、作業ローラの軸受けは4列の円錐ころ軸受けであり、支持ローラの軸受けは動静圧油膜軸受けであり
、また、Ｆ１−Ｆ２の作業ローラの直径はΦ７２０〜８２０ｍｍであり、Ｆ３−Ｆ７の作業ローラの直径はΦ６５０〜７５０ｍｍであり、ローラ胴長は１７８０ｍｍであり、また、Ｆ１−Ｆ２の支持ローラの直径はΦ１３００〜１４５０ｍｍであり、Ｆ３−Ｆ７の支持ローラの直径はΦ１２７０〜１４００ｍｍであり、ローラ胴長は１７５０ｍｍである。Ｆ１−Ｆ３の最大圧延力は３５０００ＫＮであり、Ｆ４−Ｆ７の最大圧延力は３００００ＫＮであり、主モータはいずれも交流周波数変換タイプのものであり、Ｆ１−Ｆ３のモータ出力は６５００ＫＷであり、Ｆ４−Ｆ７のモータ出力は５５００ＫＷである。最大圧延速度は１２ｍｐｓであり、Ｆ１−Ｆ７の上下ローラはいずれも潤滑つき圧延することで、帯鋼の表面品質を向上させる。仕上げ圧延の入口の温度は９００〜１０８０℃であり、出口の温度は８００〜９００℃であり、また、Ｆ３−Ｆ７の出口がウェット式除塵法で除塵して、環境を確保する。
【００７０】
（９）帯鋼層流冷却と超急速冷却
層流冷却区の前後に超急速冷却が設けられる。帯鋼層流冷却は全部で１００ｍであり、その内、普通冷却区は５０ｍであり、強冷却区は２０ｍであり、それ以外は空冷区であり、また、層流冷却水量は８４００ｍ３ｐｈであり、サイド噴水量は１８０ｍ３ｐｈであり、層流水圧は０．０３〜０．０５Ｍｐａであり、サイド噴水圧は１．０Ｍｐａであり、水温はいずれも＜４０℃であり、そして、圧力を安定させるために、圧延機の近傍に水タンクが設けられ、巻取り温度はＣＴＣモデルにより制御される。
【００７１】
超急速冷却の冷却レートは８０℃/Ｓより速い、その水圧、水量は層流冷却の水圧、水
量の少なくとも２倍である。
【００７２】
（１０）帯鋼の巻取り
必要に応じて、巻取り機は２台又は３台が選択できる。巻取り機はフートステップコントロールつきで、巻取り仕様は、炭素鋼：Ｘ６５、Ｘ７０で、規格が１．０〜１２．７×１６５０ｍｍで、鋼コイル内径が７６２ｍｍで、最大外径が２０００ｍｍで、最大コイル重量が２９ｔである。挟持ローラの上下ローラの直径は９２０/４６０ｍｍであり、ロー
ラ胴長は１７８０ｍｍであり、また、モータ出力は１５０/３００ＫＷであり、回転速度
は５２５/９００ｒｐｍである。リール拡張後の内径は７６２ｍｍで、２級拡張、モータ
出力は３７０ＫＷであり、回転速度は３４０/１０８０ｒｐｍである。ラッパーローラが
三つあり、ローラ直径は３５０ｍｍであり、ローラ胴長は１７８０ｍｍであり、モータ出力は３７/７４ＫＷであり、回転速度は５７０/１０００ｒｐｍであり、また、クリアランス調整はサーボバルブにより制御される。巻取り入口側のガイドブレートは液圧サーボ式であり、開度は５００〜１８８０ｍｍで、位置及び圧力コントロールつきである。
【００７３】
前述したように、本発明では、圧延ラインの設備配置の最適化により、連続鋳造スラブの潜熱が最大限に利用され、ホットチャージング温度が高い、工程のエネルギー消費が比較的低い、仕上げ圧延機の生産能力が最大限に発揮され、単位コストが低くなり、生産ラインが短くなり、敷地も少なくなり、投資が低くなり、カタログにある各種鋼と規格の生産に対応でき、薄いくて広い高強度の品種のものが安定して生産でき、製品カバー率が大きくなり、製品の表面品質が良くなり、付加価値が高くなり、経済利益が高くなる。薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延と比べ、大きな利点を持つ。省エネと、薄い規格及び微細結晶の高張力鋼の生産などの方面において、伝統てき通常の圧延機と比べて、顕著な利点がある。
【符号の説明】
【００７４】
１ 連続鋳造機、２ 移載機、３ 均熱炉、４ デスケーリング装置、５ 縦ローラ、６
２段圧延機、７ 粗圧延機、８ コイルボックス、９ 超急速冷却区、１０ フライングカッタ、１１ 仕上げ圧延機（６台又は７台）、１２ 層流冷却装置、１３ 巻取り機（２台又は３台）、１４ 圧延ライン、１５ 一方外側鋳造ビレットのストランド、１６
一方内側鋳造ビレットのストランド、１７ 他方内側鋳造ビレットのストランド、１８
他方外側鋳造ビレットのストランド、１９ アンロードデバイス、２０ スラブ切断機、２１,２１’ 鋳造ビレット運搬ローラコンベア。
【技術分野】
【０００１】
本発明は連続鋳造プロセスに関し、特に効率的且省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセスに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
帯鋼連続圧延技術は約半世紀以上にわたって発展して、厚いスラブを原料とした伝統てき通常の熱間連続圧延プロセスと薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延プロセスなどの技術を生み出した。
【０００３】
スラブの加熱、粗圧延及び仕上げ圧延を採用した伝統てき通常の連続圧延技術は非常に成熟しており、このプロセスには適応性と柔軟性などに優れるという特徴がある。このプロセスによれば、ユーザーの数々のニーズに応じた様々な製品を製造することができ、製品の表面品質が良くなり、冷間圧延に適する品質のいい原料を提供することができる。このプロセスでは、加熱能力が十分であれば、圧延機は最大な生産能力が発揮できる。しかし、この熱間連続圧延プロセスにおいて、連鋳ビレットをラインに離れて組み合わせしなければならない、また、連鋳ビレットは、計画手順に従って加熱炉に入り、加熱圧延されるので、その潜熱はよく利用できず、直接に加熱燃料の無駄使いを引き起こすことになる。
【０００４】
薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延プロセス技術として、ＣＳＰ、ＦＴＳＲまたはＩＳＰ（ＡＳＴ）は代表的であり、その最大な利点は高温な連鋳ビレットの潜熱を最大限に利用できることと、燃料を節約できることにある。そして、薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延プロセスでは、帯スラブの温度差が解消され、仕上げ圧延の定速圧延が実現できるので、極薄い規格の帯鋼を生産することと、超急速冷却で帯鋼の組織性能を制御して高強度鋼を生産することに特に有利である。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延プロセスは以下の点でまだ不十分である。
１.プロセスの圧延ラインは二つの連続鋳造ラインしか対応できない、圧延機の生産能
力は大いに制限され、圧延機は常にアイドリング状態にあり、電力の無駄使いは大きい。
【０００６】
２.連続鋳造及び連続圧延ではスラブヤードが廃棄され、圧延ラインが短い、敷地面積
が小さくなるはずであり、工場投資が少ない、しかしながら、実際には２００〜３００メートルの超長いローラハース型加熱炉を装備する必要があるため、連続鋳造機から巻取り機までの距離が短くなるばかりか、かえって伝統てき通常の圧延機とほぼ同じ長さになり、圧延ラインが短いという利点が相殺され、実際の敷地面積は減少されず、工場投資も節約できなかった。
【０００７】
３.このプロセスラインの自由度は低すぎ、生産計画の柔軟性が悪い、また、圧延故障
への対応も困難であり、時間がかかる。
【０００８】
４.薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延プロセスによって生産された帯鋼は降伏強度が比
較的に高い、表面品質も比較的に悪いので、冷間圧延による高精度の製品生産の原料にすることはできない。
【０００９】
発明内容
伝統てき通常の熱間連続圧延プロセスでは、高温連続鋳造ビレットを直接に加熱炉に入れて加熱することができず、連続鋳造ビレットの高温潜熱が効率よく利用できないので、エネルギーの無駄使いという課題があり、また、大型スラブヤードを配設しなければならないので、土地資源が無駄になり、スラブヤードの土地が増やし、工場と設備投資という課題がある。本発明は、上記課題を解決するためになされたもので、効率的且つ省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセスを提供することを目的とする。本発明は、薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延プロセスにおいて、連続鋳造機と圧延機とは生産能力が合わず、圧延機の生産能力が使われず、単位コストが高くなり、製品範囲が狭くなり、レベルが低下し、製品競争能力が低下し、利益が低減するという課題を解決し、また、プロセスラインの自由度が低くて、生産計画が困難であり、故障への対応が困難であるという課題を解決する。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明の技術手段は以下である。
効率的且つ省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセスにおいて、鋳造ビレットの連続鋳造、切断、鋳造ビレットのローラコンベアによる加熱炉までの運搬、鋳造ビレットの加熱、ビレットのデスケーリング、粗圧延、クロップエンディング、仕上げ圧延前のデスケーリング、仕上げ圧延、冷却、巻取りという段取りを取っている。連続鋳造工程には少なくとも二つのカストストランドが設けられ、また、鋳造ビレットを加熱するために、少なくとも二台の加熱炉が圧延ラインを中心線としてずれて配置するように設けられている。
【００１１】
そして、本発明のプロセスには二つのカストストランドと二台の加熱炉が設けられ、前述の加熱炉のディスチャージローラコンベアは圧延ラインの作業ローラコンベアとして使える。
【００１２】
また、本発明のプロセスには四つのカストストランドが設けられ、鋳造ビレットを加熱するのに、四台の加熱炉が圧延ラインを中心線としてそれぞれずれて配置する、あるいは二台づつずれて配置するように設けられている。
【００１３】
加熱炉として、ウォキングビーム式短加熱炉が採用され、この加熱炉は、加熱段と均熱段とを備える。
【００１４】
粗圧延の後にはコイルボックスが設けら、このコイルボックスはマンドレルレス型移送式あるいは２ステーションマンドレルレス巻取り式のものである。
【００１５】
本発明のプロセスにおいて、粗圧延では前縦ローラを有する４段可逆式圧延機が採用される。
【００１６】
本発明のプロセスにおいて、粗圧延機の前で前縦ローラを有する可逆式2段圧延機或い
は非可逆式2段圧延機を選択的に設けられる。
【００１７】
本発明のプロセスにおいて、鋳造ビレットを運搬するローラコンベア付近或いは加熱炉のディスチャージローラコンベア付近には、鋳造ビレットをラインに離れるアンロードデバイスが設けられる。
【００１８】
本発明のプロセスにおいて、仕上げ圧延後の冷却には層流冷却が採用される。
本発明のプロセスにおいて、コイルボックス後及び／または仕上げ圧延後及び／または巻取り前に超急速冷却段が設けられ、その冷却速度は80℃/sを超える。
【００１９】
本発明のプロセスにおいて、連続鋳造工程に四つのカストストランドが設けられ、カストストランドがスラブ切断機により所定長さの塊状鋳造ビレットに切断され、鋳造ビレット運搬ローラコンベアによって圧延ラインの両側まで運搬される。また、圧延ラインの同じ側に位置する鋳造ビレット運搬ローラコンベアの間に、鋳造ビレットを移送できる移載機が設けられる。
【００２０】
本発明のプロセスにおいて、粗圧延において3パス、5パス或いは7パスで圧延する。
本発明のプロセスにおいて、粗圧延機の前後に縦ローラが設けられ、製品の幅精度の向上にさらに寄与し、製品辺部の折畳みブラックライン欠陥の除去に寄与する。
【００２１】
鋳造ビレットの運搬ローラコンベア付近或いは加熱炉のディスチャージローラコンベア付近には、鋳造ビレットをラインに離れるアンロードデバイスが設けられ、圧延ラインが長時間停止すると、アンロードデバイスにより連続鋳造ビレットを吊り出しもしくは圧延ラインから押し出して、冷間ビレットをまとめて販売する或いは冷間ビレットの生産を計画することが可能である。
【００２２】
また、本発明は、操作可能に順に圧延ラインに介設される連続鋳造機と、スラブ切断機と、移載機と、加熱炉と、デスケーリング装置と、粗圧延機と、コイルボックスと、フライングカッタと、仕上げ圧延デスケーリング装置と、仕上げ圧延機と、層流冷却装置と、巻取り機とを主に有する帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置であって、連続鋳造機は、それぞれ圧延ラインの両側に配置される少なくとも二台の連続鋳造機を備え、その一方の連続鋳造機から一方外側鋳造ビレットのストランドが流出し、他方の連続鋳造機から他方外側鋳造ビレットのストランドが流出し、加熱炉は二台あり、この二台の加熱炉は圧延ラインの両側に沿ってずれて配置される帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置を提供する。
【００２３】
前述帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置において、粗圧延機は、前後にそれぞれ１セットの縦ローラを有する４段可逆式圧延機である。
【００２４】
前述帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置において、粗圧延機は、４段可逆式圧延機の前に設置されるとともに前に縦ローラを１セット有する２段圧延機をも備え、このような配置により、４段可逆式圧延機の後に縦ローラを設ける必要がなくなり、前のみに１セットの縦ローラを設ければよい。
【００２５】
前述帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置において、４段可逆式圧延機の前にデスケーリング装置が設けられる。
【００２６】
前述帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置において、フライングカッタの前に超急速冷却区が設けられる。
【００２７】
前述帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置において、層流冷却装置の前後にそれぞれ超急速冷却区が設けられる。これにより、細粒鋼、ＨＳＬＡ鋼及び二相鋼、ＴＲＩＰ及び変態誘起塑性鋼、多相鋼などの先進てきな高張力鋼（ＡＨＳＳ）のプロセスコントロール及び計画、性能コントロールに強い手段を提供する。
【００２８】
前述帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置において、コイルボックスは２ステーションマンドレルレス巻取り式、あるいはマンドレルレス型移送式である。
【００２９】
前述帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置において、仕上げ圧延機は６台又は７台の4段圧延
機により構成される。
【００３０】
前述帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置において、仕上げ圧延機の前に縦ローラが設けられる。
【００３１】
前述帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置において、巻取り機は２台又は３台により構成される。
【００３２】
前述帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置において、一方の連続鋳造機から一方外側鋳造ビレットのストランドと一方内側鋳造ビレットのストランドが流出し、他方の連続鋳造機から他方外側鋳造ビレットのストランドと他方内側鋳造ビレットのストランドが流出する。移載機により一方内側鋳造ビレットのストランドを一方外側鋳造ビレットのストランドに合流し、他方内側鋳造ビレットのストランドを他方外側鋳造ビレットのストランドに合流する。四台の加熱炉は、圧延ラインの両側に沿ってそれぞれずれて配置され、合流後の一方外側鋳造ビレットのストランドと一方内側鋳造ビレットのストランドは順に圧延ラインの一側にある二台の加熱炉に入り、合流後の他方外側鋳造ビレットのストランドと他方内側鋳造ビレットのストランドは順に圧延ラインの他方の側にある二台の加熱炉に入る。
【００３３】
前述帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置において、一方の連続鋳造機から一方外側鋳造ビレットのストランドと一方内側鋳造ビレットのストランドが流出し、他方の連続鋳造機から他方外側鋳造ビレットのストランドと他方内側鋳造ビレットのストランドが流出する。移載機により一方内側鋳造ビレットのストランドを一方外側鋳造ビレットのストランドに合流し、他方内側鋳造ビレットのストランドを他方外側鋳造ビレットのストランドに合流する。四台の加熱炉は、圧延ラインの両側に沿って二台づつずれて配置し、合流後の一方外側鋳造ビレットのストランドと一方内側鋳造ビレットのストランドは順に圧延ラインの一側にある二台の加熱炉に入り、合流後の他方外側鋳造ビレットのストランドと他方内側鋳造ビレットのストランドは順に圧延ラインの他方の側にある二台の加熱炉に入る。
【００３４】
前述効率的な連続鋳造及び連続圧延装置とプロセスにおいて、連続鋳造スラブの潜熱が最大限に利用され、ホットチャージング温度が最も高くなり、工程のエネルギー消費が比較的低くなり、仕上げ圧延機の生産能力が最大限に発揮でき、単位コストが低くなり、生産ラインが短くなり、敷地も少なくなり、投資が低くなり、カタログにある各種鋼と規格の生産に対応でき、薄くて広い高強度の品種のものが生産でき、製品カバー率が大きくなり、製品表面品質が良くなり、付加価値が高くなり、経済利益が高くなる。
【００３５】
本発明は従来の技術と比べ、以下の効果がある。
１.本発明において、二台又は四台の加熱炉はそれぞれずれて配置する或いは二台づつ
ずれて配置するように設けられ、移載機により、四つのストランドが二つのストランドに合流されるとともに、それぞれ圧延ラインの両側にある加熱炉の入炉ローラコンベアに接続されるので、薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延によってはできなった、四つのストランドを一つの圧延ラインに合流して同じ温度の高温で直接入れて連続圧延するという夢を適え、連続鋳造機とロール機との生産能力は高く合わされた。よって、薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延プロセスに固有の、連続鋳造機の生産能力が足りなく、圧延機の生産能力と合わず、圧延機が常にアイドリング状態で待機し、生産能力が最大限に発揮できないという問題点が解決され、そして、エネルギーも節約できる。
【００３６】
２.本発明の加熱炉にはウォキングビーム式短加熱炉が採用され、各加熱炉内には半炉
分の溶鋼量の連続鋳造ビレットが入れる緩衝保温区が設けられ、圧延ラインが短時間停止する場合、加熱炉内の緩衝区及び加熱炉のチャージローラコンベアの延長部分を介して、スラブが直接にラインに離れることができ、溶かした溶鋼は全部鋳造され、鋳造は停止しないことが確保される。このような行き届いた設計により、薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延プロセスの生産ラインの自由度が低すぎるという重大な欠陥は根本的に解決されたので、伝統的通常の連続圧延生産ラインに近い柔軟性を持つことができ、生産計画、故障への対応に大いに便宜を図り、快速な生産回復と故障費の低減に有利である。加熱炉の長さは通常１５〜３０メートルであり、幅は１２メートル程度であり、伝統的通常の連続圧延における加熱炉の長さは通常４５〜５０メートルである。四台の加熱炉の幅方向を圧延ライン沿い配置された総長は１００メートル程度であり、薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延におけるローラハーストンネル炉の長さの二分の一から三分の一までであり、生産ラインの長さが短くなり、敷地面積も大幅に減少した。
【００３７】
３.本発明のプロセスはコイルボックス技術を適用したものであり、このコイルボック
スはマンドレルレス型移送式或いは２ステーションマンドレルレス巻取り式のものであり、薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延の高温連続鋳造ビレットの主な特徴と全く同じ特徴を持つ高温連鋳連続鋳造ビレットは直接に加熱炉に入り、定速圧延が達成され、仕上げ圧延に入った中間ビレットの両端及び断面の温度は均一であり、厚さ＜２．０ｍｍの薄い規格の鋼コイルと微細結晶高張力鋼の大量、安定の生産及び連続鋳造ビレットの高温潜熱の十分利用に応ずる。従来の伝統的通常の連続圧延にはコイルボックスが設けられず、中間ビレット両端の大きい温度差、仕上げ圧延のホイッピングと圧延の安定が解決できないため、定速圧延ができない、そのため、超薄い帯鋼と微細結晶高張力鋼の大量、安定した生産の能力を有していない。
【００３８】
４.本発明のプロセスにおいて、複合穴型つき縦ローラが設けられ、辺部のブラックラ
インを除去する能力を備えた。
【００３９】
５.本発明の冷却プロセスにおいて、層流冷却と超急速冷却という二種類の冷却プロセ
スが採用され、従来の合金の混入によって低温・高圧で行うコストが高くて安定しない微細結晶高張力鋼の生産プロセスに替えて、冷却過程の相転移の制御及び最終相転移プロダクトの正確制御による低コストプロセスを採用することで、微細結晶高張力鋼を安定して生産し、これにより、酸性洗ラインに多量の品質の高い熱間圧延原料コイルを提供できる。
【００４０】
６.本発明の連続鋳造と加熱炉の配置はきちんと整えて、合理であり、加熱炉は圧延ラ
インに沿ってそれぞれずれて配置され、スラブの潜熱が十分利用され、すべての鋳造ビレットが８００〜９００℃の温度で加熱炉に装入され、最大限の省エネが達成される。伝統的通常の連続圧延プロセスでは、せいぜい熱間ビレットの５０％〜６０％が３００℃〜６００℃の範囲でホットチャージングされる。
【００４１】
７.本発明のプロセスの生産量は３００万トン以上に達することができ、連続鋳造機に
おいて２機・２ストランドが採用され、また、ずれて対向配置の二台の加熱炉により２機・２ストランドの合流・圧延が実現され、加熱炉の構成は簡単であり、高温の連続鋳造ビレットが１００％直接に加熱炉に入れることができ、加熱時間は更に短い。一次投資が低い、メンテナンスし易いという特徴がある。
【００４２】
８.スラブの板厚は１４０〜２５０ｍｍ範囲にあるので、温度下がりがさらに小さくな
り、もっとエネルギーが節約できる。スピードは薄いスラブの場合よりも低い、故障率が低い、品種が多くなり、圧縮比が大きくなり、連続鋳造及び連続圧延の潜熱が最大限に利用でき、連続鋳造ビレットの入炉温度が８００〜９００℃に達することができ、加熱炉に残る時間が一番短い、エネルギー消費は一番低い。伝統的通常の連続圧延の上に、本当の意味でのすべての連続鋳造ビレットの連続鋳造及び連続圧延が実現され、省エネといい効率が図り、これは完全に新たなプロセス構想である。
【図面の簡単な説明】
【００４３】
【図１】図１は本発明の実施例１のプロセスフローの模式図である。
【図２】図２は本発明の実施例２のプロセスフローの模式図である。
【図３】図３は本発明の実施例３のプロセスフローの模式図である。
【図４】図４は本発明の実施例４のプロセスフローの模式図である。
【図５】図５は本発明の実施例５のプロセスフローの模式図である。
【図６】図６は本発明の実施例６のプロセスフローの模式図である。
【図７】図７は本発明のコイルボックスの構成の模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００４４】
発明を実施するための最良の形態
図１に示すように、本発明の実施例１のプロセスフローは、１機・１ストランドの垂直曲げ型連続鋳造機１を二台用いて、２機・２ストランド方式で鋳造ビレットを連続鋳造するものであり、また、加熱炉３を２台設けて、ロールライン１４を中心線としてずれるように配置するものである。なお、連続鋳造機１からの２本のカストストランドがスラブ切断機２０により切断され、切断後の塊状の鋳造ビレットは鋳造ビレット運搬ローラコンベア２１、２１’によって加熱炉３のチャージローラコンベアまで運搬され、加熱炉３のチャージローラコンペア１５の上における鋳造ビレットが押出機を介して加熱炉３に搬入され、そして、鋳造ビレットは二台の加熱炉３で加熱され、圧延ライン１４で合流され、デスケーリング装置４でデスケーリングされて粗圧延に入り、また、粗圧延では、前後の縦ローラ５を有する４段可逆式圧延機（粗圧延機７）が使用され、さらに、粗圧延機７（４段可逆式圧延機）の入口にはデスケーリング装置４が設けられている。また、粗圧延の後にはコイルボックスが用いられ、鋳造ビレットは、超急速冷却区９、フライングカッター１０によるクロップエンディング、仕上げ圧延・デスケーリング装置４などを通ってから、仕上げ圧延１１に入り、なお、仕上げ圧延１１は６台又は７台の4段圧延機により構成
される。仕上げ圧延機の前には、１セットの縦ローラ５が設けられている。仕上げ圧延１１後、鋳造ビレットは、超急速冷却区９と層流冷却装置１２を通って、再び超急速冷却区９を通し、その後、巻取り機１３により巻取られる。ビレット厚さ１００〜１８０ｍｍの中薄スラブのロールパスが３パスである圧延、又はビレット厚さ１８０〜２３０ｍｍの厚スラブ（粗圧延は、強力４段可逆式圧延機である粗圧延機７により行われる。）のロールパスが５〜７パスである圧延に適する。有効作業ローラ（work roll）胴長の違いにより
、生産能力の規模は２００〜３００万トン／年である。なお、仕上げ圧延前の超急速冷却区９は製品のカタログプロセスと性能要求に応じて設置される。
【００４５】
特に、本発明のプロセスでは、連続鋳造工程において、鋳造ビレット運搬ローラコンベア２１、２１’付近と、加熱炉のチャージローラコンベアの延長部分には鋳造ビレットをラインに離れる通路とアンロードデバイス１９が設けられ、圧延ラインが長時間停止する場合、アンロードデバイス１９により連鋳ビレットを吊り出しもしくは圧延ラインから押し出して、冷間ビレットをまとめて販売する或いは冷間ビレット生産を計画することが可能である。
【００４６】
図２に示すように、本発明の実施例２は、実施例１と比べて、粗圧延において一台の２段可逆式／非可逆式圧延機６が追加され、4段可逆式圧延機である粗圧延機７には前の縦
ローラ５が１セットのみ配置され、ビレット厚さ１８０〜２５０ｍｍの厚いスラブの、ロールパスが３＋３パス又は１＋５パスである圧延に適する。有効作業ローラ胴長の違いにより、生産能力の規模は２００〜３００万トン／年である。仕上げ圧延前の超急速冷却区９は、製品のカタログプロセスと性能要求に応じて、設置してもしなくてもよいである。
【００４７】
図３に示すように、本発明の実施例３は、２機・２ストランドの垂直曲げ型連続鋳造機１を採用して、（２台で４機・４ストランド）２台の連続鋳造機において連続鋳造機ごとに二つの鋳造ビレットストランドを鋳造する方式で鋳造ビレットを連続鋳造するものであり、スラブ切断機による火炎切断後、移載機２により、両方の内側の鋳造ビレットストランド１６及び１７をそれぞれ対応側の外側の鋳造ビレットストランド１５及び１８に合流することで、４ストランドを２ストランドに合流するようになっている。
【００４８】
加熱炉３が４台設けられ、４台の加熱炉３は、ロール線１４を中心線として、一側に二台で、それぞれずれて配置される。
【００４９】
移載機２によって、４ストランドの連続鋳造スラブが同じ温度で直接に加熱炉に装入され、一本の圧延ラインに合流するという薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延で実現できないことを実現した。
【００５０】
粗圧延機は前後でそれぞれ１セットの縦ローラ５を有する１台の４段可逆式圧延機（粗圧延機７）であり、スラブ厚さ１００〜１８０ｍｍの中等厚さのスラブの３パスによる圧延、又はスラブ厚さ１８０〜２３０ｍｍの厚いスラブの５パス又は７パスによる圧延に適している。有効作業ローラ胴長の違いにより、生産能力の規模が３５０〜４５０万トン／年の中等厚さのスラブと厚いスラブの連続鋳造及び連続圧延の生産ラインに適する。仕上げ圧延前の超急速冷却区９は、製品のカタログプロセスと性能要求に応じて、設置してもしなくてもよいである。
【００５１】
図４に示すように、本発明の実施例４において、実施例３と異なる点は、粗圧延機は前縦ローラ５を有する可逆式／非可逆式の一台の２段圧延機６と、前縦ローラ５を１セット有する一台の４段可逆式圧延機（粗圧延機７）であるという点にあり、スラブ厚さ１８０ｍｍ〜２５０ｍｍの厚いスラブで、ロールパスが３＋３パス又は１＋５パスで、また生産能力の規模が３５０〜５００万トン／年の中等厚さのスラブと厚いスラブの連続鋳造及び連続圧延生産ラインに適している。そのほかは同様である。
【００５２】
図５に示すように、本発明の実施例５では、加熱炉３を二台づつずれて配置する方式が採用され、粗圧延において前後に縦ローラを有する４段可逆式圧延機が設けられ、スラブ厚さ１００〜１８０ｍｍの中等厚さのスラブの３パスによる圧延、又はスラブ厚さ１８０〜２３０ｍｍの厚いスラブ（粗圧延機７は強力４段可逆式圧延機である）の５パス又は７パスによる圧延に適している。有効作業ローラ胴長の違いにより、生産能力の規模は３５０〜４５０トン／年である。仕上げ圧延前の超急速冷却区９は製品カタログプロセスと性能要求に応じて設置される。
【００５３】
図６に示すように、本発明の実施例６において、実施例５と異なる点は、粗圧延において前縦ローラ５を有する可逆式／非可逆式２段圧延機６が一台追加され、粗圧延機７（４段可逆式圧延機）に前縦ローラ５のみが配置されるという点にある。スラブ厚さ１８０ｍｍ〜２５０ｍｍの厚いスラブで、ロールパスが３＋３パス又は１＋５パスで、また生産能力の規模が３５０〜５００万トン／年の中等厚さスラブと厚いスラブの連続鋳造及び連続圧延生産線に適している。そのほかは同様である。
【００５４】
具体的には、本発明の各工程の実施内容は以下のようになる。
（１）鋳造ビレットの連続鋳造（２機・２ストランドとは、２台の連続鋳造機ごとに一つの鋳造ビレットストランドを鋳造することであり、また、２機・４ストランドとは、２台の連続鋳造機ごとに二つの鋳造ビレットストランドを鋳造することである）
保温溶鋼缶、取り瓶または中間缶によって、溶鋼が連続鋳造機まで運搬され、鋳造機のタイプは垂直曲げ型ＣＯＮＲＯＬＬ連続鋳造機であり、鋳造速度＜３．７ｍ／ｍｉｎ、鋳造後断面１４０〜１５０ｍｍ×９００〜１６５０ｍｍ、そして、スラブ切断機により火炎切断され、パソコンにより所要の一定長さになるように制御される。二台の１機・１ストランド、もしくは２機・２ストランドの垂直曲げ型連続鋳造機を採用することで、２機（連続鋳造機）２ストランド（鋳造ビレットストランド）又は４機（連続鋳造機）４ストランド（鋳造ビレットストランド）の方式で鋳造ビレットを連続鋳造し、火炎切断で切断して、断面が１００〜２５０ｍｍ×９００〜１６５０ｍｍで、ビレット長さがコイル重量とコイル材の外径によって選択される鋳造ビレットを連続鋳造する。４ストランド方式で鋳造ビレットを連続圧延する場合、移載機（移載機は一台の連続鋳造機の二つの鋳造ビレットストランドの間に横方向において移動可能である）によって、一台の連続鋳造機の二つの鋳造ビレットストランドを１ストランドに合流することができるので、４ストランドを２ストランドに合流することができる。
【００５５】
（２）鋳造ビレットの加熱
ウォキングビーム式短加熱炉を二台又は四台用いる。加熱炉が二台用いられる場合、加熱炉を圧延ラインを中心線として、一側に一台でずれて配置する一方、加熱炉が四台用いられる場合、圧延ラインを中心線として、一側に二台でそれぞれずれて配置する、或いは二台づつずれて配置する。移載機により４ストランドから合流された２ストランドを、圧延ライン両側の加熱炉の入炉ローラコンベアにそれぞれ接続する。よって、薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延の４ストランドを一本の圧延ラインに合流して同じ温度で直装連続圧延する夢を適えて、薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延プロセスが固有する克服できない課題、即ち、連続鋳造機の能力が小さい、圧延機の生産能力と対応できず、圧延機は常にアイドリング状態で待機し、生産能力は最大限に発揮できないといった技術問題を解決した。急速加熱炉では二段ウォキングビーム機構、もしくは長ストローク押出機が採用され、各加熱炉の後段に半炉分の溶鋼が装入可能なスラブ緩衝保温区が設けられ、その上、加熱炉のチャージローラコンベアの延長部分を介して、スラブを直接ラインに離れることができ、このような行き届いた設計により、薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延プロセスの生産ラインの自由度が低すぎるといった重大な欠陥を根本的に解決できるので、伝統的な連続圧延生産ラインに近い柔軟性を持ち、生産計画、故障処理に大いに便宜を図り、快速な生産回復と故障コストの低減に有利である。加熱炉は気化により冷却され、炉の長さは必要に応じて１５〜３０ｍが選択され、炉幅は１１〜１７ｍであり、加熱能力は１３０〜２００ｔ／ｈであり、鋳造ビレットホットチャージング温度は８００〜９００℃に達し、鋳造ビレットが炉を出た時の温度は１１００〜１２５０℃である。
【００５６】
（３）ビレットのデスケーリング
鋳造ビレットは、加熱されて炉を出た後に、圧力１５〜１８Ｍｐａの高圧水デスケーリング装置でデスケーリングされ、その吐出角が１５度を揺れる。
【００５７】
（４）粗圧延
機前縦ローラを有する２段圧延機一台と機前縦ローラを１セット有する一台の4段強力
可逆式圧延機或いは機の前後にそれぞれ前縦ローラを１セット有する一台の4段強力可逆
式圧延機が採用され、４段可逆式圧延機の入り口にはデスケーリング装置が設けられる。4段強力可逆式圧延機の縦ローラの直径はΦ１０００〜１１００ｍｍであり、ローラ胴長
は６５０ｍｍであり、縦ローラの一回の最大側圧量は８０ｍｍに達し、最大ロール圧力は７０００ＫＮに達し、クリアランスの調整は全て液圧で行われ、主伝動効率は２×１１００ＫＷである。水平圧延機の作業ローラの直径はΦ１１００〜Φ１２００ｍｍであり、ローラ胴長は１７８０ｍｍであり、また、支持ローラの直径はΦ１３００〜Φ１４５０ｍｍであり、ローラ胴長は１７５０ｍｍであり、最大圧延圧力は４５０００ＫＮであり、また、作業ローラの最大速度は５．５ｍ/ｓに達し、主伝動効率は２×７５００ＫＷであり、速度は０〜４５/９０ｒｐｍである。そして、粗圧延機の出入り口にはそれぞれデスケーリング装置が設けられ、デスケーリング圧力は１５〜１８Ｍｐａであり、その吐出角が１５度を揺れる。
【００５８】
（５）取巻き
コイルボックスはマンドレルレス型移送式、即ち２ステーションマンドレルレス巻取り式であり、最大巻取り速度は５．５ｍｐｓで、コイルボックスの巻取り厚さは２０〜４０ｍｍで、幅は８００〜１６５０ｍｍで、巻取り温度は９００〜１１００℃で、最大コイル重量は２８ｔであり、コイル材の外径は１４００〜２２００ｍｍで、アンコイリング速度は最大１．５ｍｐｓである。
【００５９】
図７の構成模式図に示すように、本発明のコイルボックス８は、ガイドローラ８１、曲げローラ８２、成形ローラ８３、巻取りパッドローラ８４Ａ，８４Ｂ、アンコイリングアーム８９、シャベル９１、アンコイリングパッドローラ８５Ａ，８５Ｂ、コイルボックス８の運搬ローラコンベア８８、レテンションピン９０、ポジションローラ８６、挟持ローラ８７を備えている。その内、ガイドローラ８１、曲げローラ８２、成形ローラ８３、および巻取りパッドローラ８４Ａ，８４Ｂにより巻取りステーション９４を構成し、アンコイリングアーム８９、シャベル９１、アンコイリングパッドローラ８５Ａ，８５Ｂ、コイルボックス８の運搬ローラコンベア８８、レテンションピン９０、ポジションローラ８６、および挟持ローラ８７によりアンコイリングロールステーション９３を構成する。
【００６０】
巻取り途中に、入口ガイドローラ８１は所定位置まで上がり、粗圧延ローラコンベア８０により運搬されてきた中間ビレットがガイドローラ８１に沿って曲げローラ８２に導入され、なお、予め中間ビレットの厚さに応じて曲げロール８２のクリアランスを設定しておく、成形ローラ８３は自動的に巻取り位置まで上がり、巻取りパッドローラ８４Ａは初期位置に保持され、巻取りパッドローラ８４Ｂは巻取り位置まで上がり、また、巻取り途中に、中間ビレットは曲げロール８２において、ある程度弾性・塑性的に曲げ変形し、中間ビレットのヘッド部が曲げロール８２から離す際、弾性回復モーメートにより、ある程度弾性回復し、巻取りの継続に伴って、中間ビレットのヘッド部が成形ローラ８３と衝突しようとなり、帯鋼が更に曲がられ、一周目の巻取りが完成され、巻取りの継続に伴い、中間ビレットコイルは巻取りパッドローラ８４Ａに巻き上がり、曲げローラ８２のクリアランスが中間ビレットコイルの外径寸法の増大に伴って大きくなり、巻取りパッドローラ８４Ｂが中間ビレットコイルの外径寸法の増大に伴って小さくなり、最終的にはコイルが形成される。
【００６１】
巻取りの終了前、アンコイリング際にアンコイリングアーム８９のシャベル９１に接触するように、中間ビレットコイルのエンド部に一定長さの中間ビレットを残しておく、その後、巻取りパッドローラ８４Ｂが圧延ラインよりも下側のある位置まで降りて、後続するアンコイリングと、鋼コイルのアンコイリングパッドローラ８５までの運搬に準備を整え、この際、中間ビレットは完全に曲げローラ８２から離れており、巻取り過程全体が終了する。アンコイリングしようとする時に、アンコイリングアーム８９がある位置まで降りると、シャベル９１は予め保留された中間ビレットのエンド部に接触し、中間ビレットのエンド部を押さ、中間ビレットを展開させて、アンコイリングしようとする。アンコイリングの段階では、中間ビレットの巻取り時の前述エンド部はアンコイリング時のヘッド部になり、アンコイリングが開始した直後に、中間ビレットコイルはそれに接触する巻取りパッドローラ８４により前へ移動する動力が提供され、アンコイリングの進行に伴い、中間ビレットコイルのヘッド部が順次アンコイリングパッドローラ８５、コイルボックス８の運搬ローラコンベア８８（中間ビレットコイルのアンコイリング過程の支えとして機能する）を通過して、挟持ローラ８７（中間ビレットを矯正するとともに、中間ビレットに前へ移動する動力を提供する）に入り、中間ビレットコイルのヘッド部が挟持ローラ８７から離れてフライングカッター１０前の運搬ローラコンベア９２に入り、その後、中間ビレットコイルのヘッド部がフライングカッター１０によりカットされ、デスケーリングされてから、仕上げ圧延機群１１の一台目に入る。アンコイリングアーム８９は中間ビレットコイルのヘッド部がフライングカッター１０によりカットされてから上がることができる。
【００６２】
中間ビレットコイルのヘッド部が仕上げ圧延機群１１の一台目に入った後、中間ビレットコイルを巻取りパッドローラ８４から直接にアンコイリングパッドローラ８５まで移動しようとする際に、アンコイリングパッドローラ８５が比較的低い位置にあり、巻取りパッドローラ８４Ａが圧延ライン位置よりも上の位置まで上がり、巻取りパッドローラ８４Ｂが圧延ライン位置よりも下の位置まで下がり、巻取りパッドローラ８４の反転力と中間ビレットコイルの前へ移動する張力により、中間ビレットコイルを巻取りパッドローラ８４から直接にアンコイリングパッドローラ８５まで移動する。中間ビレットコイルがアンコイリングパッドローラ８５の上になった際、アンコイリングパッドローラ８５が圧延ライン位置まで上がり、それと同時に、巻取りパッドローラ８４Ａが巻取り位置まで下がり、巻取りパッドローラ８４Ｂが巻取り位置まで上がり、これにより、巻取りパッドローラ８４が巻き待ち位置にあり、次の鋼の巻取りを待つ状態になり、よって、アンコイリング圧延ステーション９３で前の中間ビレットコイルを巻き始めると同時に、巻取りステーション９４が次の中間ビレットコイルの巻取りに備えたことが実現した。
【００６３】
ポジションローラ８６が最初の位置で中間ビレットコイルを待ち、そして、ポジションローラ８６が中間ビレットに接触すると、それと同時に、ポジションローラ８６が設定値に基づいて指定位置まで進め、中間ビレットと接触する。ポジションローラ８６が鋼コイルの固定に用いられる。
【００６４】
最後の２〜３周の中間ビレットコイルが残されるまでアンコイリングした際に、レテンションピン９０が中間ビレットコイルの芯部に挿入して、中間ビレットコイルの積層圧延を防止する。最後の１周までアンコイリングした際に、中間ビレットコイルがレテンションピン９０に密接して円滑に展開され、中間ビレットコイルがレテンションピン９０から離れてから、レテンションピン９０が最初の位置まで戻る。これで、アンコイリング過程全体が完了する。この際、アンコイリング圧延ステーション９３は次の中間ビレットコイルのアンコイリングを待つ状態にある。
【００６５】
中間ビレットコイルが全てアンコイリング圧延ステーション９３まで運搬された時、巻取りステーション９４は同時に次の中間ビレットコイルを巻取ることができる。巻取りステーション９４とアンコイリング圧延ステーション９３とは同じ時間内で同時に稼動できるので、アンコイリング時に増やした時間が取り戻され、従来のコイルボックスが圧延機の生産能力の発揮を制限する障害である課題が解決され、また、中間芯部温度が低く、圧延時間が増やし、生産量に損なうという重大な欠陥が有効に解決され、よって、コイルボックスの全ての利点が十分に発揮できる。
【００６６】
（６）クロップエンディング
ドラム式フライングカッターにより、スラブに対してクロップエンディングする。フライングカッターの最大せん断断面は５０×１６５０ｍｍで、最大せん断力は９６００ＫＮで、せん断速度は０．３５〜１．５ｍｐｓで、主伝動効率は９８０ＫＷで、主伝動速度は０〜６８０ｒｐｍである。
【００６７】
（７）仕上げデスケーリング
仕上げ圧延デスケーリング装置により、スラブに対してデスケーリングする。仕上げ圧延デスケーリング装置はマニホルダを2セット備え、圧力は１５〜２０Ｍｐａであり、吐
出角は１５°である。
【００６８】
（８）仕上げ圧延
仕上げ圧延の前に強冷却区が設けられ、その長さは５ｍであり、方式は水冷壁方式であり、冷却用水の最大水量は６００ｍ３ｐｈであり、フィライトのロールに寄与する。
【００６９】
仕上げ圧延機の一台目のスタンドの前に1セットの縦ローラが設けられ、仕上げ圧延機
群が６台又は７台の4段圧延機で構成される。Ｆ１−Ｆ７は何れもＣＶＣ圧延機であり、
ローラ飛び跳ね量は±１５０ｍｍであり、ローラ曲げ力は何れも＋１２００ＫＮ一定であり、なお、Ｆ１−Ｆ３は電動ＡＧＣであり、Ｆ４−Ｆ７は液圧ＡＧＣであり、作業ローラの軸受けは4列の円錐ころ軸受けであり、支持ローラの軸受けは動静圧油膜軸受けであり
、また、Ｆ１−Ｆ２の作業ローラの直径はΦ７２０〜８２０ｍｍであり、Ｆ３−Ｆ７の作業ローラの直径はΦ６５０〜７５０ｍｍであり、ローラ胴長は１７８０ｍｍであり、また、Ｆ１−Ｆ２の支持ローラの直径はΦ１３００〜１４５０ｍｍであり、Ｆ３−Ｆ７の支持ローラの直径はΦ１２７０〜１４００ｍｍであり、ローラ胴長は１７５０ｍｍである。Ｆ１−Ｆ３の最大圧延力は３５０００ＫＮであり、Ｆ４−Ｆ７の最大圧延力は３００００ＫＮであり、主モータはいずれも交流周波数変換タイプのものであり、Ｆ１−Ｆ３のモータ出力は６５００ＫＷであり、Ｆ４−Ｆ７のモータ出力は５５００ＫＷである。最大圧延速度は１２ｍｐｓであり、Ｆ１−Ｆ７の上下ローラはいずれも潤滑つき圧延することで、帯鋼の表面品質を向上させる。仕上げ圧延の入口の温度は９００〜１０８０℃であり、出口の温度は８００〜９００℃であり、また、Ｆ３−Ｆ７の出口がウェット式除塵法で除塵して、環境を確保する。
【００７０】
（９）帯鋼層流冷却と超急速冷却
層流冷却区の前後に超急速冷却が設けられる。帯鋼層流冷却は全部で１００ｍであり、その内、普通冷却区は５０ｍであり、強冷却区は２０ｍであり、それ以外は空冷区であり、また、層流冷却水量は８４００ｍ３ｐｈであり、サイド噴水量は１８０ｍ３ｐｈであり、層流水圧は０．０３〜０．０５Ｍｐａであり、サイド噴水圧は１．０Ｍｐａであり、水温はいずれも＜４０℃であり、そして、圧力を安定させるために、圧延機の近傍に水タンクが設けられ、巻取り温度はＣＴＣモデルにより制御される。
【００７１】
超急速冷却の冷却レートは８０℃/Ｓより速い、その水圧、水量は層流冷却の水圧、水
量の少なくとも２倍である。
【００７２】
（１０）帯鋼の巻取り
必要に応じて、巻取り機は２台又は３台が選択できる。巻取り機はフートステップコントロールつきで、巻取り仕様は、炭素鋼：Ｘ６５、Ｘ７０で、規格が１．０〜１２．７×１６５０ｍｍで、鋼コイル内径が７６２ｍｍで、最大外径が２０００ｍｍで、最大コイル重量が２９ｔである。挟持ローラの上下ローラの直径は９２０/４６０ｍｍであり、ロー
ラ胴長は１７８０ｍｍであり、また、モータ出力は１５０/３００ＫＷであり、回転速度
は５２５/９００ｒｐｍである。リール拡張後の内径は７６２ｍｍで、２級拡張、モータ
出力は３７０ＫＷであり、回転速度は３４０/１０８０ｒｐｍである。ラッパーローラが
三つあり、ローラ直径は３５０ｍｍであり、ローラ胴長は１７８０ｍｍであり、モータ出力は３７/７４ＫＷであり、回転速度は５７０/１０００ｒｐｍであり、また、クリアランス調整はサーボバルブにより制御される。巻取り入口側のガイドブレートは液圧サーボ式であり、開度は５００〜１８８０ｍｍで、位置及び圧力コントロールつきである。
【００７３】
前述したように、本発明では、圧延ラインの設備配置の最適化により、連続鋳造スラブの潜熱が最大限に利用され、ホットチャージング温度が高い、工程のエネルギー消費が比較的低い、仕上げ圧延機の生産能力が最大限に発揮され、単位コストが低くなり、生産ラインが短くなり、敷地も少なくなり、投資が低くなり、カタログにある各種鋼と規格の生産に対応でき、薄いくて広い高強度の品種のものが安定して生産でき、製品カバー率が大きくなり、製品の表面品質が良くなり、付加価値が高くなり、経済利益が高くなる。薄いスラブ連続鋳造及び連続圧延と比べ、大きな利点を持つ。省エネと、薄い規格及び微細結晶の高張力鋼の生産などの方面において、伝統てき通常の圧延機と比べて、顕著な利点がある。
【符号の説明】
【００７４】
１ 連続鋳造機、２ 移載機、３ 均熱炉、４ デスケーリング装置、５ 縦ローラ、６
２段圧延機、７ 粗圧延機、８ コイルボックス、９ 超急速冷却区、１０ フライングカッタ、１１ 仕上げ圧延機（６台又は７台）、１２ 層流冷却装置、１３ 巻取り機（２台又は３台）、１４ 圧延ライン、１５ 一方外側鋳造ビレットのストランド、１６
一方内側鋳造ビレットのストランド、１７ 他方内側鋳造ビレットのストランド、１８
他方外側鋳造ビレットのストランド、１９ アンロードデバイス、２０ スラブ切断機、２１,２１’ 鋳造ビレット運搬ローラコンベア。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
効率的且省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセスにおいて、鋳造ビレットの連続鋳造、切断、鋳造ビレットのローラコンベアによる加熱炉までの運搬、鋳造ビレットの加熱、ビレットのデスケーリング、粗圧延、クロップエンディング、仕上げ圧延前のデスケーリング、仕上げ圧延、冷却、巻取りを備え、前述連続鋳造工程には少なくとも二つのカストストランドが設けられ、鋳造ビレットを加熱するために、少なくとも二台の加熱炉が圧延ラインを中心線としてずれて配置するように設けられることを特徴とする効率的且省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセス。
【請求項２】
二つのカストストランドと二台の加熱炉が設けられ、前述加熱炉のディスチャージローラコンベアは圧延ラインの作業ローラコンベアとして使えることを特徴とする請求範囲１に記載の効率的且省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセス。
【請求項３】
四つのカストストランドが設けられ、鋳造ビレットを加熱するのに四台の加熱炉が設けられ、この四台の加熱炉は圧延ラインを中心線としてそれぞれずれて配列されあるいは二台づつずれて配列されていることを特徴とする請求範囲１に記載の効率的且省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセス。
【請求項４】
加熱炉として、ウォキングビーム式短加熱炉が採用され、この加熱炉は加熱段と均熱段を備えることを特徴とする請求範囲１、２または３に記載の効率的且省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセス。
【請求項５】
粗圧延の後にコイルボックスが設けられ、このコイルボックスはマンドレルレス型移送式あるいは２ステーションマンドレルレス巻取り式コイルボックスであることを特徴とする請求範囲１、２または３に記載の効率的且省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセス。
【請求項６】
粗圧延には前縦ローラを有する４段可逆式圧延機を採用することを特徴とする請求範囲１、２または３に記載の効率的且省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセス。
【請求項７】
粗圧延には前縦ローラを有する４段可逆式圧延機を採用することを特徴とする請求範囲５に記載の効率的且省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセス。
【請求項８】
粗圧延機の前に、前縦ローラを有する可逆式2段圧延機或いは非可逆式2段圧延機が選択的に設けられることを特徴とする請求範囲１、２または３に記載の効率的且省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセス。
【請求項９】
粗圧延機の前に、前縦ローラを有する可逆式2段圧延機或いは非可逆式2段圧延機が選択的に設けられることを特徴とする請求範囲５に記載の効率的且省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセス。
【請求項１０】
鋳造ビレットを運搬するローラコンベア付近或いは加熱炉のディスチャージローラコンベア付近には、鋳造ビレットをラインに離れるアンロードデバイスが設けられることを特徴とする請求範囲１、２または３に記載の効率的且省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセス。
【請求項１１】
鋳造ビレットを運搬するローラコンベア付近或いは加熱炉のディスチャージローラコンベア付近には、鋳造ビレットをラインに離れるアンロードデバイスが設けられることを特徴とする請求範囲５に記載の効率的且省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセス。
【請求項１２】
仕上げ圧延後の冷却は層流冷却を採用することを特徴とする請求範囲１、２または３に記載の効率的且省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセス。
【請求項１３】
仕上げ圧延後の冷却は層流冷却を採用することを特徴とする請求範囲５に記載の効率的且省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセス。
【請求項１４】
コイルボックスの後及び／または仕上げ圧延の後及び／または巻取りの前に超急速冷却区が設けられ、冷却速度は80℃/sを超えることを特徴とする請求範囲５に記載の効率的且省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセス。
【請求項１５】
連続鋳造工程に四つのカストストランドが設けられ、鋳造ビレット運搬ローラコンベアによって圧延ラインの両側まで運搬され、圧延ラインの同一側に位置する鋳造ビレット運搬ローラコンベアの間に、鋳造ビレットを移送する移載機が設けられることを特徴とする請求範囲１または３に記載の効率的且省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセス。
【請求項１６】
連続鋳造工程に四つのカストストランドが設けられ、鋳造ビレット運搬ローラコンベアによって圧延ラインの両側まで運搬され、圧延ラインの同一側に位置する鋳造ビレット運搬ローラコンペアの間に、鋳造ビレットを移送する移載機が設けられることを特徴とする請求範囲５、９、１１、１３、または１４に記載の効率的且省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセス。
【請求項１７】
粗圧延において３パス、５パス或いは７パスで圧延することを特徴とする請求範囲１、２または３に記載の効率的且省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセス。
【請求項１８】
粗圧延において３パス、５パス或いは７パスで圧延することを特徴とする請求範囲５、９、１１、１３、または１４に記載の効率的且省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセス。
【請求項１９】
圧延ライン（１４）の前方と上方に沿って操作可能に順に配置される連続鋳造機（１）と、切断機（２０）と、運搬ローラコンペア（２１、２１’）と加熱炉（３）と、デスケーリング装置（４）と、粗圧延機（７）と、フライングカッタ（１０）と、二次デスケーリング装置（４）、仕上げ圧延機（１１）と、層流冷却装置（１２）と、巻取り機（１３）とを備える帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置において、前述連続鋳造機（１）は少なくとも２ストランドの鋳造ビレット（１６、１８及び／または１５、１７）を提供し、前述加熱炉（３）は少なくとも２台設けられ、圧延ライン（１４）の両側にそれぞれずれて布置され、前述少なくとも２ストランドの鋳造ビレット（２０）の各半分はそれぞれ前述圧延ライン（１４）両側の前述加熱炉（３）に入り、加熱されることを特徴とする帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置。
【請求項２０】
前述連続鋳造機（１）は少なくとも２ストランドの鋳造ビレット（１５、１８）を提供し、前述加熱炉（３）は２台設けられ、前述圧延ライン（１４）の両側にそれぞれずれて布置され、前述各１ストランドの鋳造ビレットはそれぞれ前述圧延ライン（１４）両側の前述加熱炉（３）に入り、加熱されることを特徴とする請求範囲１９に記載の帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置。
【請求項２１】
前述連続鋳造機（１）は少なくとも４ストランドの鋳造ビレット（１５、１６、１７、１８）を提供し、前述加熱炉（３）は４台設けられ、前述圧延ライン（１４）の両側にそれぞれずれて布置され、各２ストランドの間には移載機（２）が設けられ、前述各２ストランドの鋳造ビレットは前述移載機（２）により１ストランドの鋳造ビレットに合流され、各合流後の１ストランドの鋳造ビレットはそれぞれ前述圧延ライン（１４）両側の前述加熱炉（３）に入り、加熱されることを特徴とする請求範囲１９に記載の帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置。
【請求項２２】
前述連続鋳造機（１）は４ストランドの鋳造ビレット（１５、１６、１７、１８）を提供し、前述加熱炉（３）は４台設けられ、前述圧延ライン（１４）の両側に二台づつずれて布置され、各２ストランドの間には移載機（２）が設けられ、前述各２ストランドの鋳造ビレットは前述移載機（２）により１ストランドの鋳造ビレットに合流され、各合流後の１ストランドの鋳造ビレットはそれぞれ前述圧延ライン（１４）両側の前述加熱炉（３）に入り、加熱されることを特徴とする請求範囲１９に記載の帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置。
【請求項２３】
前述粗圧延機（７）は前後に穴型つきの縦ローラ（５）を有する４段可逆式圧延機であることを特徴とする請求範囲１９から２２の何れかに記載の帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置。
【請求項２４】
前述粗圧延機（７）の前に、さらに、前側に縦ローラ（５）を有する２段圧延機（６）が配置されることを特徴とする請求範囲１９の何れかに記載の帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置。
【請求項２５】
前述粗圧延機（７）の前に、それぞれデスケーリング装置（４）が設置されることを特徴とする請求範囲１９または２４に記載の帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置。
【請求項２６】
前述フライングカッタ（１０）の前または層流冷却装置（１２）の前または巻取り機（１３）の前に、超急速冷却区（９）が設置されることを特徴とする請求範囲１９または２５に記載の帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置。
【請求項２７】
コイルボックス（８）が設けられ、このコイルボックス（８）は粗圧延機（７）の後に位置することを特徴とする請求範囲１９に記載の帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置。
【請求項２８】
前述コイルボックス（８）は２ステーションマンドレルレスコイルボックスであることを特徴とする請求範囲２７に記載の帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置。
【請求項２９】
前述仕上げ圧延機（１１）は６〜７台の４段圧延機により構成されることを特徴とする請求範囲１９に記載の帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置。
【請求項３０】
前述仕上げ圧延機（１１）の前に縦ローラ（５）が設置されることを特徴とする請求範囲１９または２６に記載の帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置。
【請求項３１】
前述巻取り機（１３）は２〜３台により構成されることを特徴とする請求範囲１９に記載の帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置。
【請求項３２】
鋳造ビレットを運搬するローラコンベア付近或いは加熱炉のディスチャージローラコンベア付近には、さらに、鋳造ビレットをラインから離れるアンロードデバイスが設けられることを特徴とする請求範囲１９、２０、２１、２２、２４の何れかに記載の帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置。
【請求項１】
効率的且省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセスにおいて、鋳造ビレットの連続鋳造、切断、鋳造ビレットのローラコンベアによる加熱炉までの運搬、鋳造ビレットの加熱、ビレットのデスケーリング、粗圧延、クロップエンディング、仕上げ圧延前のデスケーリング、仕上げ圧延、冷却、巻取りを備え、前述連続鋳造工程には少なくとも二つのカストストランドが設けられ、鋳造ビレットを加熱するために、少なくとも二台の加熱炉が圧延ラインを中心線としてずれて配置するように設けられることを特徴とする効率的且省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセス。
【請求項２】
二つのカストストランドと二台の加熱炉が設けられ、前述加熱炉のディスチャージローラコンベアは圧延ラインの作業ローラコンベアとして使えることを特徴とする請求範囲１に記載の効率的且省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセス。
【請求項３】
四つのカストストランドが設けられ、鋳造ビレットを加熱するのに四台の加熱炉が設けられ、この四台の加熱炉は圧延ラインを中心線としてそれぞれずれて配列されあるいは二台づつずれて配列されていることを特徴とする請求範囲１に記載の効率的且省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセス。
【請求項４】
加熱炉として、ウォキングビーム式短加熱炉が採用され、この加熱炉は加熱段と均熱段を備えることを特徴とする請求範囲１、２または３に記載の効率的且省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセス。
【請求項５】
粗圧延の後にコイルボックスが設けられ、このコイルボックスはマンドレルレス型移送式あるいは２ステーションマンドレルレス巻取り式コイルボックスであることを特徴とする請求範囲１、２または３に記載の効率的且省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセス。
【請求項６】
粗圧延には前縦ローラを有する４段可逆式圧延機を採用することを特徴とする請求範囲１、２または３に記載の効率的且省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセス。
【請求項７】
粗圧延には前縦ローラを有する４段可逆式圧延機を採用することを特徴とする請求範囲５に記載の効率的且省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセス。
【請求項８】
粗圧延機の前に、前縦ローラを有する可逆式2段圧延機或いは非可逆式2段圧延機が選択的に設けられることを特徴とする請求範囲１、２または３に記載の効率的且省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセス。
【請求項９】
粗圧延機の前に、前縦ローラを有する可逆式2段圧延機或いは非可逆式2段圧延機が選択的に設けられることを特徴とする請求範囲５に記載の効率的且省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセス。
【請求項１０】
鋳造ビレットを運搬するローラコンベア付近或いは加熱炉のディスチャージローラコンベア付近には、鋳造ビレットをラインに離れるアンロードデバイスが設けられることを特徴とする請求範囲１、２または３に記載の効率的且省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセス。
【請求項１１】
鋳造ビレットを運搬するローラコンベア付近或いは加熱炉のディスチャージローラコンベア付近には、鋳造ビレットをラインに離れるアンロードデバイスが設けられることを特徴とする請求範囲５に記載の効率的且省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセス。
【請求項１２】
仕上げ圧延後の冷却は層流冷却を採用することを特徴とする請求範囲１、２または３に記載の効率的且省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセス。
【請求項１３】
仕上げ圧延後の冷却は層流冷却を採用することを特徴とする請求範囲５に記載の効率的且省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセス。
【請求項１４】
コイルボックスの後及び／または仕上げ圧延の後及び／または巻取りの前に超急速冷却区が設けられ、冷却速度は80℃/sを超えることを特徴とする請求範囲５に記載の効率的且省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセス。
【請求項１５】
連続鋳造工程に四つのカストストランドが設けられ、鋳造ビレット運搬ローラコンベアによって圧延ラインの両側まで運搬され、圧延ラインの同一側に位置する鋳造ビレット運搬ローラコンベアの間に、鋳造ビレットを移送する移載機が設けられることを特徴とする請求範囲１または３に記載の効率的且省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセス。
【請求項１６】
連続鋳造工程に四つのカストストランドが設けられ、鋳造ビレット運搬ローラコンベアによって圧延ラインの両側まで運搬され、圧延ラインの同一側に位置する鋳造ビレット運搬ローラコンペアの間に、鋳造ビレットを移送する移載機が設けられることを特徴とする請求範囲５、９、１１、１３、または１４に記載の効率的且省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセス。
【請求項１７】
粗圧延において３パス、５パス或いは７パスで圧延することを特徴とする請求範囲１、２または３に記載の効率的且省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセス。
【請求項１８】
粗圧延において３パス、５パス或いは７パスで圧延することを特徴とする請求範囲５、９、１１、１３、または１４に記載の効率的且省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセス。
【請求項１９】
圧延ライン（１４）の前方と上方に沿って操作可能に順に配置される連続鋳造機（１）と、切断機（２０）と、運搬ローラコンペア（２１、２１’）と加熱炉（３）と、デスケーリング装置（４）と、粗圧延機（７）と、フライングカッタ（１０）と、二次デスケーリング装置（４）、仕上げ圧延機（１１）と、層流冷却装置（１２）と、巻取り機（１３）とを備える帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置において、前述連続鋳造機（１）は少なくとも２ストランドの鋳造ビレット（１６、１８及び／または１５、１７）を提供し、前述加熱炉（３）は少なくとも２台設けられ、圧延ライン（１４）の両側にそれぞれずれて布置され、前述少なくとも２ストランドの鋳造ビレット（２０）の各半分はそれぞれ前述圧延ライン（１４）両側の前述加熱炉（３）に入り、加熱されることを特徴とする帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置。
【請求項２０】
前述連続鋳造機（１）は少なくとも２ストランドの鋳造ビレット（１５、１８）を提供し、前述加熱炉（３）は２台設けられ、前述圧延ライン（１４）の両側にそれぞれずれて布置され、前述各１ストランドの鋳造ビレットはそれぞれ前述圧延ライン（１４）両側の前述加熱炉（３）に入り、加熱されることを特徴とする請求範囲１９に記載の帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置。
【請求項２１】
前述連続鋳造機（１）は少なくとも４ストランドの鋳造ビレット（１５、１６、１７、１８）を提供し、前述加熱炉（３）は４台設けられ、前述圧延ライン（１４）の両側にそれぞれずれて布置され、各２ストランドの間には移載機（２）が設けられ、前述各２ストランドの鋳造ビレットは前述移載機（２）により１ストランドの鋳造ビレットに合流され、各合流後の１ストランドの鋳造ビレットはそれぞれ前述圧延ライン（１４）両側の前述加熱炉（３）に入り、加熱されることを特徴とする請求範囲１９に記載の帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置。
【請求項２２】
前述連続鋳造機（１）は４ストランドの鋳造ビレット（１５、１６、１７、１８）を提供し、前述加熱炉（３）は４台設けられ、前述圧延ライン（１４）の両側に二台づつずれて布置され、各２ストランドの間には移載機（２）が設けられ、前述各２ストランドの鋳造ビレットは前述移載機（２）により１ストランドの鋳造ビレットに合流され、各合流後の１ストランドの鋳造ビレットはそれぞれ前述圧延ライン（１４）両側の前述加熱炉（３）に入り、加熱されることを特徴とする請求範囲１９に記載の帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置。
【請求項２３】
前述粗圧延機（７）は前後に穴型つきの縦ローラ（５）を有する４段可逆式圧延機であることを特徴とする請求範囲１９から２２の何れかに記載の帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置。
【請求項２４】
前述粗圧延機（７）の前に、さらに、前側に縦ローラ（５）を有する２段圧延機（６）が配置されることを特徴とする請求範囲１９の何れかに記載の帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置。
【請求項２５】
前述粗圧延機（７）の前に、それぞれデスケーリング装置（４）が設置されることを特徴とする請求範囲１９または２４に記載の帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置。
【請求項２６】
前述フライングカッタ（１０）の前または層流冷却装置（１２）の前または巻取り機（１３）の前に、超急速冷却区（９）が設置されることを特徴とする請求範囲１９または２５に記載の帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置。
【請求項２７】
コイルボックス（８）が設けられ、このコイルボックス（８）は粗圧延機（７）の後に位置することを特徴とする請求範囲１９に記載の帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置。
【請求項２８】
前述コイルボックス（８）は２ステーションマンドレルレスコイルボックスであることを特徴とする請求範囲２７に記載の帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置。
【請求項２９】
前述仕上げ圧延機（１１）は６〜７台の４段圧延機により構成されることを特徴とする請求範囲１９に記載の帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置。
【請求項３０】
前述仕上げ圧延機（１１）の前に縦ローラ（５）が設置されることを特徴とする請求範囲１９または２６に記載の帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置。
【請求項３１】
前述巻取り機（１３）は２〜３台により構成されることを特徴とする請求範囲１９に記載の帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置。
【請求項３２】
鋳造ビレットを運搬するローラコンベア付近或いは加熱炉のディスチャージローラコンベア付近には、さらに、鋳造ビレットをラインから離れるアンロードデバイスが設けられることを特徴とする請求範囲１９、２０、２１、２２、２４の何れかに記載の帯鋼連続鋳造及び連続圧延装置。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【公開番号】特開２０１２−２１３８０７（Ｐ２０１２−２１３８０７Ａ）
【公開日】平成２４年１１月８日（２０１２．１１．８）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１２−１３８７８８（Ｐ２０１２−１３８７８８）
【出願日】平成２４年６月２０日（２０１２．６．２０）
【分割の表示】特願２０１０−５１３６１３（Ｐ２０１０−５１３６１３）の分割
【原出願日】平成１９年７月４日（２００７．７．４）
【出願人】（３０２０２２４７４）宝山鋼鉄股▲分▼有限公司 (17)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２４年１１月８日（２０１２．１１．８）
【国際特許分類】
【出願日】平成２４年６月２０日（２０１２．６．２０）
【分割の表示】特願２０１０−５１３６１３（Ｐ２０１０−５１３６１３）の分割
【原出願日】平成１９年７月４日（２００７．７．４）
【出願人】（３０２０２２４７４）宝山鋼鉄股▲分▼有限公司 (17)
【Ｆターム（参考）】
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