硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具
【課題】高硬度で溶着を起こしやすい被削材の高速切削加工で、硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具を提供する。
【解決手段】炭化タングステン基超硬合金または炭窒化チタン基サーメットで構成された工具基体の表面に、１〜５μｍの平均層厚を有し、かつ、組成式：（ＮｂａＣｒｂＹ１−ａ−ｂ）Ｎ（但し、ａはＮｂの含有割合を示し、原子比で、０．５≦ａ≦０．７であり、ｂはＣｒの含有割合を示し、原子比で、０．２≦ｂ≦０．４であり、１−ａ−ｂはＹの含有割合を示し、原子比で、０．０５≦１−ａ−ｂ≦０．１である）を満足するＮｂとＣｒとＹの複合窒化物層からなる硬質被覆層を形成した表面被覆切削工具。
【解決手段】炭化タングステン基超硬合金または炭窒化チタン基サーメットで構成された工具基体の表面に、１〜５μｍの平均層厚を有し、かつ、組成式：（ＮｂａＣｒｂＹ１−ａ−ｂ）Ｎ（但し、ａはＮｂの含有割合を示し、原子比で、０．５≦ａ≦０．７であり、ｂはＣｒの含有割合を示し、原子比で、０．２≦ｂ≦０．４であり、１−ａ−ｂはＹの含有割合を示し、原子比で、０．０５≦１−ａ−ｂ≦０．１である）を満足するＮｂとＣｒとＹの複合窒化物層からなる硬質被覆層を形成した表面被覆切削工具。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、特にＮｉ基合金やステンレス鋼等のように高硬度で、しかも、切粉が切刃に溶着しやすい被削材を、高速切削条件で切削加工した場合に、硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具（以下、被覆工具という）に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
一般に、被覆工具には、各種の鋼や鋳鉄などの被削材の旋削加工や平削り加工にバイトの先端部に着脱自在に取り付けて用いられるスローアウエイチップ、前記被削材の穴あけ切削加工などに用いられるドリルやミニチュアドリル、さらに前記被削材の面削加工や溝加工、肩加工などに用いられるソリッドタイプのエンドミルなどがあり、また前記スローアウエイチップを着脱自在に取り付けて前記ソリッドタイプのエンドミルと同様に切削加工を行うスローアウエイエンドミル工具などが知られている。
【０００３】
また、被覆工具として、炭化タングステン（以下、ＷＣで示す）基超硬合金または炭窒化チタン（以下、ＴｉＣＮで示す）基サーメットで構成された工具基体の表面に、少なくとも、ＣｒとＹの複合窒化物（以下、ＣｒＹＮで示す）層を硬質被覆層として物理蒸着してなる被覆工具が知られており、このＣｒＹＮ層がすぐれた耐チッピング性を有することが知られている。
【０００４】
そして、前記従来被覆工具のＣｒＹＮ層が、例えば、図１に概略説明図で示される物理蒸着装置の１種であるアークイオンプレーティング装置に工具基体を装入し、ヒーターで装置内を、例えば５００℃の温度に加熱した状態で、Ｃｒ−Ｙ合金がセットされたカソード電極（蒸発源）とアノード電極との間に、例えば電流：１００Ａの条件でアーク放電を発生させ、同時に装置内に反応ガスとして窒素ガスを導入して、例えば、２Ｐａの反応雰囲気とし、一方、前記工具基体には、例えば−１００Ｖのバイアス電圧を印加した条件で蒸着することにより、前記ＣｒＹＮ層を硬質被覆層として形成し得ることも知られている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００９−１１９５５０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
近年の切削加工装置のＦＡ化はめざましく、一方で切削加工に対する省力化および省エネ化、さらに低コスト化の要求は強く、これに伴い、切削工具には被削材の材種にできるだけ影響を受けない汎用性、すなわち、できるだけ多くの材種の切削加工が可能な切削工具が求められる傾向にあるが、前記従来被覆工具においては、これを、Ｎｉ基合金、ステンレス鋼等の高硬度であって工具表面に溶着し易い被削材の高速切削加工に用いた場合には、切削時の発熱によって被削材および切粉は高温に加熱されて粘性度が一段と増大し、これに伴って硬質被覆層表面に対する粘着性および反応性が一段と増すようになり、この結果切刃部におけるチッピング（微少欠け）の発生が急激に増加し、これが原因で比較的短時間で使用寿命に至るのが現状である。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
そこで、本発明者らは、前述のような観点から、特にＮｉ基合金、ステンレス鋼等の高硬度であって工具表面に溶着し易い被削材の切削加工を、高速切削条件で行った場合に、硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する被覆工具を開発すべく、前記従来被覆工具に着目し、研究を行った結果、前記従来被覆工具の硬質被覆層であるＣｒＹＮ層に、ＣｒとＹとの合量に占めるＮｂの含有割合が５０〜７０原子％となるようにＮｂ成分を含有させ（Ｎｂ，Ｃｒ，Ｙ）Ｎ層を構成すると、Ｎｂ成分の含有によって、（Ｎｂ，Ｃｒ，Ｙ）Ｎ層の硬度が向上するため、Ｎｉ基合金、ステンレス鋼等の、高硬度かつ工具表面に溶着し易い被削材の切削加工において、切削時に高熱が発生したとしても、切刃部での溶着発生が抑制されるとともに、（Ｎｂ，Ｃｒ，Ｙ）Ｎ層の潤滑性が劣化せず、その結果、切刃部におけるチッピング（微少欠け）の発生が防止されることを見出し、本発明に至ったものである。
【０００８】
この発明は、
「 炭化タングステン基超硬合金または炭窒化チタン基サーメットで構成された工具基体の表面に、１〜５μｍの平均層厚を有し、かつ、
組成式：（ＮｂａＣｒｂＹ１−ａ−ｂ）Ｎ
（但し、ａはＮｂの含有割合を示し、原子比で、０．５≦ａ≦０．７であり、ｂはＣｒの含有割合を示し、原子比で、０．２≦ｂ≦０．４であり、１−ａ−ｂはＹの含有割合を示し、原子比で、０．０５≦１−ａ−ｂ≦０．１である）
を満足するＮｂとＣｒとＹの複合窒化物層からなる硬質被覆層を形成した表面被覆切削工具。」
に特徴を有するものである。
【０００９】
つぎに、本発明について詳述する。
【００１０】
硬質被覆層を構成するＮｂとＣｒとＹの複合窒化物（以下、（Ｎｂ，Ｃｒ，Ｙ）Ｎと略記する）層は、所定の高温硬さ、高温強度、潤滑性を有するとともに、その構成成分であるＹ成分によって、すぐれた耐熱性を備えるようになり、そのため、高温切削条件下でも低摩擦係数が維持され、すぐれた潤滑性を発揮するようになるが、Ｙの含有割合を示す１−ａ−ｂ値がＮｂとＣｒとの合量に占める割合（原子比、以下同じ）で０．０５未満になると、耐熱性を確保することができないために潤滑効果を期待することはできず、一方、Ｙの含有割合を示す１−ａ−ｂ値がＮｂとＣｒとの合量に占める割合で０．１を越えると、相対的にＮｂとＣｒの含有割合が減少し、高硬度で溶着性が高い被削材の高速切削加工で必要とされる高温強度を確保することができないばかりか、潤滑性も低下し、チッピング発生を防止することが困難になることから、１−ａ−ｂ値を０．０５〜０．１０と定めた。
また、Ｎｂは、硬質被覆層の耐摩耗性を維持するのに必要であるが、Ｎｂの含有割合を示すａ値がＣｒとＹとの合量に占める割合（原子比、以下同じ）で０．５未満になると、硬度を維持することができず、一方、Ｎｂの含有割合を示すａ値がＣｒとＹとの合量に占める割合で０．７を越えると、相対的にＣｒとＹの効果が得られにくくなることから、ａ値を０．５〜０．７と定めた。
また、Ｃｒは、硬質被覆層の潤滑性を高めるために必要であるが、Ｃｒの含有割合を示すｂ値がＮｂとＹとの合量に占める割合（原子比、以下同じ）で０．２未満になると、十分な潤滑性を得ることができず、一方、Ｃｒの含有割合を示すｂ値がＮｂとＹとの合量に占める割合で０．４を越えると、硬度が低下し耐摩耗性を維持することが困難になることから、ｂ値を０．２〜０．４と定めた。
【００１１】
硬質被覆層を構成する（Ｎｂ，Ｃｒ，Ｙ）Ｎ層の平均層厚が１μｍ未満では、自身のもつすぐれた耐熱性、潤滑性を長期に亘って発揮するには不十分であり、一方その平均層厚が５μｍを越えると、Ｎｉ基合金、ステンレス鋼等の高硬度で溶着性が高い被削材の高速切削加工では切刃部にチッピングが発生し易くなることから、その平均層厚を１〜５μｍと定めた。
【００１２】
そして、前記（Ｎｂ，Ｃｒ，Ｙ）Ｎ層は、例えば、図１に概略説明図で示される物理蒸着装置の１種であるアークイオンプレーティング装置に基体を装入し、ヒーターで装置内を、例えば、５００℃の温度に加熱した状態で、所定組成のＮｂ−Ｃｒ−Ｙ合金がセットされたカソード電極（蒸発源）とアノード電極との間に、例えば電流：１２０Ａの条件でアーク放電を発生させ、同時に装置内に反応ガスとして窒素ガスを導入して、例えば、３Ｐａの反応雰囲気とし、一方、前記基体には、例えば、−１５０Ｖのバイアス電圧を印加した条件で蒸着することにより、前記（Ｎｂ，Ｃｒ，Ｙ）Ｎ層を硬質被覆層として形成することができる。
【発明の効果】
【００１３】
本発明の被覆工具は、硬質被覆層を構成する（Ｎｂ，Ｃｒ，Ｙ）Ｎ層が、すぐれた高温硬さと高温強度、さらに、一段とすぐれた耐熱性及び潤滑性を備えていることから、特に高硬度で切刃部に対する溶着性の高いＮｉ基合金、ステンレス鋼などの被削材を、大きな発熱を伴う高速切削条件で切削加工した場合であっても、すぐれた潤滑性と耐チッピング性を示し、長期に亘ってすぐれた耐摩耗性を発揮するものである。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】被覆工具を構成する硬質被覆層を形成するのに用いたアークイオンプレーティング装置の概略説明図である。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
つぎに、本発明の被覆工具を実施例により具体的に説明する。
【実施例１】
【００１６】
原料粉末として、いずれも１〜３μｍの平均粒径を有するＷＣ粉末、ＴｉＣ粉末、ＺｒＣ粉末、ＶＣ粉末、ＴａＣ粉末、ＮｂＣ粉末、Ｃｒ３Ｃ２粉末、ＴｉＮ粉末、ＴａＮ粉末、およびＣｏ粉末を用意し、これら原料粉末を、表１に示される配合組成に配合し、ボールミルで７２時間湿式混合し、乾燥した後、１００ＭＰａ の圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を６Ｐａの真空中、温度：１４００℃に１時間保持の条件で焼結し、焼結後、ＩＳＯ規格・ＣＮＭＧ１２０４０８のチップ形状をもったＷＣ基超硬合金製の工具基体Ａ−１〜Ａ−１０を形成した。
【００１７】
また、原料粉末として、いずれも０．５〜２μｍの平均粒径を有するＴｉＣＮ（質量比で、ＴｉＣ／ＴｉＮ＝５０／５０）粉末、Ｍｏ２Ｃ粉末、ＺｒＣ粉末、ＮｂＣ粉末、ＴａＣ粉末、ＷＣ粉末、Ｃｏ粉末、およびＮｉ粉末を用意し、これら原料粉末を、表２に示される配合組成に配合し、ボールミルで２４時間湿式混合し、乾燥した後、１００ＭＰａの圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を２ｋＰａの窒素雰囲気中、温度：１５００℃に１時間保持の条件で焼結し、焼結後、ＩＳＯ規格・ＣＮＭＧ１２０４０８のチップ形状をもったＴｉＣＮ基サーメット製の工具基体Ｂ−１〜Ｂ−６を形成した。
【００１８】
（ａ）ついで、前記工具基体Ａ−１〜Ａ−１０およびＢ−１〜Ｂ−６のそれぞれを、アセトン中で超音波洗浄し、乾燥した状態で、図１に示されるアークイオンプレーティング装置内に前記工具基体を装入し、さらに装置内にカソード電極（蒸発源）として所定組成の硬質被覆層形成用のＮｂ−Ｃｒ−Ｙ合金とアノード電極を配置し、
（ｂ）まず、装置内を排気して０．１Ｐａ以下の真空に保持しながら、ヒーターで装置内を５００℃に加熱した後、前記工具基体に−１０００Ｖの直流バイアス電圧を印加し、かつカソード電極の前記Ｎｂ−Ｃｒ−Ｙ合金とアノード電極との間に１００Ａの電流を流してアーク放電を発生させ、もって工具基体表面をボンバード洗浄し、
（ｃ）次に、装置内に反応ガスとして窒素ガスを導入して３Ｐａの反応雰囲気とすると共に、前記工具基体に−１５０Ｖの直流バイアス電圧を印加し、かつカソード電極の前記Ｎｂ−Ｃｒ−Ｙ合金とアノード電極との間に１００Ａの電流を流してアーク放電を発生させ、前記工具基体の表面に、表３に示される目標組成、目標層厚の（Ｎｂ，Ｃｒ，Ｙ）Ｎ層からなる硬質被覆層を１〜５μｍの平均層厚で蒸着形成し、
前記（ａ）〜（ｃ）により、本発明被覆工具としての本発明表面被覆スローアウエイチップ（以下、本発明被覆チップと云う）１〜１６をそれぞれ製造した。
【００１９】
また、比較の目的で、これら工具基体Ａ−１〜Ａ−１０およびＢ−１〜Ｂ−６を、アセトン中で超音波洗浄し、乾燥した状態で、図１に示されるアークイオンプレーティング装置に装入し、カソード電極（蒸発源）としてＣｒ−Ｙ合金を装着し、まず、装置内を排気して０．１Ｐａ以下の真空に保持しながら、ヒーターで装置内を５００℃に加熱した後、前記工具基体に−１０００Ｖの直流バイアス電圧を印加し、かつカソード電極のＣｒ−Ｙ合金とアノード電極との間に１００Ａの電流を流してアーク放電を発生させ、もって工具基体表面をボンバード洗浄し、ついで装置内に反応ガスとして窒素ガスを導入して３Ｐａの反応雰囲気とすると共に、前記工具基体に印加するバイアス電圧を−１００Ｖに下げて、前記Ｃｒ−Ｙ合金のカソード電極とアノード電極との間にアーク放電を発生させ、もって前記工具基体Ａ−１〜Ａ−１０およびＢ−１〜Ｂ−６のそれぞれの表面に、表４に示される目標層厚の窒化クロム（ＣｒＹＮ）層で構成された硬質被覆層を蒸着形成することにより、比較被覆工具としての表面被覆スローアウエイチップ（以下、比較被覆チップと云う）１〜１６をそれぞれ製造した。
【００２０】
つぎに、前記各種の被覆チップを、いずれも工具鋼製バイトの先端部に固定治具にてネジ止めした状態で、本発明被覆チップ１〜１６および比較被覆チップ１〜１６について、
被削材：ＪＩＳ・ＳＵＳ６３０（ＨＢ３００）の丸棒、
切削速度： １１０ ｍ／ｍｉｎ．、
切り込み： ３ ｍｍ、
送り： ０．２ ｍｍ／ｒｅｖ．、
切削時間： ５ 分、
の条件（切削条件Ａ）でのステンレス鋼の湿式連続高速切削加工試験（通常の切削速度および送りは、それぞれ、９０ ｍ／ｍｉｎ．、０．２ ｍｍ／ｒｅｖ．）、
被削材：７３Ｎｉ−１５．５Ｃｒ−７Ｆｅ−２．５Ｔｉ−０．７Ａｌ−１．０（Ｎｂ＋Ｔａ） （ＨＢ３００）の丸棒、
切削速度： ４５ ｍ／ｍｉｎ．、
切り込み： ３ ｍｍ、
送り： ０．１５ ｍｍ／ｒｅｖ．、
切削時間： ５ 分、
の条件（切削条件Ｂ）でのNi基合金の湿式連続高速切削加工試験（通常の切削速度および送りは、それぞれ、３０ｍ／ｍｉｎ．、０．１５ｍｍ／ｒｅｖ．）、
被削材：Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金（ＨＢ３５０）の丸棒、
切削速度： ５０ ｍ／ｍｉｎ．、
切り込み： ２ ｍｍ、
送り： ０．１５ ｍｍ／ｒｅｖ．、
切削時間： ５ 分、
の条件（切削条件Ｃ）でのチタン合金の湿式連続高速切削加工試験（通常の切削速度および送りは、それぞれ、３０ｍ／ｍｉｎ．、０．１５ｍｍ／ｒｅｖ）、
を行い、いずれの切削加工試験でも切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。この測定結果を表５に示した。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】
【表３】
【００２４】
【表４】
【００２５】
【表５】
【実施例２】
【００２６】
原料粉末として、平均粒径：５．５μｍを有する中粗粒ＷＣ粉末、同０．８μｍの微粒ＷＣ粉末、同１．３μｍのＴａＣ粉末、同１．２μｍのＮｂＣ粉末、同１．２μｍのＺｒＣ粉末、同２．３μｍのＣｒ３Ｃ２粉末、同１．５μｍのＶＣ粉末、同１．０μｍの（Ｔｉ，Ｗ）Ｃ［質量比で、ＴｉＣ／ＷＣ＝５０／５０］粉末、および同１．８μｍのＣｏ粉末を用意し、これら原料粉末をそれぞれ表６に示される配合組成に配合し、さらにワックスを加えてアセトン中で２４時間ボールミル混合し、減圧乾燥した後、１００ＭＰａの圧力で所定形状の各種の圧粉体にプレス成形し、これらの圧粉体を、６Ｐａの真空雰囲気中、７℃／分の昇温速度で１３７０〜１４７０℃の範囲内の所定の温度に昇温し、この温度に１時間保持後、炉冷の条件で焼結して、直径が８ｍｍ、１３ｍｍ、および２６ｍｍの３種の工具基体形成用丸棒焼結体を形成し、さらに前記の３種の丸棒焼結体から、研削加工にて、表６に示される組合せで、切刃部の直径×長さがそれぞれ６ｍｍ×１３ｍｍ、１０ｍｍ×２２ｍｍ、および２０ｍｍ×４５ｍｍの寸法、並びにいずれもねじれ角３０度の４枚刃スクエア形状をもったＷＣ基超硬合金製の工具基体（エンドミル）Ｃ−１〜Ｃ−８をそれぞれ製造した。
【００２７】
ついで、これらの工具基体（エンドミル）Ｃ−１〜Ｃ−８の表面をアセトン中で超音波洗浄し、乾燥した状態で、同じく図１に示されるアークイオンプレーティング装置に装入し、実施例１と同一の条件で、表７に示される目標組成および目標層厚の（Ｎｂ，Ｃｒ，Ｙ）Ｎ層からなる硬質被覆層を蒸着形成することにより、本発明被覆工具としての本発明表面被覆超硬製エンドミル（以下、本発明被覆エンドミルと云う）１〜８をそれぞれ製造した。
【００２８】
また、比較の目的で、前記工具基体（エンドミル）Ｃ−１〜Ｃ−８の表面をアセトン中で超音波洗浄し、乾燥した状態で、同じく図１に示されるアークイオンプレーティング装置に装入し、実施例１と同一の条件で、表７に示される目標層厚のＣｒＹＮ層からなる硬質被覆層を蒸着することにより、従来被覆工具としての表面被覆超硬製エンドミル（以下、比較被覆エンドミルと云う）１〜８をそれぞれ製造した。
【００２９】
つぎに、本発明被覆エンドミル１〜８および比較被覆エンドミル１〜８のうち、本発明被覆エンドミル１〜３および比較被覆エンドミル１〜３については、
被削材−平面寸法：１００ｍｍ×２５０ｍｍ、厚さ：５０ｍｍのＪＩＳ・ＳＵＳ６３０（ＨＢ３００）の板材、
切削速度： １１０ ｍ／ｍｉｎ．、
溝深さ（切り込み）：１５ ｍｍ、
テーブル送り： ２００ ｍｍ／分、
の条件（切削条件Ｄ）でのステンレス鋼の湿式連続高速切削加工試験（通常の切削速度および送りは、それぞれ、９０ ｍ／ｍｉｎ．、２００ ｍｍ／分．）、
本発明被覆エンドミル４〜６および比較被覆エンドミル４〜６については、
被削材−平面寸法：１００ｍｍ×２５０ｍｍ、厚さ：５０ｍｍの７３Ｎｉ−１５．５Ｃｒ−７Ｆｅ−２．５Ｔｉ−０．７Ａｌ−１．０（Ｎｂ＋Ｔａ） （ＨＢ３００） の板材、
切削速度： ４５ ｍ／ｍｉｎ．、
溝深さ（切り込み）： １５ ｍｍ、
テーブル送り： ８０ ｍｍ／分、
の条件（切削条件Ｅ）でのＮｉ基合金の湿式連続高速切削加工試験（通常の切削速度および送りは、それぞれ、３５ ｍ／ｍｉｎ．、１００ ｍｍ／分．）、
本発明被覆エンドミル７，８および比較被覆エンドミル７，８については、
被削材−平面寸法：１００ｍｍ×２５０ｍｍ、厚さ：５０ｍｍのＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金（ＨＢ３５０） の板材、
切削速度： ５０ ｍ／ｍｉｎ．、
溝深さ（切り込み）： １５ ｍｍ、
テーブル送り： ７０ ｍｍ／分、
の条件（切削条件Ｆ）でのチタン合金の湿式連続高速切削加工試験（通常の切削速度および送りは、それぞれ、４０ ｍ／ｍｉｎ．、７０ ｍｍ／分）、
をそれぞれ行い、いずれの溝切削加工試験でも切刃部の外周刃の逃げ面摩耗幅が使用寿命の目安とされる０．１ｍｍに至るまでの切削溝長を測定した。この測定結果を表７にそれぞれ示した。
【００３０】
【表６】
【００３１】
【表７】
【実施例３】
【００３２】
実施例２で製造した直径が８ｍｍ（工具基体Ｃ−１〜Ｃ−３形成用）、１３ｍｍ（工具基体Ｃ−４〜Ｃ−６形成用）、および２６ｍｍ（工具基体Ｃ−７、Ｃ−８形成用）の３種の丸棒焼結体を用い、この３種の丸棒焼結体から、研削加工にて、溝形成部の直径×長さがそれぞれ４ｍｍ×１３ｍｍ（工具基体Ｄ−１〜Ｄ−３）、８ｍｍ×２２ｍｍ（工具基体Ｄ−４〜Ｄ−６）、および１６ｍｍ×４５ｍｍ（工具基体Ｄ−７、Ｄ−８）の寸法、並びにいずれもねじれ角３０度の２枚刃形状をもったＷＣ基超硬合金製の工具基体（ドリル）Ｄ−１〜Ｄ−８をそれぞれ製造した。
【００３３】
ついで、これらの工具基体（ドリル）Ｄ−１〜Ｄ−８の切刃に、ホーニングを施し、アセトン中で超音波洗浄し、乾燥した状態で、同じく図１に示されるアークイオンプレーティング装置に装入し、実施例１と同一の条件で、表８に示される目標組成および目標層厚の（Ｎｂ，Ｃｒ，Ｙ）Ｎ層からなる硬質被覆層を蒸着形成することにより、本発明被覆工具としての本発明表面被覆超硬製ドリル（以下、本発明被覆ドリルと云う）１〜８をそれぞれ製造した。
【００３４】
また、比較の目的で、前記工具基体（ドリル）Ｄ−１〜Ｄ−８の表面に、ホーニングを施し、アセトン中で超音波洗浄し、乾燥した状態で、同じく図１に示されるアークイオンプレーティング装置に装入し、実施例１と同一の条件で、表８に示される目標層厚を有するＣｒＹＮ層からなる硬質被覆層を蒸着形成することにより、比較被覆工具としての表面被覆超硬製ドリル（以下、比較被覆ドリルと云う）１〜８をそれぞれ製造した。
【００３５】
つぎに、本発明被覆ドリル１〜８および比較被覆ドリル１〜８のうち、本発明被覆ドリル１〜３および比較被覆ドリル１〜３については、
被削材−平面寸法：１００ｍｍ×２５０ｍｍ、厚さ：５０ｍｍのＪＩＳ・ＳＵＳ６３０（ＨＢ３００） の板材、
切削速度： ７０ ｍ／ｍｉｎ．、
送り： ０．１５ ｍｍ／ｒｅｖ、
穴深さ： ５ ｍｍ、
の条件（切削条件Ｇ）でのステンレス鋼の湿式連続高速切削加工試験（通常の切削速度および送りは、それぞれ、６０ ｍ／ｍｉｎ．、０．１ ｍｍ／ｒｅｖ．）、
本発明被覆ドリル４〜６および比較被覆ドリル４〜６については、
被削材−平面寸法：１００ｍｍ×２５０ｍｍ、厚さ：５０ｍｍの７３Ｎｉ−１５．５Ｃｒ−７Ｆｅ−２．５Ｔｉ−０．７Ａｌ−１．０（Ｎｂ＋Ｔａ） （ＨＢ３００） の板材、
切削速度： ４０ ｍ／ｍｉｎ．、
送り： ０．１ ｍｍ／ｒｅｖ、
穴深さ： ５ ｍｍ、
の条件（切削条件Ｈ）でのＮｉ基合金の湿式連続高速切削加工試験（通常の切削速度および送りは、それぞれ、３０ ｍ／ｍｉｎ．、０．１ ｍｍ／ｒｅｖ．）、
本発明被覆ドリル７，８および比較被覆ドリル７，８については、
被削材−平面寸法：１００ｍｍ×２５０ｍｍ、厚さ：５０ｍｍのＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金（ＨＢ３５０） の板材、
切削速度： ４０ ｍ／ｍｉｎ．、
送り： ０．１ ｍｍ／ｒｅｖ、
穴深さ： ５ ｍｍ、
の条件（切削条件I）でのチタン合金の湿式連続高速切削加工試験（通常の切削速度および送りは、それぞれ、３０ ｍ／ｍｉｎ．、０．１ ｍｍ／ｒｅｖ）、
をそれぞれ行い、いずれの湿式高速穴あけ切削加工試験（水溶性切削油使用）でも先端切刃面の逃げ面摩耗幅が０．３ｍｍに至るまでの穴あけ加工数を測定した。この測定結果を表８にそれぞれ示した。
【００３６】
【表８】
【００３７】
この結果得られた本発明被覆工具としての本発明被覆チップ１〜１６、本発明被覆エンドミル１〜８、および本発明被覆ドリル１〜８の硬質被覆層を構成する（Ｎｂ，Ｃｒ，Ｙ）Ｎ層の組成を、透過型電子顕微鏡を用いてのエネルギー分散Ｘ線分析法により測定したところ、それぞれ目標組成と実質的に同じ組成を示した。
【００３８】
また、本発明被覆工具と比較被覆工具の硬質被覆層の平均層厚を走査型電子顕微鏡を用いて断面測定したところ、いずれも目標層厚と実質的に同じ平均値（５ヶ所の平均値）を示した。
【００３９】
表５、７、８に示される結果から、本発明被覆工具は、特にＮｉ基合金、ステンレス鋼等の高硬度であって工具表面に溶着し易い被削材の切削加工を、高速切削条件で行った場合でも、（Ｎｂ，Ｃｒ，Ｙ）Ｎ層からなる硬質被覆層が耐熱性を備えすぐれた潤滑性を発揮することによって、チッピングの発生なく、長期に亘ってすぐれた耐摩耗性を発揮するのに対して、硬質被覆層がＣｒＹＮ層で構成された比較被覆工具においては、被削材および切粉と前記硬質被覆層との粘着性および反応性が一段と高くなり、その一方で潤滑性が低下するために、切刃部にチッピングが発生するようになり、比較的短時間で使用寿命に至ることが明らかである。
【００４０】
前述のように、この発明の被覆工具は、一般鋼や普通鋳鉄などの切削加工は勿論のこと、特にＮｉ基合金、ステンレス鋼等の高硬度であって工具表面に溶着し易い被削材の高速切削加工でも、すぐれた潤滑性を発揮し、長期に亘ってすぐれた切削性能を示すものであるから、切削加工装置のＦＡ化、並びに切削加工の省力化および省エネ化、さらに低コスト化に十分満足に対応できるものである。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、特にＮｉ基合金やステンレス鋼等のように高硬度で、しかも、切粉が切刃に溶着しやすい被削材を、高速切削条件で切削加工した場合に、硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具（以下、被覆工具という）に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
一般に、被覆工具には、各種の鋼や鋳鉄などの被削材の旋削加工や平削り加工にバイトの先端部に着脱自在に取り付けて用いられるスローアウエイチップ、前記被削材の穴あけ切削加工などに用いられるドリルやミニチュアドリル、さらに前記被削材の面削加工や溝加工、肩加工などに用いられるソリッドタイプのエンドミルなどがあり、また前記スローアウエイチップを着脱自在に取り付けて前記ソリッドタイプのエンドミルと同様に切削加工を行うスローアウエイエンドミル工具などが知られている。
【０００３】
また、被覆工具として、炭化タングステン（以下、ＷＣで示す）基超硬合金または炭窒化チタン（以下、ＴｉＣＮで示す）基サーメットで構成された工具基体の表面に、少なくとも、ＣｒとＹの複合窒化物（以下、ＣｒＹＮで示す）層を硬質被覆層として物理蒸着してなる被覆工具が知られており、このＣｒＹＮ層がすぐれた耐チッピング性を有することが知られている。
【０００４】
そして、前記従来被覆工具のＣｒＹＮ層が、例えば、図１に概略説明図で示される物理蒸着装置の１種であるアークイオンプレーティング装置に工具基体を装入し、ヒーターで装置内を、例えば５００℃の温度に加熱した状態で、Ｃｒ−Ｙ合金がセットされたカソード電極（蒸発源）とアノード電極との間に、例えば電流：１００Ａの条件でアーク放電を発生させ、同時に装置内に反応ガスとして窒素ガスを導入して、例えば、２Ｐａの反応雰囲気とし、一方、前記工具基体には、例えば−１００Ｖのバイアス電圧を印加した条件で蒸着することにより、前記ＣｒＹＮ層を硬質被覆層として形成し得ることも知られている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００９−１１９５５０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
近年の切削加工装置のＦＡ化はめざましく、一方で切削加工に対する省力化および省エネ化、さらに低コスト化の要求は強く、これに伴い、切削工具には被削材の材種にできるだけ影響を受けない汎用性、すなわち、できるだけ多くの材種の切削加工が可能な切削工具が求められる傾向にあるが、前記従来被覆工具においては、これを、Ｎｉ基合金、ステンレス鋼等の高硬度であって工具表面に溶着し易い被削材の高速切削加工に用いた場合には、切削時の発熱によって被削材および切粉は高温に加熱されて粘性度が一段と増大し、これに伴って硬質被覆層表面に対する粘着性および反応性が一段と増すようになり、この結果切刃部におけるチッピング（微少欠け）の発生が急激に増加し、これが原因で比較的短時間で使用寿命に至るのが現状である。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
そこで、本発明者らは、前述のような観点から、特にＮｉ基合金、ステンレス鋼等の高硬度であって工具表面に溶着し易い被削材の切削加工を、高速切削条件で行った場合に、硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する被覆工具を開発すべく、前記従来被覆工具に着目し、研究を行った結果、前記従来被覆工具の硬質被覆層であるＣｒＹＮ層に、ＣｒとＹとの合量に占めるＮｂの含有割合が５０〜７０原子％となるようにＮｂ成分を含有させ（Ｎｂ，Ｃｒ，Ｙ）Ｎ層を構成すると、Ｎｂ成分の含有によって、（Ｎｂ，Ｃｒ，Ｙ）Ｎ層の硬度が向上するため、Ｎｉ基合金、ステンレス鋼等の、高硬度かつ工具表面に溶着し易い被削材の切削加工において、切削時に高熱が発生したとしても、切刃部での溶着発生が抑制されるとともに、（Ｎｂ，Ｃｒ，Ｙ）Ｎ層の潤滑性が劣化せず、その結果、切刃部におけるチッピング（微少欠け）の発生が防止されることを見出し、本発明に至ったものである。
【０００８】
この発明は、
「 炭化タングステン基超硬合金または炭窒化チタン基サーメットで構成された工具基体の表面に、１〜５μｍの平均層厚を有し、かつ、
組成式：（ＮｂａＣｒｂＹ１−ａ−ｂ）Ｎ
（但し、ａはＮｂの含有割合を示し、原子比で、０．５≦ａ≦０．７であり、ｂはＣｒの含有割合を示し、原子比で、０．２≦ｂ≦０．４であり、１−ａ−ｂはＹの含有割合を示し、原子比で、０．０５≦１−ａ−ｂ≦０．１である）
を満足するＮｂとＣｒとＹの複合窒化物層からなる硬質被覆層を形成した表面被覆切削工具。」
に特徴を有するものである。
【０００９】
つぎに、本発明について詳述する。
【００１０】
硬質被覆層を構成するＮｂとＣｒとＹの複合窒化物（以下、（Ｎｂ，Ｃｒ，Ｙ）Ｎと略記する）層は、所定の高温硬さ、高温強度、潤滑性を有するとともに、その構成成分であるＹ成分によって、すぐれた耐熱性を備えるようになり、そのため、高温切削条件下でも低摩擦係数が維持され、すぐれた潤滑性を発揮するようになるが、Ｙの含有割合を示す１−ａ−ｂ値がＮｂとＣｒとの合量に占める割合（原子比、以下同じ）で０．０５未満になると、耐熱性を確保することができないために潤滑効果を期待することはできず、一方、Ｙの含有割合を示す１−ａ−ｂ値がＮｂとＣｒとの合量に占める割合で０．１を越えると、相対的にＮｂとＣｒの含有割合が減少し、高硬度で溶着性が高い被削材の高速切削加工で必要とされる高温強度を確保することができないばかりか、潤滑性も低下し、チッピング発生を防止することが困難になることから、１−ａ−ｂ値を０．０５〜０．１０と定めた。
また、Ｎｂは、硬質被覆層の耐摩耗性を維持するのに必要であるが、Ｎｂの含有割合を示すａ値がＣｒとＹとの合量に占める割合（原子比、以下同じ）で０．５未満になると、硬度を維持することができず、一方、Ｎｂの含有割合を示すａ値がＣｒとＹとの合量に占める割合で０．７を越えると、相対的にＣｒとＹの効果が得られにくくなることから、ａ値を０．５〜０．７と定めた。
また、Ｃｒは、硬質被覆層の潤滑性を高めるために必要であるが、Ｃｒの含有割合を示すｂ値がＮｂとＹとの合量に占める割合（原子比、以下同じ）で０．２未満になると、十分な潤滑性を得ることができず、一方、Ｃｒの含有割合を示すｂ値がＮｂとＹとの合量に占める割合で０．４を越えると、硬度が低下し耐摩耗性を維持することが困難になることから、ｂ値を０．２〜０．４と定めた。
【００１１】
硬質被覆層を構成する（Ｎｂ，Ｃｒ，Ｙ）Ｎ層の平均層厚が１μｍ未満では、自身のもつすぐれた耐熱性、潤滑性を長期に亘って発揮するには不十分であり、一方その平均層厚が５μｍを越えると、Ｎｉ基合金、ステンレス鋼等の高硬度で溶着性が高い被削材の高速切削加工では切刃部にチッピングが発生し易くなることから、その平均層厚を１〜５μｍと定めた。
【００１２】
そして、前記（Ｎｂ，Ｃｒ，Ｙ）Ｎ層は、例えば、図１に概略説明図で示される物理蒸着装置の１種であるアークイオンプレーティング装置に基体を装入し、ヒーターで装置内を、例えば、５００℃の温度に加熱した状態で、所定組成のＮｂ−Ｃｒ−Ｙ合金がセットされたカソード電極（蒸発源）とアノード電極との間に、例えば電流：１２０Ａの条件でアーク放電を発生させ、同時に装置内に反応ガスとして窒素ガスを導入して、例えば、３Ｐａの反応雰囲気とし、一方、前記基体には、例えば、−１５０Ｖのバイアス電圧を印加した条件で蒸着することにより、前記（Ｎｂ，Ｃｒ，Ｙ）Ｎ層を硬質被覆層として形成することができる。
【発明の効果】
【００１３】
本発明の被覆工具は、硬質被覆層を構成する（Ｎｂ，Ｃｒ，Ｙ）Ｎ層が、すぐれた高温硬さと高温強度、さらに、一段とすぐれた耐熱性及び潤滑性を備えていることから、特に高硬度で切刃部に対する溶着性の高いＮｉ基合金、ステンレス鋼などの被削材を、大きな発熱を伴う高速切削条件で切削加工した場合であっても、すぐれた潤滑性と耐チッピング性を示し、長期に亘ってすぐれた耐摩耗性を発揮するものである。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】被覆工具を構成する硬質被覆層を形成するのに用いたアークイオンプレーティング装置の概略説明図である。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
つぎに、本発明の被覆工具を実施例により具体的に説明する。
【実施例１】
【００１６】
原料粉末として、いずれも１〜３μｍの平均粒径を有するＷＣ粉末、ＴｉＣ粉末、ＺｒＣ粉末、ＶＣ粉末、ＴａＣ粉末、ＮｂＣ粉末、Ｃｒ３Ｃ２粉末、ＴｉＮ粉末、ＴａＮ粉末、およびＣｏ粉末を用意し、これら原料粉末を、表１に示される配合組成に配合し、ボールミルで７２時間湿式混合し、乾燥した後、１００ＭＰａ の圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を６Ｐａの真空中、温度：１４００℃に１時間保持の条件で焼結し、焼結後、ＩＳＯ規格・ＣＮＭＧ１２０４０８のチップ形状をもったＷＣ基超硬合金製の工具基体Ａ−１〜Ａ−１０を形成した。
【００１７】
また、原料粉末として、いずれも０．５〜２μｍの平均粒径を有するＴｉＣＮ（質量比で、ＴｉＣ／ＴｉＮ＝５０／５０）粉末、Ｍｏ２Ｃ粉末、ＺｒＣ粉末、ＮｂＣ粉末、ＴａＣ粉末、ＷＣ粉末、Ｃｏ粉末、およびＮｉ粉末を用意し、これら原料粉末を、表２に示される配合組成に配合し、ボールミルで２４時間湿式混合し、乾燥した後、１００ＭＰａの圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を２ｋＰａの窒素雰囲気中、温度：１５００℃に１時間保持の条件で焼結し、焼結後、ＩＳＯ規格・ＣＮＭＧ１２０４０８のチップ形状をもったＴｉＣＮ基サーメット製の工具基体Ｂ−１〜Ｂ−６を形成した。
【００１８】
（ａ）ついで、前記工具基体Ａ−１〜Ａ−１０およびＢ−１〜Ｂ−６のそれぞれを、アセトン中で超音波洗浄し、乾燥した状態で、図１に示されるアークイオンプレーティング装置内に前記工具基体を装入し、さらに装置内にカソード電極（蒸発源）として所定組成の硬質被覆層形成用のＮｂ−Ｃｒ−Ｙ合金とアノード電極を配置し、
（ｂ）まず、装置内を排気して０．１Ｐａ以下の真空に保持しながら、ヒーターで装置内を５００℃に加熱した後、前記工具基体に−１０００Ｖの直流バイアス電圧を印加し、かつカソード電極の前記Ｎｂ−Ｃｒ−Ｙ合金とアノード電極との間に１００Ａの電流を流してアーク放電を発生させ、もって工具基体表面をボンバード洗浄し、
（ｃ）次に、装置内に反応ガスとして窒素ガスを導入して３Ｐａの反応雰囲気とすると共に、前記工具基体に−１５０Ｖの直流バイアス電圧を印加し、かつカソード電極の前記Ｎｂ−Ｃｒ−Ｙ合金とアノード電極との間に１００Ａの電流を流してアーク放電を発生させ、前記工具基体の表面に、表３に示される目標組成、目標層厚の（Ｎｂ，Ｃｒ，Ｙ）Ｎ層からなる硬質被覆層を１〜５μｍの平均層厚で蒸着形成し、
前記（ａ）〜（ｃ）により、本発明被覆工具としての本発明表面被覆スローアウエイチップ（以下、本発明被覆チップと云う）１〜１６をそれぞれ製造した。
【００１９】
また、比較の目的で、これら工具基体Ａ−１〜Ａ−１０およびＢ−１〜Ｂ−６を、アセトン中で超音波洗浄し、乾燥した状態で、図１に示されるアークイオンプレーティング装置に装入し、カソード電極（蒸発源）としてＣｒ−Ｙ合金を装着し、まず、装置内を排気して０．１Ｐａ以下の真空に保持しながら、ヒーターで装置内を５００℃に加熱した後、前記工具基体に−１０００Ｖの直流バイアス電圧を印加し、かつカソード電極のＣｒ−Ｙ合金とアノード電極との間に１００Ａの電流を流してアーク放電を発生させ、もって工具基体表面をボンバード洗浄し、ついで装置内に反応ガスとして窒素ガスを導入して３Ｐａの反応雰囲気とすると共に、前記工具基体に印加するバイアス電圧を−１００Ｖに下げて、前記Ｃｒ−Ｙ合金のカソード電極とアノード電極との間にアーク放電を発生させ、もって前記工具基体Ａ−１〜Ａ−１０およびＢ−１〜Ｂ−６のそれぞれの表面に、表４に示される目標層厚の窒化クロム（ＣｒＹＮ）層で構成された硬質被覆層を蒸着形成することにより、比較被覆工具としての表面被覆スローアウエイチップ（以下、比較被覆チップと云う）１〜１６をそれぞれ製造した。
【００２０】
つぎに、前記各種の被覆チップを、いずれも工具鋼製バイトの先端部に固定治具にてネジ止めした状態で、本発明被覆チップ１〜１６および比較被覆チップ１〜１６について、
被削材：ＪＩＳ・ＳＵＳ６３０（ＨＢ３００）の丸棒、
切削速度： １１０ ｍ／ｍｉｎ．、
切り込み： ３ ｍｍ、
送り： ０．２ ｍｍ／ｒｅｖ．、
切削時間： ５ 分、
の条件（切削条件Ａ）でのステンレス鋼の湿式連続高速切削加工試験（通常の切削速度および送りは、それぞれ、９０ ｍ／ｍｉｎ．、０．２ ｍｍ／ｒｅｖ．）、
被削材：７３Ｎｉ−１５．５Ｃｒ−７Ｆｅ−２．５Ｔｉ−０．７Ａｌ−１．０（Ｎｂ＋Ｔａ） （ＨＢ３００）の丸棒、
切削速度： ４５ ｍ／ｍｉｎ．、
切り込み： ３ ｍｍ、
送り： ０．１５ ｍｍ／ｒｅｖ．、
切削時間： ５ 分、
の条件（切削条件Ｂ）でのNi基合金の湿式連続高速切削加工試験（通常の切削速度および送りは、それぞれ、３０ｍ／ｍｉｎ．、０．１５ｍｍ／ｒｅｖ．）、
被削材：Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金（ＨＢ３５０）の丸棒、
切削速度： ５０ ｍ／ｍｉｎ．、
切り込み： ２ ｍｍ、
送り： ０．１５ ｍｍ／ｒｅｖ．、
切削時間： ５ 分、
の条件（切削条件Ｃ）でのチタン合金の湿式連続高速切削加工試験（通常の切削速度および送りは、それぞれ、３０ｍ／ｍｉｎ．、０．１５ｍｍ／ｒｅｖ）、
を行い、いずれの切削加工試験でも切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。この測定結果を表５に示した。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】
【表３】
【００２４】
【表４】
【００２５】
【表５】
【実施例２】
【００２６】
原料粉末として、平均粒径：５．５μｍを有する中粗粒ＷＣ粉末、同０．８μｍの微粒ＷＣ粉末、同１．３μｍのＴａＣ粉末、同１．２μｍのＮｂＣ粉末、同１．２μｍのＺｒＣ粉末、同２．３μｍのＣｒ３Ｃ２粉末、同１．５μｍのＶＣ粉末、同１．０μｍの（Ｔｉ，Ｗ）Ｃ［質量比で、ＴｉＣ／ＷＣ＝５０／５０］粉末、および同１．８μｍのＣｏ粉末を用意し、これら原料粉末をそれぞれ表６に示される配合組成に配合し、さらにワックスを加えてアセトン中で２４時間ボールミル混合し、減圧乾燥した後、１００ＭＰａの圧力で所定形状の各種の圧粉体にプレス成形し、これらの圧粉体を、６Ｐａの真空雰囲気中、７℃／分の昇温速度で１３７０〜１４７０℃の範囲内の所定の温度に昇温し、この温度に１時間保持後、炉冷の条件で焼結して、直径が８ｍｍ、１３ｍｍ、および２６ｍｍの３種の工具基体形成用丸棒焼結体を形成し、さらに前記の３種の丸棒焼結体から、研削加工にて、表６に示される組合せで、切刃部の直径×長さがそれぞれ６ｍｍ×１３ｍｍ、１０ｍｍ×２２ｍｍ、および２０ｍｍ×４５ｍｍの寸法、並びにいずれもねじれ角３０度の４枚刃スクエア形状をもったＷＣ基超硬合金製の工具基体（エンドミル）Ｃ−１〜Ｃ−８をそれぞれ製造した。
【００２７】
ついで、これらの工具基体（エンドミル）Ｃ−１〜Ｃ−８の表面をアセトン中で超音波洗浄し、乾燥した状態で、同じく図１に示されるアークイオンプレーティング装置に装入し、実施例１と同一の条件で、表７に示される目標組成および目標層厚の（Ｎｂ，Ｃｒ，Ｙ）Ｎ層からなる硬質被覆層を蒸着形成することにより、本発明被覆工具としての本発明表面被覆超硬製エンドミル（以下、本発明被覆エンドミルと云う）１〜８をそれぞれ製造した。
【００２８】
また、比較の目的で、前記工具基体（エンドミル）Ｃ−１〜Ｃ−８の表面をアセトン中で超音波洗浄し、乾燥した状態で、同じく図１に示されるアークイオンプレーティング装置に装入し、実施例１と同一の条件で、表７に示される目標層厚のＣｒＹＮ層からなる硬質被覆層を蒸着することにより、従来被覆工具としての表面被覆超硬製エンドミル（以下、比較被覆エンドミルと云う）１〜８をそれぞれ製造した。
【００２９】
つぎに、本発明被覆エンドミル１〜８および比較被覆エンドミル１〜８のうち、本発明被覆エンドミル１〜３および比較被覆エンドミル１〜３については、
被削材−平面寸法：１００ｍｍ×２５０ｍｍ、厚さ：５０ｍｍのＪＩＳ・ＳＵＳ６３０（ＨＢ３００）の板材、
切削速度： １１０ ｍ／ｍｉｎ．、
溝深さ（切り込み）：１５ ｍｍ、
テーブル送り： ２００ ｍｍ／分、
の条件（切削条件Ｄ）でのステンレス鋼の湿式連続高速切削加工試験（通常の切削速度および送りは、それぞれ、９０ ｍ／ｍｉｎ．、２００ ｍｍ／分．）、
本発明被覆エンドミル４〜６および比較被覆エンドミル４〜６については、
被削材−平面寸法：１００ｍｍ×２５０ｍｍ、厚さ：５０ｍｍの７３Ｎｉ−１５．５Ｃｒ−７Ｆｅ−２．５Ｔｉ−０．７Ａｌ−１．０（Ｎｂ＋Ｔａ） （ＨＢ３００） の板材、
切削速度： ４５ ｍ／ｍｉｎ．、
溝深さ（切り込み）： １５ ｍｍ、
テーブル送り： ８０ ｍｍ／分、
の条件（切削条件Ｅ）でのＮｉ基合金の湿式連続高速切削加工試験（通常の切削速度および送りは、それぞれ、３５ ｍ／ｍｉｎ．、１００ ｍｍ／分．）、
本発明被覆エンドミル７，８および比較被覆エンドミル７，８については、
被削材−平面寸法：１００ｍｍ×２５０ｍｍ、厚さ：５０ｍｍのＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金（ＨＢ３５０） の板材、
切削速度： ５０ ｍ／ｍｉｎ．、
溝深さ（切り込み）： １５ ｍｍ、
テーブル送り： ７０ ｍｍ／分、
の条件（切削条件Ｆ）でのチタン合金の湿式連続高速切削加工試験（通常の切削速度および送りは、それぞれ、４０ ｍ／ｍｉｎ．、７０ ｍｍ／分）、
をそれぞれ行い、いずれの溝切削加工試験でも切刃部の外周刃の逃げ面摩耗幅が使用寿命の目安とされる０．１ｍｍに至るまでの切削溝長を測定した。この測定結果を表７にそれぞれ示した。
【００３０】
【表６】
【００３１】
【表７】
【実施例３】
【００３２】
実施例２で製造した直径が８ｍｍ（工具基体Ｃ−１〜Ｃ−３形成用）、１３ｍｍ（工具基体Ｃ−４〜Ｃ−６形成用）、および２６ｍｍ（工具基体Ｃ−７、Ｃ−８形成用）の３種の丸棒焼結体を用い、この３種の丸棒焼結体から、研削加工にて、溝形成部の直径×長さがそれぞれ４ｍｍ×１３ｍｍ（工具基体Ｄ−１〜Ｄ−３）、８ｍｍ×２２ｍｍ（工具基体Ｄ−４〜Ｄ−６）、および１６ｍｍ×４５ｍｍ（工具基体Ｄ−７、Ｄ−８）の寸法、並びにいずれもねじれ角３０度の２枚刃形状をもったＷＣ基超硬合金製の工具基体（ドリル）Ｄ−１〜Ｄ−８をそれぞれ製造した。
【００３３】
ついで、これらの工具基体（ドリル）Ｄ−１〜Ｄ−８の切刃に、ホーニングを施し、アセトン中で超音波洗浄し、乾燥した状態で、同じく図１に示されるアークイオンプレーティング装置に装入し、実施例１と同一の条件で、表８に示される目標組成および目標層厚の（Ｎｂ，Ｃｒ，Ｙ）Ｎ層からなる硬質被覆層を蒸着形成することにより、本発明被覆工具としての本発明表面被覆超硬製ドリル（以下、本発明被覆ドリルと云う）１〜８をそれぞれ製造した。
【００３４】
また、比較の目的で、前記工具基体（ドリル）Ｄ−１〜Ｄ−８の表面に、ホーニングを施し、アセトン中で超音波洗浄し、乾燥した状態で、同じく図１に示されるアークイオンプレーティング装置に装入し、実施例１と同一の条件で、表８に示される目標層厚を有するＣｒＹＮ層からなる硬質被覆層を蒸着形成することにより、比較被覆工具としての表面被覆超硬製ドリル（以下、比較被覆ドリルと云う）１〜８をそれぞれ製造した。
【００３５】
つぎに、本発明被覆ドリル１〜８および比較被覆ドリル１〜８のうち、本発明被覆ドリル１〜３および比較被覆ドリル１〜３については、
被削材−平面寸法：１００ｍｍ×２５０ｍｍ、厚さ：５０ｍｍのＪＩＳ・ＳＵＳ６３０（ＨＢ３００） の板材、
切削速度： ７０ ｍ／ｍｉｎ．、
送り： ０．１５ ｍｍ／ｒｅｖ、
穴深さ： ５ ｍｍ、
の条件（切削条件Ｇ）でのステンレス鋼の湿式連続高速切削加工試験（通常の切削速度および送りは、それぞれ、６０ ｍ／ｍｉｎ．、０．１ ｍｍ／ｒｅｖ．）、
本発明被覆ドリル４〜６および比較被覆ドリル４〜６については、
被削材−平面寸法：１００ｍｍ×２５０ｍｍ、厚さ：５０ｍｍの７３Ｎｉ−１５．５Ｃｒ−７Ｆｅ−２．５Ｔｉ−０．７Ａｌ−１．０（Ｎｂ＋Ｔａ） （ＨＢ３００） の板材、
切削速度： ４０ ｍ／ｍｉｎ．、
送り： ０．１ ｍｍ／ｒｅｖ、
穴深さ： ５ ｍｍ、
の条件（切削条件Ｈ）でのＮｉ基合金の湿式連続高速切削加工試験（通常の切削速度および送りは、それぞれ、３０ ｍ／ｍｉｎ．、０．１ ｍｍ／ｒｅｖ．）、
本発明被覆ドリル７，８および比較被覆ドリル７，８については、
被削材−平面寸法：１００ｍｍ×２５０ｍｍ、厚さ：５０ｍｍのＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金（ＨＢ３５０） の板材、
切削速度： ４０ ｍ／ｍｉｎ．、
送り： ０．１ ｍｍ／ｒｅｖ、
穴深さ： ５ ｍｍ、
の条件（切削条件I）でのチタン合金の湿式連続高速切削加工試験（通常の切削速度および送りは、それぞれ、３０ ｍ／ｍｉｎ．、０．１ ｍｍ／ｒｅｖ）、
をそれぞれ行い、いずれの湿式高速穴あけ切削加工試験（水溶性切削油使用）でも先端切刃面の逃げ面摩耗幅が０．３ｍｍに至るまでの穴あけ加工数を測定した。この測定結果を表８にそれぞれ示した。
【００３６】
【表８】
【００３７】
この結果得られた本発明被覆工具としての本発明被覆チップ１〜１６、本発明被覆エンドミル１〜８、および本発明被覆ドリル１〜８の硬質被覆層を構成する（Ｎｂ，Ｃｒ，Ｙ）Ｎ層の組成を、透過型電子顕微鏡を用いてのエネルギー分散Ｘ線分析法により測定したところ、それぞれ目標組成と実質的に同じ組成を示した。
【００３８】
また、本発明被覆工具と比較被覆工具の硬質被覆層の平均層厚を走査型電子顕微鏡を用いて断面測定したところ、いずれも目標層厚と実質的に同じ平均値（５ヶ所の平均値）を示した。
【００３９】
表５、７、８に示される結果から、本発明被覆工具は、特にＮｉ基合金、ステンレス鋼等の高硬度であって工具表面に溶着し易い被削材の切削加工を、高速切削条件で行った場合でも、（Ｎｂ，Ｃｒ，Ｙ）Ｎ層からなる硬質被覆層が耐熱性を備えすぐれた潤滑性を発揮することによって、チッピングの発生なく、長期に亘ってすぐれた耐摩耗性を発揮するのに対して、硬質被覆層がＣｒＹＮ層で構成された比較被覆工具においては、被削材および切粉と前記硬質被覆層との粘着性および反応性が一段と高くなり、その一方で潤滑性が低下するために、切刃部にチッピングが発生するようになり、比較的短時間で使用寿命に至ることが明らかである。
【００４０】
前述のように、この発明の被覆工具は、一般鋼や普通鋳鉄などの切削加工は勿論のこと、特にＮｉ基合金、ステンレス鋼等の高硬度であって工具表面に溶着し易い被削材の高速切削加工でも、すぐれた潤滑性を発揮し、長期に亘ってすぐれた切削性能を示すものであるから、切削加工装置のＦＡ化、並びに切削加工の省力化および省エネ化、さらに低コスト化に十分満足に対応できるものである。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
炭化タングステン基超硬合金または炭窒化チタン基サーメットで構成された工具基体の表面に、１〜５μｍの平均層厚を有し、かつ、
組成式：（ＮｂａＣｒｂＹ１−ａ−ｂ）Ｎ
（但し、ａはＮｂの含有割合を示し、原子比で、０．５≦ａ≦０．７であり、ｂはＣｒの含有割合を示し、原子比で、０．２≦ｂ≦０．４であり、１−ａ−ｂはＹの含有割合を示し、原子比で、０．０５≦１−ａ−ｂ≦０．１である）
を満足するＮｂとＣｒとＹの複合窒化物層からなる硬質被覆層を形成した表面被覆切削工具。
【請求項１】
炭化タングステン基超硬合金または炭窒化チタン基サーメットで構成された工具基体の表面に、１〜５μｍの平均層厚を有し、かつ、
組成式：（ＮｂａＣｒｂＹ１−ａ−ｂ）Ｎ
（但し、ａはＮｂの含有割合を示し、原子比で、０．５≦ａ≦０．７であり、ｂはＣｒの含有割合を示し、原子比で、０．２≦ｂ≦０．４であり、１−ａ−ｂはＹの含有割合を示し、原子比で、０．０５≦１−ａ−ｂ≦０．１である）
を満足するＮｂとＣｒとＹの複合窒化物層からなる硬質被覆層を形成した表面被覆切削工具。
【図１】
【公開番号】特開２０１１−２４０４３９（Ｐ２０１１−２４０４３９Ａ）
【公開日】平成２３年１２月１日（２０１１．１２．１）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１０−１１５０３６（Ｐ２０１０−１１５０３６）
【出願日】平成２２年５月１９日（２０１０．５．１９）
【出願人】（０００００６２６４）三菱マテリアル株式会社 (4,417)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２３年１２月１日（２０１１．１２．１）
【国際特許分類】
【出願日】平成２２年５月１９日（２０１０．５．１９）
【出願人】（０００００６２６４）三菱マテリアル株式会社 (4,417)
【Ｆターム（参考）】
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