空気調和機
【課題】
配管に、銅管だけでなくアルミニウム管を用いる熱交換器を空気調和機に適用する場合でも、アルミニウム管を配設する部分を考慮することによって、熱交換性能の向上を可能とする空気調和機を提供すること。
【解決手段】
冷媒配管が、銅管と、アルミニウム管と、からなる熱交換器を備えた空気調和機において、室外側の前記熱交換器内で冷媒の流路が分岐して、流路数が最も多い部分の冷媒配管に前記アルミニウム管を有する空気調和機とすること。
配管に、銅管だけでなくアルミニウム管を用いる熱交換器を空気調和機に適用する場合でも、アルミニウム管を配設する部分を考慮することによって、熱交換性能の向上を可能とする空気調和機を提供すること。
【解決手段】
冷媒配管が、銅管と、アルミニウム管と、からなる熱交換器を備えた空気調和機において、室外側の前記熱交換器内で冷媒の流路が分岐して、流路数が最も多い部分の冷媒配管に前記アルミニウム管を有する空気調和機とすること。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、伝熱管として銅管とアルミニウム管を使用した熱交換器を用いた空気調和機に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、世界経済の伸長に伴い、各国での生活基盤の整備が進み、基幹材料として銅の需要が増大している。
【０００３】
また、銅原材料の価格の上昇が進行し、空気調和機の熱交換器に使用されている銅管の価格も上昇している。
【０００４】
一方、アルミニウムは銅の数十倍の埋蔵量があり、銅の代替え材料として種々の検討がなされており、銅管のアルミニウム管への代替え技術の確立が一層求められるようになっている。
【０００５】
上述のように、空気調和機にアルミニウム管を採用する取り組みは少しずつ提案されてきている。しかし、単純に使用する材料を変更すれば済むことはほとんど無く、材料の変更に付随して以下のような種々の問題が発生し、代替えが進んでいるとは言えない状況にある。
【０００６】
アルミニウム管は銅管に比べて材料の強度が低く、銅管と同程度の強度を確保するためには、その肉厚を厚くしなければならない。
【０００７】
更に、全ての伝熱管を一気に銅からアルミニウムに変更しようとすると強度以外にも性能，生産技術，開発力、必要となる経費等の問題が障害となっているため、部分的な代替えにとどまっている。
【０００８】
代替えに関する従来技術として、特許文献１から３が知られている。
【０００９】
特許文献１は、自動車用熱交換器に関する発明である。高温の内部流体が流れる第１熱交換器を形成する材質を銅材あるいは銅系材とし、それより低温になった内部流体が流れる第２熱交換器を形成する材質をアルミニウム材あるいはアルミニウム系材とすることで、コスト増加を抑えつつ、耐熱性向上を可能とする熱交換器について述べている。
【００１０】
特許文献２は、ガスバーナを含んだ熱交換装置に関する発明である。主熱交換器において、通水管及び吸熱フィンが熱伝導率の高い銅系金属からなり、副熱交換器において、通水管及び吸熱フィンが耐食性に富むアルミニウム系金属からなる。内部流体の上流側部分に副熱交換部を設け、下流側部分に主熱交換部を設けている。これに、高温の外部流体を主熱交換部、副熱交換部の順に流し、主熱交換部で顕熱を吸収し、副熱交換部で顕熱及び潜熱を吸収する。これにより、装置全体をコンパクトにでき、燃焼排気から生じるドレンによる腐蝕を防止できる熱交換装置について述べている。
【００１１】
特許文献３は、冷媒に可燃性冷媒を用いた冷蔵庫に関する発明である。冷凍サイクルを構成する銅パイプおよび、蒸発器外部において銅パイプと接合されたアルミニウム配管を有する蒸発器の各接合部に至るまで防食処理を施すことで、蒸発器の耐蝕信頼性を向上させることができ、冷媒のリークが抑制されることで、より安全になる冷蔵庫について述べている。
【００１２】
【特許文献１】特開２００４−０９２９２１号公報
【特許文献２】特開平０７−１６７５８６号公報
【特許文献３】特開２００５−１７２３０５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１３】
また、アルミニウム管は銅管に比べて熱伝導率も低いので、熱抵抗が増え、上記の肉厚の増加も影響して熱交換性能が悪化する。
【００１４】
熱交換性能が悪化すると、熱交換器，送風機，圧縮機などの能力を大きくして性能の悪化を補わなければならず、空気調和機の寸法が大型化するなど、悪影響が生じてくる。
【００１５】
特許文献１では、熱交換器に流入する空気が２４０℃にも達するため、アルミニウムよりも温度に対する特性に優れる銅を適用して、耐熱性を向上させることを目的としている。
【００１６】
特許文献２では、耐蝕性に富むアルミニウム管を用いることで、燃焼排気から生じるドレンによる腐蝕を防止し、耐蝕性を向上させることを目的としている。
【００１７】
特許文献３では、可燃性冷媒を用いる冷蔵庫において、防食処理を行うことで耐蝕性を向上させることを目的としている。
【００１８】
すなわち、これら特許文献１から３では、空気調和機のように、冷媒流路が二方向に切り換わる冷凍サイクルを有する場合の、熱交換器における熱交換性能を向上させる工夫については特に開示されていない。
【００１９】
以上のように、配管の一部に銅管（材質に銅を含む管）、一部にアルミニウム管（材質にアルミニウムを含む管）を用いる熱交換器を空気調和機に適用するにあたっては、まず熱交換性能を低下させない工夫が必要となる。
【００２０】
そこで、本発明の目的は、熱交換器において配管にアルミニウム管を配設する部分を考慮し、熱交換性能の向上を可能とする空気調和機を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００２１】
本発明の目的は、
冷媒配管が、
銅管と、
アルミニウム管と、
からなる熱交換器を備えた空気調和機において、
室外側の前記熱交換器内で冷媒の流路が分岐して、流路数が最も多い部分の冷媒配管に前記アルミニウム管を有する空気調和機
によって達成される。
【発明の効果】
【００２２】
本発明によれば、熱交換性能が向上する空気調和機を提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２３】
以下、本発明の実施例について図を用いて説明する。
【実施例１】
【００２４】
図における同一符号は同一物または相当物を示す。
【００２５】
まず、空気調和機の全体構成を、図１〜図３を用いて説明する。図１は空気調和機の構成図である。図２は室内機の側断面図である。図３は室外機の側断面図である。
【００２６】
空気調和機は、室内機２と室外機６とを接続配管８で繋ぎ、室内を空気調和する。
【００２７】
室内機２は、筐体ベース２１の中央部に室内熱交換器３３を置き、室内熱交換器３３の下に送風ファン３１１を配置し、露受皿３５等を取り付け、これらを化粧枠２３で覆い、化粧枠２３の前面に前面パネル２５を取り付けている。
【００２８】
この化粧枠２３には、室内空気を吸い込む空気吸込み口２７と、温湿度が調和された空気を吹出す空気吹出し口２９とが上下に設けられている。
【００２９】
送風ファン３１１からの吹出し気流を送風ファン３１１の長さに略等しい幅を持つ吹出し風路２９０に流し、吹出し風路２９０途中に配した左右風向板２９５で気流の左右方向を偏向する。
【００３０】
更に、吹出し口２９に配した上下風向板２９１で気流の上下方向を偏向して室内に吹出すことができるようになっている。
【００３１】
筐体ベース２１には、送風ファン３１１，フィルター２３１，室内熱交換器３３，露受皿３５，上下風向板２９１，左右風向板２９５等の基本的な内部構造体が取り付けられる。
【００３２】
そして、これらの基本的な内部構造体は、筐体ベース２１，化粧枠２３，前面パネル２５からなる筐体２０に内包され室内機２を構成する。
【００３３】
また、前面パネル２５の下部一側には、運転状況を表示する表示部３９７と、別体のリモコン５からの赤外線の操作信号を受ける受光部３９６とが配置されている。
【００３４】
化粧枠２３の下面に形成される空気吹出し口２９は、前面パネル２５との分割部に隣接して配置され、奥の吹出し風路２９０に連通している。
【００３５】
２枚の上下風向板２９１は、閉鎖状態で、吹出し風路２９０をほぼ隠蔽して室内機２の底面に連続する大きな曲面を有するように構成されている。
【００３６】
これらの上下風向板２９１は、両端部に設けた回動軸を支点にして、リモコン５からの指示に応じて、駆動モータにより空気調和機の運転時に所要の角度回動して空気吹出し口２９を図２に二点鎖線で示すように開き、その状態に保持される。
【００３７】
空気調和機の運転停止時には、これらの上下風向板２９１は空気吹出し口２９を閉じるように制御される。
【００３８】
左右風向板２９５は、下端部に設けた回動軸を支点にして駆動モータにより回動され、リモコン５からの指示の応じて回動されてその状態に保持される。これによって、吹出し空気が左右の所望の方向に吹出される。
【００３９】
なお、リモコン５から指示することにより、空気調和機の運転中に上下風向板２９１，左右風向板２９５を周期的に揺動させ、室内の広範囲に周期的に吹出し空気を送ることもできる。
【００４０】
可動パネル２５１は、下部に設けた回動軸を支点として駆動モータにより回動され、空気調和機の運転時に前側空気吸込部２３０′を図２の二点鎖線の如く開くように構成されている。
【００４１】
これにより、運転時には上側空気吸込み部２３０に加えて、前側空気吸込部２３０′からも室内機２内に室内空気が吸引される。空気調和機の停止時には、前側空気吸込部２３０′は閉じるように制御される。
【００４２】
露受皿３５は、室内熱交換器３３の前後両側の下端部下方に配置され、冷房運転時や除湿運転時に室内熱交換器３３に発生する凝縮水を受けるために設けられている。受けて集められた凝縮水はドレン配管３７を通して室外に排出される。
【００４３】
室外機６は、ベース６１に圧縮機、室外熱交換器７３，室外ファン６３１を搭載し、外箱６２で覆い、配管接続バルブに室内機２からの接続配管８を接続している。
【００４４】
室外機６の外箱６２は前面板６２１，天板６２２，側面板６２３等からなり、室外熱交換器７３に対向する外面に室外空気の吸込み部が設けられ、室外ファン６３１に対向する前面板６２１に自在に空気の流通ができるファンカバー６３５が設けられている。
【００４５】
室外ファン６３１は室外熱交換器７３が上流側に、ファンカバー６３５が下流側になるように回転駆動され、上述のように室外空気を室外熱交換器７３に流通させる。
【００４６】
室内熱交換器３３，室外熱交換器７３は、アルミニウム製の複数枚のフィンと、これらフィンにあけられた穴に挿入された銅またはアルミニウム製の伝熱管により形成されている。
【００４７】
フィンとフィンの間隔は微小隙間となっており、この間を室内の空気流が通風することで冷媒と空気との間で熱交換が行われる。
【００４８】
この空気調和機を運転する時には、電源に接続してリモコン５を操作し、所望の冷房，除湿，暖房等の運転を行う。
【００４９】
冷房等の運転の場合、リモコン５から運転操作の信号がなされると、マイコンは、リモコン５からの操作信号または自動運転が設定されていれば各種センサからの情報に基づいて冷房等の運転モードを決定する。
【００５０】
次に、室外機６の制御部に決定した運転モードに応じた運転を指示すると共に、決定した運転モードに従って送風ファン３１１を駆動し、空気吸込部２７から室内熱交換器３３に室内空気を流通させる。
【００５１】
室外機６の制御部は室内機２からの指示に従い、圧縮機，送風モータ，制御弁等を制御し、圧縮機からの冷媒を冷凍サイクルに循環させると共に、室外空気吸込み部から室外熱交換器７３に室外空気を流通させる。
【００５２】
斯くして、周知の冷房等の運転が行なわれる。
【００５３】
次に、実施例の冷凍サイクルに付いて図４，図５を用いて説明する。図４（ａ）は冷房・除湿時の冷凍サイクル図、図４（ｂ）は暖房時の冷凍サイクル図である。図５は冷房・除湿時の冷凍サイクルの構成図である。
【００５４】
図４において、７５は圧縮機、７２は冷媒流路切換弁、７３は室外熱交換器、７４は冷暖房絞り装置、３３１は副熱交換器、３３２は除湿加熱器であり、共に、室内側に設置され、暖房時，除湿時に加熱器となり、冷房時に冷却器となる。３４は除湿絞り装置、３３３は室内側に設置され、暖房時に加熱器となり、冷房時、除湿時に冷却器となる除湿冷却器である。
【００５５】
冷房運転時は図４（ａ）のように、冷媒流路切換弁７２を冷房側にし、除湿絞り装置３４を全開にし、冷暖房絞り装置７４で冷媒回路の冷媒を制御する。圧縮機７５を運転すると、冷媒は図４（ａ）の矢印の如く流れ、室内を冷房する。
【００５６】
これを図５で少し詳しく説明すると、圧縮機７５で圧縮された冷媒は冷媒流路切換弁７２で室外熱交換器７３側に切換えられた流路に流れ、室外熱交換器７３への導入配管である冷媒配管４Ｃ ７２５に流入する。
【００５７】
冷媒配管４Ｃ ７２５に流入した冷媒は途中の分岐部で分岐（実施例の場合、４流路に分岐）され室外熱交換器７３の上側部分の空気流の下流側に導入される。
【００５８】
このように、冷媒の流路が分岐されることにより個々の流路に流れる冷媒の流量が減り、室外熱交換器７３における冷媒の抵抗損失を減らすことができる。
【００５９】
室外熱交換器７３に流入した冷媒は室外熱交換器７３のフィン間を流れる室外空気により冷却され、液化し、密度が増加する。このため、室外熱交換器７３の分岐された個々の流路に流れる冷媒の流速が減少し、冷媒を冷却する効率が低下する。
【００６０】
これを多少でも回復させるため、室外熱交換器７３への導入部で分岐させた冷媒回路を集約（実施例の場合は４回路を２回路に集約）し、管内の冷媒の流速を上げて、室外熱交換器７３の下側部分に再導入する。
【００６１】
これにより、管内流速が上がって、冷媒を冷却する効率が上がり、液化した冷媒をさらに冷却させることができる。
【００６２】
このように、飽和温度以下に冷却された冷媒は室外熱交換器７３からの導出配管である冷媒配管ＣＸ ７４５に流出し、冷暖房絞り装置７４に流入する。
【００６３】
冷暖房絞り装置７４に流入した冷媒は、冷凍サイクルの状態に応じて適正に減圧されて、気液の混合状態となって冷暖房絞り装置７４から流出する。
【００６４】
冷暖房絞り装置７４から流出した冷媒は高圧側の配管接続バルブ７８に接続された接続配管８を通って室外機６を出て、室内機２に到達し、室内熱交換器３３への導入配管である冷媒配管ＶＥ ７８５に流入する。
【００６５】
冷媒配管ＶＥ ７８５に流入した冷媒は分岐されることなく室内熱交換器３３の上側部分で、且つ、空気流の上流側（実施例の場合、能力を増加させるための副熱交換器３３１，３３１′）に導入される。
【００６６】
このように、冷媒の流路が分岐されることなく室内熱交換器３３に流入することにより、気液混合の密度の大きい状態の冷媒にもかかわらず、冷媒の管内流速を上げることができ、効率よく熱交換ができる。
【００６７】
室内熱交換器３３に流入した冷媒は室内熱交換器３３のフィン間を流れる室内空気により加熱され、気化し、体積が増加し、室内空気は冷媒により冷却される。
【００６８】
このため、室内熱交換器３３の冷媒回路が分岐されないままであると、流路に流れる冷媒の流速が増加し、室内熱交換器３３における冷媒の抵抗損失が増大する。
【００６９】
冷媒の抵抗損失が増大すると、圧縮機７５に戻る冷媒の圧力が低下し、圧縮機７５で圧縮することのできる単位時間当たりの冷媒の量が減って冷房能力が減少する。
【００７０】
これを多少でも回復させるため、室内熱交換器３３への導入部では分岐させずに１回路であった冷媒回路を分岐（実施例の場合は１回路を２回路に分岐）し、管内の冷媒の流速を下げる。
【００７１】
流速を下げた冷媒を室内熱交換器３３の副熱交換器３３１，３３１′より下方の空気流の下流側（実施例の場合、冷房時に冷却器となる除湿加熱器３３２，３３２′）に再導入する。
【００７２】
これにより、管内流速が下がって、室内熱交換器３３における冷媒の抵抗損失を減らすことができ、冷房能力の減少を抑制できる。
【００７３】
除湿加熱器３３２，３３２′と冷房時、除湿時に冷却器となる除湿冷却器３３３，３３３′との間に冷媒配管ＨＸ ３４５，冷媒配管ＸＥ ３４７を介して除湿絞り装置３４が設けられている。
【００７４】
冷房時は、除湿絞り装置３４が全開になっているので、この間の冷媒圧力の低下は小さく、副熱交換器３３１，３３１′，除湿加熱器３３２，３３２′，除湿冷却器３３３，３３３′は全て冷却器として働き、室内を冷房する。
【００７５】
このように、室内熱交換器３３で気化した冷媒は導出配管である冷媒配管ＥＶ ７８７に流出し、接続配管８′を通って室内機２を出て、低圧側配管接続バルブ７８′で室外機６に到達する。
【００７６】
室外機６に到達した冷媒は冷媒流路切換弁７２で圧縮機７５の吸込み側に切換えられた流路に流れ、圧縮機７５に戻る。
【００７７】
除湿運転時には図４（ａ）のように、冷媒流路切換弁７２は冷房時と同じく冷房側にし、冷暖房絞り装置７４を全開にし、除湿絞り装置３４で冷媒回路の冷媒を制御する。圧縮機７５を運転すると、冷媒は図４（ａ）の矢印の如く流れ、室内を除湿する。
【００７８】
このとき、副熱交換器３３１，３３１′，除湿加熱器３３２，３３２′は加熱器として働き、室内空気を加熱する。他方、除湿冷却器３３３，３３３′は冷却器として働き、室内空気を冷却し除湿する。
【００７９】
これらが同時に行われ、各熱交換器で熱交換した室内空気が混合されて吹出すので、室内空気は除湿され、且つ、温度があまり変化せずに吹出され、いわゆる除湿運転が行われる。
【００８０】
暖房運転時は図４（ｂ）のように、冷媒流路切換弁７２を暖房側にし、除湿絞り装置３４を全開にし、冷暖房絞り装置７４で冷媒回路の冷媒を制御する。圧縮機７５を運転すると、冷媒は図４（ｂ）の矢印の如く流れ、室内を暖房する。
【００８１】
この場合、冷媒は圧縮機７５，冷媒流路切換弁７２，除湿冷却器３３３，３３３′，除湿加熱器３３２，３３２′，副熱交換器３３１，３３１′，冷暖房絞り装置７４，室外熱交換器７３，冷媒流路切換弁７２の順に流れ圧縮機７５に戻る。
【００８２】
このとき、室内熱交換器３３は全て加熱器として働き、室内を暖房する。室外熱交換器７３は吸熱器として働き、室外空気から熱を奪う。
【００８３】
暖房時には、室内熱交換器３３と室外熱交換器７３の吸熱、放熱の関係が逆転し、冷媒の流れも逆転するので、冷媒の流れる方向と冷媒回路の分岐と集約の関係は冷房時と丁度反対になる。
【００８４】
また、冷媒回路の圧力損失と熱交換効率の増減の関係も同様になるので説明は省略する。
【００８５】
次に、室外熱交換器７３について図６，図７を用いて、更に、詳しく説明する。図６（ａ）は実施例の室外熱交換器の平面図であり、（ｂ）は同正面図、（ｃ）は同側面図であり、室外空気は図中の白抜き矢印の方向に流れる。
【００８６】
図７（ａ）は実施例の室外熱交換器の伝熱管の接続部を側面から見た配管接続図、（ｂ）は熱交換器内の冷媒流路図である。
【００８７】
室外熱交換器７３は伝熱管を通す孔が開いているアルミニウム製の外側熱交換器フィン７３０Ｔ，内側熱交換器フィン７３１Ｔにヘアピン状の伝熱管を挿通し、伝熱管を拡管して伝熱管とフィンを密着させ、管端を連結管でつないで冷媒回路を形成したクロスフィン型熱交換器である。
【００８８】
実施例の室外熱交換器７３は、図６に示すように室外機６の側面から背面にかけて略Ｌ字状に配設され、できるだけ大きい面積を確保し熱交換能力を高めている。
【００８９】
この室外熱交換器７３の一部、気流の上流になる外側熱交換器７３０の上部で冷媒回路が複数の流路に分岐している部分にアルミニウムまたはアルミニウム合金製の伝熱管を使用する。
【００９０】
このようにすることにより、高価な銅管の使用量を削減し、供給の安定しているアルミニウム管を使用して、リサイクル性の向上と軽量化を図ることができる。
【００９１】
以下、記述を簡潔にするため、銅または銅合金製の管を銅管と記し、アルミニウムまたはアルミニウム合金製の管をアルミニウム管と記し、アルミニウムまたはアルミニウム合金製のフィンをアルミニウムフィンと記す。
【００９２】
一般に、アルミニウムは銅より強度が弱く、同一径の管で比較した場合、銅管と同等の強度を持たせるためには、アルミニウム管の肉厚を厚くする必要がある。
【００９３】
管の肉厚を厚くすると自ずと管の内径が小さくなり、冷媒が流れる管内流路の断面積が狭くなる。
【００９４】
冷媒流路の断面積が狭くなると当然、同一の冷媒流量が流れる場合、管内の流速が速くなる。管内流速が速くなると、冷媒の圧力損失が増加すると共に冷媒の伝熱管への熱伝達が盛んになり、熱交換量が増加する。
【００９５】
上記の伝熱管をアルミニウム管とした部分は室外熱交換器７３が凝縮器となる冷房・除湿時には複数に分岐した流路の中で冷媒の流れの下流部になり、蒸発器となる暖房時には複数に分岐した流路の中で冷媒の流れの上流部になる。
【００９６】
室外熱交換器７３をこのような形状に加工するために、上部のアルミニウム管部と下部の銅管部のフィンを一体にした外側熱交換器フィン７３０Ｔでアルミニウム管部と銅管部を連結する。
【００９７】
更に、上部のアルミニウム管部と下部の銅管部の熱交換器プレートを一体にした外側プレートＲ ７３０Ｒでアルミニウム管部と銅管部を連結する。
【００９８】
また、内側熱交換器については銅管と内側熱交換器フィン７３１Ｔ，内側プレートＲ ７３１Ｒで熱交換器を構成する。
【００９９】
このようなフィンとプレートを使用して、曲げの外側の熱交換器７３０用に所定量の外側熱交換器フィン７３０Ｔを積み上げ伝熱管を、内側の熱交換器７３１用に外側より少ない所定量の内側熱交換器フィン７３１Ｔを積み上げ、外側より短い伝熱管を挿入する。これらを拡管して伝熱管とフィンを密着させ別々の熱交換器をつくる。
【０１００】
別々に作った熱交換器を、各々を所定の曲げ半径で曲げて組合せ、両熱交換器７３０，７３１を連結管，連結板，結合帯などにより一体にしている。
【０１０１】
実施例では伝熱管の管端側に外側プレートＲ ７３０Ｒ，内側プレートＲ ７３１Ｒを備え、両者をねじや係止爪と係止孔等の結合装置で連結し、伝熱管のヘアピン状の曲げ部側を結合帯７３８，７３８′で締結し両熱交換器を結合している。
【０１０２】
次に、この空気調和機を冷房運転する場合の室外熱交換器７３の動作について説明する。
【０１０３】
この空気調和機を冷房運転する場合は、圧縮機７５で圧縮され高温気体となった冷媒ガスは冷媒流路切換弁７２で流路を室外熱交換器７３側に切換えられ、室外熱交換器７３の導入配管である冷媒配管４Ｃ ７２５に流入する。
【０１０４】
冷媒配管４Ｃ ７２５に流入した冷媒ガスは密度が小さいため流速が早く、このまま単一の流路で室外熱交換器７３に入ると、圧力損失が大きくなり、冷媒の凝縮温度の低下を招き、熱交換量が減少する。
【０１０５】
これを防ぐため、冷媒配管４Ｃ ７２５に流入した冷媒ガスは４分流され、流速を下げて、室外空気の流れの下流になる内側熱交換器７３１の上部に設けられた配管口ＩＡ ７３１Ａ〜配管口ＩＤ ７３１Ｄから内側熱交換器７３１に入る。
【０１０６】
内側熱交換器７３１の上部に入った冷媒は内側銅管７３１ＰＣ内を流れ、外部の室外空気の下流で冷却され、冷媒ガスの一部が凝縮し、気液混合状態となって配管口Ｉａ ７３１ａ〜配管口Ｉｄ ７３１ｄに達し、内側熱交換器７３１から流出する。
【０１０７】
このとき、管内を流れる冷媒の平均密度は室外空気との熱交換が進むにつれて液状の冷媒が増えるので、だんだんと大きくなり、冷媒の流速は減少してくる。これに伴い、冷媒の圧力損失の増加割合も減少し、流速を増加させる余裕が生まれてくる。
【０１０８】
内側熱交換器７３１から流出した気液混合冷媒は室外熱交換器７３の内部配管である配管Ａ ７３Ａ〜配管Ｄ ７３Ｄに流入する。
【０１０９】
配管Ａ ７３Ａ〜配管Ｄ ７３Ｄは圧縮機７５〜内側熱交換器７３１までの銅管配管と外側熱交換器７３０の上部のアルミニウム配管を接続するための配管である。
【０１１０】
これらの銅管とアルミニウム管を接続する技術は、特開２０００−５５２５１，特開２００１−１６５３６２，特開２００５−２６２２４８などで提案されている銅管とアルミニウム管をフラッシュバット溶接したものや、共晶接合したものや、ステンレス管を介在させて接続したものなどが用いられる。
【０１１１】
いずれの技術を用いても接合部には水分がかからないように熱収縮性樹脂チューブなどで水密な被覆をかぶせている。
【０１１２】
これらの接続技術については、本明細書で明らかにしようとしている発明の意図とは別の内容であるので説明は省略する。
【０１１３】
配管Ａ ７３Ａ〜配管Ｄ ７３Ｄはいずれの接続技術を用いるにしても、銅管とアルミニウム管の接合部であるＣｕ−Ａｌ接続部Ａ ７３ＡＪ〜Ｃｕ−Ａｌ接続部Ｄ ７３ＤＪを境にして銅管部を下側にし、アルミニウム管部を上側に配置している。
【０１１４】
このように配置することにより、雨天時の運転で雨水が配管Ａ ７３Ａ〜配管Ｄ ７３Ｄに掛かっても雨水はアルミニウム管部から銅管部に流れ、銅管部の結露中に溶け出した銅イオンがアルミニウム管部に流れることがなく、腐蝕の助長を防止することができる。
【０１１５】
また、空気調和機をヒートポンプサイクルで運転し暖房を行う時に、蒸発器となる室外熱交換器７３の配管Ａ ７３Ａ〜配管Ｄ ７３Ｄに室外空気中の水分が凝縮する。
【０１１６】
しかし、室外空気中の水分が凝縮してもアルミニウム管部から銅管部に凝縮した露が流れ、銅管部の結露中に溶け出した銅イオンがアルミニウム管部に流れることがなく、腐蝕の助長を防止することができる。
【０１１７】
かくして、配管Ａ ７３Ａ〜配管Ｄ ７３Ｄに流入した気液混合冷媒は銅管部からアルミニウム管部に入り、室外空気の上流になる外側熱交換器７３０の上部に設けられた配管口ＯＡ ７３０Ａ〜配管口ＯＤ ７３０Ｄから外側熱交換器７３０に流入する。
【０１１８】
このように、アルミニウム管部を銅管部より室外空気の気流の上流で上部の部分に配置するので雨天時の運転で雨水が室外熱交換器７３に掛かっても、雨水は気流と重力により、気流の上流から下流方向、上部から下方に流れる。
【０１１９】
このため、雨水はアルミニウム管部から銅管部に流れることになり、銅管部からアルミニウム管部へ流れることは無く、腐蝕の助長を防止することができる。
【０１２０】
また、外側熱交換器７３０の上部の伝熱管はアルミニウム管でできているので、銅管と同等の強度を確保するため肉厚を厚くしている。このため、管内の冷媒流路面積が減少し、冷媒の流速が増加する。
【０１２１】
しかし、前述のように、内側熱交換器７３１の配管口Ｉａ ７３１ａ〜配管口Ｉｄ ７３１ｄに達した冷媒は平均密度が大きくなっているので、流速が減少し流速を増加させる余裕が生まれている。
【０１２２】
このため、外側熱交換器７３０の上部の伝熱管を銅管と同等の強度を確保するため肉厚を厚くしたアルミニウム管にし、冷媒の流速が多少増加しても、冷媒の圧力損失の増加はさほど大きくならない。
【０１２３】
他方、流速の増加により冷媒から伝熱管への熱伝達率が向上して熱交換量が増加する。
【０１２４】
更に、外側熱交換器７３０に流入した気液混合冷媒は図６で斜線で示した外側アルミニウム管７３０ＰＡ内を流れ、外部の室外空気の上流で冷却され、冷媒ガスの凝縮が進み、ほぼ液状態となって配管口Ｏａ ７３０ａ〜配管口Ｏｄ ７３０ｄに達する。
【０１２５】
このため、冷媒の平均密度は更に大きくなり、冷媒の流速はますます小さくなり、冷媒の圧力損失の増加割合も小さくなって、流速の増加による熱交換量の増加の効果が大きくなる。
【０１２６】
このとき、管内の冷媒は、ほぼ液状態となっているので、その流速は随分と遅く、このまま４分岐された流路で室外熱交換器７３の下部に入ると、圧力損失の割合は小さいが、流速の遅い分、冷媒から伝熱管への熱伝達率も小さくなり、熱交換量が減少する。
【０１２７】
これを防ぐため、配管口Ｏａ ７３０ａ〜配管口Ｏｄ ７３０ｄに達した４流路の冷媒を２流路になるように合流させる。
【０１２８】
具体的には、配管口Ｏａ ７３０ａ，配管口Ｏｂ ７３０ｂからの冷媒は合流して室外熱交換器７３の内部配管である配管Ｅ ７３Ｅに、また、配管口Ｏｃ ７３０ｃ，配管口Ｏｄ ７３０ｄからの冷媒は合流して室外熱交換器７３の内部配管である配管Ｆ ７３Ｆに流入する。
【０１２９】
このとき、管内の冷媒の流速が速くなって、冷媒の圧力損失の割合が増えるが、この部は前述のように冷媒がほぼ液状態で流速が遅くなっている部分であり、且つ、液状態での圧力損失は冷媒制御装置の機能を一部代替えしているとも見做せ、この部の圧力損失が熱交換量の悪化をもたらすことは無い。
【０１３０】
配管Ｅ ７３Ｅ，配管Ｆ ７３Ｆは外側熱交換器７３０の上部のアルミニウム配管と内側熱交換器７３１の下部の銅配管を接続するための配管である。
【０１３１】
配管Ｅ ７３Ｅ，配管Ｆ ７３Ｆは前述と同様に、銅管とアルミニウム管の接合部であるＣｕ−Ａｌ接続部Ｅ ７３ＥＪ，Ｃｕ−Ａｌ接続部Ｆ ７３ＦＪを境にしてアルミニウム管部を上側にし、銅管部を下側に配置している。
【０１３２】
このように配置することにより、前述と同様に雨天時の雨水や暖房時の結露による腐蝕の助長を防止することができる。
【０１３３】
かくして、配管Ｅ ７３Ｅ，配管Ｆ ７３Ｆに流入した冷媒は、流速を上げて、室外空気の流れの下流になる内側熱交換器７３１の下部に設けられた配管口ＩＥ ７３１Ｅ，配管口ＩＦ ７３１Ｆから内側熱交換器７３１の下部に入る。
【０１３４】
ここで、外側熱交換器７３０，内側熱交換器７３１の下部の伝熱管は銅管でできているので、前述のアルミニウム管より肉厚が薄く、管内の断面積が若干広くなるが、冷媒流路が４流路から２流路に減少しているので、冷媒の流速が増加する。
【０１３５】
しかし、前述のように、この部では冷媒がほぼ液状態になっているので、この部の圧力損失の増加は熱交換量に影響しない。他方、冷媒の流速の増加による冷媒から伝熱管への熱伝達率が向上するため熱交換量は増加する。
【０１３６】
このように、冷媒の凝縮が進むにつれ、管内の冷媒流速は遅くなる。これに応じて、冷媒の流路を４流路の銅管，４流路のアルミニウム管，２流路の銅管のように変える。
【０１３７】
冷媒の流路を上述のように変え、冷媒流路の断面積を順次、小さくして行くと良い結果が得られる。
【０１３８】
ほぼ液状で内側熱交換器７３１の下部に入った冷媒は、内側銅管７３１ＰＣ，外側銅管７３０ＰＣ内を流れ、ここで室外空気によって更に冷却されて冷媒の飽和温度以下に冷却されて配管口Ｏｅ ７３０ｅ，配管口Ｏｆ ７３０ｆに達し、室外熱交換器７３から流出し、合流して冷媒配管ＣＸ ７４５に流入する。
【０１３９】
室外熱交換器７３から出て冷媒配管ＣＸ ７４５に流入した液冷媒は冷暖房絞り装置７４で減圧され、低温で乾き度の小さい気液混合状態となり、液側配管接続バルブ７８から室外機６を出る。
【０１４０】
室外機６を出た気液混合冷媒は液側接続配管８を通って室内機２に到達し、室内熱交換器３３の導入配管である冷媒配管ＶＥ ７８５を通って室内熱交換器３３に流入する。
【０１４１】
このように、実施例の室外熱交換器は一つの熱交換器の中に、銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部と、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部が混在する。
【０１４２】
これにより、アルミニウム管とアルミニウム製フィンで形成した熱交換部はリサイクルのときに、これを分離する必要がなくなる。
【０１４３】
また、銅管からアルミニウム管に替えることによる性能のダウンが少ない部分、性能がアップする部分等を選択的にアルミニウム管に替えることができる。
【０１４４】
このように、部分的にアルミニウム管に替えることができるので、熱交換器の大きさや生産方法を大幅に変える必要がなくなる。
【０１４５】
このため、性能，大きさ，生産方法を大幅に変えること無しに、リサイクル性が向上し、銅管の使用量を減らし、軽量化した熱交換器を提供することができる。
【０１４６】
また、実施例の室外熱交換器は、管内を流れる流体の流路数の多い部分にアルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成する。
【０１４７】
一般に、熱交換器の入口と出口で、熱交換する流体の密度が大きく変化する場合、熱交換器の途中で熱交換する流体の流路数を変更することが行われている。
【０１４８】
これは、流体の流路数を変更することで流路面積を変え、流速を変えて、熱交換器での流体の圧力損失を抑制したり、熱伝達率を上げたりするためである。
【０１４９】
特に、冷凍サイクルに用いる熱交換器では管内の流体が熱交換中に凝縮，蒸発するため、管内流体の密度変化が大きく、上記のように、熱交換器の途中で流路数を変えることが積極的に行われている。
【０１５０】
また、伝熱管に銅管とアルミニウム管を使用する場合、耐圧強度の面からアルミニウム管の方の肉厚を厚くする必要がある。
【０１５１】
このため、外径を同じにした場合、ひとつの熱交換器の中で、管内の断面積が、銅管のところでは広く、アルミニウム管のところでは狭くなる。
【０１５２】
実施例の室外熱交換器は、流路数の多い部分にアルミニウム管を使用する。
【０１５３】
このように、一本あたりの管内断面積が銅管の管内断面積より狭くなるアルミニウム管を使用する部分の流路数を多くする。
【０１５４】
これにより、一本あたりの管内断面積が狭くなっても流路数の多いところにアルミニウム管を使用するので、流路数の少ない部分と比べて流路断面が増え、管内流体の流速は遅くなり、圧力損失が抑制される。
【０１５５】
また、流路数が同じである部分同士で比べると、アルミニウム管を使用する部分は、銅管の管内断面積より狭くなる。
【０１５６】
これにより、管内の流速が上がり、銅管を使用した場合に比べて、熱交換性能が向上し、全体的には、圧力損失の増加と性能の低下が共に抑制される。
【０１５７】
このため、管内の圧力損失の増加が抑えられ、性能低下が少ない熱交換器を提供することができる。
【０１５８】
また、実施例の空気調和機は、上述の熱交換器を備える。
【０１５９】
これにより、熱交換器の大きさ，生産方法を大幅に変えること無しに、性能の低下がさほど無く、材料の供給が逼迫している銅管に替えてアルミニウム管を使用した熱交換器を採用することができる。
【０１６０】
また、アルミニウム管を使用したことにより、熱交換器を軽量化することができる。
【０１６１】
このため、銅管を使用した空気調和機と同等の大きさで、同等の性能を発揮できる銅管とアルミニウム管を生産性良く混合使用し、軽量化し、リサイクル性が向上した空気調和機を提供することができる。
【０１６２】
また、実施例の空気調和機は、前記熱交換器が凝縮器となるときの管内流体の、銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部より下流側の同一流路内に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成している。
【０１６３】
一般に、熱交換器が凝縮器となる場合、熱交換器に入った冷媒は、最初は管内を高温の気体で流れ、管外の気流に放熱し、冷媒自身は凝縮して液化する。
【０１６４】
このとき、冷媒は密度の小さい気体から密度の大きい液体に変わるため、管内の流路の断面積が変わらないときには、熱交換器入口での高速の気体の状態から、熱交換器出口での低速の液体状態にまで連続的に変化して行く。
【０１６５】
また、アルミニウム管は強度上、銅管より肉厚の厚い管を使用するので、外径を同じにした場合は内径が細くなり、銅管部の流路断面積より、アルミニウム管部の流路断面積が狭くなる。
【０１６６】
実施例の空気調和機は、凝縮器となる熱交換器の伝熱管に同一流路内の上流側には銅管を使用し、その下流側にはアルミニウム管を使用する。
【０１６７】
これにより、この部に銅管を使用した場合に比べて、管内流体の速度が増し、管内の熱伝達率が上がり、熱交換性能が向上し、熱交換量が多くなる。
【０１６８】
このとき、管内の速度が増すことで、銅管を使用した場合に比べて圧力損失が増加する。しかし、凝縮器の場合、極端に伝熱管の内径が細くなる場合を除き、この圧力損失の増加は小さい。
【０１６９】
このように、圧力損失の増加が小さく、凝縮温度の低下が抑制されるので、銅管を、アルミニウム管に替えても、内径の変化が性能に及ぼす影響は小さい。
【０１７０】
このため、凝縮器にアルミニウム管を使用しても、管内流体の速度増加による圧力損失の影響が小さく、熱交換性能が向上する空気調和機を提供することができる。
【０１７１】
また、実施例の空気調和機は、前記熱交換器が銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部より上の部分に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成している。
【０１７２】
これにより、熱交換器に結露や雨水等による水分が付着しても、付着した水分が流下し、アルミニウム管部は下部の銅管部より早く乾燥状態になる。
【０１７３】
下部の銅管部は上部から流下する水滴のため、乾燥状態になるまでの時間が上部のアルミニウム管部より長くかかる。
【０１７４】
しかし、銅のイオン化傾向がアルミニウムのイオン化傾向より低いので、特別な腐蝕性の条件のある場所以外では銅管の腐蝕が促進されることはない。
【０１７５】
また、銅管部が上部にあり、アルミニウム管部が下部にある場合は、上部の銅管部に付いた水滴が下部のアルミニウム管部に流下する。
【０１７６】
このアルミニウム管部に流下した水滴には微量の銅イオンが溶け出しているため、アルミニウム管の腐蝕を助長する。
【０１７７】
本発明のように、アルミニウム管部を銅管部より上部に置くと、このような腐蝕も避けることができる。
【０１７８】
このため、アルミニウム管の腐蝕が進み難い空気調和機を提供することができる。
【０１７９】
また、実施例の空気調和機は、前記熱交換器が前記フィン間を通る気流の、銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部より上流側に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成している。
【０１８０】
一般に、熱交換器を凝縮器として使用する場合、冷媒の温度は熱交換器の入口で高く、出口で低くなるので、冷媒の流れと空気流とが対向流をなす如くに、冷媒を風下側から熱交換器に流入させ、風上側から流出させる。
【０１８１】
また、熱交換器を蒸発器として使用する場合、冷媒の温度は熱交換器の入口で低く、出口では熱交換器内の圧力損失のため更に低くなるので、冷媒の流れと空気流とが並行流をなす如くに、冷媒を風上側から熱交換器に流入させ、風下側から流出させる。
【０１８２】
実施例の空気調和機は、気流の上流側に、アルミニウム管を使用し、下流側に銅管を使用する。
【０１８３】
これにより、冷媒がほぼ液状で流れ、密度が大きいため、流速が遅くなる凝縮器の冷媒出口側（気流の風上側）に、アルミニウム管を使用する。
【０１８４】
また、冷媒の乾き度が小さい気液混合の状態で密度が大きく、流速が遅くなる蒸発器の冷媒入口側（気流の風上側）に、アルミニウム管を使用する。
【０１８５】
このように、アルミニウム管を使用することにより、内径を細くして流速を速くし、熱伝達率を向上させることができる。
【０１８６】
このように、冷凍サイクルを構成した場合、冷媒流路切換弁の切換だけで上記の流路が冷房時も暖房時も形成されるので、流路の切換に他の部品を使用する必要が無く、冷凍サイクルの構成も簡単になる。
【０１８７】
また、熱交換器に結露や雨水などの水分が付着しても、付着した水分は気流に押されて上流のアルミニウム管部から下流の銅管部に流れるのでアルミニウム管部の腐蝕が促進されることが無い。
【０１８８】
このため、熱交換器での圧力損失の増加が少なく、能力が増加し、性能の低下が少なく、アルミニウム管を使用できリサイクル性が向上する空気調和機を提供することができる。
【０１８９】
次に、室内熱交換器３３について図８〜図１０を用いて、更に、詳しく説明する。図８（ａ）は実施例の室内熱交換器の左側面図であり、図８（ｂ）は同正面図である。図９は実施例の室内熱交換器の右側面図である。図１０は実施例の室内熱交換器の冷媒流路図である。
【０１９０】
室内熱交換器３３も室外熱交換器７３と同様に伝熱管を通す孔が開いているアルミニウム製のフィンにヘアピン状の伝熱管を挿通し、伝熱管を拡管して伝熱管とフィンを密着させ、管端を連結管でつないで冷媒回路を形成したクロスフィン型熱交換器である。
【０１９１】
室内熱交換器３３は副熱交換器３３１，除湿加熱器３３２，除湿冷却器３３３で構成され、図２に示すように室内機２の空気吸込み部２３０，２３０′と送風ファン３１１との間に配設される。
【０１９２】
これらは送風ファン３１１を取り囲むように、室内機２の形状に合わせて、できるだけ大きい面積を確保して熱交換能力を高めるように配設される。
【０１９３】
これらの熱交換器は空気調和機の能力や機能、室内機２の形状，室内送風ファン３１１の方式などに応じて、副熱交換器３３１を省略したり、更に分割して前後に配置したり、上下に配置したりあるいは統合して個数を減らしたりされる。
【０１９４】
本実施例では副熱交換器を前側副熱交換器３３１と後側副熱交換器３３１′に分けて伝熱管にアルミニウム管を使用し、室内熱交換器３３の上部、気流の上流になる位置に配置する。
【０１９５】
このようにすることにより、高価な銅管の使用量を削減し、供給の安定しているアルミニウム管を使用して、リサイクル性の向上と軽量化を図ることができる。
【０１９６】
また、除湿加熱器を前側除湿加熱器３３２と後側除湿加熱器３３２′に、除湿冷却器を上側除湿冷却器３３３と下側除湿冷却器３３３′に分けて伝熱管に銅管を使用する。
【０１９７】
上記の伝熱管をアルミニウム管とした部分は室内熱交換器３３が蒸発器となる冷房時には室内熱交換器３３の中で冷媒の流れの最上流部になり、凝縮器となる暖房時には室内熱交換器３３の中で冷媒の流れの最下流部になる。
【０１９８】
この伝熱管にアルミニウム管を使用した副熱交換器３３１，３３１′は伝熱管に銅管を使用した前後の除湿加熱器３３２，３３２′の左右の除湿加熱器プレートＬ，Ｌ′ ３３２Ｌ，Ｌ′，除湿加熱器プレートＲ，Ｒ′ ３３２Ｒ，Ｒ′にねじと接続ピース３３７Ａで連結されている。
【０１９９】
また、除湿加熱器３３２，３３２′と除湿冷却器３３３，３３３′は各々の熱交換器プレート同士を接続ピースＬ ３３８Ｌ，接続ピースＲ ３３８Ｒで連結されている。
【０２００】
このように、伝熱管にアルミニウム管を使用した副熱交換器３３１，３３１′の部分は室内熱交換器３３から簡単に分離できる。
【０２０１】
更に、伝熱管とフィンが同材質なので、室内熱交換器３３をリサイクルする時に、副熱交換器３３１，３３１′は伝熱管とフィンを分解せずに処理でき、リサイクルの負担が軽減される。
【０２０２】
なお、副熱交換器３３１，３３１′と除湿加熱器３３２，３３２′の連結は上記以外にも、両者の熱交プレートを一体で構成した連結板や、両者をつなぐ冷媒管で構成した連結管や、両者を樹脂性バンドで結んだ結合帯や、両者の形状に倣った樹脂性ブロックで両者の位置関係を保持する結合ピースなどにより一体にしても良い。
【０２０３】
３４は除湿絞り装置であり、空気調和機を除湿運転する時に、前述の冷暖房絞り装置７４に代わって冷媒を制御する。
【０２０４】
これにより、冷媒回路の上流側の副熱交換器３３１，３３１′，除湿加熱器３３２，３３２′を加熱器として機能させ、下流側の除湿冷却器３３３，３３３′を冷却器として機能させる。
【０２０５】
次に、この空気調和機を冷房運転する場合の室内熱交換器３３の動作を、前述の室外熱交換器の７３の動作に引き続いて説明する。
【０２０６】
冷媒配管ＶＥ ７８５からの気液混合冷媒は、先ず、室内空気の流れの上流になり、上部に配置された前側副熱交換器３３１に流入するべく、配管Ｇ ３３Ｇに入る。
【０２０７】
配管Ｇ ３３Ｇは室外熱交換器７３の下部で銅管に戻った冷媒配管の材質を再びアルミニウム管に変更し、前側副熱交換器３３１に接続するための配管である。
【０２０８】
配管Ｇ ３３Ｇは途中にＣｕ−Ａｌ接続部Ｇ ３３ＧＪを備え、少なくともＣｕ−Ａｌ接続部Ｇ ３３ＧＪでは水平または前側副熱交換器３３１の配管口ＳＡ ３３ＳＡに向かう冷媒の流れ方向に先上がりにする。
【０２０９】
また、配管Ｇ ３３Ｇの銅管部分は前記の伝熱管にアルミニウム管を使用した前側副熱交換器３３１より下方に配置するのが良い。
【０２１０】
これらにより、前述のように、銅管部に付いた露がアルミニウム管部に落下，流下することが無くなり、アルミニウム管の腐蝕を抑制できる。
【０２１１】
Ｃｕ−Ａｌ接続部Ｇ ３３ＧＪでアルミニウム管部に入った冷媒は前側副熱交換器３３１の配管口ＳＡ ３３ＳＡから前側副熱交換器３３１に流入する。
【０２１２】
実施例では副熱交換器３３１，３３１′の配管接続管端は伝熱管に銅管を使用する除湿加熱器３３２，３３２′、除湿冷却器３３３，３３３′の銅管曲げ部８１０Ｂ側（図８（ｂ）参照）に設けている。
【０２１３】
このようにすることにより、接続技術上、直線部分を必要とするＣｕ−Ａｌ接続部を無理なく配置できる。しかし熱交換器のフィン部の幅が大きく、配管Ｇ ３３ＧをＵターンさせた方が合理的な場合もある。
【０２１４】
このような場合は、勿論、伝熱管にアルミニウム管を使用する熱交換器と銅管を使用する熱交換器の配管接続管端を同じ側に配置しても良い。
【０２１５】
前側副熱交換器３３１に流入した冷媒は乾き度の小さい気液混合状態なので、冷媒の平均密度は比較的大きく、冷媒の流路数が少なくても、冷媒の流速はあまり大きくならないので、冷媒の圧力損失の増加割合は小さい。
【０２１６】
前側副熱交換器３３１に流入した冷媒は室内空気と熱交換し、配管口Ｓａ ３３Ｓａから前側副熱交換器３３１を出て配管Ｈ ３３Ｈに入る。
【０２１７】
配管Ｈ ３３Ｈに入った冷媒は後側副熱交換器３３１′の配管口ＳＢ ３３ＳＢから後側副熱交換器３３１′に入り、室内空気と熱交換し、配管口Ｓｂ ３３Ｓｂから後側副熱交換器３３１′を出て配管Ｊ ３３Ｊに入る。
【０２１８】
前側副熱交換器３３１，後側副熱交換器３３１′を通る時に冷媒は室内空気から吸熱して、冷媒が気化し、冷媒の乾き度がだんだんと大きくなり、また、圧力損失のため冷媒の蒸発温度が若干低下する。
【０２１９】
蒸発温度が若干低下して配管Ｊ ３３Ｊに入った冷媒は気化が進んで冷媒の乾き度が大きくなり、冷媒の流速が上がっているので、配管Ｊ ３３Ｊ途中で２分岐し、冷媒の流速を下げて圧力損失の増加割合を小さくしている。
【０２２０】
配管Ｊ ３３Ｊは副熱交換器３３１′で使用しているアルミニウム配管を再び銅配管に変更し、除湿加熱器３３２′に接続するための配管である。
【０２２１】
配管Ｊ ３３Ｊは途中にＣｕ−Ａｌ接続部Ｊ ３３ＪＪを備え、少なくともＣｕ−Ａｌ接続部Ｊ ３３ＪＪでは水平または除湿加熱器３３２′の配管口ＨＡ ３３ＨＡ，配管口ＨＢ ３３ＨＢに向かう冷媒の流れ方向に先下がりにする。
【０２２２】
配管Ｊ ３３Ｊに流入した冷媒は、これまでのアルミニウム管部を出て銅管部に入り、２分岐して、後側除湿加熱器３３２′の配管口ＨＡ ３３ＨＡ，配管口ＨＢ ３３ＨＢから後側除湿加熱器３３２′に流入する。
【０２２３】
除湿加熱器３３２，３３２′は副熱交換器３３１，３３１′より下方で、且つ、室内空気の流れの中の副熱交換器３３１，３３１′より下流の位置に配置されている。
【０２２４】
また、除湿冷却器３３３，３３３′は副熱交換器３３１，３３１′より下方で、且つ、室内空気の流れの中で副熱交換器３３１，３３１′と並行な流れの中に配置されている。
【０２２５】
これにより、伝熱管に銅管を使用した除湿加熱器３３２，３３２′、除湿冷却器３３３，３３３′に結露した露が上方で室内空気の上流に位置する伝熱管にアルミニウム管を使用した副熱交換器３３１，３３１′に接触することはない。
【０２２６】
後側除湿加熱器３３２′に流入した冷媒は室内空気と熱交換し、配管口Ｈａ ３３Ｈａ，配管口Ｈｂ ３３Ｈｂから後側除湿加熱器３３２′を出て配管Ｋ ３３Ｋ，配管Ｌ ３３Ｌに入る。
【０２２７】
配管Ｋ ３３Ｋ，配管Ｌ ３３Ｌに入った冷媒は前側除湿加熱器３３２の配管口ＨＣ ３３ＨＣ，配管口ＨＤ ３３ＨＤから前側除湿加熱器３３２に入る。
【０２２８】
前側除湿加熱器３３２に入った冷媒は室内空気と熱交換し、配管口Ｈｃ ３３Ｈｃ，配管口Ｈｄ ３３Ｈｄから前側除湿加熱器３３２を出て冷媒配管ＨＸ ３４５入る。
【０２２９】
除湿加熱器３３２に流入した冷媒は室内空気の下流から吸熱し、更に気化が進み、平均密度が小さくなって流速が速くなるが、冷媒の流路が２分岐されているので、圧力損失の増加は大きくない。
【０２３０】
冷媒配管ＨＸ ３４５入った冷媒は冷房時には全開状態の除湿絞り装置３４に入り、同じ状態で冷媒配管ＸＥ ３４７に流れ出す。
【０２３１】
冷媒配管ＸＥ ３４７に流れ出した冷媒は再び２分岐されて上側除湿冷却器３３３の配管口ＥＥ ３３ＥＥ，配管口ＥＦ ３３ＥＦから上側除湿冷却器３３３に流入する。
【０２３２】
上側除湿冷却器３３３に流入した冷媒は副熱交換器３３１，３３１′と並行して流れる室内空気から吸熱し、更に、気化が進む。
【０２３３】
上側除湿冷却器３３３に流入した冷媒は室内空気と熱交換し、配管口ＥＦ ３３ＥＦ側の流路の冷媒は配管口Ｅｆ ３３Ｅｆから上側除湿冷却器３３３を流出する。
【０２３４】
配管口Ｅｆ ３３Ｅｆから上側除湿冷却器３３３を流出した冷媒は下側除湿冷却器３３３′の配管口ＥＧ ３３ＥＧから下側除湿冷却器３３３′に流入する。
【０２３５】
下側除湿冷却器３３３′に流入した冷媒は室内空気と熱交換し、配管口Ｅｇ ３３Ｅｇから下側除湿冷却器３３３′を出て、冷媒配管ＥＶ ７８７に流入する。
【０２３６】
また、配管口ＥＥ ３３ＥＥ側の流路の冷媒は配管口Ｅｅ ３３Ｅｅから上側除湿冷却器３３３を流出し、冷媒配管ＥＶ ７８７に流入する。
【０２３７】
配管口Ｅｇ ３３Ｅｇから流出した冷媒と配管口Ｅｅ ３３Ｅｅから流出した冷媒は冷媒配管ＥＶ ７８７で合流しガス側接続配管８′を通ってガス側配管接続バルブ７８′で室外機６に達する。
【０２３８】
ガス側配管接続バルブ７８′で室外機６に到達した冷媒は冷媒流路切換弁７２で圧縮機７５の吸込み側に切換えられた流路を通って圧縮機７５に吸込まれる。
【０２３９】
このように、実施例の空気調和機は、前記室内熱交換器が蒸発器となるときの管内流体の、最上流の熱交換部に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンを使用し、その下流の熱交換部に銅管およびアルミニウム製フィンを使用する。
【０２４０】
これにより、蒸発器の中で冷媒の密度が最も大きく、流速が最も遅くなる冷媒の最上流部にアルミニウム管を使用する。
【０２４１】
このように、アルミニウム管を使用することにより、内径を細くして流速を速くし、熱伝達率を向上させることができる。
【０２４２】
このとき、前述のように、極端に伝熱管の内径が細くなる場合を除き、この圧力損失の増加は小さく、圧縮機に戻る冷媒の密度の減少が抑制されるので、アルミニウム管に替えても、内径の変化が性能に及ぼす影響は小さい。
【０２４３】
このため、蒸発器の冷媒入口部の管内速度が上がり、熱交換性能が向上する空気調和機を提供することができる。
【０２４４】
また、実施例の熱交換器には、一つの熱交換器の中に、銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部と、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部が混在する。
【０２４５】
このため、性能，大きさ，生産方法を大幅に変えること無しに、リサイクル性が向上し、銅管の使用量を減らし、軽量化した熱交換器を得ることができる。
【０２４６】
また、実施例の熱交換器を備えることにより、銅管を使用した空気調和機と同等の大きさで、同等の性能を発揮できる銅管とアルミニウム管を生産性良く混合使用し、軽量化し、リサイクル性が向上した空気調和機を提供することができる。
【０２４７】
また、実施例の熱交換器は、熱交換器が銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部より上の部分に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成している。
【０２４８】
このため、アルミニウム管の腐蝕が進み難い空気調和機を提供することができる。
【０２４９】
更に、実施例の熱交換器は、前記フィン間を通る気流の、銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部より上流側に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成している。
【０２５０】
このため、熱交換器での圧力損失の増加が少なく、能力が増加し、性能の低下が少なく、アルミニウム管を使用できリサイクル性が向上する空気調和機を提供することができる。
【０２５１】
次に、この空気調和機をヒートポンプサイクルで暖房運転する場合の室内熱交換器３３の動作について説明する。
【０２５２】
この空気調和機を暖房運転する場合は、圧縮機７５で圧縮され高温気体となった冷媒ガスは冷媒流路切換弁７２で流路を室内熱交換器３３側に切換えられ、ガス側配管接続バルブ７８′に流れる。
【０２５３】
ガス側配管接続バルブ７８′に流れた冷媒は室外機６を出て、ガス側接続配管８′を通って室内機２に到達し、室内機２の導入配管である冷媒配管ＥＶ ７８７に流入する。
【０２５４】
冷媒配管ＥＶ ７８７に流入した冷媒ガスは密度が小さいため流速が早く、このまま単一の流路で室内熱交換器３３に入ると、圧力損失が大きくなり、冷媒の凝縮温度の低下を招き、熱交換量が減少する。
【０２５５】
これを防ぐため、冷媒配管ＥＶ ７８７に流入した冷媒ガスは２分流され、流速を下げて、除湿冷却器３３３，３３３′の内側に設けられた室内空気の流れの下流になる配管口Ｅｅ ３３Ｅｅ，配管口Ｅｇ ３３Ｅｇから除湿冷却器３３３，３３３′に入る。
【０２５６】
除湿冷却器３３３，３３３′に入った冷媒は除湿冷却器３３３，３３３′内を内側の伝熱管から外側の伝熱管の順に流れ、外部の室内空気で冷却される。
【０２５７】
室内空気で冷却された冷媒ガスの一部は凝縮し、気液混合状態となって配管口ＥＥ ３３ＥＥ，配管口ＥＦ ３３ＥＦに達し、除湿冷却器３３３から流出し、冷媒配管ＸＥ ３４７に流入する。
【０２５８】
このとき、管内を流れる冷媒の平均密度は室内空気との熱交換が進むにつれて液状の冷媒が増えるので、だんだんと大きくなり、冷媒の流速は減少してくる。これに伴い、冷媒の圧力損失の増加割合も減少し、流速を増加させる余裕が生まれてくる。
【０２５９】
冷媒配管ＸＥ ３４７に流入した気液混合冷媒は合流し、暖房時は全開している除湿絞り装置３４に入り、そのままの状態で出て、冷媒配管ＨＸ ３４５を通って再び２分流される。
【０２６０】
再び２分流された冷媒は除湿加熱器３３２の内側に設けられた室内空気の流れの下流になる配管口Ｈｃ ３３Ｈｃ，配管口Ｈｄ ３３Ｈｄから除湿加熱器３３２に流入する。
【０２６１】
除湿加熱器３３２に流入した冷媒は除湿加熱器３３２，３３２′内を内側の伝熱管から外側の伝熱管の順に流れ、外部の室内空気で冷却される。
【０２６２】
室内空気で更に冷却された冷媒は、そのほとんど全てが凝縮し、ほぼ液状態となって配管口ＨＡ ３３ＨＡ，配管口ＨＢ ３３ＨＢに達し、除湿加熱器３３２′から流出し、配管Ｊ ３３Ｊに流入して合流し単一の流路となる。
【０２６３】
配管Ｊ ３３Ｊは銅管配管とアルミニウム配管を接続するための配管で、Ｃｕ−Ａｌ接続部Ｊ ３３ＪＪを水平または、副熱交換器３３１′の配管口Ｓｂ ３３Ｓｂに向かう冷媒の流れ方向に先上がりに形成している。
【０２６４】
かくして、配管Ｊ ３３Ｊに流入したほぼ液状の冷媒は銅管部からアルミニウム管部に入り、室内空気の上流になる副熱交換器３３１′に設けられた配管口Ｓｂ ３３Ｓｂから副熱交換器３３１′に流入する。
【０２６５】
副熱交換器３３１，３３１′の伝熱管はアルミニウム管でできているので、管内の冷媒流路面積が減少したことと、単一の流路にしたことにより冷媒の流速が増加する。
【０２６６】
しかし、前述のように、この部の圧力損失が熱交換量の悪化をもたらすことは無い。他方、流速の増加により冷媒から伝熱管への熱伝達率が向上して熱交換量が増加する。
【０２６７】
副熱交換器３３１，３３１′に流入したほぼ液状の冷媒は外部の室内空気の上流で更に冷却され、冷媒の飽和温度以下に冷却されて配管口ＳＡ ３３ＳＡに達し、室内熱交換器３３から流出し、配管Ｇ ３３Ｇに流入する。
【０２６８】
配管Ｇ ３３Ｇはアルミニウム配管と銅配管を接続するための配管で、前述と同様に、銅管とアルミニウム管の接合部であるＣｕ−Ａｌ接続部Ｇ ３３ＧＪを水平または、副熱交換器３３１の配管口ＳＡ ３３ＳＡからの冷媒の流れ方向に先下がりに形成している。
【０２６９】
かくして、配管Ｇ ３３Ｇに流入した飽和温度以下に冷却された冷媒はアルミニウム管部から銅管部に入り、室内機２からの導出配管である冷媒配管ＶＥ ７８５に流入し、室内機２を出て、液側接続配管８を通って室外機６の液側配管接続バルブ７８に達する。
【０２７０】
このように、実施例の空気調和機は、室内熱交換器が凝縮器となるときの管内流体のサブクール領域部に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成している。
【０２７１】
これにより、この部に銅管を使用した場合に比べて、同じ外径にした場合、管内流体の速度が増し、管内の熱伝達率が上がり、熱交換性能が向上し、熱交換量が多くなる。
【０２７２】
このとき、管内の速度が増すことで、銅管を使用した場合に比べて圧力損失が増加する。しかし、この圧力損失の増加は、この部がサブクール領域であることから管内流体の温度低下を招くことは無い。
【０２７３】
このように、管内流体の温度低下を招くことは無いので、サブクール領域での管外の気流に対する放熱に影響を与えることは無い。
【０２７４】
このことは、管内流体が次に受ける変化が、凝縮器を出て次の冷媒制御装置による減圧であることから、この減圧の過程の最初の部分（体積変化を伴わない減圧）がサブクール領域で開始していると考えても良い。
【０２７５】
このため、サブクール領域部の管内流速が上がり、熱交換性能がアップする空気調和機を提供することができる。
【０２７６】
また、実施例の空気調和機は、室内熱交換器が凝縮器となるときの管内流体の、最下流の熱交換部に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンを使用し、その上流の熱交換部に銅管およびアルミニウム製フィンを使用する。
【０２７７】
これにより、凝縮器の中で冷媒の密度が最も大きく、流速が最も遅くなる冷媒の最下流部にアルミニウム管を使用する。
【０２７８】
このように、アルミニウム管を使用することにより、内径を細くして流速を速くし、熱伝達率を向上させることができる。
【０２７９】
このとき、前述のように、極端に伝熱管の内径が細くなる場合を除き、この圧力損失の増加は小さく、アルミニウム管に替えても、内径の変化が性能に及ぼす影響は小さい。
【０２８０】
このため、凝縮器の冷媒出口部の管内速度が上がり、熱交換性能が向上する空気調和機を提供することができる。
【０２８１】
次に、この空気調和機をヒートポンプサイクルで暖房運転する場合の室外熱交換器７３の動作について図６，図７を用いて説明する。
【０２８２】
この空気調和機を暖房運転したときに、室内機２で飽和温度以下に冷却されて室外機６の液側配管接続バルブ７８に到達した冷媒は冷暖房絞り装置７４で減圧される。
【０２８３】
冷暖房絞り装置７４で減圧された冷媒は、低温で乾き度の小さい気液混合状態となり、室外熱交換器７３の導入配管である冷媒配管ＣＸ ７４５を通って、２分岐される。
【０２８４】
２分岐された冷媒は室外熱交換器７３の下部に設けられた配管口Ｏｅ ７３０ｅ，配管口Ｏｆ ７３０ｆから室外熱交換器７３に流入する。
【０２８５】
室外熱交換器７３に流入した冷媒は乾き度の小さい気液混合状態なので、冷媒の平均密度は比較的大きく、冷媒の流路数が少なくても、冷媒の流速はあまり大きくならないので、冷媒の圧力損失の増加割合は小さい。
【０２８６】
室外熱交換器７３の下部に流入した冷媒は室外空気から吸熱して、冷媒が気化し、冷媒の乾き度がだんだんと大きくなり、また、圧力損失のため冷媒の蒸発温度が若干低下する。
【０２８７】
蒸発温度が若干低下した冷媒は、配管口ＩＥ ７３１Ｅ，配管口ＩＦ ７３１Ｆに達し、室外熱交換器７３の内部配管である配管Ｅ ７３Ｅ，配管Ｆ ７３Ｆに流入する。
【０２８８】
配管Ｅ ７３Ｅ，配管Ｆ ７３Ｆに流入した冷媒は気化が進んで冷媒の乾き度が大きくなり、冷媒の流速が上がっているので、配管Ｅ ７３Ｅ，配管Ｆ ７３Ｆの途中から各々２分岐し、合わせて４分岐として、冷媒の流速を下げて圧力損失の増加割合を小さくしている。
【０２８９】
このように、配管Ｅ ７３Ｅ，配管Ｆ ７３Ｆに流入した冷媒は銅管部からアルミニウム管部に入り、４分岐され、室外空気の上流側に位置する外側熱交換器７３０の上部に設けられた配管口Ｏａ ７３０ａ〜配管口Ｏｄ ７３０ｄから外側熱交換器７３０に流入する。
【０２９０】
外側熱交換器７３０の上部に流入した気液混合冷媒は図６に斜線で示した外側アルミニウム管７３０ＰＡ内を流れ、外部の室外空気の上流から吸熱し、更に気化が進み、平均密度が小さくなって流速が速くなり、また、圧力損失のため冷媒の蒸発温度が更に低下する。
【０２９１】
蒸発温度が更に低下した冷媒は、配管口ＯＡ ７３０Ａ〜配管口ＯＤ ７３０Ｄに達し、外側熱交換器７３０から流出する。
【０２９２】
外側熱交換器７３０から流出した冷媒は、配管Ａ ７３Ａ〜配管Ｄ ７３Ｄに入り、これまでのアルミニウム管部を出て銅管部に入り、室外空気の下流部に位置する内側熱交換器７３１の配管口Ｉａ ７３１ａ〜配管口Ｉｄ ７３１ｄから内側熱交換器７３１に流入する。
【０２９３】
内側熱交換器７３１に流入した冷媒は下流の室外空気から吸熱し、更に気化が進み、乾き度が１に近いガス状の冷媒となって、配管口ＩＡ ７３１Ａ〜配管口ＩＤ ７３１Ｄに達し、内側熱交換器７３１から流出する。
【０２９４】
このとき、冷媒の密度は小さくなり流速も速くなるが、この部は銅管を伝熱管として使用しているので管の肉厚をアルミニウム管に比べて薄くでき、管内の断面積が広がり、冷媒の流速の増加を抑制できる。
【０２９５】
内側熱交換器７３１から流出した冷媒は冷媒流路切換弁７２を介して圧縮機７５に吸込まれる。
【０２９６】
このように、実施例の空気調和機は、熱交換器が蒸発器となるときの管内流体の、銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部より上流側の同一流路内に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成している。
【０２９７】
一般に、熱交換器が蒸発器となる場合、熱交換器に入った冷媒は、最初は管内を低温の気液混合状態で流れ、管外の気流から吸熱し、冷媒自身は蒸発して気化する。
【０２９８】
このとき、冷媒は密度の大きい気液混合状態から密度の小さい気体に変わるため、管内の流路の断面積が変わらないときには、熱交換器入口での低速の気液混合状態から、熱交換器出口での高速の気体状態にまで連続的に変化して行く。
【０２９９】
また、前述のように、外径を同じにした場合は、銅管部の流路断面積より、アルミニウム管部の流路断面積が狭くなる。
【０３００】
実施例の空気調和機は、蒸発器の伝熱管に同一流路内の下流側には銅管を使用し、その上流側にはアルミニウム管を使用する。
【０３０１】
これにより、この部に銅管を使用した場合に比べて、管内流体の速度が増し、管内の熱伝達率が上がり、熱交換性能が向上し、熱交換量が多くなる。
【０３０２】
このとき、管内の速度が増すことで、銅管を使用した場合に比べて圧力損失が増加する。しかし、この部は蒸発器の上流部になるので管内を流れる冷媒の密度は大きい。
【０３０３】
このように、冷媒の密度が大きので、極端に伝熱管の内径が変わる場合を除き、冷媒の速度は小さく、圧力損失の増加も小さくなり、圧縮機に戻る冷媒の密度の減少が抑制されるので、性能への大きな影響はない。
【０３０４】
このため、蒸発器にアルミニウム管を使用しても、管内流体の速度増加による圧力損失の影響が小さく、熱交換性能の低下も少ない空気調和機を提供することができる。
【実施例２】
【０３０５】
次に、実施例２の空気調和機について図を用いて説明する。実施例２の空気調和機は実施例１の空気調和機の能力を変更し、それに応じて室外熱交換器７３と室内熱交換器３３の大きさを変え、アルミニウム管の採用部を変えたものである。
【０３０６】
先ず、実施例２の室外熱交換器について図１１〜図１２を用いて説明する。図１１（ａ）は実施例２の室外熱交換器の平面図であり、（ｂ）は同正面図、（ｃ）は同側面図であり、室外空気は図中の白抜き矢印の方向に流れる。
【０３０７】
図１２（ａ）は同熱交換器の伝熱管の接続部を側面から見た配管接続図、（ｂ）は同熱交換器内の冷媒流路図である。
【０３０８】
室外熱交換器７３は実施例１では流路数を増やした部分である外側熱交換器７３０の上側部分のみ採用していたアルミニウム管を流路数を増やした部分の内側熱交換器７３１の上側部分にも採用する。
【０３０９】
このように、室外熱交換器７３の上部で冷媒回路が複数の流路に分岐している部分にアルミニウム製の伝熱管を使用する。
【０３１０】
このようにすることにより、高価な銅管の使用量を更に削減し、供給の安定しているアルミニウム管を使用して、リサイクル性の向上と軽量化を図ることができる。
【０３１１】
室外熱交換器７３をこのような形状に加工するために、上部のアルミニウム管部と下部の銅管部のフィンを一体にした曲げの外側熱交換器フィン７３０Ｔと曲げの内側熱交換器フィン７３１Ｔを用意する。
【０３１２】
次に、曲げの外側熱交換器７３０用に所定量の外側熱交換器フィン７３０Ｔを積み上げ、長い伝熱管を、内側熱交換器７３１用に外側よりも少ない所定量の内側熱交換器フィン７３１Ｔを積み上げ、短い伝熱管を挿入し、アルミニウム管部と銅管部を連結する。
【０３１３】
この伝熱管にフィンを積み上げたブロックを伝熱管の管端を揃えて共通の室外プレートＲ ７３Ｒをはめ込み、外側熱交換器７３０と内側熱交換器７３１を連結し、伝熱管を拡管して伝熱管と外側熱交換器フィン７３０Ｔ，内側熱交換器７３１Ｔを密着させる。
【０３１４】
この直線状の熱交換器を、所定の曲げ半径で曲げて、伝熱管のベンド部は結合帯７３８，７３８′などにより結合し、内外の熱交換器を一体にしている。このとき、伝熱管の管端側は前述のように室外プレートＲ ７３Ｒにより連結されている。
【０３１５】
次に、この空気調和機を冷房運転する場合の室外熱交換器７３の動作について説明する。
【０３１６】
この空気調和機を冷房運転する場合は、圧縮機７５で圧縮された冷媒が冷媒配管４Ｃ ７２５に流入するまでは実施例１と同じである。
【０３１７】
冷媒配管４Ｃ ７２５に流入した冷媒ガスは配管材をそれまでの銅管からアルミニウム管に切換えるための配管Ｍ ７３Ｍに入り、配管材をそれまでの銅管からアルミニウム管に切換えられる。
【０３１８】
配管Ｍ ７３Ｍは、銅管とアルミニウム管の接合部であるＣｕ−Ａｌ接続部Ｍ ７３ＭＪを境にして銅管部を下側にし、アルミニウム管部を上側に配置している。
【０３１９】
配管Ｍ ７３Ｍに入った冷媒は密度が小さいため流速が早く、このまま単一の流路で室外熱交換器７３に入ると、圧力損失が大きくなり、冷媒の凝縮温度の低下を招き、熱交換量が減少する。
【０３２０】
これを防ぐため、冷媒配管４Ｃ ７２５に流入した冷媒ガスは４分流され、流速を下げて、室外空気の流れの下流になる内側熱交換器７３１の上部に設けられた配管口ＩＡ ７３１Ａ〜配管口ＩＤ ７３１Ｄから内側熱交換器７３１に入る。
【０３２１】
内側熱交換器７３１の上部に入った冷媒は内側アルミニウム管７３１ＰＡ，外側アルミニウム管７３０ＰＡ内を流れ、外部の室外空気で冷却され、冷媒ガスが凝縮し、ほぼ液状態となって配管口Ｏａ ７３０ａ〜配管口Ｏｄ ７３０ｄに達し、上部のアルミニウム管熱交換器部から流出する。
【０３２２】
上部のアルミニウム管熱交換器部から流出した冷媒は実施例１と同様に下部の銅管熱交換器部に流入し、熱交換して室外熱交換器７３から流出し、冷暖房絞り装置７４で減圧され、室外機６を出て、室内機２に到達し冷媒配管ＶＥ ７８５に入る。
【０３２３】
このように、実施例の熱交換器には、一つの熱交換器の中に、銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部と、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部が混在する。
【０３２４】
このため、性能，大きさ，生産方法を大幅に変えること無しに、リサイクル性が向上し、銅管の使用量を減らし、軽量化した熱交換器を得ることできる。
【０３２５】
また、実施例の熱交換器は、管内を流れる流体の流路数の多い部分にアルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成する。
【０３２６】
このため、管内の圧力損失の増加が抑えられ、性能低下が少ない熱交換器となる。
【０３２７】
また、実施例の熱交換器を備えることにより、銅管を使用した空気調和機と同等の大きさで、同等の性能を発揮できる銅管とアルミニウム管を生産性良く混合使用し、軽量化し、リサイクル性が向上した空気調和機を提供することができる。
【０３２８】
更に、実施例の熱交換器は、銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部より上の部分に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成している。
【０３２９】
このため、アルミニウム管の腐蝕が進み難い空気調和機を提供することができる。
【０３３０】
次に、実施例２の室内熱交換器３３について図１４〜図１８を用いて、詳しく説明する。図１４は実施例２の室内熱交換器、図１５は実施例２の室内熱交換器の側面図、図１６は実施例２の室内熱交換器の冷媒流路図である。図１７は実施例２の室内熱交換器のフィン形状図である。図１８は実施例２の室内熱交換器のプレート形状図である。
【０３３１】
実施例２の室内熱交換器３３は実施例１で使用していた副熱交換器３３１，３３１′を使用せず、室内空気の流れの上流に当る除湿加熱器３３２，３３２′の上部にアルミニウム管を使用している。
【０３３２】
上記の伝熱管をアルミニウム管とした部分は室内熱交換器３３が蒸発器となる冷房時には室内熱交換器３３の中で冷媒の流れの最上流部になり、凝縮器となる暖房時には室内熱交換器３３の中で冷媒の流れの最下流部になる。
【０３３３】
室内熱交換器３３をこのような形状に加工するため、上部のアルミニウム管部と下部の銅管部のフィンを一体にした除湿加熱器フィン３３２Ｔ，３３２Ｔ′でアルミニウム管部と銅管部を連結する。
【０３３４】
更に、上部のアルミニウム管部と下部の銅管部の熱交換器プレートを一体にした除湿加熱器プレートＬ，Ｌ′ ３３２Ｌ，Ｌ′，除湿加熱器プレートＲ，Ｒ′ ３３２Ｒ，Ｒ′でアルミニウム管部と銅管部を連結する。
【０３３５】
この、図１７に示すようなフィンと図１８に示すようなプレートの所定位置にアルミニウム管と銅管の伝熱管を挿通し、伝熱管を拡管してフィンと伝熱管を密着させる。
【０３３６】
こうしてできた直線状の熱交換器を図１７，図１８の二点鎖線で示すように折り曲げ，所要の形状をした室内熱交換器３３を得る。
【０３３７】
なお、アルミニウム管と銅管の連結は上記以外にも、両者を連結する接続ピースや、両者をつなぐ冷媒管で構成した連結管で一体に連結する方法もある。
【０３３８】
また、両者を樹脂性バンドで結んだ結合帯や、両者の形状に倣った樹脂性ブロックで両者の位置関係を保持する結合ピースなどにより一体にしても良い。
【０３３９】
３４の除湿絞り装置の働きは実施例１と同様である。
【０３４０】
次に、この空気調和機を冷房運転する場合の室内熱交換器３３の動作を、前述の室外熱交換器の７３の動作に引き続いて説明する。
【０３４１】
冷媒配管ＶＥ ７８５からの気液混合冷媒は、先ず、室内空気の流れの上流になる前側除湿加熱器３３２の上部に流入するべく、配管Ｇ ３３Ｇに入る。
【０３４２】
配管Ｇ ３３Ｇは銅管とアルミニウム管を接続するための配管である。
【０３４３】
実施例２では除湿加熱器３３２，３３２′のアルミニウム伝熱管管端は銅伝熱管管端と同じ側に設けている。
【０３４４】
前側除湿加熱器３３２に流入した冷媒は室内空気と熱交換し、配管口Ｈａ ３３Ｈａから前側除湿加熱器３３２を出て配管Ｋ ３３Ｋに入る。
【０３４５】
配管Ｋ ３３Ｋに入った冷媒は後側除湿加熱器３３２′の配管口ＨＢ ３３ＨＢから後側除湿加熱器３３２′に入り、室内空気と熱交換し、配管口Ｈｂ ３３Ｈｂから後側除湿加熱器３３２′を出て配管Ｊ ３３Ｊに入る。
【０３４６】
配管Ｊ ３３Ｊは除湿加熱器３３２の上部に設けたアルミニウム配管を再び銅管に変更し、除湿加熱器３３２の下部の銅配管に接続するための配管である。
【０３４７】
配管Ｊ ３３Ｊに入った冷媒は、実施例１と同様に、更に室内空気と熱交換し、室内機２を出て、室外機６に戻り、圧縮機７５に吸込まれる。
【０３４８】
次に、この空気調和機をヒートポンプサイクルで暖房運転する場合の室内熱交換器３３の動作について説明する。
【０３４９】
この空気調和機を暖房運転する場合、圧縮機７５で圧縮された冷媒は実施例１と同様にして室内熱交換器３３のアルミニウム管部に流入する。
【０３５０】
除湿加熱器３３２′の上部の配管口Ｈｂからアルミニウム管部に流入したほぼ液状の冷媒は外部の室内空気の上流で更に冷却され、冷媒の飽和温度以下に冷却されて配管口ＨＡ ３３ＨＡに達し、室内熱交換器３３から流出し、配管Ｇ ３３Ｇに流入する。
【０３５１】
配管Ｇ ３３Ｇに流入した冷媒は実施例１と同様に、室内機２を出て室外機６の液側配管接続バルブ７８に達する。
【０３５２】
このように、実施例の熱交換器には、一つの熱交換器の中に、銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部と、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部が混在する。
【０３５３】
このため、性能，大きさ，生産方法を大幅に変えること無しに、リサイクル性が向上し、銅管の使用量を減らし、軽量化した熱交換器を得ることができる。
【０３５４】
また、実施例の熱交換器を備えることにより、銅管を使用した空気調和機と同等の大きさで、同等の性能を発揮できる銅管とアルミニウム管を生産性良く混合使用し、軽量化し、リサイクル性が向上した空気調和機を提供することができる。
【０３５５】
また、実施例の熱交換器は、熱交換器が銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部より上の部分に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成している。
【０３５６】
このため、アルミニウム管の腐蝕が進み難い空気調和機を提供することができる。
【０３５７】
また、実施例の熱交換器は、熱交換器が前記フィン間を通る気流の、銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部より上流側に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成している。
【０３５８】
このため、熱交換器での圧力損失の増加が少なく、能力が増加し、性能の低下が少なく、アルミニウム管を使用できリサイクル性が向上する空気調和機を提供することができる。
【０３５９】
また、実施例の熱交換器は、室内熱交換器が凝縮器となるときの管内流体のサブクール領域部に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成している。
【０３６０】
このため、サブクール領域部の管内流速が上がり、熱交換性能がアップする空気調和機を提供することができる。
【０３６１】
次に、この空気調和機をヒートポンプサイクルで暖房運転する場合の室外熱交換器７３の動作について図１１〜図１３を用いて説明する。図１３は室外熱交換器の暖房時温度特性図である。
【０３６２】
この空気調和機を暖房運転したときに、室内機２で飽和温度以下に冷却されて室外機６の液側配管接続バルブ７８に到達した冷媒は実施例１と同様に、冷暖房絞り装置７４で減圧され、室外熱交換器７３に流入し、室外熱交換器７３の下部で室外空気と熱交換し、４分岐されて上部の配管口Ｏａ ７３０ａ〜配管口Ｏｄ ７３０ｄからアルミニウム管部に入る。
【０３６３】
外側熱交換器７３０の上部に流入した気液混合冷媒は図１１に斜線で示した外側アルミニウム管７３０ＰＡ，内側アルミニウム管７３１ＰＡ内を順に流れ、外部の室外空気から吸熱する。
【０３６４】
外側熱交換器７３０，内側熱交換器７３１の上部の伝熱管はアルミニウム管でできているので、銅管と同等の強度を確保するため肉厚を厚くしている。このため、外径を同じにした場合、銅管と較べると管内の冷媒流路面積が減少し、冷媒の流速が増加する。
【０３６５】
一般に、管内の圧力損失は、およそ管内を流れる流体の速度の二乗に比例する。このため、流体が流れる回路の流路数を倍にすると流体の速度が半分になるので、圧力損失はおよそ１／４になる。
【０３６６】
実施例２の場合、伝熱管として、拡管後の外径８.５mm，肉厚０.２８mmの銅管と拡管後の外径８.５mm，肉厚０.６１mmのアルミニウム管を使用する。
【０３６７】
この場合、アルミニウム管部分は銅管部に較べて断面積が１５％減り、流速が１８％増えて、圧力損失が４０％増える。このため、単純に銅管をアルミニウム管に代えると圧力損失が増えすぎて性能が劣化する。
【０３６８】
実施例２の場合、これらの銅管とアルミニウム管を使い分けて、２流路部分に銅管を、４流路部分にアルミニウム管を使用して室外熱交換器７３を構成する。
【０３６９】
この４流路のアルミニウム管部分と２流路の銅管部分を単純に比較すると、アルミニウム管部分は銅管部に較べて断面積が１.７倍になり、流速は０.６になり、圧力損失は０.３５倍になる。
【０３７０】
このため、流路の少ないところをアルミニウム管に変更するよりも、流路の多い所をアルミニウム管に変更するほうが圧力損失の増加割合が小さくて済み、空気調和機全体に与える影響が少ない。
【０３７１】
比較のため、全部の流路に銅管を使用した従来の熱交換器と全部の流路にアルミニウム管を使用した熱交換器を作成し、その圧力損失を比較した。
【０３７２】
その結果を図１３に示す。ヒートポンプ運転時、室外熱交換器７３下部の冷媒流入口を温度測定位置Ａとし、室外熱交換器７３下部の２流路部の出口を温度測定位置Ｄとしている。
【０３７３】
更に進んで、室外熱交換器７３上部の４流路部の出口を温度測定位置Ｈとし、そのヘアピン状の伝熱管の１ターン前の伝熱管の管端部を温度測定位置Ｇ，２ターン前の伝熱管の管端部を温度測定位置Ｆとしている。
【０３７４】
つまり、図中の温度測定位置Ａの熱交換器温度は図１２の配管口Ｏｅ ７３０ｅ，配管口Ｏｆ ７３０ｆの温度の平均値を示し、温度測定位置Ｄの熱交換器温度は図１２の配管口ＩＥ ７３１Ｅ，配管口ＩＦ ７３１Ｆの温度の平均値を示す。
【０３７５】
また、温度測定位置Ｈの熱交換器温度は図１２の配管口ＩＡ ７３１Ａ〜配管口ＩＤ ７３１Ｄの温度の平均値を示す。
【０３７６】
図１３で温度測定位置の表示が飛んでいるが、その間に表示されていないヘアピン状の伝熱管が存在していて、全体的に見れば、温度測定位置の表示は冷媒の流れに沿った伝熱管の室外熱交換器７３入口からの距離に大略比例している。
【０３７７】
図１３に示すように、２流路の銅管部分の圧力降下に伴う蒸発温度の低下は０.７１Ｋであり、４流路のアルミニウム管部分の圧力降下に伴う蒸発温度の低下は０.４０Ｋであった。
【０３７８】
これを２流路部の長さに換算すると、４流路のアルミニウム管部分の圧力降下に伴う蒸発温度の低下は０.３０Ｋとなり、２流路の銅管部分の圧力降下に伴う蒸発温度の低下である０.７１Ｋの０.４２倍となっている。
【０３７９】
これは蒸発温度の変化の数値であり、厳密には圧力降下を表しているわけではないが、上記のような狭い範囲での蒸発温度の変化と蒸発圧力の変化はほぼ比例するので、圧力降下の割合も温度降下にほぼ比例し、圧力降下もほぼ０.４２倍となると考えて良い。
【０３８０】
このように、上述の理論値通りにはならないが、流路の少ないところをアルミニウム管に変更するよりも、流路の多い所をアルミニウム管に変更するほうが圧力損失の増加割合が小さい傾向が示されている。
【０３８１】
外部の室外空気から吸熱した冷媒は、更に気化が進み、乾き度が１に近いガス状の冷媒となって、配管口ＩＡ ７３１Ａ〜配管口ＩＤ ７３１Ｄに達し、室外熱交換器７３から流出する。
【０３８２】
室外熱交換器７３から流出した冷媒は冷媒流路切換弁７２を介して圧縮機７５に吸込まれる。
【実施例３】
【０３８３】
次に、実施例３の空気調和機について図１９〜図２０を用いて説明する。図１９（ａ）は実施例３の室外熱交換器の平面図であり、（ｂ）は同正面図、（ｃ）は同側面図であり、室外空気は図中の白抜き矢印の方向に流れる。
【０３８４】
図２０（ａ）は同熱交換器の伝熱管の接続部を側面から見た配管接続図、（ｂ）は同熱交換器内の冷媒流路図である。
【０３８５】
実施例３の室外熱交換器７３は、図１９に示すように室外機６の背面に略直線状に配設されている。
【０３８６】
実施例３の空気調和機は実施例２の空気調和機の能力を変更し、それに応じて室外熱交換器７３の大きさを変えたものである。
【０３８７】
実施例３では、室外熱交換器７３の流路数を増減せずに室外熱交換器７３と熱交換する室外空気の上流側にアルミニウム管を採用する。
【０３８８】
また、室外熱交換器７３が凝縮器となる場合の冷媒の流れの下流、蒸発器となる場合の冷媒の流れの上流の部分にアルミニウム管を採用する。
【０３８９】
実施例３では室外空気の上流のアルミニウム管部と、下流の銅管部を一体にした放熱フィン７３Ｔ，室外プレートＲ ７３Ｒ，室外プレートＬ ７３Ｌを備え、これらに伝熱管であるアルミニウム管と銅管を挿通し、伝熱管を拡管することにより、一体の熱交換器としている。
【０３９０】
この空気調和機を冷房運転する場合、圧縮機７５で圧縮された冷媒は実施例１同様にして、室外熱交換器７３の４流路部を出る。
【０３９１】
配管口Ｏａ ７３０ａ〜配管口Ｏｄ ７３０ｄに達した冷媒は、室外熱交換器７３から流出し、銅管とアルミニウム管の接続配管である配管Ｎ ７３Ｎに流入し、合流して冷媒配管ＣＸ ７４５に流入する。
【０３９２】
配管Ｎ ７３Ｎは、銅管とアルミニウム管の接合部であるＣｕ−Ａｌ接続部Ｎ ７３ＮＪを境にして銅管部を下側にし、アルミニウム管部を上側に配置している。
【０３９３】
室外熱交換器７３から出た冷媒は、実施例２と同様にして、室内機２に入り、室内を冷房し、室外機６に戻り、圧縮機７５に吸込まれる。
【０３９４】
このように、実施例の熱交換器には、一つの熱交換器の中に、銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部と、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部が混在する。
【０３９５】
このため、性能，大きさ，生産方法を大幅に変えること無しに、リサイクル性が向上し、銅管の使用量を減らし、軽量化した熱交換器を得ることできる。
【０３９６】
また、実施例の熱交換器を備えることにより、銅管を使用した空気調和機と同等の大きさで、同等の性能を発揮できる銅管とアルミニウム管を生産性良く混合使用し、軽量化し、リサイクル性が向上した空気調和機を提供することができる。
【０３９７】
また、実施例の熱交換器は、熱交換器が凝縮器となるときの管内流体の、銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部より下流側の同一流路内に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成している。
【０３９８】
このため、凝縮器にアルミニウム管を使用しても、管内流体の速度増加による圧力損失の影響が小さく、熱交換性能が向上する空気調和機を提供することができる。
【０３９９】
また、実施例の熱交換器は、フィン間を通る気流の、銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部より上流側に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成している。
【０４００】
このため、熱交換器での圧力損失の増加が少なく、能力が増加し、性能の低下が少なく、アルミニウム管を使用できリサイクル性が向上する空気調和機を提供することができる。
【０４０１】
この空気調和機を暖房運転したときに、圧縮機７５からの冷媒は、実施例２と同様にして、室内機２に入って、室内を暖房し、室外機６に戻り、冷暖房絞り装置７４で減圧され、冷媒配管ＣＸ ７４５に入る。
【０４０２】
室外熱交換器７３の導入配管である冷媒配管ＣＸ ７４５に入った冷媒は、配管Ｎ ７３Ｎで銅管からアルミニウム管に切換えられ、４分岐される。
【０４０３】
４分岐された冷媒は実施例１と同様にして、室外空気と熱交換し、圧縮機７５に吸込まれる。
【０４０４】
このように、実施例の熱交換器は、熱交換器が蒸発器となるときの管内流体の、銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部より上流側の同一流路内に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成している。
【０４０５】
このため、蒸発器にアルミニウム管を使用しても、管内流体の速度増加による圧力損失の影響が小さく、熱交換性能の低下も少ない空気調和機を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【０４０６】
【図１】空気調和機の構成図。
【図２】室内機の側断面図。
【図３】室外機の側断面図。
【図４】冷凍サイクル図。
【図５】冷房・除湿時の冷凍サイクルの構成図。
【図６】実施例１の室外熱交換器。
【図７】実施例１の室外熱交換器の冷媒流路図。
【図８】実施例１の室内熱交換器。
【図９】実施例１の室内熱交換器の側面図。
【図１０】実施例１の室内熱交換器の冷媒流路図。
【図１１】実施例２の室外熱交換器。
【図１２】実施例２の室外熱交換器の冷媒流路図。
【図１３】実施例２の室外熱交換器の暖房時温度特性図。
【図１４】実施例２の室内熱交換器。
【図１５】実施例２の室内熱交換器の側面図。
【図１６】実施例２の室内熱交換器の冷媒流路図。
【図１７】実施例２の室内熱交換器のフィン形状図。
【図１８】実施例２の室内熱交換器のプレート形状図。
【図１９】実施例３の室外熱交換器。
【図２０】実施例３の室外熱交換器の冷媒流路図。
【符号の説明】
【０４０７】
１ 空気調和機
２ 室内機
５ リモコン
６ 室外機
８ 接続配管
２０ 筐体
２１ 筐体ベース
２３ 化粧枠
２５ 前面パネル
２７ 空気吸込み口
２９ 空気吹出し口
３３ 室内熱交換器
３３ＥＥ 配管口ＥＥ
３３Ｅｅ 配管口Ｅｅ
３３ＥＦ 配管口ＥＦ
３３Ｅｆ 配管口Ｅｆ
３３ＥＧ 配管口ＥＧ
３３Ｅｇ 配管口Ｅｇ
３３Ｇ 配管Ｇ
３３ＧＪ Ｃｕ−Ａｌ接続部Ｇ
３３Ｈ 配管Ｈ
３３ＨＡ 配管口ＨＡ
３３Ｈａ 配管口Ｈａ
３３ＨＢ 配管口ＨＢ
３３Ｈｂ 配管口Ｈｂ
３３ＨＣ 配管口ＨＣ
３３Ｈｃ 配管口Ｈｃ
３３ＨＤ 配管口ＨＤ
３３Ｈｄ 配管口Ｈｄ
３３Ｊ 配管Ｊ
３３ＪＪ Ｃｕ−Ａｌ接続部Ｊ
３３Ｋ 配管Ｋ
３３Ｌ 配管Ｌ
３３Ｐ 配管Ｐ
３３ＳＡ 配管口ＳＡ
３３Ｓａ 配管口Ｓａ
３３ＳＢ 配管口ＳＢ
３３Ｓｂ 配管口Ｓｂ
３３Ｔ 室内熱交換器フィン
３４ 除湿絞り装置
３５ 露受皿
３７ ドレン配管
６１ ベース
６２ 外箱
７２ 冷媒流路切換弁
７３ 室外熱交換器
７３Ａ 配管Ａ
７３ＡＪ Ｃｕ−Ａｌ接続部Ａ
７３Ｂ 配管Ｂ
７３ＢＪ Ｃｕ−Ａｌ接続部Ｂ
７３Ｃ 配管Ｃ
７３ＣＪ Ｃｕ−Ａｌ接続部Ｃ
７３Ｄ 配管Ｄ
７３ＤＪ Ｃｕ−Ａｌ接続部Ｄ
７３Ｅ 配管Ｅ
７３ＥＪ Ｃｕ−Ａｌ接続部Ｅ
７３Ｆ 配管Ｆ
７３ＦＪ Ｃｕ−Ａｌ接続部Ｆ
７３Ｌ 室外プレートＬ
７３Ｍ 配管Ｍ
７３ＭＪ Ｃｕ−Ａｌ接続部Ｍ
７３Ｎ 配管Ｎ
７３ＮＪ Ｃｕ−Ａｌ接続部Ｎ
７３ＰＡ アルミニウム管
７３ＰＣ 銅管
７３Ｒ 室外プレートＲ
７３Ｔ 室外熱交換器フィン
７４ 冷暖房絞り装置
７５ 圧縮機
７８，７８′ 配管接続バルブ
２３０，２３０′ 空気吸込み部
２３１ フィルター
２５１ 可動パネル
２９０ 吹出し風路
２９１ 上下風向板
２９５ 左右風向板
３１１ 送風ファン
３３１，３３１′ 副熱交換器
３３１Ｌ，Ｌ′ 副プレートＬ，Ｌ′
３３１Ｒ，Ｒ′ 副プレートＲ，Ｒ′
３３２，３３２′ 除湿加熱器
３３２Ｌ，Ｌ′ 除湿加熱器プレートＬ，Ｌ′
３３２Ｒ，Ｒ′ 除湿加熱器プレートＲ，Ｒ′
３３２Ｔ，３３２Ｔ′ 除湿加熱器フィン
３３３，３３３′ 除湿冷却器
３３３Ｌ，Ｒ 除湿冷却器プレートＬ，Ｒ
３３３Ｔ，３３３Ｔ′ 除湿冷却器フィン
３３７ 接続ピースＡ
３３８Ｌ 接続ピースＬ
３３８Ｒ 接続ピースＲ
３４５ 冷媒配管ＨＸ
３４７ 冷媒配管ＸＥ
３９６ 受光部
３９７ 表示部
６２１ 前面板
６２２ 天板
６２３ 側板
６３１ 室外ファン
６３５ ファンカバー
７２５ 冷媒配管４Ｃ
７３０ 外側熱交換器
７３０Ａ 配管口ＯＡ
７３０ａ 配管口Ｏａ
７３０Ｂ 配管口ＯＢ
７３０ｂ 配管口Ｏｂ
７３０Ｃ 配管口ＯＣ
７３０ｃ 配管口Ｏｃ
７３０Ｄ 配管口ＯＤ
７３０ｄ 配管口Ｏｄ
７３０ｅ 配管口Ｏｅ
７３０ｆ 配管口Ｏｆ
７３０ＰＡ 外側アルミニウム管
７３０ＰＣ 外側銅管
７３０Ｒ 外側プレートＲ
７３０Ｔ 外側熱交換器フィン
７３１ 内側熱交換器
７３１Ａ 配管口ＩＡ
７３１ａ 配管口Ｉａ
７３１Ｂ 配管口ＩＢ
７３１ｂ 配管口Ｉｂ
７３１Ｃ 配管口ＩＣ
７３１ｃ 配管口Ｉｃ
７３１Ｄ 配管口ＩＤ
７３１ｄ 配管口Ｉｄ
７３１Ｅ 配管口ＩＥ
７３１Ｆ 配管口ＩＦ
７３１ＰＣ 内側銅管
７３１Ｒ 内側プレートＲ
７３１Ｔ 内側熱交換器フィン
７３３ＰＡ 上側アルミニウム管
７３４ＰＣ 下側銅管
７３８，７３８′ 結合帯
７４５ 冷媒配管ＣＸ
７８５ 冷媒配管ＶＥ
７８７ 冷媒配管ＥＶ
８１０Ｂ 銅管ベンド部
【技術分野】
【０００１】
本発明は、伝熱管として銅管とアルミニウム管を使用した熱交換器を用いた空気調和機に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、世界経済の伸長に伴い、各国での生活基盤の整備が進み、基幹材料として銅の需要が増大している。
【０００３】
また、銅原材料の価格の上昇が進行し、空気調和機の熱交換器に使用されている銅管の価格も上昇している。
【０００４】
一方、アルミニウムは銅の数十倍の埋蔵量があり、銅の代替え材料として種々の検討がなされており、銅管のアルミニウム管への代替え技術の確立が一層求められるようになっている。
【０００５】
上述のように、空気調和機にアルミニウム管を採用する取り組みは少しずつ提案されてきている。しかし、単純に使用する材料を変更すれば済むことはほとんど無く、材料の変更に付随して以下のような種々の問題が発生し、代替えが進んでいるとは言えない状況にある。
【０００６】
アルミニウム管は銅管に比べて材料の強度が低く、銅管と同程度の強度を確保するためには、その肉厚を厚くしなければならない。
【０００７】
更に、全ての伝熱管を一気に銅からアルミニウムに変更しようとすると強度以外にも性能，生産技術，開発力、必要となる経費等の問題が障害となっているため、部分的な代替えにとどまっている。
【０００８】
代替えに関する従来技術として、特許文献１から３が知られている。
【０００９】
特許文献１は、自動車用熱交換器に関する発明である。高温の内部流体が流れる第１熱交換器を形成する材質を銅材あるいは銅系材とし、それより低温になった内部流体が流れる第２熱交換器を形成する材質をアルミニウム材あるいはアルミニウム系材とすることで、コスト増加を抑えつつ、耐熱性向上を可能とする熱交換器について述べている。
【００１０】
特許文献２は、ガスバーナを含んだ熱交換装置に関する発明である。主熱交換器において、通水管及び吸熱フィンが熱伝導率の高い銅系金属からなり、副熱交換器において、通水管及び吸熱フィンが耐食性に富むアルミニウム系金属からなる。内部流体の上流側部分に副熱交換部を設け、下流側部分に主熱交換部を設けている。これに、高温の外部流体を主熱交換部、副熱交換部の順に流し、主熱交換部で顕熱を吸収し、副熱交換部で顕熱及び潜熱を吸収する。これにより、装置全体をコンパクトにでき、燃焼排気から生じるドレンによる腐蝕を防止できる熱交換装置について述べている。
【００１１】
特許文献３は、冷媒に可燃性冷媒を用いた冷蔵庫に関する発明である。冷凍サイクルを構成する銅パイプおよび、蒸発器外部において銅パイプと接合されたアルミニウム配管を有する蒸発器の各接合部に至るまで防食処理を施すことで、蒸発器の耐蝕信頼性を向上させることができ、冷媒のリークが抑制されることで、より安全になる冷蔵庫について述べている。
【００１２】
【特許文献１】特開２００４−０９２９２１号公報
【特許文献２】特開平０７−１６７５８６号公報
【特許文献３】特開２００５−１７２３０５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１３】
また、アルミニウム管は銅管に比べて熱伝導率も低いので、熱抵抗が増え、上記の肉厚の増加も影響して熱交換性能が悪化する。
【００１４】
熱交換性能が悪化すると、熱交換器，送風機，圧縮機などの能力を大きくして性能の悪化を補わなければならず、空気調和機の寸法が大型化するなど、悪影響が生じてくる。
【００１５】
特許文献１では、熱交換器に流入する空気が２４０℃にも達するため、アルミニウムよりも温度に対する特性に優れる銅を適用して、耐熱性を向上させることを目的としている。
【００１６】
特許文献２では、耐蝕性に富むアルミニウム管を用いることで、燃焼排気から生じるドレンによる腐蝕を防止し、耐蝕性を向上させることを目的としている。
【００１７】
特許文献３では、可燃性冷媒を用いる冷蔵庫において、防食処理を行うことで耐蝕性を向上させることを目的としている。
【００１８】
すなわち、これら特許文献１から３では、空気調和機のように、冷媒流路が二方向に切り換わる冷凍サイクルを有する場合の、熱交換器における熱交換性能を向上させる工夫については特に開示されていない。
【００１９】
以上のように、配管の一部に銅管（材質に銅を含む管）、一部にアルミニウム管（材質にアルミニウムを含む管）を用いる熱交換器を空気調和機に適用するにあたっては、まず熱交換性能を低下させない工夫が必要となる。
【００２０】
そこで、本発明の目的は、熱交換器において配管にアルミニウム管を配設する部分を考慮し、熱交換性能の向上を可能とする空気調和機を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００２１】
本発明の目的は、
冷媒配管が、
銅管と、
アルミニウム管と、
からなる熱交換器を備えた空気調和機において、
室外側の前記熱交換器内で冷媒の流路が分岐して、流路数が最も多い部分の冷媒配管に前記アルミニウム管を有する空気調和機
によって達成される。
【発明の効果】
【００２２】
本発明によれば、熱交換性能が向上する空気調和機を提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２３】
以下、本発明の実施例について図を用いて説明する。
【実施例１】
【００２４】
図における同一符号は同一物または相当物を示す。
【００２５】
まず、空気調和機の全体構成を、図１〜図３を用いて説明する。図１は空気調和機の構成図である。図２は室内機の側断面図である。図３は室外機の側断面図である。
【００２６】
空気調和機は、室内機２と室外機６とを接続配管８で繋ぎ、室内を空気調和する。
【００２７】
室内機２は、筐体ベース２１の中央部に室内熱交換器３３を置き、室内熱交換器３３の下に送風ファン３１１を配置し、露受皿３５等を取り付け、これらを化粧枠２３で覆い、化粧枠２３の前面に前面パネル２５を取り付けている。
【００２８】
この化粧枠２３には、室内空気を吸い込む空気吸込み口２７と、温湿度が調和された空気を吹出す空気吹出し口２９とが上下に設けられている。
【００２９】
送風ファン３１１からの吹出し気流を送風ファン３１１の長さに略等しい幅を持つ吹出し風路２９０に流し、吹出し風路２９０途中に配した左右風向板２９５で気流の左右方向を偏向する。
【００３０】
更に、吹出し口２９に配した上下風向板２９１で気流の上下方向を偏向して室内に吹出すことができるようになっている。
【００３１】
筐体ベース２１には、送風ファン３１１，フィルター２３１，室内熱交換器３３，露受皿３５，上下風向板２９１，左右風向板２９５等の基本的な内部構造体が取り付けられる。
【００３２】
そして、これらの基本的な内部構造体は、筐体ベース２１，化粧枠２３，前面パネル２５からなる筐体２０に内包され室内機２を構成する。
【００３３】
また、前面パネル２５の下部一側には、運転状況を表示する表示部３９７と、別体のリモコン５からの赤外線の操作信号を受ける受光部３９６とが配置されている。
【００３４】
化粧枠２３の下面に形成される空気吹出し口２９は、前面パネル２５との分割部に隣接して配置され、奥の吹出し風路２９０に連通している。
【００３５】
２枚の上下風向板２９１は、閉鎖状態で、吹出し風路２９０をほぼ隠蔽して室内機２の底面に連続する大きな曲面を有するように構成されている。
【００３６】
これらの上下風向板２９１は、両端部に設けた回動軸を支点にして、リモコン５からの指示に応じて、駆動モータにより空気調和機の運転時に所要の角度回動して空気吹出し口２９を図２に二点鎖線で示すように開き、その状態に保持される。
【００３７】
空気調和機の運転停止時には、これらの上下風向板２９１は空気吹出し口２９を閉じるように制御される。
【００３８】
左右風向板２９５は、下端部に設けた回動軸を支点にして駆動モータにより回動され、リモコン５からの指示の応じて回動されてその状態に保持される。これによって、吹出し空気が左右の所望の方向に吹出される。
【００３９】
なお、リモコン５から指示することにより、空気調和機の運転中に上下風向板２９１，左右風向板２９５を周期的に揺動させ、室内の広範囲に周期的に吹出し空気を送ることもできる。
【００４０】
可動パネル２５１は、下部に設けた回動軸を支点として駆動モータにより回動され、空気調和機の運転時に前側空気吸込部２３０′を図２の二点鎖線の如く開くように構成されている。
【００４１】
これにより、運転時には上側空気吸込み部２３０に加えて、前側空気吸込部２３０′からも室内機２内に室内空気が吸引される。空気調和機の停止時には、前側空気吸込部２３０′は閉じるように制御される。
【００４２】
露受皿３５は、室内熱交換器３３の前後両側の下端部下方に配置され、冷房運転時や除湿運転時に室内熱交換器３３に発生する凝縮水を受けるために設けられている。受けて集められた凝縮水はドレン配管３７を通して室外に排出される。
【００４３】
室外機６は、ベース６１に圧縮機、室外熱交換器７３，室外ファン６３１を搭載し、外箱６２で覆い、配管接続バルブに室内機２からの接続配管８を接続している。
【００４４】
室外機６の外箱６２は前面板６２１，天板６２２，側面板６２３等からなり、室外熱交換器７３に対向する外面に室外空気の吸込み部が設けられ、室外ファン６３１に対向する前面板６２１に自在に空気の流通ができるファンカバー６３５が設けられている。
【００４５】
室外ファン６３１は室外熱交換器７３が上流側に、ファンカバー６３５が下流側になるように回転駆動され、上述のように室外空気を室外熱交換器７３に流通させる。
【００４６】
室内熱交換器３３，室外熱交換器７３は、アルミニウム製の複数枚のフィンと、これらフィンにあけられた穴に挿入された銅またはアルミニウム製の伝熱管により形成されている。
【００４７】
フィンとフィンの間隔は微小隙間となっており、この間を室内の空気流が通風することで冷媒と空気との間で熱交換が行われる。
【００４８】
この空気調和機を運転する時には、電源に接続してリモコン５を操作し、所望の冷房，除湿，暖房等の運転を行う。
【００４９】
冷房等の運転の場合、リモコン５から運転操作の信号がなされると、マイコンは、リモコン５からの操作信号または自動運転が設定されていれば各種センサからの情報に基づいて冷房等の運転モードを決定する。
【００５０】
次に、室外機６の制御部に決定した運転モードに応じた運転を指示すると共に、決定した運転モードに従って送風ファン３１１を駆動し、空気吸込部２７から室内熱交換器３３に室内空気を流通させる。
【００５１】
室外機６の制御部は室内機２からの指示に従い、圧縮機，送風モータ，制御弁等を制御し、圧縮機からの冷媒を冷凍サイクルに循環させると共に、室外空気吸込み部から室外熱交換器７３に室外空気を流通させる。
【００５２】
斯くして、周知の冷房等の運転が行なわれる。
【００５３】
次に、実施例の冷凍サイクルに付いて図４，図５を用いて説明する。図４（ａ）は冷房・除湿時の冷凍サイクル図、図４（ｂ）は暖房時の冷凍サイクル図である。図５は冷房・除湿時の冷凍サイクルの構成図である。
【００５４】
図４において、７５は圧縮機、７２は冷媒流路切換弁、７３は室外熱交換器、７４は冷暖房絞り装置、３３１は副熱交換器、３３２は除湿加熱器であり、共に、室内側に設置され、暖房時，除湿時に加熱器となり、冷房時に冷却器となる。３４は除湿絞り装置、３３３は室内側に設置され、暖房時に加熱器となり、冷房時、除湿時に冷却器となる除湿冷却器である。
【００５５】
冷房運転時は図４（ａ）のように、冷媒流路切換弁７２を冷房側にし、除湿絞り装置３４を全開にし、冷暖房絞り装置７４で冷媒回路の冷媒を制御する。圧縮機７５を運転すると、冷媒は図４（ａ）の矢印の如く流れ、室内を冷房する。
【００５６】
これを図５で少し詳しく説明すると、圧縮機７５で圧縮された冷媒は冷媒流路切換弁７２で室外熱交換器７３側に切換えられた流路に流れ、室外熱交換器７３への導入配管である冷媒配管４Ｃ ７２５に流入する。
【００５７】
冷媒配管４Ｃ ７２５に流入した冷媒は途中の分岐部で分岐（実施例の場合、４流路に分岐）され室外熱交換器７３の上側部分の空気流の下流側に導入される。
【００５８】
このように、冷媒の流路が分岐されることにより個々の流路に流れる冷媒の流量が減り、室外熱交換器７３における冷媒の抵抗損失を減らすことができる。
【００５９】
室外熱交換器７３に流入した冷媒は室外熱交換器７３のフィン間を流れる室外空気により冷却され、液化し、密度が増加する。このため、室外熱交換器７３の分岐された個々の流路に流れる冷媒の流速が減少し、冷媒を冷却する効率が低下する。
【００６０】
これを多少でも回復させるため、室外熱交換器７３への導入部で分岐させた冷媒回路を集約（実施例の場合は４回路を２回路に集約）し、管内の冷媒の流速を上げて、室外熱交換器７３の下側部分に再導入する。
【００６１】
これにより、管内流速が上がって、冷媒を冷却する効率が上がり、液化した冷媒をさらに冷却させることができる。
【００６２】
このように、飽和温度以下に冷却された冷媒は室外熱交換器７３からの導出配管である冷媒配管ＣＸ ７４５に流出し、冷暖房絞り装置７４に流入する。
【００６３】
冷暖房絞り装置７４に流入した冷媒は、冷凍サイクルの状態に応じて適正に減圧されて、気液の混合状態となって冷暖房絞り装置７４から流出する。
【００６４】
冷暖房絞り装置７４から流出した冷媒は高圧側の配管接続バルブ７８に接続された接続配管８を通って室外機６を出て、室内機２に到達し、室内熱交換器３３への導入配管である冷媒配管ＶＥ ７８５に流入する。
【００６５】
冷媒配管ＶＥ ７８５に流入した冷媒は分岐されることなく室内熱交換器３３の上側部分で、且つ、空気流の上流側（実施例の場合、能力を増加させるための副熱交換器３３１，３３１′）に導入される。
【００６６】
このように、冷媒の流路が分岐されることなく室内熱交換器３３に流入することにより、気液混合の密度の大きい状態の冷媒にもかかわらず、冷媒の管内流速を上げることができ、効率よく熱交換ができる。
【００６７】
室内熱交換器３３に流入した冷媒は室内熱交換器３３のフィン間を流れる室内空気により加熱され、気化し、体積が増加し、室内空気は冷媒により冷却される。
【００６８】
このため、室内熱交換器３３の冷媒回路が分岐されないままであると、流路に流れる冷媒の流速が増加し、室内熱交換器３３における冷媒の抵抗損失が増大する。
【００６９】
冷媒の抵抗損失が増大すると、圧縮機７５に戻る冷媒の圧力が低下し、圧縮機７５で圧縮することのできる単位時間当たりの冷媒の量が減って冷房能力が減少する。
【００７０】
これを多少でも回復させるため、室内熱交換器３３への導入部では分岐させずに１回路であった冷媒回路を分岐（実施例の場合は１回路を２回路に分岐）し、管内の冷媒の流速を下げる。
【００７１】
流速を下げた冷媒を室内熱交換器３３の副熱交換器３３１，３３１′より下方の空気流の下流側（実施例の場合、冷房時に冷却器となる除湿加熱器３３２，３３２′）に再導入する。
【００７２】
これにより、管内流速が下がって、室内熱交換器３３における冷媒の抵抗損失を減らすことができ、冷房能力の減少を抑制できる。
【００７３】
除湿加熱器３３２，３３２′と冷房時、除湿時に冷却器となる除湿冷却器３３３，３３３′との間に冷媒配管ＨＸ ３４５，冷媒配管ＸＥ ３４７を介して除湿絞り装置３４が設けられている。
【００７４】
冷房時は、除湿絞り装置３４が全開になっているので、この間の冷媒圧力の低下は小さく、副熱交換器３３１，３３１′，除湿加熱器３３２，３３２′，除湿冷却器３３３，３３３′は全て冷却器として働き、室内を冷房する。
【００７５】
このように、室内熱交換器３３で気化した冷媒は導出配管である冷媒配管ＥＶ ７８７に流出し、接続配管８′を通って室内機２を出て、低圧側配管接続バルブ７８′で室外機６に到達する。
【００７６】
室外機６に到達した冷媒は冷媒流路切換弁７２で圧縮機７５の吸込み側に切換えられた流路に流れ、圧縮機７５に戻る。
【００７７】
除湿運転時には図４（ａ）のように、冷媒流路切換弁７２は冷房時と同じく冷房側にし、冷暖房絞り装置７４を全開にし、除湿絞り装置３４で冷媒回路の冷媒を制御する。圧縮機７５を運転すると、冷媒は図４（ａ）の矢印の如く流れ、室内を除湿する。
【００７８】
このとき、副熱交換器３３１，３３１′，除湿加熱器３３２，３３２′は加熱器として働き、室内空気を加熱する。他方、除湿冷却器３３３，３３３′は冷却器として働き、室内空気を冷却し除湿する。
【００７９】
これらが同時に行われ、各熱交換器で熱交換した室内空気が混合されて吹出すので、室内空気は除湿され、且つ、温度があまり変化せずに吹出され、いわゆる除湿運転が行われる。
【００８０】
暖房運転時は図４（ｂ）のように、冷媒流路切換弁７２を暖房側にし、除湿絞り装置３４を全開にし、冷暖房絞り装置７４で冷媒回路の冷媒を制御する。圧縮機７５を運転すると、冷媒は図４（ｂ）の矢印の如く流れ、室内を暖房する。
【００８１】
この場合、冷媒は圧縮機７５，冷媒流路切換弁７２，除湿冷却器３３３，３３３′，除湿加熱器３３２，３３２′，副熱交換器３３１，３３１′，冷暖房絞り装置７４，室外熱交換器７３，冷媒流路切換弁７２の順に流れ圧縮機７５に戻る。
【００８２】
このとき、室内熱交換器３３は全て加熱器として働き、室内を暖房する。室外熱交換器７３は吸熱器として働き、室外空気から熱を奪う。
【００８３】
暖房時には、室内熱交換器３３と室外熱交換器７３の吸熱、放熱の関係が逆転し、冷媒の流れも逆転するので、冷媒の流れる方向と冷媒回路の分岐と集約の関係は冷房時と丁度反対になる。
【００８４】
また、冷媒回路の圧力損失と熱交換効率の増減の関係も同様になるので説明は省略する。
【００８５】
次に、室外熱交換器７３について図６，図７を用いて、更に、詳しく説明する。図６（ａ）は実施例の室外熱交換器の平面図であり、（ｂ）は同正面図、（ｃ）は同側面図であり、室外空気は図中の白抜き矢印の方向に流れる。
【００８６】
図７（ａ）は実施例の室外熱交換器の伝熱管の接続部を側面から見た配管接続図、（ｂ）は熱交換器内の冷媒流路図である。
【００８７】
室外熱交換器７３は伝熱管を通す孔が開いているアルミニウム製の外側熱交換器フィン７３０Ｔ，内側熱交換器フィン７３１Ｔにヘアピン状の伝熱管を挿通し、伝熱管を拡管して伝熱管とフィンを密着させ、管端を連結管でつないで冷媒回路を形成したクロスフィン型熱交換器である。
【００８８】
実施例の室外熱交換器７３は、図６に示すように室外機６の側面から背面にかけて略Ｌ字状に配設され、できるだけ大きい面積を確保し熱交換能力を高めている。
【００８９】
この室外熱交換器７３の一部、気流の上流になる外側熱交換器７３０の上部で冷媒回路が複数の流路に分岐している部分にアルミニウムまたはアルミニウム合金製の伝熱管を使用する。
【００９０】
このようにすることにより、高価な銅管の使用量を削減し、供給の安定しているアルミニウム管を使用して、リサイクル性の向上と軽量化を図ることができる。
【００９１】
以下、記述を簡潔にするため、銅または銅合金製の管を銅管と記し、アルミニウムまたはアルミニウム合金製の管をアルミニウム管と記し、アルミニウムまたはアルミニウム合金製のフィンをアルミニウムフィンと記す。
【００９２】
一般に、アルミニウムは銅より強度が弱く、同一径の管で比較した場合、銅管と同等の強度を持たせるためには、アルミニウム管の肉厚を厚くする必要がある。
【００９３】
管の肉厚を厚くすると自ずと管の内径が小さくなり、冷媒が流れる管内流路の断面積が狭くなる。
【００９４】
冷媒流路の断面積が狭くなると当然、同一の冷媒流量が流れる場合、管内の流速が速くなる。管内流速が速くなると、冷媒の圧力損失が増加すると共に冷媒の伝熱管への熱伝達が盛んになり、熱交換量が増加する。
【００９５】
上記の伝熱管をアルミニウム管とした部分は室外熱交換器７３が凝縮器となる冷房・除湿時には複数に分岐した流路の中で冷媒の流れの下流部になり、蒸発器となる暖房時には複数に分岐した流路の中で冷媒の流れの上流部になる。
【００９６】
室外熱交換器７３をこのような形状に加工するために、上部のアルミニウム管部と下部の銅管部のフィンを一体にした外側熱交換器フィン７３０Ｔでアルミニウム管部と銅管部を連結する。
【００９７】
更に、上部のアルミニウム管部と下部の銅管部の熱交換器プレートを一体にした外側プレートＲ ７３０Ｒでアルミニウム管部と銅管部を連結する。
【００９８】
また、内側熱交換器については銅管と内側熱交換器フィン７３１Ｔ，内側プレートＲ ７３１Ｒで熱交換器を構成する。
【００９９】
このようなフィンとプレートを使用して、曲げの外側の熱交換器７３０用に所定量の外側熱交換器フィン７３０Ｔを積み上げ伝熱管を、内側の熱交換器７３１用に外側より少ない所定量の内側熱交換器フィン７３１Ｔを積み上げ、外側より短い伝熱管を挿入する。これらを拡管して伝熱管とフィンを密着させ別々の熱交換器をつくる。
【０１００】
別々に作った熱交換器を、各々を所定の曲げ半径で曲げて組合せ、両熱交換器７３０，７３１を連結管，連結板，結合帯などにより一体にしている。
【０１０１】
実施例では伝熱管の管端側に外側プレートＲ ７３０Ｒ，内側プレートＲ ７３１Ｒを備え、両者をねじや係止爪と係止孔等の結合装置で連結し、伝熱管のヘアピン状の曲げ部側を結合帯７３８，７３８′で締結し両熱交換器を結合している。
【０１０２】
次に、この空気調和機を冷房運転する場合の室外熱交換器７３の動作について説明する。
【０１０３】
この空気調和機を冷房運転する場合は、圧縮機７５で圧縮され高温気体となった冷媒ガスは冷媒流路切換弁７２で流路を室外熱交換器７３側に切換えられ、室外熱交換器７３の導入配管である冷媒配管４Ｃ ７２５に流入する。
【０１０４】
冷媒配管４Ｃ ７２５に流入した冷媒ガスは密度が小さいため流速が早く、このまま単一の流路で室外熱交換器７３に入ると、圧力損失が大きくなり、冷媒の凝縮温度の低下を招き、熱交換量が減少する。
【０１０５】
これを防ぐため、冷媒配管４Ｃ ７２５に流入した冷媒ガスは４分流され、流速を下げて、室外空気の流れの下流になる内側熱交換器７３１の上部に設けられた配管口ＩＡ ７３１Ａ〜配管口ＩＤ ７３１Ｄから内側熱交換器７３１に入る。
【０１０６】
内側熱交換器７３１の上部に入った冷媒は内側銅管７３１ＰＣ内を流れ、外部の室外空気の下流で冷却され、冷媒ガスの一部が凝縮し、気液混合状態となって配管口Ｉａ ７３１ａ〜配管口Ｉｄ ７３１ｄに達し、内側熱交換器７３１から流出する。
【０１０７】
このとき、管内を流れる冷媒の平均密度は室外空気との熱交換が進むにつれて液状の冷媒が増えるので、だんだんと大きくなり、冷媒の流速は減少してくる。これに伴い、冷媒の圧力損失の増加割合も減少し、流速を増加させる余裕が生まれてくる。
【０１０８】
内側熱交換器７３１から流出した気液混合冷媒は室外熱交換器７３の内部配管である配管Ａ ７３Ａ〜配管Ｄ ７３Ｄに流入する。
【０１０９】
配管Ａ ７３Ａ〜配管Ｄ ７３Ｄは圧縮機７５〜内側熱交換器７３１までの銅管配管と外側熱交換器７３０の上部のアルミニウム配管を接続するための配管である。
【０１１０】
これらの銅管とアルミニウム管を接続する技術は、特開２０００−５５２５１，特開２００１−１６５３６２，特開２００５−２６２２４８などで提案されている銅管とアルミニウム管をフラッシュバット溶接したものや、共晶接合したものや、ステンレス管を介在させて接続したものなどが用いられる。
【０１１１】
いずれの技術を用いても接合部には水分がかからないように熱収縮性樹脂チューブなどで水密な被覆をかぶせている。
【０１１２】
これらの接続技術については、本明細書で明らかにしようとしている発明の意図とは別の内容であるので説明は省略する。
【０１１３】
配管Ａ ７３Ａ〜配管Ｄ ７３Ｄはいずれの接続技術を用いるにしても、銅管とアルミニウム管の接合部であるＣｕ−Ａｌ接続部Ａ ７３ＡＪ〜Ｃｕ−Ａｌ接続部Ｄ ７３ＤＪを境にして銅管部を下側にし、アルミニウム管部を上側に配置している。
【０１１４】
このように配置することにより、雨天時の運転で雨水が配管Ａ ７３Ａ〜配管Ｄ ７３Ｄに掛かっても雨水はアルミニウム管部から銅管部に流れ、銅管部の結露中に溶け出した銅イオンがアルミニウム管部に流れることがなく、腐蝕の助長を防止することができる。
【０１１５】
また、空気調和機をヒートポンプサイクルで運転し暖房を行う時に、蒸発器となる室外熱交換器７３の配管Ａ ７３Ａ〜配管Ｄ ７３Ｄに室外空気中の水分が凝縮する。
【０１１６】
しかし、室外空気中の水分が凝縮してもアルミニウム管部から銅管部に凝縮した露が流れ、銅管部の結露中に溶け出した銅イオンがアルミニウム管部に流れることがなく、腐蝕の助長を防止することができる。
【０１１７】
かくして、配管Ａ ７３Ａ〜配管Ｄ ７３Ｄに流入した気液混合冷媒は銅管部からアルミニウム管部に入り、室外空気の上流になる外側熱交換器７３０の上部に設けられた配管口ＯＡ ７３０Ａ〜配管口ＯＤ ７３０Ｄから外側熱交換器７３０に流入する。
【０１１８】
このように、アルミニウム管部を銅管部より室外空気の気流の上流で上部の部分に配置するので雨天時の運転で雨水が室外熱交換器７３に掛かっても、雨水は気流と重力により、気流の上流から下流方向、上部から下方に流れる。
【０１１９】
このため、雨水はアルミニウム管部から銅管部に流れることになり、銅管部からアルミニウム管部へ流れることは無く、腐蝕の助長を防止することができる。
【０１２０】
また、外側熱交換器７３０の上部の伝熱管はアルミニウム管でできているので、銅管と同等の強度を確保するため肉厚を厚くしている。このため、管内の冷媒流路面積が減少し、冷媒の流速が増加する。
【０１２１】
しかし、前述のように、内側熱交換器７３１の配管口Ｉａ ７３１ａ〜配管口Ｉｄ ７３１ｄに達した冷媒は平均密度が大きくなっているので、流速が減少し流速を増加させる余裕が生まれている。
【０１２２】
このため、外側熱交換器７３０の上部の伝熱管を銅管と同等の強度を確保するため肉厚を厚くしたアルミニウム管にし、冷媒の流速が多少増加しても、冷媒の圧力損失の増加はさほど大きくならない。
【０１２３】
他方、流速の増加により冷媒から伝熱管への熱伝達率が向上して熱交換量が増加する。
【０１２４】
更に、外側熱交換器７３０に流入した気液混合冷媒は図６で斜線で示した外側アルミニウム管７３０ＰＡ内を流れ、外部の室外空気の上流で冷却され、冷媒ガスの凝縮が進み、ほぼ液状態となって配管口Ｏａ ７３０ａ〜配管口Ｏｄ ７３０ｄに達する。
【０１２５】
このため、冷媒の平均密度は更に大きくなり、冷媒の流速はますます小さくなり、冷媒の圧力損失の増加割合も小さくなって、流速の増加による熱交換量の増加の効果が大きくなる。
【０１２６】
このとき、管内の冷媒は、ほぼ液状態となっているので、その流速は随分と遅く、このまま４分岐された流路で室外熱交換器７３の下部に入ると、圧力損失の割合は小さいが、流速の遅い分、冷媒から伝熱管への熱伝達率も小さくなり、熱交換量が減少する。
【０１２７】
これを防ぐため、配管口Ｏａ ７３０ａ〜配管口Ｏｄ ７３０ｄに達した４流路の冷媒を２流路になるように合流させる。
【０１２８】
具体的には、配管口Ｏａ ７３０ａ，配管口Ｏｂ ７３０ｂからの冷媒は合流して室外熱交換器７３の内部配管である配管Ｅ ７３Ｅに、また、配管口Ｏｃ ７３０ｃ，配管口Ｏｄ ７３０ｄからの冷媒は合流して室外熱交換器７３の内部配管である配管Ｆ ７３Ｆに流入する。
【０１２９】
このとき、管内の冷媒の流速が速くなって、冷媒の圧力損失の割合が増えるが、この部は前述のように冷媒がほぼ液状態で流速が遅くなっている部分であり、且つ、液状態での圧力損失は冷媒制御装置の機能を一部代替えしているとも見做せ、この部の圧力損失が熱交換量の悪化をもたらすことは無い。
【０１３０】
配管Ｅ ７３Ｅ，配管Ｆ ７３Ｆは外側熱交換器７３０の上部のアルミニウム配管と内側熱交換器７３１の下部の銅配管を接続するための配管である。
【０１３１】
配管Ｅ ７３Ｅ，配管Ｆ ７３Ｆは前述と同様に、銅管とアルミニウム管の接合部であるＣｕ−Ａｌ接続部Ｅ ７３ＥＪ，Ｃｕ−Ａｌ接続部Ｆ ７３ＦＪを境にしてアルミニウム管部を上側にし、銅管部を下側に配置している。
【０１３２】
このように配置することにより、前述と同様に雨天時の雨水や暖房時の結露による腐蝕の助長を防止することができる。
【０１３３】
かくして、配管Ｅ ７３Ｅ，配管Ｆ ７３Ｆに流入した冷媒は、流速を上げて、室外空気の流れの下流になる内側熱交換器７３１の下部に設けられた配管口ＩＥ ７３１Ｅ，配管口ＩＦ ７３１Ｆから内側熱交換器７３１の下部に入る。
【０１３４】
ここで、外側熱交換器７３０，内側熱交換器７３１の下部の伝熱管は銅管でできているので、前述のアルミニウム管より肉厚が薄く、管内の断面積が若干広くなるが、冷媒流路が４流路から２流路に減少しているので、冷媒の流速が増加する。
【０１３５】
しかし、前述のように、この部では冷媒がほぼ液状態になっているので、この部の圧力損失の増加は熱交換量に影響しない。他方、冷媒の流速の増加による冷媒から伝熱管への熱伝達率が向上するため熱交換量は増加する。
【０１３６】
このように、冷媒の凝縮が進むにつれ、管内の冷媒流速は遅くなる。これに応じて、冷媒の流路を４流路の銅管，４流路のアルミニウム管，２流路の銅管のように変える。
【０１３７】
冷媒の流路を上述のように変え、冷媒流路の断面積を順次、小さくして行くと良い結果が得られる。
【０１３８】
ほぼ液状で内側熱交換器７３１の下部に入った冷媒は、内側銅管７３１ＰＣ，外側銅管７３０ＰＣ内を流れ、ここで室外空気によって更に冷却されて冷媒の飽和温度以下に冷却されて配管口Ｏｅ ７３０ｅ，配管口Ｏｆ ７３０ｆに達し、室外熱交換器７３から流出し、合流して冷媒配管ＣＸ ７４５に流入する。
【０１３９】
室外熱交換器７３から出て冷媒配管ＣＸ ７４５に流入した液冷媒は冷暖房絞り装置７４で減圧され、低温で乾き度の小さい気液混合状態となり、液側配管接続バルブ７８から室外機６を出る。
【０１４０】
室外機６を出た気液混合冷媒は液側接続配管８を通って室内機２に到達し、室内熱交換器３３の導入配管である冷媒配管ＶＥ ７８５を通って室内熱交換器３３に流入する。
【０１４１】
このように、実施例の室外熱交換器は一つの熱交換器の中に、銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部と、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部が混在する。
【０１４２】
これにより、アルミニウム管とアルミニウム製フィンで形成した熱交換部はリサイクルのときに、これを分離する必要がなくなる。
【０１４３】
また、銅管からアルミニウム管に替えることによる性能のダウンが少ない部分、性能がアップする部分等を選択的にアルミニウム管に替えることができる。
【０１４４】
このように、部分的にアルミニウム管に替えることができるので、熱交換器の大きさや生産方法を大幅に変える必要がなくなる。
【０１４５】
このため、性能，大きさ，生産方法を大幅に変えること無しに、リサイクル性が向上し、銅管の使用量を減らし、軽量化した熱交換器を提供することができる。
【０１４６】
また、実施例の室外熱交換器は、管内を流れる流体の流路数の多い部分にアルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成する。
【０１４７】
一般に、熱交換器の入口と出口で、熱交換する流体の密度が大きく変化する場合、熱交換器の途中で熱交換する流体の流路数を変更することが行われている。
【０１４８】
これは、流体の流路数を変更することで流路面積を変え、流速を変えて、熱交換器での流体の圧力損失を抑制したり、熱伝達率を上げたりするためである。
【０１４９】
特に、冷凍サイクルに用いる熱交換器では管内の流体が熱交換中に凝縮，蒸発するため、管内流体の密度変化が大きく、上記のように、熱交換器の途中で流路数を変えることが積極的に行われている。
【０１５０】
また、伝熱管に銅管とアルミニウム管を使用する場合、耐圧強度の面からアルミニウム管の方の肉厚を厚くする必要がある。
【０１５１】
このため、外径を同じにした場合、ひとつの熱交換器の中で、管内の断面積が、銅管のところでは広く、アルミニウム管のところでは狭くなる。
【０１５２】
実施例の室外熱交換器は、流路数の多い部分にアルミニウム管を使用する。
【０１５３】
このように、一本あたりの管内断面積が銅管の管内断面積より狭くなるアルミニウム管を使用する部分の流路数を多くする。
【０１５４】
これにより、一本あたりの管内断面積が狭くなっても流路数の多いところにアルミニウム管を使用するので、流路数の少ない部分と比べて流路断面が増え、管内流体の流速は遅くなり、圧力損失が抑制される。
【０１５５】
また、流路数が同じである部分同士で比べると、アルミニウム管を使用する部分は、銅管の管内断面積より狭くなる。
【０１５６】
これにより、管内の流速が上がり、銅管を使用した場合に比べて、熱交換性能が向上し、全体的には、圧力損失の増加と性能の低下が共に抑制される。
【０１５７】
このため、管内の圧力損失の増加が抑えられ、性能低下が少ない熱交換器を提供することができる。
【０１５８】
また、実施例の空気調和機は、上述の熱交換器を備える。
【０１５９】
これにより、熱交換器の大きさ，生産方法を大幅に変えること無しに、性能の低下がさほど無く、材料の供給が逼迫している銅管に替えてアルミニウム管を使用した熱交換器を採用することができる。
【０１６０】
また、アルミニウム管を使用したことにより、熱交換器を軽量化することができる。
【０１６１】
このため、銅管を使用した空気調和機と同等の大きさで、同等の性能を発揮できる銅管とアルミニウム管を生産性良く混合使用し、軽量化し、リサイクル性が向上した空気調和機を提供することができる。
【０１６２】
また、実施例の空気調和機は、前記熱交換器が凝縮器となるときの管内流体の、銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部より下流側の同一流路内に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成している。
【０１６３】
一般に、熱交換器が凝縮器となる場合、熱交換器に入った冷媒は、最初は管内を高温の気体で流れ、管外の気流に放熱し、冷媒自身は凝縮して液化する。
【０１６４】
このとき、冷媒は密度の小さい気体から密度の大きい液体に変わるため、管内の流路の断面積が変わらないときには、熱交換器入口での高速の気体の状態から、熱交換器出口での低速の液体状態にまで連続的に変化して行く。
【０１６５】
また、アルミニウム管は強度上、銅管より肉厚の厚い管を使用するので、外径を同じにした場合は内径が細くなり、銅管部の流路断面積より、アルミニウム管部の流路断面積が狭くなる。
【０１６６】
実施例の空気調和機は、凝縮器となる熱交換器の伝熱管に同一流路内の上流側には銅管を使用し、その下流側にはアルミニウム管を使用する。
【０１６７】
これにより、この部に銅管を使用した場合に比べて、管内流体の速度が増し、管内の熱伝達率が上がり、熱交換性能が向上し、熱交換量が多くなる。
【０１６８】
このとき、管内の速度が増すことで、銅管を使用した場合に比べて圧力損失が増加する。しかし、凝縮器の場合、極端に伝熱管の内径が細くなる場合を除き、この圧力損失の増加は小さい。
【０１６９】
このように、圧力損失の増加が小さく、凝縮温度の低下が抑制されるので、銅管を、アルミニウム管に替えても、内径の変化が性能に及ぼす影響は小さい。
【０１７０】
このため、凝縮器にアルミニウム管を使用しても、管内流体の速度増加による圧力損失の影響が小さく、熱交換性能が向上する空気調和機を提供することができる。
【０１７１】
また、実施例の空気調和機は、前記熱交換器が銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部より上の部分に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成している。
【０１７２】
これにより、熱交換器に結露や雨水等による水分が付着しても、付着した水分が流下し、アルミニウム管部は下部の銅管部より早く乾燥状態になる。
【０１７３】
下部の銅管部は上部から流下する水滴のため、乾燥状態になるまでの時間が上部のアルミニウム管部より長くかかる。
【０１７４】
しかし、銅のイオン化傾向がアルミニウムのイオン化傾向より低いので、特別な腐蝕性の条件のある場所以外では銅管の腐蝕が促進されることはない。
【０１７５】
また、銅管部が上部にあり、アルミニウム管部が下部にある場合は、上部の銅管部に付いた水滴が下部のアルミニウム管部に流下する。
【０１７６】
このアルミニウム管部に流下した水滴には微量の銅イオンが溶け出しているため、アルミニウム管の腐蝕を助長する。
【０１７７】
本発明のように、アルミニウム管部を銅管部より上部に置くと、このような腐蝕も避けることができる。
【０１７８】
このため、アルミニウム管の腐蝕が進み難い空気調和機を提供することができる。
【０１７９】
また、実施例の空気調和機は、前記熱交換器が前記フィン間を通る気流の、銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部より上流側に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成している。
【０１８０】
一般に、熱交換器を凝縮器として使用する場合、冷媒の温度は熱交換器の入口で高く、出口で低くなるので、冷媒の流れと空気流とが対向流をなす如くに、冷媒を風下側から熱交換器に流入させ、風上側から流出させる。
【０１８１】
また、熱交換器を蒸発器として使用する場合、冷媒の温度は熱交換器の入口で低く、出口では熱交換器内の圧力損失のため更に低くなるので、冷媒の流れと空気流とが並行流をなす如くに、冷媒を風上側から熱交換器に流入させ、風下側から流出させる。
【０１８２】
実施例の空気調和機は、気流の上流側に、アルミニウム管を使用し、下流側に銅管を使用する。
【０１８３】
これにより、冷媒がほぼ液状で流れ、密度が大きいため、流速が遅くなる凝縮器の冷媒出口側（気流の風上側）に、アルミニウム管を使用する。
【０１８４】
また、冷媒の乾き度が小さい気液混合の状態で密度が大きく、流速が遅くなる蒸発器の冷媒入口側（気流の風上側）に、アルミニウム管を使用する。
【０１８５】
このように、アルミニウム管を使用することにより、内径を細くして流速を速くし、熱伝達率を向上させることができる。
【０１８６】
このように、冷凍サイクルを構成した場合、冷媒流路切換弁の切換だけで上記の流路が冷房時も暖房時も形成されるので、流路の切換に他の部品を使用する必要が無く、冷凍サイクルの構成も簡単になる。
【０１８７】
また、熱交換器に結露や雨水などの水分が付着しても、付着した水分は気流に押されて上流のアルミニウム管部から下流の銅管部に流れるのでアルミニウム管部の腐蝕が促進されることが無い。
【０１８８】
このため、熱交換器での圧力損失の増加が少なく、能力が増加し、性能の低下が少なく、アルミニウム管を使用できリサイクル性が向上する空気調和機を提供することができる。
【０１８９】
次に、室内熱交換器３３について図８〜図１０を用いて、更に、詳しく説明する。図８（ａ）は実施例の室内熱交換器の左側面図であり、図８（ｂ）は同正面図である。図９は実施例の室内熱交換器の右側面図である。図１０は実施例の室内熱交換器の冷媒流路図である。
【０１９０】
室内熱交換器３３も室外熱交換器７３と同様に伝熱管を通す孔が開いているアルミニウム製のフィンにヘアピン状の伝熱管を挿通し、伝熱管を拡管して伝熱管とフィンを密着させ、管端を連結管でつないで冷媒回路を形成したクロスフィン型熱交換器である。
【０１９１】
室内熱交換器３３は副熱交換器３３１，除湿加熱器３３２，除湿冷却器３３３で構成され、図２に示すように室内機２の空気吸込み部２３０，２３０′と送風ファン３１１との間に配設される。
【０１９２】
これらは送風ファン３１１を取り囲むように、室内機２の形状に合わせて、できるだけ大きい面積を確保して熱交換能力を高めるように配設される。
【０１９３】
これらの熱交換器は空気調和機の能力や機能、室内機２の形状，室内送風ファン３１１の方式などに応じて、副熱交換器３３１を省略したり、更に分割して前後に配置したり、上下に配置したりあるいは統合して個数を減らしたりされる。
【０１９４】
本実施例では副熱交換器を前側副熱交換器３３１と後側副熱交換器３３１′に分けて伝熱管にアルミニウム管を使用し、室内熱交換器３３の上部、気流の上流になる位置に配置する。
【０１９５】
このようにすることにより、高価な銅管の使用量を削減し、供給の安定しているアルミニウム管を使用して、リサイクル性の向上と軽量化を図ることができる。
【０１９６】
また、除湿加熱器を前側除湿加熱器３３２と後側除湿加熱器３３２′に、除湿冷却器を上側除湿冷却器３３３と下側除湿冷却器３３３′に分けて伝熱管に銅管を使用する。
【０１９７】
上記の伝熱管をアルミニウム管とした部分は室内熱交換器３３が蒸発器となる冷房時には室内熱交換器３３の中で冷媒の流れの最上流部になり、凝縮器となる暖房時には室内熱交換器３３の中で冷媒の流れの最下流部になる。
【０１９８】
この伝熱管にアルミニウム管を使用した副熱交換器３３１，３３１′は伝熱管に銅管を使用した前後の除湿加熱器３３２，３３２′の左右の除湿加熱器プレートＬ，Ｌ′ ３３２Ｌ，Ｌ′，除湿加熱器プレートＲ，Ｒ′ ３３２Ｒ，Ｒ′にねじと接続ピース３３７Ａで連結されている。
【０１９９】
また、除湿加熱器３３２，３３２′と除湿冷却器３３３，３３３′は各々の熱交換器プレート同士を接続ピースＬ ３３８Ｌ，接続ピースＲ ３３８Ｒで連結されている。
【０２００】
このように、伝熱管にアルミニウム管を使用した副熱交換器３３１，３３１′の部分は室内熱交換器３３から簡単に分離できる。
【０２０１】
更に、伝熱管とフィンが同材質なので、室内熱交換器３３をリサイクルする時に、副熱交換器３３１，３３１′は伝熱管とフィンを分解せずに処理でき、リサイクルの負担が軽減される。
【０２０２】
なお、副熱交換器３３１，３３１′と除湿加熱器３３２，３３２′の連結は上記以外にも、両者の熱交プレートを一体で構成した連結板や、両者をつなぐ冷媒管で構成した連結管や、両者を樹脂性バンドで結んだ結合帯や、両者の形状に倣った樹脂性ブロックで両者の位置関係を保持する結合ピースなどにより一体にしても良い。
【０２０３】
３４は除湿絞り装置であり、空気調和機を除湿運転する時に、前述の冷暖房絞り装置７４に代わって冷媒を制御する。
【０２０４】
これにより、冷媒回路の上流側の副熱交換器３３１，３３１′，除湿加熱器３３２，３３２′を加熱器として機能させ、下流側の除湿冷却器３３３，３３３′を冷却器として機能させる。
【０２０５】
次に、この空気調和機を冷房運転する場合の室内熱交換器３３の動作を、前述の室外熱交換器の７３の動作に引き続いて説明する。
【０２０６】
冷媒配管ＶＥ ７８５からの気液混合冷媒は、先ず、室内空気の流れの上流になり、上部に配置された前側副熱交換器３３１に流入するべく、配管Ｇ ３３Ｇに入る。
【０２０７】
配管Ｇ ３３Ｇは室外熱交換器７３の下部で銅管に戻った冷媒配管の材質を再びアルミニウム管に変更し、前側副熱交換器３３１に接続するための配管である。
【０２０８】
配管Ｇ ３３Ｇは途中にＣｕ−Ａｌ接続部Ｇ ３３ＧＪを備え、少なくともＣｕ−Ａｌ接続部Ｇ ３３ＧＪでは水平または前側副熱交換器３３１の配管口ＳＡ ３３ＳＡに向かう冷媒の流れ方向に先上がりにする。
【０２０９】
また、配管Ｇ ３３Ｇの銅管部分は前記の伝熱管にアルミニウム管を使用した前側副熱交換器３３１より下方に配置するのが良い。
【０２１０】
これらにより、前述のように、銅管部に付いた露がアルミニウム管部に落下，流下することが無くなり、アルミニウム管の腐蝕を抑制できる。
【０２１１】
Ｃｕ−Ａｌ接続部Ｇ ３３ＧＪでアルミニウム管部に入った冷媒は前側副熱交換器３３１の配管口ＳＡ ３３ＳＡから前側副熱交換器３３１に流入する。
【０２１２】
実施例では副熱交換器３３１，３３１′の配管接続管端は伝熱管に銅管を使用する除湿加熱器３３２，３３２′、除湿冷却器３３３，３３３′の銅管曲げ部８１０Ｂ側（図８（ｂ）参照）に設けている。
【０２１３】
このようにすることにより、接続技術上、直線部分を必要とするＣｕ−Ａｌ接続部を無理なく配置できる。しかし熱交換器のフィン部の幅が大きく、配管Ｇ ３３ＧをＵターンさせた方が合理的な場合もある。
【０２１４】
このような場合は、勿論、伝熱管にアルミニウム管を使用する熱交換器と銅管を使用する熱交換器の配管接続管端を同じ側に配置しても良い。
【０２１５】
前側副熱交換器３３１に流入した冷媒は乾き度の小さい気液混合状態なので、冷媒の平均密度は比較的大きく、冷媒の流路数が少なくても、冷媒の流速はあまり大きくならないので、冷媒の圧力損失の増加割合は小さい。
【０２１６】
前側副熱交換器３３１に流入した冷媒は室内空気と熱交換し、配管口Ｓａ ３３Ｓａから前側副熱交換器３３１を出て配管Ｈ ３３Ｈに入る。
【０２１７】
配管Ｈ ３３Ｈに入った冷媒は後側副熱交換器３３１′の配管口ＳＢ ３３ＳＢから後側副熱交換器３３１′に入り、室内空気と熱交換し、配管口Ｓｂ ３３Ｓｂから後側副熱交換器３３１′を出て配管Ｊ ３３Ｊに入る。
【０２１８】
前側副熱交換器３３１，後側副熱交換器３３１′を通る時に冷媒は室内空気から吸熱して、冷媒が気化し、冷媒の乾き度がだんだんと大きくなり、また、圧力損失のため冷媒の蒸発温度が若干低下する。
【０２１９】
蒸発温度が若干低下して配管Ｊ ３３Ｊに入った冷媒は気化が進んで冷媒の乾き度が大きくなり、冷媒の流速が上がっているので、配管Ｊ ３３Ｊ途中で２分岐し、冷媒の流速を下げて圧力損失の増加割合を小さくしている。
【０２２０】
配管Ｊ ３３Ｊは副熱交換器３３１′で使用しているアルミニウム配管を再び銅配管に変更し、除湿加熱器３３２′に接続するための配管である。
【０２２１】
配管Ｊ ３３Ｊは途中にＣｕ−Ａｌ接続部Ｊ ３３ＪＪを備え、少なくともＣｕ−Ａｌ接続部Ｊ ３３ＪＪでは水平または除湿加熱器３３２′の配管口ＨＡ ３３ＨＡ，配管口ＨＢ ３３ＨＢに向かう冷媒の流れ方向に先下がりにする。
【０２２２】
配管Ｊ ３３Ｊに流入した冷媒は、これまでのアルミニウム管部を出て銅管部に入り、２分岐して、後側除湿加熱器３３２′の配管口ＨＡ ３３ＨＡ，配管口ＨＢ ３３ＨＢから後側除湿加熱器３３２′に流入する。
【０２２３】
除湿加熱器３３２，３３２′は副熱交換器３３１，３３１′より下方で、且つ、室内空気の流れの中の副熱交換器３３１，３３１′より下流の位置に配置されている。
【０２２４】
また、除湿冷却器３３３，３３３′は副熱交換器３３１，３３１′より下方で、且つ、室内空気の流れの中で副熱交換器３３１，３３１′と並行な流れの中に配置されている。
【０２２５】
これにより、伝熱管に銅管を使用した除湿加熱器３３２，３３２′、除湿冷却器３３３，３３３′に結露した露が上方で室内空気の上流に位置する伝熱管にアルミニウム管を使用した副熱交換器３３１，３３１′に接触することはない。
【０２２６】
後側除湿加熱器３３２′に流入した冷媒は室内空気と熱交換し、配管口Ｈａ ３３Ｈａ，配管口Ｈｂ ３３Ｈｂから後側除湿加熱器３３２′を出て配管Ｋ ３３Ｋ，配管Ｌ ３３Ｌに入る。
【０２２７】
配管Ｋ ３３Ｋ，配管Ｌ ３３Ｌに入った冷媒は前側除湿加熱器３３２の配管口ＨＣ ３３ＨＣ，配管口ＨＤ ３３ＨＤから前側除湿加熱器３３２に入る。
【０２２８】
前側除湿加熱器３３２に入った冷媒は室内空気と熱交換し、配管口Ｈｃ ３３Ｈｃ，配管口Ｈｄ ３３Ｈｄから前側除湿加熱器３３２を出て冷媒配管ＨＸ ３４５入る。
【０２２９】
除湿加熱器３３２に流入した冷媒は室内空気の下流から吸熱し、更に気化が進み、平均密度が小さくなって流速が速くなるが、冷媒の流路が２分岐されているので、圧力損失の増加は大きくない。
【０２３０】
冷媒配管ＨＸ ３４５入った冷媒は冷房時には全開状態の除湿絞り装置３４に入り、同じ状態で冷媒配管ＸＥ ３４７に流れ出す。
【０２３１】
冷媒配管ＸＥ ３４７に流れ出した冷媒は再び２分岐されて上側除湿冷却器３３３の配管口ＥＥ ３３ＥＥ，配管口ＥＦ ３３ＥＦから上側除湿冷却器３３３に流入する。
【０２３２】
上側除湿冷却器３３３に流入した冷媒は副熱交換器３３１，３３１′と並行して流れる室内空気から吸熱し、更に、気化が進む。
【０２３３】
上側除湿冷却器３３３に流入した冷媒は室内空気と熱交換し、配管口ＥＦ ３３ＥＦ側の流路の冷媒は配管口Ｅｆ ３３Ｅｆから上側除湿冷却器３３３を流出する。
【０２３４】
配管口Ｅｆ ３３Ｅｆから上側除湿冷却器３３３を流出した冷媒は下側除湿冷却器３３３′の配管口ＥＧ ３３ＥＧから下側除湿冷却器３３３′に流入する。
【０２３５】
下側除湿冷却器３３３′に流入した冷媒は室内空気と熱交換し、配管口Ｅｇ ３３Ｅｇから下側除湿冷却器３３３′を出て、冷媒配管ＥＶ ７８７に流入する。
【０２３６】
また、配管口ＥＥ ３３ＥＥ側の流路の冷媒は配管口Ｅｅ ３３Ｅｅから上側除湿冷却器３３３を流出し、冷媒配管ＥＶ ７８７に流入する。
【０２３７】
配管口Ｅｇ ３３Ｅｇから流出した冷媒と配管口Ｅｅ ３３Ｅｅから流出した冷媒は冷媒配管ＥＶ ７８７で合流しガス側接続配管８′を通ってガス側配管接続バルブ７８′で室外機６に達する。
【０２３８】
ガス側配管接続バルブ７８′で室外機６に到達した冷媒は冷媒流路切換弁７２で圧縮機７５の吸込み側に切換えられた流路を通って圧縮機７５に吸込まれる。
【０２３９】
このように、実施例の空気調和機は、前記室内熱交換器が蒸発器となるときの管内流体の、最上流の熱交換部に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンを使用し、その下流の熱交換部に銅管およびアルミニウム製フィンを使用する。
【０２４０】
これにより、蒸発器の中で冷媒の密度が最も大きく、流速が最も遅くなる冷媒の最上流部にアルミニウム管を使用する。
【０２４１】
このように、アルミニウム管を使用することにより、内径を細くして流速を速くし、熱伝達率を向上させることができる。
【０２４２】
このとき、前述のように、極端に伝熱管の内径が細くなる場合を除き、この圧力損失の増加は小さく、圧縮機に戻る冷媒の密度の減少が抑制されるので、アルミニウム管に替えても、内径の変化が性能に及ぼす影響は小さい。
【０２４３】
このため、蒸発器の冷媒入口部の管内速度が上がり、熱交換性能が向上する空気調和機を提供することができる。
【０２４４】
また、実施例の熱交換器には、一つの熱交換器の中に、銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部と、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部が混在する。
【０２４５】
このため、性能，大きさ，生産方法を大幅に変えること無しに、リサイクル性が向上し、銅管の使用量を減らし、軽量化した熱交換器を得ることができる。
【０２４６】
また、実施例の熱交換器を備えることにより、銅管を使用した空気調和機と同等の大きさで、同等の性能を発揮できる銅管とアルミニウム管を生産性良く混合使用し、軽量化し、リサイクル性が向上した空気調和機を提供することができる。
【０２４７】
また、実施例の熱交換器は、熱交換器が銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部より上の部分に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成している。
【０２４８】
このため、アルミニウム管の腐蝕が進み難い空気調和機を提供することができる。
【０２４９】
更に、実施例の熱交換器は、前記フィン間を通る気流の、銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部より上流側に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成している。
【０２５０】
このため、熱交換器での圧力損失の増加が少なく、能力が増加し、性能の低下が少なく、アルミニウム管を使用できリサイクル性が向上する空気調和機を提供することができる。
【０２５１】
次に、この空気調和機をヒートポンプサイクルで暖房運転する場合の室内熱交換器３３の動作について説明する。
【０２５２】
この空気調和機を暖房運転する場合は、圧縮機７５で圧縮され高温気体となった冷媒ガスは冷媒流路切換弁７２で流路を室内熱交換器３３側に切換えられ、ガス側配管接続バルブ７８′に流れる。
【０２５３】
ガス側配管接続バルブ７８′に流れた冷媒は室外機６を出て、ガス側接続配管８′を通って室内機２に到達し、室内機２の導入配管である冷媒配管ＥＶ ７８７に流入する。
【０２５４】
冷媒配管ＥＶ ７８７に流入した冷媒ガスは密度が小さいため流速が早く、このまま単一の流路で室内熱交換器３３に入ると、圧力損失が大きくなり、冷媒の凝縮温度の低下を招き、熱交換量が減少する。
【０２５５】
これを防ぐため、冷媒配管ＥＶ ７８７に流入した冷媒ガスは２分流され、流速を下げて、除湿冷却器３３３，３３３′の内側に設けられた室内空気の流れの下流になる配管口Ｅｅ ３３Ｅｅ，配管口Ｅｇ ３３Ｅｇから除湿冷却器３３３，３３３′に入る。
【０２５６】
除湿冷却器３３３，３３３′に入った冷媒は除湿冷却器３３３，３３３′内を内側の伝熱管から外側の伝熱管の順に流れ、外部の室内空気で冷却される。
【０２５７】
室内空気で冷却された冷媒ガスの一部は凝縮し、気液混合状態となって配管口ＥＥ ３３ＥＥ，配管口ＥＦ ３３ＥＦに達し、除湿冷却器３３３から流出し、冷媒配管ＸＥ ３４７に流入する。
【０２５８】
このとき、管内を流れる冷媒の平均密度は室内空気との熱交換が進むにつれて液状の冷媒が増えるので、だんだんと大きくなり、冷媒の流速は減少してくる。これに伴い、冷媒の圧力損失の増加割合も減少し、流速を増加させる余裕が生まれてくる。
【０２５９】
冷媒配管ＸＥ ３４７に流入した気液混合冷媒は合流し、暖房時は全開している除湿絞り装置３４に入り、そのままの状態で出て、冷媒配管ＨＸ ３４５を通って再び２分流される。
【０２６０】
再び２分流された冷媒は除湿加熱器３３２の内側に設けられた室内空気の流れの下流になる配管口Ｈｃ ３３Ｈｃ，配管口Ｈｄ ３３Ｈｄから除湿加熱器３３２に流入する。
【０２６１】
除湿加熱器３３２に流入した冷媒は除湿加熱器３３２，３３２′内を内側の伝熱管から外側の伝熱管の順に流れ、外部の室内空気で冷却される。
【０２６２】
室内空気で更に冷却された冷媒は、そのほとんど全てが凝縮し、ほぼ液状態となって配管口ＨＡ ３３ＨＡ，配管口ＨＢ ３３ＨＢに達し、除湿加熱器３３２′から流出し、配管Ｊ ３３Ｊに流入して合流し単一の流路となる。
【０２６３】
配管Ｊ ３３Ｊは銅管配管とアルミニウム配管を接続するための配管で、Ｃｕ−Ａｌ接続部Ｊ ３３ＪＪを水平または、副熱交換器３３１′の配管口Ｓｂ ３３Ｓｂに向かう冷媒の流れ方向に先上がりに形成している。
【０２６４】
かくして、配管Ｊ ３３Ｊに流入したほぼ液状の冷媒は銅管部からアルミニウム管部に入り、室内空気の上流になる副熱交換器３３１′に設けられた配管口Ｓｂ ３３Ｓｂから副熱交換器３３１′に流入する。
【０２６５】
副熱交換器３３１，３３１′の伝熱管はアルミニウム管でできているので、管内の冷媒流路面積が減少したことと、単一の流路にしたことにより冷媒の流速が増加する。
【０２６６】
しかし、前述のように、この部の圧力損失が熱交換量の悪化をもたらすことは無い。他方、流速の増加により冷媒から伝熱管への熱伝達率が向上して熱交換量が増加する。
【０２６７】
副熱交換器３３１，３３１′に流入したほぼ液状の冷媒は外部の室内空気の上流で更に冷却され、冷媒の飽和温度以下に冷却されて配管口ＳＡ ３３ＳＡに達し、室内熱交換器３３から流出し、配管Ｇ ３３Ｇに流入する。
【０２６８】
配管Ｇ ３３Ｇはアルミニウム配管と銅配管を接続するための配管で、前述と同様に、銅管とアルミニウム管の接合部であるＣｕ−Ａｌ接続部Ｇ ３３ＧＪを水平または、副熱交換器３３１の配管口ＳＡ ３３ＳＡからの冷媒の流れ方向に先下がりに形成している。
【０２６９】
かくして、配管Ｇ ３３Ｇに流入した飽和温度以下に冷却された冷媒はアルミニウム管部から銅管部に入り、室内機２からの導出配管である冷媒配管ＶＥ ７８５に流入し、室内機２を出て、液側接続配管８を通って室外機６の液側配管接続バルブ７８に達する。
【０２７０】
このように、実施例の空気調和機は、室内熱交換器が凝縮器となるときの管内流体のサブクール領域部に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成している。
【０２７１】
これにより、この部に銅管を使用した場合に比べて、同じ外径にした場合、管内流体の速度が増し、管内の熱伝達率が上がり、熱交換性能が向上し、熱交換量が多くなる。
【０２７２】
このとき、管内の速度が増すことで、銅管を使用した場合に比べて圧力損失が増加する。しかし、この圧力損失の増加は、この部がサブクール領域であることから管内流体の温度低下を招くことは無い。
【０２７３】
このように、管内流体の温度低下を招くことは無いので、サブクール領域での管外の気流に対する放熱に影響を与えることは無い。
【０２７４】
このことは、管内流体が次に受ける変化が、凝縮器を出て次の冷媒制御装置による減圧であることから、この減圧の過程の最初の部分（体積変化を伴わない減圧）がサブクール領域で開始していると考えても良い。
【０２７５】
このため、サブクール領域部の管内流速が上がり、熱交換性能がアップする空気調和機を提供することができる。
【０２７６】
また、実施例の空気調和機は、室内熱交換器が凝縮器となるときの管内流体の、最下流の熱交換部に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンを使用し、その上流の熱交換部に銅管およびアルミニウム製フィンを使用する。
【０２７７】
これにより、凝縮器の中で冷媒の密度が最も大きく、流速が最も遅くなる冷媒の最下流部にアルミニウム管を使用する。
【０２７８】
このように、アルミニウム管を使用することにより、内径を細くして流速を速くし、熱伝達率を向上させることができる。
【０２７９】
このとき、前述のように、極端に伝熱管の内径が細くなる場合を除き、この圧力損失の増加は小さく、アルミニウム管に替えても、内径の変化が性能に及ぼす影響は小さい。
【０２８０】
このため、凝縮器の冷媒出口部の管内速度が上がり、熱交換性能が向上する空気調和機を提供することができる。
【０２８１】
次に、この空気調和機をヒートポンプサイクルで暖房運転する場合の室外熱交換器７３の動作について図６，図７を用いて説明する。
【０２８２】
この空気調和機を暖房運転したときに、室内機２で飽和温度以下に冷却されて室外機６の液側配管接続バルブ７８に到達した冷媒は冷暖房絞り装置７４で減圧される。
【０２８３】
冷暖房絞り装置７４で減圧された冷媒は、低温で乾き度の小さい気液混合状態となり、室外熱交換器７３の導入配管である冷媒配管ＣＸ ７４５を通って、２分岐される。
【０２８４】
２分岐された冷媒は室外熱交換器７３の下部に設けられた配管口Ｏｅ ７３０ｅ，配管口Ｏｆ ７３０ｆから室外熱交換器７３に流入する。
【０２８５】
室外熱交換器７３に流入した冷媒は乾き度の小さい気液混合状態なので、冷媒の平均密度は比較的大きく、冷媒の流路数が少なくても、冷媒の流速はあまり大きくならないので、冷媒の圧力損失の増加割合は小さい。
【０２８６】
室外熱交換器７３の下部に流入した冷媒は室外空気から吸熱して、冷媒が気化し、冷媒の乾き度がだんだんと大きくなり、また、圧力損失のため冷媒の蒸発温度が若干低下する。
【０２８７】
蒸発温度が若干低下した冷媒は、配管口ＩＥ ７３１Ｅ，配管口ＩＦ ７３１Ｆに達し、室外熱交換器７３の内部配管である配管Ｅ ７３Ｅ，配管Ｆ ７３Ｆに流入する。
【０２８８】
配管Ｅ ７３Ｅ，配管Ｆ ７３Ｆに流入した冷媒は気化が進んで冷媒の乾き度が大きくなり、冷媒の流速が上がっているので、配管Ｅ ７３Ｅ，配管Ｆ ７３Ｆの途中から各々２分岐し、合わせて４分岐として、冷媒の流速を下げて圧力損失の増加割合を小さくしている。
【０２８９】
このように、配管Ｅ ７３Ｅ，配管Ｆ ７３Ｆに流入した冷媒は銅管部からアルミニウム管部に入り、４分岐され、室外空気の上流側に位置する外側熱交換器７３０の上部に設けられた配管口Ｏａ ７３０ａ〜配管口Ｏｄ ７３０ｄから外側熱交換器７３０に流入する。
【０２９０】
外側熱交換器７３０の上部に流入した気液混合冷媒は図６に斜線で示した外側アルミニウム管７３０ＰＡ内を流れ、外部の室外空気の上流から吸熱し、更に気化が進み、平均密度が小さくなって流速が速くなり、また、圧力損失のため冷媒の蒸発温度が更に低下する。
【０２９１】
蒸発温度が更に低下した冷媒は、配管口ＯＡ ７３０Ａ〜配管口ＯＤ ７３０Ｄに達し、外側熱交換器７３０から流出する。
【０２９２】
外側熱交換器７３０から流出した冷媒は、配管Ａ ７３Ａ〜配管Ｄ ７３Ｄに入り、これまでのアルミニウム管部を出て銅管部に入り、室外空気の下流部に位置する内側熱交換器７３１の配管口Ｉａ ７３１ａ〜配管口Ｉｄ ７３１ｄから内側熱交換器７３１に流入する。
【０２９３】
内側熱交換器７３１に流入した冷媒は下流の室外空気から吸熱し、更に気化が進み、乾き度が１に近いガス状の冷媒となって、配管口ＩＡ ７３１Ａ〜配管口ＩＤ ７３１Ｄに達し、内側熱交換器７３１から流出する。
【０２９４】
このとき、冷媒の密度は小さくなり流速も速くなるが、この部は銅管を伝熱管として使用しているので管の肉厚をアルミニウム管に比べて薄くでき、管内の断面積が広がり、冷媒の流速の増加を抑制できる。
【０２９５】
内側熱交換器７３１から流出した冷媒は冷媒流路切換弁７２を介して圧縮機７５に吸込まれる。
【０２９６】
このように、実施例の空気調和機は、熱交換器が蒸発器となるときの管内流体の、銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部より上流側の同一流路内に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成している。
【０２９７】
一般に、熱交換器が蒸発器となる場合、熱交換器に入った冷媒は、最初は管内を低温の気液混合状態で流れ、管外の気流から吸熱し、冷媒自身は蒸発して気化する。
【０２９８】
このとき、冷媒は密度の大きい気液混合状態から密度の小さい気体に変わるため、管内の流路の断面積が変わらないときには、熱交換器入口での低速の気液混合状態から、熱交換器出口での高速の気体状態にまで連続的に変化して行く。
【０２９９】
また、前述のように、外径を同じにした場合は、銅管部の流路断面積より、アルミニウム管部の流路断面積が狭くなる。
【０３００】
実施例の空気調和機は、蒸発器の伝熱管に同一流路内の下流側には銅管を使用し、その上流側にはアルミニウム管を使用する。
【０３０１】
これにより、この部に銅管を使用した場合に比べて、管内流体の速度が増し、管内の熱伝達率が上がり、熱交換性能が向上し、熱交換量が多くなる。
【０３０２】
このとき、管内の速度が増すことで、銅管を使用した場合に比べて圧力損失が増加する。しかし、この部は蒸発器の上流部になるので管内を流れる冷媒の密度は大きい。
【０３０３】
このように、冷媒の密度が大きので、極端に伝熱管の内径が変わる場合を除き、冷媒の速度は小さく、圧力損失の増加も小さくなり、圧縮機に戻る冷媒の密度の減少が抑制されるので、性能への大きな影響はない。
【０３０４】
このため、蒸発器にアルミニウム管を使用しても、管内流体の速度増加による圧力損失の影響が小さく、熱交換性能の低下も少ない空気調和機を提供することができる。
【実施例２】
【０３０５】
次に、実施例２の空気調和機について図を用いて説明する。実施例２の空気調和機は実施例１の空気調和機の能力を変更し、それに応じて室外熱交換器７３と室内熱交換器３３の大きさを変え、アルミニウム管の採用部を変えたものである。
【０３０６】
先ず、実施例２の室外熱交換器について図１１〜図１２を用いて説明する。図１１（ａ）は実施例２の室外熱交換器の平面図であり、（ｂ）は同正面図、（ｃ）は同側面図であり、室外空気は図中の白抜き矢印の方向に流れる。
【０３０７】
図１２（ａ）は同熱交換器の伝熱管の接続部を側面から見た配管接続図、（ｂ）は同熱交換器内の冷媒流路図である。
【０３０８】
室外熱交換器７３は実施例１では流路数を増やした部分である外側熱交換器７３０の上側部分のみ採用していたアルミニウム管を流路数を増やした部分の内側熱交換器７３１の上側部分にも採用する。
【０３０９】
このように、室外熱交換器７３の上部で冷媒回路が複数の流路に分岐している部分にアルミニウム製の伝熱管を使用する。
【０３１０】
このようにすることにより、高価な銅管の使用量を更に削減し、供給の安定しているアルミニウム管を使用して、リサイクル性の向上と軽量化を図ることができる。
【０３１１】
室外熱交換器７３をこのような形状に加工するために、上部のアルミニウム管部と下部の銅管部のフィンを一体にした曲げの外側熱交換器フィン７３０Ｔと曲げの内側熱交換器フィン７３１Ｔを用意する。
【０３１２】
次に、曲げの外側熱交換器７３０用に所定量の外側熱交換器フィン７３０Ｔを積み上げ、長い伝熱管を、内側熱交換器７３１用に外側よりも少ない所定量の内側熱交換器フィン７３１Ｔを積み上げ、短い伝熱管を挿入し、アルミニウム管部と銅管部を連結する。
【０３１３】
この伝熱管にフィンを積み上げたブロックを伝熱管の管端を揃えて共通の室外プレートＲ ７３Ｒをはめ込み、外側熱交換器７３０と内側熱交換器７３１を連結し、伝熱管を拡管して伝熱管と外側熱交換器フィン７３０Ｔ，内側熱交換器７３１Ｔを密着させる。
【０３１４】
この直線状の熱交換器を、所定の曲げ半径で曲げて、伝熱管のベンド部は結合帯７３８，７３８′などにより結合し、内外の熱交換器を一体にしている。このとき、伝熱管の管端側は前述のように室外プレートＲ ７３Ｒにより連結されている。
【０３１５】
次に、この空気調和機を冷房運転する場合の室外熱交換器７３の動作について説明する。
【０３１６】
この空気調和機を冷房運転する場合は、圧縮機７５で圧縮された冷媒が冷媒配管４Ｃ ７２５に流入するまでは実施例１と同じである。
【０３１７】
冷媒配管４Ｃ ７２５に流入した冷媒ガスは配管材をそれまでの銅管からアルミニウム管に切換えるための配管Ｍ ７３Ｍに入り、配管材をそれまでの銅管からアルミニウム管に切換えられる。
【０３１８】
配管Ｍ ７３Ｍは、銅管とアルミニウム管の接合部であるＣｕ−Ａｌ接続部Ｍ ７３ＭＪを境にして銅管部を下側にし、アルミニウム管部を上側に配置している。
【０３１９】
配管Ｍ ７３Ｍに入った冷媒は密度が小さいため流速が早く、このまま単一の流路で室外熱交換器７３に入ると、圧力損失が大きくなり、冷媒の凝縮温度の低下を招き、熱交換量が減少する。
【０３２０】
これを防ぐため、冷媒配管４Ｃ ７２５に流入した冷媒ガスは４分流され、流速を下げて、室外空気の流れの下流になる内側熱交換器７３１の上部に設けられた配管口ＩＡ ７３１Ａ〜配管口ＩＤ ７３１Ｄから内側熱交換器７３１に入る。
【０３２１】
内側熱交換器７３１の上部に入った冷媒は内側アルミニウム管７３１ＰＡ，外側アルミニウム管７３０ＰＡ内を流れ、外部の室外空気で冷却され、冷媒ガスが凝縮し、ほぼ液状態となって配管口Ｏａ ７３０ａ〜配管口Ｏｄ ７３０ｄに達し、上部のアルミニウム管熱交換器部から流出する。
【０３２２】
上部のアルミニウム管熱交換器部から流出した冷媒は実施例１と同様に下部の銅管熱交換器部に流入し、熱交換して室外熱交換器７３から流出し、冷暖房絞り装置７４で減圧され、室外機６を出て、室内機２に到達し冷媒配管ＶＥ ７８５に入る。
【０３２３】
このように、実施例の熱交換器には、一つの熱交換器の中に、銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部と、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部が混在する。
【０３２４】
このため、性能，大きさ，生産方法を大幅に変えること無しに、リサイクル性が向上し、銅管の使用量を減らし、軽量化した熱交換器を得ることできる。
【０３２５】
また、実施例の熱交換器は、管内を流れる流体の流路数の多い部分にアルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成する。
【０３２６】
このため、管内の圧力損失の増加が抑えられ、性能低下が少ない熱交換器となる。
【０３２７】
また、実施例の熱交換器を備えることにより、銅管を使用した空気調和機と同等の大きさで、同等の性能を発揮できる銅管とアルミニウム管を生産性良く混合使用し、軽量化し、リサイクル性が向上した空気調和機を提供することができる。
【０３２８】
更に、実施例の熱交換器は、銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部より上の部分に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成している。
【０３２９】
このため、アルミニウム管の腐蝕が進み難い空気調和機を提供することができる。
【０３３０】
次に、実施例２の室内熱交換器３３について図１４〜図１８を用いて、詳しく説明する。図１４は実施例２の室内熱交換器、図１５は実施例２の室内熱交換器の側面図、図１６は実施例２の室内熱交換器の冷媒流路図である。図１７は実施例２の室内熱交換器のフィン形状図である。図１８は実施例２の室内熱交換器のプレート形状図である。
【０３３１】
実施例２の室内熱交換器３３は実施例１で使用していた副熱交換器３３１，３３１′を使用せず、室内空気の流れの上流に当る除湿加熱器３３２，３３２′の上部にアルミニウム管を使用している。
【０３３２】
上記の伝熱管をアルミニウム管とした部分は室内熱交換器３３が蒸発器となる冷房時には室内熱交換器３３の中で冷媒の流れの最上流部になり、凝縮器となる暖房時には室内熱交換器３３の中で冷媒の流れの最下流部になる。
【０３３３】
室内熱交換器３３をこのような形状に加工するため、上部のアルミニウム管部と下部の銅管部のフィンを一体にした除湿加熱器フィン３３２Ｔ，３３２Ｔ′でアルミニウム管部と銅管部を連結する。
【０３３４】
更に、上部のアルミニウム管部と下部の銅管部の熱交換器プレートを一体にした除湿加熱器プレートＬ，Ｌ′ ３３２Ｌ，Ｌ′，除湿加熱器プレートＲ，Ｒ′ ３３２Ｒ，Ｒ′でアルミニウム管部と銅管部を連結する。
【０３３５】
この、図１７に示すようなフィンと図１８に示すようなプレートの所定位置にアルミニウム管と銅管の伝熱管を挿通し、伝熱管を拡管してフィンと伝熱管を密着させる。
【０３３６】
こうしてできた直線状の熱交換器を図１７，図１８の二点鎖線で示すように折り曲げ，所要の形状をした室内熱交換器３３を得る。
【０３３７】
なお、アルミニウム管と銅管の連結は上記以外にも、両者を連結する接続ピースや、両者をつなぐ冷媒管で構成した連結管で一体に連結する方法もある。
【０３３８】
また、両者を樹脂性バンドで結んだ結合帯や、両者の形状に倣った樹脂性ブロックで両者の位置関係を保持する結合ピースなどにより一体にしても良い。
【０３３９】
３４の除湿絞り装置の働きは実施例１と同様である。
【０３４０】
次に、この空気調和機を冷房運転する場合の室内熱交換器３３の動作を、前述の室外熱交換器の７３の動作に引き続いて説明する。
【０３４１】
冷媒配管ＶＥ ７８５からの気液混合冷媒は、先ず、室内空気の流れの上流になる前側除湿加熱器３３２の上部に流入するべく、配管Ｇ ３３Ｇに入る。
【０３４２】
配管Ｇ ３３Ｇは銅管とアルミニウム管を接続するための配管である。
【０３４３】
実施例２では除湿加熱器３３２，３３２′のアルミニウム伝熱管管端は銅伝熱管管端と同じ側に設けている。
【０３４４】
前側除湿加熱器３３２に流入した冷媒は室内空気と熱交換し、配管口Ｈａ ３３Ｈａから前側除湿加熱器３３２を出て配管Ｋ ３３Ｋに入る。
【０３４５】
配管Ｋ ３３Ｋに入った冷媒は後側除湿加熱器３３２′の配管口ＨＢ ３３ＨＢから後側除湿加熱器３３２′に入り、室内空気と熱交換し、配管口Ｈｂ ３３Ｈｂから後側除湿加熱器３３２′を出て配管Ｊ ３３Ｊに入る。
【０３４６】
配管Ｊ ３３Ｊは除湿加熱器３３２の上部に設けたアルミニウム配管を再び銅管に変更し、除湿加熱器３３２の下部の銅配管に接続するための配管である。
【０３４７】
配管Ｊ ３３Ｊに入った冷媒は、実施例１と同様に、更に室内空気と熱交換し、室内機２を出て、室外機６に戻り、圧縮機７５に吸込まれる。
【０３４８】
次に、この空気調和機をヒートポンプサイクルで暖房運転する場合の室内熱交換器３３の動作について説明する。
【０３４９】
この空気調和機を暖房運転する場合、圧縮機７５で圧縮された冷媒は実施例１と同様にして室内熱交換器３３のアルミニウム管部に流入する。
【０３５０】
除湿加熱器３３２′の上部の配管口Ｈｂからアルミニウム管部に流入したほぼ液状の冷媒は外部の室内空気の上流で更に冷却され、冷媒の飽和温度以下に冷却されて配管口ＨＡ ３３ＨＡに達し、室内熱交換器３３から流出し、配管Ｇ ３３Ｇに流入する。
【０３５１】
配管Ｇ ３３Ｇに流入した冷媒は実施例１と同様に、室内機２を出て室外機６の液側配管接続バルブ７８に達する。
【０３５２】
このように、実施例の熱交換器には、一つの熱交換器の中に、銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部と、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部が混在する。
【０３５３】
このため、性能，大きさ，生産方法を大幅に変えること無しに、リサイクル性が向上し、銅管の使用量を減らし、軽量化した熱交換器を得ることができる。
【０３５４】
また、実施例の熱交換器を備えることにより、銅管を使用した空気調和機と同等の大きさで、同等の性能を発揮できる銅管とアルミニウム管を生産性良く混合使用し、軽量化し、リサイクル性が向上した空気調和機を提供することができる。
【０３５５】
また、実施例の熱交換器は、熱交換器が銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部より上の部分に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成している。
【０３５６】
このため、アルミニウム管の腐蝕が進み難い空気調和機を提供することができる。
【０３５７】
また、実施例の熱交換器は、熱交換器が前記フィン間を通る気流の、銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部より上流側に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成している。
【０３５８】
このため、熱交換器での圧力損失の増加が少なく、能力が増加し、性能の低下が少なく、アルミニウム管を使用できリサイクル性が向上する空気調和機を提供することができる。
【０３５９】
また、実施例の熱交換器は、室内熱交換器が凝縮器となるときの管内流体のサブクール領域部に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成している。
【０３６０】
このため、サブクール領域部の管内流速が上がり、熱交換性能がアップする空気調和機を提供することができる。
【０３６１】
次に、この空気調和機をヒートポンプサイクルで暖房運転する場合の室外熱交換器７３の動作について図１１〜図１３を用いて説明する。図１３は室外熱交換器の暖房時温度特性図である。
【０３６２】
この空気調和機を暖房運転したときに、室内機２で飽和温度以下に冷却されて室外機６の液側配管接続バルブ７８に到達した冷媒は実施例１と同様に、冷暖房絞り装置７４で減圧され、室外熱交換器７３に流入し、室外熱交換器７３の下部で室外空気と熱交換し、４分岐されて上部の配管口Ｏａ ７３０ａ〜配管口Ｏｄ ７３０ｄからアルミニウム管部に入る。
【０３６３】
外側熱交換器７３０の上部に流入した気液混合冷媒は図１１に斜線で示した外側アルミニウム管７３０ＰＡ，内側アルミニウム管７３１ＰＡ内を順に流れ、外部の室外空気から吸熱する。
【０３６４】
外側熱交換器７３０，内側熱交換器７３１の上部の伝熱管はアルミニウム管でできているので、銅管と同等の強度を確保するため肉厚を厚くしている。このため、外径を同じにした場合、銅管と較べると管内の冷媒流路面積が減少し、冷媒の流速が増加する。
【０３６５】
一般に、管内の圧力損失は、およそ管内を流れる流体の速度の二乗に比例する。このため、流体が流れる回路の流路数を倍にすると流体の速度が半分になるので、圧力損失はおよそ１／４になる。
【０３６６】
実施例２の場合、伝熱管として、拡管後の外径８.５mm，肉厚０.２８mmの銅管と拡管後の外径８.５mm，肉厚０.６１mmのアルミニウム管を使用する。
【０３６７】
この場合、アルミニウム管部分は銅管部に較べて断面積が１５％減り、流速が１８％増えて、圧力損失が４０％増える。このため、単純に銅管をアルミニウム管に代えると圧力損失が増えすぎて性能が劣化する。
【０３６８】
実施例２の場合、これらの銅管とアルミニウム管を使い分けて、２流路部分に銅管を、４流路部分にアルミニウム管を使用して室外熱交換器７３を構成する。
【０３６９】
この４流路のアルミニウム管部分と２流路の銅管部分を単純に比較すると、アルミニウム管部分は銅管部に較べて断面積が１.７倍になり、流速は０.６になり、圧力損失は０.３５倍になる。
【０３７０】
このため、流路の少ないところをアルミニウム管に変更するよりも、流路の多い所をアルミニウム管に変更するほうが圧力損失の増加割合が小さくて済み、空気調和機全体に与える影響が少ない。
【０３７１】
比較のため、全部の流路に銅管を使用した従来の熱交換器と全部の流路にアルミニウム管を使用した熱交換器を作成し、その圧力損失を比較した。
【０３７２】
その結果を図１３に示す。ヒートポンプ運転時、室外熱交換器７３下部の冷媒流入口を温度測定位置Ａとし、室外熱交換器７３下部の２流路部の出口を温度測定位置Ｄとしている。
【０３７３】
更に進んで、室外熱交換器７３上部の４流路部の出口を温度測定位置Ｈとし、そのヘアピン状の伝熱管の１ターン前の伝熱管の管端部を温度測定位置Ｇ，２ターン前の伝熱管の管端部を温度測定位置Ｆとしている。
【０３７４】
つまり、図中の温度測定位置Ａの熱交換器温度は図１２の配管口Ｏｅ ７３０ｅ，配管口Ｏｆ ７３０ｆの温度の平均値を示し、温度測定位置Ｄの熱交換器温度は図１２の配管口ＩＥ ７３１Ｅ，配管口ＩＦ ７３１Ｆの温度の平均値を示す。
【０３７５】
また、温度測定位置Ｈの熱交換器温度は図１２の配管口ＩＡ ７３１Ａ〜配管口ＩＤ ７３１Ｄの温度の平均値を示す。
【０３７６】
図１３で温度測定位置の表示が飛んでいるが、その間に表示されていないヘアピン状の伝熱管が存在していて、全体的に見れば、温度測定位置の表示は冷媒の流れに沿った伝熱管の室外熱交換器７３入口からの距離に大略比例している。
【０３７７】
図１３に示すように、２流路の銅管部分の圧力降下に伴う蒸発温度の低下は０.７１Ｋであり、４流路のアルミニウム管部分の圧力降下に伴う蒸発温度の低下は０.４０Ｋであった。
【０３７８】
これを２流路部の長さに換算すると、４流路のアルミニウム管部分の圧力降下に伴う蒸発温度の低下は０.３０Ｋとなり、２流路の銅管部分の圧力降下に伴う蒸発温度の低下である０.７１Ｋの０.４２倍となっている。
【０３７９】
これは蒸発温度の変化の数値であり、厳密には圧力降下を表しているわけではないが、上記のような狭い範囲での蒸発温度の変化と蒸発圧力の変化はほぼ比例するので、圧力降下の割合も温度降下にほぼ比例し、圧力降下もほぼ０.４２倍となると考えて良い。
【０３８０】
このように、上述の理論値通りにはならないが、流路の少ないところをアルミニウム管に変更するよりも、流路の多い所をアルミニウム管に変更するほうが圧力損失の増加割合が小さい傾向が示されている。
【０３８１】
外部の室外空気から吸熱した冷媒は、更に気化が進み、乾き度が１に近いガス状の冷媒となって、配管口ＩＡ ７３１Ａ〜配管口ＩＤ ７３１Ｄに達し、室外熱交換器７３から流出する。
【０３８２】
室外熱交換器７３から流出した冷媒は冷媒流路切換弁７２を介して圧縮機７５に吸込まれる。
【実施例３】
【０３８３】
次に、実施例３の空気調和機について図１９〜図２０を用いて説明する。図１９（ａ）は実施例３の室外熱交換器の平面図であり、（ｂ）は同正面図、（ｃ）は同側面図であり、室外空気は図中の白抜き矢印の方向に流れる。
【０３８４】
図２０（ａ）は同熱交換器の伝熱管の接続部を側面から見た配管接続図、（ｂ）は同熱交換器内の冷媒流路図である。
【０３８５】
実施例３の室外熱交換器７３は、図１９に示すように室外機６の背面に略直線状に配設されている。
【０３８６】
実施例３の空気調和機は実施例２の空気調和機の能力を変更し、それに応じて室外熱交換器７３の大きさを変えたものである。
【０３８７】
実施例３では、室外熱交換器７３の流路数を増減せずに室外熱交換器７３と熱交換する室外空気の上流側にアルミニウム管を採用する。
【０３８８】
また、室外熱交換器７３が凝縮器となる場合の冷媒の流れの下流、蒸発器となる場合の冷媒の流れの上流の部分にアルミニウム管を採用する。
【０３８９】
実施例３では室外空気の上流のアルミニウム管部と、下流の銅管部を一体にした放熱フィン７３Ｔ，室外プレートＲ ７３Ｒ，室外プレートＬ ７３Ｌを備え、これらに伝熱管であるアルミニウム管と銅管を挿通し、伝熱管を拡管することにより、一体の熱交換器としている。
【０３９０】
この空気調和機を冷房運転する場合、圧縮機７５で圧縮された冷媒は実施例１同様にして、室外熱交換器７３の４流路部を出る。
【０３９１】
配管口Ｏａ ７３０ａ〜配管口Ｏｄ ７３０ｄに達した冷媒は、室外熱交換器７３から流出し、銅管とアルミニウム管の接続配管である配管Ｎ ７３Ｎに流入し、合流して冷媒配管ＣＸ ７４５に流入する。
【０３９２】
配管Ｎ ７３Ｎは、銅管とアルミニウム管の接合部であるＣｕ−Ａｌ接続部Ｎ ７３ＮＪを境にして銅管部を下側にし、アルミニウム管部を上側に配置している。
【０３９３】
室外熱交換器７３から出た冷媒は、実施例２と同様にして、室内機２に入り、室内を冷房し、室外機６に戻り、圧縮機７５に吸込まれる。
【０３９４】
このように、実施例の熱交換器には、一つの熱交換器の中に、銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部と、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部が混在する。
【０３９５】
このため、性能，大きさ，生産方法を大幅に変えること無しに、リサイクル性が向上し、銅管の使用量を減らし、軽量化した熱交換器を得ることできる。
【０３９６】
また、実施例の熱交換器を備えることにより、銅管を使用した空気調和機と同等の大きさで、同等の性能を発揮できる銅管とアルミニウム管を生産性良く混合使用し、軽量化し、リサイクル性が向上した空気調和機を提供することができる。
【０３９７】
また、実施例の熱交換器は、熱交換器が凝縮器となるときの管内流体の、銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部より下流側の同一流路内に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成している。
【０３９８】
このため、凝縮器にアルミニウム管を使用しても、管内流体の速度増加による圧力損失の影響が小さく、熱交換性能が向上する空気調和機を提供することができる。
【０３９９】
また、実施例の熱交換器は、フィン間を通る気流の、銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部より上流側に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成している。
【０４００】
このため、熱交換器での圧力損失の増加が少なく、能力が増加し、性能の低下が少なく、アルミニウム管を使用できリサイクル性が向上する空気調和機を提供することができる。
【０４０１】
この空気調和機を暖房運転したときに、圧縮機７５からの冷媒は、実施例２と同様にして、室内機２に入って、室内を暖房し、室外機６に戻り、冷暖房絞り装置７４で減圧され、冷媒配管ＣＸ ７４５に入る。
【０４０２】
室外熱交換器７３の導入配管である冷媒配管ＣＸ ７４５に入った冷媒は、配管Ｎ ７３Ｎで銅管からアルミニウム管に切換えられ、４分岐される。
【０４０３】
４分岐された冷媒は実施例１と同様にして、室外空気と熱交換し、圧縮機７５に吸込まれる。
【０４０４】
このように、実施例の熱交換器は、熱交換器が蒸発器となるときの管内流体の、銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部より上流側の同一流路内に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成している。
【０４０５】
このため、蒸発器にアルミニウム管を使用しても、管内流体の速度増加による圧力損失の影響が小さく、熱交換性能の低下も少ない空気調和機を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【０４０６】
【図１】空気調和機の構成図。
【図２】室内機の側断面図。
【図３】室外機の側断面図。
【図４】冷凍サイクル図。
【図５】冷房・除湿時の冷凍サイクルの構成図。
【図６】実施例１の室外熱交換器。
【図７】実施例１の室外熱交換器の冷媒流路図。
【図８】実施例１の室内熱交換器。
【図９】実施例１の室内熱交換器の側面図。
【図１０】実施例１の室内熱交換器の冷媒流路図。
【図１１】実施例２の室外熱交換器。
【図１２】実施例２の室外熱交換器の冷媒流路図。
【図１３】実施例２の室外熱交換器の暖房時温度特性図。
【図１４】実施例２の室内熱交換器。
【図１５】実施例２の室内熱交換器の側面図。
【図１６】実施例２の室内熱交換器の冷媒流路図。
【図１７】実施例２の室内熱交換器のフィン形状図。
【図１８】実施例２の室内熱交換器のプレート形状図。
【図１９】実施例３の室外熱交換器。
【図２０】実施例３の室外熱交換器の冷媒流路図。
【符号の説明】
【０４０７】
１ 空気調和機
２ 室内機
５ リモコン
６ 室外機
８ 接続配管
２０ 筐体
２１ 筐体ベース
２３ 化粧枠
２５ 前面パネル
２７ 空気吸込み口
２９ 空気吹出し口
３３ 室内熱交換器
３３ＥＥ 配管口ＥＥ
３３Ｅｅ 配管口Ｅｅ
３３ＥＦ 配管口ＥＦ
３３Ｅｆ 配管口Ｅｆ
３３ＥＧ 配管口ＥＧ
３３Ｅｇ 配管口Ｅｇ
３３Ｇ 配管Ｇ
３３ＧＪ Ｃｕ−Ａｌ接続部Ｇ
３３Ｈ 配管Ｈ
３３ＨＡ 配管口ＨＡ
３３Ｈａ 配管口Ｈａ
３３ＨＢ 配管口ＨＢ
３３Ｈｂ 配管口Ｈｂ
３３ＨＣ 配管口ＨＣ
３３Ｈｃ 配管口Ｈｃ
３３ＨＤ 配管口ＨＤ
３３Ｈｄ 配管口Ｈｄ
３３Ｊ 配管Ｊ
３３ＪＪ Ｃｕ−Ａｌ接続部Ｊ
３３Ｋ 配管Ｋ
３３Ｌ 配管Ｌ
３３Ｐ 配管Ｐ
３３ＳＡ 配管口ＳＡ
３３Ｓａ 配管口Ｓａ
３３ＳＢ 配管口ＳＢ
３３Ｓｂ 配管口Ｓｂ
３３Ｔ 室内熱交換器フィン
３４ 除湿絞り装置
３５ 露受皿
３７ ドレン配管
６１ ベース
６２ 外箱
７２ 冷媒流路切換弁
７３ 室外熱交換器
７３Ａ 配管Ａ
７３ＡＪ Ｃｕ−Ａｌ接続部Ａ
７３Ｂ 配管Ｂ
７３ＢＪ Ｃｕ−Ａｌ接続部Ｂ
７３Ｃ 配管Ｃ
７３ＣＪ Ｃｕ−Ａｌ接続部Ｃ
７３Ｄ 配管Ｄ
７３ＤＪ Ｃｕ−Ａｌ接続部Ｄ
７３Ｅ 配管Ｅ
７３ＥＪ Ｃｕ−Ａｌ接続部Ｅ
７３Ｆ 配管Ｆ
７３ＦＪ Ｃｕ−Ａｌ接続部Ｆ
７３Ｌ 室外プレートＬ
７３Ｍ 配管Ｍ
７３ＭＪ Ｃｕ−Ａｌ接続部Ｍ
７３Ｎ 配管Ｎ
７３ＮＪ Ｃｕ−Ａｌ接続部Ｎ
７３ＰＡ アルミニウム管
７３ＰＣ 銅管
７３Ｒ 室外プレートＲ
７３Ｔ 室外熱交換器フィン
７４ 冷暖房絞り装置
７５ 圧縮機
７８，７８′ 配管接続バルブ
２３０，２３０′ 空気吸込み部
２３１ フィルター
２５１ 可動パネル
２９０ 吹出し風路
２９１ 上下風向板
２９５ 左右風向板
３１１ 送風ファン
３３１，３３１′ 副熱交換器
３３１Ｌ，Ｌ′ 副プレートＬ，Ｌ′
３３１Ｒ，Ｒ′ 副プレートＲ，Ｒ′
３３２，３３２′ 除湿加熱器
３３２Ｌ，Ｌ′ 除湿加熱器プレートＬ，Ｌ′
３３２Ｒ，Ｒ′ 除湿加熱器プレートＲ，Ｒ′
３３２Ｔ，３３２Ｔ′ 除湿加熱器フィン
３３３，３３３′ 除湿冷却器
３３３Ｌ，Ｒ 除湿冷却器プレートＬ，Ｒ
３３３Ｔ，３３３Ｔ′ 除湿冷却器フィン
３３７ 接続ピースＡ
３３８Ｌ 接続ピースＬ
３３８Ｒ 接続ピースＲ
３４５ 冷媒配管ＨＸ
３４７ 冷媒配管ＸＥ
３９６ 受光部
３９７ 表示部
６２１ 前面板
６２２ 天板
６２３ 側板
６３１ 室外ファン
６３５ ファンカバー
７２５ 冷媒配管４Ｃ
７３０ 外側熱交換器
７３０Ａ 配管口ＯＡ
７３０ａ 配管口Ｏａ
７３０Ｂ 配管口ＯＢ
７３０ｂ 配管口Ｏｂ
７３０Ｃ 配管口ＯＣ
７３０ｃ 配管口Ｏｃ
７３０Ｄ 配管口ＯＤ
７３０ｄ 配管口Ｏｄ
７３０ｅ 配管口Ｏｅ
７３０ｆ 配管口Ｏｆ
７３０ＰＡ 外側アルミニウム管
７３０ＰＣ 外側銅管
７３０Ｒ 外側プレートＲ
７３０Ｔ 外側熱交換器フィン
７３１ 内側熱交換器
７３１Ａ 配管口ＩＡ
７３１ａ 配管口Ｉａ
７３１Ｂ 配管口ＩＢ
７３１ｂ 配管口Ｉｂ
７３１Ｃ 配管口ＩＣ
７３１ｃ 配管口Ｉｃ
７３１Ｄ 配管口ＩＤ
７３１ｄ 配管口Ｉｄ
７３１Ｅ 配管口ＩＥ
７３１Ｆ 配管口ＩＦ
７３１ＰＣ 内側銅管
７３１Ｒ 内側プレートＲ
７３１Ｔ 内側熱交換器フィン
７３３ＰＡ 上側アルミニウム管
７３４ＰＣ 下側銅管
７３８，７３８′ 結合帯
７４５ 冷媒配管ＣＸ
７８５ 冷媒配管ＶＥ
７８７ 冷媒配管ＥＶ
８１０Ｂ 銅管ベンド部
【特許請求の範囲】
【請求項１】
冷媒配管が、
銅管と、
アルミニウム管と、
からなる熱交換器を備えた空気調和機において、
室外側の前記熱交換器内で冷媒の流路が分岐して、流路数が最も多い部分の冷媒配管に前記アルミニウム管を有する空気調和機。
【請求項２】
請求項１の空気調和機において、
室内側の前記熱交換器が凝縮器となるときの管内流体のサブクール領域部に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成していることを特徴とする空気調和機。
【請求項３】
請求項１の空気調和機において、
前記熱交換器が凝縮器となるときの管内流体の、銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部より下流側の同一流路内に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成していることを特徴とする空気調和機。
【請求項４】
請求項１の空気調和機において、
前記熱交換器が蒸発器となるときの管内流体の、銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部より上流側の同一流路内に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成していることを特徴とする空気調和機。
【請求項５】
請求項１の空気調和機において、
前記熱交換器が銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部より上の部分に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成していることを特徴とする空気調和機。
【請求項６】
請求項１の空気調和機において、
前記熱交換器が前記フィン間を通る気流の、銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部より上流側に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成していることを特徴とする空気調和機。
【請求項１】
冷媒配管が、
銅管と、
アルミニウム管と、
からなる熱交換器を備えた空気調和機において、
室外側の前記熱交換器内で冷媒の流路が分岐して、流路数が最も多い部分の冷媒配管に前記アルミニウム管を有する空気調和機。
【請求項２】
請求項１の空気調和機において、
室内側の前記熱交換器が凝縮器となるときの管内流体のサブクール領域部に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成していることを特徴とする空気調和機。
【請求項３】
請求項１の空気調和機において、
前記熱交換器が凝縮器となるときの管内流体の、銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部より下流側の同一流路内に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成していることを特徴とする空気調和機。
【請求項４】
請求項１の空気調和機において、
前記熱交換器が蒸発器となるときの管内流体の、銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部より上流側の同一流路内に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成していることを特徴とする空気調和機。
【請求項５】
請求項１の空気調和機において、
前記熱交換器が銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部より上の部分に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成していることを特徴とする空気調和機。
【請求項６】
請求項１の空気調和機において、
前記熱交換器が前記フィン間を通る気流の、銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部より上流側に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成していることを特徴とする空気調和機。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
【図１５】
【図１６】
【図１７】
【図１８】
【図１９】
【図２０】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
【図１５】
【図１６】
【図１７】
【図１８】
【図１９】
【図２０】
【公開番号】特開２００９−９２２７４（Ｐ２００９−９２２７４Ａ）
【公開日】平成２１年４月３０日（２００９．４．３０）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００７−２６１４９８（Ｐ２００７−２６１４９８）
【出願日】平成１９年１０月５日（２００７．１０．５）
【出願人】（３９９０４８９１７）日立アプライアンス株式会社 (3,043)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２１年４月３０日（２００９．４．３０）
【国際特許分類】
【出願日】平成１９年１０月５日（２００７．１０．５）
【出願人】（３９９０４８９１７）日立アプライアンス株式会社 (3,043)
【Ｆターム（参考）】
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