船外機の制御装置
【課題】変速機を備えると共に、航行中に船体に作用する水の抵抗が波の影響などによって増加する場合であっても、変速機の動作を適切に制御して船速が低下するのを抑制するようにした船外機の制御装置を提供する。
【解決手段】変速機を備える船外機の制御装置において、内燃機関のスロットル開度ＴＨの変化量ＤＴＨ（Ｓ１４）と吸気管の吸気管内圧力Ｐｂを検出し（Ｓ５０）、２速が選択されていると共に、検出されたスロットル開度ＴＨの変化量ＤＴＨが所定値未満で、かつ検出された吸気管内圧力Ｐｂが第１の所定圧以上減少するとき、負荷変動判定において負荷増と判定し（Ｓ５２）、２速から１速に変速するように変速機の動作を制御する（Ｓ５４）。
【解決手段】変速機を備える船外機の制御装置において、内燃機関のスロットル開度ＴＨの変化量ＤＴＨ（Ｓ１４）と吸気管の吸気管内圧力Ｐｂを検出し（Ｓ５０）、２速が選択されていると共に、検出されたスロットル開度ＴＨの変化量ＤＴＨが所定値未満で、かつ検出された吸気管内圧力Ｐｂが第１の所定圧以上減少するとき、負荷変動判定において負荷増と判定し（Ｓ５２）、２速から１速に変速するように変速機の動作を制御する（Ｓ５４）。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は船外機の制御装置に関し、より詳しくは変速機を備えた船外機の制御装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、船外機において、搭載される内燃機関とプロペラシャフトの間に変速機を介挿し、内燃機関の出力を変速してプロペラシャフトに伝達するようにした技術が提案されている（例えば特許文献１参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００９−１９０６７１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、上記した船外機が取り付けられた船舶で航行する際、比較的大きな波を乗り越えることがあるが、そのような場合、波の影響によって船体に作用する水の抵抗が増加するため、内燃機関の出力トルクが不足して船速（船舶の速度）が低下するという不都合が生じていた。
【０００５】
従って、この発明の目的は上記した課題を解決し、変速機を備えると共に、航行中に船体に作用する水の抵抗が波の影響などによって増加する場合であっても、変速機の動作を適切に制御して船速が低下するのを抑制するようにした船外機の制御装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記した課題を解決するために、請求項１にあっては、内燃機関とプロペラの間の動力伝達軸に介挿されると共に、少なくとも１速、２速からなる変速段を有し、前記内燃機関の出力を選択された変速段で変速して前記プロペラに伝達する変速機を備える船外機の制御装置において、前記内燃機関のスロットル開度の変化量を検出するスロットル開度変化量検出手段と、前記内燃機関の吸気管の吸気管内圧力を検出する吸気管内圧力検出手段と、前記２速が選択されていると共に、前記検出されたスロットル開度の変化量が所定値未満で、かつ前記検出された吸気管内圧力が第１の所定圧以上減少するとき、前記２速から前記１速に変速するように前記変速機の動作を制御する変速制御手段とを備える如く構成した。
【０００７】
請求項２に係る船外機の制御装置にあっては、前記変速制御手段は、前記２速から前記１速に変速した後、前記検出された吸気管内圧力が第２の所定圧以上増加するとき、前記１速から２速に変速するように前記変速機の動作を制御する如く構成した。
【発明の効果】
【０００８】
請求項１に係る船外機の制御装置にあっては、内燃機関のスロットル開度の変化量と吸気管内圧力を検出し、２速が選択されていると共に、検出されたスロットル開度の変化量が所定値未満で、かつ検出された吸気管内圧力が第１の所定圧以上減少するとき、２速から１速に変速するように変速機の動作を制御する如く構成したので、航行中に船体に作用する水の抵抗が波の影響などによって増加する場合であっても、変速機の動作を適切に制御でき、船速が低下するのを抑制できる。
【０００９】
具体的には、スロットル開度の変化量が所定値未満で、かつ吸気管内圧力が第１の所定圧以上減少する場合（換言すれば、スロットル開度の変化が比較的少ないにも拘らず、吸気管内圧力が減少する場合）、船舶が比較的大きな波を乗り越える状態にあり、その波の影響によって船体に作用する水の抵抗が増加して内燃機関の出力トルクが不足していると判断し、２速から１速に変速する（別言すれば、内燃機関の出力トルクを変速機で増幅させてプロペラシャフトに伝達させる）ように構成したので、船体の水の抵抗が波の影響によって増加する場合であっても、内燃機関の出力トルクの不足分は変速機での出力トルクの増幅によって補われるため、船速の低下を抑制することができる。
【００１０】
請求項２に係る船外機の制御装置にあっては、２速から１速に変速した後、検出された吸気管内圧力が第２の所定圧以上増加するとき、１速から２速に変速するように変速機の動作を制御するように構成、即ち、１速に変速した後に吸気管内圧力が第２の所定圧以上増加する場合、船舶が既に波を乗り越え、増加していた船体の水の抵抗が減少して内燃機関の出力トルクが不足している状態は終了したと判断し、そのタイミングで１速から２速に変速する（戻す）ように構成したので、上記した効果に加え、変速機の動作を船舶の航行状態に応じてより一層適切に制御することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】この発明の実施例に係る船外機の制御装置を船体も含めて全体的に示す概略図である。
【図２】図１に示す船外機の部分断面拡大側面図である。
【図３】図１に示す船外機の拡大側面図である。
【図４】図２に示す変速機構の油圧回路を模式的に示す油圧回路図である。
【図５】図１に示す電子制御ユニットの変速制御動作を示すフロー・チャートである。
【図６】図５フロー・チャートの処理を説明するタイム・チャートである。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
以下、添付図面に即してこの発明に係る船外機の制御装置を実施するための形態について説明する。
【実施例】
【００１３】
図１はこの発明の実施例に係る船外機の制御装置を船体も含めて全体的に示す概略図、図２は図１に示す船外機の部分断面拡大側面図、図３は船外機の拡大側面図である。
【００１４】
図１から図３において、符号１は船外機１０が船体（艇体）１２に搭載されてなる船舶を示す。船外機１０は、図２に良く示すように、スイベルケース１４、チルティングシャフト１６およびスターンブラケット１８を介して船体１２の後尾（船尾）に取り付けられる。
【００１５】
スイベルケース１４の上部には、スイベルケース１４の内部に鉛直軸回りに回転自在に収容されるシャフト部２０を駆動する操舵用電動モータ２２が配置される。操舵用電動モータ２２の回転出力は減速ギヤ機構２４、マウントフレーム２６を介してシャフト部２０に伝達され、よって船外機１０はシャフト部２０を操舵軸として左右に（鉛直軸回りに）操舵される。
【００１６】
船外機１０の上部には、内燃機関（以下「エンジン」という）３０が搭載される。エンジン３０は火花点火式の水冷ガソリンエンジンで、排気量２２００ｃｃを備える。エンジン３０は水面上に位置し、エンジンカバー３２によって覆われる。
【００１７】
エンジン３０の吸気管３４には、スロットルボディ３６が接続される。スロットルボディ３６はその内部にスロットルバルブ３８を備えると共に、スロットルバルブ３８を開閉駆動するスロットル用電動モータ４０が一体的に取り付けられる。
【００１８】
スロットル用電動モータ４０の出力軸は減速ギヤ機構（図示せず）を介してスロットルバルブ３８に接続され、スロットル用電動モータ４０を動作させることでスロットルバルブ３８が開閉され、エンジン３０の吸気量が調量されてエンジン回転数（機関回転数）が調節される。
【００１９】
船外機１０は、水平軸回りに回転自在に支持されると共に、その一端にプロペラ４２が取り付けられ、エンジン３０の動力をプロペラ４２に伝達するプロペラシャフト（動力伝達軸）４４と、エンジン３０とプロペラシャフト４４の間に介挿されると共に、１速、２速、３速からなる複数の変速段を有する変速機（自動変速機）４６を備える。
【００２０】
変速機４６は、１速、２速、３速からなる変速段を切換自在な変速機構５０と、シフト位置を前進位置、後進位置およびニュートラル位置に切換自在なシフト機構５２からなる。
【００２１】
図４は変速機構５０の油圧回路を模式的に示す油圧回路図である。
【００２２】
図２および図４に示す如く、変速機構５０は、エンジン３０のクランクシャフト（図において見えず）に接続されるインプットシャフト（入力軸）５４と、インプットシャフト５４にギヤを介して接続されるカウンタシャフト５６と、カウンタシャフト５６に複数のギヤを介して接続されるアウトプットシャフト（出力軸）５８とが平行に配置された平行軸式の有段式の変速機構からなる。
【００２３】
カウンタシャフト５６には、後述する変速機構５０の変速クラッチや潤滑部に作動油（潤滑油。オイル）を圧送する油圧ポンプ（ギヤポンプ。図２にのみ示す）６０が接続される。シャフト５４，５６，５８や油圧ポンプ６０などは、ケース（図２にのみ示す）６２に収容される。ケース６２の下部は作動油を受けるオイルパン６２ａを構成する。
【００２４】
上記の如く構成された変速機構５０においては、シャフト上に相対回転自在に配置されたギヤを変速クラッチでシャフト上に固定することで複数の変速段、詳しくは１速、２速、３速のうちのいずれかの変速段が確立（選択）され、エンジン３０の出力は確立（選択）された変速段で変速され、シフト機構５２、プロペラシャフト４４を介してプロペラ４２に伝達される。尚、各変速段の変速比は１速が最も大きく、２速、３速となるに連れて小さくなるように設定される。
【００２５】
変速機構５０について具体的に説明すると、図４に良く示すように、インプットシャフト５４には、インプットプライマリギヤ６４が支持される。カウンタシャフト５６には、インプットプライマリギヤ６４に噛合するカウンタプライマリギヤ６６、カウンタ１速ギヤ６８、カウンタ２速ギヤ７０、カウンタ３速ギヤ７２が支持される。
【００２６】
また、アウトプットシャフト５８には、カウンタ１速ギヤ６８に噛合するアウトプット１速ギヤ７４、カウンタ２速ギヤ７０と噛合するアウトプット２速ギヤ７６、カウンタ３速ギヤ７２に噛合するアウトプット３速ギヤ７８が支持される。
【００２７】
上記において、アウトプットシャフト５８に相対回転自在に支持されたアウトプット１速ギヤ７４を１速用クラッチＣ１でアウトプットシャフト５８に結合すると、１速（ギヤ。変速段）が確立する。尚、１速用クラッチＣ１は、ワンウェイクラッチからなり、後述する２速または３速用油圧クラッチＣ２，Ｃ３に油圧が供給されて２速または３速が確立し、アウトプットシャフト５８の回転数がアウトプット１速ギヤ７４のそれより大きくなるとき、アウトプット１速ギヤ７４を空転させるように構成される。
【００２８】
カウンタシャフト５６に相対回転自在に支持されたカウンタ２速ギヤ７０を２速用油圧クラッチＣ２でカウンタシャフト５６に結合すると、２速（ギヤ。変速段）が確立する。また、カウンタシャフト５６に相対回転自在に支持されたカウンタ３速ギヤ７２を３速用油圧クラッチＣ３でカウンタシャフト５６に結合すると、３速（ギヤ。変速段）が確立する。尚、油圧クラッチＣ２，Ｃ３は、油圧が供給されるとき各ギヤ７０，７２をカウンタシャフト５６に結合する一方、油圧が供給されないとき各ギヤ７０，７２を空転させる。
【００２９】
上記したクラッチＣ１，Ｃ２，Ｃ３によるギヤとシャフトの結合は、油圧ポンプ６０から油圧クラッチＣ２，Ｃ３に供給される油圧を制御することで行われる。
【００３０】
図４を参照しつつ説明すると、油圧ポンプ６０の吸入口６０ａは油路８０ａを介してオイルパン６２ａに接続される。尚、油路８０ａにはストレーナ８２が介挿される。
【００３１】
油圧ポンプ６０の吐出口６０ｂは油路８０ｂを介して第１切換バルブ８４ａに接続されると共に、第１切換バルブ８４ａは油路８０ｃを介して第２切換バルブ８４ｂに接続される。第１、第２切換バルブ８４ａ，８４ｂの内部には移動自在なスプールがそれぞれ収容される。スプールは一端側（図で左端）でスプリングによって他端側に付勢される。
【００３２】
第１、第２切換バルブ８４ａ，８４ｂはスプールの他端側で油路８０ｄ，８０ｅを介して第１、第２電磁ソレノイドバルブ（リニアソレノイドバルブ）８６ａ，８６ｂに接続される。第１、第２電磁ソレノイドバルブ８６ａ，８６ｂは、油路８０ｂから分岐された油路８０ｆ，８０ｇに介挿される。
【００３３】
第２切換バルブ８４ｂは油路８０ｈを介して２速用油圧クラッチＣ２に接続される一方、油路８０ｉを介して３速用油圧クラッチＣ３に接続される。
【００３４】
また、油圧ポンプ６０の吐出口６０ｂは、油路８０ｂおよび油路８０ｂから分岐された油路８０ｊを介して変速機４６の潤滑部（例えばシャフト５４，５６，５８など）にも接続される。油路８０ｊには、潤滑部へ供給される油圧を調圧するレギュレータバルブ８８と、レギュレータバルブ８８で調圧された作動油の圧力が規定圧力以上になった場合に作動油をオイルパン６２ａに戻すリリーフバルブ９０が介挿される。
【００３５】
尚、第１、第２切換バルブ８４ａ，８４ｂおよび第１、第２電磁ソレノイドバルブ８６ａ，８６ｂにはそれぞれ、圧抜き用の油路８０ｋが適宜に接続されると共に、その油路８０ｋの末端はオイルパン６２ａで開放される。
【００３６】
上記の如く構成することで、油圧ポンプ６０はエンジン３０（正確には、エンジン３０の出力が伝達された変速機４６のカウンタシャフト５６）により駆動され、オイルパン６２ａ内の作動油を油路８０ａ、ストレーナ８２を介して汲み上げて吐出口６０ｂから油路８０ｂなどを介して第１切換バルブ８４ａや第１、第２電磁ソレノイドバルブ８６ａ，８６ｂに送る。尚、油圧ポンプ６０は、油路８０ｊ、レギュレータバルブ８８およびリリーフバルブ９０を介して変速機４６の潤滑部にも作動油（潤滑油）を供給する。
【００３７】
第１電磁ソレノイドバルブ８６ａにおいてその内部に収容されるスプールは通電（オン）されるときに変位し、油圧ポンプ６０から供給される油圧を第１切換バルブ８４ａのスプールの他端側に出力する。第１切換バルブ８４ａは、他端側に出力された油圧によってスプールが変位させられ、それによって油路８０ｂの作動油を油路８０ｃに送出する。
【００３８】
第２電磁ソレノイドバルブ８６ｂも、第１電磁ソレノイドバルブ８６ａと同様、通電（オン）されるときにスプールが変位し、油圧ポンプ６０から供給される油圧を第２切換バルブ８４ｂのスプールの他端側に出力する。
【００３９】
第２切換バルブ８４ｂは、第２電磁ソレノイドバルブ８６ｂがオンされて他端側に油圧が出力されるときにスプールが変位させられ、それによって油路８０ｃの作動油を油路８０ｈを介して２速用油圧クラッチＣ２に供給する一方、第２電磁ソレノイドバルブ８６ｂが通電されずに（オフされて）他端側に油圧が出力されないときは油路８０ｃの作動油を油路８０ｉを介して３速用油圧クラッチＣ３に供給する。
【００４０】
従って、第１、第２電磁ソレノイドバルブ８６ａ，８６ｂが共にオフされるときは油圧クラッチＣ２，Ｃ３のいずれにも油圧が供給されないため、アウトプット１速ギヤ７４とアウトプットシャフト５８が１速用クラッチＣ１で結合されて１速が確立する。
【００４１】
また、第１、第２電磁ソレノイドバルブ８６ａ，８６ｂが共にオンされるときは２速用油圧クラッチＣ２に油圧が供給されるため、カウンタ２速ギヤ７０とカウンタシャフト５６が結合されて２速が確立する。尚、前述したように、２速が確立してアウトプットシャフト５８の回転数がアウトプット１速ギヤ７４のそれより大きくなると、ギヤ７４は１速用クラッチＣ１によってシャフト５８に非結合となって空転する。
【００４２】
さらに、第１電磁ソレノイドバルブ８６ａがオン、第２電磁ソレノイドバルブ８６ｂがオフされるときは３速用油圧クラッチＣ３に油圧が供給されるため、カウンタ３速ギヤ７２とカウンタシャフト５６が結合されて３速が確立する。アウトプット１速ギヤ７４は、２速時と同様、空転する。このように、第１、第２切換バルブ８４ａ，８４ｂのオン・オフを制御することで、変速機４６の変速段が選択される（変速制御が行われる）。
【００４３】
図２の説明に戻ると、シフト機構５２は、変速機構５０のアウトプットシャフト５８に接続されると共に、鉛直軸と平行に配置されて回転自在に支持されるドライブシャフト（バーチカルシャフト）５２ａと、ドライブシャフト５２ａに接続されて回転させられる前進ベベルギヤ５２ｂと後進ベベルギヤ５２ｃと、プロペラシャフト４４を前進ベベルギヤ５２ｂと後進ベベルギヤ５２ｃのいずれかに係合自在とするクラッチ５２ｄなどからなる。
【００４４】
エンジンカバー３２の内部にはシフト機構５２を駆動するシフト用電動モータ９２が配置され、その出力軸は、減速ギヤ機構９４を介してシフト機構５２のシフトロッド５２ｅの上端に接続自在とされる。シフト用電動モータ９２を駆動することにより、シフトロッド５２ｅとシフトスライダ５２ｆが適宜に変位させられ、それによってクラッチ５２ｄを動作させてシフト位置がフォワード位置、リバース位置およびニュートラル位置の間で切り換えられる。
【００４５】
シフト位置がフォワード位置あるいはリバース位置のとき、変速機構５０のアウトプットシャフト５８の回転はシフト機構５２を介してプロペラシャフト４４に伝達され、よってプロペラ４２は船体１２を前進あるいは後進させる方向のいずれかに回転させられる。尚、船外機１０はエンジン３０に取り付けられたバッテリなどの電源（図示せず）を備え、それから各電動モータ２２，４０，９２などに動作電源が供給される。
【００４６】
図３に示す如く、スロットルバルブ３８の付近にはスロットル開度センサ（スロットル開度変化量検出手段）９６が配置され、スロットルバルブ３８の開度ＴＨ（以下「スロットル開度ＴＨ」という）を示す出力を生じる。また、吸気管３４においてスロットルバルブ３８の下流側には、絶対圧センサ（吸気管内圧力検出手段）９８が配置され、吸気管内圧力（絶対圧）Ｐｂに比例する出力を生じる。
【００４７】
シフトロッド５２ｅの付近にはニュートラルスイッチ１００が配置され、変速機４６がニュートラル位置であるときにオン信号を、フォワード位置あるいはリバース位置であるときにオフ信号を出力する。エンジン３０のクランクシャフトの付近にはクランク角センサ１０２が取り付けられ、所定のクランク角度ごとにパルス信号を出力する。
【００４８】
上記した各センサやスイッチの出力は、船外機１０に搭載された電子制御ユニット（Electronic Control Unit。以下「ＥＣＵ」という）１１０に入力される。ＥＣＵ１１０はＣＰＵやＲＯＭ，ＲＡＭなどを備えたマイクロ・コンピュータからなり、船外機１０のエンジンカバー３２の内部に配置される。
【００４９】
図１に示す如く、船体１２の操縦席１１２の付近には、操船者（図示せず）によって回転操作自在なステアリングホイール１１４が配置される。ステアリングホイール１１４のシャフト（図示せず）には操舵角センサ１１６が取り付けられ、操船者によって入力されたステアリングホイール１１４の操舵角に応じた信号を出力する。
【００５０】
操縦席１１２付近にはリモートコントロールボックス１２０が配置され、そこには操船者の操作自在に配置されるシフト・スロットルレバー１２２が設けられる。シフト・スロットルレバー１２２は、初期位置から前後方向に揺動操作自在とされ、操船者からの前後進切換指示と、エンジン３０に対する加速／減速指示を含むエンジン回転数の調節指示とを入力する。リモートコントロールボックス１２０の内部にはレバー位置センサ１２４が取り付けられ、操船者によって操作されたシフト・スロットルレバー１２２の位置に応じた信号を出力する。
【００５１】
さらに、操縦席１１２の付近には、エンジン３０の燃費（燃料消費量）を低減させる燃費低減指示を入力するスイッチ１２６が操船者に手動操作自在に設けられる。スイッチ１２６は、操船者が燃費を重視して走行することを所望する際に操作され（押され）、操作されるとき燃費低減指示を示す信号（オン信号）を出力する。これら各センサ１１６，１２４およびスイッチ１２６の出力もＥＣＵ１１０に入力される。
【００５２】
ＥＣＵ１１０は、入力されたセンサ出力に基づいて各電動モータ２２，４０，９２の動作を制御すると共に、変速機４６の変速制御を行う。このように、この実施例に係る船外機の制御装置は、操作系（ステアリングホイール１１４やレバー１２２）と船外機１０の機械的な接続が断たれたＤＢＷ（Drive By Wire）方式の装置である。
【００５３】
図５は、ＥＣＵ１１０の変速制御動作を示すフロー・チャートである。図示のプログラムは、ＥＣＵ１１０によって所定の周期（例えば１００ｍｓｅｃ）ごとに実行される。
【００５４】
以下説明すると、先ずＳ１０において、変速機４６がニュートラル位置にあるか否か判断する。この判断は、ニュートラルスイッチ１００からオン信号が出力されているか否か検出することで行う。Ｓ１０で否定されるとき（インギヤ時）はＳ１２に進み、スロットル開度ＴＨをスロットル開度センサ９６の出力から検出（算出）し、Ｓ１４に進んで検出されたスロットル開度ＴＨの所定時間（例えば５００ｍｓｅｃ）当たりの変化量（変動量）ＤＴＨを検出（算出）する。
【００５５】
次いでＳ１６に進み、操船者からエンジン３０に対して減速が指示されたか否か、換言すれば、エンジン３０が船舶１を減速させる運転状態にあるか否か判定する。この判定は、スロットルバルブ３８が閉弁方向に駆動されているか否か判断することで行い、具体的にはスロットル開度ＴＨの変化量ＤＴＨが第１の所定値ＤＴＨref１（例えば−０．５ｄｅｇ）未満か否か判断することで行う。
【００５６】
詳しくは、変化量ＤＴＨが負値に設定された第１の所定値ＤＴＨref１未満の場合、スロットルバルブ３８が閉弁方向に駆動されている、即ち、エンジン３０に対して減速が指示されたと判定する一方、所定値ＤＴＨref１以上の場合はスロットルバルブ３８が略停止あるいは開弁方向に駆動されている、即ち、減速は指示されていないと判定する。
【００５７】
Ｓ１６で否定されるときはＳ１８に進み、加速終了後に３速に変速されたことを示す加速後３速変速済みフラグ（後述。以下「３速変速フラグ」という）のビットが０か否か判断する。３速変速フラグは初期値が０とされるため、最初のプログラムループにおいてＳ１８の判断は通例肯定されてＳ２０に進む。
【００５８】
Ｓ２０においてはクランク角センサ１０２の出力パルスをカウントしてエンジン回転数ＮＥを検出（算出）し、Ｓ２２に進んで検出されたエンジン回転数ＮＥの変化量（変動量）ＤＮＥを算出する。変化量ＤＮＥは、前回のプログラムループで検出されたエンジン回転数ＮＥから今回検出されたそれを減算して求める。
【００５９】
次いでＳ２４に進み、加速後２速変速済みフラグ（以下「２速変速フラグ」という）のビットが０か否か判断する。この２速変速フラグのビットは、後述する如く、加速が終了した後に１速から２速に変速されるとき１にセットされる一方、それ以外のとき０にリセットされる。
【００６０】
２速変速フラグも初期値が０とされるため、最初のプログラムループにおいてＳ２４の判断は通例肯定されてＳ２６に進み、エンジン回転数ＮＥが第１の所定回転数ＮＥref１以上か否か判断する。この第１の所定回転数ＮＥref１については後に説明する。
【００６１】
エンジン始動直後のプログラムループにおいては通例、エンジン回転数ＮＥは第１の所定回転数ＮＥref１未満であるため、Ｓ２６の判断は否定されてＳ２８に進む。Ｓ２８では、加速中判定フラグ（後述。図で「加速中フラグ」と示す）のビットが０か否か判断する。加速中判定フラグも初期値が０とされるため、最初のプログラムループにおいてここでの判断は通例肯定されてＳ３０に進む。
【００６２】
Ｓ３０では、操船者からエンジン３０に対して加速（正確には急加速）が指示されたか否か、換言すれば、エンジン３０が船舶１を加速（正確には急加速）させる運転状態にあるか否か判定する。この判定は、具体的にはスロットルバルブ３８が開弁方向に急速に駆動されているか否か判断することで行う。
【００６３】
詳しくは、上記Ｓ１４で検出されたスロットル開度ＴＨの変化量ＤＴＨと第２の所定値ＤＴＨref２とを比較し、変化量ＤＴＨが第２の所定値ＤＴＨref２以上のとき、スロットルバルブ３８が開弁方向に急激に駆動されている、即ち、エンジン３０に対して加速が指示されたと判定する。従って、第２の所定値ＤＴＨref２は、エンジン３０に対して加速の指示がなされたと判定できるような値、例えば０．５ｄｅｇに設定される。
【００６４】
Ｓ３０で否定、即ち、エンジン３０に対して加速／減速の指示がなく、エンジン３０が始動直後または船舶１を一定速度で走行させるような状態にあると判定されるときはＳ３２に進み、第１、第２電磁ソレノイドバルブ８６ａ，８６ｂ（図で「第１ＳＯＬ」「第２ＳＯＬ」と示す）を共にオンして変速機４６において２速の変速段を選択し、次いでＳ３４に進み、加速中判定フラグのビットを０にリセットする。
【００６５】
他方、Ｓ３０で肯定されるときはＳ３６に進み、第１、第２電磁ソレノイドバルブ８６ａ，８６ｂを共にオフして変速機４６を２速から１速に変速（シフトダウン）する。これにより、エンジン３０の出力トルクは１速にシフトダウンさせられた変速機４６（正確には、変速機構５０）によって増幅させられてドライブシャフト５２ａ、プロペラシャフト４４を介してプロペラ４２に伝達され、よって加速性が上昇する。
【００６６】
次いでＳ３８に進み、加速中判定フラグのビットを１にセットし、今回のプログラムループを終了する。即ち、加速中判定フラグは、エンジン３０に対して加速が指示されたと判定され、変速機４６が２速から１速に変速されるとき１にセットされる一方、それ以外のときは０にリセットされるフラグである。尚、加速中判定フラグのビットが１にセットされると、次回以降のプログラム実行時はＳ２８で否定されてＳ３０の処理をスキップし、Ｓ３６，Ｓ３８の処理を行う。
【００６７】
このように、エンジン３０が始動させられてから加速が指示されたと判定されるまでの間（通常運転時）は変速機４６を２速に設定するように構成したため、急加速以外での船外機１０の使い勝手を、変速機を備えない船外機と同等とすることができる。
【００６８】
Ｓ３６で変速機４６を１速に変速した後において、エンジン回転数ＮＥが徐々に上昇し、そして１速でのトルク増幅を利用した加速が終了すると（加速領域が飽和すると）、エンジン回転数ＮＥは第１の所定回転数ＮＥref１に到達し、よってＳ２６の判断で肯定されてＳ４０以降の処理に進む。従って、第１の所定回転数ＮＥref１は、比較的高い値に設定され、詳しくは１速での加速が終了したと判断できる値（例えば６０００ｒｐｍ）とされる。
【００６９】
Ｓ４０では、エンジン回転数ＮＥが安定しているか否か判断、換言すれば、エンジン３０が安定した運転状態であるか否か判断する。この判断は、Ｓ２２で算出されたエンジン回転数ＮＥの変化量ＤＮＥの絶対値を第１の既定値ＤＮＥref１と比較することで行われ、変化量ＤＮＥの絶対値が第１の既定値ＤＮＥref１未満の場合にエンジン回転数ＮＥが安定していると判断する。従って、第１の既定値ＤＮＥref１は、エンジン回転数ＮＥが安定している、別言すれば、変化量ＤＮＥが比較的少ない状態であると判定できるような値、例えば５００ｒｐｍに設定される。
【００７０】
Ｓ４０で否定されるときは１速のままプログラムを終了する一方、肯定されるときはＳ４２に進んで第１、第２電磁ソレノイドバルブ８６ａ，８６ｂを共にオンして変速機４６を１速から２速に変速（シフトアップ）する。これにより、ドライブシャフト５２ａおよびプロペラシャフト４４の回転数が上昇し、結果として船速が（エンジン性能上の）最高速度に到達し、速度性が向上する。
【００７１】
Ｓ４２の処理後、Ｓ４４に進んで２速変速フラグのビットを１にセットし、Ｓ４６に進んで３速変速フラグのビットを０にリセットする。
【００７２】
Ｓ４４において２速変速フラグのビットが１にセットされると、次回以降のプログラム実行時はＳ２４で否定されてＳ４８に進む。このように、Ｓ４８以降の処理は、２速変速フラグのビットが１にセットされるとき、換言すれば、１速での加速が終了した後に２速に変速される場合に実行される。
【００７３】
Ｓ４８では、スイッチ１２６がオン信号を出力しているか否か、即ち、操作者によってエンジン３０の燃費低減が指示されているか否か判断する。Ｓ４８で否定されるときはＳ５０に進み、絶対圧センサ９８の出力に基づいて吸気管３４の吸気管内圧力Ｐｂを検出（算出）し、次いでＳ５２に進み、検出された吸気管内圧力Ｐｂとスロットル開度ＴＨの変化量ＤＴＨに基づき、エンジン３０の負荷に変動があったか否か判定する。
【００７４】
Ｓ５２の処理について詳しく説明すると、例えば船舶１で航行中に比較的大きな波を乗り越えることがあるが、そのような場合、波の影響によって船体１２に作用する水の抵抗が増加するため、エンジン回転数ＮＥが下降し、エンジン３０の出力トルクが不足（減少）して船速が低下する。
【００７５】
そこで、この実施例にあっては、波の影響によってエンジン３０の出力トルクが不足していることを、エンジン３０の負荷の変動に基づいて検知（推定）すると共に、出力トルクの不足が検知されるときは変速機４６の変速段を２速から１速に変速し、エンジン３０の出力トルクを変速機４６で増幅させ、不足分を補うようにした。
【００７６】
具体的には、Ｓ５２においてはスロットル開度ＴＨの変化量ＤＴＨが第３の所定値（所定値）ＤＴＨref３（例えば０．５ｄｅｇ）未満で、かつ吸気管内圧力Ｐｂが所定時間（例えば５００ｍｓｅｃ）の間に第１の所定圧Ｐｂref１以上減少するとき（換言すれば、吸気管内圧力Ｐｂの所定時間当たりの変化量（変動量）が負側に第１の所定圧Ｐｂref１以上であるとき）、エンジン３０の負荷が波の影響によって増加方向に変動し、出力トルクが不足していると判定する。
【００７７】
即ち、スロットル開度ＴＨがほとんど変化していないにも拘らず、吸気管内圧力Ｐｂが第１の所定圧Ｐｂref１以上減少する場合は、エンジン３０の負荷が波の影響を受けて変動（増加）したと推定する。従って、第３の所定値ＤＴＨref３は、スロットル開度ＴＨの変化が比較的少ない状態であると判定できるような値に設定されると共に、第１の所定圧Ｐｂref１は、波の影響でエンジン３０の負荷が変動したと判定できるような値、例えば１０ｋＰａに設定される。
【００７８】
Ｓ５２でエンジン３０の負荷の変動がない、あるいは比較的少ないと判定されるときはそのままプログラムを終了する一方、負荷が増加方向に変動したと判定されるときはＳ５４に進み、第１、第２電磁ソレノイドバルブ８６ａ，８６ｂを共にオフして変速機４６を２速から１速に変速（シフトダウン）する。これにより、波の影響による出力トルクの不足分は、１速に変速された変速機４６での出力トルクの増幅によって補われることとなり、それによって船速は低下し難くなる、換言すれば、船速の低下が抑制される。
【００７９】
Ｓ５４で２速から１速に変速した後のプログラムループにおいてＳ５２に進む場合、エンジン３０の負荷変動判定を再度実行する。これについて詳しく説明すると、船舶１が大きな波を乗り越えた後は、増加していた船体１２の水の抵抗が減少するため、エンジン回転数ＮＥが上昇し、エンジン３０の出力トルクが不足した状態は終了する。出力トルクが不足した状態が終了すると、エンジン３０の出力トルクを１速に変速された変速機４６で増幅させる必要はない。
【００８０】
そこで、この実施例にあっては、エンジン３０の出力トルクが不足した状態が終了したことを、エンジン３０の負荷の変動に基づいて検知（推定）すると共に、出力トルクの不足の終了が検知されるときは１速から２速に変速する（戻す）ようにした。
【００８１】
具体的には、Ｓ５２においてはスロットル開度ＴＨの変化量ＤＴＨが第３の所定値ＤＴＨref３未満で、かつ吸気管内圧力Ｐｂが所定時間（例えば５００ｍｓｅｃ）の間に第２の所定圧Ｐｂref２以上増加するとき（換言すれば、吸気管内圧力Ｐｂの所定時間当たりの変化量が正側に第２の所定圧Ｐｂref２以上であるとき）、船体１２が波を既に乗り越えたためにエンジン３０の負荷が減少方向に変動し、出力トルクが不足している状態は終了したと判定する。
【００８２】
即ち、スロットル開度ＴＨがほとんど変化していないにも拘らず、吸気管内圧力Ｐｂが第２の所定圧Ｐｂref２以上増加する場合は、波の影響がなくなったためにエンジン３０の負荷が変動（減少）したと推定する。従って、第２の所定圧Ｐｂref２は、波の影響がなくなってエンジン３０の負荷が変動したと判定できるような値、例えば１０ｋＰａに設定される。
【００８３】
Ｓ５２でエンジン３０の負荷が減少方向に変動したと判定されるときはＳ４２に進み、前述した如く、第１、第２電磁ソレノイドバルブ８６ａ，８６ｂを共にオンして変速機４６を１速から２速に変速（シフトアップ）し、次いで前記したＳ４４，Ｓ４６に進む。
【００８４】
一方、Ｓ４８で肯定されるときはＳ５６に進み、エンジン回転数ＮＥが第２の所定回転数ＮＥref２以上か否か判断する。第２の所定回転数ＮＥref２は、第１の所定回転数ＮＥref１に比して僅かに低い値であって、後述する如く３速に変速可能と判断できるような値、例えば５０００ｒｐｍに設定される。
【００８５】
Ｓ５６で肯定されるときはＳ５８に進み、Ｓ４０と同様、エンジン回転数ＮＥが安定しているか否か判断する。即ち、エンジン回転数ＮＥの変化量ＤＮＥの絶対値を第２の既定値ＤＮＥref２と比較し、変化量ＤＮＥの絶対値が第２の既定値ＤＮＥref２未満の場合にエンジン回転数ＮＥが安定していると判断する一方、第２の既定値ＤＮＥref２以上のときは安定していないと判断する。従って、第２の既定値ＤＮＥref２は、変化量ＤＮＥが比較的少なくエンジン回転数ＮＥが安定していると判定できるような値、例えば５００ｒｐｍに設定される。
【００８６】
Ｓ５８で否定されるとき、またはＳ５６で否定されるときは上記したＳ５０，Ｓ５２の処理へ進む一方、Ｓ５８で肯定されるときはＳ６０に進み、第１電磁ソレノイドバルブ８６ａをオン、第２電磁ソレノイドバルブ８６ｂをオフして変速機４６を２速から３速に変速（シフトアップ）する。これにより、エンジン回転数ＮＥが低下するため、エンジン３０の燃料消費量を低減、換言すれば、燃費が向上する。
【００８７】
次いでＳ６２に進み、２速変速フラグのビットを０にリセットし、Ｓ６４に進んで３速変速フラグのビットを１にセットする。このように、３速変速フラグは、加速終了後に２速から３速に変速されるとき１にセットされる一方、それ以外のとき０にリセットされるフラグである。
【００８８】
３速変速フラグのビットが１にセットされた後のプログラム実行時は、Ｓ１８で否定されて、前述したＳ６０からＳ６４の処理を実行して３速のままプログラムを終了する。
【００８９】
また、Ｓ１６で肯定されるとき、即ち、エンジン３０に対して減速が指示されたと判定されるときはＳ６６に進み、第１、第２電磁ソレノイドバルブ８６ａ，８６ｂを共にオンして変速機４６を２速に変速する。その後、Ｓ６８，Ｓ７０，Ｓ７２に進んで２速変速フラグ、３速変速フラグおよび加速中判定フラグのビットを全て０にリセットしてプログラムを終了する。
【００９０】
また、２速が確立されている場合にシフト・スロットルレバー１２２が操船者によって操作されて変速機４６がニュートラル位置に切り換えられると、Ｓ１０で肯定されてＳ７４に進む。Ｓ７４では、第１、第２電磁ソレノイドバルブ８６ａ，８６ｂを共にオフして変速機４６を２速から１速に変速する。
【００９１】
図６は上記Ｓ５２，Ｓ５４，Ｓ４２で行われる、負荷変動判定による変速制御の処理を説明するタイム・チャートである。
【００９２】
図６に示すように、加速が終了して変速機４６で２速が選択された状態において、時刻ｔ１でスロットル開度ＴＨの変化量ＤＴＨが第３の所定値ＤＴＨref３未満、即ち、スロットル開度ＴＨがほとんど変化していないと共に、吸気管内圧力Ｐｂが第１の所定圧Ｐｂref１以上減少するとき（Ｓ５２）、波の影響によってエンジン３０の出力トルクが不足していると判断し、２速から１速に変速する（Ｓ５４）。
【００９３】
変速機４６の変速段を２速から１速に変速した後、時刻ｔ２においてスロットル開度ＴＨの変化量ＤＴＨが第３の所定値ＤＴＨref３未満であると共に、吸気管内圧力Ｐｂが第２の所定圧Ｐｂref２以上増加するとき（Ｓ５２）、船舶１が波を乗り越えて出力トルクが不足した状態は終了したと判断し、１速から２速に変速する（Ｓ４２）。
【００９４】
以上の如く、この発明の実施例にあっては、内燃機関（エンジン）３０とプロペラ４２の間の動力伝達軸（プロペラシャフト）４４に介挿されると共に、少なくとも１速、２速からなる変速段を有し、前記内燃機関の出力を選択された変速段で変速して前記プロペラに伝達する変速機４６を備える船外機の制御装置において、前記内燃機関３０のスロットル開度ＴＨの変化量ＤＴＨを検出するスロットル開度変化量検出手段と（スロットル開度センサ９６，ＥＣＵ１１０。Ｓ１４）、前記内燃機関３０の吸気管３４の吸気管内圧力Ｐｂを検出する吸気管内圧力検出手段と（絶対圧センサ９８，ＥＣＵ１１０。Ｓ５０）、前記２速が選択されていると共に、前記検出されたスロットル開度ＴＨの変化量ＤＴＨが所定値（第３の所定値）ＤＴＨref３未満で、かつ前記検出された吸気管内圧力Ｐｂが第１の所定圧Ｐｂref１以上減少するとき、前記２速から前記１速に変速するように前記変速機４６の動作を制御する変速制御手段と（ＥＣＵ１１０。Ｓ５２，Ｓ５４）を備える如く構成した。
【００９５】
これにより、航行中に船体１２に作用する水の抵抗が波の影響などによって増加する場合であっても、変速機４６の動作を適切に制御でき、船速が低下するのを抑制できる。具体的には、スロットル開度ＴＨの変化量ＤＴＨが所定値（第３の所定値）ＤＴＨref３未満で、かつ吸気管内圧力Ｐｂが第１の所定圧Ｐｂref１以上減少する場合（換言すれば、スロットル開度ＴＨの変化が比較的少ないにも拘らず、吸気管内圧力Ｐｂが減少する場合）、船舶１が比較的大きな波を乗り越える状態にあり、その波の影響によって船体１２に作用する水の抵抗が増加してエンジン３０の出力トルクが不足していると判断し、２速から１速に変速する（別言すれば、エンジン３０の出力トルクを変速機４６で増幅させてプロペラシャフト４４に伝達させる）ように構成したので、船体１２の水の抵抗が波の影響によって増加する場合であっても、エンジン３０の出力トルクの不足分は変速機４６での出力トルクの増幅によって補われるため、船速の低下を抑制することができる。
【００９６】
また、前記変速制御手段は、前記２速から前記１速に変速した後、前記検出された吸気管内圧力Ｐｂが第２の所定圧Ｐｂref２以上増加するとき、前記１速から２速に変速するように前記変速機４６の動作を制御する如く構成した（Ｓ５２，Ｓ４２）。
【００９７】
このように、１速に変速した後に吸気管内圧力Ｐｂが第２の所定圧Ｐｂref２以上増加する場合、船舶１が既に波を乗り越え、増加していた船体１２の水の抵抗が減少してエンジン３０の出力トルクが不足している状態は終了したと判断し、そのタイミングで１速から２速に変速する（戻す）ように構成したので、変速機４６の動作を船舶１の航行状態に応じてより一層適切に制御することができる。
【００９８】
尚、上記において、第１から第３の所定値ＤＴＨref１，ＤＴＨref２，ＤＴＨref３や第１、第２の所定圧Ｐｂref１，Ｐｂref２、エンジン３０の排気量などを具体的な値で示したが、それらは例示であって限定されるものではない。
【符号の説明】
【００９９】
１０ 船外機、３０ エンジン（内燃機関）、３４ 吸気管、４２ プロペラ、４４ プロペラシャフト（動力伝達軸）、４６ 変速機、９６ スロットル開度センサ（スロットル開度変化量検出手段）、９８ 絶対圧センサ（吸気管内圧力検出手段）、１１０ ＥＣＵ（電子制御ユニット）
【技術分野】
【０００１】
この発明は船外機の制御装置に関し、より詳しくは変速機を備えた船外機の制御装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、船外機において、搭載される内燃機関とプロペラシャフトの間に変速機を介挿し、内燃機関の出力を変速してプロペラシャフトに伝達するようにした技術が提案されている（例えば特許文献１参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００９−１９０６７１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、上記した船外機が取り付けられた船舶で航行する際、比較的大きな波を乗り越えることがあるが、そのような場合、波の影響によって船体に作用する水の抵抗が増加するため、内燃機関の出力トルクが不足して船速（船舶の速度）が低下するという不都合が生じていた。
【０００５】
従って、この発明の目的は上記した課題を解決し、変速機を備えると共に、航行中に船体に作用する水の抵抗が波の影響などによって増加する場合であっても、変速機の動作を適切に制御して船速が低下するのを抑制するようにした船外機の制御装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記した課題を解決するために、請求項１にあっては、内燃機関とプロペラの間の動力伝達軸に介挿されると共に、少なくとも１速、２速からなる変速段を有し、前記内燃機関の出力を選択された変速段で変速して前記プロペラに伝達する変速機を備える船外機の制御装置において、前記内燃機関のスロットル開度の変化量を検出するスロットル開度変化量検出手段と、前記内燃機関の吸気管の吸気管内圧力を検出する吸気管内圧力検出手段と、前記２速が選択されていると共に、前記検出されたスロットル開度の変化量が所定値未満で、かつ前記検出された吸気管内圧力が第１の所定圧以上減少するとき、前記２速から前記１速に変速するように前記変速機の動作を制御する変速制御手段とを備える如く構成した。
【０００７】
請求項２に係る船外機の制御装置にあっては、前記変速制御手段は、前記２速から前記１速に変速した後、前記検出された吸気管内圧力が第２の所定圧以上増加するとき、前記１速から２速に変速するように前記変速機の動作を制御する如く構成した。
【発明の効果】
【０００８】
請求項１に係る船外機の制御装置にあっては、内燃機関のスロットル開度の変化量と吸気管内圧力を検出し、２速が選択されていると共に、検出されたスロットル開度の変化量が所定値未満で、かつ検出された吸気管内圧力が第１の所定圧以上減少するとき、２速から１速に変速するように変速機の動作を制御する如く構成したので、航行中に船体に作用する水の抵抗が波の影響などによって増加する場合であっても、変速機の動作を適切に制御でき、船速が低下するのを抑制できる。
【０００９】
具体的には、スロットル開度の変化量が所定値未満で、かつ吸気管内圧力が第１の所定圧以上減少する場合（換言すれば、スロットル開度の変化が比較的少ないにも拘らず、吸気管内圧力が減少する場合）、船舶が比較的大きな波を乗り越える状態にあり、その波の影響によって船体に作用する水の抵抗が増加して内燃機関の出力トルクが不足していると判断し、２速から１速に変速する（別言すれば、内燃機関の出力トルクを変速機で増幅させてプロペラシャフトに伝達させる）ように構成したので、船体の水の抵抗が波の影響によって増加する場合であっても、内燃機関の出力トルクの不足分は変速機での出力トルクの増幅によって補われるため、船速の低下を抑制することができる。
【００１０】
請求項２に係る船外機の制御装置にあっては、２速から１速に変速した後、検出された吸気管内圧力が第２の所定圧以上増加するとき、１速から２速に変速するように変速機の動作を制御するように構成、即ち、１速に変速した後に吸気管内圧力が第２の所定圧以上増加する場合、船舶が既に波を乗り越え、増加していた船体の水の抵抗が減少して内燃機関の出力トルクが不足している状態は終了したと判断し、そのタイミングで１速から２速に変速する（戻す）ように構成したので、上記した効果に加え、変速機の動作を船舶の航行状態に応じてより一層適切に制御することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】この発明の実施例に係る船外機の制御装置を船体も含めて全体的に示す概略図である。
【図２】図１に示す船外機の部分断面拡大側面図である。
【図３】図１に示す船外機の拡大側面図である。
【図４】図２に示す変速機構の油圧回路を模式的に示す油圧回路図である。
【図５】図１に示す電子制御ユニットの変速制御動作を示すフロー・チャートである。
【図６】図５フロー・チャートの処理を説明するタイム・チャートである。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
以下、添付図面に即してこの発明に係る船外機の制御装置を実施するための形態について説明する。
【実施例】
【００１３】
図１はこの発明の実施例に係る船外機の制御装置を船体も含めて全体的に示す概略図、図２は図１に示す船外機の部分断面拡大側面図、図３は船外機の拡大側面図である。
【００１４】
図１から図３において、符号１は船外機１０が船体（艇体）１２に搭載されてなる船舶を示す。船外機１０は、図２に良く示すように、スイベルケース１４、チルティングシャフト１６およびスターンブラケット１８を介して船体１２の後尾（船尾）に取り付けられる。
【００１５】
スイベルケース１４の上部には、スイベルケース１４の内部に鉛直軸回りに回転自在に収容されるシャフト部２０を駆動する操舵用電動モータ２２が配置される。操舵用電動モータ２２の回転出力は減速ギヤ機構２４、マウントフレーム２６を介してシャフト部２０に伝達され、よって船外機１０はシャフト部２０を操舵軸として左右に（鉛直軸回りに）操舵される。
【００１６】
船外機１０の上部には、内燃機関（以下「エンジン」という）３０が搭載される。エンジン３０は火花点火式の水冷ガソリンエンジンで、排気量２２００ｃｃを備える。エンジン３０は水面上に位置し、エンジンカバー３２によって覆われる。
【００１７】
エンジン３０の吸気管３４には、スロットルボディ３６が接続される。スロットルボディ３６はその内部にスロットルバルブ３８を備えると共に、スロットルバルブ３８を開閉駆動するスロットル用電動モータ４０が一体的に取り付けられる。
【００１８】
スロットル用電動モータ４０の出力軸は減速ギヤ機構（図示せず）を介してスロットルバルブ３８に接続され、スロットル用電動モータ４０を動作させることでスロットルバルブ３８が開閉され、エンジン３０の吸気量が調量されてエンジン回転数（機関回転数）が調節される。
【００１９】
船外機１０は、水平軸回りに回転自在に支持されると共に、その一端にプロペラ４２が取り付けられ、エンジン３０の動力をプロペラ４２に伝達するプロペラシャフト（動力伝達軸）４４と、エンジン３０とプロペラシャフト４４の間に介挿されると共に、１速、２速、３速からなる複数の変速段を有する変速機（自動変速機）４６を備える。
【００２０】
変速機４６は、１速、２速、３速からなる変速段を切換自在な変速機構５０と、シフト位置を前進位置、後進位置およびニュートラル位置に切換自在なシフト機構５２からなる。
【００２１】
図４は変速機構５０の油圧回路を模式的に示す油圧回路図である。
【００２２】
図２および図４に示す如く、変速機構５０は、エンジン３０のクランクシャフト（図において見えず）に接続されるインプットシャフト（入力軸）５４と、インプットシャフト５４にギヤを介して接続されるカウンタシャフト５６と、カウンタシャフト５６に複数のギヤを介して接続されるアウトプットシャフト（出力軸）５８とが平行に配置された平行軸式の有段式の変速機構からなる。
【００２３】
カウンタシャフト５６には、後述する変速機構５０の変速クラッチや潤滑部に作動油（潤滑油。オイル）を圧送する油圧ポンプ（ギヤポンプ。図２にのみ示す）６０が接続される。シャフト５４，５６，５８や油圧ポンプ６０などは、ケース（図２にのみ示す）６２に収容される。ケース６２の下部は作動油を受けるオイルパン６２ａを構成する。
【００２４】
上記の如く構成された変速機構５０においては、シャフト上に相対回転自在に配置されたギヤを変速クラッチでシャフト上に固定することで複数の変速段、詳しくは１速、２速、３速のうちのいずれかの変速段が確立（選択）され、エンジン３０の出力は確立（選択）された変速段で変速され、シフト機構５２、プロペラシャフト４４を介してプロペラ４２に伝達される。尚、各変速段の変速比は１速が最も大きく、２速、３速となるに連れて小さくなるように設定される。
【００２５】
変速機構５０について具体的に説明すると、図４に良く示すように、インプットシャフト５４には、インプットプライマリギヤ６４が支持される。カウンタシャフト５６には、インプットプライマリギヤ６４に噛合するカウンタプライマリギヤ６６、カウンタ１速ギヤ６８、カウンタ２速ギヤ７０、カウンタ３速ギヤ７２が支持される。
【００２６】
また、アウトプットシャフト５８には、カウンタ１速ギヤ６８に噛合するアウトプット１速ギヤ７４、カウンタ２速ギヤ７０と噛合するアウトプット２速ギヤ７６、カウンタ３速ギヤ７２に噛合するアウトプット３速ギヤ７８が支持される。
【００２７】
上記において、アウトプットシャフト５８に相対回転自在に支持されたアウトプット１速ギヤ７４を１速用クラッチＣ１でアウトプットシャフト５８に結合すると、１速（ギヤ。変速段）が確立する。尚、１速用クラッチＣ１は、ワンウェイクラッチからなり、後述する２速または３速用油圧クラッチＣ２，Ｃ３に油圧が供給されて２速または３速が確立し、アウトプットシャフト５８の回転数がアウトプット１速ギヤ７４のそれより大きくなるとき、アウトプット１速ギヤ７４を空転させるように構成される。
【００２８】
カウンタシャフト５６に相対回転自在に支持されたカウンタ２速ギヤ７０を２速用油圧クラッチＣ２でカウンタシャフト５６に結合すると、２速（ギヤ。変速段）が確立する。また、カウンタシャフト５６に相対回転自在に支持されたカウンタ３速ギヤ７２を３速用油圧クラッチＣ３でカウンタシャフト５６に結合すると、３速（ギヤ。変速段）が確立する。尚、油圧クラッチＣ２，Ｃ３は、油圧が供給されるとき各ギヤ７０，７２をカウンタシャフト５６に結合する一方、油圧が供給されないとき各ギヤ７０，７２を空転させる。
【００２９】
上記したクラッチＣ１，Ｃ２，Ｃ３によるギヤとシャフトの結合は、油圧ポンプ６０から油圧クラッチＣ２，Ｃ３に供給される油圧を制御することで行われる。
【００３０】
図４を参照しつつ説明すると、油圧ポンプ６０の吸入口６０ａは油路８０ａを介してオイルパン６２ａに接続される。尚、油路８０ａにはストレーナ８２が介挿される。
【００３１】
油圧ポンプ６０の吐出口６０ｂは油路８０ｂを介して第１切換バルブ８４ａに接続されると共に、第１切換バルブ８４ａは油路８０ｃを介して第２切換バルブ８４ｂに接続される。第１、第２切換バルブ８４ａ，８４ｂの内部には移動自在なスプールがそれぞれ収容される。スプールは一端側（図で左端）でスプリングによって他端側に付勢される。
【００３２】
第１、第２切換バルブ８４ａ，８４ｂはスプールの他端側で油路８０ｄ，８０ｅを介して第１、第２電磁ソレノイドバルブ（リニアソレノイドバルブ）８６ａ，８６ｂに接続される。第１、第２電磁ソレノイドバルブ８６ａ，８６ｂは、油路８０ｂから分岐された油路８０ｆ，８０ｇに介挿される。
【００３３】
第２切換バルブ８４ｂは油路８０ｈを介して２速用油圧クラッチＣ２に接続される一方、油路８０ｉを介して３速用油圧クラッチＣ３に接続される。
【００３４】
また、油圧ポンプ６０の吐出口６０ｂは、油路８０ｂおよび油路８０ｂから分岐された油路８０ｊを介して変速機４６の潤滑部（例えばシャフト５４，５６，５８など）にも接続される。油路８０ｊには、潤滑部へ供給される油圧を調圧するレギュレータバルブ８８と、レギュレータバルブ８８で調圧された作動油の圧力が規定圧力以上になった場合に作動油をオイルパン６２ａに戻すリリーフバルブ９０が介挿される。
【００３５】
尚、第１、第２切換バルブ８４ａ，８４ｂおよび第１、第２電磁ソレノイドバルブ８６ａ，８６ｂにはそれぞれ、圧抜き用の油路８０ｋが適宜に接続されると共に、その油路８０ｋの末端はオイルパン６２ａで開放される。
【００３６】
上記の如く構成することで、油圧ポンプ６０はエンジン３０（正確には、エンジン３０の出力が伝達された変速機４６のカウンタシャフト５６）により駆動され、オイルパン６２ａ内の作動油を油路８０ａ、ストレーナ８２を介して汲み上げて吐出口６０ｂから油路８０ｂなどを介して第１切換バルブ８４ａや第１、第２電磁ソレノイドバルブ８６ａ，８６ｂに送る。尚、油圧ポンプ６０は、油路８０ｊ、レギュレータバルブ８８およびリリーフバルブ９０を介して変速機４６の潤滑部にも作動油（潤滑油）を供給する。
【００３７】
第１電磁ソレノイドバルブ８６ａにおいてその内部に収容されるスプールは通電（オン）されるときに変位し、油圧ポンプ６０から供給される油圧を第１切換バルブ８４ａのスプールの他端側に出力する。第１切換バルブ８４ａは、他端側に出力された油圧によってスプールが変位させられ、それによって油路８０ｂの作動油を油路８０ｃに送出する。
【００３８】
第２電磁ソレノイドバルブ８６ｂも、第１電磁ソレノイドバルブ８６ａと同様、通電（オン）されるときにスプールが変位し、油圧ポンプ６０から供給される油圧を第２切換バルブ８４ｂのスプールの他端側に出力する。
【００３９】
第２切換バルブ８４ｂは、第２電磁ソレノイドバルブ８６ｂがオンされて他端側に油圧が出力されるときにスプールが変位させられ、それによって油路８０ｃの作動油を油路８０ｈを介して２速用油圧クラッチＣ２に供給する一方、第２電磁ソレノイドバルブ８６ｂが通電されずに（オフされて）他端側に油圧が出力されないときは油路８０ｃの作動油を油路８０ｉを介して３速用油圧クラッチＣ３に供給する。
【００４０】
従って、第１、第２電磁ソレノイドバルブ８６ａ，８６ｂが共にオフされるときは油圧クラッチＣ２，Ｃ３のいずれにも油圧が供給されないため、アウトプット１速ギヤ７４とアウトプットシャフト５８が１速用クラッチＣ１で結合されて１速が確立する。
【００４１】
また、第１、第２電磁ソレノイドバルブ８６ａ，８６ｂが共にオンされるときは２速用油圧クラッチＣ２に油圧が供給されるため、カウンタ２速ギヤ７０とカウンタシャフト５６が結合されて２速が確立する。尚、前述したように、２速が確立してアウトプットシャフト５８の回転数がアウトプット１速ギヤ７４のそれより大きくなると、ギヤ７４は１速用クラッチＣ１によってシャフト５８に非結合となって空転する。
【００４２】
さらに、第１電磁ソレノイドバルブ８６ａがオン、第２電磁ソレノイドバルブ８６ｂがオフされるときは３速用油圧クラッチＣ３に油圧が供給されるため、カウンタ３速ギヤ７２とカウンタシャフト５６が結合されて３速が確立する。アウトプット１速ギヤ７４は、２速時と同様、空転する。このように、第１、第２切換バルブ８４ａ，８４ｂのオン・オフを制御することで、変速機４６の変速段が選択される（変速制御が行われる）。
【００４３】
図２の説明に戻ると、シフト機構５２は、変速機構５０のアウトプットシャフト５８に接続されると共に、鉛直軸と平行に配置されて回転自在に支持されるドライブシャフト（バーチカルシャフト）５２ａと、ドライブシャフト５２ａに接続されて回転させられる前進ベベルギヤ５２ｂと後進ベベルギヤ５２ｃと、プロペラシャフト４４を前進ベベルギヤ５２ｂと後進ベベルギヤ５２ｃのいずれかに係合自在とするクラッチ５２ｄなどからなる。
【００４４】
エンジンカバー３２の内部にはシフト機構５２を駆動するシフト用電動モータ９２が配置され、その出力軸は、減速ギヤ機構９４を介してシフト機構５２のシフトロッド５２ｅの上端に接続自在とされる。シフト用電動モータ９２を駆動することにより、シフトロッド５２ｅとシフトスライダ５２ｆが適宜に変位させられ、それによってクラッチ５２ｄを動作させてシフト位置がフォワード位置、リバース位置およびニュートラル位置の間で切り換えられる。
【００４５】
シフト位置がフォワード位置あるいはリバース位置のとき、変速機構５０のアウトプットシャフト５８の回転はシフト機構５２を介してプロペラシャフト４４に伝達され、よってプロペラ４２は船体１２を前進あるいは後進させる方向のいずれかに回転させられる。尚、船外機１０はエンジン３０に取り付けられたバッテリなどの電源（図示せず）を備え、それから各電動モータ２２，４０，９２などに動作電源が供給される。
【００４６】
図３に示す如く、スロットルバルブ３８の付近にはスロットル開度センサ（スロットル開度変化量検出手段）９６が配置され、スロットルバルブ３８の開度ＴＨ（以下「スロットル開度ＴＨ」という）を示す出力を生じる。また、吸気管３４においてスロットルバルブ３８の下流側には、絶対圧センサ（吸気管内圧力検出手段）９８が配置され、吸気管内圧力（絶対圧）Ｐｂに比例する出力を生じる。
【００４７】
シフトロッド５２ｅの付近にはニュートラルスイッチ１００が配置され、変速機４６がニュートラル位置であるときにオン信号を、フォワード位置あるいはリバース位置であるときにオフ信号を出力する。エンジン３０のクランクシャフトの付近にはクランク角センサ１０２が取り付けられ、所定のクランク角度ごとにパルス信号を出力する。
【００４８】
上記した各センサやスイッチの出力は、船外機１０に搭載された電子制御ユニット（Electronic Control Unit。以下「ＥＣＵ」という）１１０に入力される。ＥＣＵ１１０はＣＰＵやＲＯＭ，ＲＡＭなどを備えたマイクロ・コンピュータからなり、船外機１０のエンジンカバー３２の内部に配置される。
【００４９】
図１に示す如く、船体１２の操縦席１１２の付近には、操船者（図示せず）によって回転操作自在なステアリングホイール１１４が配置される。ステアリングホイール１１４のシャフト（図示せず）には操舵角センサ１１６が取り付けられ、操船者によって入力されたステアリングホイール１１４の操舵角に応じた信号を出力する。
【００５０】
操縦席１１２付近にはリモートコントロールボックス１２０が配置され、そこには操船者の操作自在に配置されるシフト・スロットルレバー１２２が設けられる。シフト・スロットルレバー１２２は、初期位置から前後方向に揺動操作自在とされ、操船者からの前後進切換指示と、エンジン３０に対する加速／減速指示を含むエンジン回転数の調節指示とを入力する。リモートコントロールボックス１２０の内部にはレバー位置センサ１２４が取り付けられ、操船者によって操作されたシフト・スロットルレバー１２２の位置に応じた信号を出力する。
【００５１】
さらに、操縦席１１２の付近には、エンジン３０の燃費（燃料消費量）を低減させる燃費低減指示を入力するスイッチ１２６が操船者に手動操作自在に設けられる。スイッチ１２６は、操船者が燃費を重視して走行することを所望する際に操作され（押され）、操作されるとき燃費低減指示を示す信号（オン信号）を出力する。これら各センサ１１６，１２４およびスイッチ１２６の出力もＥＣＵ１１０に入力される。
【００５２】
ＥＣＵ１１０は、入力されたセンサ出力に基づいて各電動モータ２２，４０，９２の動作を制御すると共に、変速機４６の変速制御を行う。このように、この実施例に係る船外機の制御装置は、操作系（ステアリングホイール１１４やレバー１２２）と船外機１０の機械的な接続が断たれたＤＢＷ（Drive By Wire）方式の装置である。
【００５３】
図５は、ＥＣＵ１１０の変速制御動作を示すフロー・チャートである。図示のプログラムは、ＥＣＵ１１０によって所定の周期（例えば１００ｍｓｅｃ）ごとに実行される。
【００５４】
以下説明すると、先ずＳ１０において、変速機４６がニュートラル位置にあるか否か判断する。この判断は、ニュートラルスイッチ１００からオン信号が出力されているか否か検出することで行う。Ｓ１０で否定されるとき（インギヤ時）はＳ１２に進み、スロットル開度ＴＨをスロットル開度センサ９６の出力から検出（算出）し、Ｓ１４に進んで検出されたスロットル開度ＴＨの所定時間（例えば５００ｍｓｅｃ）当たりの変化量（変動量）ＤＴＨを検出（算出）する。
【００５５】
次いでＳ１６に進み、操船者からエンジン３０に対して減速が指示されたか否か、換言すれば、エンジン３０が船舶１を減速させる運転状態にあるか否か判定する。この判定は、スロットルバルブ３８が閉弁方向に駆動されているか否か判断することで行い、具体的にはスロットル開度ＴＨの変化量ＤＴＨが第１の所定値ＤＴＨref１（例えば−０．５ｄｅｇ）未満か否か判断することで行う。
【００５６】
詳しくは、変化量ＤＴＨが負値に設定された第１の所定値ＤＴＨref１未満の場合、スロットルバルブ３８が閉弁方向に駆動されている、即ち、エンジン３０に対して減速が指示されたと判定する一方、所定値ＤＴＨref１以上の場合はスロットルバルブ３８が略停止あるいは開弁方向に駆動されている、即ち、減速は指示されていないと判定する。
【００５７】
Ｓ１６で否定されるときはＳ１８に進み、加速終了後に３速に変速されたことを示す加速後３速変速済みフラグ（後述。以下「３速変速フラグ」という）のビットが０か否か判断する。３速変速フラグは初期値が０とされるため、最初のプログラムループにおいてＳ１８の判断は通例肯定されてＳ２０に進む。
【００５８】
Ｓ２０においてはクランク角センサ１０２の出力パルスをカウントしてエンジン回転数ＮＥを検出（算出）し、Ｓ２２に進んで検出されたエンジン回転数ＮＥの変化量（変動量）ＤＮＥを算出する。変化量ＤＮＥは、前回のプログラムループで検出されたエンジン回転数ＮＥから今回検出されたそれを減算して求める。
【００５９】
次いでＳ２４に進み、加速後２速変速済みフラグ（以下「２速変速フラグ」という）のビットが０か否か判断する。この２速変速フラグのビットは、後述する如く、加速が終了した後に１速から２速に変速されるとき１にセットされる一方、それ以外のとき０にリセットされる。
【００６０】
２速変速フラグも初期値が０とされるため、最初のプログラムループにおいてＳ２４の判断は通例肯定されてＳ２６に進み、エンジン回転数ＮＥが第１の所定回転数ＮＥref１以上か否か判断する。この第１の所定回転数ＮＥref１については後に説明する。
【００６１】
エンジン始動直後のプログラムループにおいては通例、エンジン回転数ＮＥは第１の所定回転数ＮＥref１未満であるため、Ｓ２６の判断は否定されてＳ２８に進む。Ｓ２８では、加速中判定フラグ（後述。図で「加速中フラグ」と示す）のビットが０か否か判断する。加速中判定フラグも初期値が０とされるため、最初のプログラムループにおいてここでの判断は通例肯定されてＳ３０に進む。
【００６２】
Ｓ３０では、操船者からエンジン３０に対して加速（正確には急加速）が指示されたか否か、換言すれば、エンジン３０が船舶１を加速（正確には急加速）させる運転状態にあるか否か判定する。この判定は、具体的にはスロットルバルブ３８が開弁方向に急速に駆動されているか否か判断することで行う。
【００６３】
詳しくは、上記Ｓ１４で検出されたスロットル開度ＴＨの変化量ＤＴＨと第２の所定値ＤＴＨref２とを比較し、変化量ＤＴＨが第２の所定値ＤＴＨref２以上のとき、スロットルバルブ３８が開弁方向に急激に駆動されている、即ち、エンジン３０に対して加速が指示されたと判定する。従って、第２の所定値ＤＴＨref２は、エンジン３０に対して加速の指示がなされたと判定できるような値、例えば０．５ｄｅｇに設定される。
【００６４】
Ｓ３０で否定、即ち、エンジン３０に対して加速／減速の指示がなく、エンジン３０が始動直後または船舶１を一定速度で走行させるような状態にあると判定されるときはＳ３２に進み、第１、第２電磁ソレノイドバルブ８６ａ，８６ｂ（図で「第１ＳＯＬ」「第２ＳＯＬ」と示す）を共にオンして変速機４６において２速の変速段を選択し、次いでＳ３４に進み、加速中判定フラグのビットを０にリセットする。
【００６５】
他方、Ｓ３０で肯定されるときはＳ３６に進み、第１、第２電磁ソレノイドバルブ８６ａ，８６ｂを共にオフして変速機４６を２速から１速に変速（シフトダウン）する。これにより、エンジン３０の出力トルクは１速にシフトダウンさせられた変速機４６（正確には、変速機構５０）によって増幅させられてドライブシャフト５２ａ、プロペラシャフト４４を介してプロペラ４２に伝達され、よって加速性が上昇する。
【００６６】
次いでＳ３８に進み、加速中判定フラグのビットを１にセットし、今回のプログラムループを終了する。即ち、加速中判定フラグは、エンジン３０に対して加速が指示されたと判定され、変速機４６が２速から１速に変速されるとき１にセットされる一方、それ以外のときは０にリセットされるフラグである。尚、加速中判定フラグのビットが１にセットされると、次回以降のプログラム実行時はＳ２８で否定されてＳ３０の処理をスキップし、Ｓ３６，Ｓ３８の処理を行う。
【００６７】
このように、エンジン３０が始動させられてから加速が指示されたと判定されるまでの間（通常運転時）は変速機４６を２速に設定するように構成したため、急加速以外での船外機１０の使い勝手を、変速機を備えない船外機と同等とすることができる。
【００６８】
Ｓ３６で変速機４６を１速に変速した後において、エンジン回転数ＮＥが徐々に上昇し、そして１速でのトルク増幅を利用した加速が終了すると（加速領域が飽和すると）、エンジン回転数ＮＥは第１の所定回転数ＮＥref１に到達し、よってＳ２６の判断で肯定されてＳ４０以降の処理に進む。従って、第１の所定回転数ＮＥref１は、比較的高い値に設定され、詳しくは１速での加速が終了したと判断できる値（例えば６０００ｒｐｍ）とされる。
【００６９】
Ｓ４０では、エンジン回転数ＮＥが安定しているか否か判断、換言すれば、エンジン３０が安定した運転状態であるか否か判断する。この判断は、Ｓ２２で算出されたエンジン回転数ＮＥの変化量ＤＮＥの絶対値を第１の既定値ＤＮＥref１と比較することで行われ、変化量ＤＮＥの絶対値が第１の既定値ＤＮＥref１未満の場合にエンジン回転数ＮＥが安定していると判断する。従って、第１の既定値ＤＮＥref１は、エンジン回転数ＮＥが安定している、別言すれば、変化量ＤＮＥが比較的少ない状態であると判定できるような値、例えば５００ｒｐｍに設定される。
【００７０】
Ｓ４０で否定されるときは１速のままプログラムを終了する一方、肯定されるときはＳ４２に進んで第１、第２電磁ソレノイドバルブ８６ａ，８６ｂを共にオンして変速機４６を１速から２速に変速（シフトアップ）する。これにより、ドライブシャフト５２ａおよびプロペラシャフト４４の回転数が上昇し、結果として船速が（エンジン性能上の）最高速度に到達し、速度性が向上する。
【００７１】
Ｓ４２の処理後、Ｓ４４に進んで２速変速フラグのビットを１にセットし、Ｓ４６に進んで３速変速フラグのビットを０にリセットする。
【００７２】
Ｓ４４において２速変速フラグのビットが１にセットされると、次回以降のプログラム実行時はＳ２４で否定されてＳ４８に進む。このように、Ｓ４８以降の処理は、２速変速フラグのビットが１にセットされるとき、換言すれば、１速での加速が終了した後に２速に変速される場合に実行される。
【００７３】
Ｓ４８では、スイッチ１２６がオン信号を出力しているか否か、即ち、操作者によってエンジン３０の燃費低減が指示されているか否か判断する。Ｓ４８で否定されるときはＳ５０に進み、絶対圧センサ９８の出力に基づいて吸気管３４の吸気管内圧力Ｐｂを検出（算出）し、次いでＳ５２に進み、検出された吸気管内圧力Ｐｂとスロットル開度ＴＨの変化量ＤＴＨに基づき、エンジン３０の負荷に変動があったか否か判定する。
【００７４】
Ｓ５２の処理について詳しく説明すると、例えば船舶１で航行中に比較的大きな波を乗り越えることがあるが、そのような場合、波の影響によって船体１２に作用する水の抵抗が増加するため、エンジン回転数ＮＥが下降し、エンジン３０の出力トルクが不足（減少）して船速が低下する。
【００７５】
そこで、この実施例にあっては、波の影響によってエンジン３０の出力トルクが不足していることを、エンジン３０の負荷の変動に基づいて検知（推定）すると共に、出力トルクの不足が検知されるときは変速機４６の変速段を２速から１速に変速し、エンジン３０の出力トルクを変速機４６で増幅させ、不足分を補うようにした。
【００７６】
具体的には、Ｓ５２においてはスロットル開度ＴＨの変化量ＤＴＨが第３の所定値（所定値）ＤＴＨref３（例えば０．５ｄｅｇ）未満で、かつ吸気管内圧力Ｐｂが所定時間（例えば５００ｍｓｅｃ）の間に第１の所定圧Ｐｂref１以上減少するとき（換言すれば、吸気管内圧力Ｐｂの所定時間当たりの変化量（変動量）が負側に第１の所定圧Ｐｂref１以上であるとき）、エンジン３０の負荷が波の影響によって増加方向に変動し、出力トルクが不足していると判定する。
【００７７】
即ち、スロットル開度ＴＨがほとんど変化していないにも拘らず、吸気管内圧力Ｐｂが第１の所定圧Ｐｂref１以上減少する場合は、エンジン３０の負荷が波の影響を受けて変動（増加）したと推定する。従って、第３の所定値ＤＴＨref３は、スロットル開度ＴＨの変化が比較的少ない状態であると判定できるような値に設定されると共に、第１の所定圧Ｐｂref１は、波の影響でエンジン３０の負荷が変動したと判定できるような値、例えば１０ｋＰａに設定される。
【００７８】
Ｓ５２でエンジン３０の負荷の変動がない、あるいは比較的少ないと判定されるときはそのままプログラムを終了する一方、負荷が増加方向に変動したと判定されるときはＳ５４に進み、第１、第２電磁ソレノイドバルブ８６ａ，８６ｂを共にオフして変速機４６を２速から１速に変速（シフトダウン）する。これにより、波の影響による出力トルクの不足分は、１速に変速された変速機４６での出力トルクの増幅によって補われることとなり、それによって船速は低下し難くなる、換言すれば、船速の低下が抑制される。
【００７９】
Ｓ５４で２速から１速に変速した後のプログラムループにおいてＳ５２に進む場合、エンジン３０の負荷変動判定を再度実行する。これについて詳しく説明すると、船舶１が大きな波を乗り越えた後は、増加していた船体１２の水の抵抗が減少するため、エンジン回転数ＮＥが上昇し、エンジン３０の出力トルクが不足した状態は終了する。出力トルクが不足した状態が終了すると、エンジン３０の出力トルクを１速に変速された変速機４６で増幅させる必要はない。
【００８０】
そこで、この実施例にあっては、エンジン３０の出力トルクが不足した状態が終了したことを、エンジン３０の負荷の変動に基づいて検知（推定）すると共に、出力トルクの不足の終了が検知されるときは１速から２速に変速する（戻す）ようにした。
【００８１】
具体的には、Ｓ５２においてはスロットル開度ＴＨの変化量ＤＴＨが第３の所定値ＤＴＨref３未満で、かつ吸気管内圧力Ｐｂが所定時間（例えば５００ｍｓｅｃ）の間に第２の所定圧Ｐｂref２以上増加するとき（換言すれば、吸気管内圧力Ｐｂの所定時間当たりの変化量が正側に第２の所定圧Ｐｂref２以上であるとき）、船体１２が波を既に乗り越えたためにエンジン３０の負荷が減少方向に変動し、出力トルクが不足している状態は終了したと判定する。
【００８２】
即ち、スロットル開度ＴＨがほとんど変化していないにも拘らず、吸気管内圧力Ｐｂが第２の所定圧Ｐｂref２以上増加する場合は、波の影響がなくなったためにエンジン３０の負荷が変動（減少）したと推定する。従って、第２の所定圧Ｐｂref２は、波の影響がなくなってエンジン３０の負荷が変動したと判定できるような値、例えば１０ｋＰａに設定される。
【００８３】
Ｓ５２でエンジン３０の負荷が減少方向に変動したと判定されるときはＳ４２に進み、前述した如く、第１、第２電磁ソレノイドバルブ８６ａ，８６ｂを共にオンして変速機４６を１速から２速に変速（シフトアップ）し、次いで前記したＳ４４，Ｓ４６に進む。
【００８４】
一方、Ｓ４８で肯定されるときはＳ５６に進み、エンジン回転数ＮＥが第２の所定回転数ＮＥref２以上か否か判断する。第２の所定回転数ＮＥref２は、第１の所定回転数ＮＥref１に比して僅かに低い値であって、後述する如く３速に変速可能と判断できるような値、例えば５０００ｒｐｍに設定される。
【００８５】
Ｓ５６で肯定されるときはＳ５８に進み、Ｓ４０と同様、エンジン回転数ＮＥが安定しているか否か判断する。即ち、エンジン回転数ＮＥの変化量ＤＮＥの絶対値を第２の既定値ＤＮＥref２と比較し、変化量ＤＮＥの絶対値が第２の既定値ＤＮＥref２未満の場合にエンジン回転数ＮＥが安定していると判断する一方、第２の既定値ＤＮＥref２以上のときは安定していないと判断する。従って、第２の既定値ＤＮＥref２は、変化量ＤＮＥが比較的少なくエンジン回転数ＮＥが安定していると判定できるような値、例えば５００ｒｐｍに設定される。
【００８６】
Ｓ５８で否定されるとき、またはＳ５６で否定されるときは上記したＳ５０，Ｓ５２の処理へ進む一方、Ｓ５８で肯定されるときはＳ６０に進み、第１電磁ソレノイドバルブ８６ａをオン、第２電磁ソレノイドバルブ８６ｂをオフして変速機４６を２速から３速に変速（シフトアップ）する。これにより、エンジン回転数ＮＥが低下するため、エンジン３０の燃料消費量を低減、換言すれば、燃費が向上する。
【００８７】
次いでＳ６２に進み、２速変速フラグのビットを０にリセットし、Ｓ６４に進んで３速変速フラグのビットを１にセットする。このように、３速変速フラグは、加速終了後に２速から３速に変速されるとき１にセットされる一方、それ以外のとき０にリセットされるフラグである。
【００８８】
３速変速フラグのビットが１にセットされた後のプログラム実行時は、Ｓ１８で否定されて、前述したＳ６０からＳ６４の処理を実行して３速のままプログラムを終了する。
【００８９】
また、Ｓ１６で肯定されるとき、即ち、エンジン３０に対して減速が指示されたと判定されるときはＳ６６に進み、第１、第２電磁ソレノイドバルブ８６ａ，８６ｂを共にオンして変速機４６を２速に変速する。その後、Ｓ６８，Ｓ７０，Ｓ７２に進んで２速変速フラグ、３速変速フラグおよび加速中判定フラグのビットを全て０にリセットしてプログラムを終了する。
【００９０】
また、２速が確立されている場合にシフト・スロットルレバー１２２が操船者によって操作されて変速機４６がニュートラル位置に切り換えられると、Ｓ１０で肯定されてＳ７４に進む。Ｓ７４では、第１、第２電磁ソレノイドバルブ８６ａ，８６ｂを共にオフして変速機４６を２速から１速に変速する。
【００９１】
図６は上記Ｓ５２，Ｓ５４，Ｓ４２で行われる、負荷変動判定による変速制御の処理を説明するタイム・チャートである。
【００９２】
図６に示すように、加速が終了して変速機４６で２速が選択された状態において、時刻ｔ１でスロットル開度ＴＨの変化量ＤＴＨが第３の所定値ＤＴＨref３未満、即ち、スロットル開度ＴＨがほとんど変化していないと共に、吸気管内圧力Ｐｂが第１の所定圧Ｐｂref１以上減少するとき（Ｓ５２）、波の影響によってエンジン３０の出力トルクが不足していると判断し、２速から１速に変速する（Ｓ５４）。
【００９３】
変速機４６の変速段を２速から１速に変速した後、時刻ｔ２においてスロットル開度ＴＨの変化量ＤＴＨが第３の所定値ＤＴＨref３未満であると共に、吸気管内圧力Ｐｂが第２の所定圧Ｐｂref２以上増加するとき（Ｓ５２）、船舶１が波を乗り越えて出力トルクが不足した状態は終了したと判断し、１速から２速に変速する（Ｓ４２）。
【００９４】
以上の如く、この発明の実施例にあっては、内燃機関（エンジン）３０とプロペラ４２の間の動力伝達軸（プロペラシャフト）４４に介挿されると共に、少なくとも１速、２速からなる変速段を有し、前記内燃機関の出力を選択された変速段で変速して前記プロペラに伝達する変速機４６を備える船外機の制御装置において、前記内燃機関３０のスロットル開度ＴＨの変化量ＤＴＨを検出するスロットル開度変化量検出手段と（スロットル開度センサ９６，ＥＣＵ１１０。Ｓ１４）、前記内燃機関３０の吸気管３４の吸気管内圧力Ｐｂを検出する吸気管内圧力検出手段と（絶対圧センサ９８，ＥＣＵ１１０。Ｓ５０）、前記２速が選択されていると共に、前記検出されたスロットル開度ＴＨの変化量ＤＴＨが所定値（第３の所定値）ＤＴＨref３未満で、かつ前記検出された吸気管内圧力Ｐｂが第１の所定圧Ｐｂref１以上減少するとき、前記２速から前記１速に変速するように前記変速機４６の動作を制御する変速制御手段と（ＥＣＵ１１０。Ｓ５２，Ｓ５４）を備える如く構成した。
【００９５】
これにより、航行中に船体１２に作用する水の抵抗が波の影響などによって増加する場合であっても、変速機４６の動作を適切に制御でき、船速が低下するのを抑制できる。具体的には、スロットル開度ＴＨの変化量ＤＴＨが所定値（第３の所定値）ＤＴＨref３未満で、かつ吸気管内圧力Ｐｂが第１の所定圧Ｐｂref１以上減少する場合（換言すれば、スロットル開度ＴＨの変化が比較的少ないにも拘らず、吸気管内圧力Ｐｂが減少する場合）、船舶１が比較的大きな波を乗り越える状態にあり、その波の影響によって船体１２に作用する水の抵抗が増加してエンジン３０の出力トルクが不足していると判断し、２速から１速に変速する（別言すれば、エンジン３０の出力トルクを変速機４６で増幅させてプロペラシャフト４４に伝達させる）ように構成したので、船体１２の水の抵抗が波の影響によって増加する場合であっても、エンジン３０の出力トルクの不足分は変速機４６での出力トルクの増幅によって補われるため、船速の低下を抑制することができる。
【００９６】
また、前記変速制御手段は、前記２速から前記１速に変速した後、前記検出された吸気管内圧力Ｐｂが第２の所定圧Ｐｂref２以上増加するとき、前記１速から２速に変速するように前記変速機４６の動作を制御する如く構成した（Ｓ５２，Ｓ４２）。
【００９７】
このように、１速に変速した後に吸気管内圧力Ｐｂが第２の所定圧Ｐｂref２以上増加する場合、船舶１が既に波を乗り越え、増加していた船体１２の水の抵抗が減少してエンジン３０の出力トルクが不足している状態は終了したと判断し、そのタイミングで１速から２速に変速する（戻す）ように構成したので、変速機４６の動作を船舶１の航行状態に応じてより一層適切に制御することができる。
【００９８】
尚、上記において、第１から第３の所定値ＤＴＨref１，ＤＴＨref２，ＤＴＨref３や第１、第２の所定圧Ｐｂref１，Ｐｂref２、エンジン３０の排気量などを具体的な値で示したが、それらは例示であって限定されるものではない。
【符号の説明】
【００９９】
１０ 船外機、３０ エンジン（内燃機関）、３４ 吸気管、４２ プロペラ、４４ プロペラシャフト（動力伝達軸）、４６ 変速機、９６ スロットル開度センサ（スロットル開度変化量検出手段）、９８ 絶対圧センサ（吸気管内圧力検出手段）、１１０ ＥＣＵ（電子制御ユニット）
【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関とプロペラの間の動力伝達軸に介挿されると共に、少なくとも１速、２速からなる変速段を有し、前記内燃機関の出力を選択された変速段で変速して前記プロペラに伝達する変速機を備える船外機の制御装置において、
ａ．前記内燃機関のスロットル開度の変化量を検出するスロットル開度変化量検出手段と、
ｂ．前記内燃機関の吸気管の吸気管内圧力を検出する吸気管内圧力検出手段と、
ｃ．前記２速が選択されていると共に、前記検出されたスロットル開度の変化量が所定値未満で、かつ前記検出された吸気管内圧力が第１の所定圧以上減少するとき、前記２速から前記１速に変速するように前記変速機の動作を制御する変速制御手段と、
を備えることを特徴とする船外機の制御装置。
【請求項２】
前記変速制御手段は、前記２速から前記１速に変速した後、前記検出された吸気管内圧力が第２の所定圧以上増加するとき、前記１速から２速に変速するように前記変速機の動作を制御することを特徴とする請求項１記載の船外機の制御装置。
【請求項１】
内燃機関とプロペラの間の動力伝達軸に介挿されると共に、少なくとも１速、２速からなる変速段を有し、前記内燃機関の出力を選択された変速段で変速して前記プロペラに伝達する変速機を備える船外機の制御装置において、
ａ．前記内燃機関のスロットル開度の変化量を検出するスロットル開度変化量検出手段と、
ｂ．前記内燃機関の吸気管の吸気管内圧力を検出する吸気管内圧力検出手段と、
ｃ．前記２速が選択されていると共に、前記検出されたスロットル開度の変化量が所定値未満で、かつ前記検出された吸気管内圧力が第１の所定圧以上減少するとき、前記２速から前記１速に変速するように前記変速機の動作を制御する変速制御手段と、
を備えることを特徴とする船外機の制御装置。
【請求項２】
前記変速制御手段は、前記２速から前記１速に変速した後、前記検出された吸気管内圧力が第２の所定圧以上増加するとき、前記１速から２速に変速するように前記変速機の動作を制御することを特徴とする請求項１記載の船外機の制御装置。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【公開番号】特開２０１１−１２７６７０（Ｐ２０１１−１２７６７０Ａ）
【公開日】平成２３年６月３０日（２０１１．６．３０）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００９−２８５８０７（Ｐ２００９−２８５８０７）
【出願日】平成２１年１２月１６日（２００９．１２．１６）
【出願人】（０００００５３２６）本田技研工業株式会社 (23,863)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２３年６月３０日（２０１１．６．３０）
【国際特許分類】
【出願日】平成２１年１２月１６日（２００９．１２．１６）
【出願人】（０００００５３２６）本田技研工業株式会社 (23,863)
【Ｆターム（参考）】
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