蒸発器ユニット
【課題】接続構成が簡素であり、かつ冷媒漏れに対するシール性が高い蒸発器ユニットを提供する。
【解決手段】冷凍サイクルを構成する蒸発器１５と、冷凍サイクルの高圧側冷媒と低圧側冷媒とを熱交換させる内部熱交換器１３と、冷凍サイクルの膨張弁１４が組み付けられる膨張弁組付部２９とを備え、膨張弁組付部２９には、膨張弁１４の冷媒入口１４ａに流入する冷媒が流れる入口側流路２９ｂと、膨張弁１４の冷媒出口１４ｂから流出した冷媒が流れる出口側流路２９ｃとが形成され、蒸発器１５、内部熱交換器１３および膨張弁組付部２９は、いずれも金属で形成され、かつ互いに一体ろう付けされている。
【解決手段】冷凍サイクルを構成する蒸発器１５と、冷凍サイクルの高圧側冷媒と低圧側冷媒とを熱交換させる内部熱交換器１３と、冷凍サイクルの膨張弁１４が組み付けられる膨張弁組付部２９とを備え、膨張弁組付部２９には、膨張弁１４の冷媒入口１４ａに流入する冷媒が流れる入口側流路２９ｂと、膨張弁１４の冷媒出口１４ｂから流出した冷媒が流れる出口側流路２９ｃとが形成され、蒸発器１５、内部熱交換器１３および膨張弁組付部２９は、いずれも金属で形成され、かつ互いに一体ろう付けされている。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、冷凍サイクルに用いられる蒸発器ユニットに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、この種の蒸発器ユニットが特許文献１、２に記載されている。特許文献１の従来技術では、蒸発器に内部熱交換器が一体化されている。具体的には、内部熱交換器が蒸発器の熱交換器コアと並んで一体に構成されている。
【０００３】
特許文献２の従来技術では、蒸発器に内部熱交換器と膨張弁とが一体的に組み付けられている。具体的には、蒸発器と内部熱交換器との間に膨張弁が挟まれて組み付けられている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００６−９７９１１号公報
【特許文献２】特開２００１−２１２３４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、上記特許文献１の従来技術では、膨張弁が蒸発器に一体化されていないので、膨張弁を蒸発器に接続するための接続配管等が必要になって接続構成が複雑化してしまう。
【０００６】
この点、上記特許文献２の従来技術では、内部熱交換器および膨張弁が蒸発器に一体的に組み付けられているので、膨張弁を蒸発器に接続するための接続配管が不要であり、接続構成が簡素になる。
【０００７】
しかしながら、上記特許文献２の従来技術では、蒸発器と内部熱交換器との間に膨張弁が挟まれているので、蒸発器と膨張弁との接続部、および膨張弁と内部熱交換器との接続部で冷媒漏れが発生する虞がある。
【０００８】
ここで、蒸発器、膨張弁および内部熱交換器を一体ろう付けすれば、蒸発器、膨張弁および内部熱交換器の接続部における冷媒漏れを効果的に防止できる。しかしながら、膨張弁を一体ろう付けすると膨張弁が熱変形して、膨張弁内部の通路形状、寸法等を所期の設計通りに維持できないという不具合が生じる。
【０００９】
本発明は上記点に鑑みて、接続構成が簡素であり、かつ冷媒漏れに対するシール性が高い蒸発器ユニットを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明では、冷凍サイクルを構成する蒸発器（１５）と、
冷凍サイクルの高圧側冷媒と低圧側冷媒とを熱交換させる内部熱交換器（１３）と、
冷凍サイクルの膨張弁（１４）が組み付けられる膨張弁組付部（２９）とを備え、
膨張弁組付部（２９）には、膨張弁（１４）の冷媒入口（１４ａ）に流入する冷媒が流れる入口側流路（２９ｂ）と、膨張弁（１４）の冷媒出口（１４ｂ）から流出した冷媒が流れる出口側流路（２９ｃ）とが形成され、
蒸発器（１５）、内部熱交換器（１３）および膨張弁組付部（２９）は、いずれも金属で形成され、かつ互いに一体ろう付けされていることを特徴とする。
【００１１】
これによると、蒸発器（１５）のみの一体ろう付けを行った後に内部熱交換器（１３）および膨張弁（１４）を蒸発器（１５）に組み付けする場合と比較して、一体ろう付け後の接続箇所を低減できる。その結果、接続構成を簡素化できるとともに、冷媒漏れに対するシール性を高めることができる。
【００１２】
請求項２に記載の発明では、請求項１に記載の蒸発器ユニットにおいて、入口側流路（２９ｂ）は、内部熱交換器（１３）の高圧側冷媒出口（１３ｃ）から膨張弁（１４）の冷媒入口（１４ａ）に至る内部熱交換器−膨張弁冷媒流路（２９ｂ）であり、
出口側流路（２９ｃ）は、膨張弁（１４）の冷媒出口（１４ｂ）から蒸発器（１５）に至る膨張弁−蒸発器冷媒流路（２９ｃ）であり、
膨張弁組付部（２９）には、蒸発器（１５）から内部熱交換器（１３）のうち低圧側冷媒入口（１３ｄ）に至る蒸発器−内部熱交換器冷媒流路（２９ｄ）が形成されていることを特徴とする。
【００１３】
これにより、内部熱交換器（１３）、膨張弁（１４）および蒸発器（１５）間の流路を膨張弁組付部（２９）に集約することができるので、流路構成を簡素化できる。
【００１４】
請求項３に記載の発明では、請求項２に記載の蒸発器ユニットにおいて、蒸発器（１５）は、熱交換コア部（２１ａ、２２ａ）の冷媒流路を形成する複数のチューブ（２３）を有し、
膨張弁−蒸発器冷媒流路（２９ｃ）および蒸発器−内部熱交換器冷媒流路（２９ｄ）には、複数のチューブ（２３）のうち少なくとも一部のチューブの端部が挿入されていることを特徴とする。
【００１５】
これによると、膨張弁組付部（２９）が、複数のチューブ（２３）に対する冷媒の分配・集合を行うタンク部の役割を兼ねることができるので、ユニット体格を小型化できる。
【００１６】
具体的には、請求項４に記載の発明のように、請求項３に記載の蒸発器ユニットにおいて、膨張弁組付部（２９）には、膨張弁（１４）のうち冷媒入口（１４ａ）および冷媒出口（１４ｂ）の形成部位が挿入される膨張弁挿入穴（２９ａ）が形成され、
膨張弁挿入穴（２９ａ）は、内部熱交換器−膨張弁冷媒流路（２９ｂ）および膨張弁−蒸発器冷媒流路（２９ｃ）に連通し、
膨張弁組付部（２９）は、膨張弁挿入穴（２９ａ）を形成する膨張弁挿入穴形成部材（３０）と、複数のチューブ（２３）のうち少なくとも一部のチューブの端部が挿入されるチューブ挿入部材（３１）とに分割して形成されているのが好ましい。
【００１７】
請求項５に記載の発明では、請求項２ないし４のいずれか１つに記載の蒸発器ユニットにおいて、内部熱交換器（１３）には、高圧側冷媒出口（１３ｃ）を形成する高圧側出口端部（１３ｅ）と、低圧側冷媒入口（１３ｄ）を形成する低圧側入口端部（１３ｅ）とが互いに分離して形成され、
内部熱交換器−膨張弁冷媒流路（２９ｂ）の入口部には、高圧側出口端部（１３ｅ）が挿入され、
蒸発器−内部熱交換器冷媒流路（２９ｄ）の出口部には、低圧側入口端部（１３ｅ）が挿入されていることを特徴とする。
【００１８】
これにより、内部熱交換器（１３）と膨張弁組付部（２９）とを簡素な構成でもって接続できる。
【００１９】
請求項６に記載の発明では、請求項２ないし５のいずれか１つに記載の蒸発器ユニットにおいて、ノズル部（４０ａ）から噴射される高い速度の冷媒流により冷媒吸引口（４０ｂ）から冷媒を吸引し、ノズル部（４０ａ）から噴射された冷媒と冷媒吸引口（４０ｂ）から吸引された冷媒とを混合して吐出するエジェクタ（４０）が組み付けられるエジェクタ組付部（４３）を備え、
蒸発器（１５）は、エジェクタ（４０）の出口側に接続されてエジェクタ（４０）から吐出された冷媒を蒸発させる第１蒸発器（２１）、および冷媒吸引口（４０ｂ）に接続されてエジェクタ（４０）に吸引される冷媒を蒸発させる第２蒸発器（２２）であり、
エジェクタ組付部（４３）には、ノズル部（４０ａ）の入口に流入する冷媒が流れるノズル部入口側流路（４３ｂ）と、冷媒吸引口（４０ｂ）に吸引される冷媒が流れる冷媒吸引口側流路（４３ｃ）と、エジェクタ（４０）の出口から流出した冷媒が流れるエジェクタ出口側流路（４３ｄ）とが形成され、
エジェクタ組付部（４３）は、金属で形成され、かつ第１、第２蒸発器（２１、２２）、内部熱交換器（１３）および膨張弁組付部（２９）と一体ろう付けされていることを特徴とする。
【００２０】
これにより、エジェクタ（４０）を備える冷凍サイクルにおいて、接続構成を簡素化できるとともに、冷媒漏れに対するシール性を高めることができる。
【００２１】
請求項７に記載の発明では、請求項６に記載の蒸発器ユニットにおいて、膨張弁組付部（２９）には、内部熱交換器（１３）のうち高圧側冷媒の出口とノズル部入口側流路（４３ｂ）とを連通する高圧冷媒流路（２９ｅ）が形成され、
高圧冷媒流路（２９ｅ）およびノズル部入口側流路（４３ｂ）は、内部熱交換器（１３）の高圧側冷媒出口（１３ｃ）からノズル部（４０ａ）の入口に至る内部熱交換器−ノズル部冷媒流路を構成していることを特徴とする。
【００２２】
これにより、内部熱交換器（１３）、膨張弁（１４）および第１、第２蒸発器（２１、２２）間の流路と、内部熱交換器（１３）およびエジェクタ（４０）間の流路とを膨張弁組付部（２９）およびエジェクタ組付部（４３）に集約することができるので、流路構成を簡素化できる。
【００２３】
請求項８に記載の発明では、請求項６または７に記載の蒸発器ユニットにおいて、冷媒吸引口側流路（４３ｃ）は、第２蒸発器（２２）からエジェクタ（４０）の冷媒吸引口（４０ｂ）に至る蒸発器−冷媒吸引口冷媒流路（４３ｃ）であり、
エジェクタ出口側流路（４３ｄ）は、エジェクタ（４０）の出口から第１蒸発器（２１）に至るエジェクタ−蒸発器冷媒流路（４３ｄ）であることを特徴とする。
【００２４】
これにより、第１、第２蒸発器（２１、２２）およびエジェクタ（４０）間の流路をエジェクタ組付部（４３）に集約することができるので、流路構成を簡素化できる。
【００２５】
なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。
【図面の簡単な説明】
【００２６】
【図１】本発明の第１実施形態における冷凍サイクルの全体構成図である。
【図２】第１実施形態における一体化ユニットの全体構成を示す二面図である。
【図３】図２の膨張弁組付部の近傍を示す正面図である。
【図４】図２のサイドプレートを示す二面図、断面図および斜視図である。
【図５】図２の上側タンク部を示す二面図である。
【図６】（ａ）は図５のＡ矢視図であり、（ｂ）は図５のＢ−Ｂ断面図である。
【図７】図２のチューブ挿入部材を示す二面図である。
【図８】図２の膨張弁挿入穴形成部材を示す三面図である。
【図９】図２の一体化ユニットの正面図である。
【図１０】図９の膨張弁組付部を示す二面図である。
【図１１】本発明の第２実施形態における冷凍サイクルの全体構成図である。
【図１２】図１のエジェクタを示す断面図である。
【図１３】第２実施形態における一体化ユニットの全体構成を示す二面図である。
【図１４】図１３のエジェクタ組付部を示す二面図である。
【図１５】図１３の膨張弁組付部を示す二面図である。
【図１６】他の実施形態におけるサイドプレートを示す斜視図である。
【図１７】他の実施形態における一体化ユニットの全体構成を示す二面図である。
【発明を実施するための形態】
【００２７】
（第１実施形態）
以下、本発明における蒸発器ユニットおよびそれを用いた冷凍サイクルの実施形態を説明する。蒸発器ユニットは、冷凍サイクルを構成するために配管を介して冷凍サイクルの他の構成部品である圧縮機および凝縮器と接続される。蒸発器ユニットは、ひとつの形態では室内機として空気を冷却する用途に用いられる。また、蒸発器ユニットは、他の形態では室外機として用いることができる。
【００２８】
図１〜図１０は本発明の第１実施形態を示すもので、図１は第１実施形態による冷凍サイクル１０を車両用冷凍サイクル装置に適用した例を示す。本実施形態の冷凍サイクル１０において、冷媒を吸入圧縮する圧縮機１１は、電磁クラッチ、ベルト等を介して図示しない車両走行用エンジンにより回転駆動される。
【００２９】
圧縮機１１としては、吐出容量の変化により冷媒吐出能力を調整できる可変容量型圧縮機、あるいは電磁クラッチの断続により圧縮機作動の稼働率を変化させて冷媒吐出能力を調整する固定容量型圧縮機のいずれを使用してもよい。また、圧縮機１１として電動圧縮機を使用すれば、電動モータの回転数調整により冷媒吐出能力を調整できる。
【００３０】
この圧縮機１１の冷媒吐出側には放熱器１２が配置されている。放熱器１２は圧縮機１１から吐出された高圧冷媒と図示しない冷却ファンにより送風される外気（車室外空気）との間で熱交換を行って高圧冷媒を冷却する。
【００３１】
ここで、冷凍サイクル１０の冷媒として、本実施形態ではフロン系、ＨＣ系等の冷媒のように高圧圧力が臨界圧力を超えない冷媒を用いて、蒸気圧縮式の亜臨界サイクルを構成している。このため、放熱器１２は冷媒を凝縮する凝縮器として作用する。
【００３２】
放熱器１２の出口側には内部熱交換器１３が接続されている。内部熱交換器１３には、放熱器１２から流出した高圧側冷媒が流れる高圧側冷媒流路１３ａと、圧縮機１１に吸入される低圧側冷媒が流れる低圧側冷媒流路１３ｂとが形成されている。
【００３３】
内部熱交換器１３が高圧側冷媒と低圧側冷媒とを熱交換させることにより、蒸発器１５における入口側冷媒と出口側冷媒とのエンタルピ差（冷凍能力）を増大することができる。
【００３４】
内部熱交換器１３の高圧側冷媒出口１３ｃ側には膨張弁１４の冷媒入口１４ａが接続されている。膨張弁１４は内部熱交換器１３の高圧側冷媒流路１３ａからの液冷媒を減圧する減圧手段である。
【００３５】
膨張弁１４の冷媒出口１４ｂ側には蒸発器１５が接続されている。蒸発器１５の出口側は内部熱交換器１３の低圧側冷媒入口１３ｄに接続されている。内部熱交換器１３の低圧側冷媒出口は圧縮機１１の吸入側に接続されている。
【００３６】
蒸発器１５は、図示しないケース内に収納され、そして、このケース内に構成される空気通路に共通の電動送風機１６により空気（被冷却空気）を矢印Ａ１のごとく送風し、この送風空気を蒸発器１５で冷却するようになっている。
【００３７】
蒸発器１５で冷却された冷風を冷却対象空間（図示せず）に送り込み、これにより、蒸発器１５にて冷却対象空間を冷却するようになっている。
【００３８】
なお、本実施形態の冷凍サイクル１０を車両空調用冷凍サイクル装置に適用する場合は車室内空間が冷却対象空間となる。また、本実施形態の冷凍サイクル１０を冷凍車用冷凍サイクル装置に適用する場合は冷凍車の冷凍冷蔵庫内空間が冷却対象空間となる。
【００３９】
本実施形態では、内部熱交換器１３、膨張弁１４および蒸発器１５を１つの一体化ユニット２０として組み付けている。
【００４０】
図２は一体化ユニット２０の全体構成の概要を示す二面図である。本実施形態では、蒸発器１５は、空気流れＡ１の上流側（風上側）に配置される第１蒸発器２１と、空気流れＡ１の下流側（風下側）に配置される第２蒸発器２２とを一体化した構造になっている。
【００４１】
第１、第２蒸発器２１、２２はそれぞれ熱交換コア部２１ａ、２２ａと、この熱交換コア部２１ａ、２２ａの上下両側に位置するタンク部２１ｂ、２１ｃ、２２ｂ、２２ｃとを備えている。
【００４２】
以下、第１蒸発器２１の熱交換コア部２１ａを第１熱交換コア部２１ａと言い、第２蒸発器２２の熱交換コア部２２ａを第２熱交換コア部２２ａと言う。
【００４３】
第１、第２熱交換コア部２１ａ、２２ａは、それぞれ上下方向に延びる複数のチューブ２３を備えている。これら複数のチューブ２３の間には、被熱交換媒体（冷却される空気）が通る通路が形成される。これら複数のチューブ２３相互間には、フィン２４を配置し、チューブ２３とフィン２４とを接合することができる。
【００４４】
本実施形態では、第１、第２熱交換コア部２１ａ、２２ａは、チューブ２３とフィン２４との積層構造からなる。このチューブ２３とフィン２４は第１、第２熱交換コア部２１ａ、２２ａの左右方向に交互に積層配置される。
【００４５】
なお、図２では、チューブ２３とフィン２４の積層構造の一部のみ図示しているが、熱交換コア部２１ａ、２２ａの全域にチューブ２３とフィン２４の積層構造が構成され、この積層構造の空隙部を電動送風機１６の送風空気が通過するようになっている。
【００４６】
チューブ２３は冷媒通路を構成するもので、断面形状が空気流れ方向Ａ１に沿って扁平な扁平チューブよりなる。フィン２４は薄板材を波状に曲げ成形したコルゲートフィンであり、チューブ２３の平坦な外面側に接合され空気側伝熱面積を拡大する。
【００４７】
第１熱交換コア部２１ａのチューブ２３と第２熱交換コア部２２ａのチューブ２３は互いに独立した冷媒通路を構成し、第１熱交換コア部２１ａの上下両側のタンク部２１ｂ、２１ｃと、第２熱交換コア部２２ａの上下両側のタンク部２２ｂ、２２ｃは互いに独立した冷媒通路空間を構成する。
【００４８】
第１熱交換コア部２１ａの上下両側のタンク部２１ｂ、２１ｃの内部空間は、第１熱交換コア部２１ａのチューブ２３の上下両端部に連通するようになっている。同様に、第２熱交換コア部２２ａの上下両側のタンク部２２ｂ、２２ｃの内部空間は、第２熱交換コア部２２ａのチューブ２３の上下両端部に連通するようになっている。
【００４９】
これにより、上下両側のタンク部２１ｂ、２１ｃ、２２ｂ、２２ｃは、それぞれ対応する熱交換コア部２１ａ、２２ａの複数のチューブ２３へ冷媒流れを分配する役割、および複数のチューブ２３からの冷媒流れを集合する役割を果たす。
【００５０】
２つの上側タンク部２１ｂ、２２ｂ、および２つの下側タンク部２１ｃ、２２ｃは隣接しているので、２つの上側タンク部２１ｂ、２２ｂ同士、および２つの下側タンク部２１ｃ、２２ｃ同士を一体的に成形することができる。もちろん、２つの上側タンク部２１ｂ、２２ｂ、および２つの下側タンク部２１ｃ、２２ｃをそれぞれ独立の部材として成形してもよい。
【００５１】
下側タンク部２１ｃ、２２ｃの長手方向一端部には、一体化ユニット２０の１つの冷媒入口２５および１つの冷媒出口２６が形成されている。
【００５２】
第１、第２熱交換コア部２１ａ、２２ａの両側面部には、第１、第２熱交換コア部２１ａ、２２ａを保持するサイドプレート２７、２８がろう付け固定されている。サイドプレート２７、２８は、第１、第２熱交換コア部２１ａ、２２ａの側方にてチューブ２３の長手方向に延びる形状を有しており、上下両側のタンク部２１ｂ、２１ｃ、２２ｂ、２２ｃにもろう付け固定されている。
【００５３】
なお、チューブ２３、フィン２４、タンク部２１ｂ、２１ｃ、２２ｂ、２２ｃ、サイドプレート２７、２８等の蒸発器構成部品の具体的材質としては、熱伝導性やろう付け性に優れた金属であるアルミニウムが好適であり、このアルミニウム材にて各部品を成形することにより、第１、第２蒸発器２１、２２の全体構成を一体ろう付けにて組み付けることができる。
【００５４】
本実施形態では、内部熱交換器１３および膨張弁組付部２９もろう付けにて第１、第２蒸発器２１、２２と一体に組み付けるようになっている。膨張弁組付部２９は、蒸発器部品と同様にアルミニウム材（金属材）にて成形されており、第１、第２蒸発器２１、２２の上側タンク部２１ｂ、２２ｂの長手方向一端部にろう付け固定されている。
【００５５】
これに対し、膨張弁１４は内部に微小通路を形成しているので、膨張弁１４をろう付けすると、ろう付け時の高温度（アルミニウムのろう付け温度：６００℃付近）にて膨張弁１４が熱変形して、膨張弁１４内部の通路形状、寸法等を所期の設計通りに維持できないという不具合が生じる。
【００５６】
そこで、膨張弁１４については、図３に示すように、第１、第２蒸発器２１、２２、内部熱交換器１３および膨張弁組付部２９の一体ろう付けを行った後に、膨張弁組付部２９に組み付けするようにしてある。
【００５７】
より具体的に、第１、第２蒸発器２１、２２、内部熱交換器１３および膨張弁組付部２９の組み付け構造を説明すると、内部熱交換器１３は、第１、第２蒸発器２１、２２の両サイドプレート２７、２８のうち冷媒入口２５および冷媒出口２６側のサイドプレート２７と一体化されている。
【００５８】
本実施形態では、図４に示すように、サイドプレート２７の内部に、高圧側冷媒流路１３ａおよび低圧側冷媒流路１３ｂをチューブ２３の長手方向に直線状かつ平行に貫通するように形成することによって、内部熱交換器１３をサイドプレート２７と一体化している。このような内部熱交換器１３（すなわちサイドプレート２７）は押し出し成形にて一体成形することができる。
【００５９】
内部熱交換器１３のうち上下タンク部２１ｂ、２１ｃ、２２ｂ、２２ｃ側の端部は、膨張弁組付部２９に挿入されて接合されている。
【００６０】
本実施形態では、内部熱交換器１３のうち上側タンク部２１ｂ、２２ｃ側の端部は、高圧側冷媒出口１３ｃを形成する高圧側出口端部１３ｅと、低圧側冷媒入口１３ｄを形成する低圧側入口端部１３ｆとに分離されている。具体的には、内部熱交換器１３の端部に切欠部１３ｇを形成することによって、高圧側出口端部１３ｅと低圧側入口端部１３ｆとを分離している。
【００６１】
図３に示すように、膨張弁組付部２９には、膨張弁１４が挿入される膨張弁挿入穴２９ａが形成されている。膨張弁１４は、冷媒入口１４ａおよび冷媒出口１４ｂが膨張弁挿入穴２９ａ内に位置するように、冷媒入口１４ａおよび冷媒出口１４ｂの形成部位が膨張弁挿入穴２９ａに挿入される。
【００６２】
膨張弁組付部２９の内部には、内部熱交換器１３の高圧側冷媒出口１３ｃから膨張弁１４の冷媒入口１４ａに至る内部熱交換器−膨張弁冷媒流路２９ｂと、膨張弁１４の冷媒出口１４ｂから第２蒸発器２２に至る膨張弁−蒸発器冷媒流路２９ｃと、第１蒸発器２１から内部熱交換器１３の低圧側冷媒入口１３ｄに至る蒸発器−内部熱交換器冷媒流路２９ｄとが形成されている。
【００６３】
内部熱交換器−膨張弁冷媒流路２９ｂは、膨張弁１４の冷媒入口１４ａに流入する冷媒が流れる入口側流路である。膨張弁−蒸発器冷媒流路２９ｃは、膨張弁１４の冷媒出口１４ｂから流出した冷媒が流れる出口側流路である。
【００６４】
膨張弁組付部２９には、第１、第２熱交換コア部２１ａ、２２ａの複数のチューブ２３のうち一部のチューブの端部が挿入されている。これにより、膨張弁組付部２９は、上側タンク部２１ｂ、２２ｂの一部を構成している。
【００６５】
図５は、一体化ユニット２０のうち膨張弁組付部２９近傍部位の二面図であり、膨張弁１４を取り外した状態を示している。図６は図５のＡ矢視図およびＢ−Ｂ断面図である。
【００６６】
本実施形態では、膨張弁組付部２９は、膨張弁挿入穴２９ａを形成する膨張弁挿入穴形成部材３０と、複数のチューブ２３の端部が挿入されるチューブ挿入部材３１とに分割して形成されている。
【００６７】
膨張弁挿入穴形成部材３０およびチューブ挿入部材３１は、上側タンク部２１ｂ、２２ｂも構成している。具体的には、上側タンク部２１ｂ、２２ｂは、膨張弁挿入穴形成部材３０、チューブ挿入部材３１、プレートヘッダ３２およびタンクヘッダ３３で構成されている。
【００６８】
より具体的には、上側タンク部２１ｂ、２２ｂは、長手方向一端部が膨張弁挿入穴形成部材３０、チューブ挿入部材３１およびプレートヘッダ３２で構成され、残余の部位がチューブ挿入部材３１、プレートヘッダ３２およびタンクヘッダ３３で構成されている。チューブ挿入部材３１は、プレートヘッダ３２とタンクヘッダ３３との間に挟まれる中間プレートの役割を果たしている。
【００６９】
図６（ｂ）に示すように、プレートヘッダ３２には、第１熱交換コア部２１ａのチューブ２３の上端部が嵌合されて接合される第１チューブ嵌合孔３２ａと、第２熱交換コア部２２ａのチューブ２３の上端部が嵌合されて接合される第２チューブ嵌合孔３２ｂとが形成されている。
【００７０】
図７はチューブ挿入部材３１の二面図である。図６（ｂ）、図８に示すように、チューブ挿入部材３１には、プレートヘッダ３２の第１チューブ嵌合孔３２ａと重合して第１熱交換コア部２１ａのチューブ２３の上端部が挿入される第１チューブ挿入孔３１ａと、プレートヘッダ３２の第２チューブ嵌合孔３２ｂと重合して第２熱交換コア部２２ａのチューブ２３の上端部が挿入される第２チューブ挿入孔３１ｂとが形成されている。
【００７１】
チューブ挿入部材３１は、長手方向一端部が図６（ａ）に示すように膨張弁挿入穴形成部材３０とプレートヘッダ３２との間に挟まれてろう付け固定され、残余の部位が図６（ｂ）に示すようにタンクヘッダ３３とプレートヘッダ３２との間に挟まれてろう付け固定されている。
【００７２】
図８は膨張弁挿入穴形成部材３０の三面図である。図６、図８に示すように、膨張弁挿入穴形成部材３０およびタンクヘッダ３３には、上側タンク部２１ｂ、２２ｂの長手方向に延びてチューブ挿入部材３１の第１チューブ挿入孔３１ａと対向する第１タンク溝３０ａ、３３ａが形成されている。第１タンク溝３０ａ、３３ａは、第１蒸発器２１の上側タンク部２１ｂの内部空間を構成している。
【００７３】
同様に、膨張弁挿入穴形成部材３０およびタンクヘッダ３３には、上側タンク部２１ｂ、２２ｂの長手方向に延びてチューブ挿入部材３１の第２チューブ挿入孔３１ｂと対向する第２タンク溝３０ｂ、３３ｂが形成されている。第２タンク溝３０ｂ、３３ｂは、上側タンク部２２ｂの内部空間を構成している。
【００７４】
図５（ｂ）、図６（ｂ）に示すように、プレートヘッダ３２には、内部熱交換器１３の高圧側出口端部１３ｅが嵌合されて接合される高圧側出口端部嵌合孔３２ｃと、内部熱交換器１３の低圧側入口端部１３ｆが嵌合されて接合される低圧側入口端部嵌合孔３２ｄとが形成されている。
【００７５】
図６（ｂ）、図７に示すように、チューブ挿入部材３１には、プレートヘッダ３２の高圧側出口端部嵌合孔３２ｃと重合して内部熱交換器１３の高圧側出口端部１３ｅが挿入される高圧側出口端部挿入穴３１ｃと、プレートヘッダ３２の低圧側入口端部嵌合孔３２ｄと重合して内部熱交換器１３の低圧側入口端部１３ｆが挿入される低圧側入口端部挿入穴３１ｄとが形成されている。図５（ａ）に示すように、チューブ挿入部材３１の低圧側入口端部挿入穴３１ｄは、膨張弁挿入穴形成部材３０の第１タンク溝３０ａと対向している。
【００７６】
図５、図６、図８に示すように、膨張弁挿入穴形成部材３０には、冷媒流路をなす第１、第２流路穴３０ｃ、３０ｄが形成されている。図５（ａ）に示すように、第１流路穴３０ｃは、チューブ挿入部材３１の高圧側出口端部挿入穴３１ｃと重合し、膨張弁挿入穴２９ａに連通している。第２流路穴３０ｄは、膨張弁挿入穴２９ａからタンク溝３０ｂまで延びている。
【００７７】
チューブ挿入部材３１の高圧側出口端部挿入穴３１ｃおよび膨張弁挿入穴形成部材３０の第１流路穴３０ｃは、膨張弁組付部２９の内部熱交換器−膨張弁冷媒流路２９ｂを構成している。内部熱交換器−膨張弁冷媒流路２９ｂの入口部には、内部熱交換器１３の高圧側出口端部１３ｅが挿入されている。
【００７８】
膨張弁挿入穴形成部材３０の第２流路穴３０ｄは、膨張弁組付部２９の膨張弁−蒸発器冷媒流路２９ｃを構成している。
【００７９】
膨張弁挿入穴形成部材３０のタンク溝３０ａおよびチューブ挿入部材３１の低圧側入口端部挿入穴３１ｄは、膨張弁組付部２９の蒸発器−内部熱交換器冷媒流路２９ｄを構成している。蒸発器−内部熱交換器冷媒流路２９ｄの出口部には、内部熱交換器１３の低圧側入口端部１３ｅが挿入されている
ここで、図２に示す第１蒸発器２１の上側タンク部２１ｂを第１上側タンク部２１ｂと言い、第２蒸発器２２の上側タンク部２２ｂを第２上側タンク部２２ｂと言う。
【００８０】
第１上側タンク部２１ｂの内部空間の長手方向の略中央部には仕切板（図示せず）が配置され、この仕切板によって第１上側タンク部２１ｂの内部空間は、長手方向の２つの空間すなわち左側空間３４と右側空間３５とに仕切られている。第１上側タンク部２１ｂの左側空間３４は、膨張弁組付部２９の蒸発器−内部熱交換器冷媒流路２９ｄを介して内部熱交換器１３の低圧側冷媒流路入口１３ｆ（すなわち低圧側冷媒流路１３ｂ）に連通している。
【００８１】
第２上側タンク部２２ｂの内部空間の長手方向の略中央部には仕切板（図示せず）が配置され、この仕切板によって第２上側タンク部２２ｂの内部空間は、長手方向の２つの空間すなわち左側空間３６と右側空間３７とに仕切られている。第２上側タンク部２２ｂの左側空間３６は、膨張弁組付部２９の膨張弁−蒸発器冷媒流路２９ｃに連通している。
【００８２】
両上側タンク部２１ｂ、２２ｂの右側空間３５、３７同士は、図示しない冷媒流路によって連通している。
【００８３】
第１上側タンク部２１ｂの左側空間３４は、複数のチューブ２３からの冷媒を集合させる集合タンクとしての役割を果たし、第１上側タンク部２１ｂの右側空間３５は、冷媒を複数のチューブ２３へ分配する分配タンクとしての役割を果たす。
【００８４】
第２上側タンク部２２ｂの左側空間３６は、冷媒を複数のチューブ２３へ分配する分配タンクとしての役割を果たし、第２上側タンク部２２ｂの右側空間３７は、複数のチューブ２３からの冷媒を集合させる集合タンクとしての役割を果たす。
【００８５】
図３に示すように、膨張弁１４は、蒸発器２１、２２等を一体ろう付けする組み付け工程（ろう付け工程）の終了後に、膨張弁組付部２９の膨張弁挿入穴２９ａに差し込まれる。
【００８６】
具体的には、膨張弁１４は、冷媒入口１４ａが膨張弁組付部２９の内部熱交換器−膨張弁冷媒流路２９ｂに連通し、冷媒出口１４ｂが膨張弁組付部２９の膨張弁−蒸発器冷媒流路２９ｃに連通するように膨張弁組付部２９に組み付けられる。
【００８７】
これにより、内部熱交換器１３の高圧側冷媒流路１３ａは、膨張弁組付部２９の内部熱交換器−膨張弁冷媒流路２９ｂを介して膨張弁１４の冷媒入口１４ａと連通し、膨張弁１４の冷媒出口１４ｂは、膨張弁組付部２９の膨張弁−蒸発器冷媒流路２９ｃを介して上側タンク部２２ｂの左側空間３６と連通する。
【００８８】
このとき、膨張弁１４とともにＯリング３８を膨張弁組付部２９の膨張弁挿入穴２９ａ内に組み付ける。このＯリング３８により、膨張弁１４の冷媒入口１４ａと冷媒出口１４ｂとの間がシールされる。
【００８９】
さらに、膨張弁１４は、膨張弁組付部２９のうち膨張弁挿入穴２９ａが開口する側の端部にシール接合される。本実施形態では、膨張弁１４は、膨張弁組付部２９とのシール接合部がアルミニウム等の金属材で成形されており、膨張弁組付部２９に抵抗溶接により金属シール接合される。これにより、膨張弁１４と膨張弁組付部２９との間からの冷媒漏れが防止される。
【００９０】
本実施形態では、膨張弁１４として、コイル１４ｃへの通電によって弁体１４ｄを駆動して弁開度（冷媒流量）を調整する電気式膨張弁を用いている。また、膨張弁１４として、圧縮機１１の吸入側冷媒（後述の蒸発器出口側冷媒）の温度と圧力とに基づいて圧縮機吸入側冷媒の過熱度を検出し、圧縮機吸入側冷媒の過熱度が予め設定された所定値となるように弁開度（冷媒流量）を調整する温度式膨張弁を用いてもよい。
【００９１】
膨張弁１４は、その弁体の変位方向に延びる細長の円筒形状となっており、その細長円筒形状の長手方向を上側タンク部２１ｂ、２２ｂの長手方向に一致させて、膨張弁１４が上側タンク部２１ｂ、２２ｂと平行に設置されている。
【００９２】
この構成は、膨張弁１４と蒸発器２１、２２とをコンパクトに配置することができ、ひいては、ユニット全体の体格をコンパクトにまとめることができる。しかも、膨張弁１４は、蒸発器２１、２２と一体ろう付けされた膨張弁組付部２９内に配置され、その冷媒入口１４ａおよび冷媒出口１４ｂを膨張弁組付部２９内において直接に開口させて設置されている。この構成は、冷媒配管を減らすことを可能とする。
【００９３】
以上の構成において一体化ユニット２０全体の冷媒流路を図９、図１０により具体的に説明する。なお、図１０では、図示の都合上、膨張弁組付部２９の内部に挿入されている膨張弁１４を実線で示している。
【００９４】
一体化ユニット２０の冷媒入口２５に流入した冷媒はまず、矢印ａ１のように内部熱交換器１３の高圧側冷媒流路１３ａを通過して熱交換され、この熱交換後の冷媒は、矢印ａ２のように膨張弁組付部２９の内部熱交換器−膨張弁冷媒流路２９ｂを経て膨張弁１４を通過して減圧され、この減圧後の低圧冷媒は膨張弁組付部２９の膨張弁−蒸発器冷媒流路２９ｃを経て矢印ａ３のように第２蒸発器２２の上側タンク部２２ｂの左側空間３６に流入する。
【００９５】
この左側空間３６の冷媒は第２蒸発器２２の熱交換コア部２２ａの左側部の複数のチューブ２３を矢印ａ４のように下降して第２蒸発器２２の下側タンク部２２ｃ内の左側部に流入する。この下側タンク部２２ｃ内には仕切板が設けられていないので、この下側タンク部２２ｃの左側部から冷媒は矢印ａ５のように右側部へと移動する。
【００９６】
この下側タンク部２２ｃの右側部の冷媒は第２蒸発器２２の熱交換コア部２２ａの右側部の複数のチューブ２３を矢印ａ６のように上昇して第２蒸発器２２の上側タンク部２２ｂの右側空間３７に流入し、さらに、ここから冷媒は矢印ａ７のように第１蒸発器２１の上側タンク部２１ｂの右側空間３５へと流れる。
【００９７】
この右側空間３５の冷媒は矢印ａ８のように第１蒸発器２１の熱交換コア部２１ａの右側部の複数のチューブ２３を下降して第１蒸発器２１の下側タンク部２１ｃ内の右側部に流入する。この下側タンク部２１ｃ内には仕切板が設けられていないので、この下側タンク部２１ｃの右側部から冷媒は矢印ａ９のように左側部へと移動する。
【００９８】
この下側タンク部２１ｃの左側部の冷媒は第１蒸発器２１の熱交換コア部２１ａの左側部の複数のチューブ２３を矢印ａ１０のように上昇して第１蒸発器２１の上側タンク部２１ｂの左側空間３４に流入する。この左側空間３４内の冷媒は矢印ａ１１のように膨張弁組付部２９の蒸発器−内部熱交換器冷媒流路２９ｄを経て、矢印ａ１２のように内部熱交換器１３の低圧側冷媒流路１３ｂを通過して熱交換され、この熱交換後の冷媒は一体化ユニット２０の冷媒出口２６へと流れる。
【００９９】
一体化ユニット２０は以上のような冷媒流路構成を持つため、一体化ユニット２０全体として冷媒入口２５および冷媒出口２６を１つずつ設けるだけでよい。
【０１００】
次に、第１実施形態の作動を説明する。圧縮機１１を車両エンジンにより駆動すると、圧縮機１１で圧縮されて吐出された高温高圧状態の冷媒は放熱器１２に流入する。放熱器１２では高温の冷媒が外気により冷却されて凝縮する。放熱器１２から流出した高圧冷媒は一体化ユニット２０の冷媒入口２５に流入する。
【０１０１】
冷媒入口２５に流入した冷媒は内部熱交換器１３の高圧側冷媒流路１３ａを通過して、この高圧側冷媒流路１３ａにて低圧側冷媒流路１３ｂの低圧側冷媒と熱交換され、熱交換後の冷媒が膨張弁１４を通過する。
【０１０２】
この膨張弁１４では、蒸発器１５（第１、第２蒸発器２１、２２）の出口冷媒（圧縮機吸入冷媒）の過熱度が所定値となるように弁開度（冷媒流量）が調整され、高圧冷媒が減圧される。この膨張弁１４通過後の冷媒（中間圧冷媒）は蒸発器１５における図９の矢印ａ４〜ａ１０の冷媒流路にて冷媒が流れる。
【０１０３】
この間に、蒸発器１５では、低温の低圧冷媒が矢印Ａ１方向の送風空気から吸熱して蒸発する。この蒸発後の気相冷媒は、内部熱交換器１３の低圧側冷媒流路１３ｂを通過して、この低圧側冷媒流路１３ｂにて高圧側冷媒流路１３ａの高圧側冷媒と熱交換され、熱交換後の冷媒が一体化ユニット２０の冷媒出口２６から圧縮機１１に吸入され、再び圧縮される。
【０１０４】
以上のごとく、本実施形態によると、内部熱交換器１３、膨張弁１４および蒸発器１５を図２に示すように１つの構造体、すなわち一体化ユニット２０として組み付け、それにより、一体化ユニット２０全体として冷媒入口２５および冷媒出口２６をそれぞれ１つ設けるだけで済むようにしている。
【０１０５】
その結果、冷凍サイクル１０の車両への搭載時には、上記各種部品１３、１４、１５を内蔵する一体化ユニット２０全体として、１つの冷媒入口２５を放熱器１２の出口側に接続し、１つの冷媒出口２６を圧縮機１１の吸入側に接続するだけで、配管接続作業を終了できる。
【０１０６】
そのため、上記各種部品１３、１４、１５をそれぞれ独立の部品として構成し、これら各部品相互間をそれぞれ配管結合する場合と比較して、配管を簡素化して蒸発器１５を有する冷凍サイクル１０の車両への搭載性を大幅に向上できるとともに、サイクル部品点数を減少してコスト低減を図ることができる。
【０１０７】
さらに、一体化ユニット２０によると、上記各種部品１３、１４、１５相互間の接続通路長さを短縮できるので、冷媒流路の圧損を低減できると同時に、低圧冷媒と周辺雰囲気との熱交換を効果的に縮小できる。これにより、蒸発器１５の冷却性能を向上できる。
【０１０８】
特に、一体化ユニット２０によると、蒸発器１５、内部熱交換器１３および膨張弁組付部２９の一体ろう付けを行った後に膨張弁１４を膨張弁組付部２９に組み付けするので、蒸発器１５のみの一体ろう付けを行った後に内部熱交換器１３および膨張弁１４を蒸発器１５に組み付けする場合と比較して、一体ろう付け後の接続箇所を低減できる。その結果、接続構成を簡素化して一体化ユニット２０の組み付け工数を低減できるとともに、冷媒漏れに対するシール性を高めることができる。
【０１０９】
しかも、一体ろう付け後に組み付けされる膨張弁１４を膨張弁組付部２９に金属シール接合しているので、冷媒漏れに対するシール性をより高めることができる。
【０１１０】
また、本実施形態によると、膨張弁組付部２９が上側タンク部２１ｂ、２２ｂの一部を構成しているので、膨張弁組付部２９による一体化ユニット２０の体格増大を抑制できる。
【０１１１】
（第２実施形態）
上記第１実施形態では、内部熱交換器１３、膨張弁１４および第１、第２蒸発器２１、２２を１つの一体化ユニット２０として組み付けているが、本実施形態では、上記各種部品１３、１４、２１、２２に加え、エジェクタ４０をも１つの一体化ユニット４１として組み付けている。
【０１１２】
図１１に示すように、本実施形態の冷凍サイクル１０は、エジェクタ４０を備えるエジェクタ式冷凍サイクルを構成しており、内部熱交換器１３の高圧側冷媒出口１３ｃと膨張弁１４の冷媒入口１４ａとの間）に設けられた分岐点Ｚから冷媒分岐通路４２が分岐され、この冷媒分岐通路４２の下流側にエジェクタ４０が接続されている。
【０１１３】
エジェクタ４０は冷媒を減圧する減圧手段であるとともに、高速で噴射される冷媒流の吸引作用（巻き込み作用）によって冷媒の循環を行う流体輸送を冷媒循環手段（運動量輸送式ポンプ）でもある。
【０１１４】
図１２に示すように、エジェクタ４０には、膨張弁１４通過後の冷媒（中間圧冷媒）の通路面積を小さく絞って、冷媒をさらに減圧膨張させるノズル部４０ａと、ノズル部４０ａの冷媒噴出口と同一空間に配置され、第２蒸発器２２からの気相冷媒を吸引する冷媒吸引口４０ｂとが備えられている。
【０１１５】
さらに、ノズル部４０ａおよび冷媒吸引口４０ｂの冷媒流れ下流側部位には、ノズル部４０ａからの高速度の冷媒流と冷媒吸引口４０ｂの吸引冷媒とを混合する混合部４０ｃが設けられている。そして、混合部４０ｃの冷媒流れ下流側に昇圧部をなすディフューザ部４０ｄが配置されている。このディフューザ部４０ｄは冷媒の通路面積を徐々に大きくする形状に形成されており、冷媒流れを減速して冷媒圧力を上昇させる作用、つまり、冷媒の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換する作用を果たす。
【０１１６】
本実施形態では、エジェクタ４０として、ノズル部４０ａの通路面積を調整可能になっている可変エジェクタを用いている。具体的には、ノズル部４０ａの通路内にニードル４０ｅが挿入され、このニードル４０ｅの位置を電気的アクチュエータにより制御して通路面積を調整する機構となっている。なお、エジェクタ４０として、ノズル部４０ａの通路面積が一定になっている固定エジェクタを用いてもよい。
【０１１７】
図１１に示すように、分岐点Ｚから分岐した冷媒分岐通路４２の下流側はノズル部４０ａの入口に接続されている。エジェクタ４０の出口（すなわちディフューザ部４０ｄの出口）側は第１蒸発器２１に接続され、この第１蒸発器２１の出口側は内部熱交換器１３の低圧側冷媒入口１３ｄに接続される。
【０１１８】
一方、膨張弁１４の冷媒出口１４ｂ側に第２蒸発器２２が接続され、第２蒸発器２２の出口側はエジェクタ４０の冷媒吸引口４０ｂに接続されている。
【０１１９】
次に、一体化ユニット４１の具体例を図１３〜図１５により説明すると、図１３はこの一体化ユニット４１の全体構成の概要を示す二面図である。本実施形態では、内部熱交換器１３、膨張弁組付部２９およびエジェクタ組付部４３もろう付けにて第１、第２蒸発器２１、２２と一体に組み付けるようになっている。
【０１２０】
これに対し、エジェクタ４０はノズル部４０ａに高精度な微小通路を形成しているので、エジェクタ４０をろう付けすると、ろう付け時の高温度（アルミニウムのろう付け温度：６００℃付近）にてノズル部４０ａが熱変形して、ノズル部４０ａの通路形状、寸法等を所期の設計通りに維持できないという不具合が生じる。
【０１２１】
そこで、エジェクタ４０については、第１、第２蒸発器２１、２２、内部熱交換器１３、膨張弁組付部２９およびエジェクタ組付部４３の一体ろう付けを行った後に、蒸発器側に組み付けするようにしてある。
【０１２２】
エジェクタ組付部４３は、膨張弁組付部２９と同様にアルミニウム材（金属材）にて成形されており、第１、第２蒸発器２１、２２の上側タンク部２１ｂ、２２ｂの長手方向他端部（膨張弁組付部２９と反対側の端部）にろう付け固定されている。
【０１２３】
図１４に示すように、エジェクタ組付部４３には、エジェクタ４０が挿入されるエジェクタ挿入穴４３ａが形成されている。なお、図１４では、図示の都合上、エジェクタ組付部４３の内部に挿入されているエジェクタ４０を実線で示している。
【０１２４】
エジェクタ４０は、ノズル部４０ａの入口、冷媒吸引口４０ｂおよびディフューザ部４０ｄの出口の形成部位がエジェクタ挿入穴４３ａに挿入される。これにより、ノズル部４０ａの入口、冷媒吸引口４０ｂおよびディフューザ部４０ｄの出口がエジェクタ挿入穴４３ａ内に位置することとなる。
【０１２５】
図１４、図１５に示すように、膨張弁組付部２９の内部およびエジェクタ組付部４３の内部には、内部熱交換器１３の高圧側冷媒出口１３ｃからエジェクタ４０のノズル部４０ａの入口に至る内部熱交換器−ノズル部冷媒流路２９ｅ、４３ｂが形成されている。内部熱交換器−ノズル部冷媒流路２９ｅ、４３ｂは、図１１に示す冷媒分岐通路４２を構成している。
【０１２６】
内部熱交換器−ノズル部冷媒流路２９ｅ、４３ｂは、膨張弁組付部２９に形成された高圧冷媒流路２９ｅと、エジェクタ組付部４３に形成されたノズル部入口側流路４３ｂとで構成されている。
【０１２７】
膨張弁組付部２９の高圧冷媒流路２９ｅは、内部熱交換器１３の高圧側冷媒出口１３ｃとエジェクタ組付部４３のノズル部入口側流路４３ｂとを連通する流路である。エジェクタ組付部４３のノズル部入口側流路４３ｂは、ノズル部４０ａの入口に流入する冷媒が流れる流路である。
【０１２８】
エジェクタ組付部４３の内部には、第２蒸発器１５からエジェクタ４０の冷媒吸引口４０ｂに至る蒸発器−冷媒吸引口冷媒流路４３ｃと、エジェクタ４０のディフューザ部４０ｄの出口から第１蒸発器２１に至るエジェクタ−蒸発器冷媒流路４３ｄとが形成されている。
【０１２９】
蒸発器−冷媒吸引口冷媒流路４３ｃは、冷媒吸引口４０ｂに吸引される冷媒が流れる冷媒吸引口側流路である。エジェクタ−蒸発器冷媒流路４３ｄは、エジェクタ４０の出口から流出した冷媒が流れるエジェクタ出口側流路である。
【０１３０】
エジェクタ組付部４３には、第１、第２熱交換コア部２１ａ、２２ａの複数のチューブ２３のうち一部のチューブの端部が挿入されており、エジェクタ組付部４３は上側タンク部２１ｂ、２２ｂの一部を構成している。
【０１３１】
本実施形態では、エジェクタ組付部４３は、エジェクタ挿入穴４３ａを形成するエジェクタ挿入穴形成部材４４と、管状部材４５と、チューブ挿入部材３１とに分割して形成されている。管状部材４５は、膨張弁挿入穴形成部材３０とエジェクタ挿入穴形成部材４４との間にて上側タンク部２１ｂ、２２ｂの長手方向と平行に配置され、膨張弁組付部２９とエジェクタ挿入穴形成部材４４とを繋いでいる。
【０１３２】
図１５に示すように、管状部材４５のうち膨張弁組付部２９側の端部は、膨張弁組付部２９の内部熱交換器−ノズル部冷媒流路２９ｅに連通している。膨張弁組付部２９の内部熱交換器−ノズル部冷媒流路２９ｅは内部熱交換器−膨張弁冷媒流路２９ｂから分岐しており、その分岐点は図１１に示す冷媒分岐通路４２の分岐点Ｚを構成している。
【０１３３】
図１４に示すように、上側タンク部２１ｂ、２２ｂは、長手方向他端部（膨張弁組付部２９と反対側の端部）がチューブ挿入部材３１、プレートヘッダ３２およびエジェクタ挿入穴形成部材４４で構成されている。
【０１３４】
エジェクタ挿入穴形成部材４４には、上側タンク部２１ｂ、２２ｂの長手方向に延びてチューブ挿入部材３１の第１チューブ挿入孔３１ａと対向する第１タンク溝４４ａが形成されている。第１タンク溝４４ａは、第１蒸発器２１の上側タンク部２１ｂの右側空間３５を構成している。
【０１３５】
同様に、エジェクタ挿入穴形成部材４４には、上側タンク部２１ｂ、２２ｂの長手方向に延びてチューブ挿入部材３１の第２チューブ挿入孔３１ｂと対向する第２タンク溝４４ｂが形成されている。第２タンク溝４４ｂは、第２蒸発器２２の上側タンク部２２ｂの右側空間３７を構成している。
【０１３６】
さらに、エジェクタ挿入穴形成部材４４には、冷媒流路をなす第１、第２、第３流路穴４４ｃ、４４ｄ、４４ｄが形成されている。
【０１３７】
第１流路穴４４ｃは、管状部材４５の他端部とエジェクタ挿入穴４３ａとを連通している。第２流路穴４４ｄは、第２タンク溝４４ｂからエジェクタ挿入穴４３ａまで延びている。第３流路穴４４ｅは、エジェクタ挿入穴４３ａから第１タンク溝４４ａまで延びている。
【０１３８】
管状部材４５の内部空間４５ａおよびエジェクタ挿入穴形成部材４４の第１流路穴４４ｃは、エジェクタ組付部４３の内部熱交換器−ノズル部冷媒流路４３ｂを構成している。
【０１３９】
エジェクタ挿入穴形成部材４４の第２タンク溝４４ｂおよび第２流路穴４４ｄは、エジェクタ組付部４３の蒸発器−冷媒吸引口冷媒流路４３ｃを構成している。
【０１４０】
エジェクタ挿入穴形成部材４４の第３流路穴４４ｅおよび第１タンク溝４４ａは、エジェクタ組付部４３のエジェクタ−蒸発器冷媒流路４３ｄを構成している。
【０１４１】
エジェクタ４０は、蒸発器２１、２２等を一体ろう付けする組み付け工程（ろう付け工程）の終了後に、エジェクタ組付部４３のエジェクタ挿入穴４３ａに差し込まれる。
【０１４２】
具体的には、エジェクタ４０は、ノズル部４０ａの入口がエジェクタ組付部４３の内部熱交換器−ノズル部冷媒流路４３ｂに連通し、冷媒吸引口４０ｂがエジェクタ組付部４３の蒸発器−冷媒吸引口冷媒流路４３ｃに連通し、ディフューザ部４０ｄの出口がエジェクタ組付部４３のエジェクタ−蒸発器冷媒流路４３ｄに連通するようにエジェクタ組付部４３に組み付けられる。
【０１４３】
これにより、内部熱交換器１３の高圧側冷媒流路１３ａは、膨張弁組付部２９およびエジェクタ組付部４３の内部熱交換器−ノズル部冷媒流路２９ｅ、４３ｂを介してエジェクタ４０のノズル部４０ａの入口と連通し、第２蒸発器２２の上側タンク部２２ｂの右側空間３７は、エジェクタ組付部４３の蒸発器−冷媒吸引口冷媒流路４３ｃを介してエジェクタ４０の冷媒吸引口４０ｂと連通し、エジェクタ４０のディフューザ部４０ｄの出口は、エジェクタ組付部４３のエジェクタ−蒸発器冷媒流路４３ｄを介して第１蒸発器２１の上側タンク部２１ｂの右側空間３５と連通する。
【０１４４】
このとき、エジェクタ組付部４３のエジェクタ挿入穴４３ａ内にＯリング（図示せず）を組み付ける。このＯリングにより、エジェクタ４０のノズル部４０ａの入口と冷媒吸引口４０ｂとディフューザ部４０ｄの出口との間がシールされる。
【０１４５】
さらに、エジェクタ４０は、エジェクタ組付部４３のうちエジェクタ挿入穴４３ａが開口する側の端部にシール接合される。本実施形態では、エジェクタ４０は、エジェクタ組付部４３とのシール接合部がアルミニウム等の金属材で成形されており、エジェクタ組付部４３に抵抗溶接により金属シール接合される。これにより、エジェクタ４０とエジェクタ組付部４３との間からの冷媒漏れが防止される。
【０１４６】
エジェクタ４０は、そのノズル部４０ａの軸方向に延びる細長の円筒形状となっており、その細長円筒形状の長手方向を上側タンク部２１ｂ、２２ｂの長手方向に一致させて、エジェクタ４０が上側タンク部２１ｂ、２２ｂと平行に設置されている。
【０１４７】
この構成は、エジェクタ４０と蒸発器２１、２２とをコンパクトに配置することができ、ひいては、ユニット全体の体格をコンパクトにまとめることができる。しかも、エジェクタ４０は、蒸発器２１、２２と一体ろう付けされたエジェクタ組付部４３内に配置され、そのノズル部４０ａの入口、冷媒吸引口４０ｂおよびディフューザ部４０ｄの出口をエジェクタ組付部４３内において直接に開口させて設置されている。この構成は、冷媒配管を減らすことを可能とする。
【０１４８】
また、本実施形態では、第１蒸発器２１が第２蒸発器２２と隣接して設けられており、エジェクタ４０の下流側端部は、第１蒸発器２１の分配タンク（上側タンク部２１ｂの右側空間３５）と隣接して設置されている。この構成は、エジェクタ４０からの流出冷媒をごく短い簡単な冷媒通路（エジェクタ−蒸発器冷媒流路４３ｄ）にて第１蒸発器２１側へ供給できるという利点を提供する。
【０１４９】
以上の構成において一体化ユニット４１全体の冷媒流路を図１４、図１５により具体的に説明すると、一体化ユニット４１の冷媒入口２５に流入した冷媒はまず、矢印ｂ１のように内部熱交換器１３の高圧側冷媒流路１３ａを通過して低圧側冷媒流路１３ｂを流れる低圧側冷媒と熱交換され、この熱交換後の冷媒は膨張弁組付部２９内において、膨張弁１４に向かう内部熱交換器−膨張弁冷媒流路２９ｂの流れと、矢印ｂ２の内部熱交換器−ノズル部冷媒流路２９ｅ、４３ｂの流れとに分岐される。
【０１５０】
矢印ｂ２の内部熱交換器−ノズル部冷媒流路２９ｅ、４３ｂを流れる冷媒は、エジェクタ４０（ノズル部４０ａ→混合部４０ｃ→ディフューザ部４０ｄ）を通過して減圧され、この減圧後の低圧冷媒はエジェクタ組付部４３のエジェクタ−蒸発器冷媒流路４３ｄを経て矢印ｂ３のように第１蒸発器２１の上側タンク部２１ｂの右側空間３５に流入する。
【０１５１】
この右側空間３５の冷媒は第１蒸発器２１の熱交換コア部２１ａの右側部の複数のチューブ２３を矢印ｂ４のように下降して第１蒸発器２１の下側タンク部２１ｃ内の右側部に流入する。この下側タンク部２１ｃ内には仕切板が設けてないので、この下側タンク部２１ｃの右側部から冷媒は矢印ｂ５のように左側部へと移動する。
【０１５２】
この下側タンク部２１ｃの左側部の冷媒は第１蒸発器２１の熱交換コア部２１ａの左側部の複数のチューブ２３を矢印ｂ６のように上昇して第１蒸発器２１の上側タンク部２１ｂの左側空間３４に流入し、さらに、ここから冷媒は矢印ｂ７のように膨張弁組付部２９の蒸発器−内部熱交換器冷媒流路２９ｄを経て矢印ｂ８のように内部熱交換器１３の低圧側冷媒流路１３ｂを通過して高圧側冷媒流路１３ａを流れる高圧側冷媒と熱交換され、この熱交換後の冷媒は一体化ユニット２０の冷媒出口２６へと流れる。
【０１５３】
これに対し、内部熱交換器−膨張弁冷媒流路２９ｂを膨張弁１４へ向かって流れる冷媒は膨張弁１４を通過して減圧され、この減圧後の低圧冷媒は膨張弁組付部２９の膨張弁−蒸発器冷媒流路２９ｃを経て矢印ｂ９のように第２蒸発器２２の上側タンク部２２ｂの左側空間３６に流入する。
【０１５４】
この左側空間３６の冷媒は第２蒸発器２２の熱交換コア部２２ａの左側部の複数のチューブ２３を矢印ｂ１０のように下降して第２蒸発器２２の下側タンク部２２ｃ内の左側部に流入する。この下側タンク部２２ｃ内には仕切板が設けてないので、この下側タンク部２２ｃの左側部から冷媒は矢印ｂ１１のように右側部へと移動する。
【０１５５】
この下側タンク部２２ｃの右側部の冷媒は第２蒸発器２２の熱交換コア部２２ａの右側部の複数のチューブ２３を矢印ｂ１２のように上昇して上側タンク部２２ｂの右側空間３７に流入する。この右側空間３７の冷媒は、矢印ｂ１３のようにエジェクタ組付部４３の蒸発器−冷媒吸引口冷媒流路４３ｃを経て冷媒吸引口４０ｂからエジェクタ４０内に吸引される。
【０１５６】
一体化ユニット４１は以上のような冷媒流路構成を持つため、一体化ユニット４１全体として冷媒入口２５および冷媒出口２６を１つずつ設けるだけでよい。
【０１５７】
次に、第２実施形態の作動を説明する。圧縮機１１を車両エンジンにより駆動すると、圧縮機１１で圧縮され吐出された高温高圧状態の冷媒は放熱器１２に流入する。放熱器１２では高温の冷媒が外気により冷却されて凝縮する。放熱器１２から流出した高圧冷媒は一体化ユニット２０に設けられた１つの冷媒入口２５に流入する。
【０１５８】
冷媒入口２５に流入した冷媒は内部熱交換器１３の高圧側冷媒流路１３ａを通過して、この高圧側冷媒流路１３ａにて低圧側冷媒流路１３ｂの低圧側冷媒と熱交換される。
【０１５９】
ここで、熱交換後の冷媒流れは、膨張弁組付部２９の内部熱交換器−膨張弁冷媒流路２９ｂを経て膨張弁１４に向かう冷媒流れと、膨張弁組付部２９およびエジェクタ組付部４３の内部熱交換器−ノズル部冷媒流路２９ｅ、４３ｂ（図１１の冷媒分岐通路４２）を経てエジェクタ４０に向かう冷媒流れとに分流する。
【０１６０】
そして、エジェクタ４０に流入した冷媒流れはノズル部４０ａで減圧され膨張する。従って、ノズル部４０ａで冷媒の圧力エネルギーが速度エネルギーに変換され、このノズル部４０ａの噴出口から冷媒は高速度となって噴出する。この際の冷媒圧力低下により、冷媒吸引口４０ｂから第２蒸発器２２通過後の冷媒（気相冷媒）を吸引する。
【０１６１】
ノズル部４０ａから噴射された冷媒と冷媒吸引口４０ｂに吸引された冷媒は、ノズル部４０ａ下流側の混合部４０ｃで混合してディフューザ部４０ｄに流入する。このディフューザ部４０ｄでは通路面積の拡大により、冷媒の速度（膨張）エネルギーが圧力エネルギーに変換されるため、冷媒の圧力が上昇する。
【０１６２】
そして、エジェクタ４０のディフューザ部４０ｄから流出した冷媒は第１蒸発器２１における図１４、図１５の矢印ｂ３〜ｂ６の冷媒流路にて冷媒が流れる。この間に、第１蒸発器２１では、低温の低圧冷媒が矢印Ａ１方向の送風空気から吸熱して蒸発する。この蒸発後の気相冷媒は、内部熱交換器１３の低圧側冷媒流路１３ｂを通過して、この低圧側冷媒流路１３ｂ内にて高圧側冷媒流路１３ａを流れる低圧側冷媒と熱交換され、熱交換後の冷媒が、一体化ユニット２０に設けられた１つの冷媒出口２６から圧縮機１１に吸入され、再び圧縮される。
【０１６３】
一方、膨張弁組付部２９の内部熱交換器−膨張弁冷媒流路２９ｂから膨張弁１４に流入した冷媒流れは、膨張弁１４で減圧されて低圧冷媒となり、この低圧冷媒が第２蒸発器２２における図１４、図１５の矢印ｂ９〜ｂ１２の冷媒流路にて冷媒が流れる。この間に、第２蒸発器２２では、低温の低圧冷媒が第１蒸発器２１通過後の送風空気から吸熱して蒸発する。この蒸発後の気相冷媒は冷媒吸引口４０ｂからエジェクタ４０内に吸引される。
【０１６４】
以上のごとく、本実施形態によると、エジェクタ４０のディフューザ部４０ｄの下流側冷媒を第１蒸発器２１に供給するととともに、膨張弁１４の下流側の冷媒を第２蒸発器２２にも供給できるので、第１、第２蒸発器２１、２２で同時に冷却作用を発揮できる。そのため、第１、第２蒸発器２１、２２の両方で冷却された冷風を冷却対象空間に吹き出して、冷却対象空間を冷房（冷却）できる。
【０１６５】
その際に、第１蒸発器２１の冷媒蒸発圧力はディフューザ部４０ｄで昇圧した後の圧力であり、一方、第２蒸発器２２の出口側はエジェクタ４０の冷媒吸引口４０ｂに接続されているから、ノズル部４０ａでの減圧直後の最も低い圧力を第２蒸発器２２に作用させることができる。
【０１６６】
これにより、第１蒸発器２１の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）よりも第２蒸発器２２の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）を低くすることができる。そして、送風空気の流れ方向Ａ１に対して冷媒蒸発温度が高い第１蒸発器２１を上流側に配置し、冷媒蒸発温度が低い第２蒸発器２２を下流側に配置しているから、第１蒸発器２１における冷媒蒸発温度と送風空気との温度差および第２蒸発器２２における冷媒蒸発温度と送風空気との温度差を両方とも確保できる。
【０１６７】
このため、第１、第２蒸発器２１、２２の冷却性能を両方とも有効に発揮できる。従って、共通の冷却対象空間に対する冷却性能を第１、第２蒸発器２１、２２の組み合わせにて効果的に向上できる。また、ディフューザ部４０ｄでの昇圧作用により圧縮機１１の吸入圧を上昇して、圧縮機１１の駆動動力を低減できる。
【０１６８】
さらに、本実施形態によると、内部熱交換器１３、膨張弁１４、第１、第２蒸発器２１、２２およびエジェクタ４０を図１３に示すように１つの構造体、すなわち一体化ユニット４１として組み付け、それにより、一体化ユニット４１全体として冷媒入口２５および冷媒出口２６をそれぞれ１つ設けるだけで済むようにしている。
【０１６９】
その結果、エジェクタ４０を備える冷凍サイクル４０においても、上記第１実施形態と同様に、配管を簡素化して車両への搭載性を大幅に向上できるとともに、サイクル部品点数を減少してコスト低減を図ることができる。
【０１７０】
さらに、一体化ユニット４１によると、上記各種部品１３、１４、２１、２２、４０相互間の接続通路長さを短縮できるので、冷媒流路の圧損を低減できると同時に、低圧冷媒と周辺雰囲気との熱交換を効果的に縮小できる。これにより、エジェクタ４０を備える冷凍サイクル４０においても、上記第１実施形態と同様に、蒸発器２１、２２の冷却性能を向上できる。
【０１７１】
特に、一体化ユニット４１によると、第１、第２蒸発器２１、２２、内部熱交換器１３、膨張弁組付部２９およびエジェクタ組付部４３の一体ろう付けを行った後に、膨張弁１４を膨張弁組付部２９に組み付けし、エジェクタ４０をエジェクタ組付部４３に組み付けするので、第１、第２蒸発器２１、２２のみの一体ろう付けを行った後に、膨張弁１４、内部熱交換器１３およびエジェクタ４０を第１、第２蒸発器２１、２２に組み付けする場合と比較して、一体ろう付け後の接続箇所を低減できる。その結果、一体化ユニット４１の組み付け工数を低減できるとともに、冷媒漏れに対するシール性を高めることができる。
【０１７２】
しかも、一体ろう付け後に組み付けされる膨張弁１４を膨張弁組付部２９に金属シール接合し、同じく一体ろう付け後に組み付けされるエジェクタ４０をエジェクタ組付部４３に金属シール接合しているので、冷媒漏れに対するシール性をより高めることができる。
【０１７３】
また、本実施形態によると、エジェクタ組付部４３が上側タンク部２１ｂ、２２ｂの一部を構成しているので、エジェクタ組付部４３による一体化ユニット２０の体格増大を抑制できる。
【０１７４】
（他の実施形態）
なお、上記第１、第２実施形態では、内部熱交換器１３の上端部に切欠部１３ｇを形成することによって高圧側出口端部１３ｅと低圧側入口端部１３ｆとを分離しているが、図１６に示すように内部熱交換器１３の上端部に屈曲部１３ｈや段付部１３ｉを形成することによって高圧側出口端部１３ｅと低圧側入口端部１３ｆとを分離してもよい。
【０１７５】
また、上記各実施形態では、冷媒として高圧圧力が臨界圧力を超えないフロン系、ＨＣ系等の冷媒を用いる蒸気圧縮式の亜臨界サイクルについて説明したが、冷媒として二酸化炭素（ＣＯ2 ）のように高圧圧力が臨界圧力を超える冷媒を用いる蒸気圧縮式の超臨界サイクルに本発明を適用してもよい。
【０１７６】
但し、超臨界サイクルでは、圧縮機吐出冷媒が放熱器１２にて超臨界状態のまま放熱するのみであり、凝縮しないので、高圧側に配置される受液器１２ａでは冷媒の気液分離作用および余剰液冷媒の貯留作用を発揮できない。そこで、超臨界サイクルでは、図１７に示すように蒸発器１５の出口側に低圧側気液分離器をなすアキュムレータ５０を配置する構成を採用すればよい。
【０１７７】
また、上記各実施形態では、内部熱交換器１３をサイドプレート２７と一体化しているが、内部熱交換器１３をサイドプレート２７と別体にしてもよい。
【０１７８】
また、上記各実施形態は、蒸発器の具体的構成の一例を示したものに過ぎず、これに限定されることなく、蒸発器の具体的構成を種々変形可能である。
【０１７９】
また、上記各実施形態では、蒸発器の冷却対象空間として、車室内空間である場合や、冷凍車の冷凍冷蔵庫内空間である場合について述べたが、本発明は、これらの車両用に限らず、定置用等の種々な用途の冷凍サイクルに対して広く適用可能である。
【符号の説明】
【０１８０】
１３ 内部熱交換器
１３ｃ 高圧側冷媒出口
１３ｄ 低圧側冷媒入口
１４ 膨張弁
１４ａ 冷媒入口
１４ｂ 冷媒出口
１５ 蒸発器
２１ 第１蒸発器
２２ 第２蒸発器
２９ 膨張弁組付部
２９ａ 膨張弁挿入穴
２９ｂ 内部熱交換器−膨張弁冷媒流路
２９ｃ 膨張弁−蒸発器冷媒流路
２９ｄ 蒸発器−内部熱交換器冷媒流路
【技術分野】
【０００１】
本発明は、冷凍サイクルに用いられる蒸発器ユニットに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、この種の蒸発器ユニットが特許文献１、２に記載されている。特許文献１の従来技術では、蒸発器に内部熱交換器が一体化されている。具体的には、内部熱交換器が蒸発器の熱交換器コアと並んで一体に構成されている。
【０００３】
特許文献２の従来技術では、蒸発器に内部熱交換器と膨張弁とが一体的に組み付けられている。具体的には、蒸発器と内部熱交換器との間に膨張弁が挟まれて組み付けられている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００６−９７９１１号公報
【特許文献２】特開２００１−２１２３４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、上記特許文献１の従来技術では、膨張弁が蒸発器に一体化されていないので、膨張弁を蒸発器に接続するための接続配管等が必要になって接続構成が複雑化してしまう。
【０００６】
この点、上記特許文献２の従来技術では、内部熱交換器および膨張弁が蒸発器に一体的に組み付けられているので、膨張弁を蒸発器に接続するための接続配管が不要であり、接続構成が簡素になる。
【０００７】
しかしながら、上記特許文献２の従来技術では、蒸発器と内部熱交換器との間に膨張弁が挟まれているので、蒸発器と膨張弁との接続部、および膨張弁と内部熱交換器との接続部で冷媒漏れが発生する虞がある。
【０００８】
ここで、蒸発器、膨張弁および内部熱交換器を一体ろう付けすれば、蒸発器、膨張弁および内部熱交換器の接続部における冷媒漏れを効果的に防止できる。しかしながら、膨張弁を一体ろう付けすると膨張弁が熱変形して、膨張弁内部の通路形状、寸法等を所期の設計通りに維持できないという不具合が生じる。
【０００９】
本発明は上記点に鑑みて、接続構成が簡素であり、かつ冷媒漏れに対するシール性が高い蒸発器ユニットを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明では、冷凍サイクルを構成する蒸発器（１５）と、
冷凍サイクルの高圧側冷媒と低圧側冷媒とを熱交換させる内部熱交換器（１３）と、
冷凍サイクルの膨張弁（１４）が組み付けられる膨張弁組付部（２９）とを備え、
膨張弁組付部（２９）には、膨張弁（１４）の冷媒入口（１４ａ）に流入する冷媒が流れる入口側流路（２９ｂ）と、膨張弁（１４）の冷媒出口（１４ｂ）から流出した冷媒が流れる出口側流路（２９ｃ）とが形成され、
蒸発器（１５）、内部熱交換器（１３）および膨張弁組付部（２９）は、いずれも金属で形成され、かつ互いに一体ろう付けされていることを特徴とする。
【００１１】
これによると、蒸発器（１５）のみの一体ろう付けを行った後に内部熱交換器（１３）および膨張弁（１４）を蒸発器（１５）に組み付けする場合と比較して、一体ろう付け後の接続箇所を低減できる。その結果、接続構成を簡素化できるとともに、冷媒漏れに対するシール性を高めることができる。
【００１２】
請求項２に記載の発明では、請求項１に記載の蒸発器ユニットにおいて、入口側流路（２９ｂ）は、内部熱交換器（１３）の高圧側冷媒出口（１３ｃ）から膨張弁（１４）の冷媒入口（１４ａ）に至る内部熱交換器−膨張弁冷媒流路（２９ｂ）であり、
出口側流路（２９ｃ）は、膨張弁（１４）の冷媒出口（１４ｂ）から蒸発器（１５）に至る膨張弁−蒸発器冷媒流路（２９ｃ）であり、
膨張弁組付部（２９）には、蒸発器（１５）から内部熱交換器（１３）のうち低圧側冷媒入口（１３ｄ）に至る蒸発器−内部熱交換器冷媒流路（２９ｄ）が形成されていることを特徴とする。
【００１３】
これにより、内部熱交換器（１３）、膨張弁（１４）および蒸発器（１５）間の流路を膨張弁組付部（２９）に集約することができるので、流路構成を簡素化できる。
【００１４】
請求項３に記載の発明では、請求項２に記載の蒸発器ユニットにおいて、蒸発器（１５）は、熱交換コア部（２１ａ、２２ａ）の冷媒流路を形成する複数のチューブ（２３）を有し、
膨張弁−蒸発器冷媒流路（２９ｃ）および蒸発器−内部熱交換器冷媒流路（２９ｄ）には、複数のチューブ（２３）のうち少なくとも一部のチューブの端部が挿入されていることを特徴とする。
【００１５】
これによると、膨張弁組付部（２９）が、複数のチューブ（２３）に対する冷媒の分配・集合を行うタンク部の役割を兼ねることができるので、ユニット体格を小型化できる。
【００１６】
具体的には、請求項４に記載の発明のように、請求項３に記載の蒸発器ユニットにおいて、膨張弁組付部（２９）には、膨張弁（１４）のうち冷媒入口（１４ａ）および冷媒出口（１４ｂ）の形成部位が挿入される膨張弁挿入穴（２９ａ）が形成され、
膨張弁挿入穴（２９ａ）は、内部熱交換器−膨張弁冷媒流路（２９ｂ）および膨張弁−蒸発器冷媒流路（２９ｃ）に連通し、
膨張弁組付部（２９）は、膨張弁挿入穴（２９ａ）を形成する膨張弁挿入穴形成部材（３０）と、複数のチューブ（２３）のうち少なくとも一部のチューブの端部が挿入されるチューブ挿入部材（３１）とに分割して形成されているのが好ましい。
【００１７】
請求項５に記載の発明では、請求項２ないし４のいずれか１つに記載の蒸発器ユニットにおいて、内部熱交換器（１３）には、高圧側冷媒出口（１３ｃ）を形成する高圧側出口端部（１３ｅ）と、低圧側冷媒入口（１３ｄ）を形成する低圧側入口端部（１３ｅ）とが互いに分離して形成され、
内部熱交換器−膨張弁冷媒流路（２９ｂ）の入口部には、高圧側出口端部（１３ｅ）が挿入され、
蒸発器−内部熱交換器冷媒流路（２９ｄ）の出口部には、低圧側入口端部（１３ｅ）が挿入されていることを特徴とする。
【００１８】
これにより、内部熱交換器（１３）と膨張弁組付部（２９）とを簡素な構成でもって接続できる。
【００１９】
請求項６に記載の発明では、請求項２ないし５のいずれか１つに記載の蒸発器ユニットにおいて、ノズル部（４０ａ）から噴射される高い速度の冷媒流により冷媒吸引口（４０ｂ）から冷媒を吸引し、ノズル部（４０ａ）から噴射された冷媒と冷媒吸引口（４０ｂ）から吸引された冷媒とを混合して吐出するエジェクタ（４０）が組み付けられるエジェクタ組付部（４３）を備え、
蒸発器（１５）は、エジェクタ（４０）の出口側に接続されてエジェクタ（４０）から吐出された冷媒を蒸発させる第１蒸発器（２１）、および冷媒吸引口（４０ｂ）に接続されてエジェクタ（４０）に吸引される冷媒を蒸発させる第２蒸発器（２２）であり、
エジェクタ組付部（４３）には、ノズル部（４０ａ）の入口に流入する冷媒が流れるノズル部入口側流路（４３ｂ）と、冷媒吸引口（４０ｂ）に吸引される冷媒が流れる冷媒吸引口側流路（４３ｃ）と、エジェクタ（４０）の出口から流出した冷媒が流れるエジェクタ出口側流路（４３ｄ）とが形成され、
エジェクタ組付部（４３）は、金属で形成され、かつ第１、第２蒸発器（２１、２２）、内部熱交換器（１３）および膨張弁組付部（２９）と一体ろう付けされていることを特徴とする。
【００２０】
これにより、エジェクタ（４０）を備える冷凍サイクルにおいて、接続構成を簡素化できるとともに、冷媒漏れに対するシール性を高めることができる。
【００２１】
請求項７に記載の発明では、請求項６に記載の蒸発器ユニットにおいて、膨張弁組付部（２９）には、内部熱交換器（１３）のうち高圧側冷媒の出口とノズル部入口側流路（４３ｂ）とを連通する高圧冷媒流路（２９ｅ）が形成され、
高圧冷媒流路（２９ｅ）およびノズル部入口側流路（４３ｂ）は、内部熱交換器（１３）の高圧側冷媒出口（１３ｃ）からノズル部（４０ａ）の入口に至る内部熱交換器−ノズル部冷媒流路を構成していることを特徴とする。
【００２２】
これにより、内部熱交換器（１３）、膨張弁（１４）および第１、第２蒸発器（２１、２２）間の流路と、内部熱交換器（１３）およびエジェクタ（４０）間の流路とを膨張弁組付部（２９）およびエジェクタ組付部（４３）に集約することができるので、流路構成を簡素化できる。
【００２３】
請求項８に記載の発明では、請求項６または７に記載の蒸発器ユニットにおいて、冷媒吸引口側流路（４３ｃ）は、第２蒸発器（２２）からエジェクタ（４０）の冷媒吸引口（４０ｂ）に至る蒸発器−冷媒吸引口冷媒流路（４３ｃ）であり、
エジェクタ出口側流路（４３ｄ）は、エジェクタ（４０）の出口から第１蒸発器（２１）に至るエジェクタ−蒸発器冷媒流路（４３ｄ）であることを特徴とする。
【００２４】
これにより、第１、第２蒸発器（２１、２２）およびエジェクタ（４０）間の流路をエジェクタ組付部（４３）に集約することができるので、流路構成を簡素化できる。
【００２５】
なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。
【図面の簡単な説明】
【００２６】
【図１】本発明の第１実施形態における冷凍サイクルの全体構成図である。
【図２】第１実施形態における一体化ユニットの全体構成を示す二面図である。
【図３】図２の膨張弁組付部の近傍を示す正面図である。
【図４】図２のサイドプレートを示す二面図、断面図および斜視図である。
【図５】図２の上側タンク部を示す二面図である。
【図６】（ａ）は図５のＡ矢視図であり、（ｂ）は図５のＢ−Ｂ断面図である。
【図７】図２のチューブ挿入部材を示す二面図である。
【図８】図２の膨張弁挿入穴形成部材を示す三面図である。
【図９】図２の一体化ユニットの正面図である。
【図１０】図９の膨張弁組付部を示す二面図である。
【図１１】本発明の第２実施形態における冷凍サイクルの全体構成図である。
【図１２】図１のエジェクタを示す断面図である。
【図１３】第２実施形態における一体化ユニットの全体構成を示す二面図である。
【図１４】図１３のエジェクタ組付部を示す二面図である。
【図１５】図１３の膨張弁組付部を示す二面図である。
【図１６】他の実施形態におけるサイドプレートを示す斜視図である。
【図１７】他の実施形態における一体化ユニットの全体構成を示す二面図である。
【発明を実施するための形態】
【００２７】
（第１実施形態）
以下、本発明における蒸発器ユニットおよびそれを用いた冷凍サイクルの実施形態を説明する。蒸発器ユニットは、冷凍サイクルを構成するために配管を介して冷凍サイクルの他の構成部品である圧縮機および凝縮器と接続される。蒸発器ユニットは、ひとつの形態では室内機として空気を冷却する用途に用いられる。また、蒸発器ユニットは、他の形態では室外機として用いることができる。
【００２８】
図１〜図１０は本発明の第１実施形態を示すもので、図１は第１実施形態による冷凍サイクル１０を車両用冷凍サイクル装置に適用した例を示す。本実施形態の冷凍サイクル１０において、冷媒を吸入圧縮する圧縮機１１は、電磁クラッチ、ベルト等を介して図示しない車両走行用エンジンにより回転駆動される。
【００２９】
圧縮機１１としては、吐出容量の変化により冷媒吐出能力を調整できる可変容量型圧縮機、あるいは電磁クラッチの断続により圧縮機作動の稼働率を変化させて冷媒吐出能力を調整する固定容量型圧縮機のいずれを使用してもよい。また、圧縮機１１として電動圧縮機を使用すれば、電動モータの回転数調整により冷媒吐出能力を調整できる。
【００３０】
この圧縮機１１の冷媒吐出側には放熱器１２が配置されている。放熱器１２は圧縮機１１から吐出された高圧冷媒と図示しない冷却ファンにより送風される外気（車室外空気）との間で熱交換を行って高圧冷媒を冷却する。
【００３１】
ここで、冷凍サイクル１０の冷媒として、本実施形態ではフロン系、ＨＣ系等の冷媒のように高圧圧力が臨界圧力を超えない冷媒を用いて、蒸気圧縮式の亜臨界サイクルを構成している。このため、放熱器１２は冷媒を凝縮する凝縮器として作用する。
【００３２】
放熱器１２の出口側には内部熱交換器１３が接続されている。内部熱交換器１３には、放熱器１２から流出した高圧側冷媒が流れる高圧側冷媒流路１３ａと、圧縮機１１に吸入される低圧側冷媒が流れる低圧側冷媒流路１３ｂとが形成されている。
【００３３】
内部熱交換器１３が高圧側冷媒と低圧側冷媒とを熱交換させることにより、蒸発器１５における入口側冷媒と出口側冷媒とのエンタルピ差（冷凍能力）を増大することができる。
【００３４】
内部熱交換器１３の高圧側冷媒出口１３ｃ側には膨張弁１４の冷媒入口１４ａが接続されている。膨張弁１４は内部熱交換器１３の高圧側冷媒流路１３ａからの液冷媒を減圧する減圧手段である。
【００３５】
膨張弁１４の冷媒出口１４ｂ側には蒸発器１５が接続されている。蒸発器１５の出口側は内部熱交換器１３の低圧側冷媒入口１３ｄに接続されている。内部熱交換器１３の低圧側冷媒出口は圧縮機１１の吸入側に接続されている。
【００３６】
蒸発器１５は、図示しないケース内に収納され、そして、このケース内に構成される空気通路に共通の電動送風機１６により空気（被冷却空気）を矢印Ａ１のごとく送風し、この送風空気を蒸発器１５で冷却するようになっている。
【００３７】
蒸発器１５で冷却された冷風を冷却対象空間（図示せず）に送り込み、これにより、蒸発器１５にて冷却対象空間を冷却するようになっている。
【００３８】
なお、本実施形態の冷凍サイクル１０を車両空調用冷凍サイクル装置に適用する場合は車室内空間が冷却対象空間となる。また、本実施形態の冷凍サイクル１０を冷凍車用冷凍サイクル装置に適用する場合は冷凍車の冷凍冷蔵庫内空間が冷却対象空間となる。
【００３９】
本実施形態では、内部熱交換器１３、膨張弁１４および蒸発器１５を１つの一体化ユニット２０として組み付けている。
【００４０】
図２は一体化ユニット２０の全体構成の概要を示す二面図である。本実施形態では、蒸発器１５は、空気流れＡ１の上流側（風上側）に配置される第１蒸発器２１と、空気流れＡ１の下流側（風下側）に配置される第２蒸発器２２とを一体化した構造になっている。
【００４１】
第１、第２蒸発器２１、２２はそれぞれ熱交換コア部２１ａ、２２ａと、この熱交換コア部２１ａ、２２ａの上下両側に位置するタンク部２１ｂ、２１ｃ、２２ｂ、２２ｃとを備えている。
【００４２】
以下、第１蒸発器２１の熱交換コア部２１ａを第１熱交換コア部２１ａと言い、第２蒸発器２２の熱交換コア部２２ａを第２熱交換コア部２２ａと言う。
【００４３】
第１、第２熱交換コア部２１ａ、２２ａは、それぞれ上下方向に延びる複数のチューブ２３を備えている。これら複数のチューブ２３の間には、被熱交換媒体（冷却される空気）が通る通路が形成される。これら複数のチューブ２３相互間には、フィン２４を配置し、チューブ２３とフィン２４とを接合することができる。
【００４４】
本実施形態では、第１、第２熱交換コア部２１ａ、２２ａは、チューブ２３とフィン２４との積層構造からなる。このチューブ２３とフィン２４は第１、第２熱交換コア部２１ａ、２２ａの左右方向に交互に積層配置される。
【００４５】
なお、図２では、チューブ２３とフィン２４の積層構造の一部のみ図示しているが、熱交換コア部２１ａ、２２ａの全域にチューブ２３とフィン２４の積層構造が構成され、この積層構造の空隙部を電動送風機１６の送風空気が通過するようになっている。
【００４６】
チューブ２３は冷媒通路を構成するもので、断面形状が空気流れ方向Ａ１に沿って扁平な扁平チューブよりなる。フィン２４は薄板材を波状に曲げ成形したコルゲートフィンであり、チューブ２３の平坦な外面側に接合され空気側伝熱面積を拡大する。
【００４７】
第１熱交換コア部２１ａのチューブ２３と第２熱交換コア部２２ａのチューブ２３は互いに独立した冷媒通路を構成し、第１熱交換コア部２１ａの上下両側のタンク部２１ｂ、２１ｃと、第２熱交換コア部２２ａの上下両側のタンク部２２ｂ、２２ｃは互いに独立した冷媒通路空間を構成する。
【００４８】
第１熱交換コア部２１ａの上下両側のタンク部２１ｂ、２１ｃの内部空間は、第１熱交換コア部２１ａのチューブ２３の上下両端部に連通するようになっている。同様に、第２熱交換コア部２２ａの上下両側のタンク部２２ｂ、２２ｃの内部空間は、第２熱交換コア部２２ａのチューブ２３の上下両端部に連通するようになっている。
【００４９】
これにより、上下両側のタンク部２１ｂ、２１ｃ、２２ｂ、２２ｃは、それぞれ対応する熱交換コア部２１ａ、２２ａの複数のチューブ２３へ冷媒流れを分配する役割、および複数のチューブ２３からの冷媒流れを集合する役割を果たす。
【００５０】
２つの上側タンク部２１ｂ、２２ｂ、および２つの下側タンク部２１ｃ、２２ｃは隣接しているので、２つの上側タンク部２１ｂ、２２ｂ同士、および２つの下側タンク部２１ｃ、２２ｃ同士を一体的に成形することができる。もちろん、２つの上側タンク部２１ｂ、２２ｂ、および２つの下側タンク部２１ｃ、２２ｃをそれぞれ独立の部材として成形してもよい。
【００５１】
下側タンク部２１ｃ、２２ｃの長手方向一端部には、一体化ユニット２０の１つの冷媒入口２５および１つの冷媒出口２６が形成されている。
【００５２】
第１、第２熱交換コア部２１ａ、２２ａの両側面部には、第１、第２熱交換コア部２１ａ、２２ａを保持するサイドプレート２７、２８がろう付け固定されている。サイドプレート２７、２８は、第１、第２熱交換コア部２１ａ、２２ａの側方にてチューブ２３の長手方向に延びる形状を有しており、上下両側のタンク部２１ｂ、２１ｃ、２２ｂ、２２ｃにもろう付け固定されている。
【００５３】
なお、チューブ２３、フィン２４、タンク部２１ｂ、２１ｃ、２２ｂ、２２ｃ、サイドプレート２７、２８等の蒸発器構成部品の具体的材質としては、熱伝導性やろう付け性に優れた金属であるアルミニウムが好適であり、このアルミニウム材にて各部品を成形することにより、第１、第２蒸発器２１、２２の全体構成を一体ろう付けにて組み付けることができる。
【００５４】
本実施形態では、内部熱交換器１３および膨張弁組付部２９もろう付けにて第１、第２蒸発器２１、２２と一体に組み付けるようになっている。膨張弁組付部２９は、蒸発器部品と同様にアルミニウム材（金属材）にて成形されており、第１、第２蒸発器２１、２２の上側タンク部２１ｂ、２２ｂの長手方向一端部にろう付け固定されている。
【００５５】
これに対し、膨張弁１４は内部に微小通路を形成しているので、膨張弁１４をろう付けすると、ろう付け時の高温度（アルミニウムのろう付け温度：６００℃付近）にて膨張弁１４が熱変形して、膨張弁１４内部の通路形状、寸法等を所期の設計通りに維持できないという不具合が生じる。
【００５６】
そこで、膨張弁１４については、図３に示すように、第１、第２蒸発器２１、２２、内部熱交換器１３および膨張弁組付部２９の一体ろう付けを行った後に、膨張弁組付部２９に組み付けするようにしてある。
【００５７】
より具体的に、第１、第２蒸発器２１、２２、内部熱交換器１３および膨張弁組付部２９の組み付け構造を説明すると、内部熱交換器１３は、第１、第２蒸発器２１、２２の両サイドプレート２７、２８のうち冷媒入口２５および冷媒出口２６側のサイドプレート２７と一体化されている。
【００５８】
本実施形態では、図４に示すように、サイドプレート２７の内部に、高圧側冷媒流路１３ａおよび低圧側冷媒流路１３ｂをチューブ２３の長手方向に直線状かつ平行に貫通するように形成することによって、内部熱交換器１３をサイドプレート２７と一体化している。このような内部熱交換器１３（すなわちサイドプレート２７）は押し出し成形にて一体成形することができる。
【００５９】
内部熱交換器１３のうち上下タンク部２１ｂ、２１ｃ、２２ｂ、２２ｃ側の端部は、膨張弁組付部２９に挿入されて接合されている。
【００６０】
本実施形態では、内部熱交換器１３のうち上側タンク部２１ｂ、２２ｃ側の端部は、高圧側冷媒出口１３ｃを形成する高圧側出口端部１３ｅと、低圧側冷媒入口１３ｄを形成する低圧側入口端部１３ｆとに分離されている。具体的には、内部熱交換器１３の端部に切欠部１３ｇを形成することによって、高圧側出口端部１３ｅと低圧側入口端部１３ｆとを分離している。
【００６１】
図３に示すように、膨張弁組付部２９には、膨張弁１４が挿入される膨張弁挿入穴２９ａが形成されている。膨張弁１４は、冷媒入口１４ａおよび冷媒出口１４ｂが膨張弁挿入穴２９ａ内に位置するように、冷媒入口１４ａおよび冷媒出口１４ｂの形成部位が膨張弁挿入穴２９ａに挿入される。
【００６２】
膨張弁組付部２９の内部には、内部熱交換器１３の高圧側冷媒出口１３ｃから膨張弁１４の冷媒入口１４ａに至る内部熱交換器−膨張弁冷媒流路２９ｂと、膨張弁１４の冷媒出口１４ｂから第２蒸発器２２に至る膨張弁−蒸発器冷媒流路２９ｃと、第１蒸発器２１から内部熱交換器１３の低圧側冷媒入口１３ｄに至る蒸発器−内部熱交換器冷媒流路２９ｄとが形成されている。
【００６３】
内部熱交換器−膨張弁冷媒流路２９ｂは、膨張弁１４の冷媒入口１４ａに流入する冷媒が流れる入口側流路である。膨張弁−蒸発器冷媒流路２９ｃは、膨張弁１４の冷媒出口１４ｂから流出した冷媒が流れる出口側流路である。
【００６４】
膨張弁組付部２９には、第１、第２熱交換コア部２１ａ、２２ａの複数のチューブ２３のうち一部のチューブの端部が挿入されている。これにより、膨張弁組付部２９は、上側タンク部２１ｂ、２２ｂの一部を構成している。
【００６５】
図５は、一体化ユニット２０のうち膨張弁組付部２９近傍部位の二面図であり、膨張弁１４を取り外した状態を示している。図６は図５のＡ矢視図およびＢ−Ｂ断面図である。
【００６６】
本実施形態では、膨張弁組付部２９は、膨張弁挿入穴２９ａを形成する膨張弁挿入穴形成部材３０と、複数のチューブ２３の端部が挿入されるチューブ挿入部材３１とに分割して形成されている。
【００６７】
膨張弁挿入穴形成部材３０およびチューブ挿入部材３１は、上側タンク部２１ｂ、２２ｂも構成している。具体的には、上側タンク部２１ｂ、２２ｂは、膨張弁挿入穴形成部材３０、チューブ挿入部材３１、プレートヘッダ３２およびタンクヘッダ３３で構成されている。
【００６８】
より具体的には、上側タンク部２１ｂ、２２ｂは、長手方向一端部が膨張弁挿入穴形成部材３０、チューブ挿入部材３１およびプレートヘッダ３２で構成され、残余の部位がチューブ挿入部材３１、プレートヘッダ３２およびタンクヘッダ３３で構成されている。チューブ挿入部材３１は、プレートヘッダ３２とタンクヘッダ３３との間に挟まれる中間プレートの役割を果たしている。
【００６９】
図６（ｂ）に示すように、プレートヘッダ３２には、第１熱交換コア部２１ａのチューブ２３の上端部が嵌合されて接合される第１チューブ嵌合孔３２ａと、第２熱交換コア部２２ａのチューブ２３の上端部が嵌合されて接合される第２チューブ嵌合孔３２ｂとが形成されている。
【００７０】
図７はチューブ挿入部材３１の二面図である。図６（ｂ）、図８に示すように、チューブ挿入部材３１には、プレートヘッダ３２の第１チューブ嵌合孔３２ａと重合して第１熱交換コア部２１ａのチューブ２３の上端部が挿入される第１チューブ挿入孔３１ａと、プレートヘッダ３２の第２チューブ嵌合孔３２ｂと重合して第２熱交換コア部２２ａのチューブ２３の上端部が挿入される第２チューブ挿入孔３１ｂとが形成されている。
【００７１】
チューブ挿入部材３１は、長手方向一端部が図６（ａ）に示すように膨張弁挿入穴形成部材３０とプレートヘッダ３２との間に挟まれてろう付け固定され、残余の部位が図６（ｂ）に示すようにタンクヘッダ３３とプレートヘッダ３２との間に挟まれてろう付け固定されている。
【００７２】
図８は膨張弁挿入穴形成部材３０の三面図である。図６、図８に示すように、膨張弁挿入穴形成部材３０およびタンクヘッダ３３には、上側タンク部２１ｂ、２２ｂの長手方向に延びてチューブ挿入部材３１の第１チューブ挿入孔３１ａと対向する第１タンク溝３０ａ、３３ａが形成されている。第１タンク溝３０ａ、３３ａは、第１蒸発器２１の上側タンク部２１ｂの内部空間を構成している。
【００７３】
同様に、膨張弁挿入穴形成部材３０およびタンクヘッダ３３には、上側タンク部２１ｂ、２２ｂの長手方向に延びてチューブ挿入部材３１の第２チューブ挿入孔３１ｂと対向する第２タンク溝３０ｂ、３３ｂが形成されている。第２タンク溝３０ｂ、３３ｂは、上側タンク部２２ｂの内部空間を構成している。
【００７４】
図５（ｂ）、図６（ｂ）に示すように、プレートヘッダ３２には、内部熱交換器１３の高圧側出口端部１３ｅが嵌合されて接合される高圧側出口端部嵌合孔３２ｃと、内部熱交換器１３の低圧側入口端部１３ｆが嵌合されて接合される低圧側入口端部嵌合孔３２ｄとが形成されている。
【００７５】
図６（ｂ）、図７に示すように、チューブ挿入部材３１には、プレートヘッダ３２の高圧側出口端部嵌合孔３２ｃと重合して内部熱交換器１３の高圧側出口端部１３ｅが挿入される高圧側出口端部挿入穴３１ｃと、プレートヘッダ３２の低圧側入口端部嵌合孔３２ｄと重合して内部熱交換器１３の低圧側入口端部１３ｆが挿入される低圧側入口端部挿入穴３１ｄとが形成されている。図５（ａ）に示すように、チューブ挿入部材３１の低圧側入口端部挿入穴３１ｄは、膨張弁挿入穴形成部材３０の第１タンク溝３０ａと対向している。
【００７６】
図５、図６、図８に示すように、膨張弁挿入穴形成部材３０には、冷媒流路をなす第１、第２流路穴３０ｃ、３０ｄが形成されている。図５（ａ）に示すように、第１流路穴３０ｃは、チューブ挿入部材３１の高圧側出口端部挿入穴３１ｃと重合し、膨張弁挿入穴２９ａに連通している。第２流路穴３０ｄは、膨張弁挿入穴２９ａからタンク溝３０ｂまで延びている。
【００７７】
チューブ挿入部材３１の高圧側出口端部挿入穴３１ｃおよび膨張弁挿入穴形成部材３０の第１流路穴３０ｃは、膨張弁組付部２９の内部熱交換器−膨張弁冷媒流路２９ｂを構成している。内部熱交換器−膨張弁冷媒流路２９ｂの入口部には、内部熱交換器１３の高圧側出口端部１３ｅが挿入されている。
【００７８】
膨張弁挿入穴形成部材３０の第２流路穴３０ｄは、膨張弁組付部２９の膨張弁−蒸発器冷媒流路２９ｃを構成している。
【００７９】
膨張弁挿入穴形成部材３０のタンク溝３０ａおよびチューブ挿入部材３１の低圧側入口端部挿入穴３１ｄは、膨張弁組付部２９の蒸発器−内部熱交換器冷媒流路２９ｄを構成している。蒸発器−内部熱交換器冷媒流路２９ｄの出口部には、内部熱交換器１３の低圧側入口端部１３ｅが挿入されている
ここで、図２に示す第１蒸発器２１の上側タンク部２１ｂを第１上側タンク部２１ｂと言い、第２蒸発器２２の上側タンク部２２ｂを第２上側タンク部２２ｂと言う。
【００８０】
第１上側タンク部２１ｂの内部空間の長手方向の略中央部には仕切板（図示せず）が配置され、この仕切板によって第１上側タンク部２１ｂの内部空間は、長手方向の２つの空間すなわち左側空間３４と右側空間３５とに仕切られている。第１上側タンク部２１ｂの左側空間３４は、膨張弁組付部２９の蒸発器−内部熱交換器冷媒流路２９ｄを介して内部熱交換器１３の低圧側冷媒流路入口１３ｆ（すなわち低圧側冷媒流路１３ｂ）に連通している。
【００８１】
第２上側タンク部２２ｂの内部空間の長手方向の略中央部には仕切板（図示せず）が配置され、この仕切板によって第２上側タンク部２２ｂの内部空間は、長手方向の２つの空間すなわち左側空間３６と右側空間３７とに仕切られている。第２上側タンク部２２ｂの左側空間３６は、膨張弁組付部２９の膨張弁−蒸発器冷媒流路２９ｃに連通している。
【００８２】
両上側タンク部２１ｂ、２２ｂの右側空間３５、３７同士は、図示しない冷媒流路によって連通している。
【００８３】
第１上側タンク部２１ｂの左側空間３４は、複数のチューブ２３からの冷媒を集合させる集合タンクとしての役割を果たし、第１上側タンク部２１ｂの右側空間３５は、冷媒を複数のチューブ２３へ分配する分配タンクとしての役割を果たす。
【００８４】
第２上側タンク部２２ｂの左側空間３６は、冷媒を複数のチューブ２３へ分配する分配タンクとしての役割を果たし、第２上側タンク部２２ｂの右側空間３７は、複数のチューブ２３からの冷媒を集合させる集合タンクとしての役割を果たす。
【００８５】
図３に示すように、膨張弁１４は、蒸発器２１、２２等を一体ろう付けする組み付け工程（ろう付け工程）の終了後に、膨張弁組付部２９の膨張弁挿入穴２９ａに差し込まれる。
【００８６】
具体的には、膨張弁１４は、冷媒入口１４ａが膨張弁組付部２９の内部熱交換器−膨張弁冷媒流路２９ｂに連通し、冷媒出口１４ｂが膨張弁組付部２９の膨張弁−蒸発器冷媒流路２９ｃに連通するように膨張弁組付部２９に組み付けられる。
【００８７】
これにより、内部熱交換器１３の高圧側冷媒流路１３ａは、膨張弁組付部２９の内部熱交換器−膨張弁冷媒流路２９ｂを介して膨張弁１４の冷媒入口１４ａと連通し、膨張弁１４の冷媒出口１４ｂは、膨張弁組付部２９の膨張弁−蒸発器冷媒流路２９ｃを介して上側タンク部２２ｂの左側空間３６と連通する。
【００８８】
このとき、膨張弁１４とともにＯリング３８を膨張弁組付部２９の膨張弁挿入穴２９ａ内に組み付ける。このＯリング３８により、膨張弁１４の冷媒入口１４ａと冷媒出口１４ｂとの間がシールされる。
【００８９】
さらに、膨張弁１４は、膨張弁組付部２９のうち膨張弁挿入穴２９ａが開口する側の端部にシール接合される。本実施形態では、膨張弁１４は、膨張弁組付部２９とのシール接合部がアルミニウム等の金属材で成形されており、膨張弁組付部２９に抵抗溶接により金属シール接合される。これにより、膨張弁１４と膨張弁組付部２９との間からの冷媒漏れが防止される。
【００９０】
本実施形態では、膨張弁１４として、コイル１４ｃへの通電によって弁体１４ｄを駆動して弁開度（冷媒流量）を調整する電気式膨張弁を用いている。また、膨張弁１４として、圧縮機１１の吸入側冷媒（後述の蒸発器出口側冷媒）の温度と圧力とに基づいて圧縮機吸入側冷媒の過熱度を検出し、圧縮機吸入側冷媒の過熱度が予め設定された所定値となるように弁開度（冷媒流量）を調整する温度式膨張弁を用いてもよい。
【００９１】
膨張弁１４は、その弁体の変位方向に延びる細長の円筒形状となっており、その細長円筒形状の長手方向を上側タンク部２１ｂ、２２ｂの長手方向に一致させて、膨張弁１４が上側タンク部２１ｂ、２２ｂと平行に設置されている。
【００９２】
この構成は、膨張弁１４と蒸発器２１、２２とをコンパクトに配置することができ、ひいては、ユニット全体の体格をコンパクトにまとめることができる。しかも、膨張弁１４は、蒸発器２１、２２と一体ろう付けされた膨張弁組付部２９内に配置され、その冷媒入口１４ａおよび冷媒出口１４ｂを膨張弁組付部２９内において直接に開口させて設置されている。この構成は、冷媒配管を減らすことを可能とする。
【００９３】
以上の構成において一体化ユニット２０全体の冷媒流路を図９、図１０により具体的に説明する。なお、図１０では、図示の都合上、膨張弁組付部２９の内部に挿入されている膨張弁１４を実線で示している。
【００９４】
一体化ユニット２０の冷媒入口２５に流入した冷媒はまず、矢印ａ１のように内部熱交換器１３の高圧側冷媒流路１３ａを通過して熱交換され、この熱交換後の冷媒は、矢印ａ２のように膨張弁組付部２９の内部熱交換器−膨張弁冷媒流路２９ｂを経て膨張弁１４を通過して減圧され、この減圧後の低圧冷媒は膨張弁組付部２９の膨張弁−蒸発器冷媒流路２９ｃを経て矢印ａ３のように第２蒸発器２２の上側タンク部２２ｂの左側空間３６に流入する。
【００９５】
この左側空間３６の冷媒は第２蒸発器２２の熱交換コア部２２ａの左側部の複数のチューブ２３を矢印ａ４のように下降して第２蒸発器２２の下側タンク部２２ｃ内の左側部に流入する。この下側タンク部２２ｃ内には仕切板が設けられていないので、この下側タンク部２２ｃの左側部から冷媒は矢印ａ５のように右側部へと移動する。
【００９６】
この下側タンク部２２ｃの右側部の冷媒は第２蒸発器２２の熱交換コア部２２ａの右側部の複数のチューブ２３を矢印ａ６のように上昇して第２蒸発器２２の上側タンク部２２ｂの右側空間３７に流入し、さらに、ここから冷媒は矢印ａ７のように第１蒸発器２１の上側タンク部２１ｂの右側空間３５へと流れる。
【００９７】
この右側空間３５の冷媒は矢印ａ８のように第１蒸発器２１の熱交換コア部２１ａの右側部の複数のチューブ２３を下降して第１蒸発器２１の下側タンク部２１ｃ内の右側部に流入する。この下側タンク部２１ｃ内には仕切板が設けられていないので、この下側タンク部２１ｃの右側部から冷媒は矢印ａ９のように左側部へと移動する。
【００９８】
この下側タンク部２１ｃの左側部の冷媒は第１蒸発器２１の熱交換コア部２１ａの左側部の複数のチューブ２３を矢印ａ１０のように上昇して第１蒸発器２１の上側タンク部２１ｂの左側空間３４に流入する。この左側空間３４内の冷媒は矢印ａ１１のように膨張弁組付部２９の蒸発器−内部熱交換器冷媒流路２９ｄを経て、矢印ａ１２のように内部熱交換器１３の低圧側冷媒流路１３ｂを通過して熱交換され、この熱交換後の冷媒は一体化ユニット２０の冷媒出口２６へと流れる。
【００９９】
一体化ユニット２０は以上のような冷媒流路構成を持つため、一体化ユニット２０全体として冷媒入口２５および冷媒出口２６を１つずつ設けるだけでよい。
【０１００】
次に、第１実施形態の作動を説明する。圧縮機１１を車両エンジンにより駆動すると、圧縮機１１で圧縮されて吐出された高温高圧状態の冷媒は放熱器１２に流入する。放熱器１２では高温の冷媒が外気により冷却されて凝縮する。放熱器１２から流出した高圧冷媒は一体化ユニット２０の冷媒入口２５に流入する。
【０１０１】
冷媒入口２５に流入した冷媒は内部熱交換器１３の高圧側冷媒流路１３ａを通過して、この高圧側冷媒流路１３ａにて低圧側冷媒流路１３ｂの低圧側冷媒と熱交換され、熱交換後の冷媒が膨張弁１４を通過する。
【０１０２】
この膨張弁１４では、蒸発器１５（第１、第２蒸発器２１、２２）の出口冷媒（圧縮機吸入冷媒）の過熱度が所定値となるように弁開度（冷媒流量）が調整され、高圧冷媒が減圧される。この膨張弁１４通過後の冷媒（中間圧冷媒）は蒸発器１５における図９の矢印ａ４〜ａ１０の冷媒流路にて冷媒が流れる。
【０１０３】
この間に、蒸発器１５では、低温の低圧冷媒が矢印Ａ１方向の送風空気から吸熱して蒸発する。この蒸発後の気相冷媒は、内部熱交換器１３の低圧側冷媒流路１３ｂを通過して、この低圧側冷媒流路１３ｂにて高圧側冷媒流路１３ａの高圧側冷媒と熱交換され、熱交換後の冷媒が一体化ユニット２０の冷媒出口２６から圧縮機１１に吸入され、再び圧縮される。
【０１０４】
以上のごとく、本実施形態によると、内部熱交換器１３、膨張弁１４および蒸発器１５を図２に示すように１つの構造体、すなわち一体化ユニット２０として組み付け、それにより、一体化ユニット２０全体として冷媒入口２５および冷媒出口２６をそれぞれ１つ設けるだけで済むようにしている。
【０１０５】
その結果、冷凍サイクル１０の車両への搭載時には、上記各種部品１３、１４、１５を内蔵する一体化ユニット２０全体として、１つの冷媒入口２５を放熱器１２の出口側に接続し、１つの冷媒出口２６を圧縮機１１の吸入側に接続するだけで、配管接続作業を終了できる。
【０１０６】
そのため、上記各種部品１３、１４、１５をそれぞれ独立の部品として構成し、これら各部品相互間をそれぞれ配管結合する場合と比較して、配管を簡素化して蒸発器１５を有する冷凍サイクル１０の車両への搭載性を大幅に向上できるとともに、サイクル部品点数を減少してコスト低減を図ることができる。
【０１０７】
さらに、一体化ユニット２０によると、上記各種部品１３、１４、１５相互間の接続通路長さを短縮できるので、冷媒流路の圧損を低減できると同時に、低圧冷媒と周辺雰囲気との熱交換を効果的に縮小できる。これにより、蒸発器１５の冷却性能を向上できる。
【０１０８】
特に、一体化ユニット２０によると、蒸発器１５、内部熱交換器１３および膨張弁組付部２９の一体ろう付けを行った後に膨張弁１４を膨張弁組付部２９に組み付けするので、蒸発器１５のみの一体ろう付けを行った後に内部熱交換器１３および膨張弁１４を蒸発器１５に組み付けする場合と比較して、一体ろう付け後の接続箇所を低減できる。その結果、接続構成を簡素化して一体化ユニット２０の組み付け工数を低減できるとともに、冷媒漏れに対するシール性を高めることができる。
【０１０９】
しかも、一体ろう付け後に組み付けされる膨張弁１４を膨張弁組付部２９に金属シール接合しているので、冷媒漏れに対するシール性をより高めることができる。
【０１１０】
また、本実施形態によると、膨張弁組付部２９が上側タンク部２１ｂ、２２ｂの一部を構成しているので、膨張弁組付部２９による一体化ユニット２０の体格増大を抑制できる。
【０１１１】
（第２実施形態）
上記第１実施形態では、内部熱交換器１３、膨張弁１４および第１、第２蒸発器２１、２２を１つの一体化ユニット２０として組み付けているが、本実施形態では、上記各種部品１３、１４、２１、２２に加え、エジェクタ４０をも１つの一体化ユニット４１として組み付けている。
【０１１２】
図１１に示すように、本実施形態の冷凍サイクル１０は、エジェクタ４０を備えるエジェクタ式冷凍サイクルを構成しており、内部熱交換器１３の高圧側冷媒出口１３ｃと膨張弁１４の冷媒入口１４ａとの間）に設けられた分岐点Ｚから冷媒分岐通路４２が分岐され、この冷媒分岐通路４２の下流側にエジェクタ４０が接続されている。
【０１１３】
エジェクタ４０は冷媒を減圧する減圧手段であるとともに、高速で噴射される冷媒流の吸引作用（巻き込み作用）によって冷媒の循環を行う流体輸送を冷媒循環手段（運動量輸送式ポンプ）でもある。
【０１１４】
図１２に示すように、エジェクタ４０には、膨張弁１４通過後の冷媒（中間圧冷媒）の通路面積を小さく絞って、冷媒をさらに減圧膨張させるノズル部４０ａと、ノズル部４０ａの冷媒噴出口と同一空間に配置され、第２蒸発器２２からの気相冷媒を吸引する冷媒吸引口４０ｂとが備えられている。
【０１１５】
さらに、ノズル部４０ａおよび冷媒吸引口４０ｂの冷媒流れ下流側部位には、ノズル部４０ａからの高速度の冷媒流と冷媒吸引口４０ｂの吸引冷媒とを混合する混合部４０ｃが設けられている。そして、混合部４０ｃの冷媒流れ下流側に昇圧部をなすディフューザ部４０ｄが配置されている。このディフューザ部４０ｄは冷媒の通路面積を徐々に大きくする形状に形成されており、冷媒流れを減速して冷媒圧力を上昇させる作用、つまり、冷媒の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換する作用を果たす。
【０１１６】
本実施形態では、エジェクタ４０として、ノズル部４０ａの通路面積を調整可能になっている可変エジェクタを用いている。具体的には、ノズル部４０ａの通路内にニードル４０ｅが挿入され、このニードル４０ｅの位置を電気的アクチュエータにより制御して通路面積を調整する機構となっている。なお、エジェクタ４０として、ノズル部４０ａの通路面積が一定になっている固定エジェクタを用いてもよい。
【０１１７】
図１１に示すように、分岐点Ｚから分岐した冷媒分岐通路４２の下流側はノズル部４０ａの入口に接続されている。エジェクタ４０の出口（すなわちディフューザ部４０ｄの出口）側は第１蒸発器２１に接続され、この第１蒸発器２１の出口側は内部熱交換器１３の低圧側冷媒入口１３ｄに接続される。
【０１１８】
一方、膨張弁１４の冷媒出口１４ｂ側に第２蒸発器２２が接続され、第２蒸発器２２の出口側はエジェクタ４０の冷媒吸引口４０ｂに接続されている。
【０１１９】
次に、一体化ユニット４１の具体例を図１３〜図１５により説明すると、図１３はこの一体化ユニット４１の全体構成の概要を示す二面図である。本実施形態では、内部熱交換器１３、膨張弁組付部２９およびエジェクタ組付部４３もろう付けにて第１、第２蒸発器２１、２２と一体に組み付けるようになっている。
【０１２０】
これに対し、エジェクタ４０はノズル部４０ａに高精度な微小通路を形成しているので、エジェクタ４０をろう付けすると、ろう付け時の高温度（アルミニウムのろう付け温度：６００℃付近）にてノズル部４０ａが熱変形して、ノズル部４０ａの通路形状、寸法等を所期の設計通りに維持できないという不具合が生じる。
【０１２１】
そこで、エジェクタ４０については、第１、第２蒸発器２１、２２、内部熱交換器１３、膨張弁組付部２９およびエジェクタ組付部４３の一体ろう付けを行った後に、蒸発器側に組み付けするようにしてある。
【０１２２】
エジェクタ組付部４３は、膨張弁組付部２９と同様にアルミニウム材（金属材）にて成形されており、第１、第２蒸発器２１、２２の上側タンク部２１ｂ、２２ｂの長手方向他端部（膨張弁組付部２９と反対側の端部）にろう付け固定されている。
【０１２３】
図１４に示すように、エジェクタ組付部４３には、エジェクタ４０が挿入されるエジェクタ挿入穴４３ａが形成されている。なお、図１４では、図示の都合上、エジェクタ組付部４３の内部に挿入されているエジェクタ４０を実線で示している。
【０１２４】
エジェクタ４０は、ノズル部４０ａの入口、冷媒吸引口４０ｂおよびディフューザ部４０ｄの出口の形成部位がエジェクタ挿入穴４３ａに挿入される。これにより、ノズル部４０ａの入口、冷媒吸引口４０ｂおよびディフューザ部４０ｄの出口がエジェクタ挿入穴４３ａ内に位置することとなる。
【０１２５】
図１４、図１５に示すように、膨張弁組付部２９の内部およびエジェクタ組付部４３の内部には、内部熱交換器１３の高圧側冷媒出口１３ｃからエジェクタ４０のノズル部４０ａの入口に至る内部熱交換器−ノズル部冷媒流路２９ｅ、４３ｂが形成されている。内部熱交換器−ノズル部冷媒流路２９ｅ、４３ｂは、図１１に示す冷媒分岐通路４２を構成している。
【０１２６】
内部熱交換器−ノズル部冷媒流路２９ｅ、４３ｂは、膨張弁組付部２９に形成された高圧冷媒流路２９ｅと、エジェクタ組付部４３に形成されたノズル部入口側流路４３ｂとで構成されている。
【０１２７】
膨張弁組付部２９の高圧冷媒流路２９ｅは、内部熱交換器１３の高圧側冷媒出口１３ｃとエジェクタ組付部４３のノズル部入口側流路４３ｂとを連通する流路である。エジェクタ組付部４３のノズル部入口側流路４３ｂは、ノズル部４０ａの入口に流入する冷媒が流れる流路である。
【０１２８】
エジェクタ組付部４３の内部には、第２蒸発器１５からエジェクタ４０の冷媒吸引口４０ｂに至る蒸発器−冷媒吸引口冷媒流路４３ｃと、エジェクタ４０のディフューザ部４０ｄの出口から第１蒸発器２１に至るエジェクタ−蒸発器冷媒流路４３ｄとが形成されている。
【０１２９】
蒸発器−冷媒吸引口冷媒流路４３ｃは、冷媒吸引口４０ｂに吸引される冷媒が流れる冷媒吸引口側流路である。エジェクタ−蒸発器冷媒流路４３ｄは、エジェクタ４０の出口から流出した冷媒が流れるエジェクタ出口側流路である。
【０１３０】
エジェクタ組付部４３には、第１、第２熱交換コア部２１ａ、２２ａの複数のチューブ２３のうち一部のチューブの端部が挿入されており、エジェクタ組付部４３は上側タンク部２１ｂ、２２ｂの一部を構成している。
【０１３１】
本実施形態では、エジェクタ組付部４３は、エジェクタ挿入穴４３ａを形成するエジェクタ挿入穴形成部材４４と、管状部材４５と、チューブ挿入部材３１とに分割して形成されている。管状部材４５は、膨張弁挿入穴形成部材３０とエジェクタ挿入穴形成部材４４との間にて上側タンク部２１ｂ、２２ｂの長手方向と平行に配置され、膨張弁組付部２９とエジェクタ挿入穴形成部材４４とを繋いでいる。
【０１３２】
図１５に示すように、管状部材４５のうち膨張弁組付部２９側の端部は、膨張弁組付部２９の内部熱交換器−ノズル部冷媒流路２９ｅに連通している。膨張弁組付部２９の内部熱交換器−ノズル部冷媒流路２９ｅは内部熱交換器−膨張弁冷媒流路２９ｂから分岐しており、その分岐点は図１１に示す冷媒分岐通路４２の分岐点Ｚを構成している。
【０１３３】
図１４に示すように、上側タンク部２１ｂ、２２ｂは、長手方向他端部（膨張弁組付部２９と反対側の端部）がチューブ挿入部材３１、プレートヘッダ３２およびエジェクタ挿入穴形成部材４４で構成されている。
【０１３４】
エジェクタ挿入穴形成部材４４には、上側タンク部２１ｂ、２２ｂの長手方向に延びてチューブ挿入部材３１の第１チューブ挿入孔３１ａと対向する第１タンク溝４４ａが形成されている。第１タンク溝４４ａは、第１蒸発器２１の上側タンク部２１ｂの右側空間３５を構成している。
【０１３５】
同様に、エジェクタ挿入穴形成部材４４には、上側タンク部２１ｂ、２２ｂの長手方向に延びてチューブ挿入部材３１の第２チューブ挿入孔３１ｂと対向する第２タンク溝４４ｂが形成されている。第２タンク溝４４ｂは、第２蒸発器２２の上側タンク部２２ｂの右側空間３７を構成している。
【０１３６】
さらに、エジェクタ挿入穴形成部材４４には、冷媒流路をなす第１、第２、第３流路穴４４ｃ、４４ｄ、４４ｄが形成されている。
【０１３７】
第１流路穴４４ｃは、管状部材４５の他端部とエジェクタ挿入穴４３ａとを連通している。第２流路穴４４ｄは、第２タンク溝４４ｂからエジェクタ挿入穴４３ａまで延びている。第３流路穴４４ｅは、エジェクタ挿入穴４３ａから第１タンク溝４４ａまで延びている。
【０１３８】
管状部材４５の内部空間４５ａおよびエジェクタ挿入穴形成部材４４の第１流路穴４４ｃは、エジェクタ組付部４３の内部熱交換器−ノズル部冷媒流路４３ｂを構成している。
【０１３９】
エジェクタ挿入穴形成部材４４の第２タンク溝４４ｂおよび第２流路穴４４ｄは、エジェクタ組付部４３の蒸発器−冷媒吸引口冷媒流路４３ｃを構成している。
【０１４０】
エジェクタ挿入穴形成部材４４の第３流路穴４４ｅおよび第１タンク溝４４ａは、エジェクタ組付部４３のエジェクタ−蒸発器冷媒流路４３ｄを構成している。
【０１４１】
エジェクタ４０は、蒸発器２１、２２等を一体ろう付けする組み付け工程（ろう付け工程）の終了後に、エジェクタ組付部４３のエジェクタ挿入穴４３ａに差し込まれる。
【０１４２】
具体的には、エジェクタ４０は、ノズル部４０ａの入口がエジェクタ組付部４３の内部熱交換器−ノズル部冷媒流路４３ｂに連通し、冷媒吸引口４０ｂがエジェクタ組付部４３の蒸発器−冷媒吸引口冷媒流路４３ｃに連通し、ディフューザ部４０ｄの出口がエジェクタ組付部４３のエジェクタ−蒸発器冷媒流路４３ｄに連通するようにエジェクタ組付部４３に組み付けられる。
【０１４３】
これにより、内部熱交換器１３の高圧側冷媒流路１３ａは、膨張弁組付部２９およびエジェクタ組付部４３の内部熱交換器−ノズル部冷媒流路２９ｅ、４３ｂを介してエジェクタ４０のノズル部４０ａの入口と連通し、第２蒸発器２２の上側タンク部２２ｂの右側空間３７は、エジェクタ組付部４３の蒸発器−冷媒吸引口冷媒流路４３ｃを介してエジェクタ４０の冷媒吸引口４０ｂと連通し、エジェクタ４０のディフューザ部４０ｄの出口は、エジェクタ組付部４３のエジェクタ−蒸発器冷媒流路４３ｄを介して第１蒸発器２１の上側タンク部２１ｂの右側空間３５と連通する。
【０１４４】
このとき、エジェクタ組付部４３のエジェクタ挿入穴４３ａ内にＯリング（図示せず）を組み付ける。このＯリングにより、エジェクタ４０のノズル部４０ａの入口と冷媒吸引口４０ｂとディフューザ部４０ｄの出口との間がシールされる。
【０１４５】
さらに、エジェクタ４０は、エジェクタ組付部４３のうちエジェクタ挿入穴４３ａが開口する側の端部にシール接合される。本実施形態では、エジェクタ４０は、エジェクタ組付部４３とのシール接合部がアルミニウム等の金属材で成形されており、エジェクタ組付部４３に抵抗溶接により金属シール接合される。これにより、エジェクタ４０とエジェクタ組付部４３との間からの冷媒漏れが防止される。
【０１４６】
エジェクタ４０は、そのノズル部４０ａの軸方向に延びる細長の円筒形状となっており、その細長円筒形状の長手方向を上側タンク部２１ｂ、２２ｂの長手方向に一致させて、エジェクタ４０が上側タンク部２１ｂ、２２ｂと平行に設置されている。
【０１４７】
この構成は、エジェクタ４０と蒸発器２１、２２とをコンパクトに配置することができ、ひいては、ユニット全体の体格をコンパクトにまとめることができる。しかも、エジェクタ４０は、蒸発器２１、２２と一体ろう付けされたエジェクタ組付部４３内に配置され、そのノズル部４０ａの入口、冷媒吸引口４０ｂおよびディフューザ部４０ｄの出口をエジェクタ組付部４３内において直接に開口させて設置されている。この構成は、冷媒配管を減らすことを可能とする。
【０１４８】
また、本実施形態では、第１蒸発器２１が第２蒸発器２２と隣接して設けられており、エジェクタ４０の下流側端部は、第１蒸発器２１の分配タンク（上側タンク部２１ｂの右側空間３５）と隣接して設置されている。この構成は、エジェクタ４０からの流出冷媒をごく短い簡単な冷媒通路（エジェクタ−蒸発器冷媒流路４３ｄ）にて第１蒸発器２１側へ供給できるという利点を提供する。
【０１４９】
以上の構成において一体化ユニット４１全体の冷媒流路を図１４、図１５により具体的に説明すると、一体化ユニット４１の冷媒入口２５に流入した冷媒はまず、矢印ｂ１のように内部熱交換器１３の高圧側冷媒流路１３ａを通過して低圧側冷媒流路１３ｂを流れる低圧側冷媒と熱交換され、この熱交換後の冷媒は膨張弁組付部２９内において、膨張弁１４に向かう内部熱交換器−膨張弁冷媒流路２９ｂの流れと、矢印ｂ２の内部熱交換器−ノズル部冷媒流路２９ｅ、４３ｂの流れとに分岐される。
【０１５０】
矢印ｂ２の内部熱交換器−ノズル部冷媒流路２９ｅ、４３ｂを流れる冷媒は、エジェクタ４０（ノズル部４０ａ→混合部４０ｃ→ディフューザ部４０ｄ）を通過して減圧され、この減圧後の低圧冷媒はエジェクタ組付部４３のエジェクタ−蒸発器冷媒流路４３ｄを経て矢印ｂ３のように第１蒸発器２１の上側タンク部２１ｂの右側空間３５に流入する。
【０１５１】
この右側空間３５の冷媒は第１蒸発器２１の熱交換コア部２１ａの右側部の複数のチューブ２３を矢印ｂ４のように下降して第１蒸発器２１の下側タンク部２１ｃ内の右側部に流入する。この下側タンク部２１ｃ内には仕切板が設けてないので、この下側タンク部２１ｃの右側部から冷媒は矢印ｂ５のように左側部へと移動する。
【０１５２】
この下側タンク部２１ｃの左側部の冷媒は第１蒸発器２１の熱交換コア部２１ａの左側部の複数のチューブ２３を矢印ｂ６のように上昇して第１蒸発器２１の上側タンク部２１ｂの左側空間３４に流入し、さらに、ここから冷媒は矢印ｂ７のように膨張弁組付部２９の蒸発器−内部熱交換器冷媒流路２９ｄを経て矢印ｂ８のように内部熱交換器１３の低圧側冷媒流路１３ｂを通過して高圧側冷媒流路１３ａを流れる高圧側冷媒と熱交換され、この熱交換後の冷媒は一体化ユニット２０の冷媒出口２６へと流れる。
【０１５３】
これに対し、内部熱交換器−膨張弁冷媒流路２９ｂを膨張弁１４へ向かって流れる冷媒は膨張弁１４を通過して減圧され、この減圧後の低圧冷媒は膨張弁組付部２９の膨張弁−蒸発器冷媒流路２９ｃを経て矢印ｂ９のように第２蒸発器２２の上側タンク部２２ｂの左側空間３６に流入する。
【０１５４】
この左側空間３６の冷媒は第２蒸発器２２の熱交換コア部２２ａの左側部の複数のチューブ２３を矢印ｂ１０のように下降して第２蒸発器２２の下側タンク部２２ｃ内の左側部に流入する。この下側タンク部２２ｃ内には仕切板が設けてないので、この下側タンク部２２ｃの左側部から冷媒は矢印ｂ１１のように右側部へと移動する。
【０１５５】
この下側タンク部２２ｃの右側部の冷媒は第２蒸発器２２の熱交換コア部２２ａの右側部の複数のチューブ２３を矢印ｂ１２のように上昇して上側タンク部２２ｂの右側空間３７に流入する。この右側空間３７の冷媒は、矢印ｂ１３のようにエジェクタ組付部４３の蒸発器−冷媒吸引口冷媒流路４３ｃを経て冷媒吸引口４０ｂからエジェクタ４０内に吸引される。
【０１５６】
一体化ユニット４１は以上のような冷媒流路構成を持つため、一体化ユニット４１全体として冷媒入口２５および冷媒出口２６を１つずつ設けるだけでよい。
【０１５７】
次に、第２実施形態の作動を説明する。圧縮機１１を車両エンジンにより駆動すると、圧縮機１１で圧縮され吐出された高温高圧状態の冷媒は放熱器１２に流入する。放熱器１２では高温の冷媒が外気により冷却されて凝縮する。放熱器１２から流出した高圧冷媒は一体化ユニット２０に設けられた１つの冷媒入口２５に流入する。
【０１５８】
冷媒入口２５に流入した冷媒は内部熱交換器１３の高圧側冷媒流路１３ａを通過して、この高圧側冷媒流路１３ａにて低圧側冷媒流路１３ｂの低圧側冷媒と熱交換される。
【０１５９】
ここで、熱交換後の冷媒流れは、膨張弁組付部２９の内部熱交換器−膨張弁冷媒流路２９ｂを経て膨張弁１４に向かう冷媒流れと、膨張弁組付部２９およびエジェクタ組付部４３の内部熱交換器−ノズル部冷媒流路２９ｅ、４３ｂ（図１１の冷媒分岐通路４２）を経てエジェクタ４０に向かう冷媒流れとに分流する。
【０１６０】
そして、エジェクタ４０に流入した冷媒流れはノズル部４０ａで減圧され膨張する。従って、ノズル部４０ａで冷媒の圧力エネルギーが速度エネルギーに変換され、このノズル部４０ａの噴出口から冷媒は高速度となって噴出する。この際の冷媒圧力低下により、冷媒吸引口４０ｂから第２蒸発器２２通過後の冷媒（気相冷媒）を吸引する。
【０１６１】
ノズル部４０ａから噴射された冷媒と冷媒吸引口４０ｂに吸引された冷媒は、ノズル部４０ａ下流側の混合部４０ｃで混合してディフューザ部４０ｄに流入する。このディフューザ部４０ｄでは通路面積の拡大により、冷媒の速度（膨張）エネルギーが圧力エネルギーに変換されるため、冷媒の圧力が上昇する。
【０１６２】
そして、エジェクタ４０のディフューザ部４０ｄから流出した冷媒は第１蒸発器２１における図１４、図１５の矢印ｂ３〜ｂ６の冷媒流路にて冷媒が流れる。この間に、第１蒸発器２１では、低温の低圧冷媒が矢印Ａ１方向の送風空気から吸熱して蒸発する。この蒸発後の気相冷媒は、内部熱交換器１３の低圧側冷媒流路１３ｂを通過して、この低圧側冷媒流路１３ｂ内にて高圧側冷媒流路１３ａを流れる低圧側冷媒と熱交換され、熱交換後の冷媒が、一体化ユニット２０に設けられた１つの冷媒出口２６から圧縮機１１に吸入され、再び圧縮される。
【０１６３】
一方、膨張弁組付部２９の内部熱交換器−膨張弁冷媒流路２９ｂから膨張弁１４に流入した冷媒流れは、膨張弁１４で減圧されて低圧冷媒となり、この低圧冷媒が第２蒸発器２２における図１４、図１５の矢印ｂ９〜ｂ１２の冷媒流路にて冷媒が流れる。この間に、第２蒸発器２２では、低温の低圧冷媒が第１蒸発器２１通過後の送風空気から吸熱して蒸発する。この蒸発後の気相冷媒は冷媒吸引口４０ｂからエジェクタ４０内に吸引される。
【０１６４】
以上のごとく、本実施形態によると、エジェクタ４０のディフューザ部４０ｄの下流側冷媒を第１蒸発器２１に供給するととともに、膨張弁１４の下流側の冷媒を第２蒸発器２２にも供給できるので、第１、第２蒸発器２１、２２で同時に冷却作用を発揮できる。そのため、第１、第２蒸発器２１、２２の両方で冷却された冷風を冷却対象空間に吹き出して、冷却対象空間を冷房（冷却）できる。
【０１６５】
その際に、第１蒸発器２１の冷媒蒸発圧力はディフューザ部４０ｄで昇圧した後の圧力であり、一方、第２蒸発器２２の出口側はエジェクタ４０の冷媒吸引口４０ｂに接続されているから、ノズル部４０ａでの減圧直後の最も低い圧力を第２蒸発器２２に作用させることができる。
【０１６６】
これにより、第１蒸発器２１の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）よりも第２蒸発器２２の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）を低くすることができる。そして、送風空気の流れ方向Ａ１に対して冷媒蒸発温度が高い第１蒸発器２１を上流側に配置し、冷媒蒸発温度が低い第２蒸発器２２を下流側に配置しているから、第１蒸発器２１における冷媒蒸発温度と送風空気との温度差および第２蒸発器２２における冷媒蒸発温度と送風空気との温度差を両方とも確保できる。
【０１６７】
このため、第１、第２蒸発器２１、２２の冷却性能を両方とも有効に発揮できる。従って、共通の冷却対象空間に対する冷却性能を第１、第２蒸発器２１、２２の組み合わせにて効果的に向上できる。また、ディフューザ部４０ｄでの昇圧作用により圧縮機１１の吸入圧を上昇して、圧縮機１１の駆動動力を低減できる。
【０１６８】
さらに、本実施形態によると、内部熱交換器１３、膨張弁１４、第１、第２蒸発器２１、２２およびエジェクタ４０を図１３に示すように１つの構造体、すなわち一体化ユニット４１として組み付け、それにより、一体化ユニット４１全体として冷媒入口２５および冷媒出口２６をそれぞれ１つ設けるだけで済むようにしている。
【０１６９】
その結果、エジェクタ４０を備える冷凍サイクル４０においても、上記第１実施形態と同様に、配管を簡素化して車両への搭載性を大幅に向上できるとともに、サイクル部品点数を減少してコスト低減を図ることができる。
【０１７０】
さらに、一体化ユニット４１によると、上記各種部品１３、１４、２１、２２、４０相互間の接続通路長さを短縮できるので、冷媒流路の圧損を低減できると同時に、低圧冷媒と周辺雰囲気との熱交換を効果的に縮小できる。これにより、エジェクタ４０を備える冷凍サイクル４０においても、上記第１実施形態と同様に、蒸発器２１、２２の冷却性能を向上できる。
【０１７１】
特に、一体化ユニット４１によると、第１、第２蒸発器２１、２２、内部熱交換器１３、膨張弁組付部２９およびエジェクタ組付部４３の一体ろう付けを行った後に、膨張弁１４を膨張弁組付部２９に組み付けし、エジェクタ４０をエジェクタ組付部４３に組み付けするので、第１、第２蒸発器２１、２２のみの一体ろう付けを行った後に、膨張弁１４、内部熱交換器１３およびエジェクタ４０を第１、第２蒸発器２１、２２に組み付けする場合と比較して、一体ろう付け後の接続箇所を低減できる。その結果、一体化ユニット４１の組み付け工数を低減できるとともに、冷媒漏れに対するシール性を高めることができる。
【０１７２】
しかも、一体ろう付け後に組み付けされる膨張弁１４を膨張弁組付部２９に金属シール接合し、同じく一体ろう付け後に組み付けされるエジェクタ４０をエジェクタ組付部４３に金属シール接合しているので、冷媒漏れに対するシール性をより高めることができる。
【０１７３】
また、本実施形態によると、エジェクタ組付部４３が上側タンク部２１ｂ、２２ｂの一部を構成しているので、エジェクタ組付部４３による一体化ユニット２０の体格増大を抑制できる。
【０１７４】
（他の実施形態）
なお、上記第１、第２実施形態では、内部熱交換器１３の上端部に切欠部１３ｇを形成することによって高圧側出口端部１３ｅと低圧側入口端部１３ｆとを分離しているが、図１６に示すように内部熱交換器１３の上端部に屈曲部１３ｈや段付部１３ｉを形成することによって高圧側出口端部１３ｅと低圧側入口端部１３ｆとを分離してもよい。
【０１７５】
また、上記各実施形態では、冷媒として高圧圧力が臨界圧力を超えないフロン系、ＨＣ系等の冷媒を用いる蒸気圧縮式の亜臨界サイクルについて説明したが、冷媒として二酸化炭素（ＣＯ2 ）のように高圧圧力が臨界圧力を超える冷媒を用いる蒸気圧縮式の超臨界サイクルに本発明を適用してもよい。
【０１７６】
但し、超臨界サイクルでは、圧縮機吐出冷媒が放熱器１２にて超臨界状態のまま放熱するのみであり、凝縮しないので、高圧側に配置される受液器１２ａでは冷媒の気液分離作用および余剰液冷媒の貯留作用を発揮できない。そこで、超臨界サイクルでは、図１７に示すように蒸発器１５の出口側に低圧側気液分離器をなすアキュムレータ５０を配置する構成を採用すればよい。
【０１７７】
また、上記各実施形態では、内部熱交換器１３をサイドプレート２７と一体化しているが、内部熱交換器１３をサイドプレート２７と別体にしてもよい。
【０１７８】
また、上記各実施形態は、蒸発器の具体的構成の一例を示したものに過ぎず、これに限定されることなく、蒸発器の具体的構成を種々変形可能である。
【０１７９】
また、上記各実施形態では、蒸発器の冷却対象空間として、車室内空間である場合や、冷凍車の冷凍冷蔵庫内空間である場合について述べたが、本発明は、これらの車両用に限らず、定置用等の種々な用途の冷凍サイクルに対して広く適用可能である。
【符号の説明】
【０１８０】
１３ 内部熱交換器
１３ｃ 高圧側冷媒出口
１３ｄ 低圧側冷媒入口
１４ 膨張弁
１４ａ 冷媒入口
１４ｂ 冷媒出口
１５ 蒸発器
２１ 第１蒸発器
２２ 第２蒸発器
２９ 膨張弁組付部
２９ａ 膨張弁挿入穴
２９ｂ 内部熱交換器−膨張弁冷媒流路
２９ｃ 膨張弁−蒸発器冷媒流路
２９ｄ 蒸発器−内部熱交換器冷媒流路
【特許請求の範囲】
【請求項１】
冷凍サイクルを構成する蒸発器（１５）と、
前記冷凍サイクルの高圧側冷媒と低圧側冷媒とを熱交換させる内部熱交換器（１３）と、
前記冷凍サイクルの膨張弁（１４）が組み付けられる膨張弁組付部（２９）とを備え、
前記膨張弁組付部（２９）には、前記膨張弁（１４）の冷媒入口（１４ａ）に流入する冷媒が流れる入口側流路（２９ｂ）と、前記膨張弁（１４）の冷媒出口（１４ｂ）から流出した冷媒が流れる出口側流路（２９ｃ）とが形成され、
前記蒸発器（１５）、前記内部熱交換器（１３）および前記膨張弁組付部（２９）は、いずれも金属で形成され、かつ互いに一体ろう付けされていることを特徴とする蒸発器ユニット。
【請求項２】
前記入口側流路（２９ｂ）は、前記内部熱交換器（１３）の高圧側冷媒出口（１３ｃ）から前記膨張弁（１４）の冷媒入口（１４ａ）に至る内部熱交換器−膨張弁冷媒流路（２９ｂ）であり、
前記出口側流路（２９ｃ）は、前記膨張弁（１４）の冷媒出口（１４ｂ）から前記蒸発器（１５）に至る膨張弁−蒸発器冷媒流路（２９ｃ）であり、
前記膨張弁組付部（２９）には、前記蒸発器（１５）から前記内部熱交換器（１３）のうち低圧側冷媒入口（１３ｄ）に至る蒸発器−内部熱交換器冷媒流路（２９ｄ）が形成されていることを特徴とする請求項１に記載の蒸発器ユニット。
【請求項３】
前記蒸発器（１５）は、熱交換コア部（２１ａ、２２ａ）の冷媒流路を形成する複数のチューブ（２３）を有し、
前記膨張弁−蒸発器冷媒流路（２９ｃ）および前記蒸発器−内部熱交換器冷媒流路（２９ｄ）には、前記複数のチューブ（２３）のうち少なくとも一部のチューブの端部が挿入されていることを特徴とする請求項２に記載の蒸発器ユニット。
【請求項４】
前記膨張弁組付部（２９）には、前記膨張弁（１４）のうち前記冷媒入口（１４ａ）および前記冷媒出口（１４ｂ）の形成部位が挿入される膨張弁挿入穴（２９ａ）が形成され、
前記膨張弁挿入穴（２９ａ）は、前記内部熱交換器−膨張弁冷媒流路（２９ｂ）および前記膨張弁−蒸発器冷媒流路（２９ｃ）に連通し、
前記膨張弁組付部（２９）は、前記膨張弁挿入穴（２９ａ）を形成する膨張弁挿入穴形成部材（３０）と、前記複数のチューブ（２３）のうち少なくとも一部のチューブの端部が挿入されるチューブ挿入部材（３１）とに分割して形成されていることを特徴とする請求項３に記載の蒸発器ユニット。
【請求項５】
前記内部熱交換器（１３）には、前記高圧側冷媒出口（１３ｃ）を形成する高圧側出口端部（１３ｅ）と、前記低圧側冷媒入口（１３ｄ）を形成する低圧側入口端部（１３ｅ）とが互いに分離して形成され、
前記内部熱交換器−膨張弁冷媒流路（２９ｂ）の入口部には、前記高圧側出口端部（１３ｅ）が挿入され、
前記蒸発器−内部熱交換器冷媒流路（２９ｄ）の出口部には、前記低圧側入口端部（１３ｅ）が挿入されていることを特徴とする請求項２ないし４のいずれか１つに記載の蒸発器ユニット。
【請求項６】
ノズル部（４０ａ）から噴射される高い速度の冷媒流により冷媒吸引口（４０ｂ）から冷媒を吸引し、前記ノズル部（４０ａ）から噴射された冷媒と前記冷媒吸引口（４０ｂ）から吸引された冷媒とを混合して吐出するエジェクタ（４０）が組み付けられるエジェクタ組付部（４３）を備え、
前記蒸発器（１５）は、前記エジェクタ（４０）の出口側に接続されて前記エジェクタ（４０）から吐出された冷媒を蒸発させる第１蒸発器（２１）、および前記冷媒吸引口（４０ｂ）に接続されて前記エジェクタ（４０）に吸引される冷媒を蒸発させる第２蒸発器（２２）であり、
前記エジェクタ組付部（４３）には、前記ノズル部（４０ａ）の入口に流入する冷媒が流れるノズル部入口側流路（４３ｂ）と、前記冷媒吸引口（４０ｂ）に吸引される冷媒が流れる冷媒吸引口側流路（４３ｃ）と、前記エジェクタ（４０）の出口から流出した冷媒が流れるエジェクタ出口側流路（４３ｄ）とが形成され、
前記エジェクタ組付部（４３）は、金属で形成され、かつ前記第１、第２蒸発器（２１、２２）、前記内部熱交換器（１３）および前記膨張弁組付部（２９）と一体ろう付けされていることを特徴とする請求項２ないし５のいずれか１つに記載の蒸発器ユニット。
【請求項７】
前記膨張弁組付部（２９）には、前記内部熱交換器（１３）のうち前記高圧側冷媒の出口と前記ノズル部入口側流路（４３ｂ）とを連通する高圧冷媒流路（２９ｅ）が形成され、
前記高圧冷媒流路（２９ｅ）および前記ノズル部入口側流路（４３ｂ）は、前記内部熱交換器（１３）の前記高圧側冷媒出口（１３ｃ）から前記ノズル部（４０ａ）の入口に至る内部熱交換器−ノズル部冷媒流路を構成していることを特徴とする請求項６に記載の蒸発器ユニット。
【請求項８】
前記冷媒吸引口側流路（４３ｃ）は、前記第２蒸発器（２２）から前記エジェクタ（４０）の前記冷媒吸引口（４０ｂ）に至る蒸発器−冷媒吸引口冷媒流路（４３ｃ）であり、
前記エジェクタ出口側流路（４３ｄ）は、前記エジェクタ（４０）の出口から前記第１蒸発器（２１）に至るエジェクタ−蒸発器冷媒流路（４３ｄ）であることを特徴とする請求項６または７に記載の蒸発器ユニット。
【請求項１】
冷凍サイクルを構成する蒸発器（１５）と、
前記冷凍サイクルの高圧側冷媒と低圧側冷媒とを熱交換させる内部熱交換器（１３）と、
前記冷凍サイクルの膨張弁（１４）が組み付けられる膨張弁組付部（２９）とを備え、
前記膨張弁組付部（２９）には、前記膨張弁（１４）の冷媒入口（１４ａ）に流入する冷媒が流れる入口側流路（２９ｂ）と、前記膨張弁（１４）の冷媒出口（１４ｂ）から流出した冷媒が流れる出口側流路（２９ｃ）とが形成され、
前記蒸発器（１５）、前記内部熱交換器（１３）および前記膨張弁組付部（２９）は、いずれも金属で形成され、かつ互いに一体ろう付けされていることを特徴とする蒸発器ユニット。
【請求項２】
前記入口側流路（２９ｂ）は、前記内部熱交換器（１３）の高圧側冷媒出口（１３ｃ）から前記膨張弁（１４）の冷媒入口（１４ａ）に至る内部熱交換器−膨張弁冷媒流路（２９ｂ）であり、
前記出口側流路（２９ｃ）は、前記膨張弁（１４）の冷媒出口（１４ｂ）から前記蒸発器（１５）に至る膨張弁−蒸発器冷媒流路（２９ｃ）であり、
前記膨張弁組付部（２９）には、前記蒸発器（１５）から前記内部熱交換器（１３）のうち低圧側冷媒入口（１３ｄ）に至る蒸発器−内部熱交換器冷媒流路（２９ｄ）が形成されていることを特徴とする請求項１に記載の蒸発器ユニット。
【請求項３】
前記蒸発器（１５）は、熱交換コア部（２１ａ、２２ａ）の冷媒流路を形成する複数のチューブ（２３）を有し、
前記膨張弁−蒸発器冷媒流路（２９ｃ）および前記蒸発器−内部熱交換器冷媒流路（２９ｄ）には、前記複数のチューブ（２３）のうち少なくとも一部のチューブの端部が挿入されていることを特徴とする請求項２に記載の蒸発器ユニット。
【請求項４】
前記膨張弁組付部（２９）には、前記膨張弁（１４）のうち前記冷媒入口（１４ａ）および前記冷媒出口（１４ｂ）の形成部位が挿入される膨張弁挿入穴（２９ａ）が形成され、
前記膨張弁挿入穴（２９ａ）は、前記内部熱交換器−膨張弁冷媒流路（２９ｂ）および前記膨張弁−蒸発器冷媒流路（２９ｃ）に連通し、
前記膨張弁組付部（２９）は、前記膨張弁挿入穴（２９ａ）を形成する膨張弁挿入穴形成部材（３０）と、前記複数のチューブ（２３）のうち少なくとも一部のチューブの端部が挿入されるチューブ挿入部材（３１）とに分割して形成されていることを特徴とする請求項３に記載の蒸発器ユニット。
【請求項５】
前記内部熱交換器（１３）には、前記高圧側冷媒出口（１３ｃ）を形成する高圧側出口端部（１３ｅ）と、前記低圧側冷媒入口（１３ｄ）を形成する低圧側入口端部（１３ｅ）とが互いに分離して形成され、
前記内部熱交換器−膨張弁冷媒流路（２９ｂ）の入口部には、前記高圧側出口端部（１３ｅ）が挿入され、
前記蒸発器−内部熱交換器冷媒流路（２９ｄ）の出口部には、前記低圧側入口端部（１３ｅ）が挿入されていることを特徴とする請求項２ないし４のいずれか１つに記載の蒸発器ユニット。
【請求項６】
ノズル部（４０ａ）から噴射される高い速度の冷媒流により冷媒吸引口（４０ｂ）から冷媒を吸引し、前記ノズル部（４０ａ）から噴射された冷媒と前記冷媒吸引口（４０ｂ）から吸引された冷媒とを混合して吐出するエジェクタ（４０）が組み付けられるエジェクタ組付部（４３）を備え、
前記蒸発器（１５）は、前記エジェクタ（４０）の出口側に接続されて前記エジェクタ（４０）から吐出された冷媒を蒸発させる第１蒸発器（２１）、および前記冷媒吸引口（４０ｂ）に接続されて前記エジェクタ（４０）に吸引される冷媒を蒸発させる第２蒸発器（２２）であり、
前記エジェクタ組付部（４３）には、前記ノズル部（４０ａ）の入口に流入する冷媒が流れるノズル部入口側流路（４３ｂ）と、前記冷媒吸引口（４０ｂ）に吸引される冷媒が流れる冷媒吸引口側流路（４３ｃ）と、前記エジェクタ（４０）の出口から流出した冷媒が流れるエジェクタ出口側流路（４３ｄ）とが形成され、
前記エジェクタ組付部（４３）は、金属で形成され、かつ前記第１、第２蒸発器（２１、２２）、前記内部熱交換器（１３）および前記膨張弁組付部（２９）と一体ろう付けされていることを特徴とする請求項２ないし５のいずれか１つに記載の蒸発器ユニット。
【請求項７】
前記膨張弁組付部（２９）には、前記内部熱交換器（１３）のうち前記高圧側冷媒の出口と前記ノズル部入口側流路（４３ｂ）とを連通する高圧冷媒流路（２９ｅ）が形成され、
前記高圧冷媒流路（２９ｅ）および前記ノズル部入口側流路（４３ｂ）は、前記内部熱交換器（１３）の前記高圧側冷媒出口（１３ｃ）から前記ノズル部（４０ａ）の入口に至る内部熱交換器−ノズル部冷媒流路を構成していることを特徴とする請求項６に記載の蒸発器ユニット。
【請求項８】
前記冷媒吸引口側流路（４３ｃ）は、前記第２蒸発器（２２）から前記エジェクタ（４０）の前記冷媒吸引口（４０ｂ）に至る蒸発器−冷媒吸引口冷媒流路（４３ｃ）であり、
前記エジェクタ出口側流路（４３ｄ）は、前記エジェクタ（４０）の出口から前記第１蒸発器（２１）に至るエジェクタ−蒸発器冷媒流路（４３ｄ）であることを特徴とする請求項６または７に記載の蒸発器ユニット。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
【図１５】
【図１６】
【図１７】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
【図１５】
【図１６】
【図１７】
【公開番号】特開２０１１−２０２９２１（Ｐ２０１１−２０２９２１Ａ）
【公開日】平成２３年１０月１３日（２０１１．１０．１３）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１０−７２５２７（Ｐ２０１０−７２５２７）
【出願日】平成２２年３月２６日（２０１０．３．２６）
【出願人】（０００００４２６０）株式会社デンソー (27,639)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２３年１０月１３日（２０１１．１０．１３）
【国際特許分類】
【出願日】平成２２年３月２６日（２０１０．３．２６）
【出願人】（０００００４２６０）株式会社デンソー (27,639)
【Ｆターム（参考）】
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