電気接点用Ｃｕめっき鋼板の製造方法
【課題】 導電性，バネ性に優れたＣｕめっき鋼板を高生産性で製造する。
【解決手段】 C：0.1〜0.6質量％，Si：0.6質量％以下，Mn：0.1〜1.5質量％，P：0.05質量％以下，S：0.05質量％以下の組成で母材硬さ：300HV以下の鋼板をめっき原板に使用する。片面当りめっき厚：1.5μm以上のＣｕめっき層を鋼板の両面に設けた後、冷間圧延し、300〜500℃×1〜30時間で低温焼鈍する。冷間圧延時の断面減少率Rは、めっき厚T：1.5〜8μmでは15≦R＜2.1＋17.1T-0.92T2を満足する値，T＞8μmでは15〜80％の範囲に設定される。
【解決手段】 C：0.1〜0.6質量％，Si：0.6質量％以下，Mn：0.1〜1.5質量％，P：0.05質量％以下，S：0.05質量％以下の組成で母材硬さ：300HV以下の鋼板をめっき原板に使用する。片面当りめっき厚：1.5μm以上のＣｕめっき層を鋼板の両面に設けた後、冷間圧延し、300〜500℃×1〜30時間で低温焼鈍する。冷間圧延時の断面減少率Rは、めっき厚T：1.5〜8μmでは15≦R＜2.1＋17.1T-0.92T2を満足する値，T＞8μmでは15〜80％の範囲に設定される。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、優れたバネ性及び導電性が要求される電気接点用途に適したＣｕめっき鋼板を製造する方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
電気・電子機器に使用される電気接点バネには、バネ性，導電性のバランスが良好なリン青銅が従来から使用されている。リン青銅は、Ｃｕの外にＳｎ：３.５〜９.０質量％，Ｐ：０.０３〜０.３５質量％を含み、導電率が１２％IACS程度の銅合金である。素材形状としては、平面が相互接触する方が接触不良が少なく接触抵抗も小さいので、板材が多用されている。また、必要なバネ性を確保するため、バネ限界値：２５０Ｎ／ｍｍ2以上の材料が使用されている。
【０００３】
リン青銅は、比重が大きく高価なＣｕを主成分としているので、電子・電気機器等の部品材料に要求される小型化，軽量化，低コスト化に適した特性を備えていない。薄い接点材により小型化，軽量化を図ることも考えられるが、材料の断面積に比例する導電性を考慮するとリン青銅を薄く成形した接点材では良好な導電性を維持できない。薄肉化による部材強度の低下もリン青銅製接点の欠点である。小型化，軽量化，低コスト化の要求を満足させるためには、従来から使用されているリン青銅に匹敵する導電性を確保した上で薄肉化が可能なバネ性，強度等の機械的特性をもつ接点材料が望まれる。
【０００４】
強度，導電性を両立させた接点材料として、高炭素鋼線にＣｕめっき層，Ｎｉめっき層を設けた電池バネ用鋼線が特許文献１で紹介されている。しかし、当該鋼線をコイル状に巻いたコイルバネを接点部品に使用すると、接点部品が接触する電池等の相手面が平面であることが多く、平面相互間の接触に比較して接触面積が小さくなる。小さな接触面積は、接触不良は勿論、接触抵抗を大きくしてジュール発熱等に起因する電力損失を招く原因となる。鋼線に代えて鋼板を基材に使用することにより、平坦な相手材との面接触が可能になり、必要な接触面積を確保できる。しかし、鋼板表面にＣｕめっき層，Ｎｉめっき層を単に設けただけでは、バネ性，強度等、導電性以外の特性が不足する場合がある。
【特許文献１】特開平6-158353号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
鋼線に代えて鋼板を基材に使用することにより、平坦な相手材との面接触が可能になり、必要な接触面積を確保できる。電気接点バネとしての要求特性を満足させる上では、導電率：１２％IACS以上，バネ限界値：２５０MPa以上が必要である。
本発明者等は、かかる観点から電気接点バネ用素材に材質的な検討を加え、基材との関係でＣｕめっき層の厚みを調整することによりリン青銅に匹敵する導電性を示し、バネ特性も良好な電気接点バネが得られることを紹介した（特許文献２）。また、基材とＣｕめっき層との間に所定の厚み関係をもたせることにより、バネ性，導電性を両立させた電気接点バネ材料を紹介した（特許文献３）。
【特許文献２】特開2004-25705号公報
【特許文献３】特開2004-231996号公報
【０００６】
特許文献２，３共に、バネ限界値を向上させた母材にＣｕめっき層を形成している。Ｃｕめっきの前後を比較すると、Ｃｕめっき層の形成によって導電率は向上するもののバネ限界値が低下する傾向が窺われ、バネ限界値の低下幅を小さくする上でＣｕめっき層の厚膜化には制約が加わる。
本発明者等は、Ｃｕめっき層の厚みと導電率，バネ限界値との関係を調査・検討した結果，Ｃｕめっき後の冷間圧延，焼鈍条件が特性に大きな影響を及ぼしていることを見出した。すなわち、焼鈍後の鋼板をＣｕめっきしていた従来法に代えて冷間圧延，焼鈍前の鋼板をＣｕめっきし、Ｃｕめっき後の冷間圧延，焼鈍条件で特性を作り込むことができる。
本発明は、かかる知見をベースとし、冷間圧延，焼鈍を適正化することにより、バネ限界値が高く導電率も良好な電気接点バネ用Ｃｕめっき鋼板を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は、Ｃ：０.１〜０.６質量％，Ｓｉ：０.６質量％以下，Ｍｎ：０.１〜１.５質量％，Ｐ：０.０５質量％以下，Ｓ：０.０５質量％以下，残部が不可避的不純物を除きＦｅの組成をもつ母材硬さ：３００ＨＶ以下の鋼板を基材（めっき原板）に使用している。基材をＣｕめっき浴に送り込み、片面当りめっき厚：１.５μｍ以上のＣｕめっき層を鋼板の両面に設ける。次いで、めっき厚：１.５〜８μｍの鋼板には式(１)を満足する断面減少率，めっき厚が８μｍを超える鋼板には１５〜８０％の断面減少率で冷間圧延する。冷延後の鋼板は、３００〜５００℃に１〜３０時間保持する低温焼鈍が施される。
１５≦Ｒ＜２.１＋１７.１Ｔ−０.９２Ｔ2 ・・・・・(１)
ただし、Ｒ：断面減少率(％)
Ｔ：片面当りのＣｕめっき厚(μｍ)
【発明の効果】
【０００８】
本発明では、冷延工程の前段階にＣｕめっき工程を組み込んだめっき鋼板製造ラインを採用している。Ｃｕめっき後の鋼帯を冷間圧延するため、冷間圧延，低温焼鈍によって必要特性を付与できる。Ｃｕめっき層も冷間圧延，低温焼鈍されるので、従来よりも高いバネ限界値が得られる。
Ｃｕめっき→冷間圧延への工程変更は、Ｃｕめっき工程の簡略化，ひいては全工程としてみたときの工数低減を可能とし、生産コストの節減，生産効率の向上にもつながる。また、比較的厚いＣｕめっきコイルを一つ製造しておけば受注後に冷間圧延，低温焼鈍だけですむので、短納期注文にも対応できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００９】
〔めっき原板〕
鋼材に含まれる合金成分は、程度の差があるものの大半が導電率を低下させる作用を呈する。本発明では、導電率に及ぼす影響を考慮しながらめっき原板に含まれるＣ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ｓ等を次のように量規制した。
・Ｃ：０.１〜０.６質量％
冷間圧延，低温焼鈍によってバネ限界値を向上させるために必要な合金成分であり、電気接点バネ用材料として有用なバネ限界値：２５０MPa以上を確保するため下限を０.１質量％とした。しかし、Ｃ含有量が増加するに従い、導電率が低下する。過剰なＣ含有は、加工硬化，ひいては冷延工程での負荷を増大させる原因でもある。そこで、０.６質量％を上限とした。
【００１０】
・Ｓｉ：０.６質量％以下
導電性に悪影響を及ぼす成分であり、少ないほど好ましい。本成分系では、Ｓｉ含有量の上限を０.６質量％とすることにより、導電性への悪影響を抑えている。
・Ｍｎ：０.１〜１.５質量％
バネ限界値，強度の改善に有効な合金成分であり、０.１質量％以上でＭｎの添加効果がみられる。バネ限界値，強度はＭｎの増量に伴い改善されるが、Ｍｎ含有量が１.５質量％を超えると導電性に及ぼす悪影響が強くなる。
【００１１】
・Ｐ：０.０５質量％以下
鋼板の延びを低下させる成分であり、少ないほど好ましいので０.０５質量％をＰ含有量の上限とした。
・Ｓ：０.０５質量％以下
ＭｎＳ等の硫化物系介在物となって加工性，打抜き性等に悪影響を及ぼすので少ないほど好ましく、本成分系では０.０５質量％をＰ含有量の上限とした。
【００１２】
めっき工程を冷間圧延の前に置いたことからめっき原板がＣｕめっき層と共に冷間圧延されるので、めっき原板として母材硬さ：３００ＨＶ以下が必要である。冷間圧延では被圧延材が変形することにより板厚が減少するが、母材とＣｕめっき層で変形難易度が大きく異なると母材／Ｃｕめっき層の断面積比に変動をきたす。母材，Ｃｕめっき層をほぼ同じ断面減少率で圧下するためには母材／Ｃｕめっき層の硬度差を小さくする必要がある。Ｃｕめっき層の硬さは通常８０〜１６０ＨＶの範囲にあるので、母材硬さを３００ＨＶ以下とすることにより硬度差を減少した。なお、母材硬さは、鋼材組成，熱間圧延時の巻取り温度，熱間圧延後の焼鈍温度等で調整できる。
【００１３】
〔Ｃｕめっき〕
所定組成に調整されためっき原板は、Ｃｕめっきラインに通板され、Ｃｕめっき層が鋼板両面に形成される。通常、電気Ｃｕめっき法が採用され、硫酸銅めっき浴，ピロリン酸銅めっき浴，シアン化銅めっき浴等が使用される。
Ｃｕめっき層の厚みは、後続する冷延工程の断面減少率との関連で定められるが、最低でも１.５μｍ以上とする。薄すぎるＣｕめっき層では、通常程度の取扱いでも母材に達する疵付きが懸念され、冷延工程で圧延ロールとの摩擦が局部的に高くなった場合等にＣｕめっき層が剥離して母材が露出する虞がある。片面当りめっき厚：１.５μｍ以上であれば、両面で厚みが異なる差厚めっきを施しても良い。厚すぎるＣｕめっき層はめっきコストの上昇，生産性低下の原因になるので、３０μｍを上限とすることが好ましい。
【００１４】
〔冷間圧延〕
母材硬さ：３００ＨＶ以下のＣｕめっき鋼板を冷間圧延すると、ほぼ同じ断面減少率で母材，Ｃｕめっき層が圧下される。そのため、冷間圧延の前後で母材とＣｕめっき層との厚み比率に変動をきたさない。冷間圧延，低温焼鈍の組合せでバネ性を向上させる場合、断面減少率が高くなるほど低温焼鈍後のバネ限界値が高くなる。リン青銅に匹敵するバネ限界値を低温焼鈍後に得る上で、断面減少率：１５％以上の冷間圧延が好ましい。
ところで、断面減少率が大きくなると、被圧延材と圧延ロールとの接触部分における摩擦が大きくなる。摩擦の増加に伴いＣｕめっき層の一部に剥離が生じ、薄いめっき層では母材の露出に至ることもある。そこで、めっき厚を変えたサンプルを種々の断面減少率で冷間圧延し、冷間圧延後のＣｕめっき鋼板を目視観察することにより、Ｃｕめっき層の剥離有無や母材の露出有無を調査した。
【００１５】
冷間圧延前のめっき厚が８μｍ以上の場合には断面減少率：８２％でもめっき層剥離や母材露出が生じなかった。しかし、過度に大きな断面減少率は冷間圧延機に大きな負荷をかける必要があるので、断面減少率の上限を８０％とすることが好ましい。他方、８μｍ未満のＣｕめっき層ではめっき層剥離や母材露出が検出された。めっき層剥離や母材露出は、Ｃｕめっき層が薄いほど小さな断面減少率で生じる傾向にあった。
めっき厚，断面減少率がめっき層剥離や母材露出に及ぼす影響から、めっき層が８μｍ未満と薄いＣｕめっき鋼板を冷間圧延する場合、めっき厚に応じて断面減少率の上限を下げる必要がある。具体的には、片面当りのＣｕめっき厚をＴ(μｍ)，断面減少率をＲ(％)とするとき、断面減少率Ｒの上限を２.１＋１７.１Ｔ−０.９２Ｔ2と設定する。また、表裏で厚みが異なる差厚めっき層を設けたＣｕめっき鋼板では、薄い方のＣｕめっき層を基準として適用可能な断面減少率Ｒを算出する。
【００１６】
〔低温焼鈍〕
低温焼鈍によって冷延材のバネ限界値が向上するが、母材とＣｕめっき層では焼鈍条件によって次のような特性差が出る。
・母材部
(１) １５０℃以上に加熱しないとバネ限界値向上効果が得られない。
(２) ２００℃以上に加熱すると、種々の断面減少率で冷間圧延したＣｕめっき鋼板のバネ限界値が向上する。
(３) ３００℃以上の加熱温度で一層高いバネ限界値が得られる。加熱温度が高くなるほどバネ限界値が上昇するが、バネ限界値の上昇傾向は加熱温度：５００℃で飽和する。
(４) ６００℃を超える加熱温度では再結晶が進行し、バネ限界値が急激に低下する。
加熱温度が特性に及ぼす影響を考慮すると、母材の特性を向上させる上で低温焼鈍時の加熱温度を３００〜５００℃の範囲で選定する。
【００１７】
・Ｃｕめっき層
Ｃｕめっき層は、４００℃程度までの低温焼鈍でバネ限界値が向上するが、４００℃を超える加熱温度ではバネ限界値が低下する傾向を示し、５５０℃を超えるとほぼ下限まで低下する。
このように表層のＣｕめっき層と母材の鋼は、低温焼鈍によるバネ限界値の変化挙動が異なっている。実際、４００℃を超える加熱温度ではＣｕめっき層のバネ限界値が低下傾向になるが、４００〜５００℃は母材の鋼がバネ限界値を大きく向上させる温度域である。Ｃｕめっき層，母材鋼のバネ限界値変化挙動を勘案し、３００〜５００℃の範囲で加熱温度を選定することにより、Ｃｕめっき鋼板のバネ限界値が効果的に向上する。
０.５〜５０時間の低温焼鈍で必要特性をＣｕめっき鋼板に付与できるが、工業的観点から１〜３０時間の範囲で保持時間を選定することが好適である。
【実施例】
【００１８】
表１の組成をもつ鋼材を溶製し、鋳造後、板厚：２〜２.５ｍｍの熱延コイルを製造した。酸化スケールを除去した後、そのまま或いは軟質化焼鈍した後で冷間圧延し、種々の板厚に仕上げた。この際、冷間圧延の前（工程Ａ）又は低温焼鈍後（工程Ｂ）にＣｕめっきすることによりＣｕめっき鋼板を作製した。
〔工程Ａ〕 脱脂→酸洗→Ｃｕめっき→冷間圧延→脱脂→低温焼鈍
〔工程Ｂ〕 冷間圧延→脱脂→低温焼鈍→脱脂→酸洗→Ｃｕめっき
【００１９】
【００２０】
〔工程Ａ〕
脱脂・酸洗後の鋼板を電気めっき浴に送り込み、鋼板両面にＣｕめっき層を形成した。電気めっき浴にはＣｕＳＯ4：２００ｇ／ｌ，Ｈ2ＳＯ4：５０ｇ／ｌの硫酸浴（浴温：４０℃）を用い、電流密度：５Ａ／ｄｍ2で電気めっきした。めっき後、Ｃｕめっき層にベンゾトリアゾールを塗布し、めっき層表面を変色防止処理した。
各Ｃｕめっき鋼板を種々の断面減少率で冷間圧延し、脱脂後に低温焼鈍した。
表２は、母材硬さ，冷間圧延前後における母材，Ｃｕめっき層の厚み変化を示す。Ｃｕめっき層の厚みは、各鋼板から切り出されたサンプルを樹脂に埋め込んで鏡面研磨し、任意の視野１０箇所のSEM画像から得られる厚みを平均化することにより求めた。また、冷間圧延後の鋼板を目視観察し、母材が部分的に露出しているか否かを調査した結果を表２に併せ示す。
【００２１】
【００２２】
冷間圧延後の鋼板を表３の条件下で焼鈍した。
焼鈍後の鋼板から試験片を切り出し、常法に従って導電率，バネ限界値を測定した。測定結果を表３に併せ示す。
試験片Ａ1は、母材のＣ含有量が少なすぎたため、適正条件下の冷間圧延，低温焼鈍を施してもバネ性が不十分であった。
試験片Ａ4，Ａ10では、冷間圧延後にＣｕめっき層の一部が剥離して母材が露出していた。めっき層の剥離又は母材の露出は、上限Ｙmaxを超える断面減少率で冷間圧延した結果である。
【００２３】
試験片Ａ5では、冷間圧延後にＣｕめっき層の一部が剥離して母材が露出していた。この場合、冷間圧延時の断面減少率は上限Ｙmax未満であったが、冷間圧延前のＣｕめっき層が薄すぎたため取扱い時又は冷間圧延時の多少の不具合に起因して母材露出に至ったものと考えられる。
試験片Ａ8では、上限Ｙmax未満の断面減少率で冷間圧延しており、Ｃｕめっき層は冷間圧延後にも健全に保たれていた。しかし、後続する焼鈍工程で焼鈍温度が高すぎたため、十分なバネ限界値が得られなかった。
【００２４】
試験片Ａ14では、１５％未満の断面減少率で冷間圧延したため、冷間圧延後のＣｕめっき層は健全であったものの、後続の焼鈍工程で適正条件下で焼鈍しても十分なバネ限界値が得られなかった。
試験番号Ａ16では、母材よりＣｕめっき層の方が大きな割合で断面減少しており、冷間圧延後に一部に母材露出が検出された。これは、母材の硬さが３００ＨＶを超えており、Ｃｕめっき層との硬度差が大きいため、冷間圧延時にＣｕめっき層が優先的に断面減少した結果である。冷間圧延後にはＣｕめっき層の厚み比率が冷間圧延前よりも小さくなっているので、導電率も目標値を下回っていた。
これに対し、本発明で規定した条件下で冷間圧延，低温焼鈍したＣｕめっき鋼板は、冷間圧延後にもＣｕめっき層の健全性が保たれ、導電率，バネ限界値共に優れていた。
【００２５】
【００２６】
〔工程Ｂ〕
冷間圧延での断面減少率，冷間圧延後の厚さ（母材，Ｃｕめっき層），低温焼鈍，電気Ｃｕめっき等の条件が工程Ａの試験番号Ａ2，Ａ8〜Ａ10とほぼ同じであるが、低温焼鈍後にＣｕめっきすることにより試験番号Ｂ1〜Ｂ6のＣｕめっき鋼板を製造した。
得られたＣｕめっき鋼板から切り出された試験片について、同じ条件下で導電率，バネ限界値を測定した。表４の測定結果を工程Ａで製造されたＣｕめっき鋼板の導電率，バネ限界値と比較すると、導電率はほぼ同じ値を示しているがバネ限界値が低くなっていることが判る。この結果から、冷間圧延前にＣｕめっきすることにより、バネ限界値に優れたＣｕめっき鋼板が得られることが確認される。
【００２７】
【００２８】
表２の試験番号Ａ9〜Ａ11及び表４の試験番号Ｂ4〜Ｂ6は寸法（板厚，板幅），重量，長さが同一の母コイルを使用しているが、試験番号Ａ9〜Ａ11では工程Ａに従って、試験番号Ｂ4〜Ｂ6は工程Ｂに従って製造されたものであり、最終段階で母材，Ｃｕめっき層がほぼ同じ厚みとなるように調整されている。なお、冷間圧延に先立って長さ方向に三等分となるようにコイルを分割した。
【００２９】
表５は、工程Ａ，工程Ｂそれぞれにおける工程通過状況を示す。工程Ａ，工程Ｂで大きく異なる点はＣｕめっきにおける通板長さであり、工程Ａでは１コイル，長さにして２６０ｍであるが、工程Ｂでは３コイルの合計が２１００ｍｍとかなり長くなっている。通板長さの差は、工程Ａよりも工程Ｂの方が長時間を要することを意味している。しかも、工程Ｂでは、３コイルを処理するのでコイルの移動や取付け，板継ぎ溶接等にも３コイルの分だけ時間がかかることになる。
【００３０】
以上の結果から、本発明に従った製造方法によるとき、従来法に比較してより高い生産性で導電性，バネ性に優れたＣｕめっき鋼板が製造されることが判る。しかも、Ｃｕめっきコイルを先造りしておくと、客先の注文内容（板厚仕様，重量等）が判明した後、冷間圧延，低温焼鈍で対応できるため、受注から納品までの期間も短縮できる。
【００３１】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、優れたバネ性及び導電性が要求される電気接点用途に適したＣｕめっき鋼板を製造する方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
電気・電子機器に使用される電気接点バネには、バネ性，導電性のバランスが良好なリン青銅が従来から使用されている。リン青銅は、Ｃｕの外にＳｎ：３.５〜９.０質量％，Ｐ：０.０３〜０.３５質量％を含み、導電率が１２％IACS程度の銅合金である。素材形状としては、平面が相互接触する方が接触不良が少なく接触抵抗も小さいので、板材が多用されている。また、必要なバネ性を確保するため、バネ限界値：２５０Ｎ／ｍｍ2以上の材料が使用されている。
【０００３】
リン青銅は、比重が大きく高価なＣｕを主成分としているので、電子・電気機器等の部品材料に要求される小型化，軽量化，低コスト化に適した特性を備えていない。薄い接点材により小型化，軽量化を図ることも考えられるが、材料の断面積に比例する導電性を考慮するとリン青銅を薄く成形した接点材では良好な導電性を維持できない。薄肉化による部材強度の低下もリン青銅製接点の欠点である。小型化，軽量化，低コスト化の要求を満足させるためには、従来から使用されているリン青銅に匹敵する導電性を確保した上で薄肉化が可能なバネ性，強度等の機械的特性をもつ接点材料が望まれる。
【０００４】
強度，導電性を両立させた接点材料として、高炭素鋼線にＣｕめっき層，Ｎｉめっき層を設けた電池バネ用鋼線が特許文献１で紹介されている。しかし、当該鋼線をコイル状に巻いたコイルバネを接点部品に使用すると、接点部品が接触する電池等の相手面が平面であることが多く、平面相互間の接触に比較して接触面積が小さくなる。小さな接触面積は、接触不良は勿論、接触抵抗を大きくしてジュール発熱等に起因する電力損失を招く原因となる。鋼線に代えて鋼板を基材に使用することにより、平坦な相手材との面接触が可能になり、必要な接触面積を確保できる。しかし、鋼板表面にＣｕめっき層，Ｎｉめっき層を単に設けただけでは、バネ性，強度等、導電性以外の特性が不足する場合がある。
【特許文献１】特開平6-158353号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
鋼線に代えて鋼板を基材に使用することにより、平坦な相手材との面接触が可能になり、必要な接触面積を確保できる。電気接点バネとしての要求特性を満足させる上では、導電率：１２％IACS以上，バネ限界値：２５０MPa以上が必要である。
本発明者等は、かかる観点から電気接点バネ用素材に材質的な検討を加え、基材との関係でＣｕめっき層の厚みを調整することによりリン青銅に匹敵する導電性を示し、バネ特性も良好な電気接点バネが得られることを紹介した（特許文献２）。また、基材とＣｕめっき層との間に所定の厚み関係をもたせることにより、バネ性，導電性を両立させた電気接点バネ材料を紹介した（特許文献３）。
【特許文献２】特開2004-25705号公報
【特許文献３】特開2004-231996号公報
【０００６】
特許文献２，３共に、バネ限界値を向上させた母材にＣｕめっき層を形成している。Ｃｕめっきの前後を比較すると、Ｃｕめっき層の形成によって導電率は向上するもののバネ限界値が低下する傾向が窺われ、バネ限界値の低下幅を小さくする上でＣｕめっき層の厚膜化には制約が加わる。
本発明者等は、Ｃｕめっき層の厚みと導電率，バネ限界値との関係を調査・検討した結果，Ｃｕめっき後の冷間圧延，焼鈍条件が特性に大きな影響を及ぼしていることを見出した。すなわち、焼鈍後の鋼板をＣｕめっきしていた従来法に代えて冷間圧延，焼鈍前の鋼板をＣｕめっきし、Ｃｕめっき後の冷間圧延，焼鈍条件で特性を作り込むことができる。
本発明は、かかる知見をベースとし、冷間圧延，焼鈍を適正化することにより、バネ限界値が高く導電率も良好な電気接点バネ用Ｃｕめっき鋼板を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は、Ｃ：０.１〜０.６質量％，Ｓｉ：０.６質量％以下，Ｍｎ：０.１〜１.５質量％，Ｐ：０.０５質量％以下，Ｓ：０.０５質量％以下，残部が不可避的不純物を除きＦｅの組成をもつ母材硬さ：３００ＨＶ以下の鋼板を基材（めっき原板）に使用している。基材をＣｕめっき浴に送り込み、片面当りめっき厚：１.５μｍ以上のＣｕめっき層を鋼板の両面に設ける。次いで、めっき厚：１.５〜８μｍの鋼板には式(１)を満足する断面減少率，めっき厚が８μｍを超える鋼板には１５〜８０％の断面減少率で冷間圧延する。冷延後の鋼板は、３００〜５００℃に１〜３０時間保持する低温焼鈍が施される。
１５≦Ｒ＜２.１＋１７.１Ｔ−０.９２Ｔ2 ・・・・・(１)
ただし、Ｒ：断面減少率(％)
Ｔ：片面当りのＣｕめっき厚(μｍ)
【発明の効果】
【０００８】
本発明では、冷延工程の前段階にＣｕめっき工程を組み込んだめっき鋼板製造ラインを採用している。Ｃｕめっき後の鋼帯を冷間圧延するため、冷間圧延，低温焼鈍によって必要特性を付与できる。Ｃｕめっき層も冷間圧延，低温焼鈍されるので、従来よりも高いバネ限界値が得られる。
Ｃｕめっき→冷間圧延への工程変更は、Ｃｕめっき工程の簡略化，ひいては全工程としてみたときの工数低減を可能とし、生産コストの節減，生産効率の向上にもつながる。また、比較的厚いＣｕめっきコイルを一つ製造しておけば受注後に冷間圧延，低温焼鈍だけですむので、短納期注文にも対応できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００９】
〔めっき原板〕
鋼材に含まれる合金成分は、程度の差があるものの大半が導電率を低下させる作用を呈する。本発明では、導電率に及ぼす影響を考慮しながらめっき原板に含まれるＣ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ｓ等を次のように量規制した。
・Ｃ：０.１〜０.６質量％
冷間圧延，低温焼鈍によってバネ限界値を向上させるために必要な合金成分であり、電気接点バネ用材料として有用なバネ限界値：２５０MPa以上を確保するため下限を０.１質量％とした。しかし、Ｃ含有量が増加するに従い、導電率が低下する。過剰なＣ含有は、加工硬化，ひいては冷延工程での負荷を増大させる原因でもある。そこで、０.６質量％を上限とした。
【００１０】
・Ｓｉ：０.６質量％以下
導電性に悪影響を及ぼす成分であり、少ないほど好ましい。本成分系では、Ｓｉ含有量の上限を０.６質量％とすることにより、導電性への悪影響を抑えている。
・Ｍｎ：０.１〜１.５質量％
バネ限界値，強度の改善に有効な合金成分であり、０.１質量％以上でＭｎの添加効果がみられる。バネ限界値，強度はＭｎの増量に伴い改善されるが、Ｍｎ含有量が１.５質量％を超えると導電性に及ぼす悪影響が強くなる。
【００１１】
・Ｐ：０.０５質量％以下
鋼板の延びを低下させる成分であり、少ないほど好ましいので０.０５質量％をＰ含有量の上限とした。
・Ｓ：０.０５質量％以下
ＭｎＳ等の硫化物系介在物となって加工性，打抜き性等に悪影響を及ぼすので少ないほど好ましく、本成分系では０.０５質量％をＰ含有量の上限とした。
【００１２】
めっき工程を冷間圧延の前に置いたことからめっき原板がＣｕめっき層と共に冷間圧延されるので、めっき原板として母材硬さ：３００ＨＶ以下が必要である。冷間圧延では被圧延材が変形することにより板厚が減少するが、母材とＣｕめっき層で変形難易度が大きく異なると母材／Ｃｕめっき層の断面積比に変動をきたす。母材，Ｃｕめっき層をほぼ同じ断面減少率で圧下するためには母材／Ｃｕめっき層の硬度差を小さくする必要がある。Ｃｕめっき層の硬さは通常８０〜１６０ＨＶの範囲にあるので、母材硬さを３００ＨＶ以下とすることにより硬度差を減少した。なお、母材硬さは、鋼材組成，熱間圧延時の巻取り温度，熱間圧延後の焼鈍温度等で調整できる。
【００１３】
〔Ｃｕめっき〕
所定組成に調整されためっき原板は、Ｃｕめっきラインに通板され、Ｃｕめっき層が鋼板両面に形成される。通常、電気Ｃｕめっき法が採用され、硫酸銅めっき浴，ピロリン酸銅めっき浴，シアン化銅めっき浴等が使用される。
Ｃｕめっき層の厚みは、後続する冷延工程の断面減少率との関連で定められるが、最低でも１.５μｍ以上とする。薄すぎるＣｕめっき層では、通常程度の取扱いでも母材に達する疵付きが懸念され、冷延工程で圧延ロールとの摩擦が局部的に高くなった場合等にＣｕめっき層が剥離して母材が露出する虞がある。片面当りめっき厚：１.５μｍ以上であれば、両面で厚みが異なる差厚めっきを施しても良い。厚すぎるＣｕめっき層はめっきコストの上昇，生産性低下の原因になるので、３０μｍを上限とすることが好ましい。
【００１４】
〔冷間圧延〕
母材硬さ：３００ＨＶ以下のＣｕめっき鋼板を冷間圧延すると、ほぼ同じ断面減少率で母材，Ｃｕめっき層が圧下される。そのため、冷間圧延の前後で母材とＣｕめっき層との厚み比率に変動をきたさない。冷間圧延，低温焼鈍の組合せでバネ性を向上させる場合、断面減少率が高くなるほど低温焼鈍後のバネ限界値が高くなる。リン青銅に匹敵するバネ限界値を低温焼鈍後に得る上で、断面減少率：１５％以上の冷間圧延が好ましい。
ところで、断面減少率が大きくなると、被圧延材と圧延ロールとの接触部分における摩擦が大きくなる。摩擦の増加に伴いＣｕめっき層の一部に剥離が生じ、薄いめっき層では母材の露出に至ることもある。そこで、めっき厚を変えたサンプルを種々の断面減少率で冷間圧延し、冷間圧延後のＣｕめっき鋼板を目視観察することにより、Ｃｕめっき層の剥離有無や母材の露出有無を調査した。
【００１５】
冷間圧延前のめっき厚が８μｍ以上の場合には断面減少率：８２％でもめっき層剥離や母材露出が生じなかった。しかし、過度に大きな断面減少率は冷間圧延機に大きな負荷をかける必要があるので、断面減少率の上限を８０％とすることが好ましい。他方、８μｍ未満のＣｕめっき層ではめっき層剥離や母材露出が検出された。めっき層剥離や母材露出は、Ｃｕめっき層が薄いほど小さな断面減少率で生じる傾向にあった。
めっき厚，断面減少率がめっき層剥離や母材露出に及ぼす影響から、めっき層が８μｍ未満と薄いＣｕめっき鋼板を冷間圧延する場合、めっき厚に応じて断面減少率の上限を下げる必要がある。具体的には、片面当りのＣｕめっき厚をＴ(μｍ)，断面減少率をＲ(％)とするとき、断面減少率Ｒの上限を２.１＋１７.１Ｔ−０.９２Ｔ2と設定する。また、表裏で厚みが異なる差厚めっき層を設けたＣｕめっき鋼板では、薄い方のＣｕめっき層を基準として適用可能な断面減少率Ｒを算出する。
【００１６】
〔低温焼鈍〕
低温焼鈍によって冷延材のバネ限界値が向上するが、母材とＣｕめっき層では焼鈍条件によって次のような特性差が出る。
・母材部
(１) １５０℃以上に加熱しないとバネ限界値向上効果が得られない。
(２) ２００℃以上に加熱すると、種々の断面減少率で冷間圧延したＣｕめっき鋼板のバネ限界値が向上する。
(３) ３００℃以上の加熱温度で一層高いバネ限界値が得られる。加熱温度が高くなるほどバネ限界値が上昇するが、バネ限界値の上昇傾向は加熱温度：５００℃で飽和する。
(４) ６００℃を超える加熱温度では再結晶が進行し、バネ限界値が急激に低下する。
加熱温度が特性に及ぼす影響を考慮すると、母材の特性を向上させる上で低温焼鈍時の加熱温度を３００〜５００℃の範囲で選定する。
【００１７】
・Ｃｕめっき層
Ｃｕめっき層は、４００℃程度までの低温焼鈍でバネ限界値が向上するが、４００℃を超える加熱温度ではバネ限界値が低下する傾向を示し、５５０℃を超えるとほぼ下限まで低下する。
このように表層のＣｕめっき層と母材の鋼は、低温焼鈍によるバネ限界値の変化挙動が異なっている。実際、４００℃を超える加熱温度ではＣｕめっき層のバネ限界値が低下傾向になるが、４００〜５００℃は母材の鋼がバネ限界値を大きく向上させる温度域である。Ｃｕめっき層，母材鋼のバネ限界値変化挙動を勘案し、３００〜５００℃の範囲で加熱温度を選定することにより、Ｃｕめっき鋼板のバネ限界値が効果的に向上する。
０.５〜５０時間の低温焼鈍で必要特性をＣｕめっき鋼板に付与できるが、工業的観点から１〜３０時間の範囲で保持時間を選定することが好適である。
【実施例】
【００１８】
表１の組成をもつ鋼材を溶製し、鋳造後、板厚：２〜２.５ｍｍの熱延コイルを製造した。酸化スケールを除去した後、そのまま或いは軟質化焼鈍した後で冷間圧延し、種々の板厚に仕上げた。この際、冷間圧延の前（工程Ａ）又は低温焼鈍後（工程Ｂ）にＣｕめっきすることによりＣｕめっき鋼板を作製した。
〔工程Ａ〕 脱脂→酸洗→Ｃｕめっき→冷間圧延→脱脂→低温焼鈍
〔工程Ｂ〕 冷間圧延→脱脂→低温焼鈍→脱脂→酸洗→Ｃｕめっき
【００１９】
【００２０】
〔工程Ａ〕
脱脂・酸洗後の鋼板を電気めっき浴に送り込み、鋼板両面にＣｕめっき層を形成した。電気めっき浴にはＣｕＳＯ4：２００ｇ／ｌ，Ｈ2ＳＯ4：５０ｇ／ｌの硫酸浴（浴温：４０℃）を用い、電流密度：５Ａ／ｄｍ2で電気めっきした。めっき後、Ｃｕめっき層にベンゾトリアゾールを塗布し、めっき層表面を変色防止処理した。
各Ｃｕめっき鋼板を種々の断面減少率で冷間圧延し、脱脂後に低温焼鈍した。
表２は、母材硬さ，冷間圧延前後における母材，Ｃｕめっき層の厚み変化を示す。Ｃｕめっき層の厚みは、各鋼板から切り出されたサンプルを樹脂に埋め込んで鏡面研磨し、任意の視野１０箇所のSEM画像から得られる厚みを平均化することにより求めた。また、冷間圧延後の鋼板を目視観察し、母材が部分的に露出しているか否かを調査した結果を表２に併せ示す。
【００２１】
【００２２】
冷間圧延後の鋼板を表３の条件下で焼鈍した。
焼鈍後の鋼板から試験片を切り出し、常法に従って導電率，バネ限界値を測定した。測定結果を表３に併せ示す。
試験片Ａ1は、母材のＣ含有量が少なすぎたため、適正条件下の冷間圧延，低温焼鈍を施してもバネ性が不十分であった。
試験片Ａ4，Ａ10では、冷間圧延後にＣｕめっき層の一部が剥離して母材が露出していた。めっき層の剥離又は母材の露出は、上限Ｙmaxを超える断面減少率で冷間圧延した結果である。
【００２３】
試験片Ａ5では、冷間圧延後にＣｕめっき層の一部が剥離して母材が露出していた。この場合、冷間圧延時の断面減少率は上限Ｙmax未満であったが、冷間圧延前のＣｕめっき層が薄すぎたため取扱い時又は冷間圧延時の多少の不具合に起因して母材露出に至ったものと考えられる。
試験片Ａ8では、上限Ｙmax未満の断面減少率で冷間圧延しており、Ｃｕめっき層は冷間圧延後にも健全に保たれていた。しかし、後続する焼鈍工程で焼鈍温度が高すぎたため、十分なバネ限界値が得られなかった。
【００２４】
試験片Ａ14では、１５％未満の断面減少率で冷間圧延したため、冷間圧延後のＣｕめっき層は健全であったものの、後続の焼鈍工程で適正条件下で焼鈍しても十分なバネ限界値が得られなかった。
試験番号Ａ16では、母材よりＣｕめっき層の方が大きな割合で断面減少しており、冷間圧延後に一部に母材露出が検出された。これは、母材の硬さが３００ＨＶを超えており、Ｃｕめっき層との硬度差が大きいため、冷間圧延時にＣｕめっき層が優先的に断面減少した結果である。冷間圧延後にはＣｕめっき層の厚み比率が冷間圧延前よりも小さくなっているので、導電率も目標値を下回っていた。
これに対し、本発明で規定した条件下で冷間圧延，低温焼鈍したＣｕめっき鋼板は、冷間圧延後にもＣｕめっき層の健全性が保たれ、導電率，バネ限界値共に優れていた。
【００２５】
【００２６】
〔工程Ｂ〕
冷間圧延での断面減少率，冷間圧延後の厚さ（母材，Ｃｕめっき層），低温焼鈍，電気Ｃｕめっき等の条件が工程Ａの試験番号Ａ2，Ａ8〜Ａ10とほぼ同じであるが、低温焼鈍後にＣｕめっきすることにより試験番号Ｂ1〜Ｂ6のＣｕめっき鋼板を製造した。
得られたＣｕめっき鋼板から切り出された試験片について、同じ条件下で導電率，バネ限界値を測定した。表４の測定結果を工程Ａで製造されたＣｕめっき鋼板の導電率，バネ限界値と比較すると、導電率はほぼ同じ値を示しているがバネ限界値が低くなっていることが判る。この結果から、冷間圧延前にＣｕめっきすることにより、バネ限界値に優れたＣｕめっき鋼板が得られることが確認される。
【００２７】
【００２８】
表２の試験番号Ａ9〜Ａ11及び表４の試験番号Ｂ4〜Ｂ6は寸法（板厚，板幅），重量，長さが同一の母コイルを使用しているが、試験番号Ａ9〜Ａ11では工程Ａに従って、試験番号Ｂ4〜Ｂ6は工程Ｂに従って製造されたものであり、最終段階で母材，Ｃｕめっき層がほぼ同じ厚みとなるように調整されている。なお、冷間圧延に先立って長さ方向に三等分となるようにコイルを分割した。
【００２９】
表５は、工程Ａ，工程Ｂそれぞれにおける工程通過状況を示す。工程Ａ，工程Ｂで大きく異なる点はＣｕめっきにおける通板長さであり、工程Ａでは１コイル，長さにして２６０ｍであるが、工程Ｂでは３コイルの合計が２１００ｍｍとかなり長くなっている。通板長さの差は、工程Ａよりも工程Ｂの方が長時間を要することを意味している。しかも、工程Ｂでは、３コイルを処理するのでコイルの移動や取付け，板継ぎ溶接等にも３コイルの分だけ時間がかかることになる。
【００３０】
以上の結果から、本発明に従った製造方法によるとき、従来法に比較してより高い生産性で導電性，バネ性に優れたＣｕめっき鋼板が製造されることが判る。しかも、Ｃｕめっきコイルを先造りしておくと、客先の注文内容（板厚仕様，重量等）が判明した後、冷間圧延，低温焼鈍で対応できるため、受注から納品までの期間も短縮できる。
【００３１】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｃ：０.１〜０.６質量％，Ｓｉ：０.６質量％以下，Ｍｎ：０.１〜１.５質量％，Ｐ：０.０５質量％以下，Ｓ：０.０５質量％以下，残部が不可避的不純物を除きＦｅの組成をもつ母材硬さ：３００ＨＶ以下の鋼板を用意し、
片面当りめっき厚：１.５μｍ以上のＣｕめっき層を鋼板の両面に設け、
めっき厚：１.５〜８μｍの鋼板には式(１)を満足する断面減少率，めっき厚が８μｍを超える鋼板には１５〜８０％の断面減少率で冷間圧延し、
次いで、３００〜５００℃に１〜３０時間保持する低温焼鈍を施すことを特徴とするバネ性に優れたＣｕめっき鋼板の製造方法。
１５≦Ｒ＜２.１＋１７.１Ｔ−０.９２Ｔ2 ・・・・・(１)
ただし、Ｒ：断面減少率(％)
Ｔ：片面当りのＣｕめっき厚(μｍ)
【請求項１】
Ｃ：０.１〜０.６質量％，Ｓｉ：０.６質量％以下，Ｍｎ：０.１〜１.５質量％，Ｐ：０.０５質量％以下，Ｓ：０.０５質量％以下，残部が不可避的不純物を除きＦｅの組成をもつ母材硬さ：３００ＨＶ以下の鋼板を用意し、
片面当りめっき厚：１.５μｍ以上のＣｕめっき層を鋼板の両面に設け、
めっき厚：１.５〜８μｍの鋼板には式(１)を満足する断面減少率，めっき厚が８μｍを超える鋼板には１５〜８０％の断面減少率で冷間圧延し、
次いで、３００〜５００℃に１〜３０時間保持する低温焼鈍を施すことを特徴とするバネ性に優れたＣｕめっき鋼板の製造方法。
１５≦Ｒ＜２.１＋１７.１Ｔ−０.９２Ｔ2 ・・・・・(１)
ただし、Ｒ：断面減少率(％)
Ｔ：片面当りのＣｕめっき厚(μｍ)
【公開番号】特開２００６−２９９３６３（Ｐ２００６−２９９３６３Ａ）
【公開日】平成１８年１１月２日（２００６．１１．２）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００５−１２５１５１（Ｐ２００５−１２５１５１）
【出願日】平成１７年４月２２日（２００５．４．２２）
【出願人】（０００００４５８１）日新製鋼株式会社 (1,178)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成１８年１１月２日（２００６．１１．２）
【国際特許分類】
【出願日】平成１７年４月２２日（２００５．４．２２）
【出願人】（０００００４５８１）日新製鋼株式会社 (1,178)
【Ｆターム（参考）】
[ Back to top ]