【課題】生産性良く、Ａｌ合金と鋼材との界面において高い接合強度をもったＡｌ合金鋳ぐるみ製品を提供する。
【解決手段】溶融Ａｌめっき鋼板を用いて成型加工した部材を被鋳ぐるみ材として鋳型キャビティに配置し、Ａｌ合金溶湯を鋳込んで被鋳ぐるみ材と一体化させたＡｌ合金鋳ぐるみ製品であって、溶融Ａｌめっき層がＳｉ：０〜１２質量％、残部Ａｌおよび不可避的不純物からなる組成をもち、Ａｌ合金とＦｅとの接合界面において両者が直接的に、あるいは不連続なＡｌ−Ｆｅ系合金層を介して接している箇所が存在することを特徴とするＡｌ合金鋳ぐるみ製品。基材鋼板と溶融Ａｌめっき層の界面にＮ：３．０原子％以上のＮ濃縮層が形成されており、Ａｌ−Ｆｅ系合金層の生成を抑制することで接合強度が向上する。 （もっと読む）

【課題】細径の鋼芯線の表面に薄いＡｌめっき層を安定して効率的に形成させる。
【解決手段】芯線径Ｄ₀が０.１〜１.０ｍｍの鋼線を溶融Ａｌめっき浴に浸漬したのち気相空間に連続的に引き上げる方法で鋼線表面に溶融Ａｌめっきを施すにあたり、鋼線が引き上げられる浴面位置が接する気相空間を酸素濃度１０.０％以下の不活性ガス雰囲気とし、次式、δ＝Ｄ_A−Ｄ₀で表される平均径差δが０.０１０ｍｍ以上、且つ次式、Ｓ（％）＝（１−Ｄ₀²／Ｄ_MAX²）×１００下記（２）式で表される最大断面積変動率Ｓが６０.０％以下となるようにライン速度をコントロールして鋼線を引き上げるＡｌめっき鋼線の製造法。
ここで、Ｄ_Aは引き上げられた溶融Ａｌめっき鋼線の長手方向平均線径（ｍｍ）、Ｄ_MAXは同長手方向最大線径（ｍｍ）である。 （もっと読む）

【課題】浴中ロールの回転速度を高精度に検出することが可能なロール回転速度検出装置を提供する。
【解決手段】本発明のロール回転速度検出装置は、溶融金属内に設置されたロールに設けられ、ロールとともに回転する永久磁石と、永久磁石により形成される磁界を検出する検出部と、溶融金属に浸食されない非磁性体から形成され、検出部を包囲する保護部と、を備え、ロールの径方向における永久磁石と検出部との距離は５〜２０ｍｍに設定される。検出部は、溶融金属から遮断した状態で、永久磁石との距離が５〜２０ｍｍの位置に配置されるので、永久磁石の磁界を高レベルに検出することができ、ロールの回転速度を高精度に測定することができる。また、検出部が溶融金属から遮断されるため、検出部の寿命を長くすることができる。 （もっと読む）

【課題】Ｍｇを高濃度に含むＭｇ系合金めっきを施し、加工部の耐食性を向上させたＭｇ系合金めっき鋼材およびその製造方法を提供する。
【解決手段】鋼材表面にＺｎを１５〜５０原子％、Ｃａを０〜１５％、残部がＭｇと不可避不純物から構成されるＭｇ系合金めっき層を形成させ、めっき凝固後に９０〜３００℃未満で熱処理することにより、アモルファス相単相のMg系合金めっきより、Zn₃Mg₇相、Zn₄Mg₇相、MgZn相等をナノサイズに析出させる、加工部の耐食性問題を解決するＭｇ合金系めっき鋼材の製造方法、および該鋼材。 （もっと読む）

【課題】Ａｌ系めっき鋼板の表面に熱可塑性樹脂を接触させた場合に、良好な密着性を付与することができる粗面化Ａｌ系めっき鋼板を提供すること。
【解決手段】Ｓｉ含有量が５〜１３質量％の範囲内のＡｌ−Ｓｉめっき層を有する溶融Ａｌ−Ｓｉ合金めっき鋼板を準備する。この溶融Ａｌ−Ｓｉ合金めっき鋼板を酸化性の酸性水溶液に浸漬して、めっき層の表面に平均深さが０.２μｍ以上で、かつ前記めっき層の膜厚に対する前記めっき層表面からの平均深さの割合が８０％以下のピットを複数形成する。酸化性の酸性水溶液としては、塩化第二鉄水溶液が好ましい。 （もっと読む）

【課題】細径の鋼線の表面に厚い溶融Ａｌめっき層を有する溶融Ａｌめっき鋼線を工業的に大量生産するのに適した溶融Ａｌめっき装置を提供する。
【解決手段】鋼線３を長手方向に連続的に搬送してＡｌめっき浴１中に浸漬させた後、めっき浴面から気相空間に引き上げる溶融Ａｌめっき鋼線製造装置において、気相空間側からめっき浴面の一部領域に気体を吹き付けてめっき浴面に局所的な窪みを形成させる気体吐出ノズルＡを備え、前記窪み部分での浴面低下によって浴面から引き上げられる鋼線の水平方向両側における浴面高さに差が生じるようにノズルＡの気体吹き出し方向が調整されている溶融Ａｌめっき鋼線製造装置。 （もっと読む）

【課題】ガイドロールに転がり軸受けを使用した簡単な構成で、設備費及び保守管理費が安く、高生産性と高品質化が可能な溶融めっき金属帯の製造装置を提供する。
【解決手段】めっき槽本体１９と、その上部に配置され、金属帯１３が進入する底部がめっき槽本体１９内のめっき浴２１中に浸漬し、金属帯１３が通過する天井部がめっき槽本体１９内の浴面２２より上位置となる部分浴槽２０とを有し、めっき槽本体１９から部分浴槽２０に溶融金属を供給する溶融金属供給手段３３が設けられ、部分浴槽２０内の浴面３６高さがめっき槽本体１９内の浴面２２の高さより高く保持され、部分浴槽２０内のガイドロール１５、１６は、両軸部２４、２５を部分浴槽２０の外部に貫通させ、貫通した両軸部２４、２５は、めっき槽本体１９内の浴面２２より上方位置に配置され、部分浴槽２０の外部の軸受け３０で支持されている。 （もっと読む）

【課題】輻射方式を用いた熱間プレスにＡｌめっきを用いる際に昇温時間がかかる、あるいは急速加熱する際に部位により合金化にムラが生じやすいとの課題を解決する。
【解決手段】鋼板の片面又は両面に形成され、少なくともＡｌを含有し、その表面粗度がＲａとして１．０〜４．０μｍであるＡｌめっき層と、前記Ａｌめっき層上に積層され、Ｌ＊が１０〜５０である表面皮膜層と、を有することを特徴とする、熱間プレス用Ａｌめっき鋼板。及びこの製造方法を提供する。 （もっと読む）

ストリップ上にＡｌ−Ｚｎ−Ｓｉ−Ｍｇ合金被覆を形成する溶融めっき法が開示される。この方法は、溶融浴における条件を制御して、溶融浴中の表面垢層を最小化することを含んでいる。特に、この方法は、Ｃａ及び／又はＳｒを浴中の被覆合金に含めることにより、表面垢の形成を制御することを含んでいる。 （もっと読む）

０．３〜１０重量％のＭｇと０．００５〜０．２重量％のＶとを含有するＡｌ−Ｚｎ−Ｓｉ合金のコーティングを有するスチールストリップ。 （もっと読む）

【課題】Ａｌめっき鋼板のＡｌめっき層をＡｌ−Ｆｅ合金化する過程で、めっきが剥離する現象を回避して表面まで合金化させたホットスタンプ用めっき鋼板及びその製造方法の提供。
【解決手段】焼入性に優れた成分を有し、かつＡｌＮ生成抑制成分としてＣｒ、Ｍｏを含有する鋼板の表面に、厚みが１０〜４５μｍのＡｌ−Ｆｅ合金層を有し、該合金層表面のＡｌＮを０．０１〜１ｇ／ｍ^２に抑制したホットスタンプ用めっき鋼板。付着量が片面当たり３０〜１００ｇ／ｍ^２となるようにＡｌめっきが施されたＡｌめっき鋼板をボックス焼鈍で、特定の条件でＡｌめっきと鋼板を合金化させることで製造する。 （もっと読む）

本発明は海洋気候に耐えられる工事部材の塗層に対する拡散処理を施す１種の方法に係り、部材に対する前処理を施す第１ステップと、部材を雰囲気保護炉に置いて予熱する第２ステップと、予熱した部材をめっき溶液に浸漬し、浸漬過程において部材を回転させる第３ステップと、界面における原子を拡散させて被覆体の上に拡散層を形成することによって、塗層と被覆体との冶金接合を実現させるように、浸漬・めっきした部材を真空炉に入れ、８００〜９５０℃で１〜３時間保温した後、徐々に冷却して取り出す拡散処理の第４ステップと、を含み、本発明の方法によって処理した部材には、海洋気候の条件下で十分な耐腐朽性と耐浸食・耐腐食性が与えられる。 （もっと読む）

本発明は耐海洋気候工程部材防腐蝕処理用の熱溶融めっきアルミ鋳造合金及びその調製方法に係り、前記アルミ鋳造合金はＡｌと、Ｚｎと、Ｓｉと、Ｍｇと、ＲＥと、Ｔｉと、Ｎｉと、ナノ酸化物顆粒増強剤と、から構成され、前記ナノ酸化物顆粒増強剤がＴｉＯ_２、ＣｅＯ_２のうちの１種または２種から選択され、各組成成分の、総質量に占める百分比が、Ｚｎ：３５〜３８％、Ｓｉ：０．３〜４．０％、Ｍｇ：０．１〜５．０％、ＲＥ：０．０２〜１．０％、Ｔｉ：０．０１〜０．５％、Ｎｉ：０．１〜３．０％、ナノ酸化物顆粒増強剤の総含有量：０．０１〜１．０％であり、残量がＡｌ及び防止不可の不純物である。本発明により生産されるアルミ鋳造合金を被覆層にすると、海洋気候条件下でそれに耐腐食性及び抗浸食性を付与することができる。 （もっと読む）

本発明は、メッキ鋼材を用いた熱間プレス成形の際に、ブランクに適正な熱処理条件を付与してメッキ層揮発及び酸化スケールの発生を抑制し、且つ２次加熱時に温度の差を付与して異なる強度と物性を確保することができる熱間プレス成形方法に関し、上記メッキ鋼材全体を１次加熱し維持する段階と、上記維持後、メッキ鋼材の全体又は一部をさらに急速加熱する２次加熱段階と、上記２次加熱されたメッキ鋼材を熱間プレス成形し冷却する段階と、を含むメッキ鋼材の熱間プレス成形方法及びこれを用いた熱間プレス成形品に関する。
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本発明は、０．１〜０．４重量％のＣ含量を有する容易に成形可能な平鋼製品を経済的に製造できる方法に関する。そのため、本発明によれば、焼きなまし処理を０．１〜２５体積％のＨ_２、Ｈ_２Ｏと、残余のＮ_２及び残りとして技術的に不可避の不純物とを含み、かつ−２０℃〜＋６０℃の露点を有する焼きなまし雰囲気下で行い、この焼きなまし雰囲気の関係Ｈ_２Ｏ／Ｈ_２は最大０．９５７である。焼きなまし処理後、平鋼製品を６００〜１１００℃の保持温度に加熱し、この温度で１０〜３６０秒の保持時間、平鋼製品を保持し、その結果、焼きなまし処理後に得られる平鋼製品は、１０〜２００μｍの厚さであり、かつその自由表面に隣接する延性エッジ層（Ｒ）を有し、このエッジ層は、エッジ層で覆われている平鋼製品の内部コア層の延性より大きい延性を有する。本発明は、それに応じて提供される、特に熱間成形又は冷間成形に適した平鋼製品及び該平鋼製品から部品を製造する方法にも関する。 （もっと読む）

【課題】細径の鋼芯線の表面を厚い溶融Ａｌめっき層で被覆するのに適した溶融Ａｌめっき鋼線の製造方法を提供する。
【解決手段】溶融Ａｌめっき浴１に浸漬した鋼線３を気相空間に連続的に引き上げる方法で鋼線表面に溶融Ａｌめっき７を施すにあたり、浴面から引き上げられる鋼線の中心線を含むある平面内で、鋼線の水平方向両側における浴面高さに差が生じる状態を作り、その状態を維持しながら鋼線を引き上げる溶融Ａｌめっき鋼線の製造方法。上記において、引き上げられる鋼線周囲のめっき浴面の一部領域に気相空間側から局所的に窒素ガスなどの気体を吹き付けて浴面に窪み４を形成させることにより、前記の水平方向両側における浴面高さに差が生じる状態を作る手法を採用することが好適である。溶融Ａｌめっきに供する鋼線の直径が０.１〜１.０ｍｍのものが特に好適な対象となる。 （もっと読む）

【課題】 鋼板の搬送に用いられる溶融金属めっき用ロールにおいて、鋼板との摩擦熱により溶融金属めっき用ロールが胴部の表面から加熱されたときに、胴部が熱膨張して軸部との嵌合に緩みを生じにくく、かつ緩みを生じた場合にも胴部と軸部とが容易に外れることのない溶融金属めっき用ロールおよびこれを用いた溶融金属めっき装置を提供する。
【解決手段】 セラミックス製の筒状の胴部11の端部に、支持部12ｂと嵌合部12ａとからなるセラミックス製の軸部12が接続された溶融金属めっき用ロール10において、嵌合部12ａの表面および胴部11の表面に、胴部11または軸部12に用いられるセラミックスの使用時の熱膨張よりも大きい高さの凹凸部13を設け、これら凹凸部13を組み合わせる形で焼成時のセラミックスの収縮により胴部11と軸部12とを嵌合して接合した溶融金属めっき用ロール10である。 （もっと読む）

本発明は溶融アルミニウム−亜鉛めっき板材用不動態化処理剤を提供し、その原料は２〜６重量部の水溶性モリブデン酸塩、４〜１２重量部の水溶性マンガン塩、５０〜１００重量部の塩基性シリカゾルおよび５０〜１００重量部の水溶性有機樹脂を含む。本発明は前記溶融アルミニウム−亜鉛めっき板材用不動態化処理剤の調製方法を提供する。同調製方法は以下のステップ：水溶性モリブデン酸塩と水溶性マンガン塩を脱イオン水に添加して溶解して溶液とする、同溶液に塩基性シリカゾルを添加して均一混合して溶液とする、同溶液に水溶性有機樹脂を添加して均一混合して溶液とする、次いで、リン酸を用いて、同溶液のｐＨ値を５〜８に調整することを含む。また、本発明は本発明不動態化処理剤で処理された溶融アルミニウム−亜鉛めっき板材および溶融アルミニウム−亜鉛めっき板材の不動態化処理法を提供する。 （もっと読む）

【課題】耐食性に優れた溶融Ａｌ−Ｚｎ系めっき鋼板を提供する。
【解決手段】めっき皮膜中のＡｌ含有量が２０〜９５ｍａｓｓ％である。そして、前記めっき皮膜中のＣａ含有量が０．０１〜１０ｍａｓｓ％である。または、ＣａおよびＭｇの合計含有量が０．０１〜１０ｍａｓｓ％である。さらに、めっき皮膜は、上層と下地鋼板との界面に存在する合金相からなり、Ｃａ、または、ＣａおよびＭｇが主として上層中に含有することが好ましい。さらに、Ｃａ、または、ＣａおよびＭｇは、Ｚｎ、Ａｌ、Ｓｉから選ばれる1種または２種以上との金属間化合物を有することが好ましい。このように、めっき皮膜中にＣａ、または、ＣａおよびＭｇを含有することで、これらの元素が合わせ部に生じる腐食生成物中に含まれ腐食生成物が安定化し以降の腐食の進行を遅延させる効果をもたらす。そして、結果として耐食性が向上する。 （もっと読む）

【課題】ガスワイピングノズルのスリット隙間ｇを液圧により調整する。
【解決手段】ガスワイピングノズル１００は、上ノズルリップ金物１０２と下ノズルリップ金物１０３とが接合されて構成されており、静圧チャンバ１０４内に供給されたワイピングガスが、スリット１０１を介して帯鋼に向けて噴射される。下ノズルリップ金物１０３には、鋼板の幅方向に沿い伸びる液圧孔１０５が穿設されている。液圧孔１０５の、下ノズルリップ金物１０３の厚さ方向の位置は中心からずれており、厚さＡが厚さＢよりも薄くなっている。液圧孔１０５に圧油を供給すると、液圧孔１０５の径が膨張し、Ａ，Ｂでの膨張差により下ノズルリップ金物１０３が弾性変形し、スリット１０１のスリット隙間ｇが大きくなる。 （もっと読む）