チョップド繊維束および成形材料の製造方法、成形材料、繊維強化プラスチック
【課題】本発明は、成形材料として用いた場合、良好な含浸性、流動性、成形追従性を有し、繊維強化プラスチックとした場合、優れた力学物性を発現するチョップド繊維束および成形材料の製造方法、ならびにそのチョップド繊維束を用いて得られる成形材料、繊維強化プラスチックを提供せんとするものである。
【解決手段】少なくとも一方のローラーが該ローラーの周方向に刃を等間隔に配列して取り付けたローラーである一対のローラー間に、繊維束をローラーの回転軸垂直方向に連続的に糸道を固定して供給し、ローラーに取り付けた刃と、ローラーの他方のローラーの受け部とを接触させて繊維束を裁断し、該繊維束を所定の繊維長、かつ、繊維配向方向に単位長さあたり所定の総断面積の変化量で裁断する、チョップド繊維束および成形材料の製造方法、ならびにそのチョップド繊維束を用いて得られる成形材料、繊維強化プラスチックである。
【解決手段】少なくとも一方のローラーが該ローラーの周方向に刃を等間隔に配列して取り付けたローラーである一対のローラー間に、繊維束をローラーの回転軸垂直方向に連続的に糸道を固定して供給し、ローラーに取り付けた刃と、ローラーの他方のローラーの受け部とを接触させて繊維束を裁断し、該繊維束を所定の繊維長、かつ、繊維配向方向に単位長さあたり所定の総断面積の変化量で裁断する、チョップド繊維束および成形材料の製造方法、ならびにそのチョップド繊維束を用いて得られる成形材料、繊維強化プラスチックである。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、成形材料として用いた場合、良好な含浸性、流動性、成形追従性を有し、繊維強化プラスチックとした場合、優れた力学物性を発現するチョップド繊維束および成形材料の製造方法、ならびにそのチョップド繊維束を用いて得られる成形材料、繊維強化プラスチックに関する。
【背景技術】
【０００２】
強化繊維とマトリックス樹脂からなる繊維強化プラスチックは、比強度、比弾性率が高く、力学特性に優れること、耐候性、耐薬品性などの高機能特性を有することなどから産業用途においても注目され、その需要は年々高まりつつある。
【０００３】
高機能特性を有する繊維強化プラスチックの成形方法としては、プリプレグと称される連続した強化繊維にマトリックス樹脂を含浸せしめた半硬化状態の中間基材を積層し、高温高圧釜で加熱加圧することによりマトリックス樹脂を硬化させ繊維強化プラスチックを成形するオートクレーブ成形が最も一般的に行われている。また、近年では生産効率の向上を目的として、あらかじめ部材形状に賦形した連続繊維基材にマトリックス樹脂を含浸および硬化させるＲＴＭ（レジントランスファーモールディング）成形等も行われている。これらの成形法により得られた繊維強化プラスチックは、連続繊維である所以優れた力学物性を有する。また、連続繊維は規則的な配列であるため、基材の配置により必要とする力学物性に設計することが可能であり、力学物性のバラツキも小さい。しかしながら、一方で連続繊維である所以３次元形状等の複雑な形状を形成することは難しく、主として平面形状に近い部材に限られる。
【０００４】
３次元形状等の複雑な形状に適した成形方法として、ＳＭＣ（シートモールディングコンパウンド）やスタンパブルシートを用いた成形等がある。ＳＭＣ成形品は、強化繊維の繊維束を例えば繊維長が２５ｍｍ程度になるように繊維直交方向に切断し、該チョップド繊維束に熱硬化性樹脂であるマトリックス樹脂を含浸せしめ半硬化状態としたシート状基材（ＳＭＣ）を、加熱型プレス機を用いて加熱加圧することにより得られる。スタンパブルシート成形品は、例えば２５ｍｍ程度に切断したチョップド繊維束や連続の強化繊維よりなる不織布マット等に熱可塑性樹脂を含浸させたシート状基材（スタンパブルシート）を一度赤外線ヒーターで熱可塑性樹脂の融点以上に加熱し、所定の温度の金型に積層して冷却加圧することにより得られる。
【０００５】
多くの場合、加圧前にＳＭＣやスタンパブルシートを成形体の形状より小さく切断して成形型上に配置し、加圧により成形体の形状に引き伸ばして（流動させて）成形を行う。そのため、その流動により３次元形状等の複雑な形状にも追従可能となる。しかしながら、ＳＭＣやスタンパブルシートはそのシート化工程において、チョップド繊維束や不織布マットの分布ムラ、配向ムラが必然的に生じてしまうため、力学物性が低下し、あるいはその値のバラツキが大きくなってしまう。さらには、その分布ムラ、配向ムラにより、特に薄物の部材ではソリ、ヒケ等が発生しやすくなる。
【０００６】
上述のような材料の欠点を埋めるべく、ＳＭＣなどに強化繊維の集束数を減らしたチョップド繊維束を適用し、チョップド繊維束間の絡みを増加して緻密化しクラック発生・進展を抑制するとされる基材が開示されている（例えば特許文献１）。しかしながら、一般的に強化繊維の集束数を減らすのはプロセス上コスト高とならざるを得ず、また分布ムラ、配向ムラにより容易に力学特性が低下する、という問題があった。
【０００７】
一方、ガラスペーパーの製造に適する、１０〜８０°の切断面角を有するガラスチョップストランドに関する開示がある（例えば特許文献２）。かかる開示には、斜めの切断面を有するガラスチョップストランドを用いることにより、ガラスペーパーの抄造時にチョップストランドが容易に単繊維にまで開繊できる旨の記載がある。しかしながら、このチョップストランドは４，０００本の細いガラス繊維を用い、かつ、抄造での開繊性の改善を目的としたものである。また、そもそも繊維強化プラスチックとしてチョップストランド（繊維束）を用いるものではなく、繊維強化プラスチックとしての力学物性、その値のバラツキ、外観上のソリ、ヒケ等に関しての記載がないだけでなく、チョップストランドの製法に関する詳細な開示は見られない。
【特許文献１】特開平０１−１６３２１８号公報
【特許文献２】特開２００３−１６５７３９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明は、かかる従来技術の背景に鑑み、成形材料として用いた場合、良好な含浸性、流動性、成形追従性を有し、繊維強化プラスチックとした場合、優れた力学物性を発現するチョップド繊維束および成形材料の製造方法、ならびにそのチョップド繊維束を用いて得られる成形材料、繊維強化プラスチックを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明は、かかる課題を解決するために、次のような手段を採用するものである。すなわち、実質的に一方向に強化繊維が引き揃えられた繊維束を裁断して、チョップド繊維束を得る、チョップド繊維束の製造方法であって、少なくとも一方のローラーが該ローラーの周方向に刃を等間隔に配列して取り付けたローラーである一対のローラー間に、前記繊維束を前記ローラーの回転軸垂直方向に連続的に糸道を固定して供給し、前記ローラーに取り付けた刃と、前記ローラーの他方のローラーの受け部とを接触させて前記繊維束を裁断し、前記繊維束を、該繊維束を構成する強化繊維の繊維長が５〜１００ｍｍとなり、かつ、前記繊維束一本あたりに含まれる強化繊維の総断面積の変化量が前記繊維束の繊維配向方向に１ｍｍあたり０．０５ｍｍ２以下となるように裁断する、チョップド繊維束の製造方法、およびそのチョップド繊維束を用いて得られる成形材料、繊維強化プラスチックである。
【００１０】
また、前記製造方法により得られたチョップド繊維束を、成形基体上に、前記多数のチョップド繊維束が一層あるいは複数層堆積するように散布するチョップド繊維束散布工程、および、前記成形基体上に散布された多数のチョップド繊維束を、互いに接合させることにより一体化し、チョップド繊維束集合体からなる成形材料を形成するチョップド繊維束集合体形成工程、とからなる成形材料の製造方法である。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によって作製されたチョップド繊維束を、成形材料として用いた場合、良好な含浸性、流動性、成形追従性を有し、繊維強化プラスチックとした場合、優れた力学物性を発現することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
本発明者らは、成形材料として用いた場合、良好な含浸性、流動性、成形追従性を有し、繊維強化プラスチックとした場合、優れた力学物性を発現するチョップド繊維束を得るため、鋭意検討し、連続した強化繊維を一方向に引き揃えた繊維束を特定の裁断方法によりチョップド繊維束を製造し、該チョップド繊維束を集積して一体化した成形材料を用いて成形することにより、かかる課題を一挙に解決することを究明したのである。なお、本明細書では、特に断らない限り、繊維あるいは繊維を含む用語（例えば“繊維方向”等）において、繊維とは強化繊維を表すものとする。また、本明細書では連続繊維とは１００ｍｍより長い繊維長さを持つ強化繊維を指す。
【００１３】
本発明のチョップド繊維束の製造方法は、実質的に一方向に強化繊維が引き揃えられた繊維束を裁断して、チョップド繊維束を得る、チョップド繊維束の製造方法であって、少なくとも一方のローラーがローラーの周方向に刃を等間隔に配列して取り付けたローラーである一対のローラー間に、繊維束をローラーの回転軸垂直方向に連続的に糸道を固定して供給し、ローラーに取り付けた刃と、該ローラーの他方のローラーの受け部とを接触させて繊維束を裁断し、繊維束を、該繊維束を構成する強化繊維の繊維長が５〜１００ｍｍとなり、かつ、繊維束一本あたりに含まれる強化繊維の総断面積の変化量が該繊維束の繊維配向方向に１ｍｍあたり０．０５ｍｍ２以下となるように裁断する。
【００１４】
なお、本発明において“実質的に一方向に強化繊維が引き揃えられ”ているとは、繊維束のある一部に注目した際、半径５ｍｍ以内に存在する強化繊維群の９０％以上が該繊維束のある一部の繊維角度から±１０°以内に配向していることを指す。本発明において、 “ローラーの周方向”とはローラーの回転軸を中心に円を描く方向を示す。本発明において、刃の配列が“等間隔”であるとは、刃同士のローラーの周方向の距離のばらつきが、同一ローラー内で５％以内であることを指す。本発明において、“回転軸垂直方向”とは、その方向と回転軸とのなす角が９０±５°以内となる方向を指す。本発明において、“受け部”とは、ローラーに取り付けられた刃によって繊維束が押し当てられる他方のローラーの表面を指す。本発明の製造方法を示した図４、９、１０では、片側のローラーのみに刃が取り付けられているが、１対のローラーのうち、片方のみに刃が取り付けられていてもよいし、また２つのローラーの両方に刃が取り付けられていても構わない。１対のローラーのうち、片方のみに刃が取り付けられている場合、他の一方のローラーが受け部の役割のみを担うことになり、２つのローラーの両方に刃が取り付けられている場合、両方のローラーが刃の役割と受け部の役割の両方を担うことになる。
【００１５】
従来より、チョップド繊維束は、図１に示すように、あらかじめ刃１が取り付けられたローラー２と、それと対になるもう一つのローラー３との一対のローラーの間に、実質的に一方向に強化繊維が引き揃えられた繊維束４をローラーの回転軸垂直方向２７と繊維束４の繊維配向方向とが一致するように、繊維束４を挿入することによって繊維直交方向に裁断し、チョップド繊維束５を得ていた。このようにして得られる従来のチョップド繊維束５の形状は、図２のような長方形型となる。
【００１６】
しかし、従来のチョップド繊維束を用いて成形された繊維強化プラスチックは、極めて低強度であることが知られていた。そこで本発明者らは、該強化プラスチックの破壊過程について詳細な検討を行うことで、低強度の原因を特定した。繊維強化プラスチックに加わる荷重はそのほとんどを強化繊維が受け持つが、チョップド繊維束は強化繊維が切断された形態であるため、必ず強化繊維が受け持っていた荷重を、樹脂を介して周囲の強化繊維に受け渡さなければならない。図２のように、従来のチョップド繊維束５は繊維配向方向９の同一箇所で全強化繊維１０が切断されており、強化繊維１０が受け持っていた荷重をチョップド繊維束５の繊維配向方向９の端部１１で一気に周囲に受け渡さなければならず、応力集中を起こしている。そのため、低い荷重であってもチョップド繊維束５の繊維配向方向９の端部１１が応力集中で破壊されクラックが発生し、これらクラックが連結することで繊維強化プラスチック全体が破壊にいたる。
【００１７】
繊維強化プラスチックの強度を向上するために、チョップド繊維束に含まれる強化繊維の本数を少なくすることが考えられる。チョップド繊維束端部で周囲に受け渡す荷重が小さくなるため、応力集中の影響範囲が小さく、クラックが発生してもクラック同士が連結しにくく、結果強度が向上する。究極的には強化繊維単糸レベルで分散させることで、強度は最も向上すると推測される。しかしながら、チョップド繊維束に含まれる強化繊維の本数は、工業的には減らすことは非常に難しい。ガラス繊維などでは強度向上を図るために、繊維束を分繊して強化繊維の本数を小分けにした後、裁断することで製造可能であるが、分繊の工程が加わることでコスト高となる。また、炭素繊維などは繊維束を分繊すると毛羽が発生して、実質的に安定して強化繊維本数を小分けにすることが出来ない。また、強化繊維を単糸レベルで分散しようとした場合、強化繊維一本一本を強化繊維の真直性を保ったまま分散させるのは非常に困難であり、また強化繊維同士が凝集して結局強度が低下してしまうため、工業的な成形材料の製造プロセスに乗りにくい問題点がある。
【００１８】
また、従来のチョップド繊維束５の形状は、図２のような長方形型となるのに対して、本発明のチョップド繊維束１２の形状は、図６のように平行四辺形型となる。両者の強化繊維の端部の集合体（切断端）１１を比較すると、図６に示す本発明のチョップド繊維束１２の方が明らかに長い切断端１１を有する。この長い切断端１１に起因して、チョップド繊維束を用いて成形材料を製造するにあたり、チョップド繊維束にマトリックス樹脂を含浸させる場合、従来のものに比べて極めて良好な含浸性を示すという、予想外の効果が得られることを見出したのも本発明の特徴の一つである。かかる点において、特開２００３−１６５７３９号公報（特許文献２）とは明らかに異なる。
【００１９】
そこで本発明者らは、図４に示すように、少なくとも一方にはローラーの周方向に刃を等間隔に配列した一対のローラー間に、繊維束をローラーの回転軸垂直方向に連続的に糸道を固定して供給し、繊維束に含まれる強化繊維を段階的に切断するチョップド繊維束の製造方法を見出した。図５（ａ）〜（ｃ）には、繊維束が段階的に切断され、最終的にチョップド繊維束が製造される様子を繊維束の移動に注目して時系列に沿って示した。
【００２０】
本発明に係る製造方法は、一本の繊維束を同時に切断するのではなく、時間をかけて切断しきる所に特徴がある。図４に示したようなローラーの回転軸６に対し傾いた刃１を用いた場合、図５（ａ）のように繊維束４と接触している刃１の刃先の稜線方向１３に刃が入り始め、繊維束４が進行方向１４に送られるとともに、裁断位置１５の軌道が刃１と繊維束４の切断線３０となって裁断され、図５（ｂ）のように段階的に切断され、最終的に図５（ｃ）のように完全に分断され、チョップド繊維束１２が得られる。本発明において、刃と繊維束の“切断線”とは、ローラーに取り付けた刃と繊維束とが接触し繊維束を切断する裁断位置の、繊維束上の軌道を指す。この時、繊維束４は裁断位置１５で刃１によって一時的に把持され、ローラー２と対になるローラー３の回転に伴い、繊維束４が進行方向１４に送られる。図５（ａ）〜（ｃ）の操作を繰り返すことにより、チョップド繊維束１２が連続的に製造される。
【００２１】
本発明に係る製造方法は、繊維束を裁断して得られるチョップド繊維束中に含まれる強化繊維の繊維長さを、すべて１００ｍｍ以下とすることにより、チョップド繊維束の集合体である成形材料を、複雑な形状の成形追従性に優れた成形材料とすることができる。強化繊維の繊維長さが１００ｍｍより大きい成形材料の場合、繊維配向方向には流動しにくいため、あらかじめ設計形状に沿って賦形しなければ複雑形状を形成することが難しい。繊維長さを５ｍｍ未満にすると、さらに流動性が向上するが、他の要件を満たしても高い力学特性は得られない。流動性と力学特性との関係を鑑みると、さらに好ましくは１０〜５０ｍｍの範囲内である。本発明にかかる方法において、繊維束を裁断して得られるチョップド繊維束内には５ｍｍ未満の強化繊維は少なければ少ないほどよいが、好ましくは、５ｍｍ未満の繊維本数が、チョップド繊維束内に含まれる繊維総本数の５％より少ないのが良い。すなわち、本発明において、繊維束中に含まれる強化繊維の繊維長が５〜１００ｍｍの範囲内であるとは、繊維長さ５ｍｍ未満の繊維本数を、チョップド繊維束内に含まれる繊維総本数の５％とし、かつ、すべてを繊維長さ１００ｍｍ以下とすることを意味する。
【００２２】
さらに、チョップド繊維束に含まれる強化繊維の繊維長が実質的に同じであるのがよい。チョップド繊維束に含まれる繊維の長さを同一とすることで、繊維束を一体化して成形材料とし、成形を行う際に、流動を制御し易くなる。これを実現する手段としては、例えば刃の配列方向と繊維束の繊維配向方向とのなす角を実質的に一定に保つことが有効である。なお、本発明において、繊維長が実質的に同じであるとは、チョップド繊維束に含まれる強化繊維の繊維長の平均値から±５％の範囲内に９５％の強化繊維が含まれることを指す。
【００２３】
本発明に係る製造方法は、繊維束一本あたりに含まれる強化繊維の総断面積の変化量が繊維束の繊維配向方向に１ｍｍあたり０．０５ｍｍ２以下となるように裁断することにより、得られたチョップド繊維束は図６（ｂ）に示すように、その中央部から繊維配向方向の端部にかけて、強化繊維１０の本数が変化する遷移区間１６を有する。そのため、チョップド繊維束１２を用いて成形された繊維強化プラスチックは、強化繊維１０の本数をチョップド繊維束内において繊維配向方向への単位長さあたりの強化繊維本数または強化繊維総断面積の変化量１７を所定量以下で変化させることにより、チョップド繊維束の中央部で最大であるチョップド繊維束の受け持つ荷重を、チョップド繊維束の繊維配向方向に最も離れた部位に向かって強化繊維の端部から少しずつ周囲に解放することができ、応力集中が発生しにくい。したがって、従来のチョップド繊維束のように一箇所で強化繊維がすべて切断されている構成に比べ、段違いに強度が向上する。それだけではなく、応力集中が起こりにくいため、初期の損傷が発生しにくく、破壊直前までクラックが発生しない。繊維強化プラスチックの用途では、初期の損傷により音鳴りが起き不安を誘うため適用できない用途も存在し、そのような用途にも繊維強化プラスチックの適用が可能となる。また、初期の損傷は疲労強度に大きく影響するが、本発明の場合、初期の損傷が少ないため、静的強度のみならず疲労強度も大きく向上する。さらに、前述のような繊維強化プラスチックとしての力学特性だけでなく、繊維強化プラスチックを得るための成形材料の製造プロセスにおいても、チョップド繊維束にマトリックス樹脂を含浸させる際に、従来のものに比べて極めて良好な含浸性を示すため、成形材料を簡易な設備を用いて短時間でかつ確実に製造することが可能となるという、予想外の効果が得られる。別の観点からは、前述のマトリックス樹脂の確実な含浸は、結果的に成形材料から得られる繊維強化プラスチックにおいて、強度低下の原因となるボイド（未含浸部）の生成を最小限に抑制し、よりバラツキの少ない安定した力学特性を得ることを可能とする。
【００２４】
図６（ｂ）において、強化繊維１０の本数が変化する遷移区間１６における強化繊維の総断面積の変化量は１ｍｍあたり０．０５ｍｍ２以下であることで、応力集中を有効に防止することが出来、さらに含浸性も向上出来る。好ましくは、１ｍｍあたり０．０４ｍｍ２以下であり、さらに好ましくは０．０２５ｍｍ２以下である。チョップド繊維束１２を繊維配向方向９にチョップド繊維束１２の端部からもう一方の端部まで走査して、強化繊維１０の端部の断面積を計測し、その一本一本の断面積を総和したものの変化量が繊維配向方向に１ｍｍあたり０．０５ｍｍ２以下であることが必要である。チョップド繊維束に含まれる強化繊維の断面積が±１０％以下のばらつきの場合は、１ｍｍあたりに含まれる強化繊維の端部の数を計測し、代表的な強化繊維の断面積と掛算した値を用いる。また、チョップド繊維束の繊維配向に垂直な方向の最大幅が３ｍｍ未満である場合は、チョップド繊維束の強化繊維本数が変化する遷移区間における繊維配向に垂直な方向の幅の全変化量を測定し、１ｍｍあたりの変化量に比例換算した値を用いる。図６（ａ）に本発明の好ましいチョップド繊維束の一例を示したが、繊維配向方向への単位長さあたりの強化繊維本数または強化繊維総断面積の変化量が所定量以下で変化する遷移区間を有しており、かつ強化繊維の総断面積の変化量が繊維配向方向に１ｍｍあたり０．０５ｍｍ２以下である。
【００２５】
さらに好ましくは繊維束に含まれる強化繊維の総断面積の最大値が０．１ｍｍ２以上である繊維束を裁断するのが良い。本発明のチョップド繊維束の本数をチョップド繊維束中央部から端部にかけて徐々に減らす製造方法は、チョップド繊維束が太く、強化繊維本数が多く、強化繊維の総断面積の最大値が多い方がその効果が大きく発揮される。チョップド繊維束に含まれる強化繊維の総断面積の最大値が大きければ大きいほど、チョップド繊維束１本あたりに支えられる荷重が大きく、一気にチョップド繊維束の端部で荷重を受け渡すのではなく、徐々に荷重を受け渡すことで応力集中を効果的に減少させることが出来る。また、マトリックス樹脂の含浸が困難な総断面積が大きな繊維束においても、容易に含浸させることが出来る。一般的に太い繊維束の方がプロセス性に優れ低コストで繊維束を生産できるが、従来の繊維直交方向に裁断する製造方法により製造された太いチョップド繊維束を用いた短繊維強化プラスチックは強度が低く、強度部材には適用しにくいという問題があった。また、マトリックス樹脂の含浸が困難という問題があった。本発明は、太い繊維束を用いてチョップド繊維束を製造しても低コストのまま高強度に、かつ、成形材料を簡易な設備を用いて短時間でかつ確実に製造することが可能とすることが出来る点に特徴がある。さらに好ましくは強化繊維の総断面積の最大値が０．２ｍｍ２以上である。なお、繊維強化プラスチックとした際の厚み設計の自由度の観点からは、チョップド繊維束に含まれる強化繊維の総断面積の最大値が３０ｍｍ２以下であることが好ましく、より好ましくは５ｍｍ２以下である。
【００２６】
本発明において、繊維束一本あたりに含まれる強化繊維の総断面積の変化量が繊維束の繊維配向方向に単位長さあたり所定量以下となるように裁断する手段としては、ローラー上の刃に櫛状の刃や繊維束の繊維配向方向に傾いた斜め刃を用いるのが良い。また、これらの刃はローラーの周方向に等間隔に配列されていなければならないが、図９のように断続的に配置されていても、図１０のように一本の刃が螺旋状に連続的に連なり配置されていても良く、同一の刃であっても周方向に存在する刃の一部同士の間隔が等間隔であれば、本発明で規定する、「刃がローラーの周方向に等間隔に配列されている」に含まれるものとする。なお、刃の配列が“等間隔”であるとは、上述の定義のとおりである。
【００２７】
櫛状の刃を用いた場合には、刃と繊維束が接触する際に、一本の繊維束中に含まれる繊維の一部のみが裁断され、ローラーの回転とともに周方向に配列された別の櫛状の刃によって、繊維長が所定範囲内となるように制御して裁断することができる。図４のように斜め刃を用いた場合には、図５のように繊維束が刃先の稜線方向１３に沿って裁断され、ローラーの回転とともに一本の刃によって一本の繊維束が分断されチョップド繊維束となる。
【００２８】
さらに好ましくは、ローラーに取り付けた刃と繊維束の繊維配向方向とのなす角が２〜３０°の範囲内であるのが良い。本発明において、“刃と、繊維束の繊維配向方向とのなす角”とは、図５に示すとおり、繊維束４が刃に押し当てられるときの刃の刃先の稜線方向１３と、繊維束の繊維配向方向９とがなす角２８の絶対値を意味する。これにより得られるチョップド繊維束は強化繊維の端部の集合体が繊維配向方向に対して斜めに設けられている形態であり、中央部から繊維配向方向端部に向かって繊維本数が変化する遷移区間を設けられる。なかでもチョップド繊維束の端部が繊維配向方向と２〜３０°の角度で直線状の形態を有している形態が好ましい。例えば、連続した繊維束を一方向に引き出し、強化繊維の繊維長が５〜１００ｍｍの範囲内となるように繊維配向方向と２〜３０°の角度に直線状に裁断することにより、好ましいチョップド繊維束を得ることができる。従来のチョップド繊維束は繊維配向方向と直交方向に裁断し製造していたところを、繊維配向方向と２〜３０°の角度で裁断するだけで、繊維強化プラスチックとした際に高強度となるチョップド繊維束を得ることが出来る。チョップド繊維束の端部は繊維配向方向に対して小さい角度であればあるほど繊維強化プラスチックとした際に高強度化が期待され、特に３０°以下で効率的に強化繊維の本数が変化する遷移区間における強化繊維の総断面積の変化量は１ｍｍあたり０．０５ｍｍ２以下とすることができ、その効果が著しいが、チョップド繊維束自体の取り扱い性が低下すること、裁断プロセスにおいて、繊維配向方向と裁断する刃との角度が小さければ小さいほど安定性を欠くため、２°以上の角度が好ましい。さらに好ましくはチョップド繊維束の端部が繊維配向方向と３〜２５°の角度がよく、さらに繊維強化プラスチックとしての高強度化とプロセス性との兼ね合いから好ましくは５〜１５°がよい。本発明によって作製されたチョップド繊維束は例えば図６（ａ）に示すように、平行四辺形型の形状をしており、繊維配向方向のさし渡し長さ１８が繊維長２５よりも大きくなる特徴を有する。
【００２９】
本発明は、例えば図５で説明したとおり、裁断位置１５により局所的に把持されて駆動するため、繊維束４に加わる張力が繊維束４内で分布があり、糸道が安定しない。糸道がずれると、安定して、所定の繊維長や単位長さあたりの強化繊維の裁断量を所定量以下とすることができない。そこで、本発明では裁断時に糸道を固定して繊維束４を供給することを必須とする。糸道を固定する手段としては、刃の形状により繊維束を真っ直ぐ駆動させたり、受け部に溝を設けたり、裁断直前に糸道を固定する機構を設けたり、裁断直前に駆動機構を設けたりするのが好ましい。
【００３０】
刃の形状により繊維束を真っ直ぐ駆動させる手段は、Ｕ字やＶ字など、繊維配向方向を軸に対称形状の刃をローラーに設けることで実現できる。刃と繊維束が接触する点が繊維束配向方向を軸に対称であるので、繊維束が横に移動する力が加わらないため、糸道が固定される。特に、図１１に示すように、ローラーに取り付けた刃と繊維束４との接触線３０をＶ字とするのが良い。例えば、図１１（ａ）のように、繊維束４の両端からＶ字の刃が接触し、繊維束４が進行方向１４に送られるとともに、裁断位置１５の軌道が切断線３０となって裁断され、図１１（ｂ）のように段階的に切断され、最終的に図１１（ｃ）のように完全に分離され、チョップド繊維束１２が得られる。さらに、刃と繊維束配向方向９とのなす角１３を２〜３０°とすることで、効果的に繊維束４の繊維配向方向９に１ｍｍあたり０．０５ｍｍ２以下とすることができる。また、Ｖ字の上を先に繊維束に接触させることで、より糸道を固定しやすくなる。なお、刃と繊維束配向方向９とのなす角１３を２〜３０°とするに際し、両側の角度（図１１（ａ）の左側の１３と右側の１３）が同じであることが望ましいが、上記目的を達成するため、両者の差の絶対値を２°以内にすると良い。
【００３１】
受け部に溝を設けることで、繊維束の糸道が横にずれにくくなる。溝は垂直溝でもよいし、Ｒ形状でもよい。また、受け部に摩擦材を配置することで裁断時の繊維の逃げを防止することができ、糸道の固定に役立つ。なお、刃が摩擦材と接触するが、ローラーの回転が妨げられないようにするには、刃と摩擦材が接触するのに伴い、摩擦材がある程度変形することが必要である。しかし、その変形が大きすぎると、繊維束の裁断に必要な刃圧を得ることができない。したがって、摩擦材の候補としては、弾性率が１０ＭＰａ〜１０００ＭＰａ程度となる材料が好ましく、例えばスチレン・ブタジェンゴム、天然ゴム、ニトリルゴム 、シリコンゴム 、といった各種ゴムなどが有効である。
【００３２】
糸道を固定する機構としては、例えばローラーガイド、櫛状のガイド、さらには筒状のガイド、ニップローラーなどが挙げられる。ローラー状のガイドを用いれば、繊維束とガイドとの摩擦力を低減することができ、繊維束を常に一定の位置に送り込むことが可能となる。また、同時に裁断する繊維束の数が多く、ローラーガイドを繊維束の数だけ配置することができない場合は、櫛状のガイドを使用するのが便利である。さらに、ストローのような筒状のガイドを使用すれば、繊維束のたるみなどの影響を受けにくくなり、より繊維束を送り込む位置が安定する。糸道を固定する機構の配置としては、裁断位置から近い方がその効果が大きく糸道を固定する機構を物理的に配することができる最短距離まで近づけた方が良いが、裁断位置から３０ｃｍ以内の距離に配置すれば、糸道を固定する効果は十分に期待できる。さらに好ましくは、２０ｃｍ以内、より好ましくは１５ｃｍ以内である。なお、本発明において、裁断位置より手前側（図４、５、１０における矢印８側）を上流とし、裁断位置より奥側（図４、５、１０における矢印７側）を下流とする。なお、本発明において、繊維束とローラーに取り付けた刃とが接触する裁断位置から糸道を固定する機構までの距離は、繊維束とローラーに取り付けた刃との接触部と、繊維束と糸道を固定する機構との接触部を結ぶ線分の中で、その長さが最も短くなる線分の長さとして算出する。
【００３３】
駆動機構としては、連続生産性を考えると、ニップローラーであることが好ましい。前述のように、繊維束の一部は裁断時に刃とそれに対となる受け部よって把持されるが、把持されていない部分が多いため繊維束を駆動する力が不足する場合がある。そこで裁断のためのローラー以外に直前に駆動機構を設けることで糸道を安定させるだけでなく、駆動力を補助することで安定して連続裁断が可能となる。ローラーによる駆動機構を配置する箇所としては、繊維束を一定箇所、一定方向に供給することを鑑みると、裁断位置から近い方がその効果が大きく駆動機構を物理的に配することができる最短距離まで近づけた方が良いが、５０ｃｍ以内、好ましくは３０ｃｍ以内に機構を配置すれば十分に効果を期待できる。なお、本発明において、繊維束と刃とが接触する裁断位置から繊維束を送り出す駆動機構までの距離は、繊維束と刃との接触部から、繊維束と繊維束を送り出す駆動機構との接触部までを結ぶ線分の中で、その長さが最も短くなる線分の長さとして算出する。
【００３４】
本発明において、前述の糸道を固定する機構ならびに駆動機構は、それぞれ単独で用いてもその効果を発揮するが、特に両機構を組み合わせることでより安定した生産を行うことができる。また、駆動機構を配置する位置としては、前記糸道を固定する機構よりも上流に配置することが好ましい。特にニップローラーは、それ自身に繊維束の糸道を固定する効果が期待できる。
【００３５】
本発明の強化繊維としては、例えば、アラミド繊維、ポリエチレン繊維、ポリパラフェニレンベンズオキサドール（ＰＢＯ）繊維などの有機繊維、ガラス繊維、炭素繊維、炭化ケイ素繊維、アルミナ繊維、チラノ繊維、玄武岩繊維、セラミックス繊維などの無機繊維、ステンレス繊維やスチール繊維などの金属繊維、その他、ボロン繊維、天然繊維、変性した天然繊維などを繊維として用いた強化繊維などが挙げられる。その中でも特に炭素繊維は、これら強化繊維の中でも軽量であり、しかも比強度および比弾性率において特に優れた性質を有しており、さらに耐熱性や耐薬品性にも優れていることから、特に軽量化が望まれる自動車パネルなどの部材に好適である。強化繊維としては炭素繊維のなかでも、高強度の炭素繊維が得られやすいＰＡＮ系炭素繊維が好ましい。炭素繊維単糸の径は５〜１０μｍ程度であり、炭素繊維の製造方法によると低コストで高強度化を図ることができる強化繊維本数は１０，０００〜１，０００，０００本である。本発明は、繊維束に含まれる繊維本数が多い場合にその効果が期待でき、特にその本数が２０，０００〜２００，０００本であるのが良い。汎用的に用いられる炭素繊維の繊維束のフィラメント数は、他の強化繊維と比べて多いのが一般的である。炭素繊維では、非常に高い温度で時間をかけて熱処理を加えて製造するため、安価に製造しようとすれば、繊維束に含まれるフィラメント数を多くすることが効果的である。例えば、チョップド繊維束として最も多用されているのはガラス繊維であるが、その繊維束のフィラメント数は１００〜１０，０００本のものが一般的である。それに比べ、炭素繊維の繊維束のフィラメント数は１０，０００〜１，０００，０００本のものが一般的であり、前述のガラス繊維よりも繊維束のフィラメント数は多い。ここで、繊維束のフィラメント数が多ければ多いほど、チョップド繊維束の端部での応力集中が大きくなり易く、強度が低下し易い。本発明では、チョップド繊維束の形状を平行四辺形とすることで応力集中を緩和できるため、繊維束のフィラメント数が多ければ多いほど、大きな強度向上効果が期待できる。また、マトリックス樹脂の含浸が困難なフィラメント数が多い繊維束においても、容易に含浸させることが出来るため、成形材料を簡易な設備を用いて短時間でかつ確実に製造することが可能とする効果が期待できる。特に強度および含浸性の向上が見込める炭素繊維の本数は、１５，０００〜５００，０００本である。さらに低コストで高強度化・易含浸化を図ることができる強化繊維本数は、２０，０００〜２００，０００本であるのが良い。
【００３６】
さらに、前記繊維束の形状は扁平であることが好ましい。繊維束が扁平でなく、かつ繊維束に含まれる強化繊維の本数が多い場合、狭い領域で多くの強化繊維を裁断することになるため、刃の磨耗も激しくなる。そこで、繊維束の形状を扁平とし、広い範囲で炭素繊維を裁断しようとすれば、刃にかかる負担も軽減でき、刃の磨耗を抑えることが出来る。また、繊維束の形状を扁平とすることにより、チョップド繊維束の厚みも小さくなるため、繊維束短部での応力集中を緩和でき、繊維強化プラスチックとした場合に高い強度を発現することが出来る。なお、繊維束の幅Ｗと厚みｔとの比率（Ｗ／ｔ）は１０〜１，０００とするのがよい。比率（Ｗ／ｔ）が１０より小さければ、刃にかかる負荷が大きくなり、刃が劣化し易くなる。一方、１，０００より大きければ、繊維束の剛性が低下し、ローラーや刃とのわずかな接触で繊維束が折れ曲がったり、繊維束に割れが生じたりするために、安定的に生産を行うことが難しくなる。さらに安定的にチョップド繊維束の生産を行おうとすれば、比率（Ｗ／ｔ）が２０〜５００の範囲であるのがよい。なお、本発明においては、あらかじめ扁平な炭素繊維を用いても良いし、繊維束を裁断する前工程にてガイドローラーやニップローラー、微小振動ローラーなどを用いて炭素繊維の繊維束を扁平に予備開繊してもよい。
【００３７】
さらに本発明には、実質的に無撚りである繊維束を用いるのがよい。従来の手法では、繊維束に撚りが含まれていても、チョップド繊維束の形状が大きく変化することはない。しかし、本発明では繊維束の進行方向に対して刃を斜めに当てるため、繊維束に撚りがある場合、得られるチョップド繊維束の形状がいびつとなり易い。繊維強化プラスチックにおいて、このいびつな形状をしたチョップド繊維束がわずかに含まれる程度であれば、力学物性にさほど影響を与えないが、含まれる量が多くなれば物性が低下することも考えられる。得られるチョップド繊維束の形状を揃え、繊維強化プラスチックとした場合の力学物性を安定させようとするには、繊維束は実質的に無撚であることが好ましい。なお、本発明における“実質的に無撚である“とは、１ｍあたりの撚りの回数が２回未満であることを意味する。
【００３８】
さらに、強化繊維にサイジング剤が付着されており、サイジング剤が、チョップド繊維束全体の質量を基準として、０．１〜１０質量％の範囲内であるのが良い。連続した繊維束を裁断する際、強化繊維がばらばらになることなく、所定の形状に裁断されるためには、強化繊維同士が密着し、ある程度の拘束力を持って、繊維束として一体化していることが重要である。そこで、チョップド繊維束の０．１〜１０質量％のサイジング剤を強化繊維に付着させておくことで、飛躍的にチョップド繊維束の製造プロセス性が向上する。また、チョップド繊維束を一体化して成形材料を製造する際の取り扱い性も向上することができる。例えば、引き出した繊維束に、溶媒に溶解または分散させたサイジング剤を０．１〜１０質量％の範囲内で付与し、連続した繊維束を裁断した後、加熱して溶媒を乾燥することにより、本発明のチョップド繊維束を得ることが出来る。サイジング剤としては、例えばエポキシ樹脂、フェノール樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ビニルエステル樹脂、ポリアミド樹脂、ウレタン樹脂等やそれらの混合樹脂を用いることができ、これらを水や溶媒等に希釈して強化繊維に接触させて乾燥して付着させることができる。
【００３９】
さらに、繊維強化プラスチックにおいてマトリックスを構成するマトリックス樹脂が強化繊維に付着されているのが良い。マトリックス樹脂の付着量としては、チョップド繊維束全体の質量を基準として、２０〜７５質量％の範囲内であるのが良い。あらかじめマトリックスを強化繊維に含浸しておけば、チョップド繊維束を製造するに当たり、裁断時に強化繊維がばらばらになることなく、所定の形状に安定して製造することができる。また、チョップド繊維束を一体化して成形材料を製造する際の取り扱い性も向上することができる。
【００４０】
かかるチョップド繊維束を用いて繊維強化プラスチックを製造するにあたり、取り扱い性を向上し、プレス成形や真空成形など加圧成形に適した成形材料を製造するため、図７のように本発明のチョップド繊維束の集合体を一体化させ、成形材料とするのがよい。例えば、本発明のチョップド繊維束をシート状のマトリックス樹脂の上に散布した後、別のシート状のマトリックス樹脂で挟み込み、チョップド繊維束とマトリックス樹脂とを一体化し、ＳＭＣやスタンパブルシートと呼ばれるような成形材料とするのが良い。また、チョップド繊維束をシート状に散布して一体化しても良い。このとき、前述のようにチョップド繊維束にあらかじめマトリックス樹脂を含浸させておけば、あらためて樹脂を含浸することなく一体化することもできる。一方、チョップド繊維束にマトリックス樹脂が含浸していなくても、チョップド繊維束の集合体からなる成形材料に樹脂を注入するＲＴＭ（レジントランスファーモールディング）成形などを実施し、繊維強化プラスチックとしても良い。
【００４１】
本発明の成形材料の製造方法は、（ａ）多数の本発明の製造方法により得られたチョップド繊維束を、成形基体上に、前記多数のチョップド繊維束が一層あるいは複数層堆積するように散布するチョップド繊維束散布工程、および、（ｂ）前記成形基体上に散布された多数のチョップド繊維束を、互いに接合させることにより一体化し、チョップド繊維束集合体からなる成形材料を形成するチョップド繊維束集合体形成工程とからなる、のが好ましい。ここで成形基体とは、散布されるチョップド繊維束を堆積させる成形材料を形成させるための基体を指す。例えば、繊維強化プラスチックを製造する際に用いられるマトリックス樹脂を含む成形材料の製造に用いる場合には、マトリックス樹脂により形成された樹脂シートや樹脂フィルム、離型フィルム等の支持体の表面にマトリックス樹脂をコーティングした支持体付き樹脂フィルム、などが例として挙げられる。また、マトリックス樹脂を含まない成形材料の製造に用いる場合には、三次元形状を有するマトリックス樹脂が未だ含浸されていないプリフォームを形成するための賦形型（スクリーン）、などが例として挙げられる。
【００４２】
本発明の成形材料の製造方法における、前記（ａ）のチョップド繊維束散布工程において、前記成形基体が平坦面を有し、該平坦面上における前記多数のチョップド繊維束のそれぞれの強化繊維の配列方向が同一となるように、かつ、前記平坦面上に前記多数のチョップド繊維束からなるチョップド繊維束シートが形成されるように、前記平坦面上に前記チョップド繊維束が散布され、前記チョップド繊維束集合体形成工程において、前記多数のチョップド繊維束にて形成されたチョップド繊維束シートからなる成形材料が形成されることがより好ましい。
【００４３】
前記平坦面上における前記多数のチョップド繊維束のそれぞれの強化繊維の配列方向は、実質的に同一であればよい。ここで、各チョップド繊維束の前記強化繊維の配列方向がそれぞれ実質的に同一とは、チョップド繊維束に含まれる各強化繊維の配列方向の平均値を当該チョップド繊維束を代表する強化繊維の代表配列方向として、チョップド繊維束集合体における各チョップド繊維束の各代表配列方向が±１０％以内であるチョップド繊維束が、チョップド繊維束集合体における全チョップド繊維束の９０％以上である状態をいう。
【００４４】
本発明の成形材料の製造方法において、前記チョップド繊維束シートが形成された後、該形成されたチョップド繊維束シート上における前記多数のチョップド繊維束のそれぞれの強化繊維の配列方向が同一となるように、かつ、前記形成されたチョップド繊維束シートにおけるチョップド繊維束の強化繊維の配列方向と異なるように、更に、前記形成されたチョップド繊維束シート上に前記多数のチョップド繊維束からなる別のチョップド繊維束シートが形成されるように、前記形成されたチョップド繊維束シート上に前記チョップド繊維束が散布され、チョップド繊維束シートの積層体からなる成形材料が形成されることがさらに好ましい。前記形成されたチョップド繊維束シート上における前記多数のチョップド繊維束のそれぞれの強化繊維の配列方向は、実質的に同一であれば良い。ここで、各チョップド繊維束の前記強化繊維の配列方向がそれぞれ実質的に同一とは、チョップド繊維束に含まれる各強化繊維の配列方向の平均値を当該チョップド繊維束を代表する強化繊維の代表配列方向として、チョップド繊維束集合体における各チョップド繊維束の各代表配列方向が±１０％以内であるチョップド繊維束が、チョップド繊維束集合体における全チョップド繊維束の９０％以上である状態を言う。
【００４５】
また、本発明の成形材料の製造方法において、前記成形基体上における前記多数のチョップド繊維束のそれぞれの強化繊維の配列方向がランダムになるように、前記成形基体上に前記チョップド繊維束が散布されてもよい。
【００４６】
さらに、本発明の成形材料の製造方法において、前記成形基体が、マトリックス樹脂により形成された樹脂シート、樹脂フィルム、または、離型フィルム等の支持体の表面にマトリックス樹脂をコーティングした支持体付き樹脂フィルムであることが好ましい。
【００４７】
本発明の成形材料の製造方法において、前記（ａ）のチョップド繊維束散布工程が、（ａ）前記成形基体が三次元形状面を有し、該三次元形状面上における前記多数のチョップド繊維束のそれぞれの強化繊維の配列方向が同一となるように、前記三次元形状面上に前記チョップド繊維束を散布して多数のチョップド繊維束からなる第１のチョップド繊維束層を形成する第１の層形成工程、および、（ｂ）前記第１の層形成工程において形成された前記第１のチョップド繊維束層の上における前記多数のチョップド繊維束のそれぞれの強化繊維の配列方向が同一となるように、かつ、前記第１のチョップド繊維束層におけるチョップド繊維束の強化繊維の配列方向とは異なる強化繊維の配列方向となるように、前記第１のチョップド繊維束層の上に前記チョップド繊維束を散布して多数のチョップド繊維束からなる第２のチョップド繊維束層を形成する第２の層形成工程からなっていてもよい。
【００４８】
前記多数のチョップド繊維束のそれぞれの強化繊維の配列方向は、実質的に同一であればよい。ここで、各チョップド繊維束の前記強化繊維の配列方向がそれぞれ実質的に同一とは、チョップド繊維束に含まれる各強化繊維の配列方向の平均値を当該チョップド繊維束を代表する強化繊維の代表配列方向として、チョップド繊維束集合体における各チョップド繊維束の各代表配列方向が±１０％以内であるチョップド繊維束が、チョップド繊維束集合体における全チョップド繊維束の９０％以上である状態を言う。
【００４９】
本発明の成形材料の製造方法の他の態様は、（ａ）多数の本発明のチョップド繊維束を、強化繊維を含む樹脂成形体を製造する際に用いられるマトリックス樹脂により形成された第１の樹脂シートからなる成形基体上に散布するチョップド繊維束散布工程、（ｂ）該チョップド繊維束散布工程において得られた前記多数のチョップド繊維束を有する前記第１の樹脂シートの該多数のチョップド繊維束の上に、前記マトリックス樹脂からなる第２の樹脂シートを積層する樹脂シート積層工程、および、（ｃ）該樹脂シート積層工程において得られた前記多数のチョップド繊維束と前記第１および第２の樹脂シートとからなる積層体を、加圧および／または加熱することにより、前記多数のチョップド繊維束と前記第１および第２の樹脂シートとを一体化し、チョップド繊維束集合体を形成するチョップド繊維束集合体形成工程とからなる。
【００５０】
本発明の成形材料の製造方法の更に他の態様は、多数の本発明のチョップド繊維束と熱可塑性樹脂とが混練され、チョップド繊維束と熱可塑性樹脂との混練物を用意する混練工程と、該混練工程により用意された混練物を連続して棒状あるいはシート状に押し出し、棒状あるいはシート状の連続成形物を成形する成形工程と、該成形工程により得られた連続成形物を、その長手方向に間隔をおいて切断し、射出成形用のペレットを形成するペレタイジング工程とからなる。
【００５１】
本発明で用いるマトリックス樹脂としては、例えば、エポキシ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ビニルエステル樹脂、フェノール樹脂、エポキシアクリレート樹脂、ウレタンアクリレート樹脂、フェノキシ樹脂、アルキド樹脂、ウレタン樹脂、マレイミド樹脂、シアネート樹脂などの熱硬化性樹脂や、ポリアミド、ポリアセタール、ポリアクリレート、ポリスルフォン、ＡＢＳ、ポリエステル、アクリル、ポリブチレンテレフタラート（ＰＢＴ）、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリフェニレンスルフィド（ＰＰＳ）、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、液晶ポリマー、塩ビ、ポリテトラフルオロエチレンなどのフッ素系樹脂、シリコーンなどの熱可塑性樹脂が挙げられる。その中でも熱硬化性樹脂は、架橋構造を取るため、一般的に弾性率が高く、形状安定性に優れている。繊維強化プラスチックとした場合にも高い弾性率を発現でき、寸法安定性の面から信頼性の高い繊維強化プラスチックとすることが出来る。樹脂の粘度を低粘度に調整できるため、チョップド繊維束中に樹脂を容易に含浸することができるため、繊維強化プラスチックを製造するどの過程でもマトリックス樹脂を付与することができる。また、室温でタック性をもたせるよう設計することができるため、成形材料を積層等する際に押し付けるだけで一体化するなど、取り扱い性に優れる。
【００５２】
さらに好ましくは熱硬化性樹脂の中でも、エポキシ樹脂や不飽和ポリエステル樹脂、ビニルエステル樹脂、フェノール樹脂、アクリル樹脂等や、それらの混合樹脂がよい。これらの樹脂の常温（２５℃）における樹脂粘度としては、１×１０６Ｐａ・ｓ以下であることが好ましく、この範囲内であれば本発明を満たすタック性およびドレープ性を有する成形材料を得ることができる。
【００５３】
また、別の好ましいマトリックス樹脂として挙げられる熱可塑性樹脂は、一般に高い靭性を有することから短繊維強化プラスチックの弱点であるクラック同士の連結を抑制することができ、強度が向上する。特に、衝撃特性を重要視する用途ではマトリックス樹脂に熱可塑性樹脂を用いるのが良い。
【００５４】
また、前記成形材料を固化（マトリックス樹脂が熱硬化性樹脂の場合は硬化を意味する。）せしめることにより、繊維強化プラスチックとすることができる。樹脂を固化させることによりはじめて、高い力学強度を発揮し、各種部品として使用することが可能となる。樹脂を固化せしめる方法、すなわち繊維強化プラスチックを成形する方法としては、プレス成形、オートクレーブ成形、ＲＴＭ成形等が挙げられる。なかでも、生産効率を考慮するとプレス成形が好ましい。また、本発明のチョップド繊維束およびこれを用いた繊維強化プラスチックの用途としては、強度、剛性、軽量性が要求される、自転車用品、ドアやシートフレームなどの自動車部材、ロボットアームなどの機械部品がある。中でも、強度、軽量に加え、複雑な形状の成形追従性が要求されるシートパネルやシートフレーム等の自動車部品に好ましく適用できる。
【実施例】
【００５５】
以下、実施例により本発明をさらに具体的に説明するが、本発明は、実施例に記載の発明に限定されるというものではない。
【００５６】
＜力学特性評価方法＞
各実施例に記載の手法で得られた平板状の繊維強化プラスチックより、長さ２５０±１ｍｍ、幅２５±０．２ｍｍの引張強度試験片を切り出した。ＪＩＳ Ｋ−７０７３（１９９８）に規定する試験方法に従い、標点間距離を１５０ｍｍとし、クロスヘッド速度２．０ｍｍ／分で引張強度を測定した。なお、本実施例においては、試験機としてインストロン（登録商標）万能試験機４２０８型を用いた。測定した試験片の数はｎ＝５とし、平均値を引張強度とした。
【００５７】
（実施例１）
本発明のチョップド繊維束の製造方法を用いてＳＭＣシートを作成し、成形を行って平板物性を取得した。
【００５８】
実質的に無撚りの未サイジングの炭素繊維の連続な繊維束（強化繊維単糸径７μｍ、１２，０００フィラメント、引張強度５．０ＧＰａ、引張弾性率２４０ＧＰａ）を、樹脂成分が２．０重量％になるように反応性ウレタン樹脂エマルジョン（第一工業製薬（株）製、スーパーフレックス−Ｒ５０００）を精製水で希釈したサイジング剤母液に連続的に浸漬させて炭素繊維にサイジング剤を付与し、乾燥張力６００ｇ／ｄｔｅｘのもと、１５０℃のホットローラと２００℃の乾燥炉で乾燥し水分を除去した。サイジング剤付着量は１．２重量％であった。また、繊維束の幅Ｗと厚みｔとをそれぞれマイクロメーターにて１ｍ毎に１０回測定し、その平均値から繊維束の幅Ｗと厚みｔとの比率（Ｗ／ｔ）を求めると、その比率は１２０であった。さらに、繊維束を１ｍずつに分断し、その撚りの回数を数えるという作業を１０回繰り返し、その平均値を撚りの回数とすると、撚りの回数は０．６回／ｍであった。
【００５９】
この連続な繊維束を図４に示した製造方法で裁断し、チョップド繊維束を得た。ローラーとしては、直径９．５ｃｍの２つの鉄製のローラーを用いており、片方のローラー２には投入される繊維束に対して１２°の角度で配置された断続的な刃１を周方向に２５ｍｍ間隔で取り付けた。また、他方のローラー３には、受け部に刃形状に沿った溝２４を周方向に設けた。この一対のローラーを回転させつつ、ローラーの間に前述の繊維束４をローラーの回転軸垂直方向２７に挿入し、チョップド繊維束１２を作製した。裁断中、繊維束４は溝２４に沿い、糸道は固定され、ほぼ同じ角度で繊維束４は裁断された。こうして得られたチョップド繊維束は、チョップド繊維束の端部がチョップド繊維束の繊維配向方向と１２°の角度で直線状の形態を有しており、強化繊維の繊維長はおなじチョップド繊維束内で５％程度のばらつきはあるものの、２５ｍｍであった。また、作製されたチョップド繊維束の形状は、図６（ａ）のようにいずれも平行四辺形であり、ほぼ同等の形状をしていた。さし渡し長さ１８は５０ｍｍであった。チョップド繊維束の中央部から端部にかけて強化繊維の配向方向に強化繊維本数が減少する遷移区間があり、１ｍｍあたり５００本±１００本の範囲内で減少していた。また、強化繊維の総断面積の変化量は繊維配向方向に１ｍｍあたり０．０１５〜０．０２１ｍｍ２であった。強化繊維本数の変化量の測定方法としては、チョップド繊維束の遷移区間において、繊維配向方向に１ｍｍの区間を無作為に３区間設定し、その平均値を、そのチョップド繊維束の繊維配向方向１ｍｍあたりの強化繊維本数の変化量とした。また、強化繊維の総断面積はチョップド繊維束の繊維配向方向１ｍｍあたりの強化繊維本数の変化量に、強化繊維単糸の断面積３．８５×１０−５ｍｍ２をかけた値とした。
【００６０】
一方、マトリックス樹脂としてビニルエステル樹脂（ダウ・ケミカル（株）製、デラケン７９０）を１００重量部、硬化剤としてｔｅｒｔ−ブチルパーオキシベンゾエート（日本油脂（株）製、パーブチルＺ）を１重量部、内部離型剤としてステアリン酸亜鉛（堺化学工業（株）製、ＳＺ−２０００）を２重量部、増粘剤として酸化マグネシウム（協和化学工業（株）製、ＭｇＯ＃４０）を４重量部用いて、それらを十分に混合撹拌し、樹脂ペーストを得た。樹脂ペーストをドクターブレードを用いて、ポリプロピレン製の離型フィルム上に塗布した。その上から、上記チョップド繊維束を単位面積あたりの重量が５００ｇ／ｍ２になるよう均一に落下、散布した。さらに、樹脂ペーストを塗布したもう一方のポリプロピレンフィルムとで樹脂ペースト側を内にして挟んだ。炭素繊維のＳＭＣシートに対する体積含有量は４０％とした。得られたシートを４０℃にて２４時間静置することにより、樹脂ペーストを十分に増粘化させて、図７のような成形材料であるＳＭＣシートを得た。この時、チョップド繊維束にマトリックス樹脂ペーストを含浸させる際に、比較例１のものに比べて、容易にかつ約半分の時間で含浸させることが可能で、良好な含浸性を示した。
【００６１】
このＳＭＣシートを２５０×２５０ｍｍに切り出し、４層重ねた後、３００×３００ｍｍのキャビティを有する平板金型上の概中央部に配置（チャージ率にして７０％相当）した後、加熱型プレス成形機により、６ＭＰａの加圧のもと、１５０℃×５分間の条件により硬化せしめ、３００×３００ｍｍの平板状の繊維強化プラスチックを得た。
【００６２】
金型キャビティ内に繊維強化プラスチックが充填されており、成形材料の流動性は良好であった。繊維強化プラスチックを平らな試験台上に置いただけで成形体が試験台と全面で接触しており、ソリはない、と判断された。繊維強化プラスチックの厚みは２．８ｍｍであった。
【００６３】
引張試験の結果によると、引張弾性率は３２ＧＰａと非常に高く、また、引張強度に関しても３３０ＭＰａと高い値が発現した。比較例１と比較しても弾性率で３０％以上、強度で２倍以上の力学特性を発現していた。また、得られた繊維強化プラスチックを切り出し、切り出し面を観察すると、図８のようにチョップド繊維束が中央部から端部に向かうにつれ細くなっており、特に切り出し面に並行に走るチョップド繊維束も中央部から端部に向かうにつれ細くなり、繊維本数が減少している様子がわかり、荷重の伝達効率が向上した分、引張強度のみならず、弾性率も向上するという著しい効果が得られたものと推測された。
【００６４】
（実施例２）
投入される繊維束に対して３０°の角度で配置された断続的な刃をローラーの周方向に２５ｍｍ間隔で配した以外は、実施例１と同様にしてチョップド繊維束を裁断した。こうして得られたチョップド繊維束はチョップド繊維束の端部がチョップド繊維束の繊維配向方向と３０°の角度で直線状の形態を有しており、強化繊維の繊維長はおなじチョップド繊維束内で２％程度のばらつきはあるものの、２５ｍｍであった。また、作製されたチョップド繊維束の形状は、いずれも平行四辺形であり、ほぼ同等の形状をしていた。チョップド繊維束の中央部から端部にかけて強化繊維の配向方向に強化繊維本数が減少する遷移区間があり、繊維配向方向に１ｍｍあたり１３００本±１００本の範囲内で減少していた。また、強化繊維の総断面積の変化量は繊維配向方向に１ｍｍあたり０．０４４〜０．０５ｍｍ２であった。
【００６５】
こうして得られたチョップド繊維束を実施例１と同様に成形材料としてＳＭＣシートを作製、成形した。金型キャビティ内に繊維強化プラスチックが充填されており、成形材料の流動性は良好であった。繊維強化プラスチックを平らな試験台上に置いただけで成形体が試験台と全面で接触しており、ソリはない、と判断された。繊維強化プラスチックの厚みは２．８ｍｍであった。
【００６６】
次に実施例１と同様に引張試験を実施した。引張弾性率は２９ＧＰａと高く、引張強度に関しても２７０ＭＰａと高い値が発現した。比較例１と比較しても弾性率で２０％以上、強度で８０％程度の力学特性を発現していた。また、得られた繊維強化プラスチックを切り出し、切り出し面を観察すると、図８のようにチョップド繊維束が中央部から端部に向かうにつれ細くなっており、特に切り出し面に並行に走るチョップド繊維束も中央部から端部に向かうにつれ細くなり、繊維本数が減少している様子がわかり、荷重の伝達効率が向上した分、引張強度のみならず、弾性率も向上するという著しい効果が得られたものと推測された。
【００６７】
（実施例３）
ローラーとしては、直径９．５ｃｍの２つの鉄製のローラーを用いており、片方のローラーには投入される繊維束に対して３０°の角度のＶ字形状（左右とも３０°）の断続的な刃を先にＶ字の上が繊維束と接触するようローラーの周方向に２５ｍｍ間隔で配した。また、他方のローラーには、ローラーの周囲を覆うような厚さ３ｍｍのゴム製の摩擦材を配置した。実施例１と同様の繊維束を用い、チョップド繊維束を裁断した。図１１に示すように繊維束４の繊維配向方向９に対して軸対称に裁断位置１５が移動するため、糸道が固定され、安定して裁断することができた。こうして得られたチョップド繊維束１２は、両端部がそれぞれ凸のＶ字、凹のＶ字となっており、強化繊維の繊維長はおなじチョップド繊維束内で１０％程度のばらつきはあるものの、２５ｍｍであった。また、作製されたチョップド繊維束の形状は、いずれも平行四辺形であり、ほぼ同等の形状をしていた。チョップド繊維束の中央部から端部にかけて強化繊維の配向方向に強化繊維本数が減少する遷移区間があり、繊維配向方向に１ｍｍあたり１３００本±２００本の範囲内で減少していた。また、強化繊維の総断面積の変化量は繊維配向方向に１ｍｍあたり０．０４１〜０．０５３ｍｍ２であった。
【００６８】
こうして得られたチョップド繊維束を実施例１と同様に成形材料としてＳＭＣシートを作製、成形した。金型キャビティ内に繊維強化プラスチックが充填されており、成形材料の流動性は良好であった。繊維強化プラスチックにはソリはなく、厚みは２．８ｍｍであった。次に実施例１と同様に引張試験を実施した。引張弾性率は２７ＧＰａと高く、引張強度に関しても２５０ＭＰａと高い値が発現した。比較例１と比較しても弾性率で１０％以上、強度で７０％程度の力学特性を発現していた。
【００６９】
（実施例４）
ローラーとしては、直径１１．５ｃｍの２つの鉄製のローラーを用いており、片方のローラーには図１０のように供給される繊維束４に対して刃先の稜線方向が１２°の角度となる連続の螺旋刃を配置した。また、他方のローラーには、ローラーの周囲を覆うような厚さ３ｍｍのゴム製の摩擦材を配置した。また、繊維束とローラーに取り付けた刃とが接触する裁断位置から５ｃｍ手前に糸道を固定する機構としてガイドを取り付けた。実施例１と同様の繊維束を用い、チョップド繊維束を裁断した。裁断中、ガイドによって糸道は固定され、ほぼ同じ角度で繊維束は裁断された。こうして得られたチョップド繊維束は、チョップド繊維束の端部がチョップド繊維束の繊維配向方向と１２°の角度で直線状の形態を有しており、強化繊維の繊維長はおなじチョップド繊維束内で４％程度のばらつきはあるものの、２５ｍｍであった。チョップド繊維束の中央部から端部にかけて強化繊維の配向方向に強化繊維本数が減少する遷移区間があり、１ｍｍあたり５００本±１００本の範囲内で減少していた。また、強化繊維の総断面積の変化量は繊維配向方向に１ｍｍあたり０．０１６〜０．０２１ｍｍ２であった。
【００７０】
こうして得られたチョップド繊維束を実施例１と同様に成形材料としてＳＭＣシートを作製、成形した。金型キャビティ内に繊維強化プラスチックが充填されており、成形材料の流動性は良好であった。繊維強化プラスチックにはソリはなく、厚みは２．８ｍｍであった。次に実施例１と同様に引張試験を実施した。引張弾性率は３３ＧＰａと非常に高く、また、引張強度に関しても３５０ＭＰａと高い値が発現した。比較例１と比較しても弾性率で３５％以上、強度で２倍以上の力学特性を発現していた。
【００７１】
（実施例５）
実施例４と同様の一対のローラーを用い、ガイドともに、繊維束とローラーに取り付けた刃とが接触する裁断位置から３０ｃｍ手前に駆動機構としてニップローラーを配置した。実施例１と同様の繊維束を用い、チョップド繊維束を裁断した。裁断中、ガイドによって糸道は固定され、ニップローラーによって安定して繊維束が供給され、ほぼ同じ角度で繊維束は裁断された。こうして得られたチョップド繊維束は、チョップド繊維束の端部がチョップド繊維束の繊維配向方向と１２°の角度で直線状の形態を有しており、強化繊維の繊維長はおなじチョップド繊維束内で２％程度のばらつきはあるものの、２５ｍｍであった。チョップド繊維束の中央部から端部にかけて強化繊維の配向方向に強化繊維本数が減少する遷移区間があり、１ｍｍあたり５００本±５０本の範囲内で減少していた。また、強化繊維の総断面積の変化量は繊維配向方向に１ｍｍあたり０．０１７〜０．０１９ｍｍ２であった。
【００７２】
こうして得られたチョップド繊維束を実施例１と同様に成形材料としてＳＭＣシートを作製、成形した。金型キャビティ内に繊維強化プラスチックが充填されており、成形材料の流動性は良好であった。繊維強化プラスチックにはソリはなく、厚みは２．８ｍｍであった。次に実施例１と同様に引張試験を実施した。引張弾性率は３３ＧＰａと非常に高く、また、引張強度に関しても３４０ＭＰａと高い値が発現した。比較例１と比較しても弾性率で３５％以上、強度で２倍以上の力学特性を発現していた。
【００７３】
（実施例６）
実施例１と同様の刃を図９のように５列に渡って配したローラー２を用い、他方のローラー３には受け部に刃形状に沿った溝２４を周方向に設けた。さらに繊維束とローラーに取り付けた刃とが接触する裁断位置から５ｃｍ手前に糸道を固定する機構としてガイドを取り付け、繊維束とローラーに取り付けた刃とが接触する裁断位置から２０ｃｍ手前に駆動機構としてニップローラーを配置した。裁断中、ガイドによって糸道は固定され、ニップローラーによって安定して繊維束が供給され、ほぼ同じ角度で繊維束は裁断された。こうして得られたチョップド繊維束は、チョップド繊維束の端部がチョップド繊維束の繊維配向方向と１２°の角度で直線状の形態を有しており、強化繊維の繊維長はおなじチョップド繊維束内で２％程度のばらつきはあるものの、２５ｍｍであった。チョップド繊維束の中央部から端部にかけて強化繊維の配向方向に強化繊維本数が減少する遷移区間があり、１ｍｍあたり５００本±５０本の範囲内で減少していた。また、強化繊維の総断面積の変化量は繊維配向方向に１ｍｍあたり０．０１６〜０．０１８ｍｍ２であった。
【００７４】
こうして得られたチョップド繊維束を実施例１と同様に成形材料としてＳＭＣシートを作製、成形した。金型キャビティ内に繊維強化プラスチックが充填されており、成形材料の流動性は良好であった。繊維強化プラスチックにはソリはなく、厚みは２．８ｍｍであった。次に実施例１と同様に引張試験を実施した。引張弾性率は３４ＧＰａと非常に高く、また、引張強度に関しても３３０ＭＰａと高い値が発現した。比較例１と比較しても弾性率で４０％以上、強度で２倍以上の力学特性を発現していた。
【００７５】
（実施例７）
炭素繊維に、実質的に無撚りの未サイジングの連続な繊維束（強化繊維単糸径８μｍ、４８，０００フィラメント、引張強度４．３ＧＰａ、引張弾性率２４０ＧＰａ）を用いた点以外は、実施例３と同様にしてチョップド繊維束を得た。このとき、実施例１同様に繊維束の幅Ｗと厚みｔとの比率（Ｗ／ｔ）を求めると、その比率は２８０であった。さらに、繊維束を１ｍずつに分断し、その撚りの回数を数えるという作業を１０回繰り返し、その平均値を撚りの回数とすると、撚りの回数は０．８回／ｍであった。
【００７６】
こうして得られたチョップド繊維束を実施例１と同様に成形材料としてＳＭＣシートを作製、成形した。なお、ＳＭＣシートにおいては、チョップド繊維束を単位面積あたりの重量、および、炭素繊維のＳＭＣシートに対する体積含有量は、実施例１と同じとした。成形した結果、金型キャビティ内に繊維強化プラスチックが充填されており、成形材料の流動性は良好であった。繊維強化プラスチックにはソリはなく、厚みは２．８ｍｍであった。次に実施例１と同様に引張試験を実施した。引張弾性率は２７ＧＰａと高く、引張強度に関しても２２０ＭＰａと高い値が発現した。比較例１と比較しても弾性率で１０％以上、強度で４５％程度の力学特性を発現していた。
【００７７】
（比較例１）
従来技術である９０°方向に裁断したチョップド繊維束を用いたＳＭＣの力学特性を取得し、比較例とする。
【００７８】
使用する繊維束は実施例１と同様とし、図１に示すような直径９．５ｃｍの２つの鉄製のローラーを用い、一方のローラー２には回転軸方向６に平行な刃を周方向に２５ｍｍ間隔で配置し、繊維束４をローラーの回転軸垂直方向に挿入して、連続的に裁断し、チョップド繊維束を得た。こうして得られたチョップド繊維束は強化繊維の繊維長が２５ｍｍで、チョップド繊維束の端部がチョップド繊維束の繊維配向方向と９０°の角度で直線状の形態を有していた。
【００７９】
実施例１と同様にＳＭＣシートを作成し、成形を行った。金型キャビティ内に繊維強化プラスチックが充填されており、成形材料の流動性は良好であった。ソリはなく、繊維強化プラスチックの厚みは２．８ｍｍであった。引張試験の結果によると、引張弾性率は２４ＧＰａ、引張強度は１５０ＭＰａであった。また、得られた繊維強化プラスチックを切り出し、切り出し面を観察すると、図３のように切り出し面に並行に走るチョップド繊維束を観察すると、端部１１で厚み方向に垂直に切れており、端部１１の先に樹脂溜り２１が発生していた。この樹脂溜り２１のいくつかにはボイドが発生していた。
【００８０】
（比較例２）
比較例１よりも繊維長が長く、実施例１と同等のさし渡し長さ５０ｍｍを有するチョップド繊維束を用いたＳＭＣの力学特性を取得し、比較例とする。
【００８１】
実施例１と同様な連続な繊維束を用い、ローラーに取り付けられた刃の間隔を周方向に５０ｍｍとする他は比較例１と同様として、チョップド繊維束を得た。こうして得られたチョップド繊維束は強化繊維の繊維長が５０ｍｍでチョップド繊維束の端部がチョップド繊維束の繊維配向方向と９０°の角度で直線状の形態を有していた。
【００８２】
実施例１と同様にＳＭＣシートを作成し、成形を行った。金型キャビティ内に繊維強化プラスチックが充填されており、成形材料の流動性は良好であった。繊維強化プラスチックのソリはなく、厚みは２．８ｍｍであった。また、引張試験の結果によると、引張弾性率は２６ＧＰａ、引張強度は１６０ＭＰａであり、ほぼ比較例１と同等の力学特性であった。従来のＳＭＣでは繊維長を大きくしても力学特性の向上にほとんど寄与しないことが分かった。
【００８３】
（比較例３）
４５°方向に裁断したチョップド繊維束を用いたＳＭＣの力学特性を取得し、比較例とする。
【００８４】
実施例１と同様な連続な繊維束を用い、はさみで繊維に対して４５°の角度で直線状に裁断した。チョップド繊維束の中央部から端部にかけて強化繊維の配向方向に強化繊維本数が減少する遷移区間があり、繊維配向方向に１ｍｍあたり２４００本±１００本の範囲内で減少していた。また、強化繊維の総断面積の変化量は１ｍｍあたり０．０８８〜０．０９６ｍｍ２であった。このチョップド繊維束を用いて、実施例１と同様にＳＭＣシートを作成し、成形を行った。
【００８５】
金型キャビティ内に繊維強化プラスチックが充填されており、成形材料の流動性は良好であった。ソリはなく、繊維強化プラスチックの厚みは２．８ｍｍであった。また、引張試験の結果によると、引張弾性率は２５ＧＰａ、引張強度は２００ＭＰａであった。比較例１と比較すると、強度は高いものの、著しい向上は見られない。また、弾性率においてはほとんど向上が見られなかった。
【００８６】
（比較例４）
炭素繊維に、撚りを加えた未サイジングの連続な繊維束（強化繊維単糸径８μｍ、４８，０００フィラメント、引張強度４．３ＧＰａ、引張弾性率２４０ＧＰａ）を用いた点以外は、比較例１と同様にしてチョップド繊維束を得た。このとき、実施例１同様に繊維束の幅Ｗと厚みｔとの比率（Ｗ／ｔ）を求めると、その比率は８であった。さらに、繊維束を１ｍずつに分断し、その撚りの回数を数えるという作業を１０回繰り返し、その平均値を撚りの回数とすると、撚りの回数は２０回／ｍであった。
【００８７】
引張試験の結果によると、引張弾性率は２２ＧＰａ、引張強度は１１０ＭＰａであり、比較例１よりも低強度となった。フィラメント数が増えたことにより、繊維束端部での応力集中が激しくなり、強度が低下したものと考えられる。
【図面の簡単な説明】
【００８８】
【図１】従来のチョップド繊維束の製造方法の一例を示す斜視図である。
【図２】従来のチョップド繊維束の一例を示す平面図である。
【図３】従来の繊維強化プラスチックの一例を示す断面図である。
【図４】本発明のチョップド繊維束の製造方法の一例を示す斜視図である。
【図５】本発明のチョップド繊維束の製造過程の一例を示す平面図である。
【図６】本発明のチョップド繊維束の一例を示す平面図である。
【図７】本発明のチョップド繊維束を用いた成形材料の一例を示す断面図である。
【図８】本発明のチョップド繊維束を用いた繊維強化プラスチックの一例を示す断面図である。
【図９】本発明のローラーの一例を示す斜視図である。
【図１０】本発明のチョップド繊維束の製造方法の一例を示す斜視図である。
【図１１】本発明のチョップド繊維束の製造過程の一例を示す平面図である。
【符号の説明】
【００８９】
１：刃
２：刃が取り付けられたローラー
３：刃が取り付けられたローラー２の対となるローラー
４：繊維束
５：従来のチョップド繊維束
６：ローラーの回転軸方向
７：下流方向
８：上流方向
９：繊維配向方向
１０：強化繊維
１１：強化繊維の端部の集合体
１２：本発明のチョップド繊維束
１３：繊維束と接触している刃の刃先の稜線方向
１４：繊維束の進行方向
１５：裁断位置
１６：強化繊維本数が変化する遷移区間
１７：繊維配向方向への単位長さあたりの強化繊維総断面積の変化量
１８：さし渡し長さ
１９：繊維直交方向とチョップド繊維束の端部とのなす角
２０：チョップド繊維束の切り出し断面
２１：樹脂溜まり
２２：成形材料
２３：繊維強化プラスチック
２４：溝
２５：繊維長
２６：ローラーの周方向
２７：ローラーの回転軸垂直方向
２８：刃と繊維束の繊維配向方向とのなす角
２９：強化繊維総断面積の最大値
３０：切断線
【技術分野】
【０００１】
本発明は、成形材料として用いた場合、良好な含浸性、流動性、成形追従性を有し、繊維強化プラスチックとした場合、優れた力学物性を発現するチョップド繊維束および成形材料の製造方法、ならびにそのチョップド繊維束を用いて得られる成形材料、繊維強化プラスチックに関する。
【背景技術】
【０００２】
強化繊維とマトリックス樹脂からなる繊維強化プラスチックは、比強度、比弾性率が高く、力学特性に優れること、耐候性、耐薬品性などの高機能特性を有することなどから産業用途においても注目され、その需要は年々高まりつつある。
【０００３】
高機能特性を有する繊維強化プラスチックの成形方法としては、プリプレグと称される連続した強化繊維にマトリックス樹脂を含浸せしめた半硬化状態の中間基材を積層し、高温高圧釜で加熱加圧することによりマトリックス樹脂を硬化させ繊維強化プラスチックを成形するオートクレーブ成形が最も一般的に行われている。また、近年では生産効率の向上を目的として、あらかじめ部材形状に賦形した連続繊維基材にマトリックス樹脂を含浸および硬化させるＲＴＭ（レジントランスファーモールディング）成形等も行われている。これらの成形法により得られた繊維強化プラスチックは、連続繊維である所以優れた力学物性を有する。また、連続繊維は規則的な配列であるため、基材の配置により必要とする力学物性に設計することが可能であり、力学物性のバラツキも小さい。しかしながら、一方で連続繊維である所以３次元形状等の複雑な形状を形成することは難しく、主として平面形状に近い部材に限られる。
【０００４】
３次元形状等の複雑な形状に適した成形方法として、ＳＭＣ（シートモールディングコンパウンド）やスタンパブルシートを用いた成形等がある。ＳＭＣ成形品は、強化繊維の繊維束を例えば繊維長が２５ｍｍ程度になるように繊維直交方向に切断し、該チョップド繊維束に熱硬化性樹脂であるマトリックス樹脂を含浸せしめ半硬化状態としたシート状基材（ＳＭＣ）を、加熱型プレス機を用いて加熱加圧することにより得られる。スタンパブルシート成形品は、例えば２５ｍｍ程度に切断したチョップド繊維束や連続の強化繊維よりなる不織布マット等に熱可塑性樹脂を含浸させたシート状基材（スタンパブルシート）を一度赤外線ヒーターで熱可塑性樹脂の融点以上に加熱し、所定の温度の金型に積層して冷却加圧することにより得られる。
【０００５】
多くの場合、加圧前にＳＭＣやスタンパブルシートを成形体の形状より小さく切断して成形型上に配置し、加圧により成形体の形状に引き伸ばして（流動させて）成形を行う。そのため、その流動により３次元形状等の複雑な形状にも追従可能となる。しかしながら、ＳＭＣやスタンパブルシートはそのシート化工程において、チョップド繊維束や不織布マットの分布ムラ、配向ムラが必然的に生じてしまうため、力学物性が低下し、あるいはその値のバラツキが大きくなってしまう。さらには、その分布ムラ、配向ムラにより、特に薄物の部材ではソリ、ヒケ等が発生しやすくなる。
【０００６】
上述のような材料の欠点を埋めるべく、ＳＭＣなどに強化繊維の集束数を減らしたチョップド繊維束を適用し、チョップド繊維束間の絡みを増加して緻密化しクラック発生・進展を抑制するとされる基材が開示されている（例えば特許文献１）。しかしながら、一般的に強化繊維の集束数を減らすのはプロセス上コスト高とならざるを得ず、また分布ムラ、配向ムラにより容易に力学特性が低下する、という問題があった。
【０００７】
一方、ガラスペーパーの製造に適する、１０〜８０°の切断面角を有するガラスチョップストランドに関する開示がある（例えば特許文献２）。かかる開示には、斜めの切断面を有するガラスチョップストランドを用いることにより、ガラスペーパーの抄造時にチョップストランドが容易に単繊維にまで開繊できる旨の記載がある。しかしながら、このチョップストランドは４，０００本の細いガラス繊維を用い、かつ、抄造での開繊性の改善を目的としたものである。また、そもそも繊維強化プラスチックとしてチョップストランド（繊維束）を用いるものではなく、繊維強化プラスチックとしての力学物性、その値のバラツキ、外観上のソリ、ヒケ等に関しての記載がないだけでなく、チョップストランドの製法に関する詳細な開示は見られない。
【特許文献１】特開平０１−１６３２１８号公報
【特許文献２】特開２００３−１６５７３９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明は、かかる従来技術の背景に鑑み、成形材料として用いた場合、良好な含浸性、流動性、成形追従性を有し、繊維強化プラスチックとした場合、優れた力学物性を発現するチョップド繊維束および成形材料の製造方法、ならびにそのチョップド繊維束を用いて得られる成形材料、繊維強化プラスチックを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明は、かかる課題を解決するために、次のような手段を採用するものである。すなわち、実質的に一方向に強化繊維が引き揃えられた繊維束を裁断して、チョップド繊維束を得る、チョップド繊維束の製造方法であって、少なくとも一方のローラーが該ローラーの周方向に刃を等間隔に配列して取り付けたローラーである一対のローラー間に、前記繊維束を前記ローラーの回転軸垂直方向に連続的に糸道を固定して供給し、前記ローラーに取り付けた刃と、前記ローラーの他方のローラーの受け部とを接触させて前記繊維束を裁断し、前記繊維束を、該繊維束を構成する強化繊維の繊維長が５〜１００ｍｍとなり、かつ、前記繊維束一本あたりに含まれる強化繊維の総断面積の変化量が前記繊維束の繊維配向方向に１ｍｍあたり０．０５ｍｍ２以下となるように裁断する、チョップド繊維束の製造方法、およびそのチョップド繊維束を用いて得られる成形材料、繊維強化プラスチックである。
【００１０】
また、前記製造方法により得られたチョップド繊維束を、成形基体上に、前記多数のチョップド繊維束が一層あるいは複数層堆積するように散布するチョップド繊維束散布工程、および、前記成形基体上に散布された多数のチョップド繊維束を、互いに接合させることにより一体化し、チョップド繊維束集合体からなる成形材料を形成するチョップド繊維束集合体形成工程、とからなる成形材料の製造方法である。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によって作製されたチョップド繊維束を、成形材料として用いた場合、良好な含浸性、流動性、成形追従性を有し、繊維強化プラスチックとした場合、優れた力学物性を発現することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
本発明者らは、成形材料として用いた場合、良好な含浸性、流動性、成形追従性を有し、繊維強化プラスチックとした場合、優れた力学物性を発現するチョップド繊維束を得るため、鋭意検討し、連続した強化繊維を一方向に引き揃えた繊維束を特定の裁断方法によりチョップド繊維束を製造し、該チョップド繊維束を集積して一体化した成形材料を用いて成形することにより、かかる課題を一挙に解決することを究明したのである。なお、本明細書では、特に断らない限り、繊維あるいは繊維を含む用語（例えば“繊維方向”等）において、繊維とは強化繊維を表すものとする。また、本明細書では連続繊維とは１００ｍｍより長い繊維長さを持つ強化繊維を指す。
【００１３】
本発明のチョップド繊維束の製造方法は、実質的に一方向に強化繊維が引き揃えられた繊維束を裁断して、チョップド繊維束を得る、チョップド繊維束の製造方法であって、少なくとも一方のローラーがローラーの周方向に刃を等間隔に配列して取り付けたローラーである一対のローラー間に、繊維束をローラーの回転軸垂直方向に連続的に糸道を固定して供給し、ローラーに取り付けた刃と、該ローラーの他方のローラーの受け部とを接触させて繊維束を裁断し、繊維束を、該繊維束を構成する強化繊維の繊維長が５〜１００ｍｍとなり、かつ、繊維束一本あたりに含まれる強化繊維の総断面積の変化量が該繊維束の繊維配向方向に１ｍｍあたり０．０５ｍｍ２以下となるように裁断する。
【００１４】
なお、本発明において“実質的に一方向に強化繊維が引き揃えられ”ているとは、繊維束のある一部に注目した際、半径５ｍｍ以内に存在する強化繊維群の９０％以上が該繊維束のある一部の繊維角度から±１０°以内に配向していることを指す。本発明において、 “ローラーの周方向”とはローラーの回転軸を中心に円を描く方向を示す。本発明において、刃の配列が“等間隔”であるとは、刃同士のローラーの周方向の距離のばらつきが、同一ローラー内で５％以内であることを指す。本発明において、“回転軸垂直方向”とは、その方向と回転軸とのなす角が９０±５°以内となる方向を指す。本発明において、“受け部”とは、ローラーに取り付けられた刃によって繊維束が押し当てられる他方のローラーの表面を指す。本発明の製造方法を示した図４、９、１０では、片側のローラーのみに刃が取り付けられているが、１対のローラーのうち、片方のみに刃が取り付けられていてもよいし、また２つのローラーの両方に刃が取り付けられていても構わない。１対のローラーのうち、片方のみに刃が取り付けられている場合、他の一方のローラーが受け部の役割のみを担うことになり、２つのローラーの両方に刃が取り付けられている場合、両方のローラーが刃の役割と受け部の役割の両方を担うことになる。
【００１５】
従来より、チョップド繊維束は、図１に示すように、あらかじめ刃１が取り付けられたローラー２と、それと対になるもう一つのローラー３との一対のローラーの間に、実質的に一方向に強化繊維が引き揃えられた繊維束４をローラーの回転軸垂直方向２７と繊維束４の繊維配向方向とが一致するように、繊維束４を挿入することによって繊維直交方向に裁断し、チョップド繊維束５を得ていた。このようにして得られる従来のチョップド繊維束５の形状は、図２のような長方形型となる。
【００１６】
しかし、従来のチョップド繊維束を用いて成形された繊維強化プラスチックは、極めて低強度であることが知られていた。そこで本発明者らは、該強化プラスチックの破壊過程について詳細な検討を行うことで、低強度の原因を特定した。繊維強化プラスチックに加わる荷重はそのほとんどを強化繊維が受け持つが、チョップド繊維束は強化繊維が切断された形態であるため、必ず強化繊維が受け持っていた荷重を、樹脂を介して周囲の強化繊維に受け渡さなければならない。図２のように、従来のチョップド繊維束５は繊維配向方向９の同一箇所で全強化繊維１０が切断されており、強化繊維１０が受け持っていた荷重をチョップド繊維束５の繊維配向方向９の端部１１で一気に周囲に受け渡さなければならず、応力集中を起こしている。そのため、低い荷重であってもチョップド繊維束５の繊維配向方向９の端部１１が応力集中で破壊されクラックが発生し、これらクラックが連結することで繊維強化プラスチック全体が破壊にいたる。
【００１７】
繊維強化プラスチックの強度を向上するために、チョップド繊維束に含まれる強化繊維の本数を少なくすることが考えられる。チョップド繊維束端部で周囲に受け渡す荷重が小さくなるため、応力集中の影響範囲が小さく、クラックが発生してもクラック同士が連結しにくく、結果強度が向上する。究極的には強化繊維単糸レベルで分散させることで、強度は最も向上すると推測される。しかしながら、チョップド繊維束に含まれる強化繊維の本数は、工業的には減らすことは非常に難しい。ガラス繊維などでは強度向上を図るために、繊維束を分繊して強化繊維の本数を小分けにした後、裁断することで製造可能であるが、分繊の工程が加わることでコスト高となる。また、炭素繊維などは繊維束を分繊すると毛羽が発生して、実質的に安定して強化繊維本数を小分けにすることが出来ない。また、強化繊維を単糸レベルで分散しようとした場合、強化繊維一本一本を強化繊維の真直性を保ったまま分散させるのは非常に困難であり、また強化繊維同士が凝集して結局強度が低下してしまうため、工業的な成形材料の製造プロセスに乗りにくい問題点がある。
【００１８】
また、従来のチョップド繊維束５の形状は、図２のような長方形型となるのに対して、本発明のチョップド繊維束１２の形状は、図６のように平行四辺形型となる。両者の強化繊維の端部の集合体（切断端）１１を比較すると、図６に示す本発明のチョップド繊維束１２の方が明らかに長い切断端１１を有する。この長い切断端１１に起因して、チョップド繊維束を用いて成形材料を製造するにあたり、チョップド繊維束にマトリックス樹脂を含浸させる場合、従来のものに比べて極めて良好な含浸性を示すという、予想外の効果が得られることを見出したのも本発明の特徴の一つである。かかる点において、特開２００３−１６５７３９号公報（特許文献２）とは明らかに異なる。
【００１９】
そこで本発明者らは、図４に示すように、少なくとも一方にはローラーの周方向に刃を等間隔に配列した一対のローラー間に、繊維束をローラーの回転軸垂直方向に連続的に糸道を固定して供給し、繊維束に含まれる強化繊維を段階的に切断するチョップド繊維束の製造方法を見出した。図５（ａ）〜（ｃ）には、繊維束が段階的に切断され、最終的にチョップド繊維束が製造される様子を繊維束の移動に注目して時系列に沿って示した。
【００２０】
本発明に係る製造方法は、一本の繊維束を同時に切断するのではなく、時間をかけて切断しきる所に特徴がある。図４に示したようなローラーの回転軸６に対し傾いた刃１を用いた場合、図５（ａ）のように繊維束４と接触している刃１の刃先の稜線方向１３に刃が入り始め、繊維束４が進行方向１４に送られるとともに、裁断位置１５の軌道が刃１と繊維束４の切断線３０となって裁断され、図５（ｂ）のように段階的に切断され、最終的に図５（ｃ）のように完全に分断され、チョップド繊維束１２が得られる。本発明において、刃と繊維束の“切断線”とは、ローラーに取り付けた刃と繊維束とが接触し繊維束を切断する裁断位置の、繊維束上の軌道を指す。この時、繊維束４は裁断位置１５で刃１によって一時的に把持され、ローラー２と対になるローラー３の回転に伴い、繊維束４が進行方向１４に送られる。図５（ａ）〜（ｃ）の操作を繰り返すことにより、チョップド繊維束１２が連続的に製造される。
【００２１】
本発明に係る製造方法は、繊維束を裁断して得られるチョップド繊維束中に含まれる強化繊維の繊維長さを、すべて１００ｍｍ以下とすることにより、チョップド繊維束の集合体である成形材料を、複雑な形状の成形追従性に優れた成形材料とすることができる。強化繊維の繊維長さが１００ｍｍより大きい成形材料の場合、繊維配向方向には流動しにくいため、あらかじめ設計形状に沿って賦形しなければ複雑形状を形成することが難しい。繊維長さを５ｍｍ未満にすると、さらに流動性が向上するが、他の要件を満たしても高い力学特性は得られない。流動性と力学特性との関係を鑑みると、さらに好ましくは１０〜５０ｍｍの範囲内である。本発明にかかる方法において、繊維束を裁断して得られるチョップド繊維束内には５ｍｍ未満の強化繊維は少なければ少ないほどよいが、好ましくは、５ｍｍ未満の繊維本数が、チョップド繊維束内に含まれる繊維総本数の５％より少ないのが良い。すなわち、本発明において、繊維束中に含まれる強化繊維の繊維長が５〜１００ｍｍの範囲内であるとは、繊維長さ５ｍｍ未満の繊維本数を、チョップド繊維束内に含まれる繊維総本数の５％とし、かつ、すべてを繊維長さ１００ｍｍ以下とすることを意味する。
【００２２】
さらに、チョップド繊維束に含まれる強化繊維の繊維長が実質的に同じであるのがよい。チョップド繊維束に含まれる繊維の長さを同一とすることで、繊維束を一体化して成形材料とし、成形を行う際に、流動を制御し易くなる。これを実現する手段としては、例えば刃の配列方向と繊維束の繊維配向方向とのなす角を実質的に一定に保つことが有効である。なお、本発明において、繊維長が実質的に同じであるとは、チョップド繊維束に含まれる強化繊維の繊維長の平均値から±５％の範囲内に９５％の強化繊維が含まれることを指す。
【００２３】
本発明に係る製造方法は、繊維束一本あたりに含まれる強化繊維の総断面積の変化量が繊維束の繊維配向方向に１ｍｍあたり０．０５ｍｍ２以下となるように裁断することにより、得られたチョップド繊維束は図６（ｂ）に示すように、その中央部から繊維配向方向の端部にかけて、強化繊維１０の本数が変化する遷移区間１６を有する。そのため、チョップド繊維束１２を用いて成形された繊維強化プラスチックは、強化繊維１０の本数をチョップド繊維束内において繊維配向方向への単位長さあたりの強化繊維本数または強化繊維総断面積の変化量１７を所定量以下で変化させることにより、チョップド繊維束の中央部で最大であるチョップド繊維束の受け持つ荷重を、チョップド繊維束の繊維配向方向に最も離れた部位に向かって強化繊維の端部から少しずつ周囲に解放することができ、応力集中が発生しにくい。したがって、従来のチョップド繊維束のように一箇所で強化繊維がすべて切断されている構成に比べ、段違いに強度が向上する。それだけではなく、応力集中が起こりにくいため、初期の損傷が発生しにくく、破壊直前までクラックが発生しない。繊維強化プラスチックの用途では、初期の損傷により音鳴りが起き不安を誘うため適用できない用途も存在し、そのような用途にも繊維強化プラスチックの適用が可能となる。また、初期の損傷は疲労強度に大きく影響するが、本発明の場合、初期の損傷が少ないため、静的強度のみならず疲労強度も大きく向上する。さらに、前述のような繊維強化プラスチックとしての力学特性だけでなく、繊維強化プラスチックを得るための成形材料の製造プロセスにおいても、チョップド繊維束にマトリックス樹脂を含浸させる際に、従来のものに比べて極めて良好な含浸性を示すため、成形材料を簡易な設備を用いて短時間でかつ確実に製造することが可能となるという、予想外の効果が得られる。別の観点からは、前述のマトリックス樹脂の確実な含浸は、結果的に成形材料から得られる繊維強化プラスチックにおいて、強度低下の原因となるボイド（未含浸部）の生成を最小限に抑制し、よりバラツキの少ない安定した力学特性を得ることを可能とする。
【００２４】
図６（ｂ）において、強化繊維１０の本数が変化する遷移区間１６における強化繊維の総断面積の変化量は１ｍｍあたり０．０５ｍｍ２以下であることで、応力集中を有効に防止することが出来、さらに含浸性も向上出来る。好ましくは、１ｍｍあたり０．０４ｍｍ２以下であり、さらに好ましくは０．０２５ｍｍ２以下である。チョップド繊維束１２を繊維配向方向９にチョップド繊維束１２の端部からもう一方の端部まで走査して、強化繊維１０の端部の断面積を計測し、その一本一本の断面積を総和したものの変化量が繊維配向方向に１ｍｍあたり０．０５ｍｍ２以下であることが必要である。チョップド繊維束に含まれる強化繊維の断面積が±１０％以下のばらつきの場合は、１ｍｍあたりに含まれる強化繊維の端部の数を計測し、代表的な強化繊維の断面積と掛算した値を用いる。また、チョップド繊維束の繊維配向に垂直な方向の最大幅が３ｍｍ未満である場合は、チョップド繊維束の強化繊維本数が変化する遷移区間における繊維配向に垂直な方向の幅の全変化量を測定し、１ｍｍあたりの変化量に比例換算した値を用いる。図６（ａ）に本発明の好ましいチョップド繊維束の一例を示したが、繊維配向方向への単位長さあたりの強化繊維本数または強化繊維総断面積の変化量が所定量以下で変化する遷移区間を有しており、かつ強化繊維の総断面積の変化量が繊維配向方向に１ｍｍあたり０．０５ｍｍ２以下である。
【００２５】
さらに好ましくは繊維束に含まれる強化繊維の総断面積の最大値が０．１ｍｍ２以上である繊維束を裁断するのが良い。本発明のチョップド繊維束の本数をチョップド繊維束中央部から端部にかけて徐々に減らす製造方法は、チョップド繊維束が太く、強化繊維本数が多く、強化繊維の総断面積の最大値が多い方がその効果が大きく発揮される。チョップド繊維束に含まれる強化繊維の総断面積の最大値が大きければ大きいほど、チョップド繊維束１本あたりに支えられる荷重が大きく、一気にチョップド繊維束の端部で荷重を受け渡すのではなく、徐々に荷重を受け渡すことで応力集中を効果的に減少させることが出来る。また、マトリックス樹脂の含浸が困難な総断面積が大きな繊維束においても、容易に含浸させることが出来る。一般的に太い繊維束の方がプロセス性に優れ低コストで繊維束を生産できるが、従来の繊維直交方向に裁断する製造方法により製造された太いチョップド繊維束を用いた短繊維強化プラスチックは強度が低く、強度部材には適用しにくいという問題があった。また、マトリックス樹脂の含浸が困難という問題があった。本発明は、太い繊維束を用いてチョップド繊維束を製造しても低コストのまま高強度に、かつ、成形材料を簡易な設備を用いて短時間でかつ確実に製造することが可能とすることが出来る点に特徴がある。さらに好ましくは強化繊維の総断面積の最大値が０．２ｍｍ２以上である。なお、繊維強化プラスチックとした際の厚み設計の自由度の観点からは、チョップド繊維束に含まれる強化繊維の総断面積の最大値が３０ｍｍ２以下であることが好ましく、より好ましくは５ｍｍ２以下である。
【００２６】
本発明において、繊維束一本あたりに含まれる強化繊維の総断面積の変化量が繊維束の繊維配向方向に単位長さあたり所定量以下となるように裁断する手段としては、ローラー上の刃に櫛状の刃や繊維束の繊維配向方向に傾いた斜め刃を用いるのが良い。また、これらの刃はローラーの周方向に等間隔に配列されていなければならないが、図９のように断続的に配置されていても、図１０のように一本の刃が螺旋状に連続的に連なり配置されていても良く、同一の刃であっても周方向に存在する刃の一部同士の間隔が等間隔であれば、本発明で規定する、「刃がローラーの周方向に等間隔に配列されている」に含まれるものとする。なお、刃の配列が“等間隔”であるとは、上述の定義のとおりである。
【００２７】
櫛状の刃を用いた場合には、刃と繊維束が接触する際に、一本の繊維束中に含まれる繊維の一部のみが裁断され、ローラーの回転とともに周方向に配列された別の櫛状の刃によって、繊維長が所定範囲内となるように制御して裁断することができる。図４のように斜め刃を用いた場合には、図５のように繊維束が刃先の稜線方向１３に沿って裁断され、ローラーの回転とともに一本の刃によって一本の繊維束が分断されチョップド繊維束となる。
【００２８】
さらに好ましくは、ローラーに取り付けた刃と繊維束の繊維配向方向とのなす角が２〜３０°の範囲内であるのが良い。本発明において、“刃と、繊維束の繊維配向方向とのなす角”とは、図５に示すとおり、繊維束４が刃に押し当てられるときの刃の刃先の稜線方向１３と、繊維束の繊維配向方向９とがなす角２８の絶対値を意味する。これにより得られるチョップド繊維束は強化繊維の端部の集合体が繊維配向方向に対して斜めに設けられている形態であり、中央部から繊維配向方向端部に向かって繊維本数が変化する遷移区間を設けられる。なかでもチョップド繊維束の端部が繊維配向方向と２〜３０°の角度で直線状の形態を有している形態が好ましい。例えば、連続した繊維束を一方向に引き出し、強化繊維の繊維長が５〜１００ｍｍの範囲内となるように繊維配向方向と２〜３０°の角度に直線状に裁断することにより、好ましいチョップド繊維束を得ることができる。従来のチョップド繊維束は繊維配向方向と直交方向に裁断し製造していたところを、繊維配向方向と２〜３０°の角度で裁断するだけで、繊維強化プラスチックとした際に高強度となるチョップド繊維束を得ることが出来る。チョップド繊維束の端部は繊維配向方向に対して小さい角度であればあるほど繊維強化プラスチックとした際に高強度化が期待され、特に３０°以下で効率的に強化繊維の本数が変化する遷移区間における強化繊維の総断面積の変化量は１ｍｍあたり０．０５ｍｍ２以下とすることができ、その効果が著しいが、チョップド繊維束自体の取り扱い性が低下すること、裁断プロセスにおいて、繊維配向方向と裁断する刃との角度が小さければ小さいほど安定性を欠くため、２°以上の角度が好ましい。さらに好ましくはチョップド繊維束の端部が繊維配向方向と３〜２５°の角度がよく、さらに繊維強化プラスチックとしての高強度化とプロセス性との兼ね合いから好ましくは５〜１５°がよい。本発明によって作製されたチョップド繊維束は例えば図６（ａ）に示すように、平行四辺形型の形状をしており、繊維配向方向のさし渡し長さ１８が繊維長２５よりも大きくなる特徴を有する。
【００２９】
本発明は、例えば図５で説明したとおり、裁断位置１５により局所的に把持されて駆動するため、繊維束４に加わる張力が繊維束４内で分布があり、糸道が安定しない。糸道がずれると、安定して、所定の繊維長や単位長さあたりの強化繊維の裁断量を所定量以下とすることができない。そこで、本発明では裁断時に糸道を固定して繊維束４を供給することを必須とする。糸道を固定する手段としては、刃の形状により繊維束を真っ直ぐ駆動させたり、受け部に溝を設けたり、裁断直前に糸道を固定する機構を設けたり、裁断直前に駆動機構を設けたりするのが好ましい。
【００３０】
刃の形状により繊維束を真っ直ぐ駆動させる手段は、Ｕ字やＶ字など、繊維配向方向を軸に対称形状の刃をローラーに設けることで実現できる。刃と繊維束が接触する点が繊維束配向方向を軸に対称であるので、繊維束が横に移動する力が加わらないため、糸道が固定される。特に、図１１に示すように、ローラーに取り付けた刃と繊維束４との接触線３０をＶ字とするのが良い。例えば、図１１（ａ）のように、繊維束４の両端からＶ字の刃が接触し、繊維束４が進行方向１４に送られるとともに、裁断位置１５の軌道が切断線３０となって裁断され、図１１（ｂ）のように段階的に切断され、最終的に図１１（ｃ）のように完全に分離され、チョップド繊維束１２が得られる。さらに、刃と繊維束配向方向９とのなす角１３を２〜３０°とすることで、効果的に繊維束４の繊維配向方向９に１ｍｍあたり０．０５ｍｍ２以下とすることができる。また、Ｖ字の上を先に繊維束に接触させることで、より糸道を固定しやすくなる。なお、刃と繊維束配向方向９とのなす角１３を２〜３０°とするに際し、両側の角度（図１１（ａ）の左側の１３と右側の１３）が同じであることが望ましいが、上記目的を達成するため、両者の差の絶対値を２°以内にすると良い。
【００３１】
受け部に溝を設けることで、繊維束の糸道が横にずれにくくなる。溝は垂直溝でもよいし、Ｒ形状でもよい。また、受け部に摩擦材を配置することで裁断時の繊維の逃げを防止することができ、糸道の固定に役立つ。なお、刃が摩擦材と接触するが、ローラーの回転が妨げられないようにするには、刃と摩擦材が接触するのに伴い、摩擦材がある程度変形することが必要である。しかし、その変形が大きすぎると、繊維束の裁断に必要な刃圧を得ることができない。したがって、摩擦材の候補としては、弾性率が１０ＭＰａ〜１０００ＭＰａ程度となる材料が好ましく、例えばスチレン・ブタジェンゴム、天然ゴム、ニトリルゴム 、シリコンゴム 、といった各種ゴムなどが有効である。
【００３２】
糸道を固定する機構としては、例えばローラーガイド、櫛状のガイド、さらには筒状のガイド、ニップローラーなどが挙げられる。ローラー状のガイドを用いれば、繊維束とガイドとの摩擦力を低減することができ、繊維束を常に一定の位置に送り込むことが可能となる。また、同時に裁断する繊維束の数が多く、ローラーガイドを繊維束の数だけ配置することができない場合は、櫛状のガイドを使用するのが便利である。さらに、ストローのような筒状のガイドを使用すれば、繊維束のたるみなどの影響を受けにくくなり、より繊維束を送り込む位置が安定する。糸道を固定する機構の配置としては、裁断位置から近い方がその効果が大きく糸道を固定する機構を物理的に配することができる最短距離まで近づけた方が良いが、裁断位置から３０ｃｍ以内の距離に配置すれば、糸道を固定する効果は十分に期待できる。さらに好ましくは、２０ｃｍ以内、より好ましくは１５ｃｍ以内である。なお、本発明において、裁断位置より手前側（図４、５、１０における矢印８側）を上流とし、裁断位置より奥側（図４、５、１０における矢印７側）を下流とする。なお、本発明において、繊維束とローラーに取り付けた刃とが接触する裁断位置から糸道を固定する機構までの距離は、繊維束とローラーに取り付けた刃との接触部と、繊維束と糸道を固定する機構との接触部を結ぶ線分の中で、その長さが最も短くなる線分の長さとして算出する。
【００３３】
駆動機構としては、連続生産性を考えると、ニップローラーであることが好ましい。前述のように、繊維束の一部は裁断時に刃とそれに対となる受け部よって把持されるが、把持されていない部分が多いため繊維束を駆動する力が不足する場合がある。そこで裁断のためのローラー以外に直前に駆動機構を設けることで糸道を安定させるだけでなく、駆動力を補助することで安定して連続裁断が可能となる。ローラーによる駆動機構を配置する箇所としては、繊維束を一定箇所、一定方向に供給することを鑑みると、裁断位置から近い方がその効果が大きく駆動機構を物理的に配することができる最短距離まで近づけた方が良いが、５０ｃｍ以内、好ましくは３０ｃｍ以内に機構を配置すれば十分に効果を期待できる。なお、本発明において、繊維束と刃とが接触する裁断位置から繊維束を送り出す駆動機構までの距離は、繊維束と刃との接触部から、繊維束と繊維束を送り出す駆動機構との接触部までを結ぶ線分の中で、その長さが最も短くなる線分の長さとして算出する。
【００３４】
本発明において、前述の糸道を固定する機構ならびに駆動機構は、それぞれ単独で用いてもその効果を発揮するが、特に両機構を組み合わせることでより安定した生産を行うことができる。また、駆動機構を配置する位置としては、前記糸道を固定する機構よりも上流に配置することが好ましい。特にニップローラーは、それ自身に繊維束の糸道を固定する効果が期待できる。
【００３５】
本発明の強化繊維としては、例えば、アラミド繊維、ポリエチレン繊維、ポリパラフェニレンベンズオキサドール（ＰＢＯ）繊維などの有機繊維、ガラス繊維、炭素繊維、炭化ケイ素繊維、アルミナ繊維、チラノ繊維、玄武岩繊維、セラミックス繊維などの無機繊維、ステンレス繊維やスチール繊維などの金属繊維、その他、ボロン繊維、天然繊維、変性した天然繊維などを繊維として用いた強化繊維などが挙げられる。その中でも特に炭素繊維は、これら強化繊維の中でも軽量であり、しかも比強度および比弾性率において特に優れた性質を有しており、さらに耐熱性や耐薬品性にも優れていることから、特に軽量化が望まれる自動車パネルなどの部材に好適である。強化繊維としては炭素繊維のなかでも、高強度の炭素繊維が得られやすいＰＡＮ系炭素繊維が好ましい。炭素繊維単糸の径は５〜１０μｍ程度であり、炭素繊維の製造方法によると低コストで高強度化を図ることができる強化繊維本数は１０，０００〜１，０００，０００本である。本発明は、繊維束に含まれる繊維本数が多い場合にその効果が期待でき、特にその本数が２０，０００〜２００，０００本であるのが良い。汎用的に用いられる炭素繊維の繊維束のフィラメント数は、他の強化繊維と比べて多いのが一般的である。炭素繊維では、非常に高い温度で時間をかけて熱処理を加えて製造するため、安価に製造しようとすれば、繊維束に含まれるフィラメント数を多くすることが効果的である。例えば、チョップド繊維束として最も多用されているのはガラス繊維であるが、その繊維束のフィラメント数は１００〜１０，０００本のものが一般的である。それに比べ、炭素繊維の繊維束のフィラメント数は１０，０００〜１，０００，０００本のものが一般的であり、前述のガラス繊維よりも繊維束のフィラメント数は多い。ここで、繊維束のフィラメント数が多ければ多いほど、チョップド繊維束の端部での応力集中が大きくなり易く、強度が低下し易い。本発明では、チョップド繊維束の形状を平行四辺形とすることで応力集中を緩和できるため、繊維束のフィラメント数が多ければ多いほど、大きな強度向上効果が期待できる。また、マトリックス樹脂の含浸が困難なフィラメント数が多い繊維束においても、容易に含浸させることが出来るため、成形材料を簡易な設備を用いて短時間でかつ確実に製造することが可能とする効果が期待できる。特に強度および含浸性の向上が見込める炭素繊維の本数は、１５，０００〜５００，０００本である。さらに低コストで高強度化・易含浸化を図ることができる強化繊維本数は、２０，０００〜２００，０００本であるのが良い。
【００３６】
さらに、前記繊維束の形状は扁平であることが好ましい。繊維束が扁平でなく、かつ繊維束に含まれる強化繊維の本数が多い場合、狭い領域で多くの強化繊維を裁断することになるため、刃の磨耗も激しくなる。そこで、繊維束の形状を扁平とし、広い範囲で炭素繊維を裁断しようとすれば、刃にかかる負担も軽減でき、刃の磨耗を抑えることが出来る。また、繊維束の形状を扁平とすることにより、チョップド繊維束の厚みも小さくなるため、繊維束短部での応力集中を緩和でき、繊維強化プラスチックとした場合に高い強度を発現することが出来る。なお、繊維束の幅Ｗと厚みｔとの比率（Ｗ／ｔ）は１０〜１，０００とするのがよい。比率（Ｗ／ｔ）が１０より小さければ、刃にかかる負荷が大きくなり、刃が劣化し易くなる。一方、１，０００より大きければ、繊維束の剛性が低下し、ローラーや刃とのわずかな接触で繊維束が折れ曲がったり、繊維束に割れが生じたりするために、安定的に生産を行うことが難しくなる。さらに安定的にチョップド繊維束の生産を行おうとすれば、比率（Ｗ／ｔ）が２０〜５００の範囲であるのがよい。なお、本発明においては、あらかじめ扁平な炭素繊維を用いても良いし、繊維束を裁断する前工程にてガイドローラーやニップローラー、微小振動ローラーなどを用いて炭素繊維の繊維束を扁平に予備開繊してもよい。
【００３７】
さらに本発明には、実質的に無撚りである繊維束を用いるのがよい。従来の手法では、繊維束に撚りが含まれていても、チョップド繊維束の形状が大きく変化することはない。しかし、本発明では繊維束の進行方向に対して刃を斜めに当てるため、繊維束に撚りがある場合、得られるチョップド繊維束の形状がいびつとなり易い。繊維強化プラスチックにおいて、このいびつな形状をしたチョップド繊維束がわずかに含まれる程度であれば、力学物性にさほど影響を与えないが、含まれる量が多くなれば物性が低下することも考えられる。得られるチョップド繊維束の形状を揃え、繊維強化プラスチックとした場合の力学物性を安定させようとするには、繊維束は実質的に無撚であることが好ましい。なお、本発明における“実質的に無撚である“とは、１ｍあたりの撚りの回数が２回未満であることを意味する。
【００３８】
さらに、強化繊維にサイジング剤が付着されており、サイジング剤が、チョップド繊維束全体の質量を基準として、０．１〜１０質量％の範囲内であるのが良い。連続した繊維束を裁断する際、強化繊維がばらばらになることなく、所定の形状に裁断されるためには、強化繊維同士が密着し、ある程度の拘束力を持って、繊維束として一体化していることが重要である。そこで、チョップド繊維束の０．１〜１０質量％のサイジング剤を強化繊維に付着させておくことで、飛躍的にチョップド繊維束の製造プロセス性が向上する。また、チョップド繊維束を一体化して成形材料を製造する際の取り扱い性も向上することができる。例えば、引き出した繊維束に、溶媒に溶解または分散させたサイジング剤を０．１〜１０質量％の範囲内で付与し、連続した繊維束を裁断した後、加熱して溶媒を乾燥することにより、本発明のチョップド繊維束を得ることが出来る。サイジング剤としては、例えばエポキシ樹脂、フェノール樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ビニルエステル樹脂、ポリアミド樹脂、ウレタン樹脂等やそれらの混合樹脂を用いることができ、これらを水や溶媒等に希釈して強化繊維に接触させて乾燥して付着させることができる。
【００３９】
さらに、繊維強化プラスチックにおいてマトリックスを構成するマトリックス樹脂が強化繊維に付着されているのが良い。マトリックス樹脂の付着量としては、チョップド繊維束全体の質量を基準として、２０〜７５質量％の範囲内であるのが良い。あらかじめマトリックスを強化繊維に含浸しておけば、チョップド繊維束を製造するに当たり、裁断時に強化繊維がばらばらになることなく、所定の形状に安定して製造することができる。また、チョップド繊維束を一体化して成形材料を製造する際の取り扱い性も向上することができる。
【００４０】
かかるチョップド繊維束を用いて繊維強化プラスチックを製造するにあたり、取り扱い性を向上し、プレス成形や真空成形など加圧成形に適した成形材料を製造するため、図７のように本発明のチョップド繊維束の集合体を一体化させ、成形材料とするのがよい。例えば、本発明のチョップド繊維束をシート状のマトリックス樹脂の上に散布した後、別のシート状のマトリックス樹脂で挟み込み、チョップド繊維束とマトリックス樹脂とを一体化し、ＳＭＣやスタンパブルシートと呼ばれるような成形材料とするのが良い。また、チョップド繊維束をシート状に散布して一体化しても良い。このとき、前述のようにチョップド繊維束にあらかじめマトリックス樹脂を含浸させておけば、あらためて樹脂を含浸することなく一体化することもできる。一方、チョップド繊維束にマトリックス樹脂が含浸していなくても、チョップド繊維束の集合体からなる成形材料に樹脂を注入するＲＴＭ（レジントランスファーモールディング）成形などを実施し、繊維強化プラスチックとしても良い。
【００４１】
本発明の成形材料の製造方法は、（ａ）多数の本発明の製造方法により得られたチョップド繊維束を、成形基体上に、前記多数のチョップド繊維束が一層あるいは複数層堆積するように散布するチョップド繊維束散布工程、および、（ｂ）前記成形基体上に散布された多数のチョップド繊維束を、互いに接合させることにより一体化し、チョップド繊維束集合体からなる成形材料を形成するチョップド繊維束集合体形成工程とからなる、のが好ましい。ここで成形基体とは、散布されるチョップド繊維束を堆積させる成形材料を形成させるための基体を指す。例えば、繊維強化プラスチックを製造する際に用いられるマトリックス樹脂を含む成形材料の製造に用いる場合には、マトリックス樹脂により形成された樹脂シートや樹脂フィルム、離型フィルム等の支持体の表面にマトリックス樹脂をコーティングした支持体付き樹脂フィルム、などが例として挙げられる。また、マトリックス樹脂を含まない成形材料の製造に用いる場合には、三次元形状を有するマトリックス樹脂が未だ含浸されていないプリフォームを形成するための賦形型（スクリーン）、などが例として挙げられる。
【００４２】
本発明の成形材料の製造方法における、前記（ａ）のチョップド繊維束散布工程において、前記成形基体が平坦面を有し、該平坦面上における前記多数のチョップド繊維束のそれぞれの強化繊維の配列方向が同一となるように、かつ、前記平坦面上に前記多数のチョップド繊維束からなるチョップド繊維束シートが形成されるように、前記平坦面上に前記チョップド繊維束が散布され、前記チョップド繊維束集合体形成工程において、前記多数のチョップド繊維束にて形成されたチョップド繊維束シートからなる成形材料が形成されることがより好ましい。
【００４３】
前記平坦面上における前記多数のチョップド繊維束のそれぞれの強化繊維の配列方向は、実質的に同一であればよい。ここで、各チョップド繊維束の前記強化繊維の配列方向がそれぞれ実質的に同一とは、チョップド繊維束に含まれる各強化繊維の配列方向の平均値を当該チョップド繊維束を代表する強化繊維の代表配列方向として、チョップド繊維束集合体における各チョップド繊維束の各代表配列方向が±１０％以内であるチョップド繊維束が、チョップド繊維束集合体における全チョップド繊維束の９０％以上である状態をいう。
【００４４】
本発明の成形材料の製造方法において、前記チョップド繊維束シートが形成された後、該形成されたチョップド繊維束シート上における前記多数のチョップド繊維束のそれぞれの強化繊維の配列方向が同一となるように、かつ、前記形成されたチョップド繊維束シートにおけるチョップド繊維束の強化繊維の配列方向と異なるように、更に、前記形成されたチョップド繊維束シート上に前記多数のチョップド繊維束からなる別のチョップド繊維束シートが形成されるように、前記形成されたチョップド繊維束シート上に前記チョップド繊維束が散布され、チョップド繊維束シートの積層体からなる成形材料が形成されることがさらに好ましい。前記形成されたチョップド繊維束シート上における前記多数のチョップド繊維束のそれぞれの強化繊維の配列方向は、実質的に同一であれば良い。ここで、各チョップド繊維束の前記強化繊維の配列方向がそれぞれ実質的に同一とは、チョップド繊維束に含まれる各強化繊維の配列方向の平均値を当該チョップド繊維束を代表する強化繊維の代表配列方向として、チョップド繊維束集合体における各チョップド繊維束の各代表配列方向が±１０％以内であるチョップド繊維束が、チョップド繊維束集合体における全チョップド繊維束の９０％以上である状態を言う。
【００４５】
また、本発明の成形材料の製造方法において、前記成形基体上における前記多数のチョップド繊維束のそれぞれの強化繊維の配列方向がランダムになるように、前記成形基体上に前記チョップド繊維束が散布されてもよい。
【００４６】
さらに、本発明の成形材料の製造方法において、前記成形基体が、マトリックス樹脂により形成された樹脂シート、樹脂フィルム、または、離型フィルム等の支持体の表面にマトリックス樹脂をコーティングした支持体付き樹脂フィルムであることが好ましい。
【００４７】
本発明の成形材料の製造方法において、前記（ａ）のチョップド繊維束散布工程が、（ａ）前記成形基体が三次元形状面を有し、該三次元形状面上における前記多数のチョップド繊維束のそれぞれの強化繊維の配列方向が同一となるように、前記三次元形状面上に前記チョップド繊維束を散布して多数のチョップド繊維束からなる第１のチョップド繊維束層を形成する第１の層形成工程、および、（ｂ）前記第１の層形成工程において形成された前記第１のチョップド繊維束層の上における前記多数のチョップド繊維束のそれぞれの強化繊維の配列方向が同一となるように、かつ、前記第１のチョップド繊維束層におけるチョップド繊維束の強化繊維の配列方向とは異なる強化繊維の配列方向となるように、前記第１のチョップド繊維束層の上に前記チョップド繊維束を散布して多数のチョップド繊維束からなる第２のチョップド繊維束層を形成する第２の層形成工程からなっていてもよい。
【００４８】
前記多数のチョップド繊維束のそれぞれの強化繊維の配列方向は、実質的に同一であればよい。ここで、各チョップド繊維束の前記強化繊維の配列方向がそれぞれ実質的に同一とは、チョップド繊維束に含まれる各強化繊維の配列方向の平均値を当該チョップド繊維束を代表する強化繊維の代表配列方向として、チョップド繊維束集合体における各チョップド繊維束の各代表配列方向が±１０％以内であるチョップド繊維束が、チョップド繊維束集合体における全チョップド繊維束の９０％以上である状態を言う。
【００４９】
本発明の成形材料の製造方法の他の態様は、（ａ）多数の本発明のチョップド繊維束を、強化繊維を含む樹脂成形体を製造する際に用いられるマトリックス樹脂により形成された第１の樹脂シートからなる成形基体上に散布するチョップド繊維束散布工程、（ｂ）該チョップド繊維束散布工程において得られた前記多数のチョップド繊維束を有する前記第１の樹脂シートの該多数のチョップド繊維束の上に、前記マトリックス樹脂からなる第２の樹脂シートを積層する樹脂シート積層工程、および、（ｃ）該樹脂シート積層工程において得られた前記多数のチョップド繊維束と前記第１および第２の樹脂シートとからなる積層体を、加圧および／または加熱することにより、前記多数のチョップド繊維束と前記第１および第２の樹脂シートとを一体化し、チョップド繊維束集合体を形成するチョップド繊維束集合体形成工程とからなる。
【００５０】
本発明の成形材料の製造方法の更に他の態様は、多数の本発明のチョップド繊維束と熱可塑性樹脂とが混練され、チョップド繊維束と熱可塑性樹脂との混練物を用意する混練工程と、該混練工程により用意された混練物を連続して棒状あるいはシート状に押し出し、棒状あるいはシート状の連続成形物を成形する成形工程と、該成形工程により得られた連続成形物を、その長手方向に間隔をおいて切断し、射出成形用のペレットを形成するペレタイジング工程とからなる。
【００５１】
本発明で用いるマトリックス樹脂としては、例えば、エポキシ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ビニルエステル樹脂、フェノール樹脂、エポキシアクリレート樹脂、ウレタンアクリレート樹脂、フェノキシ樹脂、アルキド樹脂、ウレタン樹脂、マレイミド樹脂、シアネート樹脂などの熱硬化性樹脂や、ポリアミド、ポリアセタール、ポリアクリレート、ポリスルフォン、ＡＢＳ、ポリエステル、アクリル、ポリブチレンテレフタラート（ＰＢＴ）、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリフェニレンスルフィド（ＰＰＳ）、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、液晶ポリマー、塩ビ、ポリテトラフルオロエチレンなどのフッ素系樹脂、シリコーンなどの熱可塑性樹脂が挙げられる。その中でも熱硬化性樹脂は、架橋構造を取るため、一般的に弾性率が高く、形状安定性に優れている。繊維強化プラスチックとした場合にも高い弾性率を発現でき、寸法安定性の面から信頼性の高い繊維強化プラスチックとすることが出来る。樹脂の粘度を低粘度に調整できるため、チョップド繊維束中に樹脂を容易に含浸することができるため、繊維強化プラスチックを製造するどの過程でもマトリックス樹脂を付与することができる。また、室温でタック性をもたせるよう設計することができるため、成形材料を積層等する際に押し付けるだけで一体化するなど、取り扱い性に優れる。
【００５２】
さらに好ましくは熱硬化性樹脂の中でも、エポキシ樹脂や不飽和ポリエステル樹脂、ビニルエステル樹脂、フェノール樹脂、アクリル樹脂等や、それらの混合樹脂がよい。これらの樹脂の常温（２５℃）における樹脂粘度としては、１×１０６Ｐａ・ｓ以下であることが好ましく、この範囲内であれば本発明を満たすタック性およびドレープ性を有する成形材料を得ることができる。
【００５３】
また、別の好ましいマトリックス樹脂として挙げられる熱可塑性樹脂は、一般に高い靭性を有することから短繊維強化プラスチックの弱点であるクラック同士の連結を抑制することができ、強度が向上する。特に、衝撃特性を重要視する用途ではマトリックス樹脂に熱可塑性樹脂を用いるのが良い。
【００５４】
また、前記成形材料を固化（マトリックス樹脂が熱硬化性樹脂の場合は硬化を意味する。）せしめることにより、繊維強化プラスチックとすることができる。樹脂を固化させることによりはじめて、高い力学強度を発揮し、各種部品として使用することが可能となる。樹脂を固化せしめる方法、すなわち繊維強化プラスチックを成形する方法としては、プレス成形、オートクレーブ成形、ＲＴＭ成形等が挙げられる。なかでも、生産効率を考慮するとプレス成形が好ましい。また、本発明のチョップド繊維束およびこれを用いた繊維強化プラスチックの用途としては、強度、剛性、軽量性が要求される、自転車用品、ドアやシートフレームなどの自動車部材、ロボットアームなどの機械部品がある。中でも、強度、軽量に加え、複雑な形状の成形追従性が要求されるシートパネルやシートフレーム等の自動車部品に好ましく適用できる。
【実施例】
【００５５】
以下、実施例により本発明をさらに具体的に説明するが、本発明は、実施例に記載の発明に限定されるというものではない。
【００５６】
＜力学特性評価方法＞
各実施例に記載の手法で得られた平板状の繊維強化プラスチックより、長さ２５０±１ｍｍ、幅２５±０．２ｍｍの引張強度試験片を切り出した。ＪＩＳ Ｋ−７０７３（１９９８）に規定する試験方法に従い、標点間距離を１５０ｍｍとし、クロスヘッド速度２．０ｍｍ／分で引張強度を測定した。なお、本実施例においては、試験機としてインストロン（登録商標）万能試験機４２０８型を用いた。測定した試験片の数はｎ＝５とし、平均値を引張強度とした。
【００５７】
（実施例１）
本発明のチョップド繊維束の製造方法を用いてＳＭＣシートを作成し、成形を行って平板物性を取得した。
【００５８】
実質的に無撚りの未サイジングの炭素繊維の連続な繊維束（強化繊維単糸径７μｍ、１２，０００フィラメント、引張強度５．０ＧＰａ、引張弾性率２４０ＧＰａ）を、樹脂成分が２．０重量％になるように反応性ウレタン樹脂エマルジョン（第一工業製薬（株）製、スーパーフレックス−Ｒ５０００）を精製水で希釈したサイジング剤母液に連続的に浸漬させて炭素繊維にサイジング剤を付与し、乾燥張力６００ｇ／ｄｔｅｘのもと、１５０℃のホットローラと２００℃の乾燥炉で乾燥し水分を除去した。サイジング剤付着量は１．２重量％であった。また、繊維束の幅Ｗと厚みｔとをそれぞれマイクロメーターにて１ｍ毎に１０回測定し、その平均値から繊維束の幅Ｗと厚みｔとの比率（Ｗ／ｔ）を求めると、その比率は１２０であった。さらに、繊維束を１ｍずつに分断し、その撚りの回数を数えるという作業を１０回繰り返し、その平均値を撚りの回数とすると、撚りの回数は０．６回／ｍであった。
【００５９】
この連続な繊維束を図４に示した製造方法で裁断し、チョップド繊維束を得た。ローラーとしては、直径９．５ｃｍの２つの鉄製のローラーを用いており、片方のローラー２には投入される繊維束に対して１２°の角度で配置された断続的な刃１を周方向に２５ｍｍ間隔で取り付けた。また、他方のローラー３には、受け部に刃形状に沿った溝２４を周方向に設けた。この一対のローラーを回転させつつ、ローラーの間に前述の繊維束４をローラーの回転軸垂直方向２７に挿入し、チョップド繊維束１２を作製した。裁断中、繊維束４は溝２４に沿い、糸道は固定され、ほぼ同じ角度で繊維束４は裁断された。こうして得られたチョップド繊維束は、チョップド繊維束の端部がチョップド繊維束の繊維配向方向と１２°の角度で直線状の形態を有しており、強化繊維の繊維長はおなじチョップド繊維束内で５％程度のばらつきはあるものの、２５ｍｍであった。また、作製されたチョップド繊維束の形状は、図６（ａ）のようにいずれも平行四辺形であり、ほぼ同等の形状をしていた。さし渡し長さ１８は５０ｍｍであった。チョップド繊維束の中央部から端部にかけて強化繊維の配向方向に強化繊維本数が減少する遷移区間があり、１ｍｍあたり５００本±１００本の範囲内で減少していた。また、強化繊維の総断面積の変化量は繊維配向方向に１ｍｍあたり０．０１５〜０．０２１ｍｍ２であった。強化繊維本数の変化量の測定方法としては、チョップド繊維束の遷移区間において、繊維配向方向に１ｍｍの区間を無作為に３区間設定し、その平均値を、そのチョップド繊維束の繊維配向方向１ｍｍあたりの強化繊維本数の変化量とした。また、強化繊維の総断面積はチョップド繊維束の繊維配向方向１ｍｍあたりの強化繊維本数の変化量に、強化繊維単糸の断面積３．８５×１０−５ｍｍ２をかけた値とした。
【００６０】
一方、マトリックス樹脂としてビニルエステル樹脂（ダウ・ケミカル（株）製、デラケン７９０）を１００重量部、硬化剤としてｔｅｒｔ−ブチルパーオキシベンゾエート（日本油脂（株）製、パーブチルＺ）を１重量部、内部離型剤としてステアリン酸亜鉛（堺化学工業（株）製、ＳＺ−２０００）を２重量部、増粘剤として酸化マグネシウム（協和化学工業（株）製、ＭｇＯ＃４０）を４重量部用いて、それらを十分に混合撹拌し、樹脂ペーストを得た。樹脂ペーストをドクターブレードを用いて、ポリプロピレン製の離型フィルム上に塗布した。その上から、上記チョップド繊維束を単位面積あたりの重量が５００ｇ／ｍ２になるよう均一に落下、散布した。さらに、樹脂ペーストを塗布したもう一方のポリプロピレンフィルムとで樹脂ペースト側を内にして挟んだ。炭素繊維のＳＭＣシートに対する体積含有量は４０％とした。得られたシートを４０℃にて２４時間静置することにより、樹脂ペーストを十分に増粘化させて、図７のような成形材料であるＳＭＣシートを得た。この時、チョップド繊維束にマトリックス樹脂ペーストを含浸させる際に、比較例１のものに比べて、容易にかつ約半分の時間で含浸させることが可能で、良好な含浸性を示した。
【００６１】
このＳＭＣシートを２５０×２５０ｍｍに切り出し、４層重ねた後、３００×３００ｍｍのキャビティを有する平板金型上の概中央部に配置（チャージ率にして７０％相当）した後、加熱型プレス成形機により、６ＭＰａの加圧のもと、１５０℃×５分間の条件により硬化せしめ、３００×３００ｍｍの平板状の繊維強化プラスチックを得た。
【００６２】
金型キャビティ内に繊維強化プラスチックが充填されており、成形材料の流動性は良好であった。繊維強化プラスチックを平らな試験台上に置いただけで成形体が試験台と全面で接触しており、ソリはない、と判断された。繊維強化プラスチックの厚みは２．８ｍｍであった。
【００６３】
引張試験の結果によると、引張弾性率は３２ＧＰａと非常に高く、また、引張強度に関しても３３０ＭＰａと高い値が発現した。比較例１と比較しても弾性率で３０％以上、強度で２倍以上の力学特性を発現していた。また、得られた繊維強化プラスチックを切り出し、切り出し面を観察すると、図８のようにチョップド繊維束が中央部から端部に向かうにつれ細くなっており、特に切り出し面に並行に走るチョップド繊維束も中央部から端部に向かうにつれ細くなり、繊維本数が減少している様子がわかり、荷重の伝達効率が向上した分、引張強度のみならず、弾性率も向上するという著しい効果が得られたものと推測された。
【００６４】
（実施例２）
投入される繊維束に対して３０°の角度で配置された断続的な刃をローラーの周方向に２５ｍｍ間隔で配した以外は、実施例１と同様にしてチョップド繊維束を裁断した。こうして得られたチョップド繊維束はチョップド繊維束の端部がチョップド繊維束の繊維配向方向と３０°の角度で直線状の形態を有しており、強化繊維の繊維長はおなじチョップド繊維束内で２％程度のばらつきはあるものの、２５ｍｍであった。また、作製されたチョップド繊維束の形状は、いずれも平行四辺形であり、ほぼ同等の形状をしていた。チョップド繊維束の中央部から端部にかけて強化繊維の配向方向に強化繊維本数が減少する遷移区間があり、繊維配向方向に１ｍｍあたり１３００本±１００本の範囲内で減少していた。また、強化繊維の総断面積の変化量は繊維配向方向に１ｍｍあたり０．０４４〜０．０５ｍｍ２であった。
【００６５】
こうして得られたチョップド繊維束を実施例１と同様に成形材料としてＳＭＣシートを作製、成形した。金型キャビティ内に繊維強化プラスチックが充填されており、成形材料の流動性は良好であった。繊維強化プラスチックを平らな試験台上に置いただけで成形体が試験台と全面で接触しており、ソリはない、と判断された。繊維強化プラスチックの厚みは２．８ｍｍであった。
【００６６】
次に実施例１と同様に引張試験を実施した。引張弾性率は２９ＧＰａと高く、引張強度に関しても２７０ＭＰａと高い値が発現した。比較例１と比較しても弾性率で２０％以上、強度で８０％程度の力学特性を発現していた。また、得られた繊維強化プラスチックを切り出し、切り出し面を観察すると、図８のようにチョップド繊維束が中央部から端部に向かうにつれ細くなっており、特に切り出し面に並行に走るチョップド繊維束も中央部から端部に向かうにつれ細くなり、繊維本数が減少している様子がわかり、荷重の伝達効率が向上した分、引張強度のみならず、弾性率も向上するという著しい効果が得られたものと推測された。
【００６７】
（実施例３）
ローラーとしては、直径９．５ｃｍの２つの鉄製のローラーを用いており、片方のローラーには投入される繊維束に対して３０°の角度のＶ字形状（左右とも３０°）の断続的な刃を先にＶ字の上が繊維束と接触するようローラーの周方向に２５ｍｍ間隔で配した。また、他方のローラーには、ローラーの周囲を覆うような厚さ３ｍｍのゴム製の摩擦材を配置した。実施例１と同様の繊維束を用い、チョップド繊維束を裁断した。図１１に示すように繊維束４の繊維配向方向９に対して軸対称に裁断位置１５が移動するため、糸道が固定され、安定して裁断することができた。こうして得られたチョップド繊維束１２は、両端部がそれぞれ凸のＶ字、凹のＶ字となっており、強化繊維の繊維長はおなじチョップド繊維束内で１０％程度のばらつきはあるものの、２５ｍｍであった。また、作製されたチョップド繊維束の形状は、いずれも平行四辺形であり、ほぼ同等の形状をしていた。チョップド繊維束の中央部から端部にかけて強化繊維の配向方向に強化繊維本数が減少する遷移区間があり、繊維配向方向に１ｍｍあたり１３００本±２００本の範囲内で減少していた。また、強化繊維の総断面積の変化量は繊維配向方向に１ｍｍあたり０．０４１〜０．０５３ｍｍ２であった。
【００６８】
こうして得られたチョップド繊維束を実施例１と同様に成形材料としてＳＭＣシートを作製、成形した。金型キャビティ内に繊維強化プラスチックが充填されており、成形材料の流動性は良好であった。繊維強化プラスチックにはソリはなく、厚みは２．８ｍｍであった。次に実施例１と同様に引張試験を実施した。引張弾性率は２７ＧＰａと高く、引張強度に関しても２５０ＭＰａと高い値が発現した。比較例１と比較しても弾性率で１０％以上、強度で７０％程度の力学特性を発現していた。
【００６９】
（実施例４）
ローラーとしては、直径１１．５ｃｍの２つの鉄製のローラーを用いており、片方のローラーには図１０のように供給される繊維束４に対して刃先の稜線方向が１２°の角度となる連続の螺旋刃を配置した。また、他方のローラーには、ローラーの周囲を覆うような厚さ３ｍｍのゴム製の摩擦材を配置した。また、繊維束とローラーに取り付けた刃とが接触する裁断位置から５ｃｍ手前に糸道を固定する機構としてガイドを取り付けた。実施例１と同様の繊維束を用い、チョップド繊維束を裁断した。裁断中、ガイドによって糸道は固定され、ほぼ同じ角度で繊維束は裁断された。こうして得られたチョップド繊維束は、チョップド繊維束の端部がチョップド繊維束の繊維配向方向と１２°の角度で直線状の形態を有しており、強化繊維の繊維長はおなじチョップド繊維束内で４％程度のばらつきはあるものの、２５ｍｍであった。チョップド繊維束の中央部から端部にかけて強化繊維の配向方向に強化繊維本数が減少する遷移区間があり、１ｍｍあたり５００本±１００本の範囲内で減少していた。また、強化繊維の総断面積の変化量は繊維配向方向に１ｍｍあたり０．０１６〜０．０２１ｍｍ２であった。
【００７０】
こうして得られたチョップド繊維束を実施例１と同様に成形材料としてＳＭＣシートを作製、成形した。金型キャビティ内に繊維強化プラスチックが充填されており、成形材料の流動性は良好であった。繊維強化プラスチックにはソリはなく、厚みは２．８ｍｍであった。次に実施例１と同様に引張試験を実施した。引張弾性率は３３ＧＰａと非常に高く、また、引張強度に関しても３５０ＭＰａと高い値が発現した。比較例１と比較しても弾性率で３５％以上、強度で２倍以上の力学特性を発現していた。
【００７１】
（実施例５）
実施例４と同様の一対のローラーを用い、ガイドともに、繊維束とローラーに取り付けた刃とが接触する裁断位置から３０ｃｍ手前に駆動機構としてニップローラーを配置した。実施例１と同様の繊維束を用い、チョップド繊維束を裁断した。裁断中、ガイドによって糸道は固定され、ニップローラーによって安定して繊維束が供給され、ほぼ同じ角度で繊維束は裁断された。こうして得られたチョップド繊維束は、チョップド繊維束の端部がチョップド繊維束の繊維配向方向と１２°の角度で直線状の形態を有しており、強化繊維の繊維長はおなじチョップド繊維束内で２％程度のばらつきはあるものの、２５ｍｍであった。チョップド繊維束の中央部から端部にかけて強化繊維の配向方向に強化繊維本数が減少する遷移区間があり、１ｍｍあたり５００本±５０本の範囲内で減少していた。また、強化繊維の総断面積の変化量は繊維配向方向に１ｍｍあたり０．０１７〜０．０１９ｍｍ２であった。
【００７２】
こうして得られたチョップド繊維束を実施例１と同様に成形材料としてＳＭＣシートを作製、成形した。金型キャビティ内に繊維強化プラスチックが充填されており、成形材料の流動性は良好であった。繊維強化プラスチックにはソリはなく、厚みは２．８ｍｍであった。次に実施例１と同様に引張試験を実施した。引張弾性率は３３ＧＰａと非常に高く、また、引張強度に関しても３４０ＭＰａと高い値が発現した。比較例１と比較しても弾性率で３５％以上、強度で２倍以上の力学特性を発現していた。
【００７３】
（実施例６）
実施例１と同様の刃を図９のように５列に渡って配したローラー２を用い、他方のローラー３には受け部に刃形状に沿った溝２４を周方向に設けた。さらに繊維束とローラーに取り付けた刃とが接触する裁断位置から５ｃｍ手前に糸道を固定する機構としてガイドを取り付け、繊維束とローラーに取り付けた刃とが接触する裁断位置から２０ｃｍ手前に駆動機構としてニップローラーを配置した。裁断中、ガイドによって糸道は固定され、ニップローラーによって安定して繊維束が供給され、ほぼ同じ角度で繊維束は裁断された。こうして得られたチョップド繊維束は、チョップド繊維束の端部がチョップド繊維束の繊維配向方向と１２°の角度で直線状の形態を有しており、強化繊維の繊維長はおなじチョップド繊維束内で２％程度のばらつきはあるものの、２５ｍｍであった。チョップド繊維束の中央部から端部にかけて強化繊維の配向方向に強化繊維本数が減少する遷移区間があり、１ｍｍあたり５００本±５０本の範囲内で減少していた。また、強化繊維の総断面積の変化量は繊維配向方向に１ｍｍあたり０．０１６〜０．０１８ｍｍ２であった。
【００７４】
こうして得られたチョップド繊維束を実施例１と同様に成形材料としてＳＭＣシートを作製、成形した。金型キャビティ内に繊維強化プラスチックが充填されており、成形材料の流動性は良好であった。繊維強化プラスチックにはソリはなく、厚みは２．８ｍｍであった。次に実施例１と同様に引張試験を実施した。引張弾性率は３４ＧＰａと非常に高く、また、引張強度に関しても３３０ＭＰａと高い値が発現した。比較例１と比較しても弾性率で４０％以上、強度で２倍以上の力学特性を発現していた。
【００７５】
（実施例７）
炭素繊維に、実質的に無撚りの未サイジングの連続な繊維束（強化繊維単糸径８μｍ、４８，０００フィラメント、引張強度４．３ＧＰａ、引張弾性率２４０ＧＰａ）を用いた点以外は、実施例３と同様にしてチョップド繊維束を得た。このとき、実施例１同様に繊維束の幅Ｗと厚みｔとの比率（Ｗ／ｔ）を求めると、その比率は２８０であった。さらに、繊維束を１ｍずつに分断し、その撚りの回数を数えるという作業を１０回繰り返し、その平均値を撚りの回数とすると、撚りの回数は０．８回／ｍであった。
【００７６】
こうして得られたチョップド繊維束を実施例１と同様に成形材料としてＳＭＣシートを作製、成形した。なお、ＳＭＣシートにおいては、チョップド繊維束を単位面積あたりの重量、および、炭素繊維のＳＭＣシートに対する体積含有量は、実施例１と同じとした。成形した結果、金型キャビティ内に繊維強化プラスチックが充填されており、成形材料の流動性は良好であった。繊維強化プラスチックにはソリはなく、厚みは２．８ｍｍであった。次に実施例１と同様に引張試験を実施した。引張弾性率は２７ＧＰａと高く、引張強度に関しても２２０ＭＰａと高い値が発現した。比較例１と比較しても弾性率で１０％以上、強度で４５％程度の力学特性を発現していた。
【００７７】
（比較例１）
従来技術である９０°方向に裁断したチョップド繊維束を用いたＳＭＣの力学特性を取得し、比較例とする。
【００７８】
使用する繊維束は実施例１と同様とし、図１に示すような直径９．５ｃｍの２つの鉄製のローラーを用い、一方のローラー２には回転軸方向６に平行な刃を周方向に２５ｍｍ間隔で配置し、繊維束４をローラーの回転軸垂直方向に挿入して、連続的に裁断し、チョップド繊維束を得た。こうして得られたチョップド繊維束は強化繊維の繊維長が２５ｍｍで、チョップド繊維束の端部がチョップド繊維束の繊維配向方向と９０°の角度で直線状の形態を有していた。
【００７９】
実施例１と同様にＳＭＣシートを作成し、成形を行った。金型キャビティ内に繊維強化プラスチックが充填されており、成形材料の流動性は良好であった。ソリはなく、繊維強化プラスチックの厚みは２．８ｍｍであった。引張試験の結果によると、引張弾性率は２４ＧＰａ、引張強度は１５０ＭＰａであった。また、得られた繊維強化プラスチックを切り出し、切り出し面を観察すると、図３のように切り出し面に並行に走るチョップド繊維束を観察すると、端部１１で厚み方向に垂直に切れており、端部１１の先に樹脂溜り２１が発生していた。この樹脂溜り２１のいくつかにはボイドが発生していた。
【００８０】
（比較例２）
比較例１よりも繊維長が長く、実施例１と同等のさし渡し長さ５０ｍｍを有するチョップド繊維束を用いたＳＭＣの力学特性を取得し、比較例とする。
【００８１】
実施例１と同様な連続な繊維束を用い、ローラーに取り付けられた刃の間隔を周方向に５０ｍｍとする他は比較例１と同様として、チョップド繊維束を得た。こうして得られたチョップド繊維束は強化繊維の繊維長が５０ｍｍでチョップド繊維束の端部がチョップド繊維束の繊維配向方向と９０°の角度で直線状の形態を有していた。
【００８２】
実施例１と同様にＳＭＣシートを作成し、成形を行った。金型キャビティ内に繊維強化プラスチックが充填されており、成形材料の流動性は良好であった。繊維強化プラスチックのソリはなく、厚みは２．８ｍｍであった。また、引張試験の結果によると、引張弾性率は２６ＧＰａ、引張強度は１６０ＭＰａであり、ほぼ比較例１と同等の力学特性であった。従来のＳＭＣでは繊維長を大きくしても力学特性の向上にほとんど寄与しないことが分かった。
【００８３】
（比較例３）
４５°方向に裁断したチョップド繊維束を用いたＳＭＣの力学特性を取得し、比較例とする。
【００８４】
実施例１と同様な連続な繊維束を用い、はさみで繊維に対して４５°の角度で直線状に裁断した。チョップド繊維束の中央部から端部にかけて強化繊維の配向方向に強化繊維本数が減少する遷移区間があり、繊維配向方向に１ｍｍあたり２４００本±１００本の範囲内で減少していた。また、強化繊維の総断面積の変化量は１ｍｍあたり０．０８８〜０．０９６ｍｍ２であった。このチョップド繊維束を用いて、実施例１と同様にＳＭＣシートを作成し、成形を行った。
【００８５】
金型キャビティ内に繊維強化プラスチックが充填されており、成形材料の流動性は良好であった。ソリはなく、繊維強化プラスチックの厚みは２．８ｍｍであった。また、引張試験の結果によると、引張弾性率は２５ＧＰａ、引張強度は２００ＭＰａであった。比較例１と比較すると、強度は高いものの、著しい向上は見られない。また、弾性率においてはほとんど向上が見られなかった。
【００８６】
（比較例４）
炭素繊維に、撚りを加えた未サイジングの連続な繊維束（強化繊維単糸径８μｍ、４８，０００フィラメント、引張強度４．３ＧＰａ、引張弾性率２４０ＧＰａ）を用いた点以外は、比較例１と同様にしてチョップド繊維束を得た。このとき、実施例１同様に繊維束の幅Ｗと厚みｔとの比率（Ｗ／ｔ）を求めると、その比率は８であった。さらに、繊維束を１ｍずつに分断し、その撚りの回数を数えるという作業を１０回繰り返し、その平均値を撚りの回数とすると、撚りの回数は２０回／ｍであった。
【００８７】
引張試験の結果によると、引張弾性率は２２ＧＰａ、引張強度は１１０ＭＰａであり、比較例１よりも低強度となった。フィラメント数が増えたことにより、繊維束端部での応力集中が激しくなり、強度が低下したものと考えられる。
【図面の簡単な説明】
【００８８】
【図１】従来のチョップド繊維束の製造方法の一例を示す斜視図である。
【図２】従来のチョップド繊維束の一例を示す平面図である。
【図３】従来の繊維強化プラスチックの一例を示す断面図である。
【図４】本発明のチョップド繊維束の製造方法の一例を示す斜視図である。
【図５】本発明のチョップド繊維束の製造過程の一例を示す平面図である。
【図６】本発明のチョップド繊維束の一例を示す平面図である。
【図７】本発明のチョップド繊維束を用いた成形材料の一例を示す断面図である。
【図８】本発明のチョップド繊維束を用いた繊維強化プラスチックの一例を示す断面図である。
【図９】本発明のローラーの一例を示す斜視図である。
【図１０】本発明のチョップド繊維束の製造方法の一例を示す斜視図である。
【図１１】本発明のチョップド繊維束の製造過程の一例を示す平面図である。
【符号の説明】
【００８９】
１：刃
２：刃が取り付けられたローラー
３：刃が取り付けられたローラー２の対となるローラー
４：繊維束
５：従来のチョップド繊維束
６：ローラーの回転軸方向
７：下流方向
８：上流方向
９：繊維配向方向
１０：強化繊維
１１：強化繊維の端部の集合体
１２：本発明のチョップド繊維束
１３：繊維束と接触している刃の刃先の稜線方向
１４：繊維束の進行方向
１５：裁断位置
１６：強化繊維本数が変化する遷移区間
１７：繊維配向方向への単位長さあたりの強化繊維総断面積の変化量
１８：さし渡し長さ
１９：繊維直交方向とチョップド繊維束の端部とのなす角
２０：チョップド繊維束の切り出し断面
２１：樹脂溜まり
２２：成形材料
２３：繊維強化プラスチック
２４：溝
２５：繊維長
２６：ローラーの周方向
２７：ローラーの回転軸垂直方向
２８：刃と繊維束の繊維配向方向とのなす角
２９：強化繊維総断面積の最大値
３０：切断線
【特許請求の範囲】
【請求項１】
実質的に一方向に強化繊維が引き揃えられた繊維束を裁断して、チョップド繊維束を得る、チョップド繊維束の製造方法であって、少なくとも一方のローラーが該ローラーの周方向に刃を等間隔に配列して取り付けたローラーである一対のローラー間に、前記繊維束を前記ローラーの回転軸垂直方向に連続的に糸道を固定して供給し、前記ローラーに取り付けた刃と、前記ローラーの他方のローラーの受け部とを接触させて前記繊維束を裁断し、前記繊維束を、該繊維束を構成する強化繊維の繊維長が５〜１００ｍｍとなり、かつ、前記繊維束一本あたりに含まれる強化繊維の総断面積の変化量が前記繊維束の繊維配向方向に１ｍｍあたり０．０５ｍｍ２以下となるように裁断する、チョップド繊維束の製造方法。
【請求項２】
前記繊維束が１０，０００〜１，０００，０００本の炭素繊維からなる、請求項１に記載のチョップド繊維束の製造方法。
【請求項３】
前記繊維束が実質的に無撚であり、かつ、前記繊維束の幅Ｗと厚みｔとの比率（Ｗ／ｔ）が１０〜１０００の範囲内である、請求項１または２に記載のチョップド繊維束の製造方法。
【請求項４】
前記強化繊維にサイジング剤が付着されており、サイジング剤が、チョップド繊維束全体の質量を基準として、０．１〜１０質量％の範囲内である、請求項１〜３のいずれかに記載のチョップド繊維束の製造方法。
【請求項５】
前記ローラーに取り付けた刃と前記繊維束の繊維配向方向とのなす角が２〜３０°の範囲内である、請求項１〜４のいずれかに記載のチョップド繊維束の製造方法。
【請求項６】
前記ローラーに取り付けた刃と前記繊維束との切断線が直線である、請求項１〜５のいずれかに記載のチョップド繊維束の製造方法。
【請求項７】
前記ローラーに取り付けた刃と前記繊維束との切断線がＶ字である、請求項１〜５のいずれかに記載のチョップド繊維束の製造方法。
【請求項８】
前記受け部に溝が周方向に設けられている、請求項１〜７のいずれかに記載のチョップド繊維束の製造方法。
【請求項９】
前記ローラーに取り付けた刃と前記繊維束とが接触する裁断位置から上流方向の３０ｃｍ以内に糸道を固定する機構を備えている、請求項１〜８のいずれかに記載のチョップド繊維束の製造方法。
【請求項１０】
前記ローラーに取り付けた刃と前記繊維束とが接触する裁断位置から上流方向の５０ｃｍ以内に前記ローラー以外の前記繊維束を引き出す駆動機構を有する、請求項１〜９のいずれかに記載のチョップド繊維束の製造方法。
【請求項１１】
請求項１〜１０のいずれかに記載の製造方法により得られたチョップド繊維束を、成形基体上に、前記多数のチョップド繊維束が一層あるいは複数層堆積するように散布するチョップド繊維束散布工程、および、前記成形基体上に散布された多数のチョップド繊維束を、互いに接合させることにより一体化し、チョップド繊維束集合体からなる成形材料を形成するチョップド繊維束集合体形成工程、とからなる、成形材料の製造方法。
【請求項１２】
前記チョップド繊維束散布工程において、前記成形基体が平坦面を有し、該平坦面上における前記多数のチョップド繊維束のそれぞれの強化繊維の配列方向が同一となるように、かつ、前記平坦面上に前記多数のチョップド繊維束からなるチョップド繊維束シートが形成されるように、前記平坦面上に前記チョップド繊維束が散布され、前記チョップド繊維束集合体形成工程において、前記多数のチョップド繊維束にて形成されたチョップド繊維束シートからなる成形材料が形成される、請求項１１に記載の成形材料の製造方法。
【請求項１３】
前記チョップド繊維束シートが形成された後、該形成されたチョップド繊維束シート上における前記多数のチョップド繊維束のそれぞれの強化繊維の配列方向が同一となるように、かつ、前記形成されたチョップド繊維束シートにおけるチョップド繊維束の強化繊維の配列方向と異なるように、更に、前記形成されたチョップド繊維束シート上に前記多数のチョップド繊維束からなる別のチョップド繊維束シートが形成されるように、前記形成されたチョップド繊維束シート上に前記チョップド繊維束が散布され、チョップド繊維束シートの積層体からなる成形材料が形成される、請求項１１に記載の成形材料の製造方法。
【請求項１４】
前記成形基体上における前記多数のチョップド繊維束のそれぞれの強化繊維の配列方向がランダムになるように、前記成形基体上に前記チョップド繊維束が散布される、請求項１１に記載の成形材料の製造方法。
【請求項１５】
前記成形基体が、強化繊維を含む樹脂成形体を製造する際に用いられるマトリックス樹脂により形成された樹脂シートである、請求項１１〜１４のいずれかに記載の成形材料の製造方法。
【請求項１６】
少なくとも、請求項１〜１０に記載の方法で製造されたチョップド繊維束が用いられて一体化された、成形材料。
【請求項１７】
熱硬化性樹脂からなるマトリックス樹脂が含まれている、請求項１６に記載の成形材料。
【請求項１８】
少なくとも、請求項１１〜１４のいずれかに記載の成形材料が用いられて成形された、繊維強化プラスチック。
【請求項１】
実質的に一方向に強化繊維が引き揃えられた繊維束を裁断して、チョップド繊維束を得る、チョップド繊維束の製造方法であって、少なくとも一方のローラーが該ローラーの周方向に刃を等間隔に配列して取り付けたローラーである一対のローラー間に、前記繊維束を前記ローラーの回転軸垂直方向に連続的に糸道を固定して供給し、前記ローラーに取り付けた刃と、前記ローラーの他方のローラーの受け部とを接触させて前記繊維束を裁断し、前記繊維束を、該繊維束を構成する強化繊維の繊維長が５〜１００ｍｍとなり、かつ、前記繊維束一本あたりに含まれる強化繊維の総断面積の変化量が前記繊維束の繊維配向方向に１ｍｍあたり０．０５ｍｍ２以下となるように裁断する、チョップド繊維束の製造方法。
【請求項２】
前記繊維束が１０，０００〜１，０００，０００本の炭素繊維からなる、請求項１に記載のチョップド繊維束の製造方法。
【請求項３】
前記繊維束が実質的に無撚であり、かつ、前記繊維束の幅Ｗと厚みｔとの比率（Ｗ／ｔ）が１０〜１０００の範囲内である、請求項１または２に記載のチョップド繊維束の製造方法。
【請求項４】
前記強化繊維にサイジング剤が付着されており、サイジング剤が、チョップド繊維束全体の質量を基準として、０．１〜１０質量％の範囲内である、請求項１〜３のいずれかに記載のチョップド繊維束の製造方法。
【請求項５】
前記ローラーに取り付けた刃と前記繊維束の繊維配向方向とのなす角が２〜３０°の範囲内である、請求項１〜４のいずれかに記載のチョップド繊維束の製造方法。
【請求項６】
前記ローラーに取り付けた刃と前記繊維束との切断線が直線である、請求項１〜５のいずれかに記載のチョップド繊維束の製造方法。
【請求項７】
前記ローラーに取り付けた刃と前記繊維束との切断線がＶ字である、請求項１〜５のいずれかに記載のチョップド繊維束の製造方法。
【請求項８】
前記受け部に溝が周方向に設けられている、請求項１〜７のいずれかに記載のチョップド繊維束の製造方法。
【請求項９】
前記ローラーに取り付けた刃と前記繊維束とが接触する裁断位置から上流方向の３０ｃｍ以内に糸道を固定する機構を備えている、請求項１〜８のいずれかに記載のチョップド繊維束の製造方法。
【請求項１０】
前記ローラーに取り付けた刃と前記繊維束とが接触する裁断位置から上流方向の５０ｃｍ以内に前記ローラー以外の前記繊維束を引き出す駆動機構を有する、請求項１〜９のいずれかに記載のチョップド繊維束の製造方法。
【請求項１１】
請求項１〜１０のいずれかに記載の製造方法により得られたチョップド繊維束を、成形基体上に、前記多数のチョップド繊維束が一層あるいは複数層堆積するように散布するチョップド繊維束散布工程、および、前記成形基体上に散布された多数のチョップド繊維束を、互いに接合させることにより一体化し、チョップド繊維束集合体からなる成形材料を形成するチョップド繊維束集合体形成工程、とからなる、成形材料の製造方法。
【請求項１２】
前記チョップド繊維束散布工程において、前記成形基体が平坦面を有し、該平坦面上における前記多数のチョップド繊維束のそれぞれの強化繊維の配列方向が同一となるように、かつ、前記平坦面上に前記多数のチョップド繊維束からなるチョップド繊維束シートが形成されるように、前記平坦面上に前記チョップド繊維束が散布され、前記チョップド繊維束集合体形成工程において、前記多数のチョップド繊維束にて形成されたチョップド繊維束シートからなる成形材料が形成される、請求項１１に記載の成形材料の製造方法。
【請求項１３】
前記チョップド繊維束シートが形成された後、該形成されたチョップド繊維束シート上における前記多数のチョップド繊維束のそれぞれの強化繊維の配列方向が同一となるように、かつ、前記形成されたチョップド繊維束シートにおけるチョップド繊維束の強化繊維の配列方向と異なるように、更に、前記形成されたチョップド繊維束シート上に前記多数のチョップド繊維束からなる別のチョップド繊維束シートが形成されるように、前記形成されたチョップド繊維束シート上に前記チョップド繊維束が散布され、チョップド繊維束シートの積層体からなる成形材料が形成される、請求項１１に記載の成形材料の製造方法。
【請求項１４】
前記成形基体上における前記多数のチョップド繊維束のそれぞれの強化繊維の配列方向がランダムになるように、前記成形基体上に前記チョップド繊維束が散布される、請求項１１に記載の成形材料の製造方法。
【請求項１５】
前記成形基体が、強化繊維を含む樹脂成形体を製造する際に用いられるマトリックス樹脂により形成された樹脂シートである、請求項１１〜１４のいずれかに記載の成形材料の製造方法。
【請求項１６】
少なくとも、請求項１〜１０に記載の方法で製造されたチョップド繊維束が用いられて一体化された、成形材料。
【請求項１７】
熱硬化性樹脂からなるマトリックス樹脂が含まれている、請求項１６に記載の成形材料。
【請求項１８】
少なくとも、請求項１１〜１４のいずれかに記載の成形材料が用いられて成形された、繊維強化プラスチック。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【公開番号】特開２００９−１１４６１１（Ｐ２００９−１１４６１１Ａ）
【公開日】平成２１年５月２８日（２００９．５．２８）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００８−２６０３９４（Ｐ２００８−２６０３９４）
【出願日】平成２０年１０月７日（２００８．１０．７）
【出願人】（０００００３１５９）東レ株式会社 (7,677)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２１年５月２８日（２００９．５．２８）
【国際特許分類】
【出願日】平成２０年１０月７日（２００８．１０．７）
【出願人】（０００００３１５９）東レ株式会社 (7,677)
【Ｆターム（参考）】
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