ポリエステル系乾式不織布とこれに用いる複合繊維及び複合繊維用樹脂
【課題】 アンチモン触媒を使用することなく得られる繊維製造用の低融点ポリエステル樹脂及び潜在捲縮性繊維用ポリエステル樹脂と、乾式不織布の製造工程において、静電気による繊維塊の発生を防止することができる熱接着性複合バインダー繊維と潜在捲縮性ポリエステル複合繊維、及びこれらからなる乾式不織布を提供する。
【解決手段】 テレフタル酸を主たる酸成分、エチレングリコールと１，４−ブタンジオールを主たるジオール成分とし、かつ、重合触媒としてマグネシウム化合物とアルミニウム化合物からなる固溶体を含有する低融点ポリエステル樹脂とこれらからなる熱接着性複合バインダー繊維。エチレンテレフタレート単位を主体としたポリエステル樹脂を構成する酸成分としてイソフタル酸と金属塩スルホネート基を有するイソフタル酸を含有するポリエステル樹脂とこれらからなる潜在捲縮性ポリエステル複合繊維並びにこれらの繊維を使用した乾式不織布。
【解決手段】 テレフタル酸を主たる酸成分、エチレングリコールと１，４−ブタンジオールを主たるジオール成分とし、かつ、重合触媒としてマグネシウム化合物とアルミニウム化合物からなる固溶体を含有する低融点ポリエステル樹脂とこれらからなる熱接着性複合バインダー繊維。エチレンテレフタレート単位を主体としたポリエステル樹脂を構成する酸成分としてイソフタル酸と金属塩スルホネート基を有するイソフタル酸を含有するポリエステル樹脂とこれらからなる潜在捲縮性ポリエステル複合繊維並びにこれらの繊維を使用した乾式不織布。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、制電性や均一性及び風合いに優れるポリエステル系乾式不織布と、この乾式不織布を製造するのに好適な熱接着性複合バインダー繊維と潜在捲縮性ポリエステル複合繊維、及びこれらの複合繊維を製造するのに好適な低融点ポリエステル樹脂と潜在捲縮性繊維用ポリエステル樹脂に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
衛生材料分野をはじめとして様々な分野において、ポリエステル等の熱可塑性樹脂からなる短繊維とバインダー繊維からなる乾式不織布が広く使用されている。
【０００３】
一般に、短繊維を用いて乾式不織布を得る場合、特にエアレイド法では、繊維を解繊して空気の流れにのせて搬送し、金網又は細孔を有するスクリーンを通過させた後、ワイヤーメッシュ上に落下堆積させる方法が採用される。この場合、短繊維の解繊、搬送、分散、積層工程において、繊維−繊維間及び繊維−金属間では摩擦が大きく、静電気が発生しやすく、このため繊維塊が生成しやすいという問題がある。また、一旦繊維塊が生じると、各工程での通過性が悪化し、操業性が低下することはもちろん、得られる不織布においても堆積した繊維が不均一となり、斑の生じた不織布となって製品の品位が著しく低下する。
【０００４】
今日では、製品の高級化及び高機能化等の差別化のために、機能性を有する熱可塑性樹脂製の繊維が多く用いられ、中には低温加工を必要とする繊維、高粘着性を有する熱可塑性樹脂製の繊維等、従来の繊維に比べてさらに繊維−繊維間の摩擦及び繊維−金属間の摩擦が大きくなる繊維が使用されている。また、製造加工効率を向上させるために加工速度の高速化も図られている。これらの要因により、乾式不織布、特にエアレイド法による乾式不織布の製造工程における静電気の発生量は多くなり、繊維塊の発生も多くなっている。
【０００５】
このような問題を解決するためには、制電性や平滑性を付与する仕上げ油剤等の繊維処理剤を繊維表面に付着させることが有効である。平滑性及び制電性を付与する仕上げ油剤としては、ワックス又は脂肪酸を中心とする脂肪族類、長鎖アルキル基を含有する第４級アンモニウム塩類が広く使用されている。しかしながら、これらの脂肪族類等は繊維に制電性をある程度付与することはできるが、十分な平滑性は付与できなかった。
【０００６】
一方、優れた平滑性を付与する繊維仕上げ油剤としてシリコーン系仕上げ油剤が知られており、例えばジメチルシロキサン乳化重合物、アミン変成シリコーン等が付与された繊維及び繊維コードが提案されている（例えば、特許文献１参照）。
【０００７】
しかしながら、上記ジメチルシロキサン乳化重合物、アミン変性シリコーン共に制電性付与が十分ではなく、さらには親水性を阻害するとともに繊維及び得られた製品が黄変するという問題があった。また、これら技術は、短繊維ではなく長繊維（繊維コード）に関するものであり、短繊維不織布の製造工程における静電気の発生による問題点を解決できるものではなかった。
【０００８】
また、平滑性と制電性及び親水性の付与された繊維として、アルキルホスフェート塩とアミド基含有ポリオキシアルキレン変性シリコーン組成物の混合物で処理した高平滑性繊維が提案されている（例えば、特許文献２参照）。
【０００９】
しかしながら、この繊維においても特別な処理剤を用いることにより平滑性や制電性を付与するものであって、操業性やコスト的にも不利になるという問題があった。 また、得られる不織布に対するニーズは様々であり、不織布に高機能性を付与する目的で様々な処理を施すため、繊維に付与された処理剤により、得られた不織布に変色や着色が生じるなどの新たな問題もあり、品質面でも不十分であった。
【００１０】
ところで、上記した乾式不織布を構成する短繊維の代表的な素材であるポリエステル、特にポリエチレンテレフタレートの重縮合触媒としては、従来より三酸化アンチモンに代表されるアンチモン化合物が広く用いられている。三酸化アンチモンは安価で、かつ優れた触媒活性を有する重縮合触媒であるが、近年、環境面からアンチモンの安全性に対する問題が欧米をはじめ各国で指摘されている。
【００１１】
現状では、三酸化アンチモンの代わりとなる重縮合触媒として、テトラアルコキシチタネートやゲルマニウム化合物等が実用化されてきているが、テトラアルコキシチタネートを用いたポリエステルは著しく着色し、かつ熱分解を容易に起こすという問題がある。また、ゲルマニウム化合物は非常に高価であるばかりか、反応中に系外へ溜出しやすく、反応系の触媒濃度が変化して反応の制御が困難になるという問題がある。
【特許文献１】特公昭４８−１４８０号公報
【特許文献２】特開平９−６７７７２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
本発明は、上記の問題を解決し、重合時にアンチモン系触媒を使用することなく、制電性に優れたバインダー繊維用の低融点ポリエステル樹脂や潜在捲縮性繊維用ポリエステル樹脂を提供するものである。
【００１３】
また、本発明は、これら樹脂を用いることにより、均一性に優れ、品質が高く、かつ嵩高性も十分な不織布を得ることができる熱接着性複合バインダー繊維と潜在捲縮性ポリエステル複合繊維、及びこれらの繊維で構成されるポリエステル系乾式不織布を提供することを技術的な課題とするものである。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
本発明者は、上記の課題を解決するために鋭意検討した結果、本発明に到達した。
すなわち、本発明は、次の構成を要旨とするものである。
（１）テレフタル酸を主たる酸成分、モル比８０／２０〜３０／７０のエチレングリコールと１，４−ブタンジオールを主たるジオール成分とし、かつ、重合触媒としてマグネシウム化合物とアルミニウム化合物からなる固溶体を１００〜４００ｐｐｍ含有することを特徴とする低融点ポリエステル樹脂。
（２）上記（１）記載の低融点ポリエステル樹脂（Ａ）と、ポリエチレンテレフタレート（以下、ＰＥＴと称する。）又はこれを主体とし、重合触媒としてマグネシウム化合物とアルミニウム化合物からなる固溶体を１００〜４００ｐｐｍ含有している結晶融点が２２０℃以上のポリエステル樹脂（Ｂ）とからなり、低融点ポリエステル樹脂（Ａ）が繊維表面の少なくとも一部を占めていることを特徴とする熱接着性複合バインダー繊維。
【００１５】
（３）エチレンテレフタレート単位を主体としたポリエステル樹脂を構成する酸成分のうち、イソフタル酸が１〜１２モル％、金属塩スルホネート基を有するイソフタル酸が１〜６モル％であり、重合触媒としてマグネシウム化合物とアルミニウム化合物からなる固溶体を１００〜４００ｐｐｍ含有することを特徴とする潜在捲縮性繊維用ポリエステル樹脂。
（４）ＰＥＴ又はこれを主体とし、重合触媒としてマグネシウム化合物とアルミニウム化合物からなる固溶体を１００〜４００ｐｐｍ含有している結晶融点が２２０℃以上のポリエステル樹脂（Ｂ）と、上記（３）記載の潜在捲縮性繊維用ポリエステル樹脂（Ｃ）とからなり、前記樹脂（Ｂ）、（Ｃ）がサイドバイサイド型又は偏心芯鞘型に接合されてなることを特徴とする潜在捲縮性ポリエステル複合繊維。
（５）上記（２）記載の熱接着性複合バインダー繊維と、上記（４）記載の潜在捲縮性ポリエステル複合繊維とを質量比１０／９０〜５０／５０の割合で混合して形成されたことを特徴とするポリエステル系乾式不織布。
【発明の効果】
【００１６】
本発明の低融点ポリエステル樹脂と潜在捲縮性繊維用ポリエステル樹脂を使用すれば、熱接着性複合バインダー繊維と潜在捲縮性ポリエステル複合繊維を、熱延伸法により、低コストで操業性よく得ることができる。
【００１７】
また、本発明のこれらの繊維を使用することにより、乾式不織布の製造工程において、特別な処理剤を繊維表面に付与することなく、繊維−繊維間や繊維−機械間の摩擦によって発生する静電気に起因する繊維塊の発生を防止することが可能となる。その結果、本発明の不織布においては、外観を損なうことなく優れた接着性と捲縮性を発現させることができると共に、均一性、品質、嵩高性に優れたものとなる。
【００１８】
さらに、本発明の熱接着性複合バインダー繊維と潜在捲縮性ポリエステル複合繊維を形成する低融点ポリエステル樹脂と潜在捲縮性繊維用ポリエステル樹脂等は、重合触媒としてアンチモンに代表される重金属を用いていないので環境に優しいものである。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１９】
以下、本発明について詳細に説明する。
本発明の低融点ポリエステル樹脂（以下、低融点ポリエステル樹脂（Ａ）と称することもある。）としては、熱接着性複合バインダー繊維(以下、複合バインダー繊維と称することがある。) を製造するのに好適な樹脂であり、テレフタル酸を主たる酸成分とし、モル比８０／２０〜３０／７０、好ましくは７０／３０〜４０／６０のエチレングリコールと１，４−ブタンジオール (いずれもエステル形成性誘導体を含む) を主たるジオール成分とするものである。
【００２０】
ここで、１，４−ブタンジオールのモル比が２０未満の場合、得られるポリエステルの結晶性が悪くなる。逆に当該モル比が７０を超える場合、重縮合反応中にテトラヒドロフランが多量に生成してポリエステルの熱安定性が悪くなり、紡糸時に糸切れが多発するなど操業性が悪くなる。
【００２１】
なお、本発明の低融点ポリエステル樹脂においては、その特性が大きく変化しない範囲で、他の成分、例えば、イソフタル酸、５−ナトリウムスルホイソフタル酸、ナフタレンジカルボン酸、アジピン酸などのジカルボン酸類や、ジエチレングリコール、プロピレングリコール、ペンタエリスリトール、ビスフエノールＡ、ビスフエノールＳなどの多価アルコール類、４−ヒドロキシ安息香酸などのヒドロキシカルボン酸類、及びこれらのエステル形成性誘導体を共重合成分として併用してもよい。
【００２２】
また、本発明の低融点ポリエステル樹脂の結晶融点としては、１００〜１９０℃であることが好ましい。当該結晶融点が１００℃未満の場合、複合バインダー繊維としたとき、接着した繊維製品を高温雰囲気下で使用すると接着強度が低下したり、型崩れを起こしたりするため好ましくない。一方、結晶融点が１９０℃を超える場合、熱接着温度が主体繊維の融点に近い高温となるため、熱接着にあたって主体繊維自体の物性や不織布等の繊維構造物の形状を損なう場合があり好ましくない。
【００２３】
次に、本発明の潜在捲縮性繊維用ポリエステル樹脂（Ｃ）（以下、本発明のポリエステル樹脂（Ｃ）と略記する。）としては、エチレンテレフタレート単位を主体としたポリエステル樹脂を構成する酸成分のうち、イソフタル酸が１〜１２モル％、好ましくは２〜９モル％であり、金属塩スルホネート基を有するイソフタル酸が１〜６モル％、好ましくは２〜５．５モル％であることが必要である。
【００２４】
ここで、イソフタル酸の共重合量が１モル％未満の場合、繊維を熱処理したときの捲縮発現性が劣るため、不織布の伸縮性が低くなる。一方、当該共重合量が１２モル％を超える場合、チップ乾燥時に融着を起こすため好ましくない。また、金属塩スルホネート基を有するイソフタル酸が１モル％未満になると、得られた潜在捲縮性複合繊維の強度が高すぎるため、作成した不織布等は裁断加工時の切断性が悪く、このため切断面に毛羽が発生し、不織布等の品位を著しく低下させる。一方、６モル％を超えると、樹脂の溶融粘度が高くなるため、目標の極限粘度のポリエステルを得ることができず、十分な潜在捲縮性能を有する繊維が得られない。
【００２５】
本発明のポリエステル樹脂（Ｃ）の極限粘度としては、０．５８〜０．８０であることが好ましい。当該極限粘度が０．５８未満の場合、十分な潜在捲縮性能を有する繊維が得られなくない場合があり好ましくない。一方、当該極限粘度が０．８０を超える場合、紡糸時にニーリングが発生し、糸切れが多発するなど、紡糸操業性が著しく悪化する場合があり好ましくない。
【００２６】
本発明の低融点ポリエステル樹脂（Ａ）と本発明のポリエステル樹脂（Ｃ）においては、重合触媒として、マグネシウム化合物とアルミニウム化合物からなる固溶体を１００〜４００ｐｐｍ、好ましくは１１０〜３５０ｐｐｍ含有していることが必要である。ここで、固溶体の含有量が１００ｐｐｍ未満の場合、触媒活性が十分に発現しない。一方、４００ｐｐｍを超える場合、得られるポリエステル樹脂の色調が悪化したり、固溶体がポリマー中で凝集して粗大粒子となり紡糸時のノズルパックの異常昇圧や糸切れが発生したりする。
【００２７】
本発明におけるマグネシウム化合物とアルミニウム化合物からなる固溶体としては、各成分がそれぞれ均一に溶け合った固体であり、これらの結晶格子の一部は他の原子によって置き換わり、組成を変化させることができるものである。固溶体中における両原子間のモル比としては、アルミニウム／マグネシウムが０．１〜１０、特に０．２〜５であることが好ましい。
【００２８】
ここで、上記固溶体に用いられるアルミニウム化合物としては、特に限定されたものではなく、例えば、水酸化アルミニウム、水酸化塩化アルミニウム等の水酸化物、ギ酸アルミニウム、酢酸アルミニウム、プロピオン酸アルミニウム、蓚酸アルミニウム、アクリル酸アルミニウム、ステアリン酸アルミニウム、安息香酸アルミニウム等のカルボン酸塩、塩化アルミニウム、リン酸アルミニウム等の無機酸塩、アルミニウムメトキサイド、アルミニウムエトキサイド、アルミニウム−ｎ−プロポキサイド、アルミニウム−ｎ−ブトキサイド等のアルミニウムアルコキサイド、アルミニウムアセチルアセトネート、アルミニウムアセチルアセテート、アルミニウムエチルアセトアセテート等のアルミニウムキレート化合物、トリメチルアルミニウム、トリエチルアルミニウム等の有機アルミニウム化合物及びこれらの部分加水分解物、酸化アルミニウム、金属アルミニウム等が挙げられる。これらのうち、水酸化物、カルボン酸塩と無機酸塩が好ましく、これらの中でも水酸化アルミニウム、酢酸アルミニウム、塩化アルミニウムが特に好ましい
次に、上記固溶体に用いられるマグネシウム化合物としては、水酸化マグネシウム、炭酸マグネシウム、酢酸マグネシウム、マグネシウムアセチルアセトネート、酢酸以外のカルボン酸塩等が挙げられ、特に、水酸化マグネシウム、炭酸マグネシウムが好ましい。
【００２９】
また、本発明で用いられるアルミニウム化合物並びにマグネシウム化合物としては、いずれか一方もしくは両者において、上記の例示から選ばれた２種類以上の化合物からなる混合物であってもよい。
【００３０】
本発明におけるアルミニウム化合物とマグネシウム化合物からなる固溶体としては、必要に応じて、アルミニウム、マグネシウム以外の他の金属を含有してもよいが、その場合には、７０質量％以上がアルミニウム化合物とマグネシウム化合物であることが好ましい。含有できる他の金属としては、例えば、チタン、マンガン、ニオブ、タンタル、タングステン、インジウム、ジルコウニム、ハフニウム、ケイ素、ニッケル、ガリウム等が挙げられる。
【００３１】
次に、本発明の熱接着性複合バインダー繊維（以下、複合バインダー繊維と称することがある。）について説明する。本発明の複合バインダー繊維としては、前記した低融点ポリエステル樹脂（Ａ）と、下記のポリエステル樹脂（Ｂ）とからなり、低融点ポリエステル樹脂（Ａ）が繊維表面の少なくとも一部を占めている複合繊維である。
【００３２】
本発明におけるポリエステル樹脂（Ｂ）としては、ＰＥＴ又はこれを主体とし、重合触媒としてマグネシウム化合物とアルミニウム化合物からなる固溶体を１００〜４００ｐｐｍ含有し、結晶融点が２２０℃以上、好ましくは２３０〜２６０℃であるポリエステル樹脂である。
【００３３】
ここで、低融点ポリエステル樹脂（Ａ）と共に複合バインダー繊維を構成するポリエステル樹脂（Ｂ）の結晶融点が２２０℃未満の場合、両樹脂間の融点差が少ないため、バインダー繊維として熱接着させる工程において、繊維全体が融着されることとなり本発明の目的である嵩高い不織布が得られなくなるという問題がある。また、重合触媒としてマグネシウム化合物とアルミニウム化合物からなる固溶体を１００〜４００ｐｐｍ含有しているのは前述した低融点ポリエステル樹脂（Ａ）と潜在捲縮性繊維用ポリエステル樹脂（Ｃ）の場合と同じ理由である。
【００３４】
本発明の複合バインダー繊維の複合形態としては、低融点ポリエステル樹脂（Ａ）が繊維表面の少なくとも一部を占めるものであればよく、同心又は偏心芯鞘型、サイドバイサイド型、海島型あるいは紡糸パック内に静止混合素子を挿入して紡糸したポリエステル樹脂（Ｂ）が層状もしくは筋状に分散した複合繊維等を採用することができる。
【００３５】
本発明の複合バインダー繊維を構成する低融点ポリエステル樹脂（Ａ）とポリエステル樹脂（Ｂ）との複合比としては、質量比で４０／６０〜６０／４０であることが好ましい。低融点ポリエステル樹脂（Ａ）の割合が４０質量％未満になると接着強度が不十分となり、一方、６０質量％を超えると、複合繊維化が困難になるおそれがあり好ましくない。
【００３６】
次に、本発明の潜在捲縮性ポリエステル複合繊維（以下、潜在捲縮性複合繊維と称することがある。）について説明する。本発明の潜在捲縮性複合繊維としては、ＰＥＴ又はこれを主体とし、重合触媒としてマグネシウム化合物とアルミニウム化合物からなる固溶体を１００〜４００ｐｐｍ含有している結晶融点が２２０℃以上の前記したポリエステル樹脂（Ｂ）と、潜在捲縮性繊維用ポリエステル樹脂（Ｃ）で構成されている。
【００３７】
ここで、潜在捲縮性繊維用ポリエステル樹脂（Ｃ）と共に潜在捲縮性複合繊維を構成するポリエステル樹脂（Ｂ）の結晶融点が２２０℃未満になると、熱処理により捲縮を顕在化させる工程において、繊維全体が軟化することとなり良好な捲縮性が発現しなくなるという問題がある。
【００３８】
本発明の潜在捲縮性複合繊維における複合形態としては、前記ポリエステル樹脂（Ｂ）とポリエステル樹脂（Ｃ）とが、サイドバイサイド型又は偏心芯鞘型に接合されており、熱処理などで捲縮を発現できるものであればよいが、捲縮発現性の点からサイドバイサイド型で接合したものが好ましい。
【００３９】
また、前記ポリエステル樹脂（Ｂ）、（Ｃ）の極限粘度の差は、０．２以下であることが好ましい。当該極限粘度の差が０．２を超える場合、紡糸時にニーリングが発生し、糸切れが多発するなど、紡糸操業性が悪化する場合があるため好ましくない。
【００４０】
本発明の潜在捲縮性複合繊維を構成するポリエステル樹脂（Ｃ）とポリエステル樹脂（Ｂ）との複合比率（Ｃ／Ｂ）は、体積比率で３／７〜７／３の範囲であることが好ましい。体積比率が３／７未満では複合繊維を熱処理した際の捲縮発現数が乏しいものとなり、一方、７／３を超えると紡糸時にニーリングが発生し、糸切れが多発するなど、紡糸操業性が悪化する場合があるため好ましくない。
【００４１】
本発明の潜在捲縮性複合繊維としては、１７０℃における無荷重下での熱処理で、５０個以上／２５ｍｍのスパイラル捲縮を発現する潜在捲縮性能を有することが好ましい。
【００４２】
一般に、伸縮性を有する織編物や不織布を得るためには、捲縮を発現させたとき、織編物や不織布を構成する繊維が３０個以上／２５ｍｍのスパイラル捲縮を有することが望ましく、そのためには原糸の状態で４０個以上／２５ｍｍのスパイラル捲縮を有することが好ましい。したがって、本発明の潜在捲縮性複合繊維においては、１７０℃における無荷重下の熱処理で５０個未満／２５ｍｍのスパイラル捲縮を発現するものであると、得られる織編物や不織布が伸縮性に乏しいものとなりやすい。
【００４３】
なお、無荷重下の熱処理とは、オーブンなどの熱処理機の中に、繊維を１本ずつ、収縮しても緊張しないように十分に弛ませた状態でセットし、１７０℃で１５分間加熱処理することをいう。
【００４４】
次に、本発明のポリエステル系乾式不織布（以下、乾式不織布と称することがある。）について説明する。本発明の乾式不織布は、前記した本発明の潜在捲縮性複合繊維を主体繊維とし、本発明の複合バインダー繊維をバインダー成分として構成されたものである。
【００４５】
本発明の乾式不織布を構成する複合バインダー繊維と潜在捲縮性複合繊維としては、長繊維、短繊維のずれでもよいが、乾式不織布用としては短繊維を用いる。そして、複合バインダー繊維、潜在捲縮性複合繊維ともに、繊度１〜２０ｄｔｅｘ、繊維長３０〜１００ｍｍの短繊維を採用することが好ましい。
【００４６】
繊度が１ｄｔｅｘ未満になると、紡糸時に単糸同士が密着したり、単糸が細すぎるため、糸切れが多発するなどして操業性が低下しやすくなる。一方、繊度が２０ｄｔｅｘを超えると、２種の短繊維を混綿した後、熱接着させるときの繊維同士の接触点が少なくなるため、乾式不織布の強力が不足しやすくなる。
【００４７】
また、繊維長が３０ｍｍ未満になると、カードをかける時、カードから短繊維が落綿しやすくなる。一方、繊維長が１００ｍｍを超えると、カードに短繊維が絡み付くため、均一な乾式不織布が得られ難くなる。
【００４８】
さらに、本発明の乾式不織布における複合バインダー繊維と潜在捲縮性複合繊維との混合割合としては、質量比で１０／９０〜５０／５０であることが必要であり、２０／８０〜４５／５５であることが好ましい。複合バインダー繊維の混合割合が１０質量比未満になると、主体繊維である潜在捲縮性複合繊維を十分に接着することができず、混合割合が５０質量比を超えると、乾式不織布の風合いが硬くなる。なお、本発明の乾式不織布には、本発明の効果を損なわない範囲で、他の繊維などを含有していてもよい。
【００４９】
ところで、一般に乾式不織布を得る場合、特にエアレイド法で製造する場合には、静電気の発生が多くなる。このエアレイド法に用いられる装置としては、複数の回転シリンダーをハウジング内に収納し、これらシリンダーを高速回転させることによってシリンダーの周縁に積極的に空気流を発生させ、この空気流によって繊維成分を所定方向に吹き飛ばし得る装置が挙げられる。そして、このエアレイド法によるウエブ形成（短繊維の解繊、搬送、分散、積層工程の全て）においては、空気流を積極的に発生させているために、繊維同士が摺擦され、また繊維と装置（金属製部材）との摩擦によっても静電気の発生が多くなる。
【００５０】
本発明者らは、本発明のバインダー繊維と潜在捲縮性複合繊維（短繊維）では、その理由は明確ではないが、ウエブ形成のいずれの工程（解繊、搬送、分散、積層工程）においても、繊維同士間、繊維と金属間での摩擦による静電気が発生し難く、かつ発生した静電気を貯め難いものであり、短繊維同士が集合して繊維塊を生じることが格段に減少されることを見出した。
【００５１】
一般に、上記のような静電気の問題については、当該繊維の捲縮が多く、大きく付与されているほど形状的に電気を貯めやすいものとなる。つまり、繊維に捲縮が付与されていると、３次元的な立体形状を呈するため、その立体的な空間部分が多くなるほど静電気が貯まりやすくなる。一方、捲縮がないフラットな状態となるほど、平面的な形状となり、静電気を貯め難くなるが、繊維同士、あるいは繊維と金属との接触点（面）が増え、摩擦による静電気の発生が多くなる傾向になる。
【００５２】
また、不織布の嵩高性を考慮する場合、繊維において捲縮がないフラットな状態とするほど得られる不織布の嵩高性は低下する。一方、捲縮が多く付与されているほど、得られる不織布の嵩高性は向上するが、繊維の嵩高性も高くなるため、ウエブ形成の工程中において、繊維同士が絡み合い、繊維塊を生じやすくなり、均一性に劣った不織布となりやすい。
【００５３】
さらに、繊維における静電気と絡み合いの問題、得られる不織布の風合い（嵩高性や柔軟性）の問題については、単糸繊度によっても影響を受けるものである。つまり、静電気に関しては、繊維同士あるいは繊維と金属との接触により静電気は発生するものなので、接触点や接触面の大きさを左右する単糸繊度の要因は大きいものとなる。また、捲縮により３次元的な立体形状を形成するので、単糸繊度はその空間部分の大きさを左右する要因となり、静電気を貯める程度や繊維の絡みあいの程度を左右する要因となる。
【００５４】
これらの点を総合的に勘案しても、前述したように、本発明の潜在捲縮性複合繊維は、１７０℃における無荷重下の熱処理で５０個以上／２５ｍｍのスパイラル捲縮を発現する潜在捲縮性能を有することが好ましく、また、複合バインダー繊維、潜在捲縮性複合繊維ともに、繊度１〜２０ｄｔｅｘとすることが好ましい。
【００５５】
次に、本発明の低融点ポリエステル樹脂（Ａ）などの製造法について説明する。
まず、本発明の複合バインダー繊維用の低融点ポリエステル樹脂（Ａ）は、例えば、次のような方法により製造することができる。
すなわち、温度２３０〜２５０℃で窒素ガス制圧下、ビス−(β−ヒドロキシエチル)テレフタレート又はその低重合体(以下、ＰＥＴオリゴマーと称する。) の存在するエステル化反応槽に、エチレングリコール (以下、ＥＧと称する。) とテレフタル酸 (以下、ＴＰＡと称する。) からなり、両者のモル比が１．１〜２．０のスラリーを連続的に添加し、滞留時間７〜８時間で平均重合度１０以下のエステル化反応物を連続的に得る。
【００５６】
次に、このエステル化反応物を重縮合反応缶に移し、１，４−ブタンジオールをＥＧとのモル比が８０／２０〜３０／７０となる量を加え、重縮合触媒としてマグネシウム化合物とアルミニウム化合物からなる固溶体を添加した後、重縮合反応缶の温度を１８０〜２５０℃に昇温し、０．０１〜１３．３ｈＰａの減圧下にて、所定の極限粘度となるまで重縮合反応を行い、目的とする低融点ポリエステル樹脂（Ａ）を得る。
【００５７】
次に、本発明の潜在捲縮性繊維用ポリエステル樹脂（Ｃ）は、例えば、次のような方法により製造することができる。
すなわち、温度２３０〜２５０℃で窒素ガス制圧下、ビス−（β−ヒドロキシエチル)テレフタレート又はＰＥＴオリゴマーの存在するエステル化反応槽に、ＥＧとＴＰＡからなり、両者のモル比が１．１〜２．０のスラリーを連続的に添加し、滞留時間７〜８時間でエステル化反応物を連続的に得る。
【００５８】
次に、このエステル化反応物を重縮合反応缶に移し、イソフタル酸を１〜１２モル％、金属塩スルホネート基を有するイソフタル酸を１〜６モル％添加し、次いで酸化チタンとＥＧからなるスラリーを所定量添加し、触媒としてマグネシウム化合物とアルミニウム化合物からなる固溶体を添加した後、重縮合反応缶の温度を２６０〜３００℃に昇温し、０．０１〜１３．３ｈＰａの減圧下にて、所定の極限粘度となるまで重縮合反応を行い、目的とする潜在捲縮性繊維用ポリエステル樹脂（Ｃ）を得る。
【００５９】
また、本発明の熱接着性複合バインダー繊維と潜在捲縮性ポリエステル複合繊維に用いるポリエステル樹脂（Ｂ）は、例えば、次のような方法により製造することができる。
すなわち、温度２３０〜２５０℃で窒素ガス制圧下、ビス−(β−ヒドロキシエチル)テレフタレート又はＰＥＴオリゴマーの存在するエステル化反応槽に、ＥＧとＴＰＡからなり、両者のモル比が１．１〜２．０のスラリーを連続的に添加し、滞留時間７〜８時間でエステル化反応物を連続的に得る。
【００６０】
次に、このエステル化反応物を重縮合反応缶に移し、酸化チタンとＥＧからなるスラリーを所定量添加し、触媒としてマグネシウム化合物とアルミニウム化合物からなる固溶体を添加した後、重縮合反応缶の温度を２６０〜３００℃に昇温し、０．０１〜１３．３ｈＰａの減圧下にて、所定の極限粘度となるまで重縮合反応を行い、目的とするポリエステル樹脂（Ｂ）を得る。
【００６１】
上記した本発明におけるポリエステル樹脂（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）の製造時におけるマグネシウム化合物とアルミニウム化合物からなる固溶体の添加方法としては、特に限定されるものではないが、固溶体を分散媒中に分散させたスラリーとして、重縮合反応時に添加することが好ましい。なお、スラリー中の固溶体の含有量は０．５〜３質量％であることが好ましい。当該含有量が０．５質量％未満になるとスラリーの添加量が多くなり、重縮合反応中に多量の溜出物が生成し、コストアップにつながりやすい。一方、当該含有量が３質量％を超えると、ポリエステル中にスラリーを添加した際に、固溶体の凝集が起こりやすく、ポリマー中で固溶体が粗大粒子となり、ポリエステル繊維の紡糸時にパック圧の上昇や糸切れの原因となりやすい。
【００６２】
上記固溶体のスラリーに用いる分散媒としては、ＥＧ、１，２−プロピレングリコール、１，３−プロピレングリコール、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール、テトラエチレングリコール、１，２−ブチレングリコール、１，３−ブチレングリコール、２，３−ブチレングリコール、１，４−ブチレングリコール等が挙げられ、これらの中でも特にＥＧが好ましい。
【００６３】
また、ポリマー中で固溶体が凝集して粗大粒子となり、紡糸時にパック圧の上昇や糸切れが多発することを防ぐには、ＥＧなどの分散媒に所定量の固溶体を添加し、撹拌混合した後、超音波処理を行うことが好ましい。
【００６４】
なお、超音波の周波数は通常の周波数領域でよく、例えば、２０ｋＨｚ程度から１００ｋＨｚの範囲を適用できる。超音波を発生させる発振源としては、公知の手段でよく、例えば水晶を用いた圧電振動子、ニッケルやフエライトを用いた電歪発振子等が挙げられる。また、超音波処理の時間は、０．５〜５時間の範囲が好ましい。
【００６５】
さらに、本発明の効果を阻害しない範囲であれば、ヒンダードフエノール系化合物のような抗酸化剤、蛍光剤、染料のような色調改良剤、耐光剤等の添加物をポリエステル樹脂（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）に含有させてもよい。
【００６６】
次に、本発明の熱接着性複合バインダー繊維（短繊維の場合）の製造法について説明する。
本発明の低融点ポリエステル樹脂（Ａ）とポリエステル樹脂（Ｂ）とを用いて、通常の溶融紡糸機に供給し、紡糸速度７００〜１０００ｍ／分で複合紡糸して未延伸糸を得る。これをトウ状に集束し、６０〜８０℃の加熱ローラを使用し、３〜５倍に延伸し、１３０〜１５０℃の熱板上を通過させ、さらにクリンパーに導入して捲縮を付与した後、カッターで切断して短繊維とする。この際、カッターに入る前のスライバーの温度を８０℃以下にするのが好ましく、クリンパー上でのスチームブローはカッター内部での繊維の融着状態を見て実施する必要がある。
【００６７】
本発明の潜在捲縮性ポリエステル複合繊維（短繊維の場合）の製造方法について説明する。
本発明の潜在捲縮性繊維用ポリエステル樹脂（Ｃ）とポリエステル樹脂（Ｂ）とを用いて、通常の溶融紡糸機に供給し、サイドバイサイド型で製糸した後、糸条を冷却後に未延伸糸又は半未延伸糸として一旦捲き取るか、あるいは、捲き取ることなしに引き続いて延伸、熱処理等を行って目的の繊維を得る。この際、複合体積比、紡糸速度、延伸倍率及び熱処理温度等を適切に設定することにより、本発明の潜在捲縮複合繊維を得ることができる。
【００６８】
因みに、複合体積比５／５のサイドバイサイド型複合繊維を得る場合は、例えば、通常の複合紡糸装置を用いて、引き取り速度１２００ｍ／分で溶融紡糸し、集束して糸状束とした後、延伸温度４０〜９０℃、延伸倍率２〜５倍で延伸した後、熱処理温度１００〜２１０℃で熱処理し、その後、切断して短繊維とする。
【００６９】
次に、本発明のポリエステル系乾式不織布の製造方法について説明する。
まず、簡易エアレイド試験機を用い、試料投入ブロアより、本発明の複合バインダー繊維と潜在捲縮性複合繊維の短繊維をそれぞれ投入し、解繊翼回転モータにより解繊翼回転用スプロケットを介して回転する、それぞれ５枚１組の第１解繊翼と第２解繊翼で解繊し、飛散落下させる。落下する短繊維を、下部にあるサクションボックスで吸引しつつ、水平方向に移動する集綿コンベアの上に堆積させてウエブを作成し、下流にある熱処理機にて熱処理〔熱処理温度：複合バインダー繊維の（融点又は流動開始温度）＋１０℃程度〕を施し、乾式不織布を得る。不織布の目付調整は、集綿コンベアの移動速度を変化させて行えばよい。
【実施例】
【００７０】
次に、本発明を実施例によって具体的に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。なお、実施例におけるポリエステルの各特性は、次の各方法により測定もしくは評価した。
（１）極限粘度［η］
フエノールと四塩化エタンとの等質量混合物を溶媒として、温度２０℃下で、通常の手法にて測定した。
（２）融点（Ｔｍ）
示差走査熱量計（パーキンエルマー社製ＤＳＣ−７型）を用い、昇温速度２０℃／分で測定した。
【００７１】
（３）繊維塊の生成
簡易空気流撹拌試験機を用い、得られた短繊維の繊維塊の生成を評価した。すなわち、１００ｇの短繊維を解綿機で予備解繊した後、サンプル送り込み用ブロアから空気流にて撹拌タンクに投入し、撹拌用ブロアから２０ｍ／秒の空気流を吹き込み、攪拌タンク内で１分間撹拌する。攪拌後の繊維をサンプリング口より０．１ｇ採取し、黒色紙の上に広げ、独立した繊維塊の有無を目視にて次のような３段階で評価した。
○：繊維塊が発生していない。
△：繊維塊が少量発生している。
×：繊維塊が大量発生している。
（４）不織布の均一性
得られた乾式不織布（潜在捲縮を発現後）の均一性の状態を目視にて観察し、次のような３段階で評価した。
○：十分に解繊されて、かつ品位的に均一である。
△：部分的に未解繊な部分がある。
×：解繊が不十分で、品位的に不均一である。
【００７２】
（５）不織布の嵩高性
得られた乾式不織布（潜在捲縮を発現後）を２０ｃｍ×２０ｃｍに切り出してサンプルとし、そのサンプル１０枚を重ねた上に２５ｃｍ×２５ｃｍ×５ｍｍのアクリル板（３７０ｇ）を載せ、その上に１ｋｇの錘を載せてアクリル板の下面の４辺のそれぞれの辺の中央の高さを測定し、４点の平均値により、次のような３段階で評価した。
○：高さが２５．０ｍｍ以上である。
△：高さが１５．０ｍｍ以上、２５．０ｍｍ未満である。
×：高さが１５．０ｍｍ未満である。
【００７３】
（製造例１）
ビス−（β−ヒドロキシエチル）テレフタレート及びＰＥＴオリゴマーの存在するエステル化反応缶に、ＴＰＡとＥＧとのモル比１／１．６のスラリーを連続的に供給し、温度２５０℃、圧力０．２ＭＰａの条件で反応させ、滞留時間を８時間として、エステル化反応率９５％のＰＥＴオリゴマーを連続的に得た。
【００７４】
このＰＥＴオリゴマー５２．１ｋｇに、重縮合触媒として、水酸化アルミニウムと水酸化マグネシウム及び炭酸マグネシウムからなり、アルミニウム／マグネシウムのモル比が０．４である固溶体（堺化学工業社製ＨＴ−Ｐ）の濃度が１．５質量％に調製されたＥＧスラリー０．８ｋｇ（固溶体の含有量がポリエステルに対して２５０ｐｐｍ）を加え、徐々に減圧して、最終的に圧力０．９ｈＰａ、温度２８０℃で３．５時間重縮合反応を行い、常法により払い出して［η］が０．５７のポリエステル樹脂（Ｂ）を得た。
【００７５】
（実施例１）
ビス−（β−ヒドロキシエチル）テレフタレート及びＰＥＴオリゴマーの存在するエステル化反応缶に、ＴＰＡとＥＧとのモル比１／１．６のスラリーを連続的に供給し、温度２５０℃、圧力０．２ＭＰａの条件で反応させ、滞留時間を８時間として、エステル化反応率９５％のＰＥＴオリゴマーを連続的に得た。
【００７６】
このＰＥＴオリゴマー６０．３ｋｇを重縮合缶に仕込み、ＥＧと１，４−ブタンジオールのモル比が５５／４５となる量（１６．２ｋｇ）を添加し、重縮合触媒として、水酸化アルミニウムと水酸化マグネシウム及び炭酸マグネシウムからなり、アルミニウム／マグネシウムの物質量（モル）比が０．４である固溶体（堺化学工業社製ＨＴ−Ｐ）の濃度が１．５質量％に調製されたＥＧスラリー０．８ｋｇ（固溶体の含有量がポリエステルに対して２５０ｐｐｍ）を加え、徐々に減圧して、最終的に圧力０．９ｈＰａ、温度２８０℃で４時間重縮合反応を行い、［η］が０．６７、Ｔｍが１８１℃の低融点ポリエステル樹脂（Ａ）を得た。
【００７７】
この低融点ポリエステル樹脂（Ａ）と製造例１で得られたポリエステル樹脂（Ｂ）とを同心芯鞘型複合溶融紡糸装置に供給し、吐出孔数２２５の紡糸口金を用いて、紡糸温度２７０℃、紡糸速度７００ｍ／分、吐出量２２７ｇ／分、複合比５０／５０の紡糸条件で溶融紡糸し、その後、引き揃えて１０万ｄｔｅｘの未延伸トウを得た。
次いで、このトウを延伸温度６２℃、延伸倍率３．２倍で延伸し、押し込み式クリンパーで捲縮を付与した後、長さ５１ｍｍに切断して繊度４ｄｔｅｘの熱接着性複合バインダー繊維を得た。
【００７８】
一方、別の重合設備で、ＰＥＴオリゴマーの存在するエステル化反応缶に、ＴＰＡとＥＧとのモル比１／１．６のスラリーを連続的に供給し、温度２５０℃、圧力０．２ＭＰａの条件で反応させ、滞留時間を８時間として、エステル化反応率９５％のＰＥＴオリゴマーを連続的に得た。
【００７９】
このＰＥＴオリゴマー５２．１ｋｇに、共重合成分として、イソフタル酸を４．５ｋｇ（全酸成分に対して９．０モル％）、金属塩スルホネート基を有するイソフタル酸を３．６ｋｇ（全酸成分に対して４．５モル％）を加え、重縮合触媒として、水酸化アルミニウムと水酸化マグネシウム及び炭酸マグネシウムからなり、アルミニウム／マグネシウムのモル比が０．４である固溶体（堺化学工業社製ＨＴ−Ｐ）の濃度が１．５質量％に調製されたＥＧスラリー０．８ｋｇ（固溶体の含有量がポリエステルに対して２００ｐｐｍ）を加え、徐々に減圧して、最終的に圧力０．９ｈＰａ、温度２８０℃で、３．５時間重縮合反応を行い、常法により払い出して［η］が０．６９の潜在捲縮性繊維用ポリエステル樹脂（Ｃ）を得た。
【００８０】
このポリエステル樹脂（Ｃ）と製造例１で得られたポリエステル樹脂（Ｂ）を用い、複合体積比５／５で、複合溶融紡糸装置の円形紡糸孔を３３４個有する紡糸口金を用い、紡糸温度２９０℃、引取速度１１５０ｍ／分、吐出量２０４ｇ／分で、サイドバイサイド型複合繊維を紡糸した。得られた未延伸糸をトウ状に集束し、延伸倍率２．４倍、延伸温度７０℃で延伸し、１６０℃で緊張熱処理を行い、スタツフイングボツクスで機械捲縮を付与した後、切断して、繊度２ｄｔｅｘ、繊維長５１ｍｍの潜在捲縮性ポリエステル複合繊維を得た。
【００８１】
次いで、得られた複合バインダー繊維と潜在捲縮性複合繊維との質量比を４０／６０とした繊維群を、試料投入ブロアより投入し、解繊翼回転モータにより解繊翼回転用スプロケットを介して回転する、それぞれ５枚１組の第１解繊翼と第２解繊翼で解繊させ飛散落下させた。落下する短繊維を、下部にあるサクションボックスで吸引しつつ、水平方向に移動する集綿コンベアの上に堆積させてウエブを作成し、下流にある熱処理機にて熱処理（熱処理温度：１４５℃）を施し、乾式不織布を得た。
その後、箱型乾燥機を用いて、得られた乾式不織布に、温度１７０℃、時間１０分の熱処理を施し、潜在捲縮性複合繊維からなる短繊維の潜在捲縮を発現させた乾式不織布を得た。
【００８２】
（実施例２〜５、比較例１〜10）
１，４−ブタンジオール、イソフタル酸や金属塩スルホネート基を有するイソフタル酸の共重合量やマグネシウム化合物とアルミニウム化合物からなる固溶体の量、短繊維群の混合比などを表１に示すように変更した以外は、実施例１と同様にして乾式不織布を得た。
実施例１〜５と比較例１〜１０で得られた乾式不織布の性能を併せて表１に示す。
【００８３】
【表１】
【００８４】
表１から明らかなように、実施例１〜５で得られた乾式不織布は、いずれも繊維塊の発生がなく、嵩高性、均一性ともに優れたものであった。
【００８５】
これに対して、比較例１は、低融点ポリエステル樹脂（Ａ）の１，４−ブタンジオールの共重合量が少なすぎて結晶性が悪く、このため得られた乾式不織布は耐熱性が不足し、繊維塊も多く発生したので、均一性が劣るものであった。
比較例２は、低融点ポリエステル樹脂（Ａ）の１，４−ブタンジオールの共重合量が多すぎたので熱安定性が悪く、紡糸時に粘度低下のために糸切れが多発し、操業性が悪かった。
比較例３は、潜在捲縮性繊維用ポリエステル樹脂（Ｃ）にイソフタル酸を共重合していないため、繊維を熱処理したときの捲縮発現性が劣り、不織布の伸縮性が低く、嵩高性に劣るものであった。
【００８６】
比較例４は、潜在捲縮性繊維用ポリエステル樹脂（Ｃ）のイソフタル酸の共重合量が多いため、得られた樹脂を乾燥した際、装置内で融着を起こし、紡糸を行うことができなかった。
比較例５は、潜在捲縮性繊維用ポリエステル樹脂（Ｃ）に金属塩スルホネート基を有するイソフタル酸を共重合していないため、得られた潜在捲縮性複合繊維の強度が高すぎ、作成した不織布等は裁断加工時の切断性が悪く、このため切断面に毛羽が発生するなど、品位が低く嵩高性や均一性に劣るものであった。
【００８７】
比較例６は、潜在捲縮性繊維用ポリエステル樹脂（Ｃ）の金属塩スルホネート基を有するイソフタル酸の共重合量が多いため、得られた樹脂の溶融粘度が高く、捲縮発現数が乏しく、繊維塊も多く発生した。
比較例７は、マグネシウム化合物とアルミニウム化合物からなる固溶体の量が少なかったため、ポリエステル樹脂（Ａ）、（Ｃ）ともに重合性が極めて悪く、重合を途中で打ち切った。
比較例８は、ポリエステル樹脂（Ａ）、（Ｃ）ともにマグネシウム化合物とアルミニウム化合物からなる固溶体の量が多かったため、固溶体に起因する粗大粒子により紡糸時に糸切れが多発し、短繊維を得ることができなかった。
【００８８】
比較例９は、複合バインダー繊維の混合比が少なすぎたので、得られた乾式不織布は均一性と嵩高性が不十分なものであった。
比較例１０は、複合バインダー繊維の混合比が多すぎたので、繊維塊が多く発生した。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、制電性や均一性及び風合いに優れるポリエステル系乾式不織布と、この乾式不織布を製造するのに好適な熱接着性複合バインダー繊維と潜在捲縮性ポリエステル複合繊維、及びこれらの複合繊維を製造するのに好適な低融点ポリエステル樹脂と潜在捲縮性繊維用ポリエステル樹脂に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
衛生材料分野をはじめとして様々な分野において、ポリエステル等の熱可塑性樹脂からなる短繊維とバインダー繊維からなる乾式不織布が広く使用されている。
【０００３】
一般に、短繊維を用いて乾式不織布を得る場合、特にエアレイド法では、繊維を解繊して空気の流れにのせて搬送し、金網又は細孔を有するスクリーンを通過させた後、ワイヤーメッシュ上に落下堆積させる方法が採用される。この場合、短繊維の解繊、搬送、分散、積層工程において、繊維−繊維間及び繊維−金属間では摩擦が大きく、静電気が発生しやすく、このため繊維塊が生成しやすいという問題がある。また、一旦繊維塊が生じると、各工程での通過性が悪化し、操業性が低下することはもちろん、得られる不織布においても堆積した繊維が不均一となり、斑の生じた不織布となって製品の品位が著しく低下する。
【０００４】
今日では、製品の高級化及び高機能化等の差別化のために、機能性を有する熱可塑性樹脂製の繊維が多く用いられ、中には低温加工を必要とする繊維、高粘着性を有する熱可塑性樹脂製の繊維等、従来の繊維に比べてさらに繊維−繊維間の摩擦及び繊維−金属間の摩擦が大きくなる繊維が使用されている。また、製造加工効率を向上させるために加工速度の高速化も図られている。これらの要因により、乾式不織布、特にエアレイド法による乾式不織布の製造工程における静電気の発生量は多くなり、繊維塊の発生も多くなっている。
【０００５】
このような問題を解決するためには、制電性や平滑性を付与する仕上げ油剤等の繊維処理剤を繊維表面に付着させることが有効である。平滑性及び制電性を付与する仕上げ油剤としては、ワックス又は脂肪酸を中心とする脂肪族類、長鎖アルキル基を含有する第４級アンモニウム塩類が広く使用されている。しかしながら、これらの脂肪族類等は繊維に制電性をある程度付与することはできるが、十分な平滑性は付与できなかった。
【０００６】
一方、優れた平滑性を付与する繊維仕上げ油剤としてシリコーン系仕上げ油剤が知られており、例えばジメチルシロキサン乳化重合物、アミン変成シリコーン等が付与された繊維及び繊維コードが提案されている（例えば、特許文献１参照）。
【０００７】
しかしながら、上記ジメチルシロキサン乳化重合物、アミン変性シリコーン共に制電性付与が十分ではなく、さらには親水性を阻害するとともに繊維及び得られた製品が黄変するという問題があった。また、これら技術は、短繊維ではなく長繊維（繊維コード）に関するものであり、短繊維不織布の製造工程における静電気の発生による問題点を解決できるものではなかった。
【０００８】
また、平滑性と制電性及び親水性の付与された繊維として、アルキルホスフェート塩とアミド基含有ポリオキシアルキレン変性シリコーン組成物の混合物で処理した高平滑性繊維が提案されている（例えば、特許文献２参照）。
【０００９】
しかしながら、この繊維においても特別な処理剤を用いることにより平滑性や制電性を付与するものであって、操業性やコスト的にも不利になるという問題があった。 また、得られる不織布に対するニーズは様々であり、不織布に高機能性を付与する目的で様々な処理を施すため、繊維に付与された処理剤により、得られた不織布に変色や着色が生じるなどの新たな問題もあり、品質面でも不十分であった。
【００１０】
ところで、上記した乾式不織布を構成する短繊維の代表的な素材であるポリエステル、特にポリエチレンテレフタレートの重縮合触媒としては、従来より三酸化アンチモンに代表されるアンチモン化合物が広く用いられている。三酸化アンチモンは安価で、かつ優れた触媒活性を有する重縮合触媒であるが、近年、環境面からアンチモンの安全性に対する問題が欧米をはじめ各国で指摘されている。
【００１１】
現状では、三酸化アンチモンの代わりとなる重縮合触媒として、テトラアルコキシチタネートやゲルマニウム化合物等が実用化されてきているが、テトラアルコキシチタネートを用いたポリエステルは著しく着色し、かつ熱分解を容易に起こすという問題がある。また、ゲルマニウム化合物は非常に高価であるばかりか、反応中に系外へ溜出しやすく、反応系の触媒濃度が変化して反応の制御が困難になるという問題がある。
【特許文献１】特公昭４８−１４８０号公報
【特許文献２】特開平９−６７７７２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
本発明は、上記の問題を解決し、重合時にアンチモン系触媒を使用することなく、制電性に優れたバインダー繊維用の低融点ポリエステル樹脂や潜在捲縮性繊維用ポリエステル樹脂を提供するものである。
【００１３】
また、本発明は、これら樹脂を用いることにより、均一性に優れ、品質が高く、かつ嵩高性も十分な不織布を得ることができる熱接着性複合バインダー繊維と潜在捲縮性ポリエステル複合繊維、及びこれらの繊維で構成されるポリエステル系乾式不織布を提供することを技術的な課題とするものである。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
本発明者は、上記の課題を解決するために鋭意検討した結果、本発明に到達した。
すなわち、本発明は、次の構成を要旨とするものである。
（１）テレフタル酸を主たる酸成分、モル比８０／２０〜３０／７０のエチレングリコールと１，４−ブタンジオールを主たるジオール成分とし、かつ、重合触媒としてマグネシウム化合物とアルミニウム化合物からなる固溶体を１００〜４００ｐｐｍ含有することを特徴とする低融点ポリエステル樹脂。
（２）上記（１）記載の低融点ポリエステル樹脂（Ａ）と、ポリエチレンテレフタレート（以下、ＰＥＴと称する。）又はこれを主体とし、重合触媒としてマグネシウム化合物とアルミニウム化合物からなる固溶体を１００〜４００ｐｐｍ含有している結晶融点が２２０℃以上のポリエステル樹脂（Ｂ）とからなり、低融点ポリエステル樹脂（Ａ）が繊維表面の少なくとも一部を占めていることを特徴とする熱接着性複合バインダー繊維。
【００１５】
（３）エチレンテレフタレート単位を主体としたポリエステル樹脂を構成する酸成分のうち、イソフタル酸が１〜１２モル％、金属塩スルホネート基を有するイソフタル酸が１〜６モル％であり、重合触媒としてマグネシウム化合物とアルミニウム化合物からなる固溶体を１００〜４００ｐｐｍ含有することを特徴とする潜在捲縮性繊維用ポリエステル樹脂。
（４）ＰＥＴ又はこれを主体とし、重合触媒としてマグネシウム化合物とアルミニウム化合物からなる固溶体を１００〜４００ｐｐｍ含有している結晶融点が２２０℃以上のポリエステル樹脂（Ｂ）と、上記（３）記載の潜在捲縮性繊維用ポリエステル樹脂（Ｃ）とからなり、前記樹脂（Ｂ）、（Ｃ）がサイドバイサイド型又は偏心芯鞘型に接合されてなることを特徴とする潜在捲縮性ポリエステル複合繊維。
（５）上記（２）記載の熱接着性複合バインダー繊維と、上記（４）記載の潜在捲縮性ポリエステル複合繊維とを質量比１０／９０〜５０／５０の割合で混合して形成されたことを特徴とするポリエステル系乾式不織布。
【発明の効果】
【００１６】
本発明の低融点ポリエステル樹脂と潜在捲縮性繊維用ポリエステル樹脂を使用すれば、熱接着性複合バインダー繊維と潜在捲縮性ポリエステル複合繊維を、熱延伸法により、低コストで操業性よく得ることができる。
【００１７】
また、本発明のこれらの繊維を使用することにより、乾式不織布の製造工程において、特別な処理剤を繊維表面に付与することなく、繊維−繊維間や繊維−機械間の摩擦によって発生する静電気に起因する繊維塊の発生を防止することが可能となる。その結果、本発明の不織布においては、外観を損なうことなく優れた接着性と捲縮性を発現させることができると共に、均一性、品質、嵩高性に優れたものとなる。
【００１８】
さらに、本発明の熱接着性複合バインダー繊維と潜在捲縮性ポリエステル複合繊維を形成する低融点ポリエステル樹脂と潜在捲縮性繊維用ポリエステル樹脂等は、重合触媒としてアンチモンに代表される重金属を用いていないので環境に優しいものである。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１９】
以下、本発明について詳細に説明する。
本発明の低融点ポリエステル樹脂（以下、低融点ポリエステル樹脂（Ａ）と称することもある。）としては、熱接着性複合バインダー繊維(以下、複合バインダー繊維と称することがある。) を製造するのに好適な樹脂であり、テレフタル酸を主たる酸成分とし、モル比８０／２０〜３０／７０、好ましくは７０／３０〜４０／６０のエチレングリコールと１，４−ブタンジオール (いずれもエステル形成性誘導体を含む) を主たるジオール成分とするものである。
【００２０】
ここで、１，４−ブタンジオールのモル比が２０未満の場合、得られるポリエステルの結晶性が悪くなる。逆に当該モル比が７０を超える場合、重縮合反応中にテトラヒドロフランが多量に生成してポリエステルの熱安定性が悪くなり、紡糸時に糸切れが多発するなど操業性が悪くなる。
【００２１】
なお、本発明の低融点ポリエステル樹脂においては、その特性が大きく変化しない範囲で、他の成分、例えば、イソフタル酸、５−ナトリウムスルホイソフタル酸、ナフタレンジカルボン酸、アジピン酸などのジカルボン酸類や、ジエチレングリコール、プロピレングリコール、ペンタエリスリトール、ビスフエノールＡ、ビスフエノールＳなどの多価アルコール類、４−ヒドロキシ安息香酸などのヒドロキシカルボン酸類、及びこれらのエステル形成性誘導体を共重合成分として併用してもよい。
【００２２】
また、本発明の低融点ポリエステル樹脂の結晶融点としては、１００〜１９０℃であることが好ましい。当該結晶融点が１００℃未満の場合、複合バインダー繊維としたとき、接着した繊維製品を高温雰囲気下で使用すると接着強度が低下したり、型崩れを起こしたりするため好ましくない。一方、結晶融点が１９０℃を超える場合、熱接着温度が主体繊維の融点に近い高温となるため、熱接着にあたって主体繊維自体の物性や不織布等の繊維構造物の形状を損なう場合があり好ましくない。
【００２３】
次に、本発明の潜在捲縮性繊維用ポリエステル樹脂（Ｃ）（以下、本発明のポリエステル樹脂（Ｃ）と略記する。）としては、エチレンテレフタレート単位を主体としたポリエステル樹脂を構成する酸成分のうち、イソフタル酸が１〜１２モル％、好ましくは２〜９モル％であり、金属塩スルホネート基を有するイソフタル酸が１〜６モル％、好ましくは２〜５．５モル％であることが必要である。
【００２４】
ここで、イソフタル酸の共重合量が１モル％未満の場合、繊維を熱処理したときの捲縮発現性が劣るため、不織布の伸縮性が低くなる。一方、当該共重合量が１２モル％を超える場合、チップ乾燥時に融着を起こすため好ましくない。また、金属塩スルホネート基を有するイソフタル酸が１モル％未満になると、得られた潜在捲縮性複合繊維の強度が高すぎるため、作成した不織布等は裁断加工時の切断性が悪く、このため切断面に毛羽が発生し、不織布等の品位を著しく低下させる。一方、６モル％を超えると、樹脂の溶融粘度が高くなるため、目標の極限粘度のポリエステルを得ることができず、十分な潜在捲縮性能を有する繊維が得られない。
【００２５】
本発明のポリエステル樹脂（Ｃ）の極限粘度としては、０．５８〜０．８０であることが好ましい。当該極限粘度が０．５８未満の場合、十分な潜在捲縮性能を有する繊維が得られなくない場合があり好ましくない。一方、当該極限粘度が０．８０を超える場合、紡糸時にニーリングが発生し、糸切れが多発するなど、紡糸操業性が著しく悪化する場合があり好ましくない。
【００２６】
本発明の低融点ポリエステル樹脂（Ａ）と本発明のポリエステル樹脂（Ｃ）においては、重合触媒として、マグネシウム化合物とアルミニウム化合物からなる固溶体を１００〜４００ｐｐｍ、好ましくは１１０〜３５０ｐｐｍ含有していることが必要である。ここで、固溶体の含有量が１００ｐｐｍ未満の場合、触媒活性が十分に発現しない。一方、４００ｐｐｍを超える場合、得られるポリエステル樹脂の色調が悪化したり、固溶体がポリマー中で凝集して粗大粒子となり紡糸時のノズルパックの異常昇圧や糸切れが発生したりする。
【００２７】
本発明におけるマグネシウム化合物とアルミニウム化合物からなる固溶体としては、各成分がそれぞれ均一に溶け合った固体であり、これらの結晶格子の一部は他の原子によって置き換わり、組成を変化させることができるものである。固溶体中における両原子間のモル比としては、アルミニウム／マグネシウムが０．１〜１０、特に０．２〜５であることが好ましい。
【００２８】
ここで、上記固溶体に用いられるアルミニウム化合物としては、特に限定されたものではなく、例えば、水酸化アルミニウム、水酸化塩化アルミニウム等の水酸化物、ギ酸アルミニウム、酢酸アルミニウム、プロピオン酸アルミニウム、蓚酸アルミニウム、アクリル酸アルミニウム、ステアリン酸アルミニウム、安息香酸アルミニウム等のカルボン酸塩、塩化アルミニウム、リン酸アルミニウム等の無機酸塩、アルミニウムメトキサイド、アルミニウムエトキサイド、アルミニウム−ｎ−プロポキサイド、アルミニウム−ｎ−ブトキサイド等のアルミニウムアルコキサイド、アルミニウムアセチルアセトネート、アルミニウムアセチルアセテート、アルミニウムエチルアセトアセテート等のアルミニウムキレート化合物、トリメチルアルミニウム、トリエチルアルミニウム等の有機アルミニウム化合物及びこれらの部分加水分解物、酸化アルミニウム、金属アルミニウム等が挙げられる。これらのうち、水酸化物、カルボン酸塩と無機酸塩が好ましく、これらの中でも水酸化アルミニウム、酢酸アルミニウム、塩化アルミニウムが特に好ましい
次に、上記固溶体に用いられるマグネシウム化合物としては、水酸化マグネシウム、炭酸マグネシウム、酢酸マグネシウム、マグネシウムアセチルアセトネート、酢酸以外のカルボン酸塩等が挙げられ、特に、水酸化マグネシウム、炭酸マグネシウムが好ましい。
【００２９】
また、本発明で用いられるアルミニウム化合物並びにマグネシウム化合物としては、いずれか一方もしくは両者において、上記の例示から選ばれた２種類以上の化合物からなる混合物であってもよい。
【００３０】
本発明におけるアルミニウム化合物とマグネシウム化合物からなる固溶体としては、必要に応じて、アルミニウム、マグネシウム以外の他の金属を含有してもよいが、その場合には、７０質量％以上がアルミニウム化合物とマグネシウム化合物であることが好ましい。含有できる他の金属としては、例えば、チタン、マンガン、ニオブ、タンタル、タングステン、インジウム、ジルコウニム、ハフニウム、ケイ素、ニッケル、ガリウム等が挙げられる。
【００３１】
次に、本発明の熱接着性複合バインダー繊維（以下、複合バインダー繊維と称することがある。）について説明する。本発明の複合バインダー繊維としては、前記した低融点ポリエステル樹脂（Ａ）と、下記のポリエステル樹脂（Ｂ）とからなり、低融点ポリエステル樹脂（Ａ）が繊維表面の少なくとも一部を占めている複合繊維である。
【００３２】
本発明におけるポリエステル樹脂（Ｂ）としては、ＰＥＴ又はこれを主体とし、重合触媒としてマグネシウム化合物とアルミニウム化合物からなる固溶体を１００〜４００ｐｐｍ含有し、結晶融点が２２０℃以上、好ましくは２３０〜２６０℃であるポリエステル樹脂である。
【００３３】
ここで、低融点ポリエステル樹脂（Ａ）と共に複合バインダー繊維を構成するポリエステル樹脂（Ｂ）の結晶融点が２２０℃未満の場合、両樹脂間の融点差が少ないため、バインダー繊維として熱接着させる工程において、繊維全体が融着されることとなり本発明の目的である嵩高い不織布が得られなくなるという問題がある。また、重合触媒としてマグネシウム化合物とアルミニウム化合物からなる固溶体を１００〜４００ｐｐｍ含有しているのは前述した低融点ポリエステル樹脂（Ａ）と潜在捲縮性繊維用ポリエステル樹脂（Ｃ）の場合と同じ理由である。
【００３４】
本発明の複合バインダー繊維の複合形態としては、低融点ポリエステル樹脂（Ａ）が繊維表面の少なくとも一部を占めるものであればよく、同心又は偏心芯鞘型、サイドバイサイド型、海島型あるいは紡糸パック内に静止混合素子を挿入して紡糸したポリエステル樹脂（Ｂ）が層状もしくは筋状に分散した複合繊維等を採用することができる。
【００３５】
本発明の複合バインダー繊維を構成する低融点ポリエステル樹脂（Ａ）とポリエステル樹脂（Ｂ）との複合比としては、質量比で４０／６０〜６０／４０であることが好ましい。低融点ポリエステル樹脂（Ａ）の割合が４０質量％未満になると接着強度が不十分となり、一方、６０質量％を超えると、複合繊維化が困難になるおそれがあり好ましくない。
【００３６】
次に、本発明の潜在捲縮性ポリエステル複合繊維（以下、潜在捲縮性複合繊維と称することがある。）について説明する。本発明の潜在捲縮性複合繊維としては、ＰＥＴ又はこれを主体とし、重合触媒としてマグネシウム化合物とアルミニウム化合物からなる固溶体を１００〜４００ｐｐｍ含有している結晶融点が２２０℃以上の前記したポリエステル樹脂（Ｂ）と、潜在捲縮性繊維用ポリエステル樹脂（Ｃ）で構成されている。
【００３７】
ここで、潜在捲縮性繊維用ポリエステル樹脂（Ｃ）と共に潜在捲縮性複合繊維を構成するポリエステル樹脂（Ｂ）の結晶融点が２２０℃未満になると、熱処理により捲縮を顕在化させる工程において、繊維全体が軟化することとなり良好な捲縮性が発現しなくなるという問題がある。
【００３８】
本発明の潜在捲縮性複合繊維における複合形態としては、前記ポリエステル樹脂（Ｂ）とポリエステル樹脂（Ｃ）とが、サイドバイサイド型又は偏心芯鞘型に接合されており、熱処理などで捲縮を発現できるものであればよいが、捲縮発現性の点からサイドバイサイド型で接合したものが好ましい。
【００３９】
また、前記ポリエステル樹脂（Ｂ）、（Ｃ）の極限粘度の差は、０．２以下であることが好ましい。当該極限粘度の差が０．２を超える場合、紡糸時にニーリングが発生し、糸切れが多発するなど、紡糸操業性が悪化する場合があるため好ましくない。
【００４０】
本発明の潜在捲縮性複合繊維を構成するポリエステル樹脂（Ｃ）とポリエステル樹脂（Ｂ）との複合比率（Ｃ／Ｂ）は、体積比率で３／７〜７／３の範囲であることが好ましい。体積比率が３／７未満では複合繊維を熱処理した際の捲縮発現数が乏しいものとなり、一方、７／３を超えると紡糸時にニーリングが発生し、糸切れが多発するなど、紡糸操業性が悪化する場合があるため好ましくない。
【００４１】
本発明の潜在捲縮性複合繊維としては、１７０℃における無荷重下での熱処理で、５０個以上／２５ｍｍのスパイラル捲縮を発現する潜在捲縮性能を有することが好ましい。
【００４２】
一般に、伸縮性を有する織編物や不織布を得るためには、捲縮を発現させたとき、織編物や不織布を構成する繊維が３０個以上／２５ｍｍのスパイラル捲縮を有することが望ましく、そのためには原糸の状態で４０個以上／２５ｍｍのスパイラル捲縮を有することが好ましい。したがって、本発明の潜在捲縮性複合繊維においては、１７０℃における無荷重下の熱処理で５０個未満／２５ｍｍのスパイラル捲縮を発現するものであると、得られる織編物や不織布が伸縮性に乏しいものとなりやすい。
【００４３】
なお、無荷重下の熱処理とは、オーブンなどの熱処理機の中に、繊維を１本ずつ、収縮しても緊張しないように十分に弛ませた状態でセットし、１７０℃で１５分間加熱処理することをいう。
【００４４】
次に、本発明のポリエステル系乾式不織布（以下、乾式不織布と称することがある。）について説明する。本発明の乾式不織布は、前記した本発明の潜在捲縮性複合繊維を主体繊維とし、本発明の複合バインダー繊維をバインダー成分として構成されたものである。
【００４５】
本発明の乾式不織布を構成する複合バインダー繊維と潜在捲縮性複合繊維としては、長繊維、短繊維のずれでもよいが、乾式不織布用としては短繊維を用いる。そして、複合バインダー繊維、潜在捲縮性複合繊維ともに、繊度１〜２０ｄｔｅｘ、繊維長３０〜１００ｍｍの短繊維を採用することが好ましい。
【００４６】
繊度が１ｄｔｅｘ未満になると、紡糸時に単糸同士が密着したり、単糸が細すぎるため、糸切れが多発するなどして操業性が低下しやすくなる。一方、繊度が２０ｄｔｅｘを超えると、２種の短繊維を混綿した後、熱接着させるときの繊維同士の接触点が少なくなるため、乾式不織布の強力が不足しやすくなる。
【００４７】
また、繊維長が３０ｍｍ未満になると、カードをかける時、カードから短繊維が落綿しやすくなる。一方、繊維長が１００ｍｍを超えると、カードに短繊維が絡み付くため、均一な乾式不織布が得られ難くなる。
【００４８】
さらに、本発明の乾式不織布における複合バインダー繊維と潜在捲縮性複合繊維との混合割合としては、質量比で１０／９０〜５０／５０であることが必要であり、２０／８０〜４５／５５であることが好ましい。複合バインダー繊維の混合割合が１０質量比未満になると、主体繊維である潜在捲縮性複合繊維を十分に接着することができず、混合割合が５０質量比を超えると、乾式不織布の風合いが硬くなる。なお、本発明の乾式不織布には、本発明の効果を損なわない範囲で、他の繊維などを含有していてもよい。
【００４９】
ところで、一般に乾式不織布を得る場合、特にエアレイド法で製造する場合には、静電気の発生が多くなる。このエアレイド法に用いられる装置としては、複数の回転シリンダーをハウジング内に収納し、これらシリンダーを高速回転させることによってシリンダーの周縁に積極的に空気流を発生させ、この空気流によって繊維成分を所定方向に吹き飛ばし得る装置が挙げられる。そして、このエアレイド法によるウエブ形成（短繊維の解繊、搬送、分散、積層工程の全て）においては、空気流を積極的に発生させているために、繊維同士が摺擦され、また繊維と装置（金属製部材）との摩擦によっても静電気の発生が多くなる。
【００５０】
本発明者らは、本発明のバインダー繊維と潜在捲縮性複合繊維（短繊維）では、その理由は明確ではないが、ウエブ形成のいずれの工程（解繊、搬送、分散、積層工程）においても、繊維同士間、繊維と金属間での摩擦による静電気が発生し難く、かつ発生した静電気を貯め難いものであり、短繊維同士が集合して繊維塊を生じることが格段に減少されることを見出した。
【００５１】
一般に、上記のような静電気の問題については、当該繊維の捲縮が多く、大きく付与されているほど形状的に電気を貯めやすいものとなる。つまり、繊維に捲縮が付与されていると、３次元的な立体形状を呈するため、その立体的な空間部分が多くなるほど静電気が貯まりやすくなる。一方、捲縮がないフラットな状態となるほど、平面的な形状となり、静電気を貯め難くなるが、繊維同士、あるいは繊維と金属との接触点（面）が増え、摩擦による静電気の発生が多くなる傾向になる。
【００５２】
また、不織布の嵩高性を考慮する場合、繊維において捲縮がないフラットな状態とするほど得られる不織布の嵩高性は低下する。一方、捲縮が多く付与されているほど、得られる不織布の嵩高性は向上するが、繊維の嵩高性も高くなるため、ウエブ形成の工程中において、繊維同士が絡み合い、繊維塊を生じやすくなり、均一性に劣った不織布となりやすい。
【００５３】
さらに、繊維における静電気と絡み合いの問題、得られる不織布の風合い（嵩高性や柔軟性）の問題については、単糸繊度によっても影響を受けるものである。つまり、静電気に関しては、繊維同士あるいは繊維と金属との接触により静電気は発生するものなので、接触点や接触面の大きさを左右する単糸繊度の要因は大きいものとなる。また、捲縮により３次元的な立体形状を形成するので、単糸繊度はその空間部分の大きさを左右する要因となり、静電気を貯める程度や繊維の絡みあいの程度を左右する要因となる。
【００５４】
これらの点を総合的に勘案しても、前述したように、本発明の潜在捲縮性複合繊維は、１７０℃における無荷重下の熱処理で５０個以上／２５ｍｍのスパイラル捲縮を発現する潜在捲縮性能を有することが好ましく、また、複合バインダー繊維、潜在捲縮性複合繊維ともに、繊度１〜２０ｄｔｅｘとすることが好ましい。
【００５５】
次に、本発明の低融点ポリエステル樹脂（Ａ）などの製造法について説明する。
まず、本発明の複合バインダー繊維用の低融点ポリエステル樹脂（Ａ）は、例えば、次のような方法により製造することができる。
すなわち、温度２３０〜２５０℃で窒素ガス制圧下、ビス−(β−ヒドロキシエチル)テレフタレート又はその低重合体(以下、ＰＥＴオリゴマーと称する。) の存在するエステル化反応槽に、エチレングリコール (以下、ＥＧと称する。) とテレフタル酸 (以下、ＴＰＡと称する。) からなり、両者のモル比が１．１〜２．０のスラリーを連続的に添加し、滞留時間７〜８時間で平均重合度１０以下のエステル化反応物を連続的に得る。
【００５６】
次に、このエステル化反応物を重縮合反応缶に移し、１，４−ブタンジオールをＥＧとのモル比が８０／２０〜３０／７０となる量を加え、重縮合触媒としてマグネシウム化合物とアルミニウム化合物からなる固溶体を添加した後、重縮合反応缶の温度を１８０〜２５０℃に昇温し、０．０１〜１３．３ｈＰａの減圧下にて、所定の極限粘度となるまで重縮合反応を行い、目的とする低融点ポリエステル樹脂（Ａ）を得る。
【００５７】
次に、本発明の潜在捲縮性繊維用ポリエステル樹脂（Ｃ）は、例えば、次のような方法により製造することができる。
すなわち、温度２３０〜２５０℃で窒素ガス制圧下、ビス−（β−ヒドロキシエチル)テレフタレート又はＰＥＴオリゴマーの存在するエステル化反応槽に、ＥＧとＴＰＡからなり、両者のモル比が１．１〜２．０のスラリーを連続的に添加し、滞留時間７〜８時間でエステル化反応物を連続的に得る。
【００５８】
次に、このエステル化反応物を重縮合反応缶に移し、イソフタル酸を１〜１２モル％、金属塩スルホネート基を有するイソフタル酸を１〜６モル％添加し、次いで酸化チタンとＥＧからなるスラリーを所定量添加し、触媒としてマグネシウム化合物とアルミニウム化合物からなる固溶体を添加した後、重縮合反応缶の温度を２６０〜３００℃に昇温し、０．０１〜１３．３ｈＰａの減圧下にて、所定の極限粘度となるまで重縮合反応を行い、目的とする潜在捲縮性繊維用ポリエステル樹脂（Ｃ）を得る。
【００５９】
また、本発明の熱接着性複合バインダー繊維と潜在捲縮性ポリエステル複合繊維に用いるポリエステル樹脂（Ｂ）は、例えば、次のような方法により製造することができる。
すなわち、温度２３０〜２５０℃で窒素ガス制圧下、ビス−(β−ヒドロキシエチル)テレフタレート又はＰＥＴオリゴマーの存在するエステル化反応槽に、ＥＧとＴＰＡからなり、両者のモル比が１．１〜２．０のスラリーを連続的に添加し、滞留時間７〜８時間でエステル化反応物を連続的に得る。
【００６０】
次に、このエステル化反応物を重縮合反応缶に移し、酸化チタンとＥＧからなるスラリーを所定量添加し、触媒としてマグネシウム化合物とアルミニウム化合物からなる固溶体を添加した後、重縮合反応缶の温度を２６０〜３００℃に昇温し、０．０１〜１３．３ｈＰａの減圧下にて、所定の極限粘度となるまで重縮合反応を行い、目的とするポリエステル樹脂（Ｂ）を得る。
【００６１】
上記した本発明におけるポリエステル樹脂（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）の製造時におけるマグネシウム化合物とアルミニウム化合物からなる固溶体の添加方法としては、特に限定されるものではないが、固溶体を分散媒中に分散させたスラリーとして、重縮合反応時に添加することが好ましい。なお、スラリー中の固溶体の含有量は０．５〜３質量％であることが好ましい。当該含有量が０．５質量％未満になるとスラリーの添加量が多くなり、重縮合反応中に多量の溜出物が生成し、コストアップにつながりやすい。一方、当該含有量が３質量％を超えると、ポリエステル中にスラリーを添加した際に、固溶体の凝集が起こりやすく、ポリマー中で固溶体が粗大粒子となり、ポリエステル繊維の紡糸時にパック圧の上昇や糸切れの原因となりやすい。
【００６２】
上記固溶体のスラリーに用いる分散媒としては、ＥＧ、１，２−プロピレングリコール、１，３−プロピレングリコール、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール、テトラエチレングリコール、１，２−ブチレングリコール、１，３−ブチレングリコール、２，３−ブチレングリコール、１，４−ブチレングリコール等が挙げられ、これらの中でも特にＥＧが好ましい。
【００６３】
また、ポリマー中で固溶体が凝集して粗大粒子となり、紡糸時にパック圧の上昇や糸切れが多発することを防ぐには、ＥＧなどの分散媒に所定量の固溶体を添加し、撹拌混合した後、超音波処理を行うことが好ましい。
【００６４】
なお、超音波の周波数は通常の周波数領域でよく、例えば、２０ｋＨｚ程度から１００ｋＨｚの範囲を適用できる。超音波を発生させる発振源としては、公知の手段でよく、例えば水晶を用いた圧電振動子、ニッケルやフエライトを用いた電歪発振子等が挙げられる。また、超音波処理の時間は、０．５〜５時間の範囲が好ましい。
【００６５】
さらに、本発明の効果を阻害しない範囲であれば、ヒンダードフエノール系化合物のような抗酸化剤、蛍光剤、染料のような色調改良剤、耐光剤等の添加物をポリエステル樹脂（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）に含有させてもよい。
【００６６】
次に、本発明の熱接着性複合バインダー繊維（短繊維の場合）の製造法について説明する。
本発明の低融点ポリエステル樹脂（Ａ）とポリエステル樹脂（Ｂ）とを用いて、通常の溶融紡糸機に供給し、紡糸速度７００〜１０００ｍ／分で複合紡糸して未延伸糸を得る。これをトウ状に集束し、６０〜８０℃の加熱ローラを使用し、３〜５倍に延伸し、１３０〜１５０℃の熱板上を通過させ、さらにクリンパーに導入して捲縮を付与した後、カッターで切断して短繊維とする。この際、カッターに入る前のスライバーの温度を８０℃以下にするのが好ましく、クリンパー上でのスチームブローはカッター内部での繊維の融着状態を見て実施する必要がある。
【００６７】
本発明の潜在捲縮性ポリエステル複合繊維（短繊維の場合）の製造方法について説明する。
本発明の潜在捲縮性繊維用ポリエステル樹脂（Ｃ）とポリエステル樹脂（Ｂ）とを用いて、通常の溶融紡糸機に供給し、サイドバイサイド型で製糸した後、糸条を冷却後に未延伸糸又は半未延伸糸として一旦捲き取るか、あるいは、捲き取ることなしに引き続いて延伸、熱処理等を行って目的の繊維を得る。この際、複合体積比、紡糸速度、延伸倍率及び熱処理温度等を適切に設定することにより、本発明の潜在捲縮複合繊維を得ることができる。
【００６８】
因みに、複合体積比５／５のサイドバイサイド型複合繊維を得る場合は、例えば、通常の複合紡糸装置を用いて、引き取り速度１２００ｍ／分で溶融紡糸し、集束して糸状束とした後、延伸温度４０〜９０℃、延伸倍率２〜５倍で延伸した後、熱処理温度１００〜２１０℃で熱処理し、その後、切断して短繊維とする。
【００６９】
次に、本発明のポリエステル系乾式不織布の製造方法について説明する。
まず、簡易エアレイド試験機を用い、試料投入ブロアより、本発明の複合バインダー繊維と潜在捲縮性複合繊維の短繊維をそれぞれ投入し、解繊翼回転モータにより解繊翼回転用スプロケットを介して回転する、それぞれ５枚１組の第１解繊翼と第２解繊翼で解繊し、飛散落下させる。落下する短繊維を、下部にあるサクションボックスで吸引しつつ、水平方向に移動する集綿コンベアの上に堆積させてウエブを作成し、下流にある熱処理機にて熱処理〔熱処理温度：複合バインダー繊維の（融点又は流動開始温度）＋１０℃程度〕を施し、乾式不織布を得る。不織布の目付調整は、集綿コンベアの移動速度を変化させて行えばよい。
【実施例】
【００７０】
次に、本発明を実施例によって具体的に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。なお、実施例におけるポリエステルの各特性は、次の各方法により測定もしくは評価した。
（１）極限粘度［η］
フエノールと四塩化エタンとの等質量混合物を溶媒として、温度２０℃下で、通常の手法にて測定した。
（２）融点（Ｔｍ）
示差走査熱量計（パーキンエルマー社製ＤＳＣ−７型）を用い、昇温速度２０℃／分で測定した。
【００７１】
（３）繊維塊の生成
簡易空気流撹拌試験機を用い、得られた短繊維の繊維塊の生成を評価した。すなわち、１００ｇの短繊維を解綿機で予備解繊した後、サンプル送り込み用ブロアから空気流にて撹拌タンクに投入し、撹拌用ブロアから２０ｍ／秒の空気流を吹き込み、攪拌タンク内で１分間撹拌する。攪拌後の繊維をサンプリング口より０．１ｇ採取し、黒色紙の上に広げ、独立した繊維塊の有無を目視にて次のような３段階で評価した。
○：繊維塊が発生していない。
△：繊維塊が少量発生している。
×：繊維塊が大量発生している。
（４）不織布の均一性
得られた乾式不織布（潜在捲縮を発現後）の均一性の状態を目視にて観察し、次のような３段階で評価した。
○：十分に解繊されて、かつ品位的に均一である。
△：部分的に未解繊な部分がある。
×：解繊が不十分で、品位的に不均一である。
【００７２】
（５）不織布の嵩高性
得られた乾式不織布（潜在捲縮を発現後）を２０ｃｍ×２０ｃｍに切り出してサンプルとし、そのサンプル１０枚を重ねた上に２５ｃｍ×２５ｃｍ×５ｍｍのアクリル板（３７０ｇ）を載せ、その上に１ｋｇの錘を載せてアクリル板の下面の４辺のそれぞれの辺の中央の高さを測定し、４点の平均値により、次のような３段階で評価した。
○：高さが２５．０ｍｍ以上である。
△：高さが１５．０ｍｍ以上、２５．０ｍｍ未満である。
×：高さが１５．０ｍｍ未満である。
【００７３】
（製造例１）
ビス−（β−ヒドロキシエチル）テレフタレート及びＰＥＴオリゴマーの存在するエステル化反応缶に、ＴＰＡとＥＧとのモル比１／１．６のスラリーを連続的に供給し、温度２５０℃、圧力０．２ＭＰａの条件で反応させ、滞留時間を８時間として、エステル化反応率９５％のＰＥＴオリゴマーを連続的に得た。
【００７４】
このＰＥＴオリゴマー５２．１ｋｇに、重縮合触媒として、水酸化アルミニウムと水酸化マグネシウム及び炭酸マグネシウムからなり、アルミニウム／マグネシウムのモル比が０．４である固溶体（堺化学工業社製ＨＴ−Ｐ）の濃度が１．５質量％に調製されたＥＧスラリー０．８ｋｇ（固溶体の含有量がポリエステルに対して２５０ｐｐｍ）を加え、徐々に減圧して、最終的に圧力０．９ｈＰａ、温度２８０℃で３．５時間重縮合反応を行い、常法により払い出して［η］が０．５７のポリエステル樹脂（Ｂ）を得た。
【００７５】
（実施例１）
ビス−（β−ヒドロキシエチル）テレフタレート及びＰＥＴオリゴマーの存在するエステル化反応缶に、ＴＰＡとＥＧとのモル比１／１．６のスラリーを連続的に供給し、温度２５０℃、圧力０．２ＭＰａの条件で反応させ、滞留時間を８時間として、エステル化反応率９５％のＰＥＴオリゴマーを連続的に得た。
【００７６】
このＰＥＴオリゴマー６０．３ｋｇを重縮合缶に仕込み、ＥＧと１，４−ブタンジオールのモル比が５５／４５となる量（１６．２ｋｇ）を添加し、重縮合触媒として、水酸化アルミニウムと水酸化マグネシウム及び炭酸マグネシウムからなり、アルミニウム／マグネシウムの物質量（モル）比が０．４である固溶体（堺化学工業社製ＨＴ−Ｐ）の濃度が１．５質量％に調製されたＥＧスラリー０．８ｋｇ（固溶体の含有量がポリエステルに対して２５０ｐｐｍ）を加え、徐々に減圧して、最終的に圧力０．９ｈＰａ、温度２８０℃で４時間重縮合反応を行い、［η］が０．６７、Ｔｍが１８１℃の低融点ポリエステル樹脂（Ａ）を得た。
【００７７】
この低融点ポリエステル樹脂（Ａ）と製造例１で得られたポリエステル樹脂（Ｂ）とを同心芯鞘型複合溶融紡糸装置に供給し、吐出孔数２２５の紡糸口金を用いて、紡糸温度２７０℃、紡糸速度７００ｍ／分、吐出量２２７ｇ／分、複合比５０／５０の紡糸条件で溶融紡糸し、その後、引き揃えて１０万ｄｔｅｘの未延伸トウを得た。
次いで、このトウを延伸温度６２℃、延伸倍率３．２倍で延伸し、押し込み式クリンパーで捲縮を付与した後、長さ５１ｍｍに切断して繊度４ｄｔｅｘの熱接着性複合バインダー繊維を得た。
【００７８】
一方、別の重合設備で、ＰＥＴオリゴマーの存在するエステル化反応缶に、ＴＰＡとＥＧとのモル比１／１．６のスラリーを連続的に供給し、温度２５０℃、圧力０．２ＭＰａの条件で反応させ、滞留時間を８時間として、エステル化反応率９５％のＰＥＴオリゴマーを連続的に得た。
【００７９】
このＰＥＴオリゴマー５２．１ｋｇに、共重合成分として、イソフタル酸を４．５ｋｇ（全酸成分に対して９．０モル％）、金属塩スルホネート基を有するイソフタル酸を３．６ｋｇ（全酸成分に対して４．５モル％）を加え、重縮合触媒として、水酸化アルミニウムと水酸化マグネシウム及び炭酸マグネシウムからなり、アルミニウム／マグネシウムのモル比が０．４である固溶体（堺化学工業社製ＨＴ−Ｐ）の濃度が１．５質量％に調製されたＥＧスラリー０．８ｋｇ（固溶体の含有量がポリエステルに対して２００ｐｐｍ）を加え、徐々に減圧して、最終的に圧力０．９ｈＰａ、温度２８０℃で、３．５時間重縮合反応を行い、常法により払い出して［η］が０．６９の潜在捲縮性繊維用ポリエステル樹脂（Ｃ）を得た。
【００８０】
このポリエステル樹脂（Ｃ）と製造例１で得られたポリエステル樹脂（Ｂ）を用い、複合体積比５／５で、複合溶融紡糸装置の円形紡糸孔を３３４個有する紡糸口金を用い、紡糸温度２９０℃、引取速度１１５０ｍ／分、吐出量２０４ｇ／分で、サイドバイサイド型複合繊維を紡糸した。得られた未延伸糸をトウ状に集束し、延伸倍率２．４倍、延伸温度７０℃で延伸し、１６０℃で緊張熱処理を行い、スタツフイングボツクスで機械捲縮を付与した後、切断して、繊度２ｄｔｅｘ、繊維長５１ｍｍの潜在捲縮性ポリエステル複合繊維を得た。
【００８１】
次いで、得られた複合バインダー繊維と潜在捲縮性複合繊維との質量比を４０／６０とした繊維群を、試料投入ブロアより投入し、解繊翼回転モータにより解繊翼回転用スプロケットを介して回転する、それぞれ５枚１組の第１解繊翼と第２解繊翼で解繊させ飛散落下させた。落下する短繊維を、下部にあるサクションボックスで吸引しつつ、水平方向に移動する集綿コンベアの上に堆積させてウエブを作成し、下流にある熱処理機にて熱処理（熱処理温度：１４５℃）を施し、乾式不織布を得た。
その後、箱型乾燥機を用いて、得られた乾式不織布に、温度１７０℃、時間１０分の熱処理を施し、潜在捲縮性複合繊維からなる短繊維の潜在捲縮を発現させた乾式不織布を得た。
【００８２】
（実施例２〜５、比較例１〜10）
１，４−ブタンジオール、イソフタル酸や金属塩スルホネート基を有するイソフタル酸の共重合量やマグネシウム化合物とアルミニウム化合物からなる固溶体の量、短繊維群の混合比などを表１に示すように変更した以外は、実施例１と同様にして乾式不織布を得た。
実施例１〜５と比較例１〜１０で得られた乾式不織布の性能を併せて表１に示す。
【００８３】
【表１】
【００８４】
表１から明らかなように、実施例１〜５で得られた乾式不織布は、いずれも繊維塊の発生がなく、嵩高性、均一性ともに優れたものであった。
【００８５】
これに対して、比較例１は、低融点ポリエステル樹脂（Ａ）の１，４−ブタンジオールの共重合量が少なすぎて結晶性が悪く、このため得られた乾式不織布は耐熱性が不足し、繊維塊も多く発生したので、均一性が劣るものであった。
比較例２は、低融点ポリエステル樹脂（Ａ）の１，４−ブタンジオールの共重合量が多すぎたので熱安定性が悪く、紡糸時に粘度低下のために糸切れが多発し、操業性が悪かった。
比較例３は、潜在捲縮性繊維用ポリエステル樹脂（Ｃ）にイソフタル酸を共重合していないため、繊維を熱処理したときの捲縮発現性が劣り、不織布の伸縮性が低く、嵩高性に劣るものであった。
【００８６】
比較例４は、潜在捲縮性繊維用ポリエステル樹脂（Ｃ）のイソフタル酸の共重合量が多いため、得られた樹脂を乾燥した際、装置内で融着を起こし、紡糸を行うことができなかった。
比較例５は、潜在捲縮性繊維用ポリエステル樹脂（Ｃ）に金属塩スルホネート基を有するイソフタル酸を共重合していないため、得られた潜在捲縮性複合繊維の強度が高すぎ、作成した不織布等は裁断加工時の切断性が悪く、このため切断面に毛羽が発生するなど、品位が低く嵩高性や均一性に劣るものであった。
【００８７】
比較例６は、潜在捲縮性繊維用ポリエステル樹脂（Ｃ）の金属塩スルホネート基を有するイソフタル酸の共重合量が多いため、得られた樹脂の溶融粘度が高く、捲縮発現数が乏しく、繊維塊も多く発生した。
比較例７は、マグネシウム化合物とアルミニウム化合物からなる固溶体の量が少なかったため、ポリエステル樹脂（Ａ）、（Ｃ）ともに重合性が極めて悪く、重合を途中で打ち切った。
比較例８は、ポリエステル樹脂（Ａ）、（Ｃ）ともにマグネシウム化合物とアルミニウム化合物からなる固溶体の量が多かったため、固溶体に起因する粗大粒子により紡糸時に糸切れが多発し、短繊維を得ることができなかった。
【００８８】
比較例９は、複合バインダー繊維の混合比が少なすぎたので、得られた乾式不織布は均一性と嵩高性が不十分なものであった。
比較例１０は、複合バインダー繊維の混合比が多すぎたので、繊維塊が多く発生した。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
テレフタル酸を主たる酸成分、モル比８０／２０〜３０／７０のエチレングリコールと１，４−ブタンジオールを主たるジオール成分とし、かつ、重合触媒としてマグネシウム化合物とアルミニウム化合物からなる固溶体を１００〜４００ｐｐｍ含有することを特徴とする低融点ポリエステル樹脂。
【請求項２】
請求項１記載の低融点ポリエステル樹脂（Ａ）と、ポリエチレンテレフタレート又はこれを主体とし、重合触媒としてマグネシウム化合物とアルミニウム化合物からなる固溶体を１００〜４００ｐｐｍ含有している結晶融点が２２０℃以上のポリエステル樹脂（Ｂ）とからなり、低融点ポリエステル樹脂（Ａ）が繊維表面の少なくとも一部を占めていることを特徴とする熱接着性複合バインダー繊維。
【請求項３】
エチレンテレフタレート単位を主体としたポリエステル樹脂を構成する酸成分のうち、イソフタル酸が１〜１２モル％、金属塩スルホネート基を有するイソフタル酸が１〜６モル％であり、重合触媒としてマグネシウム化合物とアルミニウム化合物からなる固溶体を１００〜４００ｐｐｍ含有することを特徴とする潜在捲縮性繊維用ポリエステル樹脂。
【請求項４】
ポリエチレンテレフタレート又はこれを主体とし、重合触媒としてマグネシウム化合物とアルミニウム化合物からなる固溶体を１００〜４００ｐｐｍ含有している結晶融点が２２０℃以上のポリエステル樹脂（Ｂ）と、請求項３記載の潜在捲縮性繊維用ポリエステル樹脂（Ｃ）とからなり、前記樹脂（Ｂ）、（Ｃ）がサイドバイサイド型又は偏心芯鞘型に接合されてなることを特徴とする潜在捲縮性ポリエステル複合繊維。
【請求項５】
請求項２記載の熱接着性複合バインダー繊維と、請求項４記載の潜在捲縮性ポリエステル複合繊維とを質量比１０／９０〜５０／５０の割合で混合して形成されたことを特徴とするポリエステル系乾式不織布。
【請求項１】
テレフタル酸を主たる酸成分、モル比８０／２０〜３０／７０のエチレングリコールと１，４−ブタンジオールを主たるジオール成分とし、かつ、重合触媒としてマグネシウム化合物とアルミニウム化合物からなる固溶体を１００〜４００ｐｐｍ含有することを特徴とする低融点ポリエステル樹脂。
【請求項２】
請求項１記載の低融点ポリエステル樹脂（Ａ）と、ポリエチレンテレフタレート又はこれを主体とし、重合触媒としてマグネシウム化合物とアルミニウム化合物からなる固溶体を１００〜４００ｐｐｍ含有している結晶融点が２２０℃以上のポリエステル樹脂（Ｂ）とからなり、低融点ポリエステル樹脂（Ａ）が繊維表面の少なくとも一部を占めていることを特徴とする熱接着性複合バインダー繊維。
【請求項３】
エチレンテレフタレート単位を主体としたポリエステル樹脂を構成する酸成分のうち、イソフタル酸が１〜１２モル％、金属塩スルホネート基を有するイソフタル酸が１〜６モル％であり、重合触媒としてマグネシウム化合物とアルミニウム化合物からなる固溶体を１００〜４００ｐｐｍ含有することを特徴とする潜在捲縮性繊維用ポリエステル樹脂。
【請求項４】
ポリエチレンテレフタレート又はこれを主体とし、重合触媒としてマグネシウム化合物とアルミニウム化合物からなる固溶体を１００〜４００ｐｐｍ含有している結晶融点が２２０℃以上のポリエステル樹脂（Ｂ）と、請求項３記載の潜在捲縮性繊維用ポリエステル樹脂（Ｃ）とからなり、前記樹脂（Ｂ）、（Ｃ）がサイドバイサイド型又は偏心芯鞘型に接合されてなることを特徴とする潜在捲縮性ポリエステル複合繊維。
【請求項５】
請求項２記載の熱接着性複合バインダー繊維と、請求項４記載の潜在捲縮性ポリエステル複合繊維とを質量比１０／９０〜５０／５０の割合で混合して形成されたことを特徴とするポリエステル系乾式不織布。
【公開番号】特開２００８−３０３３２２（Ｐ２００８−３０３３２２Ａ）
【公開日】平成２０年１２月１８日（２００８．１２．１８）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００７−１５２８１３（Ｐ２００７−１５２８１３）
【出願日】平成１９年６月８日（２００７．６．８）
【出願人】（０００２２８０７３）日本エステル株式会社 (273)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２０年１２月１８日（２００８．１２．１８）
【国際特許分類】
【出願日】平成１９年６月８日（２００７．６．８）
【出願人】（０００２２８０７３）日本エステル株式会社 (273)
【Ｆターム（参考）】
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