ポンプ装置
【課題】 摩擦トルクの増大を抑制することができるポンプ装置を提供すること。
【解決手段】 駆動ギヤの一側面側に配置され、駆動ギヤの一側面との摺接面の摩擦係数が駆動ギヤの一側面の摩擦係数より低く形成された第１サイドプレートと、駆動ギヤの他側面側に配置され、駆動ギヤの他側面との摺接面の摩擦係数が駆動ギヤの他側面の摩擦係数よりも低く形成された第２サイドプレートと、第１サイドプレートと第２サイドプレートと共に外部から吸入した作動油を外部へ圧送するためのポンプ室を形成するために駆動ギヤの歯先をシールし、駆動ギヤの歯先面より低い摩擦係数を有するシール部材と、を設けた。
【解決手段】 駆動ギヤの一側面側に配置され、駆動ギヤの一側面との摺接面の摩擦係数が駆動ギヤの一側面の摩擦係数より低く形成された第１サイドプレートと、駆動ギヤの他側面側に配置され、駆動ギヤの他側面との摺接面の摩擦係数が駆動ギヤの他側面の摩擦係数よりも低く形成された第２サイドプレートと、第１サイドプレートと第２サイドプレートと共に外部から吸入した作動油を外部へ圧送するためのポンプ室を形成するために駆動ギヤの歯先をシールし、駆動ギヤの歯先面より低い摩擦係数を有するシール部材と、を設けた。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ポンプ装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
この種の技術としては、下記の特許文献１に記載の技術が開示されている。この公報には、ギヤ（インナロータ）の一側面側をメカニカルシールとし、他方側面側を樹脂シールとしているものが開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００６−１２５２７２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
上記特許文献１に記載の技術では、メカニカルシールの摺動状態によっては摺動抵抗が大きく変動し、摩擦トルクが大きくなるおそれがあった。
本発明は上記問題に着目してなされたもので、その目的とするところは、摩擦トルクの増大を抑制することができるポンプ装置を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
上記目的を達成するため本願発明では、駆動ギヤの一側面側に配置され、駆動ギヤの一側面との摺接面の摩擦係数が駆動ギヤの一側面の摩擦係数より低く形成された第１サイドプレートと、駆動ギヤの他側面側に配置され、駆動ギヤの他側面との摺接面の摩擦係数が駆動ギヤの他側面の摩擦係数よりも低く形成された第２サイドプレートと、第１サイドプレートと第２サイドプレートと共に外部から吸入した作動油を外部へ圧送するためのポンプ室を形成するために駆動ギヤの歯先をシールし、駆動ギヤの歯先面より低い摩擦係数を有するシール部材と、を設けた。
【発明の効果】
【０００６】
本発明により、摩擦トルクの増大を抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【０００７】
【図１】実施例１のブレーキ液圧制御装置の液圧回路図である。
【図２】実施例１のポンプ装置の軸方向断面図である。
【図３】実施例１のポンプ装置の軸方向断面図である。
【図４】実施例１のセンタプレートの斜視図である。
【図５】実施例１のサイドプレートの斜視図である。
【図６】実施例１のサイドプレートの平面図である。
【図７】実施例１のサイドプレートの平面図である。
【図８】実施例１のサイドプレートの低圧領域を示す図である。
【図９】実施例１のサイドプレートの低圧領域を示す図である。
【図１０】実施例１のギヤ材料に対する各材料の摩擦係数を示すグラフである。
【図１１】実施例１のサイドプレートの摺接部の液圧遷移の様子を示す図である。
【図１２】実施例１のサイドプレートの摺接部の幅と機械効率の関係を示すグラフである。
【図１３】実施例２のポンプ装置の軸方向断面図である。
【図１４】実施例２のポンプ装置の軸方向断面図である。
【図１５】実施例２の第２サイドプレートの斜視図である。
【図１６】実施例２の第１サイドプレートの斜視図である。
【図１７】実施例２のサイドプレートの平面図である。
【図１８】実施例２のサイドプレートの平面図である。
【図１９】実施例２のサイドプレートの低圧領域を示す図である。
【図２０】実施例２のサイドプレートの低圧領域を示す図である。
【図２１】実施例３のポンプ装置の軸方向断面図である。
【発明を実施するための形態】
【０００８】
〔実施例１〕
実施例１のポンプ装置1を備えたブレーキ液圧制御装置32のブレーキ液圧回路について説明する。
［ブレーキ液圧回路の構成］
図１は、ブレーキ液圧制御装置32の液圧回路図である。液圧回路は、マスタシリンダM/CとホイルシリンダW/Cとの間に設けられた液圧制御ユニット33内に形成されている。このブレーキ液圧制御装置32は、コントローラからのVehicle Dynamics Control（以下VDC）、Anti-lock Brake System（以下ABS）の要求液圧に応じて液圧制御を行う。ブレーキ液圧制御装置32においては、P系統のブレーキ液圧回路34PとS系統のブレーキ液圧回路34Sの2系統からなる、X配管と呼ばれる配管構造となっている。P系統には、左前輪のホイルシリンダW/C(FL)、右後輪のホイルシリンダW/C(RR)が接続されており、S系統には、右前輪のホイルシリンダW/C(FR)、左後輪のホイルシリンダW/C(RL)が接続されている。ブレーキ液圧制御装置32と各ホイルシリンダW/Cとは、ホイルシリンダポート35FL,35FR,35RL,35RRに接続されている。ポンプ装置1はP系統、S系統それぞれに、第１ポンプPPと第２ポンプPSとが設けられたタンデムギヤポンプである。
【０００９】
マスタシリンダM/Cと液圧制御ユニット33とは、マスタシリンダポート36P,36Sを介して液路37P,37Sにおいて接続されている。この液路37とポンプ装置1の吸入側とは、液路38Ｐ，38Ｓによって接続されている。液路37Ｐ上であって、マスタシリンダポート36Pと、液路38Pとの接続部との間にはマスタシリンダ圧センサ39が設けられている。
【００１０】
ポンプ装置1の吐出側と各ホイルシリンダW/Cとは、液路41P,41Sによって接続されている。この各液路41上には、各ホイルシリンダW/Cに対応する常開型のソレノイドバルブである増圧バルブ42FL,42FR,42RL,42RRが設けられている。また各液路41上であって、各増圧バルブ42とポンプ装置1との間にはチェックバルブ43P,43Sが設けられている。各チェックバルブ43は、ポンプ装置1から増圧バルブ42へ向かう方向へのブレーキ液圧の流れを許容し、反対方向の流れを禁止する。また各液路41上であって、各増圧バルブ42とポンプ装置1との間には吐出圧センサ44P,44Sが設けられている。
更に各液路41には、各増圧バルブ42を迂回する液路45FL,45FR,45RL,45RRが設けられており、液路45には、チェックバルブ46FL,46FR,46RL,46RRが設けられている。この各チェックバルブ46は、ホイルシリンダW/Cからポンプ装置1へ向かう方向へのブレーキ液圧の流れを許容し、反対方向の流れを禁止する。
【００１１】
マスタシリンダM/Cと液路41とは液路47P,47Sによって接続されており、液路41と液路47とはポンプ装置1と増圧バルブ42との間において合流している。この各液路47上には、常開型のソレノイドバルブであるゲートアウトバルブ48P,48Sが設けられている。また各液路47には、各ゲートアウトバルブ48を迂回する液路49P,49Sが設けられており、この液路49には、チェックバルブ50P,50Sが設けられている。この各チェックバルブ50は、マスタシリンダM/C側からホイルシリンダW/Cへ向かう方向へのブレーキ液圧の流れを許容し、反対方向の流れを禁止する。
ポンプ装置1の吸入側にはリザーバ85P,85Sが設けられており、このリザーバ85とポンプ装置1とは液路51P,51Sによって接続されている。リザーバ85とポンプ装置1との間にはチェックバルブ86P,86Sが設けられている。
- ホイルシリンダW/Cと液路51とは液路87P,87Sによって接続されており、液路87と液路51とはチェックバルブ86とリザーバ85との間において合流している。この各液路87にそれぞれ、常閉型のソレノイドバルブである減圧バルブ88FL,88FR,88RL,8RRが設けられている。
【００１２】
［ポンプ装置の構成］
図２、図３はポンプ装置1の軸方向断面図である。ポンプ装置1は、後述する第１ポンプ室30、第２ポンプ室31のポンプ作用によって複数のホイルシリンダがそれぞれ加圧するタンデム式の外接ギヤポンプである。
図２に示すように、ポンプ装置1の外周はポンプケース2によって覆われている。ポンプケース2は、フロントケース3、センタプレート4、リアケース5によって構成されている。以下、説明のためポンプ装置1が組み立てられた状態でポンプ装置1の軸方向であってフロントケース3側を軸方向正側、リアケース5側を軸方向負側と称する。
ポンプケース2内にはモータにより回転駆動される駆動軸6が設けられ、この駆動軸6には、駆動軸6と一体に回転する第１駆動ギヤ8、第２駆動ギヤ9が取り付けられている。駆動軸6と並列に従動軸7が設けられ、この従動軸7には、従動軸7と一体に回転する第１従動ギヤ10、第２従動ギヤ11が取付けられている。第１従動ギヤ10は第１駆動ギヤ8と、第２従動ギヤ11は第２駆動ギヤ9と歯合している。
【００１３】
第１駆動ギヤ8と第１従動ギヤ10の軸方向正側には第１サイドプレート12が、第２駆動ギヤ9と第２従動ギヤ11の軸方向負側には第２サイドプレート13が設けられている。センタプレート4は、第１駆動ギヤ8と第１従動ギヤ10の軸方向負側、第２駆動ギヤ9と第２従動ギヤ11の軸方向正側に配置されている。すなわち、センタプレート4と第１サイドプレート12によって第１駆動ギヤ8と第１従動ギヤ10を挟み込み、センタプレート4と第２サイドプレート13によって第２駆動ギヤ9と第２従動ギヤ11を挟み込むこととなる。
第１サイドプレート12には、第１駆動ギヤ8および第１従動ギヤ10の歯先をシールする第１シールブロック14が一体に形成されている。また第２サイドプレート13には、第２駆動ギヤ9および第２従動ギヤ11の歯先をシールする第２シールブロック15が一体に形成されている。
【００１４】
［フロントケースの構成］
図２、図３を用いてフロントケース3の構成について説明する。フロントケース3は金属材料により形成されている。フロントケース3には、軸方向負側に開口する有底カップ状に形成されたギヤ収容孔3aが形成されている。このギヤ収容孔3aには、第１駆動ギヤ8、第１従動ギヤ10等が収容されている。
ギヤ収容孔3aの底部から軸方向正側に向かってベアリング装着孔3b,3cが形成されている。ベアリング装着孔3b,3cにはそれぞれニードルベアリング16,17が圧入されている。
ベアリング装着孔3bの更に奥には駆動軸収容孔3dが形成され、ベアリング装着孔3cの更に奥には従動軸収容孔3eが形成されている。駆動軸収容孔3d、従動軸収容孔3eにはそれぞれ駆動軸6、従動軸7の軸方向正側端部が収容されている。
【００１５】
［リアケースの構成］
図２、図３を用いてリアケース5の構成について説明する。リアケース5は金属材料により形成されている。リアケース5には、軸方向正側に開口する有底カップ状に形成されたギヤ収容孔5aが形成されている。このギヤ収容孔5aには、第２駆動ギヤ9、第２従動ギヤ11等が収容されている。
ギヤ収容孔5aの底部にはリアケース5を軸方向に貫通する駆動軸貫通孔5fが形成されている。リアケース5の軸方向負側端面には、シール収容孔5bが形成され、更に奥にはベアリング装着孔5cが形成されている。ベアリング装着孔5cの底部には、駆動軸貫通孔5fが開口している。ベアリング装着孔5cには、ボールベアリング82が圧入されている。シール収容孔5bには、ボールベアリング82に隣接してシール部材83が挿入されている。
またギヤ収容孔5aの底部には軸方向負側に向かってベアリング装着孔5dが形成されている。ベアリング装着孔5dにはニードルベアリング18が圧入されている。ベアリング装着孔5dの更に奥には従動軸収容孔5eが形成されている。従動軸収容孔5eには従動軸7の軸方向負側端部が収容されている。
【００１６】
［センタプレートの構成］
図４はセンタプレート4の斜視図である。図２〜図４を用いてセンタプレート4の構成について説明する。
センタプレート4の外観は全体としては軸方向長さが径方向よりも短い略円筒状に形成されている。センタプレート4の軸方向正側には、軸方向正側に突出したフロントケース嵌合凸部4aが形成されている。このフロントケース嵌合凸部4aの直径は、フロントケース3のギヤ収容孔3aの直径よりも若干小さく形成されており、このフロントケース嵌合凸部4aがギヤ収容孔3aに嵌合され、溶接によりセンタプレート4とフロントケース3とが固定されている。フロントケース3のギヤ収容孔3aの開口部がセンタプレート4により封止されることによってできる空間が第１ポンプ室30を構成している。
フロントケース嵌合凸部4aの軸方向正側側面には、軸方向正側に突出した摺接部4bが形成されている。摺接部4bは第１駆動ギヤ8、第１従動ギヤ10の軸方向負側に摺接している。摺接部4bには、センタプレート4を軸方向に貫通する駆動軸貫通孔4cおよび従動軸貫通孔4dが形成されている。
【００１７】
センタプレート4の軸方向負側には、軸方向負側に突出したリアケース嵌合凸部4eが形成されている。このリアケース嵌合凸部4eの直径は、リアケース5のギヤ収容孔5aの直径よりも若干小さく形成されており、このリアケース嵌合凸部4eがギヤ収容孔5aに嵌合され、溶接によりセンタプレート4とリアケース5とが固定されている。リアケース5のギヤ収容孔5aの開口部がセンタプレート4により封止されることによってできる空間が第２ポンプ室31を構成している。
リアケース嵌合凸部4eの軸方向負側側面には、軸方向負側に突出した摺接部4fが形成されている。摺接部4fは第２駆動ギヤ9、第２従動ギヤ11の軸方向正側に摺接している。摺接部4fには、シャフトシール部材収容孔4g,4hが形成されており、このシャフトシール部材収容孔4g,4hにそれぞれ駆動軸貫通孔4c、従動軸貫通孔4dが開口している。シャフトシール部材収容孔4gにはシャフトシール部材19および封止部材21が、シャフトシール部材収容孔4hにはシャフトシール部材20および封止部材22がそれぞれ収容されている。
センタプレート4の摺接部4fは樹脂により形成されており、金属材料により形成された第１駆動ギヤ8、第２駆動ギヤ9、第１従動ギヤ10、第２従動ギヤ11よりも摩擦係数は小さくなるように形成されている。摺接部4f以外の本体部4iは金属材料により形成されている。またセンタプレート4は、移動不能に形成された固定側板である。
【００１８】
［サイドプレート、シールブロックの構成］
図５は第１サイドプレート12、第２サイドプレート13の斜視図、図６は第１サイドプレート12、第２サイドプレート13をセンタプレート4逆側から見た図、図７は第１サイドプレート12、第２サイドプレート13をセンタプレート4側から見た図である。
図２、図３、図５〜図７を用いて第１サイドプレート12の構成について説明する。第１サイドプレート12は線対称に形成されており、第２サイドプレート13と同じ部材が用いられる。ここでは第１サイドプレート12についてのみ説明する。
第１サイドプレート12には第１シールブロック14が一体に形成されている。第１サイドプレート12および第１シールブロック14は樹脂により形成されており、金属により形成された第１駆動ギヤ8、第１従動ギヤ10よりも摩擦係数は小さくなるように形成されている。また第１サイドプレート12は、第１ポンプ室30内の圧力に応じて軸方向に移動可能である可動側板である。
第１サイドプレート12には、軸方向に貫通する貫通孔23,24が形成されている。この貫通孔23,24にはそれぞれ駆動軸6、従動軸7が挿通される。貫通孔23と貫通孔24との間には、軸方向に貫通する吸入孔25が形成されている。
【００１９】
第１サイドプレート12の貫通孔23,24の周囲には第１駆動ギヤ8、第１従動ギヤ10側に突出した摺接部26が形成されている。摺接部26は第１駆動ギヤ8、第１従動ギヤ10の側面に摺接している。この摺接部26の幅は0.6[mm]程度に形成されている。第１サイドプレート12の貫通孔23,24のフロントケース3側には、貫通孔23,24および吸入孔25の周囲を取り囲むようにシール溝63が形成されている。このシール溝63にはシール部材84が挿入され、ポンプ組立時には第１サイドプレート12とフロントケース3との間で押しつけられ、シール部材84の内周側の低圧部と外周側の高圧部とをシールしている。
第１シールブロック14の貫通孔23,24側側面には、第１駆動ギヤ8、第１従動ギヤ10の歯先をシールするシール面27,28が形成されている。シール面27,28は、それぞれ貫通孔23と貫通孔24との中間部に向かって円弧状に形成されている。またシール面27とシール面28とが交わる位置に吸入溝29が形成されている。
図８は第１サイドプレート12、第２サイドプレート13のセンタプレート4逆側の低圧領域を示す図、図９は第１サイドプレート12、第２サイドプレート13のセンタプレート4側の低圧領域を示す図である。図８、図９の斜線部分がそれぞれ低圧領域を示している。
第１サイドプレート12、第２サイドプレート13のセンタプレート4逆側の低圧領域の面積をS1、第１サイドプレート12、第２サイドプレート13のセンタプレート4側の低圧領域の面積をS2とすると、S2>S1となるように形成されている。
【００２０】
［作用］
実施例１のポンプ装置1の作用について説明する。
サイドプレート12,13、シールブロック14,15、センタプレート4によって高圧領域と低圧領域とを区画するため、高圧側から低圧側へブレーキ液が戻ることなくポンプ装置1の容積効率を確保することができる。
実施例１のポンプ装置1では、軸方向のシールを、固定されたセンタプレート4と軸方向に可動にもうけられた第１サイドプレート12、第２サイドプレート13とによって行う。上記のように、サイドプレート12,13のセンタプレート4逆側の低圧領域の面積S1は、サイドプレート12,13のセンタプレート4側の低圧領域の面積S2よりも小さい。そのため、ポンプ装置1が駆動するとサイドプレート12,13のセンタプレート4側と、センタプレート4逆側との間に押圧力の差が生じて、サイドプレート12,13は各ギヤ8,9,10,11側に押圧されることとなる。
【００２１】
サイドプレート12,13が各ギヤ8,9,10,11を押圧する力は、サイドプレート12,13のセンタプレート4逆側の低圧領域の面積S1と、サイドプレート12,13のセンタプレート4側の低圧領域の面積S2との差、逆に言えば、サイドプレート12,13のセンタプレート4逆側の高圧領域の面積と、サイドプレート12,13のセンタプレート4側の高圧領域の面積との差によって決まる。つまり、サイドプレート12,13のセンタプレート4逆側の高圧領域の面積は、サイドプレート12,13のセンタプレート4側の高圧領域の面積よりも大きいため、サイドプレート12,13のセンタプレート4逆側の面圧は、サイドプレート12,13のセンタプレート4側の面圧よりも大きくなる。この面圧の差を圧力バランスと呼んでいる。最終的には、面圧の差がサイドプレート12,13の押圧力を決めることとなる。
圧力バランスは公差の範囲において、サイドプレート12,13にセンタプレート4側への押圧力が作用するよう設定しなければならない。サイドプレート12,13にセンタプレート4側への押圧力が作用しない場合、各ギヤ8,9,10,11に対して軸方向シール面が形成されず、ポンプ装置1の十分な吐出能力を確保することができない。
【００２２】
圧力バランスは、サイドプレート12,13の軸方向シール面（図9の斜線部分）の高圧領域と低圧領域との区間形態により変化する。サイドプレート12,13の構成の説明では、図９の斜線部分を低圧領域と説明したが、厳密にはサイドプレート12,13の貫通孔23,24、吸入孔25、吸入溝29が最も低圧であって、サイドプレート12,13の外部から貫通孔23,24、吸入孔25、吸入溝29に向かって高圧から低圧に遷移する領域である。区間形態とは、軸方向シール面の液圧分布の形態であり、シールと潤滑の形態を示すものである。
ブレーキ液圧制御装置32に用いられるポンプ装置1のように比較的小型のポンプ装置1では、サイドプレート12,13の軸方向シール面を高圧領域から低圧領域への遷移を伴うクリアランスシールで行おうとしたとき、軸方向シール面を形成する区間の長さが短く、また公差上の安定した圧力の遷移を作り出すことが困難であった。そのため、潤滑状態が不安定となり軸方向シール面との摩擦による各ギヤ8,9,10,11の回転抵抗が大きく変動してしまう。また、回転抵抗の変動により容積効率が安定しないといった問題がある。
これらの問題を解決するため、積極的にメカニカルシールを行うことを目的として、サイドプレート12,13にセンタプレート4側への強い押圧力が作用するように圧力バランスを調整しなければならず、ポンプ装置1の機械効率の改善の妨げとなっていた。
【００２３】
そこで実施例１のポンプ装置1では、第１サイドプレート12、第２サイドプレート13、第１シールブロック14、第２シールブロック15、センタプレート4の摺接部4b,4fを、第１駆動ギヤ8、第２駆動ギヤ9、第１従動ギヤ10、第２従動ギヤ11の摩擦係数よりも低く形成することとした。
これにより、第１駆動ギヤ8、第２駆動ギヤ9、第１従動ギヤ10、第２従動ギヤ11の摺動抵抗を小さくすることができ、積極的にメカニカルシールを行うようにしたとしても、ポンプ装置1の機械効率を向上させることができる。
また第１サイドプレート12、第２サイドプレート13、第１シールブロック14、第２シールブロック15、センタプレート4の摺接部4b,4fを樹脂材料により形成した。
図１０は、ギヤ8,9,10,11の材料に対する各材料の摩擦係数を示すグラフである。横軸は、ギヤ8,9,10,11への各部材を押しつけたときの圧力と摺動するときの速度との積（PV値）を示す。縦軸は摩擦係数を示す。
図１０に示すように、実施例１のポンプ装置1を実用するときのPV値の範囲内においては、樹脂の摩擦係数はアルミニウムを除く他の材料の摩擦係数よりも小さい。そのため、シール面とギヤ8,9,10,11との摺動時の発熱による焼き付きを抑えることができ、長時間の連続駆動が可能となる。また、樹脂は高い成型性を有するため、高精度の成型が求められるシール面の形成を型抜きによって行うことができ、製造コストを低減することができる。
【００２４】
なお、アルミニウムの摩擦係数は3700[kgf/cm2・m/min]付近までは樹脂よりも小さいが、アルミニウムは樹脂よりも耐摩耗性が低いため、実施例１では樹脂を用いるようにしている。
図１１は、サイドプレート12,13の摺接部26の幅が厚いときと薄いときの液圧遷移の様子を示す図である。摺接部26における液圧遷移は、図１１のグラフに実線で示すように、摺接部26の幅方向の始端部から終端部にかけて徐々に液圧が低下するように遷移することが望ましい。しかしながら、液圧遷移は一点鎖線に示すように幅方向の途中から液圧が低下し始めることもあり、摺接部26の幅が厚いほど液圧遷移のバラツキは大きくなる。液圧遷移のバラツキは大きくなると、このバラツキも考慮してサイドプレート12,13にセンタプレート4側への強い押圧力が作用するように圧力バランスを調整しなければならず、前述のようにポンプ装置1の機械効率を低下させてしまう。
【００２５】
従来では、確実にシール性を確保するためにサイドプレート12,13の摺接部26の幅をできる限り厚く形成するようにしていた。一方、実施例１ではサイドプレート12,13の摺接部26の幅をできる限り薄く形成するようにした。摺接部26の幅を薄く形成することにより、サイドプレート12,13に作用する押圧力が同じであったとしても、摺接部26が各ギヤ8,9,10,11に作用する圧力は摺接部26の幅が厚いときに比べて高くすることが可能となる。摺接部26が各ギヤ8,9,10,11に作用する圧力を高くすることにより、シール性の確保することができる。
図１２はサイドプレート12,13の摺接部26の幅と機械効率の関係を示すグラフである。図１２に示すように機械効率のグラフは、摺接部26の幅が0.6[mm]付近で最初の大きな変曲点を有している。そこで実施例１のポンプ装置1では、サイドプレート12,13の摺接部26の幅を0.6[mm]程度に形成している。
【００２６】
［効果］
実施例１のポンプ装置１の効果について、以下に列記する。
（１）駆動軸6によって回転駆動する第１駆動ギヤ8と、第１駆動ギヤ8と噛み合うことで回転する第１従動ギヤ10と、第１駆動ギヤ8および第１従動ギヤ10の一側面側に配置され、一側面に対向する面の摩擦係数が第１駆動ギヤ8および第１従動ギヤ10の一側面の摩擦係数より低く形成された第１サイドプレート12と、駆動軸6によって第１駆動ギヤ8と共に回転駆動する第２駆動ギヤ9と、第２駆動ギヤ9に噛み合うことで回転する第２従動ギヤ11と、第２駆動ギヤ9および第２従動ギヤ11の他側面側に配置され、他側面に対向する面の摩擦係数が第２駆動ギヤ9および第２従動ギヤ11の他側面の摩擦係数より低く形成された第２サイドプレート13と、第１駆動ギヤ8および第１従動ギヤ10の他側面側と第２駆動ギヤ9および第２従動ギヤ11の一側面側との間に配置され、各ギヤ8,9,10,11と対向する面の摩擦係数が各ギヤ8,9,10,11の対向する面より低く形成されたセンタプレート4と、第１サイドプレート12とセンタプレート4と共に第１駆動ギヤ8および第１従動ギヤ10の歯先をシールし、第１駆動ギヤ8および第１従動ギヤ10の歯先面より低い摩擦係数を有する第１シールブロック14とによって構成された第１ポンプPPを備えた第１ポンプ室30と、第２サイドプレート13とセンタプレート4と共に第２駆動ギヤ9および第２従動ギヤ11の歯先をシールし、第２駆動ギヤ9および第２従動ギヤ11の歯先面より低い摩擦係数を有する第２シールブロック15とによって構成された第２ポンプPSを備えた第２ポンプ室31と、を備え、ポンプPP,PSは、ドライバのブレーキ操作によってブレーキ液圧を発生させるマスタシリンダM/Cからブレーキ液を吸入すると共に、ブレーキ液をソレノイドバルブ42,48,54を介して車輪に設けられたホイルシリンダW/Cへ吐出するようにした。
よって、第１駆動ギヤ8、第２駆動ギヤ9、第１従動ギヤ10、第２従動ギヤ11の摺動抵抗を小さくすることができ、積極的にメカニカルシールを行うようにしたとしても、ポンプ装置1の機械効率を向上させることができる。
【００２７】
（２）第１サイドプレート12、第２サイドプレート13及びセンタプレート4はそれぞれ各ギヤ8,9,10,11と互いに摺接しているようにした。
よって、高いシール性を確保することができる。
（３）第１サイドプレート12及び第２サイドプレート13は、第１ポンプ室30と第２ポンプ室31の液圧が上昇することによってセンタプレート4の方に移動して各ギヤの摺接面に対する面圧が上昇する可動側板であり、センタプレート4は固定側板であることとした。
よって、第１ポンプ室30と第２ポンプ室31の液圧が上昇するのにつれて、第１サイドプレート12及び第２サイドプレート13の各ギヤ8,9,10,11側への押圧力を高くすることができ、シール性を向上させることができる。
（４）各ギヤ8,9,10,11は金属材料で形成し、第１サイドプレート12、第２サイドプレート13、第１シールブロック14、第２シールブロック15を樹脂部材で形成するようにした。
よって、第１サイドプレート12、第２サイドプレート13、第１シールブロック14および第２シールブロック15とギヤ8,9,10,11との摺動時の発熱による焼き付きを抑えることができ、長時間の連続駆動が可能となる。また、樹脂は高い成型性を有するため、高精度の成型が求められるシール面の形成を型抜きによって行うことができ、製造コストを低減することができる。
【００２８】
（５）センタプレート4は、金属材料から成る本体部4iと、本体部4iの両側面に設けられ、各ギヤ8,9,10,11と摺接する樹脂材料から成る摺接部4b,4fとから形成することとした。
よって、本体部4iを金属材料により形成することによりセンタプレート4全体の剛性を確保するともに、金属材料で形成されているフロントケース3、リアケース5との熱膨張差を生じないようにしている。また摺接部4b,4fを樹脂材料で形成することにより、摺接部4b,4fとギヤ8,9,10,11との摺動時の発熱による焼き付きを抑えることができ、長時間の連続駆動が可能となる。
（６）第１サイドプレート12、第２サイドプレート13、センタプレート4の摺接部4b,4f及び第１シールブロック14、第２シールブロック15を同一の樹脂材料で形成することとした。
よって、材料を統一化し、製造コストを抑制することができる。
（７）第１サイドプレート12と第１シールブロック14を一体成形することとした。
よって、第１サイドプレート12と第１シールブロック14を一度に形成することができ、製造コストを抑制することができる。
（８）第２サイドプレート13と第２シールブロック15を一体成形することとした。
よって、第２サイドプレート13と第２シールブロック15を一度に形成することができ、製造コストを抑制することができる。
【００２９】
〔実施例２〕
実施例２のポンプ装置1について説明する。実施例１のポンプ装置1はポンプ室を２つ有するタンデム式の外接ギヤポンプであったが、実施例２のポンプ装置1はポンプ室を１つだけ有する外接ギヤポンプである。
［ポンプ装置の構成］
図１３、図１４はポンプ装置1の軸方向断面図である。図１３に示すように、ポンプ装置1の外周はポンプケース52によって覆われている。ポンプケース52は、フロントケース53、リアケース55によって構成されている。以下、説明のためポンプ装置1が組み立てられた状態でポンプ装置1の軸方向であってフロントケース53側を軸方向正側、リアケース55側を軸方向負側と称する。
ポンプケース52内にはモータにより回転駆動される駆動軸56が設けられ、この駆動軸56には、駆動軸56と一体に回転する駆動ギヤ58が取り付けられている。駆動軸56と並列に従動軸57が設けられ、この従動軸57には、従動軸57と一体に回転する従動ギヤ60が取付けられている。従動ギヤ60は駆動ギヤ58と歯合している。
駆動ギヤ58と従動ギヤ60の軸方向負には第１サイドプレート62が設けられている。駆動ギヤ58と従動ギヤ60の軸方向正側には第２サイドプレート54が設けられている。すなわち、第１サイドプレート62と第２サイドプレート54によって駆動ギヤ58と従動ギヤ60を挟み込むこととなる。
第１サイドプレート62には、駆動ギヤ58および従動ギヤ60の歯先をシールするシールブロック64が一体に形成されている。
【００３０】
［フロントケースの構成］
図１３、図１４を用いてフロントケース53の構成について説明する。フロントケース53は金属材料により形成されている。フロントケース53の軸方向負側には2つの円筒状の嵌合凸部53a,53fが形成されている。それぞれの嵌合凸部53a,53fの中心部には、軸方向正側に向かってベアリング装着孔53b,53cが形成されている。ベアリング装着孔53b,53cにはそれぞれニードルベアリング66,67および封止部材91,92が圧入されている。
ベアリング装着孔53bの更に奥には駆動軸収容孔53dが形成され、ベアリング装着孔53cの更に奥には従動軸収容孔53eが形成されている。駆動軸収容孔53d、従動軸収容孔53eにはそれぞれ駆動軸56、従動軸57の軸方向正側端部が収容されている。
【００３１】
［リアケースの構成］
図１３、図１４を用いてリアケース55の構成について説明する。リアケース55は金属材料により形成されている。リアケース55には、軸方向正側に開口する有底カップ状に形成されたギヤ収容孔55aが形成されている。このギヤ収容孔55aには、駆動ギヤ58、従動ギヤ60等が収容されている。
リアケース55は、溶接によりフロントケース53と固定されている。リアケース55のギヤ収容孔55aの開口部がフロントケース53により封止されることによってできる空間がポンプ室80を構成している。
ギヤ収容孔55aの底部にはリアケース55を軸方向に貫通する駆動軸貫通孔55fが形成されている。リアケース55の軸方向負側端面には、シール収容孔55bが形成され、更に奥にはベアリング装着孔55cが形成されている。ベアリング装着孔55cの底部には、駆動軸貫通孔55fが開口している。ベアリング装着孔55cには、ボールベアリング89が圧入されている。シール収容孔55bには、ボールベアリング89に隣接してシール部材90が挿入されている。
またギヤ収容孔55aの底部には軸方向負側に向かってベアリング装着孔55dが形成されている。ベアリング装着孔55dにはニードルベアリング68が圧入されている。ベアリング装着孔55dの更に奥には従動軸収容孔55eが形成されている。従動軸収容孔55eには従動軸57の軸方向負側端部が収容されている。
【００３２】
［第２サイドプレートの構成］
図１５は第２サイドプレート54の斜視図である。図１３〜図１５を用いて第２サイドプレート54の構成について説明する。第２サイドプレート54は樹脂により形成されており、金属により形成された駆動ギヤ58、従動ギヤ60よりも摩擦係数は小さくなるように形成されている。
第２サイドプレート54は、板状のプレートを貫通する２つの嵌合孔54a,54fが形成されている。嵌合孔54a,54fの内径はフロントケース53の嵌合凸部53a,53fの外径とほぼ同径に形成されており、嵌合孔54aが嵌合凸部53aに、嵌合孔54fが嵌合凸部53eに嵌合されている。第２サイドプレート54は嵌合によってフロントケース53に固定されており、軸方向に移動不能に形成された固定側板となっている。
嵌合孔54a,54fの外周側には、嵌合孔54aと嵌合孔54fの中間部に向かって円弧状に形成されたシール面当接部54bが形成されている。シール面当接部54bが交わる位置に吸入溝54cが形成されている。
第２サイドプレート54の軸方向正側側面には、固定シール溝54dが形成されている。固定シール溝54dは嵌合孔54aの外周を包囲するように形成され、その端部はシール面当接部54bに開口している。
第２サイドプレート54の軸方向負側側面には、嵌合孔54a,54fの周囲が軸方向負側に突出した摺接部54eが形成されている。摺接部54eは駆動ギヤ58、従動ギヤ60の軸方向正側に摺接している。
【００３３】
［第１サイドプレート、シールブロックの構成］
図１６は第１サイドプレート62の斜視図、図１７は第１サイドプレート62を第２サイドプレート54逆側から見た図、図１８は第１サイドプレート62を第２サイドプレート54側から見た図である。図１３、図１４、図１６〜図１８を用いて第１サイドプレート62の構成について説明する。
第１サイドプレート62にはシールブロック64が一体に形成されている。第１サイドプレート62およびシールブロック64は樹脂により形成されており、金属により形成された駆動ギヤ58、従動ギヤ60よりも摩擦係数は小さくなるように形成されている。また第１サイドプレート62は、ポンプ室80内の圧力に応じて軸方向に移動可能に設けられた可動側板である。
第１サイドプレート62には、軸方向に貫通する貫通孔73,74が形成されている。この貫通孔73,74にはそれぞれ駆動軸56、従動軸57が挿通される。貫通孔73と貫通孔74との間には、軸方向に貫通する吸入孔75が形成されている。
【００３４】
第１サイドプレート62の貫通孔73,74の周囲には駆動ギヤ58、従動ギヤ60側に突出した摺接部76が形成されている。摺接部76は駆動ギヤ58、従動ギヤ60の側面に摺接している。この摺接部76の幅は0.6[mm]程度に形成されている。第１サイドプレート62の貫通孔73,74のリアケース55側には、貫通孔73,74および吸入孔75の周囲を取り囲むようにシール溝65が形成されている。このシール溝65にはシール部材81が挿入され、ポンプ組立時には第１サイドプレート62とリアケース55との間で押しつけられ、シール部材81の内周側の低圧部と外周側の高圧部とをシールしている。
シールブロック64の貫通孔73,74側側面には、駆動ギヤ58、従動ギヤ60の歯先をシールするシール面77,78が形成されている。シール面77,78は、それぞれ貫通孔73と貫通孔74との中間部に向かって円弧状に形成されている。またシール面77とシール面78とが交わる位置に吸入溝79が形成されている。
シールブロック64の吸入孔75の外周には、固定シール溝59が形成されている。第１サイドプレート62と第２サイドプレート54とを組み合わせたときに、シールブロック64の固定シール溝59と、第２サイドプレート54の固定シール溝54dとが連結し、ここに固定シール61を挿入することにより、第１サイドプレート62に対して第２サイドプレート54を一体に保持することができる。
図１９は第１サイドプレート62の第２サイドプレート54逆側の低圧領域を示す図、図２０は第１サイドプレート62の第２サイドプレート54側の低圧領域を示す図である。図８、図９の斜線部分がそれぞれ低圧領域を示している。
第１サイドプレート62の第２サイドプレート54逆側の低圧領域の面積をS3、第１サイドプレート62の第２サイドプレート54側の低圧領域の面積をS4とすると、S4>S3となるように形成されている。
【００３５】
［作用］
実施例２のポンプ装置1の作用について説明する。従来、シール性を確保しようとすると、第１サイドプレート62に第２サイドプレート54側への強い押圧力が作用するように圧力バランスを調整しなければならなかった。そのため、駆動ギヤ58、従動ギヤ60の摺動抵抗が大きくなり、ポンプ装置1の機械効率の改善の妨げとなっていた。
そこで実施例２のポンプ装置1では、第１サイドプレート62、第２サイドプレート54、シールブロック64を、駆動ギヤ58、従動ギヤ60の摩擦係数よりも低く形成することとした。
これにより、駆動ギヤ58、従動ギヤ60の摺動抵抗を小さくすることができ、ポンプ装置1の機械効率を向上させることができる。
また第１サイドプレート62、第２サイドプレート54、シールブロック64を樹脂材料により形成した。
そのため、シール面とギヤ58,60との摺動時の発熱による焼き付きを抑えることができ、長時間の連続駆動が可能となる。また、樹脂は高い成型性を有するため、高精度の成型が求められるシール面の形成を型抜きによって行うことができ、製造コストを低減することができる。
【００３６】
［効果］
（９）駆動軸56によって回転駆動する駆動ギヤ58と、駆動ギヤ58に噛み合うことで回転する従動ギヤ60を備え、各ギヤ58,60の一側面側に配置され、一側面に対向する面の摩擦係数が各ギヤ58,60の一側面の摩擦係数より低く形成された第１サイドプレート62と、各ギヤ58,60の他側面側に配置され、他側面に対向する面の摩擦係数が各ギヤ58,60の他側面の摩擦係数より低く形成された第２サイドプレート54と、第１サイドプレート62と第２サイドプレート54と共に外部から吸入した作動油を外部へ圧送するためのポンプ室80を形成するために各ギヤ58,60の歯先をシールし、各ギヤ58,60の歯先面より低い摩擦係数を有するシールブロック64とからポンプ装置1を構成するようにした。
よって、駆動ギヤ58、従動ギヤ60の摺動抵抗を小さくすることができ、ポンプ装置1の機械効率を向上させることができる。
【００３７】
（１０）第１サイドプレート62と各ギヤ58,60の一側面と、第２サイドプレート54と各ギヤ58,60の他側面との間はそれぞれ互いに摺接するようにした。
よって、高いシール性を確保することができる。
（１１）各ギヤ58,60は金属材料で形成し、第１サイドプレート62、第２サイドプレート54及びシールブロック64は樹脂材料で形成するようにした。
よって、第１サイドプレート62、第２サイドプレート54およびシールブロック64とギヤ58,60との摺動時の発熱による焼き付きを抑えることができ、長時間の連続駆動が可能となる。また、樹脂は高い成型性を有するため、高精度の成型が求められるシール面の形成を型抜きによって行うことができ、製造コストを低減することができる。
（１２）第１サイドプレート62とシールブロック64は一体成形するようにした。
よって、第１サイドプレート62とシールブロック64を一度に形成することができ、製造コストを抑制することができる。
（１３）第１サイドプレート62はポンプ室80内の液圧が上昇することによって駆動ギヤ58の摺接面に対する面圧が上昇する可動側板であり、第２サイドプレート54は固定側板とした。
よって、ポンプ室80の液圧が上昇するのにつれて、第１サイドプレート62の各ギヤ58,60側への押圧力を高くすることができ、シール性を向上させることができる。
【００３８】
〔実施例３〕
実施例３のポンプ装置1について説明する。実施例１および実施例２のポンプ装置1は外接ギヤポンプであったが、実施例３のポンプ装置1はトロコイドポンプである。
［ポンプ装置の構成］
図２１はポンプ装置1の軸方向断面図である。図２１に示すように、ポンプ装置1の外周はポンプケース93によって覆われている。ポンプケース93は、フロントケース94、センタケース95、リアケース96によって構成されている。以下、説明のためポンプ装置1が組み立てられた状態でポンプ装置1の軸方向であってフロントケース94側を軸方向正側、リアケース96側を軸方向負側と称する。
【００３９】
ポンプケース93内にはモータにより回転駆動される駆動軸97がもうけられ、この駆動軸97には、駆動軸97と一体に回転するインナロータ99が取り付けられている。インナロータ99の外周にはアウタロータ98が設けられている。インナロータ99は外周に外歯99aを備えており、アウタロータ98は内周に内歯98aを備えている。インナロータ99とアウタロータ98とが互いの外歯99a、内歯98aによって複数の空隙部107を形成して噛合している。アウタロータ98の内歯98aは、インナロータ99の外歯99aの刃先をシールするシール部材として機能している。
アウタロータ98は樹脂材料により形成されており、金属材料で形成されたインナロータ99よりも摩擦係数は小さくなるように形成されている。
インナロータ99とアウタロータ98の軸方向負側には第２サイドプレート101が設けられている。インナロータ99とアウタロータ98の軸方向正側には第１サイドプレート100が設けられている。すなわち、第２サイドプレート101と第１サイドプレート100とによってインナロータ99とアウタロータ98を挟み込むこととなる。
【００４０】
［フロントケースの構成］
図２１を用いてフロントケース94の構成について説明する。フロントケース94は金属材料により形成され、外見は全体として円筒状に形成されている。フロントケース94の軸方向負側には凹状に刳り抜かれており、刳り抜かれた中に円筒状の嵌合凸部94aが形成されている。この嵌合凸部94aは、フロントケース94の外周円に対して偏芯して形成されている。
嵌合凸部94aには、軸方向正側に向かってベアリング装着孔94bが形成されている。ベアリング装着孔94bにはニードルベアリング105および封止部材106が圧入されている。
ベアリング装着孔94bの更に奥には駆動軸収容孔94cが形成されている。駆動軸収容孔94cにはそれぞれ駆動軸56の軸方向正側端部が収容されている。
【００４１】
［センタケースの構成］
図２１を用いてセンタケース95の構成について説明する。センタケース95は、全体として板状の円盤部材であって、内部にインナロータ99およびアウタロータ98を収容する収容孔95aが形成されている。この収容孔95aは、センタケース95の外周に対して偏芯して形成されており、センタケース95を軸方向に貫通している。
【００４２】
［リアケースの構成］
図２１を用いてリアケース96の構成について説明する。リアケース96は金属材料により形成されている。リアケース96には、軸方向正側に開口する有底カップ状に形成された第１サイドプレート収容孔96aが形成されている。この第１サイドプレート収容孔96aには、第２サイドプレート101が収容されている。
第１サイドプレート収容孔96aの底部にはリアケース96を軸方向に貫通する駆動軸貫通孔96bが形成されている。リアケース96の軸方向負側端面には、シール収容孔96cが形成され、更に奥にはベアリング装着孔96dが形成されている。ベアリング装着孔96dの底部には、駆動軸貫通孔96bが開口している。ベアリング装着孔96dには、ボールベアリング102が圧入されている。シール収容孔96cには、ボールベアリング102に隣接してシール部材103が挿入されている。
【００４３】
［第１サイドプレートの構成］
図２１を用いて第１サイドプレート100の構成について説明する。第１サイドプレート100は樹脂により形成されており、金属により形成されたインナロータ99よりも摩擦係数は小さくなるように形成されている。
第１サイドプレート100は、板状のプレートを貫通する嵌合孔100aが形成されている。嵌合孔100aの内径は、フロントケース94の嵌合凸部94aの外径よりも若干大きく形成されている。つまり、第１サイドプレート100は、軸方向に移動可能に形成された移動側板となっている。
第１サイドプレート100の軸方向正側側面には、シール溝100bが形成されている。シール溝100bは嵌合孔100aの外周を包囲するように形成され、シール部材108が挿入されている。
【００４４】
［第２サイドプレートの構成］
図２１を用いて第２サイドプレート101の構成について説明する。第２サイドプレート101は樹脂により形成されており、金属により形成されたインナロータ99よりも摩擦係数は小さくなるように形成されている。
第２サイドプレート101は、外観は円盤状に形成され、内部に駆動軸貫通孔101aが形成されている。駆動軸貫通孔101aは、第２サイドプレート101の外径に対して偏芯して形成されている。第２サイドプレート101の外径は、リアケース96の第１サイドプレート収容孔96aとほぼ同径に形成され、第１サイドプレート収容孔96aに嵌合されている。つまり、第２サイドプレート101は、軸方向に移動不能に形成された固定側板となっている。
【００４５】
［作用］
実施例３のポンプ装置1の作用について説明する。従来、シール性を確保しようとすると、第１サイドプレート100に第２サイドプレート101側への強い押圧力が作用するように圧力バランスを調整しなければならなかた。そのため、インナロータ99の摺動抵抗が大きくなり、ポンプ装置1の機械効率の改善の妨げとなっていた。
そこで実施例３のポンプ装置1では、第１サイドプレート100、第２サイドプレート101、アウタロータ98を、インナロータ99の摩擦係数よりも低く形成することとした。
これにより、インナロータ99の摺動抵抗を小さくすることができ、ポンプ装置1の機械効率を向上させることができる。
また、第１サイドプレート100、第２サイドプレート101、アウタロータ98を樹脂材料により形成した。
そのため、シール面とインナロータ99との摺動時の発熱による焼き付きを抑えることができ、長時間の連続駆動が可能となる。また、樹脂は高い成型性を有するため、高精度の成型が求められるシール面の形成を型抜きによって行うことができ、製造コストを低減することができる。
【００４６】
［効果］
（１４）駆動軸97によって回転駆動するインナロータ99と、インナロータ99の一側面側に配置され、インナロータ99の一側面との摺接面の摩擦係数がインナロータ99の一側面の摩擦係数より低く形成された第１サイドプレート100と、インナロータ99の他側面側に配置され、インナロータ99の他側面との摺接面の摩擦係数がインナロータ99の他側面の摩擦係数よりも低く形成された第２サイドプレート101と、第１サイドプレート100と第２サイドプレート101と共に外部から吸入した作動油を外部へ圧送するための空隙部107を形成するためにインナロータ99の歯先をシールし、インナロータ99の歯先面より低い摩擦係数を有するアウタロータ98とからポンプ装置1を構成するようにした。
よって、インナロータ99の摺動抵抗を小さくすることができ、ポンプ装置1の機械効率を向上させることができる。
【００４７】
（１５）第１サイドプレート100は、空隙部107の液圧が上昇することによってインナロータ99の摺接面に対する面圧が上昇する可動側板であり、第２サイドプレート101は固定側板とした。
よって、空隙部107の液圧が上昇するのにつれて、第１サイドプレート100のインナロータ99側への押圧力を高くすることができ、シール性を向上させることができる。
（１６）インナロータ99は金属材料で形成し、第１サイドプレート100、第２サイドプレート101及アウタロータ98は樹脂材料で形成するようにした。
よって、第１サイドプレート100、第２サイドプレート101およびアウタロータ98とインナロータ99との摺動時の発熱による焼き付きを抑えることができ、長時間の連続駆動が可能となる。また、樹脂は高い成型性を有するため、高精度の成型が求められるシール面の形成を型抜きによって行うことができ、製造コストを低減することができる。
（１７）第１サイドプレート100とインナロータ99の一側面と、第２サイドプレート101とインナロータ99の他側面との間はそれぞれで互いに摺接するようにした。
よって、高いシール性を確保することができる。
【００４８】
（１８）第１サイドプレート100、第２サイドプレート101及びアウタロータ98は同一の樹脂材料で形成することとした。
よって、材料を統一化し、製造コストを抑制することができる。
【００４９】
（１９）駆動ギヤとしてのトロコイドポンプのインナロータ99と、アウタロータ98の刃先をシールするシール部材であるトロコイドポンプのアウタロータ98とからポンプ装置1を構成することとした。
よって、トロコイドポンプにおいても、インナロータ99の摺動抵抗を小さくすることができ、ポンプ装置1の機械効率を向上させることができる。
【００５０】
〔他の実施例〕
以上、本願発明を実施例１ないし実施例４に基づいて説明してきたが、各発明の具体的な構成は各実施例に限定されるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲の設計変更等があっても、本発明に含まれる。
更に、上記実施例から把握しうる請求項以外の技術的思想について、以下にその効果と共に記載する。
【００５１】
（イ）請求項２に記載のポンプ装置において、
前記第１サイドプレート、前記第２サイドプレート及びシール部材は同一の樹脂材料で形成されていることを特徴とするポンプ装置。
よって、材料を統一化し、製造コストを抑制することができる。
（ロ）請求項１に記載のポンプ装置において、
前記駆動ギヤであるトロコイドポンプのアウタロータと、
前記シール部材であるトロコイドポンプのインナロータとから構成されることを特徴とするポンプ装置。
よって、トロコイドポンプにおいても、インナロータの摺動抵抗を小さくすることができ、ポンプ装置の機械効率を向上させることができる。
【００５２】
（ハ）駆動軸によって回転駆動する駆動ギヤと、
前記駆動ギヤに噛み合うことで回転する従動ギヤを備え、
前記各ギヤの一側面側に配置され、前記一側面に対向する面の摩擦係数が前記各ギヤの一側面の摩擦係数より低く形成された第１サイドプレートと、
前記各ギヤの他側面側に配置され、前記他側面に対向する面の摩擦係数が前記各ギヤの他側面の摩擦係数より低く形成された第２サイドプレートと、
前記第１サイドプレートと前記第２サイドプレートと共に外部から吸入した作動油を外部へ圧送するためのポンプ室を形成するために前記各ギヤの歯先をシールし、前記各ギヤの歯先面より低い摩擦係数を有するシール部材と、
から成ることを特徴とするポンプ装置。
よって、駆動ギヤ、従動ギヤの摺動抵抗を小さくすることができ、ポンプ装置の機械効率を向上させることができる。
（ニ）上記（ハ）に記載されたポンプ装置において、
前記第１サイドプレートと前記各ギヤの一側面と、前記第２サイドプレートと前記各ギヤの他側面との間はそれぞれ互いに摺接していることを特徴とするポンプ装置。
よって、高いシール性を確保することができる。
【００５３】
（ホ）上記（ニ）に記載されたポンプ装置において、
前記各ギヤは金属材料で形成し、前記第１サイドプレート、前記第２サイドプレート及びシール部材は樹脂材料で形成されていることを特徴とするポンプ装置。
よって、第１サイドプレート、第２サイドプレートおよびシール部材とギヤとの摺動時の発熱による焼き付きを抑えることができ、長時間の連続駆動が可能となる。また、樹脂は高い成型性を有するため、高精度の成型が求められるシール面の形成を型抜きによって行うことができ、製造コストを低減することができる。
（ヘ）上記（ホ）に記載されたポンプ装置において、
前記第１サイドプレートと前記シール部材は一体成形されていることを特徴するポンプ装置。
よって、第１サイドプレートとシール部材を一度に形成することができ、製造コストを抑制することができる。
（ト）上記（ヘ）に記載されたポンプ装置において、
前記第１サイドプレートは前記ポンプ室内の液圧が上昇することによって前記駆動ギヤの摺接面に対する面圧が上昇する可動側板であり、前記第２サイドプレートは固定側板であることを特徴とするポンプ装置。
よって、ポンプ室の液圧が上昇するのにつれて、第１サイドプレートの各ギヤ5側への押圧力を高くすることができ、シール性を向上させることができる。
【００５４】
（チ）駆動軸によって回転駆動する第１駆動ギヤと、
前記第１駆動ギヤと噛み合うことで回転する第１従動ギヤと、
前記各第１ギヤの一側面側に配置され、前記一側面に対向する面の摩擦係数が前記各第１ギヤの一側面の摩擦係数より低く形成された第１サイドプレートと、
前記駆動軸によって前記第１駆動ギヤと共に回転駆動する第２駆動ギヤと、
前記第２駆動ギヤに噛み合うことで回転する第２従動ギヤと、
前記各第２ギヤの他側面側に配置され、前記他側面に対向する面の摩擦係数が前記各第２ギヤの他側面の摩擦係数より低く形成された第２サイドプレートと、
前記各第１ギヤの他側面側と前記各第２ギヤの一側面側との間に配置され、各ギヤと対向する面の摩擦係数が各ギヤの対向する面より低く形成されたセンタプレートと、
前記第１サイドプレートと前記センタプレートと共に前記各第１ギヤの歯先をシールし、前記各第１ギヤの歯先面より低い摩擦係数を有する第１シール部材とによって構成された第１ポンプを備えた第１ポンプ室と、
前記第２サイドプレートと前記センタプレートと共に前記各第２ギヤの歯先をシールし、前記各第２ギヤの歯先面より低い摩擦係数を有する第２シール部材と によって構成された第２ポンプを備えた第２ポンプ室と、
を備え、
前記各ポンプは、ドライバのブレーキ操作によってブレーキ液圧を発生させるマスタシリンダからブレーキ液を吸入すると共に、ブレーキ液を制御弁を介して車輪に設けられたホイルシリンダへ吐出することを特徴とするブレーキ装置用ポンプ装置。
よって、第１駆動ギヤ、第２駆動ギヤ、第１従動ギヤ、第２従動ギヤの摺動抵抗を小さくすることができ、積極的にメカニカルシールを行うようにしたとしても、ポンプ装置の機械効率を向上させることができる。
【００５５】
（リ）上記（チ）に記載のブレーキ装置用ポンプ装置において、
前記第１サイドプレート、前記第２サイドプレート及び前記センタプレートはそれぞれ前記各ギヤと互いに摺接していることを特徴とするブレーキ装置用ポンプ装置。
よって、高いシール性を確保することができる。
（ヌ）上記（リ）に記載のブレーキ装置用ポンプ装置において、
前記第１サイドプレート及び前記第２サイドプレートは、前記第１ポンプ室と前記第２ポンプ室の液圧が上昇することによって前記センタプレートの方に移動して前記各ギヤの摺接面に対する面圧が上昇する可動側板であり、前記センタプレートは固定側板であることを特徴とするブレーキ装置用ポンプ装置。
よって、第１ポンプ室と第２ポンプ室の液圧が上昇するのにつれて、第１サイドプレート及び第２サイドプレートの各ギヤ側への押圧力を高くすることができ、シール性を向上させることができる。
【００５６】
（ル）上記（ヌ）に記載のブレーキ装置用ポンプ装置において、
前記各ギヤは金属材料で形成し、前記第１サイドプレート、前記第２サイドプレート及びシール部材は樹脂部材で形成されていることを特徴とするブレーキ装置用ポンプ装置。
よって、第１サイドプレート、第２サイドプレート、第１シールブロックおよび第２シールブロックとギヤとの摺動時の発熱による焼き付きを抑えることができ、長時間の連続駆動が可能となる。また、樹脂は高い成型性を有するため、高精度の成型が求められるシール面の形成を型抜きによって行うことができ、製造コストを低減することができる。
（ヲ）上記（ル）に記載のブレーキ装置用ポンプ装置において、
前記センタプレートは、
金属材料から成る本体部と、
前記本体部の両側面に設けられ、前記各ギヤと摺接する樹脂材料から成る摺接部と、
から成ることを特徴とするブレーキ装置用ポンプ装置。
よって、本体部を金属材料により形成することによりセンタプレート全体の剛性を確保するともに、金属材料で形成されているフロントケース、リアケースとの熱膨張差を生じないようにしている。また摺接部を樹脂材料で形成することにより、摺接部とギヤとの摺動時の発熱による焼き付きを抑えることができ、長時間の連続駆動が可能となる。
【００５７】
（ワ）上記（ヲ）に記載のブレーキ装置用ポンプ装置において、
前記第１サイドプレート、前記第２サイドプレート、前記摺接部及び前記シール部材は同一の樹脂材料で形成されていることを特徴とするブレーキ装置用ポンプ装置。
よって、材料を統一化し、製造コストを抑制することができる。
（カ）上記（ヲ）に記載のブレーキ装置用ポンプ装置にいて、
前記第１サイドプレートと前記第１シール部材は一体成形されていることを特徴とするブレーキ装置用ポンプ装置。
よって、第１サイドプレートと第１シールブロックを一度に形成することができ、製造コストを抑制することができる。
（ヨ）上記（ヲ）に記載のブレーキ装置用ポンプ装置において、
前記第２サイドプレートと前記第２シール部材は一体成形されていることを特徴とするブレーキ装置用ポンプ装置。
よって、第２サイドプレートと第２シールブロックを一度に形成することができ、製造コストを抑制することができる。
【符号の説明】
【００５８】
M/C マスタシリンダ
W/C ホイルシリンダ
4 センタプレート
4i 本体部
4f 摺接部
6 駆動軸
8 第１駆動ギヤ
9 第２駆動ギヤ
10 第１従動ギヤ
11 第２従動ギヤ
12 第１サイドプレート
13 第２サイドプレート
14 第１シールブロック（第１シール部材）
15 第２シールブロック（第２シール部材）
30 第１ポンプ室
31 第２ポンプ室
56 駆動軸
58 駆動ギヤ
60 従動ギヤ
62 第１サイドプレート
54 第２サイドプレート
64 シールブロック（シール部材）
97 駆動軸
98 アウタロータ（シール部材）
99 インナロータ（駆動ギヤ）
100 第１サイドプレート
101 第２サイドプレート
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ポンプ装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
この種の技術としては、下記の特許文献１に記載の技術が開示されている。この公報には、ギヤ（インナロータ）の一側面側をメカニカルシールとし、他方側面側を樹脂シールとしているものが開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００６−１２５２７２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
上記特許文献１に記載の技術では、メカニカルシールの摺動状態によっては摺動抵抗が大きく変動し、摩擦トルクが大きくなるおそれがあった。
本発明は上記問題に着目してなされたもので、その目的とするところは、摩擦トルクの増大を抑制することができるポンプ装置を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
上記目的を達成するため本願発明では、駆動ギヤの一側面側に配置され、駆動ギヤの一側面との摺接面の摩擦係数が駆動ギヤの一側面の摩擦係数より低く形成された第１サイドプレートと、駆動ギヤの他側面側に配置され、駆動ギヤの他側面との摺接面の摩擦係数が駆動ギヤの他側面の摩擦係数よりも低く形成された第２サイドプレートと、第１サイドプレートと第２サイドプレートと共に外部から吸入した作動油を外部へ圧送するためのポンプ室を形成するために駆動ギヤの歯先をシールし、駆動ギヤの歯先面より低い摩擦係数を有するシール部材と、を設けた。
【発明の効果】
【０００６】
本発明により、摩擦トルクの増大を抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【０００７】
【図１】実施例１のブレーキ液圧制御装置の液圧回路図である。
【図２】実施例１のポンプ装置の軸方向断面図である。
【図３】実施例１のポンプ装置の軸方向断面図である。
【図４】実施例１のセンタプレートの斜視図である。
【図５】実施例１のサイドプレートの斜視図である。
【図６】実施例１のサイドプレートの平面図である。
【図７】実施例１のサイドプレートの平面図である。
【図８】実施例１のサイドプレートの低圧領域を示す図である。
【図９】実施例１のサイドプレートの低圧領域を示す図である。
【図１０】実施例１のギヤ材料に対する各材料の摩擦係数を示すグラフである。
【図１１】実施例１のサイドプレートの摺接部の液圧遷移の様子を示す図である。
【図１２】実施例１のサイドプレートの摺接部の幅と機械効率の関係を示すグラフである。
【図１３】実施例２のポンプ装置の軸方向断面図である。
【図１４】実施例２のポンプ装置の軸方向断面図である。
【図１５】実施例２の第２サイドプレートの斜視図である。
【図１６】実施例２の第１サイドプレートの斜視図である。
【図１７】実施例２のサイドプレートの平面図である。
【図１８】実施例２のサイドプレートの平面図である。
【図１９】実施例２のサイドプレートの低圧領域を示す図である。
【図２０】実施例２のサイドプレートの低圧領域を示す図である。
【図２１】実施例３のポンプ装置の軸方向断面図である。
【発明を実施するための形態】
【０００８】
〔実施例１〕
実施例１のポンプ装置1を備えたブレーキ液圧制御装置32のブレーキ液圧回路について説明する。
［ブレーキ液圧回路の構成］
図１は、ブレーキ液圧制御装置32の液圧回路図である。液圧回路は、マスタシリンダM/CとホイルシリンダW/Cとの間に設けられた液圧制御ユニット33内に形成されている。このブレーキ液圧制御装置32は、コントローラからのVehicle Dynamics Control（以下VDC）、Anti-lock Brake System（以下ABS）の要求液圧に応じて液圧制御を行う。ブレーキ液圧制御装置32においては、P系統のブレーキ液圧回路34PとS系統のブレーキ液圧回路34Sの2系統からなる、X配管と呼ばれる配管構造となっている。P系統には、左前輪のホイルシリンダW/C(FL)、右後輪のホイルシリンダW/C(RR)が接続されており、S系統には、右前輪のホイルシリンダW/C(FR)、左後輪のホイルシリンダW/C(RL)が接続されている。ブレーキ液圧制御装置32と各ホイルシリンダW/Cとは、ホイルシリンダポート35FL,35FR,35RL,35RRに接続されている。ポンプ装置1はP系統、S系統それぞれに、第１ポンプPPと第２ポンプPSとが設けられたタンデムギヤポンプである。
【０００９】
マスタシリンダM/Cと液圧制御ユニット33とは、マスタシリンダポート36P,36Sを介して液路37P,37Sにおいて接続されている。この液路37とポンプ装置1の吸入側とは、液路38Ｐ，38Ｓによって接続されている。液路37Ｐ上であって、マスタシリンダポート36Pと、液路38Pとの接続部との間にはマスタシリンダ圧センサ39が設けられている。
【００１０】
ポンプ装置1の吐出側と各ホイルシリンダW/Cとは、液路41P,41Sによって接続されている。この各液路41上には、各ホイルシリンダW/Cに対応する常開型のソレノイドバルブである増圧バルブ42FL,42FR,42RL,42RRが設けられている。また各液路41上であって、各増圧バルブ42とポンプ装置1との間にはチェックバルブ43P,43Sが設けられている。各チェックバルブ43は、ポンプ装置1から増圧バルブ42へ向かう方向へのブレーキ液圧の流れを許容し、反対方向の流れを禁止する。また各液路41上であって、各増圧バルブ42とポンプ装置1との間には吐出圧センサ44P,44Sが設けられている。
更に各液路41には、各増圧バルブ42を迂回する液路45FL,45FR,45RL,45RRが設けられており、液路45には、チェックバルブ46FL,46FR,46RL,46RRが設けられている。この各チェックバルブ46は、ホイルシリンダW/Cからポンプ装置1へ向かう方向へのブレーキ液圧の流れを許容し、反対方向の流れを禁止する。
【００１１】
マスタシリンダM/Cと液路41とは液路47P,47Sによって接続されており、液路41と液路47とはポンプ装置1と増圧バルブ42との間において合流している。この各液路47上には、常開型のソレノイドバルブであるゲートアウトバルブ48P,48Sが設けられている。また各液路47には、各ゲートアウトバルブ48を迂回する液路49P,49Sが設けられており、この液路49には、チェックバルブ50P,50Sが設けられている。この各チェックバルブ50は、マスタシリンダM/C側からホイルシリンダW/Cへ向かう方向へのブレーキ液圧の流れを許容し、反対方向の流れを禁止する。
ポンプ装置1の吸入側にはリザーバ85P,85Sが設けられており、このリザーバ85とポンプ装置1とは液路51P,51Sによって接続されている。リザーバ85とポンプ装置1との間にはチェックバルブ86P,86Sが設けられている。
- ホイルシリンダW/Cと液路51とは液路87P,87Sによって接続されており、液路87と液路51とはチェックバルブ86とリザーバ85との間において合流している。この各液路87にそれぞれ、常閉型のソレノイドバルブである減圧バルブ88FL,88FR,88RL,8RRが設けられている。
【００１２】
［ポンプ装置の構成］
図２、図３はポンプ装置1の軸方向断面図である。ポンプ装置1は、後述する第１ポンプ室30、第２ポンプ室31のポンプ作用によって複数のホイルシリンダがそれぞれ加圧するタンデム式の外接ギヤポンプである。
図２に示すように、ポンプ装置1の外周はポンプケース2によって覆われている。ポンプケース2は、フロントケース3、センタプレート4、リアケース5によって構成されている。以下、説明のためポンプ装置1が組み立てられた状態でポンプ装置1の軸方向であってフロントケース3側を軸方向正側、リアケース5側を軸方向負側と称する。
ポンプケース2内にはモータにより回転駆動される駆動軸6が設けられ、この駆動軸6には、駆動軸6と一体に回転する第１駆動ギヤ8、第２駆動ギヤ9が取り付けられている。駆動軸6と並列に従動軸7が設けられ、この従動軸7には、従動軸7と一体に回転する第１従動ギヤ10、第２従動ギヤ11が取付けられている。第１従動ギヤ10は第１駆動ギヤ8と、第２従動ギヤ11は第２駆動ギヤ9と歯合している。
【００１３】
第１駆動ギヤ8と第１従動ギヤ10の軸方向正側には第１サイドプレート12が、第２駆動ギヤ9と第２従動ギヤ11の軸方向負側には第２サイドプレート13が設けられている。センタプレート4は、第１駆動ギヤ8と第１従動ギヤ10の軸方向負側、第２駆動ギヤ9と第２従動ギヤ11の軸方向正側に配置されている。すなわち、センタプレート4と第１サイドプレート12によって第１駆動ギヤ8と第１従動ギヤ10を挟み込み、センタプレート4と第２サイドプレート13によって第２駆動ギヤ9と第２従動ギヤ11を挟み込むこととなる。
第１サイドプレート12には、第１駆動ギヤ8および第１従動ギヤ10の歯先をシールする第１シールブロック14が一体に形成されている。また第２サイドプレート13には、第２駆動ギヤ9および第２従動ギヤ11の歯先をシールする第２シールブロック15が一体に形成されている。
【００１４】
［フロントケースの構成］
図２、図３を用いてフロントケース3の構成について説明する。フロントケース3は金属材料により形成されている。フロントケース3には、軸方向負側に開口する有底カップ状に形成されたギヤ収容孔3aが形成されている。このギヤ収容孔3aには、第１駆動ギヤ8、第１従動ギヤ10等が収容されている。
ギヤ収容孔3aの底部から軸方向正側に向かってベアリング装着孔3b,3cが形成されている。ベアリング装着孔3b,3cにはそれぞれニードルベアリング16,17が圧入されている。
ベアリング装着孔3bの更に奥には駆動軸収容孔3dが形成され、ベアリング装着孔3cの更に奥には従動軸収容孔3eが形成されている。駆動軸収容孔3d、従動軸収容孔3eにはそれぞれ駆動軸6、従動軸7の軸方向正側端部が収容されている。
【００１５】
［リアケースの構成］
図２、図３を用いてリアケース5の構成について説明する。リアケース5は金属材料により形成されている。リアケース5には、軸方向正側に開口する有底カップ状に形成されたギヤ収容孔5aが形成されている。このギヤ収容孔5aには、第２駆動ギヤ9、第２従動ギヤ11等が収容されている。
ギヤ収容孔5aの底部にはリアケース5を軸方向に貫通する駆動軸貫通孔5fが形成されている。リアケース5の軸方向負側端面には、シール収容孔5bが形成され、更に奥にはベアリング装着孔5cが形成されている。ベアリング装着孔5cの底部には、駆動軸貫通孔5fが開口している。ベアリング装着孔5cには、ボールベアリング82が圧入されている。シール収容孔5bには、ボールベアリング82に隣接してシール部材83が挿入されている。
またギヤ収容孔5aの底部には軸方向負側に向かってベアリング装着孔5dが形成されている。ベアリング装着孔5dにはニードルベアリング18が圧入されている。ベアリング装着孔5dの更に奥には従動軸収容孔5eが形成されている。従動軸収容孔5eには従動軸7の軸方向負側端部が収容されている。
【００１６】
［センタプレートの構成］
図４はセンタプレート4の斜視図である。図２〜図４を用いてセンタプレート4の構成について説明する。
センタプレート4の外観は全体としては軸方向長さが径方向よりも短い略円筒状に形成されている。センタプレート4の軸方向正側には、軸方向正側に突出したフロントケース嵌合凸部4aが形成されている。このフロントケース嵌合凸部4aの直径は、フロントケース3のギヤ収容孔3aの直径よりも若干小さく形成されており、このフロントケース嵌合凸部4aがギヤ収容孔3aに嵌合され、溶接によりセンタプレート4とフロントケース3とが固定されている。フロントケース3のギヤ収容孔3aの開口部がセンタプレート4により封止されることによってできる空間が第１ポンプ室30を構成している。
フロントケース嵌合凸部4aの軸方向正側側面には、軸方向正側に突出した摺接部4bが形成されている。摺接部4bは第１駆動ギヤ8、第１従動ギヤ10の軸方向負側に摺接している。摺接部4bには、センタプレート4を軸方向に貫通する駆動軸貫通孔4cおよび従動軸貫通孔4dが形成されている。
【００１７】
センタプレート4の軸方向負側には、軸方向負側に突出したリアケース嵌合凸部4eが形成されている。このリアケース嵌合凸部4eの直径は、リアケース5のギヤ収容孔5aの直径よりも若干小さく形成されており、このリアケース嵌合凸部4eがギヤ収容孔5aに嵌合され、溶接によりセンタプレート4とリアケース5とが固定されている。リアケース5のギヤ収容孔5aの開口部がセンタプレート4により封止されることによってできる空間が第２ポンプ室31を構成している。
リアケース嵌合凸部4eの軸方向負側側面には、軸方向負側に突出した摺接部4fが形成されている。摺接部4fは第２駆動ギヤ9、第２従動ギヤ11の軸方向正側に摺接している。摺接部4fには、シャフトシール部材収容孔4g,4hが形成されており、このシャフトシール部材収容孔4g,4hにそれぞれ駆動軸貫通孔4c、従動軸貫通孔4dが開口している。シャフトシール部材収容孔4gにはシャフトシール部材19および封止部材21が、シャフトシール部材収容孔4hにはシャフトシール部材20および封止部材22がそれぞれ収容されている。
センタプレート4の摺接部4fは樹脂により形成されており、金属材料により形成された第１駆動ギヤ8、第２駆動ギヤ9、第１従動ギヤ10、第２従動ギヤ11よりも摩擦係数は小さくなるように形成されている。摺接部4f以外の本体部4iは金属材料により形成されている。またセンタプレート4は、移動不能に形成された固定側板である。
【００１８】
［サイドプレート、シールブロックの構成］
図５は第１サイドプレート12、第２サイドプレート13の斜視図、図６は第１サイドプレート12、第２サイドプレート13をセンタプレート4逆側から見た図、図７は第１サイドプレート12、第２サイドプレート13をセンタプレート4側から見た図である。
図２、図３、図５〜図７を用いて第１サイドプレート12の構成について説明する。第１サイドプレート12は線対称に形成されており、第２サイドプレート13と同じ部材が用いられる。ここでは第１サイドプレート12についてのみ説明する。
第１サイドプレート12には第１シールブロック14が一体に形成されている。第１サイドプレート12および第１シールブロック14は樹脂により形成されており、金属により形成された第１駆動ギヤ8、第１従動ギヤ10よりも摩擦係数は小さくなるように形成されている。また第１サイドプレート12は、第１ポンプ室30内の圧力に応じて軸方向に移動可能である可動側板である。
第１サイドプレート12には、軸方向に貫通する貫通孔23,24が形成されている。この貫通孔23,24にはそれぞれ駆動軸6、従動軸7が挿通される。貫通孔23と貫通孔24との間には、軸方向に貫通する吸入孔25が形成されている。
【００１９】
第１サイドプレート12の貫通孔23,24の周囲には第１駆動ギヤ8、第１従動ギヤ10側に突出した摺接部26が形成されている。摺接部26は第１駆動ギヤ8、第１従動ギヤ10の側面に摺接している。この摺接部26の幅は0.6[mm]程度に形成されている。第１サイドプレート12の貫通孔23,24のフロントケース3側には、貫通孔23,24および吸入孔25の周囲を取り囲むようにシール溝63が形成されている。このシール溝63にはシール部材84が挿入され、ポンプ組立時には第１サイドプレート12とフロントケース3との間で押しつけられ、シール部材84の内周側の低圧部と外周側の高圧部とをシールしている。
第１シールブロック14の貫通孔23,24側側面には、第１駆動ギヤ8、第１従動ギヤ10の歯先をシールするシール面27,28が形成されている。シール面27,28は、それぞれ貫通孔23と貫通孔24との中間部に向かって円弧状に形成されている。またシール面27とシール面28とが交わる位置に吸入溝29が形成されている。
図８は第１サイドプレート12、第２サイドプレート13のセンタプレート4逆側の低圧領域を示す図、図９は第１サイドプレート12、第２サイドプレート13のセンタプレート4側の低圧領域を示す図である。図８、図９の斜線部分がそれぞれ低圧領域を示している。
第１サイドプレート12、第２サイドプレート13のセンタプレート4逆側の低圧領域の面積をS1、第１サイドプレート12、第２サイドプレート13のセンタプレート4側の低圧領域の面積をS2とすると、S2>S1となるように形成されている。
【００２０】
［作用］
実施例１のポンプ装置1の作用について説明する。
サイドプレート12,13、シールブロック14,15、センタプレート4によって高圧領域と低圧領域とを区画するため、高圧側から低圧側へブレーキ液が戻ることなくポンプ装置1の容積効率を確保することができる。
実施例１のポンプ装置1では、軸方向のシールを、固定されたセンタプレート4と軸方向に可動にもうけられた第１サイドプレート12、第２サイドプレート13とによって行う。上記のように、サイドプレート12,13のセンタプレート4逆側の低圧領域の面積S1は、サイドプレート12,13のセンタプレート4側の低圧領域の面積S2よりも小さい。そのため、ポンプ装置1が駆動するとサイドプレート12,13のセンタプレート4側と、センタプレート4逆側との間に押圧力の差が生じて、サイドプレート12,13は各ギヤ8,9,10,11側に押圧されることとなる。
【００２１】
サイドプレート12,13が各ギヤ8,9,10,11を押圧する力は、サイドプレート12,13のセンタプレート4逆側の低圧領域の面積S1と、サイドプレート12,13のセンタプレート4側の低圧領域の面積S2との差、逆に言えば、サイドプレート12,13のセンタプレート4逆側の高圧領域の面積と、サイドプレート12,13のセンタプレート4側の高圧領域の面積との差によって決まる。つまり、サイドプレート12,13のセンタプレート4逆側の高圧領域の面積は、サイドプレート12,13のセンタプレート4側の高圧領域の面積よりも大きいため、サイドプレート12,13のセンタプレート4逆側の面圧は、サイドプレート12,13のセンタプレート4側の面圧よりも大きくなる。この面圧の差を圧力バランスと呼んでいる。最終的には、面圧の差がサイドプレート12,13の押圧力を決めることとなる。
圧力バランスは公差の範囲において、サイドプレート12,13にセンタプレート4側への押圧力が作用するよう設定しなければならない。サイドプレート12,13にセンタプレート4側への押圧力が作用しない場合、各ギヤ8,9,10,11に対して軸方向シール面が形成されず、ポンプ装置1の十分な吐出能力を確保することができない。
【００２２】
圧力バランスは、サイドプレート12,13の軸方向シール面（図9の斜線部分）の高圧領域と低圧領域との区間形態により変化する。サイドプレート12,13の構成の説明では、図９の斜線部分を低圧領域と説明したが、厳密にはサイドプレート12,13の貫通孔23,24、吸入孔25、吸入溝29が最も低圧であって、サイドプレート12,13の外部から貫通孔23,24、吸入孔25、吸入溝29に向かって高圧から低圧に遷移する領域である。区間形態とは、軸方向シール面の液圧分布の形態であり、シールと潤滑の形態を示すものである。
ブレーキ液圧制御装置32に用いられるポンプ装置1のように比較的小型のポンプ装置1では、サイドプレート12,13の軸方向シール面を高圧領域から低圧領域への遷移を伴うクリアランスシールで行おうとしたとき、軸方向シール面を形成する区間の長さが短く、また公差上の安定した圧力の遷移を作り出すことが困難であった。そのため、潤滑状態が不安定となり軸方向シール面との摩擦による各ギヤ8,9,10,11の回転抵抗が大きく変動してしまう。また、回転抵抗の変動により容積効率が安定しないといった問題がある。
これらの問題を解決するため、積極的にメカニカルシールを行うことを目的として、サイドプレート12,13にセンタプレート4側への強い押圧力が作用するように圧力バランスを調整しなければならず、ポンプ装置1の機械効率の改善の妨げとなっていた。
【００２３】
そこで実施例１のポンプ装置1では、第１サイドプレート12、第２サイドプレート13、第１シールブロック14、第２シールブロック15、センタプレート4の摺接部4b,4fを、第１駆動ギヤ8、第２駆動ギヤ9、第１従動ギヤ10、第２従動ギヤ11の摩擦係数よりも低く形成することとした。
これにより、第１駆動ギヤ8、第２駆動ギヤ9、第１従動ギヤ10、第２従動ギヤ11の摺動抵抗を小さくすることができ、積極的にメカニカルシールを行うようにしたとしても、ポンプ装置1の機械効率を向上させることができる。
また第１サイドプレート12、第２サイドプレート13、第１シールブロック14、第２シールブロック15、センタプレート4の摺接部4b,4fを樹脂材料により形成した。
図１０は、ギヤ8,9,10,11の材料に対する各材料の摩擦係数を示すグラフである。横軸は、ギヤ8,9,10,11への各部材を押しつけたときの圧力と摺動するときの速度との積（PV値）を示す。縦軸は摩擦係数を示す。
図１０に示すように、実施例１のポンプ装置1を実用するときのPV値の範囲内においては、樹脂の摩擦係数はアルミニウムを除く他の材料の摩擦係数よりも小さい。そのため、シール面とギヤ8,9,10,11との摺動時の発熱による焼き付きを抑えることができ、長時間の連続駆動が可能となる。また、樹脂は高い成型性を有するため、高精度の成型が求められるシール面の形成を型抜きによって行うことができ、製造コストを低減することができる。
【００２４】
なお、アルミニウムの摩擦係数は3700[kgf/cm2・m/min]付近までは樹脂よりも小さいが、アルミニウムは樹脂よりも耐摩耗性が低いため、実施例１では樹脂を用いるようにしている。
図１１は、サイドプレート12,13の摺接部26の幅が厚いときと薄いときの液圧遷移の様子を示す図である。摺接部26における液圧遷移は、図１１のグラフに実線で示すように、摺接部26の幅方向の始端部から終端部にかけて徐々に液圧が低下するように遷移することが望ましい。しかしながら、液圧遷移は一点鎖線に示すように幅方向の途中から液圧が低下し始めることもあり、摺接部26の幅が厚いほど液圧遷移のバラツキは大きくなる。液圧遷移のバラツキは大きくなると、このバラツキも考慮してサイドプレート12,13にセンタプレート4側への強い押圧力が作用するように圧力バランスを調整しなければならず、前述のようにポンプ装置1の機械効率を低下させてしまう。
【００２５】
従来では、確実にシール性を確保するためにサイドプレート12,13の摺接部26の幅をできる限り厚く形成するようにしていた。一方、実施例１ではサイドプレート12,13の摺接部26の幅をできる限り薄く形成するようにした。摺接部26の幅を薄く形成することにより、サイドプレート12,13に作用する押圧力が同じであったとしても、摺接部26が各ギヤ8,9,10,11に作用する圧力は摺接部26の幅が厚いときに比べて高くすることが可能となる。摺接部26が各ギヤ8,9,10,11に作用する圧力を高くすることにより、シール性の確保することができる。
図１２はサイドプレート12,13の摺接部26の幅と機械効率の関係を示すグラフである。図１２に示すように機械効率のグラフは、摺接部26の幅が0.6[mm]付近で最初の大きな変曲点を有している。そこで実施例１のポンプ装置1では、サイドプレート12,13の摺接部26の幅を0.6[mm]程度に形成している。
【００２６】
［効果］
実施例１のポンプ装置１の効果について、以下に列記する。
（１）駆動軸6によって回転駆動する第１駆動ギヤ8と、第１駆動ギヤ8と噛み合うことで回転する第１従動ギヤ10と、第１駆動ギヤ8および第１従動ギヤ10の一側面側に配置され、一側面に対向する面の摩擦係数が第１駆動ギヤ8および第１従動ギヤ10の一側面の摩擦係数より低く形成された第１サイドプレート12と、駆動軸6によって第１駆動ギヤ8と共に回転駆動する第２駆動ギヤ9と、第２駆動ギヤ9に噛み合うことで回転する第２従動ギヤ11と、第２駆動ギヤ9および第２従動ギヤ11の他側面側に配置され、他側面に対向する面の摩擦係数が第２駆動ギヤ9および第２従動ギヤ11の他側面の摩擦係数より低く形成された第２サイドプレート13と、第１駆動ギヤ8および第１従動ギヤ10の他側面側と第２駆動ギヤ9および第２従動ギヤ11の一側面側との間に配置され、各ギヤ8,9,10,11と対向する面の摩擦係数が各ギヤ8,9,10,11の対向する面より低く形成されたセンタプレート4と、第１サイドプレート12とセンタプレート4と共に第１駆動ギヤ8および第１従動ギヤ10の歯先をシールし、第１駆動ギヤ8および第１従動ギヤ10の歯先面より低い摩擦係数を有する第１シールブロック14とによって構成された第１ポンプPPを備えた第１ポンプ室30と、第２サイドプレート13とセンタプレート4と共に第２駆動ギヤ9および第２従動ギヤ11の歯先をシールし、第２駆動ギヤ9および第２従動ギヤ11の歯先面より低い摩擦係数を有する第２シールブロック15とによって構成された第２ポンプPSを備えた第２ポンプ室31と、を備え、ポンプPP,PSは、ドライバのブレーキ操作によってブレーキ液圧を発生させるマスタシリンダM/Cからブレーキ液を吸入すると共に、ブレーキ液をソレノイドバルブ42,48,54を介して車輪に設けられたホイルシリンダW/Cへ吐出するようにした。
よって、第１駆動ギヤ8、第２駆動ギヤ9、第１従動ギヤ10、第２従動ギヤ11の摺動抵抗を小さくすることができ、積極的にメカニカルシールを行うようにしたとしても、ポンプ装置1の機械効率を向上させることができる。
【００２７】
（２）第１サイドプレート12、第２サイドプレート13及びセンタプレート4はそれぞれ各ギヤ8,9,10,11と互いに摺接しているようにした。
よって、高いシール性を確保することができる。
（３）第１サイドプレート12及び第２サイドプレート13は、第１ポンプ室30と第２ポンプ室31の液圧が上昇することによってセンタプレート4の方に移動して各ギヤの摺接面に対する面圧が上昇する可動側板であり、センタプレート4は固定側板であることとした。
よって、第１ポンプ室30と第２ポンプ室31の液圧が上昇するのにつれて、第１サイドプレート12及び第２サイドプレート13の各ギヤ8,9,10,11側への押圧力を高くすることができ、シール性を向上させることができる。
（４）各ギヤ8,9,10,11は金属材料で形成し、第１サイドプレート12、第２サイドプレート13、第１シールブロック14、第２シールブロック15を樹脂部材で形成するようにした。
よって、第１サイドプレート12、第２サイドプレート13、第１シールブロック14および第２シールブロック15とギヤ8,9,10,11との摺動時の発熱による焼き付きを抑えることができ、長時間の連続駆動が可能となる。また、樹脂は高い成型性を有するため、高精度の成型が求められるシール面の形成を型抜きによって行うことができ、製造コストを低減することができる。
【００２８】
（５）センタプレート4は、金属材料から成る本体部4iと、本体部4iの両側面に設けられ、各ギヤ8,9,10,11と摺接する樹脂材料から成る摺接部4b,4fとから形成することとした。
よって、本体部4iを金属材料により形成することによりセンタプレート4全体の剛性を確保するともに、金属材料で形成されているフロントケース3、リアケース5との熱膨張差を生じないようにしている。また摺接部4b,4fを樹脂材料で形成することにより、摺接部4b,4fとギヤ8,9,10,11との摺動時の発熱による焼き付きを抑えることができ、長時間の連続駆動が可能となる。
（６）第１サイドプレート12、第２サイドプレート13、センタプレート4の摺接部4b,4f及び第１シールブロック14、第２シールブロック15を同一の樹脂材料で形成することとした。
よって、材料を統一化し、製造コストを抑制することができる。
（７）第１サイドプレート12と第１シールブロック14を一体成形することとした。
よって、第１サイドプレート12と第１シールブロック14を一度に形成することができ、製造コストを抑制することができる。
（８）第２サイドプレート13と第２シールブロック15を一体成形することとした。
よって、第２サイドプレート13と第２シールブロック15を一度に形成することができ、製造コストを抑制することができる。
【００２９】
〔実施例２〕
実施例２のポンプ装置1について説明する。実施例１のポンプ装置1はポンプ室を２つ有するタンデム式の外接ギヤポンプであったが、実施例２のポンプ装置1はポンプ室を１つだけ有する外接ギヤポンプである。
［ポンプ装置の構成］
図１３、図１４はポンプ装置1の軸方向断面図である。図１３に示すように、ポンプ装置1の外周はポンプケース52によって覆われている。ポンプケース52は、フロントケース53、リアケース55によって構成されている。以下、説明のためポンプ装置1が組み立てられた状態でポンプ装置1の軸方向であってフロントケース53側を軸方向正側、リアケース55側を軸方向負側と称する。
ポンプケース52内にはモータにより回転駆動される駆動軸56が設けられ、この駆動軸56には、駆動軸56と一体に回転する駆動ギヤ58が取り付けられている。駆動軸56と並列に従動軸57が設けられ、この従動軸57には、従動軸57と一体に回転する従動ギヤ60が取付けられている。従動ギヤ60は駆動ギヤ58と歯合している。
駆動ギヤ58と従動ギヤ60の軸方向負には第１サイドプレート62が設けられている。駆動ギヤ58と従動ギヤ60の軸方向正側には第２サイドプレート54が設けられている。すなわち、第１サイドプレート62と第２サイドプレート54によって駆動ギヤ58と従動ギヤ60を挟み込むこととなる。
第１サイドプレート62には、駆動ギヤ58および従動ギヤ60の歯先をシールするシールブロック64が一体に形成されている。
【００３０】
［フロントケースの構成］
図１３、図１４を用いてフロントケース53の構成について説明する。フロントケース53は金属材料により形成されている。フロントケース53の軸方向負側には2つの円筒状の嵌合凸部53a,53fが形成されている。それぞれの嵌合凸部53a,53fの中心部には、軸方向正側に向かってベアリング装着孔53b,53cが形成されている。ベアリング装着孔53b,53cにはそれぞれニードルベアリング66,67および封止部材91,92が圧入されている。
ベアリング装着孔53bの更に奥には駆動軸収容孔53dが形成され、ベアリング装着孔53cの更に奥には従動軸収容孔53eが形成されている。駆動軸収容孔53d、従動軸収容孔53eにはそれぞれ駆動軸56、従動軸57の軸方向正側端部が収容されている。
【００３１】
［リアケースの構成］
図１３、図１４を用いてリアケース55の構成について説明する。リアケース55は金属材料により形成されている。リアケース55には、軸方向正側に開口する有底カップ状に形成されたギヤ収容孔55aが形成されている。このギヤ収容孔55aには、駆動ギヤ58、従動ギヤ60等が収容されている。
リアケース55は、溶接によりフロントケース53と固定されている。リアケース55のギヤ収容孔55aの開口部がフロントケース53により封止されることによってできる空間がポンプ室80を構成している。
ギヤ収容孔55aの底部にはリアケース55を軸方向に貫通する駆動軸貫通孔55fが形成されている。リアケース55の軸方向負側端面には、シール収容孔55bが形成され、更に奥にはベアリング装着孔55cが形成されている。ベアリング装着孔55cの底部には、駆動軸貫通孔55fが開口している。ベアリング装着孔55cには、ボールベアリング89が圧入されている。シール収容孔55bには、ボールベアリング89に隣接してシール部材90が挿入されている。
またギヤ収容孔55aの底部には軸方向負側に向かってベアリング装着孔55dが形成されている。ベアリング装着孔55dにはニードルベアリング68が圧入されている。ベアリング装着孔55dの更に奥には従動軸収容孔55eが形成されている。従動軸収容孔55eには従動軸57の軸方向負側端部が収容されている。
【００３２】
［第２サイドプレートの構成］
図１５は第２サイドプレート54の斜視図である。図１３〜図１５を用いて第２サイドプレート54の構成について説明する。第２サイドプレート54は樹脂により形成されており、金属により形成された駆動ギヤ58、従動ギヤ60よりも摩擦係数は小さくなるように形成されている。
第２サイドプレート54は、板状のプレートを貫通する２つの嵌合孔54a,54fが形成されている。嵌合孔54a,54fの内径はフロントケース53の嵌合凸部53a,53fの外径とほぼ同径に形成されており、嵌合孔54aが嵌合凸部53aに、嵌合孔54fが嵌合凸部53eに嵌合されている。第２サイドプレート54は嵌合によってフロントケース53に固定されており、軸方向に移動不能に形成された固定側板となっている。
嵌合孔54a,54fの外周側には、嵌合孔54aと嵌合孔54fの中間部に向かって円弧状に形成されたシール面当接部54bが形成されている。シール面当接部54bが交わる位置に吸入溝54cが形成されている。
第２サイドプレート54の軸方向正側側面には、固定シール溝54dが形成されている。固定シール溝54dは嵌合孔54aの外周を包囲するように形成され、その端部はシール面当接部54bに開口している。
第２サイドプレート54の軸方向負側側面には、嵌合孔54a,54fの周囲が軸方向負側に突出した摺接部54eが形成されている。摺接部54eは駆動ギヤ58、従動ギヤ60の軸方向正側に摺接している。
【００３３】
［第１サイドプレート、シールブロックの構成］
図１６は第１サイドプレート62の斜視図、図１７は第１サイドプレート62を第２サイドプレート54逆側から見た図、図１８は第１サイドプレート62を第２サイドプレート54側から見た図である。図１３、図１４、図１６〜図１８を用いて第１サイドプレート62の構成について説明する。
第１サイドプレート62にはシールブロック64が一体に形成されている。第１サイドプレート62およびシールブロック64は樹脂により形成されており、金属により形成された駆動ギヤ58、従動ギヤ60よりも摩擦係数は小さくなるように形成されている。また第１サイドプレート62は、ポンプ室80内の圧力に応じて軸方向に移動可能に設けられた可動側板である。
第１サイドプレート62には、軸方向に貫通する貫通孔73,74が形成されている。この貫通孔73,74にはそれぞれ駆動軸56、従動軸57が挿通される。貫通孔73と貫通孔74との間には、軸方向に貫通する吸入孔75が形成されている。
【００３４】
第１サイドプレート62の貫通孔73,74の周囲には駆動ギヤ58、従動ギヤ60側に突出した摺接部76が形成されている。摺接部76は駆動ギヤ58、従動ギヤ60の側面に摺接している。この摺接部76の幅は0.6[mm]程度に形成されている。第１サイドプレート62の貫通孔73,74のリアケース55側には、貫通孔73,74および吸入孔75の周囲を取り囲むようにシール溝65が形成されている。このシール溝65にはシール部材81が挿入され、ポンプ組立時には第１サイドプレート62とリアケース55との間で押しつけられ、シール部材81の内周側の低圧部と外周側の高圧部とをシールしている。
シールブロック64の貫通孔73,74側側面には、駆動ギヤ58、従動ギヤ60の歯先をシールするシール面77,78が形成されている。シール面77,78は、それぞれ貫通孔73と貫通孔74との中間部に向かって円弧状に形成されている。またシール面77とシール面78とが交わる位置に吸入溝79が形成されている。
シールブロック64の吸入孔75の外周には、固定シール溝59が形成されている。第１サイドプレート62と第２サイドプレート54とを組み合わせたときに、シールブロック64の固定シール溝59と、第２サイドプレート54の固定シール溝54dとが連結し、ここに固定シール61を挿入することにより、第１サイドプレート62に対して第２サイドプレート54を一体に保持することができる。
図１９は第１サイドプレート62の第２サイドプレート54逆側の低圧領域を示す図、図２０は第１サイドプレート62の第２サイドプレート54側の低圧領域を示す図である。図８、図９の斜線部分がそれぞれ低圧領域を示している。
第１サイドプレート62の第２サイドプレート54逆側の低圧領域の面積をS3、第１サイドプレート62の第２サイドプレート54側の低圧領域の面積をS4とすると、S4>S3となるように形成されている。
【００３５】
［作用］
実施例２のポンプ装置1の作用について説明する。従来、シール性を確保しようとすると、第１サイドプレート62に第２サイドプレート54側への強い押圧力が作用するように圧力バランスを調整しなければならなかった。そのため、駆動ギヤ58、従動ギヤ60の摺動抵抗が大きくなり、ポンプ装置1の機械効率の改善の妨げとなっていた。
そこで実施例２のポンプ装置1では、第１サイドプレート62、第２サイドプレート54、シールブロック64を、駆動ギヤ58、従動ギヤ60の摩擦係数よりも低く形成することとした。
これにより、駆動ギヤ58、従動ギヤ60の摺動抵抗を小さくすることができ、ポンプ装置1の機械効率を向上させることができる。
また第１サイドプレート62、第２サイドプレート54、シールブロック64を樹脂材料により形成した。
そのため、シール面とギヤ58,60との摺動時の発熱による焼き付きを抑えることができ、長時間の連続駆動が可能となる。また、樹脂は高い成型性を有するため、高精度の成型が求められるシール面の形成を型抜きによって行うことができ、製造コストを低減することができる。
【００３６】
［効果］
（９）駆動軸56によって回転駆動する駆動ギヤ58と、駆動ギヤ58に噛み合うことで回転する従動ギヤ60を備え、各ギヤ58,60の一側面側に配置され、一側面に対向する面の摩擦係数が各ギヤ58,60の一側面の摩擦係数より低く形成された第１サイドプレート62と、各ギヤ58,60の他側面側に配置され、他側面に対向する面の摩擦係数が各ギヤ58,60の他側面の摩擦係数より低く形成された第２サイドプレート54と、第１サイドプレート62と第２サイドプレート54と共に外部から吸入した作動油を外部へ圧送するためのポンプ室80を形成するために各ギヤ58,60の歯先をシールし、各ギヤ58,60の歯先面より低い摩擦係数を有するシールブロック64とからポンプ装置1を構成するようにした。
よって、駆動ギヤ58、従動ギヤ60の摺動抵抗を小さくすることができ、ポンプ装置1の機械効率を向上させることができる。
【００３７】
（１０）第１サイドプレート62と各ギヤ58,60の一側面と、第２サイドプレート54と各ギヤ58,60の他側面との間はそれぞれ互いに摺接するようにした。
よって、高いシール性を確保することができる。
（１１）各ギヤ58,60は金属材料で形成し、第１サイドプレート62、第２サイドプレート54及びシールブロック64は樹脂材料で形成するようにした。
よって、第１サイドプレート62、第２サイドプレート54およびシールブロック64とギヤ58,60との摺動時の発熱による焼き付きを抑えることができ、長時間の連続駆動が可能となる。また、樹脂は高い成型性を有するため、高精度の成型が求められるシール面の形成を型抜きによって行うことができ、製造コストを低減することができる。
（１２）第１サイドプレート62とシールブロック64は一体成形するようにした。
よって、第１サイドプレート62とシールブロック64を一度に形成することができ、製造コストを抑制することができる。
（１３）第１サイドプレート62はポンプ室80内の液圧が上昇することによって駆動ギヤ58の摺接面に対する面圧が上昇する可動側板であり、第２サイドプレート54は固定側板とした。
よって、ポンプ室80の液圧が上昇するのにつれて、第１サイドプレート62の各ギヤ58,60側への押圧力を高くすることができ、シール性を向上させることができる。
【００３８】
〔実施例３〕
実施例３のポンプ装置1について説明する。実施例１および実施例２のポンプ装置1は外接ギヤポンプであったが、実施例３のポンプ装置1はトロコイドポンプである。
［ポンプ装置の構成］
図２１はポンプ装置1の軸方向断面図である。図２１に示すように、ポンプ装置1の外周はポンプケース93によって覆われている。ポンプケース93は、フロントケース94、センタケース95、リアケース96によって構成されている。以下、説明のためポンプ装置1が組み立てられた状態でポンプ装置1の軸方向であってフロントケース94側を軸方向正側、リアケース96側を軸方向負側と称する。
【００３９】
ポンプケース93内にはモータにより回転駆動される駆動軸97がもうけられ、この駆動軸97には、駆動軸97と一体に回転するインナロータ99が取り付けられている。インナロータ99の外周にはアウタロータ98が設けられている。インナロータ99は外周に外歯99aを備えており、アウタロータ98は内周に内歯98aを備えている。インナロータ99とアウタロータ98とが互いの外歯99a、内歯98aによって複数の空隙部107を形成して噛合している。アウタロータ98の内歯98aは、インナロータ99の外歯99aの刃先をシールするシール部材として機能している。
アウタロータ98は樹脂材料により形成されており、金属材料で形成されたインナロータ99よりも摩擦係数は小さくなるように形成されている。
インナロータ99とアウタロータ98の軸方向負側には第２サイドプレート101が設けられている。インナロータ99とアウタロータ98の軸方向正側には第１サイドプレート100が設けられている。すなわち、第２サイドプレート101と第１サイドプレート100とによってインナロータ99とアウタロータ98を挟み込むこととなる。
【００４０】
［フロントケースの構成］
図２１を用いてフロントケース94の構成について説明する。フロントケース94は金属材料により形成され、外見は全体として円筒状に形成されている。フロントケース94の軸方向負側には凹状に刳り抜かれており、刳り抜かれた中に円筒状の嵌合凸部94aが形成されている。この嵌合凸部94aは、フロントケース94の外周円に対して偏芯して形成されている。
嵌合凸部94aには、軸方向正側に向かってベアリング装着孔94bが形成されている。ベアリング装着孔94bにはニードルベアリング105および封止部材106が圧入されている。
ベアリング装着孔94bの更に奥には駆動軸収容孔94cが形成されている。駆動軸収容孔94cにはそれぞれ駆動軸56の軸方向正側端部が収容されている。
【００４１】
［センタケースの構成］
図２１を用いてセンタケース95の構成について説明する。センタケース95は、全体として板状の円盤部材であって、内部にインナロータ99およびアウタロータ98を収容する収容孔95aが形成されている。この収容孔95aは、センタケース95の外周に対して偏芯して形成されており、センタケース95を軸方向に貫通している。
【００４２】
［リアケースの構成］
図２１を用いてリアケース96の構成について説明する。リアケース96は金属材料により形成されている。リアケース96には、軸方向正側に開口する有底カップ状に形成された第１サイドプレート収容孔96aが形成されている。この第１サイドプレート収容孔96aには、第２サイドプレート101が収容されている。
第１サイドプレート収容孔96aの底部にはリアケース96を軸方向に貫通する駆動軸貫通孔96bが形成されている。リアケース96の軸方向負側端面には、シール収容孔96cが形成され、更に奥にはベアリング装着孔96dが形成されている。ベアリング装着孔96dの底部には、駆動軸貫通孔96bが開口している。ベアリング装着孔96dには、ボールベアリング102が圧入されている。シール収容孔96cには、ボールベアリング102に隣接してシール部材103が挿入されている。
【００４３】
［第１サイドプレートの構成］
図２１を用いて第１サイドプレート100の構成について説明する。第１サイドプレート100は樹脂により形成されており、金属により形成されたインナロータ99よりも摩擦係数は小さくなるように形成されている。
第１サイドプレート100は、板状のプレートを貫通する嵌合孔100aが形成されている。嵌合孔100aの内径は、フロントケース94の嵌合凸部94aの外径よりも若干大きく形成されている。つまり、第１サイドプレート100は、軸方向に移動可能に形成された移動側板となっている。
第１サイドプレート100の軸方向正側側面には、シール溝100bが形成されている。シール溝100bは嵌合孔100aの外周を包囲するように形成され、シール部材108が挿入されている。
【００４４】
［第２サイドプレートの構成］
図２１を用いて第２サイドプレート101の構成について説明する。第２サイドプレート101は樹脂により形成されており、金属により形成されたインナロータ99よりも摩擦係数は小さくなるように形成されている。
第２サイドプレート101は、外観は円盤状に形成され、内部に駆動軸貫通孔101aが形成されている。駆動軸貫通孔101aは、第２サイドプレート101の外径に対して偏芯して形成されている。第２サイドプレート101の外径は、リアケース96の第１サイドプレート収容孔96aとほぼ同径に形成され、第１サイドプレート収容孔96aに嵌合されている。つまり、第２サイドプレート101は、軸方向に移動不能に形成された固定側板となっている。
【００４５】
［作用］
実施例３のポンプ装置1の作用について説明する。従来、シール性を確保しようとすると、第１サイドプレート100に第２サイドプレート101側への強い押圧力が作用するように圧力バランスを調整しなければならなかた。そのため、インナロータ99の摺動抵抗が大きくなり、ポンプ装置1の機械効率の改善の妨げとなっていた。
そこで実施例３のポンプ装置1では、第１サイドプレート100、第２サイドプレート101、アウタロータ98を、インナロータ99の摩擦係数よりも低く形成することとした。
これにより、インナロータ99の摺動抵抗を小さくすることができ、ポンプ装置1の機械効率を向上させることができる。
また、第１サイドプレート100、第２サイドプレート101、アウタロータ98を樹脂材料により形成した。
そのため、シール面とインナロータ99との摺動時の発熱による焼き付きを抑えることができ、長時間の連続駆動が可能となる。また、樹脂は高い成型性を有するため、高精度の成型が求められるシール面の形成を型抜きによって行うことができ、製造コストを低減することができる。
【００４６】
［効果］
（１４）駆動軸97によって回転駆動するインナロータ99と、インナロータ99の一側面側に配置され、インナロータ99の一側面との摺接面の摩擦係数がインナロータ99の一側面の摩擦係数より低く形成された第１サイドプレート100と、インナロータ99の他側面側に配置され、インナロータ99の他側面との摺接面の摩擦係数がインナロータ99の他側面の摩擦係数よりも低く形成された第２サイドプレート101と、第１サイドプレート100と第２サイドプレート101と共に外部から吸入した作動油を外部へ圧送するための空隙部107を形成するためにインナロータ99の歯先をシールし、インナロータ99の歯先面より低い摩擦係数を有するアウタロータ98とからポンプ装置1を構成するようにした。
よって、インナロータ99の摺動抵抗を小さくすることができ、ポンプ装置1の機械効率を向上させることができる。
【００４７】
（１５）第１サイドプレート100は、空隙部107の液圧が上昇することによってインナロータ99の摺接面に対する面圧が上昇する可動側板であり、第２サイドプレート101は固定側板とした。
よって、空隙部107の液圧が上昇するのにつれて、第１サイドプレート100のインナロータ99側への押圧力を高くすることができ、シール性を向上させることができる。
（１６）インナロータ99は金属材料で形成し、第１サイドプレート100、第２サイドプレート101及アウタロータ98は樹脂材料で形成するようにした。
よって、第１サイドプレート100、第２サイドプレート101およびアウタロータ98とインナロータ99との摺動時の発熱による焼き付きを抑えることができ、長時間の連続駆動が可能となる。また、樹脂は高い成型性を有するため、高精度の成型が求められるシール面の形成を型抜きによって行うことができ、製造コストを低減することができる。
（１７）第１サイドプレート100とインナロータ99の一側面と、第２サイドプレート101とインナロータ99の他側面との間はそれぞれで互いに摺接するようにした。
よって、高いシール性を確保することができる。
【００４８】
（１８）第１サイドプレート100、第２サイドプレート101及びアウタロータ98は同一の樹脂材料で形成することとした。
よって、材料を統一化し、製造コストを抑制することができる。
【００４９】
（１９）駆動ギヤとしてのトロコイドポンプのインナロータ99と、アウタロータ98の刃先をシールするシール部材であるトロコイドポンプのアウタロータ98とからポンプ装置1を構成することとした。
よって、トロコイドポンプにおいても、インナロータ99の摺動抵抗を小さくすることができ、ポンプ装置1の機械効率を向上させることができる。
【００５０】
〔他の実施例〕
以上、本願発明を実施例１ないし実施例４に基づいて説明してきたが、各発明の具体的な構成は各実施例に限定されるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲の設計変更等があっても、本発明に含まれる。
更に、上記実施例から把握しうる請求項以外の技術的思想について、以下にその効果と共に記載する。
【００５１】
（イ）請求項２に記載のポンプ装置において、
前記第１サイドプレート、前記第２サイドプレート及びシール部材は同一の樹脂材料で形成されていることを特徴とするポンプ装置。
よって、材料を統一化し、製造コストを抑制することができる。
（ロ）請求項１に記載のポンプ装置において、
前記駆動ギヤであるトロコイドポンプのアウタロータと、
前記シール部材であるトロコイドポンプのインナロータとから構成されることを特徴とするポンプ装置。
よって、トロコイドポンプにおいても、インナロータの摺動抵抗を小さくすることができ、ポンプ装置の機械効率を向上させることができる。
【００５２】
（ハ）駆動軸によって回転駆動する駆動ギヤと、
前記駆動ギヤに噛み合うことで回転する従動ギヤを備え、
前記各ギヤの一側面側に配置され、前記一側面に対向する面の摩擦係数が前記各ギヤの一側面の摩擦係数より低く形成された第１サイドプレートと、
前記各ギヤの他側面側に配置され、前記他側面に対向する面の摩擦係数が前記各ギヤの他側面の摩擦係数より低く形成された第２サイドプレートと、
前記第１サイドプレートと前記第２サイドプレートと共に外部から吸入した作動油を外部へ圧送するためのポンプ室を形成するために前記各ギヤの歯先をシールし、前記各ギヤの歯先面より低い摩擦係数を有するシール部材と、
から成ることを特徴とするポンプ装置。
よって、駆動ギヤ、従動ギヤの摺動抵抗を小さくすることができ、ポンプ装置の機械効率を向上させることができる。
（ニ）上記（ハ）に記載されたポンプ装置において、
前記第１サイドプレートと前記各ギヤの一側面と、前記第２サイドプレートと前記各ギヤの他側面との間はそれぞれ互いに摺接していることを特徴とするポンプ装置。
よって、高いシール性を確保することができる。
【００５３】
（ホ）上記（ニ）に記載されたポンプ装置において、
前記各ギヤは金属材料で形成し、前記第１サイドプレート、前記第２サイドプレート及びシール部材は樹脂材料で形成されていることを特徴とするポンプ装置。
よって、第１サイドプレート、第２サイドプレートおよびシール部材とギヤとの摺動時の発熱による焼き付きを抑えることができ、長時間の連続駆動が可能となる。また、樹脂は高い成型性を有するため、高精度の成型が求められるシール面の形成を型抜きによって行うことができ、製造コストを低減することができる。
（ヘ）上記（ホ）に記載されたポンプ装置において、
前記第１サイドプレートと前記シール部材は一体成形されていることを特徴するポンプ装置。
よって、第１サイドプレートとシール部材を一度に形成することができ、製造コストを抑制することができる。
（ト）上記（ヘ）に記載されたポンプ装置において、
前記第１サイドプレートは前記ポンプ室内の液圧が上昇することによって前記駆動ギヤの摺接面に対する面圧が上昇する可動側板であり、前記第２サイドプレートは固定側板であることを特徴とするポンプ装置。
よって、ポンプ室の液圧が上昇するのにつれて、第１サイドプレートの各ギヤ5側への押圧力を高くすることができ、シール性を向上させることができる。
【００５４】
（チ）駆動軸によって回転駆動する第１駆動ギヤと、
前記第１駆動ギヤと噛み合うことで回転する第１従動ギヤと、
前記各第１ギヤの一側面側に配置され、前記一側面に対向する面の摩擦係数が前記各第１ギヤの一側面の摩擦係数より低く形成された第１サイドプレートと、
前記駆動軸によって前記第１駆動ギヤと共に回転駆動する第２駆動ギヤと、
前記第２駆動ギヤに噛み合うことで回転する第２従動ギヤと、
前記各第２ギヤの他側面側に配置され、前記他側面に対向する面の摩擦係数が前記各第２ギヤの他側面の摩擦係数より低く形成された第２サイドプレートと、
前記各第１ギヤの他側面側と前記各第２ギヤの一側面側との間に配置され、各ギヤと対向する面の摩擦係数が各ギヤの対向する面より低く形成されたセンタプレートと、
前記第１サイドプレートと前記センタプレートと共に前記各第１ギヤの歯先をシールし、前記各第１ギヤの歯先面より低い摩擦係数を有する第１シール部材とによって構成された第１ポンプを備えた第１ポンプ室と、
前記第２サイドプレートと前記センタプレートと共に前記各第２ギヤの歯先をシールし、前記各第２ギヤの歯先面より低い摩擦係数を有する第２シール部材と によって構成された第２ポンプを備えた第２ポンプ室と、
を備え、
前記各ポンプは、ドライバのブレーキ操作によってブレーキ液圧を発生させるマスタシリンダからブレーキ液を吸入すると共に、ブレーキ液を制御弁を介して車輪に設けられたホイルシリンダへ吐出することを特徴とするブレーキ装置用ポンプ装置。
よって、第１駆動ギヤ、第２駆動ギヤ、第１従動ギヤ、第２従動ギヤの摺動抵抗を小さくすることができ、積極的にメカニカルシールを行うようにしたとしても、ポンプ装置の機械効率を向上させることができる。
【００５５】
（リ）上記（チ）に記載のブレーキ装置用ポンプ装置において、
前記第１サイドプレート、前記第２サイドプレート及び前記センタプレートはそれぞれ前記各ギヤと互いに摺接していることを特徴とするブレーキ装置用ポンプ装置。
よって、高いシール性を確保することができる。
（ヌ）上記（リ）に記載のブレーキ装置用ポンプ装置において、
前記第１サイドプレート及び前記第２サイドプレートは、前記第１ポンプ室と前記第２ポンプ室の液圧が上昇することによって前記センタプレートの方に移動して前記各ギヤの摺接面に対する面圧が上昇する可動側板であり、前記センタプレートは固定側板であることを特徴とするブレーキ装置用ポンプ装置。
よって、第１ポンプ室と第２ポンプ室の液圧が上昇するのにつれて、第１サイドプレート及び第２サイドプレートの各ギヤ側への押圧力を高くすることができ、シール性を向上させることができる。
【００５６】
（ル）上記（ヌ）に記載のブレーキ装置用ポンプ装置において、
前記各ギヤは金属材料で形成し、前記第１サイドプレート、前記第２サイドプレート及びシール部材は樹脂部材で形成されていることを特徴とするブレーキ装置用ポンプ装置。
よって、第１サイドプレート、第２サイドプレート、第１シールブロックおよび第２シールブロックとギヤとの摺動時の発熱による焼き付きを抑えることができ、長時間の連続駆動が可能となる。また、樹脂は高い成型性を有するため、高精度の成型が求められるシール面の形成を型抜きによって行うことができ、製造コストを低減することができる。
（ヲ）上記（ル）に記載のブレーキ装置用ポンプ装置において、
前記センタプレートは、
金属材料から成る本体部と、
前記本体部の両側面に設けられ、前記各ギヤと摺接する樹脂材料から成る摺接部と、
から成ることを特徴とするブレーキ装置用ポンプ装置。
よって、本体部を金属材料により形成することによりセンタプレート全体の剛性を確保するともに、金属材料で形成されているフロントケース、リアケースとの熱膨張差を生じないようにしている。また摺接部を樹脂材料で形成することにより、摺接部とギヤとの摺動時の発熱による焼き付きを抑えることができ、長時間の連続駆動が可能となる。
【００５７】
（ワ）上記（ヲ）に記載のブレーキ装置用ポンプ装置において、
前記第１サイドプレート、前記第２サイドプレート、前記摺接部及び前記シール部材は同一の樹脂材料で形成されていることを特徴とするブレーキ装置用ポンプ装置。
よって、材料を統一化し、製造コストを抑制することができる。
（カ）上記（ヲ）に記載のブレーキ装置用ポンプ装置にいて、
前記第１サイドプレートと前記第１シール部材は一体成形されていることを特徴とするブレーキ装置用ポンプ装置。
よって、第１サイドプレートと第１シールブロックを一度に形成することができ、製造コストを抑制することができる。
（ヨ）上記（ヲ）に記載のブレーキ装置用ポンプ装置において、
前記第２サイドプレートと前記第２シール部材は一体成形されていることを特徴とするブレーキ装置用ポンプ装置。
よって、第２サイドプレートと第２シールブロックを一度に形成することができ、製造コストを抑制することができる。
【符号の説明】
【００５８】
M/C マスタシリンダ
W/C ホイルシリンダ
4 センタプレート
4i 本体部
4f 摺接部
6 駆動軸
8 第１駆動ギヤ
9 第２駆動ギヤ
10 第１従動ギヤ
11 第２従動ギヤ
12 第１サイドプレート
13 第２サイドプレート
14 第１シールブロック（第１シール部材）
15 第２シールブロック（第２シール部材）
30 第１ポンプ室
31 第２ポンプ室
56 駆動軸
58 駆動ギヤ
60 従動ギヤ
62 第１サイドプレート
54 第２サイドプレート
64 シールブロック（シール部材）
97 駆動軸
98 アウタロータ（シール部材）
99 インナロータ（駆動ギヤ）
100 第１サイドプレート
101 第２サイドプレート
【特許請求の範囲】
【請求項１】
駆動軸によって回転駆動する駆動ギヤと、
前記駆動ギヤの一側面側に配置され、前記駆動ギヤの一側面との摺接面の摩擦係数が前記駆動ギヤの一側面の摩擦係数より低く形成された第１サイドプレートと、
前記駆動ギヤの他側面側に配置され、前記駆動ギヤの他側面との摺接面の摩擦係数が前記駆動ギヤの他側面の摩擦係数よりも低く形成された第２サイドプレートと、
前記第１サイドプレートと前記第２サイドプレートと共に外部から吸入した作動油を外部へ圧送するためのポンプ室を形成するために前記駆動ギヤの歯先をシールし、前記駆動ギヤの歯先面より低い摩擦係数を有するシール部材と、
から成ることを特徴とするポンプ装置。
【請求項２】
請求項１に記載のポンプ装置において、
前記第１サイドプレートは、前記ポンプ室内の液圧が上昇することによって前記駆動ギヤの摺接面に対する面圧が上昇する可動側板であり、前記第２サイドプレートは固定側板であることを特徴とするポンプ装置。
【請求項３】
請求項２に記載のポンプ装置において、
前記駆動ギヤは金属材料で形成し、前記第１サイドプレート、前記第２サイドプレート及びシール部材は樹脂材料で形成されていることを特徴とするポンプ装置。
【請求項４】
請求項３に記載のポンプ装置において、
前記第１サイドプレートと前記シール部材は一体成形されていることを特徴とするポンプ装置。
【請求項５】
請求項４に記載のポンプ装置において、
前記第１サイドプレートと前記駆動ギヤの一側面と、前記第２サイドプレートと前記駆動ギヤの他側面との間はそれぞれで互いに摺接していることを特徴とするポンプ装置。
【請求項１】
駆動軸によって回転駆動する駆動ギヤと、
前記駆動ギヤの一側面側に配置され、前記駆動ギヤの一側面との摺接面の摩擦係数が前記駆動ギヤの一側面の摩擦係数より低く形成された第１サイドプレートと、
前記駆動ギヤの他側面側に配置され、前記駆動ギヤの他側面との摺接面の摩擦係数が前記駆動ギヤの他側面の摩擦係数よりも低く形成された第２サイドプレートと、
前記第１サイドプレートと前記第２サイドプレートと共に外部から吸入した作動油を外部へ圧送するためのポンプ室を形成するために前記駆動ギヤの歯先をシールし、前記駆動ギヤの歯先面より低い摩擦係数を有するシール部材と、
から成ることを特徴とするポンプ装置。
【請求項２】
請求項１に記載のポンプ装置において、
前記第１サイドプレートは、前記ポンプ室内の液圧が上昇することによって前記駆動ギヤの摺接面に対する面圧が上昇する可動側板であり、前記第２サイドプレートは固定側板であることを特徴とするポンプ装置。
【請求項３】
請求項２に記載のポンプ装置において、
前記駆動ギヤは金属材料で形成し、前記第１サイドプレート、前記第２サイドプレート及びシール部材は樹脂材料で形成されていることを特徴とするポンプ装置。
【請求項４】
請求項３に記載のポンプ装置において、
前記第１サイドプレートと前記シール部材は一体成形されていることを特徴とするポンプ装置。
【請求項５】
請求項４に記載のポンプ装置において、
前記第１サイドプレートと前記駆動ギヤの一側面と、前記第２サイドプレートと前記駆動ギヤの他側面との間はそれぞれで互いに摺接していることを特徴とするポンプ装置。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
【図１５】
【図１６】
【図１７】
【図１８】
【図１９】
【図２０】
【図２１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
【図１５】
【図１６】
【図１７】
【図１８】
【図１９】
【図２０】
【図２１】
【公開番号】特開２０１２−２０２２５４（Ｐ２０１２−２０２２５４Ａ）
【公開日】平成２４年１０月２２日（２０１２．１０．２２）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１１−６５６１４（Ｐ２０１１−６５６１４）
【出願日】平成２３年３月２４日（２０１１．３．２４）
【出願人】（５０９１８６５７９）日立オートモティブシステムズ株式会社 (2,205)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２４年１０月２２日（２０１２．１０．２２）
【国際特許分類】
【出願日】平成２３年３月２４日（２０１１．３．２４）
【出願人】（５０９１８６５７９）日立オートモティブシステムズ株式会社 (2,205)
【Ｆターム（参考）】
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