塗装方法
【課題】 水性塗料を用いた塗装工程後にプレヒートを行い第２の塗料でウエット・オン・ウエット塗装を行うに際し、プレヒートの温度及び／又は時間をできるだけ抑えつつ、水性塗膜内の水分を効率良く蒸発させ、プレヒート後のクーリングを無くするようにする。
【解決手段】 ２５重量％以上の固形分含有の水性塗料でなる第１の塗料による第１塗装工程と、該第１塗装工程後に温風エアを用いて行うプレヒート工程と、該プレヒート工程後に第２の塗料を用いて第１の塗料の塗膜上にウエット・オン・ウエット塗装を行う第２塗装工程と、該第２塗装工程後の乾燥硬化工程とを備えた塗装方法であり、プレヒート工程は、吹き付けエアの温度が４０℃を越え８０℃以下、風速が０．５〜５ｍ／秒、吹き付け時間が３０秒以上の条件で行う第１プレヒート工程と、該第１プレヒート工程の後に行われ、吹き付けエアの温度が室温を越え４０℃以下、風速が１〜１０ｍ／秒、吹き付け時間が３０秒以下の条件で行う第２プレヒート工程と、を有している。
【解決手段】 ２５重量％以上の固形分含有の水性塗料でなる第１の塗料による第１塗装工程と、該第１塗装工程後に温風エアを用いて行うプレヒート工程と、該プレヒート工程後に第２の塗料を用いて第１の塗料の塗膜上にウエット・オン・ウエット塗装を行う第２塗装工程と、該第２塗装工程後の乾燥硬化工程とを備えた塗装方法であり、プレヒート工程は、吹き付けエアの温度が４０℃を越え８０℃以下、風速が０．５〜５ｍ／秒、吹き付け時間が３０秒以上の条件で行う第１プレヒート工程と、該第１プレヒート工程の後に行われ、吹き付けエアの温度が室温を越え４０℃以下、風速が１〜１０ｍ／秒、吹き付け時間が３０秒以下の条件で行う第２プレヒート工程と、を有している。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、水性塗料を用いた塗装方法、特に、水性塗料の塗膜上に第２の塗料でウエット・オン・ウエット塗装を行うようにした塗装方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、例えば自動車等の車両の車体などに塗装を施す場合、いわゆる溶剤型塗料が多用されている。図１０は、従来一般的な溶剤型塗料を用いた車体塗装工程の概略を示すフローチャートである。この図に示すように、従来では、まず電着塗装を施して焼付乾燥を行い（ステップＳ５１及びＳ５２）、次に、電着塗膜の上に中塗り塗装を施して焼付乾燥を行い（ステップＳ５３及びＳ５４）、更に、中塗り塗膜の上にベース塗装およびクリア塗装を順次施して焼付乾燥を行うようにしている（ステップＳ５５，Ｓ５６及びＳ５７）。特に、ベース塗装後のクリア塗装は、所謂ウエット・オン・ウエット塗装で行われるのが普通である。
【０００３】
このように、自動車の車体塗装では、通常、電着塗装と中塗り塗装とベース塗装（及びクリア塗装）が施され多層の塗膜が形成されるが、このうち中塗り塗装およびベース塗装については、塗装品質および塗装作業性を確保する観点から、所謂、溶剤型塗料を用いるのが従来一般的である。特に、ベース塗装では、その後にウエット・オン・ウエット塗装でクリア塗装を行うことが好ましいので、かかるウエット・オン・ウエット塗装が可能な溶剤型塗料がより好適に用いられる。
【０００４】
かかる溶剤型塗料は、塗装品質が優れ、また塗装工程での作業性も良好であるが、多量の有機溶剤を含有しており、この有機溶剤が塗装工程等を通じて周囲へ排出されることになる。このため、近年では、溶剤型塗料から水性塗料への転換が積極的に図られている。特に、ベースコート塗料は、中塗りコート塗料に比べて一般に有機溶剤の含有率が高いので、優先的に水性塗料への切り換えが進められている。
【０００５】
ところが、この水性塗料を用いて塗装を行う場合には、塗布された塗料内部の水分の蒸発を促進するために、塗装後に所謂プレヒートを行うことが必須である。
例えば、特許文献１には、自動車の車体に水性ベースコート塗料を用いた塗装を施した後、塗膜表面に熱風を吹き付けることで、塗膜中に含まれる水分の蒸発を促進することが開示されている。
【０００６】
図１１は、中塗りコート塗料は溶剤型塗料でベースコート塗料のみに水性塗料を適用した車体塗装工程の概略を示すフローチャートである。また、図１２は、中塗りコート塗料およびベースコート塗料の両方に水性塗料を適用した車体塗装工程の概略を示すフローチャートである。
【０００７】
これらのフローチャートから良く分かるように、水性塗料を用いた中塗り塗装工程（ステップＳ６３）並びにベース塗装工程（ステップＳ６５及びステップＳ７６）の後には、塗膜内部の水分の蒸発を促進するために、例えば所定温度の温風を吹き付けるプレヒート工程（ステップＳ６６，ステップＳ７４及びステップＳ７７）が新たに設けられる。従って、このプレヒート工程で温風を供給するために、追加的なエネルギ消費が必要となる。
また、前記図１１及び図１２に示すように、ベース塗装の場合、その後工程でウエット・オン・ウエット塗装にてクリア塗装を行うためには、プレヒート工程の後にクーリング工程（ステップＳ６７及びステップＳ７８）が更に必要とされるので、追加的な消費エネルギもより一層増大することになる。
【特許文献１】特開２００１−２３９２０１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
周知のように、近年では、環境問題への関心の高まりに応じて、塗装工程についてもより一層の省エネルギ化が求められており、水性塗料を用いた塗装後の前記プレヒート工程についても、消費エネルギ低減の観点から、できるだけ低温で行えるようにすることが望まれている。
しかしながら、プレヒート温度をむやみに低くした場合には、水性塗料による塗膜内の水分の蒸発が不十分になり、後続する焼付乾燥工程で残存した水分が突沸しピンホール等の塗膜欠陥を生じさせる恐れがある。また、塗料粘度が低いのでクリア塗膜との混層が生じ易く、やはり平滑性悪化などの外観性の低下を招くことになる。特に、アルミニウム等のフレーク（鱗片状部材）を含有する水性塗料の場合には、両塗膜間の界面の乱れが生じ、水性塗料による塗膜内でアルミフレークの配向性が損なわれて塗装面の光輝性が低下するという問題もある。
【０００９】
また、プレヒート工程後の塗装については、例えば４０℃程度以上の塗膜（例えばベース塗膜）上に溶剤型塗料（例えばクリアコート塗料）を用いてウエット・オン・ウエット塗装を行った場合、溶剤型塗料中の溶剤が急激に蒸発して塗料の粘度が上昇するため、流動性が低下して塗膜の平滑性が損なわれることが知られている。プレヒート工程後のクーリングは、かかる不具合の発生を防止することを基本的な目的として行われるものであるが、このクーリング工程についても、エネルギ消費低減の観点から極力簡略化あるいは無くすることが望ましい。
【００１０】
図１は、プレヒート温度が塗装仕上がり性と塗膜水分含有率に及ぼす影響を模式的に示すグラフである。尚、この例は、水性塗料（例えばベースコート塗料）を用いたベース塗装の後に３分間のプレヒートを行い、溶剤型塗料（例えばクリアコート塗料）を用いてウエット・オン・ウエット塗装を行った場合についてのものであるが、この場合には、グラフから分かるように、塗装の仕上がり性を目標値以上とするには、プレヒート温度を略７０℃程度以上に設定し、且つ、プレヒート後にクーリングを行う必要がある。
【００１１】
更に、従来のプレヒートでは、温風の吹き付け等により塗膜の表面から加温されるだけであるので、塗膜表面では水分の蒸発が促進され易いが、塗膜内部まで迅速には熱が伝わり難く、塗膜内部での水分の蒸発が不十分になりがちである。従って、水分の蒸発効率を高めることは困難であり、プレヒート温度を一定以上に高く設定せざるを得ない。また、このことがクーリング工程の必要性を招いている。
例えば、水性ベースコート塗料を用いた塗装の後にウエット・オン・ウエット塗装でクリア塗装を行う場合について、７０℃を越える温度で２分間を越えるプレヒートを行った場合には、前述のクーリング工程が必要であることが知られている。
【００１２】
この発明は、以上のような技術的課題に鑑みてなされたもので、水性塗料を用いた塗装工程後にプレヒートを行って第２の塗料によりウエット・オン・ウエット塗装を行う場合について、プレヒートの温度及び／又は時間をできるだけ抑えつつ、水性塗膜内の水分を効率良く蒸発させることができ、また、プレヒート後のクーリングを無くすることができる塗装方法を提供することを、基本的な目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
本願発明者等は、上記の目的を達成するために研究開発を重ねる中で、水性塗料中に含まれる固形分が多くなれば水分含有量が低くなることに着目し、それだけ塗膜中の水分を蒸発させるプレヒートの温度及び／又は時間が抑えられることを確かめた。また、水性塗料を塗装機により微粒化されたミスト状態とし、シェーピングエアで噴霧することにより、塗装後のプレヒートでの水分の蒸発効率を高める上で有効であることを見出した。これは、塗料を微粒化されたミスト状態とすることで、塗料の粒子径が小さくなり単位質量当たりの表面積が大きくなり、塗装時における水分や溶剤の蒸発速度が効果的に高められることによるものと考えられる。尚、このように、塗料を微粒化されたミスト状態にして噴霧塗布し得る塗装機としては、所謂、ベル型回転噴霧式塗装機が知られている（例えば特開平１０−９９７３６号公報参照）。
【００１４】
更に、プレヒート工程を、第１及び第２の前後２工程に分け、第１プレヒート工程を比較的高温に設定して水性塗膜の乾燥性を確保し、第２プレヒート工程を比較的低温に設定して後工程の塗装での塗料の流動性低下を抑制することにより、プレヒート後のクーリング工程を別途に設ける必要なしに、良好な塗装仕上がり性が得られることを見出した。
【００１５】
図２は、本発明のプレヒート工程でのプレヒート温度が塗装仕上がり性と塗膜水分含有率に及ぼす影響を模式的に示すグラフである。尚、この例は、水性塗料（例えばベースコート塗料）を用いたベース塗装の後に、吹き付けエア温度８０℃で９０秒間の第１プレヒート工程を行い、３０秒間の第２プレヒート工程を吹き付けエア温度８０〜４０℃の間で温度を変えて行い、溶剤型塗料（例えばクリアコート塗料）を用いてウエット・オン・ウエット塗装を行った場合についてのもので、ベースコート塗料としては、従来のものと本発明に係る開発塗料を用いている。図２のグラフから分かるように、従来のベース塗料では、第２プレヒート工程での温度設定に拘わらず目標の塗装仕上がり性は得られないが、本発明に係る開発ベース塗料を用いた場合には、第２プレヒート工程での吹きつけエア温度を略５０℃以下に設定することにより、水性塗料の塗膜の水分含有率を目標値以下とし、また、仕上がり性を目標値以上とすることが可能であった。
【００１６】
そこで、本願請求項１の発明（第１の発明）に係る塗装方法は、２５重量％以上の固形分を含有した水性塗料でなる第１の塗料を用いる第１塗装工程と、該第１塗装工程後に温風エアを用いて行うプレヒート工程と、該プレヒート工程後に第２の塗料を用いて前記第１の塗料の塗膜上にウエット・オン・ウエット塗装を行う第２塗装工程と、該第２塗装工程後の乾燥硬化工程とを備えた塗装方法であって、前記プレヒート工程は、吹き付けエア温度が４０℃を越え８０℃以下、吹き付けエア風速が０．５〜５ｍ／秒、吹き付け時間が３０秒以上、のプレヒート条件で行う第１プレヒート工程と、該第１プレヒート工程の後に行われ、吹き付けエア温度が室温を越え４０℃以下、吹き付けエア風速が１〜１０ｍ／秒、吹き付け時間が３０秒以下、のプレヒート条件で行う第２プレヒート工程と、を有していることを特徴としたものである。ここに、前記吹き付けエアの風速は、被塗物表面での風速である。
【００１７】
ここに、第１の塗料が含有する固形分の下限値を２５重量％としたのは、固形分の含有量がこの値を下回る場合には、プレヒート工程後に残存する水分が多くなり、塗装仕上がり性に悪影響を及ぼすからである。また、第１プレヒート工程での吹き付けエアについて、温度の下限値を４０℃、風速の下限値を０．５ｍ／秒、吹き付け時間の下限値を３０秒としたのは、温度、風速及び吹き付け時間がそれぞれこれらの値を下回ると、水性塗料でなる第１の塗料の塗膜内の水分を蒸発させるプレヒート効果（つまり第１の塗料の乾燥性）を確保して良好な塗装仕上がり性を得ることが難しいからである。更に、第１プレヒート工程での吹き付けエアについて、温度の上限値を８０℃、風速の上限値を５ｍ／秒としたのは、温度及び風速がこれらの値を超えると、第２プレヒート工程で塗膜の温度を下げることが困難になり、クーリングなしで良好な塗装仕上がり性を得ることが難しいからである。更に、第２プレヒート工程での吹き付けエアについて、温度の上限値を４０℃、風速の上限値を１０ｍ／秒、吹き付け時間の上限値を３０秒としたのは、温度、風速及び吹き付け時間がそれぞれこれらの値を上回ると、第２の塗料を塗布した際の流動性確保が難しいからである。
【００１８】
また、本願請求項２の発明（第２の発明）は、前記第１の発明において、前記第２プレヒート工程での吹き付けエア温度の下限値が３０℃に設定されていることを特徴としたものである。
【００１９】
ここに、第２プレヒート工程での吹き付けエア温度の下限値が３０℃に設定したのは、第１の塗料の乾燥性を確実に得るためである。
【００２０】
更に、本願請求項３の発明（第３の発明）は、前記第１又は第２の発明において、前記第１プレヒート工程での吹き付け時間の上限値が９０秒に設定され、前記第２プレヒート工程での吹き付け時間の下限値が１５秒に設定されていることを特徴としたものである。
【００２１】
ここに、第１プレヒート工程での吹き付け時間の上限値を９０秒に設定したのは、クーリングなしで良好な塗装仕上がり性を確実に得るためである。また、第２プレヒート工程での吹き付け時間の下限値を１５秒に設定したのは、第１の塗料の乾燥性を確実に得るためである。
【００２２】
また更に、本願請求項４の発明（第４の発明）は、前記第１〜第３の発明の何れか一において、前記第１の塗料がフレーク状（鱗片状）の光輝材を含有する水性ベースコート塗料であり、前記第２の塗料はクリアコート塗料であることを特徴としたものである。
【００２３】
また更に、本願請求項５の発明（第５の発明）は、前記第１〜第４の発明の何れか一において、前記第２の塗料は溶剤型塗料であることを特徴としたものである。
【００２４】
また更に、本願請求項６の発明（第６の発明）は、前記第１〜第５の発明の何れか一において、前記ベル型回転噴霧式塗装機のベル回転数は２００００ｒｐｍ以上に設定されていることを特徴としたものである。
【００２５】
ここに、ベル回転数の下限値を２００００ｒｐｍとしたのは、ベル回転数２００００ｒｐｍ未満では、噴霧塗料の粒子径を十分に小さくして単位質量当たりの表面積を十分に大きくすることが難しく、従って、塗装時における水分や溶剤の蒸発速度を有効に高めることが難しいからである。
【００２６】
また更に、本願請求項７の発明（第７の発明）は、前記第６の発明において、前記シェーピングエアの被塗物表面での流速は１５０ＮＬ（ノーマル・リットル）／分以上に設定されていることを特徴としたものである。
【００２７】
ここに、シェーピングエアの被塗物表面での流速の下限値を１５０ＮＬ／分としたのは、エア流速と光輝材の配向性とは一般に比例し、シェーピングエアの被塗物表面での流速がこの値未満では、前記配向性の確保が難しいからである。
【００２８】
また更に、本願請求項８の発明（第８の発明）は、前記第１〜第７の発明の何れか一において、前記第１の塗料が水性ベースコート塗料で前記第２の塗料はクリアコート塗料であり、前記第１塗装工程の前に第２の水性塗料でなる中塗りコート塗料を用いて中塗り塗装を行い、該中塗り塗装後に前記第１〜第３の発明の何れか一に記載のプレヒート工程と同一条件でプレヒートを行い、該プレヒート後に、前記水性ベースコート塗料でなる第１の塗料を用いたウエット・オン・ウエット塗装を行う、ことを特徴としたものである。
【００２９】
また更に、本願請求項９の発明（第９の発明）は、前記第８の発明において、前記第２の水性塗料は、４０重量％以上の固形分を含有していることを特徴としたものである。
【００３０】
ここに、第２の水性塗料が含有する固形分の下限値を４０重量％としたのは、固形分の含有量がこの値を下回る場合には、プレヒート工程後に残存する水分が多くなり、塗装仕上がり性に悪影響を及ぼすからである。
【発明の効果】
【００３１】
本願の第１の発明によれば、水性塗料でなる第１の塗料中に含まれる固形分を２５重量％以上としたことにより、それだけ水分含有量を低く制限し、塗膜中の水分を蒸発させるプレヒートの温度及び／又は時間を抑えることができ、また、プレヒート工程を、第１及び第２の前後２工程に分け、第１プレヒート工程を比較的高温（４０℃を越え８０℃以下）に設定したことにより、水性塗膜の乾燥性を確保でき、第２プレヒート工程を比較的低温（室温を越え４０℃以下）に設定したことにより、第２塗装工程での塗料の流動性低下を抑制することができる。
すなわち、プレヒート後のクーリングを無くした場合でも、第２塗料が塗着時に急激に熱せられて流動性が低下し、平滑性に悪影響を及ぼすことを有効に抑制できる。また、第２塗装工程後の乾燥硬化時における水分突沸によるピンホール発生や第２の塗料との混層による平滑性悪化などの不具合発生も有効に抑制できる。
【００３２】
また、本願の第２の発明によれば、基本的には、前記第１の発明と同様の作用効果を奏することができる。特に、第２プレヒート工程での吹き付けエア温度の下限値を３０℃に設定したことにより、第１の塗料の乾燥性を確実に得ることができる。
【００３３】
更に、本願の第３の発明によれば、基本的には、前記第１又は第２の発明と同様の作用効果を奏することができる。特に、第１プレヒート工程での吹き付け時間の上限値を９０秒に設定したことにより、クーリングなしで良好な塗装仕上がり性を確実に得ることができ、また、第２プレヒート工程での吹き付け時間の下限値を１５秒に設定したことにより、第１の塗料の乾燥性を確実に得ることができる。
【００３４】
更に、本願の第４の発明によれば、基本的には、前記第１〜第３の発明の何れか一と同様の作用効果を奏することができる。特に、第１の塗料がフレーク状の光輝材を含有する水性ベースコート塗料であり、第２の塗料はクリアコート塗料である場合において、両塗料による両塗膜間の界面の乱れが生じて水性塗料（第１の塗料）による塗膜内で光輝材の配向性が損なわれ、塗装面の光輝性が低下することを有効に抑制できる。
【００３５】
また更に、本願の第５の発明によれば、第２の塗料が溶剤型塗料であることにより、前記第１〜第４の発明の何れか一と同様の作用効果をより確実に奏することができる。
【００３６】
また更に、本願の第６の発明によれば、基本的には、前記第１〜第５の発明の何れか一と同様の作用効果を奏することができる。特に、第１塗装工程及び／又は第２塗装工程での塗装をベル型回転噴霧式塗装機を用いて行い、ベル回転数を２００００ｒｐｍ以上に設定したことにより、噴霧塗料の粒子径を十分に小さくして単位質量当たりの表面積を十分に大きくすることでき、塗装時における水分や溶剤の蒸発速度を有効に高めることができる。従って、プレヒートの低温化及び／又は短時間化を図っても、水分の突沸によるピンホールの発生や上層との混層による平滑性の悪化等の不具合発生をより有効に抑制することが可能となる。
【００３７】
また更に、本願の第７の発明によれば、基本的には、前記第１〜第６の発明の何れか一と同様の作用効果を奏することができる。特に、シェーピングエアの被塗物表面での流速は１５０ＮＬ／分以上に設定されていることで、光輝材の配向性を確保できる。
【００３８】
また更に、本願の第８の発明によれば、水性塗料でなる中塗りコート塗料を用いて中塗り塗装を行った後にプレヒートを行い、更にその後に水性ベースコート塗料を用いたウエット・オン・ウエット塗装を行う場合についても、前記第１〜第７の発明の何れか一と同様の作用効果を奏することができる。
【００３９】
また更に、本願の第９の発明によれば、基本的には、前記第１〜第８の発明の何れか一と同様の作用効果を奏することができる。特に、第２の水性塗料中に含まれる固形分を４０重量％以上としたことにより、それだけ水分含有量を低く制限し、塗膜中の水分を蒸発させるプレヒートの温度及び／又は時間を抑えることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００４０】
以下、本発明の実施形態について、添付図面を参照しながら詳細に説明する。
まず、本実施形態で用いるベル型回転噴霧式塗装装置について説明する。尚、このベル型回転噴霧式塗装装置は、従来公知のものと同様のものであり、例えば特開平１０−９９７３６号公報に開示されたものと同様の構成を備え同様の作用をなすものである。
このベル型回転噴霧式塗装装置は、図３〜図５に示すように、内部にエアモータ（図示省略）を内蔵する塗装機本体１と、該塗装機本体１の先端側に回転可能に設けられたベルカップ２と、該ベルカップ２の径方向外側に向かってシェーピングエアＦｓを噴出するシェーピングエア形成手段３とを備えて構成されている。
【００４１】
前記ベルカップ２は、略円錐筒状を呈しており、その基端部に設けられた円盤状の塗料拡散板４に向かって供給された塗料Ｐを遠心力により霧化状態となすものであり、エアモータにより回転駆動される駆動軸５の先端に共回り可能に取り付けられている。符号６は塗料拡散板４の外周側に形成された塗料噴出口であり、塗料拡散板４の内面側に供給され、遠心力により霧化状態とされた塗料がこの塗料噴出口６を通ってベルカップ２の内周面に沿うように拡散されることとなっている。
【００４２】
前記駆動軸５の中心部には、前記塗装機本体１側に固定された塗料供給管７が挿通されており、該塗料供給管７の先端には、前記塗料拡散板４の内面側に臨むようにして塗料供給用のノズル８が設けられている。なお、塗料供給管７は、駆動軸５の回転駆動時にも回転することはない構成とされている。
【００４３】
前記シェーピングエア形成手段３は、前記塗装機本体１内に形成されたエア通路９と、該エア通路９の先端部に形成されたエアチャンバ１０と、該エアチャンバ１０に連通された状態で前記塗装機本体１の先端面に環状に所定間隔で形成された多数のエア噴出口１１とによって構成されている。つまり、これらの多数のエア噴出口１１から噴出されたエアにより前記ベルカップ２の径方向外側に略円筒状のシェーピングエアＦｓが形成されることとなっている。
【００４４】
本実施の形態では、前記塗装機本体１に、シェーピングエアＦｓを１８０°間隔で径方向に横切るエアカーテンＦｃを噴出するエアカーテン形成手段１２が設けられている。
該エアカーテン形成手段１２は、前記塗装機本体１内に前記エア通路９とは別途形成された第２のエア通路１３と、該エア通路１３の先端部に形成されたエアチャンバ１４と、該エアチャンバ１４に連通された状態で前記塗装機本体１の先端面に１８０°間隔で対称位置に一対ずつ形成された半径方向に延びるスリット状のエア噴出口１５，…，１５とによって構成されている。つまり、これらのエア噴出口１５，…，１５から噴出されたエアにより前記シェーピングエアＦｓを１８０°間隔で径方向に横切る略平面状の一対ずつのエアカーテンＦｃ，…，Ｆｃが形成されることとなっている（図５及び図６参照）。すると、シェーピングエアＦｓは、エアカーテンＦｃ，…，Ｆｃにより２分割されて、略楕円円弧状を呈することとなる。
【００４５】
以上のように構成されたベル型回転噴霧式塗装装置を用いた塗装について、例えばメタリック塗装を行う場合を例にとって説明する。
メタリック塗装を行う場合には、鱗片状部材Ｆ（フレーク）を含有する塗料Ｐが塗料供給管７を介して塗料拡散板４の内側に供給される。そして、塗料拡散板４の内側に供給された塗料Ｐは、ベルカップ２の回転に伴う遠心力により拡散霧化されて塗料噴出口６から噴出され、ベルカップ２の内周面に沿って略円筒状に拡散される。
【００４６】
一方、シェーピングエア形成手段３により形成されたシェーピングエアＦｓは、前述したように、エアカーテンＦｃによって２分割されて略楕円円弧状となる。
従って、シェーピングエアＦｓに乗って塗着面に向かう塗料Ｐ中の鱗片状部材Ｆは、図６に示すように、略同一方向（即ち、楕円の長径と平行な方向）に並ぶこととなる。この現象は、鱗片状部材Ｆの大きさに関係なく生ずる。
【００４７】
そこで、ベル型回転噴霧式塗装装置を前記鱗片状部材Ｆの並び方向と直交する方向（即ち、図６の矢印Ｘ方向）に移動させると、塗着面においては鱗片状部材Ｆが略同一方向に並ぶこととなり、縞状の塗装ムラが生じることはなくなる。しかも、シェーピングエアＦｓの流れを乱したりする必要がないので、ベル型回転噴霧式塗装装置の利点である高い塗着効率を維持できる。
【００４８】
すなわち、かかるベル型回転噴霧式塗装装置によれば、シェーピングエアに乗って塗着面に到達する塗料中の鱗片状部材の向きが略同一方向に整えられるところから、塗装ムラのないメタリック塗装を行うことができることとなり、ベル型回転噴霧式塗装装置の利点である塗着効率の高さを維持しつつ、良好なメタリック塗装が行えるという優れた効果がある。また、例えばエアカーテン形成手段を追加するだけで、メタリック塗装に適したものとすることができるので、コスト的にも有利である。
【００４９】
本実施形態では、水性塗料用いた塗装工程後にプレヒートを行って第２の塗料によりウエット・オン・ウエット塗装を行う場合について、プレヒートの温度及び／又は時間をできるだけ抑えつつ、水性塗膜内の水分を効率良く蒸発させることができ、また、プレヒート後のクーリングを無くすることができるようにするために、２５重量％以上の固形分を含有した水性塗料でなる第１の塗料を用いる第１塗装工程と、該第１塗装工程後に温風エアを用いて行うプレヒート工程と、該プレヒート工程後に第２の塗料を用いて前記第１の塗料の塗膜上にウエット・オン・ウエット塗装を行う第２塗装工程と、該第２塗装工程後の乾燥硬化工程とを行い、前記プレヒート工程を第１及び第２の前後２工程に分けて行い、第１プレヒート工程を、吹き付けエア温度が４０℃を越え８０℃以下、吹き付けエア風速が０．５〜５ｍ／秒、吹き付け時間が３０秒以上、のプレヒート条件で行い、第２プレヒート工程を、吹き付けエア温度が室温を越え４０℃以下、吹き付けエア風速が１〜１０ｍ／秒、吹き付け時間が３０秒以下、のプレヒート条件で行うようにした。
【００５０】
そして、本発明の効果を検証するために、適用塗料，塗装条件，プレヒート条件などを様々に変更して種々の試験を行った。
以下、この試験について説明する。まず、試験で用いる各種塗料の調製方法について説明する。
本実施形態に係る試験では、電着塗装を施した電着板に中塗り塗装，上塗り塗装（ベース塗装），クリア塗装を順次施す塗装が行われる。このうち、ベース塗装には、以下のように調製した３種類の水性ベースコート塗料（Ａ１，Ａ２，Ａ３）を用いた。
【００５１】
＜水性ベースコート塗料の調製＞
水性ベースコート塗料としては、アクリルエマルジョンＡ又はＢ，イオン交換水，ジメチルアミノエタノール，アミノ樹脂（例えば三井サイアナミド（株）製のサイメル３２７），光輝性顔料（例えば旭化成社製のアルミペーストＭＨ８８０１），表面調整剤（例えばエアープロダクツ社製のサーフィノール４４０）、更に、ジメチルアミノエタノール及びイオン交換水を、それぞれ下記表１に示す所定の重量部ずつ添加し、均一に分散することで、水性ベースコート塗料Ａ１，Ａ２，Ａ３をそれぞれ得た。
【００５２】
【表１】
【００５３】
前記光輝性顔料は、鱗片状をなす発色材としての光輝材を含有する。なお、これに限定されることなく、光輝性顔料は、発色材として、光輝材の代わりに、光干渉材を含有しても、あるいは、光輝材及び光干渉材の両方を含有してもよい。
尚、かかる水性ベースコート塗料の調製方法、及び、以下に説明するアクリルエマルジョンの製造方法は、例えば特開２００１−２４０７９１号公報に開示されるように、公知である。
【００５４】
前記３種類の水性ベースコート塗料Ａ１〜Ａ３のうち、水性ベースコート塗料Ａ１及びＡ２に含有されるアクリルエマルジョンＡは、次のようにして製造した。
＜水性ベースコート塗料Ａ１，Ａ２用のアクリルエマルジョンＡの製造＞
アクリルエマルジョンＡの製造に際しては、まず、反応容器に脱イオン水１２６．５重量部を加え、これを窒素気流中で混合攪拌しながら８０℃に昇温させた。続いて、以下の組成を有するモノマー乳化物と、過硫酸アンモニウム０．２４重量部及び脱イオン水１０重量部からなる開始剤溶液と、を２時間にわたり並行して反応容器に滴下した。滴下終了後、１時間にわたって同温度で熟成した。
【００５５】
＜アクリルエマルジョンＡに用いるモノマー乳化物の組成＞
・アクリル酸メチル：３０．６１重量部
・アクリル酸エチル：３７．９７重量部
・メタクリル酸２−ヒドロキシエチル：７．４２重量部
・アクリルアミド：４．００重量部
・アクアロンＨＳ−１０：０．５重量部（第一工業製薬社製）
・アデカリアソープＮＥ−２０：０．５重量部（旭電化社製）
・脱イオン水：８０重量部
【００５６】
更に、次のような組成を有するモノマー乳化剤と、過硫酸アンモニウム０．０６重量部及び脱イオン水１０重量部からなる開始剤溶液と、を８０℃で０．５時間にわたり並行して反応溶液に滴下した。滴下終了後、２時間にわたって同温度で熟成した。
＜モノマー乳化剤（第２段階）の組成＞
・アクリル酸エチル：１６．６重量部
・メタクリル酸２−ヒドロキシエチル：１．８６重量部
・メタクリル酸：１．５４重量部
・アクアロンＨＳ−１０：０．２重量部（第一工業製薬社製）
・脱イオン水：１０重量部
【００５７】
前記３種類の水性ベースコート塗料Ａ１〜Ａ３のうち、残りの水性ベースコート塗料Ａ３に含有されるアクリルエマルジョンＢは、次のようにして製造した。
＜水性ベースコート塗料Ａ３用のアクリルエマルジョンＢの製造＞
アクリルエマルジョンＢの製造方法は、基本的には前記アクリルエマルジョンＡと同様であり、第２段階目のモノマー乳化剤の組成が異なるだけである。アクリルエマルジョンＢの第２段階目のモノマー乳化剤の組成は、以下の通りとした。
【００５８】
＜モノマー乳化剤（第２段階目）の組成＞
・アクリル酸エチル：１５．０７重量部
・メタクリル酸２−ヒドロキシエチル：１．８６重量部
・メタクリル酸：３．０７重量部
【００５９】
以上のようにして、前記表１から分かるように、固形分の含有量（表１：最下欄参照）がそれぞれ異なる水性ベースコート塗料Ａ１，Ａ２，Ａ３を得た。このうち、水性ベースコート塗料Ａ１及びＡ２は固形分が２５重量％を上回っているが、水性ベースコート塗料Ａ３については、固形分が２５重量％を下回っている。
【００６０】
本実施形態では、前記水性ベースコート塗料を用いた塗装工程の前工程として、中塗りコート塗料を用いた塗装が行われる。この中塗りコート塗料としては、以下の５種類（Ａ，Ｂ，Ｃ１〜Ｃ３）のものを用意した。
中塗りコート塗料Ａ：溶剤型塗料ＯＴＯＨ８７０グレー（日本ペイント社製）
中塗りコート塗料Ｂ：溶剤型塗料ＯＴＯＨ８８０Ｌ４８（日本ペイント社製）
中塗りコート塗料Ｃ１〜Ｃ３：水性塗料であり、以下のような組成を有するものを調整した。
【００６１】
＜水性中塗りコート塗料Ｃ１，Ｃ２，Ｃ３の調整＞
これら中塗りコート塗料Ｃ１，Ｃ２，Ｃ３は、ポリエステル樹脂，アミノ樹脂，アミド基含有アクリル樹脂，ウレタン変性ポリエステル樹脂を組み合わせ、更に、顔料，アクリル系表面調整剤およびイオン交換水をそれぞれ所定の重量部ずつ添加し、均一分散することによって調製した。尚、かかる水性塗料の調製方法は、例えば特開２００２−１４６２８２号公報に開示されるように、公知である。
水性中塗りコート塗料Ｃ１，Ｃ２，Ｃ３の組成および固形分の含有量を表２に示す。
【００６２】
【表２】
【００６３】
前記表２の水性中塗りコート塗料Ｃ１，Ｃ２，Ｃ３の調製に用いたポリエステル樹脂，アミノ樹脂，アミド基含有アクリル樹脂，ウレタン変性ポリエステル樹脂の樹脂特性は、以下の通りであった。
・ポリエステル樹脂：酸価５０，水酸基価１２０，数平均分子量２０００のもの
・アミノ樹脂：メラミン樹脂（サイメル３２７：三井サイアナミッド社製）
・アミド基含有アクリル樹脂：酸価５０，水酸基価１５０，数平均分子量５０００のもので、アミド基含有エチレン性モノマー２０質量％，酸性基含有エチレン性モノマー１０質量％，水酸基含有エチレン性モノマー５０質量％及び他のエチレン性モノマー５０質量％の共重合体
・ウレタン変性ポリエステル樹脂：ｐＨが約７．５であるコロイダル分散ウレタン変性ポリエステル樹脂
【００６４】
また、添加した顔料は、二酸化チタンとカーボンブラックを９対１の割合で含有したものとし、アクリル系表面調整剤としては、表２に示すように、例えばエアープロダクツ社製のサーフィノール１０４Ｅを用いた。
以上のようにして、前記表２から分かるように、固形分の含有量（表２：最下欄参照）がそれぞれ異なる水性中塗りコート塗料Ｃ１，Ｃ２，Ｃ３を得た。このうち、水性中塗りコート塗料Ｃ１及びＣ２は固形分が４０重量％を上回っているが、水性中塗りコート塗料Ｃ３については、固形分が４０重量％を下回っている。
【００６５】
＜クリアコート塗料＞
また、ベースコート塗料を用いた塗装後に、ウエット・オン・ウエット塗装にて塗装されるクリアコート塗料としては、以下のもの（１種類のみ）を用いた。
クリアコート塗料Ａ：マックフローＯ−６００クリア（日本ペイント社製）
【００６６】
本実施形態に係る各試験おいて上述の各種塗料を試験塗装する塗装板は、以下のようにして作製した。
＜電着板の作製＞
まず、電着塗装を施す電着板を作製した。
：リン酸亜鉛処理した厚みが０．７ｍｍで、縦１００ｍｍ，横３００ｍｍのダル鋼板を用意し、これにＰＮ１２０Ｍ（日本ペイント社製）を乾燥膜厚が２０μｍになるように電着塗装を施し、１６０℃で３０分間にわったて焼付乾燥した。
【００６７】
＜中上塗り板の作製＞
上記のようにして得られた電着板に、試験条件に応じて、中塗り塗装，ベース塗装，クリア塗装を行うことで中上塗り板を得た。これらの塗装には、前述のベル型回転噴霧式塗装装置を用いた。
【００６８】
このようにして得られた中上塗り板について、その塗装面の光輝感および仕上がり性の評価を行った。各評価の仕方は、具体的には以下による。
＜光輝感の評価＞
光輝感の評価には、変角光度計ＭＡ−６８（Ｘ−Ｒｉｔｅ社製）を用いて、中上塗り板塗装面のフロップインデックス（ＦＩ）を光輝感として測定した。
そして、フロップインデックスが１２以上であった場合を非常に良好である（◎）、フロップインデックスが１０以上１２未満であった場合を良好である（○）、フロップインデックスが１０未満であった場合を良好でない（×）としてランク付けを行い評価した。
【００６９】
＜仕上がり性の評価＞
仕上がり性の評価には、ウェーブスキャン（Wavescan）ＤＯＩ（ＢＹＫ社製）を用いて、中上塗り板塗装面のＷａ／Ｗｄ値を仕上がり性として測定した。
そして、Ｗａ／Ｗｄ値が１５未満であった場合を非常に良好である（◎）、Ｗａ／Ｗｄ値が１５以上２０未満であった場合を良好である（○）、Ｗａ／Ｗｄ値が２０以上であった場合を良好でない（×）としてランク付けを行い評価した。
【００７０】
次に、本実施形態で行った各種試験について説明する。
これら試験は、以下の３種類（試験Ｉ〜試験ＩＩＩ）に大別される。これら各試験においては、水性ベースコート塗料（Ａ１〜Ａ３）をそれぞれ用いたベース塗装後に、溶剤型クリアコート塗料を用いてウエット・オン・ウエット塗装でクリア塗装を行い、焼付乾燥によって仕上げる点については共通である。各試験は、ベース塗装の前工程が以下のように異なる。
・試験Ｉ：溶剤型中塗りコート塗料Ａで中塗り塗装を行った後に焼付乾燥を行い、その後にベース塗装を行う。
・試験ＩＩ：溶剤型中塗りコート塗料Ｂで中塗り塗装を行った後に、プレヒートも焼付を乾燥も行うことなく、ウエット・オン・ウエット塗装でベース塗装を行う。
・試験ＩＩＩ：水性中塗りコート塗料（Ｃ１〜Ｃ３）で中塗り塗装を行った後にプレヒートを行い、その後にウエット・オン・ウエット塗装でベース塗装を行う。
【００７１】
まず、試験Ｉについて説明する。
＜試験Ｉ＞
この試験Ｉでは、図７のフローチャートに示すように、用意された電着板（ステップＳ１参照）に、溶剤型の中塗りコート塗料Ａを用いて中塗り塗装を施した後に焼付乾燥を行い（ステップＳ２，Ｓ３）、その後に水性ベースコート塗料Ａを用いてベース塗装を施し（ステップＳ４）、第１及び第２のプレヒート工程（ステップＳ５ａ，Ｓ５ｂ）でなるプレヒート工程（ステップＳ５）が行われる。そして、溶剤型クリアコート塗料を用いてウエット・オン・ウエット（Ｗ／Ｗ）塗装でクリア塗装を施し焼付乾燥が行われる（ステップＳ６，Ｓ７）。プレヒート後のクーリングは行わなかった。
【００７２】
試験Ｉにおいては、全実施例および全比較例について、中塗り塗装工程およびクリア塗装工程における使用塗料および各塗装条件等は共通である。
＜中塗り塗装＞
・中塗り塗料：溶剤型中塗りコート塗料Ａ
・塗装膜圧：３０μｍ
・ベル型回転噴霧式塗装装置：回転数２５０００ｒｐｍ，吐出速度２００ｃｃ／分
・シェーピングエア：流速１５０ＮＬ／分（被塗物表面での流速：以下同じ）
・プレヒート：無し
・焼付乾燥条件：１４０℃で２０分
【００７３】
＜クリア塗装＞
・クリア塗料：溶剤型クリアコート塗料Ａ
・塗装膜圧：３５μｍ
・ベル型回転噴霧式塗装装置：回転数２５０００ｒｐｍ，吐出速度２５０ｃｃ／分
・シェーピングエア：流速１５０ＮＬ／分
・焼付乾燥条件：１４０℃で２０分
【００７４】
ベース塗装工程については、塗料の種類，塗装装置のベル回転数，シェーピングエアの流速，第１及び第２のプレヒート条件を以下のように種々変更して塗装を行った。
＜ベース塗装＞
・ベース塗料：水性ベースコート塗料Ａ１，Ａ２，Ａ３
・塗装膜圧：１次塗膜６μｍ，２次塗膜６μｍ
・ベル型回転噴霧式塗装装置：吐出速度は２００ｃｃ／分で一定、回転数は１５０００，２００００，３５０００，５００００ｒｐｍの４種類
・シェーピングエアの流速：１４０，３００，４００，５００ＮＬ／分の４種類
・第１プレヒート工程
−温度：３５，４５，６０，８０℃の４種類
−風速：０．３，０．５，３，５ｍ／秒の４種類
−時間：２５，３０，６０，９０秒の４種類
・第２プレヒート工程
−温度：２５，３０，４０℃の３種類
−風速：０．８，１，５，１０ｍ／秒の４種類
−時間：１０，１５，３０秒の３種類
【００７５】
試験Ｉでのベース塗装条件と試験結果とを表３に示す。
【００７６】
【表３】
【００７７】
表３の結果から良く分かるように、固形分が２５重量％よりも低い水性ベースコート塗料Ａ３を用いた比較例９については、仕上がり性および光輝感の両方共に不十分な結果（×）となっている。これは、水性ベースコート塗料の固形分の含有量が低いので水分含有量が多く、それだけプレヒート後の残存水分が多くなり、塗装仕上がり性に悪影響を及ぼすためであると考えられる。従って、水性ベースコート塗料の固形分含有量は２５重量％以上とする必要がある。
【００７８】
また、比較例８では、ベル回転数が１５０００ｒｐｍと（２００００ｒｐｍよりも）低く設定されており、仕上がり性および光輝感の両方について不十分な結果（×）となっている。これは、ベル回転数が２００００ｒｐｍよりも低い場合には、ベル回転の高速化による塗料粒子の微細化効果が不十分なためであると考えられる。従って、ベル回転数の下限値としては２００００ｒｐｍに設定することが好ましい。
【００７９】
比較例７は、シェーピングエアの流速が本発明実施例のものに比し不足しており、仕上がり性および光輝感の両方について不十分な結果（×）となっている。
すなわち、比較例３ではシェーピングエア（Ｓ/Ａ）の流速が１４０ＮＬ／分と（１５０ＮＬ／分）よりも低く設定されており、光輝材の配向性を十分に確保できていないものと考えられる。
【００８０】
比較例６，５，４は、第１プレヒート工程でのプレヒート条件が本発明実施例のものとは異なっており、仕上がり性および光輝感の両方について不十分な結果（×）となっている。
すなわち、比較例６では第１プレヒート工程での吹き付けエアの温度が３５℃と（４０℃よりも）低く設定されており、十分なプレヒート効果が得られていないものと考えられる。また、比較例５では第１プレヒート工程での吹き付けエアの風速が０．３ｍ／秒と（０．５ｍ／秒よりも）低く設定されており、十分なプレヒート効果が得られていないものと考えられる。更に、比較例４では第１プレヒート工程でのエア吹き付け時間が２５秒と（３０秒よりも）短く設定されている。
【００８１】
また、比較例３，２，１は、第２プレヒート工程でのプレヒート条件が本発明実施例のものとは異なっており、仕上がり性および光輝感の両方について不十分な結果（×）となっている。
すなわち、比較例３では第２プレヒート工程での吹き付けエアの温度が２５℃と（３０℃よりも）低く設定されている。また、比較例２では第２プレヒート工程での吹き付けエアの風速が０．８ｍ／秒と（１ｍ／秒よりも）低く設定されており、更に、比較例１では第２プレヒート工程でのエア吹き付け時間が１０秒と（１５秒よりも）短く設定されている。
【００８２】
次に、試験ＩＩについて説明する。
＜試験ＩＩ＞
この試験ＩＩでは、図８のフローチャートに示すように、用意された電着板（ステップＳ１１参照）に、溶剤型の中塗りコート塗料Ｂを用いて中塗り塗装（ステップＳ１２）を施した後に、プレヒートも焼付乾燥も行わずに、水性ベースコート塗料を用いてウエット・オン・ウエット塗装でベース塗装を施し（ステップＳ１３）、第１及び第２のプレヒート工程（ステップＳ１４ａ，Ｓ１４ｂ）でなるプレヒート工程（ステップＳ１４）が行われる。そして、溶剤型クリアコート塗料を用いてウエット・オン・ウエット（Ｗ／Ｗ）塗装でクリア塗装を施し焼付乾燥が行われる（ステップＳ１５，Ｓ１６）。プレヒート後のクーリングは行わなかった。
【００８３】
試験ＩＩにおいては、全実施例および全比較例について、中塗り塗装工程およびクリア塗装工程における使用塗料および各塗装条件等は共通である。
＜中塗り塗装＞
・中塗り塗料：溶剤型中塗りコート塗料Ｂ
・塗装膜圧：２０μｍ
・ベル型回転噴霧式塗装装置：試験Ｉの場合と同一で、回転数２５０００ｒｐｍ，吐出速度２００ｃｃ／分
・シェーピングエアの流速：試験Ｉの場合と同一で１５０ＮＬ／分
・プレヒート：無し
・焼付乾燥：無し
【００８４】
＜クリア塗装＞
：クリア塗装工程での使用塗料及び塗装条件は、試験Ｉの場合と同一とした。
【００８５】
＜ベース塗装＞
ベース塗装工程については、試験Ｉの場合と同じく３種類の塗料（Ａ１，Ａ２，Ａ３）を用い、塗装装置のベル回転数，シェーピングエアの流速，第１及び第２のプレヒート条件を、試験Ｉの場合と同様に種々変更して塗装を行った。
【００８６】
試験ＩＩでのベース塗装条件と試験結果とを表４に示す。
【００８７】
【表４】
【００８８】
表４の結果から良く分かるように、固形分が２５重量％よりも低い水性ベースコート塗料Ａ３を用いた比較例９については、試験Ｉの場合と同様に、仕上がり性および光輝感の両方共に不十分な結果（×）となっている。また、比較例８〜比較例１についても、試験Ｉの場合と同様の結果が得られた。
【００８９】
次に、試験ＩＩＩについて説明する。
＜試験ＩＩＩ＞
この試験ＩＩＩでは、図９のフローチャートに示すように、用意された電着板（ステップＳ２１参照）に、水性の中塗りコート塗料Ｃ１〜Ｃ３を用いて中塗り塗装（ステップＳ２２）を施した後に第１及び第２のプレヒート工程（ステップＳ２３ａ，Ｓ２３ｂ）でなるプレヒート工程（ステップＳ２３）が行われ、焼付乾燥は行わずに、水性ベースコート塗料を用いてウエット・オン・ウエット（Ｗ／Ｗ）塗装でベース塗装を施し(ステップＳ２４）、第１及び第２のプレヒート工程（ステップＳ２５ａ，Ｓ２５ｂ）でなるプレヒート工程（ステップＳ２５）。そして、溶剤型クリアコート塗料を用いてウエット・オン・ウエット塗装（Ｗ／Ｗ）でクリア塗装を施し焼付乾燥が行われる（ステップＳ２６，Ｓ２７）。何れのプレヒートについても、プレヒート後のクーリングは行わなかった。
【００９０】
試験ＩＩＩの中塗り塗装工程については、塗料の種類，塗装装置のベル回転数，シェーピングエアの流速，第１及び第２のプレヒート条件を以下のように種々変更して塗装を行った。
＜中塗り塗装＞
・中塗りコート塗料：水性中塗りコート塗料Ｃ１，Ｃ２，Ｃ３
・塗装膜圧：２０μｍ
・ベル型回転噴霧式塗装装置：吐出速度は２００ｃｃ／分で一定、回転数は１５０００，２５０００ｒｐｍの２種類
・シェーピングエアの流速：１３０，１５０ＮＬ／分の２種類
・第１プレヒート工程
−温度：３５，４５℃の２種類
−風速：０．３，５ｍ／秒の２種類
−時間：２５，９０秒の４種類
・第２プレヒート工程
−温度：２５，３０℃の２種類
−風速：０．８，１ｍ／秒の２種類
−時間：１０，１５秒の２種類
【００９１】
＜ベース塗装＞
ベース塗装工程については、試験Ｉの場合と同じく３種類の塗料を用い、塗装装置のベル回転数，シェーピングエアの流速，第１及び第２のプレヒート条件を、試験Ｉの場合と同様に種々変更して塗装を行った。
【００９２】
クリア塗装工程については、全実施例および全比較例について、各使用塗料および各塗装条件等は共通であり、それぞれ試験Ｉと同一とした。
【００９３】
試験ＩＩＩでの中塗り塗装条件を表５に示し、ベース塗装条件と試験結果とを表６に示す。
【００９４】
【表５】
【００９５】
【表６】
【００９６】
表５及び表６の結果から良く分かるように、固形分が２５重量％よりも低い水性ベースコート塗料Ａ３を用いた比較例９については、試験Ｉの場合と同様に、仕上がり性および光輝感の両方共に不十分な結果（×）となっている。また、比較例８〜比較例１についても、試験Ｉの場合と同様の結果が得られた。
【００９７】
また、固形分が４０重量％よりも低い水性中塗りコート塗料Ｃ３を用いた比較例１８については、仕上がり性および光輝感の両方共に不十分な結果（×）となっている。また、比較例１７〜比較例１０については、試験Ｉにおける比較例８〜比較例１の場合と同様の結果が得られた。尚、比較例１６において、シェーピングエア（Ｓ/Ａ）の流速は１３０ＮＬ／分と（１５０ＮＬ／分）よりも更に低く設定されている。
【００９８】
以上、説明したように、本実施形態によれば、水性塗料でなるベースコート塗料中に含まれる固形分を２５重量％以上としたことにより、それだけ水分含有量を低く制限し、塗膜中の水分を蒸発させるプレヒートの温度及び／又は時間を抑えることができ、また、プレヒート工程を、第１及び第２の前後２工程に分け、第１プレヒート工程を比較的高温（４０℃を越え８０℃以下）に設定したことにより、水性塗膜の乾燥性を確保でき、第２プレヒート工程を比較的低温（室温を越え４０℃以下）に設定したことにより、第２塗装工程での塗料の流動性低下を抑制することができる。
すなわち、プレヒート後のクーリングを無くした場合でも、クリア塗料が塗着時に急激に熱せられて流動性が低下し、平滑性に悪影響を及ぼすことを有効に抑制できる。また、第２塗装工程後の乾燥硬化時における水分突沸によるピンホール発生やクリア塗料との混層による平滑性悪化などの不具合発生も有効に抑制できるのである。
【００９９】
また、特に、水性塗料でなる中塗りコート塗料を用いて中塗り塗装を行った後にプレヒートを行い、更にその後に水性ベースコート塗料を用いたウエット・オン・ウエット塗装を行う場合についても、水性中塗りコート塗料中に含まれる固形分を４０重量％以上とし、プレヒート工程を、前記と同じく第１及び第２の前後２工程に分けることにより、前記と同様の作用効果を奏することができる。
【０１００】
なお、本発明は、例示された実施形態に限定されるものでなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲において、種々の改良及び設計上の変更が可能であることは言うまでもない。
【産業上の利用可能性】
【０１０１】
本発明では、水性塗料を用いた塗装工程後にプレヒートを行って第２の塗料によりウエット・オン・ウエット塗装を行う場合について、プレヒートの温度及び／又は時間をできるだけ抑えつつ、水性塗膜内の水分を効率良く蒸発させることができ、例えば自動車の車体の塗装工程などにおいて有効に利用することができる。
【図面の簡単な説明】
【０１０２】
【図１】従来の塗装方法のプレヒート工程での吹き付けエアの温度が塗装仕上がり性と塗膜水分含有率に及ぼす影響を模式的に示すグラフである。
【図２】本発明方法のプレヒート工程での吹き付けエアの温度が塗装仕上がり性と塗膜水分含有率に及ぼす影響を模式的に示すグラフである。
【図３】本発明の実施形態にかかるベル型回転噴霧式塗装装置の要部を示す断面図である。
【図４】図３のＹ４−Ｙ４断面図である。
【図５】前記ベル型回転噴霧式塗装装置における塗装機本体の前面図である。
【図６】前記ベル型回転噴霧式塗装装置によるシェーピングエアの形成状態を示す説明図である。
【図７】試験Ｉでの塗装工程の概略を示すフローチャートである。
【図８】試験ＩＩでの塗装工程の概略を示すフローチャートである。
【図９】試験ＩＩＩでの塗装工程の概略を示すフローチャートである。
【図１０】溶剤型塗料を用いた従来の車体塗装工程の概略を示すフローチャートである。
【図１１】中塗りコート塗料は溶剤型塗料でベースコート塗料のみに水性塗料を適用し、プレヒート後にクーリングを行う車体塗装工程の概略を示すフローチャートである。
【図１２】中塗りコート塗料およびベースコート塗料の両方に水性塗料を適用し、プレヒート後にクーリングを行う車体塗装工程の概略を示すフローチャートである。
【符号の説明】
【０１０３】
１ 塗装機本体
２ ベルカップ
３ シェーピングエア形成手段
Ｆｓ シェーピングエア
【技術分野】
【０００１】
この発明は、水性塗料を用いた塗装方法、特に、水性塗料の塗膜上に第２の塗料でウエット・オン・ウエット塗装を行うようにした塗装方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、例えば自動車等の車両の車体などに塗装を施す場合、いわゆる溶剤型塗料が多用されている。図１０は、従来一般的な溶剤型塗料を用いた車体塗装工程の概略を示すフローチャートである。この図に示すように、従来では、まず電着塗装を施して焼付乾燥を行い（ステップＳ５１及びＳ５２）、次に、電着塗膜の上に中塗り塗装を施して焼付乾燥を行い（ステップＳ５３及びＳ５４）、更に、中塗り塗膜の上にベース塗装およびクリア塗装を順次施して焼付乾燥を行うようにしている（ステップＳ５５，Ｓ５６及びＳ５７）。特に、ベース塗装後のクリア塗装は、所謂ウエット・オン・ウエット塗装で行われるのが普通である。
【０００３】
このように、自動車の車体塗装では、通常、電着塗装と中塗り塗装とベース塗装（及びクリア塗装）が施され多層の塗膜が形成されるが、このうち中塗り塗装およびベース塗装については、塗装品質および塗装作業性を確保する観点から、所謂、溶剤型塗料を用いるのが従来一般的である。特に、ベース塗装では、その後にウエット・オン・ウエット塗装でクリア塗装を行うことが好ましいので、かかるウエット・オン・ウエット塗装が可能な溶剤型塗料がより好適に用いられる。
【０００４】
かかる溶剤型塗料は、塗装品質が優れ、また塗装工程での作業性も良好であるが、多量の有機溶剤を含有しており、この有機溶剤が塗装工程等を通じて周囲へ排出されることになる。このため、近年では、溶剤型塗料から水性塗料への転換が積極的に図られている。特に、ベースコート塗料は、中塗りコート塗料に比べて一般に有機溶剤の含有率が高いので、優先的に水性塗料への切り換えが進められている。
【０００５】
ところが、この水性塗料を用いて塗装を行う場合には、塗布された塗料内部の水分の蒸発を促進するために、塗装後に所謂プレヒートを行うことが必須である。
例えば、特許文献１には、自動車の車体に水性ベースコート塗料を用いた塗装を施した後、塗膜表面に熱風を吹き付けることで、塗膜中に含まれる水分の蒸発を促進することが開示されている。
【０００６】
図１１は、中塗りコート塗料は溶剤型塗料でベースコート塗料のみに水性塗料を適用した車体塗装工程の概略を示すフローチャートである。また、図１２は、中塗りコート塗料およびベースコート塗料の両方に水性塗料を適用した車体塗装工程の概略を示すフローチャートである。
【０００７】
これらのフローチャートから良く分かるように、水性塗料を用いた中塗り塗装工程（ステップＳ６３）並びにベース塗装工程（ステップＳ６５及びステップＳ７６）の後には、塗膜内部の水分の蒸発を促進するために、例えば所定温度の温風を吹き付けるプレヒート工程（ステップＳ６６，ステップＳ７４及びステップＳ７７）が新たに設けられる。従って、このプレヒート工程で温風を供給するために、追加的なエネルギ消費が必要となる。
また、前記図１１及び図１２に示すように、ベース塗装の場合、その後工程でウエット・オン・ウエット塗装にてクリア塗装を行うためには、プレヒート工程の後にクーリング工程（ステップＳ６７及びステップＳ７８）が更に必要とされるので、追加的な消費エネルギもより一層増大することになる。
【特許文献１】特開２００１−２３９２０１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
周知のように、近年では、環境問題への関心の高まりに応じて、塗装工程についてもより一層の省エネルギ化が求められており、水性塗料を用いた塗装後の前記プレヒート工程についても、消費エネルギ低減の観点から、できるだけ低温で行えるようにすることが望まれている。
しかしながら、プレヒート温度をむやみに低くした場合には、水性塗料による塗膜内の水分の蒸発が不十分になり、後続する焼付乾燥工程で残存した水分が突沸しピンホール等の塗膜欠陥を生じさせる恐れがある。また、塗料粘度が低いのでクリア塗膜との混層が生じ易く、やはり平滑性悪化などの外観性の低下を招くことになる。特に、アルミニウム等のフレーク（鱗片状部材）を含有する水性塗料の場合には、両塗膜間の界面の乱れが生じ、水性塗料による塗膜内でアルミフレークの配向性が損なわれて塗装面の光輝性が低下するという問題もある。
【０００９】
また、プレヒート工程後の塗装については、例えば４０℃程度以上の塗膜（例えばベース塗膜）上に溶剤型塗料（例えばクリアコート塗料）を用いてウエット・オン・ウエット塗装を行った場合、溶剤型塗料中の溶剤が急激に蒸発して塗料の粘度が上昇するため、流動性が低下して塗膜の平滑性が損なわれることが知られている。プレヒート工程後のクーリングは、かかる不具合の発生を防止することを基本的な目的として行われるものであるが、このクーリング工程についても、エネルギ消費低減の観点から極力簡略化あるいは無くすることが望ましい。
【００１０】
図１は、プレヒート温度が塗装仕上がり性と塗膜水分含有率に及ぼす影響を模式的に示すグラフである。尚、この例は、水性塗料（例えばベースコート塗料）を用いたベース塗装の後に３分間のプレヒートを行い、溶剤型塗料（例えばクリアコート塗料）を用いてウエット・オン・ウエット塗装を行った場合についてのものであるが、この場合には、グラフから分かるように、塗装の仕上がり性を目標値以上とするには、プレヒート温度を略７０℃程度以上に設定し、且つ、プレヒート後にクーリングを行う必要がある。
【００１１】
更に、従来のプレヒートでは、温風の吹き付け等により塗膜の表面から加温されるだけであるので、塗膜表面では水分の蒸発が促進され易いが、塗膜内部まで迅速には熱が伝わり難く、塗膜内部での水分の蒸発が不十分になりがちである。従って、水分の蒸発効率を高めることは困難であり、プレヒート温度を一定以上に高く設定せざるを得ない。また、このことがクーリング工程の必要性を招いている。
例えば、水性ベースコート塗料を用いた塗装の後にウエット・オン・ウエット塗装でクリア塗装を行う場合について、７０℃を越える温度で２分間を越えるプレヒートを行った場合には、前述のクーリング工程が必要であることが知られている。
【００１２】
この発明は、以上のような技術的課題に鑑みてなされたもので、水性塗料を用いた塗装工程後にプレヒートを行って第２の塗料によりウエット・オン・ウエット塗装を行う場合について、プレヒートの温度及び／又は時間をできるだけ抑えつつ、水性塗膜内の水分を効率良く蒸発させることができ、また、プレヒート後のクーリングを無くすることができる塗装方法を提供することを、基本的な目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
本願発明者等は、上記の目的を達成するために研究開発を重ねる中で、水性塗料中に含まれる固形分が多くなれば水分含有量が低くなることに着目し、それだけ塗膜中の水分を蒸発させるプレヒートの温度及び／又は時間が抑えられることを確かめた。また、水性塗料を塗装機により微粒化されたミスト状態とし、シェーピングエアで噴霧することにより、塗装後のプレヒートでの水分の蒸発効率を高める上で有効であることを見出した。これは、塗料を微粒化されたミスト状態とすることで、塗料の粒子径が小さくなり単位質量当たりの表面積が大きくなり、塗装時における水分や溶剤の蒸発速度が効果的に高められることによるものと考えられる。尚、このように、塗料を微粒化されたミスト状態にして噴霧塗布し得る塗装機としては、所謂、ベル型回転噴霧式塗装機が知られている（例えば特開平１０−９９７３６号公報参照）。
【００１４】
更に、プレヒート工程を、第１及び第２の前後２工程に分け、第１プレヒート工程を比較的高温に設定して水性塗膜の乾燥性を確保し、第２プレヒート工程を比較的低温に設定して後工程の塗装での塗料の流動性低下を抑制することにより、プレヒート後のクーリング工程を別途に設ける必要なしに、良好な塗装仕上がり性が得られることを見出した。
【００１５】
図２は、本発明のプレヒート工程でのプレヒート温度が塗装仕上がり性と塗膜水分含有率に及ぼす影響を模式的に示すグラフである。尚、この例は、水性塗料（例えばベースコート塗料）を用いたベース塗装の後に、吹き付けエア温度８０℃で９０秒間の第１プレヒート工程を行い、３０秒間の第２プレヒート工程を吹き付けエア温度８０〜４０℃の間で温度を変えて行い、溶剤型塗料（例えばクリアコート塗料）を用いてウエット・オン・ウエット塗装を行った場合についてのもので、ベースコート塗料としては、従来のものと本発明に係る開発塗料を用いている。図２のグラフから分かるように、従来のベース塗料では、第２プレヒート工程での温度設定に拘わらず目標の塗装仕上がり性は得られないが、本発明に係る開発ベース塗料を用いた場合には、第２プレヒート工程での吹きつけエア温度を略５０℃以下に設定することにより、水性塗料の塗膜の水分含有率を目標値以下とし、また、仕上がり性を目標値以上とすることが可能であった。
【００１６】
そこで、本願請求項１の発明（第１の発明）に係る塗装方法は、２５重量％以上の固形分を含有した水性塗料でなる第１の塗料を用いる第１塗装工程と、該第１塗装工程後に温風エアを用いて行うプレヒート工程と、該プレヒート工程後に第２の塗料を用いて前記第１の塗料の塗膜上にウエット・オン・ウエット塗装を行う第２塗装工程と、該第２塗装工程後の乾燥硬化工程とを備えた塗装方法であって、前記プレヒート工程は、吹き付けエア温度が４０℃を越え８０℃以下、吹き付けエア風速が０．５〜５ｍ／秒、吹き付け時間が３０秒以上、のプレヒート条件で行う第１プレヒート工程と、該第１プレヒート工程の後に行われ、吹き付けエア温度が室温を越え４０℃以下、吹き付けエア風速が１〜１０ｍ／秒、吹き付け時間が３０秒以下、のプレヒート条件で行う第２プレヒート工程と、を有していることを特徴としたものである。ここに、前記吹き付けエアの風速は、被塗物表面での風速である。
【００１７】
ここに、第１の塗料が含有する固形分の下限値を２５重量％としたのは、固形分の含有量がこの値を下回る場合には、プレヒート工程後に残存する水分が多くなり、塗装仕上がり性に悪影響を及ぼすからである。また、第１プレヒート工程での吹き付けエアについて、温度の下限値を４０℃、風速の下限値を０．５ｍ／秒、吹き付け時間の下限値を３０秒としたのは、温度、風速及び吹き付け時間がそれぞれこれらの値を下回ると、水性塗料でなる第１の塗料の塗膜内の水分を蒸発させるプレヒート効果（つまり第１の塗料の乾燥性）を確保して良好な塗装仕上がり性を得ることが難しいからである。更に、第１プレヒート工程での吹き付けエアについて、温度の上限値を８０℃、風速の上限値を５ｍ／秒としたのは、温度及び風速がこれらの値を超えると、第２プレヒート工程で塗膜の温度を下げることが困難になり、クーリングなしで良好な塗装仕上がり性を得ることが難しいからである。更に、第２プレヒート工程での吹き付けエアについて、温度の上限値を４０℃、風速の上限値を１０ｍ／秒、吹き付け時間の上限値を３０秒としたのは、温度、風速及び吹き付け時間がそれぞれこれらの値を上回ると、第２の塗料を塗布した際の流動性確保が難しいからである。
【００１８】
また、本願請求項２の発明（第２の発明）は、前記第１の発明において、前記第２プレヒート工程での吹き付けエア温度の下限値が３０℃に設定されていることを特徴としたものである。
【００１９】
ここに、第２プレヒート工程での吹き付けエア温度の下限値が３０℃に設定したのは、第１の塗料の乾燥性を確実に得るためである。
【００２０】
更に、本願請求項３の発明（第３の発明）は、前記第１又は第２の発明において、前記第１プレヒート工程での吹き付け時間の上限値が９０秒に設定され、前記第２プレヒート工程での吹き付け時間の下限値が１５秒に設定されていることを特徴としたものである。
【００２１】
ここに、第１プレヒート工程での吹き付け時間の上限値を９０秒に設定したのは、クーリングなしで良好な塗装仕上がり性を確実に得るためである。また、第２プレヒート工程での吹き付け時間の下限値を１５秒に設定したのは、第１の塗料の乾燥性を確実に得るためである。
【００２２】
また更に、本願請求項４の発明（第４の発明）は、前記第１〜第３の発明の何れか一において、前記第１の塗料がフレーク状（鱗片状）の光輝材を含有する水性ベースコート塗料であり、前記第２の塗料はクリアコート塗料であることを特徴としたものである。
【００２３】
また更に、本願請求項５の発明（第５の発明）は、前記第１〜第４の発明の何れか一において、前記第２の塗料は溶剤型塗料であることを特徴としたものである。
【００２４】
また更に、本願請求項６の発明（第６の発明）は、前記第１〜第５の発明の何れか一において、前記ベル型回転噴霧式塗装機のベル回転数は２００００ｒｐｍ以上に設定されていることを特徴としたものである。
【００２５】
ここに、ベル回転数の下限値を２００００ｒｐｍとしたのは、ベル回転数２００００ｒｐｍ未満では、噴霧塗料の粒子径を十分に小さくして単位質量当たりの表面積を十分に大きくすることが難しく、従って、塗装時における水分や溶剤の蒸発速度を有効に高めることが難しいからである。
【００２６】
また更に、本願請求項７の発明（第７の発明）は、前記第６の発明において、前記シェーピングエアの被塗物表面での流速は１５０ＮＬ（ノーマル・リットル）／分以上に設定されていることを特徴としたものである。
【００２７】
ここに、シェーピングエアの被塗物表面での流速の下限値を１５０ＮＬ／分としたのは、エア流速と光輝材の配向性とは一般に比例し、シェーピングエアの被塗物表面での流速がこの値未満では、前記配向性の確保が難しいからである。
【００２８】
また更に、本願請求項８の発明（第８の発明）は、前記第１〜第７の発明の何れか一において、前記第１の塗料が水性ベースコート塗料で前記第２の塗料はクリアコート塗料であり、前記第１塗装工程の前に第２の水性塗料でなる中塗りコート塗料を用いて中塗り塗装を行い、該中塗り塗装後に前記第１〜第３の発明の何れか一に記載のプレヒート工程と同一条件でプレヒートを行い、該プレヒート後に、前記水性ベースコート塗料でなる第１の塗料を用いたウエット・オン・ウエット塗装を行う、ことを特徴としたものである。
【００２９】
また更に、本願請求項９の発明（第９の発明）は、前記第８の発明において、前記第２の水性塗料は、４０重量％以上の固形分を含有していることを特徴としたものである。
【００３０】
ここに、第２の水性塗料が含有する固形分の下限値を４０重量％としたのは、固形分の含有量がこの値を下回る場合には、プレヒート工程後に残存する水分が多くなり、塗装仕上がり性に悪影響を及ぼすからである。
【発明の効果】
【００３１】
本願の第１の発明によれば、水性塗料でなる第１の塗料中に含まれる固形分を２５重量％以上としたことにより、それだけ水分含有量を低く制限し、塗膜中の水分を蒸発させるプレヒートの温度及び／又は時間を抑えることができ、また、プレヒート工程を、第１及び第２の前後２工程に分け、第１プレヒート工程を比較的高温（４０℃を越え８０℃以下）に設定したことにより、水性塗膜の乾燥性を確保でき、第２プレヒート工程を比較的低温（室温を越え４０℃以下）に設定したことにより、第２塗装工程での塗料の流動性低下を抑制することができる。
すなわち、プレヒート後のクーリングを無くした場合でも、第２塗料が塗着時に急激に熱せられて流動性が低下し、平滑性に悪影響を及ぼすことを有効に抑制できる。また、第２塗装工程後の乾燥硬化時における水分突沸によるピンホール発生や第２の塗料との混層による平滑性悪化などの不具合発生も有効に抑制できる。
【００３２】
また、本願の第２の発明によれば、基本的には、前記第１の発明と同様の作用効果を奏することができる。特に、第２プレヒート工程での吹き付けエア温度の下限値を３０℃に設定したことにより、第１の塗料の乾燥性を確実に得ることができる。
【００３３】
更に、本願の第３の発明によれば、基本的には、前記第１又は第２の発明と同様の作用効果を奏することができる。特に、第１プレヒート工程での吹き付け時間の上限値を９０秒に設定したことにより、クーリングなしで良好な塗装仕上がり性を確実に得ることができ、また、第２プレヒート工程での吹き付け時間の下限値を１５秒に設定したことにより、第１の塗料の乾燥性を確実に得ることができる。
【００３４】
更に、本願の第４の発明によれば、基本的には、前記第１〜第３の発明の何れか一と同様の作用効果を奏することができる。特に、第１の塗料がフレーク状の光輝材を含有する水性ベースコート塗料であり、第２の塗料はクリアコート塗料である場合において、両塗料による両塗膜間の界面の乱れが生じて水性塗料（第１の塗料）による塗膜内で光輝材の配向性が損なわれ、塗装面の光輝性が低下することを有効に抑制できる。
【００３５】
また更に、本願の第５の発明によれば、第２の塗料が溶剤型塗料であることにより、前記第１〜第４の発明の何れか一と同様の作用効果をより確実に奏することができる。
【００３６】
また更に、本願の第６の発明によれば、基本的には、前記第１〜第５の発明の何れか一と同様の作用効果を奏することができる。特に、第１塗装工程及び／又は第２塗装工程での塗装をベル型回転噴霧式塗装機を用いて行い、ベル回転数を２００００ｒｐｍ以上に設定したことにより、噴霧塗料の粒子径を十分に小さくして単位質量当たりの表面積を十分に大きくすることでき、塗装時における水分や溶剤の蒸発速度を有効に高めることができる。従って、プレヒートの低温化及び／又は短時間化を図っても、水分の突沸によるピンホールの発生や上層との混層による平滑性の悪化等の不具合発生をより有効に抑制することが可能となる。
【００３７】
また更に、本願の第７の発明によれば、基本的には、前記第１〜第６の発明の何れか一と同様の作用効果を奏することができる。特に、シェーピングエアの被塗物表面での流速は１５０ＮＬ／分以上に設定されていることで、光輝材の配向性を確保できる。
【００３８】
また更に、本願の第８の発明によれば、水性塗料でなる中塗りコート塗料を用いて中塗り塗装を行った後にプレヒートを行い、更にその後に水性ベースコート塗料を用いたウエット・オン・ウエット塗装を行う場合についても、前記第１〜第７の発明の何れか一と同様の作用効果を奏することができる。
【００３９】
また更に、本願の第９の発明によれば、基本的には、前記第１〜第８の発明の何れか一と同様の作用効果を奏することができる。特に、第２の水性塗料中に含まれる固形分を４０重量％以上としたことにより、それだけ水分含有量を低く制限し、塗膜中の水分を蒸発させるプレヒートの温度及び／又は時間を抑えることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００４０】
以下、本発明の実施形態について、添付図面を参照しながら詳細に説明する。
まず、本実施形態で用いるベル型回転噴霧式塗装装置について説明する。尚、このベル型回転噴霧式塗装装置は、従来公知のものと同様のものであり、例えば特開平１０−９９７３６号公報に開示されたものと同様の構成を備え同様の作用をなすものである。
このベル型回転噴霧式塗装装置は、図３〜図５に示すように、内部にエアモータ（図示省略）を内蔵する塗装機本体１と、該塗装機本体１の先端側に回転可能に設けられたベルカップ２と、該ベルカップ２の径方向外側に向かってシェーピングエアＦｓを噴出するシェーピングエア形成手段３とを備えて構成されている。
【００４１】
前記ベルカップ２は、略円錐筒状を呈しており、その基端部に設けられた円盤状の塗料拡散板４に向かって供給された塗料Ｐを遠心力により霧化状態となすものであり、エアモータにより回転駆動される駆動軸５の先端に共回り可能に取り付けられている。符号６は塗料拡散板４の外周側に形成された塗料噴出口であり、塗料拡散板４の内面側に供給され、遠心力により霧化状態とされた塗料がこの塗料噴出口６を通ってベルカップ２の内周面に沿うように拡散されることとなっている。
【００４２】
前記駆動軸５の中心部には、前記塗装機本体１側に固定された塗料供給管７が挿通されており、該塗料供給管７の先端には、前記塗料拡散板４の内面側に臨むようにして塗料供給用のノズル８が設けられている。なお、塗料供給管７は、駆動軸５の回転駆動時にも回転することはない構成とされている。
【００４３】
前記シェーピングエア形成手段３は、前記塗装機本体１内に形成されたエア通路９と、該エア通路９の先端部に形成されたエアチャンバ１０と、該エアチャンバ１０に連通された状態で前記塗装機本体１の先端面に環状に所定間隔で形成された多数のエア噴出口１１とによって構成されている。つまり、これらの多数のエア噴出口１１から噴出されたエアにより前記ベルカップ２の径方向外側に略円筒状のシェーピングエアＦｓが形成されることとなっている。
【００４４】
本実施の形態では、前記塗装機本体１に、シェーピングエアＦｓを１８０°間隔で径方向に横切るエアカーテンＦｃを噴出するエアカーテン形成手段１２が設けられている。
該エアカーテン形成手段１２は、前記塗装機本体１内に前記エア通路９とは別途形成された第２のエア通路１３と、該エア通路１３の先端部に形成されたエアチャンバ１４と、該エアチャンバ１４に連通された状態で前記塗装機本体１の先端面に１８０°間隔で対称位置に一対ずつ形成された半径方向に延びるスリット状のエア噴出口１５，…，１５とによって構成されている。つまり、これらのエア噴出口１５，…，１５から噴出されたエアにより前記シェーピングエアＦｓを１８０°間隔で径方向に横切る略平面状の一対ずつのエアカーテンＦｃ，…，Ｆｃが形成されることとなっている（図５及び図６参照）。すると、シェーピングエアＦｓは、エアカーテンＦｃ，…，Ｆｃにより２分割されて、略楕円円弧状を呈することとなる。
【００４５】
以上のように構成されたベル型回転噴霧式塗装装置を用いた塗装について、例えばメタリック塗装を行う場合を例にとって説明する。
メタリック塗装を行う場合には、鱗片状部材Ｆ（フレーク）を含有する塗料Ｐが塗料供給管７を介して塗料拡散板４の内側に供給される。そして、塗料拡散板４の内側に供給された塗料Ｐは、ベルカップ２の回転に伴う遠心力により拡散霧化されて塗料噴出口６から噴出され、ベルカップ２の内周面に沿って略円筒状に拡散される。
【００４６】
一方、シェーピングエア形成手段３により形成されたシェーピングエアＦｓは、前述したように、エアカーテンＦｃによって２分割されて略楕円円弧状となる。
従って、シェーピングエアＦｓに乗って塗着面に向かう塗料Ｐ中の鱗片状部材Ｆは、図６に示すように、略同一方向（即ち、楕円の長径と平行な方向）に並ぶこととなる。この現象は、鱗片状部材Ｆの大きさに関係なく生ずる。
【００４７】
そこで、ベル型回転噴霧式塗装装置を前記鱗片状部材Ｆの並び方向と直交する方向（即ち、図６の矢印Ｘ方向）に移動させると、塗着面においては鱗片状部材Ｆが略同一方向に並ぶこととなり、縞状の塗装ムラが生じることはなくなる。しかも、シェーピングエアＦｓの流れを乱したりする必要がないので、ベル型回転噴霧式塗装装置の利点である高い塗着効率を維持できる。
【００４８】
すなわち、かかるベル型回転噴霧式塗装装置によれば、シェーピングエアに乗って塗着面に到達する塗料中の鱗片状部材の向きが略同一方向に整えられるところから、塗装ムラのないメタリック塗装を行うことができることとなり、ベル型回転噴霧式塗装装置の利点である塗着効率の高さを維持しつつ、良好なメタリック塗装が行えるという優れた効果がある。また、例えばエアカーテン形成手段を追加するだけで、メタリック塗装に適したものとすることができるので、コスト的にも有利である。
【００４９】
本実施形態では、水性塗料用いた塗装工程後にプレヒートを行って第２の塗料によりウエット・オン・ウエット塗装を行う場合について、プレヒートの温度及び／又は時間をできるだけ抑えつつ、水性塗膜内の水分を効率良く蒸発させることができ、また、プレヒート後のクーリングを無くすることができるようにするために、２５重量％以上の固形分を含有した水性塗料でなる第１の塗料を用いる第１塗装工程と、該第１塗装工程後に温風エアを用いて行うプレヒート工程と、該プレヒート工程後に第２の塗料を用いて前記第１の塗料の塗膜上にウエット・オン・ウエット塗装を行う第２塗装工程と、該第２塗装工程後の乾燥硬化工程とを行い、前記プレヒート工程を第１及び第２の前後２工程に分けて行い、第１プレヒート工程を、吹き付けエア温度が４０℃を越え８０℃以下、吹き付けエア風速が０．５〜５ｍ／秒、吹き付け時間が３０秒以上、のプレヒート条件で行い、第２プレヒート工程を、吹き付けエア温度が室温を越え４０℃以下、吹き付けエア風速が１〜１０ｍ／秒、吹き付け時間が３０秒以下、のプレヒート条件で行うようにした。
【００５０】
そして、本発明の効果を検証するために、適用塗料，塗装条件，プレヒート条件などを様々に変更して種々の試験を行った。
以下、この試験について説明する。まず、試験で用いる各種塗料の調製方法について説明する。
本実施形態に係る試験では、電着塗装を施した電着板に中塗り塗装，上塗り塗装（ベース塗装），クリア塗装を順次施す塗装が行われる。このうち、ベース塗装には、以下のように調製した３種類の水性ベースコート塗料（Ａ１，Ａ２，Ａ３）を用いた。
【００５１】
＜水性ベースコート塗料の調製＞
水性ベースコート塗料としては、アクリルエマルジョンＡ又はＢ，イオン交換水，ジメチルアミノエタノール，アミノ樹脂（例えば三井サイアナミド（株）製のサイメル３２７），光輝性顔料（例えば旭化成社製のアルミペーストＭＨ８８０１），表面調整剤（例えばエアープロダクツ社製のサーフィノール４４０）、更に、ジメチルアミノエタノール及びイオン交換水を、それぞれ下記表１に示す所定の重量部ずつ添加し、均一に分散することで、水性ベースコート塗料Ａ１，Ａ２，Ａ３をそれぞれ得た。
【００５２】
【表１】
【００５３】
前記光輝性顔料は、鱗片状をなす発色材としての光輝材を含有する。なお、これに限定されることなく、光輝性顔料は、発色材として、光輝材の代わりに、光干渉材を含有しても、あるいは、光輝材及び光干渉材の両方を含有してもよい。
尚、かかる水性ベースコート塗料の調製方法、及び、以下に説明するアクリルエマルジョンの製造方法は、例えば特開２００１−２４０７９１号公報に開示されるように、公知である。
【００５４】
前記３種類の水性ベースコート塗料Ａ１〜Ａ３のうち、水性ベースコート塗料Ａ１及びＡ２に含有されるアクリルエマルジョンＡは、次のようにして製造した。
＜水性ベースコート塗料Ａ１，Ａ２用のアクリルエマルジョンＡの製造＞
アクリルエマルジョンＡの製造に際しては、まず、反応容器に脱イオン水１２６．５重量部を加え、これを窒素気流中で混合攪拌しながら８０℃に昇温させた。続いて、以下の組成を有するモノマー乳化物と、過硫酸アンモニウム０．２４重量部及び脱イオン水１０重量部からなる開始剤溶液と、を２時間にわたり並行して反応容器に滴下した。滴下終了後、１時間にわたって同温度で熟成した。
【００５５】
＜アクリルエマルジョンＡに用いるモノマー乳化物の組成＞
・アクリル酸メチル：３０．６１重量部
・アクリル酸エチル：３７．９７重量部
・メタクリル酸２−ヒドロキシエチル：７．４２重量部
・アクリルアミド：４．００重量部
・アクアロンＨＳ−１０：０．５重量部（第一工業製薬社製）
・アデカリアソープＮＥ−２０：０．５重量部（旭電化社製）
・脱イオン水：８０重量部
【００５６】
更に、次のような組成を有するモノマー乳化剤と、過硫酸アンモニウム０．０６重量部及び脱イオン水１０重量部からなる開始剤溶液と、を８０℃で０．５時間にわたり並行して反応溶液に滴下した。滴下終了後、２時間にわたって同温度で熟成した。
＜モノマー乳化剤（第２段階）の組成＞
・アクリル酸エチル：１６．６重量部
・メタクリル酸２−ヒドロキシエチル：１．８６重量部
・メタクリル酸：１．５４重量部
・アクアロンＨＳ−１０：０．２重量部（第一工業製薬社製）
・脱イオン水：１０重量部
【００５７】
前記３種類の水性ベースコート塗料Ａ１〜Ａ３のうち、残りの水性ベースコート塗料Ａ３に含有されるアクリルエマルジョンＢは、次のようにして製造した。
＜水性ベースコート塗料Ａ３用のアクリルエマルジョンＢの製造＞
アクリルエマルジョンＢの製造方法は、基本的には前記アクリルエマルジョンＡと同様であり、第２段階目のモノマー乳化剤の組成が異なるだけである。アクリルエマルジョンＢの第２段階目のモノマー乳化剤の組成は、以下の通りとした。
【００５８】
＜モノマー乳化剤（第２段階目）の組成＞
・アクリル酸エチル：１５．０７重量部
・メタクリル酸２−ヒドロキシエチル：１．８６重量部
・メタクリル酸：３．０７重量部
【００５９】
以上のようにして、前記表１から分かるように、固形分の含有量（表１：最下欄参照）がそれぞれ異なる水性ベースコート塗料Ａ１，Ａ２，Ａ３を得た。このうち、水性ベースコート塗料Ａ１及びＡ２は固形分が２５重量％を上回っているが、水性ベースコート塗料Ａ３については、固形分が２５重量％を下回っている。
【００６０】
本実施形態では、前記水性ベースコート塗料を用いた塗装工程の前工程として、中塗りコート塗料を用いた塗装が行われる。この中塗りコート塗料としては、以下の５種類（Ａ，Ｂ，Ｃ１〜Ｃ３）のものを用意した。
中塗りコート塗料Ａ：溶剤型塗料ＯＴＯＨ８７０グレー（日本ペイント社製）
中塗りコート塗料Ｂ：溶剤型塗料ＯＴＯＨ８８０Ｌ４８（日本ペイント社製）
中塗りコート塗料Ｃ１〜Ｃ３：水性塗料であり、以下のような組成を有するものを調整した。
【００６１】
＜水性中塗りコート塗料Ｃ１，Ｃ２，Ｃ３の調整＞
これら中塗りコート塗料Ｃ１，Ｃ２，Ｃ３は、ポリエステル樹脂，アミノ樹脂，アミド基含有アクリル樹脂，ウレタン変性ポリエステル樹脂を組み合わせ、更に、顔料，アクリル系表面調整剤およびイオン交換水をそれぞれ所定の重量部ずつ添加し、均一分散することによって調製した。尚、かかる水性塗料の調製方法は、例えば特開２００２−１４６２８２号公報に開示されるように、公知である。
水性中塗りコート塗料Ｃ１，Ｃ２，Ｃ３の組成および固形分の含有量を表２に示す。
【００６２】
【表２】
【００６３】
前記表２の水性中塗りコート塗料Ｃ１，Ｃ２，Ｃ３の調製に用いたポリエステル樹脂，アミノ樹脂，アミド基含有アクリル樹脂，ウレタン変性ポリエステル樹脂の樹脂特性は、以下の通りであった。
・ポリエステル樹脂：酸価５０，水酸基価１２０，数平均分子量２０００のもの
・アミノ樹脂：メラミン樹脂（サイメル３２７：三井サイアナミッド社製）
・アミド基含有アクリル樹脂：酸価５０，水酸基価１５０，数平均分子量５０００のもので、アミド基含有エチレン性モノマー２０質量％，酸性基含有エチレン性モノマー１０質量％，水酸基含有エチレン性モノマー５０質量％及び他のエチレン性モノマー５０質量％の共重合体
・ウレタン変性ポリエステル樹脂：ｐＨが約７．５であるコロイダル分散ウレタン変性ポリエステル樹脂
【００６４】
また、添加した顔料は、二酸化チタンとカーボンブラックを９対１の割合で含有したものとし、アクリル系表面調整剤としては、表２に示すように、例えばエアープロダクツ社製のサーフィノール１０４Ｅを用いた。
以上のようにして、前記表２から分かるように、固形分の含有量（表２：最下欄参照）がそれぞれ異なる水性中塗りコート塗料Ｃ１，Ｃ２，Ｃ３を得た。このうち、水性中塗りコート塗料Ｃ１及びＣ２は固形分が４０重量％を上回っているが、水性中塗りコート塗料Ｃ３については、固形分が４０重量％を下回っている。
【００６５】
＜クリアコート塗料＞
また、ベースコート塗料を用いた塗装後に、ウエット・オン・ウエット塗装にて塗装されるクリアコート塗料としては、以下のもの（１種類のみ）を用いた。
クリアコート塗料Ａ：マックフローＯ−６００クリア（日本ペイント社製）
【００６６】
本実施形態に係る各試験おいて上述の各種塗料を試験塗装する塗装板は、以下のようにして作製した。
＜電着板の作製＞
まず、電着塗装を施す電着板を作製した。
：リン酸亜鉛処理した厚みが０．７ｍｍで、縦１００ｍｍ，横３００ｍｍのダル鋼板を用意し、これにＰＮ１２０Ｍ（日本ペイント社製）を乾燥膜厚が２０μｍになるように電着塗装を施し、１６０℃で３０分間にわったて焼付乾燥した。
【００６７】
＜中上塗り板の作製＞
上記のようにして得られた電着板に、試験条件に応じて、中塗り塗装，ベース塗装，クリア塗装を行うことで中上塗り板を得た。これらの塗装には、前述のベル型回転噴霧式塗装装置を用いた。
【００６８】
このようにして得られた中上塗り板について、その塗装面の光輝感および仕上がり性の評価を行った。各評価の仕方は、具体的には以下による。
＜光輝感の評価＞
光輝感の評価には、変角光度計ＭＡ−６８（Ｘ−Ｒｉｔｅ社製）を用いて、中上塗り板塗装面のフロップインデックス（ＦＩ）を光輝感として測定した。
そして、フロップインデックスが１２以上であった場合を非常に良好である（◎）、フロップインデックスが１０以上１２未満であった場合を良好である（○）、フロップインデックスが１０未満であった場合を良好でない（×）としてランク付けを行い評価した。
【００６９】
＜仕上がり性の評価＞
仕上がり性の評価には、ウェーブスキャン（Wavescan）ＤＯＩ（ＢＹＫ社製）を用いて、中上塗り板塗装面のＷａ／Ｗｄ値を仕上がり性として測定した。
そして、Ｗａ／Ｗｄ値が１５未満であった場合を非常に良好である（◎）、Ｗａ／Ｗｄ値が１５以上２０未満であった場合を良好である（○）、Ｗａ／Ｗｄ値が２０以上であった場合を良好でない（×）としてランク付けを行い評価した。
【００７０】
次に、本実施形態で行った各種試験について説明する。
これら試験は、以下の３種類（試験Ｉ〜試験ＩＩＩ）に大別される。これら各試験においては、水性ベースコート塗料（Ａ１〜Ａ３）をそれぞれ用いたベース塗装後に、溶剤型クリアコート塗料を用いてウエット・オン・ウエット塗装でクリア塗装を行い、焼付乾燥によって仕上げる点については共通である。各試験は、ベース塗装の前工程が以下のように異なる。
・試験Ｉ：溶剤型中塗りコート塗料Ａで中塗り塗装を行った後に焼付乾燥を行い、その後にベース塗装を行う。
・試験ＩＩ：溶剤型中塗りコート塗料Ｂで中塗り塗装を行った後に、プレヒートも焼付を乾燥も行うことなく、ウエット・オン・ウエット塗装でベース塗装を行う。
・試験ＩＩＩ：水性中塗りコート塗料（Ｃ１〜Ｃ３）で中塗り塗装を行った後にプレヒートを行い、その後にウエット・オン・ウエット塗装でベース塗装を行う。
【００７１】
まず、試験Ｉについて説明する。
＜試験Ｉ＞
この試験Ｉでは、図７のフローチャートに示すように、用意された電着板（ステップＳ１参照）に、溶剤型の中塗りコート塗料Ａを用いて中塗り塗装を施した後に焼付乾燥を行い（ステップＳ２，Ｓ３）、その後に水性ベースコート塗料Ａを用いてベース塗装を施し（ステップＳ４）、第１及び第２のプレヒート工程（ステップＳ５ａ，Ｓ５ｂ）でなるプレヒート工程（ステップＳ５）が行われる。そして、溶剤型クリアコート塗料を用いてウエット・オン・ウエット（Ｗ／Ｗ）塗装でクリア塗装を施し焼付乾燥が行われる（ステップＳ６，Ｓ７）。プレヒート後のクーリングは行わなかった。
【００７２】
試験Ｉにおいては、全実施例および全比較例について、中塗り塗装工程およびクリア塗装工程における使用塗料および各塗装条件等は共通である。
＜中塗り塗装＞
・中塗り塗料：溶剤型中塗りコート塗料Ａ
・塗装膜圧：３０μｍ
・ベル型回転噴霧式塗装装置：回転数２５０００ｒｐｍ，吐出速度２００ｃｃ／分
・シェーピングエア：流速１５０ＮＬ／分（被塗物表面での流速：以下同じ）
・プレヒート：無し
・焼付乾燥条件：１４０℃で２０分
【００７３】
＜クリア塗装＞
・クリア塗料：溶剤型クリアコート塗料Ａ
・塗装膜圧：３５μｍ
・ベル型回転噴霧式塗装装置：回転数２５０００ｒｐｍ，吐出速度２５０ｃｃ／分
・シェーピングエア：流速１５０ＮＬ／分
・焼付乾燥条件：１４０℃で２０分
【００７４】
ベース塗装工程については、塗料の種類，塗装装置のベル回転数，シェーピングエアの流速，第１及び第２のプレヒート条件を以下のように種々変更して塗装を行った。
＜ベース塗装＞
・ベース塗料：水性ベースコート塗料Ａ１，Ａ２，Ａ３
・塗装膜圧：１次塗膜６μｍ，２次塗膜６μｍ
・ベル型回転噴霧式塗装装置：吐出速度は２００ｃｃ／分で一定、回転数は１５０００，２００００，３５０００，５００００ｒｐｍの４種類
・シェーピングエアの流速：１４０，３００，４００，５００ＮＬ／分の４種類
・第１プレヒート工程
−温度：３５，４５，６０，８０℃の４種類
−風速：０．３，０．５，３，５ｍ／秒の４種類
−時間：２５，３０，６０，９０秒の４種類
・第２プレヒート工程
−温度：２５，３０，４０℃の３種類
−風速：０．８，１，５，１０ｍ／秒の４種類
−時間：１０，１５，３０秒の３種類
【００７５】
試験Ｉでのベース塗装条件と試験結果とを表３に示す。
【００７６】
【表３】
【００７７】
表３の結果から良く分かるように、固形分が２５重量％よりも低い水性ベースコート塗料Ａ３を用いた比較例９については、仕上がり性および光輝感の両方共に不十分な結果（×）となっている。これは、水性ベースコート塗料の固形分の含有量が低いので水分含有量が多く、それだけプレヒート後の残存水分が多くなり、塗装仕上がり性に悪影響を及ぼすためであると考えられる。従って、水性ベースコート塗料の固形分含有量は２５重量％以上とする必要がある。
【００７８】
また、比較例８では、ベル回転数が１５０００ｒｐｍと（２００００ｒｐｍよりも）低く設定されており、仕上がり性および光輝感の両方について不十分な結果（×）となっている。これは、ベル回転数が２００００ｒｐｍよりも低い場合には、ベル回転の高速化による塗料粒子の微細化効果が不十分なためであると考えられる。従って、ベル回転数の下限値としては２００００ｒｐｍに設定することが好ましい。
【００７９】
比較例７は、シェーピングエアの流速が本発明実施例のものに比し不足しており、仕上がり性および光輝感の両方について不十分な結果（×）となっている。
すなわち、比較例３ではシェーピングエア（Ｓ/Ａ）の流速が１４０ＮＬ／分と（１５０ＮＬ／分）よりも低く設定されており、光輝材の配向性を十分に確保できていないものと考えられる。
【００８０】
比較例６，５，４は、第１プレヒート工程でのプレヒート条件が本発明実施例のものとは異なっており、仕上がり性および光輝感の両方について不十分な結果（×）となっている。
すなわち、比較例６では第１プレヒート工程での吹き付けエアの温度が３５℃と（４０℃よりも）低く設定されており、十分なプレヒート効果が得られていないものと考えられる。また、比較例５では第１プレヒート工程での吹き付けエアの風速が０．３ｍ／秒と（０．５ｍ／秒よりも）低く設定されており、十分なプレヒート効果が得られていないものと考えられる。更に、比較例４では第１プレヒート工程でのエア吹き付け時間が２５秒と（３０秒よりも）短く設定されている。
【００８１】
また、比較例３，２，１は、第２プレヒート工程でのプレヒート条件が本発明実施例のものとは異なっており、仕上がり性および光輝感の両方について不十分な結果（×）となっている。
すなわち、比較例３では第２プレヒート工程での吹き付けエアの温度が２５℃と（３０℃よりも）低く設定されている。また、比較例２では第２プレヒート工程での吹き付けエアの風速が０．８ｍ／秒と（１ｍ／秒よりも）低く設定されており、更に、比較例１では第２プレヒート工程でのエア吹き付け時間が１０秒と（１５秒よりも）短く設定されている。
【００８２】
次に、試験ＩＩについて説明する。
＜試験ＩＩ＞
この試験ＩＩでは、図８のフローチャートに示すように、用意された電着板（ステップＳ１１参照）に、溶剤型の中塗りコート塗料Ｂを用いて中塗り塗装（ステップＳ１２）を施した後に、プレヒートも焼付乾燥も行わずに、水性ベースコート塗料を用いてウエット・オン・ウエット塗装でベース塗装を施し（ステップＳ１３）、第１及び第２のプレヒート工程（ステップＳ１４ａ，Ｓ１４ｂ）でなるプレヒート工程（ステップＳ１４）が行われる。そして、溶剤型クリアコート塗料を用いてウエット・オン・ウエット（Ｗ／Ｗ）塗装でクリア塗装を施し焼付乾燥が行われる（ステップＳ１５，Ｓ１６）。プレヒート後のクーリングは行わなかった。
【００８３】
試験ＩＩにおいては、全実施例および全比較例について、中塗り塗装工程およびクリア塗装工程における使用塗料および各塗装条件等は共通である。
＜中塗り塗装＞
・中塗り塗料：溶剤型中塗りコート塗料Ｂ
・塗装膜圧：２０μｍ
・ベル型回転噴霧式塗装装置：試験Ｉの場合と同一で、回転数２５０００ｒｐｍ，吐出速度２００ｃｃ／分
・シェーピングエアの流速：試験Ｉの場合と同一で１５０ＮＬ／分
・プレヒート：無し
・焼付乾燥：無し
【００８４】
＜クリア塗装＞
：クリア塗装工程での使用塗料及び塗装条件は、試験Ｉの場合と同一とした。
【００８５】
＜ベース塗装＞
ベース塗装工程については、試験Ｉの場合と同じく３種類の塗料（Ａ１，Ａ２，Ａ３）を用い、塗装装置のベル回転数，シェーピングエアの流速，第１及び第２のプレヒート条件を、試験Ｉの場合と同様に種々変更して塗装を行った。
【００８６】
試験ＩＩでのベース塗装条件と試験結果とを表４に示す。
【００８７】
【表４】
【００８８】
表４の結果から良く分かるように、固形分が２５重量％よりも低い水性ベースコート塗料Ａ３を用いた比較例９については、試験Ｉの場合と同様に、仕上がり性および光輝感の両方共に不十分な結果（×）となっている。また、比較例８〜比較例１についても、試験Ｉの場合と同様の結果が得られた。
【００８９】
次に、試験ＩＩＩについて説明する。
＜試験ＩＩＩ＞
この試験ＩＩＩでは、図９のフローチャートに示すように、用意された電着板（ステップＳ２１参照）に、水性の中塗りコート塗料Ｃ１〜Ｃ３を用いて中塗り塗装（ステップＳ２２）を施した後に第１及び第２のプレヒート工程（ステップＳ２３ａ，Ｓ２３ｂ）でなるプレヒート工程（ステップＳ２３）が行われ、焼付乾燥は行わずに、水性ベースコート塗料を用いてウエット・オン・ウエット（Ｗ／Ｗ）塗装でベース塗装を施し(ステップＳ２４）、第１及び第２のプレヒート工程（ステップＳ２５ａ，Ｓ２５ｂ）でなるプレヒート工程（ステップＳ２５）。そして、溶剤型クリアコート塗料を用いてウエット・オン・ウエット塗装（Ｗ／Ｗ）でクリア塗装を施し焼付乾燥が行われる（ステップＳ２６，Ｓ２７）。何れのプレヒートについても、プレヒート後のクーリングは行わなかった。
【００９０】
試験ＩＩＩの中塗り塗装工程については、塗料の種類，塗装装置のベル回転数，シェーピングエアの流速，第１及び第２のプレヒート条件を以下のように種々変更して塗装を行った。
＜中塗り塗装＞
・中塗りコート塗料：水性中塗りコート塗料Ｃ１，Ｃ２，Ｃ３
・塗装膜圧：２０μｍ
・ベル型回転噴霧式塗装装置：吐出速度は２００ｃｃ／分で一定、回転数は１５０００，２５０００ｒｐｍの２種類
・シェーピングエアの流速：１３０，１５０ＮＬ／分の２種類
・第１プレヒート工程
−温度：３５，４５℃の２種類
−風速：０．３，５ｍ／秒の２種類
−時間：２５，９０秒の４種類
・第２プレヒート工程
−温度：２５，３０℃の２種類
−風速：０．８，１ｍ／秒の２種類
−時間：１０，１５秒の２種類
【００９１】
＜ベース塗装＞
ベース塗装工程については、試験Ｉの場合と同じく３種類の塗料を用い、塗装装置のベル回転数，シェーピングエアの流速，第１及び第２のプレヒート条件を、試験Ｉの場合と同様に種々変更して塗装を行った。
【００９２】
クリア塗装工程については、全実施例および全比較例について、各使用塗料および各塗装条件等は共通であり、それぞれ試験Ｉと同一とした。
【００９３】
試験ＩＩＩでの中塗り塗装条件を表５に示し、ベース塗装条件と試験結果とを表６に示す。
【００９４】
【表５】
【００９５】
【表６】
【００９６】
表５及び表６の結果から良く分かるように、固形分が２５重量％よりも低い水性ベースコート塗料Ａ３を用いた比較例９については、試験Ｉの場合と同様に、仕上がり性および光輝感の両方共に不十分な結果（×）となっている。また、比較例８〜比較例１についても、試験Ｉの場合と同様の結果が得られた。
【００９７】
また、固形分が４０重量％よりも低い水性中塗りコート塗料Ｃ３を用いた比較例１８については、仕上がり性および光輝感の両方共に不十分な結果（×）となっている。また、比較例１７〜比較例１０については、試験Ｉにおける比較例８〜比較例１の場合と同様の結果が得られた。尚、比較例１６において、シェーピングエア（Ｓ/Ａ）の流速は１３０ＮＬ／分と（１５０ＮＬ／分）よりも更に低く設定されている。
【００９８】
以上、説明したように、本実施形態によれば、水性塗料でなるベースコート塗料中に含まれる固形分を２５重量％以上としたことにより、それだけ水分含有量を低く制限し、塗膜中の水分を蒸発させるプレヒートの温度及び／又は時間を抑えることができ、また、プレヒート工程を、第１及び第２の前後２工程に分け、第１プレヒート工程を比較的高温（４０℃を越え８０℃以下）に設定したことにより、水性塗膜の乾燥性を確保でき、第２プレヒート工程を比較的低温（室温を越え４０℃以下）に設定したことにより、第２塗装工程での塗料の流動性低下を抑制することができる。
すなわち、プレヒート後のクーリングを無くした場合でも、クリア塗料が塗着時に急激に熱せられて流動性が低下し、平滑性に悪影響を及ぼすことを有効に抑制できる。また、第２塗装工程後の乾燥硬化時における水分突沸によるピンホール発生やクリア塗料との混層による平滑性悪化などの不具合発生も有効に抑制できるのである。
【００９９】
また、特に、水性塗料でなる中塗りコート塗料を用いて中塗り塗装を行った後にプレヒートを行い、更にその後に水性ベースコート塗料を用いたウエット・オン・ウエット塗装を行う場合についても、水性中塗りコート塗料中に含まれる固形分を４０重量％以上とし、プレヒート工程を、前記と同じく第１及び第２の前後２工程に分けることにより、前記と同様の作用効果を奏することができる。
【０１００】
なお、本発明は、例示された実施形態に限定されるものでなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲において、種々の改良及び設計上の変更が可能であることは言うまでもない。
【産業上の利用可能性】
【０１０１】
本発明では、水性塗料を用いた塗装工程後にプレヒートを行って第２の塗料によりウエット・オン・ウエット塗装を行う場合について、プレヒートの温度及び／又は時間をできるだけ抑えつつ、水性塗膜内の水分を効率良く蒸発させることができ、例えば自動車の車体の塗装工程などにおいて有効に利用することができる。
【図面の簡単な説明】
【０１０２】
【図１】従来の塗装方法のプレヒート工程での吹き付けエアの温度が塗装仕上がり性と塗膜水分含有率に及ぼす影響を模式的に示すグラフである。
【図２】本発明方法のプレヒート工程での吹き付けエアの温度が塗装仕上がり性と塗膜水分含有率に及ぼす影響を模式的に示すグラフである。
【図３】本発明の実施形態にかかるベル型回転噴霧式塗装装置の要部を示す断面図である。
【図４】図３のＹ４−Ｙ４断面図である。
【図５】前記ベル型回転噴霧式塗装装置における塗装機本体の前面図である。
【図６】前記ベル型回転噴霧式塗装装置によるシェーピングエアの形成状態を示す説明図である。
【図７】試験Ｉでの塗装工程の概略を示すフローチャートである。
【図８】試験ＩＩでの塗装工程の概略を示すフローチャートである。
【図９】試験ＩＩＩでの塗装工程の概略を示すフローチャートである。
【図１０】溶剤型塗料を用いた従来の車体塗装工程の概略を示すフローチャートである。
【図１１】中塗りコート塗料は溶剤型塗料でベースコート塗料のみに水性塗料を適用し、プレヒート後にクーリングを行う車体塗装工程の概略を示すフローチャートである。
【図１２】中塗りコート塗料およびベースコート塗料の両方に水性塗料を適用し、プレヒート後にクーリングを行う車体塗装工程の概略を示すフローチャートである。
【符号の説明】
【０１０３】
１ 塗装機本体
２ ベルカップ
３ シェーピングエア形成手段
Ｆｓ シェーピングエア
【特許請求の範囲】
【請求項１】
２５重量％以上の固形分を含有した水性塗料でなる第１の塗料を用いる第１塗装工程と、該第１塗装工程後に温風エアを用いて行うプレヒート工程と、該プレヒート工程後に第２の塗料を用いて前記第１の塗料の塗膜上にウエット・オン・ウエット塗装を行う第２塗装工程と、該第２塗装工程後の乾燥硬化工程とを備えた塗装方法であって、
前記プレヒート工程は、
吹き付けエア温度が４０℃を越え８０℃以下、吹き付けエア風速が０．５〜５ｍ／秒、吹き付け時間が３０秒以上、のプレヒート条件で行う第１プレヒート工程と、
該第１プレヒート工程の後に行われ、吹き付けエア温度が室温を越え４０℃以下、吹き付けエア風速が１〜１０ｍ／秒、吹き付け時間が３０秒以下、のプレヒート条件で行う第２プレヒート工程と、
を有していることを特徴とする塗装方法。
【請求項２】
前記第２プレヒート工程での吹き付けエア温度の下限値が３０℃に設定されていることを特徴とする請求項１記載の塗装方法。
【請求項３】
前記第１プレヒート工程での吹き付け時間の上限値が９０秒に設定され、前記第２プレヒート工程での吹き付け時間の下限値が１５秒に設定されていることを特徴とする請求項１又は２に記載の塗装方法。
【請求項４】
前記第１の塗料がフレーク状の光輝材を含有する水性ベースコート塗料であり、前記第２の塗料はクリアコート塗料であることを特徴とする請求項１〜３の何れか一に記載の塗装方法。
【請求項５】
前記第２の塗料が溶剤型塗料であることを特徴とする請求項１〜４の何れか一に記載の塗装方法。
【請求項６】
前記第１塗装工程及び／又は第２塗装工程での塗装をベル型回転噴霧式塗装機を用いて行い、ベルの回転数の下限値を２００００ｒｐｍに設定することを特徴とする請求項１〜５の何れか一に記載の塗装方法。
【請求項７】
前記ベル型回転噴霧式塗装機を用いた塗装は、シェーピングエアの被塗物表面での流速が１５０ＮＬ／分以上に設定して行われることを特徴とする請求項６記載の塗装方法。
【請求項８】
前記第１の塗料が水性ベースコート塗料で前記第２の塗料はクリアコート塗料であり、
前記第１塗装工程の前に第２の水性塗料でなる中塗りコート塗料を用いて中塗り塗装を行い、
該中塗り塗装後に請求項１〜３の何れか一に記載のプレヒート工程と同一条件でプレヒートを行い、
該プレヒート後に、前記水性ベースコート塗料でなる第１の塗料を用いたウエット・オン・ウエット塗装を行う、
ことを特徴とする請求項１〜７の何れか一に記載の塗装方法。
【請求項９】
前記第２の水性塗料は、４０重量％以上の固形分を含有していることを特徴とする請求項８記載の塗装方法。
【請求項１】
２５重量％以上の固形分を含有した水性塗料でなる第１の塗料を用いる第１塗装工程と、該第１塗装工程後に温風エアを用いて行うプレヒート工程と、該プレヒート工程後に第２の塗料を用いて前記第１の塗料の塗膜上にウエット・オン・ウエット塗装を行う第２塗装工程と、該第２塗装工程後の乾燥硬化工程とを備えた塗装方法であって、
前記プレヒート工程は、
吹き付けエア温度が４０℃を越え８０℃以下、吹き付けエア風速が０．５〜５ｍ／秒、吹き付け時間が３０秒以上、のプレヒート条件で行う第１プレヒート工程と、
該第１プレヒート工程の後に行われ、吹き付けエア温度が室温を越え４０℃以下、吹き付けエア風速が１〜１０ｍ／秒、吹き付け時間が３０秒以下、のプレヒート条件で行う第２プレヒート工程と、
を有していることを特徴とする塗装方法。
【請求項２】
前記第２プレヒート工程での吹き付けエア温度の下限値が３０℃に設定されていることを特徴とする請求項１記載の塗装方法。
【請求項３】
前記第１プレヒート工程での吹き付け時間の上限値が９０秒に設定され、前記第２プレヒート工程での吹き付け時間の下限値が１５秒に設定されていることを特徴とする請求項１又は２に記載の塗装方法。
【請求項４】
前記第１の塗料がフレーク状の光輝材を含有する水性ベースコート塗料であり、前記第２の塗料はクリアコート塗料であることを特徴とする請求項１〜３の何れか一に記載の塗装方法。
【請求項５】
前記第２の塗料が溶剤型塗料であることを特徴とする請求項１〜４の何れか一に記載の塗装方法。
【請求項６】
前記第１塗装工程及び／又は第２塗装工程での塗装をベル型回転噴霧式塗装機を用いて行い、ベルの回転数の下限値を２００００ｒｐｍに設定することを特徴とする請求項１〜５の何れか一に記載の塗装方法。
【請求項７】
前記ベル型回転噴霧式塗装機を用いた塗装は、シェーピングエアの被塗物表面での流速が１５０ＮＬ／分以上に設定して行われることを特徴とする請求項６記載の塗装方法。
【請求項８】
前記第１の塗料が水性ベースコート塗料で前記第２の塗料はクリアコート塗料であり、
前記第１塗装工程の前に第２の水性塗料でなる中塗りコート塗料を用いて中塗り塗装を行い、
該中塗り塗装後に請求項１〜３の何れか一に記載のプレヒート工程と同一条件でプレヒートを行い、
該プレヒート後に、前記水性ベースコート塗料でなる第１の塗料を用いたウエット・オン・ウエット塗装を行う、
ことを特徴とする請求項１〜７の何れか一に記載の塗装方法。
【請求項９】
前記第２の水性塗料は、４０重量％以上の固形分を含有していることを特徴とする請求項８記載の塗装方法。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【公開番号】特開２００６−１８１４４７（Ｐ２００６−１８１４４７Ａ）
【公開日】平成１８年７月１３日（２００６．７．１３）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００４−３７６５３９（Ｐ２００４−３７６５３９）
【出願日】平成１６年１２月２７日（２００４．１２．２７）
【出願人】（０００００３１３７）マツダ株式会社 (6,115)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成１８年７月１３日（２００６．７．１３）
【国際特許分類】
【出願日】平成１６年１２月２７日（２００４．１２．２７）
【出願人】（０００００３１３７）マツダ株式会社 (6,115)
【Ｆターム（参考）】
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