深溝玉軸受
【課題】保持器及び転動体の耐焼付き性、耐摩耗性、耐疲労性を向上して、軸受の耐久性及び高速回転性能を向上することができる深溝玉軸受を提供する。
【解決手段】深溝玉軸受１０は、内周面に外輪軌道面１１ａを有する外輪１１と、外周面に内輪軌道面１２ａを有する内輪１２と、外輪軌道面１１ａと内輪軌道面１２ａとの間に転動自在に介設される複数の転動体１３と、転動体１３を円周方向に等間隔に保持する保持器１４と、を備え、保持器１４は、化学組成が重量％で、０．０３≦Ｃ≦０．２０、０．９０≦Ｃｒ≦１．２０、０．１５≦Ｍｏ≦０．３０の鋼からなる波形保持器であり、保持器１４は、７２７℃以下で窒化され、Ｈｖ６５０以上の表面硬さと、１〜２０μｍの化合物層厚さと、を有する。
【解決手段】深溝玉軸受１０は、内周面に外輪軌道面１１ａを有する外輪１１と、外周面に内輪軌道面１２ａを有する内輪１２と、外輪軌道面１１ａと内輪軌道面１２ａとの間に転動自在に介設される複数の転動体１３と、転動体１３を円周方向に等間隔に保持する保持器１４と、を備え、保持器１４は、化学組成が重量％で、０．０３≦Ｃ≦０．２０、０．９０≦Ｃｒ≦１．２０、０．１５≦Ｍｏ≦０．３０の鋼からなる波形保持器であり、保持器１４は、７２７℃以下で窒化され、Ｈｖ６５０以上の表面硬さと、１〜２０μｍの化合物層厚さと、を有する。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、保持器を備える深溝玉軸受に関し、特に、高速回転用途に好適な深溝玉軸受に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、深溝玉軸受に使用されている保持器としては、例えば、保持器材料にＳＰＣＣ材などの低炭素鋼板をプレス成形加工することにより製造される波形保持器が知られている。この波形保持器は、外側に膨出する玉保持部と平坦部とを円周方向に所定間隔に形成した二枚の環状保持板を、各玉保持部がポケット部を形成するように対向させ、各平坦部をリベット等で結合することで構成されている（例えば、特許文献１参照。）。
【０００３】
また、深溝玉軸受の保持器には、この他に冠型保持器が使用されている。この冠型保持器は、合成樹脂の射出成形等により形成されており、複数の玉を円周方向に等間隔で転動可能に保持するポケット部が形成され、このポケット部の内周面の円周方向両端部には軸方向に突出する一対の爪部が設けられる。また、一対の爪部間には開口部が形成されており、この開口部から玉を一対の爪部を押し広げつつ、ポケット部に押し込むことにより、ポケット部内に玉が微小なすきまを介して収納される（例えば、特許文献２参照。）。
【０００４】
【特許文献１】特開平１０−２３８５４４号公報
【特許文献２】特開２０００−１７０７７２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところで、近年、自動車に用いられる転がり軸受は高速化することが予想されており、このような高速回転用途に上記特許文献１に記載の転がり軸受を適用した場合は、保持器のポケット部と転動体（玉）との間のＰＶ値が増加して焼付き破損が生じる可能性があり、また、保持器と転動体が高速で摺動することにより保持器のポケットや転動体である鋼玉に摩耗が生じる可能性があり、さらに、保持器への課題な遠心力の負荷と転動体の進み遅れに起因する荷重負荷により疲労破損が生じる可能性があった。
【０００６】
また、高速回転用途に上記特許文献２に記載の転がり軸受を適用した場合は、樹脂製保持器であるため、耐焼付き性や耐摩耗性は改善されるものの、使用温度と遠心力によりクリープ破損が生じる可能性があった。
【０００７】
本発明は、このような不都合を解消するためになされたものであり、その目的は、保持器及び転動体の耐焼付き性、耐摩耗性、耐疲労性を向上して、軸受の耐久性及び高速回転性能を向上することができる深溝玉軸受を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明の上記目的は、下記の構成により達成される。
（１） 内周面に外輪軌道面を有する外輪と、外周面に内輪軌道面を有する内輪と、外輪軌道面と内輪軌道面との間に転動自在に介設される複数の転動体と、転動体を円周方向に等間隔に保持する保持器と、を備える深溝玉軸受であって、保持器は、化学組成が重量％で、０．０３≦Ｃ≦０．２０、０．９０≦Ｃｒ≦１．２０、０．１５≦Ｍｏ≦０．３０の鋼からなる波形保持器であり、保持器は、７２７℃以下で窒化を施し、Ｈｖ６５０以上の表面硬さと、１〜２０μｍの化合物層厚さと、を有することを特徴とする深溝玉軸受。
（２） 転動体は、鋼玉であり、その表面の窒素濃度が０．１％以上０．６％以下、且つ表面硬さがＨｖ７５０〜１０００であることを特徴とする（１）に記載の深溝玉軸受。
（３） 転動体は、化学組成が重量％で、０．４０≦Ｓｉ≦０．８０、０．９０≦Ｍｎ≦１．２５の鋼からなることを特徴とする（２）に記載の深溝玉軸受。
【発明の効果】
【０００９】
本発明の深溝玉軸受によれば、保持器は、化学組成が重量％で、０．０３≦Ｃ≦０．２０、０．９０≦Ｃｒ≦１．２０、０．１５≦Ｍｏ≦０．３０の鋼からなる波形保持器であり、保持器は、７２７℃以下で窒化を施し、Ｈｖ６５０以上の表面硬さと、１〜２０μｍの化合物層厚さと、を有するため、保持器の耐焼付き性、耐摩耗性、耐疲労性を向上することができる。また、保持器がマルテンサイト変態することなく熱処理されるので、保持器の変形を抑制することができる。これらにより、軸受の耐久性及び高速回転性能を向上することができる。さらに、良好なプレス加工性を確保することができるので、製造コストを削減することができる。
【００１０】
また、本発明の深溝玉軸受によれば、転動体は、鋼玉であり、その表面の窒素濃度が０．１％以上０．６％以下、且つ表面硬さがＨｖ７５０〜１０００であるため、保持器と転動体との間の耐摩耗性及び耐焼付き性を向上することができる。これにより、軸受の耐久性及び高速回転性能をさらに向上することができる。
【００１１】
さらに、本発明の深溝玉軸受によれば、転動体は、化学組成が重量％で、０．４０≦Ｓｉ≦０．８０、０．９０≦Ｍｎ≦１．２５の鋼からなるため、表面の炭窒化物が微細化されるので、保持器と転動体との間の摩擦係数を減少することができ、保持器と転動体との間の耐摩耗性及び耐焼付き性を向上することができる。これにより、軸受の耐久性及び高速回転性能をさらに向上することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
以下、本発明に係る深溝玉軸受の一実施形態について、図面を参照して詳細に説明する。
図１は本発明に係る深溝玉軸受を説明するため一部切欠斜視図である。
【００１３】
本実施形態の深溝玉軸受１０は、図１に示すように、内周面に外輪軌道面１１ａを有する外輪１１と、外周面に内輪軌道面１２ａを有する内輪１２と、外輪軌道面１１ａと内輪軌道面１２ａとの間に転動自在に介設される複数の玉（転動体）１３と、玉１３を円周方向に等間隔に保持する波形保持器（保持器）１４と、を備える。
【００１４】
波形保持器１４は、玉１３を保持するための球面状凹部１６と平坦面１７とを円周方向に所定の間隔を存して形成した一対の保持器部材１５，１５を、各球面状凹部１６，１６がポケット部１８を形成するように対向させ、各平坦部１７，１７同士をリベット１９で結合することで組み立てられるものである。この波形保持器１４は、ポケット部１８と玉１３との間に潤滑油による油膜を形成することにより、ポケット部１８と玉１３との摺動部分の摩耗を抑制している。
【００１５】
そして、本実施形態では、波形保持器１４は、化学組成が重量％で、０．０３≦Ｃ≦０．２０、０．９０≦Ｃｒ≦１．２０、０．１５≦Ｍｏ≦０．３０の鋼からなると共に、７２７℃以下で窒化が施され、Ｈｖ６５０以上の表面硬さと、１〜２０μｍの化合物層厚さと、を有している。なお、波形保持器１４は、その材質である鋼のクロム（Ｃｒ）及びモリブデン（Ｍｏ）が下限濃度未満の場合、耐焼付き性、耐摩耗性が不十分で、拡散層の形成も不十分なため耐疲労性が低くなり、上限濃度を超えると経済性が低下する。また、波形保持器１４の化合物層厚さは、１μｍ未満では効果がなく、２０μｍを超えると経済性が低下する。
【００１６】
また、本実施形態では、玉１３は、鋼玉であり、その表面の窒素濃度が０．１％以上０．６％以下、且つ表面硬さがＨｖ７５０〜１０００である。なお、玉１３は、表面窒素濃度が０．１％未満、表面硬さがＨｖ７５０未満の場合、耐焼付き性、耐摩耗性が不十分で、表面窒素濃度が０．６％を超えると経済性が低下し、表面硬さがＨｖ１０００を越えると圧砕値が低下する。
【００１７】
さらに、本実施形態では、玉１３は、化学組成が重量％で、０．４０≦Ｓｉ≦０．８０、０．９０≦Ｍｎ≦１．２５の鋼からなるものである。なお、玉１３は、その材質である鋼のケイ素（Ｓｉ）及びマンガン（Ｍｎ）が下限濃度未満の場合、耐焼付き性、耐摩耗性が不十分で、上限濃度を超えると経済性が低下する。
【００１８】
以上説明したように、本実施形態の深溝玉軸受１０によれば、波形保持器１４は、化学組成が重量％で、０．０３≦Ｃ≦０．２０、０．９０≦Ｃｒ≦１．２０、０．１５≦Ｍｏ≦０．３０の鋼からなり、７２７℃以下で窒化を施し、Ｈｖ６５０以上の表面硬さと、１〜２０μｍの化合物層厚さと、を有するため、波形保持器１４の耐焼付き性、耐摩耗性、耐疲労性を向上することができる。また、波形保持器１４がマルテンサイト変態することなく熱処理されるので、波形保持器１４の変形を抑制することができる。これらにより、軸受１０の耐久性及び高速回転性能を向上することができる。さらに、良好なプレス加工性を確保することができるので、製造コストを削減することができる。
【００１９】
また、本実施形態の深溝玉軸受１０によれば、玉１３は、鋼玉であり、その表面の窒素濃度が０．１％以上０．６％以下、且つ表面硬さがＨｖ７５０〜１０００であるため、波形保持器１４と玉１３との間の耐摩耗性及び耐焼付き性を向上することができる。これにより、軸受１０の耐久性及び高速回転性能をさらに向上することができる。
【００２０】
さらに、本実施形態の深溝玉軸受１０によれば、玉１３は、化学組成が重量％で、０．４０≦Ｓｉ≦０．８０、０．９０≦Ｍｎ≦１．２５の鋼からなるため、表面の炭窒化物が微細化されるので、波形保持器１４と玉１３との間の摩擦係数を減少することができ、波形保持器１４と玉１３との間の耐摩耗性及び耐焼付き性を向上することができる。これにより、軸受１０の耐久性及び高速回転性能をさらに向上することができる。
【実施例】
【００２１】
以下に、本発明の深溝玉軸受１０（本発明例）の作用効果を確認するために行った各試験について説明する。
【００２２】
各試験に使用する本発明例、従来例の転がり軸受には、標準設計の深溝玉軸受（ＪＩＳ呼び番号６０１１、内径φ５５ｍｍ×外径φ９０ｍｍ×幅１８ｍｍ、ＰＣＤ７２．５ｍｍ）を使用し、それぞれの仕様は次の通りである。
[本発明例仕様]
（保持器）
・材質：クロムモリブデン鋼 ＳＣＭ４１５
・表面処理：７２７℃以下で窒化
表面硬さＨｖ６５０以上
化合物層厚さ１〜２０μｍ
（玉）
・材質：ＳＵＪ２
・表面処理：表面窒素濃度０．１％以上０．６％以下
表面硬さＨｖ７５０〜１０００
[従来例仕様]
（保持器）
・材質：ＳＰＣＣ
・表面処理：なし
（玉）
・材質：ＳＵＪ２
・表面処理：なし
【００２３】
[高速回転試験１]
本試験では、本発明例及び従来例を１個ずつ用意し、それぞれを下記の試験条件で回転させ、その保持器の状態を常時観察し、回転後の保持器及び玉の状態を観察した。結果を表１及び表２に示す。
【００２４】
試験条件は、次の通りである。
回転速度：１５０００ｒｐｍ
荷重：２０００Ｎ
潤滑油：自動車用ＡＴＦ
潤滑方法：強制潤滑給油
給油温度：８０℃
【００２５】
【表１】
【００２６】
【表２】
【００２７】
表１から明らかなように、従来例では、４６．４ｈで保持器が焼付いたのに対し、本発明例では、１００ｈ経過後においても異常は確認されず、正常終了となった。また、表２から明らかなように、従来例では、保持器のポケット部摺動面や玉に著しい磨耗が生じているのに対し、本発明例では、保持器のポケット部摺動面に軽微な摺動痕が確認されたのみで、玉には特に問題は生じなかった。これらのことから、本発明例では、保持器の耐焼付き性、耐摩耗性、耐疲労性を向上することができ、軸受の耐久性及び高速回転性能を向上することができるとわかった。
【００２８】
[高速回転試験２]
本試験では、本発明例仕様の深溝玉軸受に表面窒素濃度が０．０５％の玉を組み込んだ参考例１と、本発明例仕様の深溝玉軸受に表面窒素濃度が０．１０％の玉を組み込んだ本発明例１と、本発明例仕様の深溝玉軸受に表面窒素濃度が０．４０％の玉を組み込んだ本発明例２と、を１個ずつ用意し、それぞれを下記の試験条件で回転させ、回転後の玉の状態を観察した。結果を表３に示す。
【００２９】
試験条件は、次の通りである。
回転速度：１５０００ｒｐｍ
荷重：２０００Ｎ
潤滑油：自動車用ＡＴＦ
潤滑方法：強制潤滑給油
給油温度：１４０℃
試験時間：５０ｈ
【００３０】
【表３】
【００３１】
表３から明らかなように、参考例１では、玉に摩耗が生じたのに対し、本発明例１では、玉に軽微な摺動痕が生じ、本発明例２では、特に問題は確認されなかった。このことから、本発明例では、ポケット部と玉との直接金属接触及びＰＶ値の増加による保持器の摩耗を防止することができ、軸受の耐久性及び高速回転性能をさらに向上することができるとわかった。
【００３２】
[高速回転試験３]
本試験では、本発明例仕様の深溝玉軸受に表面窒素濃度が０．４％のＳＵＪ３鋼製の玉を組み込んだ本発明例３を用意し、この本発明例３を下記の試験条件で回転させ、回転後の軸受の状態を観察した。なお、ＳＵＪ３鋼は、化学組成が重量％で、０．４０≦Ｓｉ≦０．８０、０．９０≦Ｍｎ≦１．２５である。
【００３３】
試験条件は、次の通りである。
回転速度：３００００ｒｐｍ
荷重：２０００Ｎ
潤滑油：自動車用ＡＴＦ
潤滑方法：強制潤滑給油
給油温度：１６０℃
試験時間：１０ｈ
【００３４】
試験の結果、本発明例３には特に問題は確認されなかったので、本発明例３が上記した過酷な試験条件に耐え得ることがわかった。このことから、本発明例は、保持器のポケット部と玉との間のＰＶ値の増加による焼付きを防止することができ、軸受の耐久性及び高速回転性能をさらに向上することができるとわかった。
【図面の簡単な説明】
【００３５】
【図１】本発明に係る深溝玉軸受を説明するため一部切欠斜視図である。
【符号の説明】
【００３６】
１０ 深溝玉軸受
１１ 外輪
１１ａ 外輪軌道面
１２ 内輪
１２ａ 内輪軌道面
１３ 玉（転動体）
１４ 波形保持器（保持器）
１５ 保持器部材
１６ 球面状凹部
１７ 平坦部
１８ ポケット部
１９ リベット
【技術分野】
【０００１】
本発明は、保持器を備える深溝玉軸受に関し、特に、高速回転用途に好適な深溝玉軸受に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、深溝玉軸受に使用されている保持器としては、例えば、保持器材料にＳＰＣＣ材などの低炭素鋼板をプレス成形加工することにより製造される波形保持器が知られている。この波形保持器は、外側に膨出する玉保持部と平坦部とを円周方向に所定間隔に形成した二枚の環状保持板を、各玉保持部がポケット部を形成するように対向させ、各平坦部をリベット等で結合することで構成されている（例えば、特許文献１参照。）。
【０００３】
また、深溝玉軸受の保持器には、この他に冠型保持器が使用されている。この冠型保持器は、合成樹脂の射出成形等により形成されており、複数の玉を円周方向に等間隔で転動可能に保持するポケット部が形成され、このポケット部の内周面の円周方向両端部には軸方向に突出する一対の爪部が設けられる。また、一対の爪部間には開口部が形成されており、この開口部から玉を一対の爪部を押し広げつつ、ポケット部に押し込むことにより、ポケット部内に玉が微小なすきまを介して収納される（例えば、特許文献２参照。）。
【０００４】
【特許文献１】特開平１０−２３８５４４号公報
【特許文献２】特開２０００−１７０７７２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところで、近年、自動車に用いられる転がり軸受は高速化することが予想されており、このような高速回転用途に上記特許文献１に記載の転がり軸受を適用した場合は、保持器のポケット部と転動体（玉）との間のＰＶ値が増加して焼付き破損が生じる可能性があり、また、保持器と転動体が高速で摺動することにより保持器のポケットや転動体である鋼玉に摩耗が生じる可能性があり、さらに、保持器への課題な遠心力の負荷と転動体の進み遅れに起因する荷重負荷により疲労破損が生じる可能性があった。
【０００６】
また、高速回転用途に上記特許文献２に記載の転がり軸受を適用した場合は、樹脂製保持器であるため、耐焼付き性や耐摩耗性は改善されるものの、使用温度と遠心力によりクリープ破損が生じる可能性があった。
【０００７】
本発明は、このような不都合を解消するためになされたものであり、その目的は、保持器及び転動体の耐焼付き性、耐摩耗性、耐疲労性を向上して、軸受の耐久性及び高速回転性能を向上することができる深溝玉軸受を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明の上記目的は、下記の構成により達成される。
（１） 内周面に外輪軌道面を有する外輪と、外周面に内輪軌道面を有する内輪と、外輪軌道面と内輪軌道面との間に転動自在に介設される複数の転動体と、転動体を円周方向に等間隔に保持する保持器と、を備える深溝玉軸受であって、保持器は、化学組成が重量％で、０．０３≦Ｃ≦０．２０、０．９０≦Ｃｒ≦１．２０、０．１５≦Ｍｏ≦０．３０の鋼からなる波形保持器であり、保持器は、７２７℃以下で窒化を施し、Ｈｖ６５０以上の表面硬さと、１〜２０μｍの化合物層厚さと、を有することを特徴とする深溝玉軸受。
（２） 転動体は、鋼玉であり、その表面の窒素濃度が０．１％以上０．６％以下、且つ表面硬さがＨｖ７５０〜１０００であることを特徴とする（１）に記載の深溝玉軸受。
（３） 転動体は、化学組成が重量％で、０．４０≦Ｓｉ≦０．８０、０．９０≦Ｍｎ≦１．２５の鋼からなることを特徴とする（２）に記載の深溝玉軸受。
【発明の効果】
【０００９】
本発明の深溝玉軸受によれば、保持器は、化学組成が重量％で、０．０３≦Ｃ≦０．２０、０．９０≦Ｃｒ≦１．２０、０．１５≦Ｍｏ≦０．３０の鋼からなる波形保持器であり、保持器は、７２７℃以下で窒化を施し、Ｈｖ６５０以上の表面硬さと、１〜２０μｍの化合物層厚さと、を有するため、保持器の耐焼付き性、耐摩耗性、耐疲労性を向上することができる。また、保持器がマルテンサイト変態することなく熱処理されるので、保持器の変形を抑制することができる。これらにより、軸受の耐久性及び高速回転性能を向上することができる。さらに、良好なプレス加工性を確保することができるので、製造コストを削減することができる。
【００１０】
また、本発明の深溝玉軸受によれば、転動体は、鋼玉であり、その表面の窒素濃度が０．１％以上０．６％以下、且つ表面硬さがＨｖ７５０〜１０００であるため、保持器と転動体との間の耐摩耗性及び耐焼付き性を向上することができる。これにより、軸受の耐久性及び高速回転性能をさらに向上することができる。
【００１１】
さらに、本発明の深溝玉軸受によれば、転動体は、化学組成が重量％で、０．４０≦Ｓｉ≦０．８０、０．９０≦Ｍｎ≦１．２５の鋼からなるため、表面の炭窒化物が微細化されるので、保持器と転動体との間の摩擦係数を減少することができ、保持器と転動体との間の耐摩耗性及び耐焼付き性を向上することができる。これにより、軸受の耐久性及び高速回転性能をさらに向上することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
以下、本発明に係る深溝玉軸受の一実施形態について、図面を参照して詳細に説明する。
図１は本発明に係る深溝玉軸受を説明するため一部切欠斜視図である。
【００１３】
本実施形態の深溝玉軸受１０は、図１に示すように、内周面に外輪軌道面１１ａを有する外輪１１と、外周面に内輪軌道面１２ａを有する内輪１２と、外輪軌道面１１ａと内輪軌道面１２ａとの間に転動自在に介設される複数の玉（転動体）１３と、玉１３を円周方向に等間隔に保持する波形保持器（保持器）１４と、を備える。
【００１４】
波形保持器１４は、玉１３を保持するための球面状凹部１６と平坦面１７とを円周方向に所定の間隔を存して形成した一対の保持器部材１５，１５を、各球面状凹部１６，１６がポケット部１８を形成するように対向させ、各平坦部１７，１７同士をリベット１９で結合することで組み立てられるものである。この波形保持器１４は、ポケット部１８と玉１３との間に潤滑油による油膜を形成することにより、ポケット部１８と玉１３との摺動部分の摩耗を抑制している。
【００１５】
そして、本実施形態では、波形保持器１４は、化学組成が重量％で、０．０３≦Ｃ≦０．２０、０．９０≦Ｃｒ≦１．２０、０．１５≦Ｍｏ≦０．３０の鋼からなると共に、７２７℃以下で窒化が施され、Ｈｖ６５０以上の表面硬さと、１〜２０μｍの化合物層厚さと、を有している。なお、波形保持器１４は、その材質である鋼のクロム（Ｃｒ）及びモリブデン（Ｍｏ）が下限濃度未満の場合、耐焼付き性、耐摩耗性が不十分で、拡散層の形成も不十分なため耐疲労性が低くなり、上限濃度を超えると経済性が低下する。また、波形保持器１４の化合物層厚さは、１μｍ未満では効果がなく、２０μｍを超えると経済性が低下する。
【００１６】
また、本実施形態では、玉１３は、鋼玉であり、その表面の窒素濃度が０．１％以上０．６％以下、且つ表面硬さがＨｖ７５０〜１０００である。なお、玉１３は、表面窒素濃度が０．１％未満、表面硬さがＨｖ７５０未満の場合、耐焼付き性、耐摩耗性が不十分で、表面窒素濃度が０．６％を超えると経済性が低下し、表面硬さがＨｖ１０００を越えると圧砕値が低下する。
【００１７】
さらに、本実施形態では、玉１３は、化学組成が重量％で、０．４０≦Ｓｉ≦０．８０、０．９０≦Ｍｎ≦１．２５の鋼からなるものである。なお、玉１３は、その材質である鋼のケイ素（Ｓｉ）及びマンガン（Ｍｎ）が下限濃度未満の場合、耐焼付き性、耐摩耗性が不十分で、上限濃度を超えると経済性が低下する。
【００１８】
以上説明したように、本実施形態の深溝玉軸受１０によれば、波形保持器１４は、化学組成が重量％で、０．０３≦Ｃ≦０．２０、０．９０≦Ｃｒ≦１．２０、０．１５≦Ｍｏ≦０．３０の鋼からなり、７２７℃以下で窒化を施し、Ｈｖ６５０以上の表面硬さと、１〜２０μｍの化合物層厚さと、を有するため、波形保持器１４の耐焼付き性、耐摩耗性、耐疲労性を向上することができる。また、波形保持器１４がマルテンサイト変態することなく熱処理されるので、波形保持器１４の変形を抑制することができる。これらにより、軸受１０の耐久性及び高速回転性能を向上することができる。さらに、良好なプレス加工性を確保することができるので、製造コストを削減することができる。
【００１９】
また、本実施形態の深溝玉軸受１０によれば、玉１３は、鋼玉であり、その表面の窒素濃度が０．１％以上０．６％以下、且つ表面硬さがＨｖ７５０〜１０００であるため、波形保持器１４と玉１３との間の耐摩耗性及び耐焼付き性を向上することができる。これにより、軸受１０の耐久性及び高速回転性能をさらに向上することができる。
【００２０】
さらに、本実施形態の深溝玉軸受１０によれば、玉１３は、化学組成が重量％で、０．４０≦Ｓｉ≦０．８０、０．９０≦Ｍｎ≦１．２５の鋼からなるため、表面の炭窒化物が微細化されるので、波形保持器１４と玉１３との間の摩擦係数を減少することができ、波形保持器１４と玉１３との間の耐摩耗性及び耐焼付き性を向上することができる。これにより、軸受１０の耐久性及び高速回転性能をさらに向上することができる。
【実施例】
【００２１】
以下に、本発明の深溝玉軸受１０（本発明例）の作用効果を確認するために行った各試験について説明する。
【００２２】
各試験に使用する本発明例、従来例の転がり軸受には、標準設計の深溝玉軸受（ＪＩＳ呼び番号６０１１、内径φ５５ｍｍ×外径φ９０ｍｍ×幅１８ｍｍ、ＰＣＤ７２．５ｍｍ）を使用し、それぞれの仕様は次の通りである。
[本発明例仕様]
（保持器）
・材質：クロムモリブデン鋼 ＳＣＭ４１５
・表面処理：７２７℃以下で窒化
表面硬さＨｖ６５０以上
化合物層厚さ１〜２０μｍ
（玉）
・材質：ＳＵＪ２
・表面処理：表面窒素濃度０．１％以上０．６％以下
表面硬さＨｖ７５０〜１０００
[従来例仕様]
（保持器）
・材質：ＳＰＣＣ
・表面処理：なし
（玉）
・材質：ＳＵＪ２
・表面処理：なし
【００２３】
[高速回転試験１]
本試験では、本発明例及び従来例を１個ずつ用意し、それぞれを下記の試験条件で回転させ、その保持器の状態を常時観察し、回転後の保持器及び玉の状態を観察した。結果を表１及び表２に示す。
【００２４】
試験条件は、次の通りである。
回転速度：１５０００ｒｐｍ
荷重：２０００Ｎ
潤滑油：自動車用ＡＴＦ
潤滑方法：強制潤滑給油
給油温度：８０℃
【００２５】
【表１】
【００２６】
【表２】
【００２７】
表１から明らかなように、従来例では、４６．４ｈで保持器が焼付いたのに対し、本発明例では、１００ｈ経過後においても異常は確認されず、正常終了となった。また、表２から明らかなように、従来例では、保持器のポケット部摺動面や玉に著しい磨耗が生じているのに対し、本発明例では、保持器のポケット部摺動面に軽微な摺動痕が確認されたのみで、玉には特に問題は生じなかった。これらのことから、本発明例では、保持器の耐焼付き性、耐摩耗性、耐疲労性を向上することができ、軸受の耐久性及び高速回転性能を向上することができるとわかった。
【００２８】
[高速回転試験２]
本試験では、本発明例仕様の深溝玉軸受に表面窒素濃度が０．０５％の玉を組み込んだ参考例１と、本発明例仕様の深溝玉軸受に表面窒素濃度が０．１０％の玉を組み込んだ本発明例１と、本発明例仕様の深溝玉軸受に表面窒素濃度が０．４０％の玉を組み込んだ本発明例２と、を１個ずつ用意し、それぞれを下記の試験条件で回転させ、回転後の玉の状態を観察した。結果を表３に示す。
【００２９】
試験条件は、次の通りである。
回転速度：１５０００ｒｐｍ
荷重：２０００Ｎ
潤滑油：自動車用ＡＴＦ
潤滑方法：強制潤滑給油
給油温度：１４０℃
試験時間：５０ｈ
【００３０】
【表３】
【００３１】
表３から明らかなように、参考例１では、玉に摩耗が生じたのに対し、本発明例１では、玉に軽微な摺動痕が生じ、本発明例２では、特に問題は確認されなかった。このことから、本発明例では、ポケット部と玉との直接金属接触及びＰＶ値の増加による保持器の摩耗を防止することができ、軸受の耐久性及び高速回転性能をさらに向上することができるとわかった。
【００３２】
[高速回転試験３]
本試験では、本発明例仕様の深溝玉軸受に表面窒素濃度が０．４％のＳＵＪ３鋼製の玉を組み込んだ本発明例３を用意し、この本発明例３を下記の試験条件で回転させ、回転後の軸受の状態を観察した。なお、ＳＵＪ３鋼は、化学組成が重量％で、０．４０≦Ｓｉ≦０．８０、０．９０≦Ｍｎ≦１．２５である。
【００３３】
試験条件は、次の通りである。
回転速度：３００００ｒｐｍ
荷重：２０００Ｎ
潤滑油：自動車用ＡＴＦ
潤滑方法：強制潤滑給油
給油温度：１６０℃
試験時間：１０ｈ
【００３４】
試験の結果、本発明例３には特に問題は確認されなかったので、本発明例３が上記した過酷な試験条件に耐え得ることがわかった。このことから、本発明例は、保持器のポケット部と玉との間のＰＶ値の増加による焼付きを防止することができ、軸受の耐久性及び高速回転性能をさらに向上することができるとわかった。
【図面の簡単な説明】
【００３５】
【図１】本発明に係る深溝玉軸受を説明するため一部切欠斜視図である。
【符号の説明】
【００３６】
１０ 深溝玉軸受
１１ 外輪
１１ａ 外輪軌道面
１２ 内輪
１２ａ 内輪軌道面
１３ 玉（転動体）
１４ 波形保持器（保持器）
１５ 保持器部材
１６ 球面状凹部
１７ 平坦部
１８ ポケット部
１９ リベット
【特許請求の範囲】
【請求項１】
内周面に外輪軌道面を有する外輪と、外周面に内輪軌道面を有する内輪と、前記外輪軌道面と前記内輪軌道面との間に転動自在に介設される複数の転動体と、前記転動体を円周方向に等間隔に保持する保持器と、を備える深溝玉軸受であって、
前記保持器は、化学組成が重量％で、０．０３≦Ｃ≦０．２０、０．９０≦Ｃｒ≦１．２０、０．１５≦Ｍｏ≦０．３０の鋼からなる波形保持器であり、
前記保持器は、７２７℃以下で窒化を施し、Ｈｖ６５０以上の表面硬さと、１〜２０μｍの化合物層厚さと、を有することを特徴とする深溝玉軸受。
【請求項２】
前記転動体は、鋼玉であり、その表面の窒素濃度が０．１％以上０．６％以下、且つ表面硬さがＨｖ７５０〜１０００であることを特徴とする請求項１に記載の深溝玉軸受。
【請求項３】
前記転動体は、化学組成が重量％で、０．４０≦Ｓｉ≦０．８０、０．９０≦Ｍｎ≦１．２５の鋼からなることを特徴とする請求項２に記載の深溝玉軸受。
【請求項１】
内周面に外輪軌道面を有する外輪と、外周面に内輪軌道面を有する内輪と、前記外輪軌道面と前記内輪軌道面との間に転動自在に介設される複数の転動体と、前記転動体を円周方向に等間隔に保持する保持器と、を備える深溝玉軸受であって、
前記保持器は、化学組成が重量％で、０．０３≦Ｃ≦０．２０、０．９０≦Ｃｒ≦１．２０、０．１５≦Ｍｏ≦０．３０の鋼からなる波形保持器であり、
前記保持器は、７２７℃以下で窒化を施し、Ｈｖ６５０以上の表面硬さと、１〜２０μｍの化合物層厚さと、を有することを特徴とする深溝玉軸受。
【請求項２】
前記転動体は、鋼玉であり、その表面の窒素濃度が０．１％以上０．６％以下、且つ表面硬さがＨｖ７５０〜１０００であることを特徴とする請求項１に記載の深溝玉軸受。
【請求項３】
前記転動体は、化学組成が重量％で、０．４０≦Ｓｉ≦０．８０、０．９０≦Ｍｎ≦１．２５の鋼からなることを特徴とする請求項２に記載の深溝玉軸受。
【図１】
【公開番号】特開２００８−１７５３００（Ｐ２００８−１７５３００Ａ）
【公開日】平成２０年７月３１日（２００８．７．３１）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００７−９４５２（Ｐ２００７−９４５２）
【出願日】平成１９年１月１８日（２００７．１．１８）
【出願人】（０００００４２０４）日本精工株式会社 (8,378)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２０年７月３１日（２００８．７．３１）
【国際特許分類】
【出願日】平成１９年１月１８日（２００７．１．１８）
【出願人】（０００００４２０４）日本精工株式会社 (8,378)
【Ｆターム（参考）】
[ Back to top ]