オイルフリーロータリ圧縮機の軸封装置
【課題】ロータリ圧縮機の運転中に軸部材、カーボンシール、およびカーボンシールを保持する保持部材等の温度が上昇しても、摺接部との最適なクリアランスを保持してシール部から漏れる圧縮ガスを極力抑えるとともに、潤滑油が圧縮室内へ流入することを防止して、運転中に温度上昇、下降の温度変化があっても漏れが少なく、清浄な圧縮ガスを吐出するオイルフリーロータリ圧縮機の軸封装置を提供すること。
【解決手段】エアシール７１がロータ軸スリーブ７５の外周に摺接するカーボンリング８３と、該カーボンリング８３の外周に嵌合するアウターリング８５とからなり、カーボンリング８３とアウターリング８５とは使用時最大温度において締代がゼロにならないような締りばめによって嵌合されるとともに、アウターリング８５がロータ軸スリーブ７５と同等の線膨張係数の材料によって形成されることを特徴とする。
【解決手段】エアシール７１がロータ軸スリーブ７５の外周に摺接するカーボンリング８３と、該カーボンリング８３の外周に嵌合するアウターリング８５とからなり、カーボンリング８３とアウターリング８５とは使用時最大温度において締代がゼロにならないような締りばめによって嵌合されるとともに、アウターリング８５がロータ軸スリーブ７５と同等の線膨張係数の材料によって形成されることを特徴とする。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、オイルフリーロータリ圧縮機の軸封装置に関し、より詳細には、ロータリ圧縮機の回転軸周囲からの圧縮空気の漏洩防止、もしくは圧縮機の外部からの潤滑油や空気等の流入防止のための封止シールに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、回転軸の軸封装置として軸周囲にカーボン部材を摺接してシールするカーボンシールが知られており、例えば、特開平１１−２９４５９９号公報（特許文献１）には、図５に示すようにハウジング０１と該ハウジング０１内で軸受０２に支持された回転軸０３との間を密封する回転軸の密封構造が示されている。
回転軸０３の周囲を取り囲んだ状態でハウジング０１にはブラケット０４を介して環状のカーボンシール０５が保持され、そのカーボンシール０５は、軸受０２の内輪０６の端面０７と一周にわたって当接しかつ端面０７に対して摺動可能に配置されている。
【０００３】
また、特開２００５−５４６１４号公報（特許文献２）には、カーボンシールをスクリュー圧縮機の軸封措置に適用した構造が示されている。
図６に示すように、雄ロータ０１０と雌ロータ０１１とが共に噛み合った状態でケーシング０１２内に収納され、雄ロータ０１０と雌ロータ０１１との各ロータの吐出側軸部は吐出側軸受０１３、０１３によってそれぞれ支持され、吸入側軸部は吸入側軸受０１４、０１４によってそれぞれ支持されている。そして吐出側軸受０１３と圧縮室０１５との間にはオイルシール０１６、およびカーボンシール０１７が設けられて圧縮室の圧縮空気の漏れ、および吐出側軸受０１３からの潤滑油の浸入を防止している。
【０００４】
【特許文献１】特開平１１−２９４５９９号公報
【特許文献２】特開２００５−５４６１４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、カーボンシールはカーボン材料の靭性不足および形状保持のためにバックメタル、もしはアウターリング等の保持部材によってカーボン材料を外周から支持して、摺動面に適切な圧力、または微小隙間を形成するようにしなければならない。また、圧縮機の軸部においては、運転中の圧縮熱とシール部の摺動熱によって、シール部は高温になり、軸およびカーボンシールはともに熱膨張を生じる。
この熱膨張が生じるため、軸材料と、バックメタルやアウターリング等の保持部材との線膨張係数が大きく異なる材質で形成されていると、運転中のカーボンシールの摺接圧や隙間が適切な範囲に保持されず、カーボンシールの性能が十分に発揮されない問題が生じる。
【０００６】
例えば、図５に示すようなカーボンシール０５、それ支持するブラケット０４、さらにカーボンシール０５が摺接する軸受０２の内輪０６との線膨張係数が大きく異なる材質の場合には、温度変化によって軸受０２の内輪０６の端面への当接圧力が変化し、カーボンシール０５の性能が十分に発揮されないおそれがある。
【０００７】
そこで、本発明は、このような背景に鑑みなされたものであり、ロータリ圧縮機の運転中に軸部材、カーボンシール、およびカーボンシールを保持する保持部材等の温度が上昇しても、摺接部との最適なクリアランスを保持してシール部から漏れる圧縮ガスを極力抑えるとともに、潤滑油が圧縮室内へ流入することを防止して、運転中に温度上昇、下降の温度変化があっても漏れが少なく、清浄な圧縮ガスを吐出するオイルフリーロータリ圧縮機の軸封装置を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
前記課題を解決するため、請求項１記載のオイルフリーロータリ圧縮機の軸封装置にかかる発明は、オイルフリーロータリ圧縮機のロータ軸またはロータ軸スリーブの外周とロータ軸が挿入される軸孔の内周との間に介装される軸封装置において、
前記ロータ軸またはロータ軸スリーブの外周に摺接するカーボンリングと、該カーボンリングの外周に嵌合するアウターリングとからなり、前記カーボンリングと前記アウターリングとは使用時最大温度において締代がゼロにならないような締りばめによって嵌合されるとともに、前記アウターリングが前記ロータ軸またはロータ軸スリーブと同等の線膨張係数の材料によって形成されていることを特徴とする。
【０００９】
カーボンリングの線膨張係数αｃは、約７．０×１０−６／℃であり、金属材料（鋼の線膨張係数αｓは、約１１．７×１０−６／℃）よりも小さいため、温度上昇時に軸とカーボンリングとの隙間が著しく減少してしまい、ロータ軸またはロータ軸スリーブの外周に摺接するカーボンリングが割れる等の不具合が生じるおそれがあるため、アウターリングを使用してカーボンリングの膨張を制御する必要がある。
【００１０】
そこで、カーボンリングを、アウターリングの内周に締りばめによって嵌合し、使用時最大温度（約２５０℃）においても締め代がゼロにならないように嵌合しているため、熱時、冷時ともにカーボンリングは常にアウターリングの熱膨張、収縮に伴って拡径、縮径することとなる。
【００１１】
しかし、アウターリングを使用した場合でも、アウターリングの材料を軸材料よりも線膨張係数が大きい材質を採用すると、熱時にカーボンリングはアウターリングの膨張とともに拡大して軸との隙間が大きくなりシール性が確保されなくなる。
【００１２】
従って、請求項１記載の発明によれば、アウターリングがロータ軸またはロータ軸スリーブと同等の線膨張係数の材料によって形成されているので、熱時、冷時ともにアウターリングとロータ軸またはロータ軸スリーブとの径方向の変位が同等となり、ロータ軸またはロータ軸スリーブとカーボンリングとの隙間が一定に保持され、カーボンリングが割れたり、隙間が大きくなって圧縮ガスの漏れ量が増大したり、潤滑油が圧縮室内へ流入することが防止される。その結果、運転中に温度上昇、下降の温度変化があっても、常に最適な隙間が保たれて、カーボンリングのシール部からの漏れの少ないオイルフリーのロータリ圧縮機を得ることができる。
【００１３】
また、請求項２記載の発明は、請求項１記載の発明において、前記カーボンリングは、前記ロータ軸を支承する給油式の軸受と圧縮機の圧縮室との間に配置されるとともに、前記給油式の軸受と圧縮室との間に配置されて潤滑油の流入を封止するオイルシールよりもさらに圧縮室側に配置されることを特徴とする。
【００１４】
かかる請求項２記載の発明によれば、圧縮機のロータ軸を支持する軸受と該圧縮機の圧縮室との間に、軸受側にはオイルシールが設けられ、圧縮室側にはカーボンリングが設けられるので、軸受側から圧縮室への潤滑油の侵入をオイルシールによって防止すると共に、圧縮室から外部への圧縮ガスの流出をカーボンリングによって防止することができ、圧縮効率が良く圧縮ガスに油分を含まない清浄な圧縮ガスを吐出することができる。
【００１５】
また、好ましくは、前記圧縮機がツース形のオイルフリーロータリ圧縮機であることを特徴とし、ツース形のような容積式の圧縮機であっても、ロータ軸またはロータ軸スリーブとカーボンリングとの隙間が一定に保持されるため、圧縮室からの圧縮ガス漏れを確実に防止できる。さらに、前記アウターリングが前記ロータ軸またはロータ軸スリーブと同一材料によって形成されていることを特徴とし、例えば両方ともＳＵＳ材（ステンレス鋼材）によって形成することで、アウターリングとロータ軸またはロータ軸スリーブとは同一の熱膨張率であるため、運転中に温度上昇があっても常に、ロータ軸またはロータ軸スリーブとカーボンリングとの隙間が一定に保持され、シール性が確保される。
【００１６】
また、前記アウターリングの軸方向幅が前記カーボンリングの軸方向幅の０．７〜１．０の範囲に形成されていること、またはアウターリングの厚さが前記カーボンリングの厚さの０．７〜１．０の範囲に形成されていることを特徴とする。
このように、アウターリングの軸方向幅、厚さがそれぞれカーボンリングの０．７〜１．０の範囲にあることによって、アウターリングとしての機能として要求されるアウターリングの熱膨張によってカーボンリングの内径を膨張させたり、収縮させたりするための剛性が確保される。アウターリングをあまり細くしたり、薄くしたりすると、剛性が不足して、カーボンリングの剛性に負けてしまい前記のアウターリングの機能が発揮されないおそれがある。
【発明の効果】
【００１７】
本発明によれば、ロータリ圧縮機の運転中に軸部材、カーボンシール、およびカーボンシールを保持する保持部材等の温度が上昇しても、摺接部との最適なクリアランスを保持してシール部から漏れる圧縮ガスを極力抑えるとともに、潤滑油が圧縮室内へ流入することを防止して、運転中に温度上昇、下降の温度変化があっても漏れが少なく、清浄な圧縮ガスを吐出するオイルフリーロータリ圧縮機の軸封装置を得ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
以下、図面を参照して本発明の好適な実施の形態を例示的に詳しく説明する。但しこの実施の形態に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、その相対的配置等は特に特定的な記載がない限りは、この発明の範囲をそれに限定する趣旨ではなく、単なる説明例に過ぎない。
【００１９】
参照する図面において、図１は本発明の軸封装置を備えたオイルフリーツース圧縮機の要部断面図を示す。図２は図１のＡ−Ａ線断面図を概略的に示したオイルフリーツース圧縮機の作動説明図である。図３は図１のＢ部拡大図である。図４は本発明の軸封装置を示し、（ａ）は全体外観図を示し、（ｂ）は（ａ）のＣ−Ｃ線断面図である。
【００２０】
図１を参照して、オイルフリーツース圧縮機１の全体構成について説明する。オイルフリーツース圧縮機１は容積形のロータリ圧縮機であり、ロータを構成する雄ツース３と雌ツース５とが圧縮室ケーシング７（圧縮室）内にて互いに噛み合うように収納されている。雄ツース３は雄ロータ軸９に、また雌ツース５は雌ロータ軸１１にそれぞれスプライン嵌合、螺子結合等によって固定されている。
【００２１】
雄ロータ軸９の一端部側は、一端部側ハウジング１３内に配設されたコロ軸受１５によって回転可能に支持され、他端部側は、他端部側ハウジング１７内に配設された２列のアンギュラ玉軸受１９、１９によって回転可能に支持されている。
同様に、雌ロータ軸１１の一端部側は、一端部側ハウジング１３内に配設されたコロ軸受１５によって回転可能に支持され、他端部側は、他端部側ハウジング１７内に配設された２列のアンギュラ玉軸受１９、１９によって回転可能に支持されている。
【００２２】
雄ロータ軸９の一端部には、入力ギヤ２１がボルト２３にて固定され、さらにその入力ギヤ２１には図示されないモータからの駆動力を伝達するための駆動ギヤ２５が噛み合っている。
また、雄ロータ軸９の他端部には、雄タイミングギヤ２７がボルト２９によって取り付けられ、雄タイミングギヤ２７は、雌ロータ軸１１の他端部にボルト３１によって取り付けられた雌タイミングギヤ３３と噛み合っており、一定の回転タイミングで雄ツース３と雌ツース５とが噛み合って回転するようになっている。
【００２３】
一端部側ハウジング１３と他端部側ハウジング１７とはスペーサ３５を挟むように介在させて図示しないボルトによってお互いが結合されて、そのスペーサ３５と一端部側ハウジング１３と他端部側ハウジング１７とによって圧縮室ケーシング７を形成している。
一端部側ハウジング１３の外周にはフランジ３７が形成され、そのフランジ３７にはギヤハウジング３９がボルト４０によって取り付けられている。また、他端部側ハウジング１７の外側端部には、雄タイミングギヤ２７と雌タイミングギヤ３３を覆うようにカバー４３が取り付けられている。
【００２４】
ギヤハウジング３９内には、潤滑油噴出口４１、４３が設けられ、該潤滑油噴出口４１、４３から噴射された潤滑油が入力ギヤ２１と駆動ギヤ２５との噛み合い部の潤滑や、ギヤハウジング３９に内部に面して設置されているコロ軸受１５の潤滑を行って、ギヤハウジング３９の底に溜まるようになっていて、溜まった潤滑油は図示しない潤滑油ポンプによって循環されるように構成されている。
【００２５】
さらに、その潤滑油は、油路４５によって雄タイミングギヤ２７および雄ロータ軸９の２列のアンギュラ玉軸受１９、１９に供給され、また油路４５によって雌タイミングギヤ３３および雌ロータ軸１１の２列のアンギュラ玉軸受１９、１９に供給されるように構成されている。
【００２６】
ここで、図１のＡ−Ａ線断面図を概略的に示した図２を参照して、ツース圧縮機１の作動を説明する。
このツース圧縮機１は、容積形圧縮機であり、密閉された空間にガスを閉じ込めてその容積を減少させていくことによって圧縮するものである。
図２に示すように、向かい合うかぎ形の雄ロータ３と雌ロータ５とが高速で、それぞれ矢印で示す方向に回転すると、吸込口４７から流入されたガスが、雄ロータ３によって空間４９に閉じ込められ、雌ロータ５によって空間５１にそれぞれ閉じ込められる。そして、さらに矢印方向に回転すると雄ロータ３のかぎ形部５３が、雌ロータ５の凹部５５に噛み合うようにして、空間５７内のガスが容積減少して圧縮されて吐出口５９から吐出される。
【００２７】
このツース圧縮機１は、シンプルなツース形状（かぎ形状）からなるロータ形状のため、圧縮室ケーシング７とのクリアランスの維持が容易であり高効率のオイルフリーのロータリ圧縮機を構成することができる。
【００２８】
次に、軸封装置の部分について説明する。図１に示すＢ部分には、一端部側ハウジング１３の圧縮室側には、エアシール７１（軸封装置）が、そのエアシール７１の外側でコロ軸受１５との間にはオイルシール７３が設けられている。
エアシール７１は、雄ロータ軸９に嵌合されたロータ軸スリーブ７５の外周面に摺接するようにエアシール室７７の内部に設けられ、またオイルシール７３も、雄ロータ軸９のロータ軸スリーブ７５の外周面に摺接するようにオイルシール室７９の内部に配設されている。
【００２９】
このようにコロ軸受１５と圧縮室ケーシング７との間には、エアシール７１とオイルシール７３との複数のシール部材が介在され、コロ軸受１５側から圧縮室ケーシング７に向って侵入する潤滑油を封止している。
また、エアシール７１によって、圧縮室ケーシング７内からの加圧ガスの流出、さらに、圧縮室ケーシング７内の作用空間が特に吸込口付近の強い負圧によって、作用空間内に潤滑油が吸い込まれるのを防止して、圧縮ガス中に潤滑油分が含まれることを防止している。
【００３０】
さらに、オイルシール７３とエアシール７１との間にはオイル側のシールとエア側のシールとを隔てるようにバッファ空間８１が形成されている。漏出してきた潤滑油または圧縮ガスは、一時的にこのバッファ空間８１内に溜められることで、圧縮ガスが直接的に外部へ流出したり、潤滑油分が圧縮室ケーシング７内に流入することを防止している。
また、バッファ空間８１は雌ロータ軸１１側にも同様に設けられ、夫々が連通するとともに、細孔によって外部と連通している。
【００３１】
エアシール７１は、図４（ｂ）に示すように２重リング構造になっていて、内周側が雄ロータ軸９のロータ軸スリーブ７５の外周に摺接するカーボンリング８３と、該カーボンリング８３の外周に嵌合するアウターリング８５とから構成されている。
カーボンリング８３とアウターリング８５とは所定の締め代を付けて嵌合されており、使用時最大温度（約２５０℃）においても締代がゼロにならないような締りばめによって嵌合されている。
さらに、アウターリング８５はロータ軸スリーブ７５と同等の線膨張係数の材料によって形成されている。例えば、アウターリング８５をＳＵＳ材（ステンレス鋼材）で形成すると共に、ロータ軸スリーブ７５もＳＵＳ材によって形成されている。
【００３２】
オイルシール７３については、金属材料によって形成され、その外周部にはゴム製のＯリング８７が嵌合されている。オイルシール７３の内周面またはロータ軸スリーブ７５の外周面のいずれかには軸方向に螺旋溝が形成され、その溝の螺旋方向は、ロータ軸スリーブ７５の回転方向に対して、ロータ軸スリーブ７５の外周とオイルシール７３の内周との間に入り込んだ潤滑油を外部に排出する方向に形成されている。
【００３３】
アウターリング８５とロータ軸スリーブ７５とは、同等の線膨張係数を有する材料によって形成されることが好ましく、前記のようにともに同一材料でない場合には次の表に示される材料の組み合わせが線膨張係数が近いため望ましい。
【００３４】
【表１】
【００３５】
カーボンリング８３の線膨張係数αｃは、約７．０×１０−６／℃であり、金属材料（鋼の線膨張係数αｓは、約１１．７×１０−６／℃）よりも小さいため、温度上昇時にロータ軸スリーブ７５とカーボンリング８３との隙間が著しく減少してしまい、ロータ軸スリーブ７５の外周に摺接するカーボンリング８３が割れる等の不具合が生じるおそれがあるため、アウターリング８５を使用してカーボンリング８３の膨張を制御している。
【００３６】
すなわち、カーボンリング８３を、アウターリング８５の内周に締りばめによって嵌合し、使用時最大温度（約２５０℃）においても締め代がゼロにならないように嵌合しているため、熱時、冷時ともにカーボンリング８３は常にアウターリング８５の熱膨張、収縮に伴って拡径、縮径することとなる。
【００３７】
しかし、アウターリング８５を使用した場合でも、アウターリング８５の材料をロータ軸スリーブ７５の材料よりも線膨張係数が大きい材質を採用すると、熱時にカーボンリング８３はアウターリング８５の膨張とともに拡大してロータ軸スリーブ７５との隙間が大きくなりシール性が確保されない。
【００３８】
そこで、本実施形態のように、アウターリング８５とロータ軸スリーブ７５とを、同等の線膨張係数を有する材料によって形成されることによって、熱時、冷時ともにアウターリング８５とロータ軸スリーブ７５との径方向の変位が同等となり、そして、アウターリング８５に沿って拡径、縮径されるカーボンリング８３とロータ軸スリーブ７５との隙間が一定に保持されるため、カーボンリング８３が割れたり、隙間が大きくなって圧縮ガスや潤滑油の漏れ量が増大することが防止される。
その結果、運転中に温度上昇、下降の温度変化があっても、常に最適な隙間が保たれて、カーボンリング８３のシール部からの漏洩の少ないオイルフリーのツース圧縮機１を得ることができる。
【００３９】
次に、カーボンリング８３とアウターリング８５との寸法関係について図４（ａ）のＣ−Ｃ線断面図を示す図４（ｂ）を参照して説明する。
アウターリング８５の幅Ｗ１と、カーボンリング８３の幅Ｗ２との関係は、カーボンリング８３の動きを保持するバックメタルしての機能を発揮するために、Ｗ２＝（０．７〜１．０）×Ｗ１であることが望ましい。アウターリング８５の熱膨張によってカーボンリング８３の内径を膨張させたり、収縮させたりするための剛性が確保される必要があるため、アウターリング８５の幅Ｗ２をあまり細くすると、剛性が不足して、カーボンリング８３の剛性に負けてしまい前記のアウターリング８５の機能が確保されないおそれがある。
【００４０】
また、同様に、アウターリング８５の厚さｔ２＝（ｄ３−ｄ２）／２は、カーボンリング８３の厚さｔ１＝（ｄ２−ｄ１）／２に対して、ｔ２＝（０．７〜１．０）×ｔ１の関係を満足することが望ましい。アウターリング８５の厚さｔ２をあまり薄くすると、剛性が不足して、カーボンリング８３の剛性に負けてしまい前記のアウターリング８５の機能が発揮されないおそれがある。
【００４１】
以上のような、エアシール７１およびオイルシール７３が、圧縮室ケーシング７を挟んで反対側の雄ロータ軸９の外周にも、２列のアンギュラ玉軸受１９、１９と圧縮室との間に設けられ、さらに雌ロータ軸１１においても同様に、圧縮室ケーシング７を挟んで両側にそれぞれ設けられている。
【００４２】
そして、本実施の形態によれば、オイルフリーツース圧縮機１の運転中に雄ロータ軸９、雌ロータ軸１１、ロータ軸スリーブ７５、カーボンリング８３、およびカーボンリング８３を外周側から保持するアウターリング８５の温度上昇、下降の変化があっても、カーボンリング８３の内周部とロータ軸スリーブ７５の外周部との摺接部の最適なクリアランスが保持されてロータ軸スリーブ７５とカーボンリング８３とのシール部から漏れる圧縮ガスを極力抑えるとともに、潤滑油が圧縮室内へ流入することを防止するエアシール（軸封装置）７１が得られる。そして清浄な圧縮ガスを吐出するオイルフリーロータリ圧縮機を得ることができる。
【産業上の利用可能性】
【００４３】
本発明によれば、ロータリ圧縮機の運転中に軸部材、カーボンシール、およびカーボンシールを保持する保持部材等の温度が上昇しても、摺接部との最適なクリアランスを保持してシール部から漏れる圧縮ガスを極力抑えるとともに、潤滑油が圧縮室内へ流入することを防止して、運転中に温度上昇、下降の温度変化があっても漏れが少なく、清浄な圧縮ガスを吐出することができるエアシール（軸封装置）が得られるので、オイルフリーロータリ圧縮機への適用に際して有益である。
【図面の簡単な説明】
【００４４】
【図１】本発明の軸封装置を備えたオイルフリーツース圧縮機の要部断面図である。
【図２】図１のＡ−Ａ線断面図を概略的に示したツース形圧縮機の作動説明図である。
【図３】図１のＢ部拡大図である。
【図４】本発明の軸封装置を示し、（ａ）は全体外観図を示し、（ｂ）は（ａ）のＣ−Ｃ線断面図である。
【図５】従来技術の説明図である。
【図６】従来技術の説明図である。
【符号の説明】
【００４５】
１ オイルフリーツース圧縮機
３ 雄ツース
５ 雌ツース
７ 圧縮室ケーシング（圧縮室）
９ 雄ロータ軸
１１ 雌ロータ軸
２１ 入力ギヤ
７１ エアシール（軸封装置）
７３ オイルシール
７５ ロータリ軸スリーブ
８３ アウターリング
８５ カーボンリング
【技術分野】
【０００１】
本発明は、オイルフリーロータリ圧縮機の軸封装置に関し、より詳細には、ロータリ圧縮機の回転軸周囲からの圧縮空気の漏洩防止、もしくは圧縮機の外部からの潤滑油や空気等の流入防止のための封止シールに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、回転軸の軸封装置として軸周囲にカーボン部材を摺接してシールするカーボンシールが知られており、例えば、特開平１１−２９４５９９号公報（特許文献１）には、図５に示すようにハウジング０１と該ハウジング０１内で軸受０２に支持された回転軸０３との間を密封する回転軸の密封構造が示されている。
回転軸０３の周囲を取り囲んだ状態でハウジング０１にはブラケット０４を介して環状のカーボンシール０５が保持され、そのカーボンシール０５は、軸受０２の内輪０６の端面０７と一周にわたって当接しかつ端面０７に対して摺動可能に配置されている。
【０００３】
また、特開２００５−５４６１４号公報（特許文献２）には、カーボンシールをスクリュー圧縮機の軸封措置に適用した構造が示されている。
図６に示すように、雄ロータ０１０と雌ロータ０１１とが共に噛み合った状態でケーシング０１２内に収納され、雄ロータ０１０と雌ロータ０１１との各ロータの吐出側軸部は吐出側軸受０１３、０１３によってそれぞれ支持され、吸入側軸部は吸入側軸受０１４、０１４によってそれぞれ支持されている。そして吐出側軸受０１３と圧縮室０１５との間にはオイルシール０１６、およびカーボンシール０１７が設けられて圧縮室の圧縮空気の漏れ、および吐出側軸受０１３からの潤滑油の浸入を防止している。
【０００４】
【特許文献１】特開平１１−２９４５９９号公報
【特許文献２】特開２００５−５４６１４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、カーボンシールはカーボン材料の靭性不足および形状保持のためにバックメタル、もしはアウターリング等の保持部材によってカーボン材料を外周から支持して、摺動面に適切な圧力、または微小隙間を形成するようにしなければならない。また、圧縮機の軸部においては、運転中の圧縮熱とシール部の摺動熱によって、シール部は高温になり、軸およびカーボンシールはともに熱膨張を生じる。
この熱膨張が生じるため、軸材料と、バックメタルやアウターリング等の保持部材との線膨張係数が大きく異なる材質で形成されていると、運転中のカーボンシールの摺接圧や隙間が適切な範囲に保持されず、カーボンシールの性能が十分に発揮されない問題が生じる。
【０００６】
例えば、図５に示すようなカーボンシール０５、それ支持するブラケット０４、さらにカーボンシール０５が摺接する軸受０２の内輪０６との線膨張係数が大きく異なる材質の場合には、温度変化によって軸受０２の内輪０６の端面への当接圧力が変化し、カーボンシール０５の性能が十分に発揮されないおそれがある。
【０００７】
そこで、本発明は、このような背景に鑑みなされたものであり、ロータリ圧縮機の運転中に軸部材、カーボンシール、およびカーボンシールを保持する保持部材等の温度が上昇しても、摺接部との最適なクリアランスを保持してシール部から漏れる圧縮ガスを極力抑えるとともに、潤滑油が圧縮室内へ流入することを防止して、運転中に温度上昇、下降の温度変化があっても漏れが少なく、清浄な圧縮ガスを吐出するオイルフリーロータリ圧縮機の軸封装置を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
前記課題を解決するため、請求項１記載のオイルフリーロータリ圧縮機の軸封装置にかかる発明は、オイルフリーロータリ圧縮機のロータ軸またはロータ軸スリーブの外周とロータ軸が挿入される軸孔の内周との間に介装される軸封装置において、
前記ロータ軸またはロータ軸スリーブの外周に摺接するカーボンリングと、該カーボンリングの外周に嵌合するアウターリングとからなり、前記カーボンリングと前記アウターリングとは使用時最大温度において締代がゼロにならないような締りばめによって嵌合されるとともに、前記アウターリングが前記ロータ軸またはロータ軸スリーブと同等の線膨張係数の材料によって形成されていることを特徴とする。
【０００９】
カーボンリングの線膨張係数αｃは、約７．０×１０−６／℃であり、金属材料（鋼の線膨張係数αｓは、約１１．７×１０−６／℃）よりも小さいため、温度上昇時に軸とカーボンリングとの隙間が著しく減少してしまい、ロータ軸またはロータ軸スリーブの外周に摺接するカーボンリングが割れる等の不具合が生じるおそれがあるため、アウターリングを使用してカーボンリングの膨張を制御する必要がある。
【００１０】
そこで、カーボンリングを、アウターリングの内周に締りばめによって嵌合し、使用時最大温度（約２５０℃）においても締め代がゼロにならないように嵌合しているため、熱時、冷時ともにカーボンリングは常にアウターリングの熱膨張、収縮に伴って拡径、縮径することとなる。
【００１１】
しかし、アウターリングを使用した場合でも、アウターリングの材料を軸材料よりも線膨張係数が大きい材質を採用すると、熱時にカーボンリングはアウターリングの膨張とともに拡大して軸との隙間が大きくなりシール性が確保されなくなる。
【００１２】
従って、請求項１記載の発明によれば、アウターリングがロータ軸またはロータ軸スリーブと同等の線膨張係数の材料によって形成されているので、熱時、冷時ともにアウターリングとロータ軸またはロータ軸スリーブとの径方向の変位が同等となり、ロータ軸またはロータ軸スリーブとカーボンリングとの隙間が一定に保持され、カーボンリングが割れたり、隙間が大きくなって圧縮ガスの漏れ量が増大したり、潤滑油が圧縮室内へ流入することが防止される。その結果、運転中に温度上昇、下降の温度変化があっても、常に最適な隙間が保たれて、カーボンリングのシール部からの漏れの少ないオイルフリーのロータリ圧縮機を得ることができる。
【００１３】
また、請求項２記載の発明は、請求項１記載の発明において、前記カーボンリングは、前記ロータ軸を支承する給油式の軸受と圧縮機の圧縮室との間に配置されるとともに、前記給油式の軸受と圧縮室との間に配置されて潤滑油の流入を封止するオイルシールよりもさらに圧縮室側に配置されることを特徴とする。
【００１４】
かかる請求項２記載の発明によれば、圧縮機のロータ軸を支持する軸受と該圧縮機の圧縮室との間に、軸受側にはオイルシールが設けられ、圧縮室側にはカーボンリングが設けられるので、軸受側から圧縮室への潤滑油の侵入をオイルシールによって防止すると共に、圧縮室から外部への圧縮ガスの流出をカーボンリングによって防止することができ、圧縮効率が良く圧縮ガスに油分を含まない清浄な圧縮ガスを吐出することができる。
【００１５】
また、好ましくは、前記圧縮機がツース形のオイルフリーロータリ圧縮機であることを特徴とし、ツース形のような容積式の圧縮機であっても、ロータ軸またはロータ軸スリーブとカーボンリングとの隙間が一定に保持されるため、圧縮室からの圧縮ガス漏れを確実に防止できる。さらに、前記アウターリングが前記ロータ軸またはロータ軸スリーブと同一材料によって形成されていることを特徴とし、例えば両方ともＳＵＳ材（ステンレス鋼材）によって形成することで、アウターリングとロータ軸またはロータ軸スリーブとは同一の熱膨張率であるため、運転中に温度上昇があっても常に、ロータ軸またはロータ軸スリーブとカーボンリングとの隙間が一定に保持され、シール性が確保される。
【００１６】
また、前記アウターリングの軸方向幅が前記カーボンリングの軸方向幅の０．７〜１．０の範囲に形成されていること、またはアウターリングの厚さが前記カーボンリングの厚さの０．７〜１．０の範囲に形成されていることを特徴とする。
このように、アウターリングの軸方向幅、厚さがそれぞれカーボンリングの０．７〜１．０の範囲にあることによって、アウターリングとしての機能として要求されるアウターリングの熱膨張によってカーボンリングの内径を膨張させたり、収縮させたりするための剛性が確保される。アウターリングをあまり細くしたり、薄くしたりすると、剛性が不足して、カーボンリングの剛性に負けてしまい前記のアウターリングの機能が発揮されないおそれがある。
【発明の効果】
【００１７】
本発明によれば、ロータリ圧縮機の運転中に軸部材、カーボンシール、およびカーボンシールを保持する保持部材等の温度が上昇しても、摺接部との最適なクリアランスを保持してシール部から漏れる圧縮ガスを極力抑えるとともに、潤滑油が圧縮室内へ流入することを防止して、運転中に温度上昇、下降の温度変化があっても漏れが少なく、清浄な圧縮ガスを吐出するオイルフリーロータリ圧縮機の軸封装置を得ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
以下、図面を参照して本発明の好適な実施の形態を例示的に詳しく説明する。但しこの実施の形態に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、その相対的配置等は特に特定的な記載がない限りは、この発明の範囲をそれに限定する趣旨ではなく、単なる説明例に過ぎない。
【００１９】
参照する図面において、図１は本発明の軸封装置を備えたオイルフリーツース圧縮機の要部断面図を示す。図２は図１のＡ−Ａ線断面図を概略的に示したオイルフリーツース圧縮機の作動説明図である。図３は図１のＢ部拡大図である。図４は本発明の軸封装置を示し、（ａ）は全体外観図を示し、（ｂ）は（ａ）のＣ−Ｃ線断面図である。
【００２０】
図１を参照して、オイルフリーツース圧縮機１の全体構成について説明する。オイルフリーツース圧縮機１は容積形のロータリ圧縮機であり、ロータを構成する雄ツース３と雌ツース５とが圧縮室ケーシング７（圧縮室）内にて互いに噛み合うように収納されている。雄ツース３は雄ロータ軸９に、また雌ツース５は雌ロータ軸１１にそれぞれスプライン嵌合、螺子結合等によって固定されている。
【００２１】
雄ロータ軸９の一端部側は、一端部側ハウジング１３内に配設されたコロ軸受１５によって回転可能に支持され、他端部側は、他端部側ハウジング１７内に配設された２列のアンギュラ玉軸受１９、１９によって回転可能に支持されている。
同様に、雌ロータ軸１１の一端部側は、一端部側ハウジング１３内に配設されたコロ軸受１５によって回転可能に支持され、他端部側は、他端部側ハウジング１７内に配設された２列のアンギュラ玉軸受１９、１９によって回転可能に支持されている。
【００２２】
雄ロータ軸９の一端部には、入力ギヤ２１がボルト２３にて固定され、さらにその入力ギヤ２１には図示されないモータからの駆動力を伝達するための駆動ギヤ２５が噛み合っている。
また、雄ロータ軸９の他端部には、雄タイミングギヤ２７がボルト２９によって取り付けられ、雄タイミングギヤ２７は、雌ロータ軸１１の他端部にボルト３１によって取り付けられた雌タイミングギヤ３３と噛み合っており、一定の回転タイミングで雄ツース３と雌ツース５とが噛み合って回転するようになっている。
【００２３】
一端部側ハウジング１３と他端部側ハウジング１７とはスペーサ３５を挟むように介在させて図示しないボルトによってお互いが結合されて、そのスペーサ３５と一端部側ハウジング１３と他端部側ハウジング１７とによって圧縮室ケーシング７を形成している。
一端部側ハウジング１３の外周にはフランジ３７が形成され、そのフランジ３７にはギヤハウジング３９がボルト４０によって取り付けられている。また、他端部側ハウジング１７の外側端部には、雄タイミングギヤ２７と雌タイミングギヤ３３を覆うようにカバー４３が取り付けられている。
【００２４】
ギヤハウジング３９内には、潤滑油噴出口４１、４３が設けられ、該潤滑油噴出口４１、４３から噴射された潤滑油が入力ギヤ２１と駆動ギヤ２５との噛み合い部の潤滑や、ギヤハウジング３９に内部に面して設置されているコロ軸受１５の潤滑を行って、ギヤハウジング３９の底に溜まるようになっていて、溜まった潤滑油は図示しない潤滑油ポンプによって循環されるように構成されている。
【００２５】
さらに、その潤滑油は、油路４５によって雄タイミングギヤ２７および雄ロータ軸９の２列のアンギュラ玉軸受１９、１９に供給され、また油路４５によって雌タイミングギヤ３３および雌ロータ軸１１の２列のアンギュラ玉軸受１９、１９に供給されるように構成されている。
【００２６】
ここで、図１のＡ−Ａ線断面図を概略的に示した図２を参照して、ツース圧縮機１の作動を説明する。
このツース圧縮機１は、容積形圧縮機であり、密閉された空間にガスを閉じ込めてその容積を減少させていくことによって圧縮するものである。
図２に示すように、向かい合うかぎ形の雄ロータ３と雌ロータ５とが高速で、それぞれ矢印で示す方向に回転すると、吸込口４７から流入されたガスが、雄ロータ３によって空間４９に閉じ込められ、雌ロータ５によって空間５１にそれぞれ閉じ込められる。そして、さらに矢印方向に回転すると雄ロータ３のかぎ形部５３が、雌ロータ５の凹部５５に噛み合うようにして、空間５７内のガスが容積減少して圧縮されて吐出口５９から吐出される。
【００２７】
このツース圧縮機１は、シンプルなツース形状（かぎ形状）からなるロータ形状のため、圧縮室ケーシング７とのクリアランスの維持が容易であり高効率のオイルフリーのロータリ圧縮機を構成することができる。
【００２８】
次に、軸封装置の部分について説明する。図１に示すＢ部分には、一端部側ハウジング１３の圧縮室側には、エアシール７１（軸封装置）が、そのエアシール７１の外側でコロ軸受１５との間にはオイルシール７３が設けられている。
エアシール７１は、雄ロータ軸９に嵌合されたロータ軸スリーブ７５の外周面に摺接するようにエアシール室７７の内部に設けられ、またオイルシール７３も、雄ロータ軸９のロータ軸スリーブ７５の外周面に摺接するようにオイルシール室７９の内部に配設されている。
【００２９】
このようにコロ軸受１５と圧縮室ケーシング７との間には、エアシール７１とオイルシール７３との複数のシール部材が介在され、コロ軸受１５側から圧縮室ケーシング７に向って侵入する潤滑油を封止している。
また、エアシール７１によって、圧縮室ケーシング７内からの加圧ガスの流出、さらに、圧縮室ケーシング７内の作用空間が特に吸込口付近の強い負圧によって、作用空間内に潤滑油が吸い込まれるのを防止して、圧縮ガス中に潤滑油分が含まれることを防止している。
【００３０】
さらに、オイルシール７３とエアシール７１との間にはオイル側のシールとエア側のシールとを隔てるようにバッファ空間８１が形成されている。漏出してきた潤滑油または圧縮ガスは、一時的にこのバッファ空間８１内に溜められることで、圧縮ガスが直接的に外部へ流出したり、潤滑油分が圧縮室ケーシング７内に流入することを防止している。
また、バッファ空間８１は雌ロータ軸１１側にも同様に設けられ、夫々が連通するとともに、細孔によって外部と連通している。
【００３１】
エアシール７１は、図４（ｂ）に示すように２重リング構造になっていて、内周側が雄ロータ軸９のロータ軸スリーブ７５の外周に摺接するカーボンリング８３と、該カーボンリング８３の外周に嵌合するアウターリング８５とから構成されている。
カーボンリング８３とアウターリング８５とは所定の締め代を付けて嵌合されており、使用時最大温度（約２５０℃）においても締代がゼロにならないような締りばめによって嵌合されている。
さらに、アウターリング８５はロータ軸スリーブ７５と同等の線膨張係数の材料によって形成されている。例えば、アウターリング８５をＳＵＳ材（ステンレス鋼材）で形成すると共に、ロータ軸スリーブ７５もＳＵＳ材によって形成されている。
【００３２】
オイルシール７３については、金属材料によって形成され、その外周部にはゴム製のＯリング８７が嵌合されている。オイルシール７３の内周面またはロータ軸スリーブ７５の外周面のいずれかには軸方向に螺旋溝が形成され、その溝の螺旋方向は、ロータ軸スリーブ７５の回転方向に対して、ロータ軸スリーブ７５の外周とオイルシール７３の内周との間に入り込んだ潤滑油を外部に排出する方向に形成されている。
【００３３】
アウターリング８５とロータ軸スリーブ７５とは、同等の線膨張係数を有する材料によって形成されることが好ましく、前記のようにともに同一材料でない場合には次の表に示される材料の組み合わせが線膨張係数が近いため望ましい。
【００３４】
【表１】
【００３５】
カーボンリング８３の線膨張係数αｃは、約７．０×１０−６／℃であり、金属材料（鋼の線膨張係数αｓは、約１１．７×１０−６／℃）よりも小さいため、温度上昇時にロータ軸スリーブ７５とカーボンリング８３との隙間が著しく減少してしまい、ロータ軸スリーブ７５の外周に摺接するカーボンリング８３が割れる等の不具合が生じるおそれがあるため、アウターリング８５を使用してカーボンリング８３の膨張を制御している。
【００３６】
すなわち、カーボンリング８３を、アウターリング８５の内周に締りばめによって嵌合し、使用時最大温度（約２５０℃）においても締め代がゼロにならないように嵌合しているため、熱時、冷時ともにカーボンリング８３は常にアウターリング８５の熱膨張、収縮に伴って拡径、縮径することとなる。
【００３７】
しかし、アウターリング８５を使用した場合でも、アウターリング８５の材料をロータ軸スリーブ７５の材料よりも線膨張係数が大きい材質を採用すると、熱時にカーボンリング８３はアウターリング８５の膨張とともに拡大してロータ軸スリーブ７５との隙間が大きくなりシール性が確保されない。
【００３８】
そこで、本実施形態のように、アウターリング８５とロータ軸スリーブ７５とを、同等の線膨張係数を有する材料によって形成されることによって、熱時、冷時ともにアウターリング８５とロータ軸スリーブ７５との径方向の変位が同等となり、そして、アウターリング８５に沿って拡径、縮径されるカーボンリング８３とロータ軸スリーブ７５との隙間が一定に保持されるため、カーボンリング８３が割れたり、隙間が大きくなって圧縮ガスや潤滑油の漏れ量が増大することが防止される。
その結果、運転中に温度上昇、下降の温度変化があっても、常に最適な隙間が保たれて、カーボンリング８３のシール部からの漏洩の少ないオイルフリーのツース圧縮機１を得ることができる。
【００３９】
次に、カーボンリング８３とアウターリング８５との寸法関係について図４（ａ）のＣ−Ｃ線断面図を示す図４（ｂ）を参照して説明する。
アウターリング８５の幅Ｗ１と、カーボンリング８３の幅Ｗ２との関係は、カーボンリング８３の動きを保持するバックメタルしての機能を発揮するために、Ｗ２＝（０．７〜１．０）×Ｗ１であることが望ましい。アウターリング８５の熱膨張によってカーボンリング８３の内径を膨張させたり、収縮させたりするための剛性が確保される必要があるため、アウターリング８５の幅Ｗ２をあまり細くすると、剛性が不足して、カーボンリング８３の剛性に負けてしまい前記のアウターリング８５の機能が確保されないおそれがある。
【００４０】
また、同様に、アウターリング８５の厚さｔ２＝（ｄ３−ｄ２）／２は、カーボンリング８３の厚さｔ１＝（ｄ２−ｄ１）／２に対して、ｔ２＝（０．７〜１．０）×ｔ１の関係を満足することが望ましい。アウターリング８５の厚さｔ２をあまり薄くすると、剛性が不足して、カーボンリング８３の剛性に負けてしまい前記のアウターリング８５の機能が発揮されないおそれがある。
【００４１】
以上のような、エアシール７１およびオイルシール７３が、圧縮室ケーシング７を挟んで反対側の雄ロータ軸９の外周にも、２列のアンギュラ玉軸受１９、１９と圧縮室との間に設けられ、さらに雌ロータ軸１１においても同様に、圧縮室ケーシング７を挟んで両側にそれぞれ設けられている。
【００４２】
そして、本実施の形態によれば、オイルフリーツース圧縮機１の運転中に雄ロータ軸９、雌ロータ軸１１、ロータ軸スリーブ７５、カーボンリング８３、およびカーボンリング８３を外周側から保持するアウターリング８５の温度上昇、下降の変化があっても、カーボンリング８３の内周部とロータ軸スリーブ７５の外周部との摺接部の最適なクリアランスが保持されてロータ軸スリーブ７５とカーボンリング８３とのシール部から漏れる圧縮ガスを極力抑えるとともに、潤滑油が圧縮室内へ流入することを防止するエアシール（軸封装置）７１が得られる。そして清浄な圧縮ガスを吐出するオイルフリーロータリ圧縮機を得ることができる。
【産業上の利用可能性】
【００４３】
本発明によれば、ロータリ圧縮機の運転中に軸部材、カーボンシール、およびカーボンシールを保持する保持部材等の温度が上昇しても、摺接部との最適なクリアランスを保持してシール部から漏れる圧縮ガスを極力抑えるとともに、潤滑油が圧縮室内へ流入することを防止して、運転中に温度上昇、下降の温度変化があっても漏れが少なく、清浄な圧縮ガスを吐出することができるエアシール（軸封装置）が得られるので、オイルフリーロータリ圧縮機への適用に際して有益である。
【図面の簡単な説明】
【００４４】
【図１】本発明の軸封装置を備えたオイルフリーツース圧縮機の要部断面図である。
【図２】図１のＡ−Ａ線断面図を概略的に示したツース形圧縮機の作動説明図である。
【図３】図１のＢ部拡大図である。
【図４】本発明の軸封装置を示し、（ａ）は全体外観図を示し、（ｂ）は（ａ）のＣ−Ｃ線断面図である。
【図５】従来技術の説明図である。
【図６】従来技術の説明図である。
【符号の説明】
【００４５】
１ オイルフリーツース圧縮機
３ 雄ツース
５ 雌ツース
７ 圧縮室ケーシング（圧縮室）
９ 雄ロータ軸
１１ 雌ロータ軸
２１ 入力ギヤ
７１ エアシール（軸封装置）
７３ オイルシール
７５ ロータリ軸スリーブ
８３ アウターリング
８５ カーボンリング
【特許請求の範囲】
【請求項１】
オイルフリーロータリ圧縮機のロータ軸またはロータ軸スリーブの外周とロータ軸が挿入される軸孔の内周との間に介装される軸封装置において、
前記ロータ軸またはロータ軸スリーブの外周に摺接するカーボンリングと、該カーボンリングの外周に嵌合するアウターリングとからなり、前記カーボンリングと前記アウターリングとは使用時最大温度において締代がゼロにならないような締りばめによって嵌合されるとともに、前記アウターリングが前記ロータ軸またはロータ軸スリーブと同等の線膨張係数の材料によって形成されていることを特徴とするオイルフリーロータリ圧縮機の軸封装置。
【請求項２】
前記カーボンリングは、前記ロータ軸を支承する給油式の軸受と圧縮機の圧縮室との間に配置されるとともに、前記給油式の軸受と圧縮室との間に配置されて潤滑油の流入を封止するオイルシールよりもさらに圧縮室側に配置されることを特徴とする請求項１に記載のオイルフリーロータリ圧縮機の軸封装置。
【請求項３】
前記圧縮機がツース形のオイルフリーロータリ圧縮機であることを特徴とする請求項１または２に記載のオイルフリーロータリ圧縮機の軸封装置。
【請求項４】
前記アウターリングが前記ロータ軸またはロータ軸スリーブと同一材料によって形成されていることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載のオイルフリーロータリ圧縮機の軸封装置。
【請求項５】
前記アウターリングの軸方向幅が前記カーボンリングの軸方向幅の０．７〜１．０の範囲に形成されていることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載のオイルフリーロータリ圧縮機の軸封装置。
【請求項６】
前記アウターリングの厚さが前記カーボンリングの厚さの０．７〜１．０の範囲に形成されていることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載のオイルフリーロータリ圧縮機の軸封装置。
【請求項１】
オイルフリーロータリ圧縮機のロータ軸またはロータ軸スリーブの外周とロータ軸が挿入される軸孔の内周との間に介装される軸封装置において、
前記ロータ軸またはロータ軸スリーブの外周に摺接するカーボンリングと、該カーボンリングの外周に嵌合するアウターリングとからなり、前記カーボンリングと前記アウターリングとは使用時最大温度において締代がゼロにならないような締りばめによって嵌合されるとともに、前記アウターリングが前記ロータ軸またはロータ軸スリーブと同等の線膨張係数の材料によって形成されていることを特徴とするオイルフリーロータリ圧縮機の軸封装置。
【請求項２】
前記カーボンリングは、前記ロータ軸を支承する給油式の軸受と圧縮機の圧縮室との間に配置されるとともに、前記給油式の軸受と圧縮室との間に配置されて潤滑油の流入を封止するオイルシールよりもさらに圧縮室側に配置されることを特徴とする請求項１に記載のオイルフリーロータリ圧縮機の軸封装置。
【請求項３】
前記圧縮機がツース形のオイルフリーロータリ圧縮機であることを特徴とする請求項１または２に記載のオイルフリーロータリ圧縮機の軸封装置。
【請求項４】
前記アウターリングが前記ロータ軸またはロータ軸スリーブと同一材料によって形成されていることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載のオイルフリーロータリ圧縮機の軸封装置。
【請求項５】
前記アウターリングの軸方向幅が前記カーボンリングの軸方向幅の０．７〜１．０の範囲に形成されていることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載のオイルフリーロータリ圧縮機の軸封装置。
【請求項６】
前記アウターリングの厚さが前記カーボンリングの厚さの０．７〜１．０の範囲に形成されていることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載のオイルフリーロータリ圧縮機の軸封装置。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【公開番号】特開２００８−２５５７９６（Ｐ２００８−２５５７９６Ａ）
【公開日】平成２０年１０月２３日（２００８．１０．２３）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００７−９５５８１（Ｐ２００７−９５５８１）
【出願日】平成１９年３月３０日（２００７．３．３０）
【出願人】（３９００２８４９５）アネスト岩田株式会社 (224)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２０年１０月２３日（２００８．１０．２３）
【国際特許分類】
【出願日】平成１９年３月３０日（２００７．３．３０）
【出願人】（３９００２８４９５）アネスト岩田株式会社 (224)
【Ｆターム（参考）】
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