冷間成形された精密鋼管を製造するための方法
本発明は、選択的に添加される単数または複数の合金元素と融解に起因した不純物とを有する特に圧力を付加されるシリンダ管として応用するための冷間成形され特に冷間引抜き加工された精密鋼管を製造するための方法に関する。その際、継目無しに熱間成形されまたは熱間鋼帯から製造された溶接素管が、規定された出発状態を有して単数または複数の引抜き工程で仕上げ管へと引抜き加工され、仕上げ引抜き工程の前に管が焼入れ焼戻し処理を施される。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、請求項１の前文に記載された冷間成形され特に冷間引抜き加工された精密鋼管を製造するための方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
これに関連して特に検討されるＤＩＮ ＥＮ１０３０５、第１、第２分冊による精密鋼管は動作状態のとき高い内部圧力を受け、例えば液圧分野または空気圧分野でシリンダ管として応用される。
【０００３】
冷間引抜き加工される継目無精密鋼管または溶接精密鋼管の基本的製造プロセスは例えば鋼管ハンドブック(Stahlrohr Handbuch)、１２版、１９９５、ブルカン出版、エッセンに述べられている。
【０００４】
このように製造された管は特に肉厚および直径の公差が狭いことを特徴としている。
【０００５】
出発製品は継目無しで仕上げられた熱間圧延素管か、または熱間鋼帯から高周波誘導溶接（ＨＦＩ溶接）によって製造された素管のいずれかとすることができる。
【０００６】
中空材と称されるこの素管は、単数または複数の引抜き工程を含むことのできる後続の冷間引抜き加工プロセスにおいて所要の仕上げ寸法（直径、肉厚）に引抜き加工されて仕上げ管とされる。
【０００７】
冷間加工によって素材の固化が始まり、すなわちその降伏点と強さが高まる一方、同時にその伸び値と靭性値は小さくなる。
【０００８】
このことは多くの応用目的にとって望ましい効果である。しかし変形能力の低下のゆえに、他の加工過程の前に、次の引抜き加工過程用に素材を再び冷間加工可能とするために再結晶化熱処理が場合によっては不可欠である。
【０００９】
このように製造された精密鋼管の特性はＤＩＮ ＥＮ１０３０５、第１、第２分冊に述べられている。
【００１０】
Ｅ３５５までの非合金品質鋼も、ＳｔＥ６９０までの高張力品質も、鋼種として利用される。
【００１１】
高い内部圧力を受けるこのような管を例えば液圧シリンダ管として使用するためにその靭性には厳しい条件が要求される。液圧シリンダは、なかんずく大きな温度差で戸外でも利用される多くの機械器具において運動経過を制御する。
【００１２】
−２０℃までの温度条件のもとで、従来素材の圧力下のシリンダまたは管の脆性破壊傾向のゆえに人的、物的損傷の虞を確実には排除できなかった。
【００１３】
検査で判明したように、標準試料に対する−２０℃における吸収エネルギー２７Ｊとの従来一般的な要請も、こうした温度において脆性破壊による部材破壊を確実に排除するには十分でない。
【００１４】
組込完了したシリンダ管に対するシャルピー衝撃試験、落重引裂試験および部材試験を含む匹敵する系統的検査が示すように、落重引裂試験において５０％の剪断破面率を生じる吸収エネルギーの最低値についてはじめて十分な延性部材破壊を予想することができる。
【００１５】
しかしこのことは、シャルピー衝撃試験において達成可能な値について、例えばＳｔ５２の場合利用温度において約８０Ｊの最低値を意味する。この最低値は部材に十分な塑性変形余裕を与え、部材の多部分脆性分解の虞を防止する。
【００１６】
仕上げ管についてシャルピー衝撃試験で突き止められた吸収エネルギーはしかし、従来応用された製造法では所要のレベルに高めることができない。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１７】
本発明の課題は、−２０℃までの利用温度においても管の十分な延性破壊を簡単かつ安価な仕方で確実に達成できる、特に圧力付加されるシリンダ管として応用するための冷間成形され特に冷間引抜き加工された精密鋼管を製造するための方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１８】
この課題は、請求項１の前文から出発して特徴部分と合わせて解決される。有利な諸構成は従属請求項の対象である。
【００１９】
本発明の教示に従って応用される方法では、素管が単数または複数の工程で仕上げ引抜き加工され、仕上げ引抜き加工前に管が焼入れ焼戻し処理を施され、鋼管が：
Ｃ ＝０．０５〜０．２５
Ｓｉ＝０．１５〜１．０
Ｍｎ＝１．０ 〜３．５
Ａｌ＝０．０２０〜０．０６０
Ｖ 最大０．２０
Ｎ 最大０．１５
Ｓ 最大０．０３
以上の化学組成（％）と、選択的に添加されるＣｒ、Ｍｏ、Ｎｉ、Ｗ、ＴｉまたはＮｂの単数または複数の合金元素と、融解に起因した不純物とを有する。
【００２０】
選択的に添加される合金元素は、要求された特性分布に応じて、すなわち特に所望の機械的特性に相応して確定され、有利には：
Ｃｒ 最大０．８０
Ｍｏ 最大０．６５
Ｎｉ 最大０．９０
Ｗ 最大０．９０
Ｔｉ 最大０．２０
Ｎｂ 最大０．２０
以上の含有量（重量％）を有する。
【００２１】
焼入れ焼戻し処理自体は管の古典的焼入れとそれに続く焼戻しとからなる。その都度の素材に合わせて約９１０〜９４０℃の温度においてオーステナイト化が実行され、焼入組織を形成する焼入過程がそれに続く。焼入れはさまざまな焼入剤を介して行うことができ、ふつう焼入れは噴水を介して水によって行われる。空気焼入素材を利用する場合、焼入れは例えば静止空気で行われる。
【００２２】
焼入れ後に行われる焼戻し処理は素材に応じて約５４０〜７２０℃の温度で行われる。
【００２３】
提案された方法の利点は、仕上げ引抜き加工前の焼入れ焼戻しステップによって優れた靭性を有するごく一様な均質組織が生成され、管の仕上げ引抜き加工後にもこの組織が実質維持されることに見ることができる。検査で判明したように、落重引裂試験で−２０℃および５０％剪断破面率における吸収エネルギー値は横試料の場合優れた８０Ｊ、縦試料の場合１００Ｊである。
仕上げ引抜き加工後に顧客から要求されることのある応力除去焼なましの態様の仕上げ焼なましは、吸収エネルギー値、従って部材の靭性を再度改善するのに寄与する。
【００２４】
仕上げ焼なましは、素材に応じて有利には５００〜７００℃の温度範囲内で実行され、その際、厳密な温度確定は達成されるべき例えば強さ、破断伸び、吸収エネルギー等の素材特性に依存して行うべきであることに注意しなければならない。
【００２５】
本発明に係る方法で製造された管の検査で判明したように、横方向と縦方向とで吸収エネルギーレベルに顕著な違いを有する、構造用鋼の本来典型的に存在するフェライトパーライト組織は、本発明に係る方法で作製された素材では見られない。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２６】
そのことを明確に示す図１に示す実験結果は、改良型ＳｔＥ４６０からなるシリンダ管の吸収エネルギー値についてのものである。縦方向でも横方向でも、ほぼ同一の吸収エネルギーレベルが約１８０Ｊにおいて達成される。
【００２７】
図２に示すように、本発明により製造された改良型ＳｔＥ４６０鋼管からなる部材は−２０℃までの温度において、従来型ＳｔＥ４６０から従来どおり作製された鋼管と比較して延性破壊挙動の割合が十分に高く、従って、部材の多部分分解の虞を確実に防止するのに十分な塑性変形余裕を有する。
【００２８】
こうして本発明に係る素材コンセプトは−２０℃までの温度範囲でも液圧シリンダの動作を確実に可能とする。
【００２９】
特定鋼等級における強さ値の明確な上昇は肯定的副次効果と称することができる。そのことから有利なことにシリンダ管の肉厚を３０％以下だけ減らすことができ、従って、軽量構造の要求を考慮した重量低減が可能となる。
【００３０】
圧力を付加されるシリンダ管の本発明に係る製造方法でもって−２０℃までの利用温度においても部材の多部分破壊は確実に防止され、さらに３０％までのシリンダ外被の肉厚低減が可能であると要約して確認することができる。
【図面の簡単な説明】
【００３１】
【図１】吸収エネルギー値の実験結果を示す図である。
【図２】剪断破面率と試験温度との関係を示す図である。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、請求項１の前文に記載された冷間成形され特に冷間引抜き加工された精密鋼管を製造するための方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
これに関連して特に検討されるＤＩＮ ＥＮ１０３０５、第１、第２分冊による精密鋼管は動作状態のとき高い内部圧力を受け、例えば液圧分野または空気圧分野でシリンダ管として応用される。
【０００３】
冷間引抜き加工される継目無精密鋼管または溶接精密鋼管の基本的製造プロセスは例えば鋼管ハンドブック(Stahlrohr Handbuch)、１２版、１９９５、ブルカン出版、エッセンに述べられている。
【０００４】
このように製造された管は特に肉厚および直径の公差が狭いことを特徴としている。
【０００５】
出発製品は継目無しで仕上げられた熱間圧延素管か、または熱間鋼帯から高周波誘導溶接（ＨＦＩ溶接）によって製造された素管のいずれかとすることができる。
【０００６】
中空材と称されるこの素管は、単数または複数の引抜き工程を含むことのできる後続の冷間引抜き加工プロセスにおいて所要の仕上げ寸法（直径、肉厚）に引抜き加工されて仕上げ管とされる。
【０００７】
冷間加工によって素材の固化が始まり、すなわちその降伏点と強さが高まる一方、同時にその伸び値と靭性値は小さくなる。
【０００８】
このことは多くの応用目的にとって望ましい効果である。しかし変形能力の低下のゆえに、他の加工過程の前に、次の引抜き加工過程用に素材を再び冷間加工可能とするために再結晶化熱処理が場合によっては不可欠である。
【０００９】
このように製造された精密鋼管の特性はＤＩＮ ＥＮ１０３０５、第１、第２分冊に述べられている。
【００１０】
Ｅ３５５までの非合金品質鋼も、ＳｔＥ６９０までの高張力品質も、鋼種として利用される。
【００１１】
高い内部圧力を受けるこのような管を例えば液圧シリンダ管として使用するためにその靭性には厳しい条件が要求される。液圧シリンダは、なかんずく大きな温度差で戸外でも利用される多くの機械器具において運動経過を制御する。
【００１２】
−２０℃までの温度条件のもとで、従来素材の圧力下のシリンダまたは管の脆性破壊傾向のゆえに人的、物的損傷の虞を確実には排除できなかった。
【００１３】
検査で判明したように、標準試料に対する−２０℃における吸収エネルギー２７Ｊとの従来一般的な要請も、こうした温度において脆性破壊による部材破壊を確実に排除するには十分でない。
【００１４】
組込完了したシリンダ管に対するシャルピー衝撃試験、落重引裂試験および部材試験を含む匹敵する系統的検査が示すように、落重引裂試験において５０％の剪断破面率を生じる吸収エネルギーの最低値についてはじめて十分な延性部材破壊を予想することができる。
【００１５】
しかしこのことは、シャルピー衝撃試験において達成可能な値について、例えばＳｔ５２の場合利用温度において約８０Ｊの最低値を意味する。この最低値は部材に十分な塑性変形余裕を与え、部材の多部分脆性分解の虞を防止する。
【００１６】
仕上げ管についてシャルピー衝撃試験で突き止められた吸収エネルギーはしかし、従来応用された製造法では所要のレベルに高めることができない。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１７】
本発明の課題は、−２０℃までの利用温度においても管の十分な延性破壊を簡単かつ安価な仕方で確実に達成できる、特に圧力付加されるシリンダ管として応用するための冷間成形され特に冷間引抜き加工された精密鋼管を製造するための方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１８】
この課題は、請求項１の前文から出発して特徴部分と合わせて解決される。有利な諸構成は従属請求項の対象である。
【００１９】
本発明の教示に従って応用される方法では、素管が単数または複数の工程で仕上げ引抜き加工され、仕上げ引抜き加工前に管が焼入れ焼戻し処理を施され、鋼管が：
Ｃ ＝０．０５〜０．２５
Ｓｉ＝０．１５〜１．０
Ｍｎ＝１．０ 〜３．５
Ａｌ＝０．０２０〜０．０６０
Ｖ 最大０．２０
Ｎ 最大０．１５
Ｓ 最大０．０３
以上の化学組成（％）と、選択的に添加されるＣｒ、Ｍｏ、Ｎｉ、Ｗ、ＴｉまたはＮｂの単数または複数の合金元素と、融解に起因した不純物とを有する。
【００２０】
選択的に添加される合金元素は、要求された特性分布に応じて、すなわち特に所望の機械的特性に相応して確定され、有利には：
Ｃｒ 最大０．８０
Ｍｏ 最大０．６５
Ｎｉ 最大０．９０
Ｗ 最大０．９０
Ｔｉ 最大０．２０
Ｎｂ 最大０．２０
以上の含有量（重量％）を有する。
【００２１】
焼入れ焼戻し処理自体は管の古典的焼入れとそれに続く焼戻しとからなる。その都度の素材に合わせて約９１０〜９４０℃の温度においてオーステナイト化が実行され、焼入組織を形成する焼入過程がそれに続く。焼入れはさまざまな焼入剤を介して行うことができ、ふつう焼入れは噴水を介して水によって行われる。空気焼入素材を利用する場合、焼入れは例えば静止空気で行われる。
【００２２】
焼入れ後に行われる焼戻し処理は素材に応じて約５４０〜７２０℃の温度で行われる。
【００２３】
提案された方法の利点は、仕上げ引抜き加工前の焼入れ焼戻しステップによって優れた靭性を有するごく一様な均質組織が生成され、管の仕上げ引抜き加工後にもこの組織が実質維持されることに見ることができる。検査で判明したように、落重引裂試験で−２０℃および５０％剪断破面率における吸収エネルギー値は横試料の場合優れた８０Ｊ、縦試料の場合１００Ｊである。
仕上げ引抜き加工後に顧客から要求されることのある応力除去焼なましの態様の仕上げ焼なましは、吸収エネルギー値、従って部材の靭性を再度改善するのに寄与する。
【００２４】
仕上げ焼なましは、素材に応じて有利には５００〜７００℃の温度範囲内で実行され、その際、厳密な温度確定は達成されるべき例えば強さ、破断伸び、吸収エネルギー等の素材特性に依存して行うべきであることに注意しなければならない。
【００２５】
本発明に係る方法で製造された管の検査で判明したように、横方向と縦方向とで吸収エネルギーレベルに顕著な違いを有する、構造用鋼の本来典型的に存在するフェライトパーライト組織は、本発明に係る方法で作製された素材では見られない。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２６】
そのことを明確に示す図１に示す実験結果は、改良型ＳｔＥ４６０からなるシリンダ管の吸収エネルギー値についてのものである。縦方向でも横方向でも、ほぼ同一の吸収エネルギーレベルが約１８０Ｊにおいて達成される。
【００２７】
図２に示すように、本発明により製造された改良型ＳｔＥ４６０鋼管からなる部材は−２０℃までの温度において、従来型ＳｔＥ４６０から従来どおり作製された鋼管と比較して延性破壊挙動の割合が十分に高く、従って、部材の多部分分解の虞を確実に防止するのに十分な塑性変形余裕を有する。
【００２８】
こうして本発明に係る素材コンセプトは−２０℃までの温度範囲でも液圧シリンダの動作を確実に可能とする。
【００２９】
特定鋼等級における強さ値の明確な上昇は肯定的副次効果と称することができる。そのことから有利なことにシリンダ管の肉厚を３０％以下だけ減らすことができ、従って、軽量構造の要求を考慮した重量低減が可能となる。
【００３０】
圧力を付加されるシリンダ管の本発明に係る製造方法でもって−２０℃までの利用温度においても部材の多部分破壊は確実に防止され、さらに３０％までのシリンダ外被の肉厚低減が可能であると要約して確認することができる。
【図面の簡単な説明】
【００３１】
【図１】吸収エネルギー値の実験結果を示す図である。
【図２】剪断破面率と試験温度との関係を示す図である。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
特に圧力を付加されるシリンダ管として応用するための冷間成形され特に冷間引抜き加工された精密鋼管を製造するための方法であって、精密鋼管が、
Ｃ ＝０．０５〜０．２５
Ｓｉ＝０．１５〜１．０
Ｍｎ＝１．０ 〜３．５
Ａｌ＝０．０２０〜０．０６０
Ｖ 最大０．２０
Ｎ 最大０．１５
Ｓ 最大０．０３
以上の化学組成（重量％）と、選択的に添加されるＣｒ、Ｍｏ、Ｎｉ、Ｗ、ＴｉまたはＮｂの単数または複数の合金元素と、融解に起因した不純物とを有し、継目無しに熱間成形されまたは熱間鋼帯から製造された溶接素管が、規定された出発状態を有して単数または複数の引抜き工程で仕上げ管へと引抜き加工され、仕上げ引抜き工程の前に管が焼入れ焼戻し処理を施される方法。
【請求項２】
選択的に鋼に添加される合金元素が、
Ｃｒ 最大０．８０
Ｍｏ 最大０．６５
Ｎｉ 最大０．９０
Ｗ 最大０．９０
Ｔｉ 最大０．２０
Ｎｂ 最大０．２０
以上の含有量（重量％）を有することを特徴とする、請求項１記載の方法。
【請求項３】
焼入れ焼戻しのために管が９１０〜９４０℃の温度にまで加熱され冷却され、引き続き焼戻し処理を施されることを特徴とする、請求項１または２記載の方法。
【請求項４】
冷却が急速冷却であることを特徴とする、請求項１〜３のいずれか１項記載の方法。
【請求項５】
急速冷却が焼入れであることを特徴とする、請求項４記載の方法。
【請求項６】
焼入れが噴水によって行われることを特徴とする、請求項５記載の方法。
【請求項７】
冷却が静止空気で行われることを特徴とする、請求項１〜３のいずれか１項記載の方法。
【請求項８】
焼戻し処理が５４０〜７２０℃の温度範囲内で実行されることを特徴とする、請求項１〜７のいずれか１項記載の方法。
【請求項９】
仕上げ引抜き加工された管が仕上げ焼なましを施されることを特徴とする、請求項１〜８のいずれか１項記載の方法。
【請求項１０】
仕上げ焼なましが５００〜７００℃の温度範囲内で実行されることを特徴とする、請求項９記載の方法。
【請求項１】
特に圧力を付加されるシリンダ管として応用するための冷間成形され特に冷間引抜き加工された精密鋼管を製造するための方法であって、精密鋼管が、
Ｃ ＝０．０５〜０．２５
Ｓｉ＝０．１５〜１．０
Ｍｎ＝１．０ 〜３．５
Ａｌ＝０．０２０〜０．０６０
Ｖ 最大０．２０
Ｎ 最大０．１５
Ｓ 最大０．０３
以上の化学組成（重量％）と、選択的に添加されるＣｒ、Ｍｏ、Ｎｉ、Ｗ、ＴｉまたはＮｂの単数または複数の合金元素と、融解に起因した不純物とを有し、継目無しに熱間成形されまたは熱間鋼帯から製造された溶接素管が、規定された出発状態を有して単数または複数の引抜き工程で仕上げ管へと引抜き加工され、仕上げ引抜き工程の前に管が焼入れ焼戻し処理を施される方法。
【請求項２】
選択的に鋼に添加される合金元素が、
Ｃｒ 最大０．８０
Ｍｏ 最大０．６５
Ｎｉ 最大０．９０
Ｗ 最大０．９０
Ｔｉ 最大０．２０
Ｎｂ 最大０．２０
以上の含有量（重量％）を有することを特徴とする、請求項１記載の方法。
【請求項３】
焼入れ焼戻しのために管が９１０〜９４０℃の温度にまで加熱され冷却され、引き続き焼戻し処理を施されることを特徴とする、請求項１または２記載の方法。
【請求項４】
冷却が急速冷却であることを特徴とする、請求項１〜３のいずれか１項記載の方法。
【請求項５】
急速冷却が焼入れであることを特徴とする、請求項４記載の方法。
【請求項６】
焼入れが噴水によって行われることを特徴とする、請求項５記載の方法。
【請求項７】
冷却が静止空気で行われることを特徴とする、請求項１〜３のいずれか１項記載の方法。
【請求項８】
焼戻し処理が５４０〜７２０℃の温度範囲内で実行されることを特徴とする、請求項１〜７のいずれか１項記載の方法。
【請求項９】
仕上げ引抜き加工された管が仕上げ焼なましを施されることを特徴とする、請求項１〜８のいずれか１項記載の方法。
【請求項１０】
仕上げ焼なましが５００〜７００℃の温度範囲内で実行されることを特徴とする、請求項９記載の方法。
【図１】
【図２】
【図２】
【公表番号】特表２００９−５０９０４０（Ｐ２００９−５０９０４０Ａ）
【公表日】平成２１年３月５日（２００９．３．５）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００８−５３１５２１（Ｐ２００８−５３１５２１）
【出願日】平成１８年８月１８日（２００６．８．１８）
【国際出願番号】ＰＣＴ／ＤＥ２００６／００１４５７
【国際公開番号】ＷＯ２００７／０３３６３５
【国際公開日】平成１９年３月２９日（２００７．３．２９）
【出願人】（５０８０８７９５２）マンネスマン・プレーツィスローア・ゲゼルシャフト・ミット・ベシュレンクテル・ハフツング (1)
【Ｆターム（参考）】
【公表日】平成２１年３月５日（２００９．３．５）
【国際特許分類】
【出願日】平成１８年８月１８日（２００６．８．１８）
【国際出願番号】ＰＣＴ／ＤＥ２００６／００１４５７
【国際公開番号】ＷＯ２００７／０３３６３５
【国際公開日】平成１９年３月２９日（２００７．３．２９）
【出願人】（５０８０８７９５２）マンネスマン・プレーツィスローア・ゲゼルシャフト・ミット・ベシュレンクテル・ハフツング (1)
【Ｆターム（参考）】
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